calculul adaosului de prelucrare

Calculul adaosurilor de prelucrare

Cuprins

Introducere

I.Itinerar tehnologic pentru Ax

II..Calculul adaosurilor de prelucrareI.A.Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata cea mai precis75x25 mm 1).Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare

2) Calculul adaosului pentru strunjirea de degrosare IT12

I.BCalculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata

1). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de finisare 2). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de degrosare

3). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare

4)Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12

III.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiereII.A.Stabilirea regimului de achiere la rectificarea suprafeei 60x 31 [mm] 1).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de degroare 2).Normare de timp la rectificare

II.B).Stabilirea regimului de achiere la strunjire CNC 1).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la degrosar e

2).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la finisare

3).Normare tehnic la strunjirea CNC

II.C3.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere canal de pan 1)Calculul regimului de achiere

2).Normare tehnic

IV.Plan de operaii

1).Operatia de prelucrarea prin strunjire CNC

2).Operatia de frrezare a celor trei canale de pan

3).Operatia de rectificare a tronsonului 60x31 mm

Anexe:

A.Desenul de execuie AX

B.Scheme de prelucrare CNCIntroducere

Tema proiectului este proiectarea i studiul tehnologic de prelucrare al reperuluiAx Main de frezat FD1250pentru un program de fabricaie de 1300 buc/an.

Materialul din care este realizat este 28TiMnCr12 (STAS 791-80)avnd duritatea cuprins ntre 140-200 HB.

In prima etap s-a efectuat analiza constructiv-funcional a arborelui,efectund corecturile necesare pentru a putea elabora desenul de execuie al acestei i anume:

-s-a modificat diametrul tronsonului destinat rulmentilor pentru a realiza ajustajul corect

-s-au analizat si modificat acele valori ale tolerantelor geometrice care au fost gresite

-s-a modificat cotarea de proiectare la o cotare tehnologica pentru a putea prelucra axul.

S-a analizat tehnologicitatea piesei.Fabricarea acesteia nu prezint probleme deosebite ,axul putnd fi prelucat prin aschiere,prin urmatoarele operatii: strunjire,frezare,gurire,rectificare .

Datorita otelului de imbunatatire 28TiMnCr12,care are un continut ridicat de carbon,ulterior este supus unui tratament termic de imbunatatire,ajungand la duritatea de 48-50HRC.

In a doua etapa s-a elaborat itinerarul tehnologic pentru ax,dupa care s-a calculat adaosul de prelucrare,regimuri de aschiere,norme tehnice de timp.S-a intocmit Planurile de operatie pentru 3 operatii date precum si schema de prelucrare CNC cu amplasarea sculei in planul de operatie.II.Calculul adaosurilor de prelucrare Calculul adaosurilor de prelucrare se va efectua pentru suprafata cu diametrul cel mai mare in vederea determinarii semifabricaului de pronire si pentru suprafata cea mai precisa.

A).Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata :1). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare:

Treapta de precizie:IT11 (tab.4.9[])

Operatia precedenta este strunjirea de degrosare cu urmatori parametrii:

IT12

Rz=63 m (tab.4.9[])

S=60 m

Unde: Rz-rugozitatea suprafetei prelucrare

S-adancimea stratului superficial defect

-calculul abaterilor spatiale ale suprafetei de prelucrat fata de bazele tehnologice ale piesei:

=2.5*504=1260 m

=2.5m/mm (curbarea specifica a semifabricatelor laminate (tab 4.6[])

l=lungimea totala a arborelui=504 mm

k=0.06 (coefficient de micsorare a abaterilor spatiale ( tab.4.8[])

=0,06*2,5*504=75,6 m

m

-calculul adaosului de prelucrare intermediar minim:

(tab.3.1[])

(eroarea de instalare) (tab.1.39[])

=

Toleranta conform IT12 corespunzator diametrului este T=300m (tab.2.15[]).

(tab.3.3[])

2)A Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12Operatia precedenta: debitare IT14 (tab.4.11[])

Rz=160 m (tab.4.5[])

S=250 m

-calculul abaterilor spatiale:

=2.5*504=1260 m

-calculul adaosului de prelucrare:

Unde :

k=0.06 (observatii tab1.33[])

Toleranta conform IT14 corespunzator diametrului este T=740 m (tab.2.15[]).

(tab.3.4[])

In urma calculelor efectuate conform STAS 333-87 se va alege o bara .B).Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata [mm]

1). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de finisare:

Treapta de precizie:IT 8

Operatia precedenta este rectificarea de degrosare cu urmatorii parametrii:

IT9

Rz=10 m (tab.4.9[])

S=20 m

Unde: Rz-rugozitatea suprafetei prelucrare

S-adancimea stratului superficial defect


In care: (tab.4.6[])

Lc=300 mm(conform desenului)

k=0,03 (tab.4.8[])

(tab.1.33[])



2). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de degrosare:


Operatia precedenta este strunjirea de finisare cu urmatorii parametrii:

IT11

Rz=25 m (tab.4.9[])

S=0 m (dupa tratament termic)-calculul abaterilor spatiale:



3). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare:


Operatia precedenta este strunjirea de degrosare cu urmatorii parametrii:

IT12

Rz=63 m (tab.4.9[])

S=60 m (dupa tratament termic)


In care: k=0,06 (tab.4.8[])

-calculul adaosului de prelucrare intermediar minim:


4)Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12

Operatia precedenta: debitare IT14 (tab.4.11[])

Rz=160 m

(tab.4.5[])

S=250 m


=2.5*504=1260 m


Unde :

k=0.06 (observatii tab1.33[])


Adaosul de prelucrare=85-63,6=51,4 mm.

III)Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere

Stabilirea regimului de achiere la rectificarea suprafeei 60x 31 [mm]

1).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de degroare 1.1).Alegerea sculei abrazive In funcie de tipul prelucrrii(rectificare exterioar ntre vrfuri) i materialul de prelucrat( 28TiCrMo12) din tab.9.142 pag.182 [] se alege:

Material abraziv: E

Granulaie: 50-40

Duritate: J (moale)

Liant: CDin tab.9.145 pag.183[] se alege un disc abraziv cu urmtoarele caracteristici:

Diametrul discului: D =350 mm

Limea discului: B= 40 mm

Durabilitatea : T=5 min

1.2).Stabilirea adncimii de achiere i numrul de treceri

Adaosul de prelucrare la rectificarea de degroare este 2Ap=780 m =0,780 mm

In funcie de tipul rectificrii se alege adncimea de achiere corespunztoare unei treceri,din tab.9.148 pag.184[]:

Rectificare prin ptrundere:-rectificarea de degroare: 0,075 mm/rot

Numrul de treceri se va calcula cu relaia:

1.3).Stabilirea vitezei de achiere:

In funcie de materialul de prelucrat (oel) i tipul rectificrii se alege din tab.9.152 pag.186[]:

-pentru rectificarea de degroare: v=28 m/sec

Petrun calculul turaiei discului abraziv se va folosi relaia: [rot/min]Astfel vom obine turaia discului abraziv:

Din caracteristicile mainii de rectificat se alege turaia imediat superioara(tab.10.11[]):

n=2400 rot/min

In aceste condiii viteza de achiere real a discului abraziv va fi:

1.4).Stabilirea vitezei de avans circular a piesei

In funcie de adncimea de achiere i diametrul de rectificat se va alege din tab.9.151 pag.185[]:

-diametrul de rectificat dp= 60 mm

-viteza avansului de ptrundere :vsp=1,61 mm/minVitesa avansului de ptrundere in funcie de materialul de prelucrat: vsp*Ks=1,61*0,91=1,46 mm/min -viteza de achiere: v=28 m/sec -np: 70140 rot/min.Se alege np=110 rot/min

Din caracteristicile M-u se allege din tab 10.11.[] turatia real a piesei: np=150 rot/min1.5 )Stabilirea vitezei longitudinale ale mesei: Conform tab 10.11 pag.228[] se alege viteza de naintare a mesei v=5 m/min.

1.6).Verificarea puterii Din tab.9.157, pg.191 se alege puterea efectiv innd cont de urmtorii parametrii:

Diametrul de rectificat: dp=60 mmLungimea de rectificat: L= p n la 40 mm

Avansul spn=pana la 0,97 mm/minSe obine Ne=3,2 kW.Din tab10.11 pag.228[] se obine valoarea puterii mainii Naxos Union de rectificat N=3,5 kW.

3,2 se respect condiia

Normare de timp la rectificarea de degroare:

Calculul timpului de baz: (tab.12.75[])unde K-coeficient de corecie.Pentru degroare K=1.2...1.3

Alegerea timpilor auxiliari:

-timp ajuttor pentru prinderea piesei la rectificarea rotund exterioar;Ta=0.57 min (tab.12.79[])

-timp ajuttor pentru comanda mainii de rectificat; Ta2=0.06 min

-timp de deservire la locul de munc; Tdl=1,3min(tab.12.84[])

-timp de deservire organizatoric=1,5% din timp efectiv

-timp de odihn i necesiti fireti Ton=5 min(tab.12.85[])-timp de pregtire-ncheiere Tpi=12 min(tab.12.86[])-timp de pregtire-ncheiere i timpi unitari la rectificarea exterioara de ptrundere(tab.11.139[]),n funcie de diametrul de rectificat(pn la 63mm) i lungimea de rectificat(pn la 40 mm):

Tu=6,5min

-timp de pregtire ncheiere: Tpi=20 min

2).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de finisare2.1) .Alegerea sculei abrazive

In funcie de tipul prelucrrii(rectificare exterioar ntre vrfuri) i materialul de prelucrat( 28TiCrMo12) din tab.9.142 pag.182 [] se alege:

Material abraziv: E

Granulaie: 50-40

Duritate: J (moale)

Liant: CDin tab.9.145 pag.183[] se alege un disc abraziv cu urmtoarele caracteristici:

Diametrul discului: D =350 mm

Limea discului: B= 40 mm

Durabilitatea : T=20 min

2.2).Stabilirea adncimii de achiere i numrul de treceri

Adaosul de prelucrare la rectificarea de finisare este 2Ap=94,2 m =0,942 mm

In funcie de tipul rectificrii se alege adncimea de achiere corespunztoare unei treceri,din tab.9.148 pag.184[]:

Rectificare prin ptrundere: spc=0,005 mm/rot.

Numrul de treceri se va calcula cu relaia:

2.3).Stabilirea vitezei de achiere:

In funcie de materialul de prelucrat (oel) i tipul rectificrii se alege din tab.9.152 pag.186[]:

-pentru rectificarea de finisare: v=35 m/sec.

Calculul turaiei discului abraziv:

[rot/min]

Din caracteristicile mainii de rectificat se alege turaia imediat superioara(tab.10.11[]):

Maina unealt aleasa este Naxos Union a crei turaii este:n=2400 rot/min

In aceste condiii viteza de achiere real a discului abraziv va fi:

2.4).Stabilirea vitezei de avans circular a piesei

In funcie de adncimea de achiere i diametrul de rectificat se va alege din tab.9.156 pag.190[]:

-diametrul de rectificat dp= 60 mm

-vp=31,540 m/min.Se alege 35m/min-viteza avansului de ptrundere: vsp=0,94 mm/min -np=175290 rot/min .Se alege 230 m /min.

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 Din caracteristicile M-u se alege din tab 10.11.[] turatia real a piesei:

-finisare: np=250 rot/min

Norme de timp pentru rectificarea de finisare:

Tb=10x0.0069=0.069 min2.5)Stabilirea vitezei longitudinale ale mesei: Conform tab 10.11 pag.228[] se alege viteza de naintare a mesei v=5 m/minB).Stabilirea regimului de achiere la strunjire CNC Maina unealt pe care se execut operaiile de strunjire este: Dosan Lynx 2201).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la degrosarea).Pentru operatia de degrosare s-a ales un cutit de strunjit exterior cu unghiul de 80 la varf avand codul:

Codul placutei:CNMG120412-PF 1515 (fig.1)

Codul suportului: SL-PCLNL-32-12HP (fig.2)

Fig 1.Caracteristicile placutei pentru strunjirea de degrosare

Fig.2.Caracteristicile suportului placutei pentru strunjirea de degrosare

b).Calculul regimului de aschiere la strunjire de degrosare:

Calculul regimului de aschiere s-a efectuat prin intermediul catalogului Sandvik Coromant,care permite prin introducerea datelor calculul regimului de aschiere:

-s-a ales materialul din care se realizeaza arboreal din tema proiectului

-s-au introdus caracteristicile placutei alese(unghi de atac,raza la varf)

-se introduc diametrele de prelucrare

In fig.3.se pot observa parametrii regimului de aschiere pentru cota 75:

-viteza de aschiere: vc=65 m/min

-avansul pe rotatie: fn=0.27 mm/rot

-adancimea de aschiere este 3.724-> o singura trecere-turatia n=243...269 rot/min->256 rot/min

-Timpul de baza: tb=5.80 min.

Fig.3.Regimul de aschiere pentru 75x400mm

In fig.4. sunt prezntate parametrii regimului de aschiere pentru cota 60 mm

-Viteza de aschiere: vc=130 m/min

-Avansul:fn=0.27 mm/rot

-Adancimea de aschiere: t1=4 mm si t2=3 mm

-Turatia: n=537-667 rot/min=602 rot/min

-Timpul de baza: tb=2.41x2=4.82 min

In fig 5.Sunt prezentate parametrii de aschiere pentru prelucrarea 50 mm

-Viteza de aschiere: vc=130 m/min

-Avansul:fn=0.27 mm/rot

-Adancimea de aschiere: t1=2 mm si t2=3 mm

-Turatia:n=667-796 rot/min=732 rot/min

-Timpul de baza=0.65x2=1.3 min

Fig.4.Parametrii regimului de aschiere 60x380 mm

Fig.5.Regimul de aschiere pentru 50 mm

2).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la finisare

a).Pentru operatia de finisare s-a ales un cutit cu unghiul la varf de 55:

Codul placutei: DNMG 110404-LC 1515 (fig.6.)Codul suportului: C5-DDNNN-00060-11 (fig.7.)

Fig.6.Caracteristicile placutei pentru finisare cu unghiul la varf de 55

Fig.7.Caracteristicile suportului placutei de 55

b).Calculul regimului de aschiere la finisare

Fig.8.Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 75 mm

In fig 8.este prezentat regimul de aschiere pentru prelucrarea 75x 400 mm

-Viteza de aschiere : vc=205 m/min

-Avansul fn=0.11 mm/rot

-Adancimea de aschiere =1 mm

-Turatia: n=860 rot/min

-Timpul de baza=4.32 min






-Timpul de baza=3.23 min

Fig.9. Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 60 mm

Fig.10. Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 50 mm






-Timpul de baza:tb=0.91 min

C.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere canal de pan

a).Canal de pan 16X10X56 mm

Din tabel.11.28 [] s-a ales o freza cilindro-frontala pentru canelat din otel rapid pentru ,pentru otel de carbon cu daN/mm(Frezare cu avans pendular).

Diametrul frezei: D= 16 [mm]

Numarul de dinti: z=2.

Parametrii regimului de aschiere:

-viteza de avans vz=315 mm/min

-turatia n=530 rot/min

-puterea Ne=0.1 kW.

-Timp operativ incomplet : Topi=0.12 min

Timpii de pregtire,ncheiere i timpi unitar la frezare canal de pan se extrag din tabelul 11.96[] n funcie de materialul prelucrat i lungimea canalului de pan,astfel:

Tu=12,5 min

Timpul de pregtire-ncheiere: T=30 min.

Timpii auxiliari legat de faz la prelucrarea pe maina de frezat,msurtori de control,se extrage din tab.11.93 pag.293[] conform dispozitivului de control utilizat(ubler) i lungimea msurat:

Ta=0.25 min

Timpi de pregtire ncheiere.timp de deservire a locului de munc i timpi de odihn i necesiti fireti,la maini de frezat:

-timp de pregtire-ncheiere privind montarea i demontarea,funcie de caracteristicile mainii unelte : Tpi=14 min

-timp de deservire la locul de munc,timpi de odihn i necesiti fireti,ca procent din timp operativ:

K=12% TopN=

Pentru prelucrarea celor 3 canale de pan Nt=37.56 minb)Canal de pana 12X8X56 mm

Diametrul frezei; D=12 mm

Numarul de dinti: z=2

Parametrii regimului de aschiere:

-viteza de avans vz=345 mm/min

-turatia n=630 rot/min

-puterea Ne=0.1 kW.

-Timp operativ incomplet : Topi=0.10 min

Timpii de pregtire,ncheiere i timpi unitar la frezare canal de pan se extrag din tabelul 11.96[] n funcie de materialul prelucrat i lungimea canalului de pan,astfel:

Tu=11,5 minTimpul de pregtire-ncheiere: T=30 min.

Timpii auxiliari legat de faz la prelucrarea pe maina de frezat,msurtori de control,se extrage din tab.11.93 pag.293[] conform dispozitivului de control utilizat(ubler) i lungimea msurat:

Ta=0.25 min

Timpi de pregtire ncheiere.timp de deservire a locului de munc i timpi de odihn i necesiti fireti,la maini de frezat:

-timp de pregtire-ncheiere privind montarea i demontarea,funcie de caracteristicile mainii unelte : Tpi=14 min

-timp de deservire la locul de munc,timpi de odihn i necesiti fireti,ca procent din timp operativ:

K=12%N

EMBED Equation.3 Timpul total necesar pentru cele 3 canale de pana 16x10x56mm i a canalului 12x8x56 mm:N=49.08 min

Bibliografie

[1]Pico...

[2]Vlase

[3]coroguide-

PAGE 22

_1427559531.unknown

_1431535701.unknown

_1431539005.unknown

_1431605510.unknown

_1432293702.unknown

_1432297008.unknown

_1432376612.unknown

_1432376662.unknown

_1432293751.unknown

_1432289858.unknown

_1432291180.unknown

_1432293286.unknown

_1432291193.unknown

_1432290022.unknown

_1432291042.unknown

_1432289073.unknown

_1432289088.unknown

_1431605565.unknown

_1431540177.unknown

_1431603555.unknown

_1431540169.unknown

_1431540157.unknown

_1431536177.unknown

_1431536323.unknown

_1431536023.unknown

_1427560074.unknown

_1429727426.unknown

_1431535119.unknown

_1431535558.unknown

_1429727586.unknown

_1429727625.unknown

_1429727669.unknown

_1429727495.unknown

_1429726775.unknown

_1429726914.unknown

_1429727269.unknown

_1429727002.unknown

_1429726896.unknown

_1429724674.unknown

_1429725418.unknown

_1429725859.unknown

_1429726732.unknown

_1429725810.unknown

_1429724701.unknown

_1429725363.unknown

_1427562985.unknown

_1427560165.unknown

_1427560166.unknown

_1427560164.unknown

_1427559734.unknown

_1427559899.unknown

_1427560003.unknown

_1427560023.unknown

_1427559768.unknown

_1427559799.unknown

_1427559745.unknown

_1427559548.unknown

_1427559571.unknown

_1427559675.unknown

_1427559555.unknown

_1427559538.unknown

_1427559543.unknown

_1427558687.unknown

_1427558964.unknown

_1427559363.unknown

_1427559477.unknown

_1427559530.unknown

_1427559506.unknown

_1427559403.unknown

_1427559156.unknown

_1427559239.unknown

_1427559261.unknown

_1427559193.unknown

_1427558996.unknown

_1427558974.unknown

_1427558780.unknown

_1427558938.unknown

_1427558948.unknown

_1427558737.unknown

_1427038063.unknown

_1427039401.unknown

_1427039535.unknown

_1427557931.unknown

_1427558359.unknown

_1427039856.unknown

_1427039514.unknown

_1427039054.unknown

_1427039263.unknown

_1427037622.unknown

_1427037684.unknown

_1427037431.unknown

_1427036180.unknown

_1427037422.unknown

calculul adaosului de prelucrare

Documents