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INFORME GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN FRONTON

EN LA PARCELA 27 DEL POLÍGONO 2 DE UBANI (NAVARRA)

CLIENTE: AYUNTAMIENTO DE ZABALZA

Pamplona, enero 2017

GEEA Geólogos S.L.

Pol. Id. Areta C/Irumuga nº 41, 31620 Huarte (Del.Pamplona) T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907

Cañada Real de Imas 12, 31240 Ayegui (Del. Estella). T y F: 948.554.811, M: 606.507.335

c/ Baltasar Gracián 11-1º of. 5, 26006 Logroño T: 941.509.482, M: 695.363.336

REF. INF.: IR-GE1312 0514.01

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ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN ------------------------------------------------------------------------------------------ 3

2. METODOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 4

3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO --------------------------------------------------------------- 5 3.1. MARCO GEOLÓGICO ---------------------------------------------------------------------------------------- 5 3.2. HIDROGEOLOGÍA ------------------------------------------------------------------------------------------- 6 3.3. SISMICIDAD -------------------------------------------------------------------------------------------------- 6

4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO ----------------------------------------------------------------- 8 4.1. CALICATAS DE RECONOCIMIENTO ------------------------------------------------------------------------ 9 4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994) ----------------------------------------- 10

5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS --------------------------------------- 14 5.1. ESTIMACIÓN CARGAS ADMISIBLE SUELOS -------------------------------------------------------------- 14 5.2. ESTIMACIÓN CARGAS PERFIL DE METEORIZACIÓN ---------------------------------------------------- 15

6. ENSAYOS DE LABORATORIO ----------------------------------------------------------------------- 17

7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA --------------------------------------------------------------- 18

8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN ------------------------------------------------------------------ 21 8.1. TIPOLOGIA CIMENTACION -------------------------------------------------------------------------------- 21 8.2. ESTIMACIÓN ASIENTOS ----------------------------------------------------------------------------------- 22 9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ------------------------------------------------------- 24

ANEXOS

ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda

ANEXO 2: Registro y fotografías de las calicatas

ANEXO 3: Registro del ensayo de penetración dinámica DPSH

ANEXO 4: Perfiles de correlación

ANEXO 5: Boletines de los ensayos de laboratorio

ANEXO 6: Plano de ubicación de ensayos

INFORME: IR-GE1312 0514.01

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1. INTRODUCCIÓN

Se solicita a GEEA Geólogos S.L., a requerimiento del AYUNTAMIENTO DE ZABALZA la pres-

tación de servicios profesionales con relación a la construcción de un frontón en la parcela

27 del polígono 2 de Ubani (Navarra).

El trabajo contratado se resume básicamente en el estudio geológico-geotécnico del te-

rreno. Se trata de caracterizar el terreno, identificar los diferentes tipos de materiales,

obtener las profundidades y situación de estos, las resistencias de los mismos, y aconsejar

sobre la base de ello las cimentaciones más apropiadas, las profundidades a las que se de-

ben realizar y las cargas admisibles del terreno.

Los Geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la reali-

zación de ensayos geotécnicos “in situ”, según se recoge en el Real Decreto 1378/2001 de

7 de Diciembre, en el que se definen las funciones profesionales del Geólogo. Los ensayos

se han realizado por GEEA GEOLOGOS S.L. laboratorio acreditado para la realización de

dichos ensayos.

Siendo estas cuestiones expuestas en este informe con fecha de enero de 2017.

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2. METODOLOGÍA

Una vez aprobado el presupuesto e indicados los objetivos de la investigación, el método

ha sido ordenado de la siguiente manera:

Antecedentes del lugar

1. IGME/ Mapa Geológico de España. Hoja 141 (Pamplona), escala 1:50.000.

2. Gobierno de Navarra/ Mapa geológico de Navarra. Hoja 141-I (Zizur), escala 1:25.000.

3. Gobierno de Navarra/ Mapa Geológico de Navarra, escala 1:200.000.

4. Estudios previos realizados en la zona.

Cumplimiento CTE

1. Superficie construida: PB más cubierta de frontón, con una superficie superior a

300 m2.

2. Tipo de construcción: construcción C1 en terreno T1

3. Nº de ensayos realizados en campo: tres calicatas mecánicas y dos ensayos D.P.S.H,

distribuidos tal y como queda reflejado en el croquis de ubicación (anexo 6).

4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5).

5. Secciones geotécnicas (anexo 4).

6. Plano de ubicación de ensayos de campo (anexo 6).

Contenidos en informe

1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3).

2. Reconocimiento geotécnico, tipo ensayos y profundidades (apartado 4).

3. Estimación de cargas admisibles y asientos (apartado 5).

4. Ensayos de laboratorio (apartado 6).

5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7).

6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8).

7. Cargas admisibles, hundimiento, asientos admisibles, nivel freático, excavabilidad,

estabilidad de taludes, agresividad (apartado 9).

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3. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO

3.1 GEOLOGÍA

La localidad de Ubani queda recogida en la hoja 1:25.000 de Cizur (141-1). El área estu-

diada se sitúa, geológicamente, tanto desde un punto de vista estratigráfico como tectó-

nico, dentro del Dominio Pirenaico, en el subdominio Surpirenaico, de dirección Este-

Oeste, limitado al oeste por la falla de Estella y extendiéndose al este hacia la zona de

Jaca, formando una unidad denominada cuenca de Jaca-Pamplona, con predominio de ma-

teriales sedimentarios Paleocenos y Eocenos.

Desde un punto de vista tectónico, la cuenca de Jaca-Pamplona pertenece al subdominio

surpirenaico, zona en la cual, materiales Mesozoicos y Cenozoicos han sufrido un empuje

hacia el sur durante la orogenia alpina que ha desarrollado una serie de pliegues y cabal-

gamientos vergentes hacia el sur que se disponen sobre la cuenca terciaria del Ebro. Estos

cabalgamientos se han desarrollado a favor de la migración de materiales salinos del Keu-

per en respuesta a los esfuerzos producidos durante la orogenia alpina, actuando en la

mayor parte de los casos como nivel de despegue de los cabalgamientos. Dentro de esta

estructura regional la cuenca de Pamplona, se puede considerar como una cuenca de pig-

gy-back asociada al cabalgamiento de la Sierra de Alaiz – Puente la Reina. A menor escala,

el área de estudio presenta una estructura simple caracterizada por la existencia de plie-

gues de dirección NO-SE de amplio radio.

Estratigráficamente, esta zona afloran una serie de materiales de edad eocena, con la ex-

cepción de una serie de afloramientos de arcillas triásicas en facies Keuper de origen dia-

pírico. En la zona objeto de estudio afloran las arenas y areniscas de Galar, las margas fa-

jeadas y las margas de Ilundain.

La zona E de Ubani se ubica sobre las margas de Ilundain están formadas por un conjunto

muy homogéneo de margas grises nodulosas co inercalaciones centimétricas de niveles de

calcarenitas.

La zona W de esta localidad se localiza sobre las margas fajeadas están formadas por un

conjunto de lutitas rojas y lutitas margosas alternando con depósitos políticos y arcillosos.

Hacia techo aparecen de forma gradual niveles de arenisca y esporádicamente niveles

métricos de arenisca. La potencia de esta unidad es superior a 50 m.

Al W de la localidad de Ubani afloran las areniscas de Galar. Esta unidad está formada por

un conjunto de arenas y areniscas de grano fino micáceas y de tonos marrones, alternando

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con niveles limosos y margosos dolomíticos. La potencia de este conjunto es del orden de

100 m.

Sobre los materiales descritos, la red de drenaje ha depositado durante el Cuaternario

materiales de acarreo y se ha formado una extensa cobertera cuaternaria con un gran de-

sarrollo de terrazas aluviales asociadas a los principales cursos de agua y a sus afluentes,

con un predominio de cantos rodados en una matriz arenoso-arcillosa; y una serie de colu-

viones y glacis de relativa importancia en laderas y piedemontes formados por limos, limos

arcillosos y arenas con cantos dispersos, etc.

3.2 HIDROLOGÍA

Perteneciente a la Cuenca Hidrográfica del Ebro, el cauce principal de la zona lo represen-

ta el río Arga, teniendo como principales afluentes los ríos Ulzama y Elorz. La precipita-

ción media anual de la zona es del orden de 765 mm, con unos 700 mm. de evapotranspi-

ración potencial (valores tomados de una media estimada a partir de datos de las estacio-

nes del Observatorio de Pamplona y Noain, para un periodo de 1957 a 1997).

Con respecto al comportamiento hidrogeológico se reconocen en la zona dos litologías con

un comportamiento hidráulico diferente:

a. Los depósitos aluviales cuaternarios, asociados a las terrazas y depósitos co-

luviales y glacis, en los que, en función del espesor de los mismos, se desarro-

llan acuíferos libres por porosidad. Estos acuíferos, de pequeño espesor, cuya

recarga se producirá por infiltración directa de aguas de lluvia, y su capaci-

dad de drenaje dependerá del contenido de arcillas y limos.

b. Sustrato rocoso Eoceno, a priori materiales de baja permeabilidad. Peden

desarrollar cierto grado de permeabilidad en función de fracturación que pre-

senten.

3.3 SISMICIDAD

El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse pa-

ra la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conserva-

ción de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con las especi-

ficaciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edifica-

ción (NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre

(B.O.E. nº 244 de 11 de Octubre de 2002).

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La zona de estudio, Ubani (Navarra), posee unas características sísmicas tales que la ace-

leración sísmica básica es de ab = 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, y el coefi-

ciente de contribución Kv = 1.

Si la aceleración sísmica básica (ab) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuenta

los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de construc-

ción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cuya

destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la co-

lectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate

de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos).

No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de modera-

da importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la acelera-

ción sísmica básica (ab) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, o en

las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí, en

todas las direcciones, cuando la aceleración sísmica básica (ab) sea inferior a 0,08g. No

obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la acele-

ración sísmica de cálculo, (ac) es igual o mayor a 0,08g.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de mampos-

tería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o especial.

En los edificios en que ha de aplicarse esta Norma se requiere calcular la construcción pa-

ra la acción sísmica definida en el capítulo 2, mediante los procedimientos descritos en el

capítulo 3 y cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones constructivas indicadas en

el capítulo 4 de la citada Norma.

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8

27

41

42

43

II

III

II

I

I

PAV

II+PIII

SS+IIJ

J

J

PAV

13

2

1

PLUV.

ELEC.

TF.ELEC.

SAN.

PLUV.

P+T

Cota Pavimento Frontón: +0,27 cm.

C-1: 3,00 m

C-2: 3,00 m

C-3: 2,80 m

P-1: 9,80 m P-2: 8,80 m

4. RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO

Para establecer las características geotécnicas de la parcela objeto de estudio se han rea-

lizado tres calicatas mecánicas y dos ensayos de penetración dinámica estándar tipo

D.P.S.H. ubicados tal y como queda reflejado en el siguiente croquis:

También se ha recopilado información de estudios previos y se ha realizado un reconoci-

miento visual del área afectada por el proyecto.

Las calicatas de reconocimiento nos permiten reconocer el terreno hasta la profundidad

máxima alcanzada por el brazo de la máquina retroexcavadora. De ella se ha extraído

muestra para caracterizar los materiales y determinar la agresividad del terreno con rela-

ción a los sulfatos que pudieran existir y que puedan afectar a las cimentaciones.

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Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función de la

profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene muestra

del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco es posi-

ble conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo.

Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las con-

clusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que

contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), testificación de las calicatas y regis-

tro fotográfico (anexo 2), registro de los ensayos de penetración dinámica (D.P.S.H)

(anexo 3), perfiles de correlación (anexo 4), ensayos de laboratorio (anexo 5) y un croquis

con la ubicación de los ensayos realizados (anexo 6).

4.1. CALICATAS MECÁNICAS

Criterios de reconocimiento

Para la descripción de las calicatas mecánicas se han seguido los criterios propuestos por

la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.):

GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO

IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz.

IB DÉBILMENTE

METEORIZADA Decoloración de superficies de discontinuidades principales.

II LIGERAMENTE METEORIZADA

La decoloración indica alteración de roca matriz y de superficies de discontinuidad. La roca matriz puede estar decolorada y puede ser más débil que en su estado sano.

III MODERADAMENTE

METEORIZADA

Menos de la mitad del material descompuesto y/o desintegrado como suelo. Pueden haber zonas de roca sana y decolorada, formando un marco conti-nuo o como bloques sanos.

IV MUY METEORIZADA

Más de la mitad de la roca descompuesta y/o desin-tegrada en suelo. Puede haber zonas de roca sana o decolorada formando un marco continuo o como bloques / núcleos sanos.

V COMPLETAMENTE

METEORIZADA

Roca descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. Estructura original del macizo fundamental-mente intacta.

VI SUELO RESIDUAL

Toda la roca convertida en suelo. Destruida la es-tructura del macizo y material. Se produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido trans-formado de modo significativo.

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Descripción de las calicatas:

El 13 de mayo de 2014 se realizaron tres calicatas de reconocimiento con el fin de definir

los horizontes del suelo y la profundidad del sustrato rocoso, tal y como se describe a con-

tinuación, siendo la profundidad máxima de investigación de -2,00 m. En el anexo 2 se in-

cluye la testificación y registro fotográfico de la misma.

Horizonte Descripción C-1 C-2 C-3

0 Tierra vegetal y/o rellenos 0,00-0,30 0,00-0,40 0,00-0,40

1 Arcillas con cantos 0,30-2,00 0,40-2,20 0,40-0,90

2a Perfil de meteorización IV de las Margas de Ilundain 2,00-3,00 2,20-3,00 0,90-2,80

Descripción de los materiales:

0. Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos: horizonte formado por unas arcillas

arenosas con cantos, restos vegetales y rellenos antrópicos.

1. Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos. Horizonte formado por unas arcillas ma-

rrones que contienen cantos dispersos.

2. Nivel geotécnico 2, perfil de meteorización IV del sustrato rocoso. Horizonte

formado por unas lutitas y margas de tonos rojizos y grisáceos que han perdido

su consistencia original y van alcanzando estados más sanos en profundidad.

4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA (UNE 103801–1994)

Objeto y datos del ensayo

El ensayo consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que se encuentra

situada en el extremo de una varilla. La varilla tiene un diámetro inferior al de la puntaza,

con objeto de evitar lo máximo posible el rozamiento de la misma en el terreno.

La hinca en el terreno se logra golpeando el conjunto en su parte superior con una maza

en caída libre. Esta maza, que pesa 63,5 Kg, se deja caer desde una altura de 75 cm.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el número de

golpes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno. Este número de golpes se

designará en lo sucesivo como N20 y servirá para darnos información acerca de las carac-

terísticas físicas y geotécnicas del terreno. A partir de N20 y con una serie de correlaciones

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e interpretaciones se puede determinar la carga admisible, la resistencia dinámica en pun-

ta, etcétera.

Realización de ensayo y maquinaria utilizada

Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y se

sitúa la meseta en su posición definitiva. La puntaza sobresale por su parte inferior y al

colocar la meseta horizontal, se clava en el terreno. Si la magnitud que se introduce es del

orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes a esta primera división.

Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la intro-

ducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta

cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta.

Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las divi-

siones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón

de 30 golpes por minuto.

Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetración

cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (de manera aislada en cada una de

ellas), cuando tres valores consecutivos de N20 sean iguales o superiores a 75 golpes o

cuando se alcance la profundidad que previamente se haya establecido. Siempre que la

penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se considerará será el propor-

cional correspondiente.

El resultado de los ensayos de penetración se representa en un gráfico: en ordenadas figu-

ra la profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm y en abscisas el golpeo obtenido para

cada tramo.

El ensayo se ha realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo ML-60

que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica del

Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos):

DPSH-Dynamic Probing Super Heavy

S.P.T. Standard Penetration Test

Mecanismo de golpeo automático

El ensayo de penetración se ha realizado siguiendo la norma DPSH:

Relación longitud/diámetro de la maza .................. > ó = 1 y < ó = 2.

Masa de la Maza: ............................................. 63,5 Kg

Altura de Caída ............................................... 75,0 cm.

Masa yunque .................................................. 7,2 Kg.

Longitud de la varilla ........................................ 1,0 m.

Diámetro exterior de la varilla ............................ 32,0 mm.

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Masa máxima varilla + niple ................................ 6,31 Kg/m

Desviación máxima en primeros 5 metros ............... 1 %.

Desviación máxima a partir de 5 metros ................. 2 %.

Sección de la puntaza ....................................... Cilindro-cónica.

Área de la puntaza ........................................... 20,0 cm2

Angulo de la puntaza ........................................ 90º

Cuenteo de golpes cada ..................................... N 20,0 cm.

Cálculo de resultados

Sobre la base de los resultados de los ensayos de penetración, se puede estimar la resis-

tencia dinámica del terreno utilizando para ello la fórmula de hinca:

Fórmula dinámica de los holandeses:

La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos de

penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundi-

miento mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es:

20

2

20··

·

NAPM

HMR

siendo:

M= peso de la maza (=63.5 Kg)

H= altura de caída de la maza (=75 cm)

P= peso de yunque + varillas (8 kg/m)

A= área de la puntaza (20 cm2)

20/N20= penetración por golpe, en cm

Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado un

coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración diná-

mica y estática.

Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYERHOF

simplificada, según la cual: F

RQ e

adm

siendo: Qadm = presión admisible de cálculo, en kg/cm².

Re = resistencia estática.

F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20).

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Para el contraste de los resultados se aplica la formulación de Meyerhof (1956) en suelos

cohesivos: sobre la base del número de golpes N20 del ensayo de penetración.

para B>1,22 m

Q adm. = qc/25 x [(1+3,28 B)/(3,28 B)]2

para B<1,22 m

Q adm. = qc/15

B = ancho de la zapata

qc = Resistencia por punta.

Según Meyerhof: qc = x1,428 x N20 ; = 2,3 a 1,8 según la dureza de las arcillas.

A partir del valor de la resistencia dinámica Rp es posible estimar la resistencia en punta

estática qc (véase Buisson y otros), mediante unas correlaciones y coeficientes de trans-

formación, éstos dependen fundamentalmente de la naturaleza del terreno y de su estado

en el momento de efectuar el ensayo.

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5. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES Y ASIENTOS

5.1. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES EN SUELOS

Se ha realizado dos ensayos de penetración dinámica para estimar las cargas admisibles de

las litologías atravesadas en las calicatas realizadas. La ubicación de los penetrómetros así

como la profundidad alcanzada en los mismos queda reflejada en el plano que se incluye

en el anexo 6 del presente informe. En el anexo 3 se muestran la gráfica correspondiente

a los ensayos. Hay que señalar que las profundidades indicadas son a partir del inicio de

los ensayos, que se corresponde con la rasante de ejecución de los mismos.

A partir de la interpretación de los ensayos por varios métodos, se obtienen valores de

carga admisibles para el terreno ensayado. A continuación se muestra la gráfica en la que

queda representado el perfil de cargas admisibles obtenido para cada tramo de 20 cm en-

sayado hasta la profundidad alcanzada en los dos ensayos realizados.

A partir de estas gráficas y correlacionándolas con los materiales identificados en las cali-

catas se estiman las siguientes cargas:

Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos. No se le asigna carga admisible ya

que no es apto para el desplante de la cimentación y deberá ser previamente re-

tirado.

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Nivel geotécnico 1, formado por arcillas con cantos con cargas admisibles varia-

bles entre 1,00 y 1,50 kg/cm2.

Nivel geotécnico 2a, perfil IV carga admisible de 1,50 kg/cm2.

Nivel geotécnico 2b, perfil III-II carga admisible variables entre 2,00 y valores su-

periores a 3,00 kg/cm2 conforme se van alcanzando estados más sanos de la roca.

A partir de las calicatas mecánicas, los ensayos D.P.S.H realizados y las cargas admisibles

estimadas para cada horizonte se han elaborado dos perfiles de correlación. A partir de

estos perfiles se estima la distribución de los distintos niveles geotécnicos identificados en

las calicatas. Se debe insistir que el perfil de resistencias aportado por los ensayos DPSH

carece de reconocimiento visual de los horizontes, por lo que las estimaciones realizadas

pueden no ser representativas de la realidad terreno.

5.2. ESTIMACIÓN DE CARGAS ADMISIBLES NIVEL GEOTÉCNICO 1, 2A y 2B:

El perfil de meteorización del sustrato rocoso está formado por unas lutitas y margas rojizas.

Para verificar la capacidad portante es estos tres niveles contamos con los D.P.S.H. son en-

sayos de resistencia. A partir de los dos ensayos realizados y por diferentes correlaciones ob-

tenemos la compresión simple para cada nivel siendo: 1,75 kg/cm2 (N.G. 1), 2,00 kg/cm2

(N.G. 2a) y 5,00 kg/cm2 (N.G.2b)

En tal caso la presión de hundimiento del terreno cohesivo vendría definido por la formula-

ción de Terzaghi:

Pvh= c x Nc + q x Nq + 1/2 γ x B x Nγ

Según este método, la presión vertical de hundimiento se compone de tres términos que

permiten evaluar el aporte de capacidad soporte debido a la residencia del terreno, a su peso

propio y a la sobrecarga al nivel de cimentación.

Siendo:

Pvh, la presión vertical de hundimiento

c, la cohesión del material

q, la sobrecarga actuante al nivel del plano de cimentación

γ, el peso específico del terreno

B, el ancho del cimiento

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Nc, Nq, Nγ, los factores de capacidad de carga, dependientes del ángulo de roza-

miento interno del material.

Teniendo en cuenta que se trata de un terreno principalmente cohesivo, la situación del aná-

lisis más desfavorable coincide con la hipótesis de corto plazo, es decir, sin permitir el drena-

je de las presiones intersticiales. Esta consideración implica que el ángulo de rozamiento in-

terno del material es nulo, por lo que los factores anteriores quedan:

Nc= π + 2 = 5,14; Nq= (1+0/1-0) x e π tg0 =1; Nγ= 1,5 (0-1) tg 0=0

Por lo tanto la expresión queda de la siguiente forma:

Pvh= c x Nc

Por otra parte, la cohesión a emplear se corresponde a la resistencia al corte sin drenaje del

terreno cohesivo, la cual y según el criterio de Mohr, es la mitad de la resistencia a compre-

sión simple obtenida. En el caso que nos ocupa a partir de los ensayos D.P.S.H. realizados,

obtenemos una cohesión de 0,88 Kg/cm2 (N.G. 1), 1,00 kg/cm2 (N.G. 2a) y 2,50 Kg/cm2 (N.G.

2b)

Aplicando los parámetros obtenidos a la formulación de Terzaghi, obtenemos que la presión

de hundimiento para el horizonte cohesivo es:

Nivel geotécnico 1, Pvh= 0,88 x 5,14 = 4,52 Kg/cm2

Nivel geotécnico 2a, Pvh= 1,00 x 5,14 = 5,14 Kg/cm2

Nivel geotécnico 2b, Pvh= 2,50 x 5,14 = 12,85 Kg/cm2

Para obtener la tensión admisible en la base de la zapata, se debe afectar la carga de hundi-

miento por un coeficiente de seguridad, que en la práctica habitual, para situaciones perma-

nentes (cimentaciones) se sitúa entre 3 y 5.

Nivel geotécnico 1, qadm= Pvh/4= 4,52/4= 1,13 Kg/cm2≈ 1,00 Kg/cm2

Nivel geotécnico 2a, qadm= Pvh/4= 5,14/4= 1,28 Kg/cm2≈ 1,30 Kg/cm2

Nivel geotécnico 2b, qadm= Pvh/4= 12,85/4= 3,21 Kg/cm2≈ 3,20 Kg/cm2

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6. ENSAYOS DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su defec-

to, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado de

precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica.

Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de los

puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados puntos.

Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas y/o

mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinado

esta empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de los

puntos de ensayo.

Sobre la base del perfil litológico, obtenido de las calicatas de reconocimiento, se selec-

cionaron muestras representativas para ser trasladadas al laboratorio acreditado, donde

fueron examinadas por personal técnico especializado, realizándose los oportunos ensayos

de clasificación y caracterización geomecánica.

El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normativa:

Norma

Referencia N07485 N07486

Litología Arcillas con cantos Perfil IV

Profundidad (m) 1,00 2,50

Límites Atterberg: LL/LP/IP -- 38,1/25,0/13,1 UNE 103103/94 103104/93

% pasa tamiz 0,08/0,4 -- 100/100 UNE 103101

Sulfatos (mg/kg SO42-) <100 <100 UNE 83001/2000

Clasificación Casagrande/AASTHO -- CL/ ML-OL/A6

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7. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA

El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes estra-

tos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un ade-

cuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, etc.

Los datos mostrados a continuación han sido obtenidos por métodos directos mediante la

descripción de las calicatas y los resultados de laboratorio, y por métodos indirectos a par-

tir de los ensayos de resistencia D.P.S.H realizados. Posteriormente se han contrastado to-

dos los datos obtenidos, además de consultar referencias bibliográficas.

Los horizontes litológicos que se han diferenciado son los siguientes:

Nivel geotécnico 0, tierra vegetal y rellenos: horizonte formado por unas arcillas

arenosas con algún canto, restos vegetales y rellenos antrópicos. El espesor de este

horizonte varía entre 0,30 en la zona de C1 y 0,40 m en la zona de C2 y C3. Este

horizonte no es apto para el desplante de la cimentación por lo que deberá ser pre-

viamente retirado.

Nivel geotécnico 1, arcillas con cantos: horizonte formado por unas arcillas de to-

nos marrones que contienen cantos milimétricos de tonos blanquecinos de forma

dispersa. En las calicatas realizadas este horizonte cuenta con un espesor de 1,70 m

en la zona de C1, 1,80 m en la zona de C2 y 0,50 m en la zona de C3. En las zonas

en las que se han realizado los ensayos D.P.S.H., se estima que el espesor se sitúa

en torno a 1,80 m. Los parámetros geotécnicos estimados para este nivel geotécni-

co a partir de los ensayos de resistencia realizados son los siguientes:

Consistencia: firme

Densidad natural: 1,85-1,95 g/cm3 (estimado)

Resistencia Compresión Simple qu: 1,75 kg/cm2 (N30 -14)

Angulo de rozamiento interno Øu: 0º (N30 -14)

Cohesión no drenada cu: 0,88 kg/cm2 (N30 -14)

Angulo de rozamiento interno Ø´: 16-20º (estimado)

Cohesión ´: 0,15 kg/cm2 (estimada)

Módulo deformación E: 119,80 kg/cm2

Cimentaciones convencionales:

Cargas admisibles qa: 1,00 kg/cm2 (Terzaghi)

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Cimentaciones especiales*:

Micropilotaje:

Resistencia unitaria límite por fuste: 1,00* kg/cm2

Pilotaje:


Resistencia unitaria límite por punta: 7,88* kg/cm2

Nivel geotécnico 2a perfil de meteorización IV de las Margas Fajeadas. Horizonte

formado por unas lutitas y margas de tonos rojizos y grises que van alcanzando es-

tados más sanos en profundidad. El techo de este horizonte se localiza a -2,00 m de

profundidad en la zona de C1, P1 y P2 (estimado a partir de la interpretación de los

golpeos), -2,10 m en la zona e C2 y -0,90 m en la zona de C3. Con la profundidad al-

canzada en las calicatas no se ha llegado a la base del horizonte pero a partir de la

interpretación de los golpeos obtenidos en los ensayos D.P.S.H. se estima que este

horizonte se extiende hasta los 8,40 m de profundidad en la zona de P1 y los 6,80 m

en la zona de P2. En todos los casos la profundidad se refiere a la rasante de ejecu-

ción de los ensayos en el momento de su ejecución. Los parámetros geotécnicos es-

timados para este nivel geotécnico son los siguientes:

Consistencia: muy compacta

Densidad natural: 1,95-2,00 g/cm3 (estimado)

Resistencia Compresión Simple qu: 2,00 kg/cm2 (N30 -16)

Angulo de rozamiento interno Øu: 0º (N30 -16)

Cohesión no drenada cu: 1,00 kg/cm2 (N30 -16)

Angulo de rozamiento interno Ø´: 16-20º (estimado)

Cohesión c: 0,20 kg/cm2 (estimado)

Módulo deformación E: 135,07 kg/cm2

Módulo balasto: K30 = 5,23 kg/cm3; K30x30 = 4,43 kg/cm3 (N30- 16)


Cargas admisibles qa: 1,30 kg/cm2 (Terzaghi)


Micropilotaje:


Pilotaje:



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Nivel geotécnico 2b, perfil de meteorización III-II de las Margas Fajeadas. Con la

profundidad alcanzada en las calicatas no se ha alcanzado este horizonte. A partir

del golpeo obtenido en los ensayos D.P.S.H. realizados estimamos que el techo de

este horizonte se localiza a una profundidad variable entre -8,60 m en la zona de P1

y -7,00 m en la zona de P2. Los parámetros geotécnicos estimados para este nivel

geotécnico son los siguientes:

Naturaleza: cohesiva

Consistencia: dura

Densidad: 1,95/2,20 T/m3 (estimado)

Angulo de rozamiento interno Фu: 0 (N30- 40)

Resistencia a la compresión simple, qu: 5,00 kg/cm2 (N30- 40)

Cohesión sin drenaje cu: 2,50 kg/cm2 (N30- 40)

Módulo elástico: 310 kg/cm2 (N30- 40)

Angulo de rozamiento interno Ф’: 20º (estimado)

Cohesión c’: 0,40 kg/cm2 (estimado)

Módulo balasto: K30 = 13,08 kg/cm3; K30x30 = 11,08 kg/cm3 (N30- 40)


Carga admisible: 3,20 kg/cm2 (Terzaghi)


Micropilotaje:


Pilotaje:



* Los valores de resistencia unitaria para cimentaciones profundas pueden sufrir variaciones en función del tipo de inyección aplicada para la realización de los micropilotes: IU, inyección única global; IR, inyección repetitiva; IRS, inyección repetitiva y selectiva

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21

8. SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN

Se expone a continuación el desarrollo de las soluciones que se consideran como válidas a

utilizar en el diseño de las cimentaciones de las edificaciones objeto de los trabajos. La

elección de la más adecuada es potestad del técnico proyectista de la obra, una vez con-

siderados otros criterios además de los estrictamente geotécnicos.

Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos, están realizados a partir de

los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas

a lo largo del presente informe.

Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas y

matizadas durante los trabajos de ejecución, considerando necesario que durante la exca-

vación y cimentación esté presente un geólogo, ante la posibilidad de la aparición de ele-

mentos singulares, como pueden ser cambios laterales de facies muy puntuales que hagan

que varíe la profundidad de los materiales que aparecen en este informe, de difícil detec-

ción mediante la extrapolación de los resultados obtenidos.

TIPOLOGÍA DE CIMENTACION

A partir de los trabajos realizados, los resultados obtenidos, los precedentes en la zona y

considerando la excavación proyectada para alcanzar la cota de urbanización proyectada

se plantea la realización de una cimentación convencional desplantada en el nivel geotéc-

nico 2a (perfil de meteorización IV) tal y como se describe a continuación:

8.1. TIPOLOGIA CIMENTACIÓN

1.- Cimentación convencional desplantada en el nivel geotécnico 2a, perfil IV:

Considerando que con la excavación proyectada en parte de la parcela aflorará el

perfil IV, se recomienda la realización de una cimentación superficial-semiprofunda

en función de las distintas zonas, mediante zapatas aisladas (preferentemente arrios-

tradas) o corridas desplantadas en el nivel geotécnico 2a (perfil IV).

La tensión de diseño será igual o inferior a 1,30 kg/cm2 (ver apartado de tensiones

admisibles).

A partir de los ensayos ejecutados se estima que el techo de este horizonte se en-

cuentra a las siguientes profundidades: -2,00 m en la zona de C1, -2,10 m en la zona

de C2, -0,90 m en la zona de C3. A partir de la interpretación de los golpeos obteni-

dos en los ensayos D.P.S.H., se estima que el techo de este horizonte se localiza a -

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2,40 m en la zona de P1 y de P2. En todos los casos las profundidades son referidas a

la rasante de ejecución de los ensayos).

En el caso de que en el momento de la excavación se localice en alguno de los puntos

de apoyo el horizonte inmediatamente inferior se deberá bajar la cota de cimenta-

ción en el resto de puntos hasta alcanzar el mismo horizonte, prevaleciendo el crite-

rio de desplantar toda la cimentación sobre una planta geomecánicamente homogé-

nea.

El desplante de la zapata deberá realizarse desde una planta geomecánicamente

homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo los mismos

o similares materiales que así lo garanticen. Es preciso alcanzar materiales de igual

naturaleza en todos los puntos de apoyo, ya que si no se pueden producir asientos di-

ferenciales.

En las zonas en las que la cimentación sea semiprofunda, los pozos tendrán idénticas

dimensiones en planta que las zapatas correspondientes y un canto igual a la profun-

didad requerida y citada anteriormente, menos la profundidad existente hasta cara

baja de zapata. Se utilizará, en su ejecución, hormigón pobre o ciclópeo, una vez re-

tirado el terreno inadecuado. Sobre los pozos se apoyaran a la cota requerida, las za-

patas de hormigón armado correspondientes.

Una vez realizada la excavación de la parcela se deberá proceder continuadamente a

realizar la cimentación no permitiendo la variación de las características geotécnicas

de estos materiales por fenómenos climáticos o de otra naturaleza, ya que pueden

variar las condiciones geomecánicas de los materiales.

8.2. ESTIMACIÓN DE ASIENTOS

Método de SCHMERTMANN para cimentaciones convencionales

La estimación de asientos para el nivel geotécnico 2a y 2b (perfil de meteorización IV y

III-II respectivamente) se realiza mediante el método de Schmertmann, que supone que los

asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z = 2B,

siendo B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por:

ii

zi ZE

IqCs 1

siendo:

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C1: Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la

zapata y de valor: q

qC 0

1 5,01

Izi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la pro-

fundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación.

Ei el módulo de deformabilidad, que según Schmertmann puede estimarse por:

E = 2,5 · Rp (zapatas cuadradas)

E = 3,5 · Rp (zapatas corridas)

Siendo Rp la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar con

el N30 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección. Para

el tipo de suelo que nos ocupa, perfil de meteorización, dicha relación es igual a 2,50.

Nivel geotécnico 2a, perfil de meteorización IV:

Tomando un golpeo N30 de 16, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un

módulo de deformación E = 112,50 kg/cm2 y para una zapata corrida de E = 157,50

kg/cm2.

Los asientos estimados para el nivel geotécnico 2a con una carga aplicada de 1,30 kg/cm2

son los siguientes:

Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 6,08 9,13 12,17 15,21 18,25 21,29Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m

Zapata corrida 5,34 7,12 8,90 10,68 12,45 14,23

Nivel geotécnico 2b, perfil de meteorización III-II:

Tomando un golpeo N30 de 40, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un

módulo de deformación E = 193,75 kg/cm2 y para una zapata corrida de E = 271,25

kg/cm2.

Los asientos estimados para el nivel geotécnico 2b con una carga aplicada de 3,20 kg/cm2

son los siguientes:

Asiento en mmAncho de zapata 1,00 m 1,50 m 2,00 m 2,50 m 3,00 m 3,50 mZapata cuadrada 4,83 7,25 9,66 12,08 14,49 16,91Ancho de zapata 0,60 m 0,80 m 1,00 m 1,20 m 1,40 m 1,60 m

Zapata corrida 4,24 5,65 7,06 8,48 9,89 11,30

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24

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

TENSIONES ADMISIBLES

Nivel geotécnico 2a (perfil de meteorización IV): las cargas admisibles de este nivel ge-

otécnico varían entre 1,00 kg/cm2 y 1,50 kg/cm2 según se desprende del análisis de los en-

sayos de penetración dinámica por la formulación de los Holandeses y Meyerhof (1956).

Aplicando los parámetros obtenidos a la formulación de Terzaghi, obtenemos que la presión

de hundimiento para el horizonte cohesivo es:

Nivel geotécnico 2a, Pvh= 1,00 x 5,14 = 5,14 Kg/cm2

Para obtener la tensión admisible en la base de la zapata, se debe afectar la carga de hundi-

miento por un coeficiente de seguridad, que en la práctica habitual, para situaciones perma-

nentes (cimentaciones) se sitúa entre 3 y 5.

Nivel geotécnico 2a, qadm= Pvh/4= 5,14/4= 1,28 Kg/cm2≈ 1,30 Kg/cm2

Disipación del bulbo de presiones generado por una cimentación desplantada a -2,20 m con una tensión de diseño de 1,50 kg/cm2 y una zapata corrida de 3,00 m de ancho

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25

ASIENTOS ADMISIBLES

Método de SCHMERTMANN, los asientos totales estimados para el caso de cimentación

convencional desplantada en el nivel geotécnico 2a y 2b (perfil de meteorización IV y II-II

respectivamente) mediante zapatas cuadrada o corridas con las dimensiones y tensiones

indicadas, son admisibles, según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimenta-

ción”.

En cuanto a los asientos diferenciales deberán ser comprobados con el plano de cimenta-

ción conjugando las dimensiones de las zapatas con las distancias entre ellas.

Asiento Máximo en mm. Diferencial (mm/m)

Tipo de terreno Granular Cohesivo

Edificios monumentales 12 25 1,3

Edificios hormigón armado gran rigidez 35 50 2,0

Edificio de fabrica de ladrillo de pórticos de hormigón y acero de pequeña rigidez

50 75 2,0

Estructuras metálicas isostáticas, de madera y provisionales

50 75 2,0

Asientos Admisibles (Según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimentación”)

Si alguna de las zapatas posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien entre dos

zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior al in-

dicado en la misma, se rebajara la presión de diseño de la zapata que asiente más, au-

mentando sus dimensiones hasta que cumpla.

AGUAS FREÁTICAS

Durante la realización de los ensayos no se localizó la presencia de agua en ninguno de los

ensayos.

Teniendo en cuenta la pendiente natural que presenta la parcela y la ubicación de la futu-

ra edificación, se recomienda tomar una serie de medidas correctoras en cuanto a drenaje

se refiere, para evitar que el agua procedente tanto de la escorrentía superficial así como

de la circulación subterránea, no afecten ni a la cimentación de la edificación ni a la esta-

bilidad de la ladera.

Uno de los principales problemas condicionantes de la estabilidad de la ladera, es la pre-

sencia de aguas freática procedentes de la infiltración directa de las aguas de precipita-

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ción. Por lo que se recomienda que perimetralmente al recinto de la finca se realice un

drenaje superficial cuya finalidad es recoger las aguas superficiales y evacuarlas lejos del

talud y de la cimentación, evitándose su filtración y efectos erosivos.

Como segunda medida y en aras de evitar modificar las condiciones geomecánicas del te-

rreno sobre el que se desplanten las cimentaciones, se propone la realización de un dre-

naje profundo en el trasdós del muro de contención (en el caso que se construya), relle-

nado con material granular, con el fin de evacuar el agua que pueda llegar por circulación

subterránea.

ESTABILIDAD DE TALUDES

Excavabilidad:

Los movimientos de tierras previstos para la adecuación de las zapatas afectaran a los niveles

geotécnicos 0, 1 y 2. La excavación de estos niveles geotécnicos podrá realizarse con medios

mecánicos convencionales tipo retroexcavadora.

Estabilidad:

En el caso que nos ocupa y considerando que la ladera de la parte W de la parcela objeto

de estudio se trata de una ladera potencialmente inestable, para la excavación proyecta-

da se recomiendan taludes provisionales máximos de 34º (3H:2V).

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27

Debido a los antecedentes de inestabilidades de la ladera recomendamos que se realice

una supervisión de las labores de excavación por parte de un técnico competente o que en

caso contrario se opte por soluciones de estabilización previas al vaciado como son los mu-

ros pantalla, pantallas de pilotes o micropilotes.

En caso de requerirse taludes más verticalizados a los indicados se recomienda la realiza-

ción de soluciones de estabilización o contención como pantallas de micropilotes o pilotes.

Los parámetros geotécnicos necesarios para el cálculo de la pantalla se localizan en el

apartado 7 del presente informe.

Otros factores que pueden incidir en la desestabilización de los taludes son: los agentes

atmosféricos, las surgencias de aguas freáticas, las sobrecargas, o conducciones subterrá-

neas paralelas a la excavación.

En taludes lindantes con edificaciones contiguas, en el caso de excavar por debajo del

desplante de la cimentación colindante y no poderse mantener que la distancia desde el

canto de la zapata más próximo al talud, sea igual o superior que la distancia restante

desde la parte superior de la zapata hasta la parte baja del talud, según requisito de la

N.T.E. Acondicionamiento del Terreno, Cimentaciones, 1998 (ver figura), se deberán to-

mar las medidas adicionales de contención como son pantallas de micropilotes, muros

pantalla para evitar la descompresión de los horizontes sobre los que se desplanta la ci-

mentación colindante.

En caso que las cimentaciones colindantes sean lineales de hormigón armado y conserven

su rigidez estructural, se podrá plantear la ejecución de obra tradicional mediante bata-

ches cortos, aunque este último método ofrece menos seguridad que los anteriores.

No obstante quedan a criterio y juicio del técnico proyectista, las soluciones de conten-

ción y sostenimiento lateral del terreno, una vez ponderados y valorados otros criterios

además de los específicamente geotécnicos.

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Estabilidad largo plazo

En cuanto a la evaluación de la estabilidad general de la ladera a largo plazo y debido a

los antecedentes existentes de otras patologías compatibles con movimiento de la ladera

se recomienda realizar un estudio más amplio con la instalación de puntos inclinometricos

para poder monitorizar la evolución de los movimientos en la potencial ladera inestable.

ESTIMACIÓN DEL GRADO DE PERMEABILIDAD DE LOS HORIZONTES

Referentes al grado de impermeabilidad de los horizontes definidos en el Informe Geotéc-

nico, y teniendo en cuenta el CTE, Sección HS 1 Protección frente a la humedad; Diseño;

Muros; Grado de impermeabilidad, se efectúan las siguientes consideraciones:

1. El grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros que están en contacto con el

terreno frente a la penetración del agua del terreno y de las escorrentías se obtiene en la

tabla 2.1 en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terre-

no.

2. La presencia de agua se considera:

a) baja cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra por en-

cima del nivel freático;

b) media cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a la

misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo;

c) alta cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a dos o

más metros por debajo del nivel freático.

Coeficiente de permeabilidad del terreno

Ks≥10-2 cm/s 10-5<Ks<10-2 cm/s Ks≤10-5 cm/s Presencia de agua

Alta 5 5 4 Media 3 2 2 Baja 1 1 1

Tabla 2.1 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros:

En el mencionado informe se contemplan los siguientes horizontes y los coeficientes esti-

mados de permeabilidad en cm/s correspondientes a los siguientes horizontes en función

del análisis granulométrico, experiencias previas y valores típicos contemplados en biblio-

grafía son los siguientes:

De K= 10-2 a K= 10-4 cm/s Nivel geotécnico 0. Tierra vegetal y rellenos.

De K= 10-3 a K= 10-5 cm/s Nivel geotécnico 1. Arcillas con cantos.

De K= 10-4 a K= 10-6 cm/s Nivel geotécnico 2. Perfil de meteorización IV

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De K= 10-6 a K= 10-9 cm/s Nivel geotécnico 3. Perfil de meteorización III-II

Tabla 1. Coeficiente de permeabilidad K (cm/s) de suelos (según Casagrande y Fadum)

ANALÍTICA DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos de laboratorio realizados, indican que el contenido de sulfa-

tos solubles en suelos (mg SO42-/Kg) según UNE 83001:2000 es < a 100 en todas las mues-

tras analizadas por lo que no presentan ataque al hormigón.

Pamplona, enero de 2017

Firmado: EDUARDO ARANA RICO, Geólogo. Col. Nº 3.461

Firmado: GUILLERMO ERICE LACABE, Geólogo. Col. Nº 2.577

ANEXO 1

Mapa geológico y Leyenda

GEEA GEÓLOGOS, S.L. Pamplona: Paseo Sandúa nº 28, 31012 Estella: Cañada Real de Imas nave 12, 31240 Ayegui Logroño: Baltasar Gracián nº 11, 1º of. 5, 26.006 Lugar: Ubani (Navarra) Ref. informe: IRGE 1312 0514.01 Hojas: Gob. de Navarra 1:25.000 Zizur (hoja 141-I).

MAPA GEOLÓGICO

LEYENDA

ANEXO 2

Registros y fotografías de las calica-tas

CL

IEN

TE

: A

YU

NT

AM

IEN

TO

DE

ZA

BA

LZA

RE

F.

CA

TA

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Máquina

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Excavabilidad

Buen

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uaNO

Estabilidad

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ena corto plazo

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CL

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L

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0

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15 23,1

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0

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kg)

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ensayo

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(t/m

3)

0

FOTO

2:

LÍM

ITE

PLÁ

ST

ICO

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CB

R

95%

PM

IND

ICE

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SO

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CA

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)

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CH

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EN

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H2O

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)

HU

M. Ó

PT

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(%

)

CL

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IEN

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BA

LZA

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CA

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0665

7

FE

CH

A:

13 d

e m

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de 2

014

RE

F.

INF

OR

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GE

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2 05

14.0

1

OB

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RO

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AV

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)

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0,4

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,2

OBS

ERVA

CIONES:

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DENA

DA X

:

COOR

DENA

DA Y

:

Máquina

empleada

Excavabilidad

Buen

aAg

uaNO

Estabilidad

de parede

sBu

ena corto plazo

Med

ia largo plazo

6 OBS

ERVA

CIONES:

FOTO

2:

CLA

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CA

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5H

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CIONES:

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DA X

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DENA

DA Y

:

Máquina

empleada

Excavabilidad

Buen

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Estabilidad

de parede

sBu

ena corto plazo

Med

ia largo plazo

6 OBS

ERVA

CIONES:

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2:

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S.

CA

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5H

INC

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MIE

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O L

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CO

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a 2 2

H2O

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PM

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1:

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E P

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D0

00

M.

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NIC

A (

%)

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il d

e m

eteo

riza

ción

de

las

mar

gas

faje

adas

2,8

0,9

0,5

1,9

Arc

illa

s m

arro

nes

con

cant

os d

ispe

rsos

.

SU

LFA

TO

S (

mg/

kg)

LÍM

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LIQ

UID

O

LÍM

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IPCIÓN DE CA

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TA 3

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YOS LA

BORA

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FOTO

GRA

FÍAS

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. (m

)

ESP. (m)

TRAMA

DE

SC

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CIO

N D

EL

SU

ELO

profund

idad

(m)

ensayo

0P

AS

A

200

(%

)

0,4

0,4

Rel

leno

s.

ANEXO 3

Registro del ensayo D.P.S.H.

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona

T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 509 482, M: 695 363336

Obra: Frontón en Ubani (Navarra) 1Cliente: AYUNTAMIENTO DE UBANI G06655Ref. Inf.: IRGE 1312 0514.01 Fecha: 24 de abril de 2014

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 60.20-0.40 80.40-0.60 90.60-0.80 90.80-1.00 81.00-1.20 61.20-1.40 71.40-1.60 81.60-1.80 91.80-2.00 82.00-2.20 92.20-2.40 102.40-2.60 92.60-2.80 92.80-3.00 93.00-3.20 93.20-3.40 93.40-3.60 113.60-3.80 103.80-4.00 104.00-4.20 94.20-4.40 94.40-4.60 84.60-4.80 84.80-5.00 105.00-5.20 95.20-5.40 105.40-5.60 135.60-5.80 145.80-6.00 136.00-6.20 166.20-6.40 156.40-6.60 166.60-6.80 176.80-7.00 137.00-7.20 127.20-7.40 137.40-7.60 147.60-7.80 167.80-8.00 188.00-8.20 188.20-8.40 188.40-8.60 198.60-8.80 288.80-9.00 269.00-9.20 339.20-9.40 389.40-9.60 479.60-9.80 RECHAZO9.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Pro

fundid

ad (

m)

Golpeos

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona

T: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 509 482, M: 695 363336

Obra: Frontón en Ubani (Navarra) 2Cliente: AYUNTAMIENTO DE UBANI G06655Ref. Inf.: IRGE 1312 0514.01 Fecha: 24 de abril de 2014

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 70.20-0.40 80.40-0.60 80.60-0.80 90.80-1.00 81.00-1.20 81.20-1.40 91.40-1.60 91.60-1.80 101.80-2.00 92.00-2.20 82.20-2.40 92.40-2.60 92.60-2.80 92.80-3.00 103.00-3.20 83.20-3.40 73.40-3.60 93.60-3.80 103.80-4.00 114.00-4.20 94.20-4.40 114.40-4.60 124.60-4.80 124.80-5.00 115.00-5.20 115.20-5.40 125.40-5.60 145.60-5.80 155.80-6.00 156.00-6.20 206.20-6.40 176.40-6.60 156.60-6.80 146.80-7.00 187.00-7.20 197.20-7.40 197.40-7.60 207.60-7.80 187.80-8.00 218.00-8.20 258.20-8.40 338.40-8.60 618.60-8.80 RECHAZO8.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0 20 40 60 80 100

Pro

fundid

ad (

m)

Golpeos

ANEXO 4

Perfiles de correlación

ANEXO 5

Boletín de los ensayos de laboratorio

Ensayo GRANULOMETRÍA DE SUELOSGEEA GEÓLOGOS S.L. POR TAMIZADO

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103101/9531240 Ayegui- Navarra

T. y F. 948 55 48 11

Referencia Muestra…. N07486 Referencia Informe…… EN-333/14

PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1 M1 2,5 METROS

TIPO DE MUESTRA ALTERADA PETICIONARIO AYUNTAMIENTO DE ZABALZA

FECHA ENTRADA 16 DE MAYO DE 2014 DEN. OBRA UBANI

CALCULOS PREVIOSA Muestra total seca al aire 100,7B Gruesos lavados 0,0

C = (A - B) * f Fracción fina seca 100,7D = (B + C) Muestra total seca 100,7

E Frac. fina ensayada seca al aire 100,7F = E * f Frac. fina ensayada seca 100,7

C/F 1,0

CALCULO CURVA GRANULOMETRICA POR TAMIZADOTamiz Tamiz Retenido entre tamices Pasa en muestra total

U.N.E. ASTMGrs. en parte fina ensayada

Grs. enMuestra total Gramos %

125 5100 480 363 2,550 240 1,525 120 3/4

12,5 1/210 3/85 42 10

0,4 40 0,1 0,10,08 200 0,4 0,4

Fdo: Ana Quintanar VºBº: Guillermo EriceResponsable del ensayo Director Técnico

Ayegui, 28 DE MAYO DE 2014 HOJA 1 DE 3

Acta nº Nº CopiaAN026997 Copia 1. AYUNTAMIENTO DE ZABALZA

0,00,00,00,00,0 1000,0 1000,0 1000,0 1000,0 100

100,2 100

Los resultados hacen referencia a la muestra ensayada. GEEA Geólogos se hace responsable de los mismos tan sólo en el caso de muestras tomadas en obra por su personal. Se prohíbe la reproducción del acta sin autorización expresa del Laboratorio.

Laboratorio inscrito en la lista de "Laboratorios de Control para la Calidad de la Edificación y Obra Pública" de Gobierno de Navarra ((http://www.cfnavarra.es/obraspublicas/obras/labora.htm))

0,0 100100,7 100100,6 100

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

ASA

Abertura en mm.

Ensayo DETERMINACIÓN DEGEEA GEÓLOGOS S.L. LÍMITES DE ATTERBERG

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 103103/94 103104/9331240 Ayegui- Navarra

T. y F. 948 55 48 11





CALCULO LIMITE LIQUIDO CALCULO LIMITE PLASTICO

- Nº de golpes 15 35 - Referencia tara

- Referencia tara a=(t+s+a)-(t+s) Agua 1,66

a=(t+s+a)-(t+s) Agua 4,70 3,23 t+s+a Tara + suelo + agua 12,19

t+s+a Tara + suelo + agua 20,32 15,77 t+s Tara + suelo 10,53

t+s Tara + suelo 15,62 12,54 t Tara 3,90

t Tara 3,78 3,90 s=(t+s)-t Suelo 6,63

s=(t+s)-t Suelo 11,84 8,64

w=100*(a/s) % Humedad 39,7 37,4 w=100*(a/s) % Humedad 25,0

RESULTADOS DEL ENSAYO

LIMITE LIQUIDO = 38,1

LIMITE PLASTICO = 25,0

INDICE PLASTICIDAD = 13,1



Acta nº Nº CopiaAN026998



% D

E H

UM

ED

AD

NUMERO DE GOLPES

10 20 30 40

20

30

40

50

100

10

Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:2000

31240 Ayegui- Navarra

T. y F. 948 55 48 11





SO 4=

(mg/kg de suelo seco) <100





RESULTADO ENSAYO

SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M


Ensayo CONTENIDO DE GEEA GEÓLOGOS S.L. SULFATOS SOLUBLES EN SUELOS

Cañada Real de Imas, nave 12 Norma UNE 83001:200031240 Ayegui- Navarra

T. y F. 948 55 48 11


PROCEDENCIA CATA REF. CLIENTE C1M1 1,00 m



SO 4=

(mg/kg de suelo seco) <100





RESULTADO ENSAYO

SO4=(mg/kg de suelo seco)=(0,416*((T+R) - T))/M


ANEXO 6

Plano de ubicación de los ensayos

ubani ayto zabalza - coavn.org · informe geotÉcnico para la construcciÓn de un fronton en la...

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