operaciones de separacion
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Operaciones de Separación
Ingeniería Química2º QuímicaCurso 2006-07
Introducción
IntroducciónClasificación Procesos de separación
Fundamento de las operaciones de separaciónOperaciones de separación mecánicas y difusionales
EjemplosMétodos de contacto
Corrientes paralelasContracorrienteFlujo cruzado
Diagramas de equilibrioDestilación - Rectificación
Destilación de flashRectificación
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Introducción
SEPARACIÓN REACCIÓN SEPARACIÓN
SEPARACIÓN
SEPARACIÓN
MateriasPrimas
Impurezas
Efluentelíquido
Efluentegaseoso
Reciclado decontaminantes
AireLimpio
AguaLimpia
Productos
Subproductos
SEPARACIÓN REACCIÓN SEPARACIÓN
SEPARACIÓN
SEPARACIÓN
MateriasPrimas
Impurezas
Efluentelíquido
Efluentegaseoso
Reciclado decontaminantes
AireLimpio
AguaLimpia
Productos
Subproductos
Introducción
Se utilizan en diferentes etapas del proceso:
acondicionamiento de materias primasseparación y purificación de productosreutilización de reactivoseliminación de contaminantes
Desde un punto de vista económico:Coste de inmovilizado: 50 – 90 % coste plantaCoste de operación: 40 – 70 %
Coste depende de:precios venta productosconcentración del producto interés en la mezcla inicial
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Introducción
-2
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
-8 -6 -4 -2 0 2 4
Log (Fracción en peso en el sustrato)
Log(
Prec
io, U
S$/K
Introducción
Ejemplos a escala industrial:
Eliminación de H2S de gas naturalPurificación de aire
Recuperación de azufre y cenizas de gases de combustión
Control de contaminación de aire y agua
Obtención de triclorosilano de mezclas de triclorosilanos
Eliminación de impurezas de Si, Ga, As, etc.
Recirculación de corrientes de efluenteMicroelectrónica
Separación de productos de pulpoContaminantes de efluentes líquidos y gaseosos
Concentración de licores negrosPulpa de papel
Edulcorantes de maíz de alto contenido en fructosa
Eliminación de aflatoxinas, gossypol
Concentración de jugos de frutasAlimentos
Productos lateralesRiñón artificialRecuperación de productos de caldos diluidos
Biotecnología e Industria farmacéutica
Producción de amoniacoPurificación de productos finales
Concentración de lodosFertilizantes
Obtención de metales de sus puentes habituales
Eliminación de impurezas minerales
Metales valiosos a partir de lixiviados diluidosMetales
Separación de polímeros por pesos moleculares
Preparación de monómeros
Eliminación de disolventes y monómeros sin reaccionar
Plásticos
Fraccionamiento de crudosRecuperación de S y N de gasolinas
Recuperación de fenoles de la gasificación del carbón
Combustibles fósiles
Fraccionamiento de aire: producción de Oxígeno y Nitrógeno
Obtención de etanol absoluto
Producción de NaCl por evaporación de agua de mar
Química
FraccionamientoPurificaciónConcentraciónIndustria
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Introducción
Forman parte de un proceso integrado de fabricación, pudiendo agruparse en:
concentración
fraccionamiento
Purificación
Clasificación atendiendo a diferentes criterios:
propiedad transportada (cantidad de movimiento, calor, materia)
Agente empleado (energético, material o barrera)
Otra posible clasificación:separaciones mecánicas
separaciones difusionales
Introduccióno Operaciones de separación mecánicas:
Operaciones de separación sólido-fluido basadas en el flujo de fluidos (sedimentación, filtración, centrifugación...)
Operaciones de separación difusionales(equilibrio):Una corriente formada por una mezcla de compuestos en una única fase que se pretende separar en 2 o más corrientes producto de diferente composición. Para ello es necesaria la presencia de una segunda fase inmiscible con la corriente inicial, que actúe como receptora de las especies químicas que se pretenden separar. Esta 2ª fase se puede generar con un AES y/o AMS (destilación, absorción, extracción…)
Operaciones de separación difusionales (no-equilibrio):No se genera ni se introduce una segunda fase. Procesos de separación basados en aplicación de barreras (membranas semipermeables) o campos para que las especies difundan con diferentes velocidades (difusión gaseosa, ósmosis inversa, electrodiálisis, permeación…)
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Introducción
Gas-Líquido Absorción Destilación Azeotrópica Extractiva Flash Reactiva Vapor Vacío Evaporación
MECÁNICAS Centrífuga Ciclón Decantador Separador electrostático Separador de emulsionesFiltración Flotación Magnéticas Sedimentación Etc.
DIFUSIONALES
HETEROGÉNEAS HOMOGÉNEAS Espectrómetro de masas Difusión gaseosa Difusión térmica Ultracentrifugación Electroforésis
No Equilibrio Equilibrio
Membranas Ultrafiltración Electrodiálisis Pervaporación Ósmosis inversa Permeación de gases Etc.
No Membranas Adsorción cinética Destilación molecular
Cromatografía Afinidad Capilaridad LLC GSC CGS HPLC Electrocromatografía Etc.
Líquido-Sólido Adsorción Tamiz molecular Cristalización Fusión zonal Intercambio iónico Exclusión iónica Extracción S-L Lavado Secado de sólidos
Líquido-Líquido Extracción Membranas líquidas
Tres Fases
Gas-Sólido Adsorción Sublimación Tamiz molecular
Operaciones de separación mecánicas
1. SEDIMENTACIÓNSeparación de partículas sólidas existentes en una suspensión
por acción de la gravedad. Separación SÓLIDO-FLUIDO
Para que la sedimentación sea viable, se requiere que:
• La densidad del sólido sea mayor que la del fluido. Cuanto mayor sea la diferencia entre las densidades más fácil será la separación
• Las partículas tengan un tamaño suficiente (1-10 micras)
• La concentración de las partículas en la suspensión sea, al mínimo, del 0,2%.
Aplicación: Espesamiento de grandes volúmenes de suspensiones diluidas. Separación en función del tamaño de las partículas. Tratamiento aguas residuales; Fabricación cemento
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Sedimentación
2. FILTRACIÓNSeparación de las partículas sólidas presentes en un fluido (L óG) mediante el paso del fluido a través de un MEDIO FILTRANTEo PARED SEPARADORA sobre el que se depositan los sólidos.
Las partículas sólidas quedan retenidas sobre el medio filtrante formando una torta de filtración. El crecimiento del espesor de la torta aumenta la resistencia al paso del fluido, por lo que debede aplicarse una diferencia de presiones a ambos lados del filtro. Clasificación en función de ΔP
Filtros a presión: filtrado (Patm) y suspensión (P>Patm)
Filtros a vacío: filtrado (P< Patm) y suspensión (Patm)
Filtros centrífugos: la diferencia de presiones se consigue por efecto de una fuerza centrífuga cuando el filtro se hace girar sobre su eje
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Filtración
a) Filtro de gravedad o de arena (filtro discontinuo)
• Medio filtrante: tamiz grueso o lecho de partículas de arena
• Aplicación: Eliminación de pequeñas cantidades de sólidos de grandes volúmenes de líquido: tratamiento de aguas residuales y potables.
b) Filtro prensa o de placas y marcos (filtro discontinuo de presión)
• Aplicación: Filtrado de líquidos con gran cantidad de sólidos. Filtraciones difíciles (sólidos finos y/o líquidos viscosos).
c) Filtro de tambor rotatorio (continuo-vacío)
• Las etapas de filtración, lavado y descarga de la torta se realizan de forma automática
3. CENTRIFUGACIÓN
Separación de sólidos o líquidos de emulsiones o suspensiones mediante la actuación de una fuerza centrífuga (Ej.: separación de agua mezclada con aceites vegetales tras una etapa de extracción).
Aplicación: Se usa cuando las partículas sólidas de una suspensión no se separan por gravedad. Separación de partículas de densidad muy próxima a la del fluido. Separación de partículas de muy pequeño tamaño que atravesarían el medio filtrante.
CICLONES: gases que contienen partículas sólidas suspendidas (polvos) ó eliminación de pequeñas gotas de líquido de una corriente gaseosa
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Ciclón
Operaciones de separación mecánicas
Carga en las part. sólidasG + SCampo
eléctricoG + SPrecipitación electrostática
≠ ρG + SL + SFlujo (inercia)G + S
L + SCiclón
≠ ρL + SL + L
Fuerza centrífuga
L + SL + L (inmisc)Centrifugación
≠ ρL + SL + LGravedadL + S
L + L (inmisc)Sedimentación
tamaño S > tamaño poro medio filtranteL + S↓ P (E)
medio filtranteL + SFiltración
Principio de separaciónProductosAgente de
separaciónAlimentación
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Separación de una mezcla líquida por vaporización parcial de la misma y condensación del vapor generado (Ej.: obtención de etanol a partir de mezclas hidroalcohólicas)
Nº Fases implicadas: 2 (F. LIQ + F. VAPOR)
L V
+ vol
- vol
Agente de separación: AES
Condensador: se retira calor, generándose una F. LIQ. que cae por la columna
Calderín: se aporta calor, generándose una F. VAP que asciende por la columna
Fase generada o añadida: LIQ Y VAPOR
Principio de separación: diferente volatilidad de los componentes
Operaciones de separación difusionales: 1. DESTILACIÓN
2. ABSORCIÓN
Separación de uno o varios componentes de una mezcla gaseosa mediante su disolución selectiva en un líquido (Ej.: absorción de NH3 presente en una corriente de aire con agua)
La corriente gaseosa compuesta por un gas inerte y un soluto volátil y soluble se pone en contacto en contracorriente con una F. LIQUIDA (FASE AÑADIDA) que absorbe el compuesto nocivo en fase gas
Transferencia de materia unidireccional
Agente de separación: AMS (disolvente).
Principio de separación: distinta solubilidad.
STRIPPING o desorción: operación contraria
L GNH3
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Absorción
3. EXTRACCIÓN LÍQUIDO-LÍQUIDO
Separación de los componentes de una mezcla líquida mediante un disolvente inmiscible con ella (Ej.: extracción de compuestos aromáticos de aceites lubricantes usando furfural)
Las 2 fases son líquidas e inmiscibles. Hay transferencia del soluto de una fase líquida a la otra (FASE AÑADIDA)
D
S + I
L2
L1
D + S + (I)
(S) + I + (D)
L2
L1
L2: rica en S y pobre en I: EXTRACTO
L1: pobre en S y rica en I: REFINADO
Agente de separación: AMS (disolvente selectivo, inmiscible)Transferencia de materia unidireccional de la mezcla original aldisolventePrincipio de separación: diferente solubilidad
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4. EXTRACCIÓN SÓLIDO-LÍQUIDO (LIXIVIACIÓN)
Separación de uno o varios solutos contenidos en una fase sólida mediante su contacto con un disolvente líquido que los disuelve selectivamente (Ej.: separación del aceite de cacahuete por disolución en n-hexano)
Sólido formado por SOLUTO + INERTE. Se añade un disolvente y se forman 2 FASES
S + I
D
Agente de separación: AMS (Líquido disolvente)
Transferencia de materia unidireccional: el soluto debe difundir a través del sólido poroso hasta llegar a la interfase SOL-LIQ y difundir también a través de ella.
Principio de separación: diferente solubilidad
MISCELA (D + S)
FASE SÓLIDA DECANTADA (I + S + D)
5. HUMIDIFICACIÓN DE AIRE
Transferencia de agua desde una corriente acuosa a una de aire mediante su evaporación parcial sin aporte externo de calor (Ej.: acondicionamiento de aire, refrigeración de aire en una central térmica).
Fases implicadas: FASE GAS (AIRE SECO) y FASE LÍQUIDA (AGUA), parte del agua se vaporiza, disminuyendo su temperatura como consecuencia del calor latente de cambio de estado consumido
L GT
humedad
Hay transferencia simultánea de calor y materia (AMS y AES)
qlatente
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6. CRISTALIZACIÓN
o Operación de separación LIQUIDO-SÓLIDO (FASE GENERADA)
o Separación de un soluto de una disolución líquida mediante contacto con un sólido generado a partir de la misma (Ej.: obtención de NaCl del agua de mar)
o Transferencia de materia de un soluto desde una disolución a una fase sólida cristalina del mismo
Soluto en disolución
CRISTALES
DISOLUCIÓN DE AGUAS MADRES
Para llevar a cabo la cristalización se crea sobresaturación, por ejemplo evaporando parte de la disolución (AES). De este modo se produce una disolución sobresaturada a partir de la cual se forman cristales
sobresaturación
(ccion soluto)FLIQ > (ccion soluto) FSOL
7. EVAPORACIÓN
Separación de los componentes volátiles de una disolución en la que el soluto no es volátil por generación de su vapor a partir de la misma aportando calor Ej.: concentración de zumos de fruta por eliminación de agua2 fases implicadas: F. LIQ + F. VAPOR (FASE GENERADA)Se elimina parte del disolvente de la disolución por ebullición de ésta, separando el vapor generado (AES).
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8. SECADO
o Separación de un líquido que impregna un sólido mediante su vaporización en un gas, normalmente aire (Ej.: secado de materiales cerámicos porosos con una corriente de aire caliente).
o Se usa aire caliente que arrastra el exceso de agua del sólido. Hay transferencia de agua del sólido al aire
o Agente de separación AMS y AES (aire caliente)
9. ADSORCIÓNo Separación de uno o varios componentes de una mezcla
líquida o gaseosa mediante un sólido adsorbente (Ej.: adsorción de compuestos fenólicos en disolución acuosa con carbón activo).
o Fase añadida: SÓLIDO
o Agente de separación: adsorbente sólido (AMS)
Operaciones de separación difusionales
≠ tendencias cristalizaciónL + SEnfriamiento/
CalorLCristalización
Ley acción masasL + resinaResina sólidaLIntercambio
iónico
≠ potenciales adsorciónFluido + SSólido
adsorbenteG o LAdsorción
Solubilidad preferencialL + SDisolventeSLixiviación
≠ Solubilidad en los líquidosL + LLíquido
inmiscibleLExtracción
Solubilidad preferencialL + VGas no
condensableLDesorción
Solubilidad preferencialL + VLíquido no
volátilGAbsorción
≠ volatilidad (Pv)L + VCalorL y/o VDestilación
≠ volatilidad (Pv)L + V↓ PLFlash
≠ volatilidad (Pv)L + VCalorLEvaporación
Principio de separaciónProductosAgente de
separaciónAlimentación
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Operaciones de separación difusionales (no equilibrio)
• No se fundamentan en el equilibrio termodinámico entre fases sino en fenómenos cinéticos
• Existe una barrera de separación (membrana) entre la corriente que se alimenta y la corriente producto.
• Membrana: barrera semipermeable que modifica o impide la circulación a su través de algunos de los componentes de la mezcla, favoreciendo la separación
Operaciones de separación difusionales
≠ permeabilidadL + LΔ P (bombeo) + membrana
Solución L con coloidesUltrafiltración
≠ solubilidady difusividadL + LΔ P (bombeo) +
membranaSolución LÓsmosis Inversa
≠ movilidades iónicas de los
coloidesLCampo
eléctricoL con coloidesElectroforesis
≠ u a través membranaL
membrana selectiva; disolvente
LDiálisis
≠ cargas por unidad másicaGCampo
magnéticoGEspectrometría gases
solubilidad preferencialpotenciales adsorción
regiones papel
humedecido
Capilaridad papel o fase
gelLCromatografía
papel
Tendencia a = presión
osmóticados líquidos
Membrana; solución salina
más concentrada
Solución salinaÓsmosis
evaporaciónS seco + VCalorS húmedoSecado sólidos
Principio de separaciónProductosAgente de
separaciónAlimentación
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Factor de separación
Grado de separación que puede obtenerse en un proceso de separaciónrefleja las diferencias en las composiciones de equilibrio y velocidades de transporte debidas a los fenómenos físicos que provocan la separaciónse denomina inherente o intrínseco ya que corresponde a las condiciones ideales de separación (condiciones de equilibrio).
jj
i
xyxi
j
iij
y kk ==α
ijij
ij
ij
de valor el sea mayor cuanto efectiva más tanto es separación la 1, Si II fase la en seconcentrar a tiende j componente el
I fase la en seconcentrar a tiende i componente el :j yi de separación produce se 1, Siseparan se no j yi scomponente los 1, Si
α>>α
>α
=α
Factor de separación
Sistemas vapor-líquido:
αij = volatilidad relativa
Ley de Dalton:
Ley de Raoult:
Si sistema no ideal:
tii P · y P =0iii P · x P =
t
0
ti
0i
i0iii
ti
i
i
ii
PP
P · xP · x
K P · x P
P · x
P xy K
ii ==⇒⎪⎭
⎪⎬
⎫
=
==0j
0i
t0j
t0i
j
iij
PP
P · P
P · P
kk
===α
t
0i
ti
0ii
i0iiii
ti
i
i
ii
PP ·
P · xP · · x
K P · · x P
P · x
P xy K
iiγγ
γ==⇒
⎪⎭
⎪⎬
⎫
=
==0j
0ii
j
iij P ·
P · kk
jγγα ==
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Métodos de contacto
Para que se produzca la transferencia de materia desde una fase a otra, es necesario que exista un contacto de ambas fases
Se define etapa como la unidad en la que tiene lugar el contacto y en la que se separan las fases
etapa ideal o teórica, aquella en la que se alcanzan las condiciones de equilibrio
Métodos de contactoCorrientes paralelas
Contracorriente
Flujo cruzado
Métodos de contacto
Corrientes ParalelasG0, y0 G1, y1
L0, x0 L1, x1
1 etapade equilibrio
G0, y0 G1, y1
L0, x0 L1, x1
1 etapade equilibrio
11110000
1100
x· L y· G x· L y· G :soluto al Balance L G L G
:global materia Balance
+=+
+=+
fracción molar(x)
frac
ción
mol
ar(y
)
líneaoperación
relaciónequilibrio
x1x0
y0
y1
fracción molar(x)
frac
ción
mol
ar(y
)
líneaoperación
relaciónequilibrio
x1x0
y0
y1
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Métodos de contacto
Contracorriente:
Convenio: fases que salen de una etapa, se nombran con el mismo subíndice
G0, y0 G1, y1
L1, x1 L2, x2
1 etapade equilibrio
G2, y2
L3, x3
1 etapade equilibrio
G0, y0 G1, y1
L1, x1 L2, x2
1 etapade equilibrio
G2, y2
L3, x3
1 etapade equilibrio
11223300
1230x · L y· G x · L y· G :soluto al Balance
L G L G :global materia Balance+=+
+=+
1230 X · L Y· G X · L Y· G :exento en +=+
X XY Y
GL
31
20−−
=
Contracorriente
Métodos de contacto
X
líneaoperación
relaciónequilibrio
X1X3
Y0
Y2
X2
Y1
Y
X
líneaoperación
relaciónequilibrio
X1X3
Y0
Y2
X2
Y1
Y
18
Métodos de contacto
Flujo cruzado:
Etapa1
Etapa2
G0, y0 G1, y1G2, y2
L0, x0 L0, x0
L1, x1 L2, x2
Etapa1
Etapa2
G0, y0 G1, y1G2, y2
L0, x0 L0, x0
L1, x1 L2, x2
2201
1100x · L y· G x · L y· G :2 etapa soluto Balancex · L y· G x · L y· G :1 etapa soluto Balance
+=+
+=+
21
21
10
10x - x y- y
x - x y- y ==
GL
GL
Métodos de contacto
Flujo cruzado:
fracción molar(x)
frac
ción
mol
ar(y
)
líneasoperación relación
equilibrio
x1x0
y0
y2
x2
y1
fracción molar(x)
frac
ción
mol
ar(y
)
líneasoperación relación
equilibrio
x1x0
y0
y2
x2
y1
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Métodos de contacto
Suponga un sistema formado por dos etapas en las que pueden mezclarse o separarse corrientes y que pueden conectarse en corrientes paralelas, contracorriente o flujo cruzado, de forma que se favorezca el contacto gas-líquido. Encuentre el modo de contacto que proporcionará la máxima eliminación de un componente desde la fase gas si se emplea una cantidad fija de disolvente L.
Datos: L0 = 20 mol/min x0 = 0
G0 = 20 mol/min y0 = 0.3
cada etapa puede considerarse ideal
equilibrio: Y = 0.408 X (m = 0.408)
Equilibrio
Equilibrio L-VSistemas miscibles
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0x
y
60
70
80
90
100
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0x,y
20
Equilibrio
Equilibrio L-VSistemas inmiscibles
65
75
85
95
105
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0x,y
69,12 ºC
Destilación
Operación básica de separación en la que se produce la separación de los componentes de una mezcla mediante vaporización de la misma:
agente energético de separación (calor)principio de separación: diferente volatilidad de los componentes de la mezcla
Destilación/Rectificación
F
D
W
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Destilación
Objetivos:conseguir un producto con la calidad requerida a un coste mínimogrado de pureza del producto constante aunque varíe la composición de la alimentación
Por convenio:componente volátil, al que presenta menor Teb
componente menos volátil, al de mayor Teb
Se lleva a cabo en columnas de tamaño muy diverso, dependiendo de los flujos de operación y condiciones de separación requeridas:
diámetro: 0,3 – 10 maltura: 3 – 75 m
Destilación
Las columnas de destilación están formadas por una o varias etapas en las que tiene lugar la separación.Tipos de destilación:
destilación cerrada (flash, súbita o de equilibrio)destilación abierta o diferencialdestilación fraccionada o rectificación
Fundamento de la destilación: equilibrio L-Vtransferencia L → V de los componentes más volátilestransferencia V →L de los componentes menos volátiles
Equilibrio L-Vdiagramas x-y, T-x-y, H-x-y
T
0iii
i0iiii
Tii
PP · · x y
P · · x P líquida FaseP · y P (ideal) vapor Fase γ
=⎭⎬⎫
γ=
=
y)- (1 ·x x)- (1 ·y :binario Sistema
/xy/xy
jj
iiij
=α
=α
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Destilación Flash
escisión de una corriente líquida al reducir bruscamente la presión, formándose dos fases en equilibrio:
corriente líquida, L, de composición xL
corriente vapor, V, de composición yV
Balance de materia
P, T
L, xL
V, yV
F, xF
[ ][ ]2 y· V x· L x· F :componente1 V L F :global
VLF +=+= ( ) x - x ·
VL - x y FLFV =
Destilación Flash
Resolución gráfica:diagrama T-x-y
60
70
80
90
100
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0x,y
T (ºC)
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Destilación Flash
Resolución gráfica:diagrama x-y
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0x
y
( )( ) x - x
x - y VL -
FL
FV=
Rectificación
W, xW
D, xD
L,xD
V,y1
V´,ywL´,xn
F, xF
Operación en continuo y en estado estacionarioLa columna está formada por N unidades discretas (platos) en los que tiene lugar el contacto y la TM entre fasesEntre plato y plato, únicamente flujo de las fases (fases se cruzan)
Condensador Total
Ebullidorparcial
LV
COLUMNA(etapas de equilibrio)
CABEZAS
COLAS
1
2
N
L
LV
VyN
yN+1 xN
xN-1
24
Rectificación
Relación de reflujocuantifica la cantidad de vapor condensado que es devuelto a la columna de rectificación
Relación de reflujo interna (Ri) = L/VRelación de reflujo externa (RE)= L/D
Límites:
NECESARIO (L/V)MÍN
VD - 1
VL
VD
VL 1
D L V :rcondensado BM
=∴+=
+=
⎩⎨⎧
=====
≤≤0L/V NUNCA 0 VL V D Si
TOTAL REFLUJO 1 VL 0 D Si 1
VL 0
Rectificación
B.M global:
B.M. zona enriquecimiento
B.M. zona agotamiento
W, xW
D, xD
L,xD
V,y1
V´,ywL´,xn
F, xF
x · W x · D x · F
W D F
WDF ⎭⎬⎫
+=+=
4444 34444 21superior operación de línea
D1n
n1n
n1n
Dnn1n1n
n1n
x· VD x·
VL y
x· D x· L y· V
D L V
+++
++
+
+=
⎭⎬⎫
+=+=
4444 34444 21inferior operación de línea
Wm
1m-m
1m-m
Wmm1m-1m-
m1m-
x· VW - x·
VL y
x· W y· V x· L
W V L
=
⎭⎬⎫
+=
+=
n
m
25
Rectificación
Si flujos molares de líquido y vapor constantes:
Flujos molares constantes si se cumple la ley de TROUTON:
ΔHv molar debe ser constante para ambas especiesCalor de mezcla despreciableLa columna debe estar aislada, los platos son adiabáticos y las pérdidas de calor entre etapas son despreciablesLos cambios de calor sensible son insignificantes para ambas fases L y V
W
D
x · VW - x ·
V´L´ y:l.o.i.
x · VD x ·
VL y:l.o.s.
=
+=
)x,(x por pasa que , V´L´ pdte de recta
)x,(x por pasa que , VL pdte de recta
WW
DD
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
Rectificación
Método Analítico de Sorel-Lewis:Plato1:
el vapor que sale de la etapa 1 (y1) condensa por completo y retorna como líquido (xD)el líquido que sale del plato 1
(x1) se encuentra en equilibrio con el vapor que sale (y1)
Plato 2:el vapor que sale de la etapa 2 (y2) se cruza con el líquido que sale del plato 1 líquido (x1)el líquido que sale del plato 2 (x2) se encuentra en equilibrio con el vapor que sale (y2)
y2 x1
xDy1
y3 x2
x1y2
Así sucesivamente hasta llegar a un plato en que xn < xF.
26
Rectificación
Método Analítico de Sorel-Lewis:Plato m - 1:
el vapor que sale de la etapa m-1 (ym-1) se cruza con el líquido que sale del plato m-2el líquido que sale del plato m-1 (xm-1) se encuentra en equilibrio con el vapor que sale (ym-1)
Se opera de esta forma hasta que xi ≤ xW.
El calderín se considera una etapa teórica (el vapor que sale se encuentra en equilibrio con el líquido de composición xW)
ym
xm-1
xm-2
ym-1
El número de platos teóricos necesarios para la separación será:
Si la composición del último plato no coincide con xW, se habla de fracción de plato
y el número de platos:
1 - platos nº Nt =
Rectificación
mn
Wnx - xx - x f =
1 - f platos nº Nt +=
27
Rectificación
Método gráfico de Mc Cabe Thiele:se traza el diagrama x-yse trazan las l.o.s y l.o.i.:
se sigue la misma metodología del caso anterior para ir trazando los platos:
Plato 1: el vapor que sale de la etapa 1 (y1) condensa por completo y retorna como líquido (xD); el líquido que sale del plato 1 (x1) se encuentra en equilibrio con el vapor que sale (y1)Plato 2: el vapor que sale de la etapa 2 (y2) se cruza con el líquido que sale del plato 1 líquido (x1); el líquido que sale del plato 2 (x2) se encuentra en equilibrio con el vapor que sale (y2)
W
D
x · VW - x ·
V´L´ y:l.o.i.
x · VD x ·
VL y:l.o.s.
=
+=
)x,(x por pasa que , V´L´ pdte de recta
)x,(x por pasa que , VL pdte de recta
WW
DD
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
Rectificación
Método gráfico de Mc Cabe Thiele:
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
x
y
28
Rectificación
Condición de entrada de la alimentación
punto de intersección de líneas de operación:
B.M. plato de alimentación:
( ) ( ) x · W x · D L´ - L · x V´-V · y
x · VW - x ·
V´L´ y:l.o.i.
x · VD x ·
VL y:l.o.s.
Fx · FWD
W
D
444 3444 21++=⇒
⎪⎪⎪
⎭
⎪⎪⎪
⎬
⎫
=
+=
[ ]1 x FL´ - L · x
F V´-V · y F+⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
( ) ( ) [ ]2 - 1
F V´-V
F
L - L´
L´ - L F V´-V L´ V V´ L F
⎪⎪⎭
⎪⎪⎬
⎫
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
∴⎭⎬⎫
+=+=++
φ
φ
Rectificación
Condición de la alimentaciónSustituyendo [2] en [1]:
por tanto,
φ es la fracción líquida de alimentación. Se determina planteando B.M. y B.E. al plato de alimentación:
( ) ( ) [ ]3 - 1
x x - 1
yx - · x 1 · y FF φφ
φφφ +
−=+=−
[ ]4 1 -
x - x 1
y
q Línea
F
444 3444 21 φφφ−
=
VL´V´LF H · V h L´· H V´· h · L h · F B.E.L´V V´LF B.M.
+=+++=++
29
Rectificación
Condición de la alimentaciónPuesto que:
V´V
L´L
H Hh h≈≈ ( ) ( ) ( ) h - H · L - L´ h - H · F LVFV =
LV
FV
h - Hh - H
FL - L´ =⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=φ
ónalimentaci entalpía h)(x ónalimentaci la de ncomposició la para calculada saturado líquido del entalpía h)(x ónalimentaci la de ncomposició la para calculada saturado vapor del entalpía H
F
FL
FV
===
Rectificación
Condición de la alimentaciónLV
FV
h - Hh - H
FL - L´ =⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=φ
0,0
2,0
4,0
6,0
8,0
10,0
12,0
14,0
16,0
18,0
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
x,y
H,h
Línea de líquido saturado
Línea de vapor saturado
30
Rectificación
Condición de la alimentación
F se introduce como líquido saturado:
F se introduce como vapor saturado:
LV
L´V´
F 1 h - Hh - H
h - Hh - H
h h F L L´
FV
FV
LV
FV
FL
===⇒⎭⎬⎫
=+=
φ
1 -
∞→φφ
VL
L´V´
F 0 h - HH - H
h - Hh - H
H h F V´V
LV
VV
LV
FV
VF
===⇒⎭⎬⎫
=+=
φ
0 1 -
x) eje al (paralela→φφ
Rectificación
Condición de la alimentación
F se introduce como líquido frío:
F se introduce como vapor sobrecalentado:
VL
L´V´
F 1 h - Hh - H
h h condensan V moles F L L´
LV
FV
LF
>=⇒⎭⎬⎫
<++=
φ
1 1 -
>φφ
VL
L´V´
F 0 h - Hh - H
H h evaporan L moles F V´V
LV
FV
VF
<=⇒⎭⎬⎫
>++=
φ
1 1 -
0 <<φφ
31
Rectificación
Condición de la alimentación
F se introduce como mezcla líquido-vapor:
VL
L´V´
F 1 0 h - Hh - H H h h
LV
FVVFL <<=⇒<< φφ
0 1 - <
φφ
Rectificación
Condición de la alimentación
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
x
y
L.S.
V.S.
L + V L.F.
V.Sc.
32
Rectificación
Condición de la alimentaciónconocida l.o.s. y línea q, puede trazarse la l.o.i., que pasa por los puntos (xW, xW) y el punto de corte entre l.o.s. y línea q
Rectificación
Relación de reflujo mínima
se establece a partir del balance de materia al condensador:
en sistemas con azeótropo, tangente a la curva en el punto de inflexión que pase por (xD, xD)
VD - 1
VL D - V L D L V =⇒=⇒+=
eq. con q línea la de ónintersecci de punto al llegar hasta
separación la para requerido platos nº y VL , D Si
platos) mínimo (nº 1 VL 0 D Si
máx
↑↓⎟⎠⎞
⎜⎝⎛↑
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛⇒=
33
Rectificación
Relación de reflujo óptima
Corresponde a un óptimo económico
Normalmente:
máxmín VL
VL
VL
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛<<⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
↑↑↓↓→⇒⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
↓↑↑∞→⇒⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
diámetro y z de (columna N N VL
diámetro yz de (columna N VL
mín t,tmáx
tmín
mínmín VL · 2
VL
VL · 1,2 ⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛<<⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
Rectificación
Eficacia de columna y de platoEficacia global (columna):
Eficacia de plato:
100 · NN E
R
t=
100 · x - xx - x E
100 · y- y y- y E
*n1n-
n1n-L
1n*n
1nnV
=
=+
+
34
Ejemplos
Una mezcla equimolar de benceno y tolueno se alimenta a su temperatura de ebullición a una columna de rectificación que opera con una relación de reflujo 1,5 veces la mínima con el objetivo de obtener como destilado una mezcla que contenga un 98 % de benceno y un residuo que contenga solamente un 2 % de éste. El flujo molar de alimentación es de 1000 kmol/h. Determine:
flujos molares de destilado y colasnº mínimo de platos para lograr la separaciónnº platos reales si la eficacia de cada plato es del 80 %
Datos de equilibrio:
x 0,000 0,131 0,260 0,422 0,590 0,782 0,892 1,000 y 0,000 0,264 0,457 0,640 0,782 0,903 0,955 1,000
Ejemplos
Se desea separar una mezcla binaria de dos componentes A y B con 40 % en moles de A, en un destilado que contenga 90 % en moles de A y un residuo con 5 % en moles de A, mediante rectificación continua en una torre de platos. La alimentación entra como líquido saturado y, se utiliza una relación de reflujo dos veces la mínima. Determine el número de platos necesario para alcanzar la separación
Datos de equilibrio:
x 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00y 0,00 0,30 0,50 0,62 0,70 0,76 0,81 0,84 0,88 0,93 1,00