fluidos 13. turbinas hidraulicas
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José Agüera Soriano 2011 1
Turbinas hidráulicas
José Agüera Soriano 2011 2
1. Centrales de agua fluyente
2. Centrales de agua embalsada a) de regulación b) de bombeo
3. Centrales según la altura del salto a) de alta presión (H > 200 m) b) de media presión (H entre 20 y 200 m) c) de baja presión (H < 20 m)
1. Centrales de agua fluyente
2. Centrales de agua embalsada a) de regulación b) de bombeo
3. Centrales según la altura del salto a) de alta presión (H > 200 m) b) de media presión (H entre 20 y 200 m) c) de baja presión (H < 20 m)
CLASIFICACIÓN
José Agüera Soriano 2011 3
nivel superior
nivel inferiorturbina
José Agüera Soriano 2011 4
central
José Agüera Soriano 2011 5
aliviaderos
José Agüera Soriano 2011 6
José Agüera Soriano 2011 7
canal de acceso
tubería forzada
aliviadero
central
José Agüera Soriano 2011 8
depósito superior
embalse inferior
chimenea de equilibrio
Central de Bombeo
turbina/bomba
José Agüera Soriano 2011 9
Tajo de la Encantada
embalse inferior
José Agüera Soriano 2011 10
Tajo de la Encantada
depósito superior
José Agüera Soriano 2011 11
tubería forzada chimenea de
equilibrio conducción casi
horizontal
central
depósito superior
embalse
Tajo de la Encantada
José Agüera Soriano 2011 12
Duero
cuenca del río Duero
metro
s sob
re e
l niv
el d
el m
ar
Tormes
salto Villarino
salto Saucelle
Duero
José Agüera Soriano 2011 13
TURBINAS HIDRÁULICAS
Conceptos previos
Turbinas Pelton
Turbinas Francis
Turbinas Kaplan
Turbinas bulbo
José Agüera Soriano 2011 14
Flujo en tuberías con salida libre
SLL
pérdida de carga
línea piezométrica (LP)11 22
José Agüera Soriano 2011 15
V
p
B
SV
H
S
==HB SVg2
21
línea piezométrica con tobera
plano de carga inicialSLL
A
A'
L
rHB'
LEV 2
LP
V
2g
BS
Bp
i
VS
2g
=2gp
SV2
H
iV2
LE
V
p
B
SV
H
S
==HB SVg2
21
plano de carga inicialSLL
A
A'
L
rHB'
LEV 2
V
2g
BS
Bp
i
VS
2g
=2gp
SV2H
iV2
Salida por tobera
línea piezométrica (LP)
pérdida de carga
José Agüera Soriano 2011 16
Conducción de hidroeléctrica Villarino
m 30 m; 0,8
m 60 m; ,07
m 40 m; 5,7
m 402
m 15000
r
r
r
HD
HD
HD
H
L
José Agüera Soriano 2011 17
Turbina de reacciónPotencia de un flujo
(W) J/s HQgP
(J/kg) sm sm :Gravedad
m :Altura
kg/s mkg :Densidad
sm :Caudal
22
2
3
3
Hgg
H
José Agüera Soriano 2011 18
A
E 1
chimenea de equilibrio
HnH=
AEHr
SLL
Turbina de acción
SLL
tobera fija
rodete
José Agüera Soriano 2011 19
Turbina de reaccióntobera fija
tobera móvil
José Agüera Soriano 2011 20
cámara espiral
José Agüera Soriano 2011 21
Triángulos de velocidades
c velocidad absolutau velocidad tangencialw velocidad relativaángulo c uángulo w u
perfil álabe
corona fija
perfil álabe rodete
José Agüera Soriano 2011 22
Ecuación de Euler
222111 coscos cucuHg t
perfil álabe rodete
perfil álabe
corona fija
José Agüera Soriano 2011 23
Semejanza deturbomáquinas
José Agüera Soriano 2011 24
4/5
2/1
HPn
n es
4/52/1
2/1
o
Hg
Pn es
Velocidad específica
(dimensional)
(adimensional)
José Agüera Soriano 2011 25
Elección turbina en función de la velocidad específica
4/5
2/1
HPn
n esa
ltura
de sa
lto
H m
velocidad específica
turbina Pelton
turbina Francis
turbina Kaplan
800
José Agüera Soriano 2011 26
chimenea de equilibrio
válvula
golpe de arieteLP antes del cierre
LP después del cierre
Golpe de ariete
José Agüera Soriano 2011 27
A
E 1
chimenea de equilibrio
HnH=
AEHr
SLLSLL
inyector
rodete
Turbina Pelton
José Agüera Soriano 2011 28
Lester Allan Pelton(1829-1908)
MW 200 hasta
inyector) 1( 20)óptimo(
7510
m 1800100
e
s
s
P
n
n
H
José Agüera Soriano 2011 29
tamaño y número de cucharas
José Agüera Soriano 2011 30
rodete Pelton
José Agüera Soriano 2011 31
Figura 1 inyector
Pelton con 1 inyector
inyector
deflector
José Agüera Soriano 2011 32
inyector Pelton
aguja de regulación
deflector
José Agüera Soriano 2011 33
Cucharas Pelton d = diámetro de chorro
L = 2,1 d
T = 0,85 d
B = 2,5 d t = 2 d
distancia entre cucharas
mella
José Agüera Soriano 2011 34
Triángulos de velocidades
nn HgcHgc
cucu
298,0)real( ;2)teórico(
46,0)real( ;50,0)teórico(
11
1111
José Agüera Soriano 2011 35
c2
c1
José Agüera Soriano 2011 36
Diámetro del rodete (D)
José Agüera Soriano 2011 37
Cálculo Pelton
nn HgcHgc
cucu
298,0)real( ;2)teórico(
46,0)real( ;50,0)teórico(
11
1111
dt 2
60
;4 1
2
n
uD
cd
Q
José Agüera Soriano 2011 38
actuación del
deflector
José Agüera Soriano 2011 39
Pelton con 2 inyectores
José Agüera Soriano 2011 40
Pelton 4 inyectores y válvulas individuales
José Agüera Soriano 2011 41
José Agüera Soriano 2011 42
José Agüera Soriano 2011 43
José Agüera Soriano 2011 44
Turbinas Pelton (admisión parcial)
siguiente clase
Turbinas Francis (admisión total)
José Agüera Soriano 2011 45
Turbinas Francis
James B. Francis(1815-1892)
MW 375 hasta
225)óptimo(
45050
m 55030
e
s
s
P
n
n
H
José Agüera Soriano 2011 46
Primer rodete Francis
distribuidor
rodete
Resultaba el diámetro muy grande al tener que girar el agua 90º a la salida del rodete; convenía pues que saliera del mismo con una cierta componente axial.
José Agüera Soriano 2011 47
TurbinaFrancis
José Agüera Soriano 2011 48
Rodetes Francis
0,152
2,290
1,0
55sn
0,408
1,100
1,0
165sn
1,0
1,440
0,288
110sn 1,0
0,910
0,512
220sn
222111 coscos cucuHg t
José Agüera Soriano 2011 49
Rodetes Francis
1,0
0,624
0,728
395sn
1,0
0,782
0,600
275sn
0,672
0,695
1,0
330sn
0,768
0,574
1,0
440sn
J.Agüera, 2/2010 50
José Agüera Soriano 2011 51
velocidad específica: 120
álabe guía
álabe estructuralálabe rodete cámara espiral
José Agüera Soriano 2011 52
Turbina-bomba reversible.Tajo de la Encantada (Málaga)
Potencia máxima: 90 MW
Revoluciones: 500 rpm
Altura máxima: 398,5 m
Caudal máximo (turbina): 27,2 m3/s
Caudal máximo (bomba): 24,5 m3/s
Velocidad específica: 100
Cuatro gruposPotencia total: 360 MW
José Agüera Soriano 2011 53
rodete Francis
modelo
José Agüera Soriano 2011 54
Sistema de regulación turbinas de reacción
álabes guía
anillo regulador
José Agüera Soriano 2011 55
cerrado
José Agüera Soriano 2011 56
abierto
José Agüera Soriano 2011 57
bielas y anillo de distribución movido por dos brazos
José Agüera Soriano 2011 58
álabes guía
rodetecámara espiral
José Agüera Soriano 2011 59
bielas y anillo de distribución movido por dos brazos
José Agüera Soriano 2011 60
Tubo de aspiración, o de descarga
Francis hasta un 10% de H Kaplan entre 20% y 38% rodete
José Agüera Soriano 2011 61
Cavitación
burbuja de vapor
cavidad vacía
implosión
José Agüera Soriano 2011 62
corrosión por cavitación
José Agüera Soriano 2011 63
tubos de descarga
José Agüera Soriano 2011 64
tubos de descarga
José Agüera Soriano 2011 65
Turbinas Kaplan
Viktor Kaplan(1876-1934)
potencias grandes
bajo )óptimo(
900400
m 904
e
ss
s
P
nn
n
H
José Agüera Soriano 2011 66
cámara espiral
álabes guía
álabes estructurales
álabes rodete
José Agüera Soriano 2011 67
Turbina Kaplan
álabes rodete
álabes guía
c2
J.Agüera, 2/2010 68
José Agüera Soriano 2011 69
ren
dim
ien
tos
% potencia nominal
héliceKaplan
José Agüera Soriano 2011 70
álabes estructurales
cubo rodete
álabes guía
álabes rodete
José Agüera Soriano 2011 71
Turbina Kaplan
tubo de aspiración, o de descarga
H = 3,8 m
José Agüera Soriano 2011 72
Francis: de acero
Kaplan: de hormigón armado
álabes estructurales
cámara espiral
José Agüera Soriano 2011 73
José Agüera Soriano 2011 74
José Agüera Soriano 2011 75
elección de la turbina en funciónde la velocidad específica, ns 4/5
2/1
HPn
n es
altura de salto H m
velocidad específica 800
Para las mareomotrices se necesitaban turbinas con mayores ns..Con las bulbo, se puede llegar hasta ns 1150.
José Agüera Soriano 2011 76
Mareomotriz de La Rance (Francia)
José Agüera Soriano 2011 77
maqueta central mareomotriz de La Rance
José Agüera Soriano 2011 78
Turbina bulbo
álabes estructurales
álabes guía
álabes rodete
José Agüera Soriano 2011 79
MW 251
1150600
m 151
e
s
P
n
H
La Rance (Francia)
24 turbinas 240 MW; reversibles y doble efecto
José Agüera Soriano 2011 80
Rendimientos en función del caudal
Potencias normales, o de diseño, respecto de las nominales
Pelton: 67% al 75%
Francis: 85% al 90%
hélice: 90%
Kaplan: 67% al 75%
bulbo: 67% al 75%
caudal Q (%)
re
% caudal Q
ren
dim
ien
tos
bulbo
Kaplan
Pelton
Francis