constructii aerospatiale

7/28/2019 constructii aerospatiale

1/111

Mecanica Masinilor Aeriene

Ecuatiile miscarii aeronavelor

Consideratii introductive


2/111

Aeronavasolid rigid

6 grade de libertate

Teorema impulsului si teorema momentuluicinetic:

tao

a

MMdt

Kd

GTFdtVd

gG


3/111

Ecuatii valabile in aprox. ca reperul terestru

este un triedru inertial Se considera ca atmosfera este calma si

corespunde standardului


4/111

Sisteme de axe

Triedrul terestru

Triedrul avionOxruliu

Oytangaj

Oz - giratie

Triedrul aerodinamic


5/111

Ecuatiile scalare ale miscarii

centrului de masa

ZVYVXV

eVeVeVV

zyx

zzyyxx

,, GTFF

eFeFeFF

a

zzyyxx

zzz

yyy

xxx

F

G

gVVZ

FGgVVY

FG

gVVX


6/111

kvjvivV zyx

Vt

V

dt

Vd

kvjvivt

Vzyx

kji zyx


7/111

z

y

x

v

v

v

A

Z

Y

X

z

y

x

xy

xz

yz

z

y

x

z

y

x

v

v

v

F

F

F

G

g

v

v

v

0

0

0


8/111

Ecuatiile scalare ale miscarii in

jurul centrului de masakKjKiKK zyx 0

000 KtK

dtKd

z

y

x

zyzxz

yzyxy

xzxyx

z

y

x

JJJ

JJJ

JJJ

K

K

K


9/111

Momentele de inerie axiale:Jx,Jy,Jz

Momentele de inerie centrifugale:Jxy,Jxz,Jyz

Simetrie masic:

Notaie:

0 yzxy JJ

kMjMiMMM zyxta


10/111

Ecuaia momentului cinetic devine:

Se are n vedere c:

z

y

x

zzxxz

yy

zxzxx

xy

xz

yz

z

y

x

zxz

y

xzx

M

MM

JJ

JJJ

JJ

JJJ

0

00

0

000

coscossin

sinsincoscos

z

y

x


11/111

z

y

x

zy

zxz

zy

z

y

x

z

y

x

JJJJJ

JJ

M

M

M

0~~

~

0

~~0

~~

32

554

13

*

*

*

z

y

xtgtg

cos

cos0cos

sinsin0cos

cos1sin


12/111

2

**

2

*

54

232

2

22

2

1

;;

;~

;~

~;

~;

~

xzzx

xzxzxz

y

y

y

xzzx

xzzzxx

y

xz

y

xz

xzzx

xzyzx

xzzx

xzxyx

xzzx

xzzyz

JJJ

JMJMM

J

MM

JJJ

JMJMM

J

JJ

J

JJJ

JJJ

JJJJJ

JJJ

JJJJJ

JJJ

JJJJJ


13/111

Micarea simetric

-Viteza fiecrui punct este paralel cu planul longitudinal desimetrie

-Aeronava descrie o micare plan-Planul longitudinal de simetrie este paralel cu planul vertical

-Forele aerodinamice elementare sunt paralele cu planullongitudinal de simetrie

-Fora aerodinamic se poate reduce n C.G. la o rezultantunic, exprimat prin dou componente: P i R, i un moment

perpendicular pe planul de simetrie Ma


14/111

Ecuaiile micrii

cossin

sincos

2

GPTr

V

g

G

GRTdtdV

gG


15/111

Micarea de translaie rectilinie

0

cossin0

sincos

yM

GPT

GRT

dt

dV

g

G


16/111

Micarea de translaie rectilinie i

uniform

0

cossin0

sincos0

yM

GPT

GRT


17/111

Performanele avionului

Evoluii preponderente: zborul orizontal rectiliniu i uniform zborul planat rectiliniu i uniform zborul n urcare rectiliniu i uniform

Performane studiate: Viteza maxim de zbor orizontal Viteza maxim ascensional Viteza minim de nfundare

Panta minim de planare Plafonul maxim de zbor orizontal Durata i distana maxim de zbor orizontal


18/111

Zborul planat al avionului

Caz particular de micare de translaie

rectilinie i uniform n care:

Ecuaiile de micare:

0T

PG

RG

cos

sin


19/111

Panta traiectoriei

Adimensionalizare

Panta

xz CSVRCSVP22

2;2

z

x

CC

PR tan


20/111

Panta minim de planare

Aproximaia parabolic

Panta minim:

210 zxx

CCC

0min

0

min

0

0

2;

0

0minmin

2

2

xx

x

z

zx

z

zx

z

z

x

zz

x

CCk

CC

kCCC

kCC

dC

d

C

C

dC

d

C

C


21/111

Viteza de zbor

Viteza de zborviteza n lungul traiectoriei

22

222

2

12

tan1

1cos

cos2

2cos

xz

xz

z

z

z

CCS

GV

CC

C

SC

GVCSVG


22/111

Viteza de nfundare

Viteza de nfundare - vertical

32

2/34/322

4/322

222

2

2

tan1

tansinsin

z

x

z

x

xz

x

xz

x

xz

x

C

C

S

Gv

C

C

CC

C

CC

C

S

Gv

CC

CVv


23/111

Viteza minim de nfundare

0mi n

0

mi n

0

4;

3

034032

0

22

3

2

min

3

2

min

xvx

x

vz

zxzxz

z

x

z

x

zz

x

CCk

C

C

kCCkCCCdC

dC

CC

dCd

CCv


24/111

Polara avionului n zbor planat

La avioanele cu motor cu piston i elice cu

pas fix care evolueaz cu motorul oprit,

elicea funcioneaz n regim de moar devnt

Elicea introduce o rezisten suplimentar

Cuplul aerodinamic al elicii se va echilibracu cuplul de frecare rezistent al motorului


25/111

cos

cos

%105;

cos

cos2;

22

3

0

2

0

020

3

0

20

3

0

2

0

2323

GR

SCC

CRSC

GCC

CC

RSC

GC

SC

GV

R

V

VRRRC

z

z

re

r

ze

z

e

2

0

2

2

22

22

2

2

2

S

RC

SV

RC

RRTR

RRT

e

e

x

ex

e


26/111

Motor cu elice cu pas reglabil: cu motoruloprit se aduce elicea n pas drapel

SS

RCC

CSVCVRR

RC

ee

ee

e

xx

xxe

x

22*

2*22

2

2*

10

22

10


27/111

Zborul orizontal rectiliniu iuniform

Generaliti

z

x

z

x

C

C

G

T

CSVG

CSVT

GPT

RT

dt

Vd

2

2

2

2

0sin

0cos

0;0


28/111

3

2

3

2

3

2

2

2

z

x

n

z

xn

n

C

C

GSP

CSVG

CSVP

TVP


29/111

Metoda puterilor necesare i

disponibile

nPPd

xn CSVP3

2

Puterea disponibil

Puterea necesar


30/111

2*

2

3*3

2

2

;

2

,,,

,,,

aq

CSVG

CSaMqnPCSVnP

ZMPZMP

ZVPZVP

z

xx

nd

nd


31/111

V1 V2

Pn Pd

V

Pd

Pn

ZZp


32/111

VsV1V1V1

Pn Pd

V

Pd

Pn

V2V2V2V*

Ps


33/111

Puterea necesar

zxx

zz

xnxn

CCC

CSMqGCSVG

CSaMqPCSVP

2*2

3*3

;2

;2


34/111

VsV

Pn

V

A

B

Cmin

arctanmin nT


35/111

Variaia puterii necesare cunlimea

1

0

0

1

2

1

0

0

12

112

00

3

0

1

0

1

3

11

1

3

00

0

0

1

0

1

10

;

22

2:

2:

V

V

P

P

V

VCSVCSVG

V

V

P

P

CSVPZCSVPZ

n

n

zz

n

n

xnxn


36/111

V0V1

Pn

V

Z0

Z1>Z0Z2>Z1


37/111

Puterea disponibil motor cupiston i elice cu pas fix

Pputerea furnizat la arborele elicii

- randamentul eliciinnumrul de motoare

n general

nPPd

,,ZPP


38/111

La un Z dat se poate scrieCcuplul aplicat elicii

- turaia

La Z=0

de unde

CP

000 CP

000

C

C

PP


39/111

Aproximativ

de unde

0

0

0

1

2

0

000

21021

1

11

1,

1,1

i

ii

ii

Ck

k

ZZC

CCC

kCkCkCkC

ZPP

00

0


40/111

n cazul motorului cu compresor, presiuneade admisie rmne aprox. ct. pn la

altitudinea de utilizare (restabilire), Zu,astfel c:

uu

u

u

u

ZZC

C

Z

ZZZkZ

pentru11

1

pentru1

0

0

0

3


41/111


42/111

La echilibru

variaia turaiei motorului cu altitudinea ipasul elicii.

0

0

0

3

0

200

32

00

0

2

2

RRP

RRPPP e


43/111

Ecuaia de micare:

Puterea disponibil:

x

x

C

S

Rn

CSVRRn

3

0

3

332

22

23

21

0

0

0

nPPd


44/111

zxx

z

CCC

GCSV

2

2

xC

S

Rn

30

3

23

21

0

0

0

nPPd


45/111

Regimul de funcionare al elicii

Puterea furnizat la arbore

Puterea consumat de eliceechilibru

jiZZ ,

)( PP

322 RRPe

VVnPP

VV

VR

V

VPP

d

e


46/111

Puterea disponibil motor cu

piston i elice cu pas reglabil Variaia automat a unghiului de aezare al

palei

Problema: determinarea legii de variaie aunghiului de aezare n funcie de regimul

de zbor

Principiul de reglaj adoptat: Se consider cunoscute curbele elicii

.* ct


47/111

nPP

ZV

ZV

ZV

ZV

RRZP

d

ji

ji

ji

ji

ji

,,

,,

,,

,,

,

2

,, 03*2*


48/111

Puterea disponibil motor turbopropulsor

Elice cu pas reglabil; turaie constant.

MaZMTZMZMPnP

ctP

ZM

ZM

ZM

ZM

RMaRRZMP

ZMTTZMPP

VTPPnPVTPnP

ijijjijid

ji

ji

ji

ji

iji

jijjji

j

echechjd

,,,,,,

.canumaisimilarAlgoritm

,,

,,

,,

,,

,2

,,

,,,,,

,

*3*2


49/111

Nu se folosete n mod uzual metoda puterilor

necesare i disponibile

Puterea disponibil motor aeroreactiv

MZaZMTTVPd ,,


50/111

Metoda traciunilor necesare i

disponibile Ecuaiile micrii:

ZMTZMT

ZVTZVT

CSMqCSVG

CSMqCSVT

nd

nd

zz

xx

,,,

,,,2

2

2*2

2*2


51/111


52/111

Traciunea necesar

Algoritmul de calcul:

z

z

CSMqG

CSVG

2*

2

2

x

x

CSMqT

CSVT

2*

2

2


53/111

Variaia traciunii necesare cu altitudinea

2

1

2

2

1

2

222

11

22

.

VV

GCSVCSV

ctCC

zz

zx

T i di ibil


54/111

Traciunea disponibil Motor cu piston, elice cu pas fix

Motor cu piston, elice cu pas reglabil

jiddd

ji

n

ZVTTVVRnT

VVVZPP

ZRnRRnT

,,2

,,,,

22

024

02

0

422

jijidd

ji

ZVRRnZVTT

ZVct

,,2

,,

,,.2*2

*


55/111

Motor turbopropulsor

Motor aeroreactor

Motor rachet

jijjijiechech

jed

ZMTZMRRnZMTT

TTnT

,,,,2

,,2*2

jidd ZMTT ,,

eijejid SppVQnZT 0,

Zborul rectiliniu uniform pe


56/111

Zborul rectiliniu uniform petraiectorii nclinate

Generaliti, ecuaiile de micare

z

x

z

x

z

x

z

x

CSMqG

GaMCSaMqnP

CSVG

GVCSVnP

CSMqG

GCSMqT

CSVG

GCSVT

GPT

GRT

2*

3*

2

3

2*

2*

2

2

cos

sin

2

cos

sin2

cos

sin

2

cos

sin2

0sin1cos0cossin

0sincos0


57/111

Panta maxim ascensional

maxmaxcossin fCCGTGz

x


58/111

Viteza ascensional

max

2

3

max2

23cos

2

sin

x

z

z

x

C

Cv

C

C

S

G

G

nPv

Vv


59/111

Caracteristica de urcare

M t d t il i


60/111

Metoda puterilor necesare i

disponibile

G

P

G

PPv

PCSVCSVPnP

G

CSVnPv

CC

CC

CSVG

CSVG

soznd

oznozxuzxd

uzx

ozzuzz

ozzuzz

uzz

ozz

..

....

3

..

3

..

3

....

....

..

2

..

2

22

2

1cos

cos

2cos

2


61/111

Metoda riguroas

sin2

2cos

3

2

GVCSVP

nPP

CSVG

VPVP

xn

d

z

nd


62/111

Puterea necesar

sin

sin2

3*

3

GaMaCSMqP

GVCSVP

xn

xn


63/111

z

z

CSMqG

CSVG

2*

2

cos

2cos

sin

sin2

3*

3

GaMaCSMqP

GVCSVP

xn

xn


64/111

Puterea disponibil

Motor cu piston i elice cu pas fix

sin2

sin2

2

3

0

22

3

32

000

x

x

e

CS

RnV

G

S

GVCSVnP

RRPZPP


65/111

232

1

0

0

0

00

3

0

2

2

0

tan

2cos

nPVP

C

CSRn

CVG

SR

V

d

z

x

z

i


66/111

zxx

z

CCC

GCSV

cos2

2

23

21

0

0

0

nPPd

z

x

C

CS

Rn

3

0

2

tan


67/111

Regimul de funcionare al elicii

Puterea furnizat la arbore

Puterea consumat de eliceechilibru

jiZZ ,

)( PP

3

2

2RRPe

VVnPP

VV

VR

V

VPP

d

e


68/111

Motor cu piston i elice cu pas reglabil

Principiul de reglaj adoptat: .* ct

32

3

32

3

32

00

0

2

sin2

2

sin2

2

RRn

GVCSV

RRn

GVCSV

RRPZPP

x

x

e


69/111

nPP

ZV

ZV

ZV

ZV

RRZP

d

ji

ji

ji

ji

ji

,,

,,

,,

,,

,

2

,, 03*2*


70/111

Motor turbopropulsor: elice cu pas reglabil; turaieconstant.

MaZMTZMZMPnP

ctP

ZM

ZM

ZM

ZM

RMaRRZMP

ZMTTZMPP

VTPPnPVTPnP

ijijjijid

ji

ji

ji

ji

iji

jijjji

j

echechjd

,,,,,,

.canumaisimilarAlgoritm

,,

,,

,,

,,

,2

,,

,,,,,

,

*3*2



71/111


disponibile

G

T

G

TT

CC

G

CSVT

soznd

uzxozx

uzx

..

....

..

2

sin

2sin


72/111

Traciunea necesar

sin

sin22*

2

GCSMqT

GCSVT

xn

xn

Traciunea disponibil


73/111

Traciunea disponibil Motor cu piston, elice cu pas fix

Motor cu piston, elice cu pas reglabil

jiddd

ji

n

ZVTTVVRnT

VVVZPP

ZRnRRnT

,,2

,,,,

22

0

24

02

0

422

jijidd

ji

ZVRRnZVTT

ZVct

,,2

,,

,,.2*2

*


74/111

Motor turbopropulsor

Motor aeroreactor

Motor rachet

jijjijiechech

jed

ZMTZMRRnZMTT

TTnT

,,,,2

,,2*2

jidd ZMTT ,,

eijejid SppVQnZT 0,

Timpul de urcare la plafon


75/111

Timpul de urcare la plafon

Variaia vitezei ascensionale i a pantei

maxime


76/111

Plafon teoretic

Plafon practic

Plafon de lupt

Plafon dinamic

pZZv 0max

smsmvZZvv ppp 5.05***

max

plZZ

0:; pdpd ZfZZZfdt

dZv


77/111

Timpul minim de urcare la plafonul practic

*

0

0

*

0

0

00max

max

lnln1

*

0 max

p

p

p

p

p

Zv

dZ

p

v

v

v

Z

kZv

v

kt

Z

vkkZvv

t

Zvdt

dZ

pZ

Caracteristica de zbor planat


78/111

Caracteristica de zbor planat

Caracteristica de zbor pe traiectorii


79/111

Caracteristica de zbor pe traiectoriinclinate


80/111

Durata i distana maxim de zbor

orizontal Evoluie tipic pentru avionul de

transport: A1B1urcarea dup decolare

B1B2zbor orizontal

B2A2coborrea n vedereaaterizrii

Dou regimuri importante: Durat maxim Tmax

Distan maxim Dmax

A i d l t


81/111

Avioane de lupt: Raza maxim de aciune

Raza de lupt2

* DD

5.33; nn

DRl

Consumul de combustibil


82/111

Consumul de combustibil

Consumul kilometric:

Consumul orar:

tot

rezatercobdecurcoztot

CC

CCCCCCCC

2.0

.......

KmKgDCCk

hKgT

CCh

Consumul specific


83/111

Consumul specific Motor a crui caracteristic este exprimat prin

putere:

n S.I.:

sph

sp

CnPC

KWP

KWhKgC

'

'

z

x

C

CV

GnPnP

1000

1

1000

'

hKmV '


84/111

xsp

z

k

z

xsphk

xsp

z

h

z

xsp

h

z

x

CGC

CC

C

CD

C

CGC

V

CC

CCGV

CC

C

CT

C

CV

GCC

C

CV

GnP

hKmV

3600

3600

3600

3600

3600

1

'

'

'

''

Motor aeroreactor:


85/111

Motor aeroreactor:

x

z

sp

x

z

sph

z

xsp

sph

sph

sp

GC

C

C

CVD

GC

C

C

C

C

CT

CGCCTCC

TCC

kNT

KNhKgC

'

'

'

1000

1000

10001000

Durata i distana maxim de zbor orizontal


86/111

Durata i distana maxim de zbor orizontal avion echipat cu motor cu piston

Metoda aproximativ

6106.310003600

;

spsp

sp

CCk

WsKgkKWhKgC

CmmTt

cmmt

mmt

0

0

00

z

x

CSVgcm

CSVnP

nPkdtdc

2

0

3

2

2


87/111

2

3

0

2

3

23

0

33

2

2

2

22

gcm

dc

C

C

Sk

SC

gcmSC

dc

k

CSV

dc

kkCSV

dc

nPk

dc

dt

x

z

z

x

xx


88/111

max

2

3

max

002

3

23

0 23

0

2

3

23

11

2

2

2

x

z

x

z

C

x

z

C

CT

mCmC

C

SkgT

cmdc

CCS

kgT


89/111

max

max

0

0

00

02

ln

2

x

z

x

zC

x

z

x

z

z

C

C

D

Cm

m

C

C

gkcm

dc

C

C

gkD

cm

dc

C

C

gkCSV

dc

kdS

VdtdS

Metoda riguroas:


90/111

Metoda riguroas:

Limitele de integrare:

x

z

z

zz

CV

CVd

gknPk

dcdt

CVdg

Sdc

CVSdgdcCSVgcm

3

2

2

22

0

2

22

S

gCmCVTt

S

gmCVt zz

2

;

2

0 0202

gm2


91/111

S

gm

S

gCm x

z

S

gm

S

gCm x

z

CV

CVd

gkD

VdtdS

CV

CVd

gkT

0

0

0

0

2

2

2

2

2

2

3

2



92/111


avion echipat cu motor turbopropulsor

x

z

x

z

e

z

z

e

z

xe

ed

CM

CMd

gkaCSaMgkq

CMSdq

gknP

CMSdqdt

CMSdqgdc

dtknPdc

CSMqgcm

CSaMqnP

nPP

ZMkk

3

2

3*

2*2*

2*

2*

0

3*

,,

gmCMt 020


93/111

Sq

gm

Sq

gCm x

z

Sq

gm

Sq

gCm x

z

z

z

CM

CMd

gkD

aMdtdS

CM

CMd

agkT

SqgCmCMTt

Sq

gCMt

*

0

*

0

*

0

*

0

2

2

3

2

*02

*

00



94/111

avion echipat cu motor aeroreactor

Metoda aproximativ

z

x

sp

CSMqgcm

CSMqT

kTdtdc

C

k

2*

0

2*

6

106.3

1

2*

z dc

C

C

kCSk

dc

k

dcdt


95/111

0

0

3

4;

30

122

ln11

max

max00

*

0

max

max

0

0

0

0

0

2*

xx

x

z

x

z

z

x

z

x

z

z

x

z

x

z

Cx

z

xx

CCk

CC

C

C

dC

d

C

CDCmm

C

C

kgSD

dt

SCq

gcmaaMdtdS

CCT

Cmm

CC

gkcmdc

CC

gkT

gcmCkCSMkqkT

Metoda riguroas


96/111

Metoda riguroas

Sq

gm

Sq

gCm x

z

x

z

Sq

gm

SqgCm x

z

x

zz

MC

CMd

gk

aD

MC

CMd

gk

aaMdtdS

CM

CMd

gk

T

CM

CMd

gkdtkTdtdc

CMSdqgdc

*0

*0

*0

*0

2

2

2

2

2

22*

1

1

I fl t l i di t i d


97/111

Influena vntului asupra distanei de

zbor

Viteza vntului n raportcu reperul terestruU

Viteza relativ aavionului n raport cumediul aerianV

Viteza absolut a

avionului n raport cureperul terestru - UVW

Unghiul de deriv -


98/111

U g u de de v

Drumul adevrat -

Capul adevrat - Direcia vntului -

Caracteristicile vntuluiU,

sinsin0

coscos

UV

VUW

22

2

sin1cosV

UVUW

Distana parcurs n timpul t:


99/111

Distana parcurs n timpul t:Cu vnt:

Fr vnt:WtDW

VtD

22

2

sin1cosV

U

V

U

V

W

D

DW


100/111

Vnt din spatedistana parcurs n aceeai unitate de timp crete

Vnt din fadistana parcurs n aceeai unitate de timp scade

Vnt lateraldistana parcurs n aceeai unitate de timp scade

00

0180

0

90

11

V

U

D

DW

11V

U

D

DW

112

2

V

U

D

DW

Influena vntului asupra razei de


101/111

aciune i consumului de combustibil

Evoluie A-B-A cu vitez constantLa dus: t,W, C

La ntors: t,W, C

Se presupune vntul nemodificat dus/ntors

"'

"'*

"

'

'

*

"

'

'

"

'

"

'"'""''

""''*

1;

1;;

WW

WWkD

W

W

W

DkC

W

W

t

t

t

tktCCCktCktC

tWtWD

Problema direct: dndu se C s se


102/111

Problema direct: dndu-se C, s sedetermine D* n prezena unui vnt de

caracteristici U,

2

2

2

2

2

2'

2

2

2'

"'

"'*

sin1cos

sin1cos

sin1cos

V

UVU

V

U

VUW

V

UVUW

WW

WW

k

CDW

2U


103/111

1

sin1

1

2

sin1

1

2

2

2

2

2

2

*

*

*

2

2

2

2

2

*

V

U

V

U

D

D

Vk

C

D

V

U

V

U

Vk

C

D

W

W

Problema invers: dndu-se D* s se


104/111

Problema invers: dndu-se D , s sedetermine C n prezena unui vnt de

caracteristici U,

1

1

sin1

2

1

sin12

2

2

2

2

2

*

2

2

2

2

2

*

V

U

V

U

C

C

V

kDC

VU

V

U

V

kDC

W

W

Micri rectilinii neuniforme


105/111

Ecuaiilemicrii rectilinii neuniforme orizontale

Ecuaiilemicrii rectilinii neuniforme nclinate

z

x

z

x

CSVG

CSVnPdt

dVV

g

G

CSVG

CSVTdt

dV

g

G

2

3

2

2

2

2

2

2

z

x

z

x

CSVG

VGCSVnPdt

dV

Vg

G

CSVG

GCSVTdt

dV

g

G

2

3

2

2

2cos

sin2

2cos

sin2


106/111

Nu se mai poate folosi polara de echilibru cci

variaia vitezei produce variaiaincidenei. Se adaug ecuaiile momentului de tangaj.

y

y

y

yJ

M

Zborul orizontal neuniform


107/111

Zborul orizontal neuniform

z

ndnd

z

ndnd

CSVG

Vf

dt

dVV

g

GVf

dt

dV

g

G

VfPPVfTT

CSVG

PPdtdVV

gGTT

dtdV

gG

2

21

21

2

2

;

;2

;

Timpul de accelerare (trecerea de la V1 la


108/111

p ( 1V2):

Spaiul parcurs:

2

1

2

121

;V

V

V

V Vf

VdV

g

Gt

Vf

dV

g

Gt

2

1

2

12

2

1

;V

V

V

V Vf

dVV

g

GX

Vf

VdV

g

GX

V

dX

dV

dt

dX

dX

dV

dt

dV

Urcarea/Coborrea neuniform


109/111

z

x

z

x

CSVG

VGCSVnP

dt

dVV

g

G

CSVG

GCSVT

dt

dV

g

G

2

3

2

2

2cos

sin

2

2cos

sin

2

z

ndnd

z

ndnd

CSVG

Vfdt

dVV

g

GVf

dt

dV

g

GVfPPVfTT

CSVG

PPdt

dV

Vg

G

TTdt

dV

g

G

2

21

21

2

2

;

;

2

;


110/111

Decolarea


111/111

Mecanica Masinilor Aeriene

Ecuatiile miscarii aeronavelor Consideratii introductive

constructii aerospatiale

Documents