relacion teknik konstruktiv i...

RELACION TEKNIK KONSTRUKTIV I PROJEKTIT:

OBJEKT MAGAZINIMI DHE PERPUNIMI I PRODUKTEVE BUJQESORE

OBJEKTI: KONSTRUKSIONI I MAGAZINES

PERSHKRIM I PERGJITHSHEM I KONSTRUKSIONIT Godina eshte nje ndertim 1-kat, me konstruksion metalik dhe veshje e mbulim me

panele sandwich. Hyrja kryesore eshte nga fasada jugore, fasade e cila realizohet me veshje me panele sandwich. Ndarjet e brendshme do te behen me mure gipsi. Lartesia e godines eshte nga 3,80 (ne pjeset anesore) deri ne4,87m (ne zonen qendrore).

Siç u permend edhe me siper, konstruksioni mbajtes eshte strukture metalike

hapesinore. Kolonat jane elemente HEB 240. Ne drejtimin lindje-perendim kolonat lidhen me trare metalik IPE 220. Struktura e mbulimit realizohet me kapriata metalike te vendosura ne drejtimin veri-jug. Elementet e kapriates jane ∟80x80x8. Mbi kapriata, ne drejtimin lindje-perendim, vendosen elemente UPN 100, mbi te cilat mberthehen panelet sandwich. Bashkimi kolonave me traret behet me bulona, kurse elementet e mbulimit bashkohen me saldim (shih detajet ne projekt). Çeliku i perdorur per konstruksionin metalik do te jete S-275.

Themelet jane tip Plinta B/A me permasa te bazes 140x140cm dhe realizohen ne

kuoten -1,30m nga terreni natyror. Mbi plint realizohet nje kolone b/a 60x60cm ne te cilen mberthehet kolona metalike HEB 240.

Panel sanduiç

Kapriata

Kapse metalike

3.80

C13C13

C14C14 C14C14

HE

240

B

L =

379

0

HE

240

B

L =

379

0

Kolonat, ne te dy drejtimet, lidhen me trare b/a me permasa te seksionit terthore

40x40cm dhe armim 2x5Ø12 (armatura e siperme dhe e poshtme).

Per strukturat e betonit do te perdoret beton i klases C-20/25 dhe çelik i klases B-

500. Per shkak te mases se tyre te vogel keto lloj konstruksionesh kane pak problem ne

sizmicitet, por qendrueshmeria e tyre vihet ne prove ne rastet e ererave te forta. Prandaj subjekt i projektimit konstruktiv do te jete llogaritja e ngarkeses se eres qe do te veproje ne faqet e konstruksioneve e me pas llogaritja e elemneteve dhe themele ne funksion te ketyre ngarkesave.

Ngarkesa dinamike e eres sipas Eurocod 1

Pjesa e Eurocodit e cila merret ekskluzivisht me menyren dhe faktoret qe duhen marre parasysh ne llogaritjen e ngarkesave (pervec asaj sizmike) eshte Eurocode 1. Me poshte eshte aplikuar metoda sipas ketij kodi ne llogaritjen e ngarkeses se eres per rastin konkret.

Percaktimi i shpejtesise baze te eres

12F

18

2L

=1

60

122

19

19

10

40

40

50

10 140 10

140

20 206020 20

20

20

60

20

20

140

23

23

13F

12

1L

=1

80

134

2323

13F 12 1L=180

134

±0,00

-1,30

12F 18 2

60

60

StF 8/10 3L=240

65

65

55

55

ARMIMI I PLINTIT DHE KOLONES B/ASH. 1:50

Prerja 1-1Sh. 1:50

StF 8/10 4L=170

30

65

20

55

StF 8/10 4L=170203065

55

StF 8/20L=140

35

45

25

35

5F 12 140

40

5F 12 3

2F 12 2

25

35

35

45

4

b

vb = cdir ∙ cseason ∙ vb,O

cdir - koeficenti i drejtimit

cseason - koeficent qe merr parasysh sezonalitetin

vb,O - vlera thelbesore e shpejtesise baze qe eshte funksion i zones ku ndertohet objekti . Merret ne harten europiane te eres.

Ne pergjithesi koeficentet cdir, cseason pranohen 1. Kurse nga harta e shperndarjes se eres marrim shpejtesine

vb,O = 70 km = 19.44 m ore s

v = 1 ∙ 1 ∙ 19.44 = 19.44 m

s

Vlera baze e presionit te eres

1 2

qb =

2 ∙ pair ∙ vb

Ku : pair - densiteti i ajrit (pair = 1.25kg/m3)

1 2 1 2 N

qb =

2 ∙ pair ∙ vb =

2 ∙ 1.25 ∙ 19.44 = 236

m2

Vlera e presionit ne shpejtesine e pikut

( ) [

( )] 1

2 ( )

qp z = 1 + 7lv z

· 2

∙ p ∙ vm

z

Llogaritja e shpejtesises mesatare vm(z)

vm(z) = cr(z) ∙ co(z) ∙ vb

= co(z) - koeficenti i orografise

cr(z) - koeficenti i ashpersise

c (z) = k ∙ ln z

per z

:sz :s z

r T zO

min max

cr(z) = cr(zmin) per z :s zmin zO - eshte gjatesia e ashpersise

kT - koeficenti i terrenit, i cili varet nga gjatesia e ashpersise zO e cila l logaritet duke perdorur formulen

k = 0.19 ∙ ( z

) T zO,II

Ku: zO,II = 0.05 (terren i kategorise se

dyte)

O.O7

Llogaritja e lv(z)

zmin - lartesia minimale zmax - merret 200 m

lv(z) - intensiteti i turbulences

l = 7k1

v c (z) ∙ (ln )

per zmin

:sz :s zmax

r zO

lv = lv(zmin) z :s zmin

k1 - eshte koeficenti i turbulences qe zakonisht merrewt 1 z - lartesia e struktures z = 7m

Meqenese zmin :sz :s zmax atehere do te kemi

q (z) = 1 + 7k1 1 2 z

2

p c (z) ∙ (ln

z ) ∙

2 ∙ pair ∙ vb ∙ (kT ∙ ln

zO)

r zO

7 ∙ 1 1

0.05

O.O7 7 2

= 1 + 3 ∙ 2

∙ 1.25 ∙ 19.442 ∙

(0.19 ∙ (

) ∙ ln )

1 ∙ (ln 0.05)

= 387 N/m2

Presioni i eres ne siperfaqe vertikale

(koeficentet e presionit per siperfaqet e

brendshme)

0.05

0.05

Nje ngarkese pozitive e eres ka te beje me presionin qe ushtron kjo e fundit

ne siperfaqe ndersa ngarkesa negative e eres eshte terheqja (thithja) qe ajo i shkakton nje siperfaqeje te caktuar.

Koeficentet e presionit qe ushtrohet ne siperfaqet e jashtme

Presioni i eres qe ushtrohet ne siperfaqet e jashtme, we perftohet nga shprehja e meposhtme

we = qp(ze) ∙ cpe

cpe - eshte koeficenti i presionit i cili varet nga permasat e siperfaqes se ngarkuar

Mure vertikale: Per h = 6 = 0.5

d 3

cpe(D) = 0.7

cpe(E) = -0.3

Persa i perket presionit qe ushtrohet ne faqet e brendshme dihet se ai eshte funksion i hapsirave ne strukture. Gjithashtu ketu nuk kemi hapsira dhe pershkueshmeria e materialit te perdorur eshte e ulet (praktikisht nuk pershkohet nga era) atehere mund te themi se ky presion ne rastin tone nuk merret parasysh.

Modelimi i struktuktures

Per te bere llogaritjet konstruktive dhe per te percaktuar forcat e brendshme

ne elementet e struktures do te perdoret nje program kompjuterik. Forcat qe do

te rezultojne nga modeli ne baze te kollonave do te merren dhe do te

transmetohen ne ne themel me ane te te cilave do te behet dhe konstruimi I

ketyre te fundit.

Gjithashtu me ane te modelit mund te bejme edhe dimensionimin e

elementeve perberes te struktures.

Ngarkesat:

Ngarkesat e perhershme

Objekti do te mbulohet me panele sandwich dhe sic e kemi theksuar

konstruksioni i tyre do te jete metalik.

Ngarkesat e perhershme

Marrim ngarkesen e paneleve sandwich qp = 28 kg/m2

Persa i perket peshes vetiake te struktures pranojme qs =20 kg/m2

Ngarkesat e perkoheshme

Sipas: Eurocode 1, Part 1-1, BS EN 1991-1-1: 2002 per catite e pa

aksesueshme kemi: qperkohshme =75 kg/m2

Kjo vlere e ngarkeses se perkoheshme i pershtatet rastit tone sepse ajo eshte

aksesueshme vetem ne kohen e ndertimit dhe ne rast te riparimeve te ndryshme

te mevonshme. Gjithashtu theksojme se ne cati nuk do te kete ngarkesa te tjera

shtese si depozita uji, makineri ose pajisje elektrike.

Persa i perket ngarkeses se debores duhet te themi se zona ne te cilen

ndertohet objekti nuk karakterizohet nga reshjet e debores dhe nuk lind nevoja e

llogaritjes se kesaj ngarkese dhe e perfshirjes se saj ne modelin konstruktiv.

METODA E LLOGARITJES SE KONSTRUKSIONIT

Normat e references Fazat e analizes dhe verifikimet jane kryer ne perputhje me normativat ne vazhdim:

Eurokodi 0 – “ Kritere te pergjithshme te projektimit struktural” - EN 1990:2006

Eurokodi 1 – “Veprimet mbi strukture” - EN 1991:2004, pjeset 1-1, 1-2, 1-3, 1-4, 1-5,

1-7

Eurokodi 2 – “Projektimi i strukturave prej betoni” - EN 1992-1-1:2005

Eurokodi 3 – “Projektimi i strukturave prej çeliku” - EN 1993-1-1:2005

Eurocodice 7 – “Projektimi gjeoteknik” - EN 1997-1:2005

Eurocodice 8 – “ Projektimi i strukturave per rezistencen sizmike” - EN 1998-1:2005 e

EN 1998-5:2005

Per llogaritje eshte shfrytezuar programi EdiLus CA+AC dhe skema e

llogaritjes eshte hapesinore. Nje skeme e tille lejon modelimin tre permasor te struktures dhe marjes ne konsiderate te te gjithe faktoreve qe realisht veprojne ne strukture. Keshtu mund te permendim modelimin e forcave te eres, termetit, ndryshimit te temperatures etj.

Per elementet vertikale dhe ngarkesen e perkohshme jane mare koeficentet reduktues per lartesite dhe siperfaqet e veprimit te ngarkeses sipas EC1.

Ne llogaritje jane mare parasysh kerkesat ne varesi te jetegjatesise se elementeve dhe kushteve te mjedisit.

Per konstruksion jane perdorur profile metalike me tipe seksionesh te ndryshem (HEA, IPE, UPN)

Konstruimi dhe dimensionimi i elementeve konstruktive plotesojne kerkesat e kapitullit 5 te EC2.

Materialet e perdorur dhe karakteristikat e tyre

BETONI I ARMUAR

Karakteristikat e betonit te armuar

Nid k T, i E G CErid Stz Rck Rcm %Rck c fcd fctd fcfm n n Ac

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [%] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Bet. C20/25_B450C - (C20/25)

001 25,000 0.000010 30,200 12,583 60 P 25.00 - 1.00 1.50 13.83 1.03 3.62 15 002

LEGJENDA:

Nid Numri identifikues i materialit.

k Pesha specifike.

T, i Koeficienti i zgjerimit termik.

E Moduli i elasticitetit normal.

Karakteristikat e betonit te armuar

Nid k T, i E G CErid Stz Rck Rcm %Rck c fcd fctd fcfm n n Ac

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [%] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

G Moduli I elasticitetit tangencial.

CErid Koeficienti i reduktimit te modulit te elasticitetit normal per analizen sizmike [Esisma = E∙cErid ].

Stz Tipi i gjendjes: [F] =i Faktit (Ekzistues); [P] = i Projektit (I Ri).

Rck Rezistenca karakteristike kubike.

Rcm Rezistenca mesatare kubike.

%Rck Perqindja e reduktimit te Rck

c Koeficienti pjesor i sigurise se materialit.

fcd Rezistenca llogaritese ne shtypje.

fctd Rezistenca llogaritese ne terheqje.

fcfm Rezistenca mesatare ne terheqje nga perkulja.

MATERIALI ÇELIK

Karakteristikat e çelikut

Nid k T, i E G Stz fyk,1/ fyk,2 ftk,1/

ftk,2 fyd,1/ fyd,2 ftd s M1 M2 M3,SLV M3,SLE M7

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Acciaio B450C - (B450C)

002 78,500 0.000010 210,000 80,769 - 450.00

- 326.09

- 1.15 - - - - - - -

S275 (EN 10025-2) - (S275(EN 10025-2))

003 78,500 0.000012 210,000 80,769 P 275.00 430 275.00

- 1.00 1.00 1.25 - - - 255.00 410 255.00

8.8 - (8.8)

004 78,500 0.000012 210,000 80,769 - 649.00

800.00 432.67

533.33 1.25 - - 1.25 1.10 1.10 - -

S235 (EN 10025-2) - (S235(EN 10025-2))

005 78,500 0.000012 210,000 80,769 - 235.00 360 195.83

- 1.00 1.00 1.25 - - - 215.00 360 179.17

LEGJENDA:

Nid Numri identifikues i materialit.

k Pesha specifike.

T, i Koeficienti i zgjerimit termik.

E Moduli i elasticitetit normal.

G Moduli I elasticitetit tangencial.

Stz Koeficienti i reduktimit te modulit te elasticitetit normal per analizen sizmike [Esisma = E∙cErid ].

ftk,1 Tipi i gjendjes: [F] =i Faktit (Ekzistues); [P] = i Projektit (I Ri).

Karakteristikat e çelikut

Nid k T, i E G Stz fyk,1/ fyk,2 ftk,1/

ftk,2 fyd,1/ fyd,2 ftd s M1 M2 M3,SLV M3,SLE M7

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

ftk,2 Rezistenca karakteristike ne keputje (per profile 40 mm < t

EN1992-1-1:2005: Grafiku i llogaritjes tension/deformim per çelikun.

Merret:

k = 1;

εud = εuk = ∞.

Rezistenca e llogaritjes merret nga fyk/s. koeficienti i sigurise s merret i barabarte me 1.15.

Analizat e Ngarkesave

Një vlerësim i saktë i ngarkesave është një parakusht i një projektimi te sakte, sidomos për ndërtesat e ndërtuara në zonat sizmike.

Në të vërtetë, është e rëndësishme për përcaktimin e forcave sizmike, pasi ato ndikojnë në vlerësimin e masave dhe të periodave vetjake të strukturës nga të cilat varen vlerat shpejtimit (ordinatat e spektrave te projektimit).

Vlerësimi i ngarkesave dhe mbingarkesave është kryer në përputhje me dispozitat e EN1991-1-1: 2004 (EC1). Vlerësimi i ngarkesave të përhershme është kryer mbi permasat përfundimtare.

Analizat e kryera, të shoqëruara me përshkrime të hollësishme janë dhënë në llogaritjen tabelare në seksionin perkates.

Vleresimi i Veprimit Sizmik

Veprimi sizmik është vlerësuar në përputhje me udhëzimet e dhëna në kap. 3 EN1998-1: 2005 (EC8).Në mënyrë të veçantë, procesi për përcaktimin e spektrave te projektimit për gjendjet e ndryshme perfundimtare për të cilat janë kryer kontrolle ka qenë si më poshtë:

- Përcaktimi i klasës se rëndësise dhe koeficienti perkates i rëndësisë së strukturës vlerat e të cilit të çojnë në përcaktimin e periudhës rikthimit te veprimit sizmik

- Identifikimi i zonës sizmike në të cilën ndodhet vendi për të përcaktuar PGA (ag / g) për gjendjet e ndyshme perfundimtare te shqyrtuara

- Përcaktimi i koeficientëve te amplifikimit stratigrafike dhe topografike. - Llogaritja e periodave T që karakterizojnë tiparet e ndryshme të spektrit.

Të dhënat e llogaritura janë përdorur për të përcaktuar spektrat e projektimit në verifikimin e gjendjeve perfundimtare te shqyrtuara.

Më poshtë jepen koordinatat gjeografike të vendit në lidhje me sistemin WGS84:

Gjeresia Gjeografike Gjatesia Gjeografike Lartesia Absolute

[°] [°] [m]

40.7261 19.5761 12

Verifikimi i Rregullsise se Struktures

Si për zgjedhjen e metodës së llogaritjes, si për vlerësimin e faktorit strukturës se pranuar , duhet të bëhet kontrolli i rregullsisë së strukturës.

Ngurtësia është llogaritur si raport prerjes së përgjithshme vepruese ne kat dhe , zhvendosjes relative te katit (prerja e katit është shuma e veprimeve të forcave horizontale vepruese mbi nivelin e katit te konsideruar).

Të gjitha vlerat e llogaritura dhe të përdorura për verifikimet janë dhënë në llogaritjen tabelare në seksionin perkates.

Struktura rrezulton: - E RREGULLT ne plan - E RREGULLT ne lartesi

Verifikimi i Rregullsise se Struktures

Klasa e duktilitetit perfaqeson kapacitetin e nderteses per shperndarjen e energjise ne

zonen joelastike per veprimet ciklike te perseritshme.

Deformimet joelastike duhet te shperndahen ne nje numer sa me te madh elementesh

duktile, ne veçanti traret, duke ruajtur ne kete menyre kolonat e mbi te gjitha nyjet tra-kolone

qe jane elementet me te brishte.

Ne p. 5.2.1 EN1998-1:2005 (EC8) jane percaktuar dy tipe te sjelljes strukturale:

a) Sjellje strukturale jo-disipative ose me aftesi te ulet shperndarje; b) Sjellje strukturale disipative.

Per strukturat me sjellje strukturale disipative dallohen dy nivele te Kapacitetit Disipativ

ose Klasa Duktiliteti (DC).

- DCH (I Larte); - DCM (I Ulet).

Struktura ne shqyrtim eshte projektuar me klase duktiliteti te larte.

Spektrat e Projektimit per Gjendjen e Fundit Kufitare

Ndertesa eshte projektuar per nje klase rendesie 2 Në bazë të testimeve të gjeonjostike të kryera eshte klasifikuar toka e themelit e kategorisë

D, per të cilen korrespondojnë vlerat e mëposhtme për parametrat e nevojshme të ndërtimit te spektrave te reagimit horizontal dhe vertikal:

Parametrat e Riskut Sizmik

Gjendja Kufitare ag CC TB TC TD SS

[g] [s] [s] [s] [s]

Gj.F.K. 0.2400 0.00 0.200 0.800 2.000 1.35

Për përcaktimin e spektrave te reagimit, të përmendura në f. 3.2.2.2 EN1998-1: 2005 (EC8),

përveç përshpejtimit ag ne toke (varet nga klasifikimi sizmik) duhet përcaktuar koeficienti i sjelljes q (f. 5.2.2.2 EN1998-1:. 2005 (EC8)).

Koeficienti i sjelljes q , i quajtur gjithashtu "faktor i strukturës", është një koeficient reduktiv i forcave elastike, futur për të marrë parasysh kapacitetin disipativ te strukturës, që varet nga sistemi konstruktiv i zgjedhur, klasa e duktilitetiti dhe rregullsia në lartësi.

Eshte pranuar koeficienti i amplifikimit topografik ST i barabarte me 1.00. Për strukturën në shqyrtim jane percaktuar vlerat e mëposhtme:

Gjendja e Fundit Kufitare Faktori i Struktures q për lekundjet horizontale në drejtimin X: 5.50 Faktori i Struktures q për lekundjet horizontale në drejtimin Y: 5.50 Faktori i Struktures q për lekundjet vertikale: 1.50

Më poshtë është shpjeguar llogaritja e faktorit strukturës përdorur për lekundjet horizontale: Drejtimi X:

• u/1, X: 1.1 • faktori i reduktimit qo (kw): 1.00. Drejtimi Y:

• u/1, Y: 1.1 • faktori i reduktimit qo (kw): 1.00. rregullsia ne plan: E RREGULLT rregullsia ne lartesi: E RREGULLT Faktori i struktures eshte llogaritur sipas relacionit (5.1) te 5.2.2.2 EN1998-1:2005 (EC8):

q=qo∙kw∙KR

Spektrat e reagimit jepen ne grafikun e meposhtem.

Metoda e Analizave

Llogaritja e veprimit sizmik eshte ekzekutuar ne analizen dinamike modale, duke

konsideruar sjelljen e struktures ne regjimin elastik linear.

Numri i menyrave te lekundjes se marre parasysh (15) lejon, ne kushte te ndryshme,

te levize perqindjet ne vazhdim te masave te struktures

Gjendja Kufitare Drejtimi Sizmik %

GjFK X 58.7

GjFK Y 76.6

GjFK Z 100.0

Per te vleresuar pergjigjen maksimale totale te nje karakteristike te pergjithshme E,

rrjedhim i mbivendosjes se menyrave, eshte perdorur nje teknike kombinimi probabel e

quajtur CQC (Complete Quadratic Combination):

me:

nji

jiij EEE,1,

ku:

n numri i menyrave te lekundjeve te konsideruara

koeficienti i shuarjes viskoze ekuivalente e shprehur ne perqindje

ij raporti midis frekuencave te seciles dyshe i-j te menyrave te lekundjes.

Sforcimet qe rrjedhin nga te tilla veprime jane bashkuar me ato qe rrjedhin nga

ngarkesat vertikale e horizontale jo-sizmike sipas kombinimeve te ndryshme te ngarkesave

probabile. Llogaritja eshte bere nepermjet nje programi me element te fundemkarakteristikat

e te cilit jepen ne vazhdim.

Llogaritja e efekteve sizmike eshte ekzekutuar duke iu referuar struktures hapesinore,

duke marre parasysh elementet nderveprues duke perjashtuar muret e tulles.

Jane patur parasysh deformimet nga prerja dhe perkulja e elementeve nje-

dimensional; muret b/a, diafragmat, soletat ne dy drejtime jane skematizuar korrektesisht

nepermjet elementeve te fundem me tre/kater nyje me sjellje guaske (elemente shell)

Jane konsideruar gjashte shkalle lirie per çdo nyje; ne çdo nyje te struktures jane

aplikuar forcat sizmike te shkaktuara nga masat perreth saj.

Sforcimet e shkaktuara nga keto forca jane kombinuar me ato te shkaktuara nga

ngarkesat e tjera siç u permend me siper.

Vleresimi i Spostimeve

Spostimet dE te strukturës nen efektin e veprimit sizmik ne GjFK merren duke shumëzuar me faktorin μd vlerat dEe te përftuara nga analiza lineare, dinamike apo statike, sipas shprehjes vijuese:

dE = ± d ∙ dEe

Ku:

d = q nese T1 ≥ TC

d =1+ (q -1) ∙TC/T1 nese T1 < TC

Ne çdo rast d ≤ 5q – 4.

2222

2

3

2

141

18

ijijij

ijij

ij

j

iij

Kombinimi i Komponenteve te Veprimit Sizmik Efektet nga kombinimi i perberesve horizontal te veprimit sizmik vleresohen nga kombinimet

e meposhteme:

EEdX ± 0.30EEdY EEdY ± 0.30EEdX

ku:

EEdX perfaqeson efektet nga aplikimi i veprimit sizmik pergjat aksit horizontal X te

struktures.

EEdY perfaqeson efektet nga aplikimi i veprimit sizmik pergjat aksit horizontal Y te

struktures.

Efektet nga kombinimi i perberesve horizontal dhe vertikal te veprimit sizmik vleresohen nga kombinimet e meposhteme:

EEdX ± 0.30EEdY ± 0.30EEdZ EEdY ± 0.30EEdX ± 0.30EEdZ EEdZ ± 0.30EEdX ± 0.30EEdY

dove:

EEdX e EEdY jane efektet e veprimit sizmik ne drejtimet horizontale te pershkruara me larte.

EEdZ perfaqeson efektet nga aplikimi i komponentit vertikal te veprimit sizmik.

Veprimet Mbi Strukture

Llogaritjet dhe kontrollet janë kryer me metodën gjysmë-probabilistike të gjendjeve kufitare.

Ngarkesat që veprojnë në soleta, që rrjedhin nga analiza e ngarkesave, janë transmetuar nga

programi llogaritjes automatikisht në elementet mbajtes (trarë, kolona, mure, soleta, pllaka, etj).

Ngarkesat për shkak të muratures, si në trarët e themeleve ashtu edhe te kateve, janë

skematizuar si ngarkesa lineare që veprojnë ekskluzivisht në shufra.

Ne të gjitha elementet strukturore mund të aplikohen gjithashtu ngarkesa të përqendruara dhe

/ ose të shpërndara.

Ngarkesat e vendosura direkt janë kombinuar me të tjera (ngarkesa të përhershme, te

perkohshme dhe sizmike) nepermjet kombinimeve te ngarkesave të përshkruara më poshtë; nga ato

merren vlerat probabilistike per perdorimin e mevonshem ne kontrolle.

Per gjendjet e fundit kufitare jane marre kombinimet e tipit:

(1) .......30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG

Ne zonen sizmike, perveç sforcimeve te shkaktuara kushtet e pergjithshme te ngarkeses

sizmike, duhen marre parasysh edhe sforcimete shkaktuara nga sizmika. Veprimi sizmikeshte

kombinuar me veprimet e tjera sipas formules se meposhtme:

Efektet inerciale te veprimit sizmik jane vleresuar duke marre parasysh prezencen e masave

shoqeruar me gjithe ngarkesat-peshe qe shfaqen ne kombinimin e veprimeve te meposhtme:

.

Vlerat e koeficienteve 2i jane marre nga tabela e meposhtme (tab. A.1.1 EN1990:2006 (EC0):

Modeli Llogarites

Modeli i struktures krijohet automatikisht nga kodi i llogaritjes duke dalluar elementet

e ndryshem struktural dhe dhe duke dhene karakteristikat gjeometrike e mekanike te tyre. Percaktohet nje numerim i pershtatshem i elementeve (nyje, shufra, shell) perberes te modelit Me poshte jepet nje prezantim grafik i detajuar me evidentimin e nyjeve dhe elementeve.

kiii QEPGG 221

)( 2 kii iKQG

PAMJE VERI-LINDORE PAMJE JUG-PERENDIMORE

Projektimi dhe Verifikimi i Elementeve Strukturale

Verifikimi i elementeve ne gjendjen e fundit kufitare behet me procedurën e mëposhtme:

• ndertohen kombinimet jo-sizmike, duke marre një sërë sforcimesh;

• kombinohen këto sforcime me ato për shkak të veprimit sizmik siç tregohet në f. 6.4.3.4,

raporti (6.12b) EN1990: 2006 (EC0).

• për sforcimet e thjeshta (perkulja, prerja, etj) identifikhen vlerat minimale dhe maksimale

me të cilat projektohet ose verifikohet elementi ne shqyrtim; për sforcimet e përbëra,

verifikimet kryhen për të gjitha kombinimet e mundshme dhe vetëm ne vazhdim

identifikohet ai që ka koeficientin minimal të sigurisë.

Ing. Elidon Basha

BASHKIA FIER

DREJTORIA E PROJEKTEVE TE INFRASTRUKTURES

Adresa: L. “Kastriot”; Rruga “Ramiz Aranitasi”; Nr.15 Fier – SHQIPËRI Tel. + 355 34 410 650 Website:bashkiafier.gov.al

RELACION

SHENIME TEKNIKE

Per zbatimin e Sistemit Hidrosanitar

Objekti:

Adresa :, Bashkia Fier

Projektimi I Sistemit Hidrosanitar te nderteses eshte kryer ne baze te projektit arkitektonike

te dhene.

Per cdo ndryshim te projektit dhe per cdo problem gjate zbatimit te kontaktohet paraprakisht

me projektuesin e Sistemit Hidrosanitar te nderteses.

FURNIZIMI ME UJE

Furnizimi me uje I nderteses eshte parashikuar te behet nga tubacioni kryesore i furnizimit te

KUF. Pika e lidhjes me e afert me objektin qe do ndertohet ndodhet rreth 145 m larg..

Nga pika e lidhjes,. uji do te shkoje ne rezervuarin me vellim 1000 l. Me pas me ane te

pompes uji do te shperndahet ne njyjet higjeno sanitare.

Instalimet H/sanitare te kryehen ne perputhje me kushtet teknike te zbatimit ne fuqi .

Rrjeti I furnizimit te instalohet me tuba PE, PN 10 per furnizimin me uje te ftohte dhe me

tuba PE, PN 10 per ujin e ngrohte sanitari.

Llogaritjet e ketij rrjeti jane kryer duke marre parasysh perdorimin e grupeve mishelatore ne

aparatet sanitare.

Kontatori te vendoset ne kutine perkatese, permasat e se ciles te mundesoje futjen Brenda

saj te kontatorit, saracineskave dhe kundravalvulave te parashikuara.

Para mbulimit te tubacioneve te kryhet prova hidraulike e rrjetit te brendshem te ujesjellesit

duke marre masat sipas kushteve teknike, me presionin e ujit 9-10 bar, per nje periudhe

kohore jo me pak se 24 ore. Renia e presionit te jete me pak se 0,1 bar/ore.

KANALIZIMI TE UJERAVE TE ZEZA

Shkarkimi I ujerave te perdorura te nderteses eshte parashikuar te behet ne grope septike e

cila eshte llogaritur te kete nje vellim prej 6 m3. Ujerat e perdorura do te shkarkohen ne

pusetat lidhese me permasa 80x80. Ato lidhen me tubo PVC 170 mm.

Diametrat e tubave horizontal te dergimit ne banja, ne dysheme te jen D 50 mm dhe me

pjerresi 2 %.

Pjerresia e tubacioneve te jete konstante gjate gjithe traktit.

Lidhja e tubave te dergimit ne dysheme te realizohet me braga dhe berryla me kend 45º.

Sifonet e aparateve sanitare te jene minimalisht me lartesi 100 – 150 mm.

Te kryhet kontrolli per mosrrjedhjen e ujit ne tuba duke I mbushur tubacionet me uje dhe me

presion 2 – 3 m kolone uji.

Te sigurohen lidhjet e tubit te derdhjes dhe ato te rrjetit te oborrit, per te mos lejuar filtrimin

e ujrave te perdorura nga to.

Po keshtu edhe lidhja e tubave me puseten te sigurohet per te mos lejuar filtrimin e ujrave.

KANALIZIMI I UJERAVE TE SHIUT

Shkarkimi i ujerave te shiut eshte parashikuar te behet ne kanalin kullues qe ndodhet prane

objektit.

Ujerat e shiut do te mblidhen ne dy kuneta me permasa 40x60 cm.

Shkarkimi i kunetave ne kanalin kullues do te behet me tubo PVC 170 mm.

Pjerresia e tubove te shkarkimit eshte 2 %.

Inxhinier Hidroteknik

Panajotis Agaj

Relacion teknik i MNZ

BASHKIA FIER

DREJTORIA E PROJEKTEVE TE INFRASTRUKTURES

Adresa: L. “Kastriot”; Rruga “Ramiz Aranitasi”; Nr.15 Fier – SHQIPËRI Tel. + 355 34 410 650 Website:bashkiafier.gov.al

RELACION TEKNIKE

Per zbatimin e Sistemit Mbrojtjes Ndaj Zjarri (MNZ)

Objekti:

Adresa : Fier

Ky projekt-ide perfshin ndertimin e rrjetit te mbrojtjes ndaj zjarrit si dhe

pajisjet qe do te perdoren ne te. Investitori duhet te siguroje certifikaten e

sigurise ndaj zjarrit nga autoritet lokale te sherbimit te mbrojtjes ndaj zjarrit.

Te gjitha pajisjet e sistemit duhet te marrin miratimin e autoriteteve. Projekti I

sistemit te marre miratimin e specialisteve perkates te MNZ.

Te gjitha lidhjet dhe pozicionet e hidranteve te brendshem dhe te jashtem dhe

pajisjeve te tjera te sistemit MNZ te ndertesave duhet te kryhen sipas

udhezimeve dhe nen mbikqyrjen e specialistit MNZ te zones.

Duke u mbeshtetur ne vendimin e keshillit te ministrave nr. 425 date

24.07.2015 po ju paraqesim relacionin teknike te mbrojtjes ndaj zjarrit te

objektit si me poshte:

Relacion teknik te projektit arkitektonike te mbrojtjes ndaj zjarrit:


Objekti ndodhet ne fshatin Clirim, njesia administrative Dermenas, bashkia

Fier. Prona ndodhet rreth 220 m larg ne vije ajrore nga rruga kryesore e

Semanit. Lidhja e prones me rrugen kryesore behet me ane te rrugeve

dytesore te fshatit. Keto rruge jane dy kalimshe por te ngushta. Rruget e

siperpermendura kane lirshmeri ne levishjen e mjeteve. Keto rruge do te

sherbejne per kalimin e makines zjarrfikese ne rast renie zjarri ne objekt.

Relacion teknik te projektit konstruktive te mbrojtjes ndaj zjarrit:

Objekti do te ndertohet me konstruksion beton arme. Mbulesa e objektit dhe

soleta e nderkatit eshte prej beton arme. Muri perimetral dhe ndares jane prej

tulle.

Pjeset e jashtme te objektit kane rezistence te mbrojtjes ndaj zjarrit R 60.

Pjeset e brendshme te objektit kane rezistence te mbrojtjes ndaj zjarrit R 60

Dyert dhe dritaret e objektit kane rezistence te mbrojtejes ndaj zjarrit RE 30.

Relacion teknik te projektit elektrike te mbrojtjes ndaj zjarrit:

Ne objekt do te instalohet sistemi teknike i diktim-sinjalizimit. Pra ky sistem do

te vihet ne pune nga dedektoret automatik te gazrave, tymrave dhe te

nxehtesise.

Ne objekt do te instalohet sistemi i sinjalizimit zanor. Pra lajmerimit automatik

telekomunikativ me repartin zjarrefikes, me personat pergjegjes dhe

specialistet teknike.

Ne objekt do te instalohet sistemi i kontrollit dhe komandimit te shuarjes se

zjarrit dhe evakuimit te tymrave.

Ne objekt do te instalohet sistemi i fuqise elektrike te stacionit te pompimit, te

ndricimit emergjent dhe daljeve emergjente.

Ne objekt do te instalohet linje e vecat elektrike e cila eshte linje kundra

zjarrit.


Relacion teknik te projektit hidrike te mbrojtjes ndaj zjarrit:

1. Te pergjithshme

Per ndertesen e siperpermendur eshte parashikuar ndertimi I nje sistemi hidrik

per shuarjen e zjarrit, I cili do te furnizohet nga rrjeti kryesor i furnizimit me

uje. Sistemi i mbrojtjes ndaj zjarrit eshte i perbere nga:

Rezervuar uji per sistemin e mnz-se

Pompe uji per sistemin e mnz-se

Fikse me shkume 9 kg

Hidrant uji

Tabela orientuese

Tabela ndihmese

2. Parametrat Hidraulike dhe fizike te elementeve te sistemit

Llogaritjet per sistemin e Mbrojtjes Ndaj Zjarrit me hidrante UNI 45 jane bere

duke marre parasysh funksionimin e dy hidranti te zjarrit tip UNI 45.

Hidrantet e zjarrit jane vendosur ne menyre te tille qe cdo pike e tij te arrihet

nga pika e ujit e leshuar nga rrymat e hidrantit. Hidrantet vendosen ne

lartesine 1.20 – 1.25 m nga dyshemeja.

Hidranti eshte vendosur ne menyre te tille qe ne qoshen me te larget te arrije

hundeza e hidrantit e shoqeruar me tubin e gomes, per te leshuar rrymen e

ujit te perqendruar ne nje curril te vetem ose ne forme dushi me presionin mbi

200 m kolone uji, bazuar ne Kushtet Teknike te Projektimit.

Jashte nderteses te vendosen ne bashkepunim edhe me ndermarrjen e

ujesjellesit dhe organet e tjera kompetente te fushes (si specialistet e

PMNZSH) Hidrante te Jashtem, UNI 45 tip Kollone ose nentokesore, te lidhura

me rrjetin shperndares te ujesjellesit te qytetit.


Hidranti i zjarrit Brenda ne

objekt (tip UNI 45), duhet te kete

parametrat e meposhtem:

Diametri nominal DN = 45 mm (1”1/2)

Prurja q = 3 l/sek dhe

Presioni ne vatren e zjarrit te jete ≥ me 1 bar (10 m kolone uji)

Hidranti duhet te jene tip UNI 45 me tub te gomuar me gjatesi 25 m (te shihet

vizatimi perkates per detajet). Te jene te vendosur ne kuti te posacme

metalike me kapake me xham dhe te vendosen ne mur si ne figurat e

vizatimit. Kutia ka permasat perafersisht Gjatesi x Lartesi x Thellesi – 370 x

700 x 160 mm. Kutia e hidrantit te kete te shkruar ne xhamin e saj fjalet

“HIDRANT ZJARRI” si dhe poshte saj udhezimet perkatese per te perdorur

pajisjen (shih figuren e meposhtme):


VENDOSJA E PAJISJEVE NE KUTI

Hidranti ka ne

perberjen e vet:

Saracineska Tub I gomuar

- Saracinesken tip UNI 45 x 2” prej bronzi (standard 45º, me peshe

0,700kg).

- Tubin e gomuar tip UNI 45 (ose EN 14540), I cili lidhet tek

saracineska e mesiperme dhe ka karakteristikat si me poshte:

Diametri I brendshem 2” (DN45 mm)

Presioni shkaterrimit 45 bar

Presioni I punes 15 bar


Pesha vetem e tubit pa rakorderite e lidhjes 140 gr/ml (±5%)

- Hedhesi I ujit me hundez presioni e cila lidhet me rakorderi ne fund

dhe eshte e pajisur me rregulluesin e presionit te rrymes (≥ 1 bar)

Hundeza ka karakteristikat e meposhtme:

Gjatesi rreth 37 – 40 cm

Diameter te brendshem 45 mm me lidhje DSP me hundeze 12 mm prej alumini

dhe te siguroje ne vatren e zjarrit presionin minimal 1 bar.

Zakonisht jane me tre funksione te rregulluesit (leves):

Mbyllja, rryme plote, rryme e fraksionuar.

Linjat e furnizimit me uje mund te jene me tubacione prej celiku te

zinkuar me diameter 1 ½”, 2” per me shume se nje hidrant zjarri tip UNI 70

dhe me tubacion celiku te zinkuar me diameter 2”, kur ka vetem nje hydrant

zjarri tip UNI 70.

Linjat kane:

Per Hidrant

Diameter 2” per nje hidrant zjarri tip UNI 45

FIKSE 9 KG

Sistemi i Mbrojtjes Kundra Zjarrit te objektit eshte parashikuar me fikse te tipit

A,B, C me peshe 9 litroshe, te cilat do te vendosen sipas projektit. Duhet patur

parasysh qe keto fikse te jene te kolauduara. Gjithashtu keto fikse duhet te

kolaudohen vit per vit.

Fikset e zjarrit janë bombola gazi që nuk përmbajnë gaz djegës.

Ato përmbajnë kryesisht shkumë që shërben për shuarjen e zjarrit.


A

Klasi A eshte efektive kundër zjarreve që përfshijnë letër, dru, tekstile, dhe

plastike.

B


Klasi B eshte efektive kundër zjarreve te lendeve te djegshme. Këto mund të

jenë zjarre nga vaj, benzinë, vajguri, ose bojera te perfshira nga zjarri.

C

Klasi C eshte efektive kundër zjarreve ne pajisjet elektrike.

Shenim: Ne objekt duhet te vendosen fikse zjarri te tipit C dhe te tipit A.

Percdo rast perdorimi te fikses se MNZ duhet te patur parasysh rregulloren e

perdorimit te saj.

Fikse gjate perdorimit te jete nje meter larg nga zjarri dhe pas

perdorimit ne ambient te mbyllur te behet ajrosja e ambientit.

Shigjeta e manometrit duhet te jete ne zonen jeshile ne te kundert duhet

njoftohet subjekti I furnizimit te pajisjeve antizjarr.

Nuk lejohet perdorimi ne rrjetin elektrit mbi 1000 volt.

Te behet rimbushja e fikses pas cdo perdorimi qofte edhe I pjesshem.

Kryeni kolaudimin pas cdo mbarimi te garancise

Ing. Panajotis Agaj

relacion teknik konstruktiv i...

Documents