plan de drenajes-cabudare

ALCALDIA DEL MUNICIPIO PALAVECINO. ESTADO LARA GERENCIA DE PLANIFICACION Y DESARROLLO URBANO

PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE.

ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE

DRENAJES DE CABUDARE MUNICIPIO PALAVECINO. ESTADO LARA

MEMORIA TÉCNICA

JULIO 2007



ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE MUNICIPIO PALAVECINO. ESTADO LARA

MEMORIA TÉCNICA Pág.• SUMARIO 1 INTRODUCCIÓN 2 INFORMACIÓN BÁSICA

2.1 CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA 2.2 REFERENCIAS Y BIBLIOGRAFIA 2.3 PLAN DE DESARROLLO URBANO DE CABUDARE 2.4 HIDROLOGÍA

3 CRITERIOS DE DISEÑO

3.1 GRADO DE PROTECCIÓN 3.1.1 Período de retorno 3.1.2 Límites de Inundación

3.2 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA 3.3 DURACIÓN DE LA LLUVIA 3.4 INTENSIDAD DE LA LLUVIA 3.5 CAUDAL DE DISEÑO

4 SISTEMA DE DRENAJE DE CABUDARE. DIAGNOSTICO A JUNIO

2007 4.1 GENERALIDADES 4.2 CUENCA TOMO 4.3 CUENCA TABURITO 4.4 CUENCA TABURE 4.5 CUENCA LA MATA 4.6 CUENCA AGUA SALADA 4.7 CUENCA NARANJILLO 4.8 CUENCA CAMBURAL

5 DRENES SECUNDARIOS PROPUESTOS

5.1 GENERALIDADES 5.1.1 Característica de las subcuencas 5.1.2 Característica de los canales y tuberías propuestas y

existentes 5.2 SISTEMA B- SECTOR AGUA VIVA

5.2.1 Subcuencas A-1 y A-2 5.2.2 Subcuencas B-1, B-2 y B-3 5.2.3 Subcuenca B-4 y B-5

1 9 9 9

10 10 11

11 11 11 12 13 14 14 16

18 18 19 22 25 83 93 103 106

108 108 109

110 110 111 111 112

I-1


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. Pág.

5.2.4 Subcuencas B-6 5.2.5 Subcuenca B-7 y B-8 5.3 SISTEMA C- ZONA CABUDARE CENTRO Y SUR

5.3.1 Subcuenca C-1 y C-2 5.3.2 Subcuenca C-3 5.3.3 Subcuenca C-4 y C-5 5.3.4 Subcuenca C-6 5.3.5 Subcuenca C-7 5.3.6 Subcuenca C-8 5.3.7 Subcuenca C-9 5.3.8 Subcuenca C-10 5.3.9 Subcuenca C-11, C-12 y C-13 5.3.10 Subcuenca C-14 5.3.11 Subcuenca C-15 5.3.12 Subcuenca C-16, C-17 y C-18 5.3.13 Subcuenca C-19

5.4 SISTEMA D - ZONA CABUDARE SURESTE 5.4.1 Subcuenca D-1 5.4.2 Subcuenca D-2 5.4.3 Subcuenca D-3 5.4.4 Subcuenca D-4 5.4.5 Subcuenca D-5 5.4.6 Subcuenca D-6 5.4.7 Subcuenca D-7 5.4.8 Subcuenca D-8

5.5 SISTEMA E –ZONA CABUDARE ESTE 5.5.1 Subcuenca E-1 5.5.2 Subcuenca E-2

6 PRESAS PARA REDUCCIÓN DE CRECIDAS

6.1 CUENCA QUEBRADA TOMO 6.2 CUENCA QUEBRADA TABURE 6.3 CUENCA QUEBRADA LA MATA 6.4 CUENCA QUEBRADA AGUA SALADA 6.5 CUENCA QUEBRADA NARANJILLO 6.6 CUENCA QUEBRADA CAMBURAL

7 DRENES PRIMARIOS PROPUESTOS

7.1 CUENCA TOMO 7.2 CUENCA TABURITO 7.3 CUENCA TABURE

7.3.1 Modificaciones Propuestas

112 113 113 114 115 116 116 116 116 117 117 118 118 119 119 120 123 123 124 124 124 125 125 125 127 129 130 137

144 147 150 153 157 160 164

171 171 180 183 184

I-2


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. Pág.

7.3.2 Verificación del Cauce Modificado 7.4 CUENCA LA MATA

7.4.1 Modificaciones Propuestas 7.4.2 Verificación del Cauce Modificado

7.5 CUENCA AGUA SALADA 7.5.1 Modificaciones Propuestas 7.5.2 Verificación del Cauce Modificado

7.6 CUENCA NARANJILLO 7.7 CUENCA CAMBURAL

215 233 233 238 243 243 247 251 251

ANEXOS A-1 Estudio de hidrología de CGR. A-2 Planos

A-1 PLANTA GENERAL CUENCAS B-1 QUEBRADA TOMO – DRENES SECUNDARIOS - PLANTA B-2 A B-3 QUEBRADA TOMO – DRENAJES PRIMARIOS –

ESTRUCTURAS PROPUESTAS - PLANTA B-4 A B-8 QUEBRADA TOMO – DRENAJES PRIMARIOS – PERFIL

LONGITUDINAL B-9 A B-12 QUEBRADA TABURITO- DRENAJES PRIMARIOS – PLANTA

Y PERFIL LONGITUDINAL B-13 QUEBRADA TOMO – UBICACIÓN DE PRESA PARA CONTROL DE CRECIDAS C-1 QUEBRADA TABURE – PLANTA GENERAL C-2 A C-5 QUEBRADA TABURE – DRENES SECUNDARIOS - PLANTA C-6 QUEBRADA TABURE – PRESA PARA CONTROL DE CRECIDAS C-7 A C-8 QUEBRADA TABURE – DRENAJES PRIMARIOS -

ESTRUCTURAS PROPUESTAS - PLANTA C-9 A C-12 QUEBRADA TABURE – DRENAJES PRIMARIOS

ESTRUCTURAS PROPUESTAS – PERFIL LONGITUDINAL D-1 QUEBRADA LA MATA – PLANTA GENERAL D-2 A D-5 QUEBRADA LA MATA – DRENES SECUNDARIOS –

PLANTA D-6 QUEBRADA LA MATA – DRENAJES PRIMARIOS –

ESTRUCTURAS PROPUESTAS – PLANTA E-1 QUEBRADA AGUA SALADA – PLANTA GENERAL E-2 A E-3 QUEBRADA AGUA SALADA - DRENES SECUNDARIOS –

PLANTA E-4 QUEBRADA AGUA SALADA – DRENAJES PRIMARIOS –

ESTRUCTURAS PROPUESTAS - PLANTA

I-3



ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE

MUNICIPIO PALAVECINO. ESTADO LARA

JULIO 2007

SUMARIO

La presente Memoria Técnica, se refiere a la ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE, considerando la realidad urbana y la infraestructura existente al año 2007, el Plano de Ordenación Urbanística de Barquisimeto – Cabudare, publicado por MINDUR en 1999 (Ref 2.2.6) y el Plan Rector de Desarrollo Urbano Local, actualmente en desarrollo, con el objeto de proponer acciones y obras a corto, mediano y largo plazo que permitan disponer de un sistema de drenaje urbano, cónsono con una mejor calidad de vida de sus pobladores. A efectos de una visión rápida de las acciones y obras propuestas en este Plan, a continuación se hace un sumario de las mismas. A. GENERALES A.1 CONSERVACION DE CUENCAS Coordinar con el Ministerio del Poder Popular para el Ambiente (MPPA) proyectos y programas de conservación y control de las cuencas de las quebradas Tomo, Taburito, Tabure, La Mata, La Mora, Agua Salada y Naranjillo. A.2 ORDENAMIENTO URBANISTICO Vigilar por el cumplimiento de los límites establecidos para zonas urbanas en el Plano de Ordenación Urbanística (Ref. 2.2.6) A.3 PRESERVACION DE TERRENOS Delimitar y preservar aquellos terrenos o franjas de terrenos donde esté prevista la construcción de las obras hidráulicas propuestas en el plan.

1


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. A.4 MANTENIMIENTO DE CAUCES Diseñar e implementar un programa de mantenimiento oportuno de cauces y obras hidráulicas. B. QUEBRADA TOMO B.1 DREN PRIMARIO

• Presa de 11 m de altura media y un volumen medio de 64.017,7 m3 con un conducto permanente abierto en el fondo de 1,22 m de diámetro, es decir tipo alcantarilla, para crear un embalse al momento de la crecida, que permita amortiguar las crecidas en la quebrada Tomo.

• Tubería de concreto D=1.5 m, L= 314 m, desde la intersección de la Av. Terepaima hasta la urbanización Hato Arriba.

• Canal en concreto con sección trapecial de 1,00x0,75 m con taludes 1:1, L =460 m, con caídas de 50 cm cada 100 metros, con una estructura de disipación de energía y 20 m aproximadamente de protección del cauce con roca.

• Canalización en tierra con sección trapecial de 6,00x1,25 m con taludes 1.5:1.0 L= 1.264 m para descargar en el Río Claro.

B.2 DRENES SECUNDARIOS

• Canal en concreto con sección rectangular de 1,00 x 0,75 y L=155 m, para drenar las aguas del sector Oeste de Agua Viva (Las Tunas).

• Tubería de Concreto de D=1.07 m, L=576 m, para recoger las aguas del sector Este de Agua Viva.

C. QUEBRADA TABURITO

• Tubería de concreto D=1.95 m, L=900 m, paralela a la Av. Ribereña. • Canal revestido en concreto, con sección trapecial de 3.0x2.0m y taludes 1:1,

L= 1.845 m, para descargar las aguas a el Río Claro. D. QUEBRADA TABURE D.1 DREN PRIMARIO

• Presa de 15 m de altura media y un volumen medio de 173000 m3 con un conducto permanente abierto en el fondo de 1,07 m de diámetro, es decir tipo alcantarilla, para crear un embalse al momento de la crecida, que permita amortiguar las crecidas en la quebrada Tabure.

2



• Canal revestido en concreto, con sección trapecial de 5.0 x 2.0m y taludes 1:1, L= 150 m, en el cauce de la quebrada aguas arriba de la Av. Edgimidio Ramos.

• Reemplazo del cajón existente bajo la calle 2 Urb. Chucho Briceño por un cajón de dos celdas de 4.0 m x 1.6 m; rectificando el cauce de la quebrada tanto a la entrada como a la salida del mismo para mejorar las condiciones de aproximación del flujo.

• Canalización de la quebrada Tabure desde 140 m aguas arriba de la calle San Rafael hasta empalmarse con la canalización existente a nivel de la Urb. La Ribereña, demoliendo el revestimiento existente en algunos tramos. El canal propuesto será revestido en concreto de sección trapecial de 5,5 m x 2,5 m con taludes 1:1 y una pendiente constante de 0,6%. Adicionalmente en este tramo de la quebrada Tabure se deben ejecutar las siguientes obras:

• Transición de canal trapecial a rectangular con longitud de 10 m aguas arriba de las estructuras ubicadas en la calles: San Rafael, Juan de Dios Ponte, Av. Libertador y Santa Bárbara; con rampa de aproximación con caída de 0,90 m y 0,50 m.

• Canal rectangular de 5,5 x 3,0 m bajo los puentes de la calles: San Rafael, Juan de Dios Ponte y Av. Libertador.

• Canal rectangular de 5,2 x 3,9 m bajo puente en la Av. Santa Bárbara. La rasante de este cajón quedará por debajo de un colector de aguas negras que atraviesa la sección, por lo que debe reubicarse este colector para no interferir con el cauce. Así mismo, deben demolerse los escalones ubicados aguas abajo del cajón producto de la modificación de la rasante del cauce.

• Transición de canal rectangular a canal trapecial aguas abajo de las estructuras ubicadas en las calles: San Rafael, Juan de Dios Ponte, Av. Libertador y Santa Bárbara con longitud de 10 m sin caída.

• Reemplazo del cajón existente de 4,2 x 2,10 m y las dos tuberías circulares de D = 1,20 m, ubicadas bajo la Av. Intercomunal, por un cajón de dos celdas de 8,0 x 2,5 m alineado al cauce de la quebrada.

• Reemplazo del cajón ubicado en la calle 1 de la Urb. Valle Hondo de 4,5 x 2,10 m por un cajón de dos celdas de 7,60 x 2,10 m.

• Aumento de la sección del canal existente entre la calle 1 y la Av. El Placer en la Urb. Valle Hondo, de 3,5 m en la actualidad, por un canal trapecial de 6 x 2,20 m taludes 1:1 manteniendo la misma pendiente de 0,8%.

• Incorporación del cajón que estaba destinado para el paso de la quebrada Tomo al cauce de la quebrada Tabure, prolongando el mismo paralelo al alineamiento del cauce, para obtener un cajón de dos celdas de 9,2 m x 2,10 m para el paso del gasto excedente de la quebrada Tabure.

• Canalización del cauce de la quebrada Tabure en una longitud de 115 m aguas arriba de la vía de acceso al caserío El Tamarindo con una sección trapecial de 8 x 2,5 m taludes 1:1 y pendiente constante de 1%. Construir una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud antes de llegar al puente de la

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vía. • Canalización de la quebrada 100 m aguas arriba y 50 m aguas abajo de la vía

de acceso al caserío El Mayal con sección trapecial de 7 x 2 m taludes 1:1 y pendiente de 0,6%.

• Reemplazo del cajón existente en la vía de acceso al caserío El Mayal de 3.0 x 1,6 m que no tiene capacidad, por un cajón de dos celdas de 9,50 m x 2,20 m con transición aguas arriba de 10 m de longitud en forma de rampa con caída de 0,60 m y transición aguas abajo de 10 m de longitud sin caída.

• Demolición de la estructura de 4 tuberías de 1,50 m de diámetro cada una, que sirve de acceso a viviendas aledañas al sector, y construcción de una batea en su lugar. Construcción de transición a canal rectangular existente.

• Continuar revestimiento en canal trapecial de 5 m de base y taludes 0.6:1.0 aguas abajo de los cajones ubicados bajo la Av. Principal de Las Tres Topias en una longitud de 20 m y revestimiento con empedrado en una longitud de 6 m aguas abajo del canal trapecial a revestir.

D.2 DRENES SECUNDARIOS

• Canal trapecial al norte de la Av. Universidad de 1,5 m de base y 1,25 m de altura, taludes 1:1 y pendiente 1,2%.

• Tubería de diámetro 1,52 m (60”) con pendiente 3% en la calle 10 de la Urb. La Mata.

• Canal trapecial de base 2,25 y altura 1,25 con taludes 1:1 y pendiente 1% para drenar las aguas provenientes de las dos estructuras anteriores hasta la quebrada Tabure.

• Tubería circular de 1,07 m (42”) de diámetro y pendiente 2,1%, ubicado en la calle 7 de la Urb. La Mata en sentido este-oeste.

• Tubería circular de 1,07 (42”), 1,37 (54”) y 1,52 (60”) m de diámetro y pendiente promedio de 2%, ubicado en la carrera 1 de la Urb. La Mata en sentido este-oeste.

• Tubería circular en Av. Juan de Dios Ponte sentido este-oeste, con diámetros de 1,37 (54”) y 1,52 (60”) m de diámetro y pendiente promedio de 3%.

• Colector circular de diámetros 1,07 (42”), 1,37 (54”) y 1,52 (60”) m de diámetro y pendiente promedio de 1%, ubicado al sur de la Av. Intercomunal sentido este-oeste y al oeste de la mencionada Av. En sentido sur-norte.

• Colector circular de diámetro 1,37 (54”) m de diámetro y pendiente promedio de 0,4%, ubicado en la Av. El Palmar sentido oeste-este.

• Colector de 1,07 (42”) metros de diámetro y pendiente de 4% en sentido oeste-este.

• Colector con pendiente promedio de 1,5%, con diámetros desde 1,07 hasta 1,68 metros, ubicado en la Carrera 1 de la Urb. La Mata en sentido oeste-este.

• Colectores con pendiente de 1,5% y 2% y diámetros de 1,07 y 1,22 metros en la calle San Rafael en sentido oeste-este.

4



• Tubería circular de 1,07 metros de diámetro con una pendiente de 1,5% y 1,7% en la calle Santa Bárbara sentido oeste-este.

• Canal trapecial de 1,50 m de base con taludes 1:1 y altura de 0,75 m y 1 m y con pendiente de 1,5% por terrenos de la hacienda Tarabana.

E. QUEBRADA LA MATA E.1 DREN PRIMARIO

• Reemplazo de los cajones existentes en la intersección de la quebrada La Mata con la vía Zanjón Colorado (sección 2) por un cajón de tres celdas de 3,0 m x 3,0 m c/u, con rampa aguas arriba de la estructura de 10,0 m y altura 1,3 m, rectificando el cauce de la quebrada tanto a la entrada como a la salida del mismo para mejorar las condiciones de aproximación del flujo.

• Canalización de 150 m de la quebrada La Mata localizada aguas arriba del

cajón de la Av. La Montañita (sección 1). Dicha canalización será de sección trapecial de 5,8 x 3,0 m, con pendiente 1,0%, con rampa aguas arriba de la estructura de 15 m de base y altura 1,5m.

E.2 DRENES SECUNDARIOS

• Canales trapeciales de 1,25x0,65m, 1,25x0,80m, 1,25x0,85m y 1,75x1,30m, taludes 1:1 y pendientes 2,5%, 3,5%, 4,3% y 2,5%, que interceptan una serie de cursos de agua ubicados al Este de la Quebrada La Mata y al Sur de la Arterial 13.

• Colector de diámetro 1,22 m con pendiente 1,6%, ubicado a lo largo de un tramo de la Carretera Barquisimeto – Acarigua, descargando aguas arriba del sitio de puente existente.

• Colectores de 1,07m de diámetro, con pendientes de 1,4% y 2,2%, ubicados a lo largo de la vía Zanjón Colorado.

• Colectores de diámetro 1,07 m y 1,37 m, ubicados adyacentes y al Sur de la Av. La Montañita, con una pendientes de 0,7% y 0,9%.

• Canales de sección trapecial de 1,00x0,65m, 1,50x1,10m y 1,50x1,30m, taludes 1:1, con pendientes de 0,7%, 0,1% y 0,08%, ubicados en el sector Zanjón Colorado, en sentido Oeste-Este.

• Colectores de diámetro 1,52 m y 1,68 m, con pendientes de 0,1% y 0,3%, ubicados a lo largo de la futura prolongación de la Av. Universidad.

• Colectores de diámetro 1,07 m, 1,2 2m y 1,22 m, con pendientes de 0,45%, 0,7% y 0,95%, ubicados a lo largo de la Carretera Barquisimeto – Acarigua.

• Colectores de diámetro 1,07 m y 1,22 m, con pendientes de 2,40% y 2,05%, ubicados a lo largo de la vía Zanjón Colorado.

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• Canales de sección trapecial, de 1,00X0,55m, 1,25X0,75m y 1,50X1,10m, ubicados adyacentes y al Este de la vía Arterial 13, con pendientes de 4,6%, 3,43% y 1,45%.

• Canales de sección trapecial de 1,00x0,65 m y 1,25x0,70 m en sentido Oeste – Este y 1,00x0,55m en sentido Sur – Norte, taludes 1:1 y pendientes 3,55%, 2,14% y 3,77%, ubicados al Sur de la Carretera Barquisimeto - Acarigua y que confluyen en uno solo a nivel de la carretera.

• Canal de sección trapecial de 1,50x0,95 m, taludes 1:1 y pendiente 2,61%, nace en la carretera Barquisimeto - Acarigua y se prolonga hasta su intersección con la vía Zanjón Colorado.

• Construcción y reconstrucción es un canal cerrado existente de 2,35 m x 1,35 m por un canal cerrado de 4 x 1,55 m , en dirección Este – Norte con pendiente de 0,2%.

• Canal cerrado de 4 x 1,55 m con pendiente 0,7%, ubicándose adyacente a la Arterial 13 y sobre el cual descargarán directamente los drenes secundarios de la subcuenca D-6.

• Colector de diámetro 1,07 m, en sentido Oeste – Este, con pendiente promedio del 0,42%, ubicado en el desarrollo habitacional La Puerta Sur.

• Canal revestido de 1,25x0,65 m, taludes 1:1, en sentido Oeste – Este, con pendiente promedio del 0,91%, ubicado en el desarrollo habitacional La Estancia.

• Colector de diámetro 1,07 m, en sentido Este-Oeste, con pendiente promedio del 1,62%, ubicado a lo largo de un tramo de la Carretera Barquisimeto – Acarigua.

• Colectores de 1,07 m, 1,07 m, 1,37 m y 1,52 m ubicados adyacentes y al sur de la Urbanización Villas del Valle, con una pendiente promedio de 0,22%, 2,08%, 1,37% y 0,79%.

F. QUEBRADA AGUA SALADA F.1 DREN PRIMARIO

• Reemplazo del cajón existente a nivel de la prolongación de la futura Av. Universidad (sección 3) de 1,7 m x 1,7 m por un cajón de 2,5 m x 1,7 m.

• Reemplazo del cajón existente a nivel de la Av. La Piedad, frente a la Urb. Giraluna (sección 1) de 2,1 m x 1,1 m por un cajón de 3,0 m x 1,50 m, con rampa aguas arriba de la estructura de 5 m de base y altura 0,4 m.

F.2 DRENES SECUNDARIOS

• Canal existente de sección rectangular de 1,75 m x 1,40 m con revestimiento de concreto, ubicado entre las Urb. Giraluna y Doña Raquel en sentido Oeste – Este con pendiente promedio de 1%.

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• Canal de tierra en dirección Oeste-Este, con sección 1,75 m x 1,2 m y taludes 1:1, con pendiente promedio de 2,45%, ubicado detrás de la urbanización Los Cortijos.

• Conducto circular de concreto de 54” de diámetro, ubicada en la Av. La Piedad, frente a la Urb. Doña Livia, en sentido sur – norte, con pendiente promedio de 1,5% y transición de sección rectangular a circular.

• Construcción de dos (2) escalones de 0,9 m cada uno y canal en tierra de sección 3,00m x 1,00 m y taludes 1:1, con pendiente promedio de 2,33%, en sentido Oeste-Este, ubicado detrás de la urbanización Los Cortijos.

• Canal revestido de sección 2,00m x 1,10 m y taludes 1:1, con pendiente promedio de 1,22%, ubicado entre la Urbanización Los Cortijos y la vía El Tereque, en sentido Oeste-Este.

• Canal de sección rectangular de 3,00m x 1,25 m, con pendiente promedio de 1,46%, ubicado detrás de la Urbanización Villas Trabsyder y finaliza en el sector La Montañita.

• Colector de 1,22 m de diámetro, a ser colocado a lo largo de la vía El Tereque en sentido Noroeste, con pendiente promedio del 0,66%.

• Colector de 1,07 m de diámetro, a ser colocado a lo largo de la vía Zanjón Colorado en sentido Sur - Norte, con pendiente promedio del 2,40%.

• Colectores circulares de 1,07 m y 1,37 m de diámetro, ubicados adyacentes a la calle Edgar M. Mendoza en sentido Oeste – Este, con pendientes de 2,6% y 1,27%.

• Colector circular de 1,07 m de diámetro, ubicado adyacente a la calle Edgar M. Mendoza en sentido Este-Oeste, con pendiente de 1,4%.

• Reconstrucción de colector de 1,37 m por uno de 1,68 m de diámetro, a ser colocado a lo largo de la calle 3 de La Piedad Sur, en sentido Sur - Norte, con pendiente promedio del 1,3%.

• Reconstrucción de colector que viaja en sentido Este – Oeste a lo largo de la carretera Barquisimeto – Acarigua, por uno de 1,07m de diámetro y pendiente 1,44%

• Reconstrucción de alcantarilla existente de tres (3) tubos de 0,9 m de diámetro, por una tubería de 1,83m de diámetro, la cual permitiría el paso de las aguas de lluvia provenientes de la Piedad Sur a través de la carretera Barquisimeto – Acarigua con pendiente de 1,4%.

• Reconstrucción de colectores existentes de 1,07 y 1,37 m de diámetro, que conducen los caudales afluentes de La Piedad Norte y La Piedad Sur, por colectores de 1,83 m de diámetro y pendientes 2,13%, 3,24% y 2,38%.

• Canales de tierra de 3,0 m x 1,2 m y 3,0 m y 1,5 m, taludes 1:1 y pendientes de 2,48% y 1,43%, con dirección Sur - Norte, conducen las aguas drenadas por los sectores La Piedad Norte, La Piedad Sur y parte de La Montañita.

• Canal de sección rectangular de 3,00 m x 1,25m revestida de concreto, con pendiente 1,47%, ubicado en el sector La Montañita.

• Colectores de 1,07 m, 1,37 m y 1,07 m de diámetro, con pendientes de 1,21%

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0,45% y 1,78%, ubicados en la carrera 4, calle 4 y Calle 6 de la Piedad Norte. • Canal cerrado rectangular de concreto de 5,00 m x 1,25 m para el cruce de la

calle 4 del sector La Montañita y para canalizar el caudal afluente por la vía El Mayal hasta la zona de aprovechamiento agrícola del Valle del Río Turbio.

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ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE

MUNICIPIO PALAVECINO. ESTADO LARA

JULIO 2007

1 INTRODUCCIÓN

En Diciembre de 1988 el MARNR entregó el Plan Rector Básico de Drenaje del Área Metropolitana de Cabudare, Edo. Lara (Ref 2.2.1), tomando como base el Plan Rector de Desarrollo Urbano para el Área Metropolitana de Barquisimeto y Cabudare ejecutado por MINDUR y aprobado en 1983. Al año 2007, la ciudad de Cabudare se ha desarrollado en forma distinta al Plan Rector Urbano de 1983 y sin considerar gran parte de las propuestas del Plan Rector de Drenaje de 1988, lo cual se viene reflejando en distintas problemáticas urbanas, viales y de drenaje, entre otras. Por esta razón la Alcaldía del Municipio Palavecino a tomado la iniciativa de elaborar una ACTUALIZACIÓN DEL PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE, considerando la realidad urbana y la infraestructura existente al año 2007, el Plano de Ordenación Urbanística de Barquisimeto – Cabudare, publicado por MINDUR en 1999 (Ref 2.2.6) y el Plan Rector de Desarrollo Urbano Local, actualmente en desarrollo, con el objeto de proponer acciones y obras a corto, mediano y largo plazo que permitan disponer de un sistema de drenaje urbano, cónsono con una mejor calidad de vida de sus pobladores. En esta memoria se revisa la información básica existente, se hace una revisión y diagnóstico de la infraestructura de drenaje existente, se revisa y se considera el Plan Rector de Desarrollo Urbano Local, se hace un estudio hidrológico de cada una de las cuencas que drenan a la zona urbana, se presentan los criterios generales del nuevo plan, se desarrolla la Ingeniería Conceptual de los sistemas de drenaje secundarios y primarios que se proponen, se hacen recomendaciones para la ejecución de acciones y obras a corto, mediano y largo plazo según las necesidades y costos. 2 INFORMACIÓN BÁSICA

2.1 CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA Para la elaboración de este trabajo se ha contado con la siguiente información cartográfica y topográfica:

2.1.1 Cartografía Nacional. Levantamiento Aerofotogramétrico a Escala 1:25.000.

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1988 2.1.2 MINDUR. Levantamiento Aerofotogramétrico a Escala 1: 5000. 1989. 2.1.3 Ministerio del Ambiente. Levantamiento Aerofogramétrico a Escala 1: 1000.

Lavalin 1998. 2.1.4 Antonio Rodríguez. Levantamiento Topográfico a Escala 1: 1000. Tramo

Canalización Quebradas Tomo – Taburito. 2.1.5 Levantamientos Topográficos Específicos a Escalas 1: 1000 y 1:2000.

2.2 REFERENCIAS Y BIBLIOGRAFIA

2.2.1 MARNR, Plan Rector Básico de Drenaje del Área Metropolitana de

Cabudare, Edo. Lara. MGA Ingenieros Civiles. Diciembre 1988. 2.2.2 MARNR, Estudio Hidrológico Área Metropolitana de Cabudare. Edo. Lara.

MGA Ingenieros Civiles. Diciembre 1989. 2.2.3 MARNR, Estudio Hidrológico e Hidráulico de las Quebradas Tabure, Tomo

y La Mata, Cabudare, Edo. Lara. Ing. Mario Mengual. Octubre 1988. 2.2.4 MARNR, Proyecto de Canalización de las Quebradas Tomo y Tabure,

Cabudare, Edo. Lara. Martínez Consultores S.A. Noviembre 1997 2.2.5 MARN, Canalización de las Quebradas Tomo y Taburito. Ing. Antonio

Rodríguez. 1994. 2.2.6 MINDUR. Barquisimeto - Cabudare. Plano de Ordenación Urbanística.

Febrero 1999. 2.2.7 INOS, Drenaje Urbano. Ing. Juan José Bolinaga. 1979. 2.2.8 Davis´ Handbook of Applied Hydraulics. Fourth Edition. 1993. 2.2.9 MOP, Dirección de Vialidad. Manual de Drenaje. 1967. 2.2.10 Chow, Ven Te, Open Channel Hydraulics. New York. Mc Graw-Hill. 1959. 2.2.11 UCAB. Elementos de Hidráulica de Canales. Ing. Manuel V. Méndez.

2001. 2.2.12 USBR, Design of Small Canal Structures. United States Department of the

Interior. 1974. 2.2.13 Apuntes de drenaje vial. Mengual y Carrillo. 1973. 2.2.14 MARNR, Canalización Quebrada La Mata, Sector El Valle, Municipio

Palavecino, Edo. Lara. Ing. León Arwas L. Mayo 2002. 2.2.15 INVIARA, Las Crecientes de la Quebrada Tabure y Sus Efectos Sobre el

Problema de Drenaje del Sector Las Tres Topias y las Obras Civiles Construidas. Municipio Palavecino del Estado Lara. Carlos E. Triana R. Abril 2007.

2.3 PLAN DE DESARROLLO URBANO DE CABUDARE

La Alcaldía del Municipio Palavecino ha entregado cuatro (4) planos a escala 1:25.000 (Ref. 2.2.6) correspondientes al Plan de Ordenación Urbanística Barquisimeto - Cabudare, Municipios Iribarren y Palavecino, Edo. Lara, Resolución No 3011 de fecha

10


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 01 de Febrero 1999. La alcaldía ha informado sobre avances en el desarrollo del Plan Rector de Desarrollo Urbano de Cabudare. Esta información se ha considerado para las propuestas de drenaje de la presente actualización del Plan de Drenaje. 2.4 HIDROLOGÍA Como parte de esta actualización del Plan de Drenaje de Cabudare, la firma CGR Ingeniería, ha actualizado el estudio hidrológico de las cuencas que drenan hacia el área metropolitana de Cabudare, en el Anexo A-1, se presenta el estudio correspondiente y en el texto de esta memoria se incluirá la información pertinente a cada caso. 3 CRITERIOS DE DISEÑO

Para el estudio de los drenajes primarios y secundarios de la ciudad de Cabudare, se establecen los siguientes criterios de diseño:

3.1 GRADO DE PROTECCIÓN Puede definirse el grado de protección como el nivel aceptable de riesgo de ocurrencia de daños o molestias; o dicho de otra forma, a la fijación de la probabilidad de ocurrencia de crecidas cuyos daños deben ser eliminados y al establecimiento de niveles aceptables de inundación o de alturas máximas de agua permitidas en las calles, avenidas y otras áreas urbanas. Para la fijación del grado de protección, se requiere trabajar, entre otros, con los conceptos de período de retorno y de límite de inundación admisible.

3.1.1 Período de retorno Es el período promedio entre la ocurrencia de una creciente de cierta magnitud y la ocurrencia de otra de igual o mayor magnitud expresada en años. En las Tablas 3.1.1 y 3.1.2 se indican los períodos de retorno según el uso del suelo y según el tipo de vialidad respectivamente (Ref. 2.2.1):

11



Tabla 3.1.1 Períodos de retorno según el tipo de uso del suelo

Tabla 3.1.2 Períodos de retorno según el tipo de vialidad

Siendo que en Cabudare, coinciden en distintas áreas los usos comercial, residencial, público y a veces industrial, para los drenajes secundarios se propone trabajar primordialmente con un periodo de retorno (Tr) de 10 años, el cual también corresponde al mayor período de recurrencia según el tipo de vialidad y uso de la tierra existentes. Para los drenes primarios, primeramente se hará el diseño de las estructuras hidráulicas para un Tr = 25 años, luego se verificará el desborde para Tr =100 años, si el desborde para 100 años resulta inadmisible, entonces se ajusta el diseño para Tr = 100 o 50 años según el caso.

3.1.2 Límites de Inundación Los drenajes secundarios deben reducir los inconvenientes que las aguas, al escurrir superficialmente, pueden llegar a ocasionar al tráfico de vehículos y

12



personas si alcanzan profundidades demasiado altas, o ponen en peligro la seguridad de la circulación; es decir, en cualquier tipo de vías se puede permitir que las aguas escurran longitudinalmente sobre la calzada sin que afecten el tránsito de vehículos o de personas, con tal de tomar las debidas previsiones con relación a las profundidades de las aguas; sin embargo, en algunos tipos de vía no se puede permitir que las aguas escurran transversalmente, pues ello afectaría indebidamente el servicio que las vías deben prestar. En la Tabla 3.1.3 (Ref. 2.2.1), se cuantifican las consideraciones anteriormente expuestas:

Tabla 3.1.3 Límites de Inundación según el tipo de vialidad

(*) Las aguas no deben alcanzar el balasto.

3.2 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA Para la estimación de caudales en los drenes secundarios y para subcuencas menores de 50 ha se propone el uso de la fórmula: Q= CxIxA Donde: C: es el coeficiente de escorrentía y representa el grado de impermeabilidad de dicha área y se determina en función del uso del suelo en la zona y la pendiente media del terreno, como se muestra en la tabla 3.2.1.

13



Tabla 3.2.1 Coeficiente de escorrentía en función del uso del suelo

3.3 DURACIÓN DE LA LLUVIA La duración de la lluvia se considera igual al tiempo de concentración, el cual es estimado en función de la longitud y la pendiente del terreno por el cual transcurre una gota de agua desde el lugar más lejano de la cuenca hasta el punto en consideración. Su valor fue fijado utilizando la siguiente fórmula: Tc = 0.0195* (L

3/H)

0.385

Donde: Tc = tiempo de concentración en minutos L = longitud de recorrido (m) H = diferencia de elevación (m) 3.4 INTENSIDAD DE LA LLUVIA Las curvas de intensidad – duración – frecuencia se presentan en la actualización del estudio Hidrológico de las cuencas que drenan hacia el área metropolitana de Cabudare (Anexo A-1). Las mismas comprenden períodos de retorno desde 2,33 hasta 200 años y duraciones de lluvia desde 5 hasta 60 minutos. Para la estimación de la intensidad, se requiere fijar la frecuencia de diseño y la duración de la lluvia. En base a estas curvas de precipitaciones se determinarán los gastos de proyecto aplicando el método que se expone en el aparte siguiente. En la Tabla 3.4.1 y en la Gráfica 3.4.1 se presenta las curvas de intensidad – duración – frecuencia de la zona de Cabudare utilizadas para el cálculo de los drenajes.

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Tabla 3.4.1 Curva de I. D. F. en la Ciudad de Cabudare

2.33 5 10 25 50 100 2005 270.00 323.33 363.33 416.7 453.33 493.33 533.310 235.00 281.67 318.33 365.0 400.00 433.33 468.315 208.89 250.00 283.33 326.7 357.78 388.89 420.030 156.11 188.89 215.56 248.9 273.33 297.78 321.760 105.00 128.06 146.67 170.3 187.50 204.72 221.9120 64.03 78.75 90.56 105.6 116.67 127.78 138.6180 46.30 57.13 65.93 77.0 85.28 93.43 101.5360 25.51 31.67 36.71 43.1 47.73 52.36 57.0540 17.69 22.07 25.59 30.1 33.40 36.67 39.9720 13.59 16.97 19.72 23.2 25.76 28.31 30.91440 7.09 8.91 10.38 12.2 13.62 15.00 16.4

Tiempo (min) / Intensidad (mm/h)

Periodo de retorno en años

Grafica 3.4.1 Curva de I. D. F. en la Ciudad de Cabudare

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 3.5 CAUDAL DE DISEÑO

Drenes Secundarios: en subcuencas urbanas menores a 50 ha, se propone utilizar el método racional; para ello, se debe considerar cada caso específico de acuerdo a la disponibilidad de información básica relativa a la precipitación, el uso de la tierra, a la cartografía y a los planos de desarrollo futuros. Finalmente, su valor se calcula utilizando la siguiente fórmula: Q = C * I * A siendo: Q = gasto de diseño (lps) C = coeficiente de escorrentía (ver aparte 3.2) I = intensidad promedio de la lluvia, para una duración igual al tiempo de concentración en lps/ha (ver aparte 3.4) A = área de la subcuenca contribuyente expresada en ha y no mayor de 50 ha. Drenes Primarios: para las cuencas de las quebradas principales: Tomo, Taburito, Tabure, La Mata, Agua Salada, Naranjillo y Cambural y para aquellas subcuencas inmediatamente adyacentes a las mismas, en el Anexo A-1. HIDROLOGÍA, se procede con la siguiente metodología. Como en estas cuencas, no se dispone de información de caudales máximos anuales, que permitan realizar análisis probabilísticos de frecuencia de caudales máximos, la forma más adecuada, de estimar estos valores de las crecidas que allí se producen, es utilizando modelos matemáticos que simulen estos eventos, a partir de los hietogramas de las tormentas, asociadas a diferentes períodos de retorno. Suponiendo que los períodos de retorno de los caudales máximos son los mismos que los períodos de retorno de las lluvias. Para Cabudare se hizo el análisis con dos métodos, adoptándose finalmente, por su versatilidad y facilidad de aplicación, el modelo de hidrogramas unitarios de Clark disponible en el sistema HEC-HMS (Hydrologic Modeling System), desarrollado por el HEC (Hydrologic Engineering Center) del USACE (U.S. Army Coros. of Engineers) (USACE, 2.001). El procedimiento general para hacer estos cálculos fue el de comenzar por calcular las tormentas para diferentes períodos de retorno y estimar los parámetros de los modelos en base a los planos topográficos y visitas de campo, un problema adicional para ajustar este tipo de modelos lo constituye la determinación del exceso de lluvia o escorrentía superficial, que es el que fluye a través de las laderas de las cuencas, los techos, jardines, calles y cauces (colectores) hasta formar el hidrograma a la salida de cada cuenca.

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. Para determinar este exceso de lluvia o lluvia efectiva en cada segmento o ladera de una subcuenca, se utilizaron valores de número de curva del método del SCS obtenidos en estudios de urbanismos similares con registros, donde dichos números fueron calibrados, McCuen (1982). Un resumen del procedimiento de aplicación de los modelos es el siguiente: • Se definen las curvas de Profundidad - Duración - Frecuencia representativas de la

lluvia puntual en la cuenca analizada, utilizando métodos que toman en cuenta la variabilidad temporal de la lluvia, lo cual permitió la construcción de los hietogramas asociados a diferentes períodos de retorno.

• Luego con las curvas de Profundidad - Área - Duración, características de la

variación espacial de las tormentas, suponiendo que la lluvia en el área de la cuenca es igual a un porcentaje (coeficiente de reducción por área) de la lluvia puntual, se estiman los hietogramas promedios en el área de la cuenca.

• Se estiman los parámetros del modelo lluvia escorrentía de la Onda Cinemática y

de Clark, incluyendo los números de curva del método del SCS comunes para cada subcuenca de ambos métodos.

• Luego que se logró que ambos modelos produzcan hidrogramas similares para las

mismas tormentas en cada cuenca se dejó instrumentado el modelo de crecidas de Clark del HMS y se procedió a la aplicación del mismo. Dicha aplicación se llevó a cabo utilizando hietogramas de tormentas extremas, asociadas a períodos de retorno específicos, que permitieron la estimación de los hidrogramas de crecidas en los sitios de interés.

Para la aplicación del modelo de la Onda Cinemática o el modelo del HMS, en la cuenca bajo estudio, se utilizó la siguiente información básica: • Mapas cartográficos a escala 1:5000, que permitieron dividir la cuenca total en

subcuencas o segmentos de cálculo. • Curvas de profundidad - duración - frecuencia representativas de cada una de las

cuencas. • Para la transformación de los hietogramas totales en hietogramas de lluvia efectiva

o escurrimiento superficial, se utilizó el método del Número de la Curva, NC, (CN curve number), del Soil Conservation Service (SCS) o servicio de conservación de suelos de los Estados Unidos de América. Para estimar los valores del parámetro NC, se utilizaron los mapas de vegetación y uso actual de la tierra.

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. El estudio de las tormentas de diseño se realizó para eventos de lluvia de duraciones desde 5 minutos hasta 24 horas, de manera de evaluar la ocurrencia de crecidas bajo condiciones previas de saturación. 4 SISTEMA DE DRENAJE DE CABUDARE. DIAGNOSTICO A JULIO 2007 4.1 GENERALIDADES Las quebradas en estudio en su recorrido por el área urbana, atraviesan diferentes avenidas y calles mediante estructuras tales como cajones y puentes, algunos de los cuales presentan una sección insuficiente bien sea por sedimentación o simplemente por el crecimiento de las áreas urbanas que intervienen el drenaje natural de las quebradas. Para verificar las capacidades tanto de los cauces como de las estructuras existentes para conducir los caudales de diseño, se realiza un diagnóstico basado en caudales correspondientes a una frecuencia de 25 años, calculados para las diferentes subcuencas en el estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), y resumido en la Tabla 4.1.1 a continuación.

Tabla 4.1.1 Caudales resultantes en las cuencas de interés

Periodos de retorno en años Cuenca descripción

sitio ÁreaKm2 10 25 50 100

Pie de monte 5 6 13 21.5 29 36.5 Tomo Av Terepaima 6 6.2 14 23 31 39

Pie de monte 12 2 6 10.5 14 18 Taburito Laguna UCLA 17 3.3 10.5 18 23.5 30.5

Pie de monte 20 8.4 16 27.5 37 48 entrada Ucla 34 - 16.5 28 38 48.5

Tabure Pte colonial 44 14.2 52 75 94 114 Canal trapecial 47 16.3 65 91 112 135 Via acarigua 50 20.2 83 114 140 166

Pie de monte 8 10.2 29 44 56 68 La Mata Pte Acari-Barq 21 16 60.5 88 109.5 132

planicie 32 26.8 93.5 132.5 163 195 Urb la Mora 26 1.8 7.5 11 13 16

Pie de monte 8 6.1 24.4 42.9 42.9 51.5 Naranjillo Pte Acarigua 9 6.2 25.8 44.7 44.7 53.7

Via ferrea 12 6.6 28.1 39.6 48.5 57.7

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. A continuación se presenta la descripción detallada del diagnóstico de cada una de las quebradas en estudio: 4.2 CUENCA TOMO La cuenca alta de la quebrada Tomo nace en la Fila El Palito y hasta la entrada de la población de Agua Viva cuenta con 6 Km2 de área tributaria, y transporta un caudal para un periodo de retorno de 25 años de 21.5 m3/s. Para realizar el diagnostico de esta quebrada se dividió el recorrido en dos tramos. El primer tramo inicia desde la entrada de la población de Agua Viva hasta la intersección de la Av. Terepaima. El segundo tramo inicia desde la intersección de la Av. Terepaima hasta la intersección con la Av. Ribereña. La quebrada Tomo al inicio del sector de Agua Viva se encuentra canalizada mediante un canal de concreto de sección trapecial de 2 x 1 m y m=0,65, en una longitud de 213 m aproximadamente. La pendiente promedio de este tramo es de 3%. Los siguientes 583 metros aproximadamente no se encuentran canalizados y las secciones de la quebrada no están bien definidas, en algunos sectores existen estructuras que interfieren con el cauce y la calle 7A sirve de canal para drenar el caudal anteriormente indicado. En este tramo los cruces de las calles se hacen usando bateas de concreto. Los últimos 78 metros antes de la Intersección con la Av. Terepaima se encuentran canalizados mediante un canal trapecial de concreto armado de sección variable siendo en promedio 2 x 1 m, con m=0,65. El cruce de la Av. Terepaima se realiza mediante un cajón de concreto armado de sección 4 x 2,5 m. En la tabla 4.2.1 se muestran las características hidráulicas de las estructuras anteriormente mencionadas y se puede concluir que tienen capacidad de conducir el caudal para un evento de 25 años de periodo de retorno.

Foto 4.2.1 Final del primer tramo canalizado de la Quebrada Tomo

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oto 4.2.2 Tramo no canalizado de la Quebrada Tomo (Calle 7A)

Tabla 4.2.1 Características Hidráulicas del primer tramo de estudio de la Quebrada Tomo

Progresiva SecciónPendiente

(%)Velocidad

(m/s)Capacidad

(m3/s)Caudal (m3/s) Observaciones

0+0000+2130+2130+7960+7960+874

0+874 4 x 2,5m 1 9.3 93 21.5Cajón Rectangular para

cruce de la Av. Terepaima

21.5Canal Trapezoidal de la

Qda. Tomo2 x 1 m, m=0.65 3 9.3 25

21.5Canal Trapezoidal de la

Qda. Tomo

5x1 m, m=1 3 4 24 21.5Tramo sin sección definida en tierra con vegetación,

2 x 1 m, m=0.65 3 9.3 25

Antes de la construcción de la Urb. Hato Arriba, la quebrada Tomo se desparramaba por los terrenos utilizados para cultivos, obteniendo así un grado de amortiguación muy grande. Al momento de la construcción de la Urb. Hato Arriba se interceptó el flujo y se desvió 90 grados hacia el Este, paralelo a la Av. Terepaima. La primera parte de este tramo esta canalizada, luego se convierte en un canal de tierra y de allí en adelante se desparrama por los terrenos entre la Urb. Santa Cecilia y la Urb. Rimini, causando graves problemas de inundación al llegar a la Av. Ribereña, en donde mediante unas alcantarillas ubicadas en dicha Avenida el caudal de la quebrada Tomo se incorpora a la cuenca de la quebrada Tabure. En la tabla 4.2.2 se muestra las características hidráulicas de la sección de la quebrada que se encuentra canalizada la cual tiene suficiente capacidad para conducir el gasto que produce un evento con periodo de retorno de 25 años.

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Tabla 4.2.2 Características hidráulicas del segundo tramo de estudio de la Quebrada Tomo

SecciónPendiente

(%)Velocidad

(m/s)Capacidad


2x1.35, m=0.74 6 11.8 63 23

Canal Trapezoidal de la qda. Tomo paralelo a la

Av. Terepaima

Foto 4.2.3 Tramo no canalizado de la Quebrada Tomo (Calle 7A)

Foto 4.2.4 Intersección de la Quebrada Tomo con la Av. Terepaima

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Foto 4.2.5 Canal paralelo a la Av. Terepaima

4.3 CUENCA TABURITO Al igual que la cuenca de Tomo nace en la Fila el Palito y hasta el Pie de monte en los campos de cultivos de la Universidad Centroccidental Lisandro Alvarado tiene una extensión de 2 km2 y transporta un caudal para una crecida con periodo de retorno de 25 años de 10,5 m3/s. La quebrada Taburito amortigua su crecida en tres lagunas artificiales, la primera ubicada a pie de monte de los campos de cultivos de la UCLA tiene una capacidad de 8700 m3. La segunda ubicada aguas abajo tiene una capacidad de 21.000 m3 y la tercera ubicada en el club de trabajadores de la UCLA tiene capacidad de 38.000 m3. Estas lagunas amortiguan la crecida y el excedente se desparrama por los terrenos adyacentes al club de trabajadores para luego incorporarse a la cuenca de la quebrada Tabure.

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Figura 4.3.1 Ubicación de las Laguna en la Quebrada Taburito

Grafica 4.3.1 Curva Altura vs. Área-Capacidad. Laguna de la UCLA

Fuente: Propia del estudio

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. Grafica 4.3.2 Curva Altura vs. Área-Capacidad. Laguna del club de trabajadores

de la UCLA

Fuente: Propia del estudio

Foto 4.3.1 Laguna del club de trabajadores de la UCLA

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 4.4 CUENCA TABURE La quebrada Tabure atraviesa todo el casco central de la ciudad de Cabudare, drenando un área de 20,23 Km

2 desde el pie de monte hasta los caseríos El Mayal y

Tamarindo al Norte del Municipio Palavecino. En la figura 4.4.1 se muestran las secciones y las subcuencas de la quebrada Tabure. En todo su recorrido esta quebrada atraviesa diferentes avenidas y calles mediante estructuras tales como cajones y puentes, algunos de los cuales presentan una sección insuficiente bien sea por diseños originalmente subestimados; por aumento de los aportes de sedimentos o por el aumento de picos de creciente producto del incremento de áreas urbanas en la cuenca.

Figura 4.4.1 Cuenca Quebrada Tabure. Subcuencas

En el Plan Rector de Drenaje de Cabudare elaborado en el año 1988 (Ref 2.2.1), se estudiaron secciones en el curso de la quebrada Tabure, por considerarlas críticas y de interés por presentar problemas de inundaciones, de manera de verificar capacidades para los caudales máximos y proponer alternativas de solución.

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. En el presente estudio se procede a verificar estas secciones y las nuevas estructuras construidas desde que se hizo el Plan Rector anterior, considerando los caudales máximos de crecidas de la hidrología actualizada para un período de retorno de 25 años, por ser un cauce principal y de importancia para la ciudad. Estos caudales varían a lo largo del cauce debido a las graduales incorporaciones de las aguas drenadas por los terrenos circundantes, las cuales fueron puntualizadas en diferentes secciones.

Se muestra el análisis realizado en 22 secciones en el cauce de la quebrada Tabure (figura 4.4.2 a 4.4.4), donde existen estructuras de control tales como puentes y alcantarillas, verificando capacidad para drenar los caudales de crecidas. Al final de cada sección se presentan las tablas con los cálculos de tirante de agua, energía mínima, velocidad y capacidad del canal en esa sección y el chequeo de las estructuras existentes, indicando sus dimensiones y su comportamiento ante la crecida de 25 años.

Figura 4.4.2 Sección A, B, 1 y 2

26



Figura 4.4.3 Sección 3 a 14

Figura 4.4.4 Sección 15 a 20

27


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. SECCION 20: Cajón bajo calle de acceso a la Escuela de Veterinaria UCLA (Prog. 0+000) En esta sección del cauce se presenta una estructura conformada por un cajón de dos celdas de 4,60m x 3,60m c/u. El caudal máximo a drenar en esta área para un período de retorno de 25 años será 28 m3/s. El tirante de agua dentro del cajón es 0,98 m con una velocidad de 3,10 m/s. En la sección aguas arriba del cajón el tirante de agua es de 1,55 m, no produciéndose desbordes en el cauce. Para este caudal la sección tiene una suficiente capacidad.

Tabla 4.4.1 Cálculos Hidráulicos sección 20

SECCION Q (m3/s) Estructura existente Progresiva

SECCION 20 28

Cajón de dos celdas 4,60 x

3,60 m 0+000

CARACTERISTICAS DEL CAUCE

Cota Fondo 505.33 Cota

desborde 508.33 CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE

Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 11.59 14.34 10.06 0 0 0 2 23.18 19.44 26.07 0 0 0 3 48.83 24.54 77.25 0 0 0 4 72.13 24.54 148.01 20 40.05 12.59 5 95.43 24.54 235.99 80 80.1 79.93

Cálculo del tirante normal en la sección n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.035 0.020 6.93 0.69 7.99 3.51 1.32 VERIFICACION DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL

Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 28 9.2 1.47 0.98 3.10

Emin > En Se produce remanso aguas arriba

CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA Tirante aguas arriba de la estructura = 1.55 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 1.55 17.96 1.56 1.67

28



Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 - Emin = 0.20 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.18 m ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 0.68 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 0.68 7.88 3.55 1.32 6.84

Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 0.15 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.15 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 1.323 0.021 1.316 0.0200 0.0203 29

Figura 4.4.4 Perfil hidráulico sección 20

SECCION 19: Cauce Natural (Prog. 0+479) Sección del cauce ubicada entre las urbanizaciones Rómulo Gallegos al Norte y Rómulo Betancourt al Sur. Para un caudal de 28 m3/s correspondiente a un período de retorno de 25 años, el tirante normal de la sección es de 0,98 m encontrándose por debajo del nivel de desborde. La velocidad en la sección es de 4,41 m/s.



SECCION 19 28 Ninguna 0+479

29




Cota Fondo 489.45

Cota desborde 492.95

CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE

Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´ 0 0 0 0 0 0 0 1 6.47 8.25 5.50 0 0 0 2 13.86 10.5 16.68 0 0 0 3 22.19 12.74 32.12 0 0 0

3.5 26.5 13.9 40.74 0 0 0 4.5 35.86 13.9 67.45 4.04 8.03 2.56

Cálculo del tirante normal en la sección

n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En 0.035 0.033 5.39 0.98 6.34 4.41 1.97

SECCION 18: Cajón bajo Av. Egmidio Ramos (Prog. 0+723) Esta sección está conformada por un cajón de 4,7 x 2,2 m (foto 4.4.1). Para un caudal de 75 m3/s el tirante en el cajón sobrepasa la altura del mismo (2,96m > 2,20m). En estas condiciones el cajón se comporta como una alcantarilla vertiendo el caudal excedente a la calle, con una altura aproximada de 1 m en una longitud de 30 m. En el cauce aguas arriba del cajón el tirante de agua alcanza unos 3,50 m, produciéndose desborde de parte del caudal hacia las márgenes izquierda y derecha del cauce. En el cauce aguas abajo ocurre un pequeño desborde del caudal hacia las zonas aledañas del cauce.

Foto 4.4.1 Estructura ubicada en la sección 18

30





SECCION 18 75

Cajón 4,7 x 2,2 m 0+723




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.7 6.02 11.37 3.94 0 0 0 1.4 14.9 16.54 13.90 0 0 0 2.1 27.45 16.54 38.48 2.36 6.36 1.22 3 39.39 16.54 70.25 5.16 9.16 3.52

Cálculo del tirante normal en la sección n So AR^2/3 Yn (m)

0.035 0.015 21.43 1.61

Cota de agua > Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección principal

A (m2) AR^2/3 A' (m2) (AR^2/3)' Qprincipal

(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

18.75 21.43 0.72 0.37 74.6 0.4

Yn (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)1.61 18.75 3.98 0.72 0.57 19.47 2.28

α En

3.04 2.42 VERIFICACION DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL



Yc > Altura de la estructura, el cajón se comporta como una alcantarilla con control a la entrada El caudal que excede a la capacidad del cajón vierte sobre la vía y luego se incorpora al cauce Chequeo de capacidad con control a la entrada

Para H = 3.5 m a la entrada

31



1. Cajón existente B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s)

4.7 2.20 1.59 0.75 36.0 2. Sobre la vía (rasante a 2,50 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.00 30.00 43.5

Qtotal = 79.5 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA Tirante aguas arriba de la estructura = 3.5 m



(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

43.06 89.26 6.72 4.80 73.7 1.3

Y1 (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)3.50 43.06 1.71 6.72 0.19 49.78 0.95

α E1

3.19 3.65 CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 2.96 m

Como existe cauce de desborde:


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

38.86 68.83 5.04 3.42 73.8 1.2


α E3

3.13 3.14 Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.14 0.0015 2.42 0.015 0.0082 107

32




SECCIÓN 17: Cajón Chucho Briceño. (Prog 0+949). Esta sección está ubicada en la calle 2 de la Urb. Chucho Briceño, conformada por un cajón de 4,8 x 1,6 m. El cauce aguas abajo de esta estructura se encuentra revestido de concreto (foto 4.4.2). El caudal para 25 años de período de retorno en esta sección es de 75 m3/s y el tirante en el cajón es de 2,92 m sobrepasando la altura del mismo, por lo que el cajón no tiene capacidad suficiente y el agua pasa sobre la vía a una altura de 1 m aprox. El cauce aguas arriba y aguas abajo presenta suficiente capacidad para conducir los 75 m3/s.

Foto 4.4.2 Cauce revestido aguas abajo del puente en sección 17

33





SECCION 17 75

Cajón 4.8 x 1.60 m 0+949




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 6.47 8.99 5.20 0 0 0 2 16.12 12.21 19.40 0 0 0 3 28.34 15.66 42.09 0 0 0

3.5 43.15 19.01 74.53 0 0 0 4 59.24 19.01 126.39 2.44 3.82 1.81






Para H = 3.1 m a la entrada 1. Cajón existente

B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s) 4.8 1.60 1.94 0.90 27.4

2. Sobre la vía (rasante a 2,10 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.00 35.00 50.8

Qtotal = 78.1 m3/s ok

34




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 3.10 31.30 2.40 3.39

CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 2.92 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 2.92 27.36 2.74 3.30 40.27

Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.30 0.0042 3.24 0.0260 0.0151 6


SECCION 16: Cauce natural (Prog. 1+289) Sección del cauce ubicada 340 m aguas abajo de la sección anterior. Para un caudal de 75 m3/s, el tirante normal es de 1,39 m, inferior al nivel de desborde del cauce. La velocidad en la sección es de 4,70 m/s.





Cota Fondo 468.13


35



CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´

0 0 0 0 0 0 0 0.7 6.13 11.66 3.99 0 0 0 1.4 16.06 17.32 15.27 0 0 0 2.1 27.87 17.32 38.27 2.62 6.21 1.47 2.8 39.94 17.32 69.71 7.58 10.35 6.16 3.5 51.63 17.32 106.94 14.98 14.47 15.33


n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En 0.035 0.030 15.16 1.39 15.96 4.70 2.52 ok

SECCION 15: Cajón bajo carrera 1 Urb. Chucho Briceño (Prog. 1+814) Sección conformada por un cajón de dos celdas con dimensiones 4,4 m x 2,5 m c/u (foto 4.4.3). Para un caudal de 75 m3/s, el tirante de agua bajo la estructura alcanza 1,95 m, siendo menor que la altura del mismo. Aguas arriba se produce un pequeño remanso que no sobrepasa el nivel de desborde del cauce, por lo que todo el caudal transita por la sección.

Foto 4.4.3 Estructura en sección 15

36





SECCION 15 75

Cajón de dos celdas 4.4 x

2.5 m 1+814


Cota Fondo 460.87



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 9.42 12.11 7.97 0 0 0 2 22.53 15.69 28.68 0 0 0 3 38.25 19.21 60.54 0 0 0

3.7 51.65 21.89 91.54 0 0 0 4.5 66.56 21.89 139.70 3.09 5.6 2.08



VERIFICACION DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 3.20 42.08 1.78 3.36


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.45 15.32 4.90 2.67 17.29

37




E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 2.672 0.023 2.55 0.0160 0.0195 34


SECCION 14: Puente Av. San Rafael (Prog. 2+167) Esta sección está ubicada bajo la Av. San Rafael de Cabudare y está conformada por un puente de 9,30 m de ancho por 4,25 m de alto (foto 4.4.4). Para un caudal de 75 m3/s en esta sección, el tirante de agua es de 1,88 m, menor a la altura del puente, por lo que la capacidad del mismo es suficiente. Sin embargo, el tirante aguas arriba del puente es mayor que la altura del cauce, por lo que se produce un desborde a ambos márgenes del cauce, especialmente en la margen derecha, donde existen viviendas ubicadas por debajo del nivel de inundación (foto 4.4.5).


38



Foto 4.4.5 Cauce aguas arriba del puente sección 14



SECCION 14 75

Puente 9.30 x 4.25 2+167


Cota Fondo 454.24



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.6 4.23 8.99 2.56 0 0 0 1.2 10.55 12.68 9.33 0 0 0 2.2 22.45 12.68 32.86 12.05 24.18 7.57 3.2 34.35 12.68 66.75 48.19 48.36 48.08 4.2 46.25 12.68 109.59 108.43 72.54 141.75


n So AR^2/3 Yn (m) 0.035 0.018 19.57 1.64



(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

15.73 19.57 5.24 3.29 71 4

39



Yn (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)

1.64 15.73 4.53 5.24 0.73 20.97 2.63

α En 2.82 2.63







(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

33.16 63.36 44.58 44.03 61 14


α E1

2.43 3.24 Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 - Emin = 0.43 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.44 m ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL PUENTE Tirante aguas abajo de la estructura = 1.6 m



(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

15.31 18.74 4.82 3.03 71 4


α E3

2.81 2.65

40




E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 2.65 0.0196 2.63 0.018 0.0188 32


SECCION 13: Puente Av. Juan de Dios Ponte (Prog. 2+328)

Esta sección ubicada bajo la Av. Juan de Dios Ponte, en el centro de Cabudare, está conformada por un puente sección arco-bóveda con un ancho de 5,90 m y altura máxima de 3,50 m (foto 4.4.6) En el cauce aguas arriba se genera un tirante de 3,80 m aproximadamente debido al control ejercido por el puente, provocando el desborde a ambos márgenes del cauce. Bajo el puente circulan solamente 70 m3/s con un tirante de 2,50 m.


41





SECCION 13 75

Arco bóv. B = 5.9 x H = 3.5

m 2+328


Cota Fondo 452.44



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.8 4.47 8.51 2.91 0 0 0 1.6 12. 62 13.44 12.10 0 0 0 2.3 22.75 17.75 26.84 0 0 0 3.1 36.18 17.75 58.16 2.07 4.21 1.29 4 51.31 104.12 5.56 6.8 4.86 17.75


0.035 0.010 26.25 2.27 22.34 3.36 2.85 VE ION ESTR E C Según el gráfico IV.3b de Pro d crítica para seccion vedad H dpuente

RIFICAC DE LA UCTURA D ONTROL

Ref. 2.2.9 = fundida es abo as = Yc ≈ el

Q (m3/s) A (m2) Emin Y V (c (m) m/s)

75 16.1 4.61 3.50 4.66

Emin n Se pro e rema aguas ar

> E ducnso riba

Para ocurra ición de Emin en el pu tirante aguas arriba ría ser apro ente 5 m y el cauc ne cap ara s r este tirante Por lo nto, e c tal o c por l in q rrir un orde

r el puente un caudal de 70

quex adam

la cond ente, el debeim

ae no tieirculará

acidad ppuente, s

oportaue ocu t l

l audal to n e o á desb

a los lados de mismo. Suponiendo que circule pom3/s

Q (m3/s) A (m2) Emin Y V c (m) (m/s)

70 16.1 3.46 2.50 4.35 CALCULO DE NTE AS ARRIBL TIRA AGU A DE LA ESTRUCTURA Tirante aguas arriba de la estructura = 3.8 m

42



C a > Cota de desborde, no todo el erá ota agu de ca sudal co donduci por la sección principal


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

47.95 93.91 4.78 4.07 74 1


α E1

3.05 3.92 Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 - Emin = 0.46 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.46 k m o CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 1.75 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.75 14.79 5.07 3.06 15.26

Pé n la s la est Em m rdidas e alida de ructura = in - E3 = 0.40 Ve = c* (ref. 2 m ri ónficaci ∆ gV^2/2 .2 .13)= 0.35 ok Cálculo del remanso agu s abaj por método de Integración Numérica por eta opuesto en Ref. 2.2.13

a opas pr

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.06 0.0296 2.85 0.010 0.0198 22


43


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. SECCION 12: Puente Av. Libertador (Prog. 2+491) Esta sección ubicada bajo la Av. Libertador, está conformada por un puente sección arco-bóveda con un ancho de 6,50 m. Esta sección ha venido disminuyendo su altura a lo largo de los años debido a la deposición de sedimentos y principalmente debido a que la cota rasante del cauce aguas abajo fue subida para colocar una tubería de recolección de aguas servidas bajo la estructura existente en la sección 11 (puente bajo Av. Santa Bárbara). En la actualidad esta sección presenta una altura máxima de 1,30 m (foto 4.4.7). En el cauce aguas arriba se genera un tirante de 3,45 m aproximadamente, provocando el desborde sobre la margen izquierda del cauce. Para n c udal de 75 m3/s el puente no tiene capacidad y el caudal excedente pasa sobre vía a una altura de 1 m aproximadamente, reincorporándose nuevamente al cauce guas abajo.

canalizado y atraviesa la plaza ntes a la plaza que invaden y

u alaa En la sección aguas abajo el cauce se encuentra

olívar. En este tramo existen jardineras pertenecieBlimitan la sección del canal (foto 4.4.8). El tirante en el canal alcanza 2,4 m estando por encima del nivel de desborde de la sección.

Foto 4.4.7 Estructura en sección 12 aguas arriba

44



Foto 4.4.8 Estructura en sección 12 aguas abajo



SECCION 12 75

Arco B = 6.50 x H = 1.30 m 2+491

CARACTER

ISTICAS DEL CAUCE



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.9 6.91 9.86 5.45 0 0 0 1.8 16.86 15.23 18.04 0 0 0 2.8 30.67 15.23 48.91 2.31 3.64 1.71 3.8 44.32 15.23 90.34 7.05 7.65 6.68


> Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección p

Cota de agua rincipal Qprincipal

(m3/s) n So AR^2/3 Yn (m) 74.5 0.0 35 0.010 26.61 2.08

45




(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

20.69 26.61 0.47 74.6 0.4 0.64

Yn (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Ato al t Vm (m/s)2.08 20.69 3.60 0.64 0.66 21.34 2.13

α En

2.84 2.74

VERIFICACION

Para rra Emin en el puente, Yc tendría q r mayor a la altura del p nte Yc > Altura de la e ra, el puente se compo mo una a ntarilla con control a la entraEl caudal que excede a la capac l puent sobre luego s rpora acauc

ntrada

co bóveda se asimila a un cajón de 6,50 x 1,20 m

DE LA E

STRUC OTURA DE C

NTROL

que ocu ue serta co

uestructu lca

da idad de e vierte la vía y e inco l

e

Chequeo de capacidad con control a la e Para H = 3.45 m a la entrada

1. Puente arB (m) D (m) H/D factor Q (m3/s)


H (m) L (m) Q (m3/s) 1.00 30.00 43.50

Qt 6 m3

AL DEL E AGUA RIBA DE C irant aguas arrib la e tructura = 3.45

Cot gua > Cota de de rde, no todo el caudal será conducido por la sección princip

otal = 74.2 /s ok

CT

CULO TIR NTA d

S AR L ESTRUA T RAUe a e s m

a de a sbo al


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

39.54 75.84 5.39 4.94 73 2


α E1

2.95 3.62

46



CA DEL TIRANTE A LA DA DEL PUENTE

irante aguas abajo de la e ctura = 2.4

LCULO SALI

T stru m


A (m2) A A (AR^2/3)' Qprincipal

(m3/s) Qdes orde b

R^2/3 ' (m2) (m3/s)

25.15 36 .39 1.02 74.3 0.7 .56 1


α E3

2.94 2.84 Cálculo del remanso aguas abajo por métod tegración Numérica por tapas propuesto en Ref. 2.2.13

o de Ine

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 2.84 0.0052 2.74 0.010 0 .0074 48


SECCION 11: Puente Av. Santa Bárbara (Prog. 2+569) Sección conformada por un puente de 5,20 m de base y 2 m de altura. Bajo el puente fue lo cual la cota ras dar or debajo. Aguas a tamb se su ta r del te o por s presentan problemas de acumulación de entos inuc la secc agu s arriba. Para un caudal de 75 m3/s en la sección no ocurren desbordes en los cauces aguas

rriba y aguas abajo; sin embargo, el tirante bajo el puente es de 2,10 m, mayor a la

colocada una tubería de recolección de aguas servidas, para ante de la sección fue subida de manera que la tubería pudiera que p

arrib ién bió la co asante rren lo que esedim y dism ión de ión a

a

47


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. altura del mismo por lo que se comportará como una alcantarilla con control a la entrada pasando el caudal excedente por encima de la estructura y reincorporándose al cauce aguas abajo.




SECCION 11 75

Puente 5,20 x 2 m 2+569

CARACTERIS

TICAS DEL CAUCE

Cota Fondo 450 Cota


Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.7 4.11 7.99 2.64 0 0 0 1.4 10.15 11.98 9.09 0 0 0 2.4 14.15 11.98 15.81 20 40.05 12.59 3.4 18.15 11.98 23.94 80 80.1 79.93

Cálculo del tirante norm al en la sección


48



VERIFICACION D

E LA ESTRUCTURA DE CONTROL


Emin < En ok

CAL O DEL TI BAJO LA ESTRUCTirante bajo la estru ra = 2.1 m

CUL RANTE TURA ctu

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 2.10 10.92 6.87 4.50

0.24 m Pérdidas en la ent e la erada d structura =

Verific ción = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)=

0.24 m k a

o

Y > Altura de la e a, el caj mpor na la co ol aentraEl caudal que excede a la capaci l cajón v obre la vía y luego se incorpora acauc CAL O DEL TIRANTE A LA A DEL E

structur ón se co ta como u alcantaril n contr la da

dad de ierte s l e

CUL SALID PUENT

Características del cauce aguas abajo CAUC RAE NATU L CAUC R EE DESBO D

Y(m) A(m2) P(m) A R^2/3 A ) ´(m2 P ´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 6.38 8.16 5.41 0 0 0 2 13.52 10.32 16.19 0 0 0

2.9 20.4 12.2 28.74 0 0 0 3.9 2 8.79 12.2 5 1.03 4 6 3.05


n So AR^2/3 Yn ) (m A (m2) V (m/s) En 0.013 0.012 8.90 1.32 8.69 8.63 5.12

Tira uas abajo de la es ctura = nte ag tru 1.55 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.55 10.31 7.28 4.25 11.34

Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 0.26 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.29 m ok Cálculo del re uas abajo por método de Integración Numérica por tapas propuesto en Ref. 2.2.13

manso age

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.25 0.0074 5.12 0.012 0.0097 378

49



Figu idráulico secc

ra 4.4.11 Perfil h ión 11

SECCION 10: Cauce natural (Prog. 2+842) Secc el c mie a cana ación de la quebperíodo de retorno de 25 años en la se ción, el tirante normal es de 1,71 m. Sin emb erá esta la que controle el remanso que ocurra aguas arriba, en la sección 10.

4.4.11 ulos H licos ón 1

ión ubicada inmediatamente aguas arriba dra u caudal de 91 m3/s correspondiente a un

o nzo de l lizrada en la Urb. Ribereña I. Pa n

cargo, la sección 9 aguas abajo es de menor capacidad, por lo que s

Tabla Cálc idráu secci 0






Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0

0.8 8.91 14.53 6.43 0 0 0 1.6 21.34 17.87 24.02 0 0 0 2.5 38.13 21.64 55.63 0 0 0 3.3 54.36 21.64 100.45 2.04 4.13 1.27 4.1 70.6 21.64 155.30 6.28 7.73 5.47



50


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. SECCION 9: Canal concreto (Prog. 3+021) Esta sección corresponde al comienzo del cauce canalizado en la quebrada, conformada por un canal tra oncreto de 5,5 m de base con taludes 1:1. El tirante zo an es producto del camb de sección, altura que está por encima del e. El tirante aguas arriba en la sec 10 es 3,45 lo que ocurre un pequeño desborde en esa sección. El tirante normal de la s de 1,63 m y se alcanz a un distancia de 333 m

4.4 los licos ección 9

pecial de calización al comien de la c de 2,59 m io

nivel de desborde en el cauc m, porción de

e antes de la sec ión 8.

cción es a a, c

Tabla .12 Cálcu Hidráu s

SECCIOQ

(m3/sEstructura existente Progresiva N )

SECCION 91 Cauce nalizado 3+021 9 ca

CARACT TICAS AUCE

ERIS DEL C



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2 /3)´ 0 0 0 0 0 0 0 1 6.52 8.47 5.48 0 0 0 2 15.62 11.64 19.00 0 0 0 3 25.6 11.64 43.29 4.02 6 3.08 4 35.77 11.64 75.61 8.26 8 8.44

CALCULO DE Emin EN EL COMIENZO DE LA CANALIZACION Gráfico N° 2 de Ref 2.2.11

Canal Taludes B (m) factor Yc/B Yc Trapecial 1:1 5.50 0.41 0.47 2.59

Yc > Cota de des e, no al será conducido por la sección principal

bord

todo el caud

A (m2) AR 3 ^2/ A' (m2) (AR^2/3)' Qprincipal

(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

21.46 33.21 2.35 1.80 87.9 3 .1

Y (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Ato al t Vm (m/s) 2.59 21.46 2.35 1.32 23.81 2.71 4.10

51



Emin α

2.22 3.41 CALC DEL AG ARRIBA (SECCION 10 Tirante aguas a la es = m

Cota de agua > Cota de desb o todo e l será cido por la sección pal

ULO TIRANTE UAS ) rriba de tructura 3.45

orde, n l cauda condu princi

A (m2) AR^2/3 A' (m2) (AR^2/3)' Qp al rincip

(m3/s) Qdes orde b

(m3/s)

54.95 110.74 2.84 2.06 90 1

Y1 (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s) 3.45 54.95 1.64 2.84 0.38 57.79 1.01

E1 α

2.60 3.58 Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 - Emin = 7 m 0.1Ver n = c* g (ref. )=

6 m ok ificació ∆V^2/2 2.2.13 0.1

CA DE TE N EN 9 (De de rem de tirante crítico a rmal

LCULOs lo

L TIRANc e

ORMALan s

SECCION arrol urva d so de tir oante n )

Qprincipal

(m3/s) So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V ( /s) n m En 90.0 0.013 0.007 13.98 1.63 12.24 7.35 4.38

Cálculo del remanso aguas abajo porpor etapas propuesto en Ref. 2.2.13

método de In ración Numérica teg

E3 = Emin S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.41 0.0012 4.38 0.007 0.0041 333

Figura 12 Perf ráulic cción 1 y 9

4.4. il hid o se 0

52


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. SECCION 8: Puente acceso a la Av. Ribereña (Prog. 3+463) Esta sección ubicada bajo la calle acceso a la Av. Ribereña, está conformada por un puente de 8,70 m x 2,60 m. El tirante en la estructura es de 1 m y la energía es menor que el cauce aguas arriba, por lo que la secci sucaudal de 91 m3/s sin producir remansos en el cauce.

ón tiene ficiente capacidad para un


SECCION Q (m3/s) Estructura existente Progresi va

SECCION 8 91 Puente 8.70 x

2.60 m 3+463

CARACTERISTICAS DEL CAUCE Cota

Fondo 437.92 Cota


Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 6.49 8.3 5.51 0 0 0 2 14.61 10.83 17.84 0 0 0

2.7 21.4 12.68 30.33 0 0 0 3.7 31.18 12.68 56.80 4 6 3.05 4.7 41.02 12.68 89.72 8 8 8.00




Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 91 8.7 3.35 .23 4.68 2

Emin < En ok

C E E B TRTirante bajo el puente = 1 m

ALCULO D L TIRANT AJO LA ES UCTURA

Y1 (m) A ) (m2 V (m/s) E1 1.00 8.70 10.46 6.58

Pé n la e e la En 0.12 m rdidas e ntrada d estructura = - E1 = Ve = c* (ref 0.09 m k rificación ∆V 2/2g^ . 2.2.13)=

o

CA DEL TCA Tirante aguas abajo de la estructura = 1.29 m

LCULOJON

TIRAN E A LA SALIDA DEL

53



Y3 (m) A V ) (m/s E3 AR /3 (m2) ^21.29 8.84 9.08 10.29 6.69

Pérd en la s la estr = E1 - E 0.11 m idas alida de uctura 3 = Verif ón = c* g (ref. 2 icaci ∆V^2/2 .2.13)= 0.18 m ok

il hidráuli sección

Figura 4.4.13 Perf co 8

SEC 00) Esta sección posee un puente de paso peatonal a (foto 4.4.9). El tirante bajo la estructura y aguas abaj éndose un pequeño desb ce. El te n mal requ re de una distancia de 403 m ode rollar l cauce, la cual es mayor a la distancia existente entre e ección próxim uas ab sección 6); es por esto que la altura aguas abajo est rá contro da por las e

o atonal en secc 7

CION 7: Puente paso peatonal (P g. 3+8ro

una altura de 2,60 m o es de 2,60 m produci

orde a ambos márgenes del cau tiran or iepara p r desar se en esta s y la a ag ajo (

a la structuras existentes en la sección 6.

Foto 4.4.9 Pas pe ión

54





SECCION 7 91

Paso peatonal. Canal trapecial 4.60 x 2.60 m

1:0.75 3+800

CARACTERISTICAS DEL CAUCE Cota

Fondo 435.21 Cota

desborde 436.81


0 0 0 0 0 0 0 0.8 3.34 6.01 2.26 0 0 0 1.6 8.55 8.51 8.58 0 0 0 2.6 14.48 8.51 20.64 0 0 0 3.4 20.45 8.51 36.69 6.34 7.32 5.76



VERIFICACION D

E LA ESTRUCTURA DE CONTROL


min < En ok

E

CALCULO DEL TIRANTE UCTURA

l puente =

BAJO LA ESTR

Tirante bajo e 2.6 m Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1

2.60 11.96 7.61 5.55 Pé n la e e la En m rdidas e ntrada d estructura = - E1 = 0.42 Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.57 m k o CA DEL TIRANTE A LA DA DE Tira guas abajo de la estruc m

LCULO SALI L CAJON

nte a tura = 2.6 Y ) A V (m/s) E3 AR /3 3 (m (m2) ^2

2.60 14.48 6.28 4.61 20.64

55



Pérdid n la salida de la ctura = E1 - E3 = 0.94 as e estru m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.94 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por méto tegr uméeta puesto en Ref. 2.2.

do de In ación N rica por pas pro 13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.61 0.0033 5.97 0.010 0.0066 403

gura 4 Perfil lico n

Fi .4.14 h uidrá iósecc 7

SECCION 6: Cajones bajo Avenida Intercomunal (Prog. 3+924) Esta s está mada cajón 4,9 x 2,20 m, dos alcantarillas de 1,20 m de diámetro y un cajón pequeño de 1,70 x 1,10 m (foto 4.4.10), los cuales no se encuentran alineados al eje del canal y presentan acumulación de sedimentos en la entrada de los mismos. En esta sección la quebrada Tabure recibe aportes de un canal ubicado a la derecha que descarga en la quebrada las aguas provenientes de la Av. Intercomunal en sentido Sur-Norte (foto 4.4.11). En la margen izquierda existe un canal de alivio a una altura de 1,70 m respecto al fondo del canal. De acuerdo al estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), el caudal en esta sección para un período de retorno de 25 años es de 114 m3/s. Para este caudal, las estructuras existentes no poseen suficiente capacidad, produciéndose desborde aguas arriba y sobre la vía con una altura de 1 m aproximadamente. El tirante en el canal es de 4,35 m, mayor al nivel de desborde del mismo. Aguas abajo el tirante es de 3,80 m produciéndose desbordamiento del caudal en el cauce aguas abajo.

ección confor por un de

56



57

Foto 4.4.10 Estructuras bajo la Av. Intercomunal

Foto 4.4.11 Canal proveniente de la derecha de la Quebrada Tabure



58



SECCION 6 114

Cajón 4,2 x 2,1 m 2 tub.

Circulares D = 1,20 m

Cajón 1,7 x 1,1 m 3+924

CARACTERI

Cota Fondo 434.16 Cota desborde 436.86


Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 5.72 7.78 4.66 0 0 0 2 14.11 11.16 16.50 0 0 0

2.7 21.64 13.56 29.55 0 0 0 3.7 33.16 13.56 60.19 4.13 7.37 2.81 4.7 44.76 13.56 99.23 12.13 10.75 13.15







Para H = 4.35 m Capacidad de las estructuras 1. Cajón rectangular 1 (4,20 m x 2,10 m)

B D H/D factor Q (m3/s) 4.2 2.10 2.07 0.91 36.41

2. Alcantarillas circulares (2 x 1,20 m) (rasante a 0,75 m del fondo)

B D H/D factor Q (m3/s) 1.2 1.20 3.00 0.99 4.89 c/u

STICAS DEL CAUCE



3. Cajón rectangular 2 (1,70 m x 1,10 m) (rasante a 0,75 m del fondo) B D H/D factor Q (m3/s)


H L Q (m3/s) 1 43.00 62.35

Qtotal = 116.09 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA Tirante aguas arriba de la estructura = 4.35 m



(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

40.70 85.57 9.33 9.53 112.5 1.5


α E1




(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

34.44 64.48 5.01 3.94 113.18 0.82


α E3

3.60 4.36 Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.36 0.0005 5.31 0.008 0.0043 256

59



60


SECCION 5: Cajón bajo Calle 1 Urb. Valle Hondo (Prog. 4+345) En esta sección se encuentra un cajón de 4,50 m x 2,10 m. El caudal para un período de retorno de 25 años es de 114 m3/s en la sección. Los tramos aguas arriba y aguas abajo se encuentran canalizados con secciones trapeciales de 6 x 2 m aguas arriba y de 3,5 x 2 m aguas abajo, siendo esta de menor capacidad (foto 4.4.12). El tirante de agua en el cajón es de 4,03 m, mucho mayor a la altura del mismo, por lo que se comportará como una alcantarilla con control a la entrada pasando el caudal excedente por encima de la estructura a una altura de 1,20 m aproximadamente y reincorporándose al cauce aguas abajo. El tirante en la entrada del cajón alcanza 4,80 m y a la salida del mismo se genera un tirante de 2,98 m, mayor al nivel de desborde del cauce. Para que se desarrolle el tirante normal aguas abajo se requiere de una distancia de 389 m, la cual es mayor a la distancia existente entre esta sección y la próxima aguas abajo (sección 4); es por esto que la altura aguas abajo estará controlada por las estructuras existentes en la sección 4.






SECCION 5 114 Cajón 4.5 x

2.10 m 4+345


Cota Fondo 427 Cota

desborde 429 CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE

Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 7.38 9.52 6.23 0 0 0 2 17.81 13.18 21.77 0 0 0 3 29.78 13.18 51.28 3.12 6.53 1.91 4 41.74 13.18 90.01 18.4 26.31 14.50







Para H = 4.8 m a la entrada 1. Cajón existente


2. Sobre la vía (rasante a 3.60 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.20 40.00 76.2


61



CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Características del cauce aguas abajo


0 0 0 0 0 0 0 1 4.93 6.99 3.91 0 0 0 2 12.82 10.56 14.59 0 0 0 3 22.04 10.56 36.00 3.68 7.74 2.24 4 31.38 10.56 64.86 11.88 10.63 12.79 5 40.68 10.56 99.97 28.95 27.88 29.69

Se supondrá Emin a la salida del cajón. Cálculo de Emin en canal trapecial Gráfico N° 2 de Ref 2.2.11

Canal Taludes B (m) factor Yc/B Yc Trapecial 1.5:1 3.50 1.59 0.85 2.98

Yc > Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección principal


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

21.81 35.46 3.59 2.19 110 4

Y (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)2.98 21.81 5.03 3.59 1.22 25.40 3.12

α E3

2.49 4.22 Cálculo del tirante normal en la sección



E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.22 0.0017 5.43 0.0080 0.0049 389

62




SECCION 4: Cajón bajo Av. El Placer (Prog. 4+483) Esta sección se encuentra ubicada bajo la Av. El Placer, conformada por un cajón de 4,60 m x 2,00 m (foto 4.4.13). A la salida de la estructura se encuentra otro cajón de las mismas dimensiones que descarga las aguas provenientes del antiguo cauce de la quebrada Tomo que sirve de alivio a la quebrada Tabure a la altura de la Av. Intercomunal (sección 6) (foto 4.4.14). Aguas abajo estos dos cajones descargan en un canal trapecial de 7,50 m de base (foto 4.4.15). El cajón de la quebrada Tabure no posee suficiente capacidad para conducir el caudal correspondiente al período de retorno de 25 años de 114 m3/s, por lo que se genera un control a la entrada del mismo y el tirante aguas arriba alcanza una altura de 4,80 m mayor al nivel de desborde del canal trapecial de 3,5 x 2 m (foto 4.4.16), produciéndose inundaciones en ambas márgenes del cauce y sobre la vía con una altura de 1 m aproximadamente. A la salida de la estructura aguas abajo, se produce un tirante de 2,63 m mayor al nivel de desborde del canal, por lo que se produce un pequeño remanso a ambas márgenes del cauce, lográndose la condición de tirante normal a 375 m.

63



64

Foto 4.4.13 Estructura ubicada en la sección 4 aguas arriba

Foto 4.4.14 Estructura ubicada en la sección 4 aguas abajo



65

Foto 4.4.15 Canal ubicado aguas abajo de la sección 4

Foto 4.4.16 Canal ubicado aguas arriba de la sección 4



66



SECCION 4 114 Cajón 4.6 x

2.00 m 4+483



desborde 427.03


0 0 0 0 0 0 0 1 4.93 6.99 3.91 0 0 0 2 12.82 10.56 14.59 0 0 0 3 22.04 10.56 36.00 3.68 7.74 2.24 4 31.38 10.56 64.86 11.88 10.63 12.79 5 40.68 10.56 99.97 28.95 27.88 29.69


0.013 0.008 16.57 2.19 14.28 7.98 5.43 VERIFICA

CION DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL


Emin > En Se prodremanso agu

uce as arriba

Yc > Altura dentradaEl caudal q cauce

Cheq

Para H =1. Cajón exis

e la estructura, el cajón se comporta como una alcantarilla con control a la

ue excede a la capacidad del cajón vierte sobre la vía y luego se incorpora al

ueo de capacidad con control a la entrada 4.8 m a la entrada

tente B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s)

4.6 2.00 2.40 1.05 42.8 2. Sobre la vía (rasante a 3.80 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.00 50.00 72.5




CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Características del cauce aguas abajo


0 0 0 0 0 0 0 1 7.79 9.83 6.67 0 0 0 2 18.22 13.23 22.55 0 0 0 3 29.91 13.23 51.52 1.48 3.51 0.83 4 41.86 13.23 90.22 38.37 40.36 37.10 5 53.68 13.23 136.56 78.57 44.53 114.73

Se supondrá Emin a la salida del cajón. Cálculo de Emin en canal trapecial Gráfico N° 2 de Ref 2.2.11

Canal Taludes B (m) factor Yc/B Yc Trapecial 1:1 7.50 0.24 0.35 2.63

Yc > Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección principal


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

25.53 40.66 0.93 0.52 113.1 0.9

Y (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)2.63 25.53 4.43 0.93 1.02 26.45 2.72

α E3

2.63 3.62 Cálculo del tirante normal en la sección



E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.62 0.0013 4.87 0.0080 0.0047 375

67




SECCION 3: Cajón en Urb. Valle Hondo (Prog. 5+005) Est br a Tabure, conformada por un cajón de dos celdas de 4,50 m x 2,10 m c/u (foto 4.4.17 y 4.4.18). Para el caudal de 114 m3/s el tirante en la estructura es de 1,58 m con una velocidad de 8,02 m/s, teniendo suficiente capacidad para conducir este caudal. Aguas arriba de la sección el tirante normal es de 1,62 m, menor al nivel de desborde del cauce. Aguas abajo, el cauce de la quebrada deja de ser canalizado, circulando por plantaciones de caña con un cauce poco definido hasta llegar a las cercanías de los caseríos El Mayal y El Tamarindo (foto 4.4.19).


a sección se encuentra en el último tramo canalizado de la que ad

68



69

Foto 4.4.18 Canal ubicado aguas arriba de la sección 3

Foto 4.4.19 Cauce aguas abajo de la sección 3



70



SECCION 3 114

Cajón de dos celdas 9.0 x

2.10 m 5+005 CAR

ACTERISTICAS DEL CAUCE

Cota Fondo 421.63



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 7.79 9.83 6.67 0 0 0 2 18.22 13.23 22.55 0 0 0 3 29.91 13.23 51.52 1.48 3.51 0.83 4 41.86 13.23 90.22 38.37 40.36 37.10 5 53.68 13.23 136.56 78.57 44.53 114.73


0.013 0.008 16.57 1.62 14.29 7.98 4.87 VERIFICACONTR

CION DE LA ESTRUCTURA DE OL

Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)

114 9 3.81 2.54 4.99

Emin < En ok

CALCU Tirante b

LO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURA

ajo la estructura = 1.58 m Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1

1.58 14.22 8.02 4.86 Pérdidas en la entrada de la estructura = 0.01 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.02 m ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DELCAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 1.64 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.64 14.47 7.88 4.81 16.84



Pérdidas en la salida de la estructura = E1 - E3 = 0.05 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.11 m ok Cálculo del remanso agu étodo de Integración Numérica por

f. as abajo por m 2.2.13 etapas propuesto en Re

E3 S3 E S4 = En 4 = So Sm ∆X (m) 4.806 0.008 4.867 0.0080 0.0079 487


SECCION 2: Cajón jo Cal o al caserío El Tamarindo (Prog. 8+881) Esta sección se encuentra ubicada fuera de la ciudad de Cabudare, en la entrada al caserío El Tamarindo, en donde se han reportado en época lluviosas inundaciones en ambas márgenes del cauce e incluso quedando incomunicado el caserío. La estructura ubicada en esta sección esta onformad por un ca n de 8,5 m x 2,50 m (foto 4.4.20 y 4.4.21). El caudal para un período de retorno de 25 años en esta sección es de 138 m3/s, generando un tirante en la estructura de 3 m mayor a la altura de la misma, por lo que el cajón funciona como una alcantarilla con control a la entrada, pasando el caudal excedente sobre la vía a una altura de 1 m. Debido al control ejercido por la estructura se produce un remanso aguas arriba alcanzando una altura de 3,80 m, produciendo desborde del cauce a ambos márgenes. Aguas abajo el tirante es de 3,10 m mayor al nivel de desborde.

ba le acces

c a jó 0

71



72

Foto 4.4.20 Cauce aguas arriba de la sección 2






SECCION 2 138 Cajón 8.5 x 2.5

m 8+881



desborde 397.5


0 0 0 0 0 0 0 1 8.4 10.4 7.29 0 0 0 2 16.8 12.4 20.57 0 0 0

2.5 21 13.4 28.33 0 0 0 3.5 29.4 13.4 49.64 34.3 35.69 33.40 4.5 37.8 13.4 75.47 108.64 37.69 220.04

Cálculo del tirante normal en la sección Cota de agua > Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección principal Qprincipal

(m3/s) n So AR^2/3 Yn (m) 138.0 0.035 0.010 48.30 3.44


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

28.87 48.30 32.14 31.30 114 24


α En

2.38 4.11




Yc > Altura de la estructura, el cajón se comporta como una alcantarilla con control a la entrada El caudal que excede a la capacidad del cajón vierte sobre la vía y luego se incorpora al cauce

73



Chequeo de capacidad con control a la entrada Para H = 3.8 m a la entrada


8.5 2.50 1.52 0.72 75.7 2. Sobre la vía (rasante a 2.80 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.00 45.00 65.3

Qtotal = 141.0 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 3.1 m Como existe cauce de desborde:


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

26.04 41.12 20.58 20.04 119 19


α E3

2.43 4.03 Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 0.46 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.42 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.03 0.0138 4.11 0.010 0.0119 37


74


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. SECCION 1: Cajón bajo Calle acceso al caserío El Mayal (Prog. 9+796) Al igual que la sección anterior, se encuentra ubicada fuera de la ciudad de Cabudare, en la entrada al caserío El Mayal, presentando iguales condiciones de inundación a ambas márgenes en períodos lluviosos, y dejando incomunicado al caserío. La estructura ubicada en esta sección esta conformada por un cajón de 3 m x 1.6 m (foto 4.4.22 y 4.4.23), el cual se encuentra desalineado con el cauce, por lo que se producen socavaciones en el ala derecha de la estructura poniendo en peligro la estabilidad de la vialidad. Aguas abajo la quebrada no tiene un cauce definido (foto 4.4.24). El caudal para un período de retorno de 25 años en esta sección es de 139 m3/s, generando un tirante en la estructura de 6,03 m mucho mayor a la altura del cajón, produciéndose desbordes considerables del cauce aguas arriba y aguas abajo, y pasando el cauce sobre la vía de acceso al caserío a una altura de 1,40 m.

Foto 4.4.22 Estructura ubicada en la sección 1 vista aguas arriba

75



76

Foto 4.4.23 Estructura ubicada en la sección 1 vista aguas abajo




77


Yc > Altura dentrada El caudal q a al cauce

Chequeo de capacidad con control a la entrada

Para H = 3.6 m a la entrada

e la estructura, el cajón se comporta como una alcantarilla con control a la

ue excede a la capacidad del cajón vierte sobre la vía y luego se incorpor


SECCION 1 139 Cajón 3 x 1.60

m 9+796

CARACTE

RISTICAS DEL CAUCE


desborde 392.5


0 0 0 0 0 0 0 1 8.33 12.87 6.23 0 0 0 2 20.91 12.87 28.90 17.92 35.9 11.28 3 33.49 12.87 63.36 137.16 125.83 145.27

Cálculo del tirante normal en la sección n So AR^2/3 Yn (m)

0.035 0.006 62.81 2.98


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

33.29 62.81 135.25 143.13 124 15


α En

3.35 3.61 VERIFICA


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 139 3 9.04 6.03 7.69


uce as arriba




3 1.60 2.25 0.97 18.4 2. Sobre la vía (rasante a 2.20 m del fondo)

H (m) L (m) Q (m3/s) 1.40 50.00 120.1

Qtotal = 138.5 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 1.4 m



(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

13.36 15.30 7.17 4.51 137 2


α E3

3.71 6.66 Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 2.38 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 2.33 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 6.66 0.0030 3.61 0.006 0.0045 2013


78



79

SECCION B: Alcantarilla tipo paso inferior bajo vía de ferrocarril (Prog. 11+129) Esta sección se encuentra rodeada por terrenos de sembradíos sin ningún urbanismo cercano que pueda verse afectado por su inundación. Aguas arriba el cauce no se presenta definido, desparramándose por toda el área circundante. La estructura ubicada en esta sección esta conformada por una alcantarilla tipo paso inferior de luz = 4,85 m y flecha = 4,62 m (foto 4.4.25), la cual tiene una capacidad para 233,9 m3/s como máximo. El caudal para un período de retorno de 25 años en esta sección proveniente de la quebrada Tabure es de 157 m3/s y la quebrada La Mata al final de su cauce presenta un caudal de 132,5 m3/s, para un total de 289 m3/s mayor a la capacidad de la alcantarilla. Sin embargo, no todo el caudal proveniente de la quebrada La Mata llega al cauce de la quebrada Tabure, debido a que se desparrama por toda el área pudiendo atravesar el terraplén del ferrocarril por alcantarillas ubicadas aguas arriba de la confluencia con la quebrada Tabure. Como se menciona anteriormente las inundaciones no causan peligro, debido a que en el área de inundación no se encuentran urbanismos ni asentamientos. Igualmente, el caudal antes de llegar a la alcantarilla ha disipado suficiente energía debido a que se desparrama por toda el área.

Foto 4.4.25 Estructura ubicada en la sección B



Tabla 4.4.21 Cálculos Hidráulicos sección B


SECCION B 289

Alcantarilla paso inferior 4,85 x 4,62 m 11+129


Cota Fondo 382

Cota desborde 384


Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 0 1 61.55 69.76 56.62 0 0 0 2 188.59 130.54 241.01 0 0 0 3 262.72 130.54 418.79 113.52 60.76 172.20


0.035 0.013 88.71 1.17 83.66 3.45 1.78 Chequeo de capacidad con control a la entrada

Para H = 4.5 m a la entrada Alcantarilla tipo Paso Inferior

L (m) D (m) Q (m3/s) 4.85 4.62 233.9

Qtotal = 233.9 m3/s Qexcede= 55.2 m3/s

SECCION A: Alcantarillas y canal rectangular en sector Las Tres Topias (Prog. 12+981) En esta sección se encuentra un canal rectangular donde descargan todas las aguas provenientes de la quebrada Tabure y parte de la quebrada La Mata. Adicionalmente, existe un puente de acceso a 4 viviendas, en donde se colocaron 4 tuberías circulares de 1,50 m de diámetro.

80



81

En este sector se presentan constantemente inundaciones, las cuales son reseñadas ampliamente en la prensa local, debido principalmente a la poca capacidad de las estructuras existentes. En abril de 2007 se realizo un estudio denominado “Las crecientes en la Quebrada Tabure y sus efectos sobre el problema de drenaje del Sector Las Tres Topias y las obras civiles construidas, Municipio Palavecino, Estado Lara” realizado por el Ing. Carlos Triana (Ref. 2.2.15), en el cual se verificaron las estructuras existentes y se realizaron una serie de propuestas para este sector. En la tabla 4.4.22 se presentan los resultados de las capacidades de las estructuras existentes. La batería de tuberías circulares tiene una capacidad de 19,2 m3/s mucho menor a las crecientes de diseño, adicionalmente se producen obstrucciones a la entrada de las tuberías por sedimentos, árboles y ramas que disminuyen su capacidad hidráulica. El canal rectangular tiene una capacidad de 77,6 m3/s, quedando un excedente de aproximadamente 192,2 m3/s. A la salida del cajón bajo la Av. Las Tres Topias ocurren procesos erosivos en las márgenes, debido a la transición de canal rectangular a cauce natural.

Foto 4.4.26 Estructura de 5 tuberías en sector Las Tres Topias



82

Foto 4.4.27 Canal rectangular en sector Las Tres Topias

Tabla 4.4.22 Cálculos Hidráulicos estructuras ubicadas en sección A

SECCION Q (m3/s) Estructuras existentes Progresiva

SECCION A 289

4 Tuberias circulares D = 1,50 m y canal

rectangular 5,10 x 2,80 m 12+981

CAPACIDAD DE LAS TUBERIAS

D (m) Yn (m) So Q (m3/s) V (m/s) E (m) 1.5 1.25 0.006 4.81 3.06 1.72

Qtotal = 19.2 m3/s Qexcede= 269.8 m3/s CAPACIDAD DEL CANAL RECTANGULAR

B (m) Yn (m) So Q (m3/s) V (m/s) E (m) 5.1 2.50 0.0061 77.57 6.02 4.39

Qtotal = 77.6 m3/s Qexcede= 192.2 m3/s


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 4.5 CUENCA LA MATA La quebrada La Mata viaja en sentido Sur – Norte atravesando la ciudad de Cabudare y drena un área de 22,89 Km2 desde la montaña hasta la Urb. Villas del Valle. La cuenca de montaña de la quebrada La Mata tiene un área aproximada de 10,15 Km2, de acuerdo con el estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), en este sitio el hidrograma de la creciente correspondiente a 25 años de período de retorno tiene un pico de 44,00 m3/s. Esta quebrada a lo largo de su recorrido atraviesa la Carretera Barquisimeto – Acarigua, la vía Zanjón Colorado y la Av. La Montanita mediante estructuras de cajón, de las cuales, una resulta hoy insuficiente por diseño originalmente subestimado y por el aumento del pico de creciente producto del crecimiento de las áreas urbanas en la cuenca. En la Figura 4.5.1 se muestran las secciones y las subcuencas de la quebrada La Mata. En el presente estudio se procede a verificar estas secciones y las nuevas estructuras construidas desde que se hizo el Plan Rector de Drenaje de Cabudare en el año 1988, considerando los caudales máximos de crecidas de la hidrología actualizada para un período de retorno de 25 años, por ser un cauce principal y de importancia para la ciudad. Estos caudales varían a lo largo de su cauce debido a las graduales incorporaciones de las aguas drenadas por los terrenos circundantes, los cuales fueron puntualizados en las diferentes secciones. Al final de cada sección se presentan las tablas con los cálculos de tirante de agua, energía mínima, velocidad y capacidad del canal en esa sección y el chequeo de las estructuras existentes, indicando sus dimensiones y su comportamiento ante la crecida de 25 años.

83



Figura 4.5.1 Cuenca Quebrada La Mata. Subcuencas

SECCIÓN 3: Cajón Carretera Acarigua – Barquisimeto (Prog. 0+000) La quebrada La Mata desde el pie de montaña hasta el puente sobre la Carretera Acarigua - Barquisimeto, se presenta muy bien definida, con una sección que en su base supera a los 15 m. de ancho y con altura superior a los 3 m. El puente ubicado a nivel de la Carretera Acarigua–Barquisimeto, sección 3, tiene sección rectangular, de 20 m. de base y una altura libre máxima de 4 m. En el segundo canal de la vía, aguas arriba del puente, existe un cajón de tres (3) celdas de 3,25 x 3,00 m c/u (Foto 4.5.1). En este sitio el caudal máximo a drenar correspondiente a un período de retorno de 25 años es 88 m3/s, aportados por las subcuencas D-1, D-2, D-9 y las cuencas de montaña de la quebrada La Mata y la quebrada La Mora. Para este caudal la sección tiene suficiente capacidad, el tirante de agua dentro del cajón no sobrepasa la altura del mismo (2,02 m < 3,0m), con una velocidad de 4,46 m/s. En el cauce aguas arriba y aguas abajo del cajón, el tirante de agua es de 3,40 y 1,51 m respectivamente, presentan suficiente capacidad para conducir los 88 m3/s sin producir desbordes. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.5.1.

84



85


Tabla 4.5.1. Cálculos hidráulicos sección 3


SECCIÓN 3 88.0

Cajón de 3 celdas de

3.25m x 3.0m 0+000




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 8.53 13.76 6.20 0.00 0.00 0.00 2.00 26.32 22.56 29.17 0.00 0.00 0.00 3.00 52.63 31.35 74.34 0.00 0.00 0.00 4.11 91.90 41.13 157.07 0.00 0.00 0.00 5.31 139.94 41.13 316.57 6.78 10.60 5.03





86

VERIFICACONTRO

DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA

guas arriba de la estructura = 3.4 m

CALCULO Tirante a

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 3.40 66.78 1.32 3.49

Pérdidas e n la entrada de la estructura = E1 -Emin= 0.45 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.46 m ok CALCULO CAJON Tirante a

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.51 17.60 5.00 2.78 17.91


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 2.78 0.030 2.792 0.0300 0.0298 42

Figura 4.5.1. Perfil hidráulico sección 3

DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL

guas abajo de la estructura = 1.51 m

CION DE LA ESTRUCTURA DE L


87.96 9.75 3.04 2.02 4.46

Emin > En Se produce remaguas arrib

anso a



87

SECCIÓN 2: Cajón Vía Zanjón Colorado (Prog. 0+776) En esta sección, correspondiente a la intersección de la quebrada La Mata con la vía Zanjón Colorado, se presenta una estructura conformada por 2 cajones de concreto armado de 2,50 x 1,70 m y 2,90 x 1,70 m de sección rectangular (Foto 4.5.2). En este sitio el caudal máximo a drenar correspondiente a un período de retorno de 25 años es de 91,6 m3/s, los 88,0 m3/s que llegan al puente sobre la carretera Acarigua - Barquisimeto y 3,6 m3/s aportados por la subcuenca D-3. Para un caudal de 91,6 m3/s el tirante en el cajón sobrepasa la altura del mismo (3,08 > 1,70 m). En estas condiciones el cajón se comporta como una alcantarilla vertiendo el caudal excedente a la calle, con una altura aproximada de 1 m en una longitud de 40 m. En el cauce aguas arriba del cajón, el tirante de agua alcanza unos 3,50 m, éste tiene capacidad de conducir 90,8 m3/s, produciéndose el desborde de 0,8 m3/seg hacia las márgenes izquierda y derecha del cauce. El cauce aguas abajo del cajón presenta suficiente capacidad para conducir los 91,6 m3/seg. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.5.2.

Foto 4.5.2 Vista aguas arriba de la estructura ubicada en la sección 2



88

Tabla 4.5.2 Cálculos hidráulicos Sección 2


SECCIÓN 2 91.6

Cajones de 2.5m x 1.7m

y 2.9m x 1.7m 0+776




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 5.80 9.98 4.04 0.00 0.00 0.00 1.50 14.05 13.13 14.70 0.00 0.00 0.00 2.25 24.36 16.29 31.86 0.00 0.00 0.00 2.78 32.90 18.52 48.26 0.00 0.00 0.00 4.87 68.60 18.52 164.23 7.24 7.68 6.96



VERIFICA


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 91.6 5.4 4.63 3.08 5.50


uce as arriba

Yc > Altura dentrada El caudal q a al cauce

Cheq Para H =1. Cajón rec

e la estructura, el puente se comporta como una alcantarilla con control a la

ue excede a la capacidad del puente vierte sobre la vía y luego se incorpor

ueo de capacidad con control a la entrada

3.50 m a la entrada tangular




2. Cajón rectangular B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s) 2.90 1.70 2.06 0.95 19.12

3. Sobre la vía (rasante a 2,5 m del fondo)

H L Q (m3/s) 1.00 40.00 58.00

Qtotal = 93.6 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA Tirante aguas arriba de la estructura = 3.5 m Cota de agua > Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección principal


(m3/s) Qdesborde

(m3/s)

45.20 88.21 2.49 2.40 90.8 0.8


α E1


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.80 13.92 6.58 4.01 21.56


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.01 0.022 3.291 0.0310 0.0265 160.73

89




SECCIÓN 1: Cajón Av. La Montanita (Prog. 1+665)

En el puente ubicado a nivel de la Av. La Montanita, se presenta una estructura conformada por un cajón de concreto armado de tres (3) celdas de 3 x 3 m c/u (Foto 4.5.3). El caudal máximo a drenar para un período de retorno de 25 años es de 132,5 m3/s, los 91,6 m3/s que llegan al puente sobre la vía Zanjón Colorado y 40,9 m3/s aportados por las cuencas D-4, D-6 y D-7.


Y1=3.5m Y3=1.80m

90



91

LO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA guas arriba de la estructura = 4.3 m

CALCUTirante a

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 4.30 48.45 2.73 4.68

Para un caudal de 132,5 m3/s, la sección tiene suficiente capacidad, el tirante de agua dentro del cajón no sobrepasa la altura del mismo (2,81 m < 3,0 m) con una velocidad de 5,25 m/s. En el cauce aguas arriba y aguas abajo del cajón, el tirante de agua es de 4,3 m y 2,78 m respectivamente, éste tiene suficiente capacidad de conducir 132,5 m3/s sin producir desbordes. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.4.3.

Tabla 4.5.5. Cálculos hidráulicos Sección 1


SECCIÓN 1 132.5

Cajón de 3 celdas de 3.0 x 3.0 m

c/u 1+665




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 9.13 10.31 8.42 0.00 0.00 0.00 2.70 23.94 14.77 33.03 0.00 0.00 0.00 4.05 0.00 43.94 19.32 75.99 0.00 0.00 5.40 68.27 23.79 137.86 0.00 0.00 0.00 5.70 91.23 23.79 223.51 2.81 4.60 2.02



VERIFICACONTR

CION DE LA ESTRUCTURA DE OL


132.5 9 4.21 2.81 5.25

Emin > En Se produce remaguas arriba

anso



Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 -Emin= 0.47 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.51 m ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 2.78 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 2.78 25.13 5.27 4.20 35.58


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 4.20 0.0170 4.18 0.0160 0.0165 43

Figura 4.5.3. Perfil hidráulico sección 1

Aguas abajo del puente, se evidencia el efecto de socavamiento que la quebrada ejerce sobre la estructura, ocasionando la formación de un escalón de 2,5 m. (Foto 4.5.4), presuntamente por la extracción de material en la zona inmediata aguas abajo del puente. En la quebrada La Mata, aguas abajo de su intersección con la Av. La Montañita, Sección 1, el cauce disminuye considerablemente la altura de sus márgenes hasta finalmente desparramarse en los terrenos circundantes al ferrocarril. A partir de ese punto, parte del caudal de la quebrada La Mata se incorpora a la quebrada Tabure, y la otra parte pasa por los drenajes ubicados en el terraplén del ferrocarril aguas arriba de la intersección de ambas quebradas. En el capitulo 4.4 del presente estudio se explica con mayor detalle esta situación.

92



93

Foto 4.5.4 Socavamiento de la estructura aguas abajo de la sección 1

4.6

R

período de retorno tiene un pico de 11,00 m /s. A lo largo de su recorrido esta quebrada atraviesa la futura prolongación de la Av. Universidad, la Carretera Barquisimeto – Acarigua y la Av. La Piedad mediante estructuras de cajón, de las cuales, algunas resultan hoy insuficiente por diseños originalmente subestimados y por el aumento del pico de creciente producto del crecimiento de las áreas urbanas en la cuenca. En la Figura 4.6.1 se muestran las secciones y las subcuencas de la quebrada Agua Salada. Adicionalmente, el cauce natural de la quebrada fue interrumpido por la construcción de las urbanizaciones Giraluna, Doña Raquel, Los Cortijos, entre otras, motivando su canalización mediante canales de sección compuesta, para posteriormente descargar en el canal identificado como E-1.2, que recoge las aguas drenadas por la subcuenca E-1 y finaliza en el sector La Montañita. El afluente de la quebrada Agua Salada en el sector La Montañita ha generado daños materiales por el desborde de la misma en el sector.

CUENCA AGUA SALADA

La quebrada Agua Salada viaja en sentido Sur – Norte atravesando la ciudad de Cabudare y drena un área de 1,97 Km2 desde la montaña hasta la Urb. Giraluna (Figura 4.6.1). La cuenca de la quebrada Agua Salada al pie de montaña tiene un área aproximada de 1,8 Km2, de acuerdo con el estudio hidrológico elaborado por CG(Anexo A.1), en este sitio el hidrograma de la creciente correspondiente a 25 años de

3



Figura 4.6.1 Cuenca de la Quebrada Agua Salada. Subcuencas

En el presente estudio se procede a verificar estas secciones y las nuevas estructuras construidas desde que se hizo el Plan Rector de Drenaje de Cabudare en el año 1988, considerando los caudales máximos de crecidas de la hidrología actualizada para un período de retorno de 25 años, por ser un cauce de importancia para la ciudad. Estos caudales varían a lo largo de su cauce debido a las graduales incorporaciones de las aguas drenadas por los terrenos circundantes, los cuales fueron puntualizados en las diferentes secciones. Al final de cada sección se presentan las tablas con los cálculos de tirante de agua, energía mínima, velocidad y capacidad del canal en esa sección y el chequeo de las estructuras existentes, indicando sus dimensiones y su comportamiento ante la crecida de 25 años. SECCIÓN 3: Cajón futura prolongación de la Av. Universidad (Prog. 0+000) La quebrada Agua Salada desde el pie de montaña hasta la futura prolongación de la Av. Universidad se presenta muy bien definida, con una sección que en su base supera a los 1,7m de ancho y con altura superior a los 2 m. En la intercepción de esta con la futura prolongación de la Av. Universidad, se encuentra un cajón de sección rectangular, de 1,7 x 1,7 m (Foto 4.6.1). En este sitio el caudal correspondiente a un período de retorno de 25 años es 11 m3/s, aportados por la cuenca de montaña de la

94


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. quebrada Agua Salada. Para este caudal la sección tiene suficiente capacidad, el tirante de agua dentro del cajón no sobrepasa la altura del mismo (1,62 m < 1,7m) con una velocidad de 3,99 m/s. Sin embargo, en el cauce aguas arriba del cajón, el tirante de agua es de 2,70 m, produciéndose el desborde de las aguas hacia las márgenes izquierda y derecha del cauce. El cauce aguas abajo del cajón presenta suficiente capacidad para conducir los 11,0 m3/seg. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.6.1.




SECCIÓN 3 11.0 Cajón de

1,7m x 1,7m 0+000



desborde 464.7

95



96

CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´ 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.43 0.80 2.61 0.36 0.00 0.00 0.00 0.86 1.71 3.52 1.06 0.00 0.00 0.00 1.28 2.74 4.41 2.00 0.00 0.00 0.00 1.70 3.90 5.30 3.18 0.00 0.00 0.00 2.00 4.74 5.30 4.40 0.40 2.89 0.11

Cálculo del tirante norm


VERIFICACIO



uce as arriba

CALCULO DETirante aguas arribCota de agua cipal


(m3/s) Qdesborde

(m3/s) 7.04 6.91 1.33 0.31 10.84 0.16

Y1 (m) A (m2) V (m/s) A' (m2) V' (m/s) Atotal Vm (m/s)

2.70 7.04 1.54 1.33 0.12 8.37 0.83

α E1 3.40 2.82


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 1.15 2.42 4.54 2.20 1.70


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 2.20 0.051 2.219 0.0530 0.0520 17

L TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA a de la estructura = 2.7 m

> Cota de desborde, no todo el caudal será conducido por la sección prin

N DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL

al en la sección



Figura 4.6.1 Perfil hidráulico Sección 3

SECCIÓN 2: Cajón Carretera Barquisimeto - Acarigua (Prog. 0+425) En esta sección, correspondiente a la intersección de la quebrada Agua Salada con la carretera Barquisimeto Acarigua, se presenta una estructura conformada por un cajón de concreto armado de 6 x 2 m de sección rectangular (Foto 4.6.2). En este sitio el caudal correspondiente a un período de retorno de 25 años es de 11,7 m3/s. El cauce de la quebrada esta intervenido por los movimientos de tierra del Desarrollo Urbanístico Los Cerezos II, en ejecución para Junio del 2007 (Foto 4.6.3), el proyecto del urbanismo contempla la construcción de un canal trapecial revestido de concreto, de sección 4,0 x 1,2 m y m=1, con pendiente de 4,7%. El tirante en la estructura es de 0,25 m y la energía es menor que el cauce aguas arriba, por lo que la sección tiene suficiente capacidad para el caudal de 11,7 m3/s sin producir remansos en el cauce. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.6.2.

Foto 4.6.2 Vista aguas abajo de la estructura ubicada en la sección 2

97



98

Foto 4.6.3 Acarigua. Cauce aguas arriba de la estructura de la sección 2



SECCIÓN 2 11.7

Cajón de 6,0m x 2,0 m 0+425




Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0. 0.00 00 0.00 0.00 0.00 0.000.30 1. 0.00 29 4.85 0.53 0.00 0.000.60 2. 0.00 76 5.70 1.70 0.00 0.000.90 4. 0.00 41 6.55 3.39 0.00 0.001.20 6. 0.00 24 7.40 5.57 0.00 0.001.50 8. 0.10 16 7.40 8.71 0.30 1.60

Cálculo del tirante norm


al en la sección



99


EL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURA estructura = 0.25 m

CALCULO D Tirante bajo la

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 0.25 1.49 7.86 3.40

Pérdidas en la entrada de la estructura = En - E1 = 0.04 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.03 m ok CALCULO CAJON Características del cauce aguas abajo

CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.65 2.50 5.80 1.43 0.00 0.00 0.00 1.30 6.49 7.83 5.73 0.00 0.00 0.00 1.95 11.47 9.86 12.69 0.00 0.00 0.00 2.55 16.53 9.86 23.33 4.14 7.01 2.91 3.16 21.67 9.86 36.63 7.98 12.59 5.89


0.035 0.037 2.13 0.76 3.16 3.71 1.46

Tirante aguas abajo de la estructura = 0.39 m Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 0.39 1.50 7.78 3.48 0.86

Pérdidas en la salida de la estructura = E3 - E1 = 0.08 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.07 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 3.48 0.2277 1.46 0.037 0.1323 21

DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL

Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 11.7 6 1.09 0.73 2.67

Emin < En ok




SECCIÓN 1: Cajón Av. La Piedad (Prog. 0+922)

En el puente ubicado a nivel de la Av. La Piedad, frente a la Urb. Giraluna, se presenta una estructura conformada por un cajón de concreto armado de 2,1 x 1,1 m (Foto 4.6.4). El caudal para un período de retorno de 25 años será 12 m3/s. Para un caudal de 12 m3/s el tirante en el cajón sobrepasa la altura del mismo (1,49 > 1,10 m). En estas condiciones el cajón se comporta como una alcantarilla vertiendo el caudal excedente a la calle, con una altura aproximada de 0,6 m en una longitud de 9,0 m. En el cauce aguas arriba del cajón el tirante de agua alcanza unos 1,7 m, no produciéndose desborde del caudal. Los cálculos hidráulicos se presentan en la Tabla 4.6.3.


100



101

Foto 4.6.5 Cauce aguas arriba de la estructura ubicada en la sección 1



SECCIÓN 1 12.0 Cajón de

2,1m x 1,1m 0+922


Cota Fondo 428.00 Cota desborde 430.15 CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE

Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0. 0.00 0.00 00 0.00 0.00 0.00 0.55 2. 0.00 0.00 00 4.65 1.14 0.00 1.10 4. 0.00 0.00 61 6.20 3.78 0.00 1.65 7. 0.00 0.00 81 7.75 7.85 0.00 2.15 1 0.00 0.00 1.24 9.16 12.88 0.00 2.69 1 8.75 0.99 5.21 9.16 21.33 2.36





102


Q (m3/s)

2. Sobre la H L Q (m3/s)

0.60 9.00 6.07

Qtotal = 12.1 m3/s ok CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURA

Tirante aguas arriba de la estructura = 1.7 m Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 1.70 8.15 1.47 1.81

CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON

Características del cauce aguas abajo

CAUCE NATURAL CAUCE DESBORDE Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.41 1.57 6.44 0.61 0.00 0.00 0.00 0.81 3.93 7.24 2.62 0.00 0.00 0.00 1.07 5.46 7.24 4.52 0.13 0.76 0.04 1.33 6.99 7.24 6.83 0.26 1.02 0.10 1.66 8.94 7.24 10.29 0.60 2.18 0.25


0.013 0.022 1.05 0.50 2.09 5.75 2.18

Tirante aguas abajo de la estructura = 0.56 m Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 0.56 2.46 4.89 1.78 1.36

vía (rasante a 1,10 m del fondo)

b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 12 2.1 2.24 1.49 3.83

rema

Emin > En Se produce nso aguas arriba

Yc > Altura d ntarilla con control a la

El caudal qu corpora al

Chequeo de

Para H = 1. Cajón rec

B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s) 2.10 1. 10 1.55 0.80 6.07

e la estructura, el puente se comporta como una alcaentrada

e excede a la capacidad del puente vierte sobre la vía y luego se incauce

capacidad con control a la entrada

1.70 m a la entrada tangular



Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 0.46 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.47 m ok

Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por

etapas propuesto en Ref. 2.2.13 E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)

1.78 0.0131 2.18 0.022 0.0175 91

La distancia entre este cajón y el próximo aguas abajo, es inferior a 91 m para que se pueda desarrollar la Yn. Por lo tanto, la altura de agua estará controlada por la

capacidad de la estructura aguas abajo.


4.7 CUENCA NARANJILLO La cuenca de la quebrada Naranjillo tiene hasta la intersección con la autopista Barquisimeto-Acarigua aproximadamente un 6,2 Km2 de área tributaria y para una creciente de 25 años escurre unos 44.7 m3/s. Esta área de montaña se encuentra poco intervenida y tiene menos cobertura vegetal que las quebradas Tomo y Tabure. Luego de la intersección la quebrada atraviesa la avenida principal al caserío Naranjillo con un cajón de concreto. La quebrada tiene su cauce definido por el paso de la zona urbana de Naranjillo. Aguas abajo de la intersección con el ferrocarril la quebrada se amortigua con una serie de lagunas en el Club Campo de Golf. El excedente de la amortiguación de estas lagunas se desparrama por una hacienda para incorporarse a la quebrada Tabure.

103



104

Figura 4.7.1 Cuenca Alta de la Quebrada Naranjillo

Figura 4.7.2 Intersecciones de la Quebrada Naranjillo con las vías Principales del Sector Naranjillo



105

Figura 4.7.3 Intersección de la Quebrada Naranjillo con la Autopista Barquisimeto-Acarigua

Figura 4.7.4 Intersección de la Quebrada Naranjillo con la vía a El Palaciero



106

Tabla 4.7.1 Características Hidráulicas de los pasos de la Quebrada Naranjillo

suficiente capacidad para cond de retorno cción de diseño y

probablem tas estructuras en un futuro. Se incorpor s Cambural y el Tigre. 4.8 CUENCA

La cuenca de la quebrada Cambural presenta un área de 3,7 Km2 hasta su intersección con la Av. Intercomunal Barquisimeto – Acarigua. Transporta para una creciente de 25 años un caudal de 26.7 m3/s. En la actualidad se está construyendo un distribuidor para el acceso al Estadio Metropolitano de Barquisimeto. La estructura existente para el paso de la quebrada esta siendo sustituida por una serie de colectores y un cajón de concreto. Aguas abajo la quebrada intercepta a la vía hacia El Palaciero y al ferrocarril con cauce definido para luego desparramarse por el pie de monte del cerro el Muerto. En este paso el área tributaria tiene alta cobertura vegetal amortiguando la crecida. La quebrada bordea la población de El Palaciero y se incorpora a la quebrada Naranjillo.

Sección Pendiente (%)

Velocidad (m/s)

Capacidad (m3/s)

Caudal (m3/s) Observaciones

12,5 x 3.8 m

Autopista simeto -Acarigua 1.25 4.8 156 44.7 Intersección con

Barqui6 x 2,6

m con la Vía a el

iero 2.4 6.3 141 44.7 Intersección Palac

Tal y como se muestra en la tabla 4.7.1 las estructuras de paso de la quebrada tienen

ucir una creciente de 25 años de periodopero se encuentran socavadas en la base aumentando su se

ente pueda causar problemas de estabilidad de es

an a la quebrada Naranjillo a la altura del Sector Palaciero las quebrada

CAMBURAL



107

Figura 4.8.1 Intersección de la Quebrada Cambural con la Vía a El Palaciero

Figura 4.8.2 Intersección de la Quebrada Cambural con la Vía a El Palaciero



108

Tabla 4.8.1 Características Hidráulicas de la intersección de la Quebrada Cambural con la vía a El Palaciero

5 DRENES SECUNDARIOS PROPUESTOS 5.1 GENERALIDADES La Actualización del Plan Rector de Drenaje tiene la finalidad a nivel general de su función complementaria “garantizar el normal desenvolvimiento de la vida diaria en las poblaciones, permitiendo un apropiado tráfico de personas y vehículos durante la ocurrencia de precipitaciones”. En tal sentido se proponen y dimensionan elementos para drenaje secundario correspondientes a conductos circulares con diámetro mayor de 1.07 m, o bien canales de sección trapecial con área transversal mojada igual o mayor de 0.75 m2. El área considerada corresponde al área urbana delimitada en el Plano de Ordenación Urbanística (Ref 2.2.6), el cual, para la zona urbana de Cabudare abarca un área de

drenes naturales prim Tabure, La Mata y ación, las hoyas

ubicada ebradas Naranjillo y Cambural. emas generales de

ubcuencas

La definicbase a las siguientes considerac -

caudales de dis tudio Hidrológico

subdividiendo en áreas menores a 50 has. - En general, se ha previsto que el agua de lluvia escurra por las vías hasta copar su

capacidad; la misma se estima en base a pendientes promedio de las vías y a los anchos máximos de inundación permitidos para las mismas.

Sección Pendiente (%)

Velocidad (m/s)

Capacidad (m3/s)


3 x 1.5 m 1 5.1 22.7 Cajón de Concreto

D = 1.5 m 1 4.0 7.3

26.7 Sección circular

unas 3.300 ha., representada casi en su totalidad por las hoyas urbanas de los cinco arios del área: quebrada Tomo y Taburito,

Agua Salada. De igual manera se incluyen en la presente actualizs al Sureste de la ciudad, que drenan hacia las qu

Estas siete (7) grandes hoyas conforman los sistdrenajes propuestos, los cuales a su vez se han dividido en una serie de spresentando cada una de ellas su respectivo drenaje superficial y secundario.

ión y el dimensionado de cada uno de los tipos de drenes se ha realizado en iones:

Como se ha indicado en el aparte CRITERIOS DE DISEÑO, para determinar loseño, se hará uso de los determinados en el Es

(Anexo A.1) para distintas subcuencas, se usarán relaciones de áreas con subcuencas adyacentes y se empleará el método racional en otras subcuencas,



109

- ada, y conducida ya sea por colectores o canales; la decis ado en

gasto supuesto a circ que se

han utilizado colector esentan vialidad más o menos definida y en donde el ga de tuberías con diámetros superiores a 1.82 m. En t existan o estén previstos desarrolloscaudales de agua, y en rte de la Intercomunal Barquisi ipal se realiza a través de canales.

- A efectos de la presente Actualización esentan los drenes ro inferior a 1.07 m., ni por canales

- El drenaje secundario eñadas para un período de retorno de 10 años

- idad definida, se go de la vialidad indicada en el Plan anteniendo en lo posible, pendientes

similares a las del terreno. - En algunos casos, a fin a 5 m/s en los

menores que las existentes en el terreno, por lo cual se propone la construcción de drenes en forma escalonada.

Al final de la descripción de cada sistema, se presenta en forma tabulada, las características de las subcuencas, de las estructuras existentes y el cálculo del dimensionado del dren correspondiente a cada uno de los tramos propuestos. La descripción de cada columna de la tabla es la siguiente:

5.1.1 Características de las subcuencas

- SUBCUENCA: Designada por una letra dependiendo del sistema al cual pertenezca, y un número de acuerdo al orden en que descargan sobre el dren principal del mismo.

- TRAMO: Cada dren consta de varios tramos de tubería o canal. El designado con mayor número corresponde al tramo que comprende los drenes terciarios y el denominado con el número 1, al último tramo antes de descargar en el dren principal del sistema.

- L: Longitud del cauce más largo. - H: Diferencia de elevación entre el punto mas remoto de la cuenca y el punto

en consideración.

Mediante estructuras de captación el agua es recolectión de colocar uno u otro tipo de dren se ha tom

base al tipo de desarrollo y vialidad existente o previsto en cada zona urbana, del ular por los mismos y, en algunos casos, determinado por el

tipo de dren existente en algunas zonas. A grandes rasgos se puede indicares en todas aquellas cuencas que pr

sto a circular no requiera odas aquellas cuencas donde

para viviendas de bajo costo, donde se requiera conducir grandes toda el área ubicada al No

meto – Cabudare y al Oeste de la quebrada La Mata, el drenaje princ

del Plan Maestro, no se prsecundarios, compuestos por tuberías de diámetde sección transversal mojada menor de 0.75 m2.

presentado está conformado por estructuras dis.

En aquellas zonas urbanas donde no existe actualmente vialproponen las estructuras de drenaje a lo larRector de Desarrollo Urbano del año 1999, m

de mantener velocidades inferiorescolectores y a 10 m/s en los canales revestidos, se han considerado pendientes



- TC: Tiempo de concentración en minutos. Corresponde al tiempo de concentración acumulado antes del tramo indicado, incluyendo el tiempo de concentración del tramo.

- C: Coeficiente de escorrentía según Tabla 3.2.1 en aparte 3.2. - A TRIB: Corresponde al área tributaria adicional debido al tramo indicado. - A TOTAL: Corresponde al área tributaria de toda la cuenca hasta el tramo

indicado. - Tr: Indica la frecuencia utilizada para el diseño del tramo. - I: Intensidad obtenida de la gráfica 3.3.1 para el tiempo de concentración y

período de retorno indicado en cada tramo (Ips/ha). - Q: Caudal de diseño del tramo en m3/s el cual se obtiene de multiplicar la

intensidad por el área total y por el coeficiente de escorrentía. 5.1.2 Característica de los canales y tuberías propuestas y existentes - TRAPECIAL / CIRCULAR: Indica el tipo de estructuras propuestas para cada

tramo de tubería o canal del dren. - L: longitud estimada de cada tramo (m.). - S0 TERRENO: Pendiente del terreno. - D / M, B y Y: Si es un colector, se indica el diámetro del mismo en el tramo; y

si es un canal, es siempre de sección trapecial, con talud (M), base (B) y altura (Y) de agua estimada en los mismos de acuerdo al caudal y la pendiente indicada en cada tramo.

- S0: Pendiente supuesta en cada tramo. Cuando se indica que dicha pendiente es inferior a la del terreno, es para poder mantener las velocidades en las estructuras por debajo de los límites indicados.

- N: Coeficiente de rugosidad de Manning del tramo indicado. - T: Ancho superior, es decir, el ancho de la superficie del agua. - A: Área de la sección normal a la corriente del flujo en el canal o la tubería. - P: Perímetro mojado, es la longitud de la sección transversal en contacto con

el agua del tramo indicado. - R: Radio hidráulico del canal o la tubería, el cual se define como el área

dividida por el perímetro mojado. - CAP: Capacidad del tramo indicado en m3/s. - V: Velocidad calculada en cada tramo (m/s). En los conductos circulares se ha

considerado una velocidad máxima de 5 m/s y en los canales trapeciales la misma se ha fijado en 10 m/s para canales revestidos en concreto.

5.2 SISTEMA B- SECTOR AGUA VIVA Adicional a los 5.7 km2 que conforman la cuenca de la quebrada Tomo hasta el pie de monte, la población de Agua Viva cuenta con 206 ha aproximadamente por donde las aguas escurren por las calles hasta interceptar la Av. Terepaima para luego

110


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. desparramarse por las haciendas que se encuentran dentro de la Zona de Protección del Valle del Turbio. Para analizar los drenajes secundarios se divide la zona en nueve subcuencas.

5.2.1 Subcuencas A-1 y A-2

Las subcuencas A-1 y A-2 se encuentran en el Sector Las Tunas de la Parroquia Agua Viva, tienen una extensión aproximada de 43 hectáreas. La subcuenca A-1 escurre sus aguas por las calles hasta encontrarse con un vertedero de basura, luego aporta sus aguas hacia la zona de cultivos de Agua Viva. La subcuenca A-2 escurre sus aguas por las calles y la descarga final es hacia el Río Claro.

En la actualidad la subcuenca B-4 recibe el aporte del agua que se desparrama de la subcuenca A-1. Está conduce sus aguas por medio del escurrimiento superficial hasta un buco que atraviesa la Hacienda Agua Viva para luego desparramarse. Se propone recoger las aguas en el punto más bajo de la subcuenca A-1 para incorporarlas hacia el Río Claro.

TABLA 5.2.1 Características de la Subcuencas A-1 y A-2

Tabla 5.2.2 Características de los canales propuestos Subcuenca A1 y A2

TRAPECIAL L So(terreno) b y m So n T A P R Q V

A-1-1 155 0,052 1 0,75 0 0,030 0,013 1,00 0,75 2,50 0,30 4,48 5,97

5.2.2 Subcuencas B-1, B-2 y B-3 Las subcuencas B-1 y B-2 presentan en gran mayoría un desarrollo urbano del tipo espontáneo, de viviendas de baja densidad que en total suman 206 ha aproximadamente. Las aguas escurren por las calles debido a las altas pendientes del sector Este de Agua Viva y escurren hacia la Av. Terepaima, donde son recogidas por alcantarillas para ser conducidas hacia aguas abajo por medio de dos canales paralelos al canal Norte de la avenida. En la Tabla 5.2.2 se presentan los cálculos para la estimación de los caudales aportados por cada subcuenca.

La subcuenca B-3 está siendo conformada por urbanismos de mediana densidad y se propone recoger sus aguas mediante un paso bajo la Av. Terepaima para conducirlas hasta la zona de cultivos.

Subcuenca L (m) H (m) Tc So (%) C A total Tr I

Q (m3/s)

A-1 1172 54 15 - 0.55 28 10 283.3 4.4 A-2 1159 64 14 - 0,55 15 25 290 2.3

111



TABLA 5.2.3 Características de las Subcuenca B-1, B-2 y B-3

Subcuenca Estructura Existente L (m) H

(m) Tc So (%) C A total

(ha) Tr I Q (m3/s)

B-1 CANAL TRAPECIAL 1347 88 14 - 0.55 35 10 290.0 5.5

B-2 CANAL TRAPECIAL 1406 87 15 - 0.55 50 10 283.3 7.9

B-3 - 302 20 5 - 0.55 7 10 363.3 1.4

TABLA 5.2.4 Características de las estructuras existentes para B-1 y B-2

b

(m) y (m) m So (%o) n T (m) A (m2) P (m) R CAP

(m3/s) V (m/s)1 0.7 0.75 0.05 0.013 2.05 1.07 2.85 0.37 9.54 8.93

1 0.7 0.75 0.05 0.013 2.05 1.07 2.85 0.37 9.54 8.93

5.2.3 Subcuenca B-4 y B-5

La subcuencas B4 y B-5 están ubicadas al Norte de Agua Viva en la zona de cultivos con un área aproximada de 163 ha. Debido al uso de la tierra no se proponen drenajes secundarios, ya que el drenaje superficial es suficiente. Las aguas que escurren drenaran hacia el canal propuesto que pasa por la Hacienda Agua Viva para luego descargar sus Aguas en el Río Claro.

TABLA 5.2.5 Características de la Subcuencas B-4 y B-5

Subcuenca L (m) H(m) Tc So (%) C A total Tr I

Q (m3/s)

B-4 1432 34 22 - 0,50 86 10 248 10.6 B-5 1608 32 26 - 0.50 77 10 230 8.9

5.2.4 Subcuenca B- 6

Esta subcuenca tiene aproximadamente 50 ha, y atraviesa el sector Oeste de Agua Viva. Al igual que la subcuenca anterior en su mayoría presenta desarrollo del tipo espontáneo de baja densidad, las aguas escurren por las calles para ser recogida por una alcantarilla en la Av. Terepaima y ser conducidas por un canal hacia la Laguna de los trabajadores de la UCLA.

112



TABLA 5.2.6 Característica de la Subcuenca B-6

Subcuenca Estructura Existente L (m)

H (m) Tc

So (%) C

A total (ha) Tr I

Q (m3/s)

B-6 CANAL

TRAPECIAL 2165 77 26 - 0.55 50 10 230 6.3

TABLA 5.2.7 Características de la estructura existente para B-6

b (m)

y (m) m So (%o) n T (m) A (m2) P (m) R (m)

CAP (m3/s) V (m/s)

1.5 2.5 0.75 0.0134 0.013 5.25 8.44 8.11 1.04 77.1 9.14

Tabla 5.2.8 Características de la estructura propuesta Subcuenca B6

Subcuenca L (m)So

(terreno) D (")D

(m)A

(m2) P (m) R (m) So nCAP

(m3/s) V (m/s)B-6-1 576 0,009 42 1,07 0,89 3,35 0,27 0,01 0,013 2,8 3,19

5.2.5 Subcuenca B-7 y B-8 La subcuenca B-7 está conformada por un grupo de urbanizaciones con una extensión de 45 ha aproximadamente, escurre sus aguas debido a la pendiente del terreno hacia la Av. Ribereña, las cuales serán recogidas por el canal propuesto en la sección de drenajes primarios. La Subcuenca B-8 se encuentra al Noreste de la Av. Ribereña, pertenece a la zona de protección del río Turbio y esta conformada por cultivos. Al igual que la subcuenca B-7 descarga sus aguas superficialmente al canal propuesto paralelo a la Av. Ribereña.

TABLA 5.2.9 Características de la Subcuencas B-7 y B-8

Subcuenca L (m) H(m) Tc So (%) C A total Tr I

Q (m3/s)

B-7 1088 29 17 - 0.55 45 25 310 7.8 B-8 2257 33 38 - 0.5 95 25 220 10.5

5.3 SISTEMA C- ZONA CABUDARE CENTRO Y SUR Para el cálculo de los drenes secundarios, la cuenca fue dividida en 19 subcuencas las cuales drenaran sus aguas por tuberías o canales, hacia la quebrada Tabure (Ver figura 5.3.1)

113



Figura 5.3.1 Subcuencas sistema C

5.3.1 Subcuencas C-1 y C-2 Estas cuencas de 34 y 180 ha aproximadamente, están ubicadas al Sur de la ciudad, entre la quebrada Tabure y la Av. Principal de la Urb. Tarabana. Las mismas drenan sus aguas hacia dos canales trapeciales que atraviesan la Av. Universidad hasta la quebrada Tabure. En vista de que los drenajes son existentes se procedió a verificar si las dimensiones son suficientes para los requerimientos actuales en función del fuerte desarrollo que ha tenido la zona. En las tablas 5.3.1 a 5.3.4 se muestran los cálculos hidráulicos.

Tabla 5.3.1 Características de la Subcuenca C-1

SubcuencaEstructura Existente L (m) H (m) Tc So (%) C A total Tr I Q (m3/s)

C-1 Canal trapecial 1353 98 13 2 0.45 33.37 10 290 4.4

TIEMPO DE CONC.

114



Tabla 5.3.2 Características de la estructura existente Subcuenca C-1

b (m) y (m) m So (%o) n T (m) A (m2) P (m) R (m) CAP (m3/s) V (m/s)2.8 0.5 0.75 0.034 0.013 3.55 1.59 4.12 0.39 11.9 7.51

Tabla 5.3.3 Características de la Subcuenca C-2

SubcuencaEstructura Existente L (m) H (m) Tc So (%) C A total Tr I Q (m3/s)

C-2 Canal trapecial 1703 60 25 13 0.45 179.58 10 230 18.6

TIEMPO DE CONC.

Tabla 5.3.4 Características de la estructura existente Subcuenca C-2

b (m) y (m) m So (%o) n T (m) A (m2) P (m) R (m) CAP (m3/s) V (m/s)2.8 0.8 0.75 0.05 0.013 4 2.72 4.92 0.55 31.5 11.59

Foto 5.3.1 Canal existente Subcuenca C-2 Aguas arriba

5.3.2 Subcuenca C-3 La cuenca posee un área de 181 ha. ubicada entre la Av. Principal de Tarabana al Oeste, la quebrada Tabure al Este, y la Av. Universidad al Norte. La mitad de la cuenca esta consolidada conformada por viviendas de baja densidad.

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Al Sur de la cuenca existen varios cursos de agua bien definidos, hasta llegar a la parte consolidada. Para recoger las aguas drenadas se propone un canal trapecial al Norte de la Av. Universidad el cual cambiará de sentido Este a Norte al final de la Urb. Chucho Briceño, hasta descargar en la quebrada Tabure. Al mismo se incorporará una tubería de 60” que recogerá las aguas de la parte Este de la hoya por la calle 10 de la Urb. La Mata. 5.3.3 Subcuenca C-4 y C-5 Estas cuencas de 30 y 65 ha aproximadamente, están limitadas al Norte por la Carrera 1 de la Urb. La Mata, al Oeste por la quebrada Tabure, al Este por la Av. La Mata y al Sur por la Calle 10 de la misma urbanización. El área de esta cuenca se encuentra totalmente consolidada, con residencias de mediana densidad. Para la recolección de las aguas de lluvia en estas cuencas se han propuesto colectores circulares con las siguientes características: - Colector ubicado en la calle 7 en sentido Este-Oeste, con pendiente de 20 por

mil de 1,07 m de diámetro en su totalidad, el cual drenará un caudal de 3,8 m3/s con una frecuencia de 10 años.

- Colector ubicado en la carrera 1 sentido Este-Oeste, con pendiente promedio

de 15 por mil, para descargar un caudal de 7,2 m3/s con diámetros de 1,07; 1,37 y 1,52 m.

5.3.4 Subcuenca C-6 Esta cuenca posee un área de 14 ha, y drena en su totalidad hacia un canal existente el cual recolecta las aguas de lluvia y las descarga directamente en la quebrada Tabure. 5.3.5 Subcuenca C-7 Esta cuenca posee un área de 34 ha y está limitada al Norte por la Av. Juan de Dios Ponte, al Oeste por la quebrada Tabure y al Este por la Av. La Mata. El área de esta cuenca se encuentra totalmente consolidada, con residencias de mediana densidad. Para la recolección de las aguas de lluvia se propone un colector en sentido Este-Oeste, con una pendiente de 30 por mil y diámetros de 1,37 y 1,52 metros, los cuales tienen capacidad para descargar un caudal de 4,4 m3/s. 5.3.6 Subcuenca C-8 Esta cuenca posee un área de 26 ha, y drena en su totalidad hacia un canal

116



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existente (buco mayalero) que circula por la zona hacia el Este de la ciudad. 5.3.7 Subcuenca C-9 Esta cuenca está ubicada al Este de la ciudad de Cabudare, tiene un área total de 175.05 ha. Para la misma se han delimitado 7 áreas las cuales irán drenando las aguas por el Sur de la Av. Intercomunal y al Oeste de la misma, en colectores circulares y un tramo en canal trapecial hasta descargar en la quebrada Tabure cerca de la intersección con la Av. Ribereña. Los sistemas de drenaje propuestos presentan las siguientes características: - Para un área de 45,7 ha que corresponde a urbanismos de mediana densidad

ubicados al Sur de la Av. Intercomunal, se propone un colector en sentido Este-Oeste y Sur-Norte, con pendiente promedio de 10 por mil, para un caudal de 5,3 m3/s. El mismo tendrá diámetros de 1,07; 1,22 y 1,37 metros. Estos colectores están identificados en las tablas y plano por los tramos C-9.8 a C-9.4.

- 8 y C-7. Para

el

-

zonas ant

5.3.8 Subcuen Esta cuenc por la quebrada La

cuenca existen estructuras que drenan las aguas de lluvia hacia una quebrada que atraviesa la Av. Intercomunal y de allí hacia el buco mayalero, el cual es interceptado en las inmediaciones de la Urb. La Molienda por tuberías de concreto las cuales llevan el caudal recolectado hacia el final de la quebrada Tabure en la Urb. Valle Hondo. Se precede a verificar la capacidad de estas estructuras existentes, y a proponer nuevas en los sitios donde es necesario. La cuenca está dividida en 6 áreas para drenar con colectores circulares, con las siguientes características:

Existe un área de 24,7 ha ubicado al Norte de las subcuencas C-recolectar las aguas en esta zona se propone un colector (C-9.3) en sentido Oeste-Este de 1,37 metros de diámetro, con una pendiente de 4 por mil,cual descargará en otro colector de 1,52 metros de diámetro con pendiente de 15 por mil que trae el caudal recolectado por los tramos anteriores.

Finalmente, para drenar un área de 104,6 ha y el caudal que viene de laseriores, se propone un canal trapecial al Oeste de la Av.

Intercomunal de 1,5 metros de base y 1,20 metros de altura (C-9.1). El mismo drena un caudal de 10 m3/s con una pendiente de 10 por mil.

ca C-10

a ubicada al Sur de Cabudare, limitada al Este Mata y al Oeste por la Av. La Mata, posee un área total de 94,06 ha. En la



- Para un área de 12,3 ha. se propone un colector de 1,07 metros y pendiente

de 4 por mil en sentido Oeste-Este, el cual descarga directamente en la quebrada (Tramo C-10.7), el mismo recolecta un caudal de 1,5 m3/s presentando una capacidad suficiente.

- Para un área de 31,3 ha, existen colectores circulares en sentido Este-Oeste,

de 1,37 metros de diámetro con pendiente promedio de 15 por mil para un caudal de 3,9 m3/s. (Tramos C-10.4 y C-10.3). A estos colectores existentes se sumaría un colector de 1,07 m de diámetro aguas arriba, para drenar un caudal de 1,7 m3/s con una pendiente de 7 por mil (C-10.6).

- Colector existente de 1,07 metros de diámetro en sentido Sur-Norte, que

recolectar un caudal de 1,6 m3/s con una pendiente de 15 por mil. (C-10.5). - Colectores existentes de 1,07 metros de diámetro en sentido Sur-Norte, para

recolectar un caudal de 2,9 m3/s con una pendiente de 15 por mil. (Tramo C-10.2 y C-10.1) presentando suficiente capacidad para este caudal.

5.3.9 Subcuenca C-11, C-12 y C-13 Estas cuencas están ubicada al Oeste de Cabudare. Limitan al Norte con la calle Santa Bárbara, al Oeste con la Arterial 35, y al Este y Sur por la quebrada Tabure. Para recolectar las aguas de lluvia de estos sectores, se proponen colectores circulares de concreto, en sentido Oeste-Este por la carrera 1, calle San Rafael y calle Santa Bárbara, con las siguientes características: - Para un área de 79,0 ha un colector con pendiente promedio de 15 por mil,

con diámetros desde 1,07 hasta 1,68 metros, para un caudal de 10,5 m3/s. - Para un área de 49,40 ha, colectores con pendiente de 15 y 20 por mil y

diámetros de 1,07 y 1,22 metros para un caudal de 5,60 m3/s. - Colectores de 1,07 metros de diámetro para recolectar un caudal de 3,20 m3/s

con una pendiente de 15 y 17 por mil. 5.3.10 Subcuenca C-14 Esta cuenca comprende una pequeña área que conforma las Urb. La Mendera, Santa Fé, Los Cedros II y Horizonte, conformada por nuevos urbanismos de mediana densidad. La cuenca posee un área de 17,40 ha. Para recolectar las aguas de lluvia de este sector, existen colectores de 0,92 y 1,07 m de diámetro por la Av. Libertador, los cuales tienen capacidad para drenar los 2,3 m3/s de la

118



cuenca. 5.3.11 Subcuenca C-15 Esta cuenca ubicada al Norte de Cabudare, comprende un área de 113,70 ha, y está limitada al Norte por la Av. Ribereña, al Sur por la Av. Libertador y Calle Santa Bárbara, al Este por la quebrada Tabure y al Oeste por la arterial 35. Para drenar las aguas de lluvia en ese sector existen unas estructuras ubicadas en los alrededores de los nuevos urbanismos con las siguientes características: - Colectores de 1,37 y 1,52 m de diámetro los cuales drenan un caudal de 4,0

m3/s con pendientes de 14 y 10 por mil; estos colectores descargan en un canal de tierra existente frente a la Urb. Santa Bárbara, el cual tiene sentido Sur-Norte hasta descargar las aguas drenadas en los terrenos de la Hacienda Santa Rita (C-15.5 y C-15.4)

- Canal trapecial paralelo a la Av. Ribereña del lado Sur, en sentido Oeste-Este,

con pendiente de 20 por mil, el cual drena un caudal de 2,10 m3/s. Este canal cambia su curso en la Av. Bolívar hacia el Sur, para descargar en los terrenos de la Hacienda Tarabana (C-15.3). Como se menciona arriba, estas estructuras descargan los caudales drenados en terrenos de haciendas existentes en la zona. A continuación se propone canalizar la descarga de estas dos estructuras hasta la quebrada Tabure. Los canales propuestos presentan las siguientes características:

- Canal trapecial de 1,50 m de base con taludes 1:1 y altura de 0,75 m y con pendiente de 15 por mil (C-15.2). Este canal drena las aguas provenientes del canal trapecial ubicado paralelo a la Av. Ribereña y las aguas drenadas directamente al mismo, con un caudal total de 5,7 m3/s.

- Canal trapecial de 1,50 m de base y 1 m de altura, con taludes 1:1 y pendiente de 15 por mil (C-15.1). El mismo drena las aguas de lluvia que escurren por los terrenos adyacentes, así como el caudal del canal trapecial anterior, y lo proveniente del canal de tierra existente que viene de la subcuenca 14 (C-15.2, C-15.4 y C-14).

5.3.12 Subcuenca C-16, C-17 y C-18 Estas cuencas poseen áreas de 26,10; 18,30 y 62,90 ha; limitadas al Sur y al Oeste por la Av. Intercomunal Barquisimeto – Acarigua y al Norte por la quebrada Tabure. Las mismas están conformadas por urbanismos de mediana

119



densidad tales como la Urb. Las Mercedes y Valle Hondo. El sistema de drenaje de estas cuencas lo conforman drenes pequeños que descargan directamente en los tramos de la quebrada Tabure y el buco Mayalero ubicado al Sur de la misma que descarga hacia la quebrada Tabure mediante un colector de 1,37 m de diámetro (54”). 5.3.13 Subcuenca C-19 Comprendida por 360 ha., esta cuenca esta ubicada entre la quebrada Tabure y la quebrada La Mata, e incluye a las Urbanizaciones El Trigal, El Paraíso y Alma Riera. Dichas urbanizaciones presentan sistemas de drenajes construidos y en funcionamiento, conformados por sumideros de ventana y colectores. Las aguas recolectadas son conducidas directamente hacia la quebrada Tabure fuera de los límites del Plan Rector de Desarrollo Urbano.

A continuación se muestran las características de cada subcuenca y las estructuras propuestas.

120



Tabla 5.3.5 Características de las Subcuencas C-3 a C-15

Subcuenca Tramo L (m) H (m) Tc C A trib A total Tr I Q (M3/S)C-3.3 1775 116 18 0.55 135.06 135.06 10 265 19.7C-3.2 1465 103 15 0.55 46.15 46.15 10 280 7.1C-3.1 --- --- 18 0.55 --- 181.21 10 265 26.4C-4.4 533 12 11 0.48 9.51 9.51 10 310 1.4C-4.3 762 17 14 0.48 8.3 17.81 10 290 2.5C-4.2 958 22 16 0.48 6.51 24.32 10 275 3.2C-4.1 1056 25 18 0.48 5.81 30.13 10 265 3.8C-5.4 1053 30 16 0.48 16.48 16.48 10 275 2.2C-5.3 1285 33.5 20 0.48 14.2 30.68 10 255 3.8C-5.2 1717 39 26 0.48 22.32 53 10 230 5.9C-5.1 1861 49.5 26 0.48 12.12 65.12 10 230 7.2C-7.3 621 17 11 0.48 16.7 16.7 10 310 2.5C-7.2 751 16.5 14 0.48 8.75 25.45 10 290 3.5C-7.1 941 18 17 0.48 8.75 34.2 10 270 4.4C-9.8 388 11 8 0.48 12.57 12.57 10 335 2.0C-9.7 671 14 13 0.48 9.35 21.92 10 295 3.1C-9.6 904 16 17 0.48 7.81 29.73 10 270 3.9C-9.5 1124 18 21 0.48 9 38.73 10 250 4.6C-9.4 1279 23 23 0.48 7 45.73 10 240 5.3C-9.3 565 6 15 0.48 24.7 24.7 10 280 3.3C-9.2 --- --- 23 0.48 ---- 70.43 10 240 8.1C-9.1 1956 32 33 0.48 34.19 104.62 10 205 10.3C-10.7 1431 46.5 20 0.48 12.29 12.29 10 255 1.5C-10.6 606 18 10 0.48 11.04 11.04 10 320 1.7C-10.5 1095 29 17 0.48 12.23 12.23 10 270 1.6C-10.4 --- --- 17 0.48 -- 23.27 10 270 3.0C-10.3 992 20 18 0.48 8.07 31.34 10 265 4.0

C-10.2.1 1120 29 18 0.48 18.43 18.43 10 265 2.3C-10.2 1298 35 23 0.48 3.89 22.32 10 240 2.6C-10.1 1585 32 26 0.48 4.84 27.16 10 230 3.0C-11.4 915 22 16 0.58 21.5 21.5 10 275 3.4C-11.3 1427 38 21 0.58 14.8 36.3 10 250 5.3C-11.2 1665 42 24 0.58 24.86 61.16 10 235 8.3C-11.1 1839 45.5 26 0.58 17.85 79.01 10 230 10.5C-12.4 690 22 11 0.48 20.45 20.45 10 310 3.0C-12.3 1109 26 18 0.48 13.18 33.63 10 250 4.0C-12.2 1357 30.5 22 0.48 7.17 40.8 10 245 4.8C-12.1 1626 35 25 0.48 8.6 49.4 10 235 5.6C-13.2 445 10 9 0.48 12.6 12.6 10 320 1.9C-13.1 800 13 16 0.48 11.43 24.03 10 280 3.2C-14.3 400 8 9 0.48 3.68 3.68 10 320 0.6C-14.2 635 14 12 0.48 8.25 11.93 10 300 1.7C-14.1 785 16 15 0.48 5.45 17.38 10 280 2.3C-15.5 670 15 13 0.48 17.5 17.5 10 295 2.5C-15.4 580 9 13 0.48 11 28.5 10 295 4.0C-15.3 590 8 14 0.48 ---- 15.4 10 290 2.1C-15.2 850 11 19 0.48 30 45.4 10 260 5.7C-15.1 890 9 21 0.48 39.8 85.2 10 250 10.2

C-14

C-15

C-10

C-9

C-3

C-4

C-5

C-7

C-11

C-12

C-13

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Tabla 5.3.6 Características de los canales propuestos y existentes Subcuenca C

TRAPECIAL L So (terreno) b y m So n T A P R CAP V Observaciones

C-3.3 452 0.034 1.5 1.25 1 0.012 0.013 4.00 3.44 5.04 0.68 22.5 6.53 Pend menor al terrenoC-3.1 528 0.027 2.25 1.25 1 0.01 0.013 4.75 4.38 5.79 0.76 27.9 6.38 Pend menor al terrenoC-9.1 432 0.019 1.5 1.25 1 0.01 0.013 4.00 3.44 5.04 0.68 20.5 5.96 Pend menor al terreno

C-15.3 EXIST 450 0.020 1 0.5 1 0.02 0.013 2.00 0.75 2.41 0.31 3.7 4.99 Capacidad SuficienteC-15.2 700 0.014 1.5 0.75 1 0.015 0.013 3.00 1.69 3.62 0.47 9.6 5.66 ---C-15.1 570 0.012 1.5 1 1 0.015 0.013 3.50 2.50 4.33 0.58 16.3 6.53 ---

Tabla 5.3.7 Características de las tuberías propuestas y existentes

Subcuenca C

CIRCULAR L So (terreno) D So n A P R CAP VC-3.2 478 0.03 1.52 0.01 0.013 1.81 4.78 0.38 7.3 4.04C-4.3 235 0.021 1.07 0.021 0.013 0.90 3.36 0.27 4.2 4.63C-4.2 185 0.027 1.07 0.021 0.013 0.90 3.36 0.27 4.2 4.63C-4.1 206 0.019 1.07 0.021 0.013 0.90 3.36 0.27 4.2 4.63C-5.3 262 0.029 1.07 0.02 0.013 0.90 3.36 0.27 4.1 4.52C-5.2 427 0.012 1.37 0.012 0.013 1.47 4.30 0.34 6.1 4.12C-5.1 275 0.015 1.52 0.015 0.013 1.81 4.78 0.38 9.0 4.94C-7.3 143 0 1.37 0.003 0.013 1.47 4.30 0.34 3.0 2.06C-7.2 223 0 1.52 0.003 0.013 1.81 4.78 0.38 4.0 2.21C-7.1 310 0 1.52 0.004 0.013 1.81 4.78 0.38 4.6 2.55C-9.8 293 0.010 1.07 0.01 0.013 0.90 3.36 0.27 2.9 3.19C-9.7 218 0.009 1.22 0.01 0.013 1.17 3.83 0.31 4.1 3.49C-9.6 220 0.009 1.22 0.01 0.013 1.17 3.83 0.31 4.1 3.49C-9.5 260 0.017 1.22 0.017 0.013 1.17 3.83 0.31 5.3 4.54C-9.4 387 0.025 1.37 0.015 0.013 1.47 4.30 0.34 6.8 4.61C-9.3 426 0.004 1.37 0.004 0.013 1.47 4.30 0.34 3.5 2.38C-9.2 190 0.026 1.52 0.015 0.013 1.81 4.78 0.38 9.0 4.94C-10.7 134 -0.007 1.07 0.004 0.013 0.90 3.36 0.27 1.8 2.02C-10.6 230 0.007 1.07 0.007 0.013 0.90 3.36 0.27 2.4 2.67

C-10.5 EXIST 316 0.028 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91C-10.4 EXIST 62 0.000 1.37 0.006 0.013 1.47 4.30 0.34 4.3 2.92C-10.3 EXIST 318 0.013 1.37 0.013 0.013 1.47 4.30 0.34 6.3 4.29C-10.2 EXIST 272 0.026 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91C-10.1 EXIST 302 0.025 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91

C-11.4 96 0.010 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91C-11.3 190 0.021 1.22 0.018 0.013 1.17 3.83 0.31 5.5 4.68C-11.2 166 0.024 1.52 0.015 0.013 1.81 4.78 0.38 9.0 4.94C-11.1 109 0.037 1.68 0.013 0.013 2.22 5.28 0.42 10.9 4.92C-12.3 419 0.008 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91C-12.2 248 0.020 1.07 0.02 0.013 0.90 3.36 0.27 4.1 4.52C-12.1 269 0.017 1.22 0.02 0.013 1.17 3.83 0.31 5.8 4.93C-13.2 295 0.010 1.07 0.017 0.013 0.90 3.36 0.27 3.7 4.16C-13.1 370 0.014 1.07 0.015 0.013 0.90 3.36 0.27 3.5 3.91

C-14.2 EXIST 60 0.025 0.92 0.019 0.013 0.66 2.89 0.23 2.6 3.93C-14.1 EXIST 145 0.011 1.07 0.010 0.013 0.90 3.36 0.27 2.9 3.19C-15.5 EXIST 270 0.015 1.37 0.014 0.013 1.47 4.30 0.34 6.6 4.46C-15.4 EXIST 500 0.018 1.52 0.01 0.013 1.81 4.78 0.38 7.3 4.04

Pend menor al terrenoPend menor al terrenoPend menor al terreno

---

------------

Capacidad suficienteCapacidad suficienteCapacidad suficiente

---Capacidad suficiente

Pend menor al terreno------

Capacidad suficiente

------

Pend menor al terreno---

ObservacionesPend menor al terreno

---Pend menor al terreno

---


------

------------

Capacidad suficienteCapacidad suficienteCapacidad suficienteCapacidad suficiente

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 5.4 SISTEMA D - ZONA CABUDARE SURESTE Esta cuenca de aproximadamente 2289 ha., comprende toda la hoya urbana de la quebrada La Mata así como la de ciertas quebradas afluentes de la misma, cuyos cauces atraviesan en alguno de sus tramos a la ciudad; todas estas quebradas afluentes serán captadas por dos grandes canales que funcionarán a la vez como drenes de todo el área Este de la ciudad, antes de descargar sobre el dren natural primario de esta zona como lo es la quebrada La Mata. Para el cálculo de los drenes secundarios, la cuenca fue dividida en 8 subcuencas las cuales drenaran sus aguas por tuberías o canales, hacia la quebrada La Mata (Ver figura 5.4.1)

Figura 5.4.1 Subcuencas sistema D

A continuación se presentan cada una de las cuencas en las cuales se dividió esta gran hoya; así mismo en las Tablas 5.4.1 a 5.4.3 se presentan las características de cada subcuenca y las estructuras propuestas.

5.4.1 Subcuenca D-1 Está conformada por la hoya del principal afluente de la quebrada La Mata, ubicada al Este de la misma. Tiene un total de 694 ha., de las cuales unas 548

123



ha. se encuentran fuera de los límites de la actualización del Plano de Ordenación Urbanística de 1999, pero cuyas aguas drenan hacia la ciudad. La solución de drenaje planteada es un canal que primero, en sentido Oeste – Este, intercepta una serie de cursos de agua antes que éstos penetren en un área destinada a viviendas de bajo costo ubicada al Este de la quebrada La Mata y al Sur de la Arterial 13; este canal descarga sobre el afluente antes mencionado, el cual será canalizado a partir de este punto, hasta su confluencia con la quebrada La Mata. El drenaje de las áreas destinadas a viviendas de bajo costo se realizará mediante drenes no presentados en este estudio, los cuales descargan a lo largo del tramo canalizado.

En el Tramo D-1.1, con el fin de mantener la velocidad del agua inferior a 10 m/s; se proponen pendientes inferiores a la del terreno, por lo que será necesario ubicar a lo largo del canal varias caídas y así adecuarse a las cotas del terreno.

En la Tabla 5.4.2 se presenta el diseño de cada uno de los tramos de la mencionada canalización; los caudales de diseños de cada tramo se obtuvieron mediante la aplicación del Método Racional. 5.4.2 Subcuenca D-2 Abarca un área de 36 ha., ocupada por barrios de formación espontánea, ubicada al Sur la Carretera Barquisimeto – Acarigua y al Noroeste de la quebrada La Mata. En el presente estudio se ha previsto un único colector de 1.22 m con capacidad de 5,0 m3/s para una frecuencia de 10 años; dicho dren secundario estará ubicado a lo largo de un tramo de la Carretera Barquisimeto – Acarigua, descargando aguas arriba del sitio de puente existente. 5.4.3 Subcuenca D-3 Área residencial de unas 45 ha. ubicada entre la vía Zanjón Colorado (Norte) y la carretera Barquisimeto – Acarigua (Sur), al Oeste de la quebrada La Mata. En esta cuenca, está previsto un dren secundario conformado por tramos de colectores de 1.07 m. de diámetro, con capacidad de conducir unos 3.20 m3/s para una frecuencia de 10 años, ubicado a lo largo de la vía Zanjón Colorado con una pendiente promedio del 18 por mil. 5.4.4 Subcuenca D-4 Áreas destinadas para un desarrollo de mediana densidad, limitada al Norte por la Av. La Montañita, al Sur y al Este por la quebrada La Mata.

124



125

La solución de drenaje planteada consta por tramos de colectores de 1.07 y 1.37 m ubicados adyacentes y al Sur de la Av. La Montañita, que recolecta las aguas drenales por 39 ha. y con capacidad para conducir hasta 5,3 m3/s para una frecuencia de 10 años, con una pendiente promedio del 8 por mil.

5.4.5 Subcuenca D-5 Áreas destinadas para desarrollos de baja densidad, ubicada al Norte de la subcuenca D-4, limitada al Sur y al Este por la quebrada La Mata.

La solución de drenaje planteada consta de un canal de sección trapecial que

de

, un

Representa una hoya de 319 has., ubicada al Este de la cuenca D–6, la misma ha sido dividida en varias subcuencas cuyos sistemas de drenaje descargarán al dren principal de la cuenca, un canal de sección trapecial, ubicado al Este de la Arterial 15 con dirección Sur – Este, el cual a su vez descargará en la quebrada La Mata antes de que la misma sea interceptada por la autopista Barquisimeto – Acarigua. Las características de cada subcuenca, así como de su sistema de drenaje se indican a continuación:

- Subcuenca de 136 ha., ubicada al Sur de la carretera Barquisimeto - Acarigua,

en ella están incluidas tanto áreas de protección, no susceptibles a

recolecta las aguas drenales por 75 ha., con capacidad para conducir hasta 5.9 m3/s, diseñado para una frecuencia de 10 años. 5.4.6 Subcuenca D-6 Representa un área de 144 ha., limitado al Norte y al Oeste por la quebrada La Mata y al Este por la vía Arterial 13, completamente destinada a desarrollosmediana densidad. La hoya se ha dividido en tres subcuencas de 42, 41 y 61 ha., en las cuales la función de dren secundario será realizada por tres colectores ubicados a lo largo de la futura prolongación de la Av. Universidad, Carretera Barquisimeto – Acarigua y vía Zanjón Colorado y cuyas capacidades son de 5.2, 3.5 y 5.0 m3/s respectivamente; todos diseñados para una frecuencia de 10 años. Dichos colectores descargan progresivamente sobre el dren principal de la cuencacanal de sección trapecial, ubicado adyacente y al Este de la vía Arterial 13, el cual conducirá un gasto aproximado de 17.8 m3/s con una frecuencia de 10 años, hasta el cauce principal de la quebrada La Mata; el referido canal ha sido diseñado con pendientes variables. 5.4.7 Subcuenca D-7



intervención con fines urbanísticos debido a las grandes pendientes que presenta el terreno, como áreas en las cuales están contemplados desarrollos en conjunto de baja densidad. Igualmente se encuentra surcada por varias quebradas pequeñas cuyos cauces atraviesan las zonas a ser desarrolladas y es por ello que se ha previsto la colocación de dos ramales de canal, uno en sentido Oeste – Este y otro en sentido Sur – Norte, ubicados al Sur de la Carretera Barquisimeto - Acarigua y que confluyen en uno solo a nivel de la carretera, para dar comienzo al dren principal de toda la cuenca. Dichos canales han sido diseñados para 10 años de frecuencia, y cuidando de mantener las velocidades en los mismos, inferiores a 10 m/s. En el punto de confluencia se ha estimado un caudal en el orden de los 18,0 m3/s para la frecuencia antes indicada. En la Tabla 5.4.4 los tramos de canal indicados se identifican con los números D-7.4 al D-7.6.

- Al Norte de la Carretera Barquisimeto - Acarigua y Este de la Arterial 15, se encuentran 29 ha. previstas para desarrollos de mediana densidad en un terreno que presenta una pendiente promedio de 31 por mil en dirección Sur – Este. El dren de esta cuenca está representado por un colector y un canal revestido en sentido Oeste – Este que descargará en el tramo D-7.3, con pendiente promedio del 9 por mil para descargar unos 4,9 m3/s en el dren principal, con una frecuencia de 10 años.

De esta manera se obtiene que el dren principal de toda la cuenca D – 7 presenta 4 grandes tramos diseñados en su totalidad, con el fin de mantener la velocidad del agua en los mismos, inferiores a 10 m/s. Las características de cada tramo son las siguientes:

- El primero, desde su nacimiento pasa por la carretera Barquisimeto - Acarigua

y se prolonga hasta su intersección con la vía Zanjón Colorado, punto en el cual, el caudal está en el orden de los 18.0 m3/s para la misma frecuencia de 10 años, una pendiente del 26 por mil.

- El siguiente tramo, consiste en la construcción y reconstrucción es un canal

cerrado existente de 2,35m x 1,35m (Foto 5.4.1) que resulta insuficiente, por un canal cerrado de 4m x 1,55m , en dirección Este – Norte con pendiente de 2 por mil. En este punto, el caudal se ha estimado en 19.2 m3/s para 10 años de período de retorno, en la intercepción de este con la Arterial 13, cambia de dirección con las mismas dimensiones y pendiente 7 por mil, ubicándose adyacente a la Arterial 13 y sobre el cual descargarán directamente los drenes secundarios de la subcuenca D-6. Este canal descarga en la quebrada La Mata un caudal de 35.1 m3/s para una frecuencia de 10 años.

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Foto 5.4.1 descarga de canal existente en la Quebrada La Mata

La determinación de los caudales de diseño de los diferentes tramos de este dren se realizó mediante la aplicación del Método Racional. En la Tabla 5.4.1 se presentan las características de cada uno de los tramos. 5.4.8 Subcuenca D-8

Áreas destinadas para un desarrollo de mediana densidad, limitada al Norte por la quebrada La Mata.

La solución de drenaje planteada consta por tramos de colectores de 1.07, 1,37 y 1,52 m ubicados adyacentes y al Sur de la Urbanización Villas del Valle, que recolecta las aguas drenadas por 42 ha. y con capacidad para conducir hasta 5,7 m3/s para una frecuencia de 10 años, con una pendiente promedio del 11 por mil.

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Tabla 5.4.1 Características de las subcuencas D-1 a D-8

Subcuenc Tramo L (m) H (m) Tc C A trib A total Tr I Q pie de monte Q (M3/S)D-1.4 7,5 7,5D-1.3 892 112 8 0,55 31,77 31,77 10 335 13,4D-1.2 1525 135 14 0,55 18,61 50,38 10 290 15,5D-1.1 1668 141 15 0,55 67,72 118,1 10 280 11,9 37,6D-1.6 1276 56,8 16 0,58 17,20 17,2 10 275 2,7D-1.5 1427 56 18 0,58 9,90 27,1 10 265 4,2

D-2 D-2.1 1417 35 22 0,58 35,33 35,33 10 245 5,0D-3.3 343 9,2 7 0,58 5,47 5,47 10 345 1,1D-3.2 814 13,35 17 0,58 11,18 16,65 10 270 2,6D-3.1 1208 19,5 23 0,48 10,80 27,45 10 240 3,2

D-6.10 582 72 6 0,58 10,78 10,78 10 350 2,2D-6.9 1194 72,2 13 0,58 19,87 30,65 10 295 5,2D-6.8 576 16 10 0,58 10,00 10 10 320 1,9D-6.7 824 16,5 15 0,58 10,61 20,61 10 280 3,3D-6.6 1077 17,5 21 0,48 8,45 29,06 10 250 3,5D-6.5 882 22,7 15 0,58 12,29 12,29 10 280 2,0D-6.4 1144 27,5 19 0,58 20,97 33,26 10 260 5,0D-6.3 1303 72,5 15 0,58 10,90 41,55 10 280 6,7D-6.2 1672 91,5 18 0,58 11,18 81,79 10 265 12,6D-6.1 2428 118 25 0,58 18,15 133,2 10 230 17,8D-4.2 796 20,35 14 0,58 13,45 13,45 10 290 2,3D-4.1 870 22 15 0,58 18,77 32,22 10 280 5,2D-5.3 1074 20 19 0,58 23,76 23,76 10 260 3,6D-5.2 1194 21,5 21 0,48 17,78 41,54 10 250 5,0D-5.1 1444 21,8 27 0,48 13,25 54,79 10 225 5,9

D.7.9 656 23 11 0,58 10,28 10,28 10 310 1,8D-7.8 692 20 12 0,58 17,89 28,17 10 300 4,9D-7-7 388 17 6 0,58 5,38 5,38 10 350 1,1D-7.6 1905 148,5 17 0,55 37,68 37,68 10 270 5,6D-7.5 2165 148 20 0,5 58,59 58,59 10 255 7,5D-7.4 2563 156,5 24 0,5 12,16 70,75 10 235 8,3D-7.3 2654 158 25 0,58 21,35 135,16 10 230 18,0D-7.2 4039 180 39 0,58 10,83 174,16 10 190 19,2D-7.1 4151 185 39 0,58 10,86 318,22 10 190 35,1D-8.4 409 7 10 0,48 8,77 8,77 10 320 1,3D-8.3 756 21 13 0,58 15,73 15,73 10 295 2,7D-8.2 1152 29,5 18 0,58 9,90 34,40 10 265 5,3D-8.1 1584 36 24 0,58 7,50 41,90 10 235 5,7

D-8

D-7

D-5

D-1

D-3

D-6

D-4

128



129

Tabla 5.4.2. Características de los canales propuestos Subcuenca D

TRAPECIAL L So ( V ObservacionesD-1.4 519 0, 6,60D-1.3 661 0, 8,66 ---D-1.2 146 0, 9,89 ---D-1.1 563 0, 9,87 Con caidasD-5.3 220 0, 3,37 ---D-5,2 329 0, 1,77 ---D-5.1 267 0, 1,72 ---D-6.3 405 0, 7,94 Pend menor al terrenoD-6.2 773 0, 8,32 ---D-6.1 173 0, 6,74 ---D-7.8 181 0, 3,98 ---D-7.6 358 0, 7,18 ---D-7.5 535 0, 7,58 ---D-7.4 398 0, 6,33 ---D-7.3 728 0, 8,40 ---D-7.2 751 0, 3,14 Canal a reconstrui

terreno) b y m So n T A P R Q CAP0250 1,25 0,65 1 0,0250 0,013 2,55 1,24 3,09 0,40 7,5 8,20348 1,25 0,80 1 0,0350 0,013 2,85 1,64 3,51 0,47 13,4 14,20411 1,25 0,85 1 0,0430 0,013 2,95 1,79 3,65 0,49 15,5 17,70355 1,75 1,30 1 0,0250 0,013 4,35 3,97 5,43 0,73 37,6 39,10068 1,00 0,65 1 0,0070 0,013 2,30 1,08 2,84 0,38 3,6 3,60009 1,50 1,10 1 0,0010 0,013 3,70 2,86 4,61 0,62 5,0 5,10007 1,50 1,30 1 0,0008 0,013 4,10 3,64 5,18 0,70 5,9 6,30469 1,00 0,55 1 0,0460 0,013 2,10 0,85 2,56 0,33 6,7 6,80343 1,25 0,75 1 0,0343 0,013 2,76 1,51 3,38 0,45 12,6 12,60145 1,50 1,10 1 0,0145 0,013 3,70 2,86 4,61 0,62 17,8 19,30083 1,25 0,65 1 0,0091 0,013 2,55 1,24 3,09 0,40 4,9 4,90377 1,00 0,55 1 0,0377 0,013 2,10 0,85 2,56 0,33 5,6 6,10355 1,00 0,65 1 0,0355 0,013 2,30 1,07 2,84 0,38 7,5 8,10214 1,25 0,70 1 0,0214 0,013 2,65 1,37 3,23 0,42 8,3 8,60261 1,50 0,95 1 0,0261 0,013 3,40 2,33 4,19 0,56 18,0 19,60020 4,00 1,55 0 0,0020 0,013 4,00 6,20 7,10 0,87 19,2 19,5 r

D-7.1 112 0, 5,88 Canal a reconstrui0070 4,00 1,55 0 0,0070 0,013 4,00 6,20 7,10 0,87 35,1 36,5 r

Tabla 5.4.3. Características de las tuberías propuestas Subcuenca D

CIRCULAR L So (terreno) D So n A P R Q CAP VD-1.6 211 -0,0038 1,37 0,0025 0,013 1,47 4,30 0,34 2,7 2,8 1,88D-1.5 129 0,0000 1,52 0,0035 0,013 1,81 4,78 0,38 4,2 4,3 2,39D-2.1 77 0,0130 1,22 0,0160 0,013 1,17 3,83 0,31 5,0 5,2 4,41D-3.2 432 0,0142 1,07 0,0140 0,013 0,90 3,36 0,27 2,6 3,4 3,78D-3.1 323 0,0217 1,07 0,0220 0,013 0,90 3,36 0,27 3,2 4,3 4,74D-4.2 232 0,0071 1,07 0,0070 0,013 0,90 3,36 0,27 2,3 2,4 2,67D-4.1 471 0,0074 1,37 0,0090 0,013 1,47 4,30 0,34 5,2 5,3 3,57

D-6.10 211 0,0009 1,52 0,0010 0,013 1,81 4,78 0,38 2,2 2,3 1,28D-6.9 209 0,0014 1,68 0,0030 0,013 2,22 5,28 0,42 5,2 5,2 2,36D-6.8 228 0,0022 1,07 0,0045 0,013 0,90 3,36 0,27 1,9 1,9 2,14D-6.7 327 0,0031 1,22 0,0070 0,013 1,17 3,83 0,31 3,3 3,4 2,92D-6.6 176 0,0199 1,22 0,0095 0,013 1,17 3,83 0,31 3,5 4,0 3,40D-6.5 290 0,0166 1,07 0,0240 0,013 0,90 3,36 0,27 2,0 4,4 4,95D-6.4 255 0,0275 1,22 0,0205 0,013 1,17 3,83 0,31 5,0 5,8 4,99D.7.9 126 0,0040 1,07 0,0042 0,013 0,90 3,36 0,27 1,8 1,9 2,07D-7.7 247 0,0162 1,07 0,0162 0,013 0,90 3,36 0,27 1,1 3,7 4,06D-8.4 382 0,0013 1,07 0,0022 0,013 0,90 3,36 0,27 1,3 1,3 1,50D-8.3 408 0,0208 1,07 0,0208 0,013 0,90 3,36 0,27 2,7 4,1 4,61D-8.2 413 0,0145 1,37 0,0137 0,013 1,47 4,30 0,34 5,3 6,5 4,41D-8.1 189 0,0079 1,52 0,0079 0,013 1,81 4,78 0,38 5,7 6,5 3,60

Pend menor al terreno


------

Observaciones---------



---

---

---

---------


------

5.5 SISTEMA E - ZONA CABUDARE ESTE Esta cuenca de aproximadamente 489 ha., comprende toda la hoya urbana de la quebrada Agua Salada, así como la de ciertas quebradas afluentes de la misma, cuyos cauces atraviesan en alguno de sus tramos a la ciudad. La hoya ubicada al Este de la referida quebrada, drenará directamente sobre dos canales que confluyen en el sector La Montañita, mediante colectores o canales, dependiendo de la ubicación de los mismos y del tipo de desarrollo existente.


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. A continuación se presentan las dos (2) subcuencas en las cuales se dividió esta hoya (Figura 5.5.1); así mismo en las Tablas 5.5.1 a 5.5.3 se presentan las características de cada subcuenca y las estructuras propuestas.

Figura 5.5.1 Subcuencas sistema E

5.5.1 Subcuenca E-1 Representa una hoya de 291 ha., ubicada al Este de las subcuencas D–7 y D-8, en ella están incluidas tanto áreas de desarrollo restringido, como áreas previstas para desarrollos de mediana densidad. Las características de la subcuenca, así como de su sistema de drenaje se indican a continuación: El cauce natural de la quebrada Agua Salada fue interrumpido por la construcción de las urbanizaciones Giraluna, Doña Raquel, Los Cortijos, entre otras, motivando su canalización mediante canales de sección compuesta. El afluente de la quebrada Agua Salada, se canaliza primeramente mediante un canal existente rectangular revestido de concreto paralelo a la Av. La Piedad,

130



Tramo E-1.11, en sentido Sur - Norte de 1,6 x 2 m (Foto 5.5.1), con pendiente promedio de 14 por mil y capacidad de 20,1 m3/s, por este se requiere conducir los 15,9 m3/s afluentes de la quebrada Agua Salada y los sectores aledaños al canal, para una frecuencia de 10 años.

Foto 5.5.1 Canal paralelo a la Av. La Piedad

Seguidamente, a la altura de la Urb. Giraluna, el caudal afluente de 16,5 m3/s, se bifurca; de los cuales 9,7 m3/s se conducen en sentido Oeste – Este por el Tramo E-1.10, canal existente de sección rectangular de 1,75m x 1,40m con base a revestir de concreto, ubicado entre las Urb. Giraluna y Doña Raquel (Foto 5.5.2) con pendiente promedio de 10 por mil y capacidad de 12,5 m3/s. Los otros 6,8 m3/s se conducen por un conducto circular de concreto de 54” de diámetro, ubicado en la Av. La Piedad, frente a la Urb. Doña Livia, en sentido Sur – Norte (Foto 5.5.3).

131



132

Foto 5.5.2 Inicio canal de sección compuesta entre las Urb. Giraluna y Doña Raquel

Posteriormente cambia su sección en el Tramo E-1.9, canal existente totalmente revestido de sección trapecial de 0,8m x 1,28m y m=0,39 (Foto 5.5.4), en dirección Noreste y atraviesa la urbanización Doña Raquel, con pendiente promedio de 25 por mil y capacidad de 11,6 m3/s, por este se requiere conducir 9,6 m3/s para una frecuencia de 10 años.

Foto 5.5.3 Conducto de 54” de diámetro, Av. La Piedad, frente a la Urb. Doña Livia



133

Foto 5.5.4. Canal Urb. Doña Raquel

E-1.8, el canal

e

Finalmente continua en tierra, Tramo E-1.7, en dirección Noreste, con sección 1,75 x 1,2 m y m=1 hasta su confluencia con el canal identificado como E-1.3 en el sector La Montañita, con pendiente promedio de 24,5 por mil y capacidad de 12,4 m3/s, por este se requiere descargar 12,4 m3/s para una frecuencia de 10 años. Los otros 7,3 m3/s afluentes de la quebrada Agua Salada, que se bifurcan a la altura de la Urb. Giraluna, se conducen por un conducto circular de concreto de 54” de diámetro, Tramo E-1.6, ubicada en la Av. La Piedad, frente a la Urb. Doña Livia, en sentido Sur – Norte, con pendiente promedio de 15 por mil y capacidad de 6,8 m3/s, por este se requiere conducir 6,8 m3/s para una frecuencia de 10 años. Para ello se requiere hacer una transición de sección rectangular a circular. Este conducto descarga en un canal existente revestido de concreto de 71 m que nace en la Av. La Piedad, a la altura de la Urb. El Ávila, Tramo E-1.5, con dirección Oeste - Este, de sección trapecial de 2,5 x 1,6 y m=1 (Foto 5.5.5), con pendiente promedio de 28,2 por mil y capacidad de 80,9 m3/s, finalmente el canal revestido cambia su sección a rectangular, Tramo E-1.4, con dos cajones contiguos de 1,2 x 1,6 m y 1,7 x 1,6m existentes (Foto 5.5.6) con pendiente promedio de 25 por mil y capacidad de 47 m3/s, por estos canales se requiere descargar 8,4 m3/s, para una frecuencia de 10 años.

Seguidamente dentro de la urbanización Los Cortijos, Tramo existente aumenta nuevamente su sección a 1,5 x 1,06 m y m=1, con pendientpromedio de 31,8 por mil y capacidad de 26,6 m3/s, por este se requiere conducir 10,7 m3/s para una frecuencia de 10 años.



134

Foto 5.5.5 Canal Av. La Piedad, a la altura de la Urb. El Ávila

Foto 5.5.6 Canal paralelo a la Urb. Los Cortijos

Donde culmina el canal revestido, existe una caída de 1,8 m (Foto 5.5.7), se propone la construcción de dos (2) escalones de 0,9m cada uno, para continuar el canal en tierra de sección 3,0 x 1 m y m=1. El canal en tierra se identifica como E-1.3 (Foto 5.5.8), con pendiente promedio de 23,3 por mil y capacidad de 13.6 m3/s, por este canal se requiere descargar 8,4 m3/s, para una frecuencia de 10 años.



135

Foto 5.5.7 Caída final canal paralelo a la Urb. Los Cortijos

Foto 5.5.8 Caída de tierra, tramo E-1.3

Posteriormente se ubica el canal un canal revestido de sección 2,0 x 1,1 m y m=1, con pendiente promedio de 12,2 por mil y capacidad de 22,1 m3/s, identificado como E-1.2, el cual inicia en el punto de confluencia de los canales E-1.3 y E-1.7. En este punto se ha estimado un caudal en el orden de los 20,0 m3/s para la frecuencia antes indicada.



136

Finalmente, el canal E-1.1, contiguo al canal E-1.2, recoge las aguas drenadasa E-1, y finaliza en el sector La Montañita (Foto 5.5.9); el

canal es de concreto de sección rectangular de 3,0 x 1,25 m, con pendiente promedio de 14,6 por mil y capacidad de 27,0 m3/s, por este cdescargar 26,2 m3/s. En este punto, el canal E-1.1 se une co

audal efluente da subcuenca E-2, el caudal aportado por de 50,4 m3/s.

Foto 5.5.9 Confluencia canales E-1.1 y E-2.1, sector la Montañita

por toda la subcuenc

anal se requiere n el canal E-2.1

(Foto 5.5.10), dren del cambas subcuencas es

Foto 5.5.10 Canal E-1.1 Sector La Montañita



137

Adicionalmente, limitada al Norte por la vía El Tereque y al Oeste por la a desarrollos de mediana

El Tereque en sentido

Existen otra adas

la Urb. Villas El representado

locado a lo largo de la vía El Tereque en s

En las Ta on los números E-1.13 al E-1.1.

5.5.2 Subcuen Representa una hoya de 198 ha., ubicada al Este de la subcuenca E-1, en ella

desarrollos así

actualidad, la laguna a la construcción de nuevos desarrollos ntra la Urb. Campo Bello en ej onducido

erios

Existen 90,

onfluyen ciertas por

en sentido Oeste – Este te - Oeste con

actualmente inicia un colector de 54” de diámetro que drena parte de la aguas de lluvia del sector, el cual resulta insuficiente, por tal motivo, se propone reconstruir el colector por uno de 1,68 m de diámetro, Tramo E-2.12, a ser colocado a lo largo de la calle 3 en sentido Sur - Norte, con pendiente promedio del 13 por mil y capacidad de 10,9 m3/s, el caudal a drenar por el conducto es de 9,8 m3/s, para una frecuencia de 10 años.

están incluidas tanto áreas de desarrollo restringido, como áreas previstas para de mediana densidad. Las características de cada subcuenca,

como de su sistema de drenaje se indican a continuación: Anteriormente, las aguas de lluvia afluentes de la Piedad Norte y Piedad Sur, eran amortiguadas por una laguna que existía en el sector El Sorgo, en la

no existe debido a que fue intervenida par urbanísticos, entre los cuales se encue

ecución para Junio del 2007, este afluente actualmente es cmediante canal de tierra hasta el sector La Montañita, generando sproblemas de inundación.

4 ha. ubicadas al sur de la Carretera Barquisimeto – Acarigua, que comprenden la cuenca del sector La Piedad Sur, donde cquebradas afluentes de la misma; estas quebradas afluentes serán captadascolectores circulares de 1.07 y 1,37 m de diámetro, ubicados adyacentes a la calle Edgar M. Mendoza, los Tramos E-2.14 y E-2.13 con capacidad de 6,3 m3/s y el Tramo E-2.15 en sentido Escapacidad 3,4 m3/s; estos confluyen en el punto bajo de esta calle, donde

subcuenca D-8, se encuentran 21 has. previstas pardensidad. El dren de esta cuenca está representado por un colector de 48” de diámetro, Tramo E-1.13, a ser colocado a lo largo de la vía Noroeste, con pendiente promedio del 6,6 por mil para descargar unos 3,3 m3/s en el canal E-1.1, con una frecuencia de 10 años.

s 7 ha. destinadas para desarrollos de mediana densidad, ubical Norte de la Carretera Barquisimeto – Acarigua, al Sur de Bosque y al Este de la Av. La Piedad. El dren de esta cuenca estápor un colector de 42” de diámetro, Tramo E-1.12 a ser co

entido Sur - Norte, con pendiente promedio del 33,6 por mil y capacidad de 4,5 m3/s, con una frecuencia de 10 años.

blas 5.5.1 a 5.5.3, los tramos indicados se identifican c

ca E-2



138

A lo largo de la carretera Barquisimeto – Acarigua, existen dos colectores de 0,9 m de diámetro que viajan en sentido Este – Oeste y Oeste - Este, Tramos E-2.10 y E-2.11, que captan parte del afluente de la cuenca de la Piedad Sur, las áreas a drenar son 13,6 y 7,1 ha, con caudales de 3,2 y 1,3 m3/s respectivamente para un periodo de retorno de 10 años, el colector que viaja en sentido Este – Oeste es insuficiente, requiriéndose la reconstrucción del mismo por un colector de 1,07 m de diámetro; estos colectores, y el efluente del colector E-2.12 descargan 14,7 m3/s en una alcantarilla existente de tres (3) tubos de 0,9 m de diámetro, insuficientes para conducir el caudal que llega a la carretera, se propone reconstruir lo existent

ad Sur a través

total de 12,2 m3/s.

sector la Montañita.

ntarilla

e instalando una tubería de de 1,83 m de diámetro, la cual permitiría el paso de las aguas de lluvia provenientes de la Piedde la carretera Barquisimeto – Acarigua con pendiente de 13 por mil y capacidad

Posteriormente, aguas abajo de esta, descarga en una tubería existente de 1,07 m de diámetro ubicada en la calle 5 de la Piedad Norte (Foto 5.5.12), este conducto aumenta su sección hasta 1,37 m de diámetro (Foto 5.5.13) para luego descargar en el canal abierto de tierra que conduce finalmente las aguas hasta el

Foto 5.5.12. Tubería ubicada aguas abajo de la alca



Foto 5.5.13. Descarga en canal abierto de tierra, La Piedad

Estos colectores existentes de 1,07 y 1,37 m de diámetro, identificados como E-2.6, E-2.5 y E-2.4, que conducen los caudales afluentes de La Piedad Norte y La Piedad Sur, son insuficientes, se propone la reconstrucción de los mismos por colectores de 1,83 m de diámetro, con capacidades de 17,5, 18,0 y 18,5 m3/s respectivamente.

El canal de tierra, con dirección Sur - Norte, varia su sección a medida que se incorporan nuevos caudales en su trayectoria, de esta manera, los tramos E-2.3 y E-2.2, con capacidad de 19,3 y 22,0 m3/s, requieren conducir 19,1 y 21,0 m3/s de las aguas drenadas por los sectores La Piedad Norte, La Piedad Sur y parte de La Montañita (Foto 5.5.14). Finalmente, el Tramo E-2.1, varía su sección a rectangular de 3,0m x 1,25m revestida de concreto, con capacidad de 27,1 m3/s, este requiere conducir 24,2 m3/s, los 21,0 m3/s afluentes del Tramo E-2.2 y otros 3,2m3/s del sector La Montañita (Foto 5.5.15).

139



140

Foto 5.5.14 Canal E-2.3 Sector La Piedad Norte

Foto 5.5.15 Canal E-2.1 Sector La Montañita



141

Los colectores E-2.9, E-2.8 y E2.7, ubicados en la carrera 4, calle 4 y Calle 6 de

desarrollos

construir un canal cer ra el cruce de

Turbio, punto donde s y viviendas. En e de la

cual resultexistente y tendrá su

E-1.1 y E-1.2, situación actual

la Piedad Norte, drenan 14,2, 22,6 y 8,7 ha. respectivamente, previstas para de mediana densidad, con capacidades de 3,2, 3,7 y 3,8 m3/s. Los

caudales a descargar serán de 2,5, 3,6 y 1,6 m3/s en el conducto circular E-2.4, con una frecuencia de 10 años.

En el sector La Montañita, donde confluyen los tramos E-1.1 y E-2.1, se requiere rado rectangular de concreto de 5 x 1.25 m pa

la calle 4 del mencionado sector y para canalizar el caudal afluente de 50,4 m3/s por la vía El Mayal hasta la zona de aprovechamiento agrícola del Valle del Río

e desparrama sin causar daños a personas las Fotos 5.5.16 y 5.5.17, se observa el desborde del caudal provenientsubcuenca E-1 en el sector La Montañita.

En el sector existe un canal rectangular de tierra de 2,5m x 1,0m (Foto 5.5.18), el a insuficiente, por tal motivo el canal cerrado propuesto sustituye al

mismo alineamiento.

Foto 5.5.16 Desborde en el sector La Montanita, Tramos



142

Foto 5.5.17 Desborde en el sector La Montanita

Foto 5.5.18 Canal existente en el sector La Montanita

En las Ta eros E-2.15 al E-2.1.

blas 5.5.1 a 5.5.3, los tramos indicados se identifican con los núm



143

Tabla 5.5.3 características de las subcuencas Subcuenca E

Subcuenca Tramo L (m) H (m) Tc C A trib A total Tr I Q pie de monte Q (M3/S)E-1.13 797 17 15 0,58 20,4 20,4 10 280 3,3E-1.12 325 12 6 0,58 6,7 6,7 10 350 1,4E-1.11 1272 69 15 0,58 23,5 30,2 10 280 11 15,9E-1.10 1420 69 17 0,58 5,1 28,3 10 270 5,3 9,7E-1.9 1528 72 18 0,58 0,0 28,3 10 265 9,6E-1.8 1608 74 19 0,58 7,7 36,0 10 260 10,7E-1.7 1828 81 21 0,58 13,2 49,2 10 250 12,4E-1.6 1420 69 17 0,58 7,0 7,0 10 270 5,7 6,8E-1.5 1622 73,5 19 0,58 10,9 17,9 10 260 8,4E-1.4 1693 75,5 20 0,58 0,0 17,9 10 255 8,3E-1.3 1913 82 22 0,58 0,0 17,9 10 245 8,2E-1.2 2170 87 25 0,58 0,0 67,1 10 230 20,0E-1.1 2515 91,5 29 0,58 31,7 119,2 10 220 26,2

E-2.15 825 37 11 0,5 18,3 18,3 10 310 2,8E-2.14 1439 110,5 14 0,55 28,8 28,8 10 290 4,6E-2.13 1677 118 16 0,5 11,7 40,5 10 275 5,6E-2.12 1779 120 18 0,58 5,0 63,8 10 265 9,8E-2.11 556 23,5 9 0,58 7,1 7,1 10 325 1,3E-2.10 416 38 5 0,65 13,6 13,6 10 360 3,2E-2.9 730 23 12 0,58 14,2 14,2 10 300 2,5E-2.8 968 26 16 0,58 8,4 22,6 10 275 3,6E-2.7 630 25 10 0,58 8,7 8,7 10 320 1,6E-2.6 1787 124 17 0,58 90,4 90,4 10 270 14,2E- 14,7E- 17,6E- 19,1E- 21,0E- 24,2

E-1

E-2

2.5 2285 133,5 22 0,58 12,7 103,1 10 2452.4 2499 138,5 25 0,58 6,1 131,8 10 2302.3 2771 145 27 0,58 6,15 146,7 10 2252.2 3050 152 30 0,58 21,9 168,6 10 2152.1 3329 156 33 0,58 30 198,6 10 210

Tabla 5.5.4 Características de los canales propuestos Subcuenca E

TRAPECIAL L So (terreno) b y m So n T A P R Q CAP V ObservacionesE-1.11 148 0,0270 1,6 2 0 0,0140 0,013 1,60 3,20 5,60 0,57 15,9 20,1 6,3 ExistenteE-1.10 108 0,0185 1,75 1,4 0 0,0100 0,013 1,75 2,45 4,55 0,54 9,7 12,5 5,1 Existente, revestir la baseE-1.9 80 0,0250 0,8 1,28 0,39 0,0250 0,013 1,80 1,66 3,82 0,44 9,6 11,6 7,0 ExistenteE-1.8 220 0,0318 1,5 1,06 1 0,0318 0,013 3,62 2,71 4,50 0,60 10,7 26,6 9,8 ExistenteE-1.7 245 0,0245 1,75 1,2 1 0,0245 0,035 4,15 3,54 5,14 0,69 12,4 12,3 3,5 ---E-1.5 71 0,0282 2,5 1,6 1 0,0282 0,013 5,70 6,56 7,03 0,93 8,4 80,9 12,3 ExistenteE-1.4 220 0,0250 2,9 1,6 0 0,0250 0,013 2,90 4,64 6,10 0,76 8,3 47,0 10,1 ExistenteE-1.3 257 0,0233 3 1,00 1 0,0233 0,035 5,00 4,00 5,83 0,69 8,2 13,6 3,4 ---E-1.2 345 0,0122 2 1,10 1 0,0122 0,013 4,20 3,41 5,11 0,67 20,0 22,1 6,5 ---E-1.1 704 0,0146 3 1,25 0 0,0146 0,013 3,00 3,75 5,50 0,68 26,2 27,0 7,2 ---E-2.3 323 0,0248 3 1,2 1 0,0248 0,035 5,40 5,04 6,39 0,79 19,1 19,3 3,8 ---E-2.2 280 0,0143 3 1,5 1 0,0143 0,035 6,00 6,75 7,24 0,93 21,0 22,0 3,3 ---E-2.1 679 0,0147 3 1,25 0 0,0147 0,013 3,00 3,75 5,50 0,68 24,2 27,1 7,2 ---

Cruce La Montanita 15 0,0130 5,0 1,25 0 0,0140 0,013 5,00 6,25 7,50 0,83 50,4 50,4 8,1 Canal cerrado a construir



144

Tabla 5.5.5 Características de las tuberías propuestas Subcuenca E

CIRCULAR L So (terreno) D So n A P R Q CAP VE-1.6 204 0,0172 1,37 0,0150 0,013 1,47 4,30 0,34 6,8 6,8 4,61

E-1.12 223 0,0336 1,07 0,0240 0,013 0,90 3,36 0,27 1,4 4,4 4,95E-1.13 133 0,0060 1,22 0,0066 0,013 1,17 3,83 0,31 3,3 3,3 2,83E-2.15 321 0,0140 1,07 0,0140 0,013 0,90 3,36 0,27 2,8 3,4 3,78E-2.14 238 0,0303 1,07 0,0260 0,013 0,90 3,36 0,27 4,6 4,6 5,15E-2.13 102 0,0127 1,37 0,0127 0,013 1,47 4,30 0,34 5,6 6,3 4,25E-2.12 232 0,0151 1,68 0,0130 0,013 2,22 5,28 0,42 9,8 10,9 4,92E-2.11 273 0,0231 0,91 0,0231 0,013 0,65 2,86 0,23 1,3 2,8 4,35E-2.10 485 0,0144 1,07 0,0144 0,013 0,90 3,36 0,27 3,2 3,4 3,84E-2.9 369 0,0136 1,07 0,0121 0,013 0,90 3,36 0,27 2,5 3,2 3,51E-2.8 123 -0,0041 1,37 0,0045 0,013 1,47 4,30 0,34 3,6 3,7 2,53E-2.7 281 0,0178 1,07 0,0178 0,013 0,90 3,36 0,27 1,6 3,8 4,26E-2.6 498 0,0213 1,83 0,0213 0,013 2,63 5,75 0,46 14,2 17,5 6,66E-2.5 214 0,0224 1,83 0,0224 0,013 2,63 5,75 0,46 14,7 18,0 6,84E-2.4 235 0,0238 1,83 0,0238 0,013 2,63 5,75 0,46 17,6 18,5 7,05

Cruce La Piedad 18 0,0140 1,83 0,0140 0,013 2,63 5,75 0,46 14,2 14,21 5,40 Sustitucion de 3 tub. de 0,90m por 1 tub. De 1,83m

Pend menor al terrenoExistente

A reconstruirA reconstruirA reconstruir

---



Observaciones

A reconstruir

ExistentePend menor al terreno

------

6 PRESAS PARA REDUCCIÓN DE CRECIDAS La población de Cabudare, está ubicada mayormente en los conos de deyección de varias quebradas que bajan de la serranía de Terepaima. Se puede identificar unas ocho quebradas mayores que drenan hacia la zona urbana de Cabudare: Tomo, Taburito, Tabure, La Mata, La Mora, Agua Salada, Naranjillo y Cambural.

ecida que bajan de las ocho c según los si −

el embalse quedaría nuevament

− a lleno el tiempo

la línea soso, compactados

decir 0.36 cm/hor n menores de 8

lleno por unas 10 hor

− En general se proponen taludes 2.0H: 1.0V aguas arriba y 1.6H:1.0V aguas abajo, aunque se plantea un dren de chimenea seguido de un dren de manto, para prevenir tubificaciones en caso de errores de construcción. Alrededor del tubo-alcantarilla no habría material de dren, si no, material seleccionado con más de

Como una alternativa razonable para reducción de los picos de cruencas mencionadas, se propone la construcción de pequeñas presas,guientes criterios generales:

Presas de 7 a 16 m de altura media con un conducto permanente abierto en el fondo, es decir tipo alcantarilla, para crear un embalse al momento de la crecida, que permita amortiguar las crecidas. Una vez pase la crecida,

e vacío. En líneas generales, con estos pequeños embalses se pueden lograr amortiguaciones de hasta el 81% del pico de la crecida. De acuerdo con la operación anterior, el embalse nunca estarísuficiente para que se sature el espaldón aguas arriba ni menos para que se forme

uperior de escurrimiento. La mayoría de los terraplenes estarían conformados por material con comportamiento gravo-areno-arcillcon pata de cabra, con permeabilidades horizontales del orden de 10-4 cm/s, es

a. Siendo que los hidrogramas de crecidas sohoras, se puede asumir, siendo conservadores, que un embalse quede totalmente

as y en este tiempo el agua embalsada habría viajado en el terraplén solo 3.6 cm.



30% pasante por el tamiz No 200. En la Figura 6.1, se presenta la sección típica de una presa.

− Obviamente la capacidad de amortiguación de estos embalses será proporcional al volumen del embalse e inversamente proporcional al diámetro del conducto. Sin embargo al considerar la posibilidad de obstrucción de los conductos, los mismos trabajarían como alcantarillas, se propone un diámetro mínimo de 1.07 m, con entrada del conducto en forma rectangular abocinada en tres de sus lados.

− Como un factor de seguridad ante posibles obstrucciones del conducto, para todos los casos se propone la construcción de un deflector de sedimentos grandes y escombros, similar al mostrado en la Figura 6.2. Este tipo de deflector no solo se propone para los embalses sino para quebradas donde no se hagan embalses y se coloquen deflectores antes de alcantarillas o cajones principales.

145



Figura 6.2. Enrejado de protección (Ref 2.2.7)

146



147

6.1 CUENCA QUEBRADA TOMO La cuenca de montaña de la quebrada Tomo, hasta el pie de monte, tiene unos 5.7 Km2, y de acuerdo con el estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), en ese sitio el hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de retorno es el que se reproduce a continuación, el cual tiene un pico de 28,7 m3/s.

Gráfica 6.1.1 Quebrada Tomo Hidrograma de crecida de 50 años en pie de monte

e llen

En la Tabla 6.1.1 para el conducto de 1.22 m, así como los vaese sitio y en la Gráfica 6.1. tura-capacidad del embalse. De esta manera el pico de la crecient 3/s a 9,4 m3/s, es decir 19,3 m3 requerimientos aguas abajo en la ciudad. 6.1.1 se muestra la ubicación del dique.

se presenta el tránsito de avenidalores del hidrograma de la crecida de 50 años de período de retorno en

2 se muestra la curva de ale en este sitio se reduce de 28,7 m

/s menos, lo cual evidentemente redunda en menores En la figura 6.1.1 y en la foto

El volumen de este hidrograma es del orden de 222.300 m3. El embalse solo saría con crecidas, las cuales se descargarían por un conducto tipo alcantarilla. A

menor diámetro de conducto, menor caudal de salida, mayor altura de terraplén y mayor posibilidad de obstrucción del conducto; por otra parte a mayor diámetro de conducto, menor amortiguamiento de crecida y mayor caudal hacia aguas abajo. Se ejecutaron tránsitos de avenida para conductos de 0.90, 1.05, 1.20 y 1.60 m de diámetro, concluyéndose que la opción mas conveniente resulta la de un conducto de 1.22 m de diámetro con entrada abocinada para evitar su obstrucción y una altura de presa de 11 m.



148

Tabla 6.1.1 Embalse Tomo. Transito de Creciente Tr = 50 años

Datos:Coeficiente de fricción f: 0,015 581 msnm

Kvarios: 0,2 580 msnmKentrada: 0,1 Dt = 0,5 horas

Ksalida: 0,05Diámetro del conducto: 1,22 m Número de conductos= 1

Longitud: 80 m

Formula de Darcy-Weisbach:

H= 0,087038Q^2Q= 3,39H^1/2

Cota 580,00 582,00 584,00 586,00 588,00 590,00

h(m) 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0

S(m3) 0,000 1.657,44 7.360,61 18.328,82 36.181,54 64.017,69

2S/∆t (m3/s) 0,00 1,84 8,18 20,37 40,20 71,13

Qss 0,00 4,79 6,78 8,30 9,59 10,72

2s/∆t + Qss 0,00 6,64 14,96 28,67 49,79 81,85

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,001,00 0,10 -0,03 0,10 0,06 0,04 0,02 33,451,50 13,00 0,79 13,07 6,14 6,86 3,45 6.204,322,00 28,70 23,55 42,49 9,47 19,23 13,04 23.479,962,50 14,70 48,74 66,95 9,10 5,60 12,41 22.345,703,00 8,20 52,78 71,64 9,43 0,00 2,80 0,003,50 5,50 48,32 66,48 9,08 0,00 0,00 0,004,00 4,90 40,73 58,72 8,99 0,00 0,00 0,004,50 4,70 31,88 50,33 9,22 0,00 0,00 0,005,00 4,60 22,20 41,18 9,49 0,00 0,00 0,005,50 4,50 12,61 31,30 9,34 0,00 0,00 0,006,00 4,30 4,97 21,41 8,22 0,00 0,00 0,006,50 4,20 0,93 13,47 6,27 0,00 0,00 0,007,00 4,10 -0,25 9,23 4,74 0,00 0,00 0,007,50 4,00 -0,47 7,85 4,16 0,00 0,00 0,008,00 3,80 -0,53 7,33 3,93 0,00 0,00 0,008,50 3,70 -0,57 6,97 3,77 0,00 0,00 0,009,00 3,60 -0,59 6,73 3,66 0,00 0,00 0,009,50 3,50 -0,60 6,51 3,56 0,00 0,00 0,00

10,00 3,40 -0,62 6,30 3,46 0,00 0,00 0,0010,50 3,30 -0,63 6,08 3,36 0,00 0,00 0,0011,00 3,20 -0,64 5,87 3,25 0,00 0,00 0,00

52.063,43

Para un Vol. Almacenado de: 52.063,43 (m3) Cota de aguas máximas: 589,98 msnm

Cota de entrada=Cota de salida=

Curva Area - Capacidad (A-C)

QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.1.2 Embalse Tomo. Curva de alturas - capacidades



149

Figura 6.1.1 Quebrada Tomo. Ubicación de dique

Foto 6.1.1 Quebrada Tomo. Vista de la zona de pie de monte



150

6.2 CUENCA QUEBRADA TABURE La cuenca de montaña de la quebrada Tabure, tiene unos 8.4 Km2 hasta el puente de la vía de acceso a la UCLA, el hidrograma de la creciente correspondiente a 100 años de período de retorno en este sitio, se presenta en la Gráfica 6.2.1, y tiene un pico de 48 m3/s.

Gráfica 6.2.1 Quebrada Tabure.

Hidrograma de crecida de 100 años en pie de monte

0

10

20

30

40

50

60

0 60 120 180 240 300 360 420 480

tiempo en minutos

caud

al e

n m

3/s metodo de Clark

Onda Cinematica

El volumen de este hidrograma es del orden de 255.060 m3. El embalse solo se llenaría con crecidas, las cuales se descargarían por un conducto tipo alcantarilla de 1.07 m de diámetro con entrada abocinada para evitar su obstrucción y una altura de presa de 15 m. En la Tabla 6.2.1 se presenta el tránsito de avenida para el conducto de 1.07 m, así como los valores del hidrograma de la crecida de 100 años de período de retorno en ese sitio y en la Gráfica 6.2.2 se muestra la curva de altura-capacidad del embalse. De esta manera el pico de la creciente en este sitio se reduce de 48 m3/s a 9 m3/s, es decir 39 m3 requerimientos aguas abajubicación del dique.

/s menos, lo cual evidentemente redunda en menoreso en la ciudad. En la figura 6.2.1 y en las Fotos 6.2.1 y 6.2.2 muestra la



151

Tabla 6.2.1 Embalse Tabure. Transito de Creciente Tr=100 años




Longitud: 73,56 m


H= 0,150101Q^2Q= 2,58H^1/2

Cota 527,00 530,00 533,00 536,00 539,00 542,00

h(m) 0,0 3,0 6,0 9,0 12,0 15,0

S(m3) 0,000 2.118,65 11.977,47 38.631,18 92.802,56 172.888,35

2S/ t (m3/s) 0,00 2,35 13,31 42,92 103,11 192,10

Qss 0,00 4,47 6,32 7,74 8,94 10,00

2s/ t + Qss 0,00 6,82 19,63 50,67 112,06 202,09

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/ t-Qss 2S2/ t+Qss Qs Qe-Qs S (m3)0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 3,00 1,18 3,00 0,91 2,09 1,04 1.878,781,0 48,00 34,18 52,18 9,00 39,00 20,55 36.981,931,5 32,00 98,12 114,18 8,03 23,97 31,49 56.674,082,0 18,00 134,87 148,12 6,62 11,38 17,67 31.810,552,5 10,00 149,76 162,87 6,55 3,45 7,41 13.341,383,0 7,00 153,51 166,76 6,63 0,37 1,91 3.438,543,5 5,00 152,32 165,51 6,60 0,00 0,19 0,004,0 4,00 148,24 161,32 6,54 0,00 0,00 0,004,5 3,00 142,19 155,24 6,53 0,00 0,00 0,005,0 2,30 134,22 147,49 6,64 0,00 0,00 0,005,5 2,00 124,72 138,52 6,90 0,00 0,00 0,006,0 2,00 114,12 128,72 7,30 0,00 0,00 0,006,5 1,70 102,13 117,82 7,84 0,00 0,00 0,007,0 1,70 88,58 105,53 8,47 0,00 0,00 0,007,5 1,00 73,07 91,28 9,10 0,00 0,00 0,008,0 1,00 56,09 75,07 9,49 0,00 0,00 0,008,5 0 38,62 57,09 9,23 0,00 0,00 0,009,0 0 22,85 38,62 7,89 0,00 0,00 0,009,5 0 11,62 22,85 5,61 0,00 0,00 0,00

10,0 0 5,17 11,62 3,23 0,00 0,00 0,0010,5 0 2,09 5,17 1,54 0,00 0,00 0,0011,0 0 0,81 2,09 0,64 0,00 0,00 0,00

144.125,25




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.2.2 Embalse Tabure. Curva de alturas-capacidades



Figura 6.2.1 Quebrada Tabure. Ubicación de dique

Foto 6.2.1 Quebrada Tabure. Vista de la zona de pie de monte

152



153

0

10

20

30

40

50

60

0 60 120 180 240

tiempo en minutos

70

80

300

caud

ales

en

m3/

s

metodo de ClarkOnda Cinematica

Foto 6.2.2 Quebrada Tabure. Vista de la zona de pie de monte

6.3 CUENCA QUEBRADA LA MATA La cuenca de montaña de la quebrada La Mata, hasta el pie de monte, tiene unos 10,2 Km2, en ese sitio el hidrograma de la creciente correspondiente a 100 años de período de retorno tiene un pico de 68 m3/s, en la Gráfica 6.3.1 se reproduce el hidrograma de creciente de entrada para el transito.

Gráfica 6.3.1 Quebrada La Mata.

Hidrograma de crecida de 100 años en pie de monte

la construc área aproximada de

Esta cuenca recibe los aportes de la quebrada La Mora, en la cual también se propone ción de un dique, la cuenca al pie de montaña tiene un



154

2,8 Km2, el hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de 3/s.

El voy 93.176 membalses con volúmenes de 248.901 y 30.241 m3 respectivamente. Los embalses solo se llenarían con crecidas, las cuales se descargarían por un conducto tipo a inada en la

brada tiene a

m. En ambos casos s tipo mostrado en la Fig. 6.2.

De esta m 3/s a 13 m3 3/s a 6,9 m3

aguas abajo en la c ación de los diques.

lcantarilla de 1.22 m de diámetro con entrada abocquebrada La Mata, la elección de este diámetro obedece a que esta quemucho arrastre de sedimentos y de esta manera se evita su obstrucción y una alturde presa de 16 m; en el caso de la quebrada La Mora, se propone un conducto tipoalcantarilla de 1.07 m de diámetro con entrada abocinada y una altura de presa de 8

e propone un enrejado de protección del

En las Tablas 6.3.1 y 6.3.2 se presentan el tránsito de avenida para dichos conductos,así como los valores del hidrograma de la crecida de 100 y 50 años de período de retorno respectivamente y en las Gráficas 6.3.3 y 6.3.4 se muestra la curva de alturas-capacidades de los embalses.

anera el pico de la creciente en la quebrada La Mata se reduce de 68 m/s, es decir 55 m3/s menos, y en la quebrada La Mora se reduce de 15,2 m/s, es decir 8,3 m3/s menos, esta reducción de caudales de crecidas en el curso

de la quebrada por la ciudad de Cabudare, se traduce en menores requerimientos iudad. En la Foto 6.3.1 y en la Figura 6.3.1 se muestra la ubic

retorno en este sitio, se presenta en la Grafica 6.3.2, y tiene un pico de 15,2 m

Gráfica 6.3.2 Quebrada La Mora. Hidrograma de crecida de 50 años en pie de monte

lumen de estos hidrogramas es del orden de 417.600 m3 en la quebrada La Mata 3 en la quebrada La Mora. Las presas propuestas deben producir



155

Tabla 6.3.1 Embalse La Mata. Transito de Creciente Tr=100 años




Longitud: 145,88 m


H= 0,117249Q^2Q= 2,92H^1/2

Cota 524,00 528,00 532,00 536,00 540,00 543,00

h(m) 0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 19,0

S(m3) 0,000 6.338,10 33.570,22 100.407,26 227.540,50 376.421,43

2S/∆t (m3/s) 0,00 7,04 37,30 111,56 252,82 418,25

Qss 0,00 5,84 8,26 10,12 11,68 12,73

2s/∆t + Qss 0,00 12,88 45,56 121,68 264,50 430,98

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 53,00 37,76 53,00 7,62 45,38 22,69 40.840,311,0 68,00 132,85 158,76 12,95 55,05 50,21 90.381,461,5 33,00 209,99 233,85 11,93 21,07 38,06 68.506,152,0 23,00 243,99 265,99 11,00 12,00 16,54 29.764,172,5 15,00 260,94 281,99 10,53 4,47 8,24 14.826,073,0 11,00 266,17 286,94 10,38 0,62 2,55 4.582,883,5 8,00 264,31 285,17 10,43 0,00 0,31 0,004,0 6,00 257,04 278,31 10,63 0,00 0,00 0,004,5 5,00 246,16 268,04 10,94 0,00 0,00 0,005,0 4,00 232,51 255,16 11,32 0,00 0,00 0,005,5 2,00 214,91 238,51 11,80 0,00 0,00 0,006,0 2,00 194,31 218,91 12,30 0,00 0,00 0,006,5 1,00 171,86 197,31 12,72 0,00 0,00 0,007,0 1,00 147,94 173,86 12,96 0,00 0,00 0,007,5 0,00 123,20 148,94 12,87 0,00 0,00 0,008,0 0,00 98,55 123,20 12,32 0,00 0,00 0,008,5 0,00 76,03 98,55 11,26 0,00 0,00 0,009,0 0,00 56,51 76,03 9,76 0,00 0,00 0,009,5 0,00 40,53 56,51 7,99 0,00 0,00 0,00

10,0 0,00 28,16 40,53 6,19 0,00 0,00 0,0010,5 0,00 19,06 28,16 4,55 0,00 0,00 0,0011,0 0,00 12,63 19,06 3,21 0,00 0,00 0,00

248.901,05

Para un Vol. Almacenado de: 248.901,05 (m3) Cota de aguas maximas: 539,18 msnm



QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.3.3 Embalse La Mata. Curva de alturas-capacidades



156

Tabla 6.3.2 Embalse La Mora. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 106,16 m


H= 0,178909Q^2Q= 2,36H^1/2

Cota 519,00 522,00 524,00 526,00 528,00 530,00

h(m) 0,0 3,0 5,0 7,0 9,0 11,0

S(m3) 0,000 3.437,21 11.316,54 26.353,93 49.309,01 80.079,40

2S/∆t (m3/s) 0,00 3,82 12,57 29,28 54,79 88,98

Qss 0,00 4,09 5,29 6,26 7,09 7,84

2s/∆t + Qss 0,00 7,91 17,86 35,54 61,88 96,82

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 11,83 4,19 11,83 3,82 8,01 4,00 7.205,521,0 15,17 17,96 31,18 6,61 8,56 8,28 14.910,241,5 7,36 26,71 40,50 6,90 0,47 4,51 8.125,602,0 5,13 25,43 39,20 6,88 0,00 0,23 0,002,5 3,35 20,41 33,91 6,75 0,00 0,00 0,003,0 2,45 13,77 26,21 6,22 0,00 0,00 0,003,5 1,78 7,78 18,01 5,11 0,00 0,00 0,004,0 1,34 3,73 10,90 3,59 0,00 0,00 0,004,5 1,12 1,71 6,18 2,23 0,00 0,00 0,005,0 0,89 0,90 3,72 1,41 0,00 0,00 0,005,5 0,45 0,49 2,24 0,87 0,00 0,00 0,006,0 0,45 0,29 1,38 0,55 0,00 0,00 0,006,5 0,22 0,19 0,96 0,38 0,00 0,00 0,007,0 0,22 0,13 0,64 0,26 0,00 0,00 0,007,5 0,00 0,07 0,35 0,14 0,00 0,00 0,008,0 0,00 0,01 0,07 0,03 0,00 0,00 0,008,5 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00 0,009,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,009,5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

10,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0010,5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0011,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

30.241,36




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.3.4 Embalse La Mora. Curva de alturas-capacidades



157

Figura 6.3.1 Quebradas La Mata y La Mora. Ubicación de diques

Foto 6.3.1 Quebrada La Mata. Vista de la zona de pie de monte

6.4 CUE La cuenca de montaña de 2 hasta el pie

3/s.

NCA QUEBRADA AGUA SALADA

la quebrada Agua Salada, tiene unos 1,7 Kmde monte, el hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de retorno en este sitio, se presenta en la Gráfica 6.4.1, y tiene un pico de 13 m



158

Gráfica 6.4.1 Quebrada Agua Salada. Hidrograma de crecida de 50 años en pie de monte

El volumen de este hidrograma es del orden de 79.735 m3. La presa propuesta debe producir un embalse con un volumen de 18.602 m3 aproximadamente. El embalse solo se llenaría con crecidas, las cuales se descargarían por un conducto tipo alcantarilla de 1.07 m de diámetro con entrada abocinada para evitar su obstrucción y una altura de presa de 7 m. En la Tabla 6.4.1 se presenta el tránsito de avenida para, así como los valores del hidrograma de la crecida de 50 años de período de retorno en ese sitio y en la Gráfica 6.4.2 se muestra la curva de alturas-capacidades del embalse. De esta manera el pico de la creciente en este sitio se reduce de 13 m3/s a 6,7 m3/s, es decir 6,3 m3/s menos, lo cual redunda en menores requerimientos aguas abajo en la ciudad. En la figura 6.4.1 se muestra la ubicación del dique.



159

Tabla 6.4.1 Embalse Agua Salada. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 106,16 m


H= 0,178909Q^2Q= 2,36H^1/2

Cota 474,00 477,00 479,00 481,00 483,00 485,00

h(m) 0,0 3,0 5,0 7,0 9,0 11,0

S(m3) 0,000 3.978,23 12.000,44 27.527,41 53.234,28 89.873,37

2S/∆t (m3/s) 0,00 4,42 13,33 30,59 59,15 99,86

Qss 0,00 4,09 5,29 6,26 7,09 7,84

2s/∆t + Qss 0,00 8,52 18,62 36,84 66,24 107,70

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 10,1 3,71 10,12 3,21 6,91 3,46 6.222,771,0 13,0 14,53 26,81 6,14 6,84 6,88 12.379,711,5 6,3 20,43 33,81 6,69 0,00 3,42 0,002,0 4,4 18,08 31,12 6,52 0,00 0,00 0,002,5 2,9 13,37 25,33 5,98 0,003,0 2,1 8,39 18,33 4,97 0,003,5 1,5 4,67 12,02 3,67 0,004,0 1,1 2,45 7,34 2,45 0,004,5 1,0 1,36 4,55 1,59 0,005,0 0,8 0,87 3,08 1,11 0,005,5 0,4 0,54 2,01 0,74 0,006,0 0,4 0,34 1,30 0,48 0,006,5 0,2 0,23 0,91 0,34 0,007,0 0,2 0,15 0,61 0,23 0,007,5 0,0 0,08 0,34 0,13 0,008,0 0,0 0,02 0,08 0,03 0,008,5 0,0 0,00 0,02 0,01 0,009,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,009,5 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00

10,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,0010,5 0,0 0,00 0,00 0,00 0,0011,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00

nado de: 18.602,47 (m3) 480,00 msn

0,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,000,00 0,00

18.602,47

Para un Vol. Almace m



QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.4.3 Embalse Agua Salada. Curva de alturas-capacidades



Figura 6.4.1 Quebrada Agua Salada. Ubicación de dique

6.5 CUENCA QUEBRADA NARANJILLO La cuenca de montaña de la quebrada Naranjillo, tiene 2,7 km2 hasta el sitio de presa identificado como Naranjillo I y 3,1 km2 hasta el sitio de presa Naranjillo II. En Naranjillo I, el hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de retorno tiene un pico de 20,7 m3/s, en la Gráfica 6.5.1 se reproduce el hidrograma de creciente de entrada para el transito.

Gráfica 6.5.1 Quebrada Naranjillo I. Hidrograma de crecida de 50 años en pie de monte

160



161

El hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de retorno en Naranjillo II, se presenta en la Gráfica 6.5.2, y tiene un pico de 23,70 m3/s.

Gráfica 6.5.2 Quebrada Naranjillo II. Hidrograma de crecida de 50 años en pie de monte

El volumen de estos hidrogramas es del orden de 130.497 m3 en la quebrada Naranjillo I y 149.945 m3 en la quebrada Naranjillo II. Las presas propuestas deben producir embalses con volúmenes de 50.524 y 61.477 m3 respectivamente. Los embalses solo se llenarían con crecidas, las cuales se descargarían por un conducto tipo alcantarilla de 1.07 m de diámetro con entrada abocinada, de esta manera se evita su obstrucción y una altura de presa de 9 y 10 m respectivamente. En las Tablas 6.5.1 y 6.5.2 se presentan el tránsito de avenida para dichos conductos, así como los valores del hidrograma de la crecida de 50 años de período de retorno y en las Gráficas 6.5.3 y 6.5.4 se muestra la curva de alturas-capacidades de los embalses. De esta manera el pico de la creciente en la quebrada Naranjillo I se reduce de 20,7 m3/s a 7,6 m3/s, es decir 13,1 m3/s menos, y en la quebrada Naranjillo II se reduce de 23,7 m3/s a 8,2 m3/s, es decir 15,5 m3/s menos, esta reducción de caudales de

muestra la ubicaci

crecidas en el curso de la quebrada por la ciudad de Cabudare, se traduce en menores requerimientos aguas abajo en la ciudad. En la Figura 6.5.1 se

ón de los diques.



162

Tabla 6.5.1 Embalse Naranjillo I. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 88,2 m


H= 0,163038Q^2Q= 2,48H^1/2

Cota 459,00 462,00 464,00 466,00 468,00 470,00

h(m) 0,0 3,0 5,0 7,0 9,0 11,0

S(m3) 0,000 4.388,04 13.783,41 33.209,57 68.407,70 129.011,96

2S/∆t (m3/s) 0,00 4,88 15,31 36,90 76,01 143,35

Qss 0,00 4,29 5,54 6,55 7,43 8,21

2s/∆t + Qss 0,00 9,17 20,85 43,45 83,44 151,56

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,0 0,00 0,00 0,00 0,04 0,00 0,000,50 0,1 0,06 0,17 0,06 0,07 0,06 103,401,00 0,7 0,31 0,87 0,28 0,40 0,24 426,451,50 10,1 4,88 11,06 3,09 6,98 3,69 6.645,942,00 20,7 21,91 35,61 6,85 13,80 10,39 18.705,792,50 13,9 41,24 56,41 7,59 6,27 10,03 18.060,373,00 8,5 48,64 63,63 7,49 1,05 3,66 6.582,373,50 5,1 47,24 62,29 7,52 0,00 0,52 0,004,00 3,3 40,48 55,66 7,59 0,00 0,00 0,004,50 2,3 31,21 46,09 7,44 0,00 0,00 0,005,00 1,6 21,46 35,07 6,81 0,00 0,00 0,005,50 1,1 13,04 24,18 5,57 0,00 0,00 0,006,00 0,9 7,15 15,12 3,98 0,00 0,00 0,006,50 0,8 3,77 8,90 2,56 0,00 0,00 0,007,00 0,7 2,10 5,30 1,60 0,00 0,00 0,007,50 0,6 1,31 3,46 1,07 0,00 0,00 0,008,00 0,5 0,91 2,46 0,77 0,00 0,00 0,008,50 0,4 0,68 1,85 0,59 0,00 0,00 0,009,00 0,4 0,54 1,48 0,47 0,00 0,00 0,009,50 0,4 0,47 1,30 0,42 0,00 0,00 0,00

10,00 0,3 0,43 1,19 0,38 0,00 0,00 0,0010,50 0,3 0,38 1,07 0,34 0,00 0,00 0,0011,00 0,3 0,35 0,98 0,31 0,00 0,00 0,00

50.524,30




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.5.3 Embalse Naranjillo I. Curva de alturas-capacidades



163

Tabla 6.5.2 Embalse Naranjillo II. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 104,24 m


H= 0,177213Q^2Q= 2,38H^1/2

Cota 487,00 490,00 493,00 496,00 498,00 500,00

h(m) 0,0 3,0 6,0 9,0 11,0 13,0

S(m3) 0,000 1.880,16 14.865,48 52.703,01 96.678,69 155.071,89

2S/∆t (m3/s) 0,00 2,09 16,52 58,56 107,42 172,30

Qss 0,00 4,11 5,82 7,13 7,88 8,56

2s/∆t + Qss 0,00 6,20 22,34 65,69 115,30 180,87

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,0 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,000,50 0,1 0,09 0,20 0,06 0,09 0,07 126,161,00 0,8 0,45 1,01 0,28 0,50 0,29 530,281,50 11,6 6,51 12,80 3,14 8,43 4,46 8.035,042,00 23,7 27,40 41,82 7,21 16,52 12,48 22.456,922,50 15,9 50,70 67,05 8,18 7,74 12,13 21.838,323,00 9,8 60,18 76,43 8,12 1,69 4,72 8.489,873,50 5,9 59,59 75,86 8,13 0,00 0,85 0,004,00 3,8 52,90 69,26 8,18 0,00 0,00 0,004,50 2,6 43,20 59,35 8,07 0,00 0,00 0,005,00 1,8 32,43 47,64 7,61 0,00 0,00 0,005,50 1,3 22,27 35,56 6,64 0,00 0,00 0,006,00 1,1 14,13 24,67 5,27 0,00 0,00 0,006,50 0,9 8,51 16,13 3,81 0,00 0,00 0,007,00 0,8 5,08 10,26 2,59 0,00 0,00 0,007,50 0,7 3,15 6,64 1,75 0,00 0,00 0,008,00 0,6 2,06 4,46 1,20 0,00 0,00 0,008,50 0,5 1,42 3,13 0,86 0,00 0,00 0,009,09,5

0 0,4 1,05 2,35 0,65 0,00 0,00 0,000 0,4 0,86 1,93 0,54 0,00 0,00 0,00

10,00 0,4 0,75 1,69 0,47 0,00 0,00 0,0010,50 0,3 0,66 1,48 0,41 0,00 0,00 0,0011,00 0,3 0,59 1,34 0,37 0,00 0,00 0,00

61.476,59




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.5.4 Embalse Naranjillo II. Curva de alturas-capacidades



164

Figura 6.5.1 Quebrada Naranjillo. Ubicación de diques

6.6 CUENCA QUEBRADA CAMBURAL La cuenca de la quebrada Cambural presenta un área de 3,7 Km2 hasta su intersección con la Av. Intercomunal Barquisimeto – Acarigua. En ese sitio se presenta un caso particular, puesto que desde el mes de Marzo de 2007, se está construyendo un distribuidor adyacente al Estadio Metropolitano de Barquisimeto. El terraplén mas aguas arriba del distribuidor, cruza los cauces de la cuenca Cambural que convergen en ese sitio y para el drenaje, el proyecto vial propone las siguientes estructuras:

1. Prog 5+025 Eje S 2. Prog 0+350 Eje A

Alcantarilla circular de concreto 2Ø = 1,22 Q = Alivio L = 23 m S = 1,92 % Ce = 445,55

Alcantarilla circular de concreto Ø = 1,52 Q = 6,62 m3/s L = 37 m S = 1,92 % Ce = 445,55

3. Prog 0+442 Eje A

Alcantarilla circular de concreto

4. Prog 0+573 Eje A Cajón de concreto D = 2,5 x 2,5 m



165

Ø = 1,22 Q = Alivio L = 56 m S = 1,78 % Ce = 440,00

Q = 14,33 m3/s L = 50 m S = 2,00 % Ce = 445,00

5. Prog 0+670 Eje A Alcantarilla circular de concreto Ø = 1,52 Q = 1,52 m3/s L = 22 m S = 1,27 % Ce = 447,00

6. Prog 0+800 Eje A Cajón de concreto D = 3,00 x 2,00 Q = 11,42 m3/s L = 90 m S = 3,55 % Ce = 445,20

Para lograr el efecto de amortiguación de crecidas de la quebrada Cambural, se propone sustituir las estructuras de drenaje en cada uno de los seis sitios antes descritos, por seis alcantarillas de 1.07 m de diámetro, es decir una sola alcantarilla de 1.07 m de diámetro en cada uno de los seis sitios. De aprobarse esta propuesta, la misma contribuiría sustancialmente a reducir el tiempo de ejecución de esta obra. En la figura 6.6.1 se muestra la ubicación de las alcantarillas, donde se observan 3 alcantarillas que tienen la posibilidad de formación de vaso de agua. En ese sitio el hidrograma de la creciente correspondiente a 50 años de período de retorno para 3 de las alcantarillas se muestra en las Gráficas 6.6.1 a 6.6.3.

Figura 6.6.1 Ubicación de las alcantarillas en distribuidor



166

Gráfica 6.6.1 Quebrada Cambural I. Hidrograma de crecida de 50 años

Gráfica 6.6.2 Quebrada Cambural II. Hidrograma de crecida de 50 años



167

Gráfica 6.6.3 Quebrada Cambural III. Hidrograma de crecida de 50 años

En las Tablas 6.6.1 a 6.6.3 se muestra el tránsito del hidrograma de la creciente de 50 años de período de retorno y en las Gráficas 6.6.4 a 6.6.6 se muestra la curva de alturas-capacidades de los embalses por los tres pequeños embalses que se harían mientras se drena la creciente y se observa que el nivel de aguas estaría aproximadamente 1 metro por debajo de la rasante vial. Este nivel de agua se mantendría por un máximo de ocho horas en cada crecida. El volumen del hidrograma de Cambural III es del orden de 104.256 m3. La presa propuesta debe producir un embalse con un volumen de 27.000 m3 aproximadamente. De esta manera el pico de la creciente en la quebrada Cambural se reduce de 16,5 m3/s a 9,1 m3/s, es decir 7,4 m3/s menos, esta reducción de caudales de crecidas en el curso de la quebrada por la ciudad de Cabudare, se traduce en menores

requerimientos aguas abajo en la ciudad.



168

Tabla 6.6.1 Embalse Cambural I. Transito de Creciente Tr=50 años

Datos:C

Di

Formul

oeficiente de fricción f: 0,015 445 msnmKvarios: 0,2 444 msnm

Kentrada: 0,1 Dt = 0,5 horasKsalida: 0,05

ámetro del conducto: 1,22 m Número de conductos= 1Longitud: 50 m

a de Darcy-Weisbach:

H= 0,073281Q^2Q= 3,69H^1/2

Cota 444,00 446,00 448,00 450,00 452,00

h(m) 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0

S(m3) 0,000 463,66 2.506,46 7.527,67 17.360,44

2S/∆t (m3/s) 0,00 0,52 2,78 8,36 19,29 0,00

Qss 0,00 5,22 7,39 9,05 10,45 0,00

2s/∆t + Qss 0,00 5,74 10,17 17,41 29,74 0,00


Curva Area - CapacC)

gVHlHf2

2

++H =g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,50 0,06 -0,09 0,06 0,07 0,00 0,00 0,001,00 0,29 -0,35 0,25 0,30 0,00 0,00 0,001,50 4,31 -3,98 4,25 4,11 0,20 0,10 176,952,00 8,84 -4,89 9,17 7,03 1,81 1,00 1.803,022,50 5,93 -4,76 9,87 7,32 0,00 0,90 0,003,00 3,66 -4,27 4,82 4,54 0,00 0,00 0,003,50 2,18 -1,88 1,57 1,72 0,46 0,23 412,654,00 1,42 -2,03 1,72 1,88 0,00 0,23 0,004,50 0,98 -0,50 0,37 0,43 0,55 0,27 492,905,00 0,67 -1,43 1,16 1,29 0,00 0,27 0,005,50 0,49 0,35 -0,27 -0,31 0,00 0,00 0,006,00 0,40 -1,52 1,24 1,38 0,00 0,00 0,006,50 0,35 1,08 -0,78 -0,93 0,00 0,00 0,007,00 0,31 -2,05 1,74 1,89 0,00 0,00 0,007,50 0,27 2,17 -1,46 -1,82 0,00 0,00 0,008,00 0,22 -2,88 2,66 2,77 0,00 0,00 0,008,50 0,18 3,96 -2,48 -3,22 0,00 0,00 0,009,00 0,16 -4,01 4,31 4,16 0,00 0,00 0,009,50 0,16 6,38 -3,68 -5,03 0,00 0,00 0,00

10,00 0,15 -4,86 6,69 5,78 0,00 0,00 0,0010,50 0,13 8,44 -4,59 -6,51 0,00 0,00 0,0011,00 0,13 -4,94 8,69 6,82 0,00 0,00 0,00

2.885,52


Borde Libre = 3,70 mts

idad (A-

Gráfica 6.6.4 Embalse Cambural I. Curva de alturas-capacidades

QsQe −



169

Tabla 6.6.2 Embalse Cambural II. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 56 m

ula de Darcy-Weisbach:

H= 0,076032Q^2Q= 3,63H^1/2

Cota 444,00 446,00 447,00 448,00 449,00

h(m) 0,0 2,0 3,0 4,0 5,0

S(m

Form

3) 0,000 155,18 595,61 1.808,63 3.988,24

2S/∆t (m3/s) 0,00 0,17 0,66 2,01 4,43 0,00

Qss 0,00 5,13 6,28 7,25 8,11 0,00

2s/∆t + Qss 0,00 5,30 6,94 9,26 12,54 0,00


Curva Area - CapaC)

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,50 0,01 -0,01 0,01 0,01 0,00 0,00 0,001,00 0,06 -0,08 0,06 0,07 0,00 0,00 0,001,50 0,83 -1,14 0,80 0,97 0,00 0,00 0,002,00 1,69 -1,88 1,38 1,63 0,07 0,03 59,992,50 1,14 -1,34 0,95 1,15 0,00 0,03 0,003,00 0,70 -0,72 0,49 0,61 0,09 0,05 84,233,50 0,42 -0,59 0,40 0,49 0,00 0,05 0,004,00 0,27 -0,15 0,10 0,13 0,14 0,07 128,664,50 0,19 -0,45 0,31 0,38 0,00 0,07 0,005,00 0,13 0,21 -0,13 -0,17 0,00 0,00 0,005,50 0,09 -0,63 0,43 0,53 0,00 0,00 0,006,00 0,08 0,72 -0,46 -0,59 0,00 0,00 0,006,50 0,07 -1,23 0,87 1,05 0,00 0,00 0,007,00 0,06 1,81 -1,10 -1,46 0,00 0,00 0,007,50 0,05 -2,50 1,92 2,21 0,00 0,00 0,008,00 0,04 4,34 -2,41 -3,38 0,00 0,00 0,008,50 0,04 -4,59 4,42 4,51 0,00 0,00 0,009,00 0,03 9,29 -4,52 -6,91 0,00 0,00 0,009,50 0,03 -5,25 9,35 7,30 0,00 0,00 0,00

10,00 0,03 11,10 -5,19 -8,14 0,00 0,00 0,0010,50 0,02 -4,48 11,15 7,81 0,00 0,00 0,0011,00 0,02 9,08 -4,44 -6,76 0,00 0,00 0,00

272,88

Para un Vol. Almacenado de: 272,88 (m3) Cota de aguas máximas: 446,50 msnm

Borde Libre = 2,50 mts

cidad (A-

Gráfica 6.6.5 Embalse Cambural II. Curva de alturas-capacidades

QsQe −



170

Tabla 6.6.3 Embalse Cambural III. Transito de Creciente Tr=50 años




Longitud: 30 m


H= 0,064109Q^2Q= 3,95H^1/2

Cota 438,00 439,00 440,00 441,00 442,00

h(m) 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0

S(m3) 0,000 3.770,11 12.470,07 23.801,97 38.099,13

2S/∆t (m3/s) 0,00 4,19 13,86 26,45 42,33 0,00

Qss 0,00 3,95 5,59 6,84 7,90 0,00

2s/∆t + Qss 0,00 8,14 19,44 33,29 50,23 0,00

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,50 0,10 -0,26 0,10 0,18 0,00 0,00 0,001,00 0,54 -0,28 0,38 0,33 0,21 0,10 188,111,50 8,04 0,94 8,30 3,68 4,36 2,28 4.110,982,00 16,50 11,40 25,48 7,04 9,46 6,91 12.436,772,50 11,06 20,72 38,96 9,12 1,94 5,70 10.262,983,00 6,82 20,52 38,60 9,04 0,00 0,97 0,003,50 4,07 15,80 31,41 7,81 0,00 0,00 0,004,00 2,65 9,20 22,52 6,66 0,00 0,00 0,004,50 1,83 3,40 13,68 5,14 0,00 0,00 0,005,00 1,26 0,37 6,49 3,06 0,00 0,00 0,005,50 0,92 -0,29 2,55 1,42 0,00 0,00 0,006,00 0,75 -0,32 1,38 0,85 0,00 0,00 0,006,50 0,65 -0,31 1,08 0,70 0,00 0,00 0,007,00 0,58 -0,31 0,92 0,61 0,00 0,00 0,007,50 0,51 -0,30 0,78 0,54 0,00 0,00 0,008,00 0,41 -0,30 0,62 0,46 0,00 0,00 0,008,50 0,34 -0,29 0,45 0,37 0,00 0,00 0,009,00 0,31 -0,28 0,36 0,32 0,00 0,00 0,009,50 0,31 -0,28 0,34 0,31 0,00 0,00 0,77

10,00 0,27 -0,28 0,30 0,29 0,00 0,00 0,0010,50 0,24 -0,27 0,23 0,25 0,00 0,00 0,0011,00 0,24 -0,27 0,21 0,24 0,00 0,00 0,89

27.000,49


Borde Libre= 0,75 mts



QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

Gráfica 6.6.6 Embalse Cambural III. Curva de alturas-capacidades



171

7 DRENES PRIMARIOS PROPUESTOS 7.1 CUENCA TOMO

En la Figura 7.1.1. se muestra la cuenca de la quebrada Tomo y se indican las características principales de su situación a Junio 2007. Hasta el punto donde la misma cruza la Avenida Terepaima, mediante un cajón de 3.5 m x 2.50 m de sección, el caudal que transportaría dicha quebrada ante un evento de 25 años de período de retorno se ha estimado en 23 m3/s (ver Anexo A-1-Hidrología). Según se puede observar en la Figura 7.1.1 y según el Plan Rector Básico de Drenajes de 1988 (Ref. 2.2.1), el sistema actual de drenaje no tiene capacidad para conducir ese caudal al cual habría que sumarle los aportes de las cuencas aguas abajo. En los trabajos de Martínez (Ref. 2.2.4) y de Rodríguez (Ref. 2.2.5), se proponen soluciones de conducción siguiendo la Av. Terepaima hacia el Este, sin embargo en el presente estudio, se propone conducir el caudal de la quebrada Tomo hacia el Oeste, entre otras por las siguientes razones: − Por recorridos hechos por la posible ruta y como resultado de reuniones en la

Alcaldía con urbanistas de la zona, se observa que parte de las posibles rutas de la canalización propuesta hacia el Este ya están ocupadas.

− En los planos de topografía original se observa que la quebrada Tomo se desparramaba en un cono de deyección, siendo su cauce principal hacia el Norte.

− Para casos como este se considera conveniente aplicar el criterio universal de tratar de desconcentrar los caudales.

Figura 7.1.1 Sistema de la Cuenca de la Quebrada Tomo



172

Para la conducción hacia el Oeste, aguas abajo de la intersección con la Av. Terepaima, se proponen las dos alternativas que se indican en la Figura 7.1.2 y que se describen a continuación: Alternativa 1. Canal paralelo a la Av. Terepaima Consiste en la conducción del caudal de 23 m3/s correspondiente a una crecida de 25 años en el cruce de la Av. Terepaima mediante un canal en concreto de sección rectangular de 2.0 x 2.5 m paralelo a la vía Terepaima en sentido Oeste, y para el paso del cauce por la Urbanización Hato Arriba, se propone un cajón de concreto de sección rectangular de 2.0 x 1.75 m En la Tabla 7.1.1 se resumen las características de estos conductos.

Figura 7.1.2 Alternativas para la Canalización de la Quebrada Tomo



Tabla 7.1.1 Quebrada Tomo. Cálculos Hidráulicos de conductos después del cruce de la Av. Terepaima. Alternativa 1

TiranteNormal

(m)0+000

0+126

0+126

0+170

0+170

0+314

35 23

Cajón Rectangular

paralelo a la Vía Terepaima

2 x 1,75 3% 9.1 1.3 35 23

Cajón Rectangular

para cruce de la urbanización Hato Arriba

2 x 2,5 3% 9.1 1.3

Capa-cidad (m3/s)

Caudal (m3/s)

Observaciones

2 x 2,5 1% 5.9 2 31 23

Canal Rectangular

paralelo a la vía Terepaima

Prog. Sección (m) So (%) V (m/s)

Es importante señalar que la primera sección al inicio del canal tiene una profundidad de 2,5 m, que está condicionada por la topografía del terreno y por el paso de la Av. Terepaima mediante un cajón de concreto. El tirante normal de esta sección tal como se muestra en la tabla 7.1.1 es de 2 m. Unos 50 metros aproximadamente antes de llegar a la entrada de la Urb. Hato Arriba el canal de concreto se transforma en un cajón rectangular para hacer la transición antes de la entrada a la Urbanización, esto se realiza por medidas de constructivas y de seguridad, ya que la profundidad de la rasante en este punto es de 3.76m aproximadamente. Al final de la urbanización Hato Arriba se propone un canal de concreto de longitud de 460 m y caídas de 0,50 m cada 100 metros. Al final de este canal se propone una estructura de disipación de energía y posteriormente unos 20 m aproximadamente de protección del cauce con roca. El resto de la canalización tiene un aporte de las subcuencas B-2, B-3, B-4 y B-5 (ver figura 7.1.1) de 9.5 m3/s para un periodo de retorno de 25 años, que suman en total un caudal de diseño de 33 m3/s. Para este último tramo se plantea un canal en tierra. Las características se muestran en la Tabla 7.1.2.

173



Tabla 7.1.2 Cálculos Hidráulicos de canalización por la Hda. Agua Viva. Alternativa 1. Quebrada Tomo

Prog. Sección

(m) Pendiente

(%) Velocidad

(m/s) Capacidad

(m3/s) Caudal (m3/s) Observaciones

0+314

0+769 2 x 1 m=1 3 9.7 29 23

Canal trapezoidal de concreto, con

caídas de 50 cm cada 100 m

0+769

0+809 4 x 1,5 0,5 4,9 29 23

Estructura de disipación y

protección en roca.

0+809 2+073

6 x 1,25 m=1.5 0,5 2,3 34 33 Canal trapezoidal

en tierra

Alternativa 2. Tubería paralela a la Av. Terepaima Se plantea una tubería de concreto de 2,4 m (96”) paralela a la Av. Terepaima y pasando por la Urb. Hato Arriba para conducir 23 m3/s correspondiente a una crecida de 25 años. Las características de este colector se muestran en la tabla 7.1.3.

Tabla 7.1.3 Quebrada Tomo. Cálculos Hidráulicos de conductos después del

cruce de la Av. Terepaima. Alternativa 2.

Prog.Diámetro

(m)Pendiente

(%)Velocidad

(m/s)Capacidad


0+0000+090

0+0900+314

23

Tubería de concreto D=96" para el cruce de la urbanización

Hato Arriba

2,4 3 9,6 45

2,4 1 5,5 36 23

Tubería de concreto D=96" paralela a la vía

Terepaima

El resto de la canalización tiene las mismas características de la Alternativa 1. (Ver tabla 7.1.2) Alternativa 3. Presa para el control de crecidas Consiste en la construcción de una presa para el control de crecidas. El caudal para una crecida de 25 años se reduce con la presa a 9,5 m3/s en pie de monte (ver tabla

174


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 7.1.4). En función a este caudal se propone un colector desde la intersección de la Av. Terepaima hasta la urbanización Hato Arriba. Las características de este colector se muestran en la tabla 7.1.5.

Tabla 7.1.4 Embalse Tomo. Transito de Creciente Tr=25 años




Longitud: 80 m


H= 0,087038Q^2Q= 3,39H^1/2

Cota 580,00 582,00 584,00 586,00 588,00 590,00

h(m) 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0

S(m3) 0,000 1.657,44 7.360,61 18.328,82 36.181,54 64.017,69

2S/∆t (m3/s) 0,00 1,84 8,18 20,37 40,20 71,13

Qss 0,00 4,79 6,78 8,30 9,59 10,72

2s/∆t + Qss 0,00 6,64 14,96 28,67 49,79 81,85

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,001,00 0,10 -0,03 0,10 0,06 0,04 0,02 33,451,50 7,50 -0,51 7,57 4,04 3,46 1,75 3.147,542,00 19,90 8,91 26,89 8,99 10,91 7,18 12.929,632,50 11,80 21,61 40,61 9,50 2,30 6,60 11.884,813,00 6,60 20,99 40,01 9,51 0,00 1,15 0,003,50 4,20 13,05 31,79 9,37 0,00 0,00 0,004,00 3,70 4,68 20,95 8,14 0,00 0,00 0,004,50 3,50 0,40 11,88 5,74 0,00 0,00 0,005,00 3,40 -0,54 7,30 3,92 0,00 0,00 0,005,50 3,30 -0,62 6,16 3,39 0,00 0,00 0,006,00 3,20 -0,64 5,88 3,26 0,00 0,00 0,006,50 3,10 -0,64 5,66 3,15 0,00 0,00 0,007,00 3,00 -0,65 5,46 3,05 0,00 0,00 0,007,50 3,00 -0,65 5,35 3,00 0,00 0,00 0,008,00 2,90 -0,65 5,25 2,95 0,00 0,00 0,008,50 2,80 -0,65 5,05 2,85 0,00 0,00 0,009,00 2,70 -0,65 4,85 2,75 0,00 0,00 0,009,50 2,60 -0,64 4,65 2,65 0,00 0,00 0,00

10,00 2,60 -0,64 4,56 2,60 0,00 0,00 1,0510,50 2,50 -0,64 4,46 2,55 0,00 0,00 0,0011,00 2,40 -0,63 4,26 2,45 0,00 0,00 0,00

27.996,47




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

175



Tabla 7.1.5 Quebrada Tomo. Cálculos Hidráulicos de conductos después del cruce de la Av. Terepaima. Alternativa 3

Al final de la urbanización Hato Arriba al igual que la alternativa 1 se propone un canal de concreto con una longitud aproximada de 460 m y caídas de 0,50 m cada 100 metros. Al final de este canal se propone una estructura de disipación de energía y 20 m aproximadamente de protección del cauce con roca. El resto de la canalización tiene un aporte de las subcuencas B-2, B-3, B-4 y B-5 (ver fig. 7.1.1) de 9.5 m3/s para un periodo de retorno de 25 años, que suman en total 19 m3/s. Para este tramo se plantea un canal en tierra. Las características se muestran en la Tabla 7.1.6.

Tabla 7.1.6 Quebrada Tomo. Cálculos Hidráulicos de canalización por la Hda. Agua viva. Alternativa 3

Prog. Sección

(m) Pendiente

(%) Velocidad

(m/s) Capacidad

(m3/s) Caudal (m3/s) Observaciones

0+314

0+769 1 x 0.75

m=1 3 7.5 10 9.5

Canal trapezoidal de concreto, con

caídas de 50 cm cada 100 m

0+769

0+809 4 x 1,5 0,5 3,9 12 9.5

Estructura de disipación y

protección en roca.

0+809 2+073

6 x 1,25 m=1.5 0,5 2,3 21 19 Canal trapezoidal

en tierra

Los presupuestos estimados para cada alternativa se muestran en las Tablas 7.1.7, 7.1.8 y 7.1.9, donde se presenta, para cada alternativa, una estimación general de costos, agrupando las macro partidas, esto es sin incluir las obras comunes a todas las alternativas.

Prog. Sección (m)

Pendiente (%)

Velocidad (m/s)

Capacidad (m3/s)


0+000

0+090 1,5 1,7 5,3 10 9 ,5

Tubería de concreto D=60"

paralela a la vía Terepa ima

0+090

0+314 1,5 3 7,0 13 9 ,5

Tubería de concreto D=60" para el cruce de la urbanización

Hato Arriba

176



177

Tabla 7.1.7 Quebrada Tomo. Estimación de costos con macro partidas para la Alternativa 1

Nº DESCRIPCION UNIDAD CANTIDADPRECIO

UNITARIO (Bs.)

PRECIO TOTAL (Bs.)

1 fosas en tierra profundidad hasta 3,5 m

m3 3.632 20.869 75.797.519 Excavación en zanjas y

2 Bote de tierra con arreglo m3 22.357 14.686 328.329.971

3 Construcción de canal de concreto armado sección rectangular 2m x 2,5m

ml 170 3.591.006 611.907.426

4 Construcción de colector de concreto armado en secciones 2 m x 1,75 m

ml 143 4.788.008 686.791.872

5

Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 2x1 m, pendiente transversal 1:1

ml 450 1.253.465 564.059.294

6

Construcción de canal trapezoidal excavado en tierra 10x1,25 m pendiente transversal 1:1

m3 18.334 22.956 420.886.261

TOTAL 2.687.772.343



178


NO. DESCRIPCION UNIDAD CANTIDADPRECIO

UNITARIO (Bs.)

PRECIO TOTAL (Bs.)

1 Excavación en zanjas y fosas en tierra profundidad hasta 3,5 m

m3 4.635 20.869 96.739.627

2

Relleno compactado con tierra para zanjas y fosas con material de excavación, grado de compactación d=95%

m3 1.607 9.961 16.011.754

3

Relleno con material granular para zanjas y fosas con piedra picada o grava menuda compactada pasan 1/2" y retenida en No 4, para el Apoyo Tipo B

m3 151 76.098 11.469.436


5 Colocación Tuberías de concreto diámetro 96" (2,4 m) ml 314 3.090.788 970.507.392

6 Base para Boca de Visita de 96" Tipo IV und 5 5.876.022 29.380.112

7 S/T/C de Cilindros diámetro 122 cm. ml 25 617.476 15.436.911

8 S/T/C Conos diámetro 122/61 cm. und 5 383.211 1.916.057

9 S/T/C Marcos y tapa tipo pesado und 5 408.630 2.043.151

5

Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 2x1 m, pendiente transversal 1:1

ml 450 1.253.465 564.059.294

6

Construcción de canal trapezoidal excavado en tierra 10x1,25 m pendiente transversal 1:1

m3 18.334 22.956 420.886.261

TOTAL 2.442.175.263




NO. DESCRIPCION UNIDAD CANTIDADPRECIO

UNITARIO (Bs.)

PRECIO TOTAL (Bs.)

1 Excavación en zanjas y fosas en tierra profundidad hasta 3,5 m

m3 3.132 20.869 65.364.613

2

Relleno compactado con tierra para zanjas y fosas con material de excavación, grado de compactación d=95%

m3 1.289 9.961 12.835.374

3

Relleno con material granular para zanjas y fosas con piedra picada o grava menuda compactada pasan 1/2" y retenida en No 4, para el Apoyo Tipo B

m3 94 76.098 7.168.397


5 Colocación Tuberías de concreto diámetro 60" (1,5 m) ml 314 1.445.301 453.824.360

6 Base para Boca de Visita de 60" Tipo IV und 5 3.672.514 18.362.571

7 S/T/C de Cilindros diámetro 122 cm. ml 25 617.476 15.436.911

8 S/T/C Conos diámetro 122/61 cm. und 5 383.211 1.916.057

9 S/T/C Marcos y tapa tipo pesado und 5 408.630 2.043.151

11

Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 1x0,75m, pendiente transversal 1:1

ml 450 783.416 352.537.059

12

Construcción de canal trapezoidal excavado en tierra 6 x 1,25 m pendiente transversal 2:1

m3 11.814 22.956 271.211.203

13 Construcción de presa de tierra H=9 m; L=85 m m3 16.785 43.000 721.753.329

TOTAL 1.949.526.393

179


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 7.2 CUENCA TABURITO La quebrada Taburito en la actualidad posee un grado de amortiguación que ofrecen las tres lagunas descritas en el diagnóstico correspondiente a esta cuenca (ver capítulo 4). Aun así, la capacidad de almacenamiento de las tres lagunas (vacías) es inferior al volumen generado por una crecida de 25 años de periodo de retorno. El excedente se desparrama hacia la cuenca de la quebrada Tabure causando graves problemas de inundación. Adicionalmente, las subcuencas B-7 y B-8 mostradas en la figura 7.2.1 aportan un caudal que es conducido a la quebrada Tabure mediante varias alcantarillas ubicadas en la Av. Ribereña. Siguiendo el mismo criterio de no concentrar los caudales y aliviar los aportes que recibe la quebrada Tabure, se propone en este estudio la canalización de la quebrada Taburito para llevar sus aguas hasta el Río Claro mediante un canal paralelo a la Av. Ribereña. El caudal que se ha estimado para la quebrada Taburito hasta la 2da laguna de la UCLA según lo descrito en el Estudio Hidrológico (ver Anexo A-1-Hidrología) para un periodo de retorno de 25 años es de 18 m3/s. Adicionalmente la quebrada Taburito recibe el aporte de las subcuencas B-6, B-7 y B-8, señaladas en el la figura 7.2.1 para el mismo periodo de retorno de 10.4 m3/s. En total, el caudal de la quebrada Taburito hasta el Río Claro es de 28.4 m3/s. La primera parte de la conducción propuesta se plantea en tubería de concreto, que comienza luego de una transición a construir en el final del canal existente de la redoma de Agua viva, que de acuerdo a los estudios realizados por Martínez (Ref. 2.2.4) y Rodríguez (Ref. 2.2.5), el canal cuenta con capacidad suficiente para transportar el caudal de la quebrada Taburito y el aporte proveniente de la subcuenca B-6. Este colector continúa hasta después de la entrada de la Urb. Santa Cecilia y recibe los aportes de la subcuenca B-7. Se propone para la segunda parte de la conducción hasta el Río Claro un canal trapecial de concreto paralelo a la Av. Ribereña el cual recibe los aportes de la subcuenca B-8. Las alcantarillas ubicadas en la Av. Ribereña que en la actualidad conducen el agua de las cuencas de Tomo y Taburito deben inhabilitarse ya que en las respectivas propuestas el caudal se debe conducir hasta el Río Claro. Las características hidráulicas para la canalización de las aguas de la quebrada Taburito se muestran en la Tabla 7.2.1.

180



181

Figura 7.2.1 Subcuencas de la Quebrada Taburito

Tabla 7.2.1 Cálculos Hidráulicos de canalización de la Quebrada Taburito hasta Río Claro

Prog. Sección (m)

Pendiente (%)

Velocidad (m/s)

Capacidad (m3/s)


0+000

0+900

D=1.950 m (78”) 2.5% 7.6 23.4 23.2

Tubería de Concreto

paralela a la Av. Ribereña

0+900

2+745 3 x 2; m=1 0.23% 4.06 40.6 28.4

Canal Trapezoidal de

concreto paralelo a la Av.

Ribereña


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. Se propone como alternativa para la utilización recreacional de la laguna que se encuentra en el club de trabajadores de la UCLA, el desvió del colector de D=78”, el cual aliviaría el exceso de caudal y estaría ubicado en la cota 481 m.s.n.m. Luego se incorporaría a la Av. Ribereña para descargar hacia el Río Claro. En la figura 7.2.2 se muestra la propuesta para esta alternativa.

Figura 7.2.2 Alternativa de desvió Laguna ATAUCLA

182


PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 7.3 CUENCA TABURE En función de las condiciones actuales en que se encuentra la quebrada Tabure verificadas en el capítulo 4.4, se proponen medidas correctivas en aquellas secciones críticas las cuales evitarán que se produzcan daños tanto personales como a las viviendas y vías de comunicación que puedan ser afectadas por las crecientes de diseño. Como una alternativa para reducir los caudales de crecidas en el curso de la quebrada Tabure se plantea la posibilidad de construir una presa para control de crecientes ubicada en la zona de pie de monte de la quebrada al Sur de la ciudad. En el capítulo 6 se presentan los criterios de diseño de esta presa. En la tabla 7.3.1 se presenta el tránsito de avenida así como los valores del hidrograma de la crecida correspondiente a 25 años de período de retorno para la presa de control, donde se observa que el pico de creciente se reduce de 27,6 a 9,3 m3/s; reduciendo los caudales en la quebrada 18,3 m3/s menos. Esta reducción de caudales resultado de la construcción de la presa de control conllevará a mitigar los daños que se producen en el casco central de la ciudad de Cabudare y a la reducción de las dimensiones en las modificaciones propuestas.

Tabla 7.3.1 Embalse Tabure. Tránsito de Creciente Tr = 25 años

Datos:

Coeficiente de fricción f: 0.015 528 msnmKvarios: 0.2 527 msnm

Kentrada: 0.1 Dt = 0.5 horasKsalida: 0.05

Diámetro del conducto: 1.05 m Número de conductos= 1Longitud: 73.56 m


H= 0.163204Q^2Q= 2.48H^1/2

Cota 527.00 530.00 533.00 536.00 539.00 542.00

h(m) 0.0 3.0 6.0 9.0 12.0 15.0

S(m3) 0.000 2,118.65 11,977.47 38,631.18 92,802.56 172,888.35

2S/∆t (m3/s) 0.00 2.35 13.31 42.92 103.11 192.10

Qss 0.00 4.29 6.06 7.43 8.57 9.59

2s/∆t + Qss 0.00 6.64 19.37 50.35 111.69 201.69



gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

183



184

1 2 3 4 5 6 7 8

t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.000.5 16.4 7.74 16.38 4.3 12.06 6.03 10,856.031.0 27.6 33.87 51.67 8.9 18.65 15.36 27,639.081.5 14.4 57.20 75.81 9.3 5.09 11.87 21,360.142.0 8.1 61.19 79.64 9.2 0.00 2.54 0.002.5 4.8 55.33 73.99 9.3 0.00 0.00 0.003.0 3.5 44.95 63.58 9.3 0.00 0.00 0.003.5 2.7 33.42 51.17 8.9 0.00 0.00 0.004.0 1.9 22.43 38.01 7.8 0.00 0.00 0.004.5 1.5 13.58 25.81 6.1 0.00 0.00 0.005.0 1.3 7.76 16.41 4.3 0.00 0.00 0.005.5 1.2 4.48 10.27 2.9 0.00 0.00 0.006.0 1.1 2.81 6.76 2.0 0.00 0.00 0.006.5 1.0 1.96 4.86 1.4 0.00 0.00 0.007.0 0.8 1.45 3.67 1.1 0.00 0.00 0.007.5 0.7 1.12 2.85 0.9 0.00 0.00 0.008.0 0.6 0.92 2.37 0.7 0.00 0.00 0.008.5 0.6 0.81 2.09 0.6 0.00 0.00 0.009.0 0.5 0.74 1.92 0.6 0.00 0.00 0.009.5 0.5 0.69 1.79 0.6 0.00 0.00 0.00

10.0 0.5 0.64 1.68 0.5 0.00 0.00 0.0010.5 0.5 0.61 1.58 0.5 0.00 0.00 0.0011.0 0.4 0.58 1.51 0.5 0.00 0.00 0.00

59,855.25

Para un Vol. Almacenado de: 59,855.25 (m3) Cota de aguas máximas: 540.90 msnm

QsQe −

caudales presenta

rinaria UCLA

e

TIRA

A continuación se presentan las características hidráulicas de las secciones de estudio de la quebrada Tabure con las modificaciones propuestas y con los nuevosreducidos para un período de retorno de 25 años. Al final de esta sección sela verificación hidráulica de las propuestas para un período de retorno de 100 años.


SECCION 20: Cajón bajo calle de acceso a la Escuela de Vete(Prog. 0+000)

De acuerdo a lo diagnosticado en el capítulo 4.4 esta sección posee suficientcapacidad para conducir el caudal de diseño de 28 m3/s Tr = 25 años. Con la construcción de la presa este caudal se reduce a 9,7 m3/s. El tirante en el cajón es de 0,4 m con una velocidad de 3,51 m/s.

Tabla 7.3.2 Cálculos Hidráulicos sección 20 con propuesta

NTE NORMAL EN LA SECCION n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s) 9.7 9.2 0.73 0.48 2.18

Emin < En ok



CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURA Tirante bajo la estructura = 0.4 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E1 0.40 3.68 2.64 0.75

Pérdidas en la entrada de la estructura = 0.11 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.14 m ok CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJON Tirante aguas abajo de la estructura = 0.3 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3 0.30 3.48 2.79 0.70 3.02

Pérdidas en la salida de la estructura = 0.06 m Verificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.04 m ok Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas propuesto en Ref. 2.2.13

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m) 0.697 0.013 0.865 0.0200 0.0163 46

SECCION 19: Cauce Natural (Prog. 0+479) Para esta sección el caudal reducido será de 9,7 m3/s, con un tirante normal de 0,34 m y una velocidad de 4,41 m/s teniendo el cauce suficiente capacidad para este caudal.



SECCION 18: Cajón bajo Av. Egmidio Ramos (Prog. 0+723) El caudal en esta sección es de 56,7 m3/s para Tr = 25 años. Se propone canalizar un tramo aguas arriba de la estructura en una longitud de 150 m, con un canal trapecial de 5 m de base y 2 m de altura taludes 1:1 y pendiente 0,6%. El cajón queda de las mismas dimensiones 4,7 x 2,2 m construyendo una transición de 10 m para cambiar de sección trapecial a rectangular, con una rampa de 0,90 m. El tirante bajo el cajón será de 1,88 m con una velocidad de 6,42 m/s. El tirante aguas arriba tendrá 1,45 m y una velocidad de 6,07 m/s, no produciendo desbordes del cauce.

185




CARACTERISTICAS DEL CAUCE AGUAS ARRIBA

Progresiva Sección (m) n So (%o) V (m/s) Yn (m) En (m)Capacidad

(m3/s)Caudal (m3/s)

0+4790+5740+5740+723

Transición de Canal trapecial a canal rectangular

L (m) Pérdidas (m)Altura

rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 4.1


Q (m3/s) Sección (m) Emin Yc (m) V (m/s)56.7 Cajón 4.7 x 2.2 3.69 2.46 4.91

CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURA

Y (m) A (m2) V (m/s) E1.88 8.84 6.42 3.98

Pérdidas en la entrada de la estructura = 0.12 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.11 m ok

CARACTERISTICAS DEL CAUCE AGUAS ABAJO


n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En0.035 0.046 9.25 1.07 10.76 5.27 2.49


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/30.85 7.92 7.16 3.46 6.07

Pérdidas en la salida de la estructura = 0.52 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.51 m ok

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.460 0.107 1.073 0.0460 0.0764 79

Emin < En ok


Canal trapecial 5 x 2. 1:1

0.013 0.006 6.07 1.45 3.32 100.1

Cauce natural 0.035 0.015 3.53 1.47 92.7 56.72.10

56.7

SECCIÓN 17: Cajón Chucho Briceño. (Prog 0+949). En esta sección se propone la sustitución del cajón existente por un cajón de dos celdas de 4 x 1,60 m c/u. El tirante de agua para un caudal de 56,7 m3/s bajo la

186



estructura será 1,35 m con una velocidad de 5,25 m/s. El tirante normal aguas arriba será de 1,57 m con una velocidad de 5,02 m/s, no produciendo desbordes del cauce.




(m3/s)Caudal (m3/s)

0+7230+949


Q (m3/s) Sección (m) Emin Yc (m) V (m/s)56.7 Cajón 8 x 1.6 2.59 1.72 4.11


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.35 10.80 5.25 2.75






Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.35 8.57 6.61 3.58 8.41


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.580 0.008 0.970 0.0240 0.0158 320


Emin < En ok

2.86 219.2 56.7Cauce natural 0.035 0.026 5.02 1.57

SECCION 16: Cauce natural (Prog. 1+289) Para un caudal de 56,7 m3/s, el tirante normal es de 1,16 m, inferior al nivel de desborde del cauce. La velocidad en la sección es de 4,46 m/s.

187





SECCION 15: Cajón bajo carrera 1 Urb. Chucho Briceño (Prog. 1+814) En esta sección la estructura tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de crecida para Tr = 25 años tal como se demostró en el capítulo 4.4. El tirante aguas arriba para el caudal de 56,7 m3/s es de 2,6 m menor al nivel de desborde del cauce. Aguas abajo el tirante es de 1,27 m con una velocidad de 4,38 m/s.

Tabla 7.3.7 Cálculos Hidráulicos sección 15 con propuesta TIRANTE NORMAL DEL CAUCE



Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)56.7 8.8 2.43 1.62 3.98

CALCULO DEL TIRANTE AGUAS ARRIBA DE LA ESTRUCTURATirante aguas arriba de la estructura = 2.6 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E12.60 31.96 1.77 2.76

Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 - Emin = 0.33 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.32 m ok

CALCULO DEL TIRANTE A LA SALIDA DEL CAJONTirante aguas abajo de la estructura = 1.27 m

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.27 12.96 4.38 2.25 13.56

Pérdidas en la salida de la estructura = Emin - E3 = 0.18 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.17 m ok

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)2.246 0.021 2.17 0.0160 0.0187 27



188



SECCION 14: Puente Av. San Rafael (Prog. 2+167) Se propone la canalización de la quebrada desde una longitud de 140 m aguas arriba del puente ubicado en esta sección. El canal será trapecial de 5,5 m x 2,5 m taludes 1:1 con una pendiente de 0.6% y un escalón de 0,60 m. Bajo el puente el canal será rectangular de 5,5 m de base, por lo que se construirá una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud a la entrada y a la salida del puente. La transición a la entrada tendrá una rampa con una caída de 0,90 m. Para un caudal de 56,7 m3/s correspondiente a un Tr = 25 años menos la reducción que se haría en la presa de control, el tirante normal en el canal trapecial es de 1,38 m con una velocidad de 5,99 m/s. Bajo el puente en el canal rectangular el tirante es de 1,55 m con una velocidad de 6,55 m/s y a la salida del canal rectangular el tirante es de 1,25 m con una velocidad de 6,72 m/s necesitando una longitud de 289 m para alcanzar el tirante normal. La longitud entre esta sección y la sección 13 aguas abajo es menor a 289 m por lo que no se desarrollará el tirante normal aguas abajo.

Tabla 7.3.8 Cálculos Hidráulicos sección 14 con propuesta CARACTERISTICAS DEL CAUCE AGUAS ARRIBA


(m3/s)Caudal (m3/s)

1+8142+0262+0262+167



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 3.99


Q (m3/s) Sección (m) Emin Yc (m) V (m/s)

56.7Canal rect. b =

5.5 m 3.32 2.21 4.66


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.55 8.53 6.65 3.80


Emin < En ok

56.7

Cauce natural 0.035 0.018 4.10 1.43 75.7 56.72.26

Canal trapecial 5.5 x 2.5 1:1

0.013 0.006 5.99 1.38 3.21 162.4

189




Transición de Canal rectangular a canal trapecial


rampa (m) E (m)

10 0.24 0 3.56

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.25 8.44 6.72 3.55 8.06


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.552 0.008 3.210 0.0060 0.0072 289


SECCION 13: Puente Av. Juan de Dios Ponte (Prog. 2+328) En esta sección continua la canalización de la quebrada en todo el tramo aguas arriba, con el canal trapecial de 5,5 m de base y 2,5 m de altura, taludes 1:1. Bajo el puente la sección será rectangular con 5,5 m de base, construyéndose una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud en forma de rampa, con una caída de 0,90 m y una transición de igual longitud a la salida del canal rectangular, para volver a la sección trapecial aguas abajo. La altura libre bajo el puente aumenta de 3,50 m a 4,40 m. El tirante aguas arriba es de 1,33 m con una velocidad de 6,24 m/s, y bajo el puente alcanza un tirante de 1,50 m con una velocidad de 6,87 m/s. Aguas abajo se desarrolla el tirante normal a una distancia de 290 m ayudada por el escalón colocado entre esta sección y la próxima aguas abajo de 0,40 m de altura para mantener la pendiente de 0,6% en todo el tramo.



Progresiva Sección (m) n So (%o) V (m/s) Y (m) E (m)Capacidad

(m3/s)Caudal (m3/s)

2+1672+328

56.71.33 3.32 162.4Canal trapecial 5.5 x 2.5 1:1

0.013 0.006 6.24

190





rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 4.10



56.7Canal rect. b =

5.5 m 3.32 2.21 4.66


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.50 8.25 6.87 3.91





rampa (m) E (m)

10 0.24 0 3.67

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.22 8.20 6.92 3.66 7.73


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.658 0.009 3.210 0.0060 0.0075 290

Emin < En ok


SECCION 12: Puente Av. Libertador (Prog. 2+491) Esta sección no tiene capacidad para conducir el caudal correspondiente a Tr = 25 años, como se demostró en el capítulo 4.4, debido a la poca altura que presenta en la actualidad. Se propone aumentar la altura libre debajo del puente de 1,30 m a 3 m; para ello se continúa el canal aguas arriba bajando con un escalón de 0,40 m para mantener la pendiente de 0,6% y colocando una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud con una caída de 0,90 m. Bajo el puente el canal será rectangular de 5,5 m de base y altura libre 3 m. Entre esta sección y la próxima aguas abajo existe un canal revestido el cual deberá demolerse, para seguir con la canalización trapecial de 5,5 x 2,5 m taludes 1:1 con una transición de 10 m de longitud a la salida del puente.

191



El tirante normal aguas arriba para un caudal de 56,7 m3/s es de 1,38 m con una velocidad de 5,99 m/s. Bajo el puente el tirante alcanza 1,55 m con velocidad de 6,65 m/s. A la salida del canal rectangular el tirante es de 1,25 m con una velocidad de 6,72 m/s necesitando una longitud de 289 m para alcanzar el tirante normal. La longitud entre esta sección y la próxima aguas abajo es menor a 289 m por lo que no se desarrollará el tirante normal aguas abajo.




(m3/s)Caudal (m3/s)

2+3282+491



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 3.99



56.7Canal rect. b =

5.5 m 3.32 2.21 4.66


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.55 8.53 6.65 3.80





rampa (m) E (m)

10 0.24 0 3.56

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.25 8.44 6.72 3.55 8.06


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.552 0.008 3.210 0.0060 0.0072 289



0.013 0.006 5.99

Emin < En ok

56.71.38 3.21 108.9

192



SECCION 11: Puente Av. Santa Bárbara (Prog. 2+569) En esta sección se continuará la canalización aguas abajo hasta donde comienza la canalización existente (sección 9). El canal trapecial tendrá las mismas dimensiones de los tramos anteriores con una pendiente de 0,6%. Se construirá una transición aguas arriba para pasar de canal trapecial a rectangular en forma de rampa con una caída de 0,50 m. Bajo el puente el cajón será rectangular de 5,2 m de base con una altura libre de 3,90 m. En esta sección el canal se encontrará con una tubería de recolección de aguas servidas, justo aguas abajo del puente. Se recomienda que la misma sea reubicada para no atravesar el canal de la quebrada. Aguas abajo se demolerá el canal existente para adecuar la sección a la propuesta, con dos escalones de 0,40 m para enlazar con la cota del canal existente aguas abajo y una transición a la salida del canal rectangular de 10 m de longitud. Para un caudal de 56,7 m3/s en esta sección el tirante aguas arriba es de 1,29 m con una velocidad de 6,47 m/s. Bajo el puente el tirante es de 1,90 m con 5,74 m/s de velocidad y aguas abajo el tirante es de 1,38 m con una velocidad de 5,87 m/s desarrollando el tirante normal a una distancia de 492 m.




(m3/s)Caudal (m3/s)

2+4912+569



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.5 3.81



56.7Canal rect. b =

5.2 m 3.45 2.30 4.75Emin < En ok


0.013 0.006 6.47

193




Y (m) A (m2) V (m/s) E1.90 9.88 5.74 3.58





rampa (m) E (m)

10 0.24 0 3.34

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.38 9.49 5.97 3.20 9.56


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.198 0.006 3.210 0.006 0.0060 492


SECCION 10: Cauce natural (Prog. 2+842) Se propone continuar la canalización aguas abajo hasta la sección 9. El tirante normal es de 1,59 m con una velocidad de 6,45 m/s, para un caudal de 72,7 m3/s correspondiente al período de retorno de 25 años con la presa de control construida.



(m3/s)Caudal (m3/s)

2+5692+842


0.013 0.006 6.45 72.71.59 3.71 108.9

SECCION 9: Canal concreto (Prog. 3+021) En esta sección el tirante normal es de 1,37 m con una velocidad de 7,72 m/s producto de la canalización propuesta aguas arriba.

194





(m3/s)Caudal (m3/s)

2+8423+021

72.71.37 4.41 140.6Canal trapecial 5.5 x 2 1:1

0.013 0.010 7.72

SECCION 8: Puente acceso a la Av. Ribereña (Prog. 3+463) Como se observa en el capítulo 4.4 del presente estudio, esta sección tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de crecida correspondiente a Tr = 25 años. Para un caudal de 72,7 m3/s el tirante normal aguas arriba es de 1,14 m con una velocidad de 9,52 m/s. Bajo el puente el tirante es de 0,86 m y a la salida del puente desarrolla el tirante normal nuevamente de 1,14 m.


TIRANTE NORMAL DE LA SECCION




CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante bajo el puente = 0.86 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E10.86 7.48 9.72 5.67



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.14 7.63 9.53 5.77 7.23

Pérdidas en la salida de la estructura = E1 - E3 = 0.10 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.18 m ok

Emin < En ok

195



SECCION 7: Puente paso peatonal (Prog. 3+800) Para un caudal de 72,7 m3/s, el tirante aguas arriba es de 1,67 m; bajo el puente el tirante es 2,30 m manteniéndose a la salida del mismo. En esta sección no ocurren desbordes del cauce ni sobre la estructura por lo que no se proponen modificaciones en la misma.


TIRANTE NORMAL DEL CAUCEn So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.013 0.01 9.45 1.67 8.98 8.10 5.01


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)72.7 4.6 4.41 2.94 5.37 Emin < En ok

CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante bajo la estructura = 2.3 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E12.30 10.58 6.87 4.71



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.30 12.70 5.72 3.97 17.02


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.97 0.0031 5.01 0.010 0.0065 302


SECCION 6: Cajones bajo Avenida Intercomunal (Prog. 3+924) La quebrada Tabure en el cruce con la Av. Intercomunal recibe un caudal pico de 114 m3/s para un período de retorno de 25 años. Este caudal se reduce a 95,7 m3/s una vez amortiguada la creciente de diseño mediante la presa de control de crecidas propuesta al pie de monte. Las estructuras existentes para el paso del caudal por la Av. Intercomunal tienen capacidad para 49,9 m3/s (tabla

196



7.3.16), quedando un excedente de 45,80 m3/s que inunda las zonas aledañas y produce un remanso aguas arriba de la quebrada. Como solución para aliviar este caudal excedente se plantean cinco (6) alternativas (ver Figura 7.3.1): 1. Construcción de un canal trapecial de 3 m de base x 2,5 m de altura desde la

quebrada Tabure a la altura de la Urb. Villa Tabure III hasta el río Turbio. 2. Construcción de un canal trapecial de 2,5 x 1,5 m paralelo a la Av. Ribereña

en el lado Norte, hasta el canal existente del antiguo cauce de la quebrada Tomo.

3. Construcción de un canal trapecial de 2,5 x 1,5 m por los terrenos ubicados al Norte de la Av. Ribereña hasta el canal existente del antiguo cauce de la quebrada Tomo.

4. Construcción de un canal rectangular de 3 x 2,5 m y un canal trapecial de 3 x 2 m desde la Urb. Villa Tabure hasta el canal del antiguo cauce de la quebrada Tomo.

5. Ampliación del canal trapecial existente paralelo a la Av. Intercomunal desde la quebrada Tabure hasta el canal del antiguo cauce de la quebrada Tomo.

6. Sustitución de los cajones existentes bajo la Av. Intercomunal, por un cajón de dos celdas de 8 x 2,5 m.

Figura 7.3.1 Alternativas para el alivio de la Quebrada Tabure en la Av.

Intercomunal

Alternativa 1 Canal trapecial

3 x 2,5 m


2,5 x 1,5 m


2,5 x 1,5 m


3 x 1,5 m


3 x 2 m Canal rect. 3 x 2,5 m

Alternativa 6 Sustitución

cajones bajo Av, Intercomunal

197



Tabla 7.3.16 Capacidad de las estructuras ubicadas en la actualidad bajo la Av. Intercomunal

Para H = 3.5 m

Capacidad de las estructuras1. Cajón rectangular 1 (4,20 m x 2,10 m)

B D H/D factor Q (m3/s)4.2 2.10 1.67 0.78 31.21

2. Alcantarillas circulares (2 x 1,20 m)B D H/D factor Q (m3/s)

1.2 1.20 2.29 0.86 4.25 c/u

3. Cajón rectangular 2 (1,70 m x 1,10 m)B D H/D factor Q (m3/s)

1.7 1.10 2.50 1.05 6.45

4. Sobre la vía (rasante a 3,35 m del fondo)H L Q (m3/s)

0.15 45.00 3.79

Qtotal = 49.9 m3/sQexcede= 45.8 m3/s

Las Alternativas 2 a 5, servirían de alivio a los caudales excedentes en la intercepción de la quebrada con la Av. Intercomunal, sin embargo, este caudal excedente sería descargado nuevamente en la quebrada Tabure a la altura de la Urb. Valle Hondo, aguas abajo de la Av. Intercomunal. Para ello se haría uso de un canal ubicado al este de la mencionada avenida (color amarillo Figura 7.3.1) Este canal tiene una sección trapecial en su primer tramo, de 2.2 metros de base con taludes 1:0.5 y pendiente de 1%. La capacidad del canal es de 31,4 m3/s, siendo insuficiente para conducir el caudal de 45,8 m3/s excedente de la quebrada Tabure. Sin embargo se podrían aliviar los 31,4 m3/s que tiene de capacidad, debido a que este canal actualmente no recibe el aporte originalmente previsto de la cuenca de la quebrada Tomo, el cual fue desviado con la construcción de la Av. Ribereña. El caudal que queda de exceso se puede conducir aumentando la sección del cajón ubicado bajo la Av. Intercomunal, con la construcción de una celda adicional de 3,30 x 2,10 m, alineando la sección con el cauce y eliminando las tuberías circulares existentes en la actualidad. En la tabla 7.3.17 se presentan las capacidades de las estructuras bajo la avenida con el nuevo cajón propuesto, como se observa el caudal excedente que queda es de 31 m3/s.

198



Tabla 7.3.17 Capacidad de las estructuras ubicadas bajo la Av. Intercomunal con propuesta alternativas 2 a 5

CAPACIDAD DE LAS ESTRUCTURAS CON PROPUESTA

Para H = 3.5 mts Capacidad de las estructuras1. Cajón rectangular 1 (7,50 m x 2,10 m)

B D H/D factor Q (m3/s)7.5 2.10 1.67 0.78 55.73

2. Cajón rectangular 2 (1,70 m x 1,10 m)B D H/D factor Q (m3/s)

1.7 1.10 2.50 1.05 6.45


0.15 30.00 2.53

Qtotal = 64.70 m3/sQexcede= 31.00 m3/s

Alternativas Propuestas:

Alternativa 1. Canal de desvío proyectado por Martínez Consultores S.A. Canal de desvío proyectado por Martínez Consultores S.A. (Ref. 2.2.4), el cual tiene una longitud aproximada de 2500 m y un desnivel de 7 m. Este canal (color verde en la Figura 7.3.1) intercepta a la quebrada Tabure antes del cruce en la Urb. Villas Tabure III, pasa la Av. El Placer por medio de un cajón y va a descargar directamente en el Río Turbio. La sección probable es de 3 m de base y 2,5 m de altura con taludes 1:0,5; con las características hidráulicas que se muestran en la Tabla 7.3.18. Alternativa 2. Canal de desvío paralelo a la Av. El Placer más cajón adicional en cruce Tabure – Intercomunal. Canal de desvío paralelo a la Av. El Placer (color naranja en Figura 7.3.1). Este canal tiene una longitud aproximada de 1000 m y un desnivel de 10 m. El mismo intercepta la quebrada Tabure antes del cruce en la Urb. Villas Tabure III, pasa la Av. El Placer mediante un cajón y sigue en sentido Oeste-Este paralelo a la misma, hasta la alcantarilla de la Av. Intercomunal (antiguo cauce quebrada Tomo). La sección probable es de 2,5 m de base y 1,5 m de altura con taludes 1:0.75, con las características hidráulicas que se muestran en la Tabla 7.3.18.

199



200

Alternativa 3. Canal al Norte de la Av. El Placer más cajón adicional en cruce Tabure – Intercomunal. Con una ruta y estructuras similares a la anterior aunque 50 m. más corta (color magenta en Figura 7.3.1). Esta alternativa aunque resulta de menor costo que la anterior presenta el inconveniente que afecta más el uso de los terrenos. Alternativa 4. Canal vía de acceso a Villa Tabure más cajón adicional en cruce Tabure – Intercomunal. Esta alternativa (color azul en Figura 7.3.1) intercepta la quebrada Tabure a una cota de 430 msnm, quedando un desnivel de solamente 1 m. en una longitud de 330 m. En el primer tramo antes de cruzar la Av. El Placer, la ruta es una calle de acceso a la urbanización Villas Tabure I y II por lo que el canal debe ser rectangular para ocupar el menor espacio de la vía, con dimensiones de 3 x 2,4 m (ver tabla 7.3.18). La opción de utilizar tuberías para este primer tramo no sería factible debido a que al colocar la tubería enterrada se estaría por debajo del desnivel existente entre la quebrada Tabure en el punto de intercepción y el canal de descarga. El segundo tramo del canal sería trapecial con 3 m de base y 2 m de altura con taludes 1:0.75. Adicionalmente, se deben elaborar dos estructuras (cajones), para el paso de la Av. El Placer y para el acceso a la urbanización Villas Tabure I.

Alternativa 5. Canal paralelo a Av. Intercomunal mas cajón adicional en cruce Tabure – Intercomunal. Esta alternativa ya esta construida (color rojo en Figura 7.3.1). Esta conformada por un canal de alivio que intercepta la quebrada Tabure por la margen izquierda. La cota de alivio del canal esta 1,70 m por encima de la rasante de la quebrada, por lo que se necesita onstruir un muro en la margen derecha de la quebrada para evitar el desborde hacia ese lado de la zona. Este canal tiene 3 m de ancho y 1,20 m de altura con taludes 1:0.75 en el tramo antes de cruzar la Av. El Placer, rtir de allí se reduce su ó 5 m de ancho; por lo que su capacidad es de 18,9 m3/s solamente.

Se propone uniformizar las dimensiones del canal c n una base de 3 m y altura de 1,50 m en su totalidad, para una capacidad de 36,8 m3/s. Alternativa 6. Sustitución cajones existentes en cruce Tabure – Intercomunal por cajón de dos celdas de mayor capacidad. Esta alternativa consiste en la sustitución de los cajones existentes en el cruce de la quebrada Tabure con la Av. Intercomunal, los cuales no tienen capacidad

o

n a 1, seccia pa

ría c



como se indica en la tabla 7.3.16. El nuevo cajón estaría conformado por dos celdas de 8 x 2,5 m c/u. Adicionalmente, se debe construir un muro en la margen derecha de la quebrada para evitar el desborde hacia ese lado de la zona.

En la Tabla 7.3.18 se presenta el cálculo hidráulico de cada una de las alternativas, y en las tablas 7.3.19 a 7.3.24 la estimación de costos con macro partidas para cada alternativa.

Tabla 7.3.18. Cálculos Hidráulicos de las alternativas

SECCION Diseño

b (m)

y (m) m So n T (m) A (m2) P (m) R

CAP (m3/s)

Q (m3/s)

V (m/s)

1. Canal Martinez Canal 3 2.5 0.5 0.0028 0.013 5.50 10.63 9.12 1.16 47.9 45.8 4.512.- Paralelo a la Av. El Placer Canal 2.5 1.5 0.75 0.01 0.013 4.75 5.44 6.47 0.84 37.3 31.0 6.853.- Por terrenos Canal 2.5 1.5 0.75 0.01053 0.013 4.75 5.44 6.47 0.84 38.2 31.0 7.034.- Acceso a Villa Tabure (Tramo 1) Canal 3 2.5 0 0.005 0.013 3.00 7.50 8.00 0.94 39.1 31.0 5.214.- Acceso a Villa Tabure (Tramo 2) Canal 3 2 0.75 0.00217 0.013 6.00 9.00 8.29 1.09 34.1 31.0 3.795.- Paralelo a la intercomunal (Tramo 1)

Canal Exist 3 1.5 0.75 0.007 0.013 5.25 6.19 6.97 0.89 36.8 31.0 5.95

5.- Paralelo a la intercomunal (Tramo 2)

Canal exist mod. 3 1.5 0.75 0.01 0.013 5.25 6.19 6.97 0.89 44.0 31.0 7.11

Canal existente donde descargan alternativas 2 a 5

Canal exist 2.2 1.6 0.5 0.01 0.013 3.80 4.80 6.12 0.78 31.4 31.0 6.54

6.- Cajón bajo Av. Intercomunal Cajón 8 2.5 0 0.008 0.013 8.00 20.00 13.00 1.54 183.4 138.4 9.17

Tabla 7.3.19 Quebrada Tabure. Estimación de costos con macro partidas

para la Alternativa 1

N° DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD PRECIO U. PRECIO T.1 Replanteo Auxiliar Km 3 1,312,223 3,280,557

2Deforestación liviana y limpieza (vegetación baja en general con altura máxima de 8 mts) Ha 2 536,678 1,073,357

3Demolición de Pavimento de asfalto en calzada espesor 0,15 m m2 140 8,393 1,175,069

4Excavación en zanjas y fosas en tierra profundidad hasta 3,5 m m3 28100 20,869 586,429,044

5Relleno compactado con tierra para zanjas y fosas con material de excavación, grado de compactación d=95% m3 20 9,961 199,214

6

Relleno con material granular para zanjas y fosas con piedra picada o grava menuda compactada pasan 1/2" y retenida en No 4, para Apoyo de canal m3 1250 76,098 95,122,047

7 Bote de tierra con arreglo m3 26830 14,686 394,024,749

8Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 3 x 2,5 m, pendiente transversal 1:0.5 ml 2500 2,368,529 5,921,322,232

9Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 3 x 2 m ml 20 3,990,007 79,800,133

10 Reposición de pavimento de asfalto en calzada. e= 10 cm. m2 140 34,542 4,835,934

11Concreto premezclado Rcr= 180 kg/cm2 a los 28 días, para construcción de cunetas. m3

3 495,684 1,487,053TOTAL Bs. 7,088,749,389

201



Tabla 7.3.20 Quebrada Tabure. Estimación de costos con macro partidas para la Alternativa 2


2Deforestación liviana y limpieza (vegetación baja en general con altura máxima de 8 mts) Ha 1 536,678 268,339




6



8Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 2,5 x 1,5 m, pendiente transversal 1:0.75 ml 1000 1,679,263 1,679,262,686

9Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 2,5 x 2 m ml 30 3,591,006 107,730,180

10Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 7,5 x 2,1 m ml 40 7,980,013 319,200,533



7 495,684 3,469,789TOTAL Bs. 2,432,149,890

Tabla 7.3.21 Quebrada Tabure. Estimación de costos con macro partidas

para la Alternativa 3






6



8Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 2,5 x 1,5 m, pendiente transversal 1:0.75 ml 950 1,679,263 1,595,299,551

9Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 2,5 x 2 m ml 30 3,591,006 107,730,180




7 495,684 3,469,789TOTAL Bs. 2,335,932,591

202









6



8Construcción de canal de concreto armado sección rectangular 3 x 2,5 m ml 100 3,192,005 319,200,533

9Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 3 x 2 m, pendiente transversal 1:0.75 ml 230 2,152,483 495,071,139

10Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 3 x 2 m ml 30 3,990,007 119,700,200



13Concreto premezclado Rcr= 180 kg/cm2 a los 28 días, para construcción de cunetas. m3 7 495,684 3,469,789

TOTAL Bs. 1,462,691,398







6



8Construcción de muro de concreto armado sección rectangular h = 0,5 mts ml 10 199,500 1,995,003

9Construcción de canal de concreto armado sección trapezoidal 3 x 1,5 m, pendiente transversal 1:0.75 ml 130 1,809,063 235,178,221


11

Concreto premezclado Rcr= 210 kg/cm2 a los 28 días, para revestimiento de taludes y fondo de canales. Incluye encofrado. Excluye acero de refuerzo m3 5 1,055,813 5,279,065



3 495,684 1,487,053TOTAL Bs. 619,700,126

203




N° DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD PRECIO U. PRECIO T.1 Demolición de elementos de concreto armado m3 430 152,461 65,558,338




5



7Construcción de muro de concreto armado sección rectangular h = 0,5 mts ml 10 199,500 1,995,003

8Construcción de cajón de concreto armado sección rectangular 8 x 2,5 m ml 40 8,379,014 335,160,560



3 495,684 1,487,053TOTAL Bs. 461,472,986

A continuación se presentan los cálculos hidráulicos para las alternativas 5 y 6 que resultaron las de menor costo. Alternativa 5: Como se menciona anteriormente, con esta alternativa se propone uniformizar la sección del canal de alivio existente paralelo a la Av. Intercomunal, aumentando su base donde sea necesario y elevando la altura del mismo. La sección propuesta es de 3 m de base y 1,5 m de altura. Adicionalmente, se debe construir un muro de 1 m de altura en la margen derecha de la quebrada Tabure, frente al canal de alivio, para evitar el desborde del cauce hacia ese lado del canal. Se propone aumentar el cajón existente bajo la Av. Intercomunal, agregando una celda adicional de 3,30 x 2,10 m, en el lugar donde están ubicadas las tuberías circulares, las cuales se deben eliminar. Así mismo, el cauce debe ser alineado con la nueva sección. Para esta alternativa el caudal de alivio es de 31 m3/s para un período de retorno de 25 años. El tirante normal en el canal de alivio de 3 m de base x 1,5 m de altura es de 1,34 m con una velocidad de 5,76 m/s. Bajo la Av. El Placer se encuentra un cajón de dos celdas de 5,90 m x 2,20 m, el tirante dentro del mismo es de 0,81 m con una velocidad de 6,49 m/s y a la salida de la estructura el tirante es de 1,19 m con una velocidad de 6,22 m/s, no produciendo desborde del cauce en ningún tramo (tabla 7.3.25)

204



Tabla 7.3.25 Cálculos hidráulicos en canal de alivio Alternativa 5

CARACTERISTICAS DEL CANAL EXISTENTE DE ALIVIO CON PROPUESTA


(m3/s)Caudal (m3/s)

0+000

0+059.230+108.37

0+237.02



rampa (m) E (m)

5 0.07 0 2.96

VERIFICACION DE LA ESTRUCTURA DE CONTROL BAJO AV. EL PLACER


31.00Doble Cajón 5.9

x 2.2 m 2.12 1.41 3.72

Canal trapecial 1° tramo: 3 x 1.5

m. 1:0.750.013 0.007 5.76 1.34 3.03 36.8 31.00

1.16 3.27 44.0 31.00Canal trapecial

2° tramo: 3 x 1.5 m. 1:0.75

0.013 0.010 6.44

Emin < En ok


Y (m) A (m2) V (m/s) E0.81 4.78 6.49 2.95



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.19 4.99 6.22 3.16 4.24


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.160 0.009 3.270 0.0100 0.0095 231


En el cauce de la quebrada Tabure, aguas arriba de la sección 6 con las modificaciones propuestas, el tirante es de 1,58 m con una velocidad de 7,18 m/s. El tirante bajo el cajón propuesto es de 1,16 m con una velocidad de 7,44 m/s. El tirante normal aguas debajo de la sección se desarrolla a una distancia de 315 m.

205



Tabla 7.3.26 Cálculos hidráulicos en sección 6 con alternativa 5



(m3/s)Caudal (m3/s)

3+8003+924



rampa (m) E (m)

10 0.16 0 4.05



64.70 Cajón b = 7.5 m 2.95 1.96 4.39


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.16 8.70 7.44 3.98


Emin < En ok

Canal trapecial 4.5 x 2.7 1:0.75

0.013 64.70159.80.008 7.18 1.58 4.21


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.22 8.81 7.35 3.97 8.40


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.970 0.010 3.810 0.007 0.0085 106


Alternativa 6: Se propone sustituir los cajones de 4,20 x 2,10 m y de 1,70 x 1,10 m, asi como las tuberías circulares de 1,20 m de diámetro, por un cajón de dos celdas de 8 x 2,50 m alineado al cauce de la quebrada Tabure bajo la Av. Intercomunal. En el cauce de la quebrada Tabure, aguas arriba de la sección 6 con las modificaciones propuestas, el tirante es de 1,99 m con una velocidad de 8,02 m/s. El tirante bajo el cajón propuesto es de 1,30 m con una velocidad de 9,20 m/s. El tirante normal aguas debajo de la sección se desarrolla a una distancia de 400 m apróximadamente.

206



Tabla 7.3.27 Cálculos hidráulicos en sección 6 con alternativa 6



(m3/s)Caudal (m3/s)

3+8003+924



rampa (m) E (m)

10 0.16 0 5.11



95.70Cajón b = 8 x

2.5 m 3.67 2.44 4.90


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.30 10.40 9.20 5.62



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.45 10.80 8.86 5.45 11.30


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)5.450 0.012 4.420 0.007 0.0096 402

159.80.008 8.02 1.99 5.27 95.70


Emin < En ok


0.013

SECCION 5: Cajón bajo Calle 1 Urb. Valle Hondo (Prog. 4+345) En esta sección se propone aumentar las dimensiones del cajón de 4,5 x 2,1 m a un cajón de dos celdas de 7,60 x 2,10 m. El caudal en esta sección es de 95,7 m3/s para un período de retorno de 25 años. Para este caudal el tirante normal aguas arriba es 1,70 m con una velocidad de 7,31 m/s. Bajo la estructura el tirante es de 1,75 m con una velocidad de 7,20 m/s. Aguas abajo se propone aumentar la base del canal de 3,5 m que tiene actualmente a 6 m x 2,20 m de altura con taludes 1:1, manteniendo la pendiente

207



de 0,008. Bajo estas condiciones, el tirante es de 1,75 m con una velocidad de 7,06 m/s requiriéndose una distancia de 409 m para desarrollar el tirante normal. La distancia entre esta sección y la próxima aguas abajo es menor por lo que no se desarrollará completamente la curva de remanso.




(m3/s)Caudal (m3/s)

3+9244+345




Y (m) A (m2) V (m/s) E1.75 13.30 7.20 4.39


Emin < En ok

1.70 4.42 127.2 95.7Canal trapecial 6 x 2 m. 1:1 0.013 0.007 7.31



(m3/s)Caudal (m3/s)

4+3454+483


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.75 13.56 7.06 4.29 15.64


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)4.288 0.006 4.630 0.0080 0.0072 409


Canal trapecial 6 x 2.2 m. 1:1 0.013 0.008 7.66 1.64 4.63 160.9 95.7

SECCION 4: Cajón bajo Av. El Placer (Prog. 4+483) En esta sección existen dos cajones 4,6 x 2 m, uno que pertenece al cauce de la quebrada Tabure y el otro que servía para el paso de la quebrada Tomo y que en la actualidad no transporta caudal. Se propone prolongar el cajón de alivio hasta enlazar con el cajón de la quebrada Tabure, incrementando su sección. De esta manera, en la sección quedará un cajón de dos celdas de 9,2 m por donde circula un caudal total de 95,7 m3/s para Tr = 25 años.

208



El tirante de agua dentro de los cajones es de 1,35 m con una velocidad de 7,71 m/s. Aguas abajo el tirante de agua es de 1,45 m con una velocidad de 7,37 m/s desarrollando el tirante normal de 1,45 m a una distancia de 428 m, aguas arriba de la sección 3.




(m3/s)Caudal (m3/s)

4+3454+483

Canal trapecial 6 x 2.2 m. 1:1 0.013 0.008 7.36 1.69 4.45 160.9 95.7




Y (m) A (m2) V (m/s) E1.35 12.42 7.71 4.38


Emin < En ok



(m3/s)Caudal (m3/s)

4+4835+005


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.45 12.98 7.37 4.22 13.98


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)4.222 0.008 4.240 0.0080 0.0080 428

1.45 4.24 167.0 95.7Canal trapecial 7.5 x 2 m. 1:1 0.013 0.008 7.40


SECCION 3: Cajón en Urb. Valle Hondo (Prog. 5+005)

En el capítulo 4.4. se verificó que esta sección posee suficiente capacidad para el caudal correspondiente. En el cauce aguas arriba y aguas abajo no se presentan desbordes. El tirante normal en la sección es de 1,45 m con una velocidad de 7,40 m/s. Bajo los cajones el tirante es de 1,45 m y a la salida de la estructura alcanza una altura de 1,50 m con una velocidad de7,09 m/s.

209







(m3/s)Caudal (m3/s)

4+483

5+005


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)95.7 9 3.39 2.26 4.71

167.0 95.7

Emin < En ok

Canal trapecial 7.5 x 2 m. 1:1 0.013 0.008 7.40 1.45 4.24

CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante aguas arriba de la estructura = 1.45 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.45 13.05 7.33 4.19



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.50 13.50 7.09 4.06 14.82


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)4.061 0.007 4.240 0.0080 0.0075 377


SECCION 2: Cajón bajo Calle acceso al caserío El Tamarindo (Prog. 8+881) Para esta sección se propone canalizar aguas arriba el cauce, con sección trapecial de 8 x 2,5 m taludes 1:1 en una longitud de 115 m con una pendiente de 1%. Se construirá una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud aguas arriba de la estructura. El cajón existente con las nuevas condiciones aguas arriba posee suficiente capacidad para el caudal correspondiente. Para un caudal de 119,7 m3/s en esta sección y con las modificaciones propuestas, el tirante aguas arriba es de 1,49 m con una velocidad de 8,48 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 1,73 m y aguas abajo es de 1,76 m alcanzando el tirante normal a una distancia de 52 m aguas abajo.

210






(m3/s)Caudal (m3/s)

5+0058+7668+7668+881


L (m) Pérdidas (m)Altura rampa E (m)

10 0.2 0 4.95

Cauce natural 0.035 0.01 3.91 3.14 38.3 119.7

1.49 5.15

3.81

292.3Canal trapecial 8 x 2.5. 1:1 0.013 0.010 8.48 119.7



119.7Cajón 8.5 x 2.5

m 4.09 2.72 5.17


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.73 14.71 8.14 5.11



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.76 14.71 8.14 5.13 16.97


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)5.133 0.061 3.812 0.0100 0.0355 52

Emin < En ok


SECCION 1: Cajón bajo Calle acceso al caserío El Mayal (Prog. 9+796) Se propone canalizar aguas arriba en una longitud de 100 m para definir el cauce y alinearlo con la estructura bajo la vía. El canal será trapecial de 7 x 2 m con taludes 1:1 y una pendiente de 0,6%. Se debe construir una transición aguas arriba de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud en forma de rampa con caída de 0,60 m. Bajo la vía se debe aumentar la sección del cajón debido a

211



que el existente no tiene capacidad como se observó en el capítulo 4.4. El cajón a construir será de dos celdas con dimensiones totales 9.5 x 2,2 m. Aguas abajo también se requiere canalizar una longitud de 50 m debido a lo indefinido del cauce, con un canal de las mismas características que el de aguas arriba, y con una transición a la salida del cajón de 10 m de longitud sin caída. El tirante normal en el canal aguas arriba es de 1,95 m con una velocidad de 7,35 m/s. Bajo el cajón el tirante es 1,57 m y aguas abajo 1,76 m con una velocidad de 7,83 m/s.




(m3/s)Caudal (m3/s)

8+8819+6969+6969+796



10 0.12 0.6 5.18



120.7

Cajón de dos celdas 9.5 x 2.2

m 3.82 2.54 5.00


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.57 14.92 8.09 4.91


Emin < En ok

Cauce natural 0.035 0.006 3.59 2.74 31.2 120.7

1.95 4.7

3.34

135.6Canal trapecial 7 x 2. 1:1 0.013 0.006 7.35 120.7




10 0.24 0 4.67

212



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.76 15.42 7.83 4.88 18.24


SECCION B: Alcantarilla tipo paso inferior bajo vía de ferrocarril (Prog. 11+129) En el capítulo 4.4. se verificó que esta sección no posee capacidad para la totalidad del caudal correspondiente a un período de retorno de 25 años. Sin embargo, las posibles inundaciones que puedan ocurrir no representan peligro alguno, debido a que el área es muy extensa, y el caudal se desparrama por toda la planicie. SECCION A: Alcantarillas y canal rectangular en sector Las Tres Topias (Prog. 12+981) Para esta sección, se acogen las recomendaciones dadas en el estudio del Ing. Triana de Abril de 2007 (Ref. 2.2.15), en el cual se proponen las siguientes modificaciones: - Demolición de la batería de 4 tuberías circulares de D = 1,50 m colocada como

acceso para 4 viviendas de la margen izquierda las cuales tienen otras opciones de ingreso. Esta sección una vez demolida y conservada su placa de piso, se debe convertir en un embudo de ingreso de las aguas hacia el canal rectangular de concreto, para ello se deben revestir en concreto sus laterales para propiciar el ingreso eficiente de las aguas proveniente del cauce de la quebrada Tabure.

- Aguas abajo del puente de Las Tres Topias se debe continuar el canal revestido en concreto de sección trapecial con la finalidad de neutralizar los efectos erosivos del caudal que egresa de las celdas del puente. El canal tiene una base de 5,10 m y taludes 0,60:1 adaptándose al terreno natural, su longitud es de 20 m.

- Al final del canal revestido, se debe colocar un empedrado en una longitud de 6 m que sirva de transición entre el canal revestido en concreto y el cauce natural y así disminuir el efecto erosivo.

Cabe resaltar, que los caudales correspondientes a las crecidas de la quebrada Tabure para frecuencia de 25, 50 y 100 años obtenidos en el estudio hidrológico actualizado (Anexo A-1), son mayores a los caudales del estudio del Ing. Triana, por lo tanto las estructuras propuestas quedarían funcionando para frecuencias menores. En los planos C-7 y C-8 se presenta la planta a escala 1:2000 con todas las

213



modificaciones propuestas. En los planos C-9 a C-12 se muestra el perfil actual del cauce de la quebrada Tabure incluyendo las modificaciones en cada sección estudiada. En resumen, las medidas de carácter correctivo que se deben implementar en el cauce de la quebrada Tabure son las siguientes: - Canalizar 150 m de la quebrada localizada aguas arriba de la Av. Edgimidio

Ramos (sección 18). Dicha canalización será de sección trapecial de 5 x 2 m taludes 1:1 y pendiente 0,6%.

- Reemplazar el cajón existente bajo la calle 2 Urb. Chucho Briceño (sección 17) por un cajón de dos celdas de 8 m x 1,60 m, rectificando el cauce de la quebrada tanto a la entrada como a la salida del mismo para mejorar las condiciones de aproximación del flujo.

- Canalizar la quebrada desde 140 m aguas arriba de la calle San Rafael (sección 14) hasta empalmarse con la canalización existente a nivel de la Urb. La Ribereña (sección 9), demoliendo los canales existentes en algunos tramos. El canal propuesto será trapecial de 5,5 m x 2,5 m con taludes 1:1 y una pendiente constante de 0,6%. Adicionalmente en este tramo de la quebrada Tabure se deben ejecutar las siguientes obras: • Transición de canal trapecial a rectangular con longitud de 10 m aguas

arriba de las secciones 14, 13, 12 y 11; con rampa de aproximación con caída de 0,90 m en las secciones 14, 13 y 12 y en la sección 11 con caída de 0,50 m.

• Canal rectangular de 5,50 x 3 m bajo el puente de la calle San Rafael (sección 14), bajo el puente de la calle Juan de Dios Ponte (sección 13) y bajo el puente de la Av. Libertador (sección 12).

• Cajón rectangular de 5,20 x 3,87 m bajo la Av. Santa Bárbara (sección 11).

• Transición de canal rectangular a canal trapecial en las secciones 14, 13, 12 y 11 con longitud de 10 m sin caída.

- Reemplazar los cajones existente de 4,2 x 2,10 m y de 1,70 x 1,10 m, y las dos tuberías circulares de D = 1,20 m, ubicadas bajo la Av. Intercomunal (sección 6), por un cajón de dos celdas de 8 x 2,50 m alineado al cauce de la quebrada.

- Aumentar las dimensiones del cajón ubicado en la sección 5 de 4,5 x 2,10 m adicionando una celda de 3,10 x 2,10 m para una base total de 7,60 m.

- Aumentar la sección del canal existente entre la sección 5 y 4 en la Urb. Valle Hondo, de 3,5 m en la actualidad, por un canal trapecial de 6 x 2.20 m taludes 1:1 manteniendo la misma pendiente de 0,8%.

- Incorporar el cajón que estaba destinado para el paso de la quebrada Tomo al cauce de la quebrada Tabure, prolongando el mismo paralelo al alineamiento del cauce, para obtener una sección de cajón de dos celdas de

214



9,2 m x 2 m para el paso de la quebrada Tabure. - Canalizar la quebrada 115 m aguas arriba de la vía de acceso al caserío El

Tamarindo (sección 2) con una sección trapecial de 8 x 2,5 m taludes 1:1 y pendiente constante de 1%. Construir una transición de canal trapecial a rectangular de 10 m de longitud antes de llegar al puente de la vía.

- Canalizar la quebrada 100 m aguas arriba y 50 m aguas abajo de la vía de acceso al caserío El Mayal (sección 1) con sección trapecial de 7 x 2 m taludes 1:1 y pendiente de 0,6%.

- Reemplazar el cajón existente en la sección 1 de 3 x 1,60 m que no tiene capacidad, por un cajón de dos celdas de 9,5 m x 2,20 m con transición aguas arriba de 10 m de longitud en forma de rampa con caída de 0,60 m y transición aguas abajo de 10 m de longitud sin caída.

- Demolición de la batería de 4 tuberías circulares de D = 1,50 m ubicada en el sector Las Tres Topias. Acondicionamiento de los laterales con revestimiento de concreto para transición al canal rectangular existente.

- Aguas abajo del puente de Las Tres Topias se debe continuar el canal revestido en concreto de sección trapecial con base de 5,10 m y taludes 0,60:1 adaptándose al terreno natural, en una longitud de 20 m.

- Al final del canal revestido en Las Tres Topias, se debe colocar un empedrado en una longitud de 6 m que sirva de transición entre el canal revestido en concreto y el cauce natural y así disminuir el efecto erosivo.

7.3.2. Verificación del Cauce Modificado Se ha efectuado una verificación de todas las estructuras propuestas en la sección anterior, con caudales correspondientes a un período de retorno de 100 años, con la finalidad de determinar si ocurren daños para este evento y verificar los bordes libres en los canales y cajones propuestos. SECCION 20: Cajón bajo calle de acceso a la Escuela de Veterinaria UCLA (Prog. 0+000) En esta sección no se propone modificación alguna, debido a que la estructura existente (cajón de 4,6 x 3,6 m) posee suficiente capacidad. Para un período de retorno de 100 años y con la presa de control el caudal en la sección es de 20,9 m3/s. El tirante aguas arriba es de 1,25 m quedando un borde libre de 1,75 m. Aguas abajo el tirante es de 0,65 m con una velocidad de 2,77 m/s.

215



Tabla 7.3.33 Cálculos Hidráulicos sección 20 Verificación Tr = 100 años

TIRANTE NORMAL EN LA SECCION





Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.25 14.49 1.44 1.36




Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/30.65 7.53 2.77 1.04 6.54


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)1.042 0.013 1.141 0.0200 0.0163 26


SECCION 19: Cauce Natural (Prog. 0+479) Esta sección no tiene modificaciones propuestas. Para un caudal de 20,9 m3/s el tirante normal en la sección es de 0,73 m y la velocidad de 4,41 m/s.


n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.035 0.033 4.03 0.73 4.74 4.41 1.72

216



SECCION 18: Cajón bajo Av. Egmidio Ramos (Prog. 0+723) El caudal en esta sección es de 86,4 m3/s para Tr = 100 años con la presa de control de crecidas a pie de monte. Con la canalización propuesta el tirante aguas arriba de la sección es de 1,84 m quedando un borde libre de 0,16 m. Bajo la estructura el tirante es de 2,40 mayor a la altura de la misma, produciendo un pequeño desborde sobre la vía. Aguas abajo el tirante es de 1,03 m con un borde libre mayor a 1 m.




(m3/s)Caudal (m3/s)

0+4790+5740+5740+723



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 5.01




Y (m) A (m2) V (m/s) E2.40 11.28 7.66 5.39


1.71 92.7 86.42.62

86.4

Cauce natural 0.035 0.015 4.23

Canal trapecial 5 x 2. 1:1

0.013 0.006 6.85 1.84 4.23 100.1

Emin < En ok





Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.03 10.21 8.47 4.68 8.63

217




E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)4.683 0.123 1.414 0.0460 0.0843 85


SECCIÓN 17: Cajón Chucho Briceño. (Prog 0+949). Con la estructura propuesta el tirante aguas arriba en esta sección es de 2,02 m con un borde libre de 1,50 m. Bajo el cajón propuesto el tirante es de 1,82 m, mayor a la altura del mismo, produciendo un pequeño desborde sobre la vía el cual no es de consideración. Aguas abajo del cajón no se producen desbordes del cauce.


Verificación Tr = 100 años



(m3/s)Caudal (m3/s)

0+7230+949


Q (m3/s) Sección (m) Emin Yc (m) V (m/s)86.4 Cajón 8 x 1.6 3.42 2.28 4.73


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.82 14.56 5.93 3.61






Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.80 12.24 7.06 4.34 13.92

Cauce natural 0.035 0.026 5.69 2.02 3.67 219.2 86.4

Emin < En ok

218




E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)4.340 0.007 1.240 0.0240 0.0153 354


SECCION 16: Cauce natural (Prog. 1+289) Esta sección no presenta modificaciones propuestas. Para un caudal de 86,4 m3/s, el tirante normal en el cauce es de 1,47 m, produciéndose pequeños desbordes del cauce hacia ambas márgenes que no son de consideración.


n So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.035 0.030 17.46 1.47 17.18 5.03 2.76 SECCION 15: Cajón bajo carrera 1 Urb. Chucho Briceño (Prog. 1+814) En esta sección no se propone modificación alguna, debido a que la estructura existente (cajón de dos celdas de 4,4 x 2,5 m c/u) posee suficiente capacidad. Para un período de retorno de 100 años y con la presa de control el caudal en la sección es de 86,4 m3/s. El tirante aguas arriba es de 3,50 m quedando un borde libre de 0,20 m. Aguas abajo el tirante es de 1,55 m con una velocidad de 5,20 m/s.



SECCION Q (m3/s)Estructura existente Progresiva

SECCION 15 86.4


m 1+814



219



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 01 9.42 12.11 7.97 0 0 02 22.53 15.69 28.68 0 0 03 38.25 19.21 60.54 0 0 0

3.7 51.65 21.89 91.54 0 0 04.5 66.56 21.89 139.70 3.09 5.6 2.08


0.035 0.016 23.91 1.77 19.51 4.43 2.77




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E13.50 46.11 1.87 3.68



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.55 16.63 5.20 2.93 19.36


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)2.926 0.024 2.77 0.0160 0.0202 37




SECCION 14: Puente Av. San Rafael (Prog. 2+167) Para un período de retorno de 100 años el caudal en la sección es de 86,4 m3/s. Con la canalización propuesta el tirante normal aguas arriba de la sección es de 1,75 m con un borde libre de 0,75 m. Bajo el puente el tirante alcanza los 2,20 m con una velocidad de 7,14 m/s y aguas abajo el tirante es de 1,65 m con un borde libre de 0,85 m.

220






(m3/s)Caudal (m3/s)

1+8142+0262+0262+167



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 4.88



86.4Canal rect. b =

5.5 m 4.40 2.93 5.36


Y (m) A (m2) V (m/s) E2.20 12.10 7.14 4.80



0.013 0.006 6.79 1.75 4.1 162.4

Cauce natural 0.035 0.018 4.73 1.76 75.7 86.42.84

Emin < En ok

86.4




rampa (m) E (m)

10 0.24 0 4.56

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.65 11.80 7.32 4.38 13.03

Pérdidas en la salida de la estructura = 0.18 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.13 m ok SECCION 13: Puente Av. Juan de Dios Ponte (Prog. 2+328) En esta sección continua la canalización propuesta. El tirante aguas arriba es de 1,70 m con una velocidad de 7,06 m/s y un borde libre de 0,80 m. Bajo el puente el tirante es de 2,13 m teniendo suficiente capacidad para conducir el caudal del evento. Aguas abajo el tirante es de 1,60 m dejando un borde libre de 0,90 m.

221






(m3/s)Caudal (m3/s)

2+1672+328



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 5.02



86.4Canal rect. b =

5.5 m 4.40 2.93 5.36


Y (m) A (m2) V (m/s) E2.13 11.72 7.38 4.90


Emin < En ok


0.013 0.006 7.06




rampa (m) E (m)

10 0.24 0 4.66

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.60 11.36 7.61 4.55 12.35


SECCION 12: Puente Av. Libertador (Prog. 2+491) En esta sección aguas arriba se presenta la canalización propuesta en el aparte 7.3.1. El tirante normal en el canal es de 1,75 m con un borde libre de 0,75 m. Bajo el puente el tirante es de 2,20 m, menor a la altura libre que resulta con la propuesta. El borde libre bajo el puente es de 0,80 m. Aguas abajo el tirante de agua es de 1,65 m con una velocidad de 7,32 m/s y un borde libre de 0,85 m.

222






(m3/s)Caudal (m3/s)

2+3282+491



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.9 4.88



86.4Canal rect. b =

5.5 m 4.40 2.93 5.36


Y (m) A (m2) V (m/s) E2.20 12.10 7.14 4.80





rampa (m) E (m)

10 0.24 0 4.56

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.65 11.80 7.32 4.38 13.03



0.013 0.006 6.79

Emin < En ok

86.41.75 4.1 162.4

SECCION 11: Puente Av. Santa Bárbara (Prog. 2+569) Para un caudal de 86,4 m3/s, el tirante aguas arriba en el canal propuesto es de 1,68 m con una velocidad de 7,16 m/s y un borde libre de 0,82 m. Bajo el puente el tirante es de 2,70 m quedando un borde libre de 1,20 m. Aguas abajo el tirante es de 1,78 m y la velocidad es de 6,67 m/s.

223






(m3/s)Caudal (m3/s)

2+4912+569



rampa (m) E (m)

10 0.12 0.5 4.67



86.4Canal rect. b =

5.2 m 4.56 3.04 5.46


Y (m) A (m2) V (m/s) E2.70 14.04 6.15 4.63





rampa (m) E (m)

10 0.24 0 4.39

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.78 12.96 6.67 4.05 14.88


Emin < En ok


0.013 0.006 7.16

SECCION 10: Canal propuesto (Prog. 2+842) En esta sección se propone la canalización hasta el tramo canalizado actualmente, para uniformizar la sección. El caudal en este tramo es de 107,4 m3/s, produciendo un tirante normal en el canal de 1,98 m con un borde libre de 0,52 m.

224





(m3/s)Caudal (m3/s)

2+5692+842


0.013 0.006 7.23 107.41.98 4.65 162.4

SECCION 9: Canal concreto existente (Prog. 3+021) En esta sección el tirante normal es de 1,72 m con una velocidad de 8,77 m/s producto de la canalización propuesta aguas arriba, para un caudal de 107,4 m3/s.



(m3/s)Caudal (m3/s)

2+8423+021

107.41.72 5.55 140.6Canal trapecial 5.5 x 2 1:1

0.013 0.010 8.77

SECCION 8: Puente acceso a la Av. Ribereña (Prog. 3+463) En esta sección no existen modificaciones propuestas, debido a que presenta suficiente capacidad. Para un caudal de 107,4 m3/s el tirante aguas arriba de la estructura es el tirante normal de 1,42 m. Bajo la estructura el tirante alcanza 1,12 m dejando un borde libre de 1,48 m. Aguas abajo el tirante es de 1,42 m no ocasionando desbordes en el cauce.


SECCION Q (m3/s)Estructura existente Progresiva

SECCION 8 107.4Puente 8.70 x

2.60 m 3+463



225



Y(m) A(m2) P(m) AR^2/3 A´(m2) P´(m) (AR^2/3)´0 0 0 0 0 0 01 6.49 8.3 5.51 0 0 02 14.61 10.83 17.84 0 0 0

2.7 21.4 12.68 30.33 0 0 03.7 31.18 12.68 56.80 4 6 3.054.7 41.02 12.68 89.72 8 8 8.00

TIRANTE NORMAL DE LA SECCIONn So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.013 0.017 10.71 1.42 9.91 10.83 7.40



CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante bajo el puente = 1.12 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.12 9.74 11.02 7.31



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.42 9.90 10.85 7.42 10.69



Emin < En ok

SECCION 7: Puente paso peatonal (Prog. 3+800) Para un caudal de 107,4 m3/s, correspondiente a un período de retorno de 100 años con la presa de control de crecidas, el tirante aguas arriba es de 2.05 m con un borde libre de 0,55 m; bajo el puente el tirante supera la altura del mismo, presentándose desborde del cauce sobre la vía de una altura de 0,30 m aproximadamente. Aguas abajo el cauce se desborda hacia ambas márgenes, sin producir daños considerables.

226




TIRANTE NORMAL DEL CAUCE




Emin < En ok

CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante bajo la estructura = 3 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E13.00 13.80 7.78 6.09



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.90 16.26 6.61 5.12 24.26


SECCION 6: Cajones bajo Avenida Intercomunal (Prog. 3+924) Con las estructuras propuestas bajo la Av. Intercomunal en la Alternativa 6 presentada en la sección 7.3.1, para un caudal de 138,4 m3/s correspondiente a un período de retorno de 100 años en la quebrada el tirante aguas arriba es de 2,46 m con un borde libre de 0,24 m. Bajo la estructura propuesta el tirante es de 1,90 m y aguas abajo de 1,95 m con una velocidad de 8,93 m/s.

Tabla 7.3.47 Cálculos hidráulicos en sección 6 Verificación Tr = 100 años



(m3/s)Caudal (m3/s)

3+8003+924


0.013 138.40159.80.008 8.87 2.46 6.47

227





rampa (m) E (m)

10 0.16 0 6.31



138.40Cajón b = 8 x

2.5 m 4.69 3.12 5.54


Y (m) A (m2) V (m/s) E1.90 15.20 9.11 6.13



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.95 15.50 8.93 6.01 18.90


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)6.012 0.009 5.480 0.007 0.0080 516


Emin < En ok

SECCION 5: Cajón bajo Calle 1 Urb. Valle Hondo (Prog. 4+345) En esta sección con las modificaciones propuestas, el tirante aguas arriba es el normal de 2,07 m produciéndose un pequeño desborde del cauce. Bajo el cajón el tirante es mayor a la altura del mismo, por lo que se presenta desborde sobre la vía a una altura menor de 0,15 m. Aguas abajo el tirante es 2,20 m y una velocidad de 7,67 m/s.




(m3/s)Caudal (m3/s)

3+9244+345

Canal trapecial 6 x 2 m. 1:1 0.013 0.007 8.28 2.07 5.57 127.2 138.40

228






Y (m) A (m2) V (m/s) E2.40 18.24 7.59 5.33




(m3/s)Caudal (m3/s)

4+3454+483


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.20 18.04 7.67 5.20 23.39


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)5.200 0.006 5.740 0.0080 0.0070 519

2.02 5.74 160.9 138.40Canal trapecial 6 x 2.2 m. 1:1 0.013 0.008 8.54

Emin < En ok


SECCION 4: Cajón bajo Av. El Placer (Prog. 4+483) En esta sección el caudal total es de 138,4 m3/s. Para las modificaciones propuestas el tirante aguas arriba es de 2,12 m con un borde libre de 0,08 m y una velocidad de 8,04 m/s. Bajo el cajón el tirante es mayor a la altura del mismo, produciéndose un desborde sobre la vía con una altura menor de 0,15 m. Aguas abajo, el tirante es de 1,82 m para un borde libre de 0,18 m.




(m3/s)Caudal (m3/s)

4+3454+483 2.12 5.41 160.9 138.40Canal trapecial

6 x 2.2 m. 1:1 0.013 0.008 8.04

229






Y (m) A (m2) V (m/s) E2.45 22.54 7.76 5.52




(m3/s)Caudal (m3/s)

4+4835+005


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.82 16.96 8.16 5.21 20.63


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)5.213 0.008 5.310 0.0080 0.0078 493


Emin < E ok

Canal trapecial 7.5 x 2 m. 1:1 0.013 0.008 8.30 1.79 5.31 167.0 138.40

SECCION 3: Cajón en Urb. Valle Hondo (Prog. 5+005)

Esta sección no presenta modificaciones propuestas. Para un caudal de 138,4 m3/s el tirante aguas arriba es de 1,79 m con una velocidad de 8,30 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 2 m y aguas abajo es de 1,95 m. No se producen desbordes del cauce.


SECCION Q (m3/s)

Estructura existente Progresiva

SECCION 3 138.4Doble cajón 9.0

x 2.10 m 5+005




(m3/s)Caudal (m3/s)

4+483

5+005167.0 138.4Canal trapecial

7.5 x 2 m. 1:1 0.013 0.008 8.30 1.79 5.31

230





CALCULO DEL TIRANTE BAJO LA ESTRUCTURATirante aguas arriba de la estructura = 2 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E12.00 18.00 7.69 5.01



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.95 18.43 7.51 4.83 23.23


Emin < En ok

SECCION 2: Cajón bajo Calle acceso al caserío El Tamarindo (Prog. 8+881) Con la canalización propuesta, para un caudal de 173,4 m3/s, el tirante aguas arriba es de 1,85 m para un borde libre de 0,65 m. Bajo el cajón el tirante es de 2,25 m con un borde libre de 0,25 m. Aguas abajo el tirante es de 2,30 m menor al nivel de desborde del cauce.





(m3/s)Caudal (m3/s)

5+0058+7668+7668+881



10 0.2 0 6.27



173.4Cajón 8.5 x 2.5

m 5.23 3.49 5.85Emin < En ok

Cauce natural 0.035 0.01 4.74 4.37 38.3 173.4

1.85 6.47

5.52

292.3Canal trapecial 8 x 2.5. 1:1 0.013 0.010 9.52 173.4

231




Y (m) A (m2) V (m/s) E2.25 19.13 9.07 6.44



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.30 19.23 9.02 6.45 25.01

Pérdidas en la salida de la estructura = 0.01 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.04 m ok SECCION 1: Cajón bajo Calle acceso al caserío El Mayal (Prog. 9+796) En esta sección el caudal es de 175,4 m3/s. En la canalización propuesta aguas arriba supera el nivel máximo del canal, produciéndose desbordes en ambas márgenes del cauce, sin daños considerables. Bajo la estructura propuesta el tirante es 2,13 m y aguas abajo en el canal propuesto el tirante es de 2,24 m produciendo un desborde a ambas márgenes con una altura de 0,24 m máximo.




(m3/s)Caudal (m3/s)

8+8819+6969+6969+796



10 0.12 0.6 6.16



175.4


m 4.89 3.26 5.66

175.4Canal trapecial 7 x 2. 1:1 0.013 0.006 8.13

5.70

135.6

4.88 31.2 175.4

2.32 5.68

Cauce natural 0.035 0.006 4.02

Emin < En ok

232




Y (m) A (m2) V (m/s) E2.13 20.24 8.67 5.96





10 0.24 0 5.72

Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.24 20.70 8.47 5.90 27.75

.Pérdidas en la salida de la estructura = 0.18 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.17 m ok

7.4 CUENCA LA MATA 7.4.1 Modificaciones Propuestas

En función de las condiciones actuales en que se encuentra la quebrada La Mata, verificada en el capítulo 4.5, se proponen medidas correctivas que evitarán que se produzcan daños a personas, viviendas y vías de comunicación que puedan ser afectadas por las crecientes de diseño. Como una alternativa para reducir los caudales de crecidas en el curso de la quebrada por la ciudad de Cabudare, y poder evaluar las secciones para un caudal menor, se plantea la posibilidad de construir dos (2) presas para control de crecientes, una en la quebrada La Mata y la otra en la quebrada La Mora, ambas al pie de montaña, siendo la quebrada La Mora afluente de la quebrada La Mata. En el capitulo 6 de este estudio se presentan los criterios de diseño y calculo de estas presas. En las tablas 7.4.1 y 7.4.2 se presenta el tránsito de avenida y los valores del hidrograma de la crecida correspondiente a 25 años de período de retorno para las presas de control propuestas.

La cuenca de La quebrada La Mata al pie de montaña tiene un área aproximada de 10,2 Km2, y la cuenca al pie de monte de la quebrada La Mora, de 2,9 Km2; de acuerdo con el estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), en estos sitios el hidrograma de la creciente correspondiente a 25 años de período de retorno tiene un pico de 44,0 m3/s y 11,9 m3/s respectivamente.

233



De esta manera el pico de la creciente en la quebrada La Mata se reduce de 44,0 m3/s a 8,2 m3/s, es decir 35,8 m3/s menos, y en la quebrada La Mora se reduce de 11,9 m3/s a 6,5 m3/s, es decir 5,4 m3/s menos. Al final de éste capitulo se presenta la verificación hidráulica de todas las secciones con las propuesta sugeridas para un período de retorno de 100 años.

Tabla 7.4.1 Embalse La Mata. Tránsito de Creciente Tr = 25 años

Datos:

Coeficiente de fricción f: 0,015 525 msnmKvarios: 0,2 524 msnm


Diámetro del conducto: 1,05 m Número de conductos= 1Longitud: 145,88 m


H= 0,233434Q^2Q= 2,07H^1/2

Cota 524,00 528,00 532,00 536,00 540,00 543,00

h(m) 0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 19,0

S(m3) 0,000 6.338,10 33.570,22 100.407,26 227.540,50 376.421,43

2S/∆t (m3/s) 0,00 7,04 37,30 111,56 252,82 418,25

Qss 0,00 4,14 5,85 7,17 8,28 9,02

2s/∆t + Qss 0,00 11,18 43,15 118,73 261,10 427,27

1 2 3 4 5 6 7 8t(hr) Qe(m3/seg) 2S1/∆t-Qss 2S2/∆t+Qss Qs Qe-Qs ∆S (m3)

0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 34,29 26,55 34,29 3,87 30,42 15,21 27.378,781,0 44,00 88,42 104,84 8,21 35,79 33,10 59.588,671,5 21,35 135,63 153,77 9,07 12,28 24,04 43.265,392,0 14,88 153,72 171,87 9,07 5,81 9,05 16.283,642,5 9,71 160,22 178,31 9,04 0,66 3,24 5.824,433,0 7,12 158,95 177,05 9,05 0,00 0,33 0,003,5 5,18 153,09 171,24 9,08 0,00 0,00 0,004,0 3,88 143,97 162,15 9,09 0,00 0,00 0,004,5 3,24 132,98 151,09 9,06 0,00 0,00 0,005,0 2,59 120,90 138,80 8,95 0,00 0,00 0,005,5 1,29 107,32 124,78 8,73 0,00 0,00 0,006,0 1,29 93,17 109,91 8,37 0,00 0,00 0,006,5 0,65 79,39 95,11 7,86 0,00 0,00 0,007,0 0,65 66,28 80,69 7,20 0,00 0,00 0,007,5 0,00 54,09 66,93 6,42 0,00 0,00 0,008,0 0,00 43,01 54,09 5,54 0,00 0,00 0,008,5 0,00 33,70 43,01 4,65 0,00 0,00 0,009,0 0,00 26,06 33,70 3,82 0,00 0,00 0,009,5 0,00 19,94 26,06 3,06 0,00 0,00 0,00

10,0 0,00 15,11 19,94 2,41 0,00 0,00 0,0010,5 0,00 11,37 15,11 1,87 0,00 0,00 0,0011,0 0,00 8,51 11,37 1,43 0,00 0,00 0,00

152.340,91

Para un Vol. Almacenado de: 152.340,91 (m3) 541,30 msnm



QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

234



Tabla 7.4.2 Embalse La Mora. Tránsito de Creciente Tr = 25 años




Longitud: 106,16 m


H= 0,178909Q^2Q= 2,36H^1/2

Cota 519,00 522,00 524,00 526,00 528,00 530,00

h(m) 0,0 3,0 5,0 7,0 9,0 11,0

S(m3) 0,000 3.437,21 11.316,54 26.353,93 49.309,01 80.079,40

2S/∆t (m3/s) 0,00 3,82 12,57 29,28 54,79 88,98

Qss 0,00 4,09 5,29 6,26 7,09 7,84

2s/∆t + Qss 0,00 7,91 17,86 35,54 61,88 96,82


0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 9,29 2,97 9,29 3,16 6,13 3,07 5.519,801,0 11,92 12,17 24,19 6,01 5,91 6,02 10.842,531,5 5,79 16,82 29,88 6,53 0,00 2,96 0,002,0 4,03 14,11 26,64 6,26 0,00 0,00 0,002,5 2,63 9,66 20,78 5,56 0,00 0,00 0,003,0 1,93 5,47 14,21 4,37 0,00 0,00 0,003,5 1,40 2,76 8,80 3,02 0,00 0,00 0,004,0 1,05 1,37 5,21 1,92 0,00 0,00 0,004,5 0,88 0,78 3,30 1,26 0,00 0,00 0,005,0 0,70 0,52 2,36 0,92 0,00 0,00 0,005,5 0,35 0,33 1,57 0,62 0,00 0,00 0,006,0 0,35 0,21 1,03 0,41 0,00 0,00 0,006,5 0,18 0,14 0,73 0,29 0,00 0,00 0,007,0 0,18 0,10 0,50 0,20 0,00 0,00 0,007,5 0,00 0,05 0,27 0,11 0,00 0,00 0,008,0 0,00 0,01 0,05 0,02 0,00 0,00 0,008,5 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,009,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,009,5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

10,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0010,5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0011,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

16.362,34




QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

SECCIÓN 3: Cajón Carretera Acarigua – Barquisimeto (Prog. 0+000) Como se observa en el capítulo 4.5 del presente estudio, esta sección tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de crecida correspondiente a Tr = 25 años, sin necesidad de ejercer control en el cauce aguas arriba y aguas abajo de la estructura existente.

235



SECCIÓN 2: Cajón Vía Zanjón Colorado (Prog. 0+776) En esta sección, la estructura de control existente consta de un cajón de concreto armado de dos (2) celdas de 2,50 x 1,70 m y 2,90 x 1,70 m de sección rectangular y presenta un caudal pico a drenar para un período de retorno de 25 años de 91,6 m3/s, 88 m3/s que llegan al puente sobre la carretera Acarigua - Barquisimeto aportados por las subcuencas E-1, E-2, E-9 y las cuencas de montaña de la quebrada La Mata y la quebrada La Mora, y 3,6 m3/s aportados por la sub cuenca E-3. Estos cajones son insuficientes, tienen capacidad de conducir 31,9 m3/s quedando un excedente de 59,7 m3/s. Con el control de agua ejercido por los diques propuestos en las quebradas La Mata y La Mora, llegarían a la sección 50,4 m3/s, sin embargo, el caudal excedente de 59,9 m3/s, que circula por la Sección 2 sigue siendo superior a la amortiguación ejercida con la construcción de ambas presas; aunado a esto, la construcción de las presas resulta costosa. Por lo expuesto, en principio no se considera justificada la inversión en la construcción de ambas presas como alternativa de solución y se propone la reconstrucción de los cajones existentes por un cajón de tres (3) celdas 3,25 x 3,0 m con rampa aguas arriba de 10 m de longitud y altura 1,3 m; esta estructura tiene suficiente capacidad para conducir el caudal total. La construcción de la presa podría justificarse, en la reducción de caudales hacia la zona de La Montañita, pero ello debe estudiarse a mayor profundidad en conexión la influencia del terraplén del ferrocarril en el drenaje de esas zonas bajas. El tirante de agua para un caudal de 91,6 m3/s bajo la estructura es de 1,41 m con una velocidad de 6,66 m/s. El tirante normal aguas arriba es de 1,65 m con una velocidad de 5,67 m/s, no produciendo desbordes del cauce.

Tabla 7.4.1. Cálculos hidráulicos para la sección 2 con propuesta



Rampa aguas arriba de la estructura propuesta

L (m) Pérdidas (m) Altura rampa (m) E (m)

10 0.62 1.3 3.97


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)91.6 9.75 3.12 2.08 4.52 Emin < En ok

236



CALCULO DEL TIRANTE BAJO DE LA ESTRUCTURATirante aguas arriba de la estructura = 1.41 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.41 13.75 6.66 3.67



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.50 14.05 6.52 3.67 14.70


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.67 0.048 3.291 0.0310 0.0393 45


Como se puede observar en la Foto 7.4.1, aguas abajo del cajón existente, se encuentra una caída de aproximadamente 2 m, de esta manera se plantea construir el nuevo cajón más profundo con cota de salida de aproximadamente 0.7 m por encima de la cota del fondo del cauce.

Foto 7.4.1. Caída aguas abajo del cajón existente en la sección 2

237




En el diagnostico de la quebrada La Mata realizado en el capitulo 4.5, se evidencia que el cajón ubicado en la sección, tienen capacidad para conducir los caudales picos para un periodo de retorno de 25 años que llegan a ésta, sin necesidad de ejercer control en el cauce aguas arriba y aguas abajo de la estructura existente; sin embargo, en la verificación hidráulica de la sección para un período de retorno de 100 años, presentada seguidamente, se evidencia que la sección es insuficiente pudiendo generar daños a personas y viviendas. 7.4.2 Verificación de las secciones para Tr=100 años Se ha efectuado una verificación de todas las estructuras, con caudales correspondientes a un período de retorno de 100 años, con la finalidad de determinar si ocurren daños para este evento y verificar los bordes libres de los cajones existentes y propuestos. SECCIÓN 3: Cajón Carretera Acarigua – Barquisimeto (Prog. 0+000) En esta sección no se propone modificación alguna, debido a que la estructura existente (cajón de 3 celdas de 3,25 x 3,0 m c/u) posee suficiente capacidad. Para un período de retorno de 100 años el caudal en la sección es de 132,0 m3/s. El tirante aguas arriba es de 4,55 m produciéndose un pequeño desborde hacia las márgenes sin causar daños considerables. Aguas abajo el tirante es de 1,78 m menor al nivel de desborde del cauce.








238




A (m2) AR^2/3 A' (m2) (AR^2/3)'Qprincipal (m3/s)

Qdesborde (m3/s)

109.51 215.55 2.49 1.85 131.6 0.4


α E13.18 4.62



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.78 22.41 5.89 3.55 24.12


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.55 0.037 3.385 0.0300 0.0334 49


SECCIÓN 2: Cajón Vía Zanjón Colorado (Prog. 0+776)

En esta sección el caudal total para un periodo de retorno de 100 años es de 137,4 m3/s. Para las modificaciones propuestas el tirante aguas arriba es de 2,05 m con un borde libre de 0,73 m y una velocidad de 6,35 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 2,0 m con un borde libre de 1,0 m. Aguas abajo, el tirante es de 2,02 m para un borde libre de 0,76 m.




239



240


L (m) Pérdidas (m)Altura rampa

(m) E (m)

10 0.62 1.3 4.79



CALCULO DEL TIRANTE BAJO DE LA ESTRUCTURATirante aguas arriba de la estructura = 2.0 m

Y1 (m) A (m2) V (m/s) E12.00 19.50 7.05 4.53

Pérdidas en la entrada de la estructura = E1 -En= 0.26 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.24 m ok


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/32.07 21.89 6.28 4.08 27.74

Pérdidas en la salida de la estructura = E1 - E3 = 0.45 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= -0.52 m ok

E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)0.030 4.108 0.0310 0.0305 62

uesto en Ref. 2.2.13

4.08

Cálculo del remanso aguas abajo por método de Integración Numérica por etapas prop

Emin < En ok

años es de 195 m3 ,63 > 3,0 m) . En estas cond rtiendo el caudal

ba y aguas abajo del


En esta sección, se presenta una estructura conformada por un cajón de tres celdas rectangular de concreto armado de 3,0 x 3,0 m c/u. En este sitio el caudal máximo a drenar correspondiente a un período de retorno de 100

/s. El tirante en el cajón sobrepasa la altura del mismo (3iciones el cajón se comporta como una alcantarilla ve

excedente a la calle, con una altura aproximada de 1 m en una longitud de 56 m produciendo desborde sobre la via. En el cauce aguas arricajón, el tirante de agua alcanza unos 4,50 y 3,15 m respectivamente, con suficiente capacidad para conducir los 195,0 m3/seg.








Yc > Altura de la estructura, el puente se comporta como una alcantarilla con control a la entraEl caudal que excede a la capacidad del puente vierte sobre la vía y luego se incorpora al cauc

Chequeo de capacidad con control a la entradaPara H = 4.50 m a la entrada1. Cajón rectangular

B (m) D (m) H/D factor Q (m3/s)9.00 3.00 1.50 0.78 114.19


1.00 56.00 81.20



Y1 (m) A (m2) V (m/s) E14.50 52.05 3.75 5.22


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/33.15 30.61 6.37 5.22 47.35


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)5.22 0.0208 5.07 0.0160 0.0184 64



241



En vista de que este zona se encuentra totalmente urbanizada, y de que en algunos urbanismos las viviendas están construidas a cota de terreno inferior a la cota de fondo del río, se propone canalizar un tramo aguas arriba de la estructura en una longitud de 150 m, con un canal trapecial de 5,8 m de base y 3 m de altura y pendiente 1,0%. El cajón queda de las mismas dimensiones 3,0 x 3,0 m cada celda, construyendo una transición de 15 m para cambiar de sección trapecial a rectangular, con una rampa de 1,50 m. El tirante bajo el cajón será de 2,03 m con una velocidad de 10,67 m/s. El tirante aguas arriba y aguas abajo tendrá 2,34 y 2,48 m respectivamente, y una velocidad de 9,72 y 11,63 m/s, no produciendo desbordes del cauce.


Propuesta Tr = 100 años



(m3/s)Caudal (m3/s)

1+5151+665



(m) E (m)

15 0.3 1.5 8.35



195Triple cajón de

3,0 x 3,0 5.45 3.63 5.97


Y (m) A (m2) V (m/s) E2.03 18.27 10.67 7.84


Emin < En ok

2.34 7.15 343.8 195Canal trapecial 5,8 x 3

0.013 0.010 9.72

En el plano D-6 se presenta la planta del cauce de la quebrada La Mata a escala 1:2000 de los tramos con modificaciones propuestas. En resumen, la medida de carácter correctivo que se debe implementar en el cauce de la quebrada La Mata, son las siguientes: - Reemplazar los cajones existentes en la intersección de la quebrada La Mata

con la vía Zanjón Colorado (sección 2) por un cajón de tres celdas de 3,0 m x 3,0 m c/u, con rampa aguas arriba de la estructura de 10 m y altura 1,3 m, rectificando el cauce de la quebrada tanto a la entrada como a la salida del mismo para mejorar las condiciones de aproximación del flujo.

242



- Canalizar 150 m de la quebrada localizada aguas arriba de cajón de la Av. La Montañita (sección 1). Dicha canalización será de sección trapecial de 5,8 x 3 m pendiente 1,0%, con rampa aguas arriba de la estructura de 15 m y altura 1,5 m.

7.5 CUENCA AGUA SALADA


De acuerdo a las condiciones actuales en que se encuentra la quebrada Agua Salada, verificada en el capítulo 4.6, se proponen medidas correctivas que evitarán que se produzcan daños a personas, viviendas y vías de comunicación que puedan ser afectadas por las crecientes de diseño. Como una alternativa para reducir los caudales de crecidas en el curso de la quebrada por la ciudad de Cabudare, y poder evaluar las secciones para un caudal menor, se plantea la posibilidad de construir una (1) presa para control de crecientes en la quebrada Agua salada al pie de montaña. En el capitulo 6 de este estudio se presentan los criterios de diseño y calculo de esta presa. En la tabla 7.5.1 se presenta el tránsito de avenida y los valores del hidrograma de la crecida correspondiente a 25 años de período de retorno para la presa de control propuesta.

La cuenca de La quebrada Agua Salada al pie de montaña tiene un área aproximada de 1,8 Km2, de acuerdo con el estudio hidrológico elaborado por CGR (Anexo A.1), en estos sitios el hidrograma de la creciente correspondiente a 25 años de período de retorno tiene un pico de 11,0 m3/s. De esta manera el pico de la creciente en la quebrada Agua Salada se reduce de 11,0 m3/s a 6,2 m3/s, es decir 4,8 m3/s menos, esta reducción de caudales de crecidas en el curso de la quebrada por la ciudad de Cabudare, se traduce en menores requerimientos aguas abajo en la ciudad lo cual contribuiría a solventar la problemática generada en el sector La Montañita, donde confluyen las aguas drenadas por las subcuencas E-1 y E-2; sin embargo, al sector La Montañita llegan 50,4 m3/s, la amortiguación ejercida con la construcción de la presa representa solo el 9,5% de este caudal; aunado a esto, la construcción de la presa resulta costosa. De esta manera se descarta la construcción de la presa como alternativa de solución. Al final de éste capitulo se presenta la verificación hidráulica de todas las secciones con las propuesta sugeridas para un período de retorno de 50 años.

243



Tabla 7.5.1 Embalse Agua Salada. Tránsito de Creciente Tr = 25 años Datos:

Coeficiente de fricción f: 0,015 475 msnmKvarios: 0,2 474 msnm


Diámetro del conducto: 1,07 m Número de conductos= 1Longitud: 106,16 m


H= 0,178909Q^2Q= 2,36H^1/2

Cota 474,00 477,00 479,00 481,00 483,00 485,00

h(m) 0,0 3,0 5,0 7,0 9,0 11,0

S(m3) 0,000 3.978,23 12.000,44 27.527,41 53.234,28 89.873,37

2S/∆t (m3/s) 0,00 4,42 13,33 30,59 59,15 99,86

Qss 0,00 4,09 5,29 6,26 7,09 7,84

2s/∆t + Qss 0,00 8,52 18,62 36,84 66,24 107,70


0,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,5 8,6 2,98 8,56 2,79 5,77 2,89 5.195,031,0 11,0 11,27 22,53 5,63 5,36 5,57 10.017,481,5 5,3 15,15 27,59 6,22 0,00 2,68 0,002,0 3,7 12,51 24,20 5,85 0,00 0,00 0,002,5 2,4 8,59 18,65 5,03 0,00 0,00 0,003,0 1,8 5,08 12,79 3,86 0,00 0,00 0,003,5 1,3 2,80 8,15 2,68 0,00 0,00 0,004,0 1,0 1,55 5,06 1,76 0,00 0,00 0,004,5 0,8 0,95 3,32 1,19 0,00 0,00 0,005,0 0,6 0,65 2,40 0,87 0,00 0,00 0,005,5 0,3 0,43 1,62 0,60 0,00 0,00 0,006,0 0,3 0,27 1,07 0,40 0,00 0,00 0,006,5 0,2 0,19 0,76 0,28 0,00 0,00 0,007,0 0,2 0,13 0,51 0,19 0,00 0,00 0,007,5 0,0 0,07 0,29 0,11 0,00 0,00 0,008,0 0,0 0,02 0,07 0,03 0,00 0,00 0,008,5 0,0 0,00 0,02 0,01 0,00 0,00 0,009,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,009,5 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

10,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0010,5 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,0011,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

15.212,51

Para un Vol. Almacenado de: 15.212,51 (m3) 480,00 msnm



QsQe −

gVHlHfH2

2

++=g

VDLfHf

2

2

=g

VkHl2

2

=

SECCIÓN 3: Cajón futura prolongación de la Av. Universidad (Prog. 0+000)

En el cauce aguas arriba del cajón, produciéndose el desborde de las aguas hacia las márgenes izquierda y derecha del cauce. En esta sección se propone la reconstrucción del cajón existente de 1,70 m x 1,70 m por un cajón 2,50 m x 1,70 m con rampa aguas arriba de 5 m de longitud y altura 0,4 m; esta estructura tiene suficiente capacidad para conducir el caudal total.

244



El tirante de agua para un caudal de 91,6 m3/s bajo la estructura es de 0,89 m con una velocidad de 4,94 m/s. El tirante normal aguas arriba es de 1,14 m con una velocidad de 4,61 m/s, no produciendo desbordes del cauce.





Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)11 2.5 1.88 1.25 3.51


Y1 (m) A (m2) V (m/s) E10.89 2.23 4.94 2.14

Pérdidas en la entrada de la estructura = En - E1 = 0.08 mVerificación = c*∆V^2/2g (ref. 2.2.13)= 0.08 m ok


Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.11 2.32 4.74 2.25 1.62


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)2.25 0.057 2.219 0.0530 0.0549 18


Emin < En ok

SECCIÓN 2: Cajón Carretera Barquisimeto - Acarigua (Prog. 0+425) Como se observa en el capítulo 4.6 del presente estudio, esta sección tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de crecida correspondiente a Tr = 25 años, sin necesidad de ejercer control en el cauce aguas arriba y aguas abajo de la estructura existente.

245



SECCIÓN 1: Cajón Av. La Piedad (Prog. 0+922) En esta sección, se presenta una estructura conformada por un cajón de concreto armado de 2,1 x 1,1 m. El caudal pico a drenar para un período de retorno de 25 años será 12 m3/s, para este caudal el tirante de agua en el cajón sobrepasa la altura del mismo, ocasionando que el cajón se comporte como una alcantarilla vertiendo el caudal excedente a la calle. Este cajón es insuficiente, tiene capacidad de conducir 6,07 m3/s quedando un excedente de 5,93 m3/s. Se propone la reconstrucción del cajón existente por un cajón de 3,0 x 1,5 m. Con las modificaciones propuestas, la estructura tiene suficiente capacidad para conducir el caudal de crecida de 12,0 m3/s para Tr = 25 años. El tirante de agua bajo la estructura será 1,18 m con una velocidad de 3,40 m/s. El tirante aguas arriba y aguas abajo para este caudal es de 1,75 m y 0,64 m respectivamente, menor al nivel de desborde del cauce, con velocidades de 1.41 y 4,10 m/s.

Tabla 7.5.3 Cálculos hidráulicos para la sección 1 con propuesta


0.035 0.025 2.66 0.87 3.50 3.43 1.47



(m) E (m)

5 0.25 0.4 1.62




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.75 8.50 1.41 1.85



246





0.013 0.022 1.05 0.50 2.09 5.75 2.18

Tirante aguas abajo de la estructura = 0.64 mY3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/3

0.64 2.93 4.10 1.50 1.76


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)1.50 0.0078 2.18 0.022 0.0149 97


7.5.2 Verificación de las secciones para Tr=50 años

Se ha efectuado una verificación de todas las estructuras, con caudales correspondientes a un período de retorno de 50 años, con la finalidad de determinar si ocurren daños para este evento y verificar los bordes libres de los cajones existentes y propuestos. SECCIÓN 3: Cajón futura prolongación de la Av. Universidad (Prog. 0+000) En esta sección el caudal total para un periodo de retorno de 100 años es de 13,0 m3/s. Para las modificaciones propuestas el tirante normal aguas arriba es de 1,27 m con un borde libre de 0,73 m y una velocidad de 4,78 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 1,02 m con un borde libre de 0.68 m. Aguas abajo, el tirante es de 1,25 m para un borde libre de 0,45 m.



Cálculo del tirante normal en la secciónn So AR^2/3 Yn (m) A (m2) V (m/s) En

0.035 0.053 1.98 1.27 2.72 4.78 2.44


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)13 2.5 2.10 1.40 3.71 Emin < En ok

247




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.02 2.55 5.10 2.34



Y3 (m) A (m2) V (m/s) E3 AR^2/31.25 2.67 4.88 2.46 1.93


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)2.46 0.056 2.436 0.0530 0.0543 19


SECCIÓN 2: Cajón Carretera Barquisimeto - Acarigua (Prog. 0+425)

En esta sección no se propone modificación alguna, debido a que la estructura existente (cajón de 6,0 m x 2,0 m) posee suficiente capacidad. Para un período de retorno de 50 años el caudal en la sección es de 13,7 m3/s. El tirante normal aguas arriba es de 0,37 m con una velocidad de 8,29 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 0.27 m con un borde libre de 1,73 m. Aguas abajo el tirante es de 0,43 m con una velocidad de 8,28 m/s.




0.013 0.047 0.82 0.37 1.65 8.29 3.88


Q (m3/s) b (m) Emin Yc (m) V (m/s)13.7 6 1.22 0.81 2.82 Emin < En ok

248




Y1 (m) A (m2) V (m/s) E10.27 1.64 8.36 3.84




0.035 0.037 2.50 0.81 3.49 3.92 1.60


0.43 1.65 8.28 3.93 0.94


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)3.93 0.2582 1.60 0.037 0.1475 21


SECCIÓN 1: Cajón Av. La Piedad (Prog. 0+922)

En esta sección el caudal total para un periodo de retorno de 100 años es de 14,0 m3/s. Para las modificaciones propuestas el tirante aguas arriba es de 1,90 m con un borde libre de 0,25 m y una velocidad de 1,47 m/s. Bajo el cajón el tirante es de 1,30 m con un borde libre de 0,20 m. Aguas abajo, el tirante es de 0,69 m para un borde libre de 0,38 m.




0.035 0.025 3.10 0.96 3.93 3.56 1.60



(m) E (m)

5 0.25 0.4 1.75

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Y1 (m) A (m2) V (m/s) E11.90 9.53 1.47 2.01




0.013 0.022 1.23 0.53 2.29 6.10 2.43


0.69 3.22 4.35 1.65 2.01


E3 S3 E4 = En S4 = So Sm ∆X (m)1.65 0.0082 2.43 0.022 0.0151 113



En el plano E-4 se presenta la planta del cauce de la quebrada Agua Salada a escala 1:2000 de los tramos con modificaciones propuestas. En resumen, las medidas de carácter correctivo que se deben implementar en el cauce de la quebrada Agua Salada consisten en:

• Reemplazar el cajón existente a nivel la prolongación de la futura Av.

Universidad (sección 3) de 1,7 m x 1,7 m por un cajón de 2,5 m x 1,7 m. • Reemplazar el cajón existente a nivel de la Av. La Piedad, frente a la Urb.

Giraluna (sección 1) de 2,1 m x 1,1 m por un cajón de 3,0 m x 1,50 m, con rampa aguas arriba de la estructura de 5 m y altura 0,4 m.

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PLAN DE DRENAJES DE CABUDARE. 7.6 CUENCA NARANJILLO Tal como se expone en la sección 6.5 con la presa de control de crecida el pico de la creciente en la quebrada de 43.7 m3/s para un periodo de retorno de 50 años se reduce a 15.8 m3/s. Aunque es considerable esta amortiguación del caudal de la quebrada Naranjillo en la actualidad no proporciona una alternativa desde el punto de vista económico considerable debido a que aguas abajo de la presa de regulación la quebrada no presenta problemas de inundación y la zona potencialmente inundable no se encuentra dentro de la zona urbana de la ciudad de Cabudare (ver sección 4.7 diagnostico de la quebrada Naranjillo). 7.7 CUENCA CAMBURAL Al igual que la quebrada Naranjillo la quebrada Cambural luego de la intersección de la Autopista Barquisimeto-Acarigua dentro de su área de influencia no presenta ningún tipo de desarrollo urbanístico, inclusive parte de los aportes a esta quebrada son aprovechados por algunos productores agrícolas. La sección de la quebrada Cambural que se ha considerado en este estudio es la intersección con el distribuidor del Estadio Metropolitano donde se propone el aprovechamiento de los taludes de dicho distribuidor con presas de control de crecidas. La zona potencialmente inundable aguas abajo de la intersección de la Autopista Barquisimeto-Acarigua no se encuentra en la actualidad desarrollada desde el punto de vista urbanístico, pero es importante el aprovechamiento de la infraestructura en construcción para julio 2007 para prever en el futuro el desarrollo de esta zona.

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plan de drenajes-cabudare

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