[megafileupload]dk programski

YOU CAN DO IT YOUNG PADAWAN

Univerzitet u Tuzli

Rudarsko-geološko-građevinski fakultet Tuzla

Odsjek: Građevinski

Predmet: Drvene konstrukcije

PROGRAMSKI ZADATAK

Kandidat: Ilić Dragan

Sračunati i konstruisati rešetkasti nosač na slici. Lokacija: Tuzla

Oblik rešetkastog nosača je trapezni, proizvoljnog raspona. Razmak glavnih vezača je 4,5m.

Krovni pokravač je čelični lim debljine 0,8mm. Vezivanje elemenata u čvoru izvesti pomoću

eksera.

Krovnu konstrukciju projektovati od rezane građe.

• Lokacija objekta

• Dopuštena nosivost tla na dubini ≥ 1,3m je σ =0,25MPa

• Prilikom projektovanja važeće Propise i Standarde u nas.

Programski zadatak treba da sadrži:

1. Opštu dispoziciju ravnog nosača sa svim kotama i oznakama pojedinih pozicija

potrebnih za proračun

2. Statički proračun i dimenzioniranje. Svi elementi od drveta moraju biti detaljno statički

obrađeni

3. Detaljne planove za izrađivanje (glavnog nosača, detalj čvora 2kom)

4. Izvod materijala (samo drvo) sa pokazateljima utroška drveta po m2 osnove hale.

Tuzla, __. 04. 2013.

Predmetni nastavnik

_____________________________ Dr. sc. Požegić Zijad, dipl. inž. građ.



1. Opterećenje konstrukcije

• Opterećenje pokrivača

d=0,8mm=0,0008m 3

č m/kg8000=γ

Nsmmmmmkgp 16,524/1082,15,40008,0/8000 23 =××××=

t=900N=0,9kN

P=2×p+t=2×524,16N+900N=1948,32N=1,98kN

i=100N=0,1kN

• Vlastita težina rožnjača 3

d m/kg1000=γ

Nsmmmmmmkgg 23 /1082,15,41,02,0/1000 ×××××=

kNNg 9,0900 ==

G=P+i+g=2,95kN

• Opterećenje vjetra 2m/kN45,0w =

m82,1' =λ °= 9,7α

mwW 5,4cos' ×××= αλ

kNmmmkNW 25,35,49,7cos82,1/45,0 2 =×°××= • Opterećenje snijega

2m/kN2,1s =

mmmkNmmsS 5,482,1/2,15,48,1 2 ××=××= kNS 72,9=

Ukupna sila F=G+W+S=2,95kN+3,25kN+9,72kN=15,92kN

Čelični lim

Termoizolacija YOU CAN DO IT YOUNG PADAWAN


2. Reakcije oslonaca i statički proračun

F=15,92Kn

°=α 9,7 S=2n-3 33=2× 18-3 33=33

0M A =∑⊕→

08,1F6,3F4,5F2,7F9F8,10F6,12F4,142/F4,14R B =×+×+×+×+×+×+×+×+×−

4,14

8,1F6,3F4,5F2,7F9F8,10F6,12F4,142/FR B

×+×+×+×+×+×+×+×=

kN68,63R B =

0M B =∑⊕→

08,1F6,3F4,5F2,7F9F8,10F6,12F4,142/F4,14R A =×−×−×−×−×−×−×−×−×

4,14

8,1F6,3F4,5F2,7F9F8,10F6,12F4,142/FR A

×+×+×+×+×+×+×+×=

kN68,63R A =



3. Dimenzionisanje

Građa četinar II klase

2

2

||

2

||

/200

/850

/850

cmN

cmN

cmN

dc

dt

dc

=

=

=

⊥σ

σ

σ

min

2

3

33

289,0

289,0

12

12

12,

12,

ibi

hi

h

bh

hb

i

bhI

hbI

A

Ii

y

z

z

zz

==

=

=×

×

=

×=

×==

• Gornji pojas - POS1

maxN=123,99kN

li=1,82m=182cm

Pretpostavljamo presjek b/h=14/16

193,1

100

98,448,01

1

1008,01

1

3000

98,44046,4

182

046,4289,0

22

2

min

min

=

−

=

−

=

=

===

=×=

λϖ

λλ

ϖ

λ

za

cm

cm

i

l

cmbi

i

Uslov:

22

||

||||

/850/35,6601614

100099,123193,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

×=

≤×=

σ

σϖσ

• Donji pojas - POS2

maxN=123,99kN


22

||

||max

||

/850/34,4871814

100081,122cmNcmN

cmcm

N

A

N

t

dtt

≤=××

=

≤=

σ

σσ



• Vertikale

a) V1, V33 - POS3

maxN=63,68kN


22

max

/200/54,1961818

100068,63cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

=

≤=

⊥

⊥⊥

σ

σσ

Kontrola na izvijanje

cmbi 202,5289,0min =×=

li=1m=100cm

223,19202,5

100

min

===cm

cm

i

liλ

03,1

1008,01

12=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/439,2021818

100068,6303,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

×=

≤×=

σ

σϖσ

b) V5, V29 - POS4

maxN=44,58kN


22

max

/200/01,1991614

100058,44cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

=

≤=

⊥

⊥⊥

σ

σσ


cmbi 046,4289,0min =×=

li=1,25m=125cm

89,30046,4

125

min

===cm

cm

i

liλ

08,1

100

89,308,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/93,2141614

100058,4408,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

×=

≤×=

σ

σϖσ



c) V9, V25 - POS5

maxN=23,88kN


22

max

/200/57,1701014

100088,23cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

=

≤=

⊥

⊥⊥

σ

σσ


cmbi 046,4289,0min =×=

li=1,5m=150cm

07,37046,4

150

min

===cm

cm

i

liλ

42,1

100

07,378,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/60,2821614

100058,4442,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

×=

≤×=

σ

σϖσ

d) V13, V21 - POS6

maxN=6,82kN


22

max

/200/71,481014

100082,6cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

=

≤=

⊥

⊥⊥

σ

σσ


cmbi 046,4289,0min =×=

li=1,75m=175cm

25,43046,4

175

min

===cm

cm

i

liλ

17,1

100

25,438,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/99,561014

100082,617,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

×=

≤×=

σ

σϖσ



e) V17 - POS7

maxN=15,92kN


22

||

||max

||

/850/71,1131014

100092,15cmNcmN

cmcm

N

A

N

t

dtt

≤=××

=

≤=

σ

σσ

• Dijagonale

a) D3, D31 - POS8

maxN=91,97kN

cmmmli 9,205059,28,11 22 ==+=

Pretpostavljamo presjek b/h=2×5/20

cmcmi 89,252289,0min =××=

24,7189,2

9,205

min

===cm

cm

i

liλ

68,1

100

24,718,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/54,7722052

100097,9168,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

××=

≤×=

σ

σϖσ

b) D7, D27 - POS9

maxN=41,87kN

cmmmli 1,219191,28,125,1 22 ==+=


cmcmi 89,252289,0min =××=

81,7589,2

1,219

min

===cm

cm

i

liλ

85,1

100

81,758,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/29,3872052

100087,4185,1 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

××=

≤×=

σ

σϖσ



c) D11, D23 - POS10

maxN=10,66kN

cmmmli 3,234343,28,15,1 22 ==+=


cmcmi 89,252289,0min =××=

07,8189,2

3,234

min

===cm

cm

i

liλ

10,2

100

07,818,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/93,1112052

100066,1010,2 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

××=

≤×=

σ

σϖσ

d) D15, D19 - POS11

maxN=11,41kN

cmmmli 0,251510,28,175,1 22 ==+=


cmcmi 89,252289,0min =××=

85,8689,2

0,251

min

===cm

cm

i

liλ

52,2

100

85,868,01

1

1008,01

122=

−

=

−

=λ

ϖ

22

||

||||

/850/76,1432052

100041,1152,2 cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

××=

≤×=

σ

σϖσ



4. Detalj čvora VI

a) Veza vertikale V13 14/10 - POS6 i donjeg pojasa 14/18 - POS2 Vertikala se vezuje za donji pojas oslanjanjem i kosntrukcijski osigurava sa trouglastim

paklicama zakovanim sa 4E 31/80.

b) Veza dijagonale D11 2×5/20 - POS11 i donjeg pojasa 14/18 - POS2 Za debljinu daske a=5cm

128

adoa

d =

12

50

8

50dod =

d= 6,25 do 4,16

usvajaju se eskeri E 42/110. Ekseri prečnika d≥4,2mm ugrađuju se u prethodno bušene rupe

prečnika d1=0,85d. Rupe se buše na cijelu dubinu zabijanja eksera.

Minimalna dubina zabijanja eksera: minS=51mm

12×≥ dS

SS

mmmmmmS

aLS

mmS

min

6050110

4,50122,4

≥

=−=

−=

=×≥

N1=775N

Potreban broj eksera za vezu jedne daske:

87,6775

100066,105,05,0

1

11 =××

=×

=N

Dn

Moguć broj kesera u jednom redu:

⇒=×

−

×=×

−×

= 82,48,39sin

1

5

6

42,010

18

sin

1

5

6

10 oϕd

hs Usvaja se s=4.

Potreban broj redova eksera:

⇒=== 42,14

87,6

s

nR Usvaja se R=2.

Kontrola širine daske za izračunati broj redova:

cmdRb 3,642,05)12(5)1( =××+=××+=



5. Detalj čvora B

maxN=63,68kN

22

max

/200/54,1961818

100068,63cmNcmN

cmcm

N

A

N

c

dcc

≤=××

=

≤=

⊥

⊥⊥

σ

σσ

a) Veza vertikale V13 14/10 - POS6 i donjeg pojasa 14/18 - POS2 Vertikala se vezuje za donji pojas oslanjanjem i kosntrukcijski osigurava sa trouglastim

paklicama zakovanim sa 4E 31/80.

b) Dimenzioniranje elemenata konstrukcije oslonca Gornja ploča oslonca površine (ravnomjerno opterećenje od vertikalne reakcije)

A=a×b=18cm×18cm =324cm2

Momenat savijanja u sredini gornje ploče:

cmkNcmaa

M c /1,84

18

2

18200

42=×

×=×

×= ⊥σ

Moment otpora poprečnog presjeka:

6

2dbW

×=

Iz uslova iskorištenja naprezanja od savijanja u ploči (čelik č.0545; uz redukciju dopuštenog

naprezanja za 10%) debljina ploče d:

( )dopFe

dopFeFeb

Md

W

M

,

,9,0

69,0

σσσ

×××

≥⇒×≤=

( )⇒=

×××

≥ cmd 16,33009,018

81006Usvaja se d=4cm.


[megafileupload]dk programski

Documents