konstruksione druri

PUNE INXHINIERESH http://www.facebook.com/PuneInxhinier - 1 -

PROJEKT KURSI Jepen: 1. Skema e mbulimit 2. L = 14 m 3. B = 4 m 4. i = 30% 5. d = 2.33 6. Mbulesa ne tavan eshte me tjegulla vendi (Pishe) 7. Seksioni terthor me binare druri rrethore.


Kerkohet: Te projektohet mbulesa me konstruksion druri me te dhenat e meposhtme. A . Llogaritja e elementeve te mbuleses 1. Percaktimi i ngarkesave Ngarkesat e perhershme (sipas planit te pjerret per njesine e siperfaqes) Tjegullat (vendi) 60 (daN/m2) * 1.1 66 (daN/m2) Derrasat (5*0.15*0.025*500)

9.37 (daN/m2) * 1.1 10.3 (daN/m2)

Deri ne nivelin e derrasave:

237.69

m

daNg n

mb,

2

log 3.76m

daNg l

mb

Ngarkesa qe i takon nje derrase:


ml

daNgg n

mb

n

d8.132.037.692.0

ml

daNgg

mbd26.152.03.762.0

Ngarkesat e perkohshme (e debores) e cila vepron sipas planit horizontal dhe duhet ta kthejme ne plan te pjerret.

284.719578.075cos75

m

daNpn

mb

2

log 6.1004.184.714.1m

daNpp n

mb

l

mb

Ngarkesa qe vjen ne nje derrase:

ml

daNpp n

mb

n

d37.142.084.712.0

ml

daNpp l

mb

l

d12.202.06.1002.0loglog

Ngarkesa e punetorit bashke me instrumentat

)(100 daNpn )(1202.11002.1log daNpp nl

Ngarkesa qe vepron mbi derrase i shkakton asaj perkulje te pjerret, pra derrasa punon realisht ne perkulje te pjerret por nqs Iy >> Ix atehere marrim parasysh vetem qx –in. Ngarkesa sipas drejtimit pingul me derrasen:

ml

daNgg n

d

n

x22.139578.08.13cos

ml

daNgg

d

l

x62.149578.026.15coslog


ml

daNpp n

d

n

x76.139578.037.14cos

ml

daNpp l

d

l

x27.199578.012.20cosloglog

Pesha e punetorit

daNpp nn

x78.959578.0100cos

daNpp ll

x94.1149578.0120cosloglog

Skema statike: Skema a: Skema b:


Llogaritja e forcave te brendshme: Skema a:

)(5.78

33.1)27.1962.14(

8

)( 22

maxmdaN

lpgM xxx

Skema b: )(9.3333.194.11421.033.162.1407.021.007.0 22

maxmdaNlplgM

xxxx

Momenti perkules max eshte sipas skemes b dhe dimensionimin e derrases e kryejme sipas ketij momenti.

2130

cm

daNR

p

pR

W

M , )(1.26

130

1009.33 3cmR

MW

p

x

x

)(2.315

61.261.26

6

15

6

22

cmhhhb

Wx

Pranoj h = 3 cm. Kontrolli ne deformacion do te kryhet per te dyja skemat:

)(75.3312

315

12

4

33

cmhb

Ix

Duke zbatuar formulen e uljeve per rastin e skemes b kemi:

x

x

n

x

x

x

n

xx

IE

lP

IE

lg

l

f

230015.00054.0

150

1

800

100125.0

75.33100000

13378.950015.0

75.33100000

1331322.00054.0 23

l

f

l

f

l

fxx

Per skemen a:


00104.075.33100000

133)1376.01322.0(

384

13.2)(

384

13.2 33

x

x

n

x

n

xx

IE

lpg

l

f

150

1

959

1

l

f

l

fx

Perfundimisht per shtresen e derrasave: h = 3 cm b = 15 cm B . Llogaritja e trareve te pjerret i = 30 %, => tgα = 0.9578, sinα = 0.2873

Skema llogartese

cm

g t p t q x

q y q


Ngarkesa qx i shkakton traut perkulje terthore kurse ngarkesa qy i shkakton traut ne nje pjese shtypje qendrore dhe ne tjetren terheqje qendrore . Traun do ta konsiderojme sikur punon ne perkulje terthore, pasi qy nuk e marrim ne konsiderate. Llogaritja e ngarkesave Percaktimi i ngarkesave te perhershme (sipas planit te pjerret )

Tjegulla 60 daN/m2 * 1.1 66 daN/m2

Derrasat 5*0.15*0.03*500 = 11.25

daN/m2 * 1.1 12.38 daN/m2

Trau i pjerret (pranoj b = 5cm,h=10cm)

0.05*0.1*500/1.33 = 1.88daN/m2

* 1.1 2.07 daN/m2

)(13.732m

daNg n

mb )(45.80

2

log

m

daNg l

mb

E kthejme keto ngarkesa ne ngarkesa per ml.

)(26.9733.113.733 ml

daNBgg n

mb

n

tr

)(10733.145.803

loglog

ml

daNBgg l

mb

l

tr

q x p x

M max


Percaktime ngarkesen e perkohshme sipas planit te pjerret.

284.719578.075cos75

m

daNPn

d

2

log 6.1009578.0754.184.71m

daNP l

d

E kthejme ne ngarkese per ml.

ml

daNBPP n

d

n

tr5.9533.184.71

3

ml

daNBPP l

d

l

tr8.13333.16.100

3

loglog

Percaktojme momentet perkulese.

)(61.1709578.08

33.28.133107

8cos

cos)(

8

)( 2

2

22

maxmdaN

dpglpgM ttxx

Duke u nisur nga kontrolli ne soliditet bejme dimensionimin:

p

x

RW

M max

max

)(131130

17061 3max cmR

MW

p

nev

x

6

2hbW

xPranoj bh

b

h 22

)(8.54

6131)(131

6

)2(

63

3

22

cmbcmbbhb

Wx

Pranoj b = 6 cm dhe h = 12 cm

)(1446

126

6

3

22

cmhb

Wx

)(86412

126

12

3

33

cmhb

Ix

)(130)(5.118144

1706122

max

maxcm

daNR

cm

daN

W

Mp

x

Bejme kontrollin ne deformacion:

0039.0864100000

43.29578.0)955.09726.0(

384

5cos)(

384

53

x

n

t

n

t

IE

lpg

l

f


150

1

251

1

l

f

l

f

C. Llogaritja e trareve gjatesore Shenim : Keta trare punojne ne perkulje te pjerret Ne figuren me siper jepen ngarkesat qe i vine traut gjatesor: Percaktojme ngarkesen e perhershme

Tjegulla +derrasa 73.13 (daN/m2) *1.1 80.44 (daN/m2) Trau i pjerret

0.06*0.12*500/1.33 2.71(daN/m2) *1.1 2.98(daN/m2)

Trau gjatesor 0.12*0.18*500/2.43

4.44(daN/m2) *1.1 4.88(daN/m2)

)(28.802m

daNg n

mb )(3.88

2

log

m

daNg l

mb

Percaktojme ngarkesen e perkohshme:

284.71

m

daNPn

d,

2

log 6.100m

daNP l

d

Percaktojme ngarkesen e plote:

)(12.1522m

daNPgq n

d

n

mb

n

mb

)(9.1882

logloglog

m

daNPgq l

d

l

mb

l

mb

Skemat statike:


Ne plan te pjerret:

SqQ n

mb

n ; )(23.33

4

9578.0

33.2

3cos

2mBd

S

daNQn 35.49123.312.152 )(15.61023.39.188loglog daNSqQ l

mb

l Ngarkesa e projektuar

6.4709578.035.491cos nn

xQQ (daN)

4.5849578.015.610cosloglog ll

xQQ (daN)

2.1412873.035.491sin nn

yQQ (daN)

3.1752873.015.610sinloglog ll

yQQ (daN)

Percaktimi i momenteve perkules maksimale:

)(2.7793

44.584

3max mdaN

lQM xxx


)(7.2333

43.175

3max mdaN

lQM

yyy

Dimensionimi do te behet nga kontrolli ne soliditet:

p

y

y

x

x

yxR

W

M

W

M

p

y

x

x

y

x

x RW

W

M

M

W

M

1

6

2hbW

x

,

6

2bhW

y

5.12

2

b

h

bh

hb

W

W

y

x (pranohet 1.5)

3.02.779

7.233 tg

M

M

x

y

p

x

x Rb

htg

W

M

1

max

)(1.869130

)5.13.01(77920)1(

3cmR

b

htgM

Wp

xnev

x

)(1.8696

25.2

6

3

32

cmbhb

Wx

=> )(2.1325.2

61.8693 cmb

b = 13 cm h = 1.5 * b = 1.5 * 13 = 19.5 cm Pranoj: b = 15 cm h = 19 cm

)(9036

1915

6

3

22

cmhb

Wx

)(7136

1519

6

3

22

cmbh

Wy

)(8.857312

1915

12

4

33

cmhb

Ix

)(8.534312

1519

12

4

33

cmbh

Iy


)(1301.119713

23370

903

779202cm

daNR

W

M

W

Mp

y

y

x

x

yx

h = 19 cm b = 15 cm Kryejme kontrollin ne deformacion:

150

122

l

f

l

f

l

f

l

f yx

IE

lQ

l

f n

2

648

23

0031.08.320

1

8.8573100000

4006.470

648

23 2

l

fx

0015.0666

1

8.5343100000

4002.141

648

23 2

l

fy

150

1

290

1

666

1

8.320

12222

l

f

l

f

l

f

l

f yx

D . Llogaritja e elementeve te tavanit


Llogaritja e listelave Ngarkesa e perhershme: Suva 0.03*1800*1 54 (daN/m2) *1.2 64.8(daN/m2) Listelat (5 * 5) 0.05*0.05*500/0.33

3.8 (daN/m2) *1.1 4.2 (daN/m2)

)/(58 2mdaNg n )/(69 2log mdaNg l Ngarkesa e perhershme ne nje listele

)(1933.05833.0ml

daNgg nn

l

)(2333.06933.0loglog

ml

daNgg ll

l

Ngarkesa e perkohshme ne nje listele

)(752m

daNPn ; )(1054.175

2

log

m

daNP l

)(2533.075ml

daNPn

l

)(3533.0105log

ml

daNP l

l

Skema statike


)(2.158

33.1)3523(

8

)( 22

maxmdaN

lpgM ll

p

x

RW

Mmax

max )(7.11

130

1520 3max cmR

MW

p

nev

x

6

2hbW

x

; pranojme b = h

6

3bW

x )(13.467.116 33 cmWb

x

Zgjedhim b = h = 5 cm.

)(1.5212

5

12

4

43

cmhb

Ix

Kontrolli ne deformacion Llogaritja e trareve terthore Skema llogaritese Llogaritja e ngarkesave: Ngarkesa e perhershme

Suvaja 54(daN/m2) *1.2 64.8(daN/m2) Listelat

0.052 * 500/0.33 3.8 (daN/m2) *1.1 4.2 (daN/m2)

Trau terthor 2.71 (daN/m2) *1.1 2.98 (daN/m2)


0.06*0.12*500*1.33

)(51.602m

daNg n

t )(98.71

2

log

m

daNg l

t

I kthejme keto ngaresa ne ngarkesa per ml.

ml

daNBgg n

tr

n

tr48.8033.151.60

3

ml

daNBgg l

tr

l

tr7.9533.198.71

3

loglog

Ngarkesa e perkohshme

)(752m

daNPn

d , )(1054.175

2

log

m

daNP l

d

I kthejme ne ngarkesa per ml.

ml

daNBPP n

d

n

t75.9933.175

3

ml

daNBPP l

d

l

t65.13933.1105

3

loglog

Llogaritja e Mmax

)(7.1598

33.265.1397.95

8

22loglog

maxmdaN

dPgM

l

tr

l

tr

Bejme dimensionimin nga kondita ne soliditet:

)(8.122130

15970 3maxmax

maxcm

R

MWR

W

M

p

nev

xp

x

6

2hbW

x

, pranoj 2

b

h

8.122

6

22

bb

Wx => )(69.5

4

8.12263 cmb

, b =6 cm.

Marrim b = 6 cm, h = 12 cm.

)(1446

126

6

3

22

cmhb

Wx


)(86412

126

12

4

23

cmhb

Ix

Kontrolli ne deformacion

150

1

294

10034.0

864100000

33.29975.08048.0

384

533.2

384

5 32

l

f

EI

Pg

l

f

x

n

t

n

t

Llogaritja e traut gjatesor Ngarkesat qe i transmetohen traut gjatesor: Ngarkesa e perhershme

Suva + Listela 57.8 (daN/m2) *1.2 69 (daN/m2) Trau terthor

0.06*0.12*500/1.33 2.7 (daN/m2) *1.1 2.97 (daN/m2)

Trau gjatesor (12*18) 0.12*0.18*500/2.33

4.6 (daN/m2) *1.1 5.06 (daN/m2)

)(1.652m

daNg n

tav )(03.77

2

log

m

daNg l

tav

Ngarkesa e perkohshme

)(752m

daNPn

d , )(1054.175

2

log

m

daNP l

d

Ngarkesa e plote

)(1.1402m

daNq n ; )(1.182

2

log

m

daNq l

Skema statike


)(16.43433.233.11.1403

daNdB

qQ nn

)(31.56433.233.11.1823

loglog daNdB

qQ ll

Percaktimi i momentit max

mdaNlQ

M

41.7523

431.564

3max

Dimensionimi i traut gjatesor

)(78.578130

75241 3maxmax

maxcm

R

MWR

W

M

p

nev

xp

x

, 5.1b

h

78.5786

25.26

32

bhb

Wx

=> )(56.1125.2

678.5783 cmb

.

Marrim b = 12 cm, h = 18 cm.

)(6486

1812

6

3

22

cmhb

Wx

)(583212

1812

12

4

23

cmhb

Ix

Kontrolli ne deformacion

150

1

236

10042.0

5832100000

40016.434

648

23

648

23 22

l

f

IE

lQ

l

f n

E. Llogaritja e kapriates


Llogaritja e ngarkesave (per te percaktuar peshen vetiake te kapriates ) - Mbulesa (ne plan te pjerret )

Tjegullat 60 (daN/m2) *1.1 66 (daN/m2) Derrasat

5*0.15*0.035*500 13.13 (daN/m2) *1.1 14.44 (daN/m2)

Trau i pjerret 0.06*0.12*500/1.33

2.7 (daN/m2) *1.1 2.97(daN/m2)

Trau gjatesor 0.15*0.19*500/2.43

5.86 (daN/m2) *1.1 6.45(daN/m2)

)(69.812m

daNg n

mb )(86.89

2

log

m

daNg l

mb

- Tavani (ne plan horizontal) Suvaja +Listelat 57.8 (daN/m2) *1.2 69 (daN/m2) Traret terthore

0.06*0.12*500/1.33 2.7 (daN/m2) *1.1 2.97 (daN/m2)

Traret gjatesor 0.12*0.18*500/2.33

4.6 (daN/m2) *1.1 5.06 (daN/m2)

)(1.652m

daNg n

tav )(03.77

2

log

m

daNg l

tav

- Percaktojme gn


24.1501.65

9578.0

69.81

cos

1

m

daNggg n

tav

n

mb

n

- Percaktojme Pn

21359.075759.0

m

daNPPP n

tav

n

d

n

- Percaktojme peshen vetiake te kapriates.

26.231.1

1145

1000

1354.150

11000 m

daNn

Lk

Pgg

g

pv

nn

pv

- Percaktojme ngarkesat e perqendruara

9.0111 PGQ

)(4.98433.242

6.23

9578.0

33.2486.89

2cos1

daNdBgd

BgGpv

mb

)(6.97833.241051

daNdBPPd

)(14.18659.06.9784.984

1daNQ

Q1 = 1865.14 daN

9.0222 PGQ

)(9.82733.242

6.2333.2403.77

22

daNdBg

dBgGpv

tav

)(6.97833.241052

daNdBPPtav

)(64.17089.06.9789.827

2daNQ

Q2 = 1708.64 daN - Zgjidja statike e kapriates Pasi kam zgjidhur kapriaten me program kompjuterik neper shufra me kane dale keto forca normale:


Dimensionimi i kapriates - Dimensionimi i brezit te poshtem: Dimensionimi do te behet me ane te formules:

t

net

t

tR

F

N

Seksioni eshte


N = Nmax = 29781.5 (daN)

)(33.200

cmllyx

)(82.29711001

5.29781 2cmmR

NF

tt

nev

)(59.1982.297135.1 cmdnev

Kushti ne perkulshmeri

)(56.1

150

233cm

lrr xnev

y

nev

x

)(24.625.0

56.1

25.0cm

rd nevnev

Perfundimisht pranojme dimensionin d = 20 cm - Dimensionimi i brezit te poshtem: N = Nmax = -31092.8 (daN)

)(43.200

cmllyx


)(03.2

120

2430cm

lr

ynev

y

)(12.825.0

03.2

25.0cm

rd nevnev

Kushti ne qendrueshmeri Menyra e pare


shR

F

N

sh

nevR

NF

min

ff maxmin

, per λ = 120 => φmin =0.215

)(44.1112130215.0

8.31092 2cmFnev

)(9.3744.1112135.1135.1 cmFdnevnev

, Pranoj d =38 cm

Mqs )(232

838

2cm

ddddd

Menyra e dyte

shR

F

N

Supozojme se λ > 75

)(6.238130

8.31092

75.15

243

75.15

20 cmR

NlF

sh

sh

nev

)(5.176.238135.1135.1 cmFd

nevnev , Pranoj d =18 cm

Kontrolli

5.555.1725.0

243

25.0

0

d

l

r

l

Supozojme se 75

)(2.298243001.0130

8.31092001.0 222

0cml

R

NF

sh

nev

)(6.192.298135.1135.1 cmFdnevnev

, Pranojme d = 20 cm. - Dimensionimi i diagonales:

)(2.6946 daNN )(272

00cmll

yx



)(27.2

120

2720cm

lr

ynev

y

)(08.925.0

27.2

25.0cm

rd nevnev , Pranojme d =9 cm = dλ

)(24.126130

2.6946

75.15

272

75.15

20 cmR

NlF

sh

sh

nev

Kushti ne qendrueshmeri Menyra e pare

sh

nevR

NF

min

; fmin

per λ = 120 => 125.0min

)(46.427130125.0

2.6946 2cmFnev

)(46.2346.427135.1135.1 cmFdnevnev

, pranoj d = 24 cm

Mqs )(5.162

924

2cm

ddddd

, pranoj d = 17 cm.

Menyra e dyte Supozojme se λ > 75

)(24.126130

2.6946

75.15

272

75.15

20 cmR

NlF

sh

sh

nev

)(75.1224.126135.1135.1 cmFdnevnev

, pranoj d =13 cm. Kontrolli ne perkulshmeri

r

l0 , 25.41725.025.0 dr

756425.4

272

Pranojme d =17 cm - Dimensionimi i vertikales:

)(2.8856 daNN )(8.208

00cmll

yx


)(56.8811001

2.8856 2cmmR

NF

tt

nev

)(68.1056.88135.1135.1 cmFdnevnev


)(39.1

150

8.208cm

lrr xnev

y

nev

x

cmcmr

d nev

nev6)(56.5

25.0

39.1

25.0

Do te pranojme d = 10.68 cm = 11 cm - Llogaritja e nyjes se mbeshtetjes:

)(8.31092 daNNsh , )(20 cmd

p

)(5.29781 daNNt , )(17 cmd

s


cosα = 0.9578 Llogaritja ne ngjeshje

ngj

ngj

sh RF

N

)(121

2874.030

1301

130

sin11

23

3

90

7.16

cm

daN

R

R

RRR

ngj

ngj

ngj

ngjngj

Caktojme vete )(6183

1

3

1,

max cmhhnetppr

)(18220)32(,

cmcmdhpnetp

)(6

max,cmh

pr

)(3.1862062)(2 cmhdhbprprp

)(829578.0

63.1871.0

cos

71.02cm

hbF

prp

ngj

Kontrolli i ngjeshjes

2

7.16

2121379

82

8.31092

cm

daNR

cm

daN

F

Nngj

ngj

sh

Pra nuk perballohet nga kllapa me 1 dhemb qe do te thote qe nuk kenaqen kushtet konstruktive perkatese, prandaj kalojne ne bashkimet me kllaposje me dy dhembe. Thellesine e prerjes se dhembit te madh e leme aq sa ishte )(6" cmh

pr dhe per

)(4262"' cmhhprpr

Atehere kemi:

)(16420422 ''' cmhdhbprpr

)(489578.0

41671.0

cos

71.0 ''

' cmhb

Fpr

ngj

Bejme kontrollin ne ngjeshje

2

7.16

2"'121)(239

8248

8.31092

cm

daNR

cm

daN

FF

Nngj

ngjngj

sh


Nqs kushti ngj

ngj

sh RF

N nuk vertetohet atehere do te bejme nje dimensionim te ri persa

i perket dp.E pranojme ate dp = 28 (cm).

)(8.31092 daNNsh

)(5.29781 daNNt

cosα = 0.9578 dp = 28 (cm) ds = 17 (cm)

ngj

ngj

sh RF

N , )(121

2

7.16

cm

daNR

ngj

Caktojme vete )(9263

1

3

1,

max cmhhnetppr

)(26228)32(.

cmcmdhpnetp

)(9max cmh

pr

)(26928922 cmhdhbprprp

)(1739578.0

92671.0

cos

71.02cm

hbF

pr

ngj

Kontrolli ne ngjeshje

22121179

173

8.31092

cm

daN

cm

daN

F

N

ngj

sh

Pra nuk perballohet nga kllapa me nje dhemb dmth nuk kenaqen kushtet konstruktive, prandaj kalojme ne bashkimet me kllaposje me dy dhembe. Thellesia e prerjes se dhembit te madh eshte lene aq sa ishte )(9" cmh

pr dhe per '

prh

do te kemi: )(7292"' cmhh

prpr

Atehere do te kemi: )(24728722 ''' cmhdhb

prprp

)(1259578.0

72471.0

cos

71.02

''

' cmhb

Fprp

ngj

Bejme kontrollin ne ngjeshje


7.16

22"'121104

298

8.31092

173125

8.31092ngj

ngjngj

sh Rcm

daN

cm

daN

FF

N

Llogaritja ne shkeputje

mes

pr

shk

sh Rlb

N8.0

cos'

)(24

2cm

daR

pr

Gjejme forcat shtypese qe veprojne ne dhembin e pare

)(12785179125

1258.31092

"'

'

' daNFF

FNN

ngjngj

ngj

shsh

)(53128.024

9578.012785

8.0

cos'

cmRb

Nl

mes

prp

sh

shk

)(24)728(72)(2 cmhdhbprpprp

7105.1

shktlh 705339 => kushti me larte plotesohet.

)(26228)32( cmcmdhpt

)(2.1110226

9578.08.310922cm

daN

<12= mes

prR

Gjatesia e dyte e shkeputjes do te jete

)(1027.16sin2

2853

sin2cm

dll

shkshk

1025.1 t

h

10239 Llogaritja e bulonit te avarise

)(29300)7.1660(8.3109260 daNtgtgNNshb

Vendosim nga nje bulone ne cdo dhemb:

)(12048)7.1660(1278560'' daNtgtgNNshb

Kontrollojme brezin e poshtem.Kete brez e marrim te dobesuar siper nga dhembi i madh

)(9" cmhpr , nga vrima e bulonit me diameter 2.5 cm dhe nga nje gdhendje qe do ti

bejme poshte )(2 cmhj per tu mbeshtetur mire ne nentra.


Dobesimi nga dhenbi i madh eshte: )(16692671.071.0 2"" cmhbF

prdob

Dobesimi nga gdhendja e nentraut )(4.14)228(22)(2 cmhdhb

jjj

)(2124.1471.071.0 2cmhbFjjJ

Dobesimi nga buloni

)(5.4229285.2 2cmFb

Atehere sip neto )(4075.421664

2814.3

4

2

22

cmFFd

Fbdobnet

Kontrolli

228073

407

9578.08.31092cos

cm

daNR

cm

daN

F

N

F

Nt

net

sh

net

t

Llogaritja e jastekut te mbeshtetjes

)(29830

5.8934 2

90

90 cmR

RFR

F

R

ngj

A

ngjngj

ngj

A

konstruksione druri

Documents