etude hydraulique des ruisseaux de la gardi, des

Réf. CEREG Ingénierie - M10037

Août 2010

ETUDE HYDRAULIQUE DES

RUISSEAUX DE LA GARDI, DES SEIGNIERES ET DE LA BAGASSE

Etude hydraulique

Août 2010envéo ingénierie

Établi par CEREG Ingénierie / AGR

MAÎTRE D’OUVRAGE

Commune de Trets (13)

OBJET DE L’ETUDE

ETUDE HYDRAULIQUE DES RUISSEAUX DE LA GARDI, DES SEIGNIERES ET DE

LA BAGASSE

N° AFFAIRE M10037

INTITULE DU RAPPORT²

Etude hydraulique

V1 Août 2010 Adeline GRONLIER David ESCARZAGA -

N° de Version Date Établi par Vérifié par Description des Modifications /

Évolutions

Commune de Trets (13) Etude hydraulique des ruisseaux de la Gardi, des Seignières et de la Bagasse

CEREG Ingénierie /envéo ingénierie

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TABLE DES MATIÈRES

A. PHASE 1 : ETAT DES LIEUX ............................................................................................... 10 A.I CONTEXTE GEOGRAPHIQUE ................................................................................................. 11 A.II CONTEXTE HYDROGRAPHIQUE ............................................................................................ 13 A.III RECONNAISSANCE DE TERRAIN ............................................................................................ 15 A.IV INONDABILITE DU SECTEUR ................................................................................................. 23

B. PHASE 2 : ETUDE HYDRAULIQUE DE LA SITUATION ACTUELLE ....................... 24 B.I ETUDE HYDROLOGIQUE ....................................................................................................... 25

B.I.1 Bassins versants drainés par la zone d’étude ................................................................ 25 B.I.2 Données pluviométriques ............................................................................................... 29 B.I.3 Pluies de projet .............................................................................................................. 30 B.I.4 Hydrogrammes de projet ............................................................................................... 32

B.II TOPOGRAPHIE DU SITE ........................................................................................................ 34 B.II.1 Le ruisseau de la Bagasse .......................................................................................... 34 B.II.2 Le ruisseau des Seignières ......................................................................................... 35 B.II.3 Le ruisseau de la Gardi .............................................................................................. 36

B.III PRINCIPES RETENUS ET METHODOLOGIE .............................................................................. 37 B.III.1 Principe de la modélisation mathématique ................................................................ 37 B.III.2 Maillage ..................................................................................................................... 39 B.III.3 Le calage .................................................................................................................... 39

B.IV ANALYSE DU FONCTIONNEMENT HYDRAULIQUE ACTUEL .................................................... 41

C. PHASE 3 : ETUDE DES SOLUTIONS D’AMENAGEMENT ........................................... 50 C.I AMENAGEMENT 1 : CREATION DE DEUX BASSINS DE RETENTION ......................................... 51 C.II AMENAGEMENT 2 : REPROFILAGE ET RECALIBRAGE DES FOSSES ......................................... 60 C.III AMENAGEMENT 3 : CREATION D’UN BASSIN DE RETENTION SUR LE SECTEUR DE LA CHASSAOUDE .................................................................................................................................. 69 C.IV AMENAGEMENT 4 : RECALIBRAGE AVEC L’EMPRISE MAXIMALE ......................................... 77 C.V SYNTHESE ........................................................................................................................... 89



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LISTE DES ELEMENTS CARTOGRAPHIQUES

Carte n°1 : Localisation géographique ............................................................................................... 12

Carte n°2 : Réseau hydrographique ................................................................................................... 14

Carte n°3 : Bassins versants drainés par la zone d’étude ................................................................... 28

Carte n°4 : Maillage de la zone d’étude ............................................................................................. 40

Carte n°5 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie décennale .......................................... 45

Carte n°6 : Vitesses d’écoulement pour la pluie décennale ............................................................... 46

Carte n°7 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie centennale ......................................... 47

Carte n°8 : Vitesses d’écoulement pour la pluie centennale .............................................................. 48

Carte n°9 : Vitesses d’écoulement pour la pluie centennale .............................................................. 49

Carte n°10 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie décennale – Aménagement 1 .......... 55

Carte n°11 : Vitesses d’écoulement pour la pluie décennale – Aménagement 1 ............................... 56

Carte n°12 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie centennale – Aménagement 1 ......... 57

Carte n°13 : Vitesses d’écoulement pour la pluie centennale – Aménagement 1 ............................. 58

Carte n°14 : Aléas inondation pour la pluie centennale – Aménagement 1 ...................................... 59
















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LISTE DES ILLUSTRATIONS

Illustration n°1: Localisation de la zone d’étude sur photo aérienne – Google Earth ....................... 11

Illustration n°2: Buse Ø 600 assurant le transit du ruisseau des Seignières sous la voie SNCF ....... 15

Illustration n°3: Arche (L 0.7m x H 1.2 m) constituant l’exutoire du réseau pluvial de la place du 14 juillet (source : étude GINGER janvier 2008) ........................................................................... 16

Illustration n°4: Ruisseau de la Bagasse au droit du rond point du boulevard de l’Europe et de la route de Puyloubier .................................................................................................................... 16

Illustration n°5: Ruisseau de la Bagasse le long de la route de Puyloubier en amont de sa confluence avec la Gardi .............................................................................................................................. 17

Illustration n°6: Ruisseau des Seignières à l’amont immédiat de la voie SNCF ............................... 18

Illustration n°7: Ruisseau des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint-Maximim ........... 19

Illustration n°8: Buse assurant le franchissement de la route de Saint-Maximim ............................. 19

Illustration n°9: Ruisseau des Seignières à l’aval de la route de Saint-Maximim ............................. 20

Illustration n°10: Cadre assurant le franchissement de la route de Pourrières................................... 20

Illustration n°11: Ruisseau des Seignières à l’aval de la route de Pourrières .................................... 21

Illustration n°12: Arche assurant le franchissement de la route de Saint-Maximim ......................... 22

Illustration n°13: Cartographie du risque inondation lié à l’Arc sur la commune de Trets ............... 23

Illustration n°14: Localisation des exutoires des bassins versants 2a et 2b ....................................... 25

Illustration n°15: Schéma de la pluie de projet de Desbordes ........................................................... 30

Illustration n°16: Pluie de projet pour la période de retour 10 ans .................................................... 31

Illustration n°17: Pluie de projet pour la période de retour 100 ans .................................................. 31

Illustration n°18: Extrait du profil en travers n°54 ............................................................................ 36

Illustration n°19: Localisation des injections des débits des bassins versants ................................... 38

Illustration n°20: Classification des zones d’aléa selon les hauteurs et les vitesses .......................... 42

Illustration n°21: Localisation des deux bassins écrêteurs ................................................................ 52



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Illustration n°22: Recalibrage des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim ..... 60

Illustration n°23: Recalibrage des Seignières entre la route de Saint Maximim et la route de Pourrières ................................................................................................................................... 60

Illustration n°24: Localisation des travaux de l’aménagement 2 ....................................................... 61

Illustration n°25: Recalibrage du fossé confluant avec les Seignières à l’aval de la voie SNCF ...... 69

Illustration n°26: Localisation des travaux de l’aménagement 3 ....................................................... 70

Illustration n°27: Recalibrage maximum des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim .................................................................................................................................... 77

Illustration n°28: Recalibrage des Seignières entre la route de Saint Maximim et la route de Pourrières ................................................................................................................................... 77

Illustration n°29 : Recalibrage maximum des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim .................................................................................................................................... 78

Illustration n°30 : Recalibrage des fossés secondaires pour l’aménagement 4 ................................. 78

Illustration n°31: Localisation des travaux de l’aménagement4 ........................................................ 79

Illustration n°32: Aménagement du seuil .......................................................................................... 79

Illustration n°33: Aménagement du seuil .......................................................................................... 80

LISTE DES TABLEAUX Tableau n°1 : Caractéristiques des bassins versants drainés par la zone d’étude .............................. 27

Tableau n°2 : Données pluviométriques issues de la méthode SHYREG ......................................... 29

Tableau n°3 : Paramètres du modèle SCS ......................................................................................... 32

Tableau n°4 : Débits de pointe générés par les bassins versants périphériques ................................. 33

Tableau n°5 : Nombre de bâtiments inondés pour la situation actuelle ............................................. 43

Tableau n°6 : Caractéristiques des bassins de rétention .................................................................... 52

Tableau n°7 : Nombre de bâtiments inondés pour l’aménagement 1 ................................................ 54

Tableau n°8 : Caractéristiques du bassin de rétention des Seignières ............................................... 62

Tableau n°9 : Nombre de bâtiments inondés pour l’aménagement 2 ................................................ 63

Tableau n°10 : Caractéristiques de bassin de rétention des Seignières.............................................. 69

Tableau n°11 : Nombre de bâtiments inondés pour l’aménagement 3 .............................................. 71



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Tableau n°12 : Nombre de bâtiments inondés pour l’aménagement 4 .............................................. 83

Tableau n°13 : Coût des aménagements ............................................................................................ 89

Tableau n°14 : Impact des aménagements sur le nombre de bâtiments inondés ............................... 90

Tableau n°15 : Coût des aménagements rapporté au nombre de bâtiment mis hors d’eau ............... 90



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PRÉAMBULE

La ville de Trets est située en piémont de la montagne de Regagnas drainée par plusieurs ruisseaux qui descendent à travers les zones urbanisées de la ville puis traversent la plaine pour rejoindre l’Arc.

Un projet d’extension urbaine de la commune de Trets se situe au Nord du centre-ville dans la plaine de l’Arc. La zone de projet est traversée par le ruisseau du Longarel en limite Ouest et le ruisseau de la Gardi d’Est en Ouest qui reçoit au passage quelques affluents notamment le ruisseau des Seignières et le ruisseau de la Bagasse.

La plaine de l’Arc est soumise au risque inondation de l’Arc et de ses petits ruisseaux qui descendent des collines alentours drainant la majeure partie des zones urbanisées de Trets. Plusieurs crues ont inondées la zone notamment en 1978, 1998 et 2000.

Toutes ces contraintes hydrauliques rendent aujourd’hui difficile le développement de l’urbanisation sur le territoire de la collectivité.

De nombreuses études hydrauliques ont été réalisées sur le réseau pluvial et les cours d’eau traversant cette zone d’extension urbaine. Face à la complexité, et parfois les contradictions, de ces études, les informations intégrées au PLU ne sont pas toujours appropriées (Expertise hydraulique pour la modification du PLU, envéo ingénierie, octobre 2009).

La commune de TRETS a statué en faveur de la révision de son document d’urbanisme pour répondre aux nouveaux enjeux de son territoire. Dans le cadre de sa politique de prévention contre le risque inondation, la commune souhaite que cette révision du PLU permette notamment une meilleure prise en compte des risques naturels d’inondation dans la zone d’extension urbaine afin de pouvoir définir ses orientations d’aménagement.

Pour cela la commune a confié une étude hydraulique au groupement Cereg Ingénierie – Envéo, afin d’affiner et compléter la délimitation des zones inondables dans ce secteur d’extension urbaine.

De plus des projets de bassins de rétention existent en amont de ce secteur. Il conviendra aussi de réaliser leur dimensionnement et évaluer leur impact sur l’inondabilité de la zone d’extension urbaine.

Pour mener à bien cette mission, une analyse du fonctionnement hydraulique du secteur est nécessaire de façon à définir les conditions d’écoulement en situation actuelle. Les outils développés à cette occasion seront également utilisés pour étudier les différentes solutions d’aménagement possibles.

La présente étude comporte plusieurs phases : • Phase 1 : Recueil de données – Etat des lieux ; • Phase 2 : Diagnostic hydrologique et hydraulique – Cartographie de l’aléa inondation ; • Phase 3 : Etude des solutions d’aménagement.



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A. PHASE 1 : ETAT DES LIEUX



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A.I CONTEXTE GEOGRAPHIQUE

Carte n°1 : Localisation géographique

LA commune de Trets est située dans le département des Bouches-du-Rhône dans la haute vallée de l’Arc entre Aix-en-Provence et Saint-Maximin. Elle fait partie du territoire de la Communauté du Pays d’Aix.

Le territoire communal s’étend de la plaine de l’Arc jusqu’aux sommets de la Montagne de Regagnas et du Mont Aurélien face à la Sainte-Victoire.

La ville de Trets possède un cœur urbain très dense fortement imperméabilisé, une couronne d’habitats pavillonnaires et une périphérie à caractère beaucoup plus rural.

La zone d’étude couvre 150 ha du territoire communal de Trets, au nord du centre urbain.

Elle englobe le ruisseau de la Gardi sur un linéaire de 2.4 km, le ruisseau des Seignières sur 1.0 km et le ruisseau de la Bagasse sur 0.9 km.

Le secteur étudié constitue une partie de la plaine de l’Arc peu urbanisée à ce jour.

Illustration n°1: Localisation de la zone d’étude sur photo aérienne – Google Earth

Zone d’étude



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Carte n°1 : Localisation géographique



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A.II CONTEXTE HYDROGRAPHIQUE

Carte n°2 : Réseau hydrographique

Le territoire communal est parcouru par un réseau hydrographique assez important, constitué de plusieurs ruisseaux et vallons qui rejoignent l’Arc, s’écoulant au Nord d’Est en Ouest.

L’Arc est un fleuve côtier qui prend sa source près du village de Pourcieux (Var) à 470 m d’altitude, au pied du Mont Aurélien. Il draine les environs de Trets et d’Aix en Provence, avant de s’engager dans les gorges de Roquefavour et Ventabren. Il se jette dans l’étang de Berre (Bouches du Rhône) entre Saint-Chamas et Berre-l’étang.

Le principal ruisseau sur la zone d’étude est la Gardi. Il s’agit d’un affluent rive gauche de l’Arc.

La Gardi prend sa source dans les Monts Aurélien (657 m) au Sud Est de la commune et se jette dans l’Arc après avoir traversé Trets. Ce cours d’eau présente un linéaire total d’environ 7 km.

Ses deux principaux affluents sont :

• le ruisseau des Seignières, exutoire des eaux ruisselant sur la partie Est du centre urbain ;

• le ruisseau de la Bagasse, exutoire des eaux du centre ancien de Trets.

Ces deux cours d’eau sont fortement anthropisés : les Seignières présentent une partie bétonnée, et la Bagasse a été canalisée et enterrée dans la toute la traversée du centre ancien.

La Gardi et ses affluents drainent un bassin versant d’une superficie d’environ 6.4 km². Il présente des caractéristiques rurales à l’amont et l’aval alors que la partie intermédiaire correspond au centre urbain de Trets.

Les témoignages et les études antérieures ont montré que ces trois ruisseaux posent de gros problèmes d’inondation, même pour des pluies de faible occurrence. Comme le 3 mars 2010 notamment, où une pluie de courte durée mais de forte intensité a entrainé un débordement des caniveaux et des ruisseaux engendrant des fermetures de routes, en particulier la route de Puyloubier.



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Carte n°2 : Réseau hydrographique



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A.III RECONNAISSANCE DE TERRAIN

Une visite de terrain a été réalisée le 30 avril 2010 afin de visualiser la zone d’étude et d’identifier les fonctionnements hydrologique et hydraulique du secteur.

Les éléments structurants de la zone d’étude sont constitués de :

• la voie SNCF aménagée en remblais sur une grande partie de son linéaire. Il existe trois passages à niveaux au droit de la route de la Burlière, de l’avenue Jean Jaurès et de la rue Voltaire. En ces trois points, les eaux ruisselant sur la voirie peuvent franchir la voie ferrée sans que cela nécessite la mise en place d’ouvrages. Sur le linéaire en remblais, 10 ouvrages assurent la transparence de la voie. Ils peuvent être classés en deux catégories : ceux qui collectent les eaux de fossés ou ruisseaux (8 ouvrages apparemment sous dimensionnés) et ceux qui permettent le passage d’une rue (2 cadres non limitants) ;

Illustration n°2: Buse Ø 600 assurant le transit du ruisseau des Seignières sous la voie SNCF



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• le ruisseau de la Bagasse collecte une grande partie du centre urbain de Trets. Il est alimenté par le réseau pluvial situé en amont de la voie SNCF. Par conséquent les apports sont limités par la capacité des ouvrages traversant la voie ferrée. Si des débordements sont observés en amont, les eaux ruissellent en surface et peuvent rejoindre ce cours d’eau en empruntant l’avenue Léo Lagrange. Elles s’écoulent alors vers le Sud pour rejoindre le lit de la Bagasse à l’aval du boulevard de l’Europe (ou RD6).

Illustration n°3: Arche (L 0.7m x H 1.2 m) constituant l’exutoire du réseau pluvial de la place du 14 juillet (source :

étude GINGER janvier 2008)

Illustration n°4: Ruisseau de la Bagasse au droit du rond point du boulevard de l’Europe et de la route de Puyloubier

Une buse Ø 800 collecte les eaux du fossé longeant le boulevard de l’Europe (le long de la zone d’activités de la Burlière) et une buse Ø 1000 collecte les eaux ruisselant sur l’avenue Jean Jaurès. Ces deux buses ont pour exutoire la Bagasse à l’aval de la RD6.



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Plus à l’Est, les eaux ruisselant dans le centre ville et pouvant être collectées par le réseau pluvial vont être conduites jusqu’au chemin du Loup par une arche (L 1.0 m x h 1.1 m). Elles seront alors conduites jusqu’à la Bagasse par une succession de fossés et d’ouvrages.

Lorsque le réseau est saturé, les eaux débordées s’écoulent le long de l’avenue Jean Jaurès, franchissent la voie SNCF et empruntent le boulevard de l’Europe pour rejoindre la Bagasse au Nord.

Le ruisseau de la Bagasse s’écoule vers le Nord en direction de l’Arc en longeant la route de Puyloubier pour affluer avec le ruisseau de la Gardi, environ 550 m à l’aval du boulevard de l’Europe. Au fil de son cheminement on observe une réduction de la section d’écoulement du cours d’eau jusqu’à la confluence avec la Gardi, facilitant ainsi les débordements dans la plaine de Trets. La présence de nombreux ouvrages de franchissement constitués de buses de faibles capacités aggrave la situation. Par exemple, l’accès à la ZI de Chassaoude est rendu par une buse de diamètre 800 mm alors que le ruisseau présente une section de Lg 3.4 m x Lr 1.0 m x H 1.5 m à cet endroit.

Illustration n°5: Ruisseau de la Bagasse le long de la route de Puyloubier en amont de sa confluence avec la Gardi



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• le ruisseau des Seignières collecte les eaux ruisselant sur la partie Est du centre ville. Dans la présente étude, il est modélisé à partir de l’avenue Marius Joly dans une zone d’habitats pavillonnaires. Sur ce linéaire il a une largeur au miroir atteignant 2.0 m et une profondeur maximale de 1.0 m. Au vu du bassin versant drainé, la capacité du ruisseau apparait réduite. Cette impression est corroborée par les témoignages des riverains qui font état de débordements fréquents.

Illustration n°6: Ruisseau des Seignières à l’amont immédiat de la voie SNCF

Trois ouvrages hydrauliques permettent le franchissement de la voie SNCF (cf. planche 2) :

• une buse Ø600 mm (cf. illustration n°2) assure la continuité du lit mineur des Seignières,

• un cadre (L 0.72 m x H 1.0 m), situé à l’Ouest du cours d’eau, collecte les eaux du fossé longeant la parcelle voisine cadastrée n°38,

• un cadre (L 1.0 m x H 1.25 m) situé à l’Est du cours d’eau assure l’évacuation des eaux stagnant le long de la voie SNCF.

A l’aval de la voie ferrée, le ruisseau des Seignières traverse une zone urbanisée (habitations et commerces) en alternant tronçons aériens et souterrains.



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Illustration n°7: Ruisseau des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint-Maximim

Sous une forme aérienne à l’aval de la voie SNCF, le ruisseau est busé environ 50 m plus bas sous la forme d’une conduite Ø800 mm qui assure la traversée de la route de Saint-Maximim.

Illustration n°8: Buse assurant le franchissement de la route de Saint-Maximim



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Illustration n°9: Ruisseau des Seignières à l’aval de la route de Saint-Maximim

Le ruisseau prend ensuite la forme d’un canal bétonné, bordé par un mur insubmersible en rive gauche, entre les routes de Saint-Maximin et de Pourrières. Le franchissement de cette dernière se fait via un cadre (L 0.8 m x H 0.7 m).

A l’aval de la route de pourrières le ruisseau reprend la forme d’un fossé trapézoïdal enherbé. Il est bordé en rive gauche par un mur en grande partie effondré.

Illustration n°10: Cadre assurant le franchissement de la route de Pourrières



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Illustration n°11: Ruisseau des Seignières à l’aval de la route de Pourrières

Le ruisseau des Seignières s’écoule ensuite vers le Nord et conflue avec le ruisseau de la Gardi environ 560 m à l’aval de la route de Pourrières.

Mur bordant le ruisseau des Seignières en rive gauche



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• le ruisseau de la Gardi s’écoule à l’Est du territoire communal de Trets. En amont de la voie SNCF, il collecte un bassin versant très peu urbanisé. Une arche (L 3.5 m x H 2.4 m) assure le franchissement de cette voie ferrée.

Un cadre aménagé à l’Ouest du ruisseau assure le franchissement du chemin des Seignières sous la voie SNCF. En cas de débordements de la Gardi en amont de la voie SNCF, les eaux peuvent emprunter cet ouvrage pour continuer de s’écouler vers l’aval au Nord.

Le franchissement de la route de Saint-Maximim s’effectue grâce à une arche (L 2.6 m x H 1.0 m).

Illustration n°12: Arche assurant le franchissement de la route de Saint-Maximim

Plus en aval, trois cadres (cadre 1 : L 1.4 m x H 1.2 m ; cadre 2 : L 1.2 m x H 1.2 m ; cadre 3 : L 1.2 m x H 0.9 m) assurent la traversée de la route de Pourrières.

Le ruisseau de la Gardi conflue avec le ruisseau des Seignières environ 440 m à l’aval de la route de Pourrières puis est rejoint par le ruisseau de la Bagasse 330 m plus bas.

Il afflue ensuite avec l’Arc.



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A.IV INONDABILITE DU SECTEUR

Il n’existe pas de plan de prévention des risques inondations sur la commune de Trets.

Cependant l’Atlas Départemental des Zones inondables détermine les zones submersibles en cas de crue ou de fortes précipitations et il apparait que la commune est concernée par le risque inondation lié à l’Arc.

Illustration n°13: Cartographie du risque inondation lié à l’Arc sur la commune de Trets

De plus, de nombreuses études hydrauliques ont été réalisées sur le réseau pluvial et les cours d’eau traversant la zone d’étude. Elles ont permis de définir des zones inondables spécifiques aux ruisseaux de la Gardi, des Seignières et de la Bagasse.

Ces études mettent en évidence l’insuffisance de ces trois ruisseaux qui débordent fréquemment inondant en partie la plaine de Trets. Les maisons et les axes routiers avoisinants ces cours d’eau sont régulièrement touchés.

Toutefois des contradictions apparaissent dans les résultats entre ces études basées sur des hypothèses et méthodologies différentes. Ceci est une des raisons qui a poussé la mairie a engagé une nouvelle étude pour lever ces incertitudes liées à la cartographie des zones inondables.



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B. PHASE 2 : ETUDE HYDRAULIQUE DE LA SITUATION ACTUELLE



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B.I ETUDE HYDROLOGIQUE

B.I.1 Bassins versants drainés par la zone d’étude

Carte n°3 : Bassins versants drainés par la zone d’étude

Les caractéristiques des bassins versants sont issues des éléments topographiques disponibles, des cartes IGN au 25 000ème ainsi que des reconnaissances de terrain réalisées fin avril 2010. Ce découpage prend en compte les bassins versants topographiques mais aussi urbains.

Le secteur d’étude reçoit les eaux de ruissellement de huit bassins versants :

• BV 1 : bassin versant intercepté par la route de la Burlière, à l’Est ;

• BV 2a : bassin versant collecté par le réseau pluvial ayant pour exutoire le fossé longeant la parcelle n°129. Lorsque le réseau est saturé les eaux ruissellent en amont de la voie SNCF en direction de l’avenue Léo Lagrange ;

• BV 2b : bassin versant collecté par le réseau pluvial ayant pour exutoire le fossé longeant la parcelle n°23. Lorsque le réseau est saturé les eaux ruissellent en amont de la voie SNCF en direction de l’avenue Léo Lagrange ;

Illustration n°14: Localisation des exutoires des bassins versants 2a et 2b

• BV 2c : bassin versant intercepté par l’avenue Léo Lagrange ;



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• BV 3 : bassin versant collecté par le réseau pluvial ayant pour exutoire le fossé longeant la cave coopérative. Lorsque le réseau est saturé les eaux ruissellent sur l’avenue Jean Jaurès en direction de la voie SNCF ;

• BV 4 : bassin versant intercepté par l’avenue Max Dormoy et s’écoulant vers la voie SNCF en empruntant la rue Voltaire ;

• BV 5 : bassin versant du ruisseau des Seignières au droit de l’avenue Marius Joly ;

• BV 6 : bassin versant du ruisseau de la Gardi au droit du chemin de Bourdin. L’ensemble de ces bassins versants constitue le bassin versant de la Gardi à l’aval de sa confluence avec la Bagasse.



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Le tableau ci-dessous présente les caractéristiques de ces bassins. Les temps de concentration sont estimés par recoupement entre les formules usuelles (Ventura, Passini, Kirpich….), utilisant les caractéristiques morphodynamiques des bassins.

Nom Superficie (Ha) Longueur (m) Pente moyenne (%)

Temps de concentration

(min)

BV 1 3.0 335 2.7 8

BV 2a 65.6 1945 4.0 30

BV 2b 6.0 420 3.6 10

BV 2c 4.7 510 3.5 8

BV 3 12.7 265 3.2 17

BV 4 77.1 845 2.6 25

BV 5 87.5 2505 7.1 27

BV 6 379.2 3900 6.7 50

Tableau n°1 : Caractéristiques des bassins versants drainés par la zone d’étude

On constate que les pentes de ces bassins versants sont importantes, supérieures à 2 %.



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Carte n°3 : Bassins versants drainés par la zone d’étude



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B.I.2 Données pluviométriques

La commune de Trets ne bénéficie que d’un poste pluviométrique journalier (poste de la Gardi) dont le suivi est réalisé depuis 25 ans.

La station d’Aix en Provence est gérée par Météo France depuis 1987.

Les durées d’exploitation de ces stations ne permettent pas leur utilisation pour estimer une pluie de période de retour 100 ans.

Par conséquent, la pluviométrie utilisée correspond aux données issues de la méthode SHYREG (générateur aléatoire de pluie basé sur les données d’une cinquantaine de postes pluviométriques de la région PACA). Cette méthode a été développée par le CEMAGREF.

Les hauteurs statistiques obtenues auprès de Météo France sont les suivantes :

Durée (h) Période de retour

10 ans 100 ans

1 53.70 81.70

2 30.50 45.25

3 22.73 33.67

Tableau n°2 : Données pluviométriques issues de la méthode SHYREG



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B.I.3 Pluies de projet

Les pluies de projet qui seront utilisées dans les simulations mathématiques sont construites d’après la méthode de Desbordes. Les principales caractéristiques sont les suivantes :

• Construction en double triangle ;

• Définition d‘une période de pluie intense (DM - variable selon les cas) ;

• Une durée totale de pluie de 4 heures (DP) ;

• Une hauteur d’eau précipitée durant la période intense (notée HM) ;

• Une hauteur d’eau précipitée durant la période totale (notée HT) ;

• La position de la pointe d’intensité par rapport au début de la pluie, fixée à 0.75.

Illustration n°15: Schéma de la pluie de projet de Desbordes

Une pluie de projet se caractérise par sa période de retour et la durée de sa période intense.

Afin de couvrir un panel assez large des pluies qui peuvent se produire sur la commune, il sera simulé des pluies de différentes occurrences. Nous choisissons ici les périodes de 10 ans et 100 ans.

Les temps de réponse des bassins versants de la commune peuvent être très différents. Cela dépend principalement de l’occupation des sols et de leur pente.

La pluie imposée uniformément sur l’ensemble de la zone d’étude et les bassins versants périphériques a une durée intense de 30 minutes ce qui correspond au scénario le plus pénalisant.

La durée totale de la pluie est généralement prise égale à 4 heures. Cette durée est représentative des averses orageuses régulièrement observées dans la région.



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Illustration n°16: Pluie de projet pour la période de retour 10 ans

Illustration n°17: Pluie de projet pour la période de retour 100 ans



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B.I.4 Hydrogrammes de projet

Les débits ont été déterminés à l’aide du logiciel d’hydrologie HEC-HMS. Le modèle de transformation pluie-débit utilisé est le modèle SCS (cf. annexe 1). Ce modèle calcule les volumes ruisselés à partir de deux paramètres :

• Les pertes initiales, considérées comme nulles dans la présente étude ;

• La capacité d’absorption du sol dépendante du type de sols, et de l’humidité du sol. La valeur du paramètre de capacité d’absorption, curve number, est déterminé à partir d’abaques : plus le curve number est faible plus la capacité d’infiltration est grande.

Le modèle calcule le volume ruisselé à chaque pas de temps à partir du volume de pluie déjà écoulé et de la capacité d’absorption initiale du sol. On obtient en pratique un coefficient de ruissellement variable et dépendant du volume de pluie.

Les valeurs utilisées pour les paramètres sont indiquées dans le tableau suivant :

Bassin versant Curve number

BV 1 89

BV 2a 89

BV 2b 89

BV 2c 89

BV 3 89

BV 4 68

BV 5 68

BV 6 50

Tableau n°3 : Paramètres du modèle SCS

Le volume calculé est ensuite transféré à l’exutoire du bassin versant par la méthode de l’hydrogramme unitaire : une pluie tombant sur le bassin versant au temps t, arrivera à l’exutoire au temps t+tc, tc étant le temps de concentration du bassin versant.



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Les débits de pointe générés par chaque bassin versant sont indiqués ci-dessous :

Nom Période de retour

T = 10 ans T = 100 ans

BV 1 0.8 1.7

BV 2a 9.7 20.1

BV 2b 1.3 2.8

BV 2c 1.3 2.7

BV 3 2.7 5.5

BV 4 7.1 18.2

BV 5 7.7 19.7

BV 6 12.6 35.8

Tableau n°4 : Débits de pointe générés par les bassins versants périphériques



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B.II TOPOGRAPHIE DU SITE

Suite aux nombreuses études déjà réalisées sur le secteur, des levés topographiques existaient déjà. Ils ont été complétés par d’autres profils en travers afin de couvrir l’ensemble de la zone d’étude. Ces levés ont été réalisés fin avril 2010.

Les résultats de cette campagne de levés topographiques constituent l’annexe 2.

Les données topographiques mettent en évidence que le boulevard de l’Europe et la voie SNCF ont été aménagées en remblais sur la majeure partie de leur linéaire. Ces axes font obstacles aux écoulements ce qui confirme les témoignages recueillis.

B.II.1 Le ruisseau de la Bagasse

Les ouvrages situés sous la voie SNCF ont des sections nettement supérieures aux ouvrages situés sur les fossés qui longent le boulevard de l’Europe. Ceci peut engendrer des débordements sur les terres bordant cet axe routier.

De plus, les ouvrages situés sur la Bagasse le long de la route de Puyloubier sont principalement des buses de diamètre Ø 800 mm à Ø 1300 mm. Ces ouvrages ont une capacité maximale de 4.0 m³/s ce qui n’est pas suffisant pour évacuer le débit décennal.

Ceci explique les débordements fréquemment observés sur la route de Puyloubier.



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B.II.2 Le ruisseau des Seignières

A l’aval de l’avenue Marius Joly, le ruisseau des Seignières traverse une zone urbanisée où il est canalisé entre des murs de clôture. Sa section d’écoulement est restreinte et la capacité maximale est estimée à 4.6 m³/s.

Le point noir de ce ruisseau est l’ouvrage sous la voie SNCF constitué d’une buse Ø600 mm de capacité 0.8 m³/s, ce qui est nettement inférieur au débit décennal du bassin versant n°5.

En continuant vers l’aval l’ouvrage de franchissement de la route de Saint-Maximim est constitué d’une buse Ø 800 mm de capacité 0.9 m³/s.

Le cadre (L 0.80 m x H 0.7 m) qui assure le transit des eaux sous la route de Pourrières a une capacité est de 1.2 m³/s.

Les capacités de ces ouvrages confirment que le ruisseau des Seignières doivent déborder régulièrement.

A l’aval de la route de Pourrières, le ruisseau des Seignières a une capacité oscillant entre 3 m³/s et 5 m³/s. De plus, la topographie met en évidence que son lit mineur est « perché » ce qui signifie que le haut des berges est calé à une altimétrie supérieure au lit majeur. Cette morphologie implique que les eaux débordées ne peuvent pas revenir dans le lit mineur et s’écoulent donc sur les terres en direction de la Gardi ou de la Bagasse le long de lits secondaires.



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Illustration n°18: Extrait du profil en travers n°54

B.II.3 Le ruisseau de la Gardi

Le ruisseau de la Gardi constitue l’extrémité Nord Est de la zone d’étude.

L’ouvrage de franchissement de la voie SNCF est largement insuffisant pour le débit décennal (capacité estimé à 8.3 m³/s). Des débordements sont effectivement observés en amont.

Sur ce secteur la pente des terrains bordant la Gardi est orientée vers l’Ouest. Ainsi les eaux débordées s’écoulent vers le centre urbain pour rejoindre le ruisseau des Seignières.

A l’aval de la voie SNCF, le tracé de la Gardi est légèrement méandreux et la capacité du lit mineur oscille entre 3.4 m³/s (profil n°38) et 12.1 m³/s (profil n°33). Des débordements sont donc observés dès la pluie d’occurrence décennale.

L’ouvrage assurant le passage sous la route de Saint Maximim en remblai a une capacité de l’ordre de 4.6 m³/s. Il constitue donc un obstacle aux écoulements.

En aval, les trois cadres constituant l’ouvrage de franchissement sous la route de Pourrières ont une capacité globale insuffisante de 6.0 m³/s.

Sur l’ensemble du linéaire décrit par des profils en travers, rares sont les tronçons où le ruisseau de la Gardi a une capacité suffisante pour assurer le transit du débit décennal.

De manière générale la topographie plane de la zone d’étude et les faibles capacités du réseau hydrographique (fossés et ouvrages) expliquent la récurrence des inondations sur le secteur.



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B.III PRINCIPES RETENUS ET METHODOLOGIE

B.III.1 Principe de la modélisation mathématique

La zone d’étude est complexe comportant plusieurs axes d’écoulement avec des communications latérales. Il a donc été décidé de réaliser une modélisation hydraulique 2D du secteur d’étude.

L’acquisition de cette connaissance a été rendue possible par la mise en œuvre d’un modèle mathématique en deux dimensions, réalisé à l’aide du code SW2D du laboratoire Hydrosciences de l’université de Montpellier 2. L’intérêt de la modélisation 2D est de gérer les fronts secs et les écoulements sur des secteurs dont la topographie est complexe.

SW2D fournit aux différents points du maillage la profondeur d’eau, les débits, la norme et le sens de la vitesse et les champs de vitesse.

Les simulations de l’état actuel ont été réalisées pour les débits d’occurrence 10 et 100 ans calculés ci-avant.

Les débits utilisés dans les modélisations sont consécutifs à une pluie uniforme affectant simultanément les bassins versants et la zone d’étude maillée.



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Les apports des bassins versants constituent des données d’entrée du code SW2D. Ils sont répartis sur la longueur du bassin versants interceptée par la zone d’étude.

Le débit injecté pour les bassins versants du réseau pluvial enterré (BV 2a, 2b) correspond au maximum à la capacité de l’ouvrage de franchissement de la voie SNCF.

Illustration n°19: Localisation des injections des débits des bassins versants

Les calculs sont réalisés en régime transitoire, ce qui permet de prendre en compte les zones d’écrêtement des débits (amont de la voie SNCF,…).

Ces modélisations vont permettent :

• de comprendre les mécanismes de débordement, puis les restitutions éventuelles de débits ;

• de déterminer les hauteurs de submersion ainsi que les vitesses d’écoulement sur toute la zone d’étude ;

• d’apprécier l’inondabilité du bâti en situation actuelle c'est-à-dire avant toute proposition d’aménagement ;

• de tester et évaluer par la suite l’impact de solutions d’aménagement.

BV 1

BV 5

BV 2a

BV 2b BV 2c

BV 3

BV 6

BV 4



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B.III.2 Maillage

Carte n°4 : Maillage de la zone d’étude

Le modèle mathématique utilisé s’appuie sur un maillage de l’espace élaboré à partir des levés topographiques et d’après les observations de terrain.

Le maillage est construit de manière à prendre en compte les éléments structurants principaux du secteur : les fossés, les ouvrages, les bâtiments nécessaires à la bonne description du fonctionnement hydrodynamique du secteur.

A noter que le mur longeant le ruisseau des Seignières à l’aval de la route de Pourrières n’a pas été modélisé compte tenu de son état délabré. Cette hypothèse, adoptée également par IPSEAU, diffère de celle prise dans l’étude GINGER dont les résultats sont actuellement pris en compte dans le PLU.

Le maillage est constitué de 76486 éléments (mailles).

B.III.3 Le calage

Le calage consiste à retrouver par le calcul des cotes observées à l’occasion d’événements survenus.

Dans le cas d’espèce, il n’existe aucun repère de crue auxquels il serait possible de se référer.

Dans ce contexte, le calage ne pourra se faire que par une approche qualitative en s’appuyant sur l’enquête de terrain et les témoignages recueillis (zone de débordement, sens d’écoulement,….).



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Carte n°4 : Maillage de la zone d’étude



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B.IV ANALYSE DU FONCTIONNEMENT HYDRAULIQUE ACTUEL

Carte n°5 : Hauteurs de submersion pour la pluie décennale

Carte n°6 : Vitesses d’écoulement pour la pluie décennale

Carte n°7 : Hauteurs de submersion pour la pluie centennale

Carte n°8 : Vitesses d’écoulement pour la pluie centennale

Carte n°8 : Aléas d’inondation pour la pluie centennale

Les simulations ont été réalisées pour les pluies d’occurrence 10 ans et 100 ans. Les débits générés par les bassins versants périphériques (paragraphe B.I) sont injectés en entrée du modèle.

Les calculs mettent en évidence des débordements sur l’ensemble de la zone d’étude dès la pluie décennale :

• à l’amont de la voie SNCF, le ruisseau des Seignières déborde dès l’occurrence décennale, inondant les maisons qu’il longe, en particulier en rive droite. Les hauteurs de submersion ne dépassent pas 0.40 m pour une pluie centennale. De la même façon le ruisseau de la Gardi déborde en rive gauche, les hauteurs en dehors du lit mineur peuvent atteindre 0.30 m au maximum ;

• des zones de stockage apparaissent à l’Est à l’amont de la voie SNCF et à l’Ouest à l’amont du boulevard de l’Europe. A l’Est, cette zone reçoit les eaux débordées de la Gardi et des Seignières, la hauteur maximale sur ce secteur est de 1.20 m. A l’Ouest, le secteur de la Burlière est inondé par les eaux des bassins versants n°1 et 2 et une partie du bassin n°3 car les ouvrages de franchissement du boulevard ne sont pas suffisants. Les hauteurs d’eau peuvent atteindre 0.80 m ;

• sur le secteur des Seignières les eaux débordées longent le remblai de la voie SNCF et rejoignent la rue Voltaire où elles peuvent traverser la voie au point bas pour s’écouler vers le Nord. Les débits calculés sur cette voie sont de 10.7 m³/s pour 10 ans et 35.3 m³/s pour 100 ans. Une partie des eaux va rejoindre la Bagasse en traversant le boulevard de l’Europe et l’autre partie va emprunter les routes de Saint-Maximim et de Pourrières pour rejoindre le ruisseau des Seignières, en inondant au passage les commerces et habitations bordant ces axes de circulation. La parcelle 36 située en contre bas de la route de Saint-Maximim est inondée sous 0.90 m d’eau au maximum et les hauteurs d’eau sur la route peuvent atteindre 0.60 m. La route de Pourrières est inondée sous 0.30 m d’eau en moyenne. L’ouvrage assurant le franchissement de cette voie est réduit ce qui engendre des débordements en rive droite principalement car un mur bloque les écoulements en rive gauche du ruisseau. En rive



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droite la parcelle 33a est submergée avec une hauteur d’eau maximale de 0.60 m. Le soudimensionnement des ouvrages situés sur le ruisseau des Seignières provoque de multiples débordements qui ruissellent en surface, à travers les parcelles ;

• les eaux débordées empruntent trois axes d’écoulement parallèles aux trois ruisseaux modélisés. En effet, les eaux débordées des Seignières et de la Gardi à l’aval de la voie SNCF ruissellent sur les terres en empruntant des dépressions topographiques à travers le secteur de la Chassaoude, de la Chassaoude Nord et au Nord de la Gardi. Sur ces axes les hauteurs d’eau ne dépassent pas 0.40 m pour la pluie centennale. Ces eaux ont pour exutoire la Gardi au Sud du chemin des Vertus ;

• d’importants débordements sont observés le long de la route de Puyloubier. Pour la pluie centennale, la voirie est inondée sur l’ensemble du linéaire modélisé. Les hauteurs maximales de submersion sont de 0.75 m au droit de la ZI de la Chassaoude. Elles sont engendrées par d’importants débordements dus au soudimensionnement de l’ouvrage donnant accès à cette zone industrielle ;

Une cartographie de l’aléa inondation a été réalisée en croisant les hauteurs et les vitesses calculées pour une pluie de période de retour 100 ans.

1

0.5

00 0.5 1

Hauteurd'eau (m

)

Vitesse (m/s)

Illustration n°20: Classification des zones d’aléa selon les hauteurs et les vitesses

La DDTM des Bouches du Rhône a établi des règles d’urbanisation spécifiques aux zones inondables. Elles consistent en :

• interdiction de construire dans la zone inondable de la crue décennale, sans distinction d’aléa ;



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• interdiction de construire dans la zone rouge de la crue centennale ;

• constructible sous conditions (vide sanitaire, …) dans la zone bleue de la crue centennale.

Ces règles s’appliquent à la commune de Trets.

Il apparait très clairement que la vitesse est le paramètre déclassant sur la zone d’étude.

De manière générale, les hauteurs d’eau ne dépassent 0.50 m que ponctuellement alors que les vitesses sont supérieures à 0.50 m/s sur la majeure partie de la zone d’étude.

C’est pourquoi l’aléa inondation est fort sur quasiment l’ensemble de la zone inondée.

En conclusion :

• dès la pluie décennale le réseau hydrographique existant est saturé (ruisseau et ouvrages). Cependant les hauteurs d’eau restent faibles alors que les vitesses sont nettement supérieures à 0.50 m/s ;

• des zones de stockage apparaissent le long des axes aménagés en remblais : la voie SNCF et le boulevard de l’Europe ;

• un important débit ruisselle en surface par la rue Voltaire, point de convergence des eaux débordées des cours d’eau et réseaux pluviaux arrivant du centre-ville ;

• le ruisseau des Seignières déborde de façon importante sur le tronçon compris entre la voie SNCF et la route de Pourrières ;

• trois axes d’écoulement secondaires apparaissent et sont empruntés par les eaux débordées ;

• la route de Puyloubier est inondée, par le ruisseau de la Bagasse puis par la Gardi, sur tout le linéaire modélisé ;

• quasiment l’ensemble des zones inondées sont classées en aléa fort donc non constructible à cause de vitesses d’écoulement importantes. Pour la crue décennale 321 bâtiments sont concernés par le risque inondation contre 360 pour 100 ans.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 10 ans 321 197 113 7 4

Ea 100 ans 360 168 174 13 5

Nombre de bâtiments inondés

Tableau n°5 : Nombre de bâtiments inondés pour la situation actuelle



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L’Arc a fait l’objet d’un Schéma d’Aménagement et de gestion des Eaux (SAGE) approuvé par arrêté préfectoral le 22 février 2001. Il porte principalement sur la lutte contre les inondations, la protection des milieux aquatiques et l’amélioration de la qualité des eaux.

Le SAGE recommande la préservation du champ d’inondation centennal des cours d’eau et demande aux communes d’afficher une zone non urbanisable dans la zone rouge de la crue centennale.



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Carte n°5 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie décennale



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Carte n°6 : Vitesses d’écoulement pour la pluie décennale



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Carte n°7 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie centennale



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C. PHASE 3 : ETUDE DES SOLUTIONS D’AMENAGEMENT



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Compte tenu des conclusions tirées des modélisations de l’état actuel, les réflexions sur les aménagements se portent sur :

• l’aménagement des zones de stockage actuelles des débordements pour favoriser la rétention des eaux ;

• la création de bassins de rétention ;

• le redimensionnnement des ouvrages de franchissement ;

• le reprofilage et le recalibrage ponctuels des fossés de drainage et ruisseaux.

Cependant, tous ces aménagements devront être en accord avec les préconisations du SDAGE Rhône Méditerranée Corse et du SAGE de l’Arc et notamment le principe fondamental de non-aggravation de la situation hydraulique à l’aval. Ainsi l’impact de chaque aménagement doit être étudié.

Pour cela, le modèle hydraulique réalisé au cours du diagnostic sera repris en intégrant dans les simulations les aménagements envisagés pour évaluer leur impact. Cette phase d’étude portera notamment sur deux bassins de rétention proposés dans le cadre du Schéma Directeur d’Assainissement Pluvial dont l’impact sur l’inondabilité de la plaine de Trets n’a pas été évalué.

C.I AMENAGEMENT 1 : CREATION DE DEUX BASSINS DE RETENTION

o Présentation de l’aménagement 1 Ce premier aménagement consiste en l’aménagement des deux principales zones de stockage en bassins de rétention. Ces aménagements ont été proposés dans le cadre du Schéma Directeur d’Assainissement Pluvial de Trets.

Ces bassins sont créés sur les parcelles :

• n°38 au Sud de la ZAC de la Burlière entre le boulevard de l’Europe et la voie ferré ;

• n°129 au Sud de la voie ferrée, au droit du franchissement de cette voie par le ruisseau des Seignières.

Ces deux parcelles sont déjà inscrites comme des emplacements réservés au PLU, respectivement n°64 et 55.



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Illustration n°21: Localisation des deux bassins écrêteurs

Les bassins sont modélisés en déblais avec une profondeur d’au minimum 1 m et des pentes pour les talus de 1V/3H. Ils ont les caractéristiques suivantes :

Nom Surface (m²) Cote du fond (m NGF)

Volume de déblais(m³)

Volume de stockage(m³)

Bassin Burlière 13 000 236.6 25 000 10 500

Bassin Seignières 5 000 240.7 11 000 4 000

Tableau n°6 : Caractéristiques des bassins de rétention

Ces bassins s’évacuent gravitairement dans le fossé longeant le boulevard de l’Europe pour le bassin Burlière et le fossé longeant la parcelle 38 à l’Ouest.



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o Résultats de l’aménagement 1

Carte n°10 : Hauteurs de submersion pour la pluie décennale – Aménagement 1

Carte n°11 : Vitesses d’écoulement pour la pluie décennale – Aménagement 1

Carte n°12 : Hauteurs de submersion pour la pluie centennale – Aménagement 1

Carte n°13 : Vitesses d’écoulement pour la pluie centennale – Aménagement 1

Carte n°14 : Aléas inondation pour la pluie centennale – Aménagement 1

Les résultats mettent en évidence que le volume retenu par les bassins ne permet pas de réduire considérablement les hauteurs d’eau et les vitesses d’écoulement aussi bien pour une crue décennale que centennale. Par conséquent, la zone inondée a la même emprise qu’en situation actuelle.

A l’amont de la voie SNCF, du côté du ruisseau des Seignières, il n’y a pas d’impact pour une pluie centennale alors que les hauteurs d’eau sont diminuées d’au maximum 3 cm pour une occurrence décennale. Les débits transitant par les ouvrages sous la voie SNCF ne sont pas modifiés. Par contre le débit ruisselant sur la rue Voltaire est réduit de 1 m³/s, correspondant à l’écrêtement dû au bassin.

En progressant vers l’aval il apparait que cet impact s’estompe :

• sur la route de Saint Maximim, les hauteurs sont abaissées de 2 cm pour une hauteur de submersion de 0.60 m ;

• sur la parcelle 33a, elles sont réduites de 2 cm ;

• à l’aval de la route de Pourrières, l’impact est nul.

A l’Ouest, sur le secteur de la Burlière, les hauteurs d’eau sur le rond-point de la RD6 sont diminuées de 10 cm maximum pour la pluie décennale (hauteur en situation actuelle 23 cm) et 4 cm pour l’occurrence centennale (au maximum 44cm d’eau en situation actuelle).

Plus en aval au droit de la ZI de la Chassaoude, la réduction de la hauteur de submersion sur la route de Puyloubier est toujours de 10 cm pour 10 ans et seulement de 2 cm pour 100 ans.

Au droit de la confluence de la Bagasse et de la Gardi, l’impact du bassin de rétention est nul pour 100 ans et faible pour 10 ans (hauteur de submersion diminuée de 2 cm).



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En revanche ces bassins de rétention n’ont pas d’impact sur les vitesses d’écoulement. La cartographie de l’aléa inondation est inchangée par rapport à la situation actuelle et aucune habitation n’est mise hors d’eau.

Pour conclure, l’écrêtement des débits dans les bassins de rétention n’est pas suffisant pour avoir un impact marqué sur les zones inondées pour des crues décennale et centennale. Les volumes transitant par les cours d’eau sont nettement supérieurs aux volumes des bassins envisagés.

Les hauteurs d’eau sont réduites de seulement quelques centimètres et les vitesses ne sont pas impactées ce qui ne change pas la cartographie de l’aléa inondation dans la plaine de Trets.

Cet aménagement permet de mettre hors d’eau seulement 6 maisons sur 321 bâtiments inondés pour 10 ans alors que pour 100 ans il n’y a aucune amélioration.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 321 197 113 7 4Am1 315 193 112 6 4

Ea 360 168 174 13 5Am1 360 168 174 13 5


10 ans

100 ans

Tableau n°7 : Nombre de bâtiments inondés pour l’aménagement 1

Les bassins doivent avoir un impact seulement pour les crues de faible occurrence inférieures à 5 ans.



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Carte n°10 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie décennale – Aménagement 1



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Carte n°12 : Hauteurs maximales de submersion pour la pluie centennale – Aménagement 1



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C.II AMENAGEMENT 2 : REPROFILAGE ET RECALIBRAGE DES FOSSES

o Présentation de l’aménagement 2 Compte tenu du peu d’impact des bassins de rétention de l’aménagement 1 et des débits importants transitant par la rue Voltaire, il a été décidé de recalibrer le ruisseau des Seignières depuis la voie SNCF jusqu’à la route de Pourrières pour réduire le débit rejoignant en surface la rue Voltaire.

Les ouvrages de franchissement et le lit mineur ont été redimensionnés sur la base d’un débit de 5 m³/s correspondant à la capacité des Seignières à l’aval de la route de Pourrières. Pour cela :

• un deuxième ouvrage type cadre L 2.0 m x H 0.75 m a été modélisé sous la voie SNCF. Afin de ne pas aggraver la situation à l’aval cet ouvrage est muni d’un seuil au droit de sa tête amont calé à la cote 242.2 m NGF laissant une revanche de 20 cm par rapport à l’habitation la plus proche. Cet ouvrage est donc alimenté lorsque la ligne d’eau dans le ruisseau des Seignières dépasse cette cote. Cet aménagement est possible sous réserve de validation par la SNCF ;

• le tronçon situé entre la voie SNCF et la route de Saint-Maximim est recalibré avec les dimensions suivantes :

Illustration n°22: Recalibrage des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim

• l’ouvrage collectant les Seignières sous la route de Saint-Maximim est remplacé par un cadre L 2.0 m x H 1.0 m (situation actuelle = buse Ø800 mm) et celui situé plus à l’Ouest collectant un fossé secondaire est remplacé par un cadre L 0.8 m x H 0.8 m (situation actuelle = buse Ø800 mm). Ces travaux sont envisagés sous conditions de validation par le Conseil Général ;

• le ruisseau des Seignières est recalibré sous la forme d’un canal entre la route de Saint-Maximim et la route de Pourrières avec les dimensions suivantes :

Illustration n°23: Recalibrage des Seignières entre la route de Saint Maximim et la route de Pourrières

• l’ouvrage sous la route de Pourrières est remplacé par un cadre L 2.0 m x H 1.0 m (situation actuelle = L 0.8 m x H 0.7 m) .Ces travaux sont envisagés sous conditions de validation par le Conseil Général ;

3.0 m

2.0 m

1.0 m

3.0 m

1.0 m



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• le ruisseau des Seignières est reprofilé à l’aval de la route de Pourrières afin d’éliminer les sections dont la capacité est inférieure à 5 m³/s.

De plus, les sections des fossés secondaires présents sur ce secteur ont été doublées et un caniveau de dimensions L 1.0 m x H 0.7 m a été créé le long de la route de Saint-Maximim (sous conditions de validation du Conseil Général.

Illustration n°24: Localisation des travaux de l’aménagement 2

Parcelle 33a



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Dans cet aménagement le bassin de rétention sur le secteur des Burlières est identique à l’aménagement 1. Par contre le bassin des Seignières est réduit de moitié :




Bassin Seignières 2 400 240.7 4 500 1 700

Tableau n°8 : Caractéristiques du bassin de rétention des Seignières







Le bassin de la Burlière n’étant pas modifié les impacts sur les hauteurs et les vitesses dans ce secteur sont identiques à ceux observés dans l’aménagement 1.

Du côté des Seignières, l’ajout d’un ouvrage dans le lit mineur permet de réduire le débit transitant par le passage à niveau de la rue Voltaire. L’impact de cet ouvrage est plus marqué que celui du bassin de rétention de l’aménagement 1.

En effet, pour une occurrence décennale le débit transitant par le passage à niveau est réduit de 1.6 m³/s par rapport à la situation actuelle (soit un débit de 9.1 m³/s) ce qui correspond au débit de l’ouvrage ajouté sous la voie SNCF. Ce phénomène est identique pour 100 ans, un débit de 3.6 m³/s passe par cet ouvrage pour rejoindre les Seignières. Le débit ruisselant en surface sur la rue Voltaire est réduit d’autant. Sur la voirie les hauteurs de submersion sont réduites de 4 cm.



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Ceci a pour effet de limiter les ruissellements observés sur le secteur de Chassaoude : les hauteurs d’eau sont d’au maximum 23 cm pour une pluie décennale, soit 2 cm de moins qu’en situation actuelle, et elles atteignent 33 cm pour 100 ans , soit une réduction de 1 cm.

Entre la voie SNCF et la route de Saint-Maximim, les recalibrages des différents fossés permettent de réduire les débordements sans les éliminer.

Sur la route de Saint-Maximim, la réduction du débit provenant du rond-point, la création du caniveau et les recalibrages (ouvrages et fossés) engendrent un abaissement des hauteurs de submersion de 10 cm pour 100 ans (hauteur initiale 50 cm) et 20 cm pour 10 ans (hauteur en situation actuelle 32 cm). L’emprise de la zone inondée est réduite car les eaux restent sur la voirie.

Plus à l’aval, la parcelle 33a reste inondée malgré les aménagements réalisés. Ces résultats mettent en évidence que ces derniers sont insuffisants pour évacuer le débit qui arrive de l’amont. Cependant les hauteurs d’eau sont diminuées : 10 cm de moins pour une pluie décennale et 2 cm pour une pluie centennale.

De plus, les débits ruisselant sur les parcelles voisines sont réduits d’environ 30 % sans pour autant que les hauteurs d’eau soient impactées.

Le point négatif de cet aménagement réside dans l’augmentation du débit transitant dans le ruisseau des Seignières en direction du Nord (+ 2.5 m³/s pour 10 ans et + 3.3 m³/s pour 100 ans).

Ce surplus d’eau engendre une légère augmentation des hauteurs de submersion au droit de la confluence avec la Gardi (+ 2 cm pour 10 ans et + 3 cm pour 100 ans).

Cet aménagement a un impact plus important sur les débits et les hauteurs. Cependant, le risque inondation, en particulier en bordure du ruisseau des Seignières où des habitations sont inondées, est très peu modifié : 9 maisons sont mises hors d’eau pour 10 ans et 6 maisons pour 100 ans.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 321 197 113 7 4Am1 315 193 112 6 4Am2 312 192 110 6 4

Ea 360 168 174 13 5Am1 360 168 174 13 5Am2 354 164 173 12 5


10 ans

100 ans




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C.III AMENAGEMENT 3 : CREATION D’UN BASSIN DE RETENTION SUR LE SECTEUR DE LA CHASSAOUDE

o Présentation de l’aménagement 3 Les aménagements proposés ne doivent pas aggraver la situation à l’aval de la zone d’étude. Par conséquent, le surplus de débit transitant par le ruisseau des Seignières suite aux recalibrages prévus dans l’aménagement doit être compensé.

De plus, les précédentes modélisations ont montré que les bassins prévus en emplacements réservés dans le PLU (Burlière et Seignières) ne permettent pas de réduire considérablement le risque inondation. Dans le présent aménagement, ils sont supprimés au profit d’un seul bassin sur le secteur de la Chassaoude (parcelle 82).

Compte tenu des axes d’écoulement observés, cette parcelle est idéalement située pour recevoir ce type d’aménagement.

Ce bassin est modélisé en déblais sur une profondeur d’au minimum 1 m.

Il se vidange gravitairement dans le ruisseau de la Bagasse d’une part à la cote du fond du bassin (234.1 m NGF) et dans les Seignières d’autre part, à la cote 235.4 m NGF correspondant à la cote fil d’eau des Seignières à l’aval du bassin.




Bassin Chassaoude 52 000 234.1 150 000 52 000

Tableau n°10 : Caractéristiques de bassin de rétention des Seignières

Les calculs précédents ont fait apparaitre que le ruisseau des Seignières, à l’aval immédiat de la voie SNCF conflue avec un fossé qui déborde par manque de capacité. Actuellement, ce fossé est mal défini. Dans le présent aménagement ce fossé est recalibré de façon à réduire, voir supprimer les débordements observés.

Illustration n°25: Recalibrage du fossé confluant avec les Seignières à l’aval de la voie SNCF

3.0 m

1.5 m

0.5 m



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L’ouvrage de franchissement de la route de Pourrières apparaissait comme un nœud hydraulique dans l’aménagement 2. Il a donc été remplacé par un cadre de section plus importante L 2.5 m x H 1.0 m (aménagement 2 = L 2.0 m x H 1.0 m). Ces travaux doivent être validés par le Conseil Général.

Illustration n°26: Localisation des travaux de l’aménagement 3







Les modélisations mettent en évidence que :

• le secteur de la Burlière ne voit pas sa situation améliorée par cet aménagement ;



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• le bassin de la Chassaoude est principalement alimenté par les eaux de la Bagasse. Pour une pluie décennale, à l’aval du boulevard de l’Europe, les débordements du ruisseau de la Bagasse sont fortement réduits. Ainsi, la ZI de la Chassaoude n’est plus inondée. Par contre pour une pluie centennale les hauteurs d’eau sont augmentées d’au maximum 20 cm sur ce secteur ;

• à l’Est, la suppression du bassin de rétention ramène le débit transitant sur la rue Voltaire à 34.1 m³/s pour 100 ans, soit 1.9 m³/s de plus que l’aménagement 2 et 9.9 m³/s pour 10 ans, soit 0.8 m³/s de plus que l’aménagement 2. Ce débit correspond à l’écrêtement du bassin de rétention ;

• le recalibrage du fossé à l’aval de la voie SNCF et de l’ouvrage sous la route de Pourrières permet de réduire les débordements : pour 10 ans la ligne d’eau est abaissée de 5 cm sur la parcelle 33a ce qui permet de diminuer l’emprise de la zone inondée alors que pour la pluie centennale cet effet est plus restreint, seulement 2 cm et ne fait pas apparaitre de nette amélioration ;

• sur le secteur de la Chassaoude Nord, les ruissellements ne sont pas impactés ;

• au droit de la confluence entre les Seignières et la Gardi, la ligne d’eau sur les terres bordant ces ruisseaux est abaissée de 1 cm pour 10 ans et pour 100 ans elle retrouve sa position calculée en situation actuelle ;

• à l’aval de la confluence de la Gardi avec la Bagasse, les hauteurs d’eau sont réduites de 4 cm pour 10 ans et 4 cm pour 100 ans.

Pour conclure, l’ensemble des recalibrages prévus dans l’aménagement 3 permettent de réduire de manière significative la zone inondée par le ruisseau des Seignières pour la pluie décennale, 16 maisons sont mises hors d’eau. Par contre, pour 100 ans les débits sont tels que les travaux n’améliorent pas clairement la situation (seulement 8 maisons ne sont plus inondées) : la cartographie de l’aléa inondation fait apparaitre une légère diminution sur le secteur de la Chassaoude Nord. Le bassin de la Chassaoude est alimenté principalement par les eaux de la Bagasse. Ainsi à l’aval de la zone d’étude le débit supplémentaire des Seignières est compensé par l’écrêtement du débit de la Bagasse.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 321 197 113 7 4Am1 315 193 112 6 4Am2 312 192 110 6 4Am3 305 190 109 4 2

Ea 360 168 174 13 5Am1 360 168 174 13 5Am2 354 164 173 12 5Am3 352 163 172 12 5


10 ans

100 ans




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C.IV AMENAGEMENT 4 : RECALIBRAGE AVEC L’EMPRISE MAXIMALE

o Présentation de l’aménagement 4 Etant donné que les aménagements précédents ont permis de réduire les hauteurs de submersion de quelques centimètres sans avoir d’impact significatif sur le risque inondation, il a été décidé de modéliser un cas théorique où l’ensemble du réseau d’assainissement pluvial sur le secteur des Seignières est recalibré en prenant l’emprise maximale. Ces aménagements consistent à faire transiter le maximum de débit à l’aval de la voie SNCF via les ouvrages existants et de créer ceux nécessaires pour réduire le plus possible le débit ruisselant sur les parcelles et les axes routiers.

Pour cela :

• le deuxième ouvrage sous la voie SNCF est maintenu. Il s’agit d’un cadre L 2.0 m x H 0.75 m ;

• le tronçon situé entre la voie SNCF et la route de Saint-Maximim est recalibré avec les dimensions suivantes :

Illustration n°27: Recalibrage maximum des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim

• l’ouvrage collectant les Seignières sous la route de Saint-Maximim est remplacé par deux cadres L 3.0 m x H 1.0 m (situation actuelle = buse Ø800) et celui situé plus à l’Ouest collectant un fossé secondaire reste un cadre L 0.8 m x H 0.8 m (situation actuelle = buse Ø800 mm) ;

• les Seignières entre la route de Saint-Maximim et la route de Pourrières est recalibré avec les dimensions suivantes :

Illustration n°28: Recalibrage des Seignières entre la route de Saint Maximim et la route de Pourrières

• l’ouvrage sous la route de Pourrières est remplacé par deux cadres L 3.0 m x H 1.0 m (situation actuelle = L 0.8 m x H 0.7 m) ;

10.0 m

8.0 m

1.0 m

9.0 m

1.0 m



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• les Seignières sont recalibrées à l’aval de la route de Pourrières et un merlon de 50 cm est aménagé en rive droite afin de favoriser les débordements en rive gauche vers le bassin de la Chassaoude ;

Illustration n°29 : Recalibrage maximum des Seignières entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim

• un cadre L 5.0 m x H 2.0 m est aménagé à l’amont de la voie SNCF afin de collecter les eaux ruisselant en direction de la rue Voltaire. Il les conduit dans le bassin de la Chassaoude qui garde les mêmes caractéristiques que dans l’aménagement précédent ;

• les fossés secondaires présents sur ce secteur ont été recalibrés ;

Illustration n°30 : Recalibrage des fossés secondaires pour l’aménagement 4

• le caniveau de dimensions L 1.0 m x H 0.7 m est maintenu le long de la route de Saint-Maximim ;

10.0 m

8.0 m

1.0 m

5.0 m

3.0 m

1.0 m



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Illustration n°31: Localisation des travaux de l’aménagement4

• du côte de la Gardi, l’ouvrage assurant le franchissement de la voie SNCF est limitant. Les eaux débordées s’écoulent vers l’Ouest en longeant les remblais de la voie. Un ouvrage cadre (L 3.0 m x H 3.0 m) assure le passage du chemin des Seignières. Cet ouvrage ne laisse transiter qu’un débit de 5.6 m³/s, ce qui est nettement inférieur à sa capacité. Il a été décidé d’augmenter ce débit. Pour cela, un seuil est aménagé perpendiculairement à la voie SNCF, à l’aval immédiat de ce pont pour faire obstacles aux écoulements et les dévier vers le franchissement. Il a une hauteur de 1 m et est calé 50 cm plus bas que la maison la plus proche à l’amont.

Illustration n°32: Aménagement du seuil

La Gardi

Ouvrage limitant

Seuil Sens découlement



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Illustration n°33: Aménagement du seuil

L’ensemble des travaux envisagés dans cet aménagement doivent etre validés par les gestionnaires des réseaux (SNCF et Conseil Général).

Cote 247.50 m NGF

Soit 1 m de haut

Cote 248.00 m NGF

Habitation calée à 248.60 m NGF

Habitation calée à 246.80 m NGF



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Les résultats mettent en évidence une nette réduction des surfaces inondées sur le secteur des Seignières.

Pour une occurrence décennale :

• à l’amont de la voie SNCF, le débit transitant par le chemin des Seignières est augmenté de 3.1 m³/s pour atteindre 5.0 m³/s correspondant au débit ayant débordé de la Gardi. Ceci a pour effet une augmentation des hauteurs d’eau à l’aval de la voie ferré de 5 cm où il est dénombré une habitation, le reste des terres sont des parcelles agricoles. Ainsi aucune arrivée d’eau sur le secteur des Seignières ne provient de la Gardi ;

• la suppression d’arrivée d’eau de la Gardi engendre une nette diminution des hauteurs d’eau sur la parcelle 38 : il y a 40 cm de moins qu’en situation actuelle ;

• le cadre collectant les eaux à l’amont de la voie pour les conduire dans le bassin de la Chassaoude supprime quasiment le débit transitant par le passage à niveau puisqu’il n’est plus que 0.1 m³/s. Cependant des eaux empruntent toujours les routes de Saint-Maximim et de Pourrières. Il s’agit d’une partie des eaux du bassin versant n°3 ;

• les eaux transitant à l’aval de la voie SNCF, ne créent pas de débordements entre la voie et la route de Saint Maximim. Les fossés sont suffisamment recalibrés. la parcelle 33a n’est plus inondée. Aucun débordement n’étant observé sur ce tronçon des Seignières, le secteur de Chassaoude Nord est inondé uniquement par les eaux de la Gardi ;

• sur le secteur compris entre la Gardi et le chemin des Vertus les hauteurs de submersion sont augmentées de seulement 2 cm ;

• le bassin de la Chassaoude permet d’écrêter le débit de la Bagasse et accepte le volume d’eau transitant par le cadre de la rue Voltaire sans déborder (volume retenu dans



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l’aménagement 3 = 35 000 m³ et aménagement 4 = 50 000 m³). La Zi de la Chassaoude est hors d’eau ;

• au droit du carrefour de la route de Puyloubier et du chemin des Vertus, les hauteurs d’eau sur la voirie sont abaissées de 4 cm par rapport à la situation actuelle ce qui montre qu’il n’y a pas d’aggravation à l’aval malgré les importants recalibrages effectués.

Pour une occurrence centennale :

• le débit transitant par le chemin des Seignières est doublé (5.6 m³/s en situation actuelle contre 11.9 m³/s dans le présent aménagement) engendrant une augmentation de 12 cm des hauteurs d’eau à l’aval de la voie SNCF et par conséquent aggravant le risque inondation de l’habitation située en bordure du chemin. Seulement 2.4 m³/s provenant de la Gardi vont s’écouler vers les Seignières en longeant la voie SNCF ;

• l’importante réduction du débit provenant de la Gardi engendre un abaissement de la ligne d’eau de 40 cm sur la parcelle 38. Le débit franchissant la voie SNCF par le passage à niveau de la rue Voltaire est de seulement 0.6 m³/s, soit 34.7 m³/s de moins qu’en situation actuelle. Ceci s’explique par la mise en place du cadre qui assure le transit d’un débit de 30.7 m³/ dans le bassin de la Chassaoude ;

• le secteur compris entre la voie SNCF et la route de Saint Maximim est peu inondé car les recalibrages sont suffisants par rapport au débit transitant sous la voie SNCF. Les eaux provenant du bassin versant n°3 ruissellent sur la voirie engendrant des hauteurs de submersion d’au maximum 10 cm ;

• le recalibrage de l’ouvrage sous la route de Pourrières permet de réduire considérablement l’inondation de la parcelle 33a, les hauteurs d’eau sont de 10 cm maximum. Il en découle que les débits ruisselant sur la voirie sont nettement inférieurs à la situation actuelle et sont collectés par le fossé longeant la route qui les ramène vers les Seignières. Ces eaux n’inondent pas le secteur de la Chassaoude Nord ;

• l’augmentation du débit circulant dans le lit de la Gardi engendre une rehausse de la ligne d’eau de 3 cm au Sud du chemin des Vertus ;

• la hauteur d’eau dans le bassin de rétention de la Chassaoude est de 1.65 m ce qui entraine des débordements au Nord, le long de la Bagasse. La ZI de la Chassaoude est inondée par ces débordements et les hauteurs de submersion sont augmentées de 4 cm pouvant atteindre 60 cm au maximum ;

• au droit du carrefour de la route de Puyloubier et du chemin des Vertus, les hauteurs d’eau calculées pour cet aménagement sont identiques à celles de la situation actuelle. Il n’y a donc pas d’aggravation de la situation à l’aval.



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Les recalibrages proposés dans ce dernier aménagement sont conséquents et demandent une emprise foncière et des investissements importants.

Cependant leur impact sur le risque inondation est important et permet de mettre hors d’eau des zones fortement urbanisées, en particulier le long du ruisseau des Seignières. Pour une pluie d’occurrence décennale 26 maisons sont mises hors d’eau portant le nombre total à 295 bâtiments inondés. Pour 100 ans, 342 bâtiments sont inondés soit 18 de moins qu’en situation actuelle En revanche une habitation située à proximité du chemin des Seignières et du ruisseau de la Gardi en aval de la voie SNCF voit sa situation aggravée.

La mise en place du bassin de rétention sur le secteur de la Chassaoude est un élément clé qui permet de ne pas aggraver la situation à l’aval. Il pourrait être plus profond mais une étude géotechnique/pédologique est nécessaire pour connaître le niveau de la nappe phréatique.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 321 197 113 7 4Am1 315 193 112 6 4Am2 312 192 110 6 4Am3 305 190 109 4 2Am4 295 185 106 3 1

Ea 360 168 174 13 5Am1 360 168 174 13 5Am2 354 164 173 12 5Am3 352 163 172 12 5Am4 342 159 168 12 3


10 ans

100 ans




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C.V SYNTHESE

La présente étude a mis en évidence que la partie Nord du territoire communal de Trets est concerné par le risque inondation.

Ce secteur est soumis aux crues de trois cours d’eau : le ruisseau de la Gardi et ses affluents en rive gauche les ruisseaux des Seignières et de la Bagasse.

Ces cours d’eau collectent une grande partie du centre urbain de Trets. Les dimensions de ces axes d’écoulement ne permettent pas de faire transiter le débit décennal. Par conséquent, des débordements apparaissent et le secteur est inondé dès la pluie d’occurrence 10 ans.

Les modélisations ont montré que le paramètre déclassant pour la définition des aléas est les vitesses d’écoulement (souvent supérieures à 0.5 m/s). Ainsi, l’aléa fort observé pour 100 ans est dû principalement aux vitesses.

Les aménagements proposés dans la présente étude visent à réduire le risque inondation, en particulier dans les zones déjà urbanisées.

Il est apparu que face aux importants débits générés par les bassins versants interceptés par la zone d’étude, le recalibrage des fossés et ruisseaux nécessite des travaux de grandes envergures (cas théorique de l’aménagement 4) dont le coût est non négligeable.

Coût des travaux (HT)

Aménagement 1 1 546 600.00 €

Aménagement 2 2 416 865.00 €

Aménagement 3 5 088 420.00 €

Aménagement 4 7 872 452.50 €

ces prix ne prennent pas en compte :‐ spéci fici tés de la SNCF et du Consei l Général‐ terrassement rocheux‐ éventuel dévoiement de réseaux

Tableau n°13 : Coût des aménagements



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Malgré cela, aucun aménagement ne permet de réduire considérablement les hauteurs d’eau. Par conséquent, l’impact sur les habitations inondées est quasi nul.

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 321 197 113 7 4Am1 ‐6 ‐4 ‐1 ‐1 0Am2 ‐9 ‐5 ‐3 ‐1 0Am3 ‐16 ‐7 ‐4 ‐3 ‐2Am4 ‐26 ‐12 ‐7 ‐4 ‐3

nb total h < 0.1m 0.1 < h < 0.5m 0.5 < h < 1.0m h > 1.0mEa 360 168 174 13 5Am1 0 0 0 0 0Am2 ‐6 ‐4 ‐1 ‐1 0Am3 ‐8 ‐5 ‐2 ‐1 0Am4 ‐18 ‐9 ‐6 ‐1 ‐2

* l 'impact est ca lculé par rapport au nombre de bâtiment inondé en s i tuation actuel le

Impact des aménagements sur le nombre de bâtiments inondés *

100 ans

10 ans

Tableau n°14 : Impact des aménagements sur le nombre de bâtiments inondés

nb total Coût par bâtiment mis hors d'eauAm1 ‐6 257 766.67 €Am2 ‐9 268 540.56 €Am3 ‐16 318 026.25 €Am4 ‐26 302 786.63 €

nb total Coût par bâtiment mis hors d'eauAm1 0 ‐Am2 ‐6 402 810.83 €Am3 ‐8 636 052.50 €Am4 ‐18 437 358.47 €

10 ans

100 ans

Tableau n°15 : Coût des aménagements rapporté au nombre de bâtiment mis hors d’eau

Si aucun aménagement n’est réalisé, la situation actuelle est maintenue. Dans ce cas, il est important de maitriser le développement urbain en évitant d’augmenter les enjeux dans ce secteur et en envisageant des réductions de vulnérabilité sur les constructions concernées :

• protection rapprochée des maisons situées en zone inondable : barrière gonflable anti inondation, batardeaux…

• système d’alerte et mise en place de barrières afin de stopper la circulation ;

• plan de sauvegarde communale…



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LISTE DES ANNEXES

Annexe 1 : Modèle SCS ..................................................................................................................... 92

Annexe 2 : Plan topographique .......................................................................................................... 94



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Annexe 1 : Modèle SCS



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Le volume de pluie ruisselé à chaque pas de temps est calculé comme suit :

SIPIP

a

a

+−−

=2)(Pr

où

• Pr : le volume de pluie ruisselé cumulé jusqu’au temps t ;

• P : le volume de pluie cumulé jusqu’au temps t ;

• Ia : les pertes initiales fixées par l’utilisateur ;

• S : la rétention maximale estimé selon la formule ci dessous. Le coefficient CN est déterminé à partir de données expérimentales en fonction du type de sol et du couvert végétal.

CNCNS ×−

=25425400



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Annexe 2 : Plan topographique



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etude hydraulique des ruisseaux de la gardi, des

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