UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 1 Informe N5 TORRE DE ENFRIAMIENTO I.OBJETIVOS -Determinacindelnmerodeunidadesdedifusinotransferenciaparacondiciones determinadas en una torre de enfriamiento. -Determinacin de la cada de presin correspondiente a travs de la torre de enfriamiento. II.MARCO TERICO Lastorresdeenfriamientoregulanelprocesodeenfriamientomediantelaevaporacin controlada, reduciendo as la cantidad de agua consumida. Esto se logra cuando a la gota que se pone en contacto con el aire, se le evapora la pelcula exterior, requiriendo para este proceso de absorbercalor,elcualsetomadelapropiagota,enfrindolaconsecuentemente.Esdecir,el enfriamientoserealizatantoporcalorsensible(cambiodetemperatura)comoporcalorlatente (cambio de estado fsico). El objeto que se persigue en la torre es que la gota este el mayor tiempo posible en contacto conelaire,loculselograconlaalturadelamismayademsinterponiendoobstculos(el relleno), que la van deteniendo y al mismo tiempo la van fragmentando facilitando ms el proceso evaporativo.Enlosnuevossistemaslosobstculosenlugarderomperlagota,hacenquese forme una pelcula muy delgada en donde se lleva a cabo el mismo proceso. En trminos generales, podemos decir que la capacidad de enfriamiento de una torre es una combinacin de todas las variables involucradas en el diseo y seleccin de la misma y nos indica lacantidaddeaguaqueenfraencondicionesdeoperacincomparadaconlascondicionesde diseo, esto es entonces, el equivalente de la eficiencia trmica. Una torre de refrigeracin es una instalacin que extrae calor del agua mediante evaporacin o conduccin.Lasindustriasutilizanaguaderefrigeracinparavariosprocesos.Comoresultado,existen distintos tipos de torres de enfriamiento. Existen torres de enfriamiento para la produccin de agua deprocesoquesolosepuedeutilizarunavez,antesdesudescarga.Tambinhaytorresde enfriamiento de agua que puede reutilizarse en el proceso. Cuandoelaguaesreutilizada,sebombeaatravsdelainstalacinenlatorrede enfriamiento.Despusdequeelaguaseenfra,sereintroducecomoaguadeproceso.Elagua que tiene que enfriarse generalmente tiene temperaturas entre 40 y 60 C. El agua se bombea a lapartesuperiordelatorredeenfriamientoydeahfluyehaciaabajoatravsdetubosde plsticoomadera.Estogeneralaformacindegotas.Cuandoelaguafluyehaciaabajo,emite calor que se mezcla con el aire de arriba, provocando un enfriamiento de 10 a 20C. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 2 Partedelaguaseevapora,causandolaemisindemscalor.Poresosepuedeobservar vapor de aguaencima de las torres de refrigeracin.Paracrearflujohaciaarriba,algunastorresdeenfriamientocontienenaspasenlaparte superior,lascualessonsimilaresalasdeunventilador.Estasaspasgeneranunflujodeaire ascendentehacialaparteinteriordelatorredeenfriamiento.Elaguacaeenunrecipienteyse retraer desde ah para al proceso de produccin. Descripcin de Componentes 1.Entrada de agua caliente. 2.Banco de esperas para asegurar una distribucin uniforme del agua sobre el relleno. 3.Relleno de enfriamiento que tiene una alta eficiencia y ofrece la mxima rea de transferencia de calor, lo que traduce en una gran capacidad de enfriamiento. 4.Eliminador de roco. 5.Ventilador axial. 6.Motor especficamente seleccionado para cada torre. 7.Silenciador (opcional). 8.Cuerpo constituido por paredes laterales fcilmente removibles para inspeccin y mantenimiento. 9.Cisterna de agua fra. 10.Rebosadero. 11.Salida de agua fra. 12.Vlvula con flotador. 13.Entrada de aire. 14.Salida de aire. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 3 Funcionamiento de las torres de refrigeracinEnlastorresdeenfriamientoseconsiguedisminuirlatemperaturadelaguacalienteque provienedeuncircuitoderefrigeracinmediantelatransferenciadecalorymateriaalaireque circulaporelinteriordelatorre.Afindemejorarelcontactoaire-agua,seutilizaunentramado denominado relleno. El agua entra en la torre por la parte superior y se distribuye uniformemente sobre el relleno utilizando pulverizadores. De esta forma, se consigue un contacto ptimo entre el agua y el aire atmosfrico.El relleno sirve para aumentar el tiempo y la superficie de intercambio entre el agua y el aire. Una vez establecido el contacto entre el aguay el aire, tiene lugar una cesin de calordel agua hacia el aire. sta se produce debido a dos mecanismos: la transmisin de calor por conveccin y la transferencia de vapor desde el agua al aire, con el consiguiente enfriamiento del agua debido a la evaporacin.Enlatransmisindecalorporconveccin,seproduceunflujodecalorendireccinalaire que rodea el agua a causa de la diferencia de temperaturas entre ambos fluidos.La tasa de enfriamiento por evaporacin es de granmagnitud en las torres de enfriamiento; alrededordel90%esdebidaalfenmenodifusivo.Alentrarencontactoelaireconelaguase formaunafinapelculadeairehmedosaturadosobrelalminadeaguaquedesciendeporel relleno. Esto es debido a que la presin parcial de vapor de agua en la pelcula de aire es superior aladelairehmedoquecirculaporlatorre,producindoseunacesindevapordeagua (evaporacin).Estamasadeaguaevaporadaextraeelcalorlatentedevaporizacindelpropio lquido. Este calor latente es cedido al aire, obtenindose un enfriamiento del agua y un aumento delatemperaturadelaire.Ladiferenciadetemperaturasdelaguaalasalidaylatemperatura hmedadelairesellamaacercamientooaproximacin,yaquerepresentaellmite termodinmico de enfriamiento al que puede llegar el agua Clasificacin de las torres de enfriamientoLa forma ms simple y usual de clasificar las torres de enfriamiento es segn la forma en que semueveelaireatravsdestas.Segnestecriterio,existentorresdecirculacinnaturaly torres de tiro mecnico. En las torres de circulacin natural, el movimiento del aire slo depende de las condiciones climticas y ambientales. Las torres de tiro mecnico utilizan ventiladores para mover el aire a travs del relleno.-Torres de circulacin natural Se clasifican, a su vez, en torres atmosfricas y en torres de tiro natural.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 4 Las torres atmosfricas utilizan las corrientes de aire de la atmsfera. El aire se mueve de formahorizontalyelaguacaeverticalmente(flujocruzado).Sontorresdegranalturay pequeaseccintransversal.Debeninstalarseenlugaresmuydespejados,deformaque ningn obstculo pueda impedir la libre circulacin de aire a travs de la torre. Tienen un costo inicial alto debido a su gran tamao, pero el costo de mantenimiento es reducido, al no existir partes mecnicas mviles. Una torre de este tipo puede ser una solucin muy econmica para determinadasnecesidadesderefrigeracinsisepuedegarantizarquefuncionar habitualmente expuesta a vientos de velocidades iguales o superiores a los 8 km/h.Si la velocidad promedio del viento es baja, los costos fijos y de bombeo aumentan mucho enrelacinaunatorredetiromecnicoynocompensanelahorrodelcostodeventilacin. Actualmente, las torres atmosfricas estn en desuso.Una torre de tiro naturales aquellaen la queel aire es inducido porunagranchimenea situadasobreelrelleno.Ladiferenciadedensidadesentreelairehmedocalienteyelaire atmosfrico es el principal motivo por el cual se crea el tiro de aire a travs de la torre. Ladiferenciadevelocidadesentreelvientocirculanteaniveldelsueloyelvientoque circulaporlapartesuperiordelachimeneatambinayudaaestablecerelflujodeaire.Por ambos motivos, las torres de tiro natural han de ser altas y, adems, deben tener una seccin transversalgrandeparafacilitarelmovimientodelaireascendente.Estastorrestienenbajos costos de mantenimiento y son muy indicadas para enfriar grandes caudales de agua. Al igual que las torres atmosfricas, no tienen partesmecnicas. La velocidad media del aire a travs de la torre suele estar comprendida entre 1 y 2 m/s.Lastorresdetironaturalno sonadecuadascuandola temperaturasecadelairees elevada,yaquestadebeser siempreinferioraladelagua caliente. No es posible conseguir un valor de acercamiento pequeo y es muydifcilcontrolarexactamentela temperaturadelagua.Enlastorres de tiro -natural no se pueden utilizar rellenosdegrancompacidad, debidoaquelaresistenciaalflujo deairedebeserlomspequea posible.Estastorressonmuy utilizadasencentralestrmicas; SALIDA DE AIRE Esquema de una torre de tiro natural UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 5 muypocasvecessonaplicablesaplantasindustrialesdebidoalafuerteinversininicial necesaria.-Torres de tiro mecnicoLastorresdetiromecnicoproporcionanuncontroltotalsobreelcaudaldeaire suministrado.Setratadetorrescompactas,conunaseccintransversalyunaalturade bombeo pequeas en comparacin con las torres de tiro natural.Enestastorressepuedecontrolardeformaprecisalatemperaturadelaguade salida,ysepuedenlograrvaloresdeacercamientomuypequeos(hastade1o2C, aunqueen la prctica acostumbra a serde 3 o 4C). Sielventiladorse encuentra situado enlaentradadeaire,eltiroesforzado.Cuandoelventiladorseubicaenlazonade descarga del aire, se habla de tiro inducido.En las torres de tiro forzado el aire se descarga a baja velocidad por la parte superior de la torre. Estastorresson,casisiempre,deflujoa contracorriente.Sonmseficientesquelastorres detiroinducido,puestoquelapresindinmica convertidaaestticarealizauntrabajotil.Elaire quesemueveesairefrodemayordensidadque enelcasodetiroinducido.Estotambinsignifica que el equipo mecnico tendr una duracin mayor que en el caso de tiro inducido, ya que el ventilador trabaja con aire fro y no saturado, menos corrosivo queelairecalienteysaturadodelasalida,Como inconvenientedebemencionarselaposibilidadde queexistarecirculacindelairedesalidahaciala zona de baja presin, creada por el ventilador en la entrada de aire. Torres de tiro inducido Las torres de tiro inducido pueden ser de flujo a contracorrienteo de flujo cruzado. El flujo a contracorrientesignificaqueelairesemueveverticalmenteatravsdelrelleno,demanera que los flujos de agua y de aire tienen la misma direccin pero sentido opuesto. La ventaja que tieneestetipodetorresesqueelaguamsfraseponeencontactoconelairemsseco, logrndoseunmximorendimiento.Enstas,elairepuedeentraratravsdeunaoms Esquema de una torre de tiro mecnico UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 6 paredes de la torre, con lo cual se consigue reducir en gran medida la altura de la entrada de aire.Adems,laelevadavelocidadconlaqueentraelairehacequeexistaelriesgode arrastre de suciedad y cuerpos extraos dentro de la torre. La resistencia del aire que asciende contra el agua que cae se traduce en una gran prdida de presin esttica y en un aumento de la potencia de ventilacin en comparacin con las torres de flujo cruzado. Enlastorresdeflujocruzado,elairecirculaendireccinperpendicularrespectoalagua que desciende.Estas torres tienen una altura menorquelas torres de flujo a contracorriente, yaquelaalturatotaldelatorreesprcticamenteigualaladelrelleno.Elmantenimientode estas torres es menos complicado que en el caso de las torres a contracorriente, debido a la facilidad con la que se pueden inspeccionar los distintos componentes internos de la torre. La principal desventaja de estas torres es que no son recomendables para aquellos casos en los queserequieraungransaltotrmicoyunvalordeacercamientopequeo,puestoqueello significarmssuperficietransversalymspotenciadeventilacin,queenelcasodeuna torre de flujo a contracorriente. Torre de flujo a contracorriente y tiro inducido. Torre de flujo cruzado (tiro inducido) UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 7 III.DATOS De acuerdo alaprctica realizada enelLaboratoriode Operaciones Unitarias de la Facultadde Ingeniera Qumica de la UNI, se obtuvieron los siguientes datos: Caudal bajoCaudal medianoCaudal alto 123123123 Flujo volumtrico de entrada de agua (gal/min) 202020252525303030 Temperatura de entrada de agua (C)404040404040404040 Temperatura de salida de agua (C)32,5333533,53434,5353535 Humedad relativa69,468,967,267,26766,766,265,364,5 Temperatura de bulbo seco de entrada de aire (C) 252526262525252625 Temperatura de salida de aire (C)363738363638373839 Pvapor (psig)656677756679637182 Cada de presin en el empaque (altura de agua en cm) 0,10,10,1 Cada de presin en el empaque y atrapagotas (altura de agua en cm) 0,10,10,1 RESULTADOS Establecemos el balance de energa en el sistema: Por Balance de masa de la humedaden el sistema se tiene : Altura de relleno1.30 m Altura de la cmara1.90 m Ancho de la torre0.65 m Espesor de la torre0.63 m rea de la base0.41 m2 Volumen de relleno0.53 m3 Volumen de la cmara0.78 m3 Dimetro del ducto0.36 m rea del ducto0.10 m2 UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 8 L2 + GSY1 = L1 + GSY2 AsumiendoquenohaytransferenciademasaporpartedelaguaalairesetienequeL1=L2. Entonces se tiene: 0 = GS (Y1 Y2) Por lo tanto: Y1=Y2 Yaquelahumedadtotalesigual,conestosvaloresingresamosalacartapsicomtricapara obtener la entalpa. GAS ENTRADASALIDA Experiencia t (min) Tbulbo seco (C) Humedad Relativa Entalpia (KJ/kg aire seco) T(C) Tbulbo hmedo(C) Entalpia (KJ/kg aire seco) 1 52569.460.713629.5 102568.960.453730.5109.40 152667.262.653830.1 2 52667.262.6536 10256759.463628.4102.13 152566.759.303830.1 3 52566.259.043729106.36 102665.361.5838 152564.558.1539 2 2,G GH T1 1,G GH T2 2,L LH T1 1,L LH T1L2G2L1GUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 9 Con estos datos calculados, pretendemos obtener los siguientes resultados: Clculo del flujo de vapor A continuacin vamos a realizar el balance de energa de la torre de enfriamiento: El balance de energa: Gaire*(H2-H1) = Lagua*Cprom*(T1-T2) Entonces: 2 12 1* *H HT TCprom Lagua Gaire=Sabemos: Kg KJ CpO H/ 18 . 42=3 40/ 25 . 992 m KgC = Para Caudal bajoL = 20 gal/min. Lagua =20 gal/min = 1.26 L/s Lagua = 1.25 kg/s T1 = 33 C H1 = 60.45 kJ/kg UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 10 T2 = 40 C H2 = 109.40 kJ/kg ( ) ( )|.|

\|=45 . 60 4 . 10933 40* 18 . 4 * 25 . 1 Gaire= Gaire0.75 kg/seg Para Caudal medioL = 25 gal/min. Lagua =25 gal/min = 1,58 L/s Lagua = 1,57 kg/s T1 = 34 C H1 = 59.46 kJ/kg T2 = 40 C H2 = 111.13 kJ/kg ( )( )|.|

\|=46 . 59 13 . 11134 40* 18 . 4 * 57 . 1 Gaire= Gaire0.76 kg/seg Para Caudal altoL = 30 gal/min. Lagua =30 gal/min = 1,89 L/s Lagua = 1,88 kg/s T1 = 35 C H1 = 59.04 kJ/kg T2 = 40 C H2 = 106.36 kJ/kg ( )( )|.|

\|=04 . 59 36 . 10635 40* 18 . 4 * 88 . 1 Gaire= Gaire 0.83 kg/seg As tenemos: L(gal/min)L (kg/s)G (kg/s) 201.250.75 251,570.76 301,880.83 Grfica de curva de equilibrio y lnea de operacin UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 11 Paralarealizacindeesteprocesodebemosdeteneralgunosdatoscomosonladensidadadiferentes temperaturas, la capacidad calorfica y las entalpias:Para la curva de equilibrio: T (C) H (kJ/kg) 1029.5 1542 2057.5 2576.5 30100 35130 40168 45214 50267 a.Lnea de Operacin para L=20 gal/min T (C)H (kJ/kg) 3360.45 40109.4 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO 60.45 109.4 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=20 gal/minUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 12 b.Lnea de Operacin para L=20 gal/min T (C)H (kJ/kg) 3459.46 40111.13 c.Lnea de Operacin para L=20 gal/min T (C)H (kJ/kg) 3559.04 40106.36 59.46 102.13 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=25 gal/min59.04 106.36 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=30 gal/minUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 13 d.Para los 3 caudales Un acercamiento de las curvas de operacin: Curva caracterstica del empaque Para el nmero de unidades de difusin se tiene la siguiente expresin. donde: K :Constante de transferencia de masa L :Flujo de lquido, kg/s } = =21*LLTTpWhg hgdTCLKaVNUD0204060801001201401601800 10 20 30 40 50H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L= 20 gal/minL= 25 gal/minL= 30 gal/minUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 14 Entoncesapartirdelaecuacindebalanceydelacurvadeequilibrio(saturacin), procedemos al clculo de las unidades de transferencia: a.Para L=20 gal/min T (C)H (kJ/kg)H*H*-H1/H*-H Valor medio IntervaloIntegral 3360.4511655.550.0180 3467.448612456.55140.01770.017810.0178 3681.434413654.56560.01830.018020.0360 3895.420215054.57980.01830.018320.0366 40109.416858.60.01710.017720.0354 h0.1259 L (gal/min)Cp (kJ/kg C)hDNUD 204.180.12590.5262 b.Para L=20 gal/min 60.45 109.4 y = 6.9929x - 170.31 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=20 gal/minLinear (L=20 gal/min)V :Volumen de la cmara de enfriamiento, m3 Cpw :Calor especfico del agua Hg* :Entalpa en la pelcula del aire, entalpa de saturacin Hg :Entalpa del aire en su seno, ambiente UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 15 T (C)H (kJ/kg)H*H*-H1/H*-H Valor medio IntervaloIntegral 3459.4612464.540.0155 3673.681213662.31880.01600.015820.0315 3887.904615062.09540.01610.016120.0322 40102.1316865.870.01520.015620.0313 h0.0950 L (gal/min)Cp (kJ/kg C)hNUD 254.180.09500.3970 c.Para L=20 gal/min 59.46 102.13 y = 7.1117x - 182.34 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=25 gal/minLinear (L=25 gal/min)T (C)H (kJ/kg)H*H*-H1/H*-H Valor medio IntervaloIntegral 3559.0413070.960.0141 3668.50413667.4960.01480.014510.0145 3887.43215062.5680.01600.015420.0308 40106.3616861.640.01620.016120.0322 h0.0775 UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 16 L (gal/min)Cp (kJ/kg C)hNUD 304.180.07750.3238 d.Para los 3 caudales la Curva Caracterstica L (gal/min)L (kg/seg)G (kg/seg)L/GhNUD 201.250.751.66670.12590.5262 251.570.762.06580.09500.3970 301.880.832.26510.07750.3238 59.04 106.36 y = 9.464x - 272.2 0501001502002503000 10 20 30 40 50 60H (kJ/kg) T (C) CURVA DE EQUILIBRIO H (kJ/kg)L=30 gal/minLinear (L=30 gal/min)0.00000.10000.20000.30000.40000.50000.60000.0000 0.5000 1.0000 1.5000 2.0000 2.5000NUD L/G Curva Caracterstica Curva caracteristicaUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 17 Comparacin de P/Z de los empaques de lmina corrugada con los de anillos Raschig Cada de presin en el empaque (altura de agua en cm) 0,10,20,3 Cada de presin en el empaque y atrapagotas (altura de agua en cm) 0,10,10,1 Los datos de Cada de Presin en la lmina corrugada para distintos flujos L son: CADA DE PRESIONPARA LMINA CORRUGADA L (kg/s.m2)G(kg/seg.m2)L/GP (cmH2O)P (N/m2)P/z 1.350.7516.6670.19.818,041 1,570.7620.6580.219.6216.081 1,880.8322.6510.329.4324,12 AhoraparacompararcadasdepresinenunacolumnaconrellenodeAnillosRashing,La correlacin para calcular cadas de presin es (Correlacin extrada del Treybal) : GDGCzP2'=A Donde: CD: Factordel Empaque. G: Flujo de Gas que ingresa a la torre ( kg/s.m2) G : Densidad del Gas (kg/m3) El factor del empaque para anillos Rashing de es 580.CADA DE PRESION PARA ANILLOS RASCHING G(kg/seg.m2)T (C) (kg/m3)CDP /ZP (cmH2O) 0,75 371,324552098 580246,312.50 0,76 361,320279349 580253,742.6 0,83 371,324552098 580301,663 Discusin:Seobservaquehayunamayorcadadepresinenunacolumnaconempaques Rashing que en la columna con la lmina corrugada, esto se debe al desorden aleatorio de los empaques Rashing. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA FACULTAD DE INGENIERA DE PETRLEO, GAS NATURAL Y PETROQUMICA LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS II PI 136A 18 IV.CONCLUSIONES -A nivel industrial se trabaja con curvas caractersticas y no con coeficientes de transferencia. -La cada de presin de la columna aumenta debido a que el flujo de aire tiene que vencer los obstculos que se presentan tanto del empaque como del flujo de agua. -A mayor flujo de agua el aire tiene un mayor flujodebido a que arrastra una mayor cantidad de agua por la transferencia de masa que ocurre entre el aire y el agua en la torre. -Para obtener una temperatura de enfriamiento ptima es recomendable que el flujo de aire sea mayor que el flujo de agua. Pero por otro lado se debe considerar que el trabajar con menores flujos de aguasignifica emplear mayor tiempo de operacin para un determinado volumen de agua. -La temperatura del aire de ingreso debe ser la menor posible para as tratar de obtener una mayor eficiencia de la torre de enfriamiento. V.BIBLIOGRAFA TREYBAL R.E. Operaciones de Transferencia de Masa, Editorial Mc Graw Hill S.A., 1980, Segunda Edicin. COULSON RICHARDSONIngeniera Qumica Teora y Problemas, Editorial Mc Graw Hill S.A., 1996, Sexta Edicin, Tomo VI. OCON TOJOProblemas deIngenieraQumica, Editorial Aguilar S.A., 1996, Tercera Edicin..