sc -sm - universidad de piura€¦ · 30 40 50 60 70 80 90 00 10 30 20 0 00 90 80 70 60 50 40 30 20...

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170

180

197

ANEXO H–1: PROCEDIMIENTO PARA EL ANÁLISIS DE TALUDES EN EL PROGRAMA SLOPE/W

A: Modelación del problema.

1. Ingresar al programa definen: Slope1SE

2. Fijar el área de trazado

• Ingresar al menú contextual Set (fijar, establecer).

• Luego escoger la opción Page (Página):

• Primero seleccionar las unidades: milímetros – mm.

Width (Ancho): 260

Height (Altura): 190

3. Fijar la Escala


• Luego escoger la opción Scale (Escala):

• Seleccionar las unidades: metros – m.

• Escala Horizontal: 1 - 1000

• Escala Vertical: 1 - 1000

• Extensión del problema: De acuerdo al área de trabajo a ocupar.

Mínimo (x, y): ( -20.00 ; -20.00)

Máximo (x, y): (270.66 ; 195.97)

• Especificar peso específico del agua: 10.00 KN/m3.

4. Fijar la cuadricula


• Luego escoger la opción Grid (Cuadricula)

• Escoger máximo desplazamiento de coordenadas para (x = 1, y = 1).

• Seleccionar: Display grid y, snap to grid.

5. Guardar el Archivo:

• Ingresar al menú contextual File

• Escoger la opción Guardar Como. Se debe guardar el archivo de preferencia

en una carpeta conocida y el nombre del mismo ira precedido de la extensión:

SLE ó SLP. Slope/W.

Ejemplo: Cajanuma2.slp

6. Perfilar el Problema.

198

• Los datos del perfil del talud a analizar se debe introducir por coordenadas

reales (X, Y) obtenidas de la topografía de la zona.

• Ingresar al menú contextual Sketch (Boceto).

• Escoger la opción Lines (Líneas).

• Luego el cursor toma la forma de cruz pelo, esto nos indica que estamos listo

para introducir puntos. Para ello nos ubicamos con el ratón sobre el área de

trabajo sobre las coordenadas deseadas y hacemos clic izquierdo. Repetimos

el procedidito hasta lograr encerrar la superficie de trabajo con una línea.

Para salir del modo en ejecución realizamos la acción de clic derecho de

ratón (Este paso es muy difícil).

Ejemplo. PERFIL DE TERRENO PROPIEDADES DE LOS SUELOS

Descripción Puntos X Y SUELO OH 1 0.0 0.0 Descripción Puntos X Y 2 3.6 1.0 1 0.00 0.00 3 8.9 2.1 2 3.60 1.00 4 24.6 2.9 3 8.00 2.10 carretera 5 30.3 3.7 4 24.60 2.90 carretera 6 35.4 3.9 5 30.30 3.70 carretera 7 40.7 4.0 6 35.40 3.90 8 43.6 7.8 7 40.70 4.00 9 47.1 11.8 8 43.60 7.80 10 56.0 22.8 9 47.10 11.80 11 72.5 32.3 10 56.00 22.80 12 100.6 41.9 11 72.50 32.30 13 136.1 67.9 12 100.60 41.90 14 161.4 74.2 13 136.10 67.90 15 184.5 83.8 27 152.40 65.80 16 209.2 95.8 26 176.80 65.60 17 229.6 105.2 25 200.40 68.60 18 230.2 105.2 24 219.80 72.90 19 231.0 105.3 23 236.00 76.50 20 232.4 104.8 21 234.1 104.2 22 236.0 103.8

SUELO SC-SM Descripción Puntos X Y 1 0.00 0.00 33 130.00 0.00 32 147.40 6.40 31 158.80 10.90 30 184.00 19.00 29 210.30 24.80 28 236.00 30.00

199

INGRESO DE DATOS POR TECLADO 7. Especificar las opciones de Análisis.

• Ingresar al menú contextual KeyIn.

• Escoger la Opción: Análisis Methods (Método de Análisis).

• Se desplegara un menú: Seleccionar el método de análisis y luego Ok. De

acuerdo a las necesidades del diseñador se escogerá las opciones:

- Bishop (con Ordinario (o de Fellenius) y Janbú)

- Bishop, Ordinario, Janbú y Spencer.

- Bishop, Ordinario, Janbú y Morgenstern Price.

- Bishop, Ordinario, Janbú y GLE.

8. Especificar las opciones de análisis.

• Ingresar al menú contextual KeyIn (Ingreso de datos por teclado).

• Escoger la Opción: Análisis Control (Control de Análisis).

• Se desplegara un menú:

- Calculo probabilístico: Predefinido

- Convergencia:

Número de Dovelas: 25 dovelas.

Tolerancia (0.01): 0.01

- Dirección del movimiento de la superficie de falla: Izquierda a derecha, o

de derecha a izquierda.

- Superficie de deslizamiento: Mediante cuadricula y radio.

- Presión de agua y de Poros: Línea Piezométrica / Ru.

- Tensión crack (grieta de tensión): Ninguna

9. Ingreso de datos del perfil del terreno de la topografía del terreno


• Escoger la Opción: Points (puntos).

• Ingresar los datos del perfil del terreno o capas de suelo

• Keyin Pore presure: Ingresar los datos del nivel freático

200

10. Definir las propiedades del suelo.


• Escoger la Opción: Soil Properties (Propiedades del suelo).

• Ingresar uno a uno los estratos del suelo. Para cada uno de ellos se ingresa:

- Numero de suelo: 3

- Modelo de esfuerzos: Mohr-Coulomb

- Descripción: Suelo Arcilloso

- Color:

- Peso Unitario.

- Angulo de fricción interna.

- Cohesión.

- Luego hacer clic en copy (copiar). Esta operación hace que se guarde

los datos en una base de datos.

• Repetir el paso anterior según el numero de estratos de suelo. Luego Ok.

Terminada esta operación se obtendrá una tabla como la siguiente:

Ejemplo:

Numero de

suelo:

Modelo de esfuerzos Descripción Color:

Peso Unitario: KN/m3

Angulo de fricción interna:

Cohesión: K.Pa

1 Mohr-Coulomb Limos: OH 12.16 6 58.86

2 Mohr-Coulomb

Arena Arcillosa Limosa: SC - SM 18.44 10 34.34

3 Bedrock Lecho de roca - - -

11. Dibujar las líneas de Suelo.

• Ingresar al menú contextual Draw (Dibujo).

• Escoger la opción Lines (Líneas).

• Ubicarse con el ratón en las proximidades de las coordenadas (X, Y) para

delimitar cada estrato de suelo: dar clic derecho para localizar un punto y clic

izquierdo para salir de la opción de dibujo. Se debe empezar a dibujar las

líneas de suelo de izquierda a derecha o de derecha o izquierda para todos

201

los estratos, función limitada de acuerdo a la dirección del movimiento de la

superficie de falla.

Ejemplo:

SUELO SC-SM Descripción Puntos X Y 1 0.00 0.00 33 130.00 0.00 32 147.40 6.40 31 158.80 10.90 30 184.00 19.00 29 210.30 24.80 28 236.00 30.00

PERFIL DE TERRENO PROPIEDADES DE LOS SUELOS

Descripción Puntos X Y SUELO OH 1 0.0 0.0 Descripción Puntos X Y 2 3.6 1.0 1 0.00 0.00 3 8.9 2.1 2 3.60 1.00 4 24.6 2.9 3 8.00 2.10 carretera 5 30.3 3.7 4 24.60 2.90 carretera 6 35.4 3.9 5 30.30 3.70 carretera 7 40.7 4.0 6 35.40 3.90 8 43.6 7.8 7 40.70 4.00 9 47.1 11.8 8 43.60 7.80 10 56.0 22.8 9 47.10 11.80 11 72.5 32.3 10 56.00 22.80 12 100.6 41.9 11 72.50 32.30 13 136.1 67.9 12 100.60 41.90 14 161.4 74.2 13 136.10 67.90 15 184.5 83.8 27 152.40 65.80 16 209.2 95.8 26 176.80 65.60 17 229.6 105.2 25 200.40 68.60 18 230.2 105.2 24 219.80 72.90 19 231.0 105.3 23 236.00 76.50 20 232.4 104.8 21 234.1 104.2 22 236.0 103.8

12. Dibujar la línea piezometrica.


202

• Escoger la opción Pore Water Pressure (Presión de agua y poros).

• Se desplegará un menú: Seleccionar el número de la línea piezometrica (en

caso de existir más de una); luego seleccionar los estratos afectados por la

línea piezometrica y luego clic en Draw.

• Aparece nuevamente la pantalla principal y se dibuja la línea piezometrica con

las siguientes coordenadas (siguiendo los eventos clic izquierdo y clic

derecho).

Ejemplo

NIVEL FREÁTICO Descripción Puntos X Y 1 0.00 0.00 34 46.20 0.00 35 51.00 2.90 36 59.70 8.20 37 88.40 23.80 38 118.50 38.70 39 140.30 48.10 40 168.90 59.30 41 186.50 65.50 42 205.40 71.50 43 221.10 76.00 44 236.00 80.00

• Finalmente clic en Done. 13. Dibujar el radio de la superficie de deslizamiento “Líneas de radios”.


• Escoger la opción Slip Surface (Superficie de deslizamiento), luego Radius (radio).

• Ingresar mediante el ratón las coordenadas sobre el área de trabajo

(siguiendo los eventos clic izquierdo y clic derecho).

Ejemplo.

LINEAS DE TANGENCIA Descripción Puntos X Y 45 80.00 30.00 46 80.00 20.00 47 140.00 20.00 48 140.00 30.00

• Terminado el ingreso de coordenadas se genera rectángulo y aparece un

nuevo menú donde se selecciona el número de divisiones de líneas de

tangencia (2 radios )

203

• Finalmente Ok.

14. Dibujar la malla de superficies de deslizamientos “Malla de centros”.


• Escoger la opción Slip Surface (Superficie de deslizamiento), luego Grid (cuadricula).

• Se ingresara mediante el ratón las coordenadas sobre el área de trabajo

(siguiendo los eventos clic izquierdo y clic derecho).

Ejemplo.

MALLA Descripción Puntos X Y 49 90.00 125.00 50 90.00 105.00 51 120.00 105.00

• Luego se desplegará un menú: Seleccionar el número de incrementos de

unidades de la malla para (X, Y), para nuestro caso de (6 , 4).

• Finalmente Ok.

15. Luego dibujar los ejes.


• Escoger la opción Axes (Ejes)

• Luego se desplegara un menú donde se seleccionar las siguientes opciones.

- Left Axis

- Bottom Axis

- Axis Numbers (numeración en ejes)

- Axis Titles (títulos en ejes)

Eje X. Distancia (m.).

Eje Y: Elevación (m.).

• Luego Ok.

16. Identificación del proyecto


• Escoger la Opción: Project ID (Identificación de proyecto).


Titulo: Análisis de los Métodos de Estabilidad de Taludes.

Comentario: Proyecto de Tesis. Vía Loja - Malacatos Km. 8 + 280

204

• Finalmente Ok.

17. Etiqueta de identificación del proyecto.


• Escoger la opción Text (textos)


- Escoger la pestaña Project ID (Identificación de proyecto) y luego

seleccionar las opciones que se desea que aparezcan.

- Descripción

- Comentarios

- Nombre de carpeta

- Fecha de elaboración del análisis.

- Hora de la última entrada.

- Método de análisis

- Dirección de la superficie de deslizamiento.

- Etc.

• Luego Done.

18. Etiqueta de los suelos


• Escoger la opción Text (textos)

• Se desplegara un menú: Escoger la pestaña Soils (Suelo). y luego

seleccionar las opciones que quieren que aparezcan.

- Suelo

- Descripción

- Modelo de análisis de esfuerzos

- Comentarios

- Peso especifico del suelo

- Cohesión

- Angulo de fricción interna

- Numero de línea piezometrica

- Presión de poros de aire

• Finalmente Done.

B: Calculo de factores de seguridad (F.S): Slope2SE.

205

1. Verificación de los datos ingresados.

• Esta es la segunda parte del análisis. Previo al cálculo de F.S, el programa

realiza internamente comprobaciones sobre: consecución de líneas, purgar

datos de puntos inexistentes, chequeo de líneas de presión, chequeo de

líneas de estratos de suelos, entre otras.

• Ingresar al menú contextual Tools (Herramientas).

• Escoger la opción Verify (Verificar)

• Aparece la ventana Verify Data: Clic en Verify y luego Done.

2. Evaluación de Factor de Seguridad.


• Escoger la opción Solve (Resolver)

• Aparece la ventana Slope/W Solve SE: Permite la visualización de los

métodos de cálculo seleccionados para su evaluación, seguido del evento clic

en Stara para presentar los valores de F.S.


C: Generación de las superficies de falla y presentación gráfica de resultados:

Slope3SE.

1. Obtención de resultados.


• Escoger la opción Contour (Generación de perfiles): En esta parte del

programa, se presentan los resultados según cada método. No se presenta

un procedimiento específico a seguir, por cuanto el ingreso y chequeo de

datos ya se realizo. Ahora depende de las necesidades que desee presentar

el usuario en la salida de la información y elaboración de su informe.

A continuación recomendamos algunos procedimientos que permiten la

obtención de algunos resultados.

1. Visualización de los métodos de análisis.

• Ingresar al menú View (Ver).

• Escoger la opción Method (Método)

• Del menú desplegado, escoger el método requerido.

• Finalmente Ok.

2. Presentación de las fuerzas actuantes en cada dovela.

206

• Ingresar al menú View (Ver).

• Escoger la opción Slice Forces (Diagrama de fuerza de la dovela).

• Se despliega el menú Free Body Driagrama & Force Polygon (Diagrama de cuerpo libre y polígono de fuerzas): Para ver los

diagramas de cada dovela, ejecútese el evento clic izquierdo en cada

dovela.

• En esta ventana se permite la salida de la información: Ejecutando el

evento clic sobre las diferentes opciones: Copiar diagrama, copiar

datos, imprimir.


3. Presentación de F.S en la grilla.

• Ingresar al menú Draw (Dibujo).

• Escoger la opción Contours (Generación de perfiles).

• Aparece el menú Draw contours (Dibujar curvas): Se puede escoger

el número de curvas en función del factor de seguridad mínimo y el

incremento entre ellas.

• Hacer clic en Apply.

• Finalmente Ok.

4. Extracción de gráficas y tablas.

• Ingresar al menú Draw (Dibujo).

• Escoger la opción Graph (Graficas): Slope/W presenta gráficas de

relaciones entre factores geotécnicos versus distancias (ó dovelas),

como las siguientes:

- Esfuerzo normal en la base (N’) Vs. Número de dovela.

- Esfuerzos Vs. Distancia (x).

- Presión de poros Vs. Número de dovela.

- Peso / Ancho de dovela Vs. Distancia (x).

• La información de las gráficas se puede extraer así: clic en Data (Datos).

• Aparece el menú Graph Data (Tabla de datos). Permite copiar y/o

guardar la información en un nuevo archivo de texto.


209

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210

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35.6

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9549

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89.9

80.

0258

.80

6999

57.6

195

4896

9.66

2434

.87

120

61.5

018

5°

58'

0"

77°

35'

0"

58.6

612

.91

104.

04-1

4.23

56.9

169

9955

.72

9548

955.

4124

41.3

712

165

.00

199

°24

'0

"73

°19

'0

"59

.64

17.8

711

7.48

-27.

5252

.91

6999

51.7

295

4894

2.12

2446

.33

122

62.0

021

8°

13'

0"

73°

9'

0"

56.7

917

.20

136.

29-4

1.05

39.2

469

9938

.05

9548

928.

5924

45.6

612

349

.50

229

°32

'0

"77

°26

'0

"47

.16

10.5

114

7.61

-39.

8225

.26

6999

24.0

795

4892

9.82

2438

.97

124

41.0

022

1°

18'

0"

71°

51'

0"

37.0

212

.14

139.

38-2

8.10

24.1

069

9922

.91

9548

941.

5424

40.6

012

546

.50

244

°40

'0

"85

°40

'0

"46

.23

3.50

162.

74-4

4.15

13.7

169

9912

.52

9548

925.

4924

31.9

612

629

.00

261

°4

'0

"91

°14

'0

"28

.99

-0.6

217

9.14

-28.

990.

4369

9899

.24

9548

940.

6524

27.8

412

718

.00

210

°18

'0

"83

°11

'0

"17

.75

2.12

128.

38-1

1.02

13.9

269

9912

.73

9548

958.

6224

30.5

8D

59.5

025

4°

35'

50"

90°

18'

0"

59.5

0-0

.31

172.

67-5

9.01

7.59

6999

06.4

095

4891

0.63

2428

.15

C0.

000

°0

'0

"0

°0

'0

"0.

000.

0017

2.67

D69

9906

.40

9548

910.

6324

28.1

512

822

.00

126

°41

'0

"90

°32

'0

"22

.00

-0.2

011

9.36

-10.

7919

.17

6999

25.5

795

4889

9.84

2427

.95

129

30.2

017

7°

6'

0"

103

°11

'0

"28

.63

-6.7

116

9.77

-28.

185.

0869

9911

.48

9548

882.

4524

21.4

413

036

.00

212

°32

'0

"11

3°

49'

0"

30.1

3-1

3.30

205.

21-2

7.26

-12.

8369

9893

.57

9548

883.

3724

14.8

513

172

.00

254

°12

'0

"11

4°

44'

0"

59.4

0-2

7.36

246.

87-2

3.33

-54.

6369

9851

.77

9548

887.

3024

00.7

9

HO

RIZ

ON

TAL

VER

TIC

AL

EST.

PUN

TOD

IA

NG

ULO

DH

AZI

MU

TPR

OYE

CC

ION

ESC

OO

RD

ENA

DA

S

137

ANEXO A-2 Nivelación. Perfil 1

LIBRETA DE NIVELACIÓN TOPOGRAFICA DETALLE ABSCISA LECTURAS H + I COTA DE

TERRENO ATRÁS INTERMEDIA ADELANTE BM1 BM1 2.000 2344.000 2342.000

0+000.00 3.080 2340.920 0+004.50 2.950 2341.050 0+005.50 3.530 1.190 2346.340 2342.810 0+010.00 3.950 1.410 2348.880 2344.930

P 3.870 0.156 2352.594 2348.724 0+020.00 1.771 2350.823

P 3.970 0.135 2356.429 2352.459 0+024.50 3.613 2352.816 0+029.50 2.113 2354.316 0+030.00 1.163 2355.266

P 3.980 0.115 2360.294 2356.314 0+038.60 1.530 2358.764 0+040.00 1.450 2358.844

P 3.920 0.143 2364.071 2360.151 0+050.00 2.130 2361.941 0+056.00 3.905 0.340 2367.636 2363.731 0+060.00 1.905 2365.731

P 3.857 0.222 2371.271 2367.414 0+070.00 0.510 2370.761

P 3.946 0.163 2375.054 2371.108 P 3.855 0.256 2378.653 2374.798 0+080.00 3.412 2375.241

P 3.908 0.172 2382.389 2378.481 P 3.991 0.205 2386.175 2382.184 0+090.00 2.344 2383.831

P 3.963 0.112 2390.026 2386.063 0+100.00 3.975 0.435 2393.566 2389.591

P 3.989 0.055 2397.500 2393.511 0+110.00 1.689 2395.811

P 3.955 0.067 2401.388 2397.433 0+120.00 0.557 2400.831

P 3.965 0.052 2405.301 2401.336 0+130.00 0.700 2404.601

138

ANEXO A-3 Nivelación. Perfil 2 LIBRETA DE NIVELACIÓN TOPOGRAFICA

DETALLE ABSCISA H + I COTA DE TERRENO ATRÁS INTERMEDIA ADELANTE

BM1 BM1 2.200 2342.200 2340.000 0+000.00 3.200 2339.000 0+005.20 3.080 2339.120 P 3.940 0.150 2345.990 2342.050 0+008.20 3.220 2342.770 0+010.00 2.170 2343.820 P 3.970 0.260 2349.700 2345.730 P 3.750 0.140 2353.310 2349.560 0+020.00 3.300 2350.010 P 3.740 0.290 2356.760 2353.020 P 3.870 0.320 2360.310 2356.440 0+030.00 3.360 2356.950 P 3.920 0.080 2364.150 2360.230 0+040.00 3.360 2360.790 0+050.00 0.970 2363.180 P 3.840 0.280 2367.710 2363.870 0+060.00 2.360 2365.350 P 3.770 0.370 2371.110 2367.340 0+070.00 3.700 0.190 2374.620 2370.920 P 3.840 0.100 2378.360 2374.520 0+080.00 2.810 2375.550 0+082.50 2.300 2376.060 P 3.850 0.070 2382.140 2378.290 0+090.00 1.710 2380.430 P 3.700 0.260 2385.580 2381.880 P 3.830 0.110 2389.300 2385.470 0+100.00 2.540 2386.760 P 3.970 0.330 2392.940 2388.970 0+110.00 3.350 0.160 2396.130 2392.780 P 3.920 0.290 2399.760 2395.840 P 3.600 1.210 2402.150 2398.550 P 3.300 0.080 2405.370 2402.070 P 3.810 0.520 2408.660 2404.850 P 2.770 0.210 2411.220 2408.450 0+126.00 1.781 1.860 2411.141 2409.360

0+134.20 2.217 1.231 2412.127 2409.910

0+135.20 0.817 2411.310 0+136.00 2.592 0.387 2414.332 2411.740

2.797 0.698 2416.431 2413.634

0+146.00 1.896 0.512 2417.815 2415.919

0+148.10 3.720 1.036 2420.499 2416.779

0+149.10 1.560 2418.939 0+156.00 0.480 2420.019

139

ANEXO A-4 Nivelación. Perfil 3 LIBRETA DE NIVELACIÓN TOPOGRAFICA

DETALLE ABSCISA H + I COTA DE TERRENO ATRÁS

INTERMEDIA ADELANTE

BM1 BM1 2.000 2337.260 2335.260 0+000.00 1.040 2336.220 0+005.60 1.040 2336.220 P 3.530 0.340 2340.450 2336.920 0+010.00 1.600 2338.850 P 3.820 0.090 2344.180 2340.360 0+020.00 3.260 0.320 2347.120 2343.860 P 3.870 0.100 2350.890 2347.020 0+030.00 0.980 2349.910 P 4.000 0.800 2354.090 2350.090 P 3.720 0.160 2357.650 2353.930 0+040.00 0.740 2356.910 P 3.610 0.230 2361.030 2357.420 P 3.710 0.280 2364.460 2360.750 0+050.00 1.700 2362.760 P 3.840 0.170 2368.130 2364.290 0+060.00 0.610 2367.520 P 3.800 0.220 2371.710 2367.910 P 3.860 0.150 2375.420 2371.560 0+070.00 2.450 2372.970 P 3.790 0.440 2378.770 2374.980 0+080.00 0.280 0.220 2378.830 2378.550 P 2.380 0.840 2380.370 2377.990 P 3.800 0.020 2384.150 2380.350 P 3.800 0.323 2387.627 2383.827 0+090.00 0.650 2386.977 P 3.350 1.250 2389.727 2386.377 P 3.500 1.020 2392.207 2388.707 P 3.770 1.000 2394.977 2391.207 P 3.780 0.110 2398.647 2394.867 0+103.00 0.260 2398.387

140

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D 4318, AASHTO T-27

LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 POZO: 1ASESOR: Ing. Germán Gallardo Zevallos. MUESTRA: 1FECHA: 01/09/2005 PROFUND.: 1.0 m.

REALIZADO: A.T.

GOLPES PESO HUM. PESO SECO CÁPSULA w % RESULTADO

1.CONTENIDO DE AGUA 113.53 102.22 14.13 12.84120.86 109.32 19.76 12.89 12.86

2.- LÍM. LÍQUIDO 15 31.97 28.13 16.39 32.7120 33.03 29.57 18.66 31.7128 30.13 26.38 14.27 30.9732 32.48 29.37 19.17 30.49 31.21

3.- LÍMITE PLÁSTICO 15.37 15.12 13.96 21.5515.76 15.48 14.12 20.59 21.07

4.- GRANULOMETRÍA 5.- CLASIFICACIÓN

PESO IN= 1000.00 (H/S) S GRAVA 10PESO INICIAL DE CÁLCULO: 1000.00 ARENA 35

FINOS 55

TAMIZ PESO RT. % RET % PASALL = 31.00

1" 0.00 0 100 LP = 21.003/4" 0.00 0 100 IP = 10.001/2" 0.00 0 1003/8" 19.93 2 98 CLASIFICACIÓN

No. 4 98.57 10 90 SUCS : CL No. 10 180.90 18 82 AASHTO: A-4 No. 40 279.47 28 72 IG(86): 4 No. 200 451.98 45 55 IG(45): 4

Ángel Tapia Chávez

U N I V E R S I D A D D E P I U R A LABORATORIOS UCG

ANEXO B-1 ENSAYO DE CLASIFICACIÓN

CLASIFICACIÓN: Arcillas de Baja Plasticidad (CL)

OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por los tesistas en la calicata N° 1

Ing. Germán Gallardo Zevallos.

ASESOR

LÍMITE LÍQUIDO

29

30

31

32

33

1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60

GOLPES (LOG)

HU

MED

AD %

141


LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 POZO: 1ASESOR: MUESTRA: 1FECHA: 05/09/2005 PROFUND.: 3 m

REALIZADO: A.T.



2.- LÍM. LÍQUIDO 15 37.11 33.41 19.03 25.7320 31.68 28.16 14.11 25.0524 35.44 32.30 19.58 24.6930 35.88 32.29 17.70 24.61 24.77

3.- LÍMITE PLÁSTICO 14.98 14.82 13.87 16.8415.34 15.13 13.89 16.94 16.89



FINOS 41



No. 4 163.50 16 84 SUCS : SC No. 10 287.39 29 71 AASHTO: A-4 No. 40 410.75 41 59 IG(86): 1 No. 200 587.24 59 41 IG(45): 1

ING. GERMÁN GALLARDO ZEVALLOS

Angel Tapia Chavez


ANEXO B-2. ENSAYO DE CLASIFICACIÓN

CLASIFICACIÓN: Arenas arcillosas (SC)

OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por el tesista en la calicata N° 1

ASESORIng. Germán Gallardo Zevallos.

LÍMITE LÍQUIDO

23

24

25

26

27

28

1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60

GOLPES (LOG)

HU

MED

AD %

142

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. CALICATA No.: 1FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

HOJA 1: DATOS GENERALES DE LAS PROBETAS

PROBETA No. 1 2 3

DIMENSIONESDIAMETRO cm. 4.69 4.66 4.68ALTURA cm. 11.59 11.52 11.55AREA Corr cm¦. 17.28 17.07 17.20VOLUMEN cm3. 200.23 196.62 198.70

PESO gr. 418.82 415.88 421.29

^CONTENIDO DE AGUAPeso Hum. : 133.48 119.34 147.81Peso Seco : 120.77 108.00 134.34Peso Cap. : 19.73 18.84 19.19w ( % ) : 12.58 12.72 11.70

DENSIDADESNATURAL gr/cm3 2.09 2.12 2.12SECA gr/cm3 1.86 1.88 1.90DE SOLID. gr/cm3


U N I V E R S I D A D D E P I U R ALABORATORIOS UCG

OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por los tesistas en la calicata N° 1, pie del talud.

ANEXO B-3 ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL

ASESOR Angel Tapia Chavez

143

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO ZEBALLOS CALICATA No.: 1FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- --- 1 --- -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presion de Conf. (Kg/cm2): 0.50---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------------

Dial Deform. Area Dial Carga TensionDeform. Unit. Corrg. Carga Desviante .001 " (%) (cm2) .001 " (kg) (Kg/cm2)

---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------------0 0.00 17.28 0.00 0.00 0.005 0.11 17.29 1.50 1.28 0.07

10 0.22 17.31 2.10 1.79 0.1020 0.44 17.35 3.50 2.98 0.1730 0.66 17.39 4.00 3.40 0.2040 0.88 17.43 4.90 4.17 0.2450 1.10 17.47 5.80 4.93 0.2860 1.31 17.51 6.50 5.53 0.3270 1.53 17.54 7.20 6.12 0.3580 1.75 17.58 7.90 6.72 0.3890 1.97 17.62 8.50 7.23 0.41

100 2.19 17.66 9.00 7.65 0.43120 2.63 17.74 10.10 8.59 0.48140 3.07 17.82 11.20 9.52 0.53160 3.51 17.90 12.00 10.20 0.57180 3.94 17.99 12.80 10.88 0.60200 4.38 18.07 13.70 11.65 0.64220 4.82 18.15 14.30 12.16 0.67240 5.26 18.23 15.00 12.75 0.70260 5.70 18.32 16.00 13.60 0.74280 6.14 18.41 16.90 14.37 0.78300 6.57 18.49 17.60 14.96 0.81320 7.01 18.58 18.20 15.47 0.83340 7.45 18.67 18.90 16.07 0.86360 7.89 18.76 19.50 16.58 0.88380 8.33 18.85 20.20 17.17 0.91400 8.77 18.94 20.50 17.43 0.92420 9.20 19.03 21.20 18.02 0.95440 9.64 19.12 21.80 18.53 0.97460 10.08 19.21 22.20 18.87 0.98480 10.52 19.31 22.80 19.38 1.00500 10.96 19.40 23.00 19.55 1.01520 11.40 19.50 23.00 19.55 1.00540 11.83 19.59 23.00 19.55 1.00

RESULTADOS: ESF. DESV. : (Kg/cm2) = 1.01ESF. PRINCIPAL: (Kg/cm2) = 1.51



Angel Tapia ChavezIng. Germán Gallardo Zevallos.ASESOR

144

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO ZEBALLOS CALICATA No.: 1FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- - 2 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presion de Conf. (Kg/cm2): 1.00------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------


------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------0 0.00 17.07 0.00 0.00 0.005 0.11 17.09 3.00 2.55 0.15

10 0.22 17.11 4.00 3.40 0.2020 0.44 17.14 5.50 4.68 0.2730 0.66 17.18 7.00 5.95 0.3540 0.88 17.22 8.30 7.06 0.4150 1.10 17.26 9.90 8.42 0.4960 1.32 17.30 11.00 9.35 0.5470 1.54 17.34 11.90 10.12 0.5880 1.76 17.37 12.60 10.71 0.6290 1.98 17.41 13.40 11.39 0.65

100 2.20 17.45 14.00 11.90 0.68120 2.65 17.53 15.00 12.75 0.73140 3.09 17.61 16.50 14.03 0.80160 3.53 17.69 17.50 14.88 0.84180 3.97 17.77 18.50 15.73 0.88200 4.41 17.86 19.50 16.58 0.93220 4.85 17.94 20.50 17.43 0.97240 5.29 18.02 21.40 18.19 1.01260 5.73 18.11 22.20 18.87 1.04280 6.17 18.19 23.00 19.55 1.07300 6.61 18.28 23.60 20.06 1.10320 7.06 18.36 24.20 20.57 1.12340 7.50 18.45 24.80 21.08 1.14360 7.94 18.54 25.30 21.51 1.16380 8.38 18.63 26.00 22.10 1.19400 8.82 18.72 26.00 22.10 1.18420 9.26 18.81 26.90 22.87 1.22440 9.70 18.90 27.60 23.46 1.24460 10.14 18.99 28.20 23.97 1.26480 10.58 19.09 28.90 24.57 1.29500 11.02 19.18 29.20 24.82 1.29520 11.47 19.28 29.90 25.42 1.32540 11.91 19.37 30.00 25.50 1.32560 12.35 19.47 30.90 26.27 1.35580 12.79 19.57 31.20 26.52 1.36600 13.23 19.67 31.90 27.12 1.38620 13.67 19.77 32.00 27.20 1.38640 14.11 19.87 32.00 27.20 1.37660 14.55 19.97 32.00 27.20 1.36


U N I V E R S I D A D D E P I U R A

ASESOR Angel Tapia Chavez



LABORATORIOS UCG

145

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 6+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO ZEBALLOS CALICATA No.: 1FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.00

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- - 3 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presion de Conf. (Kg/cm2): 2.00----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------


----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------0 0.00 17.20 0.00 0.00 0.005 0.11 17.22 2.50 2.13 0.12

10 0.22 17.24 3.80 3.23 0.1920 0.44 17.28 6.00 5.10 0.3030 0.66 17.32 8.00 6.80 0.3940 0.88 17.36 10.00 8.50 0.4950 1.10 17.39 11.30 9.61 0.5560 1.32 17.43 12.40 10.54 0.6070 1.54 17.47 13.20 11.22 0.6480 1.76 17.51 14.80 12.58 0.7290 1.98 17.55 15.20 12.92 0.74

100 2.20 17.59 16.20 13.77 0.78120 2.64 17.67 17.90 15.22 0.86140 3.08 17.75 19.50 16.58 0.93160 3.52 17.83 21.00 17.85 1.00180 3.96 17.91 22.00 18.70 1.04200 4.40 17.99 23.00 19.55 1.09220 4.84 18.08 24.20 20.57 1.14240 5.28 18.16 25.50 21.68 1.19260 5.72 18.25 26.50 22.53 1.23280 6.16 18.33 27.50 23.38 1.28300 6.60 18.42 28.40 24.14 1.31320 7.04 18.51 29.20 24.82 1.34340 7.48 18.59 30.00 25.50 1.37360 7.92 18.68 30.80 26.18 1.40380 8.36 18.77 31.50 26.78 1.43400 8.80 18.86 32.60 27.71 1.47420 9.24 18.95 33.10 28.14 1.48440 9.68 19.05 33.50 28.48 1.50460 10.12 19.14 34.00 28.90 1.51480 10.56 19.23 34.50 29.33 1.52500 11.00 19.33 35.00 29.75 1.54520 11.44 19.42 35.40 30.09 1.55540 11.88 19.52 36.00 30.60 1.57560 12.32 19.62 36.40 30.94 1.58580 12.75 19.72 36.90 31.37 1.59600 13.19 19.82 37.10 31.54 1.59620 13.63 19.92 37.20 31.62 1.59640 14.07 20.02 37.20 31.62 1.58



Angel Tapia Chavez

LABORATORIOS UCGU N I V E R S I D A D D E P I U R A

Ing. Germán Gallardo Zevallos.ASESOR

146

CALICATA N° 1

0.35 Kg/cm2.10°

OBSERVACIONES: La toma de muestra es realizada al pie del talud.

ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL



Angel Tapia Chavez

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

DEFORMACIÓN UNITARIA (%).

ES

FUE

RZO

(Kg/

cm2)

.

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0

ESFUERZOS NORMALES Kg/cm2.

ES

FUE

RZO

S T

AN

GE

NC

IALE

S K

g/cm

2.

CIRCULO DE MOHR

COHESIÓN (C) =ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA (ø) =

ESFUERZO Vs DEFORMACIÓN.

147


LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 POZO: 2ASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. MUESTRA: 1FECHA: 01/09/2005 PROFUND.: 1.0 m.

REALIZADO: A.T:



2.- LÍM. LÍQUIDO 16 33.84 30.14 19.66 35.3119 27.36 23.87 13.86 34.8724 24.89 22.09 13.89 34.1530 31.57 28.60 19.75 33.56 34.06

3.- LÍMITE PLÁSTICO 21.12 20.81 19.38 21.6820.69 20.49 19.58 21.98 21.83



FINOS 61



No. 4 63.75 6 94 SUCS : CL No. 10 126.41 13 87 AASHTO: A-6 No. 40 205.15 21 79 IG(86): 6 No. 200 393.41 39 61 IG(45): 6

Angel Tapia Chavez

CLASIFICACIÓN: Arcillas inorgánicas de Plasticidad media (CL)

OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por los tesistas en la calicata N° 2



ANEXO C-1 ENSAYO DE CLASIFICACIÓN

LÍMITE LÍQUIDO

33

34

35

36

37

1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60

GOLPES (LOG)

HU

MED

AD %

148


LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 POZO: 2ASESOR: MUESTRA: 1FECHA: 05/09/2005 PROFUND.: 3.00 m

REALIZADO: A.T.



2.- LÍM. LÍQUIDO 15 27.16 24.47 14.30 26.4519 33.42 30.51 19.21 25.7524 27.75 24.97 13.97 25.2728 33.58 30.75 19.38 24.89 25.15

3.- LÍMITE PLÁSTICO 15.44 15.24 14.13 18.0222.19 21.80 19.66 18.22 18.12



FINOS 48



No. 4 123.44 15 85 SUCS : SC No. 10 190.02 24 76 AASHTO: A-4 No. 40 262.26 32 68 IG(86): 3 No. 200 416.44 52 48 IG(45): 3

NG. GERMÁN GALLARDO ZEVALLOS

Angel Tapia Chavez

CLASIFICACIÓN: Arenas limosa - arena arcillosa (SM - SC)




ANEXO C-2 ENSAYO DE CLASIFICACIÓN

LÍMITE LÍQUIDO

24

25

26

27

28

1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50

GOLPES (LOG)

HU

MED

AD %

149

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. CALICATA No.: 2FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.


PROBETA No. 1 2 3


PESO gr. 420.98 423.59 434.00




Angel Tapia Chavez


OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por los tesistas en la calicata N° 2, centro del talud.

ANEXO C-3. ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL

150

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOS

OBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMAN GALLARDO Z. CALICATA No.: 2FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T

REGISTRO DEL ENSAYO

---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ------------------------PROBETA No.: <-------- --- 1 --- -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 0.50---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ------------------------

Dial Deform. Área Dial Carga TensiónDeform. Unit. Corrg. Carga Desviante .001 " (%) (cm2) .001 " (kg) (Kg/cm2)

---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ------------------------0 0.00 17.12 0.00 0.00 0.005 0.11 17.14 1.00 0.85 0.05

10 0.22 17.15 1.80 1.53 0.0920 0.44 17.19 2.50 2.13 0.1230 0.66 17.23 3.00 2.55 0.1540 0.88 17.27 3.50 2.98 0.1750 1.10 17.31 4.00 3.40 0.2060 1.32 17.35 4.50 3.83 0.2270 1.54 17.38 4.90 4.17 0.2480 1.76 17.42 5.00 4.25 0.2490 1.98 17.46 5.50 4.68 0.27

100 2.20 17.50 5.80 4.93 0.28120 2.63 17.58 6.50 5.53 0.31140 3.07 17.66 7.00 5.95 0.34160 3.51 17.74 7.90 6.72 0.38180 3.95 17.82 8.50 7.23 0.41200 4.39 17.90 9.00 7.65 0.43220 4.83 17.99 9.60 8.16 0.45240 5.27 18.07 10.00 8.50 0.47260 5.71 18.15 10.70 9.10 0.50280 6.15 18.24 11.00 9.35 0.51300 6.59 18.32 11.40 9.69 0.53320 7.03 18.41 11.80 10.03 0.54340 7.46 18.50 12.00 10.20 0.55360 7.90 18.59 12.00 10.20 0.55380 8.34 18.67 12.00 10.20 0.55



LABORATORIOS UCGU N I V E R S I D A D D E P I U R A


Angel Tapia Chavez

151

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMAN GALLARDO Z. CALICATA No.: 2FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- - 2 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 1.00------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------


------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------0 0.00 16.67 0.00 0.00 0.005 0.11 16.69 0.90 0.77 0.05

10 0.22 16.71 1.20 1.02 0.0620 0.44 16.74 1.90 1.62 0.1030 0.66 16.78 2.50 2.13 0.1340 0.88 16.82 3.00 2.55 0.1550 1.10 16.85 3.60 3.06 0.1860 1.32 16.89 4.00 3.40 0.2070 1.54 16.93 4.30 3.66 0.2280 1.77 16.97 4.70 4.00 0.2490 1.99 17.01 4.90 4.17 0.24

100 2.21 17.04 5.20 4.42 0.26120 2.65 17.12 6.00 5.10 0.30140 3.09 17.20 6.90 5.87 0.34160 3.53 17.28 7.50 6.38 0.37180 3.97 17.36 8.20 6.97 0.40200 4.41 17.44 8.90 7.57 0.43220 4.85 17.52 9.50 8.08 0.46240 5.30 17.60 10.00 8.50 0.48260 5.74 17.68 10.50 8.93 0.50280 6.18 17.77 11.00 9.35 0.53300 6.62 17.85 11.50 9.78 0.55320 7.06 17.94 11.90 10.12 0.56340 7.50 18.02 12.20 10.37 0.58360 7.94 18.11 12.50 10.63 0.59380 8.39 18.19 12.90 10.97 0.60400 8.83 18.28 13.00 11.05 0.60420 9.27 18.37 13.00 11.05 0.60



Angel Tapia Chavez



152

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMAN GALLARDO Z. CALICATA No.: 2FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

-------------------------- -------------------------- -------------------------- ------------------------ -------------------------- ----------------------PROBETA No.: <-------- - 3 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 2.00-------------------------- -------------------------- -------------------------- ------------------------ -------------------------- ----------------------


-------------------------- -------------------------- -------------------------- ------------------------ -------------------------- ----------------------0 0.00 17.56 0.00 0.00 0.005 0.11 17.58 1.00 0.85 0.05

10 0.23 17.60 1.50 1.28 0.0720 0.45 17.64 1.90 1.62 0.0930 0.68 17.68 2.50 2.13 0.1240 0.91 17.72 2.80 2.38 0.1350 1.13 17.76 3.00 2.55 0.1460 1.36 17.80 3.60 3.06 0.1770 1.59 17.84 4.00 3.40 0.1980 1.81 17.88 4.50 3.83 0.2190 2.04 17.92 4.90 4.17 0.23

100 2.27 17.97 5.20 4.42 0.25120 2.72 18.05 6.00 5.10 0.28140 3.17 18.13 6.90 5.87 0.32160 3.63 18.22 7.50 6.38 0.35180 4.08 18.31 8.00 6.80 0.37200 4.53 18.39 8.80 7.48 0.41220 4.98 18.48 9.20 7.82 0.42240 5.44 18.57 9.90 8.42 0.45260 5.89 18.66 10.30 8.76 0.47280 6.34 18.75 10.80 9.18 0.49300 6.80 18.84 11.00 9.35 0.50320 7.25 18.93 11.30 9.61 0.51340 7.70 19.02 11.60 9.86 0.52360 8.16 19.12 11.90 10.12 0.53380 8.61 19.21 12.20 10.37 0.54400 9.06 19.31 12.50 10.63 0.55420 9.52 19.41 12.90 10.97 0.57440 9.97 19.50 13.00 11.05 0.57460 10.42 19.60 13.30 11.31 0.58480 10.88 19.70 13.70 11.65 0.59500 11.33 19.80 14.00 11.90 0.60520 11.78 19.90 14.30 12.16 0.61540 12.24 20.01 14.50 12.33 0.62560 12.69 20.11 14.60 12.41 0.62580 13.14 20.22 14.50 12.33 0.61



Angel Tapia Chavez

ASESOR



153

CALICATA N° 2

0.30 Kg/cm2.0°

OBSERVACIONES: La toma de muestra es realizada al centro del talud.

,




Angel Tapia Chavez

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


ES

FUE

RZO

(Kg/

cm2)

.

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0


ES

FUE

RZO

S T

AN

GE

NC

IALE

S K

g/cm

2.

CIRCULO DE MOHR

COHESIÓN (C) =ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA (ø)=


154

LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS

Proyecto. : TESIS TALUDES Trabajo No. 1Localizaciòn del proyecto. VIA LOJA - MALACATOS KM 8+280 Calicata No. : 2 Muestra No. : 1Descripciòn del Suelo. : Arcilla de color café claro Profundiad de la Muestra : 3.00 m.Realizado por : A.T. Fecha del Ensayo: 29-Sep-05Consolidòmetro tipo: Fijo Anillo Nº: C - 252

Relación de amplificación del sistema de carga: 10 - 1

Dimensiones del anillo: Diàm: 6.37 cm Area: 31.869 cm2 Altura: 2.41 cm Volumen: 76.8 cm3Altura inicial del suelo, Hi = 2.41 cmGravedad especìfica delsuelo, Gs =

Peso de lata + suelo Peso del anillo + muestra al humedo = 167.50 gr.comienzo del ensayo = 663.90 gr. Peso de lata + suelo

seco = 144.83 gr.Peso del anillo = 501.32 gr. Peso de la lata = 17.58 gr.

Peso del suelo seco = 127.25 gr.Peso del agua = 22.67 gr.

Peso del suelo hùmedo, Wt = 162.58 gr. Contenido de humedad = 17.82 %(inicial)

Peso del suelo seco alhorno, Ws = 140.48 gr.

Altura de los sòlidos, Hs = 1.5720 cm.

Altura inicial de vacios,Hv = Hi - Hs = 0.838 cm.

Grado de saturaciòn inicial, Si = (Wt - Ws)/(Hv.A) = 82.75 %

Relaciòn de vacios inicial, ei = Hv/Hs = 0.5331

Datos finales del ensayo (obtenidos al final del ensayo)

Lectura inicial del deformímetro 0.00Peso final del anillo + M. humedad =.... 661.10

Lectura final del deformímetro 914.90 mm. Peso final del anillo + Suelo seco =.... 641.80Peso o Volumen de agua 19.30

Cambio en altura de la muestra 0.2324 cm. Peso del suelo seco al horno, Ws =.... 140.48Contenido de humedad final Wf =.... 13.74

Altura final de vacios, Hvf 0.6056 cm. Grado de saturación final, Sf =.... 115

Relacion de vacios final, ef = Hvf/Hs 0.3852

Ángel Tapia CH.Ing. Germán Gallardo ZevallosASESOR

Determinación del contenido de humedad final

Determinación del contenido de humedad inicial


ANEXO C-4 ENSAYO DE CONSOLIDACION

155


Proyecto. : TESIS TALUDES Trabajo No. 1Localizaciòn del proyecto. VIA LOJA - MALACATOS KM 8+280 Calicata No. : 2 Muestra No. : 1Descripciòn del Suelo. : Arcilla de color café claro Profundiad de la Muestra : 3.00 m.Realizado por : Egdo(s) M.T. - E.L. Fecha del Ensayo: 29-Sep-05

Datos del ensayo de CargaCarga 0 - 1 kg. Carga 1 - 2 kg.Fecha de Aplicaciòn.: 28-Sep-05 Fecha de Aplicaciòn.: 29-Sep-05Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L. Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L.

Fecha y Lecturas del Fecha y Lecturas delhora en deformìmetro x hora en deformìmetro xel reloj Original el reloj Original

8:32:00 0 8:32:00 182.18:32:06 106 8:32:06 217.28:32:15 116 8:32:15 223.38:32:30 123.5 8:32:30 228.18:33:00 132 8:33:00 233.98:34:00 142.2 8:34:00 239.98:36:00 152 8:36:00 246.58:40:00 163 8:40:00 251.88:47:00 169 8:47:00 2559:02:00 172.7 9:02:00 2589:32:00 174.5 9:32:00 259.7

10:32:00 176.3 10:32:00 261.112:32:00 178 12:32:00 262.516:32:00 180 16:32:00 26418:32:00 180.5 18:32:00 264.58:32:00 182.1 8:32:00 266.4

ASESOR

1440 0.4625 1440 0.6767600 0.4585 600 0.6718480 0.4572 480 0.6706240 0.4521 240 0.6668120 0.4478 120 0.663260 0.4432 60 0.659630 0.4387 30 0.655315 0.4293 15 0.64778 0.4140 8 0.63964 0.3861 4 0.62612 0.3612 2 0.60931 0.3353 1 0.5941

0.5 0.3137 0.5 0.57940.25 0.2946 0.25 0.56720.1 0.2692 0.1 0.55170 0.0000 0 0.4625

min Ajustado min Ajustadotranscurrido 0.00254mm. transcurrido 0.00254mm.


ENSAYO DE CONSOLIDACION ( Datos de compresiòn- tiempo )

Tiempo Tiempo

Ing. Germán Gallardo Zevallos Ángel Tapia CH.

156



Datos del ensayo de CargaCarga 2 - 4 kg. Carga 4 - 8 kg.Fecha de Aplicaciòn.: 30-Sep-05 Fecha de Aplicaciòn.: 01-Oct-05Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L. Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L.


8:32:00 266.4 8:32:00 393.88:32:06 325 8:32:06 474.58:32:15 334.9 8:32:15 4858:32:30 342.5 8:32:30 4948:33:00 351.5 8:33:00 5058:34:00 361 8:34:00 516.58:36:00 370.4 8:36:00 526.28:40:00 377.1 8:40:00 531.58:47:00 380.6 8:47:00 535.19:02:00 383.3 9:02:00 537.49:32:00 385.4 9:32:00 539.9

10:32:00 386.8 10:32:00 54112:32:00 388.8 12:32:00 541.516:32:00 391.1 16:32:00 542.318:32:00 391.8 18:32:00 542.88:32:00 393.8 8:32:00 543.5

ASESORIng. Germán Gallardo Zevallos Ángel Tapia CH.



Tiempo Tiempotranscurrido 0.00254mm. transcurrido 0.00254mm.

min Ajustado min Ajustado0 0.6767 0 1.0003

0.1 0.8255 0.1 1.20520.25 0.8506 0.25 1.23190.5 0.8700 0.5 1.25481 0.8928 1 1.28272 0.9169 2 1.31194 0.9408 4 1.33658 0.9578 8 1.350015 0.9667 15 1.359230 0.9736 30 1.365060 0.9789 60 1.3713120 0.9825 120 1.3741240 0.9876 240 1.3754480 0.9934 480 1.3774600 0.9952 600 1.37871440 1.0003 1440 1.3805

157



Datos del ensayo de CargaCarga 8 - 16 kg. Carga 16 - 32 kg.Fecha de Aplicaciòn.: 03-Oct-05 Fecha de Aplicaciòn.: 04-Oct-05Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L. Aplicada por. : A.T. - M.T. - E.L.


8:32:00 543.5 8:32:00 718.88:32:06 628.1 8:32:06 809.28:32:15 644.8 8:32:15 831.58:32:30 659.4 8:32:30 849.98:33:00 673.7 8:33:00 868.88:34:00 688.9 8:34:00 883.38:36:00 698.6 8:36:00 890.78:40:00 703.7 8:40:00 895.58:47:00 706.6 8:47:00 898.49:02:00 710.0 9:02:00 903.29:32:00 712.5 9:32:00 906.2

10:32:00 714.8 10:32:00 908.212:32:00 716.8 12:32:00 910.116:32:00 718.0 16:32:00 911.518:32:00 718.4 18:32:00 9128:32:00 718.8 8:32:00 913.51440 1.8258 2.32031440

600 1.8247 2.3165600480 1.8237 2.3152480240 1.8207 2.3117240120 1.8156 2.306812060 1.8098 2.30176030 1.8034 2.29413015 1.7948 2.2819158 1.7874 2.274684 1.7744 2.262442 1.7498 2.243621 1.7112 2.20681

0.5 1.6749 2.15870.50.25 1.6378 2.11200.250.1 1.5954 2.05540.10 1.3805 1.82580

min Ajustado0.00254mm. 0.00254mm.transcurrido transcurrido

Ajustado min

Ing. Germán Gallardo Zevallos Ángel Tapia CH.ASESOR



Tiempo Tiempo

158


Proyecto. : TESIS TALUDES Trabajo No. 1Localizaciòn del proyecto. VIA LOJA - MALACATOS KM 8+280 Calicata No. : 2 Muestra No. : 1Descripciòn del Suelo. : Arcilla de color café claro Profundiad de la Muestra : 3.00 mRealizado por : Egdo(s) M.T. - E.L. Fecha del Ensayo: 05-Oct-05

ETAPA DE CARGADatos del ensayo.Vol. inicial de la muestra, Vi = 76.80 cm3 Peso seco de sòlidos del suelo, Ws = 140.48 gr.Gravedad Especifica del Suelo, Gs= Altura de sòlidos, Hs = 1.5720 cm..Altura inicial de vacios, Hv = 0.838 cm. Relaciòn de vacìos inicial, ei = 0.533Altura inicial de la muestra, Hi = 2.410 cm. Area de la muestra: A 31.87 cm2

Incremento de Carga

Cambio de la altura de la

Muestra

Relación de vacíos

instantáneos

Altura promedio para el

incremento de carga

H.dTiempo para el 50% de

consolidacion

Coeficiente de consolidación

ht.∆H. e Cv

(cm) (cm) (cm) t50 min. ( cm2/min )0 0.5331 0.04625 0.504 2.3869 2.3869 1.25 0.2242 0.06767 0.490 2.3530 2.3530 1.10 0.2484 0.10003 0.469 2.3262 2.3262 0.85 0.3148 0.13805 0.445 2.2910 2.2910 0.83 0.31116 0.18258 0.417 2.2497 2.2497 0.74 0.33732 0.23203 0.385 2.2027 2.2027 0.46 0.519

ASESORIng. Germán Gallardo Zevallos Ángel Tapia CH.

5.0210.04

0.310.631.262.51

Presión

P ( cm2/min )

2.3203 0.14761.8258 0.11611.3805 0.08781.0003 0.06360.6767 0.04300.4625 0.0294

e = ∆H/H1(mm.)

Lecturas del deformimetro al final

del incremento de carga

e = ∆H/HS

ENSAYO DE CONSOLIDACION ( Hoja de calculo para e y Cv )


ó

159



ETAPA DESCARGA_RECARGADatos del ensayo.Vol. inicial de la muestra, Vi = 76.80 cm3 Peso seco de sòlidos del suelo, Ws = 140.48 gr.Gravedad Especifica del Suelo, Gs= Altura de sòlidos, Hs = 1.5720 cm..Altura inicial de vacios, Hv = 0.838 cm. Relaciòn de vacìos inicial, ei = 0.533Altura inicial de la muestra, Hi = 2.410 cm. Area de la muestra: A 31.87 cm2

Incremento de Carga

Cambio de la altura de la

Muestra

Relación de vacíos

instantáneos

Altura promedio para el

incremento de carga

H.dTiempo para el 50% de

consolidacion

Coeficiente de consolidación

ht.∆H. e Cv

(cm) (cm) (cm) t50 min. ( cm2/min )032 0.23203 0.38516 0.22984 0.3878 0.22441 0.3904 0.21763 0.3952 0.20879 0.4001 0.19916 0.4060 0.16718 0.4271 0.18387 0.4162 0.19253 0.4114 0.20368 0.4048 0.21585 0.39616 0.22941 0.38732 0.24872 0.375

2.2941 0.1459 5.022.4872 0.1582 10.04

2.0368 0.1296 1.262.1585 0.1373 2.51

1.8387 0.1170 0.311.9253 0.1225 0.63

1.9916 0.1267 0.311.6718 0.1063 0.00

2.1763 0.1384 1.262.0879 0.1328 0.63

2.2984 0.1462 5.022.2441 0.1428 2.51

2.3203 0.1476 10.04

Presión

e = ∆H/H1 P (pulg x 10-3) ( cm2/min )



ENSAYO DE CONSOLIDACION ( Hoja de calculo para e y Cv )

Lecturas del deformimetro al final

del incremento de carga

e = ∆H/HSó

160



Datos del ensayo.ETAPA CARGA

Punto 1: Punto 2:Relaciòn de vacìos , e1 = 0.417 Relaciòn de vacìos , e2 = 0.385Presión, P1 5.02 kg/cm3. Presión, P2 = 10.04 kg/cm3.

ETAPA DESCARGAPunto 3:Relaciòn de vacìos , e3 = 0.387Presión, P1 5.020 kg/cm3.

1.- Indice de Compresión (Cc)0.417 - 0.385 0.031

log 10.04 - log 5.02 0.301

Cc = 0.1045

2.- Indice de Expansión (Ce)0.387 - 0.385 0.001

log 10.04 - log 5.02 0.301

Ce = 0.0046

3.- Coeficiente de permeabilidad (k)Cv = 0.0054 cm./seg

DATOS: av = 0.0063γW = 1.0000 kg/cm3em = 0.4012

0.385 - 0.417 -0.03110.04 - 5.02 5.020

av = 0.0063

0.417 + 0.385 0.8022 2.000

em = 0.4012

K = 0.00713701 cm./seg.

4.- Asentamiento (Sc)Cc = 0.1045 Cv = 0.0054

DATOS: e1 = 0.4169 P2 = 10.04H = 3000.0 mm. P1 = 5.02

Sc = 66.60 mm. Sc = 6.66 cm.

Sc = 81.36 mm. Sc = 8.14 cm.

=

=

Cc =

Ce =


ENSAYO DE CONSOLIDACION ( Hoja de calculo para Cc, Ce y k )

av =- = -

em =- = -

12

21

log_log_ PPee

Cc−−

=

12

23

log_log_ PPee

Ce−−

=

( )( ) 100*1

*

m

wvv

eac

k+

+=

γ

−−

−=12

12

PPee

av

221 ee

em+

=

HPP

eC

Sc c *log*1 1

2

1+=

( ) HPPCSc v ** 12 −=

161

5.- Indice de sobreconsolidación (OCR)

σp = 11500 kg/m2γ = 1797 kg/m3 γs = 1850 kg/m3Z = 3 m γagua = 1000 kg/m3γz = 5391 kg./cm3 Zw = 1 m

σvo = 6241 Ζω∗(γsat −γw) = 850 kg./cm3

OCR = 1.8 Suelo sobre consolidado


VO

pOCR''

σσ

=

162

ENSA

YO D

E C

ON

SOLI

DA

CIO

NPO

ZO 2

- C

AR

GA

: 0 -

1 K

g.

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.50

0.55

0.60

0.1

110

100

1000

1000

0Ti

empo

(min

.)

Lec. Deformimetro (mm.)

UN

IVER

SID

AD T

ECN

ICA

PAR

TIC

ULA

R D

E LO

JALA

BO

RAT

OR

IO D

E M

ECAN

ICA

DE

SUEL

OS

ENSA

YO D

E C

ON

SOLI

DAC

IÓN

Esta

do d

e ca

rga:

de

……

0……

.Kg/

cm..

A …

1……

.Kg/

cm.

Mue

stra

Nº …

……

1……

……

.....

L

EC

TUR

AS

DE

FOR

MIM

ETR

OE

nsay

o N

º 1

I

nici

al…

…...

……

…...

……

……

……

..C

onso

lidóm

etro

Nº

C-2

52

0 %

0.2

49

T

IEM

PO

S

5

0 %

0.3

43t5

0

1

.25

m

inut

os

1

00 %

0

.439

t100

16.

0

min

utos

f

inal

.…

......

......

.…...

……

……

…

t 50 =

1.2

5t 10

0 = 1

6.00

100

% d

e C

onso

lidac

ión

0 %

de

Con

solid

ació

n

50 %

de

Con

solid

ació

n

163

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YO D

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SOLI

DAC

ION

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CAR

GA:

1 -

2 K

g.0.

50

0.55

0.60

0.65

0.70

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0.1

110

100

1000

1000

0Ti

empo

(min

.)


t 50 =

1.1

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0 = 1

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……

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0

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min

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......

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... …

……

……

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Con

solid

ació

n

50 %

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Con

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ació

n

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e C

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lidac

ión

164

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YO D

E C

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SOLI

DAC

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POZO

2 -

CAR

GA:

2 -

4 K

g.

0.80

0.85

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100

1000

1000

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(min

.)


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......

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……

……

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etro

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165

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SOLI

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CAR

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4 -

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0Ti

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(min

.)


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IVER

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8……

.Kg/

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……

1……

……

..

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…...

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min

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m

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……

...…

……

……

…

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de

Con

solid

ació

n

50 %

de

Con

solid

ació

n

100

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e C

onso

lidac

ión

166

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YO D

E C

ON

SOLI

DAC

ION

POZO

2 -

CAR

GA:

8 -

16 K

g.1.

55

1.60

1.65

1.70

1.75

1.80

1.85

1.90

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110

100

1000

1000

0Ti

empo

(min

.)


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IVER

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ULA

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JALA

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ELO

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…16

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1……

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..

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OE

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ial…

…...

……

…...

……

……

……

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etro

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52

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n

50 %

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e C

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lidac

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167

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ION

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110

100

1000

1000

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(min

.)


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…...

……

……

……

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de

Con

solid

ació

n

50 %

de

Con

solid

ació

n

100

% d

e C

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lidac

ión

168

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ION

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CO

NSO

LID

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0.30

0.31

0.32

0.33

0.34

0.35

0.36

0.37

0.38

0.39

0.40

0.41

0.42

0.43

0.44

0.45

0.46

0.47

0.48

0.49

0.50

0.51

0.52

0.53

0.54

0.55

0.1

1.0

10.0

100.

010

00.0

1000

0.0

Pres

ión

Relación de vacios Instantaneos

PC =

1.1

5 kg

/cm

3

e1 =

0.4

17 e2 =

0.3

85e3

= 0

.387 P1

= 5

.02

P2 =

10.

04

UN

IVER

SID

AD T

ECN

ICA

PAR

TIC

ULA

R D

E LO

JALA

BO

RA

TOR

IO D

E M

ECA

NIC

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E SU

ELO

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CO

NSO

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AC

IÓN

Esta

do d

e ca

rga:

de

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……

.Kg/

cm..

A …

……

.Kg/

cm.

Mue

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Nº …

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……

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.. LE

CTU

RA

S D

EFO

RM

IME

TRO

Ens

ayo

Nº…

……

……

……

……

...…

Inic

ial…

…...

……

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……

……

……

..C

onso

lidóm

etro

Nº..

……

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……

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……

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……

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......

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..……

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1

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……

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……

……

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00 ..

…...

…...

.. m

inut

os

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l .…

…...

……

...…

……

……

…

169


LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 POZO: 3ASESOR: MUESTRA: 1FECHA: 05/09/2005 PROFUND.: 3.00 m

REALIZADO: A.T.



2.- LÍM. LÍQUIDO 19 31.99 27.05 18.26 56.2021 30.26 26.12 18.68 55.6526 28.10 23.94 16.40 55.1734 26.21 21.74 13.55 54.58 55.33

3.- LÍMITE PLÁSTICO 16.79 16.34 14.95 32.3720.17 19.82 18.73 32.11 32.24



FINOS 98



No. 4 0.00 0 100 SUCS : OH No. 10 0.77 0 100 AASHTO: A-7-5 No. 40 11.78 1 99 IG(86): 28 No. 200 21.59 2 98 IG(45): 16

NG. GERMÁN GALLARDO ZEVALLOS

CLASIFICACIÓN: Limos orgánicos de elevada compresibilidad (OH)




D-1. ENSAYO DE CLASIFICACIÓN

Angel Tapia Chavez

LÍMITE LÍQUIDO

53

54

55

56

57

58

1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60

GOLPES (LOG)

HU

MED

AD %

170

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMAN GALLARDO Z. CALICATA No.: 3FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.


PROBETA No. 1 2 3


PESO gr. 105.16 104.31 106.16




OBSERVACIONES: La toma de muestras es realizada por los tesistas en la calicata N° 3, corona del talud.

ANEXO D-2. ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL


Angel Tapia Chavez

171

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. CALICATA No.: 3FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

---------------------------- --------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------PROBETA No.: <-------- --- 1 --- -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 0.50---------------------------- --------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------


---------------------------- --------------------------- ---------------------------- ---------------------------- ---------------------------- --------------------0 0.00 8.71 0.00 0.00 0.005 0.18 8.72 3.00 2.55 0.29

10 0.35 8.74 4.50 3.83 0.4420 0.71 8.77 6.50 5.53 0.6330 1.06 8.80 8.00 6.80 0.7740 1.42 8.83 9.00 7.65 0.8750 1.77 8.87 9.60 8.16 0.9260 2.12 8.90 10.00 8.50 0.9670 2.48 8.93 10.60 9.01 1.0180 2.83 8.96 11.00 9.35 1.0490 3.18 9.00 11.20 9.52 1.06

100 3.54 9.03 11.60 9.86 1.09120 4.25 9.10 12.30 10.46 1.15140 4.95 9.16 12.80 10.88 1.19160 5.66 9.23 13.20 11.22 1.22180 6.37 9.30 13.50 11.48 1.23200 7.08 9.37 13.80 11.73 1.25220 7.78 9.44 14.00 11.90 1.26240 8.49 9.52 14.50 12.33 1.30260 9.20 9.59 14.60 12.41 1.29280 9.91 9.67 15.00 12.75 1.32300 10.61 9.74 15.50 13.18 1.35320 11.32 9.82 15.90 13.52 1.38340 12.03 9.90 16.00 13.60 1.37360 12.74 9.98 16.60 14.11 1.41380 13.44 10.06 17.00 14.45 1.44400 14.15 10.14 17.00 14.45 1.42420 14.86 10.23 17.00 14.45 1.41



ASESORIng. Germán Gallardo Zevallos. Angel Tapia Chavez


172

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 6+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. CALICATA No.: 3FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

REALIZADO : A.T.

REGISTRO DEL ENSAYO

------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- - 2 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 1.00------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------


------------------------ -------------------------- ---------------------------- ------------------------- ------------------------- --------------------------0 0.00 8.71 0.00 0.00 0.005 0.18 8.72 2.50 2.13 0.24

10 0.35 8.74 4.00 3.40 0.3920 0.71 8.77 6.20 5.27 0.6030 1.06 8.80 7.90 6.72 0.7640 1.42 8.83 9.00 7.65 0.8750 1.77 8.87 9.90 8.42 0.9560 2.13 8.90 10.40 8.84 0.9970 2.48 8.93 11.00 9.35 1.0580 2.83 8.96 11.50 9.78 1.0990 3.19 9.00 12.00 10.20 1.13

100 3.54 9.03 12.40 10.54 1.17120 4.25 9.10 13.00 11.05 1.21140 4.96 9.16 13.80 11.73 1.28160 5.67 9.23 14.20 12.07 1.31180 6.38 9.30 14.16 12.04 1.29200 7.09 9.37 15.20 12.92 1.38220 7.79 9.45 15.80 13.43 1.42240 8.50 9.52 16.20 13.77 1.45260 9.21 9.59 16.80 14.28 1.49280 9.92 9.67 17.20 14.62 1.51300 10.63 9.74 17.60 14.96 1.54320 11.34 9.82 18.00 15.30 1.56340 12.04 9.90 18.40 15.64 1.58360 12.75 9.98 18.80 15.98 1.60380 13.46 10.06 19.00 16.15 1.60400 14.17 10.15 19.20 16.32 1.61420 14.88 10.23 19.50 16.58 1.62440 15.59 10.32 19.90 16.92 1.64460 16.30 10.40 20.00 17.00 1.63480 17.00 10.49 20.00 17.00 1.62500 17.71 10.58 20.00 17.00 1.61




Angel Tapia ChavezIng. Germán Gallardo Zevallos.ASESOR

173

140

SC -

Loja

-Mal

acat

osE

je V

ía

Elevación (m)

Dis

tanc

ia H

oriz

onta

l (m

)E

130

120

110

100

90 80 70 60 50 40 30 20 10

190

180

170

160

150

140

130

120

110

100

9080

7050

6040

3020

10

b

R =

105

m.

O

X

0 1

23

45

67

89

1011

1213

1415

16

19

-1-2

-3-4

-5-6

Z3 Z4

Niv

el P

iezo

met

rico

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ra d

e la

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ela

cent

ro d

el c

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grav

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tro d

el c

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odi

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l del

cen

tro d

e

anch

o de

la d

ovel

a

Z =

O =

b =

X =

radi

o de

l círc

ulo

R =

17

Z1 Z2

18

-7

Ane

xo E

-1 C

aso

3: R

= 1

05 m

. C

(100

, 125

)

174

PROYECTO : ESTABILIDAD DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS EN LOS TIPOS DE SUELOS DE LA VIÁ LOJA - MALACATOSOBRA : ESTUDIO DE LOS MATERIALES DEL TALUD NORMA: ASTM D2850LOCALZ.: VÍA LOJA - MALACATOS - KM 8+ 280 ENSAYO: U-UASESOR: ING.GERMÁN GALLARDO Z. CALICATA No.: 3FECHA: 14- 09 - 05 PROFUND.(m): 3.0m

A.T. M.T. y E.L.

REGISTRO DEL ENSAYO

----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------PROBETA No.: <-------- - 3 ------ -------->Constante anillo de prueba: 0.85Presión de Conf. (Kg/cm2): 2.00----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------


----------------------------- -------------------------- -------------------------- ---------------------------- -------------------------- --------------------------0 0.00 8.71 0.00 0.00 0.005 0.18 8.72 3.00 2.55 0.29

10 0.35 8.74 4.00 3.40 0.3920 0.71 8.77 6.80 5.78 0.6630 1.06 8.80 8.80 7.48 0.8540 1.41 8.83 10.50 8.93 1.0150 1.77 8.87 11.70 9.95 1.1260 2.12 8.90 12.50 10.63 1.1970 2.47 8.93 13.20 11.22 1.2680 2.83 8.96 13.70 11.65 1.3090 3.18 9.00 14.50 12.33 1.37

100 3.53 9.03 15.00 12.75 1.41120 4.24 9.09 16.00 13.60 1.50140 4.95 9.16 16.90 14.37 1.57160 5.65 9.23 17.70 15.05 1.63180 6.36 9.30 18.20 15.47 1.66200 7.07 9.37 18.80 15.98 1.71220 7.77 9.44 19.20 16.32 1.73240 8.48 9.52 19.90 16.92 1.78260 9.18 9.59 20.30 17.26 1.80280 9.89 9.67 20.70 17.60 1.82300 10.60 9.74 21.00 17.85 1.83320 11.30 9.82 21.50 18.28 1.86340 12.01 9.90 22.00 18.70 1.89360 12.72 9.98 22.20 18.87 1.89380 13.42 10.06 22.50 19.13 1.90400 14.13 10.14 22.90 19.47 1.92420 14.84 10.23 23.20 19.72 1.93440 15.54 10.31 23.50 19.98 1.94460 16.25 10.40 23.80 20.23 1.95480 16.96 10.49 24.00 20.40 1.95500 17.66 10.58 24.40 20.74 1.96520 18.37 10.67 24.90 21.17 1.98540 19.08 10.76 25.00 21.25 1.97560 19.78 10.86 25.00 21.25 1.96580 20.49 10.95 25.00 21.25 1.94




ASESORIng. Germán Gallardo Zevallos. Angel Tapia Chavez

175

CALICATA N° 3

0.60 Kg/cm2.6°

OBSERVACIONES: La toma de muestra es realizada en la corona del talud.


UNIDAD DE INGENIERÍA CIVIL Y GEO - MINERALABORATORIOS UCG

Ing. Germán Gallardo ZevallosASESOR

Angel Tapia Chavez

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22


ES

FUE

RZO

(Kg/

cm2)

.

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0


ES

FUE

RZO

S T

AN

GE

NC

IALE

S K

g/cm

2.

CIRCULO DE MOHR

COHESIÓN (C) =ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA (ø) =


176

ANEX

O E

-2 C

ASO

3 C

ÁLC

ULO

PO

R E

L M

ETO

DO

DE

FELL

ENIU

SC

(100

,125

)D

ATO

S:Su

elo

1Su

elo

2R

ESU

LTA

DO

:O

HSC

- SM

Rad

ior =

105

mF.

S. F

elle

nius

=0.

65D

ensi

dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

ohes

ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang.

Fric

. Int

φ =

6º

10º

Tan

< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

Ym =

10KN

/m²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Sen

αC

os α

Sec

αb

* Sec

αZ1

W1

= γ

∗ Z1

* b

Z2W

2 =

γ ∗

Z2*

bµ 1

= Y

w *

Z2Z3

W3

= γ

* Z3

* b

Z4W

4 =

γs *

Z4 *

bµ 2

= Y

w *

Z4(m

)(m

)gr

ados

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

120

1.85

98.1

269

.15

0.94

0.36

2.81

5.20

2.10

47.2

50.

000.

000

0.00

0.00

0.00

0.00

02

195

9564

.80

0.91

0.43

2.35

11.7

48.

6252

4.10

0.00

0.00

00.

000.

000.

000.

000

318

590

59.0

00.

860.

521.

949.

6915

.56

946.

050.

000.

000

0.00

0.00

0.00

0.00

04

175

8554

.05

0.81

0.59

1.70

8.51

17.4

1057

.92

0.00

0.00

01.

6715

3.98

1.62

167.

6716

.25

165

8049

.64

0.76

0.65

1.54

7.72

15.9

296

7.94

0.00

0.00

02.

8025

8.16

6.22

643.

7762

.26

155

7545

.59

0.72

0.70

1.43

7.15

14.2

486

5.80

0.00

0.00

04.

1738

4.48

9.93

1027

.76

99.3

714

570

41.8

20.

670.

751.

346.

711.

1268

.10

0.00

0.00

05.

9755

0.44

12.9

513

40.3

312

9.5

813

565

38.2

50.

620.

791.

276.

3710

608.

000.

000.

000

7.92

730.

2315

.23

1576

.31

152.

39

125

6034

.85

0.57

0.82

1.22

6.10

8.11

493.

090.

000.

000

9.92

914.

6316

.98

1757

.43

169.

810

115

5531

.59

0.52

0.85

1.17

5.87

6.83

415.

270.

000.

000

11.9

210

99.0

318

.30

1894

.05

183

1110

550

28.4

40.

480.

881.

145.

695.

2531

9.20

0.00

0.00

014

.09

1299

.10

19.2

319

90.3

119

2.3

129

545

25.3

80.

430.

901.

115.

543.

3620

4.29

0.00

0.00

016

.81

1549

.89

19.8

120

50.3

419

8.1

138

540

22.4

00.

380.

931.

085.

411.

4789

.38

0.00

0.00

019

.43

1791

.45

20.1

820

88.6

320

1.8

147

535

19.4

80.

330.

941.

065.

310.

000.

000.

000.

000

21.2

819

62.0

219

.81

2050

.34

198.

115

65

3016

.61

0.29

0.96

1.04

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

019

.77

1822

.80

19.2

819

95.4

819

2.8

165

525

13.7

80.

240.

971.

035.

150.

000.

000.

000.

000

18.3

816

94.6

418

.38

1902

.33

183.

817

45

2010

.99

0.19

0.98

1.02

5.10

0.00

0.00

0.00

0.00

016

.76

1545

.28

17.4

218

02.9

717

4.2

183

515

8.22

0.14

0.99

1.01

5.06

0.00

0.00

0.00

0.00

015

.48

1427

.26

15.8

916

44.6

215

8.9

192

510

5.47

0.10

1.00

1.01

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

014

.29

1317

.54

14.0

214

51.0

714

0.2

201

55

2.73

0.05

1.00

1.00

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

013

.11

1208

.75

11.9

512

36.8

311

9.5

210

50

0.00

0.00

1.00

1.00

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

012

.15

1120

.23

9.54

987.

3995

.422

-15

-5-2

.73

-0.0

51.

001.

005.

010.

000.

000.

000.

000

12.9

211

91.2

36.

9571

9.33

69.5

23-2

5-1

0-5

.47

-0.1

01.

001.

015.

030.

000.

000.

000.

000

13.6

912

62.2

24.

1142

5.39

41.1

24-3

5-1

5-8

.22

-0.1

40.

991.

015.

060.

000.

000.

000.

000

14.6

213

47.9

70.

8790

.05

8.7

25-4

5-2

0-1

0.99

-0.1

90.

981.

025.

100.

000.

000.

000.

000

12.9

411

93.0

70.

000.

000

26-5

5-2

5-1

3.78

-0.2

40.

971.

035.

150.

000.

000.

000.

000

10.1

393

3.99

0.00

0.00

027

-65

-30

-16.

61-0

.29

0.96

1.04

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

06.

4859

7.46

0.00

0.00

028

-74.

6-3

4-1

8.90

-0.3

20.

951.

064.

860.

000.

000.

000.

000

2.15

182.

380.

000.

000

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

()

()

[]

∑∑

−+

=Se

nα*

WTa

nφa

*Se

cα*b*

μC

osα

*W

Secα

*C

'*b

FS

177

W =

W1+

W2+

W3+

W4

µ =

µ1 +

µ2

N =

W ∗

Cos

αFu

= µ

* b

* Sec

αN

' =( W

*Cos

α) -

Fu

Fφ =

N' ∗

tag

φFc

= C

' * b

* Se

c α

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m19

2021

2223

2425

2647

.25

016

.82

0.00

16.8

21.

7730

5.90

44.1

852

4.10

022

3.27

0.00

223.

2723

.44

691.

0247

4.31

946.

050

488.

160.

0048

8.16

51.2

657

0.35

811.

7113

79.5

716

.281

1.19

137.

7867

3.41

118.

5229

2.06

1117

.45

1869

.87

62.2

1211

.68

480.

1873

1.50

128.

7426

5.10

1424

.84

2278

.04

99.3

1594

.63

709.

5088

5.13

155.

7824

5.36

1628

.80

1958

.87

129.

514

61.3

286

8.30

593.

0210

4.37

230.

2513

06.5

729

14.5

415

2.3

2290

.83

969.

3913

21.4

423

2.57

218.

5718

07.0

131

65.1

516

9.8

2598

.59

1034

.93

1563

.66

275.

220

9.30

1810

.47

3408

.35

183

2903

.91

1074

.21

1829

.70

322.

0320

1.58

1785

.98

3608

.61

192.

331

75.5

810

93.2

320

82.3

536

6.49

195.

2217

21.3

138

04.5

219

8.1

3439

.29

1096

.48

2342

.81

412.

3319

0.07

1632

.14

3969

.46

201.

836

71.7

510

91.7

425

80.0

145

4.08

185.

7815

16.3

340

12.3

619

8.1

3783

.66

1050

.92

2732

.74

480.

9618

2.17

1340

.13

3818

.28

192.

836

61.7

310

05.4

526

56.2

846

7.51

179.

0810

92.0

335

96.9

718

3.8

3496

.25

945.

6525

50.6

044

8.91

176.

6885

9.68

3348

.25

174.

232

87.9

888

7.55

2400

.43

422.

4817

4.96

639.

5230

71.8

815

8.9

3041

.16

803.

2422

37.9

239

3.87

173.

5943

9.28

2768

.61

140.

227

57.5

470

4.51

2053

.03

361.

3317

2.56

265.

7924

45.5

811

9.5

2443

.13

598.

7018

44.4

332

4.62

172.

0411

7.39

2107

.62

95.4

2107

.62

477.

0016

30.6

228

6.99

171.

700.

0019

10.5

669

.519

08.6

534

8.20

1560

.45

274.

6417

2.04

-91.

7116

87.6

141

.116

80.8

620

6.53

1474

.33

259.

4817

2.56

-162

.01

1438

.02

8.7

1423

.64

43.9

813

79.6

624

2.82

173.

59-2

05.6

411

93.0

70

1171

.59

0.00

1171

.59

206.

217

4.96

-227

.88

933.

990

907.

840.

0090

7.84

159.

7817

6.68

-223

.22

597.

460

572.

960.

0057

2.96

100.

8417

9.08

-170

.87

182.

380

172.

710.

0017

2.71

30.4

166.

82-5

9.09

Sum

ator

ia71

07.4

164

19.1

020

694.

50

TOTA

LES

178

AN

EXO

E-3

CA

SO 3

. CÁ

LCU

LO P

OR

EL

MET

OD

O D

E B

ISH

OP

C (1

00,1

25)

DA

TOS:

Suel

o 1

Suel

o 2

RES

ULT

AD

O:

OH

SC -

SMR

adio

r =10

5m

F.S.

Bish

op =

0.69

Den

sida

dγ

=12

.16

KN/m

²18

.44

KN/m

²D

ensi

dad

sat

γs =

16.4

8KN

/m²

20.7

0KN

/m²

Coh

esió

nC

=58

.86

Kpa

34.3

4Kp

aA

ng. F

ric. I

ntφ

=6

º10

ºTa

n <

fric

Tan

φ =

0.10

50.

176

YmYm

=10

KN/m

²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Sen

αC

os α

Sec

αTa

n α

l = b

/cos

αZ1

W1

= γ

* Z1

* bZ2

W2

= γs

* Z2

* bµ 1

= Y

w *

Z2Z3

W3

= γ

* Z3

* bZ4

W4=

γs*

Z4

* bµ 2

= Y

w *

Z4(m

)(m

)gr

ados

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

191

201.

8598

.12

69.1

440.

934

0.35

62.

809

2.62

55.

202.

1047

.24

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

02

195

9564

.791

0.90

50.

426

2.34

72.

124

11.7

48.

6252

4.10

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

03

185

9058

.997

0.85

70.

515

1.94

21.

664

9.71

15.5

694

6.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

04

175

8554

.049

0.81

00.

587

1.70

41.

379

8.52

17.4

1057

.92

0.00

0.00

1.67

1.67

153.

971.

6216

7.67

16.2

516

580

49.6

320.

762

0.64

81.

543

1.17

67.

7215

.92

967.

940.

000.

002.

802.

8025

8.16

6.22

643.

7762

.26

155

7545

.585

0.71

40.

700

1.42

91.

021

7.14

14.2

486

5.79

0.00

0.00

4.17

4.17

384.

479.

9310

27.7

699

.37

145

7041

.810

0.66

70.

745

1.34

20.

894

6.71

1.12

68.1

00.

000.

005.

975.

9755

0.43

12.9

513

40.3

312

9.5

813

565

38.2

470.

619

0.78

51.

274

0.78

86.

3710

608.

000.

000.

007.

927.

9273

0.22

15.2

315

76.3

115

2.3

912

560

34.8

500.

571

0.82

11.

218

0.69

66.

098.

1149

3.09

0.00

0.00

9.92

9.92

914.

6216

.98

1757

.43

169.

810

115

5531

.588

0.52

40.

852

1.17

40.

615

5.87

6.83

415.

260.

000.

0011

.92

11.9

210

99.0

218

.30

1894

.05

183

1110

550

28.4

370.

476

0.87

91.

138

0.54

25.

695.

2531

9.20

0.00

0.00

14.0

914

.09

1299

.10

19.2

319

90.3

119

2.3

129

545

25.3

770.

429

0.90

41.

106

0.47

45.

533.

3620

4.29

0.00

0.00

16.8

116

.81

1549

.88

19.8

120

50.3

419

8.1

138

540

22.3

930.

381

0.92

51.

081

0.41

25.

411.

4789

.38

0.00

0.00

19.4

319

.43

1791

.45

20.1

820

88.6

320

1.8

147

535

19.4

710.

333

0.94

31.

060

0.35

45.

300.

000.

000.

000.

0021

.28

21.2

819

62.0

219

.81

2050

.34

198.

115

65

3016

.602

0.28

60.

958

1.04

40.

298

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

19.7

719

.77

1822

.79

19.2

819

95.4

819

2.8

165

525

13.7

740.

238

0.97

11.

030

0.24

55.

150.

000.

000.

000.

0018

.38

18.3

816

94.6

418

.38

1902

.33

183.

817

45

2010

.981

0.19

00.

982

1.01

80.

194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

16.7

616

.76

1545

.27

17.4

218

02.9

717

4.2

183

515

8.21

30.

143

0.99

01.

010

0.14

45.

050.

000.

000.

000.

0015

.48

15.4

814

27.2

615

.89

1644

.62

158.

919

25

105.

465

0.09

50.

995

1.00

50.

096

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

14.2

914

.29

1317

.54

14.0

214

51.0

714

0.2

201

55

2.72

90.

048

0.99

91.

001

0.04

85.

010.

000.

000.

000.

0013

.11

13.1

112

08.7

411

.95

1236

.83

119.

521

05

00.

000

0.00

01.

000

1.00

00.

000

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.1

512

.15

1120

.23

9.54

987.

3995

.422

-15

-5-2

.729

-0.0

480.

999

1.00

1-0

.048

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

212

.92

1191

.22

6.95

719.

3369

.523

-25

-10

-5.4

65-0

.095

0.99

51.

005

-0.0

965.

030.

000.

000.

000.

0013

.69

13.6

912

62.2

24.

1142

5.39

41.1

24-3

5-1

5-8

.213

-0.1

430.

990

1.01

0-0

.144

5.05

0.00

0.00

0.00

0.00

14.6

214

.62

1347

.96

0.87

90.0

58.

725

-45

-20

-10.

981

-0.1

900.

982

1.01

8-0

.194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

412

.94

1193

.07

0.00

0.00

026

-55

-25

-13.

774

-0.2

380.

971

1.03

0-0

.245

5.15

0.00

0.00

0.00

0.00

10.1

310

.13

933.

990.

000.

000

27-6

5-3

0-1

6.60

2-0

.286

0.95

81.

044

-0.2

985.

220.

000.

000.

000.

006.

486.

4859

7.46

0.00

0.00

028

-74.

6-3

4-1

8.89

3-0

.324

0.94

61.

057

-0.3

424.

860.

000.

000.

000.

002.

152.

1518

2.37

0.00

0.00

0

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

()

[]

()

()

∑∑∑

∑

+=

−+

=

T/η

FφFc

F.S

senα

*W

/ηta

nφa

*b

*μ

WC

'*b

F.S

179

Supu

esto

Fs

=0.

70W

= W

1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

Fu =

µ * b

W −

(µ

* b)

Fφ =

W −

(µ

* b)*

tag

φFc

=C

' * b

Fc +

Fφ

Tan

α *

Tan

φη

(Fc+

Fφ)/η

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

47.2

40.

000.

0047

.24

4.96

108.

8911

3.85

0.27

60.

496

229.

5444

.12

524.

100.

000.

0052

4.10

55.0

329

4.30

349.

330.

223

0.56

262

1.58

474.

3194

6.05

0.00

0.00

946.

0599

.34

294.

3039

3.64

0.17

50.

644

611.

2481

0.76

1379

.56

17.8

789

.35

1290

.21

227.

0817

1.70

398.

780.

243

0.79

150

4.15

1117

.44

1869

.87

65.0

032

5.00

1544

.87

271.

9017

1.70

443.

600.

207

0.84

052

8.10

1424

.84

2278

.02

103.

4751

7.35

1760

.67

309.

8817

1.70

481.

580.

180

0.88

054

7.25

1626

.51

1958

.86

135.

4767

7.35

1281

.51

225.

5517

1.70

397.

250.

157

0.91

243

5.58

1306

.56

2914

.53

160.

2280

1.10

2113

.43

371.

9617

1.70

543.

660.

139

0.94

157

7.75

1804

.09

3165

.14

179.

7289

8.60

2266

.54

398.

9117

1.70

570.

610.

122

0.96

459

1.92

1807

.29

3408

.33

194.

9297

4.60

2433

.73

428.

3417

1.70

600.

040.

108

0.98

361

0.42

1785

.96

3608

.61

206.

3910

31.9

525

76.6

645

3.49

171.

7062

5.19

0.09

50.

998

626.

4417

17.7

038

04.5

121

4.91

1074

.55

2729

.96

480.

4717

1.70

652.

170.

083

1.01

164

5.07

1632

.13

3969

.46

221.

2311

06.1

528

63.3

150

3.94

171.

7067

5.64

0.07

31.

021

661.

7415

12.3

640

12.3

621

9.38

1096

.90

2915

.46

513.

1217

1.70

684.

820.

062

1.02

766

6.82

1336

.12

3818

.27

212.

5710

62.8

527

55.4

248

4.95

171.

7065

6.65

0.05

21.

029

638.

1410

92.0

335

96.9

720

2.18

1010

.90

2586

.07

455.

1517

1.70

626.

850.

043

1.03

160

8.00

856.

0833

48.2

419

0.96

954.

8023

93.4

442

1.25

171.

7059

2.95

0.03

41.

030

575.

6863

6.17

3071

.88

174.

3887

1.90

2199

.98

387.

2017

1.70

558.

900.

025

1.02

554

5.27

439.

2827

68.6

115

4.49

772.

4519

96.1

635

1.32

171.

7052

3.02

0.01

71.

019

513.

2726

3.02

2445

.57

132.

6166

3.05

1782

.52

313.

7217

1.70

485.

420.

008

1.01

048

0.61

117.

3921

07.6

210

7.55

537.

7515

69.8

727

6.30

171.

7044

8.00

0.00

01.

000

448.

000.

0019

10.5

582

.42

412.

1014

98.4

526

3.73

171.

7043

5.43

-0.0

080.

988

440.

72-9

1.71

1687

.61

54.7

927

3.95

1413

.66

248.

8017

1.70

420.

50-0

.017

0.97

143

3.06

-160

.32

1438

.01

23.3

211

6.60

1321

.41

232.

5717

1.70

404.

27-0

.025

0.95

542

3.32

-205

.64

1193

.07

12.9

464

.70

1128

.37

198.

5917

1.70

370.

29-0

.034

0.93

439

6.46

-226

.68

933.

9910

.13

50.6

588

3.34

155.

4717

1.70

327.

17-0

.043

0.91

135

9.13

-222

.29

597.

466.

4832

.40

565.

0699

.45

171.

7027

1.15

-0.0

520.

887

305.

69-1

70.8

718

2.37

2.15

9.89

172.

4830

.36

157.

9618

8.32

-0.0

600.

865

217.

71-5

9.09

Sum

ator

ia14

242.

6620

667.

56

TOTA

LES

+=

FsT

anφa

*T

anα

1*

cosα

η

180

AN

EXO

E-4

CA

SO 3

. CÁ

LCU

LO P

OR

EL

MET

OD

O D

E JA

NB

ÚC

(100

,125

)D

ATO

S:Su

elo

1Su

elo

2R

ESU

LTA

DO

:O

HSC

- SM

F.S.

Jan

bú =

0.68

r =10

5m

dγ

=12

.16

KN/m

²18

.44

KN/m

²d

sat

γs =

16.4

8KN

/m²

20.7

0KN

/m²

nC

=58

.86

Kpa

34.3

4Kp

a

. Int

φ =

6º

10º

cTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

=10

KN/m

²

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Cos

αSe

c α

Tan

αl =

b/c

os α

Z1W

1 =

γ * Z

1 * b

Z2W

2 =

γs* Z

2 * b

µ 1 =

Yw

* Z2

Z3W

3 =

γ * Z

3 * b

Z4W

4= γ

s* Z

4 * b

µ 2 =

Yw

* Z4

(m)

(m)

grad

os(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²1

23

46

78

910

1112

1314

1516

1718

1920

1.85

98.1

269

.14

0.35

62.

809

2.62

45.

202.

1047

.24

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

195

9564

.79

0.42

62.

347

2.12

411

.74

8.62

524.

100.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

0018

590

59.0

00.

515

1.94

21.

664

9.71

15.5

694

6.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

175

8554

.05

0.58

71.

704

1.37

98.

5217

.410

57.9

20.

000.

000.

001.

6715

3.97

1.62

167.

6716

.20

165

8049

.63

0.64

81.

543

1.17

67.

7215

.92

967.

940.

000.

000.

002.

8025

8.16

6.22

643.

7762

.20

155

7545

.58

0.70

01.

429

1.02

07.

1414

.24

865.

790.

000.

000.

004.

1738

4.47

9.93

1027

.76

99.3

014

570

41.8

10.

745

1.34

20.

894

6.71

1.12

68.1

00.

000.

000.

005.

9755

0.43

12.9

513

40.3

312

9.50

135

6538

.25

0.78

51.

274

0.78

86.

3710

608.

000.

000.

000.

007.

9273

0.22

15.2

315

76.3

115

2.30

125

6034

.85

0.82

11.

218

0.69

66.

098.

1149

3.09

0.00

0.00

0.00

9.92

914.

6216

.98

1757

.43

169.

8011

555

31.5

90.

852

1.17

40.

615

5.87

6.83

415.

260.

000.

000.

0011

.92

1099

.02

18.3

018

94.0

518

3.00

105

5028

.44

0.87

91.

138

0.54

25.

695.

2531

9.20

0.00

0.00

0.00

14.0

912

99.1

019

.23

1990

.31

192.

309

545

25.3

80.

903

1.10

70.

474

5.54

3.36

204.

290.

000.

000.

0016

.81

1549

.88

19.8

120

50.3

419

8.10

85

4022

.39

0.92

51.

081

0.41

25.

411.

4789

.38

0.00

0.00

0.00

19.4

317

91.4

520

.18

2088

.63

201.

807

535

19.4

70.

943

1.06

00.

354

5.30

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

21.2

819

62.0

219

.81

2050

.34

198.

106

530

16.6

00.

958

1.04

40.

298

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

19.7

718

22.7

919

.28

1995

.48

192.

805

525

13.7

70.

971

1.03

00.

245

5.15

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

18.3

816

94.6

418

.38

1902

.33

183.

804

520

10.9

80.

982

1.01

80.

194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

16.7

615

45.2

717

.42

1802

.97

174.

203

515

8.21

0.99

01.

010

0.14

45.

050.

000.

000.

000.

000.

0015

.48

1427

.26

15.8

916

44.6

215

8.90

25

105.

470.

995

1.00

50.

096

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

14.2

913

17.5

414

.02

1451

.07

140.

201

55

2.73

0.99

91.

001

0.04

85.

010.

000.

000.

000.

000.

0013

.11

1208

.74

11.9

512

36.8

311

9.50

05

00.

001.

000

1.00

00.

000

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.1

511

20.2

39.

5498

7.39

95.4

0-1

5-5

-2.7

30.

999

1.00

1-0

.048

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

211

91.2

26.

9571

9.33

69.5

0-2

5-1

0-5

.47

0.99

51.

005

-0.0

965.

030.

000.

000.

000.

000.

0013

.69

1262

.22

4.11

425.

3941

.10

-35

-15

-8.2

10.

990

1.01

0-0

.144

5.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

14.6

213

47.9

60.

8790

.05

8.70

-45

-20

-10.

980.

982

1.01

8-0

.194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

411

93.0

70.

000.

000.

00-5

5-2

5-1

3.77

0.97

11.

030

-0.2

455.

150.

000.

000.

000.

000.

0010

.13

933.

990.

000.

000.

00-6

5-3

0-1

6.60

0.95

81.

044

-0.2

985.

220.

000.

000.

000.

000.

006.

4859

7.46

0.00

0.00

0.00

-74.

6-3

4-1

8.89

0.94

61.

057

-0.3

424.

860.

000.

000.

000.

000.

002.

1518

2.37

0.00

0.00

0.00

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

[]

{}

∑∑

−+

=Ta

nα*

Wη

*Ta

nφ*

b*

μW

c'*b

FS

181

Para

c’ =

0 ⇒

k =

0.3

1Pa

ra c

’ > 0

, φ’>

0 ⇒

k =

0.5

0

K =

0.50

d =

13.0

0m

.L

=16

4.56

m.

fo =

1.03

5F.

S Fi

nal =

0.70

Supu

esto

Fs

=0.

68W

= W

1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

Fu =

µ *

bW

− (

µ * b

)Fφ

= [W

− (

µ * b

)]*ta

g φ

Fc =

C'

* b(F

c +

Fφ)

Tan

α *

Tan

φm

aη

(Fc

+ Fφ

) ∗ η

T =

W *

Tan

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

3147

.24

0.00

0.00

47.2

44.

9610

8.89

113.

850.

276

0.50

5.62

639.

8412

3.96

524.

100.

000.

0052

4.10

55.0

329

4.30

349.

330.

223

0.57

4.12

1439

.24

1113

.19

946.

050.

000.

0094

6.05

99.3

429

4.30

393.

640.

175

0.65

2.99

1176

.98

1574

.23

1379

.56

16.2

081

.00

1298

.56

228.

5517

1.70

400.

250.

243

0.80

2.13

852.

5319

02.4

118

69.8

762

.20

311.

0015

58.8

727

4.36

171.

7044

6.06

0.20

70.

851.

8281

1.83

2198

.97

2278

.02

99.3

049

6.50

1781

.52

313.

5517

1.70

485.

250.

180

0.89

1.61

781.

2523

23.5

819

58.8

612

9.50

647.

5013

11.3

623

0.80

171.

7040

2.50

0.15

70.

921.

4658

7.65

1751

.22

2914

.53

152.

3076

1.50

2153

.03

378.

9317

1.70

550.

630.

139

0.95

1.34

737.

8422

96.6

531

65.1

416

9.80

849.

0023

16.1

440

7.64

171.

7057

9.34

0.12

20.

971.

2672

9.97

2202

.94

3408

.33

183.

0091

5.00

2493

.33

438.

8317

1.70

610.

530.

108

0.99

1.19

726.

5320

96.1

236

08.6

119

2.30

961.

5026

47.1

146

5.89

171.

7063

7.59

0.09

51.

001.

1472

6.85

1955

.87

3804

.51

198.

1099

0.50

2814

.01

495.

2717

1.70

666.

970.

083

1.01

1.10

733.

6718

03.3

439

69.4

620

1.80

1009

.00

2960

.46

521.

0417

1.70

692.

740.

073

1.02

1.06

734.

3016

35.4

240

12.3

619

8.10

990.

5030

21.8

653

1.85

171.

7070

3.55

0.06

21.

031.

0372

4.66

1420

.38

3818

.27

192.

8096

4.00

2854

.27

502.

3517

1.70

674.

050.

052

1.03

1.01

680.

7911

37.8

435

96.9

718

3.80

919.

0026

77.9

747

1.32

171.

7064

3.02

0.04

31.

031.

0064

3.02

881.

2633

48.2

417

4.20

871.

0024

77.2

443

5.99

171.

7060

7.69

0.03

41.

030.

9960

1.61

649.

5630

71.8

815

8.90

794.

5022

77.3

840

0.82

171.

7057

2.52

0.02

51.

030.

9856

1.07

442.

3527

68.6

114

0.20

701.

0020

67.6

136

3.90

171.

7053

5.60

0.01

71.

020.

9953

0.24

265.

7924

45.5

711

9.50

597.

5018

48.0

732

5.26

171.

7049

6.96

0.00

81.

010.

9949

1.99

117.

3921

07.6

295

.40

477.

0016

30.6

228

6.99

171.

7045

8.69

0.00

01.

001.

0045

8.69

0.00

1910

.55

69.5

034

7.50

1563

.05

275.

1017

1.70

446.

80-0

.008

0.99

1.01

451.

27-9

1.71

1687

.61

41.1

020

5.50

1482

.11

260.

8517

1.70

432.

55-0

.017

0.97

1.04

449.

85-1

62.0

114

38.0

18.

7043

.50

1394

.51

245.

4317

1.70

417.

13-0

.025

0.95

1.06

442.

16-2

07.0

711

93.0

70.

000.

0011

93.0

720

9.98

171.

7038

1.68

-0.0

340.

931.

0941

6.03

-231

.46

933.

990.

000.

0093

3.99

164.

3817

1.70

336.

08-0

.043

0.91

1.13

379.

77-2

28.8

359

7.46

0.00

0.00

597.

4610

5.15

171.

7027

6.85

-0.0

520.

881.

1932

9.45

-178

.04

182.

370.

000.

0018

2.37

32.1

015

7.96

190.

06-0

.060

0.86

1.23

233.

77-6

2.37

Sum

ator

ia18

072.

8526

730.

98

TOTA

LES

+=

FsT

anφ

*T

anα

1*

Cosα

ma

ma*Co

sα1η

=

−

+=

2

oLd

1.4Ld

k1

f

182

140

RX

Loja

-Mal

acat

osE

je V

ía

Elevación (m)

Dis

tanc

ia H

oriz

onta

l (m

)E

scal

a 1

130

120

110

100

90 80 70 60 50 40 30 20 10

220

019

018

017

016

015

014

013

012

011

010

090

8070

5060

4030

2010

b

R =

95

m.

O

X

-10

12

34

56

78

910

1112

1314

15

17

-2-3

-4-5

-6-7

Z3 Z4

Niv

el P

iezo

met

rico

altu

ra d

e la

dov

ela

cent

ro d

el c

írcul

o

grav

edad

de

la d

ovel

a al

cen

tro d

el c

írcul

odi

stan

cia

horiz

onta

l del

cen

tro d

e

anch

o de

la d

ovel

a

Z =

O =

b =

X =

radi

o de

l círc

ulo

R =

16

SC -

SMO

Z1 Z2

18

Ane

xo F

-1 C

aso

6: R

= 9

5 m

. C

(105

, 115

)

183

AN

EXO

F-2

CA

SO 6

CÁ

LCU

LO P

OR

EL

MET

OD

O D

E FE

LLEN

IUS

C (1

05,1

15)

DA

TOS:

Suel

o 1

Suel

o 2

RES

ULT

AD

O:

OH

SC -

SMR

adio

r =95

mF.

S. F

elle

nius

=0.

64D

ensi

dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

ohes

ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang

. Fric

. Int

φ =

6º

10º

Tan

< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

Ym =

10KN

/m²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Sen

αC

os α

Sec

αb

* Sec

αZ1

W1

= γ

∗ Z1

* b

Z2W

2 =

γ ∗

Z2*

bµ 1

= Y

w *

Z2Z3

W3

= γ

* Z3

* b

Z4W

4 =

γs *

Z4 *

bµ 2

= Y

w *

Z4(m

)(m

)gr

ados

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

118

4.35

88.9

569

.45

0.94

0.35

2.84

12.3

64.

8925

8.67

0.00

0.00

00.

000.

000.

000.

000

217

585

63.4

80.

900.

452.

2411

.19

13.9

084

5.12

0.00

0.00

00.

000.

000.

000.

000

316

580

57.3

70.

840.

541.

859.

2617

.410

57.9

20.

000.

000

1.67

153.

981.

2112

5.24

12.1

415

575

52.1

40.

790.

611.

638.

1515

.92

967.

940.

000.

000

2.80

258.

166.

5267

4.82

65.2

514

570

47.4

70.

740.

681.

487.

4014

.24

865.

800.

000.

000

4.17

384.

4810

.68

1105

.38

106.

86

135

6543

.18

0.69

0.73

1.37

6.85

12.1

273

6.90

0.00

0.00

05.

9755

0.44

13.9

714

45.9

013

9.7

712

560

39.1

70.

630.

781.

296.

4510

.00

608.

000.

000.

000

7.92

730.

2316

.43

1700

.51

164.

38

115

5535

.38

0.58

0.82

1.23

6.13

8.11

493.

090.

000.

000

9.92

914.

6318

.16

1879

.56

181.

69

105

5031

.76

0.53

0.85

1.18

5.88

6.83

415.

270.

000.

000

11.9

210

99.0

319

.63

2031

.71

196.

310

95

4528

.28

0.47

0.88

1.14

5.68

5.25

319.

200.

000.

000

14.2

113

10.1

720

.56

2127

.96

205.

611

85

4024

.91

0.42

0.91

1.10

5.52

3.36

204.

290.

000.

000

16.8

115

49.8

921

.11

2184

.89

211.

112

75

3521

.62

0.37

0.93

1.08

5.38

1.47

89.3

80.

000.

000

19.4

317

91.4

521

.09

2182

.82

210.

913

65

3018

.41

0.32

0.95

1.05

5.27

0.00

0.00

0.00

0.00

021

.28

1962

.02

20.9

521

68.3

320

9.5

145

525

15.2

60.

260.

971.

045.

190.

000.

000.

000.

000

19.7

718

22.8

020

.04

2074

.14

200.

415

45

2012

.16

0.21

0.98

1.02

5.12

0.00

0.00

0.00

0.00

018

.27

1684

.50

19.3

720

04.8

019

3.7

163

515

9.09

0.16

0.99

1.01

5.07

0.00

0.00

0.00

0.00

016

.76

1545

.28

18.1

618

79.5

618

1.6

172

510

6.05

0.11

1.00

1.01

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

015

.48

1427

.26

16.4

417

01.5

416

4.4

181

55

3.02

0.05

1.00

1.00

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

014

.29

1317

.54

14.3

314

83.1

614

3.3

190

50

0.00

0.00

1.00

1.00

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

013

.11

1208

.75

12.0

212

44.0

712

0.2

20-1

5-5

-3.0

2-0

.05

1.00

1.00

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

012

.15

1120

.23

9.41

973.

9494

.121

-25

-10

-6.0

5-0

.11

1.00

1.01

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

012

.92

1191

.23

6.54

676.

8965

.422

-35

-15

-9.0

9-0

.16

0.99

1.01

5.07

0.00

0.00

0.00

0.00

013

.69

1262

.22

3.40

351.

9034

23-4

5-2

0-1

2.16

-0.2

10.

981.

025.

120.

000.

000.

000.

000

14.4

913

35.9

80.

000.

000

24-5

5-2

5-1

5.26

-0.2

60.

971.

045.

190.

000.

000.

000.

000

11.5

110

61.2

30.

000.

000

25-6

5-3

0-1

8.41

-0.3

20.

951.

055.

270.

000.

000.

000.

000

8.29

764.

340.

000.

000

26-7

6.68

34.7

321

.45

0.37

0.93

1.08

7.18

0.00

0.00

0.00

0.00

03.

3341

0.19

0.00

0.00

0

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

()

()

[]

∑∑

−+

=Se

nα*

WTa

nφa

*Se

cα*b*

μC

osα

*W

Secα

*C

'*b

FS

184

W =

W1+

W2+

W3+

W4

µ =

µ1 +

µ2

N =

W ∗

Cos

αFu

= µ

* b

* Sec

αN

' =( W

*Cos

α) -

Fu

Fφ =

N' ∗

tag

φFc

= C

' * b

* Se

c α

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m19

2021

2223

2425

2625

8.67

091

.05

0.00

91.0

59.

5672

7.45

242.

3784

5.12

037

7.77

0.00

377.

7739

.67

658.

6475

6.38

1337

.14

12.1

722.

0611

2.05

610.

0110

7.36

317.

9911

27.2

119

00.9

265

.211

67.1

653

1.05

636.

1111

1.96

279.

7015

01.7

323

55.6

610

6.8

1592

.43

790.

3280

2.11

141.

1725

4.12

1736

.12

2733

.24

139.

719

95.2

795

6.95

1038

.32

182.

7423

5.23

1872

.27

3038

.74

164.

323

58.0

610

58.9

112

99.1

522

8.65

221.

3219

20.4

832

87.2

818

1.6

2682

.42

1113

.21

1569

.21

276.

1821

0.50

1903

.34

3546

.01

196.

330

17.6

511

54.2

418

63.4

132

7.96

201.

9218

68.7

537

57.3

320

5.6

3310

.21

1167

.81

2142

.40

377.

0619

5.05

1780

.97

3939

.07

211.

135

72.7

411

64.2

224

08.5

242

3.9

189.

3916

62.2

940

63.6

521

0.9

3779

.19

1134

.64

2644

.55

465.

4418

4.75

1499

.49

4130

.35

209.

539

19.7

011

04.0

728

15.6

349

5.55

180.

9713

05.1

938

96.9

420

0.4

3760

.55

1039

.07

2721

.48

478.

9817

8.05

1028

.79

3689

.30

193.

736

08.1

499

0.78

2617

.36

460.

6617

5.65

778.

4434

24.8

418

1.6

3383

.74

919.

8024

63.9

443

3.65

173.

9354

1.12

3128

.80

164.

431

13.1

682

6.93

2286

.23

402.

3817

2.73

331.

6528

00.7

014

3.3

2797

.90

717.

9320

79.9

736

6.07

172.

0414

8.44

2452

.82

120.

224

52.8

260

1.00

1851

.82

325.

9217

1.70

0.00

2094

.17

94.1

2092

.08

471.

4416

20.6

428

5.23

172.

04-1

10.9

918

68.1

265

.418

58.7

832

8.96

1529

.82

269.

2517

2.73

-198

.02

1614

.12

3415

94.7

517

2.21

1422

.54

250.

3717

3.93

-255

.03

1335

.98

013

06.5

90.

0013

06.5

922

9.96

175.

65-2

81.8

910

61.2

30

1024

.09

0.00

1024

.09

180.

2417

8.05

-280

.16

764.

340

725.

360.

0072

5.36

127.

6618

0.97

-241

.53

410.

190

381.

890.

0038

1.89

67.2

124

6.60

150.

13Su

mat

oria

7064

.78

6201

.11

2078

7.54

TOTA

LES

185

ANEX

O F

-3 C

ASO

6 C

ÁLC

ULO

PO

R E

L M

ETO

DO

DE

BIS

HO

PC

(105

,115

)D

ATO

S:Su

elo

1Su

elo

2R

ESU

LTAD

O:

OH

SC -

SMR

adio

r =95

mF.

S. B

ishop

=0.

69D

ensi

dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

ohes

ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang.

Fric

. Int

φ =

6º

10º

Tan

< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

Ym =

10KN

/m²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Sen

αC

os α

Sec

αTa

n α

l = b

/cos

αZ1

W1

= γ

* Z1

* bZ2

W2

= γs

* Z2

* bµ 1

= Y

w *

Z2Z3

W3

= γ

* Z3

* bZ4

W4=

γs*

Z4

* bµ 2

= Y

w *

Z4(m

)(m

)gr

ados

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

191

184.

3588

.95

69.4

420.

936

0.35

12.

849

2.66

612

.39

4.89

258.

660.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

002

175

8563

.475

0.89

50.

447

2.23

72.

004

11.1

913

.90

845.

120.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

003

165

8057

.363

0.84

20.

539

1.85

51.

561

9.28

17.4

1057

.92

0.00

0.00

0.00

1.67

153.

971.

2112

5.24

12.1

04

155

7552

.136

0.78

90.

614

1.62

91.

286

8.14

15.9

296

7.94

0.00

0.00

0.00

2.80

258.

166.

5267

4.82

65.2

05

145

7047

.463

0.73

70.

676

1.47

91.

090

7.40

14.2

486

5.79

0.00

0.00

0.00

4.17

384.

4710

.68

1105

.38

106.

806

135

6543

.174

0.68

40.

729

1.37

20.

938

6.86

12.1

273

6.90

0.00

0.00

0.00

5.97

550.

4313

.97

1445

.90

139.

707

125

6039

.167

0.63

20.

775

1.29

00.

815

6.45

10.0

060

8.00

0.00

0.00

0.00

7.92

730.

2216

.43

1700

.51

164.

308

115

5535

.377

0.57

90.

815

1.22

70.

710

6.13

8.11

493.

090.

000.

000.

009.

9291

4.62

18.1

618

79.5

618

1.60

910

550

31.7

570.

526

0.85

01.

176

0.61

95.

886.

8341

5.26

0.00

0.00

0.00

11.9

210

99.0

219

.63

2031

.71

196.

3010

95

4528

.274

0.47

40.

881

1.13

50.

538

5.68

5.25

319.

200.

000.

000.

0014

.21

1310

.16

20.5

621

27.9

620

5.60

118

540

24.9

010.

421

0.90

71.

103

0.46

45.

513.

3620

4.29

0.00

0.00

0.00

16.8

115

49.8

821

.11

2184

.89

211.

1012

75

3521

.618

0.36

80.

930

1.07

50.

396

5.38

1.47

89.3

80.

000.

000.

0019

.43

1791

.45

21.0

921

82.8

221

0.90

136

530

18.4

080.

316

0.94

91.

054

0.33

35.

270.

000.

000.

000.

000.

0021

.28

1962

.02

20.9

521

68.3

320

9.50

145

525

15.2

580.

263

0.96

51.

036

0.27

35.

180.

000.

000.

000.

000.

0019

.77

1822

.79

20.0

420

74.1

420

0.40

154

520

12.1

530.

211

0.97

81.

022

0.21

55.

110.

000.

000.

000.

000.

0018

.27

1684

.49

19.3

720

04.8

019

3.70

163

515

9.08

50.

158

0.98

71.

013

0.16

05.

070.

000.

000.

000.

000.

0016

.76

1545

.27

18.1

618

79.5

618

1.60

172

510

6.04

20.

105

0.99

41.

006

0.10

65.

030.

000.

000.

000.

000.

0015

.48

1427

.26

16.4

417

01.5

416

4.40

181

55

3.01

70.

053

0.99

91.

001

0.05

35.

010.

000.

000.

000.

000.

0014

.29

1317

.54

14.3

314

83.1

614

3.30

190

50

0.00

00.

000

1.00

01.

000

0.00

05.

000.

000.

000.

000.

000.

0013

.11

1208

.74

12.0

212

44.0

712

0.20

20-1

5-5

-3.0

17-0

.053

0.99

91.

001

-0.0

535.

010.

000.

000.

000.

000.

0012

.15

1120

.23

9.41

973.

9494

.10

21-2

5-1

0-6

.042

-0.1

050.

994

1.00

6-0

.106

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

211

91.2

26.

5467

6.89

65.4

022

-35

-15

-9.0

85-0

.158

0.98

71.

013

-0.1

605.

070.

000.

000.

000.

000.

0013

.69

1262

.22

3.40

351.

9034

.00

23-4

5-2

0-1

2.15

3-0

.211

0.97

81.

022

-0.2

155.

110.

000.

000.

000.

000.

0014

.49

1335

.98

0.00

0.00

0.00

24-5

5-2

5-1

5.25

8-0

.263

0.96

51.

036

-0.2

735.

180.

000.

000.

000.

000.

0011

.51

1061

.22

0.00

0.00

0.00

25-6

5-3

0-1

8.40

8-0

.316

0.94

91.

054

-0.3

335.

270.

000.

000.

000.

000.

008.

2976

4.34

0.00

0.00

0.00

26-7

6.68

34.7

321

.443

0.36

60.

931

1.07

40.

393

7.18

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

3.33

410.

190.

000.

000.

00

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

()

[]

()

()

∑∑∑

∑

+=

−+

=

T/η

FφFc

F.S

senα

*W

/ηta

nφa

*b

*μ

WC

'*b

F.S

186

Supu

esto

Fs

=0.

69W

= W

1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

Fu =

µ * b

W −

(µ

* b)

Fφ =

W −

(µ

* b)*

tag

φFc

=C

' * b

Fc +

Fφ

Tan

α *

Tan

φη

(Fc+

Fφ)/η

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

258.

660.

000.

0025

8.66

27.1

625

6.04

283.

200.

280

0.49

357

4.44

242.

1184

5.12

0.00

0.00

845.

1288

.74

294.

3038

3.04

0.21

00.

583

657.

0275

6.38

1337

.13

12.1

060

.50

1276

.63

224.

6917

1.70

396.

390.

275

0.75

452

5.72

1125

.86

1900

.92

65.2

032

6.00

1574

.92

277.

1917

1.70

448.

890.

226

0.81

555

0.79

1499

.83

2355

.64

106.

8053

4.00

1821

.64

320.

6117

1.70

492.

310.

192

0.86

456

9.80

1736

.11

2733

.23

139.

7069

8.50

2034

.73

358.

1117

1.70

529.

810.

165

0.90

358

6.72

1869

.53

3038

.73

164.

3082

1.50

2217

.23

390.

2317

1.70

561.

930.

143

0.93

660

0.35

1920

.48

3287

.27

181.

6090

8.00

2379

.27

418.

7517

1.70

590.

450.

125

0.96

361

3.14

1903

.33

3545

.99

196.

3098

1.50

2564

.49

451.

3517

1.70

623.

050.

109

0.98

463

3.18

1865

.19

3757

.32

205.

6010

28.0

027

29.3

248

0.36

171.

7065

2.06

0.09

51.

002

650.

7617

80.9

739

39.0

621

1.10

1055

.50

2883

.56

507.

5117

1.70

679.

210.

082

1.01

566

9.17

1658

.34

4063

.65

210.

9010

54.5

030

09.1

552

9.61

171.

7070

1.31

0.07

01.

024

684.

8714

95.4

241

30.3

520

9.50

1047

.50

3082

.85

542.

5817

1.70

714.

280.

059

1.03

069

3.48

1305

.19

3896

.93

200.

4010

02.0

028

94.9

350

9.51

171.

7068

1.21

0.04

81.

032

660.

0910

24.8

936

89.2

919

3.70

968.

5027

20.7

947

8.86

171.

7065

0.56

0.03

81.

032

630.

3977

8.44

3424

.83

181.

6090

8.00

2516

.83

442.

9617

1.70

614.

660.

028

1.02

759

8.50

541.

1231

28.8

016

4.40

822.

0023

06.8

040

6.00

171.

7057

7.70

0.01

91.

021

565.

8232

8.52

2800

.70

143.

3071

6.50

2084

.20

366.

8217

1.70

538.

520.

009

1.01

253

2.13

148.

4424

52.8

112

0.20

601.

0018

51.8

132

5.92

171.

7049

7.62

0.00

01.

000

497.

620.

0020

94.1

794

.10

470.

5016

23.6

728

5.77

171.

7045

7.47

-0.0

090.

986

463.

97-1

10.9

918

68.1

165

.40

327.

0015

41.1

127

1.24

171.

7044

2.94

-0.0

190.

967

458.

06-1

96.1

516

14.1

234

.00

170.

0014

44.1

225

4.17

171.

7042

5.87

-0.0

280.

947

449.

70-2

55.0

313

35.9

80.

000.

0013

35.9

823

5.13

171.

7040

6.83

-0.0

380.

924

440.

29-2

81.8

910

61.2

20.

000.

0010

61.2

218

6.77

171.

7035

8.47

-0.0

480.

898

399.

19-2

79.1

076

4.34

0.00

0.00

764.

3413

4.52

171.

7030

6.22

-0.0

590.

868

352.

79-2

41.5

341

0.19

0.00

0.00

410.

1972

.19

229.

3930

1.58

0.06

91.

024

294.

5115

0.13

Sum

ator

ia14

352.

5020

765.

59

TOTA

LES

+=

FsT

anφa

*T

anα

1*

cosα

η

187

ANEX

O F

-4 C

ASO

6 C

ÁLC

ULO

PO

R E

L M

ETO

DO

DE

JAN

BÚ

C (1

05,1

15)

DA

TOS:

Suel

o 1

Suel

o 2

RES

ULT

ADO

:O

HSC

- SM

F.S.

Jan

bú =

0.89

Rad

ior =

95m

Den

sida

dγ

=12

.16

KN/m

²18

.44

KN/m

²D

ensi

dad

sat

γs =

16.4

8KN

/m²

20.7

0KN

/m²

Coh

esió

nC

=58

.86

Kpa

34.3

4Kp

aAn

g. F

ric. I

ntφ

=6

º10

ºTa

n <

fric

Tan

φ =

0.10

50.

176

YmYm

=10

KN/m

²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Cos

αSe

c α

Tan

αl =

b/c

os α

Z1W

1 =

γ * Z

1 * b

Z2W

2 =

γs* Z

2 * b

µ 1 =

Yw

* Z2

Z3W

3 =

γ * Z

3 * b

Z4W

4= γ

s* Z

4 * b

µ 2 =

Yw

* Z4

(m)

(m)

grad

os(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²1

23

46

78

910

1112

1314

1516

1718

191

184.

3588

.95

69.4

40.

351

2.84

92.

666

12.3

94.

8925

8.66

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

217

585

63.4

70.

447

2.23

72.

003

11.1

913

.90

845.

120.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

003

165

8057

.36

0.53

91.

855

1.56

19.

2817

.410

57.9

20.

000.

000.

001.

6715

3.97

1.21

125.

2412

.10

415

575

52.1

40.

614

1.62

91.

286

8.14

15.9

296

7.94

0.00

0.00

0.00

2.80

258.

166.

5267

4.82

65.2

05

145

7047

.46

0.67

61.

479

1.09

07.

4014

.24

865.

790.

000.

000.

004.

1738

4.47

10.6

811

05.3

810

6.80

613

565

43.1

70.

729

1.37

20.

938

6.86

12.1

273

6.90

0.00

0.00

0.00

5.97

550.

4313

.97

1445

.90

139.

707

125

6039

.17

0.77

51.

290

0.81

56.

4510

.00

608.

000.

000.

000.

007.

9273

0.22

16.4

317

00.5

116

4.30

811

555

35.3

80.

815

1.22

70.

710

6.13

8.11

493.

090.

000.

000.

009.

9291

4.62

18.1

618

79.5

618

1.60

910

550

31.7

60.

850

1.17

60.

619

5.88

6.83

415.

260.

000.

000.

0011

.92

1099

.02

19.6

320

31.7

119

6.30

109

545

28.2

70.

881

1.13

50.

538

5.68

5.25

319.

200.

000.

000.

0014

.21

1310

.16

20.5

621

27.9

620

5.60

118

540

24.9

00.

907

1.10

30.

464

5.51

3.36

204.

290.

000.

000.

0016

.81

1549

.88

21.1

121

84.8

921

1.10

127

535

21.6

20.

930

1.07

50.

396

5.38

1.47

89.3

80.

000.

000.

0019

.43

1791

.45

21.0

921

82.8

221

0.90

136

530

18.4

10.

949

1.05

40.

333

5.27

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

21.2

819

62.0

220

.95

2168

.33

209.

5014

55

2515

.26

0.96

51.

036

0.27

35.

180.

000.

000.

000.

000.

0019

.77

1822

.79

20.0

420

74.1

420

0.40

154

520

12.1

50.

978

1.02

20.

215

5.11

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

18.2

716

84.4

919

.37

2004

.80

193.

7016

35

159.

080.

987

1.01

30.

160

5.07

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

16.7

615

45.2

718

.16

1879

.56

181.

6017

25

106.

040.

994

1.00

60.

106

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

15.4

814

27.2

616

.44

1701

.54

164.

4018

15

53.

020.

999

1.00

10.

053

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

14.2

913

17.5

414

.33

1483

.16

143.

3019

05

00.

001.

000

1.00

00.

000

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

13.1

112

08.7

412

.02

1244

.07

120.

2020

-15

-5-3

.02

0.99

91.

001

-0.0

535.

010.

000.

000.

000.

000.

0012

.15

1120

.23

9.41

973.

9494

.10

21-2

5-1

0-6

.04

0.99

41.

006

-0.1

065.

030.

000.

000.

000.

000.

0012

.92

1191

.22

6.54

676.

8965

.40

22-3

5-1

5-9

.08

0.98

71.

013

-0.1

605.

070.

000.

000.

000.

000.

0013

.69

1262

.22

3.40

351.

9034

.00

23-4

5-2

0-1

2.15

0.97

81.

022

-0.2

155.

110.

000.

000.

000.

000.

0014

.49

1335

.98

0.00

0.00

0.00

24-5

5-2

5-1

5.26

0.96

51.

036

-0.2

735.

180.

000.

000.

000.

000.

0011

.51

1061

.22

0.00

0.00

0.00

25-6

5-3

0-1

8.41

0.94

91.

054

-0.3

335.

270.

000.

000.

000.

000.

008.

2976

4.34

0.00

0.00

0.00

26-7

6.68

34.7

321

.44

0.93

11.

074

0.39

37.

180.

000.

000.

000.

000.

003.

3341

0.19

0.00

0.00

0.00

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

[]

{}

∑∑

−+

=T

anα

*W

η*

Tanφ

*b

*μ

Wc'

*bF

S

188

Para

c’ =

0 ⇒

k =

0.3

1Pa

ra c

’ > 0

, φ’>

0 ⇒

k =

0.5

0

K =

0.50

d =

13.0

0m

.L

=16

4.56

m.

fo =

1.03

5F.

S Fi

nal =

0.92

Supu

esto

Fs

=0.

89W

= W

1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

Fu =

µ *

bW

− (

µ * b

)Fφ

= [W

− (

µ * b

)]*ta

g φ

Fc =

C'

* b(F

c +

Fφ)

Tan

α *

Tan

φm

aη

(Fc

+ Fφ

) ∗ η

T =

W *

Tan

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

3125

8.66

0.00

025

8.66

27.1

972

9.28

756.

470.

280

0.46

6.19

4682

.55

689.

5984

5.12

0.00

084

5.12

88.8

365

8.65

747.

480.

210

0.55

4.07

3042

.24

1692

.78

1337

.13

12.1

060

.512

76.6

322

5.11

318.

6854

3.79

0.27

50.

712.

6114

19.2

920

87.2

619

00.9

265

.20

326

1574

.92

277.

7127

9.53

557.

240.

226

0.77

2.12

1181

.35

2444

.58

2355

.64

106.

8053

418

21.6

432

1.21

254.

1257

5.33

0.19

20.

821.

8010

35.5

925

67.6

527

33.2

313

9.70

699

2034

.73

358.

7823

5.58

594.

360.

165

0.86

1.60

950.

9825

63.7

730

38.7

316

4.30

822

2217

.23

390.

9622

1.50

612.

460.

143

0.90

1.43

875.

8224

76.5

632

87.2

718

1.60

908

2379

.27

419.

5321

0.51

630.

040.

125

0.93

1.32

831.

6523

33.9

635

45.9

919

6.30

982

2564

.49

452.

1920

1.92

654.

110.

109

0.95

1.24

811.

1021

94.9

737

57.3

220

5.60

1028

2729

.32

481.

2619

5.06

676.

320.

095

0.98

1.16

784.

5320

21.4

439

39.0

621

1.10

1056

2883

.56

508.

4518

9.22

697.

670.

082

0.99

1.11

774.

4118

27.7

240

63.6

521

0.90

1055

3009

.15

530.

6018

4.75

715.

350.

070

1.00

1.08

772.

5816

09.2

141

30.3

520

9.50

1048

3082

.85

543.

5918

0.98

724.

570.

059

1.01

1.04

753.

5513

75.4

138

96.9

320

0.40

1002

2894

.93

510.

4617

7.89

688.

350.

048

1.02

1.02

702.

1210

63.8

636

89.2

919

3.70

969

2720

.79

479.

7517

5.48

655.

230.

038

1.02

1.00

655.

2379

3.20

3424

.83

181.

6090

825

16.8

344

3.79

174.

1161

7.90

0.02

81.

020.

9961

1.72

547.

9731

28.8

016

4.40

822

2306

.80

406.

7617

2.74

579.

500.

019

1.02

0.99

573.

7133

1.65

2800

.70

143.

3071

720

84.2

036

7.51

172.

0553

9.56

0.00

91.

010.

9953

4.16

148.

4424

52.8

112

0.20

601

1851

.81

326.

5317

1.70

498.

230.

000

1.00

1.00

498.

230.

0020

94.1

794

.10

471

1623

.67

286.

3017

2.05

458.

35-0

.009

0.99

1.01

462.

93-1

10.9

918

68.1

165

.40

327

1541

.11

271.

7417

2.74

444.

48-0

.019

0.97

1.04

462.

26-1

98.0

216

14.1

234

.00

170

1444

.12

254.

6417

4.11

428.

75-0

.028

0.96

1.06

454.

48-2

58.2

613

35.9

80.

000

1335

.98

235.

5717

5.48

411.

05-0

.038

0.94

1.09

448.

04-2

87.2

410

61.2

20.

000

1061

.22

187.

1317

7.89

365.

02-0

.048

0.91

1.14

416.

12-2

89.7

176

4.34

0.00

076

4.34

134.

7818

0.98

315.

76-0

.059

0.89

1.18

372.

60-2

54.5

341

0.19

0.00

041

0.19

72.3

324

6.57

318.

900.

069

1.00

1.07

341.

2216

1.20

Sum

ator

ia24

448.

4627

532.

47

TOTA

LES

+=

FsTa

nφ*

Tanα

1*

Cosα

ma

ma

*C

osα1

η=

−+

=2

oLd

1.4

Ldk

1f

189

140

RX

SC -

-9-8

-7

Loja

-Mal

acat

osE

je V

ía

Elevación (m)

Dis

tanc

ia H

oriz

onta

l (m

)Es

cala

130

120

110

100

90 80 70 60 50 40 30 20 10

2019

018

017

016

015

014

013

012

011

010

090

8070

5060

4030

2010

b

R =

105

m.

O

X

-4-3

-2-1

01

23

45

67

89

1011

12

14

-5-6

Z3 Z4

Niv

el P

iezo

met

rico

altu

ra d

e la

dov

ela

cent

ro d

el c

írcul

o

grav

edad

de

la d

ovel

a al

cen

tro d

el c

írcul

odi

stan

cia

horiz

onta

l del

cen

tro d

e

anch

o de

la d

ovel

a

Z =

O =

b =

X =

radi

o de

l círc

ulo

R =

13Z1 Z2

1516

190

ANEX

O G

-2 C

ASO

9 C

ÁLC

ULO

PO

R E

L M

ETO

DO

DE

FELL

ENIU

SC

(120

,125

)D

ATO

S:Su

elo

1Su

elo

2R

ESU

LTA

DO

:O

HSC

- SM

Rad

ior =

105

mF.

S. F

elle

nius

=0.

65D

ensi

dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

ohes

ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang.

Fric

. Int

φ =

6º

10º

Tan

< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

Ym =

10KN

/m²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Sen

αC

os α

Sec

αb

* Sec

αZ1

W1

= γ

∗ Z1

* b

Z2W

2 =

γ ∗

Z2*

bµ 1

= Y

w *

Z2Z3

W3

= γ

* Z3

* b

Z4W

4 =

γs *

Z4 *

bµ 2

= Y

w *

Z4(m

)(m

)gr

ados

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

120

4.93

99.1

470

.77

0.95

0.33

3.03

14.9

47.

5345

1.42

0.00

0.00

00.

000.

000.

000.

000

219

595

64.8

00.

910.

432.

3511

.74

18.1

911

05.9

60.

000.

000

0.00

0.00

0.00

0.00

03

185

9059

.00

0.86

0.52

1.94

9.69

23.3

514

19.6

81.

9015

6.56

190.

000.

000.

000.

000

417

585

54.0

50.

810.

591.

708.

5122

.39

1361

.32

1.75

144.

2017

.50.

000.

006.

2664

7.91

62.6

516

580

49.6

40.

760.

651.

547.

7221

.54

1309

.64

1.24

102.

1812

.40.

000.

0011

.56

1196

.46

115.

66

155

7545

.59

0.72

0.70

1.43

7.15

20.7

012

58.5

60.

2823

.08

2.8

0.00

0.00

16.4

016

97.4

016

47

145

7041

.82

0.67

0.75

1.34

6.71

19.1

911

66.7

60.

000.

000

0.67

61.7

819

.87

2056

.55

198.

78

135

6538

.25

0.62

0.79

1.27

6.37

17.4

1057

.92

0.00

0.00

01.

6715

3.98

22.4

323

21.5

122

4.3

912

560

34.8

50.

570.

821.

226.

1015

.92

967.

940.

000.

000

2.80

258.

1624

.38

2523

.33

243.

810

115

5531

.59

0.52

0.85

1.17

5.87

14.2

486

5.80

0.00

0.00

04.

1738

4.48

25.8

926

79.6

225

8.9

1110

550

28.4

40.

480.

881.

145.

6912

.12

736.

900.

000.

000

5.97

550.

4427

.02

2796

.57

270.

212

95

4525

.38

0.43

0.90

1.11

5.54

10.0

060

8.00

0.00

0.00

07.

9273

0.23

27.6

428

60.7

427

6.4

138

540

22.4

00.

380.

931.

085.

418.

1149

3.09

0.00

0.00

09.

9291

4.63

27.9

028

87.6

527

914

75

3519

.48

0.33

0.94

1.06

5.31

6.83

415.

270.

000.

000

11.9

210

99.0

327

.85

2882

.48

278.

515

65

3016

.61

0.29

0.96

1.04

5.22

5.25

319.

200.

000.

000

14.2

113

10.1

727

.52

2848

.32

275.

216

55

2513

.78

0.24

0.97

1.03

5.15

3.36

204.

290.

000.

000

16.8

115

49.8

926

.92

2786

.22

269.

217

45

2010

.99

0.19

0.98

1.02

5.10

1.47

89.3

80.

000.

000

19.4

317

91.4

526

.05

2696

.18

260.

518

35

158.

220.

140.

991.

015.

060.

000.

000.

000.

000

21.2

819

62.0

224

.74

2560

.59

247.

419

25

105.

470.

101.

001.

015.

030.

000.

000.

000.

000

19.7

718

22.8

023

.18

2399

.13

231.

820

15

52.

730.

051.

001.

005.

010.

000.

000.

000.

000

18.2

716

84.5

021

.38

2212

.83

213.

821

05

00.

000.

001.

001.

005.

000.

000.

000.

000.

000

16.7

615

45.2

819

.35

2002

.73

193.

522

-15

-5-2

.73

-0.0

51.

001.

005.

010.

000.

000.

000.

000

15.4

814

27.2

616

.85

1743

.98

168.

523

-25

-10

-5.4

7-0

.10

1.00

1.01

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

014

.29

1317

.54

14.0

214

51.0

714

0.2

24-3

5-1

5-8

.22

-0.1

40.

991.

015.

060.

000.

000.

000.

000

13.1

112

08.7

510

.94

1132

.29

109.

425

-45

-20

-10.

99-0

.19

0.98

1.02

5.10

0.00

0.00

0.00

0.00

012

.15

1120

.23

7.62

788.

6776

.226

-55

-25

-13.

78-0

.24

0.97

1.03

5.15

0.00

0.00

0.00

0.00

012

.92

1191

.23

4.05

419.

1840

.527

-65

-30

-16.

61-0

.29

0.96

1.04

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

013

.90

1281

.58

0.00

0.00

028

-75

-35

-19.

48-0

.33

0.94

1.06

5.31

0.00

0.00

0.00

0.00

010

.57

974.

560.

000.

000

29-8

5-4

0-2

2.40

-0.3

80.

931.

085.

410.

000.

000.

000.

000

6.94

639.

870.

000.

000

30-9

5.86

-44.

45-2

5.05

-0.4

20.

911.

106.

470.

000.

000.

000.

000

2.64

285.

280.

000.

000

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

()

()

[]

∑∑

−+

=Se

nα*

WTa

nφa

*Se

cα*b*

μC

osα

*W

Secα

*C

'*b

FS

191

W =

W1+

W2+

W3+

W4

µ =

µ1 +

µ2

N =

W ∗

Cos

αFu

= µ

* b

* Sec

αN

' =( W

*Cos

α) -

Fu

Fφ =

N' ∗

tag

φFc

= C

' * b

* Se

c α

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m19

2021

2223

2425

2645

1.42

0.00

148.

970.

0014

8.97

15.6

487

9.54

426.

5911

05.9

60

471.

140.

0047

1.14

49.4

769

1.02

1000

.89

1576

.24

1981

3.34

184.

1162

9.23

66.0

757

0.35

1352

.41

2153

.43

80.1

1266

.22

681.

2558

4.97

61.4

250

0.60

1744

.28

2608

.28

128

1690

.17

988.

1670

2.01

73.7

145

4.40

1987

.51

2979

.04

166.

820

85.3

311

91.7

989

3.54

93.8

242

0.55

2130

.01

3285

.09

198.

724

50.6

813

32.2

811

18.4

019

6.84

230.

2521

91.1

635

33.4

122

4.3

2777

.26

1427

.67

1349

.59

237.

5321

8.57

2190

.71

3749

.43

243.

830

78.2

814

85.9

615

92.3

228

0.25

209.

3021

44.6

739

29.9

025

8.9

3348

.27

1519

.74

1828

.53

321.

8220

1.58

2059

.27

4083

.91

270.

235

93.8

415

36.0

920

57.7

536

2.16

195.

2219

48.0

341

98.9

727

6.4

3795

.87

1529

.87

2266

.00

398.

8219

0.07

1801

.36

4295

.37

279

3973

.22

1509

.39

2463

.83

433.

6318

5.78

1640

.83

4396

.78

278.

541

46.1

614

77.4

426

68.7

246

9.69

182.

1714

68.5

244

77.6

927

5.2

4294

.10

1435

.17

2858

.93

503.

1717

9.08

1280

.62

4540

.40

269.

244

13.2

713

85.0

330

28.2

453

2.97

176.

6810

85.1

645

77.0

126

0.5

4494

.62

1327

.25

3167

.37

557.

4617

4.96

874.

2145

22.6

124

7.4

4477

.38

1250

.61

3226

.77

567.

9117

3.59

646.

7342

21.9

323

1.8

4205

.04

1164

.80

3040

.24

535.

0817

2.56

405.

3138

97.3

321

3.8

3893

.43

1071

.14

2822

.29

496.

7217

2.04

187.

0735

48.0

119

3.5

3548

.01

967.

5025

80.5

145

4.17

171.

700.

0031

71.2

416

8.5

3168

.07

844.

1923

23.8

840

917

2.04

-152

.22

2768

.61

140.

227

57.5

470

4.51

2053

.03

361.

3317

2.56

-265

.79

2341

.04

109.

423

17.6

355

3.02

1764

.61

310.

5717

3.59

-334

.77

1908

.90

76.2

1874

.54

388.

2414

86.3

026

1.59

174.

96-3

64.6

016

10.4

140

.515

65.3

220

8.37

1356

.95

238.

8217

6.68

-384

.89

1281

.58

012

29.0

40.

0012

29.0

421

6.31

179.

08-3

66.5

397

4.56

091

9.01

0.00

919.

0116

1.75

182.

17-3

25.5

063

9.87

059

1.88

0.00

591.

8810

4.17

185.

78-2

44.4

328

5.28

025

8.46

0.00

258.

4645

.49

222.

18-1

20.9

6Su

mat

oria

8817

.38

7989

.09

2600

5.65

TOTA

LES

192

ANEX

O G

-3 C

ASO

9 C

ÁLC

ULO

PO

R E

L M

ETO

DO

DE

BIS

HO

PC

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,125

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SSu

elo

1Su

elo

2R

ESU

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O:

OH

SC -

SMR

adio

r =10

5m

F.S.

Bis

hop

=0.

70D

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dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

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ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang.

Fric

. Int

φ =

6º

10º

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< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

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10KN

/m²

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Len

gth

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

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Sen

αC

os α

Sec

αTa

n α

l = b

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W1

= γ

* Z1

* bZ2

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* Z2

* bµ 1

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w *

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= γ

* Z3

* bZ4

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γs*

Z4

* bµ 2

= Y

w *

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)(m

)gr

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KN

/m(m

)K

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KN

/m²

(m)

KN

/m(m

)K

N/m

KN

/m²

12

34

56

78

910

1112

1314

1516

1718

191

204.

9399

.14

70.7

680.

944

0.32

93.

040

2.86

614

.98

7.53

451.

410.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

000.

002

195

9564

.791

0.90

50.

426

2.34

72.

124

11.7

418

.19

1105

.95

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

318

590

58.9

970.

857

0.51

51.

942

1.66

49.

7123

.35

1419

.68

1.90

156.

5619

.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

417

585

54.0

490.

810

0.58

71.

704

1.37

98.

5222

.39

1361

.31

1.75

144.

2017

.50

0.00

0.00

6.26

647.

9162

.60

516

580

49.6

320.

762

0.64

81.

543

1.17

67.

7221

.54

1309

.63

1.24

102.

1812

.40

0.00

0.00

11.5

611

96.4

611

5.60

615

575

45.5

850.

714

0.70

01.

429

1.02

17.

1420

.70

1258

.56

0.28

23.0

72.

800.

000.

0016

.40

1697

.40

164.

007

145

7041

.810

0.66

70.

745

1.34

20.

894

6.71

19.1

911

66.7

50.

000.

000.

000.

6761

.77

19.8

720

56.5

519

8.70

813

565

38.2

470.

619

0.78

51.

274

0.78

86.

3717

.410

57.9

20.

000.

000.

001.

6715

3.97

22.4

323

21.5

122

4.30

912

560

34.8

500.

571

0.82

11.

218

0.69

66.

0915

.92

967.

940.

000.

000.

002.

8025

8.16

24.3

825

23.3

324

3.80

1011

555

31.5

880.

524

0.85

21.

174

0.61

55.

8714

.24

865.

790.

000.

000.

004.

1738

4.47

25.8

926

79.6

225

8.90

1110

550

28.4

370.

476

0.87

91.

138

0.54

25.

6912

.12

736.

900.

000.

000.

005.

9755

0.43

27.0

227

96.5

727

0.20

129

545

25.3

770.

429

0.90

41.

106

0.47

45.

5310

.00

608.

000.

000.

000.

007.

9273

0.22

27.6

428

60.7

427

6.40

138

540

22.3

930.

381

0.92

51.

081

0.41

25.

418.

1149

3.09

0.00

0.00

0.00

9.92

914.

6227

.90

2887

.65

279.

0014

75

3519

.471

0.33

30.

943

1.06

00.

354

5.30

6.83

415.

260.

000.

000.

0011

.92

1099

.02

27.8

528

82.4

827

8.50

156

530

16.6

020.

286

0.95

81.

044

0.29

85.

225.

2531

9.20

0.00

0.00

0.00

14.2

113

10.1

627

.52

2848

.32

275.

2016

55

2513

.774

0.23

80.

971

1.03

00.

245

5.15

3.36

204.

290.

000.

000.

0016

.81

1549

.88

26.9

227

86.2

226

9.20

174

520

10.9

810.

190

0.98

21.

018

0.19

45.

091.

4789

.38

0.00

0.00

0.00

19.4

317

91.4

526

.05

2696

.18

260.

5018

35

158.

213

0.14

30.

990

1.01

00.

144

5.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

21.2

819

62.0

224

.74

2560

.59

247.

4019

25

105.

465

0.09

50.

995

1.00

50.

096

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

19.7

718

22.7

923

.18

2399

.13

231.

8020

15

52.

729

0.04

80.

999

1.00

10.

048

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

18.2

716

84.4

921

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2212

.83

213.

8021

05

00.

000

0.00

01.

000

1.00

00.

000

5.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

16.7

615

45.2

719

.35

2002

.73

193.

5022

-15

-5-2

.729

-0.0

480.

999

1.00

1-0

.048

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

15.4

814

27.2

616

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1743

.98

168.

5023

-25

-10

-5.4

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.095

0.99

51.

005

-0.0

965.

030.

000.

000.

000.

000.

0014

.29

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.54

14.0

214

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24-3

5-1

5-8

.213

-0.1

430.

990

1.01

0-0

.144

5.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

13.1

112

08.7

410

.94

1132

.29

109.

4025

-45

-20

-10.

981

-0.1

900.

982

1.01

8-0

.194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.1

511

20.2

37.

6278

8.67

76.2

026

-55

-25

-13.

774

-0.2

380.

971

1.03

0-0

.245

5.15

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

211

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24.

0541

9.18

40.5

027

-65

-30

-16.

602

-0.2

860.

958

1.04

4-0

.298

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

13.9

012

81.5

80.

000.

000.

0028

-75

-35

-19.

471

-0.3

330.

943

1.06

0-0

.354

5.30

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

10.5

797

4.55

0.00

0.00

0.00

29-8

5-4

0-2

2.39

3-0

.381

0.92

51.

081

-0.4

125.

410.

000.

000.

000.

000.

006.

9463

9.87

0.00

0.00

0.00

30-9

5.86

-44.

45-2

5.04

5-0

.423

0.90

61.

104

-0.4

676.

470.

000.

000.

000.

000.

002.

6428

5.27

0.00

0.00

0.00

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

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- SM

()

()

[]

()

()

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∑

+=

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F.S

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193

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Fs

=0.

70W

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1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

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* b)

Fφ =

W −

(µ

* b)*

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φFc

=C

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Fφ

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α *

Tan

φη

(Fc+

Fφ)/η

T =

W *

Sen

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

451.

410.

000.

0045

1.41

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0.18

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580.

301

0.47

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8.26

426.

1311

05.9

50.

000.

0011

05.9

511

6.12

294.

3041

0.42

0.22

30.

562

730.

2810

00.8

815

76.2

419

.00

95.0

014

81.2

415

5.53

294.

3044

9.83

0.17

50.

644

698.

4913

50.8

421

53.4

280

.10

400.

5017

52.9

218

4.06

294.

3047

8.36

0.14

50.

709

674.

7017

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712

8.00

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0019

68.2

720

6.67

294.

3050

0.97

0.12

30.

762

657.

4419

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029

79.0

316

6.80

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0021

45.0

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5.23

294.

3051

9.53

0.10

70.

807

643.

7821

27.0

332

85.0

719

8.70

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5022

91.5

740

3.32

171.

7057

5.02

0.15

70.

912

630.

5021

91.1

435

33.4

022

4.30

1121

.50

2411

.90

424.

4917

1.70

596.

190.

139

0.94

163

3.57

2187

.17

3749

.43

243.

8012

19.0

025

30.4

344

5.36

171.

7061

7.06

0.12

20.

964

640.

1021

40.9

239

29.8

825

8.90

1294

.50

2635

.38

463.

8317

1.70

635.

530.

108

0.98

364

6.52

2059

.26

4083

.90

270.

2013

51.0

027

32.9

048

0.99

171.

7065

2.69

0.09

50.

998

654.

0019

43.9

441

98.9

627

6.40

1382

.00

2816

.96

495.

7817

1.70

667.

480.

083

1.01

166

0.22

1801

.35

4295

.36

279.

0013

95.0

029

00.3

651

0.46

171.

7068

2.16

0.07

31.

021

668.

1316

36.5

343

96.7

627

8.50

1392

.50

3004

.26

528.

7517

1.70

700.

450.

062

1.02

768

2.04

1464

.12

4477

.68

275.

2013

76.0

031

01.6

854

5.90

171.

7071

7.60

0.05

21.

029

697.

3812

80.6

245

40.3

926

9.20

1346

.00

3194

.39

562.

2117

1.70

733.

910.

043

1.03

171

1.84

1080

.61

4577

.01

260.

5013

02.5

032

74.5

157

6.31

171.

7074

8.01

0.03

41.

030

726.

2286

9.63

4522

.61

247.

4012

37.0

032

85.6

157

8.27

171.

7074

9.97

0.02

51.

025

731.

6864

6.73

4221

.92

231.

8011

59.0

030

62.9

253

9.07

171.

7071

0.77

0.01

71.

019

697.

5240

1.08

3897

.32

213.

8010

69.0

028

28.3

249

7.78

171.

7066

9.48

0.00

81.

010

662.

8518

7.07

3548

.00

193.

5096

7.50

2580

.50

454.

1717

1.70

625.

870.

000

1.00

062

5.87

0.00

3171

.24

168.

5084

2.50

2328

.74

409.

8617

1.70

581.

56-0

.008

0.98

858

8.62

-152

.22

2768

.61

140.

2070

1.00

2067

.61

363.

9017

1.70

535.

60-0

.017

0.97

155

1.60

-263

.02

2341

.03

109.

4054

7.00

1794

.03

315.

7517

1.70

487.

45-0

.025

0.95

551

0.42

-334

.77

1908

.90

76.2

038

1.00

1527

.90

268.

9117

1.70

440.

61-0

.034

0.93

447

1.75

-362

.69

1610

.40

40.5

020

2.50

1407

.90

247.

7917

1.70

419.

49-0

.043

0.91

146

0.47

-383

.28

1281

.58

0.00

0.00

1281

.58

225.

5617

1.70

397.

26-0

.052

0.88

744

7.87

-366

.53

974.

550.

000.

0097

4.55

171.

5217

1.70

343.

22-0

.062

0.85

939

9.56

-324

.53

639.

870.

000.

0063

9.87

112.

6217

1.70

284.

32-0

.073

0.82

934

2.97

-243

.79

285.

270.

000.

0028

5.27

50.2

120

1.23

251.

44-0

.082

0.80

031

4.30

-120

.67

Sum

ator

ia18

278.

9525

975.

32

TOTA

LES

+=

FsTa

nφa

*Ta

nα1

*co

sαη

194

AN

EXO

G-4

CA

SO 9

CÁ

LCU

LO P

OR

EL

MET

OD

O D

E JA

NB

ÚC

(120

,125

)D

ATO

S:Su

elo

1Su

elo

2R

ESU

LTA

DO

:O

HSC

- SM

F.S.

Jan

bú =

0.66

Rad

ior =

105

mD

ensi

dad

γ =

12.1

6KN

/m²

18.4

4KN

/m²

Den

sida

d sa

tγs

=16

.48

KN/m

²20

.70

KN/m

²C

ohes

ión

C =

58.8

6Kp

a34

.34

Kpa

Ang

. Fric

. Int

φ =

6º

10º

Tan

< fr

icTa

n φ

=0.

105

0.17

6Ym

Ym =

10KN

/m²

Nº D

atos

Nº D

ovel

ab

xα

= a

rsen

(x/r)

Cos

αSe

c α

Tan

αl =

b/c

os α

Z1W

1 =

γ * Z

1 * b

Z2W

2 =

γs* Z

2 * b

µ 1 =

Yw

* Z2

Z3W

3 =

γ * Z

3 * b

Z4W

4= γ

s* Z

4 * b

µ 2 =

Yw

* Z4

(m)

(m)

grad

os(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²(m

)K

N/m

(m)

KN

/mK

N/m

²1

23

46

78

910

1112

1314

1516

1718

191

204.

9399

.14

70.7

70.

329

3.04

02.

867

14.9

87.

5345

1.41

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

219

595

64.7

90.

426

2.34

72.

124

11.7

418

.19

1105

.95

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

318

590

59.0

00.

515

1.94

21.

664

9.71

23.3

514

19.6

81.

9015

6.56

19.0

00.

000.

000.

000.

000.

004

175

8554

.05

0.58

71.

704

1.37

98.

5222

.39

1361

.31

1.75

144.

2017

.50

0.00

0.00

6.26

647.

9162

.60

516

580

49.6

30.

648

1.54

31.

176

7.72

21.5

413

09.6

31.

2410

2.18

12.4

00.

000.

0011

.56

1196

.46

115.

606

155

7545

.58

0.70

01.

429

1.02

07.

1420

.70

1258

.56

0.28

23.0

72.

800.

000.

0016

.40

1697

.40

164.

007

145

7041

.81

0.74

51.

342

0.89

46.

7119

.19

1166

.75

0.00

0.00

0.00

0.67

61.7

719

.87

2056

.55

198.

708

135

6538

.25

0.78

51.

274

0.78

86.

3717

.410

57.9

20.

000.

000.

001.

6715

3.97

22.4

323

21.5

122

4.30

912

560

34.8

50.

821

1.21

80.

696

6.09

15.9

296

7.94

0.00

0.00

0.00

2.80

258.

1624

.38

2523

.33

243.

8010

115

5531

.59

0.85

21.

174

0.61

55.

8714

.24

865.

790.

000.

000.

004.

1738

4.47

25.8

926

79.6

225

8.90

1110

550

28.4

40.

879

1.13

80.

542

5.69

12.1

273

6.90

0.00

0.00

0.00

5.97

550.

4327

.02

2796

.57

270.

2012

95

4525

.38

0.90

31.

107

0.47

45.

5410

.00

608.

000.

000.

000.

007.

9273

0.22

27.6

428

60.7

427

6.40

138

540

22.3

90.

925

1.08

10.

412

5.41

8.11

493.

090.

000.

000.

009.

9291

4.62

27.9

028

87.6

527

9.00

147

535

19.4

70.

943

1.06

00.

354

5.30

6.83

415.

260.

000.

000.

0011

.92

1099

.02

27.8

528

82.4

827

8.50

156

530

16.6

00.

958

1.04

40.

298

5.22

5.25

319.

200.

000.

000.

0014

.21

1310

.16

27.5

228

48.3

227

5.20

165

525

13.7

70.

971

1.03

00.

245

5.15

3.36

204.

290.

000.

000.

0016

.81

1549

.88

26.9

227

86.2

226

9.20

174

520

10.9

80.

982

1.01

80.

194

5.09

1.47

89.3

80.

000.

000.

0019

.43

1791

.45

26.0

526

96.1

826

0.50

183

515

8.21

0.99

01.

010

0.14

45.

050.

000.

000.

000.

000.

0021

.28

1962

.02

24.7

425

60.5

924

7.40

192

510

5.47

0.99

51.

005

0.09

65.

030.

000.

000.

000.

000.

0019

.77

1822

.79

23.1

823

99.1

323

1.80

201

55

2.73

0.99

91.

001

0.04

85.

010.

000.

000.

000.

000.

0018

.27

1684

.49

21.3

822

12.8

321

3.80

210

50

0.00

1.00

01.

000

0.00

05.

000.

000.

000.

000.

000.

0016

.76

1545

.27

19.3

520

02.7

319

3.50

22-1

5-5

-2.7

30.

999

1.00

1-0

.048

5.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

15.4

814

27.2

616

.85

1743

.98

168.

5023

-25

-10

-5.4

70.

995

1.00

5-0

.096

5.03

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

14.2

913

17.5

414

.02

1451

.07

140.

2024

-35

-15

-8.2

10.

990

1.01

0-0

.144

5.05

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

13.1

112

08.7

410

.94

1132

.29

109.

4025

-45

-20

-10.

980.

982

1.01

8-0

.194

5.09

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.1

511

20.2

37.

6278

8.67

76.2

026

-55

-25

-13.

770.

971

1.03

0-0

.245

5.15

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

12.9

211

91.2

24.

0541

9.18

40.5

027

-65

-30

-16.

600.

958

1.04

4-0

.298

5.22

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

13.9

012

81.5

80.

000.

000.

0028

-75

-35

-19.

470.

943

1.06

0-0

.354

5.30

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

10.5

797

4.55

0.00

0.00

0.00

29-8

5-4

0-2

2.39

0.92

51.

081

-0.4

125.

410.

000.

000.

000.

000.

006.

9463

9.87

0.00

0.00

0.00

30-9

5.86

-44.

45-2

5.05

0.90

61.

104

-0.4

676.

470.

000.

000.

000.

000.

002.

6428

5.27

0.00

0.00

0.00

SUEL

O 1

: OH

SUEL

O 2

: SC

- SM

()

[]

{}

∑∑

−+

=Ta

nα*

Wη

*Ta

nφ*

b*

μW

c'*b

FS

195

Para

c’ =

0 ⇒

k =

0.3

1Pa

ra c

’ > 0

, φ’>

0 ⇒

k =

0.5

0

K =

0.50

d =

13.0

0m

.L

=16

4.56

m.

fo =

1.03

5F.

S Fi

nal =

0.68

Supu

esto

Fs

=0.

66W

= W

1+W

2+W

3+W

4µ

= µ1

* µ2

Fu =

µ *

bW

− (

µ * b

)Fφ

= [W

− (

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)]*ta

g φ

Fc =

C'

* b(F

c +

Fφ)

Tan

α *

Tan

φm

aη

(Fc

+ Fφ

) ∗ η

T =

W *

Tan

α

KN

/mK

N/m

²K

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/mK

N/m

KN

/m20

2122

2324

2526

2728

2930

3145

1.41

0.00

0.00

451.

4147

.40

290.

1833

7.58

0.30

10.

486.

3321

36.8

812

94.1

911

05.9

50.

000.

0011

05.9

511

6.12

294.

3041

0.42

0.22

30.

574.

1216

90.9

323

49.0

415

76.2

419

.00

95.0

014

81.2

415

5.53

294.

3044

9.83

0.17

50.

652.

9913

44.9

926

22.8

621

53.4

280

.10

400.

5017

52.9

218

4.06

294.

3047

8.36

0.14

50.

722.

3711

33.7

129

69.5

726

08.2

712

8.00

640.

0019

68.2

720

6.67

294.

3050

0.97

0.12

30.

772.

0010

01.9

430

67.3

329

79.0

316

6.80

834.

0021

45.0

322

5.23

294.

3051

9.53

0.10

70.

811.

7691

4.37

3038

.61

3285

.07

198.

7099

3.50

2291

.57

403.

3217

1.70

575.

020.

157

0.92

1.46

839.

5329

36.8

535

33.4

022

4.30

1121

.50

2411

.90

424.

4917

1.70

596.

190.

139

0.95

1.34

798.

8927

84.3

237

49.4

324

3.80

1219

.00

2530

.43

445.

3617

1.70

617.

060.

122

0.97

1.26

777.

5026

09.6

039

29.8

825

8.90

1294

.50

2635

.38

463.

8317

1.70

635.

530.

108

0.99

1.19

756.

2824

16.8

840

83.9

027

0.20

1351

.00

2732

.90

480.

9917

1.70

652.

690.

095

1.01

1.13

737.

5422

13.4

741

98.9

627

6.40

1382

.00

2816

.96

495.

7817

1.70

667.

480.

083

1.02

1.09

727.

5519

90.3

142

95.3

627

9.00

1395

.00

2900

.36

510.

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1.70

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160.

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627

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.50

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.26

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1.03

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.00

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.68

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.00

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.92

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770.

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2Su

mat

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LES

+=

FsT

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2

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