UNIVERSIDAD MAYOR REAL Y PONTIFICIA DE SAN FRANCISCO XAVIER DE CHUQUISACA

FACULTAD DE TECNOLOLOGIA

ING. PETROLEO Y GAS NATURAL

Materia: Recuperacin MejoradaDocente: Jhon Alex Len SenoPractico: 2 Recuperacin TrmicaUniversitario: Suarez Segovia Sergio Marcelo

Sucre Bolivia01 - 2013

RECUPERACIN TRMICA DEL PETRLEOLa recuperacin asistida es generalmente considerada como la tercer o ltima etapa de la secuencia de procesamiento del petrleo, en ciertos casos se la considera como una produccin terciaria. El primer paso o etapa inicial del procesamiento del petrleo comienza con el descubrimiento del yacimiento, utilizando los mismo recursos que la naturaleza provee para facilitar la extraccin y la salida del crudo a la superficie (generalmente se utiliza la expansin de los componentes voltiles y/o el bombeo forzado para removerlo hacia la superficie.Cuando se produce una considerable disminucin de esta energa, la produccin declina y se ingresa en la etapa secundaria donde energa adicional es administrada al reservorio por inyeccin de agua. Cuando la inyeccin de agua deja de ser efectiva por la evaluacin entre una pequea extraccin de crudo y un elevado costo de la operacin, se considera de mayor provecho el tratamiento del pozo. Se inicia en este punto el tratamiento terciario o recuperacin asistida del pozo de petrleo. El pozo se encuentra en la etapa final de su historia utilizable y por lo tanto se comienza a entregarle al mismo energa qumica y trmica con el fin de aprovecharlo y recuperar al mximo la produccin. Actualmente el desarrollo de la tcnica de recuperacin permite aplicar este mtodo en cualquier momento de la historia til del pozo, siempre y cuando sea obvia la necesidad de estimular la produccin.El total de la produccin de petrleo, combinando el proceso o etapa primaria y secundaria es del orden del 40 % respecto de la cantidad original de materia prima en el lugar. Por eso, la recuperacin asistida es de trascendental importancia en el trabajo con el pozo para aprovechar al mximo el rendimiento econmico y til del mismo.Antes de iniciar la recuperacin asistida, el operador debe recoger tanta informacin como le sea posible acerca del pozo y del estatus y de las condiciones de saturacin del reservorio. Este estudio se realiza mediante ensayos que involucran tcnicas analticas y geolgicas acerca de la morfologa del terreno. Toda esta cadena de informacin fundamenta las bases racionales para la prediccin de reservas recuperables de petrleo mediante las distintas tcnicas que puede involucrar una recuperacin asistida.En la actualidad existen mtodos para producir, tratar, almacenar y transportar crudos pesados eficientemente, tambin existen modelos matemticos y metodologa probada para obtener las condiciones mnimas de viscosidad de los crudos en el fondo del pozo, de tal manera que un pozo de petrleo pesado podra ser producido como un pozo de petrleo mediano, incrementando de esta manera las reservas recuperables del yacimiento. Los Mtodos de recuperacin trmica han demostrado ser los ms eficientes en la recuperacin de petrleos pesados de los cuales en este trabajos explicaremos algunos de ellos entre los cuales se encuentran la Inyeccin de de agua caliente, Inyeccin continua de vapor y la combustin en sitio en sus tres modalidades (hacia delante, en Reverso y humada).

RECUPERACIN TERMICAGENERACIN EFICIENTE DE VAPOR

El vapor se produce por medio de generadores de vapor convencionales de un paso o mediante instalaciones de cogeneracin, que producen vapor y energa elctrica. Por ejemplo, en el Valle de San Joaqun de California la empresa Chevron cuenta con un centro de control completamente integrado para los generadores de vapor, el cual monitorea todas las operaciones de los generadores de vapor convencionales. Parmetros crticos, como el flujo de gas combustible y aire para la combustin, el exceso de oxgeno y la calidad del vapor son constantemente medidos y controlados; as mismo, todos los datos se registran. Los generadores de vapor tienen una configuracin altamente eficiente con recirculacin de gases de escape y con quemadores de combustin escalonados para reducir las emisiones de xidos de nitrgeno.

DISTRIBUCIN EFECTIVA DE VAPOR

El vapor que se inyecta en los campos petroleros es saturado (hmedo) y tiene dos fases lquido y vapor, lo que lo hace difcil de medir y controlar. Adems, los sistemas de distribucin de vapor regularmente lo suministran a cientos de pozos de inyeccin. Cuatro problemas interrelacionados se asocian con esta distribucin.

El flujo de vapor debe ser medido y controlado, tanto en la superficie como en el subsuelo, y la calidad del vapor (cociente de masa de fase vapor sobre fase lquida) tambin debe ser medida y controlada conforme el vapor se distribuye a travs del campo. A lo largo de muchos aos, Chevron ha desarrollado y optimizado econmicamente soluciones para este tipo de problemas.

El mtodo de estranguladores de orificio fijo en flujo crtico es el preferido para el control y medicin del flujo de vapor. Su desempeo se basa en las ecuaciones desarrolladas en los laboratorios de flujo de vapor de Chevron, verificadas en condiciones de campo. La medicin de la calidad de vapor en el cabezal de pozo se realiza combinando una placa de orificio y un estrangulador fijo. Las ecuaciones para la combinacin de placa y estrangulador se resuelven simultneamente para el flujo y la calidad de vapor. La instrumentacin de medicin es simple, compacta y de bajo costo. Puede ser operada mediante el uso de paneles solares como fuente de energa y movilizada fcilmente de pozo a pozo por una persona.

El control de la calidad de vapor en sistemas de distribucin superficiales complejos se realiza mediante un dispositivo, desarrollado por Chevron, denominado Splitigator. Este dispositivo suministra el vapor, de una calidad especfica, a los ramales del sistema de distribucin y que se coloca en las interconexiones de dicho sistema. De esta manera, el dispositivo impactar el desempeo del yacimiento e influir de forma positiva en la economa del proyecto.

Ahora, considerando el subsuelo, la distribucin apropiada de vapor a las zonas individuales es importante si se quiere alcanzar una recuperacin y un desempeo econmico ptimo de inyeccin de vapor en arenas mltiples. Se han desarrollado herramientas de pozo para controlar la distribucin de calor y el desempeo del campo y se han demostrado los beneficios de una distribucin apropiada del mismo.

Una vez que se trata el volumen inicial de agua, los costos adicionales de tratamiento esta limitados por aquellos asociados con el agua de reemplazo, es decir, las operaciones petroleras de campo requieren grandes cantidades de vapor para la inyeccin continua y por largo tiempo en los yacimientos. Como esencialmente en estos casos no hay agua condensada limpia para ser reutilizada se requiere que el costo de tratamiento del agua sea relativamente bajo.

MONITOREO EFECTIVO DE LA PRODUCCIN

La optimizacin de procesos costosos de recuperacin mejorada demanda un excelente monitoreo de produccin. Chevron lleva a cabo aproximadamente 2500 pruebas en pozos productivos al da para sus operaciones trmicas en California. Estos datos son utilizados para optimizar el tiempo de las operaciones de remediacin en los pozos y analizar el desempeo del yacimiento.

MONITOREO EN EL YACIMIENTO

En el campo Kern River, Chevron tiene aproximadamente 8000 pozos activos y 660 pozos de observacin. La identificacin del vapor, la saturacin de crudo y los registros de temperatura provenientes de pozos de observacin se utilizan para desarrollar geomodelos de variaciones temporales de saturacin de petrleo y temperatura. Esta informacin se utiliza posteriormente para identificar las reas que necesitan vapor adicional o las que han alcanzado un estado de maduracin de la inyeccin de vapor. En otros campos, donde resulta apropiado, se han utilizado mtodos de monitoreo indirecto. Estos incluyen medidores de inclinacin, sensores remotos por satlite y monitoreo de ssmica 4D.

PROCESO DE GENERACIN DE VAPOREn su forma ms simple (convencionales), un sistema de generacin de vapor consiste de dos partes esenciales: 1. la cmara de destilacin o evaporador, donde el agua es calentada y convertida en vapor. 2. el condensador, en el cual el vapor es convertido en lquido. La fuente de calor empleada para vaporizar el agua en las plantas generadora de vapor es vapor de alta o baja presin, el que a su paso por lo serpentines de calentamiento, se condensa, cediendo su calor latente al agua cruda q va ser evaporada. As, en un evaporador existen dos fuentes de agua destilada. Una, es el condensado de vapor que se ha empleado en calentar el agua, la cual reemplaza al vapor usado por el evaporador u no puede , por lo tanto, ser considerada como ``repuesto``. La otra, es el vapor condensado que se convierte en vapor y posteriormente se condensa, los slidos en suspensin o disuelto en el agua permanecen en la cmara de destilacin, a menos q sean arrastrado mecnicamente por el vapor o que pasen en forma de gases.Los generadores de vapor utilizados en los campos petrolferos difieren significativamente de las calderas convencionales. Estas, por lo general, se utilizan para generar vapor saturado o quizs vapor sobrecalentado para mover turbinas de vapor. Debido a las altas velocidades del fluido es necesario separar el vapor del lquido antes de que el vapor sea dirigido a las turbinas, pues de lo contrario las gotas de lquido las daara. Como alternativa se puede utilizar el vapor sobrecalentado para evitar la separacin liquido vapor. La separacin se puede lograr mediante tambores giratorios, haciendo uso de las fuerzas centrifugas y de inercia, resultante de su rotacin. El agua condensada es recogida corriente debajo de las turbinas para reutilizarla, por lo cual requiere muy poca agua de reemplazo. Los generadores de vapor del tipo de una sola bombeada o de un solo paso se conocen tambin como generadores de vapor hmedo y se utilizan exclusivamente en los campos petroleros. Especficamente fueron desarrolladas para aplicaciones en los campos petroleros en los inicio de los aos 60 y difieren de una caldera autentica en que no tienen un tambor de separacin, no requieren recirculacin ni purga. Debido a que los generadores carecen de un tambor de separacin la calidad mxima del vapor debe ser limitada alrededor de un 80% para evitar la precipitacin y deposicin de slidos disuelto sobre los tubos, y por lo tanto reducir la posibilidad de vaporizacin localizada de la pelcula de agua y la subsecuente falla de los tubos. Existen generadores que son calentados indirectamente, sin embargo, utilizan como alimento agua que no han sido ablandadas o agua extrada del subsuelo. Estos tipos de generadores de vapor no han tenido amplia aceptacin. El sistema de vapor utilizado en los campos petrolferos, estn formados principalmente por calentadores y calderas. - Calentadores. Con sus quemadores y un sistema de aire de combustin, sistema de tiro o de presin para extraer del horno el gas de chimenea, sopladores de holln, y sistemas de aire comprimido que sellan las aberturas para impedir que escape el gas de la chimenea. Los calentadores utilizan cualquier combustible o combinacin de combustible, como gas de refinera, gas natural, fuel y carbn en polvo. - Calderas: las calderas son dispositivos utilizados para calentar el agua o generar vapor a una presin superior a la atmosfrica. Las calderas se componen de un comportamiento donde se consume el combustible y otro donde el agua se convierte en vapor. Son instalaciones industriales que aplicando el calor de un combustible slido, liquido o gaseoso, vaporizan el agua para aplicaciones en la industria.La Mayora de las Calderas o Generadores de Vapor tienen muchas cosas en comn. Normalmente en el fondo est la cmara de combustin o el horno en donde es ms econmico introducir el combustible a travs del quemador en forma de flama. El quemador es controlado automticamente para pasar solamente el combustible necesario para mantener la presin en el vapor deseada. La flama o el calor es dirigido o distribuido a las superficies de calentamiento, que normalmente son tubos, fluxes o serpentines. En algunos diseos el agua fluye a travs de los tubos o serpentines y el calor es aplicado por fuera, este diseo es llamado "Calderas de Tubo de Agua". En otros diseos de calderas, los tubos o fluxes estn sumergidos en el agua y el calor pasa en el interior de los tubos, estas son llamadas "Calderas de Tubos de Humo". Si el agua es sujeta tambin a contacto con el humo o gases calientes ms de una vez, la caldera es de doble, triple o mltiples pasos

El agua de alimentacin de las calderas debe ser bien tratada de lo contrario pudiera causar los siguientes problemas:1. Formacin de costra 2. Corrosin 3. Formacin de burbujas de aire 4. Adherencia del vapor al cilindro. Por los daos que causa utilizar agua no tratada es que existe una unidad de tratamiento de las impurezas del agua la cual opera de la siguiente manera: Como ya se mencion el objetivo fundamental de esta unidad es reducir la dureza del agua de ro hasta cero por los daos que estos generan, con el objeto de utilizarla como agua de alimentacin de las calderas. El agua normalmente contiene una cierta cantidad de sales, entre las ms importantes para la utilizacin en la generacin del vapor se tienen: carbonato de calcio y carbonato de magnesio. Estas sales de no eliminarse antes de ser usada en las calderas pueden producir incrustaciones en los tubos. Las incrustaciones es la formacin de depsitos slidos y duros sobre la superficie interna de los tubos. Para evitar esta formacin en la planta de tratamiento de agua se tiene el proceso de suavizacin en caliente que consiste en la formacin de flculos producto de la reaccin de la cal con las sales y lodos que contiene el agua. Este proceso es llamado Termo circulador.Luego del proceso termo circulador, se filtra el agua en filtros de carbn y finalmente se efecta el intercambio inico en los suavizadores de zeolita, en donde se disminuye el contenido de carbonato de calcio hasta valores de cero, despus de esto el agua se almacena para alimentar las calderas segn la demanda de vapor.Las calderas son los equipos encargados de generar el vapor necesario para la operacin de la refinera y el calentamiento de los tanques de almacenamiento. El agua tratada se enva a un desaereador en donde se disminuye el contenido de oxgeno disuelto hasta valores muy bajos, luego se enva directamente a las calderas para la produccin de vapor. En relacin a tratamientos de agua para calderas, se ha estudiado ampliamente en el desarrollo de compuestos inorgnicos tales como: fosfatos, sulfitos, aminas, etc., sin embargo todos estos compuestos se comportan exclusivamente como preventivos, esto significa que cuando una caldera ya se encuentra incrustada, estos productos evitarn que dicha incrustacin contine creciendo, pero la incrustacin formada no sufrir disminucin alguna (al contrario, tiende a aumentar cuando existen errores en la dosificacin) por tanto la desincrustacin se deber realizar manualmente o por medio de recirculacin de cidos, teniendo estricto control de niveles de pH, durezas, alcalinidad y otros parmetros recomendados por el suplidor de productos qumicos para el tratamiento interno del agua; en ambas opciones se tendr que parar el funcionamiento del equipo. Existen tambin otros procedimientos para el tratamiento del agua entre los cuales destacan los siguientes: Destilacin: es un proceso de purificacin de agua de eficacia comprobada durante mucho tiempo en que el agua es tratada hasta que se evapora y el vapor se condensa y recoge. El equipo necesario no es muy caro, pero consume mucha energa. Adems las impurezas voltiles tales como el dixido de carbono, slice, amoniaco, y varios compuestos orgnicos pasaran el destilado. Intercambio inico: el intercambio inico se utiliza en gran medida en los laboratorios para proporcionar agua purificada bajo demanda. Los desionizadores de laboratorio incorporan cartuchos de lecho mixto de resina de intercambio inico que, o bien pasan a una estacin de regeneracin para su recarga cuando se agotan o bien se desecha. Osmosis inversa: el objetivo de la osmosis inversa es obtener agua purificada partiendo de un caudal de agua que est relativamente impura o salada. Esto se logra separar de este caudal de agua contaminada con sales, un caudal menor de agua pura. En este proceso se aplica presin que tiene ms alta concentracin de sales para forzar un caudal menor de agua pura. Presiones en la caldera: La temperatura y la presin en la operacin de cada caldera definitivamente estn relacionada.

A presin atmosfrica normal el agua tiene un punto de ebullicin a 100C, a mayor presin el punto de ebullicin se incrementa, hasta alcanzar un mximo punto de ebullicin a 374oC a una presin de 3200 libras por pulgada2 (220.63 bar). Por encima de esta temperatura el agua no existe como lquido. Capacidades de Caldera: Las calderas son catalogadas en base a la cantidad de vapor que ellas pueden producir en un cierto periodo de tiempo a una cierta temperatura. Las calderas ms grandes producen 1000,000 de libras por hora o son catalogadas en base a 1 "caballo de fuerza" o "caballo vapor caldera" por cada 34.5 libras de agua que pueden ser evaporadas por hora. Otra definicin es 1 "caballo de fuerza" por cada 10 pies2 de superficie de calentamiento en una caldera de tubos de agua o 12 pies2 de superficie de calentamiento en una caldera de tubos de humo.

DETERMINACIN DE LA CALIDAD DEL VAPORLa calidad del vapor es un valor difcil de determinar con exactitud. En la actualidad existen varios mtodos para medir la calidad del vapor, sin embargo, no existe ninguno que pueda considerarse simple y sencillo. Entre los ms utilizados se pueden mencionar los siguientes: Mtodo del SeparadorPuede considerarse como el ms simple y se basa en la definicin de calidad. Se puede utilizar un recipiente cilndrico, horizontal o vertical, aislado con el fin de separar la fase vapor de la lquida, tal como un separador de petrleo y gas. Las medidas de las tasas de flujo por peso de las dos fases cuando ests dejan el separador, dan una indicacin directa de la calidad. Cualquier mtodo para medir el flujo de las dos fases puede resultar aceptable. Algunas instalaciones utilizan medidores de orificio en ambas lneas, sin embargo, un medidor de desplazamiento positivo o un medidor de turbina en el lado del lquido puede resultar satisfactorio si se realizan las correcciones por temperatura.Para calcular la calidad, la tasa de flujo en peso de vapor se divide entre las tasas de flujo en peso de las corrientes de agua y vapor. Si la unidad generadora de vapor opera bajo condiciones de flujo continuo, como generalmente lo hace la calidad, puede hallarse dividiendo la tasa de vapor en el separador por la tasa de agua entrante. Algunos generadores comerciales poseen separadores a fin de determinar la calidad. Mtodo de los ClorurosSe ha mencionado que una de las razones por las cuales se usa vapor hmedo en recuperacin trmica, es con el fin de prevenir la formacin de escamas en las calderas debido a la deposicin de slidos disueltos. Estos slidos presentes en el agua de alimentacin se concentran en la porcin lquida de la descarga del generador y sirven para proveer una medida del porcentaje de la alimentacin an en fase lquida. El in cloruro Cl- constituye un instrumento conveniente para este chequeo. Por medio de titulacin qumica, la concentracin del in cloruro en la parte lquida del vapor se compara con la concentracin del mismo in en el agua de alimentacin. Luego la calidad viene dada por:Mtodo de la ConductividadLa conductividad del agua depende de la concentracin de sales disueltas en ella. Notando el incremento de la conductividad entre el agua de alimentacin y la parte lquida del vapor a la descarga de la caldera, se puede determinar la calidad, mediante la ecuacin:Donde es la conductividad. Este mtodo es similar al mtodo de determinacin de los cloruros, excepto que se toman en cuenta todas las sales disueltas en lugar de cloruros solamente. Sin embargo, el mtodo de la conductividad no es correcto si el Bicarbonato de Sodio NaHCO3 esta presente en el agua de alimentacin. El bicarbonato de sodio se descompone en NaCO3 o NaOH, los cuales tienen oferentes conductividades, este error se corrige neutralizando la solucin. Dado que la comparacin bsica en este mtodo radica en que las sales disueltas son concentradas en la fase lquida en proporcin directa al volumen de agua vaporizado. El mtodo es til para el control y monitoreo continuo de la calidad.Mtodo del Medidor de OrificioLa calidad del vapor puede ser determinada por medio de un medidor de orificio si la tasa de flujo de vapor es conocida. Normalmente las unidades generadoras de vapor son diseadas para operar bajo condiciones de flujo continuo y la tasa de agua entrante puede determinarse por simple medicin. La calidad del vapor viene dada por la siguiente ecuacin:Donde:fst: Calidad del vapor, fraccinC: Constante del medidor de orificior s: Densidad del vapor seco, lbs/pie3h: Presin diferencial a travs de la placa de orificio, pulg. de agua. q: Tasa de flujo de vapor. gal/min.

INYECCIN CONTINUA DE VAPORLa inyeccin continua de vapor es un proceso de desplazamiento, y como tal ms eficiente desde el punto de vista de recuperacin final que la estimulacin con vapor. Consiste en inyectar vapor en forma continua a travs de algunos pozos y producir el petrleo por otros. Los pozos de inyeccin y produccin se perforan en arreglos, tal como en la inyeccin de agua.En la actualidad se conocen varios proyectos exitosos de inyeccin continua de vapor en el mundo, muchos de los cuales fueron inicialmente proyectos de inyeccin cclica, que luego se convirtieron a inyeccin contina en vista de las mejoras perspectivas de recuperacin: 6-15% para cclica vs. 40-50% para continua.La inyeccin continua de vapor difiere apreciablemente en su comportamiento de la inyeccin de agua caliente, siendo esta diferencia producto nicamente de la presencia y efecto de la condensacin del vapor de agua. La presencia de la fase gaseosa provoca que las fracciones livianas del crudo se destilen y sean transportados como componentes hidrocarburos en la fase gaseosa.Donde el vapor se condensa, los hidrocarburos condensables tambin lo hacen, reduciendo la viscosidad del crudo en el frente de condensacin. Adems, la condensacin del vapor induce un proceso de desplazamiento ms eficiente y mejora la eficiencia del barrido. As, el efecto neto es que la extraccin por inyeccin continua de vapor es apreciablemente mayor que la obtenida por inyeccin de agua caliente.Es un proceso de desplazamiento que consiste en inyeccin de vapor a travs de un cierto nmero de pozos adecuados para tal fin (inyectores) para producir petrleo por los pozos adyacentes (productores). El calor del vapor inyectado reduce la viscosidad del petrleo a medida que este es barrido hacia el pozo productor. PROCESO INYECCIN CONTINUA DE VAPOREl petrleo en la vecindad del extremo de inyeccin es vaporizado y desplazado hacia delante. Una cierta fraccin del petrleo no vaporizado es dejada atrs. El vapor que avanza se va condensando gradualmente, debido a las prdidas de calor hacia las formaciones adyacentes, generando as una zona o banco de agua caliente, el cual va desplazando petrleo y enfrindose a medida que avanza, hasta finalmente alcanzar la temperatura original del yacimiento. Desde este punto en adelante el proceso de desplazamiento prosigue tal como en la inyeccin de agua fra. As, se puede observar que se distinguen tres zonas diferentes: la zona de vapor, la zona de agua caliente y la zona de agua fra. Por lo tanto, el petrleo recuperado en el proceso es el resultado de los mecanismos operando en cada una de estas zonas.La recuperacin de petrleo obtenida en la zona de agua fra ser aproximadamente igual a la calculada para la inyeccin de agua convencional, excepto que la fase efectiva de inyeccin ser mayor que lo que se inyecta como vapor, debido a la capacidad expansiva del vapor.MECANISMOS DE RECUPERACIN EN INYECCIN CONTINUA DE VAPORCuando se inyecta vapor en forma continua en una formacin petrolfera, el petrleo es producido por causa de tres mecanismos bsicos: destilacin por vapor, reduccin de la viscosidad y expansin trmica, siendo la destilacin por vapor el ms importante. Otros fenmenos que contribuyen a la recuperacin de petrleo son la extraccin con solventes, empuje por gas en solucin y desplazamientos miscibles por efectos de la destilacin por vapor. Las magnitudes relativas de cada uno de estos efectos dependen de las propiedades del petrleo y del medio poroso en particular.En la zona de agua caliente, la recuperacin de petrleo est gobernada bsicamente por las caractersticas trmicas del petrleo envuelto. Si la viscosidad del petrleo exhibe una drstica disminucin con aumento de la temperatura, la zona de agua caliente contribuir considerablemente a la recuperacin de petrleo. Si por el contrario, el cambio en la viscosidad del petrleo con temperatura es moderado, los beneficios obtenidos con el agua caliente sern solo ligeramente mayores que los obtenidos con inyeccin de agua fra convencional. Sin embargo, la expansin trmica del petrleo an ser responsable de una recuperacin del orden del 3% al 5% del petrleo in situ.En la zona de vapor, el efecto predominante es la destilacin con vapor. Este fenmeno bsicamente consiste en la destilacin por el vapor de los componentes relativamente livianos del petrleo no desplazado por las zonas de agua fra y caliente, los cuales se caracterizan por una alta presin de vapor. La presencia de la fase gaseosa y la alta temperatura originan la vaporizacin de los componentes livianos, los cuales son transportados hacia delante por el vapor, hasta que se condensan en la porcin ms fra del yacimiento. La recuperacin por la destilacin con vapor depende de la composicin del petrleo envuelto, y puede alcanzar hasta el 20% del petrleo en situ.El petrleo delante de la zona de vapor se hace cada vez ms rico en componentes livianos, lo cual causa efectos de extraccin por solventes y desplazamientos miscibles en el petrleo original del yacimiento, aumentando as la recuperacin. La magnitud de estos efectos an no ha sido posible de evaluar cuantitativamente. Otro mecanismo que opera en la zona de vapor es el empuje por gas en solucin ya que el vapor es una fase gaseosa. La recuperacin por este factor puede ser del orden del 3% de la recuperacin total.An queda por evaluarse la formacin de CO2 ( y de otros gases en menores cantidades) resultante de las reacciones entre el vapor y el crudo (o de cualquier otra fuente), proceso conocido como acuatermlisis, el cual tambin puede actuar como mecanismo de desplazamiento.Como otros mecanismos importantes en la eficiencia de desplazamiento se pueden mencionar: como la temperatura disminuye la viscosidad del petrleo, la permeabilidad relativa al agua disminuye y la permeabilidad relativa al petrleo. Tambin al condensarse en la zona fra, las fracciones livianas de petrleo se mezclan con el petrleo fro y hacen un desplazamiento miscible; y el vapor condensado produce un desplazamiento inmiscible en el frente lo cual estabiliza el frente de invasin.CRITERIOS DE DISEO EN EL PROCESO DE INYECCIN CONTINUA DE VAPORPetrleoViscosidad20 1000 cP Gravedad12 25 APIComposicinNo CrticaYacimientoEspesor 30 Porosidad > 30 % Profundidad 300 3300 piesSaturacin de Petrleo > 500 Bbls (acre pie)Transmisibilidad kh/ > 100 mD pies cP Permeabilidad > 200 mD AguaLas propiedades del agua de formacin no son crticas.El agua para la generacin del vapor debera ser relativamente suave, ligeramente alcalina, libre de oxgeno, de slidos, de petrleo, de H2S y de hierro disuelto.LitologaContenido de arcillas bajo.Factores FavorablesAlto hBajo costo de los combustiblesDisponibilidad de pozos que puedan ser utilizadosAlta calidad del aguaAlta densidad de pozoAlto espesor neto con relacin al totalFactores DesfavorablesFuerte empuje de aguaCapa grande de gasFracturas extensivasOtras consideraciones adicionales importantes son: el tamao del arreglo, as, ste podra determinar las prdidas de calor va el tiempo de flujo. La presin del yacimiento es un factor importante y significativo, ya que altas presiones del yacimiento requerirn altas presiones de inyeccin de vapor, lo cual se traduce en mayores temperaturas de inyeccin.MODELOS MATEMTICOS EMPLEADOS EN EL ESTUDIO DEL CALENTAMIENTO DE LA FORMACINMODELO DE MARX Y LANGENHEIMMarx y Langenheim formularon un modelo matemtico que puede utilizarse para calcular el rea calentada, las prdidas de calor y la distribucin de temperatura durante la inyeccin de un fluido caliente en una arena petrolfera.El modelo fue desarrollado para el caso de inyeccin de vapor hmedo, suponiendo que la distribucin de temperatura es una funcin escalonada (desde la temperatura del vapor TS, hasta la temperatura de la formacin, TR), tal como se muestra en la figura N 10. Las prdidas de calor se llevan a cabo hasta un punto donde se produce el cambio de la temperatura del vapor a la temperatura del yacimiento. A medida que se inyecta ms fluido caliente, el rea calentada aumenta en la direccin del flujo. Luego, el rea a travs de la cual se lleva a cabo la conduccin de calor aumenta con tiempo. Tal como Marx y Langenheim lo sealaron ms tarde, la configuracin de la zona calentada es general, aunque su formulacin inicial se discuti el caso de una zona cilndrica que se expanda simtricamente.TSTRTEMPERATURADISTANCIA RADIAL DESDE EL POZO INYECTORCOMPARACIN CUALITATIVA ENTRE LA DISTRIBUCIN DE TEMPERATURA VERDADERA EN EL YACIMIENTO Y UNA APROXIMACIN IDEALIZADA.A continuacin se muestra parmetros matemticos utilizados en el modelo de Marx Langeheim

Balance de calor para un tiempo t, luego de iniciada la inyeccin, puede establecerse como:

Tasa de inyeccin = Tasa de utilizacin + Tasa de prdidasde calor al tiempo t de calor al tiempo t de calor al tiempo t Qi = QS + QobDescripcin de cada uno de los parmetros:1.- TASA DE INYECCIN DE CALOR AL TIEMPO tConsiderando la inyeccin de vapor a una tasa igual a ist B/D (agua equivalente), la tasa de inyeccin de calor BTU/hr viene dada por:

Q = (350/24) ist { (Hw HR) + Xst LV } = (350/24)ist { cw (TS TR) + Xfst LV }

Dnde:Xst es la calidad del vapor, fraccin, Hw y HR son las entalpas del agua saturada y del agua a la temperatura del yacimiento en, LV es el calor latente de vaporizacin en, cw es el calor especfico promedio del agua en , TS y TR son las temperaturas del vapor y de la formacin respectivamente en F.2.- TASA DE UTILIZACIN DE CALOR AL TIEMPO t Se refiere a la cantidad de calor por unidad de tiempo utilizada para calentar la formacin, desde la temperatura del yacimiento TR, hasta la temperatura del vapor TS. Teniendo en cuenta que el rea calentada aumenta con el tiempo, se tiene:A(t), rea calentada al tiempo t, pie2A(t + t), rea calentada al tiempo (t + t), pie2 A(t) ht MS (TS TR), calor utilizado al tiempo t, BTUA(t + t) ht MS (TS TR), calor utilizado al tiempo (t + t), BTUDnde: ht es el espesor de la formacin, pie, MS es la capacidad calorfica de la formacin, Entonces, la tasa de utilizacin de calor QS, puede calcularse como; Donde al tomar el lmite cuando t tiende a cero, se obtiene: 3. - EFICIENCIA TRMICA (ES)Es la fraccin del calor inyectado que permanece en la zona de vapor.Donde: Qob : 1 ES ES : Donde:F1: Es la funcin de Marx y Langenheim. ; Donde:: Condicin trmica de las lutitas: Capacidad calorfica de las lutitas.MS: Capacidad calorfica de las rocas.Otros parmetros importantes en la inyeccin continua de vapor del modelo Marx y Langenheim:Es el rea de la zona de vapor calentada a un tiempo t, en pie2.VS: Es el volumen de la zona de vapor calentada a un tiempo t, pie3Tabla . Funciones F1 Y F2 de Marx y Langenheim tD| F1| F2| tD| F1| F2| tD| F1| F2| 0,0000| 0,00000| 1,00000| 0,62| 0,38198| 0,49349| 3,2| 1,29847| 0,27996| 0,0002| 0,00020| 0,98424| 0,64| 0,39180| 0,48910| 3,3| 1,32629| 0,27649| 0,0004| 0,00039| 0,97783| 0,66| 0,40154| 0,48484| 3,4| 1,35377| 0,27314| 0,0006| 0,00059| 0,97295| 0,68| 0,41120| 0,48071| 3,5| 1,38092| 0,26992| 0,0008| 0,00028| 0,96887| 0,70| 0,42077| 0,47670| 3,6| 1,40775| 0,26681| 0,0010| 0,00098| 0,96529| 0,72| 0,43027| 0,47281| 3,7| 1,43428| 0,26380| 0,0020| 0,00193| 0,95147| 0,74| 0,43969| 0,46902| 3,8| 1,46052| 0,26090| 0,0040| 0,00382| 0,93245| 0,76| 0,44903| 0,46533| 3,9| 1,48647| 0,25810| 0,0060| 0,00567| 0,91826| 0,78| 0,45830| 0,46174| 4,0| 1,51214| 0,25538| 0,0080| 0,00749| 0,90657| 0,80| 0,46750| 0,45825| 4,1| 1,53755| 0,25275| 0,0100| 0,00930| 0,89646| 0,82| 0,47663| 0,45484| 4,2| 1,56270| 0,25021| 0,0020| 0,01806| 0,85848| 0,84| 0,48569| 0,45152| 4,3| 1,58759| 0,24774| 0,0040| 0,03470| 0,80902| 0,86| 0,49469| 0,44827| 4,4| 1,61225| 0,24534| 0,0060| 0,05051| 0,77412| 0,88| 0,50362| 0,44511| 4,5| 1,63667| 0,24301| 0,0080| 0,06571| 0,74655| 0,90| 0,51250| 0,44202| 4,6| 1,66086| 0,24075| 0,1000| 0,08040| 0,72358| 0,92| 0,52131| 0,43900| 4,7| 1,68482| 0,23856| 0,1200| 0,09467| 0,70379| 0,94| 0,53006| 0,43605| 4,8| 1,70857| 0,23642| 0,1400| 0,10857| 0,68637| 0,96| 0,53875| 0,43317| 4,9| 1,73212| 0,23434| 0,1600| 0,12214| 0,67079| 0,98| 0,54738| 0,43034| 5,0| 1,75545| 0,23232| 0,1800| 0,13541| 0,65668| 1,00| 0,55596| 0,42758| 5,2| 1,80153| 0,22843| 0,2000| 0,14841| 0,64379| 1,10| 0,57717| 0,42093| 5,4| 1,84686| 0,22474| 0,2200| 0,16117| 0,63191| 1.20| 0,63892| 0,40285| 5,6| 1,89146| 0,22123| 0,2400| 0,17370| 0,62091| 1,30| 0,67866| 0,39211| 5,8| 1,93538| 0,21788| 0,2600| 0,18601| 0,61065| 1,40| 0,71738| 0,38226| 6,0| 1,97865| 0,21470| 0,2800| 0,19813| 0,60105| 1,50| 0,75514| 0,37317| 6,2| 2,02129| 0,21165| 0,3000| 0,21006| 0,59202| 1,60| 0,79203| 0,36473| 6,4| 2,06334| 0,20875| 0,3200| 0,22181| 0,58350| 1,70| 0,82811| 0,35688| 6,6| 2,10482| 0,20597| 0,3400| 0,23340| 0,57545| 1,80| 0,86343| 0,34955| 6,8| 2,14576| 0,20330| 0,3600| 0,24483| 0,56781| 1,90| 0,89803| 0,34267| 7,0| 2,18617| 0,20076| 0,3800| 0,25612| 0,56054| 2,00| 0,93198| 0,33621| 7,2| 2,22608| 0,19832| 0,4000| 0,26726| 0,55361| 2,10| 0,96529| 0,33011| 7,4| 2,26550| 0,19598| 0,4200| 0,27826| 0,54699| 2,20| 0,99801| 0,32435| 7,6| 2,30446| 0,19374| 0,4400| 0,28914| 0,54066| 2,30| 1,03017| 0,31890| 7,8| 2,34298| 0,19159| 0,4600| 0,29989| 0,53459| 2,40| 1,06180| 0,31372| 8,0| 2,38106| 0,18952| 0,4800| 0,31052| 0,52876| 2,50| 1,09292| 0,30880| 8,2| 2,41873| 0,18755| 0,5000| 0,32104| 0,52316| 2,60| 1,12356| 0,30411| 8,4| 2,45600| 0,18565| 0,5200| 0,33145| 0,51776| 2,70| 1,15375| 0,29963| 8,6| 2,49289| 0,18383| 0,5400| 0,34175| 0,51257| 2,80| 1,18349| 0,29535| 8,8| 2,52940| 0,18208| 0,5600| 0,35195| 0,50755| 2,90| 1,21282| 0,29126| 9,0| 2,56555| 0,18041| 0,5800| 0,36206| 0,50271| 3,00| 1,24175| 0,28734| 9,2| 2,60135| 0,17881| 0,6000| 0,37206| 0,49802| 3,10| 1,27029| 0,28358| 9,4| 2,63682| 0,17727|MODELO DE MANDL Y VOLEKEl modelo de Marx y Langenheim, supone que el vapor se condensa totalmente en el frente, y el condensado es enfriado a la temperatura del yacimiento. Esta representacin del perfil de temperatura como una funcin escalonada, introduce un ligero error, ya que desprecia el transporte convectivo del calor del agua caliente. En otras palabras, la inyeccin de vapor puede suministrar el calor latente para calentar la formacin as como tambin para satisfacer las prdidas de calor a las formaciones adyacentes.Por lo tanto, mientras la tasa de inyeccin de calor sea mayor que el calor consumido, el modelo de Marx y Langenheim es vlido. Sin embargo, a cierto tiempo, el cual Mandl y Volek llaman el tiempo crtico, esto cesa, y debe tomarse en cuenta la conveccin del calor transportado por el agua caliente delante del frente de condensacin.Suposiciones de Mandl y Volek: * No existe desplazamiento por gravedad. * Todos los puntos del frente de condensacin avanzan a la misma velocidad. * La tasa de inyeccin es constante. Parmetros importantes en la inyeccin contina de vapor del modelo Mandl y Volex:a : el rea de la zona de vapor calentada a un tiempo t, en pie2.VS : Es el volumen de la zona de vapor calentada a un tiempo t, pie3 Nota: Para el modelo de Mandl y Volex se utiliza F3 trmino que define el uso de este modelo, este valor es obtenido de la grfica F3 en funcin de tD, ubicando el punto de B (razn del calor latente al calor sensible) obtenido se intercepta con el punto B y resulta el valor de F3.B: representa la razn del calor latente al calor sensibletDc representa el valor del tiempo adimencional crticotc representa el valor del tiempo crticoPara los dos modelos es necesario previamente determinar un tiempo de inyeccin (tiny) y un tiempo critico (tc), se comparan los dos valores obtenidos y se tiene:1.- Cuando Tiny es mayor al Tc se procede a utiliza el modelo de Marx y Langenheim.2.- Cuando Tiny es menor al Tc se procede a utiliza el modelo de Mandl y Volex.MODELOS MATEMTICOS QUE PERMITEN DETERMINAR CIERTOS PARMETROS INVOLUCRADOS CON LA I.C.V.La forma ms simple de estimar la recuperacin de petrleo en inyeccin contnua de vapor, es ignorando la recuperacin de petrleo de las zonas de agua fra y caliente (o sea, basando la recuperacin solamente en la saturacin de petrleo residual, Sorst, en la zona de vapor, la cual se encuentra aproximadamente a una temperatura constante, Ts). Este procedimiento puede resultar satisfactorio en yacimientos previamente inundados con agua hasta el lmite econmico. El procedimiento bsicamente consiste en determinar el volumen de la zona de vapor para una serie de tiempos, y luego calcular la recuperacin de petrleo en base a la suposicin que la saturacin de petrleo en la zona barrida por el vapor se reduce desde un valor inicial, Soi, hasta un valor residual, Sorst. Experimentalmente se ha demostrado3 que el valor de Sorst, es independiente de la saturacin inicial de petrleo y se han publicado valores en el rango de 3% a 18%.El volumen de la zona de vapor puede determinarse en funcin del tiempo, utilizando algn modelo para el calentamiento de la formacin como el propuesto por Marx y Langenheim Mandl y Volek. As, si el volumen de la zona de vapor a cualquier tiempo t, es Vs, pie3, entonces el petrleo total recuperado en BN, viene dado por:Donde:NP: petrleo total recuperado de la zona de vapor, BNVS: volumen de la zona de vapor, pie3EC: factor de captura (fraccin de petrleo - desplazado de la zona de vapor- que se produce), fraccinhn: espesor neto de la formacin, piesht: espesor total de la formacin, pies: porosidad de la formacin, piesSoi: saturacin inicial de petrleo, fraccinSorst: saturacin residual de petrleo en la zona de vapor, fraccinUna cifra indicativa del xito de la inyeccin contina de vapor y que cambia lentamente con el tiempo durante un proyecto, es la relacin del volumen de petrleo desplazado de la zona de vapor con respecto al volumen de agua inyectada como vapor. Esta cifra se conoce como la razn petrleo/vapor acumulada, y viene dada por:Dnde: OSR| : razn, fraccin| ist| : tasa de inyeccin de vapor, B/D| t| : tiempo de inyeccin, das|Empleando el modelo de Marx y Langenheim, la tasa de produccin de petrleo a un tiempo t, qo, est gobernada por la tasa de crecimiento de la zona calentada y es la derivada, contra el tiempo. As, haciendo las sustituciones necesarias se tiene que:

Donde:qo: tasa de produccin de petrleo, B/DQi: tasa de inyeccin de calor, MS: capacidad calorfica de la formacin, TS: temperatura de saturacin del vapor, FTR: temperatura original de la formacinF2: funcin de Marx y Langenheim,Cuando se emplea el modelo de Mandl y Volek, la funcin F3 se puede diferenciar para obtener dVs/dt, y as qo. Dado que la expresin resultante es bastante difcil de manejar, una mejor aproximacin es graficar NP vs. t, y luego obtener grficamente las pendientes de NP vs. t a tiempos seleccionados, resultando un grfico de qo vs. t.Las curvas de qo vs. T, son bastantes tiles ya que permiten determinar la extensin econmica del proyecto. Similarmente, la razn petrleo/vapor puede ser graficada como funcin del tiempo o de la inyeccin acumulada de vapor.Otro resultado de inters que debe determinarse en un proceso de inyeccin continua de vapor, es la relacin del volumen de petrleo producido, con respecto al volumen de agua inyectada como vapor, a un tiempo dado. Este resultado se conoce como la razn petrleo/vapor instantnea y viene dada por:Una limitacin del mtodo presentado, es que supone que el petrleo desplazado de la zona de vapor es producido de inmediato. Normalmente, hay una cantidad de petrleo que queda rezagado debido a la formacin de bancos durante el proceso. El mtodo tambin es aplicable a petrleos livianos.MTODO DE VAN LOOKERENLa prediccin de la extraccin, a pesar de ser el aspecto ms importante, no es suficiente para describir el comportamiento total de un proyecto de campo. La distribucin de vapor dentro del yacimiento es importante para estimar la inyectibilidad, la irrupcin del calor y del vapor (lo cul puede tener un impacto en el espaciamiento de los pozos, la vida del proyecto y el comportamiento de la produccin despus de la irrupcin del vapor) y la eficiencia global de la extraccin. Unos de los aspectos ms importantes con respecto a la distribucin del vapor dentro del yacimiento, es la localizacin de la zona de vapor dentro de la extensin vertical del mismo. Se conoce por estudios de campo y de laboratorio que el vapor sube hacia el tope del intervalo donde exista una adecuada comunicacin vertical.Un mtodo aproximado desarrollado por van Lookeren y basado en los principios de flujo segregado es el nico que toma en cuenta los efectos del buzamiento, la relacin entre las fuerzas de gravedad y viscosas, y el nivel del lquido en el pozo inyector en el comportamiento de la produccin. El mtodo permite adems estimar la seccin vertical de la zona de vapor bajo la influencia de las fuerzas de flotacin y predecir el grado de rebasamiento por gravedad sobre la configuracin de la zona de vapor.DEFINICINEs el proceso por el cual intencionalmente se introduce calor dentro de las acumulaciones subterrneas de compuestos orgnicos con el propsito de producir combustibles por medio de los pozos productores.Por mltiples razones se utilizan los mtodos trmicos en lugar de otros mtodos de extraccin. En el caso de petrleos viscosos, los cuales actualmente son los de mayor inters para la aplicacin de estos procesos, se utiliza calor para mejorar la eficiencia del desplazamiento y de la extraccin. La reduccin de viscosidad del petrleo que acompaa al incremento de temperatura, permite no slo que el petrleo fluya ms fcilmente sino que tambin resulte una razn de movilidad ms favorable.OBJETIVOS DE LOS MTODOS DE RECUPERACIN TRMICA * Proporcionar calor al yacimiento para mejorar la eficiencia del desplazamiento y de la extraccin de fluidos viscosos. La reduccin de la viscosidad del petrleo que acompaa al incremento de temperatura permite no slo que el petrleo fluya ms fcilmente sino que tambin resulta en una relacin de movilidad ms favorable.

* Reducir la saturacin residual de petrleo en las zonas calentadas a consecuencia dela expansin trmica.

* Originar en el yacimiento procesos de destilacin y craqueo del crudo contenido enSitio, esto debido a las altas temperaturas generadas.

* Aumentar la movilidad del petrleo por efecto de la reduccin de viscosidad atribuido al proceso de calentamiento de los fluidos cercanos al frente de invasin, mejorando la eficiencia areal del barrido.

OTROS MODELOS PARA CALCULAR LA RECUPERACIN DE PETRLEO POR INYECCIN CONTINUA DE VAPORMODELO DE WILLMAN Y ASOCIADOS.Suposiciones: * Sistema radial. * Vapor inyectado a presin, temperatura, tasa de inyeccin y calidad constante. * Las prdidas de calor en direccin radial son despreciables. * La conduccin de calor hacia las formaciones adyacentes se extiende infinitamente.

MODELO DE WILLMAN Y COLS.Caractersticas: * Se tienen en cuenta las saturaciones residuales de petrleo en la zona de vapor, Sorv , en la zona de agua caliente, SorAC , y en la zona de agua fra, Sor. * La distribucin de la temperatura en la zona de agua caliente es considerada escalonada. * Se tiene en cuenta la variacin de la tasa de flujo en el yacimiento de acuerdo a los cambios de temperatura. * Fcilmente se le puede adaptar las eficiencias areales de barrido en las tres zonas. Suposiciones: * Presin y tasa de inyeccin constantes. * Todos los fluidos que se desplazan radialmente son recolectados. * No se tiene en cuenta los efectos de la destilacin del vapor, el desplazamiento miscible de petrleo ms pesado por destilacin y el desplazamiento inmiscible, tipo empuje por gas, que hace el vapor sobre el petrleo. * Se considera un barrido tipo pistn en la zona de vapor. * Flujo radial, pero fcilmente puede adaptarse para otros tipos de flujo. * Se cumplen las suposiciones de Marx y Langenheim para calcular el rea calentada. * No se tiene en cuenta la condensacin de agua en la zona de vapor. * Daries, Silberberg y Claude (modelo numrico de simulacin). * Shuller (modelo numrico para 1D, 2D-petrleo no voltil). * Abdala y coats. (modelo numrico 2D-petrleo, agua y vapor). * Vinsome. (basada en Abdala y Coats con ms estabilidad). * Ferrer y Faroud Al (composicional 3D 3F).SIMULADORES TRMICOS PARA CALCULAR LA RECUPERACIN DE PETRLEO POR INYECCIN CONTINUA DE VAPOR * THERM * STARSOTROS PROGRAMAS * SEMOK * SOAK * HUNDCAL * SOLGAS * CYCLOPS THERMCARACTERISTICAS: * Simulador multifsico - tridimensional para estudios de yacimiento bajo inyeccin de vapor (alternada y continua). * Incluye efecto de compactacin. * No considera influjo. * No incluye efecto de cada de presin en pozos horizontales. Conexin Therm - Graf para post-procesamiento.STARSCARACTERISTICAS: * Simulador multifsico-tridimensional para estudios de yacimiento bajo inyeccin de vapor (alternada y continua). * Incluye efecto de compactacin. * Acepta alta definicin geolgica. * Incluye efecto de cada de presin en pozos horizontales. * Pre y post procesador propio. * Permite simular efectos de crudo burbujeante, efectos geomecnicos y SAGD entre otros.SEMOKCARACTERISTICAS: * Estima la respuesta de un pozo inyectado para varios ciclos de vapor. * Corto tiempo de ejecucin. * Flujo monofsico. * No considera compactacin. * Modelo Geolgico muy simple.

SOAKPermite realizar ejercicios de planificacin de las actividades de inyeccin, reparacin y perforacin de pozos, optimizando dichas actividades en base a parmetros econmicos y restricciones de recursos fsicos y financieros.Es un modelo de programacin lineal donde se debe optimizar el potencial a fin de ao en funcin de la disponibilidad de taladros (perforacin y reparacin), de dinero (inversiones y costos) y disponibilidad de vaporHUNDCALCARACTERISTICAS: * Sistema de prediccin de hundimiento. * No considera el efecto de bloques vecinos. * El hundimiento en superficie es calculado como la suma de las compactaciones de los yacimientos bajo cada bloque. * Calcula los factores de compresibilidad de las arenas y arcillas en funcin de la cada de presin en cada bloque y el hundimiento en superficie.SOLGASCARACTERISTICAS: * Analiza y predice comportamiento de yacimientos bajo empuje por gas en solucin o compactacin. * Basado en el mtodo de Muskat y de compactacin de Schenk. * til cuando hay poca informacin. * PVT basado en Standing y Corey. * Asume yacimientos homogneos, presin uniforme, segregacin gravitacional despreciable, sin intrusin o produccin de agua.

CYCLOPS

* Permite estudiar los sistemas de transporte de vapor para optimizar diseos de proyectos nuevos o mejorar los existentes. * Simula el comportamiento del vapor a lo largo de la tubera del pozo (calidad del vapor en la cara de la arena). * Permite calcular los esfuerzos experimentados por el revestidor y tubera de inyeccin. * Corto tiempo de ejecucin (< 1 min.).

PERFILES QUE PERMITEN MONITOREAR LA INYECCIN DE VAPORREGISTRO DE TEMPERATURA * Permiten determinar cualitativamente que arena tomo o no vapor despus de la inyeccin. * Se puede hacer en todos los casos de inyeccin y es sumamente til para evaluar el xito de la inyeccin selectiva cuando esta se hace por encima del extremo de la tubera.PERFIL DE FLUJO FLOWMETER * Permiten determinar cuantitativamente que arena tomo o no vapor durante de la inyeccin. * Los flowmeter solo aplican cuando la inyeccin es convencional o inyeccin selectiva por debajo de la punta de la tubera.VENTAJAS Y DESVENTAJAS DEL PROCESO DE INYECCIN CONTINUA DE VAPORVentajas: * Altos recobros de petrleo por encima del 50% a consecuencia de los diferentes mecanismos mencionados anteriormente. * La extraccin por inyeccin continua de vapor es apreciablemente mayor que la obtenida por la inyeccin de agua caliente. * Los tipos de arreglos que ms se han utilizado en la prctica son los de 7, 5 y 9 pozos. * Ayuda aumentar el recobro en crudos muy viscosos en presencia de altas permeabilidades e incluso en arenas pocos consolidadas. * La condensacin del vapor induce un proceso de desplazamiento ms eficiente, mejorando la eficiencia del barrido. * Formacin en forma no muy profunda para que no se canalice demasiado el vapor hacia los pozos de produccin.Desventajas: * Altas prdidas de calor. * La saturacin de petrleo debe ser grande y el espesor de la arena debe ser de 20 pies como mnimo, para minimizar las prdidas de calor hacia las adyacencias. * Debe mantenerse grandes tasas de inyeccin para compensar prdidas de calor desde la superficie hasta el objetivo. * La inyeccin de vapor no es aplicable en reservorios de carbn. * Altos costos de la generacin de vapor, diseo de lneas de superficie y diseo mecnico de pozos. * Posible hinchamiento de las arcillas por parte del condensado de vapor. * Fcil canalizacin del vapor en petrleos muy pesados y segregacin del vapor en yacimientos horizontales. * Produccin de sulfuro de hidrgeno (H2S) en crudos con alto contenido de azufre. * Produccin de emulsiones que en algunos casos son difciles de romper. PROYECTOS DE INYECCIN CONTINUA DE VAPOR LLEVADOS A CABO: PAIS| N DE PROYECTOS| PRODUCCION (BND)| Estados unidos| 86 | 417.675 | Indonesia| 3 | 283.000| Venezuela| 38 | 199.075| Canad| 16 | 193.075| China| 1 | 151.651| Otros| 28 | 19.114| Total| 18 | 1.264.093|

ALGUNOS DE LOS PROYECTOS LLEVADOS A CABO EN VENEZUELAANTECEDENTES1.957: Prueba Piloto de Inyeccin Continua de Vapor en Mene Grande, Venezuela. 1.961: Inyeccin Continua de Vapor en Siete Arreglos de siete pozos, en Ta Juana Venezuela.1.977: Proyecto de Inyeccin Continua de vapor en gran escala, (M-6), Ta Juana, Venezuela. 1.981: Lagoven, llev a cabo un proyecto de Inyeccin Continua de Vapor (PICV), en el Campo Jobo. Este proyecto est ubicado en el flanco norte de la Faja Petrolfera del Orinoco.