puente enlace medellin (5.5.2.) fileingetec s.a. proyecto: avenida longitudinal de occidente....

PUENTE ENLACE MEDELLIN( 5.5.2. )

PILAS 1 Y2

DISEÑO DE ZAPATAS

295

..

INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.

ESTRUCTURA: PUENTE 5.5.2.ENLACE MEDELLlN.

~,DISEÑO DE ZAPATAS!

PILAS 1 Y 2

El ~ @ e <Y ® @ .•.0 ~

I s I@ @ e e e e ® T@)

B@) 0 (ii @) @) @l ® @

® 0 @ @ G'l @) ® ® .Y.,...• C ~,

-'-.'\1

DATOS INICIALES

a- b COLUMNAS b ( m ) = 1,00a (m) = 0,70

PILOTES <jJ(m)= 0,60

d ( m ) = (H - d' ) = 0,62

B (m) = 4,80C (m) = 19,70

Ancho zapata.Largo Zapata.

H ( m ) = 0,70 Altura de la zapata.

d' (cm) = 8 Recubrimento zapata

MATERIALES:

CONCRETO: f 'C ( kg / cm' ) =f 'y ( kg / cm' ) =

280

ACERO PDR-60 : 4200

RESULTADOS OBTENIDOS DE LAS CORRIDAS DEL PROGRAMA SAP90

Pumax (Ton) = 310,70 Para las columnas.

. '"j Pumax ( Ton) = 63,91 Para los pilotes .

PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora.

'296Diseño de zapatas.xls-5/07/00-1 de 6



CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO

a. ) COLUMNAS: ( A la distancia de d/2 )

1,62 Perimetro ( m ) = ((b+d/2) + (a+d/2))*2

Perimetro (m) = 5,88

,.. ~,1,32

Pumax 310700

Vu ( kg / cm- ) = = = 8,523 kg / crrr' < ~ ve

Pero x d 588 x 62

~ ve = 0,85 x 1,10 x \r2ao = 15,646 OK

b. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

Perímetro (m) = 1t X D

~ = 0,60Perímetro (m) = 3,83

d/2 = 0,31

Pumax 63910

vu ( kg / cm- ) = = = 2,689 kg / cm" < ~ vePero x d 383 x 62

~ ve = 0,85 x 1,10 x \r2ao = 15,646 Yu < ~ ve OK

'297PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-2 de 6



c. ) VIGA DE RIGIDEZ: ( A la distancia de d/2 )

# de columnas: 7 e (m) = 2,87 Espaciamiento entre ejes de columnas.

b

A

I...L.

1,62 Perimetro (m) = 11,62 + 18,521 x 2

Perimetro ( m ) = 40,28

1" ~I18,52

PumaxX# col 310700 x 7

Yu ( kg / cm- ) = _ = = 8,708 kg/cm2 < q,vePer. x d 4028 x 62

q, ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK

d. ) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION : ( A la distancia de d )

1,80

Td I 0,62

í 0,50

4>: m ) = 0,60

C(m)= 19,70

1-- s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.C= 19,70

de ( m ) = 1,80 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

# P1 = 11 # de pilotes por cara de corte primera fila.

# P2 = ° # de pilotes por cara de corte segunda fila.

# P1 = 11,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.

# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.

v u (Ton) = # p X Pumax = 11,000 X 63,91 = 703,01 Ton.

703010,0

Vu ( kg / cm" ) = = = 5,756 kg/cm2 < q,veC x d 1970 x 62


Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-3 de 6



\12s01I

OK0,85 x 0,53 x = 7,538

e. ) CORTANTE TRANSVERSAL POR FLEXION : (A la distancia de d )

0,649

d..~ ~0,35 0,62

de ( m ) = 0,649

<I>:m)= 0,604,80

BB (m) = 4,80

s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.

Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

# P1 = 2 # de pilotes por cara de corte primera fila.

# P2 = O # de pilotes por cara de corte segunda fila.

# P1 = 0,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.


Vu(Ton)=#pXPumax= O,OOOX 63,91 = 0,00 Ton.

Vu ( kg / cm- ) =0,0

= = 0,000 kg / cm- < <p veB x d 480 x 62

<p ve = 0,85 x 0,53 x pO =

PREPARO: Javier Niño Núñez.

7,538 OK

299REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-5/07/00-4 de 6



DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION

a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:

a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70

•#P1 = 11

# P2 = O

de ( m ) = 1,80

d1 (m) = 0,00

PILOTES ~ ( m ) = 0,60

# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.

# de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.

Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

Distancia entre ejes de pilotes.

M (Ton - m) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M (Ton - m) = 11 x 1,45 x 63,9

M(Ton-m)= 1019,36

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu (Ton - cm) = 101936,5

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 1970,0 d (cm) = 62,0

4>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

fc MuxfcP cal [%] =

1.18xfy ~ X fy2 x 0.59 x b x d2

P cal [%] =Pd. [%] =

0,00368

0,0037

Pmín. [%] = 0,00333

As ( cm2) = Pd * b * d = 449,60

As (cm2/m) = 449,60 =19,70

22,82 cm2/m

COLOCAR # 7 e f 0.15, As = 25,80 cm2f m.


Camilo Santos Mora.

300Diseño de zapatas.xls-5/07/00-5 de 6



b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:

a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70

PILOTES <I>(m)= 0,60

# P1 = 2 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.

# de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.

de ( m ) = 0,649 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

d1 ( m ) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.

M ( Ton - m ) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M ( Ton - m ) = 2 x 0,30 x 63,9

M (Ton - m) = 38,22

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu (Ton - cm) = 3821,8

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 480,0 d ( cm ) = 62,0

<1>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

fc -J -1.1::J2 MuxfcP cal [%] =

1.18xfy <1>x fy2 x 0.59 x b x d2

P cal [%] = 0,00055 Pmln. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0007

As(cm2)= Pd * b * d = 89,29 cm2

As (cm2/m)= 89,29 =4,80

18,60 cm2/m

COLOCAR # 6 e I 0.15, As = 18,93 cm" I m. Para una cuantia de 0,003


Camilo Santos Mo·ra.301

Diseño de zapatas.xls-5/07/00-6 de 6

\

MIN < 413> \

-0.3107E+06

AT 0.00

MAX < 400>

-0.4901E+04

AT 6.51w

JaN

SAP90

C552S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

W8W

(552-905

.1. SAP90 JI~· _._---~--------------------

FRAME

OUlPUl P

ENVELOPE ALL

MIN < 413>

-0.3107E+06

Al 0.00

MAX < 400>

-0.4901E+04

Al 6.51

(552S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 3800>

-0.6391E+05

AT 2.00

MAX < 2000>

-0.1395E+OS

AT 0.00

--l SAP90

(552-905

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 3800>

-0.6391E+05

A T 2.00

MAX < 2600>

-0.1855E+05

AT 0.00

SAP90

PUENTE ENLACE MEDELLIN( 5.5.2. )

ESTRIBOS 1 Y 2

DISEÑO DE ESTRIBOS

306

GETEC S.AProyecto: ALO Estructura: Diseño ~3ibo 5.5.2.

Enlace Medellin.

DATOS BASICOS PARA EL DISEÑO DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA

DATOS DE NIVELES

Nivel de cimentación :Nivel de rasante de la via :

Nivel de la corona del estribo:

DATOS DE LOS MATERIALES

Concreto:re [kg/cm2] = 210

d' (cm) = 7,00

0,008,008,00 (En la sección considerada)

Acero POR. 60:fy [kg/cm2] = 4200

Cuantias Mínimas :Pmin.Temp. [%] A.C. = 0,20

Pmln. [%] = 0,33

DATOS DEL RELLENO

Lado del tal6nPendiente del talud (H:V) = 0,00

Talud (V/H) 0=. 3Y SECO (T/m ) =

HRelleno para Empuje (m) =

DATOS DEL SUELO DE CIMENTACION

Capacidad Portante del suelo (T/m2) =Número de Pilotes =

4> Pilotes de apoyo (m) =


0,0001,90

1,00

300,60

0,00 Grados. (Utilizado para determinar el Empuje del Relleno)

DATOS DE CARGA VERTICAL Y EMPUJE ADICIONAL EN EL TALON

Peso de Geobloques ( kg/m2) =

W sobre talón ( t ) =Presión Geobloques ( tlm2) =Empuje sobre el estribo ( t ) =

H del Empuje ( t ) =REVISO: Camilo Santos Mora

50,0000,6460,6003,7804,150

Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

INGETEC S.A.Proyecto: ALO

Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellin.

FACTORES DE MAYORACION SEGUN LA AASHTO

TABLA No. AFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO

EN EL DISEÑO DE PILAS

GRUPO Y D L+I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 O 1 1 O O O O O2 1 1 O O 1 1 1 O O O O3 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O O 1 1 O O O O 1

TABLA No. B

FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO

EN EL DISEÑO DE ESTRIBOS

GRUPO Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 1,3 1 1 O O O O O2 1 1 O 1 1 1 1 O O O O3 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O

: 4 1 1 1 1,3 1 1 O O O 1 O5 1 1 O 1 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1 1 1 O O O O 1


TABLA No.CFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOS

PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE PILAS

GRUPO Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 O 1 1 O O O O O2 1,3 1 O O 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1,3 1 O O 1 1 O O O O 1

TABLA No. O

FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE ESTRIBOS

GRUPO Y D L+I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 1,3 1 1 O O O O O2 1,3 1 O 1,3 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 . 1,3 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O 1,3 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1,3 1 1 O O O O 1

REVISO: Camilo Santos Mora . Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1


Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín.

DATOS GEOMETRICOS DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA

SECCION EN DIRECCION LONGITUDINAL DEL PUENTE

Ancho de la corona Superior (A) :Ancho de apoyo losa de aprox. (B) :Altura de la losa de aprox. (C) :Altura total mensula de apoyo (D) :Altura de la cartela de la mensula (E):Altura recta inferior a la mensula (F):Altura de la cartela inferior (G) :

Ancho de la caja de apoyo (H) :Altura de la caja de apoyo (1) :

Ancho mínimo del vastago (K):Ancho máximo del vastago (L) :Alt. efectiva del vastago (M) :Espesor máximo de la losa (N) :Espesor mínimo de la losa (O) :Longitud del talón (P) :Longitud de la zarpa (Q) :Ancho total de la losa de apoyo (R):

SECCION-

PUNTO X Z0,30 1 0,00 0,000,25 2 0,00 0,700,30 3 2,05 0,700,50 4 2,22 6,220,25 5 1,92 6,520,68 6 1,92 7,200,30 7 1,67 .7,45- -

8 1,67 7,700,53 9 1,92 7,701,35 10 1,92 8,00

11 2,22 8,000,53 12 2,22 6,650,70 13 2,75 6,655,520 14 2,75 0,700,70 15 4,80 0,700,70 16 4,80 0,002,05 17 0,00 0,002,05 184,80 19

20212223

Pendiente del talud (H:V) : 0,00Nivel de cimentación : 0,00

Nivel de rasante de la via : 8,00Nivel de la corona del estribo: 8,00

Nivel del relleno de empuje: 1,70Altura del talud: 0,00

Dimensión horizontal del talud: 0,00

RELLENO

X Z0,00 0,700,00 8,000,00 8,001,92 8,001,92 7,701,67 7,701,67 7,45

1,92 7,201,92 6,522,22 6,222,05 0,700,00 0,70

OK (Nivel de altura de relleno para empuje)

DATOS ADICIONALES DE ALTURAS PARA APLlCACION DE FUERZAS SOBRE EL ESTRIBO

Altura del neopreno (m) :Altura sobre el apoyo para la aplicación del sismo de la superestructura (m) :

Altura de la viga en el apoyo (m) :Altura de la baranda (m) :

Altura de la Losa + Pavimento (m) :Alt. adicional sobre rasante para aplicación de F. Long. frenado y Viento en C.V. (6 Pies) :

PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora

0,0250,0001,1501,2000,3001,829 309

Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1



DISEÑO ESTRIBO MARGENDERECHA E IZQUIERDA

ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

6

( 2,392

l~8

N

~<Cffi 4oo::O

21------1-+-+------ 2,402

o 2

ABSCISAS X

4

PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

310

se S.A.'lo:ALO

DATOS DE LA ESTRUCTURA:

Factor SismoLong. Base (m)

1 FH sismo (Tn)

DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA

AGUA -N.A. O RELLENO

Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70

E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00

SISMO EN EL AGUA - N.A.

Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00

Factor Sismo 0,00

Coeficiente C 0,875Factor (213) 0,667

FH sismo (Tn) 0,00

P.Apl. (O,4*H, rH) 0,00

FV sismo (Tn) 0,00

X Aplic. "A" (m) 0,00

PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.

0,00

0,00

SUBPRESION EN TALON - N.A.

ISubpresión (T/m2) 0,001


EMP. RELLENO

Cota Niv. Freático

k. = f(+,0) : Activo

kp = f(+,o) : Pasivo

DATOS DE LAS CONDICIONES DE OPERACIONESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

CASO: EVALUACION DE CARGAS EXTERNAS

("A" Es la esquina a la Izquierda del cimiento" Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)

DATOS DE LA ZAPATA DE APOYO:

4,803,63

Ancho de la zapata (m):Ancho total de 2 aletas (m) :

(Sobre el talón)Ancho total de 2 aletas (1'11) :

(Sobre la zarpa)o

1,000,00

DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA

Estructura: Di.' .ribo 5.5.2...:e Medellfn.

0,70

1,70

1,70

2,051,90

O

AGUA -N.A. O RELLENO - N.A.

Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ret.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70

E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00

o0,70

0.00

0,00

0,000,00

O3,901,03

10,700,47

2,12

SISMO EN EL AGUA - N.A.

Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00

Factor Sismo 0,00

Coeficiente C 0,875Factor (213) 0,667

FH sismo (Tn) 0,00

P.Apl. (OA*H, rH) 0,00

FV sismo (Tn) 0,00

X "A" Aplic. (m) 0,00

A." Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)

A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

, E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F

"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático

(Suelo parcialmente saturado)

B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

B2." Cota Análisis menor al N.Fr.

PESO AGUA SOBRE ZARPA - N.A.

0,00

0,00

SUBPRESION EN ZARPA - N.A.

0,10

Subpresión (T/m2) 0,001

0,19

1,20 ISUBPRESION (0,1.2) 01

1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subresión

Estribo Medellin 552.xI5-5/07/00-1 de 1REVISO: Camilo Santos Mora

0,00

0,00

EMPUJE - N.A.

Cota Niv. Freático

k. = t(+,8) : Activo

kp = f(+,8) : Pasivo

0,700,00

0,00

A.- Cota del Terreno menor al N. Freáfico(Suelo totalmente saturado)

A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) 0,00 A2

HZ· Aplicación (m) 0,23

B.- Cota Terreno mayor o igual al N_ Freático

• (Suelo parcialmente saturado)

B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

C.T. < N.F

0,10

O

0,00

0,00

¡ETEC S.A..>yecto: ALO

Estructura: Diseño e: ,5.5.2 .Enlace lv1edellín.

DATOS BASICOS PARA LA EVALUACIONDE LAS FUERZAS DE DISEÑO PARA ESTRIBO

DATOS DE LONGITUDES PARA DISENO

Longitud del estriboLongitud viga

21,4522,82 m

DATOS BASICOS PARA DISENO# Total de vigas del puente# Lanes de la sección totalCoeficiente de sismo

750,20

DATOS PARA LA EVALUACION DE LAS FUERZAS DE VIENTOVIENTO EN LA SUPERESTRUCTURAFuerza Longitudinal del viento (kg/m2)

Fuerza Transversal del viento (kg/m2)

60250

FUERZA LONGITUDINAL DE FRENADO% de CV F. de frenado (%)W Lane (tlm)P de momento (t)Factor de reducción por lanes (Tres Lanes)

51,5012,000,90

EN EL ESTRIBOREAC. DE LA SUPER. POR CARGA MUERTA Y CARGA VIVA

CM sin mayorarl viga 44,38 tCV sin mayorar/lane 33,02 t

NIVELES DE APOYONivel de Cimentación del estribo (m) 0,00Nivel de apoyo viga (m) 6,65


VIENTO EN LA CARGA VIVAFuerza Longitudinal del viento (kg/m)Fuerza Transversal del viento (kg/m)

60150

(Véase Figura A.3.48 del C.C.P.-95)

EVALUACION DE LA ALTURA EXPUESTA

Altura del neopreno (m) : 0,025Alturade la viga (m): 1,150Altura de la losa + pavimento (m) : 0,300Altura de la baranda (m) : 1,200Altura adicional sobre la rasante para la aplicación de

F. Long. frenado y viento en C.v. (6pies) : 1,83Altura expuesta 2,68,

REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

INGETE'Proyect, Estructura: Dise DO 5.5.2.

E. '" MedelJin.

EVALUACION DE,LAS FUERZAS QUE ACTUAN SOBRE EL ESTRIBO

DA TOS Y CALCULOS# Total de vigas del puente

CM sin mayorar/ viga

01 CM total sin mayorar

CM totalsin mayorar / LEstribo

1;\\I4\E'fjdJ:·.itJUi!uNqt¡iWjlllíIlJDA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m2)Altura expuestaLongitud vigaF.L. viento / Ltotal. (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)

PREPARO:JavierNiñoNúñez.

744,38 t

310,64 t

14,48 t

0,0060,00

2,6822,820,096,656,65

DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalCV sin mayorar/lane

L1 CV total sin mayorar

CV totalsin mayorar / Ltotal

IIMíí.i\liNGliW§t@dj* •• ",~1DA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m)Longitud vigaF.L. viento / Ltotal para el tramo (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)

REVISO:CamiloSantosMora

165,09 t

7,70 t

33,02 t EQSL1100% F. sismo Long. Para el tramo

5DA TOS Y CALCULOS

01 CM total sin mayorar

0,0060

22,820,036,656,65

100% F. sismo Long. / LEstribo

Z aplicación en el apoyo de la viga (m)

310,64

62,13

2,90

6,65EQST130% F. sismo Transv. para el tramo 18,64

30% F. sismo Long./ LEstobo 0,87

Z aplicación en el apoyo de la viga (m) 6,65

DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalFactor de reducción por lanes (Tres Lanes)% de CV F. de frenado (%)W Lane (!1m)P de momento (t)Longitud vigaF. frenado / Ltotal para el tramo (t)Altura de apoyo de la viga (m)

50,90

51,50

'12,0022,82

0,246,65

EstriboMedelJin552.xls-5/07/00-1de 1

IGETEC S.A.Proyecto: ALO

Estructura: Diseño, ,,) 5.5.2.Enlace Medellín.

FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBO,S.(Por metro de estribo)

D1 CM total sin mayorar / LEstribo 14,482 2,485 35,988 0,000 0,000L1 CV total sin mayorar / Ltotal 7,697 2,485 19,126 0,000 0,000

EQl Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EQT Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D2 W de la dovela de cierre 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

DRST Fv por SHRINKAGE 0,000 0,000 0,000 0,000 0,0008.- POR INFRAESTRUCTURA

D3 Peso propio estribo 18,157 2,392 43,439 0,000 0,000D4 Peso relleno sobre el estribo 3,895 1,025 3,992 0,000 0,000D5 Fv del Empuje del relleno 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D6 W de Agua sobre el talón 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D7 W de geobloques sobre el talón 0,646 1,025 0,662 0,000 0,000 I81 Flotación con Aguas máximas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,0001

I81 Flotación con Aguas mínimas 0,000 0,000 0,000 0,000 O,OOO~

PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

ETEC S.A.

IBctO: ALO


Estructura: Diseñ JO 5.5.2.Enl~_" Medellin.

FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)

SECCION LONGITUDINAL SECCION TRANSVERSALBRAZO I M+ Horario BRAZO I M+ HorarioIVARIABLE I DESCRIPCION I Fx(Tn) Z (m) M."A" (Tn-m) Z (m) M."A" (Tn-m)

I CARGAS HORIZONTALESA - VIENTO EN LA SUPERESTRUCTURA

WSL Sobre el tramo que soporta 0,085 7,988 0,682 0,000 0,000WST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

B.- VIENTO EN LA CARGA VIVAWLT Sobre el tramo que soporta 0,032 7,988 0,255 0,000 0,000

C.- FUERZA LONGITUDINAL DE FRENADOLFL Sobre el tramo que soporta 0,242 7,988 1,937 0,000 0,000

0,155 0,000

EOSL Sobre el tramo que soporta 2,896 6,650 19,2611 0,000 0,000EOST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,0001 0,000 0,000

F - EMPUJE Y SISMO DEL RELLENOER Empuje del relleno 0,447 1,033 0,461 0,000 0,000EOR Sismo del rrelleno (Mononobe Okabe) 0,190 1,200 0,228 0,000 0,000

G.- EMPUJE Y SISMO DE GEOBLOOUESEGEO Empuje Geobloques 3,780 4,150 15,687 0,000 0,000EOGEO Sismo Geobloques 0,756 4,150 3,137 0,000 0,000

H- EMPUJE Y SISMO DEL AGUA EN EL TALaNFw Empuje del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000Fsw Sismo en el agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

l.-FUERZA DE LA CORRIENTEI SF !Fuerza transversal de la corriente 0,0001 0,0001 0,0001 6,6501 0,0001

100% Long. + 30% Transv. 8,723 0,0000,000 0,000

EOML Sismo longitudinal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EOMT Sismo transversal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

II.GETEC S.A.Proyecto: AlO

OATOS DE LA ESTRUCTURA:

Volumen (m~ :

Gama T/m~:5,47

2,40W Propio (Tn) :Xcent, "A" (m):

13,120,35

Ycen!. "A" (m):Zcen!. "A" (m):Alfa (Sismo)

0,503,650,20

Factor Sismo

Long. Base (m)FH sismo (Tn/m)Ang.Fric.Cimen!.4>Nivel de Análisis:

+X Aguas arriba hacia Aguas Abajo

DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA

SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.

Factor Sismo

Coeficiente C

0,700,00

0,00

0,875Factor (213) 0,667FH sismo (Tn) 0,00P.Apl. (O,4"H, f*H) 0,00FV sismo (Tn) 0,00X Aplic. "A" (m) O


W Agua. en Talón 0,00X "A" Aplic. (m) 0,00

SUBPRESION EN TALON - N.A.

ISubpresión (T/m2) 0,001


EMP. RELLENOCota Niv. Freático

k. = f(4>,8): Activo

kp = f(4>,8): Pasivo

DATOS PARA EL DISEÑO DEL VASTAGO

ESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

CASO: EVAlUACION DE CARGAS EXTERNAS

("A· Es la esquina a la Izquierda del cimiento - Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)

4,802,6232

10,701,701,70

2,051,90

O3,901,03

0,70

0,31

3,25

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

1,000,29 B10,330,11

0,190,50

Altura del vástago (m):

Espesor máx. del vástago (m) :Espesor máx. Talón (m):Esp. máx. zarpa (m) :Long. del talón (m) :Long. zarpa (m) :Ancho del diente del talón (m) :Altura del diente (m):

7,30

0,700,700,702,052,050,000,00

AGUA - N.A. O RELLENOCota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00

DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA


AGUA - N.A. O RELLENO - N.A.Cota Nivel Ref. 0,70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0,70 Cota del RellenoCota Análisis 0,70E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00

SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.

Factor Sismo

Coeficiente CFactor (213)

0,700,00

0,00

0,8750,667

FH sismo (Tn)P.Apl. (O,4"H, f*H)

0,000,00

FV sismo (Tn)X "A" Aplic, (m)

0,00O


0,000,00

SUBPRES/ON EN TALON - N.A.

Subpresión (Tlm2) 0,001

ISUBPRESION (0,1,2) 01

O0,000,000,00

0,000,00

O0,000,00

EMPUJE - N.A.Cota Niv. Freático

k. = f( 4>,8): Activo

kp = f(4>,8): Pasivo

0,70

0,31

3,25

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) 0,00 A2"Z~ Aplicación (m) #iDIV/O!

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)61.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.62.- Cota Análisis menor al N.Fr.

H. Relleno (m) -N.A.E.H. Relleno (Tn)"Z· Aplicación (m)

C.T. < N.FC.T. < N.F

Ks (.50 Alfa)Factor Sismo

0,10O

FH sismo (Tn)P.Apl. (0,50"H)

0,000,00

REVISO: Camilo San los Mora

1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subreslón

Estribo Medellln 552.xls-5/07/00-1 de 1



DISEÑO ESTRUCTURAL DEL ESTRIBO(EVALUA1JO CON LA MAYORACION POR GRUPOS DE CARGA PARA DISEÑO)

ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

11 i.!

/ i \! i \: Ii \~

\ II

II

\ I

\ l·

Altura del vástago HM(m) : 7,30

:¡!./

;' I}¡: / I

!. I

/ i· H)WI •• 1

i '-c1! . I

,:---!

Al!. lámina agua Izq. Hws(m) : 0,00

Al!. lámina agua Der. HI.A(m) : 0,00

Esp. máx. vast. eM (m) : 0,70

Altura sobrecarga Hs (m) : 0,00

Altura relleno Izq. HRJ (m): 1,00

Altura relleno Der. HRD (m) : - N.A.

Coef. de aceleración sismica: 0,20

Concreto:fe [kg/cm2] = 210

d' (cm) = 7,00

Acero POR. 60:fy [kg/cm2

] = 4200

Cuantias Mínimas:Pmln.Temp' [%] A.C. = 0,20

Pmin. [%] = 0,33333

inser

inser


RESUMEN DE LAS FUERZAS Y MOMENTOS SOBRE EL VASTAGO DEL ESTRIBO

317REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 3

INGETEC S.A.. Proyecto: ALO


Estructura: Diseño estribo 5.5.2.Enlace Medellín .

COMBINACION PARA lOS GRUPOS DE CARGA:

GRUPO 1: 1.3 * (D + 1.67(L + I) + 1.3E + B + SF)

GRUPO 2: 1.3 * (D + 1.3E + B + SF + W)

GRUPO 3: 1.3 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + Wl + LF)

GRUPO 4: 1.3 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + RSTd

GRUPO 5: 1.25 * (D + 1.3E + B + SF + W + RSTd

GRUPO 6: 1.25 * (D + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + WL + LF + RSTd

GRUPO 7: 1.0 * (D + 1.3E + B + SF + Ea)

SUMAS ACUMULADAS POR DESCRIPCION y COMBINACIONES DE CARGAS SEGUN El C.C.P.-95

VHOR• T MEN BASE VAST.

o: 0,000 0,000(l + 1): 0,000 0,000

E: 4,072 15,784B: 0,000 0,000

SF: 0,000 0,000W: 0,085 0,622

Wl: 0,000 0,000lF: 0,242 1,767

R+S+T: 0,023 0,139EQ: 6,466 30,042

GRUPO 1GRUPO 2GRUPO 3GRUPO 4GRUPO 5GRUPO 6GRUPO 7

A.- DISEÑO DEL VASTAGO

a.) Refuerzo para la malla interior:

REFUERZO PRINCIPAL:

MUBmú:. [T.m] = 50,56

VHOR• T MEN BASE VAST.

: 6,882 26,675: 6,992 27,484: 7,230 29,215: 6,912 26,856: 6,753 26,601: 6,981 28,265: 11,759 50,561

K = MUBMáx * 1001 (Bd2) (T/cm2) = 0,012739

con d [cm] = 63

M UO·1·m·fCp

2 2O.90fy ·O.59LA·d( )

2fCp1.18 fy

P = 0,003516

a (Whithney) = p*d*FyI(0.85*fc) [cm] = 5,211922

Selección del Pdlseilo :

P diseño = 0,00352

As = Pdlsel!o * B * d [cm2/m] = 22,15

Asmín. [cm2/m'] = Pmín. * b * d , con Pmín. [%] = 0,33

=> se colocará # 7 a 0,15

REVISO: Camilo Santos Mora

=> #8 a 0,23=> #7 a 0,17

=>#7aO,18

318Estribo Medellín 552.xls-5/07/00-2 de 3




REVISION POR CORTANTE:

VMáx.[T/m'] = 11,76 Ve [kg/em2] = 4l * 0.53 * RAIZ(fe) = 6,53

O.K. , Ve > Vmáx.Ve [T/m'] = 45,70

Ve trabajo [kg/em2] = 1,87

REFUERZO HORIZONTAL:

Asmín. [em2¡m'] = Pmln. * b * d , con Pmín. [%] = 0,10

=> #5a 0,32=> #6 a 0,45

=> Long. se colocará # 5 a 0,30

b.) Refuerzo para la malla exterior:

REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL:

Selección del Pdlseilo :

P diseño = 0,00100

As = Pdlsei\o * B * d [cm2] = 6,30 => #6 a 0,45

=> #5a 0,32

=> se colocará # 5 a 0,30 en las dos direcciones

319REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-3 de 3

INGETEPoryecl

wl\,)

o


Estructura: Oíse .oo5.5.2.L ·d Medellin.

F.- ESFUERZOS SIN MAYORAR SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 21,45Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80

Número de Pilotes Np = 20,00

'" Pilotes (m) = 0,60

l:x2 total (m2) = 64,8l:l total (m2

) = 835,3125

"Y" de filas con respecto al eje Long. ·X· : ·X· de columnas con respecto al eje transv. ·Y" :

Fila No. 1 10,125Fila No. 2 7,875Fila No. 3 5,625Fila No. 4 3,375Fila No. 5 1,125Fila No. 6 -1,125Fila No. 7 -3,375Fila No. 8 -5,625Fila No. 9 -7,875Fila No. 10 -10,125Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 10No. de pilotes centrales : 10

Columna No. 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000

No. de pilotes por Fila: 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7I X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800I y (m) 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125

VL (T) 117,86 92,49 124,29 118,36 92,99 124,79 233,22VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 962,60 797,51 962,60 962,60 797,51 962,60 797,51

MLTOTAL 353,85 250,53 405,25 357,17 253,85 . 408,57 790,31

MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

P1= P/(Np+Nc) + ML*X/IX' + MT*YIr.Y· 41,92 33,54 43,34 42,01 33,64 43,44 48,54P2 = P/(Np+Nc) + ML*Xlr.x' - MT*YIr.Y' 41,92 33,54 43,34 42,01 33,64 43,44 48,54

P3 = P/(Np+Nc) - ML*Xlr.X2 + MT*Ylr.y2 22,26 19,62 20,83 22,17 19,53 20,74 4,63P4 = P/(Np+Nc) - ML*XlIX' - MT*YIr.Y· 22,26 19,62 20,83 22,17 19,53 20,74 4,63

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 552.xls-5/07/00-1 de 1

INGETEPoryect,

PREPARO: Javier Niño Núñez,

Estructura: Dise .oo 5,5.2,L _~Medellin,

F.- ESFUERZOS MAYORADOS SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 21,45Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80

Número de Pilotes Np = 20,00

4» Pilotes (m) = 0,60l:x2 total (m2) = 64,8

l:l total (m2) = 835,3125

·Y· de filas con respecto al eje Long. ·X" : ·X· de columnas con respecto al eje transv. "Y" :

Fila No. 1 10,125Fila No. 2 7,875Fila No. 3 5,625Fila No. 4 3,375Fila No. 5 1,125Fila No. 6 -1,125Fila No. 7 -3,375Fila No. 8 -5,625Fila No. 9 -7,875Fila No. 10 -10,125Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 10No. de pilotes centrales: 10

Columna No. 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000

No. de pilotes por Fila: 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7I X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800r YlinT 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125 10,125

VL (T) 153,21 155,59 160,69 153,86 150,23 155,13 278,17VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 1395,18 1036,76 1251,38 1251,38 996,89 1203,25 797,51MLTOTAL 472,23 460,78 519,71 464,33 447,21 503,88 1012,26MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

PI = P/(Np+Nc) + ML*XIl:X"+ Mr"YIl:.Y· 59,62 47,36 56,15 54,61 45,65 54,11 54,70P2 = P/(Np+Nc) + ML*XIl:X' - Mr"YIl:.Y' 59,62 47,36 56,15 54,61 45,65 54,11 54,70P3 = P/(Np+Nc) - ML*XJl:.X2+ Mr"Yll:.y2 33,39 21,76 27,28 28,81 20,81 26,11 -1,53P4 = P/(Np+Nc) - ML*XJl:.X' - Mr"YIl:.Y' 33,39 21,76 27,28 28,81 20,81 26,11 -1,53

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 552,xls-5/07/00-1 de 1


DISEÑO DE ZAPATASESTRIBOS 1 Y 2

~ ~ (9 4> ~ e ·is•

9 • • 9 o • e'" o

o • , e • • • e

• • • e • • • •1.••• C


fB

DATOS INICIALES_bAncho del b (m) = 0,70 B(m)= 4,80 Ancho zapata.Vastago C(m)= 21,45 Largo Zapata.

• PILOTES <j>(m)= 0,60 H(m)= 0,70 Altura de la zapata .

d ( m ) = (H - d' ) = 0,62 d' (cm) = 8 Recubrimento zapata

MATERIALES:

CONCRETO:

ACERO POR-60 :

f 'e ( kg / cm- ) =f 'y ( kg / crn" ) =

210

4200

RESULTADOS OBTENIDOS DEL DISEÑO DEL ESTRIBO

Pumax ( Ton) = 59,62 Para los pilotes.


Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-5/07/00-1 de 4

322


CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO

a. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

<l> = 0,60

d/2 = 0,31

Pumax

Vu ( kg / cm- ) = =Pero x d

<l> ve = 0,85 x 1,10 x \r210 =

Perimetro (m ) = rt x D

Perimetro (m) = 3,83

59620

ESTRUCTURA: PUENTE 5.52.ENLACE MEDELLlN.

= 2,509 kg / cm" < <l> ve383 x 62

13,549 OK

b.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )

l·C=

de ( m ) = 1,80

#Pl = 10

# P2 = O

21,45

dT 0,62± 0,35

<1>: m) = 0,60

e (m ) = 21,45

~I s ( m ) = 0,00

Distancia entre eje del vastago y pilotes.

# de pilotes por cara de corte primera fila.

# de pilotes por cara de corte segunda fila.

# p, = 10,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.


v u ( Ton) = # p X Pumax = 10,000 X 59,62 = 596,20 Ton.


Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-2 de 4

323

Separación entreejes de pilotes.



Vu 596200,0

vu ( kg / cm" ) = = = 4,483 kg / crn" < ~ veCxd 2145 x 62

~ve = 0,85 x 0,53 x \(210 = 6,528 Vu < ~ve OK

DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION

a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:~

b Ancho delvastago

b (m) = 0,70

• PILOTES cf> (m) = 0,60

# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.

#P2 = O # de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.

de (m) = 1,80 Distancia entre ejes de vastago y pilotes.

dd m) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.

M (Ton - m) = # p1 x (de - b/2) x Pumax

M(Ton-m)= 10x 1,45 x 59,6

M ( Ton - m ) = 864,49

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 210 Mu ( Ton - cm ) = 86449,0

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm) = 2145,0 d (cm) = 62,0

cf>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.


Camilo Santos Mora.

324Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-3 de 4



fe J'-- fe j 2

_ 1.18xfy

Mu xfepeal [%] =

1.18 x fy el> X fy2 x 0.59 x b x d2

peal [%] = 0,00287 Pmín. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0033

As ( cm2 ) = Pd * b * d = 442,86

As (cm2J m) = 442,86 =21,45

20,65 cm2J m

COLOCAR # 7 e J 0.18, As = 21,50 cm2J m.

b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:

Asrep ( cm2 J m ) = 67% x As = 13,83 cm2 J m

COLOCAR # 6 e J 0.18, As = 15,77 cm2 J m.


Camilo Santos Mora.

325Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-4 de 4

i

DATOSARCHIVOS DE ENTRADA

21 Enlace MedeUín Estructura 5.4. - Paso Elevado C54CPuente vehicular con CARGAS DE SERVICIO Y

sismo longitudinal (O) grados.

C54-90CPuente vehicular con CARGAS DE SERVICIO Y

sismo transversal (90) grados.

C54SPuente vehicular con CARGAS ULTIMAS Ysismo longitudinal (O) grados.

C54-90SPuente vehicular con CARGAS ULTIMAS Ysismo transversal (90) grados.

C54DDISENO del Puente vehicular con CARGAS

ULTIMAS Y sismo longitudinal (O) grados.

C54-90DDISENO del Puente vehicular con CARGAS

ULTIMAS Ysismo transversal (90) grados.

VARIOS Viga-21Archivo para la corrida de la viga de 21,85 mts.

Viga-15Archivo para la corrida de la viga de 15,00 mts.

Cajon MedeIlin 54.xls DISENO del CAJON H-I,30 y vigas de

longitud=2l,85 mts.Cajon MedeIlin 54a.xls DISENO vigas de longitud-15,00 mts.

Placas- DISENO de las losas para el tablero del puente

Medellin54.MCD vehicular.Diseño de zapatas.xls DISENO de zapatas pilas l y 2.

Diseño de zapatas DISENO de zapatas para los estribos l Y 2,

estribo.x IsEstribo Medellin 54.xls Diseño de los estribos l Y 2,

WNen

(54S

UNDEFORMED

SHAPE

I

OPTIONS

HIDDEN LlNES

SAP90

puente enlace medellin (5.5.2.) fileingetec s.a. proyecto: avenida longitudinal de occidente....

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