presforzado tema 2a.pptx

8/17/2019 presforzado tema 2a.pptx

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I. GENERALIDADES.- Las estructuras y sus miembros componentes a los que nos referiremos, corresponde alas estructuras de concreto preesforzado con tendones de acero, del mismo modoconsideraremos el empleo de elementos con refuerzo convencional que no es

precisamente preesforzado pero que el mismo cumple diversos propósitos.Es importante remarcar algunas de las propiedades en el diseño del HºP. reyssinet fue uno de los primeros en establecer que la contracción y el escurrimiento

pl!stico del "ormigón dependen del tiempo.

El empleo de acero de alta resistencia en HºPº es vital por razones f#sicas b!sicas,resultando importante considerar tambi$n las diferencias de ductilidad, carencia de un

punto de fluencia totalmente definido y otras caracter#sticas relevantes. Por otro lado el uso de acero de refuerzo %o preesforzado desempeña importantes

papeles. &omo el uso de refuerzo en el alma de las piezas, y para otros fines.

Universidad Mayor Real y Pontifcia de San Francisco Xavier deChuquisaca

Facultad de Tecnología Ingeniería Civil

HRMI!"# PR$$SFR%&'( Ing( &l)redo

C&P II( M&T$RI&+$S CMP#$#T$S'$+ HRMI!"# PR$$SFR%&'


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El "ormigón en miembros preesforzados normalmente es de mayor resistencia queel de estructuras no preesforzadas.

Las diferencias entre ambos "ormigones se encuentran centrados en' módulo deelasticidad, capacidad de deformación y sobretodo resistencia. (odos estos aspectosdeben ser tomados en cuenta en el diseño, porque de ellos depender! que laestructura funcione bien con el tiempo. )ctualmente se emplean "ormigones ligeros, este "ec"o permite la reducción de

cargas debido a peso propio permitiendo el mane*o de grandes componentesestruct+ralas por la v#a del prefabricado. En el siguiente gr!fico se ilustra loseñalado en el presente inciso.

Gráfco 2.1

MATERIALES COMPONENTES DEL HORMIGÓN

PREESFORZADO





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2. EL ACERO Y SU IMPORTANCIA.-

La principal falta cometida al principio fue la de emplear aceros %o adecuados en surelación esfuerzo deformación. Lo que ocurrió fue que los cambios de longitud quedependen del tiempo, que son ocasionados por la contracción y escurrimiento pl!stico delconcreto, eliminaron casi por completo el preesfuerzo en el acero. En el r!fico -.- se puede observar un miembro corto de "ormigón al cual se aplicar!

aialmente un preesfuerzo y para lo cual se emplear! un tendón de acero. &uando la pieza no est! preesforzada su longitud es l c y la longitud del tendón de acero es ls. Luegodel tesado y despu$s de transferir la fuerza al "ormigón la longitud del concreto es l’c yla longitud del acero es l’s, ambos valores deber!n ser iguales.





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Gráfico 2.2 REDUCC1ON DE LA FUERZA PRETEUSORA

/ fs 0 1educción del esfuerzo en el acero Es 0 2ódulo de elasticidad del acero.εc y εep 0 3alores de las deformaciones por contracción y escurrimiento pl!stico.l45 lc 0Longitud del acero y "ormigón sin esfuerzo respectivamente.





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4i llamamos εc a la deformación por contracción dependiente del tiempo y si se mantiene ba*o compresión por un determinado tiempo, se presentar! una deformación por

escurrimiento pl!stico εcpEl cambio de la longitud estar! dada por'/l C = (εc + εcp )lc

Por la ley de Hooc6e sabemos que' f 0 ε*E

7onde' f 0 Esfuerzoε 0 7eformación unitaria E 0 2ódulo de elasticidad

Luego la reducción de esfuerzo en el acero podr! medirse mediante'Δ fs = (εc + εep )*Es

7onde' / fs 0 1educción del esfuerzo en el acero

Es 0 2ódulo de elasticidad del acero.εc y εep 0 3alores de las deformaciones por contracción y escurrimiento pl!stico.

&omo se puede apreciar el valor de / fs, es independiente del esfuerzo inicial en el acero.





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Con el propósito de ilustrar este tema se dan algunos valores numéricos ue mostrar!n

algunos resultados en forma ob"etiva#

$i se tuviera un acero de refuer%o ordinario y se preesfuer%a &asta un fsi =' ilbpulg

# 4i se toma un módulo de elasticidad E s 0-8.999 :ilb;pulg-,


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ótese a&ora ue si empleamos un acero de alta resistencia con un esfuer%o inicial de -.

/ilolibraspulg la deformación inicial es0

El alargamiento total ser!'

Por lo que el esfuerzo remanente efectivo es igual a' fse 0 ?.


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3. TIPOS DE ACERO DE PREESFUERZO.-En HºPº eisten tres formas comunes de empelar acero'

aA )lambres redondos bA &ables trenzadoscA 3arillas Ide acero de aleación

Los alambres y los cables tienen una resistencia a la tensión de -9.999 Libras;pulg - esdecir


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TA(LA 2.1ALAM(RES REDONDOS SIN RE)ESTIMIENTO *SEG+N ASTM - A,21

En general los tendones est!n compuestos por grupos de alambres, dependiendoel n+mero de alambres de cada grupo del sistema particular empleado y de lamagnitud de la fuerza pretensora requerida.En prefabricados postensados se pueden encontrar tendones que consisten de a

- alambres individuales. Es posible tambi$n emplear tendones m+ltiples, cadauno compuesto de grupos de alambres que deben cumplir ciertos requisitos.# C!#$% r$'/!&o%.-4e emplean casi siempre en miembros postensados y a menudo en "ormigón

pretensado. Los cables se fabrican de acuerdo a la especificación )4(2 = )C


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Los cables pueden encontrarse en di!metros entre 9.-pulg. a 9.D9pulg y se fabrican en dosgrados. El de grado -9 y -F9, con resistencias +ltimas m#nimas de -9.999 y -F9.999libra s;pulg- ?


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c )!ri!% &$ !c$ro &$ !$!ci'.-

Las varillas de acero de aleación son obtenidas mediante la introducción de ciertoselementos de ligazón entre los que se citan al manganeso, silicón y cromo.La norma que se utiliza para fabricar este material es la especificación )4(2 = )F--

ba*o el ep#grafe 3arillas de acero de alta resistencia sin revestimiento para concreto preesforzado.

Las varillas de acero de aleación se fabrican en di!metros de M pulgada "asta < >; d$ pulgada como se muestra en la (abla -.>, en dos grados'


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TA(LA 2.3)ARILLAS DE ACERO DE ALEACIN *SEG+N ASTM-A22





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,. ACERO REFUERZO NO PREESFORZADO.-

Este acero de refuerzo convencional tiene varias aplicaciones importantes dentro de laconstrucción del concreto preesforzado as# por e*emplo. aA 1efuerzo del alma para absorber tensiones diagonales.

bA La compresión en los ancla*es de vigas postensadas es absorbido por un refuerzo

suplementario convencional cA Las grietas de contracción y temperatura en miembros postensados y pretensados sonabsorbidos por varillas de acero longitudinal.

dA En secciones INO, ( los patines que sobresalen son reforzados normalmente tanto

transversal como longitudinalmente con varillas convencionales.eA ) menudo es conveniente incrementar la resistencia a la fleión de vigas preesforzadas,emple!ndose para ello varillas de refuerzo longitudinal.





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El acero de refuerzo no preesforzado es similar al acero que se emplea en "ormigónarmado





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Las varillas pueden conseguirse en di!metros de >; a < >; de pulgada con incrementosde


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4. PROPIEDADES DE LA RELACION ESFUERZO - DEFORMACION DEACEROS.-Las propiedades mec!nicas de los aceros pueden ser obtenidas directamente de las curvasesfuerzo=deformación. El r!fico -.C muestra comparativamente la relación esfuerzodeformación para aceros de refuerzo y de preesfuerzo.

Gráfico 2.,





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El l#mite el!stico proporciona el punto de fluencia, resistencia, ductilidad y propiedadesde endurecimiento por deformación salen de estas curvas.

4i en t$rminos generales comparamos curvas esfuerzo=deformación de varillas ordinariascon curvas de aceros t#picos de preesfuerzo, se llega a las siguientes conclusiones' aA El acero de presfuerzo tiene el l#mite de elasticidad proporcional mayor, la resistenciadisponible, tanto en alambres redondos como en varillas es tambi$n mayor que laresistencia de aceros ordinarios.

bA Los aceros preesforzados tienen menor ductilidad. cA Los aceros de refuerzo ordinario de grados C9 y D9 tienen un sector el!stico muy biendefinido "asta su punto de fluencia, despu$s de este l#mite ocurre un incremento dedeformación sustancial sin que vaya apare*ada incrementos de esfuerzo.

dA En cambio en los aceros de preesfuerzo se puede ver que el esfuerzo de fluencia no est! bien definido. El l#mite proporcional para alambres redondos y para cables del mismo tipoest! alrededor de -99 :ilolibras;pulg-, es decir veces m!s que el punto de fluencia delacero de grado C9.





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eA El esfuerzo de falla para el alambre redondo es de -9 :ilolibra;pulg-, casi C veces queel de las varillas de grado C9.

fA El módulo de elasticidad de los aceros llega a ,-8.999 :ilolibras;pulg - ?-99.999 %;mm-A.

gA El punto de fluencia en los aceros de alta resistencia queda definido por el llamado punto de fluencia equivalente, que es el esfuerzo para el cual la deformación total tiene unvalor determinado, por e*emplo 9. G, 9.D G, etc. "asta < G. 7enominado elongación. "A El módulo de elasticidad para cables trenzados es algo menor y se suele tomar -F.999:ilolibras;pulg- ?


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Gráfico 2.4CUR)AS ESFUERZO-DEFORMACION PARA ACEROS DE PRES FUERZO





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0. RELA5AMIENTO DEL ACERO.-

&uando el acero de preesfuerzo es tensionado "asta niveles usuales durante el presforzadoinicial y cuando act+an las cargas deservicio, se presenta una propiedad conocida comorela*amiento del acero, que es definida como la I P$rdida de esfuerzo en un materialesforzado mantenido con longitud constante El rela*amiento no ocurre inmediatamente sino que sucede a trav$s del tiempo y por

tiempo indefinido, es mayor al principio y disminuye despu$s. Es necesario considerar estefenómeno en el diseño de piezas de "ormigón preesforzado debido a la p$rdida de la fuerza

pretensora. 4u magnitud var#a dependiendo del tipo y grado de acero que se emplea, sus par!metros de medición m!s importantes son el tiempo y la intensidad del esfuerzo inicial.

Qn informe del estudio realizado por espacio de nueve años por 2agura y 4ozen en'

) study of 4tress 1elaation in Prestressing 1einforcement es mostradoesquem!ticamente en el r!fico -.D.





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Gráfico 2.0

Pudiendo emplearse la siguiente epresión-7onde' f p 0 Es el esfuerzo final despu$s de t "oras

f pi 0 Es el esfuerzo inicial

f py 0 Es el esfuerzo de fluenciaEn esta epresión logt tiene como base


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En el caso de miembros pretensados la p$rdida debida a rela*amiento antes de laliberación, debe restarse de la p$rdida total por rela*amiento que se predice por el esfuerzo

efectivo en el momento de la liberación. Por e*emplo si se estima el esfuerzo para eltiempo "abiendo sido tensado el alambre en el tiempo R y liberado en el tiempo S t r O laecuación se modifica a'

7onde el t$rmino f pi puede tomarse como el esfuerzo en el acero en el momento deliberación. En varios casos se logra reducir el efecto del rela*amiento incrementando el esfuerzo de

preesfuerzo en el inicio y "aciendo correcciones posteriores.

Por otro lado es posible conseguir alambres y cables especiales con ba*o rela*amiento,debiendo. Estos aceros deben producir despu$s de


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. TIPOS DE 6ORMIGONES PARA PREESFUERZO.-

eneralmente deben tener mayor resistencia que los empleados en "ormigón armado.El HºPº. es sometido a esfuerzos m!s altos por lo que el incremento en su calidad conduce aresultados m!s económicos. Permitiendo la reducción de dimensiones de las secciones, sea"orran cargas muertas por lo que es posible emplear los "ormigones en estructuras degrandes luces.

Las defleiones y agrietamientos que pudiesen estar asociados al empleo de miembrosesbeltos sometidos a grandes esfuerzos son controlados f!cilmente por el preesfuerzo.

El módulo de elasticidad es mayor que el de los "ormigones convencionales, con esto seconsigue reducir cualquier p$rdida de la fuerza pretensora debida a acortamiento el!sticodel "ormigón.

Las p$rdidas por escurrimiento pl!stico son tambi$n menores. El "ormigón de alta resistencia a compresión del mismo modo tiene tambi$n mayorresistencia a la tensión, esto ocasiona la disminución de información de grietas debidas afleión y a tensión diagonal.





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Las relaciones de agua=cemento son ba*as sin que eista el peligro de formación devac#os.

El curado empleado es el de vapor, consiguiendo que la "idratación del concreto seame*orada y en tiempos m!s reducidos.

)ctualmente se especifican resistencias a la compresión de C.999 a D.999 6brs pulg ?-a C< nnó -9 a C


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7. 6ORMIGONES SU5ETOS A COMPRESIN UNIA8IAL.-

El "ormigón es un buen material a la compresión y en el diseño de secciones se encuentrasometido a un estado de esfuerzos aproimadamente uniaial, por lo que la curva esfuerzodeformación resulta importante.En el r!fico -.F se muestra un *uego de curvas t#picas de. esfuerzo=deformación para"ormigones.

Gráfico 2.





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7el an!lisis de las curvas anteriores se obtiene lo siguiente'

(odas las formas de las curvas son similares unas de otras, son el!sticas para cargasmenores a la mitad de las cargas m!imas.Los "ormigones de m!s alta resistencia son m!s fr!giles, es decir que ellos se fracturan auna deformación menor que a los que se rompen los "ormigones menos resistentes.Los "ormigones de m!s alta resistencia tienen mayor módulo de elasticidad ?valor que esmedido por la pendiente de la curva en el origenA.

En la pr!ctica actual se toma para el diseño una deformación l#mite para compresiónuniaial de 9.99> y el módulo de elasticidad en función de la resistencia del "ormigón

puede calcularse con razonable aproimación por medio de la ecuación de PaTn que seincluye en el &ódigo )mericano del &oncreto )&N.

7onde' E c0 2ódulo de elasticidad del "ormigón7 0 Peso unitario del "ormigón endurecido en 6brs pulg

f 8 s 0 1esistencia cil#ndrica a compresión a los - d#as en 6brs pulg





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Para "ormigones con peso normal de


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TA(LA 2.4PREDICCIN DE RESISTENCIAS DEL 69 EN FUNCIN DEL TIEMPO

7onde' f 8 ct 0 1esistencia del "ormigón a compresión en el tiempo t

f 8 ct9 0 1esistencia del "ormigón a compresión a los - d#ast 0(iempo en d#as





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En el r!fico -. se muestran los efectos de la edad del "ormigón en la resistencia seg+n elestudio de Jranson y :ripanarayanan

Gráfico 2.7CUR)AS RESISTENCIA TIEMPO SEG+N (RANSON Y :RIPANARAYANAN

%ota.= La escala de las curvas del r!fico -. es semilogar:tmica(





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;. 6ORMIGONES SU5ETOS A TENSION UNIA8IAL.-

En HºPº las grietas pueden producirse por tensiones directas, fleión, combinación de cortey fleión en las almas de las vigas, torsión, etc. Por este motivo es importante conocer laresistencia a la tensión del material, eistiendo varias maneras de conseguir este propósito.4in embargo se debe manifestar que ninguna de ellas satisface completamente laseigencias.

En general se tienen dos m$todos para medir los esfuerzos de tensión'


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La prueba del módulo de ruptura se realiza calculando el tendón debido a la fleión ba*ola cual una viga de prueba se fractura. Los dispositivos se muestran en el r!fico -.8 aA.Para el c!lculo se utiliza la siguiente epresión'

7onde' f 8 r 0Esfuerzo de tensión del "ormigónP0 &arga total en el momento de la fracturaL0Longitud de la pieza de prueba

b0 )nc"o de la pieza de prueba"0 )ltura de la pieza de prueba

Gráfico 2.; !DETERMINACION OE LA RESISTENCIA DE TENSION UNIA8IAL





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2ediante la prueba descrita anteriormente se "an obtenido los siguientes resultados'

Para "ormigones de densidad normal el modulo de ruptura f 8 r

tiene valores de'

Para "ormigones con agregado ligero' de'

La segunda prueba denominada Prueba brasileña "a adquirido muc"a popularidad enlos +ltimos tiempos debido a los resultados que se obtiene con ella. En el r!fico -.8 bA semuestran sus consideraciones geom$tricas.La fórmula que se emplea es la siguiente'

7onde' f 8 sp0Esfuerzo de tensión del "ormigónP0 carga de roturaL0 Longitud del cilindrod0 7i!metro del cilindro





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Gráfico 2.; #DETERMINACION OE LA RESISTENCIA DE TENSION UNIA8IAL

En los diferentes ensayos realizados se "an obtenido los siguientes resultados'Para "ormigones preparados con agregado normal tiene valores de

Para "ormigones con agregado ligeros los valores oscilan entre'





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1


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11.1 Co'r!cci'.- Es conocido el "ec"o de que las mezclas de "ormigón normal contienen mayor cantidad deagua que la que se requiere para la "idratación del cemento. Esta agua libre se evapora a trav$s del tiempo siendo la "umedad, la temperatura ambientaly el tamaño del elemento los que determinan la velocidad y conclusión del proceso desecado. El secado se relaciona con la disminución de volumen ocurriendo esto m!s

r!pidamente al principio y m!s lentamente al final. 3arios autores, entre ellos:ripanarayanan y Jranson, propusieron ecuaciones standard como los mostrados en la(abla -.D.

TA(LA 2.0FORMULAS PARA DETERMINAR LA CONTRACION DEL 6ORMIGN





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%ota.= Los valores de las epresiones de la tabla anterior son'εc 0 7eformación debida a la contracciónt 0 (iempo en d#asε s 0 7eformación patrón que puede tomarse Ngual a 99l9=D para "ormigones curados con"umedad y si no se dispone de información local. Para "ormigones curados con vapordebe utilizarse un valor de F>9l9=D.

En el r!fico -.


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Las fórmulas dadas pueden ser ob*eto de corrección cuando las condiciones de "umedadno sean las standard. Los factores de corrección son los siguientes'

7onde'H0 Humedad relativa ; cc0actor de corrección por contracción

En la (abla -.F se dan valores de corrección por contracción para "umedades relativasdiferentes de los standards.

()JL) -.F)&(R1E4 7E &R11E&&NU% PR1 &R%(1)&&NU%




U i id d M R l P tif i d S F i X i d


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11.2. E%c=rri"i$'o >á%ico.- Qna propiedad que tienen muc"os materiales mediante la cual se deforman en forma

continua en lapsos de tiempo considerables, cuando est!n sometidos a un constante esfuerzoo carga, es lo que se denomina escurrimiento pl!stico La velocidad del incremento de deformaciones al principio es grande, pero a medida que

pasa el tiempo disminuye "asta que al final de cierto tiempo se mantiene constanteasintóticamente 4e conoce que el escurrimiento pl!stico del "ormigón depende de varios factores como'

proporciones de las mezclas, condiciones de curado, "umedad ambiental, edad a la que secarga la estructura, etc. 4e "a visto tambi$n que la deformación por escurrimiento pl!stico escasi directamente proporcional a la intensidad del esfuerzo. Por este motivo se puedeemplear la siguiente relación' 7onde'

&ep0&oeficiente de escurrimiento pl!sticoVac07eformacion adicional del concreto

Vic07eformación inicial el!stica






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4e puede anotar otra relación para describir lo mismo. En este caso como se tiene que'

7onde'εac0 7eformación adicional del concretoWdu0 &oeficiente de deformación unitaria debida a escurrimiento pl!stico f ci 0 Nntensidad del esfuerzo

7e cualquier forma la deformación adicional en el concreto εac puede epresarse como'

por lo tanto igualando ambas ecuaciones tenemos'

Por la ley de Hoo6e sabemos que'

4i "acemos que' Ec = Es el modulo de elasticidad del concreto

1eemplazando esta igualdad en la ecuación anterior se tiene que-






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Los mismos autores del estudio de la contracción analizaron el escurrimiento pl!stico paraun tiempo cualquiera, al mismo que denominaron C et , "abi$ndolo relacionado con un

coeficiente de escurrimiento +ltimo C eu por medio de'

7onde t es el tiempo en d#as y el resto de valores ya fueron definidosEn el siguiente grafico se muestra esta relación. &uando no se disponga de informaciónsobre las condiciones locales se puede utilizar C eu =#'.

La aplicación de las ecuaciones ?)A y ?JA debe efectuarse en concretos que tengan unrevenimiento de CO "umedad relativa de C9 G y un espesor m#nimo de D o menor, edad

para la carga de F d#as en concretos curados con "umedad y de < a > d#as en concretoscurados con vapor.

(


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Para condiciones diferentes se recomienda aplicar factores de corrección a C et y >et como'

Para edades de carga mayores de F d#as y curado con "umedad'

7onde' ; cepa0 actor de corrección por escurrimiento pl!stico a St aO d#as t a 0(iempo en d#as ?edad de cargadoA




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Para edades de carga mayores de < a > d#as y curado con vapor'

Para "umedad relativa mayor que el C9G

Las dos siguientes tablas proporcionan valores de corrección de la deformación porescurrimiento pl!stico'

TA(LA 2.7

FACTORES DE CORRECCIN PARA ESCURRIMIENTO PL?STICO PARADIFERENTES EDADES @UE LA STANDARD






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()JL) -.8 FACTORES DE CORRECCIN PARA ESCURRIMIENTO PL?STICO PARA

DIFERENTES 6UMEDADES DE LA STANDARD

12. SISTEMAS DE PREESFUERZO.- 7ebido a la eistencia de un gran n+mero de sistemas y patentes para el tensado yancla*e de tendones. En general el calculista no requiere tener un conocimientocompleto sobre los detalles de todos los sistemas. La (abla -.


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TA(LA 2.11SISTEMAS DE PREESFUERZO LINEAL






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13. PROCESOS CONSTRUCTI)OS.- La forma m!s sencilla de esforzar una pieza de "ormigón pretensado es estirar lostendones entre dos muros de contención anclados contra los etremos de una plataformade esfuerzos. Qna vez endurecido el "ormigón se retiran los gatos de los muros decontención y el preesfuerzo es transferido al "ormigón. Estas condiciones de traba*o se

presentan normalmente en una planta o f!brica de pretensado.

Estas instalaciones permiten el vaciado en masa de "ormigones, us!ndose generalmentem$todos como el sistema Hoyer de l#nea larga. La producción de "ormigón en l#nea eseconómica ya que los altos costos provenientes de la construcción del lec"o de vaciado,cabezales, etc. es compensado venta*osamente con la producción masiva de "ormigón. Los dispositivos de amordazamiento de los alambres de pretensado a los cabezales se

"acen usualmente ba*o el principio de cuña y fricción.






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El r!fico -.


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Gráfico 2.12ALGUNAS MORDAZAS Y PREESFUERZO CONTINUO




Universidad Mayor Real y Pontifcia de San Francisco Xavier deh i


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Universidad Mayor Real y Pontifcia de San Francisco Xavier deCh i


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Para el caso del postensado los m$todos de tensado pueden clasificarse en'

. Preesforzado qu#mico por epansión del cementoC. Rtros

El primer caso se utiliza tanto en pretensado como en postensado, siendo el m!s com+n

de los m$todos. Los gatos que se emplean son "idr!ulicos y muy rara vez se utilizangatos de tomillo ?fuerzas menores a toneladasA. Los gatos "idr!ulicos accionan uno o dos $mbolos por unidad de bombeo dot!ndose unav!lvula de control en el circuito. Eisten gatos con capacidad variable ?desde > ton. "asta


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Gráfico 2.13GATO DE FREYSSINET DE DO(LE ACCIN






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El preesforzado el$ctrico evita el uso de gatos. El acero se alarga al calentarlo conelectricidad. Este m$todo se emplea en postensado eigiendo que el "ormigón est$

endurecido por completo antes del preesfuerzo. 4e emplean varillas de acero Qsas barnizadas con un material termopl!stico ?azufreA o aleaciones que tengan punto defusión ba*o y que est$n dentro del "ormigón en forma de varillas de refuerzo corriente,sus etremos deben sobresalir y ser!n adem!s roscados. El proceso de tensado se realiza"aciendo pasar por las varillas una corriente el$ctrica de ba*o volta*e y alto ampera*e,esto ocasiona un calentamiento de las varillas y su consiguiente alargamiento. En ese

momento se aprietan las tuercas de los etremos y se logra el preesfuerzo. El preesfuerzo qu#mico se basa en las reacciones qu#micas ocurridas en cementosepansivos que pueden esforzar al acero contenido dentro de $l, logrando que a su vezcomprima al "ormigón. Por este "ec"o se suele llamar m$todo de auto esforzado. Eisten otros m$todos que no corresponden a ninguno de los descritos anteriormente, sudescripción y funcionamiento pueden ser encontrados en bibliograf#a especializada(

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14. PLANTAS DE FA([email protected] Las plantas de fabricación de "ormigón preesforzado corresponden al del tipo pretensado

y ellas est!n dotadas de amplias instalaciones con lec"os de vaciado, secciones declasificación, preparación y layado de agregadosY secciones de producción de"ormigones, equipos de doblado de fierros, equipos de encofrados y cimbras, equipos decolocación y vibrado de mezclas, laboratorios de control de calidad de materiales yresistencias. Equipos de transporte de productos acabados, etc.Los "ormigones postensados generalmente son realizados in situ a pie de obra, resultando

que su calidad no sea como la del pretensado.

14. SISTEMAS DE ENCOFRAPO.- Los sistemas de encofrado utilizados dependen del grado de precisión que se deseaobtener y de las veces que se va a utilizar el material.

En el caso de pretensado donde se pueden dar muc"os usos a las formas generalmente seemplean encofrados met!licos o de fibra de vidrio. En postensado se emplea maderaseleccionada, cepillada y a veces protegida con alg+n material que permita su f!cilremoción. La utilización repetitiva de las formas depender! de las especificaciones de laobra.

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10. CURADO.- Los curados de "ormigones preesforzados son realizados por "umedad y vapor. En"ormigones pretensados donde las facilidades de la instalación son adecuadas el sistemade curado a vapor es el que tiene m!s utilización ya que tiene la venta*a de acelerar el

proceso de endurecimiento de los "ormigones. En postensado en cambio debido a las limitaciones que se tiene en las obras se empleam!s el curado con "umedad, debiendo en este caso disponerse de mayores cuidados. 1. MANIPULEO Y TRANSPORTE.- 7epender! de las dimensiones de las estructuras para que se disponga de equiposadecuados. Podr!n disponerse gr+as, puentes gr+as, tecles y otros. 7el mismo modo

medios de transporte adecuados para transportar elementos de determinados pesos.

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