minera peru copper s. a. - ministerio de energía … · minera peru copper s.a. respuestas a las...

Preparado para:Minera Peru Copper S.A.

Setiembre 2007

153282

Respuestas a las Observaciones Formuladas al Estudio de Factibilidad y Evaluación Ambiental de la Planta de Tratamiento de las Aguas Ácidas del Túnel KingsmillDepartamento de Junín, Perú

MINERA PERU COPPER S. A.

DESCARGO Este reporte fue preparado exclusivamente para PERÚ COPPER S.A.. por AMEC (PERU) S.A. una división de AMEC Americas Limited. La calidad de la información, conclusiones y estimados aquí incluidos son consistentes con el nivel de esfuerzo involucrado en los servicios de AMEC y basado en: i) información disponible al momento de su preparación, ii) datos entregados por fuentes externas, y iii) datos asumidos, condiciones y calificaciones incluidas en este reporte. La finalidad de este reporte es de ser utilizado únicamente por PERÚ COPPER S.A, y está sujeto a los términos y condiciones de su contrato con AMEC. Cualquier otro uso de este reporte por parte de terceros será bajo su propio riesgo.

MINERA PERU COPPER S.A.

Respuestas a las Observaciones Formuladas al Estudio de Factibilidad y Evaluación Ambiental de la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas del Túnel Kingsmill Proyecto No. 153282 Página- 1 - Octubre 2007

RESPUESTAS A LAS OBSERVACIONES FORMULADAS AL ESTUDIO DE FACTIBILIDAD Y EVALUACIÓN AMBIENTAL DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO

DE LAS AGUAS ÁCIDAS DEL TÚNEL KINGSMILL

A continuación se presenta el levantamiento de las observaciones formuladas por el Grupo Evaluador encargado por la Dirección General de Asuntos Ambientales Mineros (DGAAM) del Ministerio de Energía y Minas al Estudio de Factibilidad y Evaluación Ambiental de la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas del Túnel Kingsmill, emitidas mediante informe de fecha tres de septiembre de dos mil siete.

I OBSERVACIONES SUSTANCIALES

1. Alcance de los Términos de Referencia

El ESTUDIO (folio 00086 del Volumen 1) señala que no es parte del alcance del mismo una evaluación conceptual de los aspectos del proceso NCD y sus costos asociados. También, indica (folio 00088 del mismo volumen) que la revisión detallada de estas alternativas, refiriéndose a la NCD y LDS, no eran parte de los alcances del ESTUDIO. Sin embargo, de acuerdo a lo establecido en el Anexo de la RESOLUCIÓN, en el Numeral 3.1.1 del CONVENIO MARCO y en los Términos de Referencia, el ESTUDIO tiene por objeto determinar las características básicas de la PLANTA, incluyendo el proceso tecnológico más adecuado para el tratamiento de las aguas ácidas del Túnel Kingsmill. Es necesario aclarar este tema.

Respuesta

Los términos de referencia establecen que AMEC debía revisar las alternativas de plantas de tratamiento de agua para determinar el proceso óptimo para el proyecto (Folio 00071). El Convenio Marco dice que el Estudio de Factibilidad tiene por objeto determinar las características básicas de la planta, incluyendo el proceso tecnológico mas adecuado para el tratamiento de las aguas ácidas.

En la sección 2.2 del Estudio de Factibilidad, AMEC evaluó conceptualmente aquellos procesos que potencialmente fueran las opciones más viables. La traducción de la versión en ingles del folio 00086 no era correcta, por lo que llevó a esta confusión.



Los tres procesos evaluados fueron HDS, NCD y LDS. Debido a la poca información en el momento de la evaluación, no fue posible que AMEC evalúe detalladamente el proceso NCD. En base a la considerable experiencia de AMEC el proceso LDS no fue evaluado en detalle, ya que no se consideró óptimo en comparación con el HDS para tratar este efluente. Por lo tanto, el HDS se consideró el proceso más adecuado y optimo para el tratamiento de las aguas del Túnel Kingsmill, estudiándose este proceso a mayor detalle.

Asimismo, los trabajos previos realizados por Golder y KC recomiendan el proceso HDS. La experiencia de AMEC a nivel mundial, también sugiere que el HDS es la mejor solución para el problema del Túnel Kingsmill.

En el Anexo 1 se encuentra la información proporcionada por la empresa Smalvill S.A, con la cual se hizo la evolución conceptual del proceso NCD. La información proporcionada no fue entrega a tiempo, ni es suficiente para realizar una evaluación cuantitativa del sistema.

El Anexo 2 es una lista de las plantas de tratamiento y estudios conducidos por AMEC desde 1979.

2. Comparación de Tecnologías de Neutralización con Cal

El ESTUDIO sostiene que basándose en la experiencia de AMEC se selecciona el proceso HDS por representar la mejor tecnología convencional disponible para tratar efluentes ácidos y contaminados con metales en solución cuando existe la necesidad de producir un efluente de alta calidad y lodos estables y que cumpla con las regulaciones ambientales, para su disposición en rellenos. Por otro lado, también sostiene que la tecnología HDS tiene costos de inversión mas altos que las otras dos alternativas (LDS y NCD); sin embargo, se menciona que en el largo plazo, tendría menor costo general en términos de Valor Presente Neto (VPN) una vez que se tomen en cuenta todos los factores como los requerimientos para el manejo de lodos y la evaluación ambiental. Al respecto, AMEC debe presentar el sustento técnico correspondiente que respalde estas afirmaciones. Debe igualmente sustentar las razones por las cuales no ha realizado una comparación cuantitativa entre las alternativas aludidas.



Respuesta

Como se discutió en la pregunta 1, sólo se ha realizado una revisión a nivel conceptual de los procesos LDS y NCD. Se necesitan discutir varios temas importantes antes de considerar el proceso NCD viable para los efluentes del Túnel Kingsmill. Los principales temas son: la disponibilidad a largo plazo del ciclón de rebose, el transporte y re-pulpado de los relaves y la ubicación final de lodos generados. Existen otros temas importantes que se plantean en el estudio de factibilidad.

Otro tema importante de mencionar, es que las zonas planteadas para la planta de tratamiento NCD no han sido evaluadas geotécnicamente (exceptuando el Lote L, evaluado por AMEC). Por lo que no es puede asumir que las áreas adyacentes del concentrador sean viables.

Al momento de elaborar el estudio no se contó con suficiente información referente al proceso NCD, sus requerimientos de equipo, manipulación de materiales ni información geotécnica para permitir la evaluación adecuada de sus costos de capital para operación.

3. Realización de Pilotaje

AMEC debe explicar si, de acuerdo a su experiencia, es indispensable realizar una experimentación a nivel piloto (pilotaje) en el mismo lugar donde se desarrollara la PLANTA a fin de obtener resultados de campo para desarrollar la ingeniería básica requerida en un ESTUDIO, tal como el elaborado por AMEC para la PLANTA. Se requiere detalles técnicos suficientes que sustenten este aspecto.

Respuesta

AMEC no cree que se necesite una planta piloto. Los puntos claves en el proceso como el consumo de cal, generación de lodos y remoción de material disuelto se definen usando pruebas de banco.

Una planta piloto no proporcionará información adicional sobre la densidad final de lodos, ya que los resultados obtenidos no son comparables entre una planta piloto y plantas de escala completa. Además, a menos que la planta piloto sea operada durante un periodo de tiempo extenso (más de un año), no se logrará captar los cambios en el flujo y química que ocurre en las diferentes épocas del año; haciendo que la información obtenida sea incompleta.



Desde 1995, AMEC ha construido y puesto en marcha 12 plantas HDS. Los estudios de pilotaje ejecutados por AMEC en tres de estas plantas fueron para obtener información para el diseño del proceso y confirmar que la descarga cumpliera con los criterios establecidos. El diseño del proceso del balance de la planta HDS se basó en una combinación de pruebas de banco efectuadas por AMEC o estudios realizados por terceros antes que AMEC tomara el proyecto. Por ejemplo, la planta HDS Henderson/URAD construida para Phelps Dodge en Colorado requirió una planta piloto para verificar que se lograra la oxidación del manganeso y la planta pudiera cumplir los estrictos límites para descarga de manganeso. Las pruebas de planta piloto en la planta HDS de Gilt Edge en Dakota del Sur se efectuaron para demostrar el proceso a la EPA antes de invertir en un sistema HDS y para verificar que el proceso cumplía estándares para sólidos disueltos, incluyendo cobre y arsénico. En casos similares a Kingsmill, dónde la química de la alimentación es convencional y existen pruebas de banco previas y resultados de pilotaje, no se necesitan pruebas piloto adicionales para completar el diseño de detalle de la planta. En casos especiales dónde la alimentación contiene altos niveles de metales como cadmio o arsénico o elementos difíciles de tratar como selenio o molibdeno, se requieren pruebas de banco extensas para verificar que el diseño propuesto puede cumplir los límites específicos para estos parámetros.

4. Parámetros de Diseño del Proceso HDS

AMEC debe presentar un mayor sustento técnico para la selección de cada uno de los parámetros de diseño, tales como consumo de cal, pH de operación, consumo de floculante, tiempo de aireación, tasa de generación de lodos, densidad de los lodos, algunos de los cuales –según lo indicado en el ESTUDIO– han sido establecidos sobre la base de la experiencia de AMEC y considerando pruebas de laboratorio llevadas a cabo en Canadá.

Al respecto, AMEC debe detallar las pruebas que llevó a cabo para determinar el consumo de cal y la producción de lodos, en términos de la posible alteración de la muestra utilizada (por hidrólisis de fierro), al transcurrir supuestamente varios días entre las fechas en que se tomaron las muestras y en las que se realizaron las pruebas. Se debe explicar si, a criterio de AMEC, puede influir la diferencia en latitudes, altitudes y temperaturas entre el lugar donde se instalará la PLANTA y Edmonton.

Respuesta

a) Consumo de Cal; El consumo de cal y la producción de lodos en una planta HDS depende en gran parte de la concentración inicial de sulfato en la alimentación. La precipitación del sulfato como Yeso puede ser descrita como:

Ca(OH)2 + H2SO4 ⇒ CaSO4.2H2O



Basados en la ecuación anterior, la eliminación de 50 mg/L adicionales de sulfato como yeso en un sistema HDS requerirá 0.12 g/L de cal (como Ca(OH)2) y resultará en la producción adicional de 0.27 g/L de lodos como CaSO4.2H2O. Basándonos en la química actual del efluente de Kingsmill, éste contiene sulfatos en el rango de 1500 mg/L, rango que no resulta en una precipitación significativa de yeso. Los estimados actuales de consumo de cal y generación de lodos asumen que algo de yeso precipitará pero en niveles bajos. Los niveles de sulfato en el efluente de Kingsmill han descendido desde los estudios que realizó AMEC en 1996. Asumiendo que esta tendencia continua, las tasas de consume de cal y generación de lodos se mantendrán bajas. Sin embargo, es importante reconocer que si en el futuro ocurre un incremento significativo en la concentración de sulfato, el consume de cal también se incrementará. Los sistemas de apagado de cal y manejo de lodos tienen suficiente capacidad en exceso para compensar los cambios esperados en la química del efluente de Kingsmill.

b) pH Operativo; Las pruebas de banco se realizaron a un pH de 9.5 para reducir el manganeso y zinc disueltos y cumplir con los niveles de descarga propuestos. Los resultados de las pruebas de banco están en el Anexo D del Tomo 1 del Estudio de Factibilidad. Basados en la experiencia de plantas operativas, los siguientes factores deben ser reconocidos cuando se interpretan pruebas de banco para seleccionar parámetros de diseño para un sistema a escala operativa de un sistema HDS.

El pH operativo de caerá entre el punto de adición de cal en el primer reactor hasta la descarga final debido a una combinación de absorción de dióxido de carbono durante la aireación y la precipitación de hidróxidos metálicos. Una reducción de 0.5 unidades de pH puede esperarse en algunos sistemas HDS. Un descenso de esta magnitud fue reportado en estudios de planta piloto previos realizados con el efluente de Kingsmill1.

El consumo de cal se reducirá debido al reciclaje de lodos.

La remoción de sólidos suspendidos se mejorará durante el ciclo de reciclaje de lodos debido a la captura de partículas finas del material floculado previamente.

Los metales disueltos, específicamente el manganeso en el caso de Kingsmill, descenderán en una planta a escala completa debido a la oxidación catalítica del manganeso facilitada por la presencia de dióxido de manganeso en el lodo.

Estimados adicionales del perfil de pH esperado en el sistema HDS de Kingsmill se muestran en el punto 74.

c) Consumo de floculante; La dosificación final de floculante se determina durante el arranque y la optimización del proceso. Las pruebas de banco y las plantas piloto utilizan dosis altas para lograr niveles de remoción de sólidos suspendidos aceptables que cumplan con los criterios de descarga de efluentes. Solamente durante la operación se minimizan las dosis de floculantes no solo para minimizar los costos de operación

1 Technical Feasibility Studies and Uses of Treated AMD at Kingsmill Tunnel, Peru “Emphasis on Supplement for Drinking Water Supply” Nural Kuyucak, Jorge Chávez, Juana Rosa del Castillo and Juan Ruiz. Sudbury 2003, Mining and the Environment.



sino para ayudar en el proceso de maximizar la densidad del lodo. Durante el arranque de una planta HDS se usa una formulación probada de floculante. Sin embargo, luego del arranque, se puede contactar a los proveedores e invitarlos a la planta para que prueben y evalúen formulaciones alternativas que mejoren el desempeño o reduzcan los costos operativos.

d) Periodo de aireación; El tiempo necesario para las reacciones de aireación que se llevarán a cabo, son menores al tiempo de retención requerido para los tanques del reactor.

En un sistema HDS la tasa de oxidación real para hierro y manganeso es rápida. La oxidación del ión ferroso a pH neutro es esencialmente instantánea, mientras que la reacción de oxidación catalítica del manganeso en presencia del dióxido de manganeso puede requerir varios minutos, dependiendo de la concentración de manganeso en la alimentación y el pH de operación. Los reactores 1 y 2 proveen 30 minutos de retención, tiempo más que suficiente para que se produzca adecuadamente la oxidación de hierro y manganeso. En algunos casos se usan tiempos de residencia más largos en los sistemas HDS para tratar alimentaciones donde hay que trasladar mayores volúmenes de oxígeno. Este no es el caso de la planta de HDS de Kingsmill, donde la planta tratará una alimentación con concentraciones relativamente bajas de hierro y manganeso.

e) Nivel de generación de lodos; El nivel de generación de lodos fue estimado usando la química de alimentación, la cual también incluye el ingreso de material inerte presente en la cal viva. Es importante tomar en cuenta, que este número es un estimado y que puede estar influenciado por cambios en los niveles de sulfato a lo largo del tiempo.

El nivel de generación de lodos no puede ser influenciado por la operación de la planta, éste está determinado por la química de alimentación, especialmente por niveles de sulfato. Un pequeño incremento en la concentración de sulfato podría incrementar significativamente la generación de lodos debido a la precipitación de yeso. Lo importante es asegurarse que el equipo y pozas sean diseñados conservadoramente para que los cambios en la química a través del tiempo puedan ser ajustados dentro del diseño de la planta (Ver respuesta 5 para mayor detalle).

f) Densidad de lodos; La densidad de los lodos está influenciada por la química, dosis del floculante y desecho de lodos. La experiencia de AMEC, en otras plantas con química similar, fue usada para definir el rango de densidades que puede llegar a producirse en la planta, y de esta manera diseñar los equipos y pozas adecuadamente. Los valores obtenidos de lodos de una planta piloto, no son comparables ni representativos con aquellos de una planta a escala completa. La densidad real de lodos puede únicamente ser determinada en una planta en operación a escala completa. A partir de los resultados iniciales se podrá optimizar la operación de la planta.

g) AMEC colectó muestras de efluente del Kingsmill y las envió directamente a PRA Labs en Vancouver para realizar pruebas de banco. A pesar que el frasco estaba lleno al momento del muestreo, exposición al aire durante el transporte y manejo de la muestra, podría resultar en la oxidación del hierro y la precipitación del hidróxido férrico. Sin



embargo, este factor no ha tenido un impacto significantemente sobre el diseño de la planta de tratamiento del Túnel Kingsmill.

El diseño del sistema de aireación asume que todo el hierro estaría presente como hierro ferroso y por lo tanto, requiere oxidación y precipitación para ser removido, a pesar que la mayor parte del hierro en la muestra de Kingsmill se encuentra en forma particulada como hidróxido férrico. Asimismo, la oxidación del hierro durante el manejo no cambiará el requerimiento de dosificación de cal o la tasa de generación de lodos.

Finalmente, los valores de diseño seleccionados para estos parámetros son mayores que los valores pronosticados por las pruebas para asegurar que el diseño es conservador y será capaz de manejar las condiciones máximas de operación. Las diferencias en alturas y temperatura entre la ubicación de Kingsmill y la ubicación de las pruebas no impactó el diseño de la planta de tratamiento. Las condiciones de ubicación tales como altura y temperatura de agua fueron compensadas en el diseño.

5. Densidad y Calidad de Lodos

El ESTUDIO señala que la densidad típica del lodo en una planta de HDS está entre 15 y 30% de sólidos. Para el caso de la PLANTA, el ESTUDIO estima que los lodos serán predominantemente amorfos, lo cual limitará la obtención de mayores densidades del lodo y, que la densidad dependerá mucho de la química real del efluente, especialmente con respecto al hierro, manganeso y sulfato.

A partir de su experiencia con otras plantas, AMEC prevé que la densidad del lodo para el caso de la PLANTA estará entre 20 y 30% de sólidos.

Sin embargo, como quiera que este rango haya sido establecido sin realizar pruebas de laboratorio o piloto, se requiere que AMEC presente el sustento técnico suficiente que respalde el rango fijado para este parámetro.

Igualmente, sobre este mismo parámetro, AMEC deberá aclarar si la relación fierro/otros metales, relativamente baja en las aguas provenientes del Túnel Kingsmill, comparada con las tratadas en otras plantas, es una limitación para obtener lodos de densidad entre 20 y 30% de sólidos.

Respuesta

La densidad máxima que puede ser obtenida en cualquier planta HDS específica es gobernada por la química del efluente. AMEC ha construido plantas HDS donde se han logrado densidades de más de 40% de sólidos en los lodos del clarificador y una densidad final de asentamiento de hasta 70% de sólidos en los depósitos de lodos. Estas plantas normalmente tenían efluentes con altas concentraciones de hierro y manganeso y/o ácido.



Ejemplos de plantas que han logrado estos niveles incluyen la planta HDS Henderson/URAD operada por Phelps Dodge ubicada en Empire, Colorado, EE.UU., y la planta CEZ operada por Canadian Electrolytic Zinc ubicada en Valleyfield, Quebec, Canadá.

Otras plantas HDS donde las concentraciones de hierro, manganeso y acido en el efluente eran bajas y el efluente contenía concentraciones elevadas de aluminio y magnesio han podido lograr una densidad de lodos máxima de 25% en el clarificador y 45% de sólidos en el deposito de lodos. Un ejemplo de este tipo de plantas es la Planta Gilt Edge ubicada en Deadwood, South Dakota, EE. UU., operada por la US EPA. El efluente de esta planta contiene altos niveles de acidez pero también concentraciones apreciables de aluminio y magnesio.

El efluente del Túnel Kingsmill contiene concentraciones razonables de hierro y manganeso pero solo cantidades menores de acidez y algo de magnesio. Por lo tanto, un estimado conservador para la densidad de los lodos es asumir un rango entre 15% y 30% de para los lodos del clarificador y una densidad final de lodos en el depósito de lodos de 45%. La planta HDS de Kingsmill requerirá ser operada por un especialista de procesos calificado, para asegurar que se logren las densidades máximas de lodos.

Algunos de los sistemas HDS construidos por AMEC requirieron adición complementaria de hierro para remover el arsénico y otros metales y para generar suficiente lodo para mantener el proceso HDS. Este no es el caso del efluente de Kingsmill que contiene suficiente hierro y manganeso para generar un verdadero lodo HDS que permita al sistema cumplir con los criterios de descarga y generar un lodo denso que se seque y pueda ser eliminado en un relleno sanitario.

6. Capacidad de Pozas de Secado y Eliminación de Agua a partir del Lodo

De acuerdo al ESTUDIO, el volumen de cada una de las pozas de secado estaría en alrededor de 30,000 m3 y la tasa de disposición de lodos, con 25% de sólidos, sería de 212 m3/d, es decir, 77,380 m3/a. Cada poza de secado, de acuerdo al ESTUDIO, deberá retener un año de producción de lodo. Teniendo en cuenta estas cifras, deberá sustentarse la capacidad de cada poza de secado para retener la producción de un año.

Asimismo, deberá sustentarse que cada poza podrá eliminar alrededor de 47,000 m3 de agua por año para alcanzar una densidad entre 50 y 60 % de sólidos, teniendo en cuenta que estas pozas están a la intemperie y que en la zona llueve por lo menos seis (06) meses al año.

Deberá también indicarse, mediante un balance de agua, cuánto de agua se elimina por evaporación y cuánto por filtración.



Finalmente, debe explicitarse la forma en que operarán estas pozas.

Respuesta

a) La Tabla 2-3 del estudio de factibilidad muestra una tasa de eliminación de 212 m3/d en 25% de sólidos; esto se basa en un flujo de diseño de 5,040 m3/d. Para diseñar las pozas, se uso el flujo promedio de 3,960 m3/d. Esto da como resultado una tasa de eliminación de 166 m3/d ó 60,000 m3/a.

b) La densidad estable final de lodos en las pozas fue estimada en 45% de sólidos. A un flujo promedio de 3,960 m3/d este resultado dio un volumen total de 29,870 m3/a, el cual se uso para diseñar las pozas de ex-filtración en 30,000 m3.

c) La cantidad neta de precipitación recibida en cada poza de secado en una base anual será poco significativa, en relación a la cantidad de agua transportada con el lodo del clarificador a la poza de secado.

d) Por ejemplo, en una base anual, aproximadamente 60,000 m3 de lodos con 25% de sólidos se enviará del clarificador a las celdas de lodo. Se espera desecar este lodo a un 45% de sólidos, por medio de una combinación de drenaje y secado, dando como resultado una reducción de volumen de 30,000 m3. El promedio adicional neto de precipitación por un lago o poza en el área del Mahr Túnel es de aproximadamente 120 mm, el cual es equivalente a un volumen neto anual de aproximadamente 1,000 m3 en cada poza de lodos. Este es un volumen relativamente menor al volumen de agua drenada desde cada celda anualmente. La precipitación ganada no tendrá un impacto cuantificable en la operación de las celdas de secado de lodos. Los niveles de evaporación son altos durante la estación seca y deben dar como resultado un lodo relativamente seco, el cual pueda ser manejado con equipos mecánicos durante la estación seca.

e) El lodo será eliminado periódicamente del clarificador a una de las pozas de ex-filtración. Mientras se llene la poza, el agua se drenará y evaporará en tiempos de seca de la poza y el lodo se cimentará y compactará. La operación consistirá en usar una poza por año, para luego eliminar los lodos generados al depósito de Tuctu. Esto permitirá la compactación de la primera poza, drenaje y evaporación por un periodo de nueve meses antes que el lodo sean retirado y puesto en el área de Tuctu. Mientras ocurra esto, se utilizará la segunda poza. Asumiendo que tomaría tres meses retirar los lodos y poner en operación la primera poza, la segunda poza estará entonces llena y lista para compactar, drenar y evaporar por los próximos nueve meses.



7. Agua de Poro y Estabilidad Química del Lodo

AMEC debe explicar qué efecto negativo puede experimentar el pH del agua intersticial de poros en los lodos almacenados tanto en la poza de secado como en Tuctu por acción de la presión de CO2 presente en la atmósfera. ¿Cuál es el valor del pH inicial del agua de poro? ¿Cómo afectará una supuesta variación en el pH en la estabilidad química del lodo a largo plazo? ¿Qué medidas de prevención y mitigación se podrían adoptar en esa situación y cuáles serían los costos involucrados en esas medidas?

Respuesta

El lodo será producido entre un pH de 8.5 y 9.0. Este tendrá un exceso suficiente de alcalinidad, proveniente de la cal residual en el lodo y de los residuos inertes de la caliza sin quemar de la cal apagada, para mantener el pH del agua de los poros del lodo al nivel alcalino deseado. Esta alcalinidad contrarrestará el tiempo relativamente corto de exposición del lodo al CO2 de la atmósfera, el cual ocurrirá en el momento del almacenado. Los depósitos de lodo de Tuctu serán cerrados y re-vegetados anualmente. El pH promedio del agua de los poros de lodo en el depósito deberá permanecer en el rango de 8.0 a 8.5 antes del cierre final. Este pH asegurará que las concentraciones de los metales disueltos en el agua de los poros permanezcan en niveles equivalentes o menores al efluente tratado. En base a la experiencia, las altas concentraciones de hidróxido férrico que precipitan en el lodo ayudarán a la estabilización de otros metales como zinc y cobre asegurando la estabilidad del lodo.

Como medida de precaución, como parte del programa de puesta en marcha y arranque se recogerán muestras de lodo, a las cuales se les realizarán las pruebas de lixiviación y envejecimiento estándar para evaluar su estabilidad química. Dependiendo de los resultados de estas pruebas, se pueden hacer ajustes a las condiciones del proceso de la planta, y así mejorar la estabilidad química del lodo.

Adicionalmente se puede considerar como contingencia agregar lechada de cal directamente a los lodos antes de su eliminación en las celdas de secado. Esto se hará en caso las pruebas identifiquen problemas con la estabilidad química. Esta previsión ha sido incluida en otras plantas con HDS construidas por AMEC, como Cajamarquilla donde no ha sido necesario utilizarlo hasta el momento.



8. Pruebas de Estabilidad Química del Lodo

A lo largo de todo el ESTUDIO, se asevera que el lodo es estable. Sin embargo, no se muestran resultados de pruebas de lixiviación, ni datos de otras plantas similares, donde se haya comprobado la estabilidad del lodo. Es sumamente importante que AMEC presente una demostración cuantitativa que corrobore dicha aseveración.

Respuesta

La siguiente tabla presenta información resumida de la estabilidad del lodo de tres muestras recogidas en una planta de tratamiento HDS operando en California durante el 2006. Se condujeron tres procedimientos diferentes para evaluar la estabilidad: Total Threshold Limit Concentration (TTLC), Soluble Threshold Limit Concentration (STLC) y Toxicity Characteristic Leaching Procedure (TCLP).

• TTLC: El procedimiento TTLC determina la concentración total de cada parámetro. Cualquier parámetro que exceda los limites TTLC serán clasificados como peligrosos. Los resultados TTLC también son utilizados para determinar si el análisis STLC es necesario. Las pruebas STLC son requeridas si los resultados TTLC son 10 veces mayor a los límites STLC.

• STLC: Este análisis determina la concentración de cada parámetro que es soluble en el lixiviado de la “Prueba de Extracción de Residuos” (Waste Extraction Test - WET). Este procedimiento de lixiviado WET, es utilizado para muestras sólidas o muestras que tengan más de > 0.5% de sólidos. La muestra es mezclada por 48 horas en un buffer de citrato de sodio de 2M, el cual es 10 veces su peso. El lixiviado es luego analizado para determinar las concentraciones solubles.

• TCLP: Este análisis como el WET, determinan las porciones solubles. El procedimiento puede utilizar: (1) una solución de acetato de sodio a un pH de 4.93, en muestras de alcalinidad baja; o (2) una solución de acido acético diluido a un pH de 2.8 en muestras de alcalinidad elevada. El tiempo de extracción es de 18 horas.

TTLC y STLC se usan para la determinación de la caracterización de desechos peligrosos bajo la reglamentación del Estado de California como se resume en el Titulo 26 del Código de Normas de California (CCR). El TCLP es la caracterización basada en lineamientos federales de los Estados Unidos.

Como los resultados lo demuestran, el lodo del HDS cumple todos los límites establecidos tanto por el Estado de California o por el EPA de los Estados Unidos.



Tabla 1 Resultados de Pruebas de Lixiviación

Resumen de pruebas de lixiviación de lodos en una planta HDS1 Procedimiento de Prueba

Parámetro TTLC TCLP STLC Resultado Límite Resultado Límite Resultado Límite Al 3900 NA 31.4 NA 213 NAAs 31 500 <0.2 5 0.94 5Cd 0.43 100 <0.1 1 0.05 1Cr 4.8 2500 0.04 5 0.17 5Cu 27.3 2500 0.25 NA 1.57 25Fe 14170 NA 743 NAHg 0.32 20 <0.002 0.2 0.002 0.2Ni 79.7 2000 1.93 NA 5.5 20Pb 0.8 1000 <0.1 5 0.06 5Zn 28.7 5000 0.44 NA 1.57 250Todas las concentraciones son expresadas como partes por millón NA - No Aplica - no hay criterio 1- Resultados resumidos de una fuente confidencial operando un sistema HDS, California, USA, 2006

9. Disposición Final de Lodo en Tuctu – Secado Natural vs Filtración

La forma de colocación del lodo en el área de Tuctu plantea varias interrogantes que no están tratadas en el ESTUDIO y que deben ser absueltas con el sustento técnico correspondiente:

9.1 ¿Cómo transportar un lodo que tendría alrededor de 55% de agua?

Respuesta

El lodo seco será una pasta granular húmeda y fina con poca agua suelta. Este lodo se puede transportar usando camiones estándar. Tan pronto las muestras del lodo seco de la operación de la planta HDS del Túnel Kingsmill estén disponibles, se podrán llevar a cabo pruebas para determinar el mejor método para excavación desde las pozas de secado y transportarlo a Tuctu.

Se espera que el lodo HDS en Kingsmill tenga una gravedad específica de partícula de 2.0. Comparada con los relaves que tienen gravedad específica de particular de 3.0, las partículas del lodo HDS ocupan más espacio en una pasta al 45% que las de un relave. Por esta razón no se espera tener agua libre a un porcentaje de 45% de sólidos. La gravedad específica de la pasta al 45% sera de 1.3.

9.2 ¿Cómo extraer el lodo con equipo de las pozas de secado?



Respuesta

Típicamente usando cargadores frontales o excavadores.

9.3 ¿Cómo será el impacto de los derrames?

Repuesta

Ver pregunta 9.1.

9.4 ¿Cómo compactar un lodo de 55% de humedad en el área de Tuctu?

Respuesta

Ver pregunta 9.1.

9.5 ¿Cómo conformar un talud 1V:3H?

Respuesta

Ver pregunta 9.1. Ver Anexo 3.

9.6 El ESTUDIO menciona que el lodo se depositará en celdas que no deben tener una altura mayor de 10 m. Para un año, el volumen de lodos será de aproximadamente 30,000 m3, lo que requerirá un área de aproximadamente 0.3 Ha. ¿Será suficiente el área seleccionada en Tuctu para treinta (30) años?

Respuesta

El área seleccionada en la zona de Tuctu tiene disponibilidad de almacenamiento para los lodos de 20 años. Durante este tiempo se buscarán ubicaciones alternas para disponer los lodos.

9.7 El ESTUDIO tampoco indica cómo serán construidas las celdas. Con relación a este aspecto, ¿Se ha comparado la alternativa de Pozas de Secado Natural con la de Filtrado para los lodos?



Respuesta

Un filtro de prensa no producirá un lodo más seco que una planta de ex-filtración, pero requerirá costos de operación más altos.

A continuación se adjuntan fotos de una poza de ex-filtración de LDS construida para El Brocal, como se observa, los lodos tienen una consistencia de torta de barro.

Vista panorámica de la poza de ex-filtración

Detalle de los lodos secos dentro de la misa poza



10. Lodos Precipitados: Residuos Peligrosos o Industriales

El ESTUDIO reconoce que por las características geoquímicas del lodo, éste se clasificaría como “residuo peligroso”.

Sin embargo, efectúa una explicación de la estabilidad del lodo sobre la base de la participación del hierro, que coprecipitaría a los otros metales en una forma estable.

Sólo con este argumento, decide cambiar la clasificación de peligroso a industrial.

Este cambio en la clasificación involucraría una revisión de la forma de disposición para secado y final de este residuo.

Es imprescindible explicar y sustentar este cambio.

Respuesta

No se ha llevado a cabo una evaluación detallada de la estabilidad de lodos como parte del Estudio de Factibilidad. Sin embargo, basado en la revisión de las características del lodo esperadas, el lodo primeramente consistirá en hidróxido férrico, óxido de manganeso, sulfato de calcio (yeso) e hidróxido de zinc. El lodo solo contendrá cantidades menores de materiales peligrosos.

En base al análisis de lodo que se reporta de trabajos previos, elementos peligrosos como arsénico, cadmio y plomo estarán presentes en concentraciones significativamente bajas, en el orden de 0.01% a 0.03% del peso seco.

Según estos resultados y experiencia en otras plantas de tratamiento, el lodo producido por la planta de tratamiento de Kingsmill no será clasificado como peligroso y será aceptable para su disposición en rellenos sanitarios comerciales. La alta concentración de hierro, yeso y manganeso en el lodo también asegurará que el lodo sea estable, desde una perspectiva química como física.

Como la producción de un lodo de alta densidad estable es imprescindible para que la operación de la planta de tratamiento de agua de Kingsmill a largo plazo sea viable, el muestreo se llevará a cabo durante la puesta en marcha para demostrar que el lodo cumple con los estándares y criterios Peruanos e internacionales en términos de clasificación, manejo y disposición. Las condiciones operativas de la planta de tratamiento de aguas serán seleccionadas para asegurar que los criterios se cumplan.

Como se explicó en el punto 7.0, el pH del agua de poro de los lodos depositados en Tuctu se mantendrá en el rango alcalino. Bajo estas condiciones, los metales precipitados permanecerán en su fase sólida y no serán re-disueltos. Pruebas de estabilidad de lodos



pueden ser realizadas con muestras de lodo envejecido proveniente de Tuctu para verificar que éste no necesita clasificarse como residuo peligroso.

11. Consumo de Cal en Proceso HDS

En estudios realizados anteriormente por KLOHN CRIPPEN (KC) y GOLDER (G) se estableció consumos de cal, de calidad 85% de CaO, de 0,22 kg/m3 y 0,25 kg/m3, respectivamente.

El ESTUDIO indica un consumo de 0,15 kg/m3.

Estos valores tienen incidencia en el cálculo de los costos de operación.

Como se aprecia, AMEC registra consumos menores que los fijados por los otros dos estudios realizados previamente, y menciona que ha fijado el valor de consumo tomando en consideración pruebas de laboratorio.

Siendo la cal el principal componente de los costos de operación, es necesario se confirme este consumo, sustentando debidamente el valor indicado en el ESTUDIO.

Respuesta

Como se indica en la respuesta 4a, los costos operativos se basan en pruebas de laboratorio, pero el equipo fue diseñado más conservadoramente utilizando el valor de 0.25 g/L.

12. Alternativa de Alimentación del Agua de Mina, por Gravedad, a la PLANTA

La ubicación establecida en el ESTUDIO para los equipos principales, como clarificador y reactores, está por encima del nivel de la salida de las aguas del Túnel Kingsmill.

AMEC debe presentar un mayor sustento para descartar la alternativa de alimentar la PLANTA por gravedad, evitando el Sumidero y las Bombas de Alimentación. La opción elegida determina un elevado consumo de energía eléctrica que tiene incidencia en el costo de operación y plantea vulnerabilidades en caso de interrupción del fluido eléctrico.

La alimentación de la PLANTA por gravedad también permitiría la reducción de costos de capital en los rellenos de cimentación del Clarificador. Se conoce que la tecnología existente en la actualidad para controlar estructuras ubicadas bajo el nivel freático, es económica y bastante eficiente.



Respuesta

Se va analizar la viabilidad y los costos durante de la ingeniería de detalle de la alternativa planteada. A continuación se da el sustento de por que AMEC no consideró diseñar los componentes de la planta por debajo del nivel freático.

a) El nivel freático en la ubicación escogida para la planta esta 2 m bajo la superficie, y las calicatas indican material de grava arenoso bajo los 25 m (el limite de la perforación).

b) Para construir una planta con flujo hasta gravedad del túnel se requerirá que los tanques del reactor, el túnel de acceso al clarificador y el piso del clarificador tengan que ser construidos varios metros debajo del nivel del agua subterránea.

c) AMEC no sabe de ningún método práctico o económico para sellar el flujo del agua subterránea dentro de una excavación tan grande, que permita que el agua sea bombeada durante el vaciado y el curado del concreto.

d) Además, si se requiere vaciar el clarificador o tanques reactores para mantenimiento después de la construcción, las estructuras experimentaran una fuerza de carga/levante extremadamente alta al tratar de flotar las mismas. Para superar esto, el clarificador y tanques reactores necesitaran anclaje para evitar flotación y se tendrán diseñar el piso de los tanques para soportar la fuerza del levantamiento. La única otra alternativa seria instalar pozos de secado y drenajes alrededor del clarificador y tanques del reactor, capaces de deprimir el nivel freático alrededor de los mismos. El costo de hacer cualquiera de estas alternativas sería bastante elevado.

13. Contingencia de Tubería de Alimentación de Agua de Mina a la Planta

El ESTUDIO plantea la instalación de una tubería de HDPE para llevar por gravedad el agua del Túnel Kingsmill hasta el sumidero de alimentación de la PLANTA.

Indicar cuál sería la contingencia para esta tubería en caso que falle, ya que se trata de una sola tubería y cuáles son las medidas de prevención propuestas por AMEC.

Por otro lado, se debe precisar cuál es el diámetro propuesto para esta tubería (¿40”, 48” ó 1,200 mm?).

Respuesta

El diámetro de la tubería de alimentación por gravedad es de 48” de diámetro.

El riesgo de que fallase una tubería diseñada e instalada apropiadamente, es bajo. De la misma manera es inusual instalar una tubería de repuesto en caso de falla, debido al costo y al espacio requerido.



14. Sistema de Almacenamiento de Aguas No Tratadas

El diseño de Planta propuesto no cuenta con un sistema de almacenamiento de aguas de mina (no tratadas), para atender las paradas de Planta programadas por mantenimiento anual, reparaciones imprevistas u otras actividades.

La operación de la Planta con este sistema debe asegurar la flexibilidad de la operación para cumplir los niveles de descarga exigidos por la Autoridad. AMEC debe considerar el diseño de un sistema con este objetivo.

Respuesta

a) No existe capacidad para detener el flujo del efluente del Túnel Kingsmill, el cual tiene un flujo de diseño de 1.4 m3/s, y la mayor parte del año opera a valores de flujo cercanos al de diseño.

b) Pueden haber varias razones para que la planta sea detenida, incluyendo:

• Falla eléctrica

• Falla del equipo mecánico

• Falla del equipo eléctrico/control

c) Es de esperar que cualquiera de estas fallas resulte en perdida de la capacidad de tratamiento y tome 24 horas o más para reparar y poner la planta completamente operativa nuevamente.

d) La planta incluye equipos de respaldo como bombas y equipo de apagado de cal, pero es impractico proveer repuestos para algunos componentes grandes como los tanques y el clarificador. De hecho, no hay suficiente espacio adyacente a la descarga del efluente de Túnel Kingsmill y el río Yauli como para construir un clarificador adicional de 75 m de diámetro.

e) Es importante notar que la planta HDS de Kingsmill estará disponible más del 99.5% del tiempo, regularmente, y a través de los años, esto se traduce en que la planta operará 363 días de cada 365 durante un año. Sin embargo una simple parada por mantenimiento podría tomar una semana.

f) No es práctico construir un depósito temporal de efluente con capacidad suficiente para una. La única área adecuada está al este de la planta HDS y tiene las siguientes limitaciones:

i. El terreno es cruzado por líneas de alto voltaje y tiene forma irregular debido a los meandros del río Yauli.

ii. Cualquier poza construida en esta área debe construirse sobre el nivel existente del terreno debido al nivel freático alto.



iii. Adicionalmente, para alcanzar el flujo por gravedad desde el túnel Kingsmill hacia esta poza, debería haber un desnivel de 5m o menos. Esto haría que el área de la poza sea muy grande para lograr el volumen requerido.

iv. La poza debe tener cobertura impermeable para evitar las filtraciones desde la poza hacia el agua subterránea.

v. Se requiere una tubería larga que transporte el efluente hacia la poza

vi. Se requiere una estación de bombeo para retornar el agua de la poza hacia la planta HDS una vez resuelta la emergencia.

g) El estudio de factibilidad considera un sistema de emergencia que agregará cal al efluente antes de descargarlo directamente en el río Yauli en caso de una para de planta. Esto proporciona un efluente con calidad equivalente a una planta HDS en términos de metales disueltos pero no en lo que respecta a sólidos suspendidos.

h) Como solución al almacenamiento de emergencia, se propone una poza de tratamiento de emergencia (ETP) con las siguientes características:

i) La ETP estará cerca de la planta HDS y se diseñará para que el efluente de Kingsmill fluya dentro por gravedad de manera que el tratamiento sea factible aun si hay falla de energía.

ii) Se agregará cal en la tubería que conduce al ETP. Las bombas de adición de cal funcionarán con un generador de emergencia.

iii) La ETP estará recubierta y permitirá que los sólidos se asienten antes de descargarlos al río Yauli mediante un vertedero adicional.

iv) El volumen de la ETP servirá para un periodo de retención de 4 a 6 horas, esto se determinará con el espacio disponible durante el estudio de ingeniería de detalle.

v) Se anticipa que la calidad de la descarga del ETP cumplirá con los criterios de descarga máximos, con la posible excepción del manganeso. Se requieren pruebas adicionales para operar la ETP a pH arriba de 9.5 de manera que se reduzca el manganeso para cumplir los límites máximos, en cuyo caso, el pH final puede exceder los criterios aprobados de descarga de pH 9.0. El diseño de la ETP requerirá que se consideren aspectos como la posibilidad de acortar el circuito y las características de decantación del lodo para maximizar la calidad de la descarga.

vi) Se espera que la ETP pueda tratar el efluente de Kingsmill hasta por un período de 10 días, y ser capaz de acumular lodos dentro de ella para poder bombearlos de regreso a la planta de tratamiento HDS o a las pozas de ex-filtración una vez que termine la emergencia.

vii) El contenido de la ETP, incluido el lodo se puede bombear a la planta o a las pozas de ex-filtración cuando se restaure el servicio.



15. Sistema de Emergencia para Manejo de Contingencias

El sistema de manejo de las contingencias por fallas de energía eléctrica o paralización de PLANTA, prevista en el ESTUDIO, conllevaría contaminar el río Yauli mientras dure la falla eléctrica o la parada de la PLANTA, ya que lo único que propone este sistema de emergencia es subir el pH, mientras que todos los metales estarían siendo descargados con los mismos niveles.

Descargar un efluente contaminado al río Yauli, supuestamente ya descontaminado, constituiría un delito ecológico.

Definitivamente, este sistema para el manejo de las contingencias por fallas eléctricas o paradas de PLANTA, no sería aceptable.

Se debe analizar otro sistema de manejo de las contingencias, incluyendo, entre otras opciones, la alternativa de instalación de pozas de almacenamiento, con el tiempo suficiente para manejar contingencias de este tipo.

Respuesta

Ver respuesta 14.

16. Control de Aguas Tratadas antes de Verterlas al Río Yauli

El ESTUDIO indica que el agua tratada fluirá por gravedad desde el Clarificador al río Yauli. No existe ningún tanque de retención para el agua tratada en caso ésta no cumpla con los límites de descarga y tenga que ser recirculada, sobre todo durante la operación de puesta en marcha.

Además, se debe sustentar si, a criterio de AMEC, no es necesario un tanque de retención para las aguas de rebose del Clarificador antes de su descarga al río.

Respuesta

Ver respuesta 14.

Como no hay una capacidad práctica para reducir la velocidad o almacenar el efluente del Túnel Kingsmill, no hay capacidad de recircular el efluente tratado a través de la planta, ya que los tanques del reactor y el clarificador rebosarían.



17. Flexibilidad de Planta y Manejo de Contingencias Específicas en Equipos.

Para la operación de la Planta, deberá explicarse las siguientes situaciones:

17.1 ¿Qué pasaría si falla el agitador (AG-004) del tanque de lechada de cal (TK-006)?

Respuesta

Si el agitador tanque de la lechada de cal falla; la lechada de cal se asentará en el tanque gradualmente. La lechada de cal es bombeada desde el tanque y recirculada en un circuito cerrado como parte de la inyección de la lechada de cal al tanque del reactor, lo cual podría ayudar a mantener la lechada en suspensión. Además, una lechada con menor contenido de sólidos podría prepararse en el molino de bolas para reducir problemas con el asentamiento de la lechada.

17.2 ¿Qué pasaría si falla el agitador (AG-001) del tanque de Lodos/Cal (TK-001)?

Respuesta

Si falla el agitador del tanque de mezcla lodo/cal habría poco impacto en el proceso. Si es necesario, el lodo recirculado podría ser diluido en bombas de recirculación de lodo para reducir su tendencia a asentarse.

17.3 ¿Qué pasaría si falla los agitadores de los reactores 1 y 2?

Respuesta

Si el tanque del reactor No. 1 o No. 2 fallasen; por un periodo de tiempo corto habría un mínimo impacto en el proceso. La inyección de aire a los tanques con el agitador dañado podría aumentar el suministro de mezcla. Es aceptable un poco de sedimentación mientras el agitador este en reparación.



17.4 ¿Qué pasaría si falla el mecanismo del clarificador?

Respuesta

Falla en el mecanismo del clarificador; por ejemplo, si se trata del motor de transmisión, puede seguir siendo usado, probablemente por varios días sin mayor impacto. Si la falla fuese más seria y requiera que el tanque sea drenado o se trate de una reparación mayor de la caja de cambios, entonces la planta completa pararía por un periodo mayor a 3 días.

17.5 ¿Qué se recomienda hacer mientras dure la falla para todos los casos antes mencionados?

Respuesta

El riesgo de que todo lo anteriormente mencionado falle es una posibilidad muy remota; el escenario más probable seria un apagón general, pero bajo estas circunstancias, las bombas de alimentación de la planta también se apagarían.

17.6 ¿Se ha analizado la posibilidad de diseño de un sistema modular para dar mayor flexibilidad de operación de la PLANTA? Ello tiene mayor relevancia si se considera las posibles variaciones en el caudal y calidad de las aguas con la puesta en marcha del Proyecto Toromocho.

Respuesta

Se recomienda ignorar cualquier efecto que el proyecto Toromocho pueda tener. La planta HDS de Kingsmill tiene un rango de operación desde 450 L/s hasta 1400 L/s

La diferencia entre el flujo del diseño y el flujo promedio (1400 L/s vs 1100 L/s) es tan poca que un acercamiento multi-serie requiere esencialmente duplicar el tamaño de la planta actual es decir (4) tanques de reactor de 1250 m3 y (2) clarificadores de 73 m a fin de operar con un solo tren manteniendo y otro en reserva. No hay lugar para esto en la ubicación seleccionada.



18. Costos Unitarios de Materiales y Equipos

Los costos unitarios utilizados en algunos materiales son sustancialmente más altos que los empleados por KC y los del mercado.

Por ejemplo, los costos del concreto utilizado en el clarificador y reactores resultan más del doble si se comparan con los utilizados por KC y más del triple si los comparamos con los datos del mercado que se han consultado.

Se encuentra que sucede lo mismo con algunos de los equipos, como el mecanismo del clarificador, donde los costos están alrededor del doble que los utilizados por KC, para similares capacidades y trabajo.

AMEC debe explicar y sustentar estas significativas diferencias.

Respuesta

El Convenio Marco en el inciso 3.1.3, estipula lo siguiente: “Asumir la totalidad del costo de la inversión requerida para la contratación del INGENIERO y para la contratación del diseño, construcción y puesta en operación de LA PLANTA, mediante la constitución de un fideicomiso privado”. MPC será responsable de organizar la contratación, diseño, construcción y puesta en operación de la plantan de tratamiento, por lo que ellos evaluaran los mejores costos y contratos. Sin embargo a continuación se da una breve explica de los costos estimados por AMEC.

Una revisión de los índices usados para determinar el incrementos del costo de capital a través del tiempo, muestra que entre enero 2002 a diciembre 2006 los costos se han incrementado en aproximadamente 230%. Los costos están siendo comparados con estudios desarrollados en 1999; por lo que el incremento en el costo de capital general debe ser incluso mayor.

El estudio de factibilidad realizó una investigación geotécnica y determinó que el nivel freático se encuentra elevado bajo la ubicación del clarificador, requiriendo de una cantidad substancial de relleno para construir el clarificar por encima del nivel freático y que este no sea sujeto a fuerzas de levante hidráulico cuando este vacío. El incremento en los costos de capital desde 1999 y el costo del relleno cuentan por el incremento los costos presentados por AMEC.

La persona encargada de estimar los costos de AMEC, viajo a Perú al inicio del estudio de factibilidad para obtener la información local, contactos y confirmar los costos unitarios del concreto, hierro, tuberías, válvulas y otros materiales pesados apropiados para la construcción de la planta.



19. Abastecimiento de Relleno Estructural y de Agregados para Concreto

El ESTUDIO indica que el material de relleno estructural para el clarificador y las pozas de secado provendrá de una cantera cercana.

En el ESTUDIO no se ha identificado dicha cantera; razón por la cual el ESTUDIO recomienda realizar investigaciones y pruebas adicionales de laboratorio para definir las características geotécnicas de este material.

Por otro lado, el ESTUDIO indica que la extracción de material de esta cantera dependerá de factores ambientales, sociales y económicos, de lo cual se concluye que, un factor muy importante en los costos y en el cronograma, no está definido.

Tampoco está definido en el ESTUDIO otro factor igualmente importante en los costos de capital como es la cantera de agregados para concreto. Se debe tener en cuenta que la participación del concreto en el costo total de inversión de la PLANTA es de alrededor de 17%. Al respecto, es necesario una explicación de cómo se ha tratado esta indefinición.

Respuesta

Nuevamente se debe hacer referencia al Convenio Marco 3.1.3, ya que estos costos van hacer asumidos por MPC durante la etapa de contratación, diseño, construcción y puesta en operación de la plantan de tratamiento. Sin embargo a continuación se da una breve explica de los costos estimados por AMEC.

Una fuente potencial de material de préstamo para la construcción de las pozas y las bases de las plantas, se encuentra 4 km aguas abajo de la ubicación de la planta, la cual fue muestreada y discutida en el reporte geotécnico. Durante el diseño de detalle se negociará con los dueños el costo de venta del material de préstamo. Un estimado adecuado del costo de compra y transporte del material de préstamo se discutió con MPC y se incluyó en el estimado.

El costo del agregado ha sido incluido en el costo total estimado. El estudio geotécnico analiza una fuente potencial de agregado de aproximadamente 9 km fuera de la ubicación de la planta. La confirmación adicional de la disponibilidad y precio se hará durante la ingeniería de detalle.



20. Construcción de Puente sobre el Río Yauli no incluido en el Cronograma

El cronograma debe incluir expresamente la construcción del puente sobre el Yauli, sin el cual no se puede realizar trabajo alguno en la zona de ubicación de la PLANTA. La construcción del puente podría requerir alrededor de 75 días y es fundamental para la construcción del resto de las instalaciones.

MPC debe evaluar la forma de construir este puente paralelamente al desarrollo de la ingeniería de detalle de la PLANTA o inclusive de manera anticipada, separada e independiente del cronograma de construcción de la PLANTA.

Respuesta

El cronograma preparado para el estudio de factibilidad fue un cronograma grueso. Una de las primeras tareas en la ingeniería de detalle seria el desarrollo de una ingeniería de mucho mas detalle, programa de compras y construcción, que incluirá la construcción de un puente.

El diseño civil al comienzo de la ingeniería de detalle considerara la ubicación del sitio y dará prioridad al diseño y construcción del puente de acceso al sitio.

Típicamente, puntos como el puente pueden otorgarse como un bien de contrato de construcción separado antes que el contrato civil principal se otorgue, por lo que el puente podría ser instalado antes para que el contratista principal se movilice.



II OBSERVACIONES DE CARÁCTER ESPECÍFICO

SECCION A

GENERALES

21. En el folio 00060 firman los profesionales que han tenido a su cargo la elaboración del ESTUDIO; sin embargo, en el Capítulo 8 (folios 00165, 00166 y 00167) se presentan los perfiles de los principales profesionales de AMEC que han participado en el ESTUDIO. Estos últimos son distintos a los que firman inicialmente. Sin perjuicio de la responsabilidad institucional que técnica y jurídicamente corresponde a AMEC, es necesario se aclare y precise cuál ha sido la intervención de cada uno de los profesionales que han participado en el ESTUDIO y se consigne los perfiles de quienes firman como responsables de la elaboración de éste.

Respuesta

AMEC (Perú) S.A. se encuentra registrada ante el Ministerio de Energía y Minas y esta facultada para elaborar estudios de impacto ambiental en el sector minero energético.

Debemos precisar que el Estudio de Factibilidad y Evaluación Ambiental de la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas del Túnel Kingsmill no corresponde a un estudio del sector minero, dado que no forma parte de ninguna unidad minera ni se encuentra sobre ninguna concesión minera. Asimismo, este estudio no se enmarca dentro en un marco legal sectorial específico que pueda regularlo, motivo por el cual no existen registros específicos para desarrollar este tipo de estudios en el Perú.

El folio No. 165 se señala que los profesionales que se muestran en los folios Nº 166 y 167, corresponden a los especialistas de AMEC que participaron en el diseño y preparación del estudio de factibilidad de la planta de tratamiento. Asimismo, los profesionales firmantes que aparecen en el folio No. 60, forman parte integrante del staff de la oficina de AMEC en Lima, los cuáles se encuentran debidamente colegiados y habilitados.

La elaboración tanto del estudio de factibilidad (sección A) como de la evaluación ambiental (sección B) del estudio, estuvo a cargo de un equipo multidisciplinario de profesionales con experiencia tanto en diseño de planta de tratamiento como en evaluaciones de impacto ambiental y diseño de planes de manejo tanto a nivel nacional como internacional, lo cual garantiza el contenido del mismo. Los profesionales firmantes



(folio No. 60) formaron parte integrante del equipo de trabajo y se hacen responsables en nombre de todo el equipo, del contenido del estudio en su totalidad.

Los currículos de los profesionales, tanto del estudio de factibilidad y evolución ambiental se encuentran adjuntos. Al igual que la hoja de firmas del estudio de factibilidad.

22. En vista de que casi todos puntos considerados en el Anexo de la RESOLUCIÓN han sido cubiertos en las dos secciones del ESTUDIO, sugerimos se reordene el ESTUDIO de la misma manera establecida en dicho dispositivo.

El ESTUDIO no ha incluido la estimación de los Costos de Cierre de la PLANTA, ni los correspondientes al Depósitos de Lodos Residuales. AMEC debe completar el ESTUDIO incluyendo estos costos requeridos en los términos establecidos en el Anexo de la RESOLUCIÓN.

Respuesta

Dado que se carece de legislación específica que regule el cierre de este tipo de proyectos, se tomará como referencia el D.S. No. 033-2005-EM, Reglamento de la Ley de Cierre de Minas, el cual especifica que el detalle de las medidas de cierre y el detalle del cálculo de los costos de las medidas de cierre deberá ser presentado en un estudio específico a nivel de factibilidad.

El plan de cierre de la planta HDS incluirán las siguientes actividades, desmantelamiento de los equipos, demolición de estructuras, envío del material no recuperado a relleno sanitario, recobrar material y nivelación del área a su estado anterior. El deposito de lodos en Tuctu será cerrado y revegetado Los costos del plan de cierre serán calculados durante el estudio de ingeniería de detalle.

El ESTUDIO presenta un Resumen Ejecutivo, donde figura a su vez un resumen del Estudio de Factibilidad (Sección A) y un resumen del Estudio de Evaluación Ambiental (Sección B).

Sin embargo, en el Volumen I se presenta también otro resumen ejecutivo que difiere del primero.

Para evitar estas posibles confusiones, se recomienda estructurar un solo resumen ejecutivo.



Respuesta

El Estudio de Factibilidad y Evaluación Ambiental de la Planta de Tratamiento de Aguas Ácidas del Túnel Kingsmill ha sido desarrollado bajo la premisa de cumplir con todos los aspectos considerados en la R.M. No. 266-2007-EM para el desarrollo del estudio de factibilidad y la evaluación ambiental de la planta de tratamiento.

Debemos precisar que se ha estructurado un resumen ejecutivo específico para cada una de las secciones, que abarca y resume los aspectos más relevantes de cada una de ellas. Estos resúmenes se encuentran al inicio de cada sección. Asimismo, como parte integrante del estudio, se ha estructurado en resumen ejecutivo general que abarca ambas secciones del estudio, el mismo que ha sido elaborado en base a los resúmenes específicos. Este resumen general se presenta al inicio del estudio antes de la sección A.

BASE DE DISEÑO

23. Es necesario se precise las razones por las cuales sólo se han evaluado tres alternativas del proceso de neutralización con cal, existiendo otras tecnologías según la literatura; asimismo, debe aclararse también si se hizo un análisis de las variantes del proceso HDS (GECO, COMINCO, etc.).

Respuesta

Solamente hay tres alternativas para el proceso de neutralización de la cal:

a) Sólo existen dos procesos principales para la neutralización de la cal, lodo de baja densidad (LDS) y lodo de alta densidad (HDS) los cuales están establecidos y probados en numerosas instalaciones alrededor del mundo en escalas cercanas a la escala de flujo Kingsmill.

b) El proceso Geco no ha sido aplicado satisfactoriamente, y actualmente en el proyecto, el proceso Geco fue reemplazado con una planta HDS diseñada por AMEC.

c) El proceso COMINCO fue adquirido por AMEC con la compra de Ingeniería Cominco, y ha sido más desarrollado por AMEC debido a la experiencia ganada en varias instalaciones.

24. Es necesario corregir el texto del primer párrafo del folio 00090, el Anexo D-1 corresponde a Instrucciones de las pruebas de laboratorio y no a los resultados de la prueba N-1 que corresponden al Anexo D-2.

El Anexo D-3 debe corresponder a las condiciones y resultados de las pruebas N-2 y N-3, y el Anexo 4 a las curvas de consumo de cal y consumo de NaOH.



Asimismo, en el folio 00088 se consigna la Tabla 2-1 Clima, que no corresponde a condiciones climáticas sino sísmicas.

Respuesta

Efectivamente, debemos corregir la nomenclatura de los referidos anexos en el folio indicado. Tal como lo menciona la observación, el Anexo D-1 corresponde a las instrucciones de las pruebas de laboratorio que deben seguirse para efectuar los ensayos. El Anexo D-2 corresponde a los resultados de laboratorio de la prueba N-1, el Anexo D-3 muestra los resultados de las pruebas de neutralización adicionales realizadas a valores de pH de 6.9 y 7.3 (ensayos N-2 y N-3). El Anexo D-4 muestra las curvas de neutralización para la cal y el hidróxido de sodio.

Tal como lo indica la observación, la Tabla 2-1 consigna las condiciones sísmicas que se tomaron en consideración para efectuar el diseño de la planta de tratamiento.

25. El ESTUDIO establece que el caudal de diseño para la PLANTA es 5,040 m3/h. Es necesario explicar si, además de la estadística de flujos volumétricos pasados, se han utilizado otros criterios para dicha determinación.

¿Qué efecto, en este valor de caudal de diseño, podrían tener las operaciones del proyecto Toromocho cuando este último sea implementado?

Igualmente, se debe considerar que el caudal de diseño debería incluir capacidad adicional en la PLANTA para el procesamiento de aguas excedentes, remanentes de los eventos de contingencia.

Respuesta

a) AMEC no tiene conocimiento de ninguna otra fuente de datos que pudiera ser usada para estimar el flujo del Túnel Kingsmill que el flujo estadístico histórico.

b) AMEC no ha estudiado, o está al tanto de algún efecto que Toromocho habría tenido sobre la planta de diseño del flujo.

c) Ver respuesta 14.

26. El ESTUDIO establece que la Vida Útil de la PLANTA de Tratamiento de Aguas Ácidas es de treinta (30) años ¿Cuál es el factor determinante de este período?



Respuesta

a) Los términos de referencia de AMEC incluyen una estipulación que la vida de la planta de diseño era de 30 años.

b) Típicamente, un diseño a 30 años de vida requiere que sean construidos mayores componentes de materiales tales como concreto, uso de equipos de alta calidad, o que tenga una tolerancia suficiente de corrosión.

27. Los resultados de los monitoreos, incluyendo el realizado por AMEC, muestran que el fierro soluble es relativamente bajo, incluso por debajo del límite permisible según la muestra tomada para las pruebas de laboratorio, lo que significa que casi todo el fierro ya ha precipitado. ¿En qué forma afecta esta situación al logro de lodos estables y al grado de compactación de los mismos?

Respuesta

El efluente del Túnel Kingsmill contiene una cantidad significativa de hierro en forma particulada. El hierro en el efluente es un producto de generación de ácido que se lleva a cabo en el túnel debido a la oxidación de los minerales de sulfuros, tales como pirita, encontrado en las paredes del túnel o materiales de deshecho en el piso del túnel. El drenaje ácido generado en el túnel es parcialmente neutralizado en el mismo túnel debido a la reacción con la roca huésped alcalino. Esta neutralización resulta de la precipitación del hierro como hidróxido férrico, que se presenta en el efluente Kingsmill. En la planta HDS el material particulado del hidróxido férrico terminará siendo incorporado en el lodo. El hidróxido férrico particulado en el efluente se comportará de la misma forma que cualquier hidróxido férrico generado por la oxidación, las reacciones de neutralización y las reacciones de precipitación en la planta HDS. Este material ayudará a co-precipitar otros metales y en el recicle aumentará en densidad para producir a verdadero lodo HDS.

28. El ESTUDIO indica que los lodos deben ser cubiertos para que no estén expuestos por períodos prolongados, a fin de que el agua intersticial no descienda en pH al contacto con el CO2 del aire. Es necesario precisar qué tiempo se considera período prolongado. Asimismo, se debe precisar, cómo deben ser cubiertos los lodos y cuáles serán los costos involucrados.



Respuesta

Tanto en la sección referida a la química del proceso (folio No. 93) como en el Plan de Manejo Ambiental y el Plan de Cierre señalan que la lechada de cal residual presente en el lodo durante su almacenamiento (antes de ser trasladado al depósito de lodos en Tuctu) mantendrá el pH del agua de poros (intersticial) en un valor alto, de tal manera que se asegura la estabilidad química a largo plazo.

Dado que se debe reducir el contenido de humedad en los lodos antes de ser transportados, resulta necesario esperar un periodo aproximado de un año antes de realizar su traslado hacia la zona de Tuctu, tal como suele realizarse en otro tipo de plantas de tratamiento dónde existen canchas de secado de lodos (i.e. plantas de tratamiento de aguas residuales domésticas).

De acuerdo al análisis de la química del proceso, el lodo generado por el tratamiento de los efluentes estará compuesto por hidróxidos metálicos, óxido de manganeso, carbonato de calcio y sulfato de calcio (yeso). Asimismo, durante el almacenamiento y disposición final de los lodos, la estabilidad química mejorará debido a las reacciones de equilibrio entre los sólidos del lodo y el agua de poros, resultando en la densificación y cristalización de partículas tales como el CaCO3.

Luego de efectuada la disposición anual de los lodos en la zona de Tuctu (en celdas), se aplicará una cobertura final, que minimizará la exposición al aire y asegurará que los lodos sean estables a largo plazo. Se ha previsto la utilización del suelo orgánico removido durante las actividades de construcción como material de cobertura de los lodos para evitar la oxidación de la capa superficial. Asimismo, también se aplicará una cobertura de material grueso para evitar la erosión.

El lodo va a contener iones de calcio residual en el agua de poros, los cuales reaccionaran con el CO2 en el aire y precipitara carbonato de calcio sólido en el lodo. Este carbonato de calcio actuará como un reservorio de alcalinidad para amortiguar las bajas de pH debidas a una mayor absorción de CO2. La precipitación y cristalización de CaCO3 asiste a la estabilización de lodos al permitir un drenaje y desaguado adicional. También es importante reconocer que la cantidad de acidez en la forma de CO2 en el aire por encima de una celda de lodos expuesta es mínima en compasión con la alcalinidad en los lodos, la cual se generó utilizando cal. Finalmente los hidróxidos de los metales en el lodo, como cobre o zinc, también provendrán estabilidad a través del tiempo, ya que se formaran carbonatos de metales que son menos solubles en agua, que sus equivalentes hidróxidos y no son tan susceptibles a ser re-solubilizados con los cambios de pH.



29. El ESTUDIO indica en el folio 00090 que la tasa de generación del lodo será de 0,5 mg/l, mientras que en el folio 00093 se señala que la generación del lodo será de aproximadamente 0,50 g/l.

Los datos consignados en la Tabla 2-3, los contenidos de metales, el caudal de las aguas provenientes del Túnel Kingsmill y el consumo de cal, demuestran que el valor de 0,5 mg/l está errado.

Es necesario subsanar este error material y hacer consistentes los valores antes mencionados.

Respuesta

Efectivamente, el folio No. 90 presenta un error en la redacción de las unidades. La tasa de generación de lodo de la planta de tratamiento será de aproximadamente 0.5 g/L.

30. En la Tabla 2-3 (folio 00094) del ESTUDIO figuran dos formas en que se hará la disposición de lodos:(i) lodo de 15% de sólidos; y, (ii) lodo de 25% de sólidos.

En el texto (folio 00093), se indica que la densidad del lodo estará entre 20 y 30% de sólidos.

Explicar porqué se ha indicado el valor de 15%.

Entendemos que el valor de diseño es 25% de sólidos para lodos descargados del clarificador a las pozas de secado, así como para los recirculados al tanque de mezcla lodos / cal.

Es necesario aclarar esta situación y hacer consistentes las cifras.

Respuesta

a) El valor del 15% de los sólidos será utilizado para medir el lodo en las bombas de deshecho para asegurar que éstas sean medidas conservadoramente y que sean capaces de desechar un 15% de sólidos en la planta de diseño de flujo mientras que la planta se pone en marcha y se construye la densidad del lodo.

b) Ver respuesta 6a.



31. El ESTUDIO indica (folio 00093) que la generación de lodos será aproximadamente 0,5 g/l, calculado sobre la base de la química del efluente.

Es necesario precisar si este valor incluye los inertes que acompañan a la cal.

KC, en su anterior estudio, para el cálculo de la generación de lodos, añadía lo que denominó producción de arenilla que no es más que los inertes que acompañan a la cal, cuya calidad ambos estudios consideran (tanto KC como AMEC) será de 85%.

Si se añade este peso de inertes, la producción total de lodos sería de 64,3 t/día y el volumen de lodos, de 25% de sólidos, no sería 212 m3/día (como se consigna en la Tabla 2-3 del ESTUDIO), sino de 225 m3/día.

Aclarar este aspecto y hacer consistentes las cifras.

Respuesta

Ver respuesta 4e y 6a.

32. El ESTUDIO indica (Folio 00093), en lo referido a la “Producción de Lodos”, que se espera que la concentración de STS en el efluente cambie durante el año; por lo tanto, la generación del lodo también podría cambiar. ¿Qué quiere decir el ESTUDIO al pronosticar estos cambios? ¿Cuál sería el rango máximo y mínimo de esta variación? ¿Cuáles serían las razones para estos cambios? ¿Cómo afectarían estas posibles variaciones los diseños establecidos sobre la base de promedios de producción de lodos? Explicar este aspecto.

Respuesta

32.1 Si, es posible que el flujo se incremente debido a una fuerte lluvia que influya en el drenaje del túnel, los sólidos adicionales podrían ser arrastrados del túnel y llevarlos a la planta de tratamiento.

32.2 El TSS en el efluente tratado tendrá un rango de 10 a 15 mg/L. La planta debería ser capaz de remover los sólidos adicionales y enviarlos a las lagunas de ex-filtración, ya que estos eventos serán de corta duración, y su influencia sea poca en relación a los lodos generados en la planta.



La tasa de generación de lodos es de 0.5 g/L, la cual es varias veces mayor a la de los TSS en la alimentación de la planta, esta variación tendrá un mínimo impacto en la tasa de generación de lodos.

33. La Tabla 2-5 (folio 00096) tiene el título de Pruebas de Laboratorio para Determinar el Consumo de Cal; sin embargo, lo que ella muestra son una serie de parámetros respecto al consumo de este reactivo.

El título no guarda relación con el contenido de dicha Tabla.

Por otro lado, en esta misma Tabla se muestra una serie de términos relacionados con el consumo de cal, tales como: (i) Dosis de Ca(OH)2; (ii) Dosis de Ca(OH)2 (caudales bajos); (iii) Dosis de cal viva teórica CaO; (iv) Dosis de diseño de cal viva CaO; (v) Dosis promedio de cal viva CaO; y, (vi) Dosis promedio de lechada de cal de 15% Ca(OH)2.

Es necesario aclarar qué significa el término de consumo de cal viva en dosis de 1,2 t/h ¿Es el consumo de diseño de cal viva, como CaO, o es el consumo de cal viva considerando la calidad?

AMEC debe aclarar cuál es la razón de presentar tantos términos que pueden confundir, ya que los de mayor interés para determinar los costos y la calidad de la cal a utilizar serían únicamente el consumo de diseño como Ca(OH)2 o como CaO.

Respuesta

Tabla 2-5: título, consumo, términos:

a) Sí el título es incorrecto – un mejor título para la tabla sería “Estimación de los Valores de Diseño de dosificación de la Cal y el consumo a escala Pruebas de Banco”.

b) Este es el consumo actual comercial de la cal viva enviada a la planta, expresado en una tasa horaria.

c) De acuerdo, es confuso – se intentó proveer una base para el actual valor comercial de diseño de la cal viva.



34. Para la determinación de los costos de operación, según lo indicado en el folio 00096 del ESTUDIO, se ha utilizado como valor de consumo de cal 0,15 g/l de Ca(OH)2.

Sin embargo, en la Tabla 2-5 se consigna como Dosis Promedio de Cal Viva CaO, el mismo valor de 0,15 g/l.

Ambas cifras no son compatibles. En efecto, el valor de 0,15 g/L, de cal como Ca(OH)2, equivale a un consumo de 0,11 g/l como CaO.

De otro lado, según la Tabla 5-2, del detalle de los costos de operación, se desprende que el valor de 0,15 g/l sería el consumo de cal viva considerando la calidad de 85%.

Aclarar a qué parámetro corresponde el valor de 0,15 g/L.

Respuesta

El valor de 0.11 g/L es para el 100% de CaO, mientras que el valor comercial de la cal gruesa es del 85%. Si asumimos que la eficiencia de utilización es del 92% en la planta, el actual valor comercial por dosis de la cal gruesa termina hasta en 0.15 g/L. Esto es una coincidencia ya que los dos valores son iguales para ambos, para la dosificación teórica del Ca(OH)2 y la dosificación comercial actual de la cal gruesa.

35. En el texto (folio 00096) se indica un consumo de diseño de cal de 0,25 g/l como Ca(OH)2; sin embargo, en la Tabla 2-5 se consigna el valor de 0,24 g/l como dosis de diseño de cal viva CaO.

Ambos valores no son equivalentes, ya que un consumo de cal viva, como CaO de 0,24 g/l, equivaldría a un consumo de 0,31 g/l de Ca(OH)2.

Es necesario aclarar este aspecto y hacer consistentes ambos valores.

Respuesta

El diseño teórico de la dosificación de cal de 0.25 g/L como Ca(OH)2 es equivalente a la dosificación comercial de la cal gruesa de 0.24 g/L una vez que los cálculos estén completos asumiendo que la cal gruesa comercial tenga 85% de CaO y la eficiencia en la utilización de la cal en plantas de HDS sea del 92%.



36. Siendo la cal el principal componente de los costos de operación, se deberá sustentar que el sistema de preparación de lechada de cal mediante el uso de molinos de bolas es eficiente; igualmente, se deberá indicar las fuentes de abastecimiento de este neutralizante.

Respuesta

Se consideró para este estudio una fuente de cal local de la Calera Cut Off, y la calidad de la cal propuesta fue relativamente alta (>85% como CaO).

Los molinos de bola ofrecen un modo simple, seguro y eficiente de hacer el lechado de cal de la cal viva, y eliminar la necesidad de desechar la gravilla al ser molida y compactada y enviada con el lechado. Aunque la fuente de cal considerada para el estudio es relativamente alta, un molino de bola permite el uso de cal de calidad más pobre, todavía produciendo un lechado de cal de buena calidad sin tener que deshacerse de la gravilla.

Otras formas de apagar tales como los sistemas de retención o de pasta requieren de una fuente de cal de alta calidad, y son más peligrosas de operar.

DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES

37. Respecto a la lista de equipos es necesario aclarar los siguientes aspectos:

37.1 En el folio 00171, aparece el listado de equipos. La comparación con el Diagrama de Flujo de Proceso permite apreciar que en dicho listado se ha omitido el Agitador de la Cámara de Neutralización de Emergencia (AG-011), así como esta cámara.

Respuesta

Equipos de clarificación:

La caseta de la bomba mezcladora de cal de emergencia, se muestra como AG-011 en el organigrama y AG-007 en la lista del equipo - esto es un error, pues ambos se refieren al mismo mezclador. El costo del mezclador se ha cargado en los estimados del costo.



37.2 En el listado antes aludido, se menciona que en el Paquete PK-001 “Paquete de Preparación de Cal”, se incluye el Silo de Cal, los Molinos de Bolas, la Caja de Bombeo y las Bombas de Transferencia de Lechada de Cal. Estos últimos equipos también figuran en forma separada en el listado. Aparentemente existe una duplicidad.

Respuesta

El equipo se menciona dos veces, pero sólo se ha cargado una sola vez en el estimado del costo como precio en paquete.

38. En el Diagrama de Flujo, indicar cuál es el significado de las líneas de color rojo y de color marrón.

El Diagrama de Flujo que presenta el ESTUDIO sólo contiene el balance de caudales de diseño y promedio.

Es necesario añadir otros parámetros como flujo de sólidos, porcentaje de sólidos, pH y flujo de agua para completar el balance.

Respuesta

No hay significancia entre las líneas rojas y marrones – la imagen debe haberse dibujado en blanco y negro.

39. ¿Se ha analizado la alternativa de usar clarificadores de lamellas?

Respuesta

a) AMEC nunca ha usado en plantas HDS clarificadores de lamella, pero se ha visto en muchas instancia donde el estilo de los clarificadores de lamella han sido reemplazados por no ser los adecuados en el proceso HDS. Este tipo de lodo producido en una planta HDS se asienta en las placas de lamella lo cual requiere frecuente limpieza y reducción en el rendimiento.

b) AMEC no considera adecuado el estilo de los clarificadores lamella para el proyecto Kingsmill, debido al alto flujo a ser tratado y la necesidad de producir un lodo de alta densidad.



40. De acuerdo a la experiencia de AMEC, se requiere se explique las ventajas de colocar un tanque de mezcla rápida (tanque que recibe la alimentación de las aguas sin tratar) después del tanque de mezcla de Lodos/Cal, y antes de los reactores, como el diseño de la Planta de Cajamarquilla o como lo recomienda el estudio anterior de G para las aguas provenientes del Túnel Kingsmill.

Respuesta

El tanque de mezcla rápida en Cajamarquilla es parte del diseño original Cominco HDS con la intención de ayudar a cumplir mejor el control pH en el tratamiento de alimentación muy ácida. Nuestra experiencia en la construcción de numerosas plantas HDS desde que la planta de Cajamarquilla fue terminada, ha demostrado que el tanque de mezcla rápida puede ser eliminado si se añaden válvulas de dosificación de cal al Tanque Reactor para ayudar a cumplir con un buen control del pH. El diseño original de las plantas HDS de Cominco sólo usan un punto de adición de cal mientras que los nuevos diseños pueden tener múltiples válvulas de dosificación, lo que ayuda a cumplir un buen control de pH.

41. El ESTUDIO no indica la flexibilidad de la PLANTA para cambiar la relación de recirculación de los lodos, que (según la literatura y la experiencia de otras plantas), es un parámetro fundamental para lograr la densidad objetivo.

¿Cómo se establece una tasa adecuada de recirculación de lodos para una operación apropiada del proceso HDS?

Sustentar cómo se manejará la PLANTA durante el período requerido para alcanzar la densidad objetivo de los lodos y cuál es el tiempo requerido.

Adicionalmente, el ESTUDIO indica que el exceso de lodos en el Clarificador será bombeado periódicamente hacia las Pozas de Secado de Lodos.

Especificar cómo se hará el control de esta operación periódica en la PLANTA para obtener un lodo con la mayor densidad posible.



Respuesta

La proporción óptima del reciclaje de masa puede ser determinada durante la operación. El diseño de la proporción de reciclaje de masa fue de 20. Esto es típico para una planta de tratamiento similar a la de Kingsmill. El sistema de bombeo del reciclaje de lodo fue diseñado para que tenga una capacidad de operación con un amplio alcance de la Proporción de Reciclaje de Masa.

Los diseños de AMEC incluyen bombas de gran tamaño para el reciclaje del lodo a una velocidad variable para dar una regular capacidad de recirculación del lodo durante la puesta en marcha para lograr un rápido aumento de la densidad en el lodo. Adicionalmente, la bomba de repuesto puede ser usada temporalmente para doblar la proporción de masa reciclada. Durante el encendido, el lodo reciclado es maximizado y la densidad del lodo monitoreado en cuanto la planta empiece a crear un inventario de lodo.

Cada planta es única, pero típicamente la densidad del lodo empieza a aumentar en una o dos semanas después de la puesta en marcha.

La estrategia de los deshechos del lodo serán alcanzados al maximizar la densidad final del lodo en la laguna de desagüe. Hasta que la planta alcance máximas densidades, será necesario mantener un alto inventario de lodo en el clarificador y minimizar los deshechos del lodo.

42. El ESTUDIO indica que el área de disposición de Tuctu almacenará la producción de lodos de treinta (30) años, alcanzando finalmente un volumen de 900,000 m3.

Para el efecto, el ESTUDIO supone que los lodos a almacenar son lodos de 45% de sólidos.

De otro lado, si se tiene en cuenta que la producción de lodos secos es de 60 t/d, la de los lodos con 45% de sólidos para dicho período, será de aproximadamente 648,000 t.

Habida cuenta de la densidad del lodo, calculado con el valor de la gravedad específica de los sólidos de 2,0, se obtendrá un volumen de 1’116,000 m3.

Es necesario aclarar este aspecto y hacer consistentes los valores.



Respuesta

La producción de lodos seco estimado en condiciones de flujo promedio es de 48 t/d. Con un 45% de sólidos y usando una gravedad específica de sólidos secos de 2.0, el volumen de producción anual de lodo es de aproximadamente 30,000 m3. El valor mencionado arriba de 60 t/d se refiere al valor de diseño, el cual se basa en el flujo máximo usado para el diseño. Este valor sólo es utilizado para diseñar el equipo que es capaz de manejar el lodo bajo condiciones máximas de flujo de diseño. Este valor no se ha utilizado para el diseño de las pozas de ex - filtración, ya que la dimensiones de las misma permite absorber los picos puntuales.

43. El ESTUDIO no indica detalles sobre la construcción de las celdas para la disposición de lodos en Tuctu, tampoco sobre las zanjas que se recomienda construir, ni sobre el material de cobertura que se empleará para evitar la generación de polvos durante la disposición.

Es necesario explicitar estos aspectos.

Respuesta

a) El área indicada para la disposición de lodo en Tuctu será despojado de la materia orgánica, que sería almacenado para ser usado como material de cubierta.

b) Zanjas de perímetros simples serán excavadas para dirigir la lluvia alrededor del área de la disposición de lodo.

c) El lodo será removido de una laguna de ex-filtración y transportado a Tuctu en un período de semanas.

d) El lodo será vaciado del camión y prensado y compactado dentro de la celda usando un tractor de oruga.

e) Después de que la laguna de ex-filtración haya sido vaciada, y la celda finalmente formada, una capa delgada de tierra reservada (aproximadamente 150 mm) será esparcida sobre la celda para quitar el polvo y la exposición al aire.

f) Grandes volúmenes de polvo no deberían ser generados por el lodo o por el uso del las máquinas durante la colocación del lodo.

g) La calidad de agua que sale de las pozas o los depósitos de lodos cumplirá con los procedimientos de descarga.



REVISIÓN DE LA EVALUACIÓN DE RIESGO

44. De acuerdo a la evaluación de riesgos del ESTUDIO, se asigna una probabilidad baja (podría pasar) al colapso eventual del Túnel Kingsmill.

El carácter subjetivo sobre la apreciación de esta amenaza, sin mayor evaluación, es inaceptable.

KC en el año 1999 realizó una inspección del Túnel Kingsmill llegando a la conclusión de que se requería el cambio del sostenimiento en varios tramos.

Por tratarse de una construcción muy antigua, la probabilidad que se le asigna no debe ser tan baja, pudiendo estar alrededor de 3.

Para asegurar la estabilidad del Túnel Kingsmill para el largo plazo se recomienda incluir su evaluación y reforzamiento (cambio de sostenimiento) como parte de los costos de inversión de la PLANTA.

Respuesta

De acuerdo a lo expresado en el Convenio Marco suscrito entre el Ministerio de Energía y Minas (MEM), la Empresa Minera del Centro del Perú S.A. (CENTROMIN) y Minera Perú Copper S.A. (MPC) y en la R.M. No. 266-2007-EM, la responsabilidad de MPC así como el alcance del estudio de factibilidad y de la evaluación ambiental están referidos específicamente al diseño, construcción y puesta en marcha de la planta de tratamiento de aguas ácidas y al depósito de lodos, no al manejo del Túnel Kingsmill propiamente dicho.

En cumplimiento de lo expuesto en dichos documentos, MPC sugiere que el manejo y evaluación del túnel debe estar a cargo de las empresas responsables de los vertimientos al mismo, el cual debe ser debidamente fiscalizado por las autoridades ambientales competentes. Dicho manejo debería incluir entre otras medidas, el evaluar y asegurar la estabilidad del túnel a largo plazo, lo cual permitirá la operación normal de la planta de tratamiento.



COSTO ESTIMADO

45. En la Tabla del Estimado de Costos Detallado (folio 00199) al parecer hay un error, la Compresora de Aire de Proceso No. 1 de 40 HP (CM-001), figura con un costo de US$ 7,834, mientras que la Compresora de Aire No. 2 (CM-002), que es del mismo tamaño, figura con un costo de US$ 55,404.

De otro lado, la Compresora de aire de instrumentos de 50 HP (CM-003) figura con un costo de US$ 204,279.

Es necesario aclarar este aspecto y corregir de ser el caso.

Respuesta

El costo para CM-001 mostrado en el estimado de costo está errado, debería haber sido US$ 55,404. El de CM-003 también esta errado. Debería decir US$ 24,279 no 204,729.

46. Sería conveniente que se adjunten las cotizaciones de los equipos que han servido de base para el Estimado de Costos de Capital, e incluyan el análisis de costos unitarios.

De otro lado, es deseable una mayor explicación sobre la forma como se ha estimado los costos de instrumentación (folio 00134) y aclaren el concepto “Movilización, margen del contratista”, que figura en las Tablas 1-3 y 5-1.

Respuesta

a) Las cotizaciones de equipos fueron solicitadas a proveedores y fueron dadas confidencialmente. Necesitaríamos su permiso para publicar las cotizaciones.

b) Se desarrolló una lista de instrumentos como parte del costo estimado de capital. Normalmente, los instrumentos se basan en factores establecidos como multiplicador de los costos directos del equipo, por lo que el estimado para este proyecto ha sido desarrollado a un nivel más alto de exactitud. La lista no es algo que nosotros emitiremos como parte del archivo del estudio de factibilidad.

c) Esta terminología se refiere a una provisión de US$ 31,000 dólares para el contratista de manera que tenga personal que apoye durante el arranque de la planta. Esto fue un error de traducción.

d) La lista de instrumentos será emitida como parte del estudio de ingeniería de detalla.



47. El ESTUDIO para el relleno estructural del Clarificador estima una distancia de 6 km a la cantera (cuya ubicación no está definida); sin embargo, en el “Anexo E” Informe Geotécnico, se indica que la cantera está ubicada a 4 km de distancia. Aclarar este aspecto y hacer consistentes los valores utilizados.

Respuesta

La distancia correcta se señala como 6 km en el reporte geotécnico, cual debe considerarse correcta. La locación de la fuente del material prestado, se define como río abajo de la planta.

48. Los impuestos para bienes de capital y costos de construcción, deben ser incluidos en los presupuestos con el propósito de tener una idea de la magnitud del monto total de inversión involucrado. Completar la información requerida.

Respuesta

En el momento de preparar el costo estimado, no se conocía la estructura del impuesto aplicado al proyecto o si algunos incentivos estarían disponibles. Debido a esto los impuestos fueron excluidos.

En el estudio de ingeniería de detalle se incluirán los montos ajustados con IGV y aranceles.

49. El ESTUDIO indica un costo para contingencias que es una asignación añadida a los costos de capital para cubrir gastos imprevistos que pueden surgir debido a piezas o equipos no definidos inicialmente o a la falta de precisión en las cantidades estimadas.

De otro lado, el ESTUDIO indica que los costos no cubren cambios en el alcance del trabajo.

En opinión del Equipo de Evaluación, el costo de las piezas o equipos menores que no hayan sido definidos inicialmente, serán pequeños.

Del mismo modo los incrementos derivados de la falta de precisión en los estimados no parece puedan ser de gran magnitud.



Consecuentemente, el monto de US$ 3’169,000 para cubrir imprevistos resulta aparentemente elevado. En todo caso, esta estimación debe ser sustentada con mayor precisión.

Respuesta

a) Como se menciona en el estudio de factibilidad, el monto por contingencia es una concesión para ítems de trabajo o equipo no definidos. AMEC aceptará que los ítems de equipos tengan una baja probabilidad de no ser definidos, y por lo tanto considerará una menor contingencia. Sin embargo, ítems como trabajos civiles considerará una probabilidad más alta de contingencia sobre ítems no definidos debido al factor que solamente una cantidad muy limitada de ingeniería se ha llevado a cabo para hacer el estudio de factibilidad.

b) Un programa de computación fue usado para evaluar la contingencia global asignando una probabilidad estimada para cada categoría mayor del costo capital. El programa usa análisis estadísticos para alcanzar una contingencia apropiada para el nivel de exactitud requerida para el estudio de factibilidad.

c) Para este caso, la contingencia fue del 15% de los costos directos e indirectos. Por la experiencia de AMEC ésta es una contingencia apropiada, y debe asumirse que toda esta contingencia deberá ser gastada.

d) Ver respuesta 18.

50. Es necesario aclarar los siguientes aspectos:

50.1 El ESTUDIO indica que entre las exclusiones está el mal tiempo.

Es necesario precisar lo que a criterio de AMEC significa mal tiempo.

Es conocido que en la zona son frecuentes las fuertes precipitaciones con granizo y nevada, y en los supuestos del ESTUDIO, se menciona que la obra no se verá afectada por condiciones climáticas adversas.

Respuesta

Es muy difícil hacer una concesión por mal tiempo al estimar cuánto trabajo tomará para construir algo determinando ya sea la magnitud o la severidad del evento. La lluvia normal, granizo o nieve no tendría impacto en el cronograma. Sin embargo, períodos largos de lluvia podrían causar inundaciones, o de nieve podrían bloquear el acceso al terreno por largos períodos de tiempo si tendrían impacto. Usualmente se tratan durante los proyectos



en cuanto se presenten, y se desarrollarán los planes de contingencia para tratar y regresar a la programación.

50.2 De otro lado, entre las exclusiones se menciona los estudios geotécnicos.

Debido a esta exclusión, en la ingeniería de detalle se deberá efectuar estudios geotécnicos definitivos referidos a las ubicaciones de la PLANTA y de las Pozas de Secado, cuyos costos deben incorporarse al monto de la inversión necesaria.

Respuesta

Si.

50.3 La ingeniería de detalle también deberá incluir la identificación y estudio de las canteras que serán utilizadas, las cuales no están definidas en el ESTUDIO.

Respuesta

La fase de ingeniería detallada del proyecto identificará definitivamente las canteras a ser usadas, e incluirá la negociación de los precios de los materiales ya sea directamente o a través de un contratista constructora.

51. El ESTUDIO indica que los equipos mayores serán suministrados desde fuera del Perú.

Es necesario se aclare cuáles son las razones para adoptar este supuesto: ¿No se fabrican en el país? ¿Garantía de calidad? ¿Precio? ¿Tiempo de entrega?

Respuesta

La mayoría de equipos utilizados en grandes plantas de tratamiento de agua son fabricados únicamente por pocos proveedores alrededor del mundo. Los precios presupuestados para este proyecto fueron obtenidos de proveedores de Norte América. Durante la ingeniería detallada se averiguarán todos los precios, y sería conveniente negociar con varios proveedores para saber que partes de sus equipos podrían ser fabricados localmente a fin de ahorrar costo, maximizar la capacidad local y optimizar el cronograma.



52. El costo de US$ 130/t para la cal, que contempla el ESTUDIO, es supuestamente cal de 85% de CaO; en consecuencia, el consumo de 0,15 g/l que se está considerando en el ESTUDIO y que equivale a 5,203 t/año, corresponde al consumo de cal viva considerando la calidad. Esto a su vez significa que el consumo promedio de cal, como CaO, sería de 0,13 g/l y de 0,17 g/l como Ca(OH)2. Es necesario aclarar cómo se relacionan estos valores con los términos y valores que se dan en la Tabla 2-5 y en el texto del folio 00096. Aparentemente, existe alguna incompatibilidad que debe aclararse y, en su caso, corregirse.

Respuesta

Los cálculos del consumo de cal para los costos de operación utilizaron 0.15 g/L como Ca(OH)2. Se hizo una concesión para reflejar que la actual cal comercial disponible CaO, fue de 85%, y una concesión adicional para la eficiencia de la utilización de la cal en la planta, la cual fue del 92%. Esto tuvo como resultado una dosis comercial actual de cal de 0.15 g/L. Cuando esto se multiplica por el flujo promedio por un año tiene como resultado 5,202 t/año de CaO para ser comprado.

53. Para determinar los costos de operación, el ESTUDIO ha considerado: (i) Un contrato de mantenimiento mecánico por US$ 9,600 al año, así como un contrato por servicio eléctrico e instrumentación también por esta misma cifra. Ambos valores aparentemente son bajos. (ii) Personal para operaciones: se considera sólo un supervisor: 6.5 días a la semana; falta incluir el reemplazante de días libres, vacaciones, descansos médicos y otros. (iii) Operadores: sólo se considera 3 operadores sin reemplazantes de días libres, vacaciones, descansos médicos y cobertura por imprevistos (entrenamiento, accidentes, inasistencia por tormenta y otros eventos). Es necesario revisar estos estimados e introducir los ajustes pertinentes.

Respuesta

a) Los contratos de mantenimiento incluidos en el costo estimado de operación son solamente para mantenimientos menores de rutina, no se incluyen reparaciones mayores. Habrán menos reparaciones mayores en los primeros años de operación de la planta, pero aumentarán por la antigüedad de la planta. El costo permitido en el estimado del costo operación podría ser bajo.



b) El costo de operación estimado permite tener un supervisor en la planta por cinco (5) días en la semana por ocho (8) horas por día. No se tomó en cuenta descanso dominical, durante feriados, permisos. En el estudio de Ingeniería de detalle se revisarán los montos.

c) Similarmente para el personal de operación, No se tomó en cuenta descanso dominical, durante feriados, permisos. En el estudio de Ingeniería de detalle se revisarán los montos.

d) Los montos mencionados representan un porcentaje muy pequeño en los costos de operación (<7%), por lo que el impacto de hacer concesiones adicionales en los trabajos sería muy pequeño en los costos de operación totales.

PLAN Y CRONOGRAMA DE EJECUCION

54. En el cronograma se indica un tiempo de duración de 4 meses para la actividad “Construir Tanque del Clarificador (Concreto de 70 m de diámetro)”, y un tiempo de 8 semanas para la actividad “Construir Tanques Reactores”. Es necesario sustentar que estos tiempos serán suficientes para realizar estas actividades.

El cronograma debe reajustarse tomando en consideración lo dispuesto en la Resolución Ministerial No. 395-2007-MEM/DM.

Respuesta

a) El tiempo de construcción del tanque clarificador y los tanques reactores son para el vaciado de las paredes y pisos del tanque, y se asume que todo el terreno y la preparación de la fundación ha sido completada. El contratista se programó para que empezara a trabajar en el terreno nueve (9) semanas antes que el concreto sea vaciado. Estas duraciones son apoyadas por AMEC debido a su reciente experiencia con tanques similares en tamaño en relativas locaciones remotas.

b) Resolución Ministerial 395-2007-MEM/DM

ANEXO: INFORME GEOTÉCNICO

55. El ESTUDIO indica que la ubicación propuesta para la PLANTA está en la zona de inundación del río Yauli, pero no considera las medidas de contingencia apropiadas.

Deberá indicarse cuál es la cota máxima que puede alcanzar el río Yauli en dicho sector.



En el folio 00239, se indica que el peligro potencial de inundación está directamente relacionado con el funcionamiento del embalse Pomacocha, pero que el diseño de los cimientos no ha considerado esta posibilidad. Este asunto también debe aclararse e incluirse en el desarrollo de la ingeniería de detalle.

Respuesta

Los niveles de inundación en la ubicación de la planta no se han determinado, ya que dependen de la represa de Pomacocha, el potencial de desborde de ésta no ha sido definido. Una revisión más extensa será llevada a cabo durante la ingeniería a detalle del proyecto. Una opción de bajo costo para mitigar una liberación incontrolada de agua de la presa, sería construir el piso del edificio de proceso elevado en varios metros.

56. En la Tabla 3-1 (folio 00241) las dimensiones indicadas para el sumidero (7 m x 7 m x 5 m) no corresponden a las que se aprecian en los planos (12 m x 8m x 5 m). También, hay discrepancias para el caso de los tanques reactores (15m x 15m vs. 10m x 18m). Problema similar existe para las pozas de secado (90m x 45m x 6m vs. 120m x 40m x 6m). Es necesario aclarar esta situación y hacer consistentes las cifras.

Respuesta

Las dimensiones mostradas en el reporte geotécnico son diferentes a las dimensiones del estudio de factibilidad, ya que éste se terminó antes de algunos cambios hechos en el diseño del estudio de factibilidad. Sin embargo, ninguna de las dimensiones en el reporte geotécnico fueron usadas para calcular los costos.

SECCION B

RESUMEN EJECUTIVO EA TÚNEL KINGSMILL

57. Es necesario replantear la redacción del Numeral 1.3 Objetivo, en el sentido de incluir las 3 etapas referidas a la PLANTA: (i) construcción; (ii) operación; y (iii) cierre.

Respuesta

El objetivo será replanteado de la siguiente manera:



“El objetivo de la EA Túnel Kingsmill es identificar y evaluar los impactos ambientales potenciales de la instalación de la planta de tratamiento de agua y la disposición final de los lodos generados en el proceso durante las etapas de construcción, operación y cierre. A través de este estudio se identificaron y caracterizaron los indicadores ambientales físicos, biológicos, sociales y de interés humano existentes en el área de influencia del proyecto. Se evaluaron las características de los recursos ambientales asociados a las actividades del proyecto y se cuantificó (cuali-cuantitativamente) la importancia de los efectos potenciales sobre ellos, utilizando herramientas como la línea base ambiental y social y los grupos de interés. Adicionalmente, se desarrollaron los planes de manejo ambiental y contingencia, al igual que los planes de monitoreo”.

58. Aclarar el tema del pH. En el folio 00349, se menciona que “las aguas del Túnel Kingsmill son ácidas, con un pH promedio de 4,50 y un valor mínimo de 3,45”. Sin embargo, en la Tabla 1-2 (folio 00358) se registran “las características del efluente a tratar tomados para el diseño” y donde se consigna un valor de 3,50, que anteriormente se definió como un valor mínimo de este parámetro.

Respuesta

En el folio 00349, se presenta los valores obtenidos durante la línea base. La tabla1-2 (folio 00358), presenta los valores considerados para el diseño de la planta (pH 3,50), el cual no solamente considera los valores obtenidos durante el trabajo de campo, sino que también los valores históricos del Túnel Kingsmill.

MARCO LEGAL

59. En el Numeral 2.3.4 Calidad del Agua, se menciona “niveles permisibles de los diferentes parámetros para los distintos usos de agua”. Más que niveles permisibles, la acepción más apropiada sería “estándares de calidad”.

Respuesta

Se utilizará “estándares de calidad”.



LÍNEA BASE AMBIENTAL Y SOCIAL

60. ¿Cómo se comparan, en extensión, el área de la cuenca hidrológica del río Yauli con el área de influencia indirecta considerada en el ESTUDIO?

La calidad de las aguas superficiales en el área de influencia de la PLANTA es de máxima prioridad.

Es necesario precisar porqué no se ha incluido en el ESTUDIO la parte de la cuenca del río Yauli que no constituye parte del área de influencia indirecta.

Respuesta

El estudio de calidad de agua en la cuenca del río Yauli para el presente estudio consideró estaciones de muestreo desde la naciente, en la laguna Pomacocha, hasta su desembocadura en el río Mantaro. En la Figura 3-78 de la Sección 3.2.10 se presenta la ubicación de las estaciones del programa de monitoreo de calidad de agua.

Como bien se conoce, las aguas del río Yauli y sus afluentes son usados intensivamente para la generación de energía, esto genera cambios en el comportamiento de las aguas, en calidad y cantidad. A la altura del puente Cut Off, un gran porcentaje de las aguas del río Yauli es canalizado para su uso en la CCHH de La Oroya. Esta actividad deja casi sin agua a la cuenca, la cual recibe en adelante muchos efluentes domésticos e industriales.

Las aguas en adelante cambian su calidad a causa de actividades que no tienen relación con el efluente del Túnel Kingsmill, por lo que el estudio se limitó a tomar muestras solo en la confluencia del río Yauli con el Mantaro (antes y después) de tal forma de tener un valor comparativo con lo obtenido en Cut Off. Es por esto que la parte de la cuenca entre Cut Off y la desembocadura del río Yauli en el río Mantaro no ha sido incluida en el estudio de calidad de aguas.

61. El ESTUDIO establece los parámetros de clima y meteorología, medidos como parte de la Línea Base.

¿Cómo han influido dichos parámetros (en particular temperatura, precipitación, evaporación, humedad relativa y dirección de viento) en la selección de los sitios para las diferentes instalaciones de la PLANTA?

Por ejemplo, para la selección de las áreas de secado y disposición final de lodos, existía alguna otra zona elegible con menor pluviosidad, menor humedad relativa y/o mayor temperatura. Explicar este aspecto.



Respuesta

El Capítulo 5 de la Sección B del estudio, referido al análisis de alternativas, especifica los criterios de evaluación tomados en cuenta para este análisis, los cuáles comprenden aspectos técnicos, económicos, ambientales y sociales. Sin embargo, las determinantes del análisis efectuado se enfocan en los aspectos ambientales y sociales.

Por lo tanto, para la definición de mejor la alternativa, ambiental y socialmente viable se han considerado:

• Los aspectos relacionados a las características ambientales determinadas en los estudios de línea base; recordemos que la zona de estudio y áreas de influencia se encuentran sobre una zona impactada por la actividad minera, la cual se ha venido desarrollando mucho tiempo antes de iniciarse los controles ambientales actualmente exigidos en la legislación minera. Como premisa en esta evolución se ha considerado que la zona se encuentra previamente impactada y que el desarrollo del presente proyecto no debe contribuir al incremento de los impactos ya generados por la actividad minera en la zona. Asimismo,

• Los principales impactos ambientales asociados al desarrollo de cada alternativa, están especialmente relacionados a la ubicación, al total del área a disturbar y la propiedad de las mismas, calidad de aire, calidad y cantidad del agua y suelo. Esto permite tener una idea preliminar del grado en que se afectaría el entorno, el cual es analizado posteriormente con mayor detalle una vez seleccionada la alternativa más adecuada.

• El análisis social efectuado para la evaluación de las alternativas, consideró los potenciales efectos sobre las poblaciones cercanas y las ubicadas en el área de influencia del proyecto. La definición de la alternativa más viable se efectuó en concordancia con lo señalado por la Comunidad Financiera Internacional (CFI); que precisa que los proyectos deben: “Evitar o, al menos, reducir al mínimo los reasentamientos involuntarios en la medida de lo posible, explorando diseños alternativos del proyecto”. Otros potenciales impactos considerados en la evaluación fueron el uso del agua superficial aguas abajo del proyecto, la percepción de la población sobre la alternativa seleccionada, usos de los terrenos superficiales y la salud de los trabajadores del proyecto.

Para la definición de las ubicaciones de la planta de tratamiento, las pozas de secado y la zona de disposición final de lodos (Tuctu), si bien es cierto se efectuó el análisis de las condiciones meteorológicas durante los muestreos de calidad del aire, estos resultados son representativos de las condiciones atmosféricas durante el muestreo necesarios para efectuar los cálculos correspondientes a la obtención de estos datos. La información necesaria para ser tomada en cuenta en un diseño y el análisis de alternativas del proyecto requiere mayores rangos de registro en el tiempo. En este caso se utilizaron datos de



diversas estaciones del Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología (SENAMHI) en un rango de 10 años para analizar estimar las variaciones altitudinales de la precipitación.

La topografía del terreno y las variaciones altitudinales de la precipitación (Mapa 3-3, Mapa de Isoyetas), presentados en la Sección B del estudio, fueron criterios utilizados para las alternativas de ubicación para las instalaciones de la planta de tratamiento (incluye las pozas de secado) y la zona de disposición final de lodos. Sin embargo, la definición de las alternativas seleccionadas fueron fuertemente influenciadas por el aspecto social y los impactos socioeconómicos referidos a la aplicación de éstas.

Para la definición de la alternativa de ubicación de la planta de tratamiento y sus instalaciones (dentro del Lote L), desde el punto de vista socioeconómico y de acuerdo a la caracterización de línea base socioeconómica, se ha identificado a una única familia (Orihuela Astete), la cual habita en su vivienda ubicada en el denominado Lote L. Por otro lado, los terrenos superficiales del Lote L son de propiedad de la comunidad campesina San Juan Bautista de Pachachaca. En esta área no se realiza ninguna actividad agrícola, pecuaria u otra actividad productiva.

62. En el análisis de SO2, ¿cómo se explica que, por ejemplo, en la estación E-1 se obtengan valores de 659 ug/m3 en octubre 2006 y de 22 ug/m3 en diciembre de ese mismo año? De la misma manera, para la zona de Tuctu, (representada por las estaciones E-5 y E-6) los valores medidos son 35 y 580 ug/m3 respectivamente. Para el caso del NO2, se tiene una situación similar de discrepancia entre mismas estaciones y fechas. ¿Qué valores se tomarán como referencia comparativa para medir los impactos ambientales de la PLANTA?

Respuesta

Como se indica en el capítulo respectivo no se logró correlacionar la irregularidad de los datos indicados con variables como: la dirección del viento, la precipitación, radiación, amplitud térmica (obtenidas del monitoreo de variables meteorológicas simultaneo al muestreo de calidad de aire), el día de la semana en que se realizó el monitoreo, las fuentes de emisión identificadas y sus regímenes de emisión.

Con el mismo fin se analizaron datos de SO2 en estudios de la cuidad de la Oroya y reportes de calidad de aire en la misma ciudad y sus alrededores, en estos documentos se pudo observar existen variaciones considerables en los promedios diarios de la calidad del aire en la zona como en el estudio “Evaluación de la Calidad del Aire en el Distrito de la Oroya – Junín” (DIGESA, 1999), también se examinaron los patrones de variación de la concentración de los contaminantes según los promedios horarios en la zona de la Oroya, contrastando los periodos de evaluación y cómo se pudieron haber obviado probables



horas pico de inmisión de gases contaminantes según las horas de inicio y fin de cada monitoreo bajo el poco probable supuesto de que el patrón de la concentración de contaminantes (SO2) en la zona responda al patrón observado a los alrededores de la fundición la Oroya (datos online en el portal web de la Dirección General de Salud Ambiental - DIGESA) (sin obviar las fuentes más cercanas como las de Volcan Cía. Minera S.A.A., U.P. San Cristóbal, U.P. Carahuacra, U.P. Mahr Tunel, Calera Cut Off, entre otras) no obteniendo resultados satisfactorios.

Dado este análisis y habiendo cumplido con la metodología recomendada para las mediciones, no se pudo descartar un posible error en el equipo o el laboratorio elegido por lo que se procedió a considerar los valores como “no representativos”, tal y como se consignó en el capítulo correspondiente del EIA.

Las muestras restantes a las descartadas, fueron consideradas representativas de la calidad ambiental presente en el área para los fines del estudio, teniendo en cuenta las limitaciones que representan los muestreos sobre un universo variable temporal y espacialmente como es el caso. Estos valores representan la calidad del aire en la zona la cual a su vez responde a un sistema complejo en el que muchas fuentes de contaminantes aportan a un medio que puede presentar episodios de gran inestabilidad atmosférica en la que se requeriría estudios más detallados para conocer su dinámica detalladamente. Siendo este el caso se contempló ampliar el análisis de la calidad del aire en función de la presencia de gases contaminantes de combustión durante el monitoreo de calidad de aire en la etapa de construcción del proyecto (Plan de Monitoreo Ambiental, Capítulo 7.10).

Actualmente se ha hecho seguimiento a los resultados obtenidos y se revisó el último informe sobre la calidad ambiental en la zona de la Oroya, “Monitoreo de Calidad de Aire “La Oroya”” (DIGESA, Mayo 2007), ubicado en el Anexo 4, donde en la estación J.A. Encinas presenta alternados de magnitud muy variable, por ejemplo el 20/05/07 se obtuvieron valores de 77 ug/L y dos días después valores de 3296 ug/L. Esta variación caracteriza una zona en la que las fuentes puntuales y las condiciones atmosféricas variantes determinan la presencia de contaminación como es la zona de estudio en este caso.

63. En el tema de la presencia de metales en suelo, ¿con qué criterio se han seleccionado para el ESTUDIO los elementos metálicos a analizar? ¿Por qué el ESTUDIO no ha considerado selenio, que es un elemento característico de estructuras geológicas carbonáceas?



Respuesta

En forma general, los metales que son de interés ambiental debido a su peligrosidad y toxicidad para los cultivos, el ganado y la salud de las personas son el Arsénico, Cadmio, Plomo, Cromo y el Mercurio. Adicionalmente, de acuerdo a su presencia en los suelos, los elementos Bario, Boro, Cobre, Aluminio, Selenio, Manganeso, son considerados si su presencia en los suelos es de importancia.

La selección de los metales pesados a analizar en el estudio es realizada por un especialista en calidad de suelos, el cual, de acuerdo a los análisis reportados por el laboratorio, define los elementos a analizar en la línea base.

Los análisis de laboratorio, presentados en el Anexo C-5-2 indican que la presencia de selenio en los suelos se encuentra por debajo de los límites de detección de los métodos de análisis (2 mg/kg), con lo cual no se tendría este metal como mayoritario en los suelos.

64. Estando los diferentes tipos de vegetales y plantas identificados dentro del área de influencia de la actividad minera en general ¿qué efecto concreto ha causado esta actividad en la contaminación de las plantas? ¿Se ha efectuado la comparación de contaminación de plantas por metales con especies fuera del área de La PLANTA? ¿Cuál es el impacto más saltante de la actividad minera sobre las aves identificadas en la zona? ¿Ha sido la actividad minera de la zona la única predominante causa para que las poblaciones de anfibios y reptiles se hayan reducido? Explicar.

Respuesta

Las zonas evaluadas en la evaluación ambiental de la planta de tratamiento del agua del Túnel Kingsmill se ubicaron principalmente en áreas aledañas al río Yauli, desde la laguna Pomacocha y la bifurcación de Cut Off. El Túnel Kingsmill y el área de estudio se encuentran ubicado adyacente a obras mineras localizadas en el distrito minero de Morococha y Yauli, desde principios del siglo pasado.

Si bien no se analizó la concentración de metales en las especies vegetales encontradas, si se evaluaron ciertos parámetros como la riqueza de especies y la cobertura vegetal del suelo. Los resultados encontrados fueron menores a los normalmente encontrados en este tipo de hábitat. Sin embargo estos resultados no discriminan entre el potencial impacto que puede causar la actividad minera u otras actividades presentes en la zona como la ganadería o la agricultura; y por lo tanto no podemos afirmar que los valores anómalos encontrados se deban de manera exclusiva o principalmente a la minería.



En cuanto a las comunidades de aves alto andinas, éstas reciben un importante aporte de especies migratorias durante los meses de verano austral, para éste grupo de aves los cuerpos de agua son vitales y cualquier contaminación o alteración en éstos afecta tanto el número de especies como el de individuos que visitan una zona. A pesar de esto y de la evidente contaminación con relaves en varios cuerpos de agua evaluados, fue posible encontrar 3 especies migratorias con poblaciones apreciables. Sin embargo, es posible que otras especies de este tipo hayan dejado esta área desde que su ambiente se vio alterado por la presencia de diversas empresas mineras. Sin un estudio de línea base inicial a la actividad minera en la zona, es imposible de conocer el verdadero impacto y solamente se pueden hacer suposiciones al comparar con otras áreas menos impactadas.

El número de especies de anfibios es reducido, esto se debe tanto a factores naturales (las localidades alto andinas del centro y sur del Perú presentan normalmente un bajo número de éstas especies) como por factores pre-existente en las zonas evaluadas. Si bien no es posible discernir entre los impactos causados por la minería y los causados por otras actividades, pues no existe información sobre la tolerancia de las especies encontradas a los impactos ambientales, la situación más probable es que el bajo número de especies e individuos se deba más a una combinación de impactos, que exclusivamente al impacto de las actividades mineras. Cabe señalar que fue posible encontrar huevos y estadios larvales de anfibios durante ambas evaluaciones.

65. ¿Cómo se cubrirán las tareas eventuales a realizar en la PLANTA, tales como manejo de lodos en proceso de secado, traslado de lodos a Tuctu y su manejo en ese lugar?

Resulta importante que se resuma las posibilidades de servicios eventuales que requerirá la PLANTA durante su etapa operativa a fin de identificar los probables empleos, bajo la modalidad de servicios externos, que podrán requerirse. ¿Se ha previsto cuáles servicios es posible encargar a los pobladores vecinos, organizados en empresas, a fin de que se vayan capacitando y preparando anticipadamente para brindar un óptimo servicio?

Respuesta

Los servicios directos e indirectos para la construcción y operación de la planta pueden ser ofrecidos por la población local. Estos servicios serán licitados y dentro de los criterios de evaluación de propuestas se debe incluir un peso específico a la participación de empresas y mano de obra local.



DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

66. ¿Qué compuestos, químicamente estables, se forman como co-precipitados con hierro en las superficies de las partículas recirculadas de lodo en el proceso HDS? ¿Cuáles son sus características de solubilidad o insolubilidad? ¿Hay algunas pruebas estándar que sustentan la estabilidad de los componentes formados?

Respuesta

Dependiendo de la química del agua a tratar, el lodo primariamente consistirá de hidróxido férrico, óxido de manganeso, sulfato de calcio (yeso) e hidróxido de zinc. El arsénico disuelto en la alimentación co-precipitará con el hidróxido férrico. En otras plantas con niveles de arsénico superiores a las del efluente en Kingsmill se ha observado que el proceso férrico de co-precipitación puede reducir las concentraciones disueltas de arsénico a menos de 0,05 mg/L. La estabilidad de arsénico que utiliza el proceso férrico de la co-precipitación es gobernada por la proporción entre el hierro y el arsénico. La relación de hierro alta a la proporción del arsénico para Kingsmill, asegurará que el arsénico depositado en el lodo sea muy estable y no lixiviará en las pozas de ex-filtración o después de su permanente evacuación en Tuctu. Las siguientes referencias contienen información adicional sobre la estabilidad de las precipitaciones de hidróxido-férrico arseniato.

• “Removal and Stabilization of Arsenic in Acid Mine Water”, R.W. Lawrence and T.W. Higgs. JOM, Sept. 1999

• E. Krause and V.A. Ettel, Hydromettalurgy, 22 (1989). pp. 331-337

• HDS References. “Treatment of Acid Mine Waters and Industrial Effluents R.W. Lawrence”, T W. Higgs, and M. Bratty. Extemin 1999, Aeraquipa, Peru.

Otros metales tales como el cobre y el aluminio son precipitados típicamente como hidróxidos, carbonatos y otros componentes complejos. La presencia del hidróxido de hierro ayuda a remover estos componentes si están presentes en el estado coloidal. El cobre se precipitará en concentraciones de baja solución dentro de un rango de 0.1 a 0.05 mg/L, mientras que el aluminio típicamente permanece en solución de concentraciones dentro del rango de 1.0 a 0.5 mg/L dentro del rango de pH de operación típico de una planta HDS.



67. ¿Qué tipo de sistema de clarificación es el que se utilizará para efectuar la separación sólido-líquido? ¿Será aquél que utiliza un “lecho filtrante” de lodos para lograr una mejor operación? Describir, con suficiente detalle, el clarificador a emplear y los principios que sustentan su desempeño. ¿Qué altura tendrá la “cama de lodos” a formarse?

Respuesta

Para la separación de los lodos se utilizará un clarificador convencional de gravedad. Dentro del clarificador se formará una cama de lodo. Este tipo de clarificador es usado ampliamente y satisfactoriamente por plantas HDS alrededor del mundo. AMEC ha determinado que la profundidad de la pared del clarificador tenga un mínimo de 3m a fin de lograr un rebose limpio bajo condiciones óptimas.

68. Según se conoce, la reacción de hidrólisis del fierro férrico con el agua genera iones hidrógeno, que son parte de la acidez total de la solución. En la reacción que AMEC plantea en el ESTUDIO, aparentemente, no se daría este hecho. Explicar cuál es la reacción que existirá realmente en el proceso propuesto por el ESTUDIO.

Respuesta

El primer paso es la oxidación del hierro ferroso a hierro férrico el cual consume una mol de acidez por mol de hierro ferroso oxidado.

2Fe+2 + ½ O2 + 2H+ 2Fe+3 + H2O

El segundo paso es la precipitación de hierro férrico como hidróxido férrico, lo que consume tres moles de alcalinidad por mol de hierro férrico precipitado.

Fe+3 + 3H2O Fe(OH)3+ 3H+

El consumo neto de alcalinidad es de dos moles por mol de hierro ferroso oxidado y precipitado. Tomar nota que el hidróxido ferroso no se forma en plantas HDS aireadas típicas que funcionen a pHs entre 8.5 a 9.0. Cualquier hierro ferroso presente estará libre sin precipitación de hidróxido ferroso, el cual solamente es estable en la ausencia de oxígeno en condiciones bajas de pH.



69. El ESTUDIO incurre en error material que es necesario subsanar: Mn++ es el ión manganeso; no el ión de magnesio. Es necesario aclarar si el objetivo del proceso propuesto por el ESTUDIO es precipitar el manganeso como MnO2. ¿Qué parámetros definen la precipitación del manganeso como Mn(OH)2 ó MnO2? ¿El Mn(OH)2 se puede re-disolver?

Respuesta

Se acuerda que Mn++ es ión manganeso no magnesio.

Basados en la experiencia de varias plantas HDS que operan y con un pH sobre 9, el proceso HDS puede oxidar catalíticamente el ión manganeso (Mn++) para formar dióxido de manganeso insoluble (MnO2). Dependiendo de las condiciones de operación de la planta, una porción del ión manganeso en la alimentación podría precipitar para formar hidróxido de manganeso, el cual se re-disolverá bajo condiciones de acidez. El objetivo del proceso es el de maximizar la formación de MnO2 insoluble. La re-disolución de otros metales, que son precipitados como hidróxidos en el lodo, tales como el zinc y cobre, también ocurrirá bajo condiciones de acidez.

70. Explicar ¿Qué características de disolución tiene el hidróxido de aluminio a valores de pH por encima de su pH de precipitación? ¿Habría la posibilidad de que el Al(OH)3 se re-disuelva en caso de contacto prolongado con soluciones alcalinas?

Respuesta

Nuestra experiencia nos indica que la precipitación de aluminio en lodos HDS permanecerá estable bajo condiciones de alcalinidad. La remoción del aluminio en la formación de las precipitaciones en el sistema HDS no está gobernada solamente por límites de solubilidad de hidróxido. El aluminio forma complejos con otros componentes tales como sulfatos y silicatos que controla su solubilidad al operar la planta.

La precipitación de aluminio como un hidróxido puede ser descrito por:

Al+3 + 3OH- Al(OH)3

El pH óptimo teórico para la precipitación de hidróxido de aluminio es 6.0. A continuación se presenta la comparación de las características de solubilidad de hidróxidos de metal versus pH. Sin embargo, se debe tener en cuenta que la remoción de aluminio y la formación de precipitaciones en un sistema HDS no son solo gobernadas por los límites de solubilidad de hidróxidos. El aluminio forma complejos con un número de aniones tales



como sulfatos, fosfatos y fluoruros y también co-precipita con CaCO2 e hidróxidos de metal. La experiencia indica que el aluminio precipitado en lodos HDS se mantendrá estable bajo condiciones alcalinas. El rango óptimo de pH para la remoción de aluminio está entre 8.2 y 8.5. Estudios de plantas piloto realizados por Golder Associates como parte de investigaciones sobre el tratamiento del efluente de Kingsmill indican que el aluminio se mantuvo en concentraciones bajas a un rango de pH de 7.0 a 10.0.

Limites de Solubilidad de hidróxidos de Metal

Aubé B. and J.M. Zinck, 1999. "Comparison of AMD Treatment Processes and their Impact on Sludge Characteristics". Proceedings for Sudbury ’99, Mining and the Environment II.

71. Explicar ¿Cómo se controlan las incrustaciones de yeso durante el proceso HDS?

Respuesta

El proceso HDS reduce los problemas con la formación de incrustaciones de yeso al proporcionar un área superficial grande en las partículas del lodo reciclado para la precipitación del yeso, lo cual a su vez incrementa la superficie para mayor precipitación de yeso. Esto controla la tendencia de soluciones acidas tratadas a formar soluciones sulfatadas supersaturadas, las cuales tienden a formar incrustaciones. El efluente de



Kingsmill contiene niveles muy bajos de sulfato en relación a otras ubicaciones tales como la planta HDS de Cajamarquilla (Lima, Perú), la planta HDS Equity operada por Barrick en Houston, BC Canadá y la planta HDS Geco operada por Xstrata en Manitouwadge, Ont., Canadá. Estas plantas han controlado exitosamente los problemas de formación de incrustaciones de yeso mediante el uso del proceso HDS y las condiciones de operación adecuadas, tales como el mantenimiento de la densidad alta de lodos y un pH operativo alto. Adicionalmente, las plantas mencionadas fueron diseñadas con canales abiertos y otras medidas para facilitar la remoción de incrustaciones. La planta HDS Kingsmill no debería presentar serios problemas por la formación de incrustaciones. Sin embargo, el diseño detallado deberá tener en cuenta la remoción de incrustaciones si es requerido en el futuro.

72. Es necesario aclarar los siguientes aspectos referidos a la generación de lodos:

72.1 El ESTUDIO indica que para determinar la generación de lodos, se llevaron a cabo pruebas experimentales (PRA). Estas pruebas habrían determinado el peso de lodos que se generarían como consecuencia de la precipitación / neutralización / oxidación de los elementos metálicos a partir de las reacciones entre el agua de mina y la mezcla de lodos/cal.

Respuesta

Como se mencionó en la Pregunta 5, AMEC ha construido plantas HDS que pueden generar densidades de lodo en el clarificador en un rango entre 20% hasta 45%. La densidad que estas plantas pueden lograr esta influenciada por un número de factores incluyendo la química del efluente, la estrategia de operación y el método de disposición de los lodos. No es confiable usar como referencia otras plantas para proporcionar una base directa para la selección de valores de diseño para la densidad de lodos en Kingsmill. Una metodología más realista, la cual se usó en el Estudio de Factibilidad, es seleccionar un rango esperado de densidades de lodos y diseñar la planta HDS para operar en todo este rango. Muchas plantas HDS construidas por AMEC no operan a su densidad máxima de lodos del clarificador dado que depositan sus lodos en grandes depósitos permanentes y no existe una ventaja significativa del proceso para operar a mayor densidad. En el caso de la planta HDS de Kingsmill, como se mencionó en la Pregunta 5, será importante que la planta opere para generar la densidad máxima de lodos para así minimizar los costos de disposición. A pesar de todo, puede haber un límite a los máximos que pueden lograrse en base a la química del efluente que debe ser considerado en el diseño y la operación de la planta.



72.2 Sin embargo, según se indica también en el ESTUDIO, el peso de lodos considerado para el diseño ha sido estimado teóricamente.

Respuesta

Si.

72.3 Es necesario precisar con qué elementos de juicio se ha determinado el peso finalmente adoptado en el ESTUDIO.

Respuesta

La selección de la densidad en el lodo y la gravedad específica de los sólidos usadas en el estudio estuvieron basadas en la experiencia de AMEC en otras plantas.

72.4 Aparentemente, los lodos generados experimentalmente serían del orden de 0,26 g/l (Ver Anexo F-7-1), en tanto que los lodos estimados llegarían a unos 0,50 g/l.

Se debe explicar este punto y hacer consistentes las cifras.

Respuesta

Tal como se indica en la absolución de la observación No. 29, los resultados de la prueba de neutralización N-1 (hasta pH 9.5), determinaron una generación de lodos de 0.5 g/L, sobre la cual se efectuó el diseño.

La tasa de generación de lodos que se indica en la observación (0.26 g/L), corresponde a los resultados de las pruebas de neutralización adicionales realizadas a valores de pH de 6.9 y 7.3 (ensayos N-2 y N-3) y que se muestran en el Anexo F-7-2 de la Sección B del estudio “Evaluación Ambiental”.

Para evitar inconsistencias futuras, la tasa de generación de lodos determinada vía ensayos y utilizada para el diseño corresponde a 0.5 g/L. Este valor es un valor de diseño.

Ver respuesta 72.1.



73. Para el caso de los elementos metálicos que tienen características de redisolución a niveles de pH más alcalinos que su valor de precipitación (como puede ser el caso del aluminio o manganeso), ¿se han determinado los niveles máximos y mínimos estadísticos de sus concentraciones en el efluente a tratar?

Respuesta

No. La predicción de la calidad de efluente en términos de aluminio y manganeso fue basada en la combinación de los resultados de las pruebas y la experiencia con la operación de plantas. Durante la operación se tomarán muestras y se medirán los parámetros.

Nota: en el documento original, existen dos preguntas con número 74. Hemos renumerado éstas como 74 y 74.1 para mantener la numeración original en las demás preguntas.

74. ¿Cuál es el perfil del pH a lo largo del proceso HDS en los 2 tanques de reacción? En la Tabla 4.4, de los Criterios de Diseño, ¿qué unidades tiene la “tasa de recirculación de masa”?

Respuesta

a) Reactor 1 – pH 8.5 a 9.4, Reactor 2 – pH 8.5 a 9.2 y para el clarificador – pH 8.5 a 9.0

b) No tiene unidades – es definida como la relación de la masa de sólidos reciclados a la masa de sólidos nuevos producidos por el tratamiento.

74.1 Confirmar las gravedades específicas (GE) de la cal y de los lodos usados en los cálculos. Aparentemente, los valores indicados en el ESTUDIO son bajos.

Respuesta

Aparentemente los valores indicados en el ESTUDIO son bajos. La gravedad específica del hidróxido de calcio (cal apagada) como es publicada en la literatura es 2.24 mientras que la gravedad específica del óxido de calcio (cal viva) es de 3.33. El sistema de molienda en la WTP Kingsmill usará cal viva seca para producir una mezcla de cal hidratada (también referida a la cal apagada). La cal viva comercial contiene algo de material inerte el cual es transferido a la mezcla de cal apagada.



La gravedad específica típica para cal apagada usada en la industria es de 2.2, aunque algunos ingenieros usan 2.3 dependiendo del monto y el tipo de material inerte que ha sido apagado. La gravedad específica del lodo producido por las plantas HDS pueden variar entre menos 2.0 a 2.9 dependiendo de la actual composición de químicos en el lodo. Algunos componentes tales como óxidos de manganeso pueden aumentar la gravedad específica de la partícula específica mientras otros componentes tales como el aluminio o hidróxidos de magnesio los cuales pueden formar compuestos hidratados, la reducirían. Basados en la experiencia con plantas de tratamiento HDS similares a la de Kingsmill, un estimado razonable para la gravedad específica de lodo a usarse en la los balances de masa y de líquidos es de 2.0.

75. ¿Qué tiempo tomarán las pruebas de arranque de la PLANTA en el sentido que durante ese período se utilizará agua subterránea para completar el volumen al inicio de la operación? ¿Las pruebas serán en circuito abierto o cerrado?

Respuesta

La puesta en marcha de las plantas típicas implica el arranque de todas las utilidades requeridas en primer lugar tales como agua para reactivos de reemplazo y sellos de las bombas, aire comprimido para los instrumentos, y bombas de sumidero.

A continuación los sistemas de reactivos serían puestos en operación, a fin de que la mezcla de cal y del floculante esté lista.

Es preferible llenar los tanques reactores y el tanque del clarificador con agua fresca para probarlos, pero debido a la gran cantidad de agua fresca requerida para llenar los tanques, sería necesario usar el efluente Kingsmill. Si se hace esto, sería necesario añadir la mezcla de cal mientras que los tanques son llenados para prevenir las condiciones de acidez que afectarían los componentes de concreto y acero.

Cuando la planta alimente las tuberías y la planta alimente las bombas entonces la planta se pondría en operación.

Inicialmente la planta podrá alcanzar los valores de descarga mientras que se está incrementando la densidad del lodo. Se pueden requerir entre varios días a una semana de operación a flujo menos que el de diseño para producir un rebose clarificado que cumpla con los criterios de sólidos suspendidos totales. En términos del lodo de puede requerir de dos a tres semanas de operación antes de que se produzca un lodo de alta densidad verdadero.

No hay oportunidad para reciclar el efluente durante este período de puesta en marcha.



ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS

76. Explicar ¿Qué calidad química de lixiviados se espera en el depósito de lodos en Tuctu? En caso de detectarse la liberación o disolución de algún elemento metálico por encima de los valores o límites permisibles para su descarga, ¿Cómo se manejará dicha situación?

Respuesta

Ver arriba 7.0 y 8.0. Como se señala, la estabilidad del lodo será evaluada durante la operación y la cal suplementaria puede ser añadida al lodo como sea necesaria para asegurarse que el lodo en Tuctu no contenga el lixiviado con concentraciones de metal superior a los límites permitidos. El lodo en Tuctu también será compactado y cubierto para minimizar el contacto con el agua.

De acuerdo al estudio de la química del proceso, se espera que los lixiviados del depósito de lodos tengan características similares a las aguas tratadas. Ya que los lodos estarán estabilizados, no se esperan disoluciones.

IDENTIFICACIÓN Y EVALUACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES Y SOCIALES

77. Es importante que el impacto de las aguas tratadas en la PLANTA pueda medirse en la calidad de las aguas del río Yauli, identificando de esa forma otras actividades que también ejercen un impacto negativo sobre la calidad de dicho río.

En ese sentido, resulta trascendente que se identifiquen las cargas metálicas de otros efluentes, de acuerdo al monitoreo efectuado, a fin de separarlos de los que descargaría la PLANTA con relación a los parámetros establecidos para esta unidad.

Se debe comparar la calidad de las aguas del río Yauli en sus nacientes, en términos de las cargas que naturalmente aporta, con la descarga de la PLANTA, de modo que las otras actividades sean obligadas a mitigarse.

Por ejemplo, está el caso del manganeso que la autoridad exige que esté por debajo de 3,5 mg/l en la descarga de la PLANTA, cuando aguas arriba está por encima de 30 mg/l.

Completar un Diagrama de Cargas para los principales elementos metálicos contaminantes.



Respuesta

El estudio de calidad de aguas de la línea base ambiental (Sección 3.2.10) contempla la cuenca del río Yauli desde sus nacientes, así como los aportantes, los cuales también se incluyeron en el programa de monitoreo (Ver Tabla 3-91). Como se puede apreciar en esta sección, la calidad de agua se ha analizado por sectores, con lo cual se puede apreciar la evolución de las cargas contaminantes. En el Anexo C-7-3 se presenta un análisis de la calidad de agua por parámetro en forma espacial, donde se puede identificar las fuentes de aporte de cada contaminante a lo largo de la cuenca.

Adicionalmente, el Anexo C-7-4 presenta el modelo realizado para inferir el impacto del tratamiento sobre la calidad del agua del río Yauli, donde se presentan las condiciones del río Yauli antes de la descarga del Túnel Kingsmill y después. Los valores aguas abajo se comparan con los valores del modelo para obtener la efectividad del tratamiento sobre la reducción de la contaminación del río Yauli.

PLAN DE MANEJO AMBIENTAL

78. En el Numeral 7.3.4 Estabilidad Química, que se inicia en el folio 01060, se menciona la presencia de “carbonato de calcio” en el lodo generado por el tratamiento de los efluentes. Si se trata de una alcalinidad residual en dicho material, entonces debe ser CaO residual, ya que se utilizó cal como neutralizante. Sólo es posible carbonato si se trata de ineficiencia del proceso de calcinación. Confirmar o desmentir esta aseveración.

Respuesta

La presencia de alcalinidad residual en el lodo, proveniente del tratamiento, es resultado de la no reacción de un porcentaje de la lechada de cal alimentada al proceso. Esto significa que no se puede tener CaO como residual en el lodo, dado que en el proceso de preparación, todo el CaO alimentado se convierte en Ca(OH)2 o cal apagada.

La alcalinidad residual entonces estaría comprendida por un equilibrio entre cal apagada (Ca(OH)2) y cantidades menores de sulfato de calcio y carbonato de calcio, resultante de reacciones con otros componentes presentes en el efluente y en la atmósfera con contenidos de carbono y azufre. Siendo esta aseveración congruente con los resultados de laboratorio reportados.



79. ¿Cuál es la frecuencia de monitoreo de aire recomendada para la etapa de construcción de la infraestructura de la PLANTA? ¿Cómo será el monitoreo para el control de ruido?

Respuesta

El plan de monitoreo de calidad de aire no considera estaciones de monitoreo para la planta. Solo fueron consideradas estaciones con el objetivo del control de tránsito de camiones durante el transporte de lodos hacia Tuctu.

Los niveles de emisión de polvo en la zona aledaña al área de la futura planta son altos en la actualidad, debido al transito frecuente de camiones y a la falta de mantenimiento de la carretera. Esto supone que las emisiones de la construcción de la planta no generarán un impacto significativo.

La instalación de una estación de monitoreo de calidad de aire para verificar las emisiones de las actividades de construcción puede contemplarse si se considera necesaria. La mejor ubicación para esta estación sería en Mhar Túnel, para verificar si se está produciendo un impacto. De ser así, se deben intensificar las labores de regado de áreas específicas. La frecuencia del monitoreo recomendad es la mensual, aunque dependerá del cronograma de actividades para evaluar momentos en que haya la necesidad de realizar un monitoreo más frecuente.

El operador debe estar atento a los niveles de polvo durante la construcción y operación para intensificar las medidas de control de polvo de ser necesarias.

En el caso del monitoreo de ruido, no se ha considerado debido a que los niveles del ruido de fondo (otras actividades) está por encima de los ECA’s para zonas residenciales, y teniendo en cuenta el ruido inherente a las labores de construcción, no se considera necesario, dadas las medidas de manejo preventivo con respecto a la maquinaria. Los valores encontrados se encuentran por encima de los 60 dB (LAeqT). Si bien estos valores se encuentran en la mayoría de los casos por debajo del ECA para zona industrial (70 dB), no se tiene en el marco legal reglamentaciones para el caso de zonas mixtas.

80. ¿Cuál sería un estimado de horas de parada de la PLANTA en casos de emergencia (falla de equipos, rotura de tuberías, etc.)?

Respuesta

Se espera que la planta esté disponible un 99.5% o más del tiempo. Esto equivale a 2 días al año promediado a lo largo de la vida del proyecto



POLÍTICA DE RESPONSABILIDAD SOCIAL DE LA EMPRESA

81. Explicar, con suficiente detalle, en qué consiste el reasentamiento voluntario de la familia Astete Orihuela. ¿Está la familia dispuesta a reubicarse? ¿Cuál podría ser el impacto de este hecho sobre el resto de pobladores?

Respuesta

En conversaciones preliminares la familia posesionaria en consideración estaba de acuerdo con el reasentamiento involuntario2 al poblado de San Miguel, lugar bastante próximo a su actual vivienda en el centro poblado de Pachachaca; esta alternativa presenta las siguientes condiciones:

El siguiente esquema muestra en detalle el Proceso de Reasentamiento Involuntario de la familia

Esquema detallado del Proceso de Reasentamiento Involuntario de la familia

Periodo de ejecución Actividad Situación Acuerdo entre la empresa y la familia a reasentar Levantamiento topográfico del predio Mes 1 Estudio de títulos Valoración del inmueble Efectuado Diagnóstico socioeconómico Elaborado en la LBS Efectuado Identificación de impactos Elaborado en la LBS Mes 2 Descripción del predio afectado

Resultados del diagnóstico (información topográfica, estudio de títulos y estudio socioeconómico)

Adquisición del inmueble

Restablecimiento de condiciones económicas (pago de compensaciones por pérdidas económicas y asesoría para el reasentamiento) y apoyo en la mudanza

Restablecimiento de condiciones Permanente Monitoreo de la familia reasentada

Finalmente, no se ha evaluado la percepción de la población en general por el reasentamiento de dicha familia, pero al estar la comunidad campesina San Juan Bautista de Pachachaca involucrada se solicitará a la Junta Directiva informar en Asamblea los acuerdos entre la empresa y la comunidad, entre la empresa y la familia posesionaría y, finalmente, los acuerdos entre la comunidad y la familia ser reasentada.

2 La observación señala: “Explicar, con suficiente detalle, en qué consiste el reasentamiento voluntario de la familia Astete Orihuela”, sin embargo, el reasentamiento resulta involuntario, según la definición de la IFC, incluso si las personas afectadas están de acuerdo con ser reasentadas, ya que el carácter de involuntario lo otorga la necesidad del proyecto.



PLAN DE CIERRE CONCEPTUAL

82. ¿Qué tiempo durará el post-cierre de los depósitos de lodos en Tuctu, en relación con la emisión de filtrados en esa zona, luego de los treinta (30) años de operación de la PLANTA? Se entiende que la responsabilidad de esta tarea estará a cargo del operador de la PLANTA. Confirmar.

Respuesta

De acuerdo a lo expresado en el Capítulo 9.4.4 de la Sección B Evaluación Ambiental, las actividades post-cierre, incluyendo las medidas de control y monitoreo serán llevadas a cabo dos veces al año por los primeros cuatro años después de terminado el plan de cierre final. Se ha considerado que las posteriores evaluaciones estarán sujetas a los resultados de los primeros cuatros años de post-cierre, a partir de los cuáles la frecuencia y duración de las medidas de monitoreo podrá ser modificada para ser gradualmente eliminada.

Sin embargo, dado que no existe legislación específica referida al cierre de este tipo de proyectos, se tomará como referencia lo expresado en el D.S. No. 033-2005-EM Reglamento de la Ley de Cierre de Minas, la cual estipula que las medidas de post cierre serán aplicadas hasta asegurar la estabilidad física y química de los componentes del proyecto.

Considerando que la etapa de operación del proyecto abarcará un horizonte de 30 años, resulta necesario que el operador de la planta efectúe la revisión y actualización de las medidas de cierre y post-cierre, con el objetivo de adecuarlas a las condiciones que se presenten al término de la etapa de operación de la planta.

ANÁLISIS COSTO/BENEFICIO

83. En el Numeral 10.2 Antecedentes, se registra referencias relativamente antiguas sobre la contaminación en el río Mantaro.

En razón de que el ESTUDIO tiene carácter público, es necesario se indique también lo realizado en bien de la calidad del río Mantaro, tanto a nivel de cuenca alta, cuenca media y cuenca baja, especialmente en los últimos 5 a 6 años. ¿Cómo impactará la remediación ambiental del río Yauli en la calidad de las aguas del río Mantaro?



Respuesta

Los efluentes del Túnel Kingsmill son uno más de los que se aportan al río Yauli; a la vez, el río Yauli es uno más de los efluentes de la cuenca del río Mantaro. No hay ningún estudio que indique el nivel de impacto de la remediación ambiental del Yauli y que determine el nivel de mejora en la calidad de las aguas del río Mantaro, incluso con la mejora en la calidad de las aguas del Túnel Kingsmill (dentro de los LMP) es imposible conocer la envergadura de remediación del propio río Yauli, por la calidad y naturaleza de los distintos afluentes que tiene dicho río aguas arriba y aguas abajo a la desembocadura del túnel.

La contaminación de la cuenca del río Yauli es por materia orgánica (siendo vertedero de desechos orgánicos de varios centros poblados a lo largo de su trayectoria) y por la presencia de metales (por la cantidad de efluentes mineros que se vierten en sus aguas); es decir, dicho río recibe descargas de distintos usos industriales (centrales hidroeléctricas) y mineros como de la población.

Lo que resulta definitivo es que la remediación de las aguas del Túnel Kingsmill con la planta de tratamiento contribuirá en la dilución de las aguas contaminadas por metales de río Yauli, y de algún modo también, en las aguas del río Mantaro. Conocer el nivel de mejora en la remediación de la calidad de las aguas de este último no es parte de este estudio.

Para lograr conocer “cómo impactará la remediación ambiental del río Yauli en la calidad de las aguas del río Mantaro” es necesario identificar todas las fuentes de contaminación de agua similares, como pueden ser la contaminación por metales por desechos mineros, de tajos o instalaciones mineras, de otras industrias como las centrales hidroeléctricas, y según eso cuantificar sus impactos en el cuerpo receptor en cuestión.

En rigor, la planta de tratamiento esta estrictamente orientada a remediar las aguas del Túnel Kingsmill y al ser éste un afluente del río Yauli se espera una mejora en la calidad de las aguas, pero se desconoce el nivel de esta mejora considerando los distintos afluentes y el nivel de contaminación de diversa naturaleza de sus aportes. Lo propio se puede sostener del Yauli respecto del Mantaro.

84. En el ESTUDIO se presenta un análisis Costo/Beneficio (C/B) ambiental sin sustentar, una relación matemática; sólo se llega a la generalidad de estimar que es positivo a nivel local, regional y nacional.

La evaluación C/B es quizá el parámetro más relevante del Estudio de Evaluación Ambiental. Este estudio debe comparar los costos y beneficios de la PLANTA.



El análisis C/B es una comparación sistemática entre todos los costos inherentes a determinado curso de acción y el valor de los bienes, servicios y acciones emergentes de tal acción.

Si bien es cierto, el análisis C/B involucra la valoración acorde a la naturaleza y momento como se defina y visualice el beneficio dentro del espectro de efectos y de la facilidad con que se pueda determinar su precio, para este estudio el esfuerzo justifica la aplicación de los métodos.

Es necesario hacer esta evaluación con el detalle suficiente.

Respuesta

La relación matemática resultaría pertinente si es que se cuantifican las dimensiones ambientales a ser perturbadas respecto a los beneficios, cuantificables también, obtenidos por el proyecto. Sin embargo, al ser un proyecto de remediación ambiental, no productivo u orientado a la obtención de beneficios estrictamente comerciales, se decidió un análisis costo-beneficio referido a criterios sobre todo ambientales, y dentro de éstos, con énfasis en el recurso hídrico.

La relación matemática podría ser consecuente con la comparación de dos o más formas o sistemas de tratamiento de las aguas ácidas pero no necesariamente a la evaluación ambiental como tal del proyecto, pues dada la diferencia en la naturaleza de los componentes evaluados resultan inconmemsurables bajo un único sistema o unidad de medida.

La Comisión Económica Para América Latina y el Caribe (CEPAL) señalan al respecto:

La medición del capital natural presenta serias dificultades metodológicas pues se compone de múltiples dinámicas distintas, heterogéneas y complejas. Sin embargo, no cuantificarlo y continuar su uso y degradación e incluso su perdida, es inaceptable incluso desde la visión más tradicional de la economía. Realizar un ejercicio de conmensurabilidad donde puedan caber dichos elementos es bastante riesgoso. Joan Martínez Alier advierte sobre la existencia de fenómenos que simplemente no se pueden reducir a un numerario único porque sus componentes son inconmensurables (no pueden ser medidos con una misma escala de valor). Por eso recomienda el uso de sistemas de indicadores biofísicos y económico-sociales para dar cuenta de los procesos de degradación de la naturaleza.3.

3 “Cuentas ambientales: Conceptos, metodologías y avances en los países de América Latina”. CEPAL, enero 2005. Págs. 12-13.



Además, en este caso se trata de un proceso de remediación y no de degradación de la naturaleza, cuyos efectos son en mayoría de largo plazo, y que deben ser complementados además con otros proyectos de remediación ambiental en dicha cuenca.

Por otro lado, la ley General del Ambiente establece en su Artículo 94°.- De los servicios ambientales, lo siguiente:

94.1 Los recursos naturales y demás componentes del ambiente cumplen funciones que permiten mantener las condiciones de los ecosistemas y del ambiente, generando beneficios que se aprovechan sin que medie retribución o compensación, por lo que el Estado establece mecanismos para valorizar, retribuir y mantener la provisión de dichos servicios ambientales; procurando lograr la conservación de los ecosistemas, la diversidad biológica y los demás recursos naturales.

94.2 Se entiende por servicios ambientales, la protección del recurso hídrico, la protección de la biodiversidad, la mitigación de emisiones de gases de efecto invernadero y la belleza escénica, entre otros.

En este sentido, el proyecto esta orientado a la protección del recurso hídrico y con ello iniciar la mejora o protección de la biodiversidad así como iniciar también la remediación para otros usos socioeconómicos del agua.

Socioeconómicamente, también resulta sumamente complejo un análisis costo-beneficio matemático considerando que “la conceptualización de las `dimensiones de valorización del agua´ debe ser rastreada en los múltiples `dominios de gestión del agua´ de los que forman parte –ámbitos temáticos vinculados al conocimiento, conceptualización e interpretación que se constituyen mutuamente”. Y esta cuenca resulta sumamente compleja considerando los distintos sistemas socioeconómicos que incorpora a lo largo del recorrido del Yauli. En caso del agua para fines de riego en el Mantaro Norte y Mantaro Central, por ejemplo, se pueden considerar los siguientes dominios de gestión del agua, dada la composición socioeconómica de la población en dichas zonas (y que difieren de la composición socioeconómica de la población del Mantaro Sur):

“El dominio socio-legal de la gestión del agua se enfoca particularmente sobre las concepciones contextualizadas de los derechos de agua y las relaciones de propiedad.

El dominio técnico, biofísico y ecológico de la gestión del agua se relaciona con la necesidad de tener o adquirir los medios adecuados para, de manera sostenible, tomar agua de una fuente y llevarla a su destino a fin de mejorar el sistema agroproductivo, considerando las oportunidades y limitaciones específicas del lugar en términos físicos, climáticos y ecológicos.



En el dominio organizativo se pone atención, primero, a la necesidad de concretar la planificación, la organización y el monitoreo de los turnos de agua (distribución) y la operación de la infraestructura y, segundo, a la movilización de recursos, la toma de decisiones y el manejo de conflictos alrededor de la gestión del agua.

El dominio político económico tiene que ver con la manera en que la distribución del poderoso recurso agua se lleva a cabo y da luz sobre la distribución del poder de toma de decisiones en el control del agua.

El dominio cultural-metafísico se enfoca sobre la manera en que la valorización, las reglas y los derechos y deberes relacionados con el agua se vinculan cercanamente a los sistemas culturales de significados, símbolos y valores”4.

A nuestro entender la metodología propuesta resulta absolutamente pertinente para este análisis costo-beneficio5.

Finalmente podemos agregar:

“Los programas rentables de disminución de contaminación del agua deben identificarse sin considerar criterios económicos, ya que la rentabilidad no siempre se refleja en el grado de eficiencia económica de la reducción de la contaminación (…). La rentabilidad es un criterio apropiado sólo para objetivos de calidad de agua predeterminados, por ejemplo aquellos basados en estándares de salud. Un criterio económico alternativo es hacer un análisis costo beneficio de todas las posibles medidas de disminución y remediación aplicables a los cuerpos de agua (subterránea y superficial) e implementar un proyecto con beneficios netos positivos (…)6.

4 “Agua y servicios ambientales. Visiones críticas desde los Andes”. Isch, Edagar & Ingo Gentes editores. Págs. 30-32. 5 En la observación se señala: “Se llega a la generalidad de estimar que es positivo a nivel local, regional y nacional”. Debería decir: “Se llega a la generalidad de estimar que es positivo y que es negativo o neutro a nivel local, regional y nacional”.

6 “Regulación de Aguas de Minas en Sudamérica” (ERMISA). ERMISA es un proyecto del Sexto programa marco de la Comisión Europea, setiembre 2006. Pág. 10.

minera peru copper s. a. - ministerio de energía … · minera peru copper s.a. respuestas a las...

Documents