hala presmetka
Post on 04-Dec-2015
292 views
DESCRIPTION
preametkaTRANSCRIPT
1
- ROŽNJAČE
Roţnjaĉa je izraĊena od ĉelika Ĉ.0361
Roţnjaĉa je HEA nosaĉ, sistema kontinualnog nosaĉa.
Raspon : l=8 m
Razmak: =3,0 m ( '=3,01 m)
Krovni pokrivaĉ: "sandwich"-paneli aluminijski
Nagib krovne ravni: 5,5 (cos =0,995 sin =0,087)
ANALIZA OPTEREĆENJA
1. Krovni pokrivaĉ 20,35 /pg kN m
2. Sopstvena teţina roţnjaĉe 20,2 /rg kN m
3. Instalacije 20,05 /ig kN m
4. Snijeg 21,20 /s kN m
5. Vjetar
Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m.
Slijedi:
34911.225 1.225 1.16 /
8000 8000
Hkg m
2 3 2
, ,10 ,50,10
1( ) 10 0.393 /
2
B
m T m t Tq V k k kN m
2
Spoljno djelovanje vjetra
2
1 0.6 2,5 0,393 0,58 /w kN m
2
2 0,50 2,5 0.393 0,49 /w kN m
Unutrašnje djelovanje vjetra
2
3 0,20 2,5 0,393 0,19 /w kN m
KROVNI POKRIVAĈ
Mjerodavan je I sluĉaj opterećenja:
1. Krovni pokrivaĉ 20,35 /pg kN m
2. Snijeg 21,20 /s kN m
21,55 /pg s kN m
ROŢNJAĈA
Opterećenje roţnjaĉe
Za prvi sluĉaj opterećenja:
1.
0,40' ( ) cos ( 0,2 1,25) 3,0 0,995 5,52 /
cos 0,995
0,40' ( ) sin ( 0,20 1,20) 3,0 0,087 0,47 /
cos 0,995
p i
x r
p i
y r
gq g s kN m
gq g s kN m
Za drugi sluĉaj opterećenja:
3 'cos 5,52 0,19 3,01 0,087 5,56 /
0,47 /
ll l
x x
ll l
y y
q q w kN m
q q kN m
Odnos opterećenja:
5,56 18,01,07 1,125
5,52 16,0
lllldopx
l l
x dop
q
q
, te je mjerodavan I slučaj opterećenja
3
DIMENZIONIRANJE ROŢNJAĈE
Roţnjaĉa sistema kontinualnog nosaĉa i raspona 8 m bit će sa pretpostavkom HEA180
Dimenzioniranje će se vršit za brod sa većim razmakom roţnjaĉa(max je 3,0m, dok je kod prvog broda 2,8m),
Presjeĉne sile:
-srednja polja:
2
2
0,043 0,043 5,52 64 15,19
0,043 0,043 0,47 64 1,29
x
y
Mx q l kNm
My q l kNm
-srednji oslonci:
2
2
0,085 0,085 5,52 64 30,02
0,085 0,085 0,47 64 2,55
x
y
Mx q l kNm
My q l kNm
Pretpostavka HEA180
Ix=2510cm4, Iy=925 cm
4, W x=294cm
3, W y=103cm
3, Sx=162cm
3, tw=0,60cm
Kontrola napona
2 2
30,02 100 2,55 10012,60 16,0
294 103
l
x dop
Mx My kN kN
Wx Wy cm cm
Kontrola ugiba
-dopušteni ugib: 4,0200
lf cm
4 4
4
0,0552 800max 1,35 4,0
317 2,1 10 2510 200
xx x
x
q l lf k cm dopf cm
I
4 4
4
0,0047 800max 0,31 4,0
317 2,1 10 925 200
y
y x
y
q l lf k cm dopf cm
I
2 2 2 2max 1,35 0,31 1,38 4,0200
x y x
lf f f cm dopf cm
Kontrola na odizanje uslijed negativnog djelovanja vjetra w=-0,58 kN/m2
13,000,58 1,74 /
cos 0,995
lw w kN m
1cos 1,74 3 0,2 0,995 1,143 /l
uk Rw w q kN m
2 20,085 0,085 1,143 8 6,2ukM w l kNm
2 2
6202,11 16,00
293
l
dop
kN kN
cm cm
4
Usvojen profil roţnjaĉa za oba broda: HEA180
Rezultati pomoću SAP-a
Dijagram momenata od opterećenja qy
Dijagram momenata od opterećenja qx
Provjera napona u krajnjim poljima roţnjaĉe
-Momenti u polju:
2
2
0,077 0,077 5,52 64 27,20
0,077 0,077 0,47 64 2,31
x
y
Mx q l kNm
My q l kNm
-Momenti nad osloncem:
2
2
, 0,106 0,106 5,52 64 37,44
, 0,106 0,106 0,47 64 3,18
x
y
Mx o q l kNm
My o q l kNm
-Naponi u polju
2 2
27,2 100 2,31 10011,49 18,0
294 103
ll
x dop
Mx My kN kN
Wx Wy cm cm
-Naponi nad osloncem
2 2
37,44 100 3,18 10015,82 18,0
294 103
ll
x dop
Mx My kN kN
Wx Wy cm cm
5
Usvojen profil roţnjaĉa za oba broda: HEA180
KRANSKI NOSAČ
-BROD I i BROD II
Kranska staza je sistema proste grede, limeni nosaĉ
Raspon: 8 m
Tip ţeljezniĉke šine na stazi: 49 (visina 149 mm, teţina 49,43 kg/m)
ANALIZA OPTEREĈENJA
Koeficijent udara =1,4
Koeficijent izravnanja =1,1
Materijal: Ĉ.0361, I sluĉaj optereĉenja
2Idop
2Idop
cm/kN0,9
cm/kN0,16
- vlastita teţina ,
3,5kN
gm
- pokretno opterećenje
Dizalica I Dizalica II
20
25
8,5
Nosivost t
l m
h m
12,5
16
8,5
Nosivost t
l m
h m
1max
1min
2max
2min
171
60
176
64
5000
P kN
P kN
P kN
P kN
L mm
1max
1min
2max
2min
105
34
106
36
4050
P kN
P kN
P kN
P kN
L mm
6
Maksimalni momenti:
-stalno
-pokretno
Maksimalna reakcija:
,max
,max
max
max
8 5176 1,0 171 240,125
8
3,5 814,0
8
28 1,1 352 1,2
453,2
14 1,1 240,125 1,2
303,55
p
g
g p
g p
R kN
R kN
M M M
kNm
T T T
kN
,max
,max
max
max
8 4,05106 1,0 105 157,843
8
3,5 814,0
8
28 1,1 212 1,2
285,2
14 1,1 157,843 1,2
204,81
p
g
g p
g p
R kN
R kN
M M M
kNm
T T T
kN
Zbog smanjivanja posla usvojit ćemo iste kranske nosaĉe, koje ćemo dimenzionirati na vrijednosti većih momenata i trasnferzalnih sila (I kranski nosaĉ).
7
ODREĐIVANJE PRESJEKA LIMENOG NOSAĈA
visina nosaĉa h
8 80,667 0,80
12 10 12 10
L Lh m m
h=80cm
Dimenzije rebra (vertikalnog lima)
0 800h mm
Domaći propisi
0 08 2 8 2 0,8 9,6t h mm
Njemaĉke preporuke
800235 6,66
120 120
ww
hS t
Usvaja se rebro ll 800 x 10mm
OdreĊivanje dimenzija flanše
2
max 45320
1 180 80 1 35,40 13,33 22,076 16 6
wf w w
dop
M
hA h t cm
10 50fb mm
Usvojeno 300fb mm
22,070,73
30
f
f
f
At cm
t
Usvojena flanša 300 x 15mm
KONTROLA NAPONA
2
23
234
3
max
2 80,0 1,0 2 30,0 1,5 170,0
212 2 2
1,0 80,0 80,0 1,52 30,0 1,5 192117,29
12 2 2
192117,294629,33
80,01,5
2
w w f f
fw w wx f f
x
xx
A h t b t cm
tt h hI b t
I cm
IW cm
y
8
2
23
2 2
2 2
2 8
80,0 1,5 1,0 80,030,0 1,5 2633,75
2 8
max 453209,78 / 16,0 /
4629,33
max 303,55 2633,754,16 / 9,0 /
192117,29 1,0
w w w wx f f
x
dop
x
xdop
x w
h t t hS b t
S cm
MkN cm kN cm
W
T SkN cm kN cm
I t
KONTROLA UGIBA
4 2 5 2
7
5 453,2 10 800max 5,5 5,5 0,82
384 48 48 2,1 10 192117,29x x
q L M lf cm
E I E I
max
8001,07
750 750
0,82 1.07
dop
dop
Lf cm
f cm f cm
KONTROLA STABILNOSTI NOSAĈA
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje
Ukrućenja vertikalnog lima se postavljanju na 10
l,6
l,5
l,4
l.
Pretpostavljeno 8
2,04 4
la m
20002,5
800
a
b
Potrebno je kontrolisati stabilnost vertikalnog lima u poljima I i II.
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje u I polju (do oslonca)
T=303,55kN
M=0 kNm 0
Kritiĉni smiĉući napon : Ekr k
Koeficijent izboĉavanja za 1
2 2
4,0 4,05,34 5,34 5,98
2,5k
9
Ojlerov kritiĉni napon: 2
w2
2
Eb
t
)1(12
E
25 mm/N101,2E
3,0 -Poasonov koeficijent za ĉelik
2 22 5 2 52
2 2
2,1 10 2,1 10 1,02,963 /
12 (1 0,3 ) 12 (1 0,3 ) 80
wE
tkN cm
b
2
25,98 32,963 17,72 / 13,85
3
y
kr E kr
f kNk kN cm
cm
¸
20,8 13,76 13,85
3
y
kr kr v v
f kNkN
cm
Relativna vitkost ploĉe:
2
24,00,884
3 17,72 3
24,0 / 0361
y
p
kr
y v
f
f kN cm zaČ
2 2
0,6 0,60,743 1,0
0,13 0,884 0,13p
p
Graniĉni napon:3
fC
yuu
Korekcioni faktor za stanje napona u ploĉi: 25,1C
Relativna graniĉna nosivost: 0,743u p
2 224,0 24,01,25 0,743 12,87 / 13,87 /
3 3 3
y
u
fkn cm kN cm
Prosjeĉan smiĉući napon vertikalnog lima u polju I:
21,5 303,555,69 /
80,0 1,0w
v TkN cm
b t
v=1,5 – koeficijent sigurnosti za I sluĉaj opterećenja
Uslov koji treba da zadovolji ploĉa:3
fyu
2 2 224,05,69 / 12,87 / 13,87 /
3 3
y
u
fkN cm kN cm kN cm
Polje I je sigurno na izboĉavanje vertikalnog lima.
10
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izboĉavanje u polju do sredine nosaĉa (Polje II)
M=453,2kNm
T=0,0 kN 0
0,1W
M
Kritiĉni normalni napon: Ekr k
Koeficijent izboĉavanja za 1 i 0,1
9,23k
Ojlerov kritiĉni napon:
22 52
2
2,1 102,963 /
12 (1 0,3 )
wE
tkN cm
b
223,9 2,963 70,82 /kr Ek kN cm
Graniĉni napon: yuxux fC
Korekcioni faktor za stanje napona u ploĉi: 25,125,025,1C
25,15,1)0,1(25,025,1C usvojeno 25,1C
Relativna graniĉna nosivost: cp2
ux )f1(
2k2f -korekcioni faktor za kratke ploĉe, pomoću kojeg se uzima u obzir
interakcija izboĉavanja i izvijanja. 1f0
2 223,9 2,50 149,37 2 0k f
Relativna vitkost ploĉe:
2 2
2 2
24,00,582
70,82
0,6 0,61,31 1,0
0,13 0,582 0,13
1,0
1,25 1 24,0 30,0 / 24,0 /
y
p
kr
p
p
ux p
ux y
f
kN cm f kN cm
Radni napon u vertikalnom limu:
2
h
I
M
H
h
W
M w
x
w
x1x
2 2
1
45320 801,5 14,15 / 24,0 /
192117,29 2x uxkN cm kN cm
Polje II je sigurno na izboĉavanje vertikalnog lima
11
Proraĉun ukrućenja vertikalnog lima
Popreĉno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca
Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10
T=303,55kN
¸
2
3 3
24,011,10
3 380,0 1,0 110,26
2 2
3 3max 0,80 110,26 16,54
16 16
2 15 2 15 1,0 1,0 31,0
2 (7,0 1,0 12,0 1,0) 31,0 1,0 69,0
' '2
12 12
y
kr
W
s w s
l
s s s w
s s s sx
f
H A kN
M b H kNm
l t t cm
A A l t cm
b t t bI
3 3 3 347,0 1,0 1,0 12,0 1,0 31,0
2 2771,7512 12 12 12
w st lcm
2771,756,34
' 69
xx
s
Ii cm
A
Efektivna duţina izvijanja:
0,75 0,75 80,0 60,00
60,009,46
6,34
ix
ixx
x
l b cm
l
i
9,460,102 0,2 1,0
92,9
xx
v
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:
2 2
2
22
2 2
1 1 0,102 1,01,005
2 1,0 2
303,554,39 /
' 69
max max 16,54 109,25 /
2771,75
31,0
22
13,64 / 16,0 /
N M dop
x
N
s
Mxz
s
N M dop
k
k
TkN cm
A
M MkN cm
IWl
k kN cm kN cm
Usvojeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10
12
Popreĉno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima
Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 50 x 10
2
2 15 2 15 1,0 1,0 31,0
' 2 5,0 1,0 31 1,0 41,0
s w s
s s s w
l t t cm
A A l t cm
Graniĉna sila pritiska u ukrućenju:
2
2
23 3
23 3
2 123 1
24 2,5 2,52 0 80,0 1,0 1 140,16
23 1 2,5
212 12 2 2
31 1,0 1,0 5,0 5,0 1,02 1,0 5,0
12 12 2 2
y
s kr w
s
s w s s s wz s s
z
fF A
F kN
l t t b b tI b t
I
2113,42
113,421,66
' 41,0
zz
s
cm
Ii cm
A
Efektivna duţina izvijanja:
0,75 0,75 80,0 60,0
60,036,14
1,66
iz
izz
z
l b cm
l
i
36,140,389 0,2
92,9
z
v
mjerodavna kriva izvijanja "C"
0,900C
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje
2 2
'
140,161,0 3,42 / 0,900 16,0 14,4 /
41,0
sdop
s
dop
F
A
kN cm kN cm
Usvojeno ukrućenje 2 ll 50 x 10
13
NAPON USLIJED LOKALNOG PRITISKA TOĈKA NA GORNJOJ IVICI REBRA KRANSKE STAZE
bt
Tmax
wy
3
w
šw
t
II15,1
3,0
1b
- sudjelujuća širina rebra kranske staze
34
4
2
30 1,58,44
12
1819
1 1,15 8,44 181940,76
0,3 2
1,4 303,5510,42 /
1,0 40,76
w
š
y
I cm
I cm
b cm
kN cm
KONTROLA STABILNOSTI NA BOĈNO IZVIJANJE NOSAĈA
Gornji pojas limenog nosaĉa koji je pritisnut ukrućen je boĉno spregom, pa se dokaz
sigurnosti protiv boĉnog izvijanja ne vrši ako je zadovoljen uslov:
3
23,540
800100
8 8
30,012 8,6612 12
100 23,511,55 40 39,58
8,66 24,0
y y
f f
y f
y
f f
y
c
i f
Lc cm
t bI b
i cmA b t
c
i
Nosač je siguran na bočno izvijanje.
14
- FASADNA RIGLA
ANALIZA OPTEREĆENJA
fasadna obloga+fasadna rigla (stalno opterećenje):
0 20,60f fr
kNg g
m
-opterećenje usljed vjetra:
20,99o
kNw
m
-pritisak spolja i podpritisak iznutra:
1,12,09,0CCC 51
-sisanje spolja i nadpritisak iznutra:
7,02,05,0CCC 54
Opterećenje po m1 fasadne rigle:
,
1
,
1
0,60 3,00 1,80
1,09 3,00 3,27
x
y
kNq q q
m
kNq w w
m
PRESJEĈNE SILE
Fasadna rigla je statiĉkog sistema proste grede
1,80 / '
3,27 / '
g kN m
w kN m
2 2
2 2
3,27 46,54
8 8
1,80 43,60
8 8
x
y
w lM kNm
g lM kNm
DIMENZIONIRANJE pretpostavlja se HOP 140 x 100 x 6,3
4
3
756,5
108,1
x
x
I cm
W cm
4
3
445,8
89,16
y
y
I cm
W cm
15
- kontrola napona
2 2654 36010,08 / 16,0 /
108,1 89,16
yxdop
x y
MMkN cm kN cm
W W
- kontrola ugiba
4 4
6
4 4
6
2 2 2 2
5 5 3,27 4000,67
384 384 2,1 765,5 10
5 5 1,80 4000,64
384 384 2,1 445,8 10
0,67 0,64 0,92 1,33
4001,33
300 300
x
x
y
y
x y dop
dop
w lf cm
E I
g lf cm
E I
f f f cm f cm
lf cm
Usvojena rigla profila u podužnom zidu : HOP 140 x 100 x 6,3
FASADNA RIGLA U KALKANSKOM ZIDU
Opterećenje po m1 fasadne rigle:
,
1
,
1
0,60 3,00 1,80
1,09 3,00 3,27
x
y
kNq q q
m
kNq w w
m
PRESJEĈNE SILE
Fasadna rigla je statiĉkog sistema proste grede raspona l=6m
1,80 / '
3,27 / '
g kN m
w kN m
2 2
2 2
3,27 614,72
8 8
1,80 68,1
8 8
x
y
w lM kNm
g lM kNm
DIMENZIONIRANJE
- pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 7,1
4
3
2282
228,2
x
x
I cm
W cm
4
3
1024
170,7
y
y
I cm
W cm
16
- kontrola napona
2 21472 8105,39 / 16,0 /
2282 170,7
yxdop
x y
MMkN cm kN cm
W W
- kontrola ugiba
4 4
6
4 4
6
2 2 2 2
5 5 3,27 6001,15
384 384 2,1 2282 10
5 5 1,80 6001,41
384 384 2,1 1024 10
1,41 1,15 1,82 2,00
6002,00
300 300
x
x
y
y
x y dop
dop
w lf cm
E I
g lf cm
E I
f f f cm f cm
lf cm
Usvojena rigla profila u kalkanskom zidu : HOP 200 x 120 x 7,1
- FASADNI STUB
ANALIZA OPTEREĆENJA
- Stalno opterećenje ( )fs fo fr ksg g g g 2
0,75kN
gm
- Vjetar
20 0,99kNwm
1
4
5
0,9
0,5
0,2
c
c
c
max 2
min 2
0,99 (0,9 0,2) 1,09
0,99 ( 0,5 0,2) 0,693
kNW
m
kNW
m
17
FASADNI STUB U PODUŽNOM ZIDU
- pripadajuće vertikalno opterećenje od teţine sprega do kalkana G=1,50kN
Opterećenje po m1 fasadnog stuba:
,
,0,75 4 3,00z
kNq g g
m
,
max max ,1,09 4 4,36
kNq w w
m
,
min min ,0,693 4 2,77
kNq w w
m
18
PRESJEĈNE SILE
,
max max
,
max max
,
max max
,
min min
,
min min
,
min min
33,05
( ) 15,95
( ) 40,80
( ) 4,29
( ) 10,1
( ) 25,92
( ) 2,73
B
A
B
C
A
B
C
M kNm
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g
i G:
max
3,0 5 9 1,5 43,5N g a b G kN kN
19
DIMENZIONIRANJE
- pretpostavljeno HOP220x220x10
2
3
82,71
549
8,54
x
x
A cm
W cm
i cm
2 2
max
43,5 33,05 1006,54 / 16,0 /
82,71 549
Bdop
x
MNkN cm kN cm
A W
- jednoosno savijanje u ravni, sprijeĉeno boĉno torziono izvijanje
vdopMNk
0,1
y
N
22
x
xM
N
f
2,01k
W
M
A
N
-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:
900105,38
8,54x
x
a
i
-uporedna vitkost:
105,381,134
92,9
xx
1,134x ( kriva izvijanja A 206,0 )
0,521,5 0,036
24,0
2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,369 2,44nxk
2 2
24,0
1,5
2,44 0,52 6,02 7,28 / 16,0 /
y
N M dop
fk
kN cm kN cm
Usvojeno HOP220X220X10
20
FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU
Opterećenje po m1 fasadnog stuba:
,
,0,75 6 4,5z
kNq g g
m
,
max max ,1,09 6 6,54
kNq w w
m
,
min min ,0,693 6 4,158
kNq w w
m
21
PRESJEĈNE SILE
,
max max
,
max max
,
max max
,
min min
,
min min
,
min min
51, 25
( ) 23,74
( ) 63,29
( ) 11,08
( ) 15,09
( ) 40,24
( ) 7,04
B
A
B
C
A
B
C
M kNm
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
R w kN
- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g
i G:
max
4,5 6,04 9 1,5 69,18N g a b G kN kN
22
DIMENZIONIRANJE
- pretpostavljeno HOP220x220x10
2
3
82,71
549
8,54
x
x
A cm
W cm
i cm
2 2
max
69,18 51,25 10010,17 / 16,0 /
82,71 549
Bdop
x
MNkN cm kN cm
A W
- jednoosno savijanje u ravni, sprijeĉeno boĉno torziono izvijanje
vdopMNk
0,1
y
N
22
x
xM
N
f
2,01k
W
M
A
N
-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:
900105,38
8,54x
x
a
i
-uporedna vitkost:
105,381,134
92,9
xx
1,134x ( kriva izvijanja A 206,0 )
0,831,5 0,051
24,0
2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,051 2,42nxk
2 2
24,0
1,5
2,42 0,83 9,33 11,34 / 16,0 /
y
N M dop
fk
kN cm kN cm
Usvojeno HOP220X220X10
23
– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za I brod
Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće
opterećenje od fasadnih stubova.
Opterećenje su reakcije dobivene proraĉunom fasadnog stuba
visina sprega: h=2,8m
raspon štapova a=2,8m
ANALIZA OPTEREĆENJA
max 63,29
min 40,24
B
B
R kN I slučaj opterečenja
R kN II slučaj opterečenja
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
24
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
DIMENZIONIRANJE
Pojasni štapovi
-pojas do kalkana
min 169,01
max 265,82
U kN
U kN
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
230,67
7,40
4,98
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja:
Duţina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. stubova.
5,60
2,80
ix
iy
l m
l m
- vitkosti:
56075,67 200
7,40
28056,22
4,98
ixx gran
x
iy
y
y
l
i
l
i
25
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
75,670,814 0,798
92,9
xx A
y-y osa
56,220,605 0,891
92,9
y
y A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,798 16 12,76 /x
i dop dop kN cm
2
, 0,891 16 14,26 /y
i dop dop kN cm
-kontrola napona:
2 2
,
265,828,66 / 12,76 /
30,67
x
x i dopkN cm kN cm
2 2
,
265,848,66 / 14,26 /
30,67
y
y i dopkN cm kN cm
Usvaja se za štapove pojasa: HOP 200 x 120 x 5
- Pojas dalje od kalkana
min 169,01
max 265,82
O kN
O kN
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
230,67
7,40
4,98
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja:
Duţina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.
5,60
2,80
ix
iy
l m
l m
- vitkosti:
56075,67 200
7,40
28056,22
4,98
ixx gran
x
iy
y
y
l
i
l
i
26
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
75,670,814 0,798
92,9
xx A
y-y osa
56,220,605 0,891
92,9
y
y A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,798 16 12,76 /x
i dop dop kN cm
2
, 0,891 16 14,26 /y
i dop dop kN cm
-kontrola napona:
2 2
,
169,015,51 / 12,76 /
30,67
x
x i dopkN cm kN cm
2 2
,
169,015,51 / 14,26 /
30,67
y
y i dopkN cm kN cm
2 2265,728,66 / 16,00 /
30,67dopkN cm kN cm
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
Štapovi ispune
min 154,51D kN
max 154,51D kN
pretpostavlja se HOP 110 x 110 x 4
216,54
4,30
4,38
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja: 3,95il m
- vitkosti:
39590,18 200
4,38
igran
l
i
-mjerodavna uporedna vitkost:
90,180,97 0,736
92,9A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,736 16 11,78 /x
i dop dop kN cm
27
-kontrola napona:
2 2
,
154,519,34 / 11,78 /
16,54i dopkN cm kN cm
2 2154,519,34 / 16,00 /
16,54dopkN cm kN cm
Usvaja se HOP 110 x 110 x 4
Vertikale-konstruktivno:
Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4
Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:
Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4
– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za II brod
Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće
opterećenje od fasadnih stubova.
Opterećenje su reakcije dobivene proraĉunom fasadnog stuba
visina sprega: h=2,8m
raspon štapova a=3,0m
ANALIZA OPTEREĆENJA
max 63,29
min 40,24
B
B
R kN I slučaj opterečenja
R kN II slučaj opterečenja
28
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
29
DIMENZIONIRANJE
Pojasni štapovi
-pojas do kalkana
max 86,23
min 135,62
U kN
U kN
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
230,67
7,40
4,98
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja:
Duţina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih taĉaka, tj. stubova.
5,60
2,80
ix
iy
l m
l m
- vitkosti:
60081,08 200
7,40
30060,24
4,98
ixx gran
x
iy
y
y
l
i
l
i
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
81,080,872 0,798
92,9
xx A
y-y osa
60,240,645 0,891
92,9
y
y A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,798 16 12,76 /x
i dop dop kN cm
2
, 0,891 16 14,26 /y
i dop dop kN cm
-kontrola napona:
2 2
,
135,624,42 / 12,76 /
30,67
x
x i dopkN cm kN cm
2 2
,
135,624,42 / 14,26 /
30,67
y
y i dopkN cm kN cm
2 286,232,81 / 16,00 /
30,67dopkN cm kN cm
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
30
- Pojas dalje od kalkana
max 135,62
min 86,23
O kN
O kN
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
230,67
7,40
4,98
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja:
Duţina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti izmeĊu pridrţanih
taĉaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.
6,00
3,00
ix
iy
l m
l m
- vitkosti:
60081,08 200
7,40
30060,24
4,98
ixx gran
x
iy
y
y
l
i
l
i
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
81,080,872 0,798
92,9
xx A
y-y osa
60,240,648 0,891
92,9
y
y A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,798 16 12,76 /x
i dop dop kN cm
2
, 0,891 16 14,26 /y
i dop dop kN cm
-kontrola napona:
2 2
,
135,624,42 / 12,76 /
30,67
x
x i dopkN cm kN cm
2 2
,
135,624,42 / 14,26 /
30,67
y
y i dopkN cm kN cm
2 2135,624,42 / 16,00 /
30,67dopkN cm kN cm
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
31
Štapovi ispune
min 92,76D kN
max 92,76D kN
pretpostavlja se HOP 110 x 110 x 4
216,54
4,30
4,38
x
y
A cm
i cm
i cm
- duţine izvijanja:
4,10il m
- vitkosti:
41093,60 200
4,38
igran
l
i
-mjerodavna uporedna vitkost:
93,601,007 0,668
92,9A
-dopušteni napon izvijanja:
2
, 0,668 16 10,68 /x
i dop dop kN cm
-kontrola napona:
2 2
,
92,765,60 / 10,68 /
16,54i dopkN cm kN cm
2 292,765,60 / 16,00 /
16,54dopkN cm kN cm
Usvaja se HOP 110 x 110 x 4
Vertikale-konstruktivno:
Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4
Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:
Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4
32
– SPREG ZA PRIJEM BOČNIH UDARA
Spreg za prijem boĉnih udara je rešetka raspona 8,0m (izmeĊu glavnih stubova), visine 1,0m. Uloga je prijem boĉnih udara od krana sa fasadnog stuba. Spreg za obje dizalice će se dimenzionorati na opterećenje od druge (veće) dizalice.
1max
2max
171
176
P kN
P kN
,
1
,
2
17117,10
10
17617,60
10
b
b
H kN
H kN
5,0L m
max 17,6 1,92 17,1 0,60 44,10bM kNm
Presjeĉne sile uslijed dejstva vjetra na poduţni zid
Pri istovremenom opterećenju boĉnim udarima na poduţni zid djeluje zamjenjujuće dejstvo vjetra
2 3 2
, ,10 ,50,10
1( ) 10 0.393 /
2
B
m T m t Tq V k k kN m
Taj vjetar primaju meĊustubovi i predaju ga spregu za prijem boĉnih udara.
33
3 3 3 3
1 2
1 2
1 2
1 2
(0,8 0,3) 0,393 4,0 1,73 /
1,73 8,8 5,212,69
8 8 8,8 5,2
1 1
2 2
1,73 8,8 1,73 5,2 1 112,69 15,99
2 2 8,8 5,2
B
B B
w c q b kN m
l lwM kNm
l l
w l w lR M
l l
kN
Momenti u spregu uslijed oslonaĉkih reakcija
8max 15,99 63,96
2 2B w B
lR M R kNm
Ukupne presjeĉne sile
max max max 44,10 63,96 108,06b wM M M kNm
DIMENZIONIRANJE SPREGA
Spoljni pojas sprega ll 200 x 10 20 2cm
Rebro sprega ll 600 x 6 36 2cm
Unutrašnji pojas sprega – pojasna lamela nosaĉa = 170 x 25 42,5 2cm
Unutrašnji pojas sprega – dio rebra nosaĉa ll 120 x 10 12 2cm
A = 110,5 2cm
34
3 3 32 2 2
32 4
' 3
'' 3
36 30,5 42,5 70,5 12 70,544,72
110,5
20 1 0,6 60 2 3020 44,72 36 17,73 40 22,27
12 12 12
12 112 22,27 249888,61
12
249888,615589
44,72
249888,616704,82
22,27 15
s
y
y
y
x
I
cm
W cm
W cm
Naponi u spregu uslijed boĉnih udara i dejstva vjetra:
' 2
0
'' 2
108061,93 /
5589,1
108060,61 /
6704,82u
kN cm
kN cm
– PODUŽNI KROVNI SPREG
Poduţni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 8m. Pojasevi rešetke su
roţnjaĉe, dijagonale su hladnooblikovanu šuplji profili kvadratnog presjeka. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u poduţnom zidu.
Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi poduţni krovni spreg su:
,
max max
,
min min
( ) 4,29
( ) 2,73
C
C
R w kN
R w kN
Visina rešetke na brodu I je h=2,819m
Visine rešetke na brodu II je h=3,011m
Podužni krovni spreg za I brod hale
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:
35
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 50x50x3
36
25,408 , 1,90x yA cm i i cm
Provjera napona u dijagonalama sprega:
min 2,56cN kN
max 2,59tN kN
345181,57 200
1,90
igran
l
i
__
1
181,571,95
92,9
" " 0,245kriva A
2 22,560,47 / 0,245 16,00 3,92 /
5,408dop
NkN cm kN cm
A
Uticaji u roţnjaĉama
Pošto roţnjaĉe predstavljaju pojaseve poduţnih spregova potrebno je razmotriti uticaj
sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu roţnjaĉa. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima poduţnih spregova su:
min 1,89cN kN
max 2,97tN kN
Njihov uticaj na napone u roţnjaĉi se moţe zanemariti.
Dijagonale: 50x50x3
Podužni krovni spreg za II brod hale
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:
37
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 50x50x3
25,408 , 1,90x yA cm i i cm
Provjera napona u dijagonalama sprega:
min 2,51cN kN
max 2,53tN kN
361190,00 200
1,90
igran
l
i
__
1
1902,045
92,9
" " 0,223kriva A
38
2 22,510,46 / 0,223 16,00 3,56 /
5,408dop
NkN cm kN cm
A
Uticaji u roţnjaĉama
Pošto roţnjaĉe predstavljaju pojaseve poduţnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu roţnjaĉa. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima poduţnih spregova su:
min 1,77cN kN
max 2,78tN kN
Njihov uticaj na napone u roţnjaĉi se moţe zanemariti.
Dijagonale: 50x50x3
39
POPREČNI KROVNI SPREG
Popreĉni krovni spreg je sistema dvije proste grede raspona jednakih širini krovne hale. Jedan pojas je vezaĉ glavnog nosaĉa u kalkanu a drugi pojas je dodatni pojas izmeĊu rigli
prvog i drugog glavnog vezaĉa. Verikale sprega su roţnjaĉe. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo razliĉite duţine stubova – sve
usvajamo kao srednji (za drugi brod hale), najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numeriĉki prihvatljivo za tehniĉke primjene. Treba uoĉiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija popreĉnog krovnog sprega (koju kasnije
prenosimo dalje) sadrţavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).
Poprečni krovni spreg za prvi brod hale
,
max max
,
min min
( ) 11,08
( ) 7,04
C
C
R w kN
R w kN
Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=10x2,8m=28,00m ; visina rešetke je h=4m
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
40
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (roţnjaĉe).
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-donji pojas je krovni vezaĉ
-dijagonale 70x70x4
210,148 , 2,61x yA cm i i cm
-gornji pojas 80x40x4
28,55 , 1,53x yA cm i i cm
Provjera napona u gornjem pojasu sprega
min 29,57cN kN
max 46,54tN kN
a) provjera za max 46,54tN kN
2 246,545,44 / 16,00 /
8,55dop
NkN cm kN cm
A
b) provjera za min 29,57cN kN
-ovaj pojas je pridrţan u oba pravca roţnjaĉama, pa je duţina izvijanja 2,8m
280183,00 200
1,53
igran
l
i
__
1
183,001,96
92,9
41
" " 0,2449kriva A
2 229,573,45 / 0,223 16,00 3,91 /
8,55dop
NkN cm kN cm
A
Provjera napona u dijagonalama sprega
min 27,85cN kN
max 27,85tN kN
488186,97 200
2,61
igran
l
i
__
1
186,972,01
92,9
" " 0,223kriva A
2 227,852,74 / 0,223 16,00 3,91 /
10,148dop
NkN cm kN cm
A
Usvojeno: -dijagonale 70x70x4
210,148 , 2,61x yA cm i i cm
-gornji pojas 80x40x4
28,55 , 1,53x yA cm i i cm
Poprečni krovni spreg za drugi brod hale
,
max max
,
min min
( ) 11,08
( ) 7,04
C
C
R w kN
R w kN
Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=6x3,0m=18,00m ; visina rešetke je h=4m
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
42
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (roţnjaĉe).
43
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-donji pojas je krovni vezaĉ
-dijagonale 70x70x4
210,148 , 2,61x yA cm i i cm
-gornji pojas 80x40x4
28,55 , 1,53x yA cm i i cm
Provjera napona u gornjem pojasu sprega
min 10,56cN kN
max 16,62tN kN
provjera za max 16,62tN kN
2 216,621,94 / 16,00 /
8,55dop
NkN cm kN cm
A
provjera za min 10,56cN kN
-ovaj pojas je pridrţan u oba pravca roţnjaĉama, pa je duţina izvijanja 3,0m
300196,07 200
1,53
igran
l
i
__
1
196,072,11
92,9
" " 0,204kriva A
2 210,561,23 / 0,204 16,00 3,26 /
8,55dop
NkN cm kN cm
A
Provjera napona u dijagonalama sprega
min 13,85cN kN
max 13,85tN kN
500191,57 200
2,61
igran
l
i
__
1
191,572,06
92,9
" " 0,204kriva A
2 213,851,36 / 0,204 16,00 3,26 /
10,148dop
NkN cm kN cm
A
Usvojeno: -dijagonale 70x70x4
210,148 , 2,61x yA cm i i cm
-gornji pojas 80x40x4
28,55 , 1,53x yA cm i i cm
44
VERTIKALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU
Vertikalni spreg u poduţnom zidu je u statiĉkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=14,00m, koji prima i prenosi na temelje reakcije od popreĉnog krovnog sprega i sprega
za vjetar do kalkana na koti +9,00m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog nosaĉa a drugi pojas i dijagonale su hladnooblikovani profili.
Geometrija i opterećenje svih spregova u oba broda je ista (zbog toga što smo stubove u oba kalkanska zida dimenzionirali na isto – veće opterećenje).
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):
45
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući
(kN):
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 140x140x5
226,67 , 5,50x yA cm i i cm
-horizontalne 100x100x5
218,356 , 3,78x yA cm i i cm
-vertikale 150x150x5
228,356 , 5,84x yA cm i i cm
Provjera napona u dijagonalama:
min 232,41cN kN
max 232,41tN kN
50090,90 200
5,50
igran
l
i
__
1
90,900,97
92,9
" " 0,7339kriva A
2 2232,418,71 / 0,7339 16,00 11,74 /
26,67dop
NkN cm kN cm
A
46
Provjera napona u vertikalama:
min 313,15cN kN
max 452,96tN kN
30051,36 200
5,84
igran
l
i
__
1
51,360,55
92,9
" " 0,9243kriva A
na pritisak:
2 2313,1511,04 / 0,9243 16,00 14,78 /
28,356dop
NkN cm kN cm
A
na zatezanje:
2 2452,9615,97 / 16,00 /
28,356dop
NkN cm kN cm
A
Usvojeno:
-dijagonale 140x140x5
226,67 , 5,50x yA cm i i cm
-vertikale 150x150x5
228,356 , 5,84x yA cm i i cm
47
– SPREG ZA KOČENJE
Spregovi za prijem sila koĉenja će se dimenzionirat na opterećenje od sila koĉenja teţe dizalice.
Sila koĉenja:
1max 2max
1 1(171 176) 49,57
7 7KH P P kN
DIMENZIONIRANJE
dijagonale
min 80,73cN kN
max 80,73tN kN
Odabran profil: 120x120x5
222,67 , 4,68x yA cm i i cm
651,4139,18 200
4,68
igran
l
i
__
1
90,901,498
92,9
" " 0,3724kriva A
2 280,733,55 / 0,3724 16,00 5,95 /
22,67dop
NkN cm kN cm
A
Usvojeno: dijagonale sprega
120x120x5
48
GLAVNI NOSIVI SISTEM
1. ANALIZA OPTEREĆENJA
Raspon glavnog vezaĉa: L1 = 28,0 m ; L2=18,0 m
Razmak glavnih vezaĉa: l = 8,0 m
Nagib krovne ravni : i = 5% (cos =0,995 sin =0,087)
a)
-Stalno opterećenje:
krovni pokrivaĉ sa instalacijama ,
0,35 8 0,05 8 3,2k
kNg
m
teţina roţnjaĉa (IPE270) ,
0,2 8 1,6r
kNg
m
glavni vezaĉ sa kr. spregovima ,
0,25 8 2,0v
kNg
m
ukupno: ,
6,8kN
gm
-Jendakopodjeljeno opterećenje (sopstvena teţina nosaĉa dizalice i teţine spregova protiv
boĉnih udara, R.s., el. instalacije i sl.) pretpostavljeno:
,3,0d
kNn
m
-Stalno opterećenje od dizalice
1,1 3 8 26,4d dN n l kN
-Teţina fasade sa podkonstrukcijom
teţina rigli (BI+BII)
,
,
40,253 0,337
3
kNg
m
-Teţina fasadne obloge:
,
0,2 4 0,8kN
gm
ukupno: ,
1,137kN
gm
-Teţina stubova
,
1,7s
kNg
m
49
b) Snijeg
,1,2 8 9,6
kNs
m
a) Pokretno opterećenje od mostne dizalice
Dizalica I
20
25
8,5
Nosivost t
l m
h m
1max
1min
2max
2min
171
60
176
64
5000
P kN
P kN
P kN
P kN
L mm
max 2,max 1 1,max 2
max max
1,max
2,min 1 1,min 2
,
176 1 171 0,5 261,5
1,1 261,5 287,65
10,5 171 0,064 5,472
2
( ) ( ) (64 5,472) 1 (60 5,472) 0,5 102,20
1,1 102
d
odg
d odg odg
R P y P y kN
R R
EP P
A
R P P y P P y kN
R R
, 20 112,42kN
Dizalica II
12,5
16
8,5
Nosivost t
l m
h m
1max
1min
2max
2min
105
34
106
36
4050
P kN
P kN
P kN
P kN
L mm
max 2,max 1 1,max 2
max max
1,max
2,min 1 1,min 2
,
106 1 105 0,5 158,5
1,1 158,5 174,35
10,5 105 0,064 3,36
2
( ) ( ) (36 3,36) 1 (34 3,36) 0,5 58,04
1,1 58,04
d
odg
d odg odg
R P y P y kN
R R kN
EP P
A
R P P y P P y kN
R R
63,84kN
50
b) Boĉni udari
Brod I ,max
1 1 1287,65 26,15
10 11
I
u dB R kN
Brod II ,max
1 1 1174,35 15,85
10 11
II
u dB R kN
a) Vjetar
Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m, a širina je veća od 2h.
Slijedi:
0 2
0
0,393 2 0,786
8,00 6,29
kNW
m
kNW W
m
1
2
3
4
5 5
(0,9 0,2) 1,1 6,29 6,91
(0,5 0,2) 0,7 6,29 3,77
0,6 0,6 6,29 3,78
0,5 0,5 6,29 3,15
0,2 6,29 1,26
kNW w
m
kNW w
m
kNW w
m
kNW w
m
kNW C W
m
- Kombinacije za SAP 2000
COMB1 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje
COMB2 – stalno+pokretno+snijeg+boĉni udar+unutrašnji vjetar
COMB3 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje)+boĉni udar
COMB4 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)
COMB5 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)+boĉni udar
51
Staticki model
Reakcije
Glavni vezaĉ:
max
max
max
min
max
505,79
484,88
203,97
45,67
42,95
U kN
O kN
D kN
V kN
V kN
Glavni vezaĉ Vanjski pojas
Dimenzioniranje na silu max 484,88O kN
Pretpostavljen HOP 160 x 160 x 5,6
234,18A cm , 6,29i cm
max
30147,85 250
6,29
47,850,51
92,9
Za krivu izvijanja A koeficijent 206,0 pa je
2
,
2 2
,
0,9243
0,9243 24,014,78 /
1,50
484,8814,18 / 14,78 /
34,18
i dop
i dop
kN cm
N cm kN cm
Usvojen je vanjski pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6
52
Unutrašnji pojas
Dimenzioniranje na silu max 505,79U kN
2max 505,7931,61
16dop
UpotA cm
Usvojen je unutrašnji pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6
2
2
34,18
505,7914,79 16,0 /
34,18dop
A cm
UkN kN cm
A
Dijagonale
Dimenzioniranje na silu max 203,97U kN
Pretpostavljen HOP 120 x 120 x 5
l=413cm
222,67A cm , 4,68i cm
max
0,8 41370,59 250
4,68
70,590,76
92,9
Za krivu izvijanja A koeficijent 206,0 pa je
2
,
2 2
,
0,795
0,795 24,012,72 /
1,50
203,978,99 / 12,72 /
22,67
i dop
i dop
kN cm
N cm kN cm
Usvojena je dijagonala presjeka HOP 120x 120x 5
Vertikale
min
max
45,67
42,95
V kN
V kN
Pretpostavljen HOP 60 x 60 x 3
l=330cm
26,608A cm , 2,31i cm
max
0,8 330114,28 250
2,31
114,281,23
92,9
Za krivu izvijanja A koeficijent 206,0 pa je
53
2
,
2 2
,
0,570
0,570 24,09,12 /
1,50
45,676,91 / 9,12 /
6,608
i dop
i dop
kN cm
N cm kN cm
2max 42,953,12
16dop
VpotA cm
Usvojene vertikale presjeka HOP 60x 60x 3
54
Glavni stub (vanjski)
Gornji dio stuba (A-C)
Pretpostavka: HEB300+2≠300/12
T
149 15 30 1,2 30,55 30 1,2 46,15x 22,61cm
149 2 30 1,2
e 7,61cm
3 3
4
x
32 2
y
32 4
30 1,2 1,2 30I 19270 21974cm
12 12
1,2 30I 8560 149 7,61 1,2 30 7,94
12
30 1,21,2 30 23,54 42111cm
12
y 3
yD
d
y 3
yL
l
2
x
y
I 42111W 1205,24cm
x 34,94
I 42111W 1862,5cm
x 22,61
A 221cm
i 9,97cm
i 13,80cm
2 2
251,38 76,69 251,38 0,0761 76,69 95,82
9582 251,389,08 / 16,0 /
1205,24 221
e
dop
M M M e kNm
M NkN cm kN cm
W A
Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje
Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut unutrašnji pojas gornjeg dijela stuba, to su
mjerodavne presječne sile: M 95,82kNm
N 251,38kN
55
yCny 2
y
N
dop
y
iy
( 0,2) 1k 1
1
1,1370,0631
18
i 13,80cm
l 700cm
iy
y
y
y
l 70050,72
i 13,80
50,720,546
92,9
1Kriva "C" 0,7854 1,273
ny 2
y
my 2 2
y
0,489 (0,546 0,2) 1k 1 1,172 1,273
1 0,546 0,0631
1,0k 0,981
1 0,546 0,06311
v
D
D P v M
xP
x
0,4
M 5
D
vD P
cr,d
2 2
cr,d vd wd
1
k
2 S 2 9341,10
W 1680
1k
1
3 4
vd D y 2
x
2 2 4
wd 2 2 2
y
2 2
cr,d 2
3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5
l W 595 1680 cm
E 3,14 2,1 10 kN1,77 142,46
50,72 cm
kN1,0 91,50 142,46 169,31
cm
56
D
0,4
M 5
D
241,10 0,394
169,31
1k 0,996
1 0,394
1,10 24 0,996 26,29
240,91 1,0 1,0
26,29
ny N my M dop
dop2 2
k k
kN kN1,273 1,137 1,00 1,0 7,95 9,39 18
cm cm
Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima
dop
i
v
1,14
b 30i 8,66cm
12 12
l 70080,83 200
i 8,66
80,830,87
92,9
22
C
2 2 22
II
dop2
D
1 ( 0,2) 1 0,489 (0,87 0,2) 0,87 2,084
2 20,663
2,084 2,084 4 0,874
N M 251,38 9582 kN9,08 1,14 0,663 18,0 13,62 1,14
A W 221 1205,24 cm
Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje
2 2 2 4
1 u u v v
21 2
1
N M dop
I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm
I 421110,052 β 2,0 β 2,5
I 804600
k σ
2 29582 251,389,08 / 16,0 /
1205,24 221dop
M NkN cm kN cm
W A
ixx
x
l 2,5 700λ 175,52
i 9,97
57
xx
v
λ 175,52λ 1,88
λ 92,9
xλ 1,88 ( kriva izvijanja C α 0,489 )
1,137σ 1,33 0,0630
24,0
2 2
nxk 1 0,489 1,88 0,2 1,88 1,88 0,0630=5,13
N M dop
dop2 2
k
kN kN4,19 1,137 7,95 12,71 18
cm cm
Donji (rešetkasti) dio stuba
Vanjski pojas rešetkastog stuba
HEB300
2 4 4
x y x yA 149cm , I 25170cm , I 8560cm , i 13,0cm, i 7,58cm
min N 221,81kN
max N 793,05kN
Dužine izvijanja:
ix
iy
l 300cm
l 100cm
x
y
x
Vitkosti :
300λ 23,07
13
100λ 13,19
7,58
23,07λ 0, 24
92,90
Kriva izvijanja „C“:
2 2
2 2 2 2
2
i,dop
2 2
i,dop
1 0,2 1 0,489 0,24 0,2 0,24 1,077
2 20,979
4 1,077 1,077 4 0,24
0,979 24,017,66kN / cm
1,33
221,811,488kN / cm 17,05kN / cm
149
58
2 2
dop
793,055,32kN / cm 16,00kN / cm
149
Unutrašnji pojas rešetkastog stuba
HEB300
2 4 4
x y x yA 149cm , I 25170cm , I 8560cm , i 13,0cm, i 7,58cm
min N 1214,39kN
Dužine izvijanja:
ix
iy
502,381 0,88
1214,39l β l= 800 0,85 800 680,00cm
1,88
l 100cm
x
y
x
Vitkosti :
680,00λ 52,30
13
100λ 13,19
7,58
52,30λ 0,56
92,90
Kriva izvijanja „C“:
2 2
2 2 2 2
1 0,2 1 0,489 0,56 0,2 0,56 1,489
2 20,809
4 1,489 1,489 4 0,56
2
i,dop
2 2
i,dop
0,809 24,014,59kN / cm
1,33
1214,398,15kN / cm 14,59kN / cm
149
Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline
iyl β l 2,0 800 1600cm
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
2
4
y
Površna oba pojasa stuba:
A 2 149 298cm
Momenat inercije stuba kao cjeline :
I 804600cm
59
y
iy
y
y
804600i 51,96cm
298
l 1600cm
160030,79
51,96
32,330,35
92,9
3 3
1 2 2
d x
1
2 2 2 2
yi y 1
yi
A d 298 169,7118,81
2 A a h 2 11,748 120 120
18,810,20
92,9
30,79 18,81 36,08
36,080,388
92,9
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
iyl β l 2,0 800 1600cm
Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja
max D
odg E
odg B
odg B
COMB6
V 793,70kN
V 1214,30kN
N 249,41kN
M 76,69kNm
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
2
4
y
Površna oba pojasa stuba:
A 2 149 298cm
Momenat inercije stuba kao cjeline :
I 804600cm
y
iy
y
y
804600i 51,96cm
298
l 1600cm
160030,79
51,96
30,790,33
92,9
60
3 3
1 2 2
d x
1
2 2 2 2
yi y 1
yi
A d 298 169,7118,81
2 A a h 2 11,748 120 120
18,810,20
92,9
30,79 18,81 36,08
36,080,388
92,9
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
COMB6:
C
C
N 2
M 2
II
1 dop2 2
N 793,70 1214,30 420,6kN
M 793,70 0,4 1214,30 0,4 803,20kNm
420,6 kN1,41
298 cm
80320 kN40 3,99
804600 cm
kN kN1,41 3,99 5,40 18
cm cm
yi
ny 2
yi N
N
ny 2
( 0,2)k 1
1
1,411,33 0,078
24
0,489 (0,388 0,2)k 1 1,093
1 0,388 0,078
Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:
C
y
M 249,41 0,40 (249,38 502,3) 0,40 76,69 124,22kNm
124,220,154
803,20
0,66 0,44 0,154 0,72
yi
y
my my2 2
N
1 1
ny N my M i,dop
i,dop2 2
0,72k 0,72 k 1,0
1 0,388 0,0781
0,2 1
k k
kN kN1,09 1,41 1,0 3,99 5,52 18,0
cm cm
61
Dijagonale rešetkastog stuba
min N 200,83kN
Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8
2
1
2
1
4
x y1
x y1
3
x y1
4 4
1 1 1
A 11,50cm
A 2A 23,00cm
I I 58,9cm
i i 2,26cm
W W 11,0cm
I 24,4cm ; W 8,11cm ;i 1,46cm
2 2
4
y y1 1
y
y
1
3
y
30 30I 2I 2A e 2 58,9 2 11,50 2,13 6867cm
2 2
I 6867i 17,28cm
2A 23,0
6867W 400,88cm
302,13
2
Provjera nosivosti na izvijanje upravno na materijalnu osu (x-x)
iy ix
ixx
x
x
l l l 128cm
l 12856,63
i 2,26
56,630,60
92,9
kriva izvijanja C 0,489
2 2
2 2 2 2
2
i,dop
2 2
i,dop
1 0,2 1 0,489 0,60 0,2 0,60 1,55
2 20,79
4 1,55 1,55 4 0,60
0,79 24,014,25kN / cm
1,33
200,838,73N / cm 12,00kN / cm
23,0
62
- Provjera nosivosti upravno na nematerijalnu osu (y-y) 2
E,Q 2
yi
4 2
2
2 2
yi y 1
y
E AN N
1,58;E 2,1 10 kN / cm
N 200,83kN
A 23,00cm
m
2
1287, 40 ;m 2
17, 28
1
1
1
a 128; a 42,66
i 3
42,6629,21
1,46
2 2
yi
2 4
E,Q 2
E,Q
27,40 29,21 30,13
2
N 1,58 200,83 317,31
2,1 10 23,00N 5245,75kN
30,13
N 317,31 N 5245,75kN
- Provjera nosivosti samostalnog elementa na izvijanje upravno na osu 1-1 u polju približno na
sredini dužine višedjelnog štapa
y
1 1 0
y
oy
E,Q
1
1
1
1
MN lN A ; w 0,256; r 2
r W 500
N w 200,83 0,256M 54,72
N 1,58 200,831 1
N 5245,75
200,38 54,72N 11,50 100,19 1,57 101,76kN
2 400,28
a42,66
i
42,660,45
92,9
63
2 2
2 2 2 2
2
i,dop
2 2
i,dop
1 0,2 1 0,489 0,45 0,2 0,45 1,32
2 20,98
4 1,32 1,32 4 0,45
0,98 24,017,68kN / cm
1,33
101,768,84N / cm 17,68kN / cm
11,50
- Provjera nosivosti samostalnog elementa u krajnjem polju
1 11 dop
1 1
1
max1
omax
E,Q
N Mmax
A W
N 200,83N 100,41kN
r 2
Q aM
r 2
N W 3,14 200,83 0,256Q 1,31kN
N 200,83l 128,001 1
N 5245,75
1
2 2
max 1 dop
1,31 42,66M 13,97kNm
2 2
100,41 13,9710,45kN / cm 18kN / cm
11,50 8,11
Provjera spojnih limova
max
x
Q a 1,31 42,67T 1,62kN
h 34,3
maxQ a 1,31 56,67M 37,11kN
r 2
Na jedan spojni lim djeluju maksimalni uticaji:
s
s
TT 0,81kN
2
MM 18,55kNm
2
pretpostavka : spojni lim = 330 x 6x 60
23
s
2 2Smax s dop
S
0,6 6,0W 3,6cm
6
M 18,555,15kN / cm 18kN / cm
W 3,6
2 2
s dop
0,810,23kN / cm 10,5kN / cm
0,6 6
64
- Provjera napona u šavovima
veza pomoću uagaonih šavova : a=4 mm
2 2
u,dop u,dop2
18,55n 1,28kN / cm 13,5kN / cm
0,4 6
Vertikale rešetkastog stuba
min N 16,69kN
Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone
pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i
bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.
2
1
2 2
max dop
A 2A 17,4cm
16,690,95kN / cm 18,0kN / cm
17,40
Gornja vertikala
Pretpostavljeno 2U240
Za dimenzioniranje gornje vertikale su mjerodavne presječne sile:
N=-124,51kN
max dop2 2
N 124,51 kN kN2,56 18,0
A 2 24,3 m m
Usvojeno:
Kranja vertikala
2U240
Vertikale
2L65x65x7
Pojasevi rešetkastog dijela stuba
HEB300
Dijagonale
2L75x75x8
Gornji dio stuba
HEB300+2≠300x12
65
Glavni stub (srednji)
Glavni stubovi se nalaze na rasteru od 8m. Visina stubova je 14,00m. Sastoje se iz dva dijela. Donji dio
stuba do kote +8,00m je rešetkasti sa pojasevima od HEB profila i ispunom od 2L profila dok gornji dio
stuba iznad kote +8,00m čine HEB i zavareni limovi koji sa obje strane čine T-presjek. Veza rešetkastih
vezača i stuba je zglobna.
Pretpostavljeno:
gornji dio glavnog stuba HEB300+2≠250/10+2≠200/10
pojasevi rešetkog dijela glavnog stuba HEB300
vertikala F-C 2U320
dijagonale 2L75x75x8
vertikale 2L65x65x7
Gornji dio stuba (A-B)
Pretpostavka: HEB300+2≠250/10+2≠200/10
3 34
x
3 32 2 4
y
25 1,0 1,0 20I 19270 19938cm
12 12
1,0 25 20 1,0I 8560 2 1,0 25 13,05 1,0 20 26,05 46827cm
12 12
y 3
yD yL
2
xx
y
y
I 46827W W 1763,73cm
x 26,55
A 149 2 (25 1 20 1) 239cm
I 19938i 9,13cm
A 239
I 46827i 20,0cm
A 239
COMB6
2 25105 343,464,33 / 16,0 /
1763,73 239dop
M NkN cm kN cm
W A
66
Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje
Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut lijevi pojas gornjeg dijela stuba, odnosno
dodatni lim, ša su mjerodavne presječne sile:
M 51,05kNm
N 343,46kN
yCny 2
y
N
dop
y
iy
( 0,2) 1k 1
1
1,430,0794
18
i 20,0cm
l 595cm
iy
y
y
y
l 60030,00
i 20,0
30,000,32
92,9
1Kriva "C" 0,938 1,07
ny 2
y
my 2 2
y
0,489 (0,30 0,2) 1k 1 1,05 1,07
1 0,30 0,0794
1,0k 1,007
1 0,30 0,07941
v
D
D P v M
xP
x
0,4
M 5
D
vD P
cr,d
2 2
cr,d vd wd
1
k
2 S 2 10401,24
W 1680
1k
1
67
3 4
vd D y 2
x
2 2 4
wd 2 2 2
y
2 2
cr,d 2
D
0,4
M 5
3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5
l W 595 1680 cm
E 3,14 2,1 10 kN1,77 407,2
30,00 cm
kN1,0 91,50 407,20 417,35
cm
241,24 0,26
417,35
1k
1 0,26
D
1,0
1,24 24 1,0 29,76
240,807 1,0 1,0
29,76
ny N my M dop
dop2 2
k k
kN kN1,07 1,43 1,007 1,0 2,89 4,44 18
cm cm
Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima
dop
i
v
1,14
b 20i 5,77cm
12 12
l 600103,98 200
i 5,77
103,981,11
92,9
22
C
2 2 22
II
dop2
D
1 ( 0,2) 1 0,489 (1,11 0,2) 1,11 2,68
2 20,478
2,68 2,68 4 1,114
N M 5105 343,46 kN4,33 1,14 0,478 18,0 9,81 1,14
A W 1763,73 239 cm
Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje
2 2 2 4
1 u u v v
21 2
1
N M dop
I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm
I 468270,058 β 2,0 β 2,5
I 804600
k σ
II
min dop2 2
5105 343,46 kN kN2,89 1,43 4,32 18
1763,73 239 cm cm
68
ixx
x
l 2,5 600λ 164,29
i 9,13
xx
v
λ 164,29λ 1,768
λ 92,9
xλ 1,768 ( kriva izvijanja C α 0,489 )
1,43σ 1,33 0,079
24,0
2 2
nxk 1 0,489 1,768 0,2 1,768 1,768 0,079=4,64
N M dop
dop2 2
k
kN kN4,64 1,43 2,89 9,52 18
cm cm
Donji (rešetkasti) dio stuba
Pojas rešetkastog stuba
HEB340
2 4 4
x y x yA 149cm , I 25170cm , I 8560cm , i 13,0cm, i 7,58cm
min N 526,18kN
Dužine izvijanja:
ix
iy
l 800cm
l 160cm
x
y
x
Vitkosti :
800λ 61,53
13,0
160λ 21,10
7,58
61,53λ 0,66
92,90
Kriva izvijanja „C“:
2 2
2 2 2 2
2
i,dop
2 2
i,dop
1 0,2 1 0,489 0,66 0,2 0,66 1,66
2 21,00
4 1,66 1,66 4 0,66
1,00 24,018,04kN / cm
1,33
526,183,53kN / cm 13,14kN / cm
149
69
Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline
iyl β l 2,0 800 1600cm
Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja
max E
odg D
odg B
COMB6
V 526,18kN
V 263,42kN
M 51,05kNm
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
2
4
y
Površna oba pojasa stuba:
A 2 149 298cm
Momenat inercije stuba kao cjeline :
I 804600cm
y
iy
y
y
804600i 51,96cm
298
l 1600cm
160030,79
51,96
30,790,33
92,9
3 3
1 2 2
d x
1
2 2 2 2
yi y 1
yi
A d 298 169,7110,03
2 A a h 2 17,40 160 160
10,030,10
92,9
30,79 10,03 32,38
32,380,348
92,9
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
C
C
N 2
M 2
II
1 dop2 2
N 526,18 263,42 789,60kN
M 526,18 0,8 263,42 0,8 210,20kNm
789,60 kN2,64
298 cm
21020 kN80 2,08
804600 cm
kN kN2,64 2,08 4,72 18
cm cm
70
yi
ny 2
yi N
N
ny 2
( 0,2)k 1
1
2,641,33 0,146
24
0,489 (0,348 0,2)k 1 1,07
1 0,348 0,146
Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:
C
y
M 263,42 0,80 404,39 0,80 51,05 61,72kNm
61,720,29
210,20
0,66 0,29 0,47 0,79
y
my my2 2
yi N
1 1
ny N my M i,dop
i,dop2 2
0,79k 0,80 k 1,0
1 0,348 0,1461
0,2 1
k k
kN kN1,07 2,64 1,0 2,08 4,90 18,0
cm cm
Dijagonale rešetkastog stuba
min N 28,72kN
Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8
Kako je normalna sila pritiska u dijagonali manja od one koju smo imali u vanjskom glavnom stubu,
a dužina izvijanja ista usvaja se ista dijagonala i za srednji stub.
Vertikale rešetkastog stuba
Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone
pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i
bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.
2
1
2 2
max dop
A 2A 17,40cm
43,902,52kN / cm 18,0kN / cm
17,40
Gornja vertikala
Pretpostavljeno 2U320
Za gornje vertikale je mjerodavan momenat:
M=162,91kNm
2
max dop2 2
M 162,91 10 kN kN11,99 18,0
W 2 679 m m
71
Usvojeno za srednji stub:
Gornja vertikala
2U320
Vertikale
2L65x65x7
Pojasevi rešetkastog dijela stuba
HEB300
Dijagonale
2L75x75x8
Gornji dio stuba
HEB300+2≠250x10+2≠200x10
72
Detalj montažnog nastavka gornjeg pojasa glavnog vezača
U gornjem pojasu se, za mjerodavne slučajeve opterećenja javlja pritiskujuća sila od kojih maksimalna
iznosi:
minNc= -484,82kN (ST+SN)
Gornji pojas je urađen od HOP 160x160x5,6 (A=38,22cm2). Sila Nc se prenosi preko naliježućih
površina čeonih ploča ≠180x15x250mm. Usvaja se sučeoni šav zavaren po obimu gornjeg pojasa 1
V2
I kvalitete nosivosti.
š dop min cF k A 1,0 16 38,2 611,2kN N 459,85kN
73
Nastavak rožnjače
Udaljenost nastavka od oslonca:
1x 0,2 l 0,2 8 1,60m
Nastavak se dimenzionira prema momentu:
2 2
x 1nast
q l 5,52 8M 11,04 kNm
32 32
Nastavak se izvodi pomoću čeone ploče i visokovrijednih vijaka M12 k.č.10.9 sa fp=0
Veličina sile na mjestu montažnog nastavka:
nast
s
fs t 2
MZ D
h
t 0,95h h a 17,1 4 12,62cm
2 2
11,04Z D 87,48kN
0,1262
Debljina čeone ploče:
t 1,5 d 1,5 1,2 1,8cm 18mm
Na jedan zategnut vijak otpada sila zatezanja (bez pripremne površine):
1 doz
Z 87,48Z 29,16kN Z 30,0kN
3 3
Za vezu rožnjače i čeone ploče usvajaju se ugaoni šavovi aw=4mm<max aw=0,7x6=4,2mm.
2
š wA 2 a (h 2c) 2 0,4 12,2 9,76 cm
uš u,dop šF A 12 9,76 117,12 kN Z 87,48 kN
74
Veza fasadnog stuba i fasadne rigle
Maksimalni uticaji na spoju su:
max x
max y
4T 1,80 3,6kN (Stalno)
2
4T 3,27 6,54kN (Vjetar)
2
Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko
kontakta sa L profilom.
Usvaja se profil L90x90x11 i šav a=4mm, pa je:
II w,dop2 2
3,60 kN kNV 0,45 12,00
2 0,4 (9 2 0,4) cm cm
Po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima.
II w,dop2 2
6,54 kN kNV 0,88 12,00
2 0,4 (10 2 0,4) cm cm
Provjera napona u ugaoniku:
xM R e 3,6 5,9 21,24 kNcm
2310 1,1
W 2,02 cm6
2 2
dop
M 21,2410,51 kN/cm 16 kN/cm
W 2,02
75
Stopa fasadnog stuba
Fasadnii stub se zglobno oslanja na betonski temelj . Veza sa betonskim temeljem je nalijeganjem preko
ležišne ploče i ubetoniranih anker vijaka.
- presječne sile na mjestu spoja sa ležišnom pločom: Q 15,95 kN
N 33,05 kN
Ako se čeoni presjek HOP 220x220x10 ne obrađuje, uzima se da ugaoni šavovi prenose ¾ N.
Odabrana debljina šavova: wa 4 mm
Obim stuba O=88cm
Površina ugaonog šava: 2
šA a O 0,4 88 35,2 cm
Računska površina šavova u pravcu transverzalne sile: 2
šrA 2 (22 2 0,4) 21,20 cm
Naponi u šavu usljed normalne sile:
2 I 2
u u,dop
š
3 3N 33,05
4 4σ =n= = =0,70 kN/cm <σ =12 kN/cmA 35,2
Naponi u šavu usljed normalne i transverzalne sile: 2n 0,70 kN/cm
2
II
šr
Q 15,95V 0,75 kN/cm
A 21,20
2 2 2 2
u u,dop0,70 0,75 1,02 kN/cm 12,0 kN/cm
Pretpostavlja se ležišna ploča: a=320 mm ; b=250 mm ; t=15 mm
Površina ležišne ploče: 2
1pA 32 25 800 cm
Provjera napona pritiska ležišne ploče na beton:
2 2
b b,dop
1p
N 33,050,041 kN/cm 0,4 kN/cm
A 800 (za MB 20)
Kontrola napona u ležišnoj ploči
Ležišnu ploču posmatramo kao ploču koja je uklještena sa sve četiri strane dimenzija 220x15x220,
opterećenu sa 2
b 0,041 kN/cm
2 2
b xy y
l 0,041 22m S 5,16 1,02 kNcm/cm'
100 100
y y 2 2
max p dop2 2
p p
m m 1,022,72 kN/cm 16 kN/cm
W t / 6 1,5 / 6
Za anker vijke usvajaju se 2M16...k.č.4.6
- nosivost na smicanje: 2
d
1,6N 11,2 22,52kN
4
- nosivost na pritisak po omotaču rupe: bN 1,6 1,5 27 64,8 kN
Dva anker vijka nose : F 2 22,52 45,04 kN Q 15,95 kN
76
Detalj veze pojasnih štapova i vertikale u sljemenu glavnog vezača
v
1
b 80,5 0,4 Nema uticaja lokalnog savijanja
b 16
Veza pojasnih štapova se ostvaruje sučeonim šavovima 1/2V I kvalitete (zavareni po obimu profila)
sš
k 1,0
F 1,0 16 40,32 645,12kN 459,85kN
Veza vertikale sa pojasnim štapovima se ostvaruje ugaonim šavovima.
Usvojeno: aw=3mm<0,7x5=3,5mm
Ugaoni šavovi se zavaruju po cijelom obimu HOP 60x60x3, pa je:
w
2
w w w
w,dop2 2
l 4 60 240mm
A a l 3 240 720mm
43,02 kN kN5,97 12,0
7,2 cm cm
77
Komentar dobivenih rezultata
Razlike rezultata dobivenih metodom konačnih elemenata (SAP2000) i onih dobivenih postepenim proračunom kreću se u granicama od 10 do 24%.
Razlike se javljaju zbog automatskog unošenja sopstvene težine elemenata konstrukcije,
kao i nanošenja opterećenja za maksimalne uticaje na glavnom nosivom sistemu.
Na kalkanske zidove je opterećenje od vjetra uneseno kao odgovarajuće opterećenje za
maksimalni vjetar sa lijeve odnosno desne strane. Stoga u fasadnim elementima, kao i
horizontalnim spregovima do kalkana dolazi do neiskorištenja presjeka elemenata.
U nekim elementima dolazi do prekoračenja napona. Tako se u rožnjačama javljaju
dodatni naponi usljed aksijalne sile koji nisu uzeti u proračun postepenim proračunom.
78
Normalne sile dobivene na 2d modelu postepenim proračunom
Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg
79
Normalne sile dobivene na 3d modelu u SAP-u
Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg
80
81
Detalj spoja srednjeg stuba sa krovnim vezaćem
Dodatni profil
H 253,22 cos5,30 313,34 cos35,53
H 2,86kN
V 254,22 sin5,30 313,34 sin35,53
V 205,57kN
A
A
M H 0,381 V 0,10 2,86 0,381 205,57 0,10
M 19,46kNm
AM 253,22 0,374 313,34 0,374
odabrano: HEB200
3
xW 570cm
2
1946 kN3,41
570 cm
usvojeno HEB200
Kontrola napona u šavovima na mjestu spoja dodatnih profila i spojnog lima
w,max
w
l
w
l 2
w w
w dop2 2
a 0,7 0,7 8,5 5,95mm
a 4mm
l 300 2 4 292mm
A l 2 a 23,36cm
205,57 kN kN8,80 12
23,36 cm cm
usvojeno: 2 4x300
Spoj srednjeg stuba sa krovnim vezaćem
Donji pojas
HOP 160x160x5,6
max
min
a 0,7 0,7 5,6 3,9mm
a 3mm
-pretpostavka wa 3mm
wl 210mm
l
w w w
2 2
w w w
w 2
w
l l 2 a 230 2 3 224mm
A l 4 a 224 4 3 2688mm 26,88cm
U 313,34 kNV 11,65
A 26,88 cm
82
w dop 2
kN12
cm
usvojeno: 4 3x230
Gornji pojas
160x160x5,6
wl 460mm
w,maxa 0,7 0,7 5,6 3,92mm
-pretpostavka: wa 3mm
l 2 2
w w w
w 2
A l 4 a (460 2 3) 4 3 5448mm 54,48cm
253,22 kN4,67
54,48 cm
usvojeno: 4 3x460
Kontrola napona u šavu u tački A
7x77
7x134
w1
w2
l 75mm
l 132mm
w,maxa 0,7 14,5 10,15mm
wa 7mm
2
w w1 w2 wA (2 l 4 l ) a (2 7,5 4 13,2) 0,7 47,46cm
II
w
w
2 23
w
2
H 2,86V 0,06
A 47,46
Mn
W
4 0,7 7,5 8,2 0,7 13,2W 2 181,8cm
10 6
1946 kNn 10,70
181,8 cm
2 2 2 2
n II dop2 2
kN kNV n 0,06 10,70 10,70 12,00
cm cm
usvojeno: 4 7x77+2 7x134
83
Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačem
Mjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:
min B
max B
N 252,96kN
T 11,72kN
Pretpostavlja se centrir-ploča 70x25x246 sa poluprečnikom R=200mm.
Provjera debljine centrir-ploče:
minmin
dop
1,50 N 1,5 254t 1,70cm t 2,5cm
l 14 16
Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:
mindop
2 2
N E 252,96 21000 kN kN0,42 0,42 43,55 81,50
R l 20 24,6 cm cm
Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,
2
2
2 2 2 2
u ui,dop2 2
252,96 kNn 7,12
2 (24,6 5) 0,6 cm
11,72 kNv 0,39
2 24,6 0,6 cm
kN kNn v 7,12 0,39 7,13 12,00
cm cm
Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.
Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, konstruktivno 2M12...10.9.:
z s z,dop2 F 2 A 2 3,03 13,70 83,00kN
Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):
dop2 2 2
dop2 2
252,962 1
M kN kN5 14 6 7,76 16,00W 2,5 cm cm
252,961,5 2
kN kN5 144,33 9,00
2,5 cm cm
84
Detalj stope glavnog stuba
U osi y-y pojasa rešetkastog stuba postaviće se po dva ankera M64...5.6. (As=28,5cm2)
Zbog nepostanja zatežućih sila u štapovima pojasa, usvajaju se ankeri konstruktivno
Računska dužina ankera
al 30 d 30 6,4 192cm
usvaja se al 200cm
Pločica ispod navrtke ankera
Za usvojeni anker M64...5.6. predvidja se rupa 68 u pločici ispod navrtke ankera.
Pretpostavlja se širina ove pločice plb 200mm
Usvaja se pločica ispod navrtke ankera sastavljena od 2 200x35
Ležišne ploče
Konstrukcijskim rješenjem stope rešetkastog stuba predvidjene su dvije odvojene ležišne ploče
dimenzija: 580x40x550
Površine ležišnih ploča
Površina ležišne ploče treba da obezbjedi prenos vertikalne reakcije pritiska pojasnog štapa na beton
temelja bez prekoračenja dozvoljenih napona pritiska u betonu.
2
lpA 58,0 55,0 3190cm
bs beMB30,dop2 2
lp
max V 526,18 kN kN0,164 0,600
A 3190 cm cm
Debljina ležišne ploče
U konzolnim djelovima ploča največi moment savijanja (po 1 cm širine) iznosi:
212,6M 0,164 13,0kNcm / cm
2
otporni moment ležišne ploče (po 1 cm širine) iznosi
2 3 1
lp
1W 1,0 4,0 2,67cm / cm
2
maksimalni napon u ležišnoj ploči:
II
dop2 2
13,0 kN kNmax 4,86 18,0 ( )
2,67 cm cm
Konzolni limovi
Provjeravaju se naponi u konzolnim limovima u presjecima A-A i B-B, pojasnog štapa rešetkastog
stuba. Presjeci konzolnih limova se pretpostavljaju 300x14 za oba pojasa štapa rešetkastog stuba.
85
Šavovi
Konzolnim limovima, koji su vezani za nožice pojasnog štapa preuzima se (preko ugaonih šavova
debljine 7mm) vrijednost normalne sile iz pojasnog štapa u iznosu
šF 4 30,0 0,7 13,5 1134kN
šF > max V
Konzolni limovi u potpunosti preuzimaju normalnu silu iz pojasnog štapa
Slucaj dejstva maxV
Veza konzolnog lima sa ležišnom pločom treba da prihati maksimalno reaktivno opterećenje od pritiska
betona
B 2
kNmax p 0,164 (14,0 0,5 28,0) 4,45
cm
Kontrola napona u = max u,dop2 2
4,45 kN kNn 3,179 13,5 ( )
2 0,7 cm cm