fert_ec2_v2

FertEN 1992-1-1:2004 1/8 04/07/2023

000000ljustina.net63.net

Fert strop

a) Izmjere

Raspon Svijetli, L0 4.8 [m]Računski, L 4.95 [m]

Nadvišenje ≤ L/250 = 19.8 mm 10 [mm]Poprečni presjek

Stropni uložak Visina, H1 160 [mm]Širina, W1 380 [mm]

Rešetkaste gredice Visina, H2 125 [mm]Promjer gornjeg pojasa, Ø1 7 [mm]Promjer dijagonala, Ø2 5 [mm]Promjer donjeg pojasa, Ø3 7 [mm]Korak dijagonala, Ps 120 [mm]

Dodatna armatura Promjer, Ødod 10 [mm]količina za 1 gredicu, n 2 [kom]

Gredice Proizvodna duljina 5100 [mm]Širina, W2 120 [mm]Višestruke, i 0

Širina hrpta 100 [mm]

Tlačna ploča Debljina (≥ 50 mm), hf 50 [mm]Širina tlačnog područja u polju

500 [mm]

Statička visina poprečnog presjeka

182 [mm]

Zaštitni sloj armature, c 25 [mm]Odabrana armatura

234 [mm²]

v0

LH1

W1W2

hf

beff=bw+min ¿ {0,2⋅(W 1+20 )+0,2⋅L ¿} {0,4⋅L ¿}¿{}=¿d=H 1+hf−30+φ3/2=

A s1 , prov= (i+1 )⋅(2⋅φ32+n⋅φdod2 )⋅

π4=

bw=(i+1 )⋅W 2−20=

γG⋅G+γQ⋅Q

FertEN 1992-1-1:2004 2/8 04/07/2023


b) Građevni proizvodiBeton Razred čvrstoće C30/37

Čvrstoća, fck 30 [MPa]

Vlačna čvrstoća betona 2.9 [MPa]

Modul elastičnosti 32.8 [GPa]

Prostorna težina 25.0Koeficijent sigurnosti za beton, γc 1.5

Cement Razred NArmatura Vrsta B500 B rebrasta

Granica razvlačenja, fyk 500 [MPa]Modul elastičnosti, Es 200 [GPa]Koeficijent sigurnosti za armaturu, γs 1.15

Opečna ispuna Prostorna težina 7.0

c) Analiza djelovanjaStalno, G Vlastita težina 3.00 kPa

Ostala stalna djelovanja 2.50 kPaKoeficijent sigurnosti za stalno djelovanje 1.35

Uporabno, Q 2.00 kPaKoeficijent sigurnosti za promjenjivo djelovanje 1.50Koeficijent kombinacije (GSU, nazovistalna) 0.30

Kombinacije KGS: 10.43 kPa

GSU (nazovistalna): 6.1 kPa

d) Statički utjecaji (za jedno rebro)G Q GSU KGS

Reakcija, VEd 6.81 2.47 7.55 12.90 [kN]Moment u L/2, MEd 8.42 3.06 9.34 15.96 [kNm]

[kN/m³]

[kN/m³]

E cm=22⋅( f ck+810 )0,3

=

γG⋅G+γQ⋅Q=G+ψ2⋅Q=

f ctm=0,3⋅f ck2/ 3=

FertEN 1992-1-1:2004 3/8 04/07/2023


e) Potrebna armatura, KGSSavijanje

Bezdimenzionalni moment savijanja 0.048

Tlačno područje presjeka ξ = 0.089

0.45

Koeficijent kraka unutarnjih sila ς = 0.967

Potrebna armatura 209 [mm²]

28 [mm²]

Najveća armatura 850 [mm²]

PosmikNosivost betona i uzdužne armature

14.76 [kN]

0.12

2.00

0.013

96.10 [kN]

Potrebna je minimalna posmična armatura.Minimalna posmična armatura može se izostaviti ako je omogućena poprečnaraspodjela opterećenja [EN 1992-1-1:2004 6.2.1. (4)].

≤ ξlim

Najmanja armatura[9.2.1.1]

μEd=M Ed⋅10

6

beff⋅d2⋅f cd

=

A s ,min=max ¿ {0 ,26⋅f ctm⋅bw⋅df yk

¿}¿{}=¿

A s ,max=min ¿ {0 ,85⋅f cd⋅beff⋅h f

f yd

¿}¿{}=¿

V Rd , c=max ¿ {CRd ,c⋅k⋅(100⋅ρI f ck )1/3 ; ¿}¿{}⋅bw⋅d=¿CRd ,c=

0 ,18γc

=

k=min {1+ (200 /d )1/2 ;2,0}=

ρ I=min {As 1, prov

bw⋅d;0 ,02}=

ξ lim=¿ {0 ,45 ; fck≤35MPa ¿ }¿{}=

V Ed≤0,5⋅bw⋅d⋅0,6⋅(1− f ck250 )⋅f cd=

A s1 ,req=M Ed⋅10

6

ς⋅d⋅f yd

=

FertEN 1992-1-1:2004 4/8 04/07/2023


f) Progib, GSU

Ukupni progib 95.5 % 18.9 [mm]

Ograničenje progiba 19.8 [mm]

g) Naprezanje u armaturi, GSU

Rijetka kombinacija 78.2 % 312.6 [MPa]

400.0 [MPa]

h) Odabrana armaturaFert gredice: Rešetkaste gredice LG 125-7-5-7-B500 B + dodatno 2 Ø 10 (234 mm²)

Na ležaju U spone Ø 10 za sidrenje.Tlačna ploča: minimalna armatura Q 188.Greda za ukrutu: 4 Ø 12, spone Ø 8/200 mm(HRN 1180 i HRN EN 10080 sva armatura rebrasta B500B)

i) Napomene za izvedbuKonstrukcija se kod izrade obvezno podupire podvlakama na razmaku 1,5 m.Gredice na ležajevima naliježu najmanje 150 mm.Poprečno na smjer gredica mora se nalaziti greda širine 250 mm koja mora biti na svijetlom razmaku st < 10 · (h0) = 10 · (H1+hf) = 2100 mm.

vtot=548

⋅L2⋅1rtot

−v0=

vtot≤L250

=

σ s=MG+MQ

A s1 , prov⋅z=

σ s≤0,8⋅f yk=

ZakrivljenostEN 1992-1-1:204 5/8 04/07/2023

0000FFljustina.net63.net

Zakrivljenost [Annex B]

a) Uvjeti izvedbe i korištenjaRelativna vlažnost zraka okoliša HR = 50 [%]Vrijeme nanošenja opterećenja t0,T = 28 [dana]

28

Utjecaj vrste cementa: α = 0 αds1 = 4αds2 = 0.12

Vrijeme kada počinje sušenje betona ts = 5 [dana]Vrijeme u kojem se promatra deformacije 70 god t = 25550 [dana]

b) Koeficijent puzanja

2.7

2.0

370

87 [mm] 0.944

0.984 0.960

c) Efektivni modul elastičnosti betona 8.9 [GPa]

Efektivni omjer modula elastičnosti 22.5

Ec, eff=Ecm

1+ϕ ( t , t 0 )=

ϕ (t ,t 0 )=ϕRH⋅16 ,8

√ f ck+8⋅ 1

(0,1+t 00,2)⋅( t−t 0βH+t−t0 )

0,3

=

ϕ RH=¿ {1+ 1−RH /1000,1⋅3√h0

; f cm≤35MPa ¿}¿{}=

h0=2⋅Ac

u=

βH=¿ {1,5⋅[1+(0 ,012⋅RH )18 ]⋅h0+250≤1500 ; f cm≤35MPa ¿ }¿{}=α 1=(35f ck+8 )

0,7

=

α 2=(35f ck+8 )0,2

= α 3=(35f ck+8 )0,5

=

t 0=t 0 ,T⋅( 92+t 0 , T1,2

+1)α

≥0,5=

α e=Ec ,eff

E s

=



d) Geometrijske osobine poprečnog presjekaStanje I. - neraspucani beton

Površina poprečnog presjeka 40000 [mm²]

45263 [mm²]

Položaj neutralne osi [mm]

76

Moment tromosti poprečnog presjeka [mm4]

1.94E+08

Moment otpora poprečnog presjeka 1.83E+06

Statički mom. površine armature 2.47E+04 [mm³]

Moment raspucavanja 5.31 [kNm]

Stanje II. - raspucani betonPoložaj neutralne osi

ynII < hf 250

5263

-957935

52 [mm]

1.12E+08 [mm4]

165 [mm]

[mm³]

M cr=f ctm⋅W I=

Ac=bw⋅(H 1−10 )+beff⋅h f=

A I=Ac+αe⋅A s1 , prov=

yGI=bw⋅(H 1−10 )⋅(hf+ H 1−10

2 )+ 12⋅beff⋅hf 2+αe⋅A s1 , prov⋅d

A I

=

I I=bw⋅(H 1−10 )3

12+bw⋅(H1−10 )⋅(h f+

H1−102

− yGI )2

+

+beff⋅h f 3

12+beff⋅h f⋅( yGI−hf

2 )2

+αe⋅A s 1, prov⋅(d− yGI )2=

W I=I I

d− yGI=

S I=A s1 , prov⋅(d− yGI )=

C II=−α e⋅A s1 , prov⋅d=

BII=αe⋅A s1 , prov=

A II=beff

2=

ynII=−B II+√BII 2−4⋅A II⋅C II

2⋅A II

=

I II=beff⋅ynII 3

3+αe⋅A s 1, prov⋅(d− ynII )2=

z=d−ynII3

=



ynII >= hf 50

25263

-1457935

52 [mm]

1.12E+08 [mm4]

157 [mm]

3.04E+04

f) Relativna deformacija od skupljanja 5.32E-04

Skupljanje od sušenja 4.82E-04

0.999

4.82E-04

1.356

Autogeno skupljanje 5.00E-05

5.00E-05

1.000

[mm³]

ε cs (t )=εcd (t )+εca (t )=

ε cd (t )=βds (t , t s )⋅kh⋅εcd , 0=

βds ( t , t s )=(t−ts )

( t−t s )+0 ,04⋅√h03=

ε cd, 0=0 ,85⋅[ (220+110⋅αds 1 )⋅exp (−α ds 2⋅f ck+810MPa )]⋅10−6⋅βHR=

βHR=1 ,55⋅[1−( RH100% )

3]=ε ca (t )=βas (t )⋅εca (∞ )=

ε ca(∞ )=2,5⋅( f ck−10 )⋅10−6=

βas (t )=1−exp (−0,2⋅t 0,5 )=

ynII=−B II+√BII 2−4⋅A II⋅C II

2⋅A II

=

A II=bw

2=

BII=h f⋅(beff−bw )+αe⋅A s1, prov=

C II=−hf 2⋅(beff−bw )

2−αe⋅A s1 , prov⋅d=

S II=A s1 , prov⋅(d− ynII )=

I II=beff⋅h f 3

12+beff⋅h f⋅( ynII−h f

2 )2

+

+bw

3⋅( ynII−hf )3+α e⋅A s1 , prov⋅(d− ynII )2=

z=d−hf2

=



g) Zakrivljenost [1/mm]

Koeficijent raspodjele zakrivljenosti 0.72

Zakrivljenost od djelovanja i puzanja 5.43E-06 14%

9.80E-06 62%

Zakrivljenost od skupljanja 1.53E-06 4%

3.23E-06 20%

Ukupna zakrivljenost

1.13E-05 100%1rtot

=(1−ς )⋅( 1r I

+ 1rcsI )+ς⋅( 1r II

+ 1rcsII )=

ς=1−β⋅M cr

M Sd

=

1rI

=M Sd

Ec , eff⋅I I=

1rII

=M Sd

A s1 , prov⋅z⋅E s⋅(d− ynII )=

1rcsI

=εcs∞⋅α e⋅S I

I I=

1rcsII

=εcs ∞⋅α e⋅S II

I II=

fert_ec2_v2

Documents

2niiy dprov

dprov

irina

gt

mpa

net63

knm

kn