el őadás /3 - széchenyi egyetem
TRANSCRIPT
Előadás /32015. február 18. (szerda) 950 – B-2 terem
Merevítő rendszerek tervezése
előadó:Papp Ferenc Ph.D. Dr.habil
egy. docens
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Szerkezetek illetve szerkezeti elemek merevít ő rendszereinek ésazok elemeinek er őtani tervezését az EN 1993-1-1 szabvány általános
előírásai szerint kell végrehajtani…
Az előadás témája
Merevítő rendszerre ható terhek és hatások
Merevítő rendszerek modellezése
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Merevítő rendszerekre ható terhek és hatások
Szerkezetek f ő tehervisel ő elemeinek stabilizálása
Szerkezetek globális geometriai pontatlansága
Közvetlen küls ő hatások
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Szerkezetek f ő tehervisel ő elemeinek stabilizálásából származó hatás
EN 1993-1-1
5.3.3 Geometriai pontatlanságok merevít ő rendszerek számításához
„A merevítő szerkezet kiemelt feladata, hogy a merevített szerkezeti elem kihajlását és/vagy kifordulását megakadályozza. A merevített szerkezeti elemben ható nyomóer ő, az elem kezdeti görbesége miatt, hatással van a merevítő rendszerre”
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Kezdeti görbeség módszere
eo
+=
=
m,
Le
m
m
1150
5000
α
α
EN 1993-1-1
Oldalfali merevít ő rendszer
m = 2 Másodrendű analízis…!
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Hajlított gerenda esetén - amikor a kifordulást a nyomott öv mentén alkalmazott megtámasztások gátolják - az F erő értéke a gerendában ható MEd tervezési nyomaték hatására a keresztmetszet nyomott övében keletkező belsőnyomóerővel azonos:
pEd (tervezési teher függőleges síkban)
L
∑⋅
⋅=i i
i,i
L
eFq 2
08
Tetőszerkezeti merevít ő rendszer
Fi=?
oszlop gere nda oszlop
i
i,Edi
ii,Edi,Ed
h
MF
LpM
=
⋅=8
2
h
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Eurocode 3 Part 1-1 (5.3.2)
h
φφφφ
Szerkezet globális geometriai pontatlanságából származó hatás
F (totális hó)
F·sin φφφφGlobális kezdeti ferdeség szabványos értéke
+⋅=
≤≤=
=
⋅⋅=
m
115,0
0,13
2 de
h
2
200
1
m
hh
0
mh0
α
αα
φ
ααφφ
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Közvetlen küls ő hatások
- szélhatás
- szeizmikus hatás (lásd még az 5. előadást)
- egyéb (pl. hőmérsékletváltozás, daruteher)
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Szélhatás
- szélnyomás/szélszívás
- szélsúrlódás
Szélsúrlódáshoz el őírt csarnokhossz
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Szélteher felvétele a szélhatásból
Szélhatás eloszlása
Alkalmazott szélteher
Szélsúrlódásból…
Oromfali szélnyomásból…
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Merevítő rendszerek modellezése
Részekre bontás m ódszere
Térbeli modellezés m ódszere
Pótátlós m éretezési m ódszer
A) Rudazatos merevít őrendszer
B) Héjazat nyírási merevségén alapuló modellek
(MSc képzési szint…)
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Szélrács
Részekre bontás m ódszere
Terhek:
- szélnyomás/szélszívás
- szélsúrlódás
- stabilizáló teher
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Hosszkötés Terhek:
- stabilizáló teher (ha van…!)
- ferdeségi teher
- szélrács reakcióerő (szélhatásból)
- szeizmikus hatás
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
Magasépítési acélszerkezetek 2013
Térbeli modellezés m ódszere
Csak a merevítőrendszer rúdjait méretezzük!
Pótátlós m éretezési rendszer
Oszlop/gerenda: HEA 240Merevítő rúd: CHS 89x3.2
emax= 12,9 mm
αcr=5,87
η=38,2%
emax= 5,7 mm
αcr=1,4
η=92%
Húzott-nyomott merevít ő rudak
Húzott merevít ő rudak
Szerkezetépítés II. 2014/2015 II. félév
M
Vizsgabelép ő kérdések
8. Vázolja fel az oldalfali merevítő rendszer kezdeti görbeséggel rendelkező modelljét, amely alapján kiszámítható, hogy a merevítőelemekben mekkora erők keletkeznek, amikor stabilizálják a főtartószerkezetet !
Válasz: 5. dia
9. Vázolja fel, hogy milyen modell alapján számítható ki a tetőszerkezeti szélrács rudakban keletkező erők, amikor a szálrács stabilizálja a főtartó szerkezetet !
Válasz: 8. dia
10. Ismertesse a pótátlós merevítő rendszer sajátosságát !
Válasz: 18. dia