descripcion del proyecto bayovar

Compañía Minera Miski Mayo S.A.C Proyecto Bayóvar

Descripción de Proyecto Bayóvar

Compañía Minera Miski Mayo S.A.C. A CVRD GROUP COMPANY

DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO BAYÓVAR

Septiembre 2007


Descripción del Proyecto Bayóvar

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ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN......................................................................................... 6

1.1 Proponente y justificación. .............................................................................. 6 1.1.1 Proponente....................................................................................... 6 1.1.2 Justificación...................................................................................... 6

1.2 Descripción general del Proyecto Bayóvar. .................................................... 6 1.2.1 Historia del Proyecto Bayóvar. ......................................................... 6 1.2.2 Ubicación del Proyecto Bayóvar. ..................................................... 6 1.2.3 Objetivo del Proyecto Bayóvar. ........................................................ 6 1.2.4 Componentes del Proyecto Bayóvar................................................ 6 1.2.5 Permisos previos.............................................................................. 6

2 GEOLOGÍA Y RESERVAS EXPLOTABLES .............................................. 6 2.1 Geología regional............................................................................................ 6

2.1.1 Estratigrafía. ..................................................................................... 6 2.1.2 Deformación tectónica regional........................................................ 6 2.1.3 Geología económica regional........................................................... 6 2.1.4 Geología histórica regional............................................................... 6

2.2 Geología de Bayóvar. ..................................................................................... 6 2.2.1 Geomorfología local. ........................................................................ 6 2.2.2 Estratigrafía local.............................................................................. 6 2.2.3 Geología del depósito. ..................................................................... 6 2.2.4 Topografía. ....................................................................................... 6

2.3 Programa de exploración................................................................................ 6 2.3.1 Campañas de perforación. ............................................................... 6 2.3.2 Datos de los testigos de perforación. ............................................... 6

2.4 Estimación de recursos geológicos................................................................. 6 2.4.1 Modelo geológico. ............................................................................ 6

2.5 Estimación de reservas................................................................................... 6 2.6 Sísmica ........................................................................................................... 6

2.6.1 Generalidades. ................................................................................. 6 2.6.2 Características geomorfológicas de la región. ................................. 6 2.6.3 Neotectónica de región en estudio................................................... 6 2.6.4 Sismicidad del área de influencia..................................................... 6 2.6.5 Análisis de peligro sísmico determinístico........................................ 6 2.6.6 Análisis sísmico probabilístico.......................................................... 6 2.6.7 Espectros de respuesta.................................................................... 6

2.7 Hidrología........................................................................................................ 6 2.7.1 Objetivos. ......................................................................................... 6 2.7.2 Descripción de la zona. .................................................................... 6 2.7.3 Información básica. .......................................................................... 6 2.7.4 Balance de aguas en La Depresión Salina Grande. ........................ 6 2.7.5 Hidrología de los canales. ................................................................ 6 2.7.6 Altura de coronación de los diques de almacenamiento.................. 6

2.8 Resumen de hidrogeología............................................................................. 6 2.8.1 Fisiografía y geología. ...................................................................... 6 2.8.2 Hidrología. ........................................................................................ 6 2.8.3 Modelamiento numérico. .................................................................. 6

3 MINA............................................................................................................ 6 3.1 Información general ........................................................................................ 6 3.2 Criterios de diseño .......................................................................................... 6



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3.2.1 Distribución y descripción de la mina. .............................................. 6 3.2.2 Ley de corte...................................................................................... 6 3.2.3 Ángulos de pendiente....................................................................... 6 3.2.4 Carreteras de mina........................................................................... 6

3.3 Diseño del tajo y complementarios. ................................................................ 6 3.3.1 Diseño del tajo.................................................................................. 6 3.3.2 Diseño de las pozas de relaves. ...................................................... 6 3.3.3 Diseño del botadero de desmonte. .................................................. 6 3.3.4 Pila de mineral de baja ley. .............................................................. 6 3.3.5 Carreteras de acceso en mina. ........................................................ 6

3.4 El tajo .............................................................................................................. 6 3.4.1 Reservas a explotar (Ley de Corte). ................................................ 6 3.4.2 Promedio de extracción.................................................................... 6 3.4.3 Ratio de desmonte (Stripping ratio).................................................. 6

3.5 Planificación de la mina .................................................................................. 6 3.5.1 Procedimientos................................................................................. 6 3.5.2 Secuencia del Programa de Producción. ......................................... 6

3.6 Dimensionamiento del equipo......................................................................... 6 3.6.1 Selección de equipos mineros. ........................................................ 6 3.6.2 Resumen de la flota. ........................................................................ 6

3.7 Operaciones mineras...................................................................................... 6 3.7.1 Extracción del material. .................................................................... 6 3.7.2 Carguío y transporte......................................................................... 6 3.7.3 Operaciones secundarias................................................................. 6

3.8 Manejo de desmonte ...................................................................................... 6 3.8.1 Tipos de desmonte........................................................................... 6 3.8.2 Desmonte total. ................................................................................ 6

4 PROCESO................................................................................................... 6 4.1 Introducción .................................................................................................... 6 4.2 Ensayos metalúrgicos..................................................................................... 6

4.2.1 Introducción...................................................................................... 6 4.2.2 Pruebas en el laboratorio de procesos............................................. 6

4.3 Criterios de diseño para el proceso. ............................................................... 6 4.3.1 Condiciones de sitio. ........................................................................ 6 4.3.2 Datos operacionales......................................................................... 6 4.3.3 Características de la mena............................................................... 6 4.3.4 Servicios auxiliares al proceso. ........................................................ 6 4.3.5 Dimensionamiento de áreas y equipos principales. ......................... 6

4.4 Factores operacionales................................................................................... 6 4.4.1 Zona de apilado del mineral. ............................................................ 6 4.4.2 Planta Concentradora. ..................................................................... 6 4.4.3 Zona de Descarga de camiones. ..................................................... 6 4.4.4 Zona de Secado y Almacenamiento. ............................................... 6 4.4.5 Puerto............................................................................................... 6

4.5 Descripción del proceso.................................................................................. 6 4.5.1 Introducción...................................................................................... 6 4.5.2 Descripción de la operación. ............................................................ 6 4.5.3 Balance de masa.............................................................................. 6 4.5.4 Reactivos.......................................................................................... 6 4.5.5 Fuentes de emisión al aire. .............................................................. 6 4.5.6 Infraestructura. ................................................................................. 6

5 MANEJO DE RELAVES.............................................................................. 6 5.1 Introducción .................................................................................................... 6



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5.2 Concepto principal .......................................................................................... 6 5.3 Criterios de diseño. ......................................................................................... 6

5.3.1 Relaves gruesos............................................................................... 6 5.3.2 Relaves finos.................................................................................... 6 5.3.3 Laguna de evaporación.................................................................... 6

6 TRANSPORTE DE CONCENTRADO. ........................................................ 6 6.1 Concepto......................................................................................................... 6 6.2 Descripción de la operación............................................................................ 6

6.2.1 Proceso de carguio. ......................................................................... 6 6.2.2 Transporte con camiones................................................................. 6 6.2.3 Descarga del concentrado. .............................................................. 6 6.2.4 Transporte por faja transportadora sobre terreno. ........................... 6 6.2.5 Transporte por faja transportadora tubular....................................... 6

6.3 Controles ambientales. ................................................................................... 6 6.3.1 Diseño de infraestructura para el lavado de camiones. ................... 6 6.3.3 Diseño de cobertura para faja transportadora sobre terreno. .......... 6 6.3.4 Diseño de una faja transportadora tubular ....................................... 6 6.3.5 Estabilización química de Carretera Industrial. ................................ 6

7 PUERTO...................................................................................................... 6 7.1 Introducción .................................................................................................... 6 7.2 Condiciones del sitio ....................................................................................... 6 7.3 Estudios geotécnicos ...................................................................................... 6 7.4 Instalaciones ................................................................................................... 6

7.4.1 Obras marítimas............................................................................... 6 7.4.2 Proyecto mecánico........................................................................... 6 7.4.3 Proyecto de tuberías. ....................................................................... 6 7.4.4 Proyecto de electricidad, control e instrumentación......................... 6

7.5 Operaciones marinas...................................................................................... 6 7.5.1 Tipos de nave................................................................................... 6 7.5.2 Descripción de las áreas de acceso y maniobrabilidad. .................. 6 7.5.3. Remolcadores. ................................................................................. 6 7.5.3 Descripción de la maniobrabilidad de la nave tipo. .......................... 6 7.5.4 Análisis de calados máximos. .......................................................... 6 7.5.5 Análisis de maniobrabilidad con Puerto futuro. ................................ 6

8 MANEJO DE AGUAS.................................................................................. 6 8.1 Introducción .................................................................................................... 6 8.2 Objetivos ......................................................................................................... 6 8.3 Estrategias de manejo de agua ...................................................................... 6 8.4 Manejo de agua .............................................................................................. 6

8.4.1 Descripción de la zona. .................................................................... 6 8.4.2 Información básica. .......................................................................... 6 8.4.3 Balance de aguas en la salina grande o gran depresión. ................ 6 8.4.4 Hidrología de canales....................................................................... 6

8.5 Manejo de agua durante la operación. ........................................................... 6 8.5.1 Manejo de Agua por Componentes.................................................. 6 8.5.2 Balance agua en la operación.......................................................... 6

9 SERVICIOS E INFRAESTRUCTURA. ........................................................ 6 9.1 Carreteras de acceso al Proyecto Bayóvar..................................................... 6 9.1.1 Carretera de Acceso a Planta Concentradora. ............................................... 6

9.1.2 Carreteras de acceso en mina. ........................................................ 6 9.1.3 Carreteras de acceso en Planta Concentradora. ............................. 6 9.1.4 Carreteras de acceso en Zona de Descarga de camiones. ............. 6



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9.1.5 Carretera de acceso a la Zona de Secado y Almacenamiento. ....... 6 9.1.6 Carretera de acceso al Puerto. ........................................................ 6

9.1.7 Carretera de los salineros. .............................................................................. 6 9.1.8 Carreteras de inspección de canales. .............................................. 6

9.2 Suministro y Distribución de Energía.............................................................. 6 9.2.1 Introducción del suministro y distribución de energía. ..................... 6 9.2.2 Subestación derivación. ................................................................... 6 9.2.3 Subestación Bayóvar. ...................................................................... 6 9.2.4 Descripción de la línea de transmisión 138 kV. ............................... 6 9.2.5 Descripción de la línea de transmisión 60 kV. ................................. 6 9.2.6 Descripción de las líneas de transmisión 22,9 kV............................ 6 9.2.7 Generadores de emergencia............................................................ 6 9.2.8 Suministro de combustibles y lubricantes. ....................................... 6 9.2.9 Suministro de GLP. .......................................................................... 6

9.3 Instalaciones auxiliares. .................................................................................. 6 9.3.1 Descripción de instalaciones auxiliares industriales. ....................... 6 9.3.2 Descripción de instalaciones auxiliares no industriales. .................. 6 9.3.3 Listado de planos de instalaciones auxiliares. ................................. 6

9.4 Logística para etapa de operación.................................................................. 6 9.4.1 Alcances generales. ......................................................................... 6 9.4.2 Suministro de combustible y lubricantes. ......................................... 6 9.4.3 Insumos para Procesos.................................................................... 6 9.4.4 Insumos para Planta Desalinizadora................................................ 6 9.4.5 Insumos reactivos para laboratorios. ............................................... 6 9.4.6 Servicio de sub-contratos de operación. .......................................... 6

9.5 Suministro de agua ......................................................................................... 6 9.5.1 Captación agua de mar .................................................................... 6 9.5.2 Estación elevadora de presión. ........................................................ 6 9.5.3 Tubería de impulsión........................................................................ 6 9.5.4 Distribución de agua fresca.............................................................. 6 9.5.5 Distribución de agua doméstica. ...................................................... 6 9.5.6 Distribución de agua contra incendios. ............................................ 6

9.6. Relleno sanitario ............................................................................................. 6 9.6.1. Producción y Manejo de los Residuos Sólidos ................................ 6 9.6.2. Diseño del relleno sanitario. ............................................................. 6 9.6.3. Plan de operaciones de relleno sanitario. ........................................ 6

9.7. Manejo de residuos sólidos. ........................................................................... 6 9.7.1. Antecedentes. .................................................................................. 6 9.7.2. Tipos de residuos sólidos................................................................. 6 9.7.3. Manejo de los residuos sólidos. ....................................................... 6 9.7.4. Manejo de los desechos industriales. .............................................. 6

9.8 Manejo de sustancias peligrosas y planes de contingencia. .......................... 6 9.8.1 Suelos contaminados con productos de petróleo. ........................... 6 9.8.2 Suelos contaminados con productos químicos. ............................... 6

9.9 Plan de contingencias para el transporte de concentrado.............................. 6 10. FASE DE CONSTRUCCIÓN. ...................................................................... 6

10.1 Suministro de agua ......................................................................................... 6 10.1.1 Fuentes de abastecimiento de agua. ............................................... 6 10.1.2 Transporte de agua. ......................................................................... 6 10.1.3 Utilización del agua. ......................................................................... 6 10.1.4 Requerimiento de agua del Proyecto Bayóvar. ................................ 6 10.1.5 Almacenamiento de agua................................................................. 6

10.2 Logística para construcción. ........................................................................... 6 10.2.1 Alcances generales. ......................................................................... 6



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10.2.2 Compras y sub – contratos. ............................................................. 6 10.2.3 Seguimiento en fábrica..................................................................... 6 10.2.4 Transporte y logística de equipos. ................................................... 6 10.2.5 Transporte y logística de combustibles e insumos........................... 6 10.2.6 Transporte explosivos. ..................................................................... 6 10.2.7 Información de los puertos. .............................................................. 6 10.2.8 Almacenes en tránsito...................................................................... 6 10.2.9 Estudio de rutas alternas al Proyecto Bayóvar. ............................... 6 10.2.10 Suministros en campo / contratos de construcción.......................... 6 10.2.11 Gestión de materiales. ..................................................................... 6 10.2.12 Plan de subcontratos........................................................................ 6 10.2.13 Servicio de sub - contratos de construcción..................................... 6

10.3 Plan de manejo ambiental en la construcción................................................. 6 10.3.1 Controles ambientales en la etapa de construcción......................... 6 10.3.2 Monitoreo ambiental......................................................................... 6 10.3.3 Capacitación..................................................................................... 6

10.4 Instalaciones para contratistas generales....................................................... 6 10.4.1 Mina.................................................................................................. 6 10.4.2 Planta concentradora. ...................................................................... 6 10.4.3 Zona de Descarga de camiones. ..................................................... 6 10.4.4 Zona de Secado y Almacenamiento. ............................................... 6 10.4.5 Puerto y captación de agua de mar. ................................................ 6 10.4.6 Líneas de transmisión. ..................................................................... 6 10.4.7 Canteras y planta de concreto. ........................................................ 6

10.5 Planeamiento de canteras. ............................................................................. 6 10.5.1 Descripción de las canteras. ............................................................ 6 10.5.2 Explotación de cantera de roca........................................................ 6 10.5.3 Explotación de canteras de agregados y afirmado. ......................... 6 10.5.4 Principales recursos. ........................................................................ 6 10.5.5 Emisiones, efluentes y residuos generados..................................... 6 10.5.6 Perforación y voladura. .................................................................... 6

10.6 Accesos para la construcción. ........................................................................ 6 10.6.1 Planta Concentradora. ..................................................................... 6 10.6.2 Mina.................................................................................................. 6 10.6.3 Zona de Descarga de camiones. ..................................................... 6 10.6.4 Zona de Secado y Almacenamiento. ............................................... 6 10.6.5 Puerto y captación de agua de mar. ................................................ 6 10.6.6 Faja transportadora. ......................................................................... 6 10.6.7 Línea de Impulsión de agua de mar................................................. 6 10.6.8 Líneas de transmisión. ..................................................................... 6 10.6.9 Canteras........................................................................................... 6 10.6.10 Planta de concreto. .......................................................................... 6 10.7 Sistema de energía y combustible. .................................................. 6 10.7.1 Sistema de energía eléctrica............................................................ 6 10.7.2 Sistema de combustibles y lubricantes. ........................................... 6

10.8 Volúmenes de tráfico diario. ........................................................................... 6 11 ANALISIS DE ALTERNATIVAS.................................................................. 6

11.1 Disposición de relaves .................................................................................... 6 11.2 Disposición de aguas de mina ........................................................................ 6 11.3 Captación e impulsión de agua de mar........................................................... 6 11.4 Ubicación de captación de agua de mar......................................................... 6 11.5 Almacenamiento de concentrado seco........................................................... 6 11.6 Combustible para planta de secado................................................................ 6 11.7 Transporte de concentrado............................................................................. 6



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11.8 Cargadores de barcos .................................................................................... 6 11.9 Salas eléctricas............................................................................................... 6 11.10 Ubicación de canteras.................................................................................. 6

12 ORGANIZACIÓN Y REQUERIMIENTO DE PERSONAL. .......................... 6 12.1 Fase de construcción...................................................................................... 6

12.1.1 Organización. ................................................................................... 6 12.1.2 Requerimiento de personal. ............................................................. 6 12.1.3 Plan de reclutamiento y selección.................................................... 6 12.1.4 Administración de personal. ............................................................. 6 12.1.5 Entrenamiento. ................................................................................. 6

12.2 Fase de operación. ......................................................................................... 6 12.2.1 Organización. ................................................................................... 6 12.2.2 Requerimiento de personal. ............................................................. 6 12.2.3 Plan de reclutamiento y selección.................................................... 6 12.2.4 Administración de personal. ............................................................. 6 12.2.5 Entrenamiento. ................................................................................. 6

13 ASPECTOS FINANCIEROS........................................................................ 6 13.1 Costos de capital y de operación. ................................................................... 6 13.2 Costo de capital (CAPEX)............................................................................... 6

13.2.1 Inversiones no Corrientes. ............................................................... 6 13.2.2 Costos de Operación........................................................................ 6

14 PLAN DE CIERRE....................................................................................... 6 14.1 Objetivos del cierre. ........................................................................................ 6 14.2 Componentes del cierre.................................................................................. 6 14.3 Actividades del cierre. ..................................................................................... 6

14.3.1 Cierre progresivo.............................................................................. 6 14.3.2 Mina.................................................................................................. 6 14.3.3 Planta Concentradora. ..................................................................... 6 14.3.4 Zona de Descarga de Camiones...................................................... 6 14.3.5 Faja transportadora sobre terreno.................................................... 6 14.3.6 Zona de Secado y Almacenamiento. ............................................... 6 14.3.7 Puerto............................................................................................... 6 14.3.8 Línea de Impulsión Agua de Mar. .................................................... 6 14.3.9 Carretera Industrial........................................................................... 6 14.3.10 Líneas de transmisión. ..................................................................... 6 14.3.11 Instalaciones Auxiliares.................................................................... 6 14.3.12 Canteras........................................................................................... 6

14.4 Plan de monitoreo y mantenimiento................................................................ 6 14.5 Cronograma de cierre y post-cierre ................................................................ 6 14.6 Manejo de agua durante el cierre. .................................................................. 6

14.6.1 Mina.................................................................................................. 6 14.6.2 Planta Concentradora. ..................................................................... 6 14.6.3 Zona de Descarga de camiones. ..................................................... 6 14.6.4 Faja transportadora sobre terreno.................................................... 6 14.6.5 Zona de Secado y Almacenamiento. ............................................... 6 14.6.6 Puerto............................................................................................... 6 14.6.7 Línea de impulsión agua de mar. ..................................................... 6 14.6.8 Carretera Industrial........................................................................... 6 14.6.9 Carreteras de acceso en mina. ........................................................ 6



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INDICE DE FIGURAS.

Figura 1-1. Concesiones transferidas al Proyecto Bayóvar..................................6 Figura 1-2. UEA Bayóvar 1...................................................................................6 Figura 1-3. UEA Bayóvar 2...................................................................................6 Figura 1-4. Ubicación del Proyecto Bayóvar ........................................................6 Figura 1-5. Diagrama de bloques - Componentes del Proyecto...........................6 Figura 1-6. Diagrama de Flujo - Explotación de Mina ..........................................6 Figura 1-7. Diagrama de Flujo – Planta Concentradora .......................................6 Figura 1-8. Diagrama de Flujo – Zona de Descarga de Camiones ......................6 Figura 1-9. Diagrama de Flujo – Zona de Secado y Almacenamiento .................6 Figura 1-10. Diagrama de Flujo – Puerto. ..............................................................6 Figura 1-11. Diagrama de Flujo – Línea de Impulsión Agua de Mar ......................6 Figura 1-12. Diagrama de Bloques – Líneas de Transmisión. ...............................6 Figura 2-1. Columna estratigráfica regional..........................................................6 Figura 2-2. Mapa geológico regional (modificado de INGEMMET, 1980). ...........6 Figura 2-3. Elementos geomorfológicos en el yacimiento (NW del Perú) ............6 Figura 2-4. Mapa geológico local (modificado, de Cheney, 1979). ......................6 Figura 2-5. Ubicación de sondajes de la Fase 01 y 02.........................................6 Figura 2-6. Plataforma de sondaje. ......................................................................6 Figura 2-7. Gráfico comparativo de espesores de capas e intercapas. ...............6 Figura 2-8. Ubicación de los sondajes para determinación de densidad .............6 Figura 2-9. Porcentaje de P2O5 en capas e intercapas. .......................................6 Figura 2-10. Modelo digital del Terreno en 3D .......................................................6 Figura 2-11. Espesor de las capas de fosfatos de Bayóvar ...................................6 Figura 2-12. Contenido de P2O5 en las capas de fosfatos......................................6 Figura 2-13. Contenido de P2O5 en las capas de fosfatos......................................6 Figura 2-14. Sección Vertical del Modelo de Bloques. ...........................................6 Figura 2-15. Origen y Dimensiones del Modelo de Bloques. .................................6 Figura 2-16. Modelo de Bloques con sub-bloques. ................................................6 Figura 2-17. Modelo de Bloques de la figura 2-16 ampliado 35 veces...................6 Figura 2-18. Curvas de Comportamiento de las Reservas.....................................6 Figura 2-19. Contorno del tajo final operacional.....................................................6 Figura 2-20. Topografía del tajo final operacional. .................................................6 Figura 2-21. Ubicación del área de estudio y estaciones meteorológicas..............6 Figura 2-22. Superficie freática de los pozos en el campo Illescas........................6 Figura 2-23. Ubicación de los ensayos Packer ......................................................6 Figura 2-24. Permeabilidad Packer vs Profundidad ...............................................6 Figura 2-25. Histograma de mediciones de permeabilidad - Ensayos Packer. ......6 Figura 2-26. Distribución de la permeabilidad horizontal en el yacimiento.............6 Figura 2-27. Histograma de la porosidad medida en laboratorio............................6 Figura 2-28. Superficie freática en el yacimiento....................................................6 Figura 2-29. Profundidad al agua subterránea la Mina. .........................................6 Figura 2-30. Distribución de la conductividad en el yacimiento. .............................6 Figura 2-31. Distribución del pH en el yacimiento. .................................................6 Figura 2-32. Clasificación hidroquímica de las aguas subterráneas ......................6 Figura 2-33. Diagrama Schoeller de metales menores ..........................................6 Figura 2-34. Filtración de embalse calculada vs tiempo.........................................6 Figura 2-35. Simulación del flujo de ingreso a la Poza de Relaves........................6 Figura 3-1. Sección Típica - carretera de acceso en mina. ..................................6 Figura 3-2. Área interior del Polígono y Módulos de Explotación (ME). ...............6 Figura 3-3. Unidad básica de información (UBI) y de explotación (UBE).............6 Figura 3-4. Visión Conceptual del Módulo de Explotación ...................................6



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Figura 3-5. Programa de Producción Largo Plazo – Periodo Anual .....................6 Figura 3-6. Programa de alimentación de Mineral a Planta Concentradora.........6 Figura 3-7. Programa de Producción Mensual en los Módulos 4a y 4b ...............6 Figura 3-8. Programa de Producción Trimestral con UE de 500 x 500 m ............6 Figura 4-1. Programa de Sondajes – Fase 01 y Fase 02.....................................6 Figura 4-2. Diagrama de Flujo Patrón ..................................................................6 Figura 4-3. Dimensiones del banco de muestreo .................................................6 Figura 4-4. Ubicación de las trincheras de muestreo en la mina..........................6 Figura 4-5. Diagrama de flujo del circuito de Operación LEF...............................6 Figura 4-6. Sección típica del Yacimiento ............................................................6 Figura 4-7. Diagrama de Flujo General ................................................................6 Figura 4-8. Operación del Sistema de Secado – Secador Rotatorio....................6 Figura 4-9. Esquema de las fundaciones de concreto de los “Alimentadores”. ...6 Figura 4-10. Estructura metálica para la instalación de los “Alimentadores”..........6 Figura 4-11. Silo, fajas transportadoras y poza de proceso. ..................................6 Figura 4-12. Vista 3D - Silo (SI-2020-01) ...............................................................6 Figura 4-13. Fundaciones de concreto para el silo (SI-2020-01) ...........................6 Figura 4-14. Estructura metálica en la infraestructura del silo (SI-2020-01)...........6 Figura 4-15. Poza de procesos...............................................................................6 Figura 4-16. Ubicación de los componentes de la Planta Concentradora..............6 Figura 4-17. Tambores lavadores, hidrociclones y celdas de atrición....................6 Figura 4-18. Fundación típica del tambor lavador. .................................................6 Figura 4-19. Estructuras para tambores lavadores y celdas de atrición.................6 Figura 4-20. Fundación típica de la infraestructura para las celdas de atrición......6 Figura 4-21. Filtros de banda, hidrociclones y apilador radial. ...............................6 Figura 4-22. Fundaciones para la infraestructura de los filtros de banda...............6 Figura 4-23. Estructura metálica del edificio para los filtros de banda. ..................6 Figura 4-24. Vista en elevación del silo (SI-2030-01). ............................................6 Figura 4-25. Detalle del silo (SI-2030-01)...............................................................6 Figura 4-26. Fundaciones del silo (SI-2030-01). ....................................................6 Figura 4-27. Estructuras metálicas del silo (SI-2030-01)........................................6 Figura 4-28. Escalera y “gratings” de silo (SI-2030-01). .........................................6 Figura 4-29. Fundación del tanque de agua reciclada y tanque de relaves. ..........6 Figura 4-30. Zona de Descarga de camiones y su infraestructura de apoyo .........6 Figura 4-31. Sección transversal del área de descarga. ........................................6 Figura 4-32. Sección transversal de la tolva de emergencia. .................................6 Figura 4-33. Estructura de concreto enterrada - Descarga del concentrado..........6 Figura 4-34. Zona de Secado y Almacenamiento ..................................................6 Figura 4-35. Silo de recepción (200 t). ...................................................................6 Figura 4-36. Cimentaciones del silo de recepción (200 t). .....................................6 Figura 4-37. Sistema de secado.............................................................................6 Figura 4-38. Silo de almacenamiento. ....................................................................6 Figura 4-39. Cimentaciones del edificio de almacenamiento. ................................6 Figura 6-1. Carretera Industrial y faja transportadora sobre terreno. ...................6 Figura 6-2. Planta de la zona de carguío del concentrado húmedo. ....................6 Figura 6-3. Silo de 280 t para carguío de camiones.............................................6 Figura 6-4. Apilador radial y pila de concentrado de fosfato “húmedo”. ...............6 Figura 6-5. Apilador radial similar al que será utilizado por el Proyecto. ..............6 Figura 6-6. Vista de un camión tipo Bi-tren. .........................................................6 Figura 6-7. Vista de la cabina de los camiones tipo “Bi-tren”. ..............................6 Figura 6-8. Características de la plataforma de carga para los camiones............6 Figura 6-9. Carretera Industrial para el transporte de concentrado......................6 Figura 6-10. Secciones típicas de la Carretera Industrial. ......................................6 Figura 6-11. Intersecciones Carretera Industrial / Camino de ganaderos. ............6



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Figura 6-12. Sección transversal de las tolvas de descarga. .................................6 Figura 6-13. Sección transversal de la tolva de descarga de emergencia. ............6 Figura 6-14. Esquema de ubicación de la faja transportadora. ..............................6 Figura 6-15. Sección transversal de la faja transportadora sobre terreno..............6 Figura 6-16. Ejemplo de una faja transportadora. ..................................................6 Figura 6-17. Ejemplo de cobertura para la faja transportadora. .............................6 Figura 6-18. Esquema de ubicación de la faja transportadora tubular. ..................6 Figura 7-1. Ubicación General del Puerto ............................................................6 Figura 7-2. Ubicación del Puerto. .........................................................................6 Figura 7-3. Layout General del Puerto. ................................................................6 Figura 7-4. Ubicación boyas – Puerto ..................................................................6 Figura 8-1. Flujos previstos en el tajo vs. Tiempo. ...............................................6 Figura 8-2. Presión de Poros de la Pared del tajo a los 60 Días..........................6 Figura 8-3. Presión de Poros de la Pared del tajo a los 10 años .........................6 Figura 9-1. Carreteras principales de acceso.......................................................6 Figura 9-2. Sección transversal de carreteras. .....................................................6 Figura 9-3. Sección transversal del acceso a la Planta Concentradora. ..............6 Figura 9-4. Carreteras de acceso en mina. ..........................................................6 Figura 9-5. Sección típica de las carreteras de acceso en mina. .........................6 Figura 9-6. Rampa de acceso al botadero de desmonte......................................6 Figura 9-7. Rampa de acceso a poza de relaves. ................................................6 Figura 9-8. Acceso perimetral adyacente a las pozas de relaves. .......................6 Figura 9-9. Carreteras de acceso en Planta Concentradora. ...............................6 Figura 9-10. Carreteras de acceso en Zona de Descarga de camiones. ...............6 Figura 9-11. Vista aérea de la Zona de Descarga de camiones. ...........................6 Figura 9-12. Carreteras de acceso en Zona de Secado y Almacenamiento. .........6 Figura 9-13. Vista área de la Zona de Secado y Almacenamiento. .......................6 Figura 9-14. Ubicación del Puerto del Proyecto Bayóvar. ......................................6 Figura 9-15. Sección típica 1 de la carretera de los salineros. ...............................6 Figura 9-16. Sección típica 2 de la carretera de los salineros. ...............................6 Figura 9-17. Carretera de mantenimiento en canal de derivación oeste. ...............6 Figura 9-18. Carretera de mantenimiento en canal de derivación norte. ...............6 Figura 9-19. Diagrama Unilineal de la red de eléctrica del Proyecto......................6 Figura 9-20. Diagrama Unilineal general. ...............................................................6 Figura 9-21. Trazo de Línea de Transmisión 138 kV. ............................................6 Figura 9-22. Cimentación de estructuras................................................................6 Figura 9-23. Cimentación de estructuras expuestas a inundación. ........................6 Figura 9-24. Líneas de Distribución 60 y 22,9 kV...................................................6 Figura 9-25. Ubicación: tanques de almacenamiento y estaciones de servicio. ....6 Figura 9-26. Tanques de Almacenamiento de Combustibles. ................................6 Figura 9-27. Trazo de línea de gas natural y sección típica de instalación. ...........6 Figura 9-28. Instalaciones auxiliares. Planta Concentradora y Mina......................6 Figura 9-29. Instalaciones auxiliares. Zona de Descarga de camiones. ................6 Figura 9-30. Instalaciones auxiliares. Zona de Secado y Almacenamiento. ..........6 Figura 9-31. Vista en planta del taller de camiones y equipos de mina. ................6 Figura 9-32. Vista en elevación del taller de camiones y equipos de mina. ...........6 Figura 9-33. Vista en sección del taller de camiones y equipos de mina. ..............6 Figura 9-34. Vista en planta del taller y almacén de neumáticos. ..........................6 Figura 9-35. Elevación del taller y almacén de neumáticos - Equipos de mina......6 Figura 9-36. Sección del taller y almacén de neumáticos - Equipos de mina. .......6 Figura 9-37. Vista en planta del taller de neumáticos de camiones Bi-tren............6 Figura 9-38. Vista en elevación del taller de neumáticos de camiones Bi-tren. .....6 Figura 9-39. Vista en sección del taller de neumáticos de camiones Bi-tren. ........6 Figura 9-40. Vista en planta del taller de camiones Bi-tren. ...................................6



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Figura 9-41. Vista en elevación del taller de camiones Bi-tren...............................6 Figura 9-42. Vista en sección del taller de camiones Bi-tren..................................6 Figura 9-43. Losa de piso del taller de mantenimiento y almacén central..............6 Figura 9-44. Elevación del taller de mantenimiento y almacén central. .................6 Figura 9-45. Vista en planta de la zona de lavado de camiones de mina. .............6 Figura 9-46. Vista en elevación de la zona de lavado de camiones de mina. ........6 Figura 9-47. Vista en sección de la poza de sedimentación. .................................6 Figura 9-48. Vista en planta de la zona de lavado de camiones Bi-tren. ...............6 Figura 9-49. Vista en elevación de la zona de lavado de camiones Bi-tren. ..........6 Figura 9-50. Vista en sección de la zona de lavado de camiones Bi-tren. .............6 Figura 9-51. Planta y sección de la losa de piso del galpón de Geología. .............6 Figura 9-52. Elevación de las estructuras metálicas del galpón de Geología. .......6 Figura 9-53. Vista en planta de laboratorio físico-químico. ....................................6 Figura 9-54. Vista en planta de la balanza y control de los camiones Bi-tren. .......6 Figura 9-55. Elevación de la balanza y control de los camiones Bi-tren. ...............6 Figura 9-56. Vista en planta y sección de la losa del Helipuerto. ...........................6 Figura 9-57. Estructura metálica de la zona de enlonado de camiones Bi-tren .....6 Figura 9-58. Vista en elevación de la portería principal..........................................6 Figura 9-59. Vista en planta de la portería principal. ..............................................6 Figura 9-60. Vista en planta del cuartel de bomberos. ...........................................6 Figura 9-61. Vista en planta de la oficina central....................................................6 Figura 9-62. Vista en planta de la enfermería central.............................................6 Figura 9-63. Vista en planta del comedor central. ..................................................6 Figura 9-64. Vista en planta de la sala de control. .................................................6 Figura 9-65. Vista en planta de las oficinas de mina. .............................................6 Figura 9-66. Planta de oficinas en Zona de Secado y Almacenamiento. ...............6 Figura 9-67. Planta del laboratorio - Zona de Secado y Almacenamiento. ............6 Figura 9-68. Planta de la enfermería - Zona de Secado y Almacenamiento. .........6 Figura 9-69. Vista en planta de las habitaciones simples.......................................6 Figura 9-70. Vista en planta de las habitaciones dobles. .......................................6 Figura 9-71. Vista en planta de las suites...............................................................6 Figura 9-72. Diagrama Esquemático del sistema de retorno de lodos...................6 Figura 9-73. Mecanismo de incorporación de oxigeno. ..........................................6 Figura 9-74. Planta de tratamiento de efluentes domésticos. ................................6 Figura 9-75. Secciones típicas - Línea de impulsión. .............................................6 Figura 9-76. Distribución de agua de mar en Planta Concentradora .....................6 Figura 9-77. Sección Transversal del Relleno Sanitario.........................................6 Figura 9-78. Vista de Planta del Relleno Sanitario. ................................................6 Figura 10-1. Número de viajes de cisternas transportando agua...........................6 Figura 10-2. Riego de acceso afirmados para el control de polvo. ........................6 Figura 10-3. Demanda mensual de agua para el Proyecto Bayóvar ......................6 Figura 10-4. Demanda mensual de agua potable y no potable. .............................6 Figura 10-5. Poza de almacenamiento de agua para testigos de concreto. ..........6 Figura 10-6. Tanque metálico típico para almacenamiento de agua......................6 Figura 10-7. Tanques de plástico para el almacenamiento de agua potable. ........6 Figura 10-8. Almacenamiento de agua para trabajos de rellenos localizados. ......6 Figura 10-9. Trabajos de rellenos masivos y conformación de pavimento.............6 Figura 10-10. Mapa de ubicación de los puertos......................................................6 Figura 10-11. Áreas para contratistas en zona de mina...........................................6 Figura 10-12. Áreas para contratistas en zona de Planta Concentradora................6 Figura 10-13. Áreas para contratistas en Zona de Descarga de camiones..............6 Figura 10-14. Áreas para contratistas en Zona de Secado y Almacenamiento........6 Figura 10-15. Áreas para contratistas en zona de Puerto y captación de agua. ......6 Figura 10-16. Áreas para contratistas en zona de Subestación Derivación. ............6



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Figura 10-17. Ubicación de canteras y áreas concesionadas a CMMM. .................6 Figura 10-18. Ubicación de canteras........................................................................6 Figura 10-19. Ubicación de cantera Chorrillos. ........................................................6 Figura 10-20. Vista panorámica de la cantera Illescas I. ..........................................6 Figura 10-21. Vista panorámica de la cantera Illescas II. .........................................6 Figura 10-22. Vista panorámica de la cantera Chorrillos..........................................6 Figura 10-23. Calicatas en la cantera Bappo. ..........................................................6 Figura 10-24. Vista panorámica de la cantera Arenera. ...........................................6 Figura 10-25. Emulsión Exagel E-65. .......................................................................6 Figura 10-26. Detonador no eléctrico de retardo. Exel. ............................................6 Figura 10-27. Ubicación del polvorín - Cantera “Chorrillos”. ....................................6 Figura 10-28. Ejemplo de zarandeo, carguío y acarreo de material.........................6 Figura 10-29. Esquema del plan general del Proyecto Bayóvar. .............................6 Figura 10-30. Esquema de la Zona de Descarga de camiones de concentrado......6 Figura 10-31. Esquema de la Zona de Secado y Almacenamiento. ........................6 Figura 10-32. Faja transportadora sobre terreno en zona de roca. ..........................6 Figura 10-33. Roca en Zona de Secado y Almacenamiento ....................................6 Figura 10-34. Vista de detalle de la roca. .................................................................6 Figura 10-35. Emulsión Exagel E-65. .......................................................................6 Figura 10-36. Detonador no eléctrico de retardo. Exel. ............................................6 Figura 10-37. Polvorín para la construcción de las plataformas...............................6 Figura 10-38. Vista aérea de la ubicación del polvorín.............................................6 Figura 10-39. Ubicación específica del polvorín. ......................................................6 Figura 10-40. Ubicación de la cantera “Chorrillos”. ..................................................6 Figura 10-41. Vista panorámica de la cantera “Chorrillos”. ......................................6 Figura 10-42. Vista panorámica de la zona de la cantera “Chorrillos”......................6 Figura 10-43. Ubicación del polvorín adyacente a la cantera Chorrillos. .................6 Figura 10-44. Vista en planta de un almacenamiento típico de explosivos. .............6 Figura 10-45. Elevación de un almacenamiento típico de explosivos. .....................6 Figura 10-46. Vista en elevación de un almacenamiento de explosivos. .................6 Figura 10-47. Vista en elevación de un almacenamiento típico de explosivos.........6 Figura 10-48. Vista en elevación de un almacenamiento de explosivos. .................6 Figura 10-49. Accesos para la construcción de la Planta Concentradora y mina. ...6 Figura 10-50. Carretera Industrial y de acceso a Planta Concentradora. ................6 Figura 10-51. Sección transversal de la carretera a la Planta Concentradora. ........6 Figura 10-52. Accesos para la construcción - Planta Concentradora. .....................6 Figura 10-53. Carreteras de acceso en mina. ..........................................................6 Figura 10-54. Sección típica de las carreteras de acceso en mina. .........................6 Figura 10-55. Acceso a mina (tajo)...........................................................................6 Figura 10-56. Acceso a poza de relaves 1. ..............................................................6 Figura 10-57. Acceso a la Zona de Descarga de camiones.....................................6 Figura 10-58. Acceso para la construcción de la Zona de Descarga. ......................6 Figura 10-59. Lista área de la Zona de Secado y Almacenamiento. ........................6 Figura 10-60. Carreteras de acceso en Zona de Secado y Almacenamiento. .........6 Figura 10-61. Ubicación del Puerto del Proyecto Bayóvar. ......................................6 Figura 10-62. Ubicación faja transportadora para el transporte del concentrado.....6 Figura 10-63. Sección transversal de la faja transportadora sobre terreno..............6 Figura 10-64. Trazo de la Línea de Impulsión de agua de mar. ...............................6 Figura 10-65. Ubicación del trazo de la línea de transmisión de 138 kv. .................6 Figura 10-66. Ubicación del trazo de la línea de transmisión de 60 Kv....................6 Figura 10-67. Canteras Illescas I y II, Bappo, Arenera y Acceso a Reventazón. .....6 Figura 10-68. Ubicación de la cantera Chorrillos......................................................6 Figura 10-69. Curva de demanda de energía en la etapa de construcción..............6 Figura 10-70. Curva de demanda de combustible en la etapa de construcción.......6



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Figura 10-71. Área para lubricación y tanques de almacenamiento. .......................6 Figura 10-72. Principales rutas de transito vehicular durante la construcción..........6 Figura 11-1. Ubicación de alternativas de disposición de relaves..........................6 Figura 11-2. Alternativas captación agua de mar ...................................................6 Figura 11-3. Almacenamiento dos pilas paralelas..................................................6 Figura 11-4. Almacenamiento una pila ...................................................................6 Figura 11-5. Pilas cónicas ......................................................................................6 Figura 11-6. Almacenamiento en silo .....................................................................6 Figura 12-1. Organigrama del Proyecto Bayóvar en la fase de construcción.........6 Figura 12-2. Ubicación del Área de Influencia Directa. ..........................................6 Figura 12-3. Distribución del personal total para la construcción del Proyecto. .....6 Figura 12-4. Organigrama típico de una empresa constructora. ............................6 Figura 12-5. Organigrama del Proyecto Bayóvar en la fase operativa. ..................6 Figura 12-6. Distribución del personal en la etapa de operación. ..........................6 Figura 13-1. Evolución de las inversiones no corrientes ........................................6



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INDICE DE TABLAS

Tabla 1-1. Concesiones mineras obtenidas por CMMM. ....................................6 Tabla 1-2. Lista de Concesiones que pertenecen a UEA Bayóvar 1 y 2.............6 Tabla 1-3. Permisos obtenidos por CMMM .........................................................6 Tabla 2-1. Columna estratigráfica local modificada, de Cheney, 1979. ..............6 Tabla 2-2. Fases de sondeos en el Proyecto Bayóvar........................................6 Tabla 2-3. Números de sondajes ejecutados en la primera fase ........................6 Tabla 2-4. Metros de perforación ejecutados en la primera fase ........................6 Tabla 2-5. Número de Sondajes ejecutados en la segunda fase........................6 Tabla 2-6. Metros perforados en la segunda fase...............................................6 Tabla 2-7. Coordenadas de los taladros para determinación de densidad. ........6 Tabla 2-8. Resumen de sondajes perforados con presencia de capas ..............6 Tabla 2-9. Valores representativos en las capas de fosfatos..............................6 Tabla 2-10. Diferencia entre el modelo de bloques...............................................6 Tabla 2-11. Cuantificación de los recursos geológicos. ........................................6 Tabla 2-12. Cubicación Modelo de Recursos sin Dilución. ...................................6 Tabla 2-13. Cubicación Modelo de Recursos con Dilución ...................................6 Tabla 2-14. Análisis de tajo Final – Whittle ...........................................................6 Tabla 2-15. Cubicación Reservas del tajo final Whittle 4X (42,5 US$/tc)..............6 Tabla 2-16. Análisis de Sensibilidad tajo Final ......................................................6 Tabla 2-17. Cubicación tajo Final Operacional......................................................6 Tabla 2-18. Ubicación de puntos del Proyecto Bayóvar........................................6 Tabla 2-19. Aceleraciones máximas esperadas. Mina. .........................................6 Tabla 2-20. Aceleraciones máximas. Zona de Secado y Almacenamiento. .........6 Tabla 2-21. Estaciones meteorológicas disponibles. ............................................6 Tabla 2-22. Temperaturas en estaciones cercanas al Proyecto Bayóvar. ............6 Tabla 2-23. Evaporación mensual en la estación Chusis – 1998-2004 (mm). ......6 Tabla 2-24. Relación de estaciones analizadas ....................................................6 Tabla 2-25. Precipitación máxima en 24 horas en la estación La Esperanza.......6 Tabla 2-26. Datos de evaporación balance hídrico (mm/mes). Chusis, 1998. ......6 Tabla 2-27. Datos corregidos de la evaporación promedio (mm/mes)..................6 Tabla 2-28. Relación en La Depresión Salina Grande. .........................................6 Tabla 2-29. Parámetros para el balance de aguas en condiciones naturales.......6 Tabla 2-30. Datos de precipitación (mm/mes) para el balance hídrico. ................6 Tabla 2-31. Resultados de balance hídrico en condiciones naturales. .................6 Tabla 2-32. Relación en La Salina Grande considerando obras hidráulicas.........6 Tabla 2-33. Resumen de resultados de balance hídrico. ......................................6 Tabla 2-34. Descargas de diseño del canal oeste ................................................6 Tabla 2-35. Descarga de diseño del canal oeste complementario........................6 Tabla 2-36. Descargas de diseño de los canales Norte 1 y Norte 2. ....................6 Tabla 2-37. Descargas de diseño para obras hidráulicas. ....................................6 Tabla 2-38. Descargas de diseño para obras hidráulicas. ....................................6 Tabla 2-39. Descargas por sub-cuenca en el depósito de desmontes. ................6 Tabla 2-40. Resumen de la información de pozos el campo de Illescas...............6 Tabla 2-41. Resumen de instalaciones de pozos y piezómetros. .........................6 Tabla 2-42. Resúmen de los resultados de ensayos Packer. ...............................6 Tabla 2-43. Comparación de los ensayos de packer. ...........................................6 Tabla 2-44. Resumen de los resultados – Pruebas Le Franc y bombeo...............6 Tabla 2-45. Resumen de la química del agua de los pozos de Illescas................6 Tabla 2-46. Parámetros principales de calidad de agua subterránea. ..................6 Tabla 2-47. Metales disueltos de agua subterránea. ............................................6 Tabla 3-1. Resumen de Propiedades de los Materiales......................................6



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Tabla 3-2. Resultados de los Análisis de Estabilidad..........................................6 Tabla 3-3. Resultados de los Análisis de estabilidad ..........................................6 Tabla 3-4. Cubicación del tajo - Módulos de Explotación de 500 x 500 m..........6 Tabla 3-5. Ratios de Extracción por Etapas de Producción ................................6 Tabla 3-6. Programa de Producción de Mina......................................................6 Tabla 3-7. Fórmulas de índices operacionales según el método ASARCO........6 Tabla 3-8. Resumen de Especificaciones de los Equipos...................................6 Tabla 3-9. Dimensionamiento de la Flota de Equipos.........................................6 Tabla 3-10. Consumo de Combustible Diesel de los Equipos y Maquinaria .........6 Tabla 3-11. Tipos de Materiales que conforman el Desmonte..............................6 Tabla 3-12. Desmonte total generado durante los 27 años de explotación ..........6 Tabla 4-1. Análisis Químicos...............................................................................6 Tabla 4-2. Recuperación Másica y Metalúrgica por Capa...................................6 Tabla 4-3. Recuperación másica y metalúrgica por intercala..............................6 Tabla 4-4. Coordenadas UTM de ubicación de las trincheras. ...........................6 Tabla 4-5. Características físicas del mineral......................................................6 Tabla 4-6. Análisis Químico del mineral con sales..............................................6 Tabla 4-7. Análisis químico del concentrado.......................................................6 Tabla 4-8. Análisis químico de los relaves. .........................................................6 Tabla 4-9. Composición del mineral. ...................................................................6 Tabla 4-10. Características del agua para el Proyecto Bayóvar. ..........................6 Tabla 4-11. Potencia nominal para cada área del Proyecto Bayóvar. ..................6 Tabla 4-12. Resumen de áreas y equipos principales ..........................................6 Tabla 4-13. Balance de masa................................................................................6 Tabla 4-14. Reactivos químicos – propiedades y usos. ........................................6 Tabla 4-15. Descripción de la infraestructura complementaria al proceso............6 Tabla 4-16. Metrados de las obras civiles y estructuras metálicas. ......................6 Tabla 4-17. Descripción de las unidades complementarias. .................................6 Tabla 4-18. Descripción de las unidades complementarias. .................................6 Tabla 4-19. Metrados de las obras civiles y estructuras metálicas. ......................6 Tabla 4-20. Descripción de las unidades complementarias. .................................6 Tabla 5-1. Volúmen de los Relaves Gruesos. .....................................................6 Tabla 5-2. Análisis Químico de los Relaves Gruesos. ........................................6 Tabla 5-3. Análisis Físico de los Relaves Gruesos .............................................6 Tabla 5-4. Pila de Relaves Gruesos....................................................................6 Tabla 5-5. Volúmen de los Relaves Finos...........................................................6 Tabla 5-6. Análisis químico de los Relaves Finos ...............................................6 Tabla 5-7. Análisis granulométrico de los Relaves Finos....................................6 Tabla 5-8. Capacidad de las Pozas de Relaves..................................................6 Tabla 5-9. Niveles de Agua (Aguas Arriba) de los Diques Sur y Este.................6 Tabla 5-10. Cálculos del área de la Laguna de Evaporación................................6 Tabla 5-11. Características físico-química del agua clarificada. ...........................6 Tabla 5-12. Características químicas del agua clarificada. ...................................6 Tabla 7-1. Niveles de demanda sísmica. ............................................................6 Tabla 7-2. Descripción equipos mecánicos.........................................................6 Tabla 7-3. Características navíos (buques).........................................................6 Tabla 8-1. Relación de elevación - área en condiciones naturales. ...................6 Tabla 8-2. Parámetros usados en balance de aguas / condiciones naturales. ...6 Tabla 8-3. Datos de precipitación en balance hídrico. ........................................6 Tabla 8-4. Parámetros usados en el balance de aguas. .....................................6 Tabla 8-5. Resumen de resultados de balance hídrico. ......................................6 Tabla 8-6. Parámetros de las cuencas drenantes al Canal Oeste. .....................6 Tabla 8-7. Descarga de diseño del Canal Oeste complementario. .....................6 Tabla 8-8. Simulación de las descargas de los Canales Norte 1 y 2. .................6



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Tabla 8-9. Parámetros morfológicos de las Cuencas drenantes - Zona A. .........6 Tabla 8-10. Descargas de diseño para obras hidráulicas - Zona A. .....................6 Tabla 8-11. Descarga de diseño para obras hidráulicas- Zona B. ........................6 Tabla 8-12. Parámetros morfológicos de las quebradas.......................................6 Tabla 8-13. Descargas de diseño de cada Sub-Cuenca.......................................6 Tabla 8-14. Descargas de diseño de cada Sub-Cuenca.......................................6 Tabla 8-15. Resumen del volúmen de inundación y niveles alcanzados. .............6 Tabla 8-16. Principales tanques y pozas de almacenamiento de agua. ...............6 Tabla 9-1. Longitud de las carreteras principales de acceso. .............................6 Tabla 9-2. Longitud de las carreteras de acceso en mina...................................6 Tabla 9-3. Longitud de carreteras de acceso en Planta Concentradora. ............6 Tabla 9-4. Longitud de las carreteras en cada canal de derivación. ...................6 Tabla 9-5. Descripción: sistema de transmisión y distribución de energía..........6 Tabla 9-6. Cuadro de demanda de energía del Proyecto Bayóvar. ....................6 Tabla 9-7. Características principales del equipamiento. ....................................6 Tabla 9-8. Listado de instalaciones auxiliares.....................................................6 Tabla 9-9. Listado de planos de referencia. ........................................................6 Tabla 9-10. Insumos Planta Desalinizadora..........................................................6 Tabla 9-11. Insumos Reactivos No Peligrosos......................................................6 Tabla 9-12. Insumos reactivos peligrosos. ............................................................6 Tabla 9-13. Composición de los residuos domésticos. .........................................6 Tabla 9-14. Características técnicas de Geomembrana. ......................................6 Tabla 9-15. Volúmenes mensuales de generación de residuos industriales.........6 Tabla 10-1. Ubicación de los pozos de Illescas. ...................................................6 Tabla 10-2. Resultados de los análisis de agua....................................................6 Tabla 10-3. Análisis químico del agua del pozo de Altos Negros. ........................6 Tabla 10-4. Dimensiones máximos en las vías según el Puerto de descarga. .....6 Tabla 10-5. Información de infraestructura del puerto del Callao..........................6 Tabla 10-6. Información de infraestructura del puerto del Salaverry.....................6 Tabla 10-7. Información de infraestructura del puerto del Paita............................6 Tabla 10-8. Equipos mayores a ser transportados desde los puertos. .................6 Tabla 10-9. Cuadro de pesos y requerimiento de autorizaciones. ........................6 Tabla 10-10. Cuadro de pesos de estructuras metálicas. .......................................6 Tabla 10-11. Dimensiones de las áreas para contratistas en la zona de mina. ......6 Tabla 10-12. Dimensiones de las áreas para contratistas. .....................................6 Tabla 10-13. Requerimiento de materiales para el Proyecto Bayóvar. ...................6 Tabla 10-14. Ubicación de las canteras y distancias al Proyecto Bayóvar. ............6 Tabla 10-15. Lista de concesiones donde se ubica cada cantera...........................6 Tabla 10-16. Clasificación de suelos de las canteras. ............................................6 Tabla 10-17. Potencia de cada una de las canteras. ..............................................6 Tabla 10-18. Características del explosivo Exagel E65. .........................................6 Tabla 10-19. Principales fuentes de ruido. ..............................................................6 Tabla 10-20. Resumen de las características de las canteras. ...............................6 Tabla 10-21. Equipos necesarios para la explotación de las canteras. ..................6 Tabla 10-22. Volúmenes de excavación en roca. ...................................................6 Tabla 10-23. Descripción de la roca según su resistencia a la compresión............6 Tabla 10-24. Distancias promedio de las edificaciones existentes. ........................6 Tabla 10-25. Características del explosivo Exagel E65. .........................................6 Tabla 10-26. Clasificación de los explosivos según su categoría. ..........................6 Tabla 10-27. Distancia para explosivos a infraestructura existente. .......................6 Tabla 10-28. Valores de la constante K para explosivos – Categoría I & IV. ..........6 Tabla 10-29. Distancia – Categoría II a infraestructura existente. ..........................6 Tabla 10-30. Valores de la constante K para explosivos – Categoría II..................6 Tabla 10-31. Distancia – Categoría III a infraestructura existente. ........................6



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Tabla 10-32. Valores de la constante K para explosivos – Categoría III.................6 Tabla 10-33. Coordenadas de ubicación de la cantera “Chorrillos”. .......................6 Tabla 10-34. Agrupamiento de explosivos con fines de almacenamiento. .............6 Tabla 10-35. Volúmenes de tráfico vehicular diario. ...............................................6 Tabla 11-1. Coordenadas de canteras – Bayóvar. ................................................6 Tabla 12-1. Funciones a capacitar en la etapa de construcción. ..........................6 Tabla 12-2. Cantidad de personal en la operación................................................6 Tabla 13-1. Resumen del costo de capital. ...........................................................6 Tabla 13-2. Distribución de la inversión - tasa de depreciación/ amortización.....6 Tabla 13-3. Costo promedio de la tonelada de concentrado.................................6 Tabla 14-1. Cronograma de cierre progresivo.......................................................6 Tabla 14-2. Cronograma de cierre y post cierre....................................................6



1

1 INTRODUCCIÓN

El presente documento describe el plan propuesto para la producción de concentrados de

fosfatos del yacimiento de Bayóvar ubicado en el desierto de Sechura en el norte del

Perú, aproximadamente a 110 km. al sur de Piura y a 30 km. del Océano Pacifico. Este

yacimiento fue descubierto en 1955 durante la exploración de petróleo en la costa norte

peruana.

El 15 de marzo del 2005, PROINVERSIÓN adjudicó el Proyecto Bayóvar mediante

Concurso Público Internacional PRI-82-04 a Companhia Vale do Río Doce (CVRD), a

través de su subsidiaria en Perú Compañía Minera Miski Mayo S.A.C. (CMMM) quien es

titular de las concesiones del Proyecto Bayóvar.

CVRD es una empresa brasileña que fue creada en 1942; tiene una destacada actuación

en el escenario internacional siendo líder mundial en la producción y exportación del

mineral de hierro y pellets, es también productora de manganeso y aleaciones de cobre,

hierro, bauxita y caolín. Además, es una de las mayores abastecedoras brasileñas de

servicio logístico y responsable de la operación y administración de vías férreas y puertos

del Brasil.

El proyecto minero no metálico de fosfatos de Bayóvar contempla el tratamiento de roca

fosfórica y la producción de 3,9 Mt anuales de concentrados de fosfatos con una ley

mínima de 29% de P2O5, su almacenamiento y exportación. Esta última fase se realizará

por medio de un Puerto destinado para embarque de concentrados y el cual está situado

entre Punta Laguna y Punta Aguja, a unos 5 km. al oeste de la caleta de Puerto Rico. El

Puerto incluye la construcción de un puente de acceso de aproximadamente 255 m. de

largo, una plataforma de carga de 187 m. de largo y dos postes o pilotes de amarre o

sujeción para las embarcaciones.

1.1 Proponente y justificación.

1.1.1 Proponente

El proponente y titular del Proyecto Bayóvar es Compañía Minera Miski Mayo S.A.C.

(CMMM) subsidiaria de Companhia Vale do Río Doce (CVRD) que se encuentra inscrita

en la Partida Número 11480289 del Registro de Personas Jurídicas de la Zona Registral

Número IX con sede en Lima siendo su domicilio legal en Av. Víctor Andrés Belaúnde



2

147- Vía Principal 155, Edificio Real Tres, Oficina 701-B, San Isidro, Lima y con oficina en

Piura situada en Av. Los Cocos 268 Mz. L Lote 7, Urb. Club Grau, Piura.

El Registro Único de Contribuyentes (RUC) de la empresa es 20506285314. En el Anexo

1.1 se incluye la ficha de inscripción ante la Superintendencia Nacional de Registros

Públicos (SUNARP).

1.1.2 Justificación.

El interés de CVRD, por medio de su subsidiaria CMMM, de proponer el Proyecto

Bayóvar es el de explotar y tratar roca fosfórica con la finalidad de obtener anualmente

3,9 Mt de concentrados de fosfatos con una ley mínima de 29% de P2O5, con una

inversión global de aproximadamente 482.9 millones de dólares. De este monto

aproximadamente un 4 % será invertido en medidas de prevención y mitigación de

impacto ambiental y un 6 % para financiar proyectos que permitan establecer una buena

relación con las comunidades.

Para CVRD el Proyecto Bayóvar representa su primera incursión en Latinoamérica y en

especial en el Perú, país que presenta muchas ventajas comparativas de inversión en el

sector minero y portuario. Con el desarrollo del Proyecto Bayóvar le permitirá a CVRD

convertirse en un modelo mundial de equilibrio entre la actuación del estado, la

participación de las comunidades y la iniciativa privada en el sector minero.

En el Proyecto Bayóvar, así como en todos sus proyectos, CVRD actúa de manera social

y ambientalmente responsable y se esmera para que su trayectoria de crecimiento

impulse el desarrollo de las regiones donde está presente. Comprometida con el

concepto de desarrollo sostenible, CVRD -CMMM busca el equilibrio entre la protección

del medio ambiente, el desarrollo social y la necesidad de crecimiento económico de la

región donde actúa.

1.2 Descripción general del Proyecto Bayóvar.

1.2.1 Historia del Proyecto Bayóvar.

La actividad minera en la zona de Sechura se extiende desde los años 1895 cuando

Compañía Minera Azufrera de Reventazón explotó los depósitos de azufre ubicados en la

zona de Reventazón, al sur-oeste de la Depresión de Sechura. Esta empresa operó hasta

el año 1915 y dio por culminadas sus operaciones debidas principalmente a los cambios



3

tecnológicos en la obtención de este metal. Asimismo, entre 1918 y 1968 International

Petroleum Co. exploró repetidamente el Desierto de Sechura en busca de petróleo

haciendo una serie de perforaciones en la que se reportó y registró por primera vez la

existencia de minerales fosfatados.

En la década de 1950 la Universidad de Stanford en California realizó algunos estudios

que relacionaban las zonas de confluencia de corrientes marinas frías y calientes con los

depósitos de fosfatos.

En 1956 La Sociedad Geológica del Perú hizo una publicación del geólogo G.H Mc

Donald, de la International Petroleum Co., acerca de la geología de la formación Mioceno

en el Desierto de Sechura en la que se menciona los fosfatos.

En 1958, George L. Nicol, un geólogo griego norteamericano, vino a Piura en busca de

los fosfatos y basado en los estudios de las Universidades de Stanford y McGill en

Canadá descubrió el yacimiento a partir del primer afloramiento en el corte de un camino

abandonado. A partir de ese momento se comenzaron las acciones para iniciar

formalmente las exploraciones y denuncios respectivos. En ese mismo año se formó La

Compañía de Minas Jorge Alberto en homenaje a dos Jorges (Jorge Nicol y Jorge Vera

Tudela) y dos Albertos (Alberto Benavides y Alberto Terrones). Durante ese año se

descubrieron los yacimientos del Área II (ahora denominada Bayóvar 2) y los depósitos

de salmueras de Ramón en La Pampa Yerba Blanca (hoy denominada Bayóvar 6).

Durante el año 1959 y los primeros meses de 1960, la empresa Americana Shenon y Full

desarrolla trabajos de exploración en la zona, perforándose alrededor de 168 sondajes.

Desde ese momento numerosas empresas han investigando y algunas han participado

en los estudios de esta zona, entre ellas podemos mencionar a Cerro de Pasco. Cooper

Co. Drupp, Nomura, Mitsui, Homestake Mining, Grace y Río Tinto.

En febrero de 1962, Dennison Mines de Canadá se asocia y financia el primer estudio de

factibilidad realizado por la firma norteamericana Stearn & Roger. En octubre de 1962,

Minerales Industriales del Perú S.A. (MIDEPSA), empresa propietaria de los denuncios

mineros no metálicos de Sechura, llega a un acuerdo con la firma norteamericana

Homestake Mining, en la cual se le daba la opción de adquirir un 46% de los derechos

mineros y finalizar el estudio hecho por Stearn & Roger.

En este mismo año, el doctor Takasi Tori descubrió en la Universidad de Tokio las

excelentes características de solubilidad y poder residual de los fosfatos de Sechura y



4

recomienda su aplicación directa en terrenos ácidos y aún neutros. Por su parte, Ted

Ferris entre 1959 y 1961 hizo el reconocimiento de las salmueras y estableció los

métodos básicos de su recuperación.

En 1963 la firma Stearn & Roger construyó la Planta Piloto para los fosfatos de Bayóvar,

en el área de la punta Tric-Trac.

Con la contribución de Allen Christensen, que había tenido importante participación en el

desarrollo de las minas de hierro de Marcona, Texada Mines Limited (Texada) adquirió

todas las concesiones de MIDEPSA y se constituyó en 1963 la empresa Minera Bayóvar

S.A.

El 14 de junio de 1965 Minera Bayóvar S.A y el Gobierno Peruano firman un contrato en

la que se obliga a la empresa a invertir no menos de 15 millones de dólares en

infraestructura para la explotación y producción mínima anual de 0,5 Mt de concentrados

de roca fosfórica.

En mayo de 1966, Texada contrata a Bechtel para revise los estudios e informes hechos

hasta a esa fecha a fin de determinar el costo de proyecto. Este estudio determinó que la

factibilidad del proyecto se alcanza con una producción de 2 Mt. de concentrados de

fosfatos y 200 000 t. de cloruro de potasio y con una inversión en capital de 4 millones de

dólares.

En mayo de 1967 el Grupo Kaiser Aluminium & Chemicals Co. (Kaiser) adquirió Texada y

llegó a ser propietaria del 80 % de los derechos de Minera Bayóvar S.A. concluyendo un

estudio de factibilidad para producir 2 Mt. de fosfatos, 200 000 t de potasa y 2 Mt. de sal

común. La inversión estimada es de 71,9 millones de dólares y los costos de operación

anual ascendieron a 7,7 millones de dólares. Cabe recordar que Minera Bayóvar S.A.

estaba sujeta a un régimen especial en cuanto a sus obligaciones de explotación pactado

a través de un contrato celebrado con el Estado Peruano el 14 de junio de 1965 y que fue

prorrogado sucesivamente al dictarse el D.L. N° 17792 con fecha 2 de septiembre de

1969, norma en la que se establecía que los titulares de las concesiones estaban

obligados a presentar y cumplir un calendario de operaciones y producción en un plazo

no mayor de 5 años bajo pena de caducidad de las concesiones.

En 1969 Kaiser propuso al Estado Peruano la venta de sus acciones comunes en Minera

Bayóvar S.A. a fin de que participe en el desarrollo de los depósitos de Bayóvar. Para

ello, en mayo de 1970 el Estado Peruano a través del Ministerio de Energía y Minas



5

nombró un Comité Especial para estudiar el proyecto y hacer recomendaciones al

gobierno sobre su participación. El 22 de agosto de 1970, se le informa a Kaiser la

negativa del Estado Peruano a participar en este anhelado proyecto no metálico.

Con R.D. 699/71-EM/DGM del 30 de diciembre de 1971 se declara la caducidad de las

concesiones de Minera Bayóvar S.A. debido al incumplimiento de no presentar su

calendario de operaciones a la Dirección General de Minera tal como lo establecía la Ley

General de Minería (D.L. N° 18880 de fecha 8 de julio de 1971).

En abril de 1972, el Estado Peruano por D.S. N° 031-72-EM/DGM asignó a Minero Perú

las concesiones caducas de Minera Bayóvar S.A. bajo la condición de Derechos

Especiales del Estado a fin de que desarrolle un proyecto minero metalúrgico industrial

en Bayóvar. En marzo de 1973 Minero Perú crea La Unidad Bayóvar la cual se encargó

de la reconstrucción de la Planta Piloto de fosfatos existente y se iniciaron los trabajos

experimentales de explotación en el área II de la Concesión Bayóvar 2.

En 1980 por D.S. N° 155-80-EF se crea la empresa Promotora Bayóvar S.A.

(PROBAYOVAR) con el objeto de ejecutar todas las acciones conducente para

desarrollar el proyecto de explotación, transformación y comercialización de los fosfatos y

salmueras potásicas de Bayóvar. Una de las principales acciones realizadas por

PROBAYOVAR fue contratar a la empresa Jacobs Internacional Limited INC a fin de que

realice un estudio para definir las alternativas de mayor conveniencia técnico-económica

en términos de escala de producción, tipo de productos, restricciones financieras y

alternativas tecnológicas. Minero Perú no participo de las acciones y funciones de

PROBAYOVAR y se limitó a la operación y producción de la Planta Piloto de fosfatos

existentes en la Unidad Bayóvar.

Posteriormente PROBAYOVAR se convirtió en la empresa Minera Regional. La naciente

empresa Minera Regional es transferida a la Región Piura con todos los pasivos de

PROBAYOVAR y sin la disposición de los activos cuyo poder los mantenía Minero Perú.

La empresa Regional no era dueña de las concesiones y por lo tanto incapaz de hacer

alguna negociación en forma legal.

En 1990 se crea la empresa Minera Regional Grau Bayóvar S.A., reiniciando las

operaciones de producción de roca fosfórica en enero de 1993.

El Estado Peruano mediante R. S. N° 406-93-PCM, de fecha 8 de septiembre de 1993,

incluye a la empresa Minera Regional Grau Bayóvar S.A. en los alcances de la D.L. 674



6

(Ley de Promoción de la Inversión Privada en las Empresas del Estado), quien era titular

de la concesión Bayóvar N° 2.

a) Adquisición de los derechos mineros por CMMM

El 15 de marzo del 2005, se le otorgó a CMMM la buena pro del Proyecto Bayóvar, a

través de un proceso de Licitación Internacional para la promoción de la inversión pública.

Con fecha 19 de abril del 2005 se firma el contrato de Transferencia de concesiones

entre CMMM y Empresa Minera Regional Grau Bayóvar (Grau Bayóvar) con la

intervención de PROINVERSIÓN. En total fueron 17 concesiones mineras y 01 de

beneficio que fueron transferidas por Grau Bayóvar a CMMM. Las concesiones que

comprende el Proyecto Bayóvar y que fueron transferidas por Grau Bayóvar a CMMM se

listan en la Tabla 1-1 y se muestran en la Figura 1-1



7

Figura 1-1. Concesiones transferidas al Proyecto Bayóvar



8

Posteriormente, con fecha 02 de agosto del 2005 se hace la inscripción de la propiedad

inmueble de cada una de las concesiones mineras y la de beneficio a nombre de CMMM

en los libros de derechos mineras en la Zona Registral V de la Superintendencia Nacional

de Registros Públicos (SUNARP) con sede en Trujillo (Ver Anexo 1.2)

Tabla 1-1. Concesiones mineras obtenidas por CMMM.

Nombre Ficha Partida Área (ha)

Asiento

Número de titulo

Ubicación

Bayóvar 1 009255 20002471 2 223 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 2 009256 20002472 20 592 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 3 009257 20002473 6 605 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 10 009264 20002480 2 531 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 13 009267 20002483 11 748 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 16 009279 20002486 16 692 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 18 009272 20002488 7 368 0004 00029358 Sechura

Bayóvar 19 014213 20004923 1 000 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 20 014115 20004825 1 000 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 21 012251 20003961 900 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 22 012252 20003962 600 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 23 014211 20004921 100 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 23-A 014212 20004922 400 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 24 014116 20004826 1 000 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 25 012253 20003963 500 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 25-A 01436 20004846 100 0002 00029358 Sechura

Bayóvar 26 014117 20004827 700 0002 00029358 Sechura Concesión de Beneficio Bayóvar 017049 20006261 72 0002 00029358 Sechura

TOTAL 74 131

De estas 74 131 ha, 72 ha corresponden a la Concesión de Beneficio Bayóvar y las 74

059 ha corresponden a las 17 concesiones por exploración; estas últimas han sido

agrupadas en dos Unidades Económicamente Administrativas (UEA): UEA Bayóvar 1 y

UEA Bayóvar 2.

Con fecha 25 de agosto del 2006 a través de las Resoluciones Jefaturales 3663 y 3664 la

Dirección de Minería del Ministerio de Energía y Minas acepta el agrupamiento de las



9

concesiones en las Unidades Económicamente Administrativas: UEA Bayóvar 1 y UEA

Bayóvar 2, respectivamente (Ver Anexo 1.3). En la tabla 1-2 se listan como están

agrupadas las concesiones en las 2 UEA que corresponden a CMMM. La figura 1-2 y la

figura 1-3 se muestran gráficamente las UEA Bayóvar 1 y Bayóvar 2, respectivamente.

Tabla 1-2. Lista de Concesiones que pertenecen a UEA Bayóvar 1 y 2.

Nombre de UEA Concesión Área (ha)

Bayóvar 2 20 592

Bayóvar 10 2 531

Bayóvar 13 11 748

Bayóvar 16 16 692

UEA Bayóvar 2

Bayóvar 18 7 368

Bayóvar 1 2 223

Bayóvar 3 6 605

Bayóvar 19 1 000

Bayóvar 20 1 000

Bayóvar 21 900

Bayóvar 22 600

Bayóvar 23 100

Bayóvar 23-A 400

Bayóvar 24 1 000

Bayóvar 25 500

Bayóvar 25-A 100

UEA Bayóvar 1

Bayóvar 26 700



10

Figura 1-2. UEA Bayóvar 1



11

Figura 1-3. UEA Bayóvar 2



12

b) Actividades de CMMM i) Actividades de exploración De acuerdo a su plan de trabajo CMMM desarrolló actividades de exploración en la

Concesión Bayóvar 2. Para la realización de estas actividades se cuenta con la

aprobación de la R. D. N° 364-2005-MEM-AAM de fecha 25 de agosto del 2005. Las

perforaciones diamantinas comenzaron el 28 de agosto del 2005 y culminaron el 18 de

noviembre del 2005 lográndose perforar casi 8 892 m.

Posteriormente, CMMM solicitó una ampliación a estos trabajos de exploración, la cual

fue aprobada por el MEM con R. D. N° 002-2006-MEM/AAM de fecha 05 de enero del

2006 en donde se establece que CMMM tiene un plazo hasta julio del 2007 para realizar

estos trabajos de perforación diamantina, incluyendo los trabajos de rehabilitación. En

esta segunda etapa de exploración se perforaron 93 sondajes con un metraje total de 6

174 m.

ii) Estudios Iniciales Durante el 2005 y 2006 se llevaron a cabo tres estudios ambientales en la concesión

Bayóvar 2.

El informe de Evaluación ambiental para exploración de la Concesión Bayóvar 2 (Co

& Ambiental Ingenieros 2005).

Estudio técnico para caracterizar la disponibilidad hídrica para el Proyecto Bayóvar

(Golder 2005).

El Diagnóstico Ambiental Preliminar (Golder 2006).

El Informe de Evaluación Ambiental para el proyecto de exploración fue llevado a cabo

por CMMM, a través de la empresa Co & Ambiental Ingenieros, en cumplimiento de las

normas de protección ambiental para las actividades de Exploración Minera (D.S. N° 038-

98-EM) y fue aprobado el 25 de agosto del 2005 por R. D. N 364-2005-MEM-AAM. Para

el 05 de enero del 2006 el informe de Evaluación Ambiental ya tenía una modificación

aprobada a través de la R. D. N° 002-2006-MEM/AAM.

El propósito del Estudio Técnico de la Disponibilidad Hídrica es caracterizar los recursos

hídricos y determinar la disponibilidad hídrica actual y futura del área donde se ubica el

Proyecto Bayóvar.

El Diagnostico Ambiental Preliminar (DAP) fue preparado por Golder Associates (Junio

2006), siendo el objetivo de este estudio la elaboración de una Evaluación Ambiental



13

Preliminar que permita a CMMM identificar los aspecto críticos del Proyecto Bayóvar,

desde el punto de vista ambiental y social, así como la preparación de los términos de

referencia para la preparación del Estudio de Impacto Ambiental.

iii) Actividades anteriores al Proyecto Bayóvar Adicionalmente a los estudios de exploración se llevó a cabo una serie de actividades de

desarrollo para el Proyecto Bayóvar. Estas actividades incluyen lo siguiente:

Línea de Base Ambiental y Social

Evaluación arqueológica

Evaluación de canteras cercanas al Proyecto Bayóvar

Pruebas metalúrgicas

Planeamiento preliminar de la mina

La recolección de los datos ambientales Línea de Base Ambiental se inició en el primer

trimestre del 2006 y concluyeron en junio del 2007. Para ello se contrató a la Consultora

Golder Associates Perú S.A. (Golder) quien estuvo a cargo de todo el programa de

recolección de datos de la Línea Base y es la encargada de preparar el EIA del Proyecto

Bayóvar. Así mismo, se realizaron dos censos socio- económicos: uno a los ganaderos y

salineros a cargo de Golder y otro a los pobladores de la caleta Puerto Rico a cargo de

Social Capital Group (SCG).

La evaluación arqueológica estuvo firmemente ligada a la fase de exploración del

Proyecto Bayóvar en el sentido que se evaluó rigurosamente todas las áreas que iban a

ser exploradas a fin de asegurar que cualquier sitio sensible sea preservado o rescatado

antes de la perturbación en conformidad a la legislación nacional del Instituto Nacional de

Cultura (INC).

La evaluación de canteras fue realizada por la Universidad Nacional de Piura en marzo

del 2006 y completada posteriormente por Vector Perú S.A.C. en mayo del 2006. Este

estudio tuvo como finalidad establecer la calidad y cantidad disponible de los materiales

agregados que se utilizarán en la etapa de construcción de la infraestructura del Proyecto

Bayóvar Bayóvar.

Las pruebas metalúrgicas se llevaron a cabo en el Laboratorio de Ensayos Físicos y

Laboratorio de Procesos que se encuentran ubicado en el antiguo campamento de la

empresa Grau Bayóvar, así como en laboratorios contratados por terceros como Centro



14

de Investigación Minero Metalúrgica (CIMM) en Chile, Jacobs Engineering en EE.UU y

CDM – CVRD en Brasil.

El planeamiento preliminar de la mina fue encargado a Metálica Consultores S.A.

(Metálica) quien se encargó de determinar las reservas del yacimiento de fosfatos de la

Concesión Bayóvar 2, el diseño el tajo final y secuencia de extracción; así como también

el diseño de las pozas de relaves, determinar el programa de minado, selección y cálculo

de flota de equipos y estimación de costos de operación.

1.2.2 Ubicación del Proyecto Bayóvar.

El Proyecto Bayóvar se ubica en el distrito y provincia de Sechura, departamento de

Piura, aproximadamente a. 1 000 km. al norte de la capital Lima y a 110 km. al sur de

Piura y a 30 km. del Océano Pacifico. El borde costero de este departamento está

formado por algunas bahías con playas de arena y sectores de borde costero rocoso. El

Proyecto Bayóvar se ubica en el sector sur de la bahía de Sechura, la cual tiene

aproximadamente 100 km. de desarrollo. El poblado más cercano es la caleta de Puerto

Rico ubicada aproximadamente a 40 km. de la zona de la mina (Ver Figura 1-4).



15

Figura 1-4. Ubicación del Proyecto Bayóvar



16

1.2.3 Objetivo del Proyecto Bayóvar.

El objetivo principal del Proyecto Bayóvar es la explotación del yacimiento de fosfatos de

Bayóvar ubicado en la concesión Bayóvar 2 de la Unidad Económicamente Administrativa

(UEA) denominada UEA Bayóvar 2. El yacimiento fue descubierto en 1955 durante la

exploración de petróleo en la Costa Norte del Perú. Exploraciones subsecuentes y

estudios de factibilidad realizados por varias compañías locales y extranjeras, han

identificado que el yacimiento es uno de los más grandes depósitos de fosfatos en el

mundo que pueden ser explotados comercialmente.

1.2.4 Componentes del Proyecto Bayóvar.

El Proyecto Bayóvar contempla la construcción de nueve componentes:

Mina

Planta Concentradora

Zona de Descarga de camiones

Faja transportadora sobre terreno

Zona de Secado y Almacenamiento

Puerto

Línea de Impulsión agua de mar

Carretera Industrial

Líneas de transmisión



17

En la figura 1-5. se muestra los nueve componentes del Proyecto Bayóvar. En el Anexo

1.5 se muestra el arreglo general del Proyecto Bayóvar.

Figura 1-5. Diagrama de bloques - Componentes del Proyecto.

Mina El yacimiento de fosfato de Bayóvar es de origen orgánico y se ha formado como

consecuencia de ingresos sucesivos del mar a la costa. Este yacimiento está compuesto

por capas de roca fosfórica de uno a dos metros de espesor denominadas “mineral” e

intercaladas con diatomita fosfática de dos a siete metros de espesor denominadas

“estéril”. El espesor total del yacimiento es de aproximadamente 38 m. El Proyecto

Bayóvar contempla la explotación de las primeras cinco capas, con unas reservas

explotables que ascienden a 238 Mt.

La explotación del yacimiento será a tajo abierto, siendo la ley media del mineral del

orden de 17,5% de P2O5.

Poza de relavesPila de gruesos

Botadero de desmonte(1) MINA

(2) PLANTA CONCENTRADORA

Desmonte

Relaves finos

Relaves gruesos gruesos

Mineral

Concentrado

(3) ZONA DE DESCARGA DE CAMIONES

(5) ZONA DE SECADO Y ALMACENAMIENTO

(4) FAJA TRANSPORTADORA SOBRE TERRENO

(6) PUERTOConcentrado a comercialización

(9) LINEAS DE TRANSMISION

Energia Eléctrica

Energía Electrica Sistema InterconectadoNacional 220 kV

(8) CARRETERA INDUSTRIAL

(7) LINEA DE IMPULSIÓN AGUA DE

MAR

Agua de mar



18

El yacimiento está cubierto por una sobrecarga, constituida de arena y material

sedimentario, que debe ser removida en la etapa de “desbroce”, para dejar el mineral

expuesto. Las características físicas del yacimiento permiten una explotación sin el

requerimiento de perforación y voladura, por lo que el minado se realizará con equipo

minero convencional.

La sobrecarga y el estéril constituyen el desmonte de la explotación, proyectando una

relación desmonte/mineral del orden de 6:1, este material será transportado en camiones

y depositado en el botadero de desmonte ubicado al norte del tajo.

El mineral extraído del tajo será transportado en camiones y depositado en una zona de

apilado de mineral. La alimentación a Planta Concentradora se realiza mediante un

sistema de tolvas de carga, alimentadores y fajas transportadoras.

Figura 1-6. Diagrama de Flujo - Explotación de Mina Planta Concentradora La Planta Concentradora ha sido diseñada para producir anualmente 3,9 Mt de

concentrado de fosfato con una concentración mínima de 29% de P2O5.

El mineral proveniente de la Zona de Apilado de Mineral se recepcionará en un silo de

600 m3 de capacidad, que permite una alimentación constante.

La concentración consistirá en etapas de lavado y separaciones gravimétricas sucesivas

con agua de mar. El suministro de agua de mar necesaria para el proceso de

concentración será detallada en el componente “Línea de Impulsión Agua de Mar”.

Como sub producto de la concentración se obtienen relaves finos y gruesos; los relaves

finos o lamas serán depositados en unas pozas de relaves ubicados al sur del tajo. Los



19

relaves gruesos serán depositados en una zona adyacente a la Planta Concentradora,

conformando una Pila de Gruesos.

Para la etapa final del proceso, el concentrado será lavado con agua desalinizada, con la

finalidad de retirar la mayor cantidad de sales presentes en el concentrado. Se instalará

una Planta Desalinizadora que utilizará el método de “Osmosis Inversa”.

Es importante acotar que durante todas las etapas del proceso de concentración y

disposición de relaves no se utilizará reactivos químicos.

El concentrado final será transportado mediante de camiones de doble tolva

denominados “Bi-tren” de 70 t de capacidad hacia la Zona de Descarga de Camiones.

Figura 1-7. Diagrama de Flujo – Planta Concentradora Zona de Descarga de Camiones El sistema de descarga de camiones se realizará físicamente en dos tolvas de recepción

que poseen una capacidad de 40 t cada una. La frecuencia de llegada de los camiones a

la Zona de Descarga de Camiones se estima en 5,3 minutos.

Para facilitar la extracción del concentrado de las tolvas de recepción se instalarán

alimentadores de faja que descargaran a un sistema de fajas transportadoras

denominada “Faja Transportadora Sobre Terreno” detallado en el ítem siguiente.

Adicionalmente, se ha previsto un área de descarga alternativa denominada “Pila de

emergencia” ubicada adyacente a la Zona de Descarga de camiones. Dicha área tiene

una capacidad de almacenamiento de 25 000 t. La pila de emergencia será conformada

con la ayuda de un cargador frontal que a su vez realizará el carguio del concentrado en

una “tolva de emergencia” (capacidad 40 t), para que el concentrado retome su flujo

normal de proceso.



20

Para lograr conectar esta zona al circuito vial nacional, se ha diseñado una carretera de

acceso para uso particular de las operaciones.

Figura 1-8. Diagrama de Flujo – Zona de Descarga de Camiones Faja Transportadora Sobre Terreno

El concentrado de la Zona de Descarga de camiones será transportado a la Zona de

Secado y Almacenamiento por medio de un sistema de fajas transportadoras

denominada “Faja Transportadora Sobre Terreno” que tendrá una longitud aproximada de

5,0 km.

Esta faja transportadora será instalada adyacente al Macizo de Illescas, para controlar las

posibles emisiones de polvo durante el transporte del concentrado se ha previsto que

dicha faja transportadora cuente con cobertura.

La faja transportadora tendrá un ancho aproximado de 1,2 m. Se ha considerado dos

franjas paralelas adyacentes a lo largo de la faja de 1,0 m y 3,8 m de ancho

respectivamente, la primera para el acceso de personal de mantenimiento o supervisión y

la segunda será destinada como un camino de mantenimiento.

Este componente se muestra en la Figura 1-8.



21

Zona de Secado y Almacenamiento Esta zona comprende: El sistema de secado, silo de almacenamiento y las instalaciones

auxiliares.

El concentrado con 15% de humedad, proveniente de la Zona de Descarga de camiones

será descargado en un Silo de recepción (capacidad: 200 t). Este silo permite alimentar a

dos sistemas de secado mediante alimentadores y fajas transportadoras.

Cada sistema de secado procesará 260 t/h de concentrado húmedo hasta obtener un

producto con 3% de humedad mínima. El concentrado seco se transportará mediante

fajas transportadoras hasta el Silo de almacenamiento (capacidad: 80 000 t); como

medida de control del polvo se ha considerado el uso de supresores de polvo en los

puntos de transferencia y el uso de fajas transportadoras con cobertura.

La extracción del concentrado de este silo se realizará con ocho alimentadores,

descargando sobre una faja común y esta a su vez alimentará a la faja tubular en

dirección al Puerto para su respectivo embarque.

Para lograr conectar esta zona al circuito vial nacional se ha diseñado una carretera de

acceso para uso particular de las operaciones.

Figura 1-9. Diagrama de Flujo – Zona de Secado y Almacenamiento



22

Puerto El Puerto se ubicará en el sector sur de la bahía de Sechura entre las zonas

denominadas Punta Laguna y Punta Aguja, específicamente en las siguientes

coordenadas UTM (Según WGS 84):

N 9358966,09

E 494241,50

Las instalaciones del Puerto permitirán cargar a una tasa de 3 500 t/h y el equipamiento

debe permitir cargar la totalidad de las bodegas del barco sin necesidad de desplazarlo.

Las características de las naves de diseño consideradas para el diseño de las

instalaciones son buques graneleros (bulk carriers) de hasta 100 000 t de desplazamiento

con un calado máximo de 14,5 m.

Las instalaciones marítimas comprenden la construcción de un Puente de acceso de

254,5 m. de largo para el acceso de vehículos, una plataforma de carga de 186,8 m. de

largo para el sistema de carguío al barco y dos postes de amarre para la sujeción del

barco.

Las obras mecánicas comprenden la instalación de una Faja alimentadora tubular desde

el Área de Secado y Almacenamiento hasta la plataforma de carga, una Faja del muelle

de 183,7 m va en el muelle donde se ubica un tripper que alimenta el cargador de barcos.

Figura 1-10. Diagrama de Flujo – Puerto.



23

Línea de Impulsión Agua de Mar. La Planta Concentradora requiere agua de mar como insumo necesario para el proceso

de concentración. Para este fin, se instalará un sistema de captación e impulsión de agua

de mar diseñado para suministrar un caudal de bombeo de aproximadamente 3 072,43

m3/h. La línea de impulsión descargará en una poza de sedimentación y el agua por

rebose se almacenará en una poza de almacenamiento ubicada en la Planta

Concentradora. Desde esta poza se distribuirá el agua de la siguiente manera:

2 481,42 m3/h para la Planta Concentradora

509,43 m3/h para la Planta Desalinizadora.

El sistema de captación consta de bombas verticales ubicadas en el Puerto, la línea de

impulsión (36” de diámetro en HDPE) estará fijada al puente de acceso del Puerto por

medio de soportes metálicos de acero, luego irá apoyada en la estructura de la faja

tubular hasta llegar a la Zona de Secado y Almacenamiento, desde este punto irá

adyacente a la Faja Transportadora Sobre Terreno hasta llegar a la Zona de Descarga de

camiones, de allí enrrumbará en dirección a la Planta Concentradora ubicándose a un

costado de la Carretera Industrial.

Figura 1-11. Diagrama de Flujo – Línea de Impulsión Agua de Mar



24

Carretera Industrial Se ha definido que el concentrado será transportado en camiones desde la Planta

Concentradora hasta una zona denominada Zona de Descarga de camiones, para este

fin se construirá una Carretera Industrial que recorrerá una distancia aproximada de

31,20 km.

Por esta carretera transitarán los camiones “Bi-tren” (Capacidad: 70 t) y los equipos

livianos autorizados, por lo que se han considerado gradientes menores a 3% con la

intención de mantener una misma velocidad directriz a lo largo del camino.

La Carretera Industrial tendrá un ancho de 11 m. Los espesores de las capas de

pavimento tienen las siguientes dimensiones: el espesor total de la Carretera Industrial es

de 0,30 m conformado por una capa de base de 0,15 m. y una carpeta de rodadura

también de 0,15 m. Ambas capas serán estabilizadas con agua de mar con el objetivo de

minimizar la emisión de polvo por el tránsito de los vehículos.

En la figura 6-10 se muestra las secciones típicas de esta Carretera Industrial para el

transporte de concentrado.

Líneas de Transmisión La energía eléctrica necesaria será suministrada desde la Red del Sistema

Interconectado Nacional, el punto de conexión será desde la línea Chiclayo Oeste – Piura

Oeste (L-238), mediante un patio de llaves denominado “Subestación Derivación” con

una configuración Entrada/Salida.

Esta subestación estará ubicada en la margen derecha de la Panamericana Norte a la

altura del kilómetro 912,40 entre las estructuras 374 - 375 de la línea de 220 kV en

dirección sur a norte.

Para el abastecimiento de energía se ha previsto conceptualizar en cuatro grandes áreas:

Mina.



Puerto, Zona de Secado y Almacenamiento

En cada una de estas áreas se construirán sus respectivas subestaciones eléctricas de

distribución, como se muestra en la figura 1-12 líneas abajo.



25

En la Subestación Derivación se instalará un autotransformador de 30MVA, de este punto

se iniciará una línea de transmisión con una tensión de 138 kV, con conductores de

aluminio tipo ACAR de 250 mm2. Esta línea de transmisión se dirigirá hacia la Planta

Concentradora, específicamente a la Subestación Bayóvar, recorriendo una distancia de

41,04 km. Las estructuras de la Línea de transmisión serán metálicas.

A través de la Subestación Bayóvar se distribuirá energía eléctrica a la Planta

Concentradora y Mina. Adicionalmente, de está subestación se derivará una línea de

transmisión en 60 kV de tensión con conductores de aluminio tipo AAAC de 125 mm2

recorriendo una longitud aproximada 35 km hasta llegar a la Subestación Descarga,

ubicada en la Zona de Descarga de camiones.

Desde la Subestación Descarga se iniciará una línea de transmisión de 22,9 kV, con

conductor de cobre, que recorrerá aproximadamente 6,0 km hacia la Subestación de

Secado y Almacenamiento. Para estas líneas de transmisión, 60 y 22,9 kV se utilizaran

postes de madera.



26

Figura 1-12. Diagrama de Bloques – Líneas de Transmisión.

1.2.5 Permisos previos.

A continuación se hace una descripción del estado de los diferentes permisos obtenidos

por CMMM para el Proyecto Bayóvar. A la fecha CMMM ha obtenido los siguientes

permisos previos:

Con fecha 25 de agosto del 2005 a través de la R.D. 364-2005-MEM-AAM de la

Dirección General de Asuntos Ambientales de Minería del Ministerio de Energía y

Minas, se autoriza los trabajos de exploración en la Concesión Bayóvar 2.

Con fecha 05 de enero del 2006 a través de la R.D. 002-2006 MEM/AAM de la

Dirección General de Asuntos Ambientales de Minería del Ministerio de Energía y

Minas se autoriza la ampliación de los trabajos de exploración en la Concesión

Bayóvar 2.



27

Con fecha 18 de mayo del 2006 la Dirección General de Capitanía y Guardacostas a

través de la R.D. 210-2006 DCG aprueba la concesión definitiva de derecho de uso

acuático para la instalación de una tubería de toma de agua de mar en punta Tric

Trac. Con fecha 10 de agosto del 2005, la Autoridad del Distrito de Riego del Medio y Bajo

Piura, a través del Oficio 500 - 2005 ATDR La Unión autoriza la realización de

estudios geotécnicos e hidrogeológicos en la zona de estudio del Proyecto Bayóvar.

Con fecha 31 de enero del 2006, la Autoridad del Distrito de Riego del Medio y Bajo

Piura de La Unión, a través del oficio Oficio 006- 2006 ATDR La Unión autoriza la

ampliación de los estudios geotécnicos e hidrogeológicos en la zona de estudio del

Proyecto Bayóvar.

Con fecha 15 marzo del 2006 el Instituto Nacional de Cultura (INC) extiende el

Certificado de Inexistencias de Restos Arqueológicos en el área de la Mina (CIRA

109-2006 INC).

Con fecha 15 noviembre del 2006 el Instituto Nacional de Cultura (INC) extiende el

Certificado de Inexistencias de Restos Arqueológicos en el área del Puerto (CIRA

640-2006 INC).

Con oficio V 220-744 de fecha 21 de abril del 2006 la Capitanía del Puerto de Paita

autoriza a la realización de perforaciones off shore en la bahía de Sechura,

específicamente en el lugar donde se construiría el Puerto para embarque de los

concentrados de fosfatos.

Con fecha 05 de abril del 2006 la Dirección Regional de Minería Piura emite la

Constancia de Registro 0009-CDFJ-20-2000 DREM como consumidor directo de

combustible para instalaciones fijas.

Con fecha 03 de febrero del 2006 con Oficio Bay-MA 003-2006 se comunica a

Capitanía de Puerto de Paita el inicio de los trabajos de batimetría en la zona de

Bayóvar.

Con fecha 08 de febrero del 2006 a través del oficio Bay - MA 009-2006 se comunica

a Capitanía de Puerto de Paita el inicio de los trabajos de medición de olas,

correntometría en la zona de Bayóvar.

Con fecha 25 de agosto del 2006 a través de las R.J. 3663 y 3664 la Dirección de

Minería del Ministerio de Energía y Minas acepta el agrupamiento de las concesiones



28

en las Unidades Económicamente Administrativas: UEA Bayóvar 1 y UEA Bayóvar 2,

respectivamente.

Con R.S. 041-2007-MTC con fecha 12 de junio del 2007, la Autoridad Portuaria

Nacional del Ministerio de Transportes y Comunicaciones aprueba la autorización de

uso temporal de área acuática y franja costera para habilitación portuaria en el distrito

de Bayóvar, provincia de Sechura, departamento de Piura, con la finalidad de que

CMMM realice los estudios de factibilidad de un proyecto portuario en la zona de

Bayóvar.

Con fecha 03 de agosto del 2007, el Instituto Nacional de Cultura extiende el

Certificado de Inexistencia de Restos Arqueológicos (CIRA N° 0266-2007-INC) para la

cantera de roca Chorrillos.

Con Resolución de Presidencia N° 0572-2007-INGEMMET/PCD/PM de fecha 05 de

septiembre del 2007 el Instituto Geologico Minero y Metalúrgico (INGEMMET) otorga

a CMMM el titulo de la concesión minera denominada Bayóvar 28.

Con Resolución de Presidencia N° 0698-2007-INGEMMET/PCD/PM de fecha 05 de

setiembre del 2007 el Instituto Geologico Minero y Metalúrgico (INGEMMET) otorga a

CMMM el titulo de la concesión minera denominada Bayóvar 27.

Con fecha 11 de setiembre del 2007, el Instituto de Cultura extiende el Certificado de

Inexistencia de Restos Arqueologicos (CIRA N° 335-2007-INC) para la Cantera de

Acceso a Reventazón.

En la tabla 1-3 se presentan los permisos obtenidos por CMMM y en el Anexo 1-4 se

muestran copias de los permisos obtenidos.



29

Tabla 1-3. Permisos obtenidos por CMMM

Permiso Institución Resolución Fecha

I etapa de exploración DGAAM-MEM R.D. 364 MEM/AAM 25 de agosto 2005

II etapa de exploración DGAAM-MEM R.D. 002 MEM/AAM 05 de enero 2006

Alumbramiento de agua ATDR-BP-La Unión Of. 477 DRA.P.AAP.ATDRMBP 02 de agosto 2005

Estudios hidrogeológicos y geotécnicos

ATDR-BP-La Unión Of. 500-DRA.P. AAP.ATDRMBP 10 de agosto 2005

Cira mina INC Lima CIRA 0109-2006 INC 15 de marzo 2006 Toma de agua de mar

TRIC-TRAC DCG R.D. 210-2006/DCG 18 de mayo 2006

Toma de agua de mar Reventazon DCG R.D. 135-2006/DCG 27 de marzo 2006

Cira Puerto INC Lima CIRA 0640-2006-INC 16 de noviembre 2006

Cira Cantera Chorrillos INC Lima CIRA 0266-2007 INC 03 de agosto 2007

Área acuática de Puerto Autoridad Portuaria Nacional R.S. 041-2007/MTC 12 de junio 2007

Cira Línea de Impulsión de agua de mar INC Lima CIRA 316-2007 INC 24 de agosto 2007

Titulo de concesión Bayóvar 28 INGEMMET

Resolución de Presidencia N° 0572-2007-INGEMMET

/PCD/PM 05 de septiembre 2007

Titulo de concesión Bayóvar 27 INGEMMET

Resolución de Presidencia N° 0698-2007-INGEMMET

/PCD/PM 05 de septiembre 2007

Cira Cantera de Acceso a Reventazón INC Lima CIRA 335-2007 INC 11 de septiembre 2007



30

2 GEOLOGÍA Y RESERVAS EXPLOTABLES

2.1 Geología regional 2.1.1 Estratigrafía.

Las unidades más antiguas de la columna estratigráfica la componen el Zócalo Pre-

Cambriano y el Zócalo Paleozoico Eoherciniano, que integran un complejo metamórfico -

ígneo desarrollado en varias fases de metamorfismo regional (Ver Figura 2-1).

Rocas de probable edad cretácea y perteneciente a la formación Chimú se exponen en el

extremo noreste del área.

El desarrollo geológico del noroeste del Perú durante el Terciario se produjo por ingresos

progresivos del mar hacia el Este, como efecto de subsidencia producida por

movimientos tafrogénicos.

En la cuenca Sechura, estos movimientos se iniciaron en el Eoceno superior, cuyo

desarrollo se tradujo en la emersión de la Cordillera de la Costa, actualmente

representada por los cerros Amotapes, la Silla de Paita, el Macizo de Illescas y las Islas

Lobos de Tierra y Lobos de Afuera, y una amplia zona de hundimientos y de acumulación

clástica hacia el Este (Depresión Para-Andina) limitada por el frente occidental de los

Andes.

Durante el Cuaternario la región ha estado sujeta a movimientos eustáticos que dan lugar

a la formación de los tablazos; los agentes de geodinámica externa han modelado los

rasgos geomorfológicos.



31

Figura 2-1. Columna estratigráfica regional (Modificada de INGEMMET, 1980).



32

a) Zócalo Precambriano Rocas expuestas en el Macizo de Illescas y que forman el basamento de la región

conformando la arquitectura de un macizo cratónico. Constituido por gneises, anfibolitas y

tonalitas.

b) Zócalo Paleozoico Se encuentra rodeando al núcleo Pre-Cambriano y constituyendo un anticlinorio en el

Macizo de Illescas. Es una serie metamórfica más joven, formada a partir de una serie

sedimentaria pelítico – psamítica (probablemente depositada en el Paleozoico inferior),

posteriormente tectonizada y metamorfizada durante la fase Eoherciniana, vinculada

también a intrusiones sintectónicas. Se encuentra expuesta también en el sector noreste

del área en estudio.

En el Macizo de Illescas se encuentran emplazados granitos sintectónicos, en cuyas

periferias se han desarrollado esquistos de alto grado de metamorfismo.

c) Intrusiones Hipabisales de los Zócalos Pre-Cambriano y Paleozoico En el sector meridional del Macizo de Illescas se ha emplazado un enjambre de diques,

petrográficamente consistentes en dioritas, diabasas y lamprófidos, los mismos que

instruyen a los zócalos Pre-Cambriano y Paleozoico.

d) Mesozoico En el Macizo de Illescas, así como en la Depresión Para-Andina, no afloran rocas

mesozoicas, aunque el pozo exploratorio Inca de la ex – Internacional Petroleum

Company detectó su presencia debajo de la cuenca terciaria. Estas rocas deben

corresponder a la secuencia cuarcítica que se expone en el ángulo noreste del

cuadrángulo La Redonda.

e) Cenozoico La trasgresión del Terciario en el noroeste del Perú se produjo en forma paulatina hacia

el Este, a medida que los fallamientos tafrogénicos se fueron acentuando. En el Eoceno

superior se inició el desarrollo de la Cuenca Sechura, comportándose el Macizo de

Illescas a manera de horst. En estas condiciones, la cuenca terciaria se hundía

paulatinamente a medida que los depósitos iban acumulándose afectados por esfuerzos

compresivos epirogénicos, originándose discordancias que marcan cambios en el estilo



33

de la acumulación clástica. Este carácter se mantuvo hasta el Pleistoceno, cuando el mar

inició su definitivo retiro dando lugar a la formación de los tablazos.

En la figura 2-1, se puede apreciar la secuencia estratigráfica de carácter regional.

Figura 2-2. Mapa geológico regional (modificado de INGEMMET, 1980).



34

2.1.2 Deformación tectónica regional.

La arquitectura de la región es el resultado de la superposición de las siguientes

tectónicas (Ver Figura 2-2):

Una Tectónica de Basamento representada por una deformación polifásica pre-

cambriana (Tectónica Pre-cambriana Indiferenciada) superpuesta a otra paleozoica

(Deformación Herciniana); afectando gneises, anfibolitas y tonalitas del Zócalo Pre-

Cambriano y rocas metamórficas de bajo grado, diques y sills básicos a intermedios y

granitos sintectónicos del Zócalo Paleozoico.

Una Tectónica Mesozoica-Cenozoica (Deformación Andina), afectando a rocas

sedimentarias marinas del Cretáceo y Pleistoceno (tablazos, terrazas marinas,

depósitos aluviales y eólicos débilmente diagenizados).

Una Neotectónica, afectando depósitos aluviales, mixtos y eólicos del Cuaternario

Reciente.

Principales estructuras de Fractura Falla de Illescas: Constituye en la actualidad una zona de falla (del orden de los 3,5 km.

de ancho); caracterizada por un sistema de fallas regionales de dirección noroeste -

suroeste y de juego complejo. Durante gran parte del Terciario, esta falla ha jugado un

papel importante en el control de la sedimentación.

Falla Tric Trac: Importante accidente dentro de la zona de falla Illescas y solamente

visible en el acantilado de la localidad del mismo nombre. Su traza es paralela a la falla

Illescas.

Fallas de Basamento Pre-Terciario: Estos accidentes son interpretados utilizando las

anomalías Bouger y han segmentado el basamento de la Cuenca Sechura en bloques

fallados, produciendo grabens y horsts de escalas regionales.



35

2.1.3 Geología económica regional.

La llanura baja del Desierto de Sechura ha sido objeto de una intensa actividad en la

búsqueda de minerales, obteniendo éxito en el hallazgo de yacimientos no metálicos de

apreciable valor, tales como:

a) Fosfatos Existen dos yacimientos de considerable valor económico: el Área I, en la parte baja del

Cerro La Puntilla y el Área II, en el fondo de La Depresión Salina Grande.

El mineral fosfatado se presenta en capas estratificadas ricas en P205, consistentes

principalmente en oolitos o bajo la forma de restos orgánicos fosfatados (algas, escamas,

huesos de peces, dientes de tiburón, etc.), en una matriz arcillo - diatomácea. Dichas

capas se encuentran interestratificadas con horizontes de diatomita con contenidos

menores de P205.

Área I.- Este yacimiento consiste en tres capas de roca fosfórica dentro del miembro

superior de la formación Zapallal, donde se ha estimado una reserva de 46 Mt con leyes

de cabeza hasta 23% de P205.

Área II.- Es uno de los mayores depósitos del mundo, constituido por siete capas de roca

fosfórica dentro del miembro inferior de la Formación Zapallal. En esta área se encuentra

localizado el yacimiento de fosfato de Bayóvar.

El fosfato más común es del grupo de la apatita. Como impurezas se tienen fragmentos

de diatomitas, vidrio volcánico, cuarzo, feldespato, espículas de esponjas y micas,

además de sales solubles de sodio y potasio entre otros.

b) Salmueras En el área se tienen ubicados seis importantes yacimientos de salmueras, principalmente

en forma de cloruros, bromuros y sulfatos de sodio, potasio, magnesio y calcio, las áreas

más favorables son Ramón, Zapallal y Namuc.

El reservorio de salmueras es una cuenca alargada en la dirección Norte - Sur (80 km. de

largo y 20 km. de ancho) y de poca profundidad (como máximo 15 m).

La cuenca de Ramón cubre aproximadamente 160 km2 de superficie pero el reservorio

mismo tiene entre 30 y 50 km2, donde las salmueras profundizan hasta unos 8 m.



36

c) Aguas subterráneas En 1963, la Compañía Minera Bayóvar realiza una evaluación sobre los recursos

hídricos, con la finalidad de poner en explotación los yacimientos de fosfatos concluyendo

que las áreas más favorables eran Ramón y la parte oriental baja del Macizo de Illescas.

A través de registros geofísicos y perforaciones en estos sectores, se determinó que, en

el sector occidental del desierto de Sechura, las siguientes unidades litoestratigráficas

eran significativas del punto de vista de potenciales acuíferos:

Las capas permeables de los abanicos aluviales en el flanco oriental del Macizo de

Illescas.

La Arenisca Clambore de la Formación Zapallal en el área de Ramón.

Un nivel intermedio de areniscas de la formación Montera, en el sector oriental del

Macizo de Illescas.

d) Otros depósitos Entre éstos se encuentran los depósitos de sal común, yeso, diatomita, azufre, calcáreos,

materiales de construcción, arcillas, entre otros.

Sal Común: En ciertos sectores de las llanuras inundables se presentan cubiertas por

mantos de halita de origen evaporítico y uno de los más importantes es el que se

encuentra en el área de Cañacmac, situado a 70 km. al sur de Bayóvar, el yacimiento

cubre depresiones con cotas que llegan hasta -5 msnm; la sal se presenta en mantos

lenticulares superficiales de 30 a 40 cm., de grosor.

Yeso: El más importante depósito de la región, es el que se encuentra cubriendo

extensas planicies de Mórrope. Se presenta en capas de yeso fibroso, con 50 a 60 cm.

de grosor hacia el centro, adelgazándose lateralmente hasta 15 ó 10 cm., lo que indica el

resultado de la hipersaturación de un lago evaporítico.

Azufre: En el área de Reventazón fue explotado por la compañía Francesa Azufrera de

Sechura hacia 60 años atrás.

Se presentaba en mantos estratiformes dentro de la formación Miramar, pero en la

actualidad solo quedan vestigios que rellenan las porosidades de las areniscas de dicha

unidad.

Calcáreos: Los únicos depósitos calcáreos de la región son las porciones coquiníferas de

los tablazos, principalmente el Tablazo Lobitos, los que sufren variaciones laterales en



37

grosores y composición de restos orgánicos. Las áreas que ofrecen mejores perspectivas

se encuentran en los sectores de la Bocana de Virrilá y Parachique. El aprovechamiento

estaría dirigido a la producción de cemento, fabricar ladrillos o para afirmar carreteras.

Diatomita: Los niveles diatomáceos Quechua, Estéril e Inca de la Formación Zapallal son

los más enriquecidos.

Materiales de construcción: Los depósitos de gravas y arenas de mayor volumen están

compuestos por abanicos aluviales emplazados al pié del Macizo de Illescas

(desembocadura de las quebradas Hornillos, Montera, Lancha, etc.).

Otros depósitos de importancia son el conglomerado de la formación Miramar (45 km. al

noreste de Sechura) y el que se encuentra a unos 500 m. al noroeste de Mórrope. Como

material de enrocado, se encuentran los diques andesíticos, diabasas y lamprófidos del

Macizo de Illescas.

Arcillas y Limos: En el área de Mórrope, se encuentran unas capas lenticulares de arcillas

limosas dentro de los depósitos aluviales, las cuales son empleadas por los pobladores

de la zona en la fabricación de utensilios de alfarería e inclusive se ha previsto la

construcción de un centro artesanal de interés local.

2.1.4 Geología histórica regional.

Durante el Pre-Cambriano se desarrolló un metamorfismo regional, con formación de

gneises, anfibolitas y granitoides.

Probablemente en el Paleozoico inferior, la región fue cubierta por una sedimentación

marina con materiales pelíticos y arenáceos. Las rocas fueron intensamente comprimidas

en el Devoniano superior mediante la Fase Eoherciniana, con formación de pliegues,

asociados a una marcada esquistocidad de flujo y emplazamiento plutónico sintectónico.

Una profunda denudación de la cubierta post-devoniana, posiblemente debido a la fase

neoherciniana (intrapermiana), a la que se le atribuye el fallamiento en bloques que

afecta al complejo metamórfico en el Macizo de Illescas. Las exposiciones mesozoicas al

noreste del área y las rocas pertenecientes a esta edad y ubicadas mediante pozos

exploratorios en la Depresión Para-Andina, señala la presencia de mares someros que no

llegaron a cubrir al Macizo de Illescas donde rocas paleozoicas son cubiertas

directamente por formaciones marinas del Terciario.

En el Eoceno superior, la Cuenca Sechura inició su desarrollo vinculada a fallamientos

tafrogénicos, empezando la deposición de la formación Verdún, subsidencia evidenciada



38

por las terrazas de esta edad sobre el Macizo de Illescas. Al acentuarse el hundimiento

se depositó la formación Chira, vinculada a un vulcanismo piroclástico en las regiones de

tierra firme y a la ausencia de clásticos provenientes del Macizo de Illescas.

A fines del Eoceno, la sedimentación marina fue interrumpida por efectos compresivos y

la región estuvo sujeta primero a emersión, y luego a erosión durante el Oligoceno

inferior. Posteriormente se acumuló la formación Máncora y luego la formación Heath

durante el Oligoceno medio y superior, respectivamente.

A principios del Mioceno se intensificaron los fallamientos gravitacionales en la Depresión

Para-Andina y la cuenca Sechura alcanzó su máximo desarrollo. La sedimentación

miocena se inició primero con una deposición clástica e influenciada por una actividad

piroclástica, depositándose la formación Montera del Mioceno inferior.

En el Mioceno medio, la actividad volcánica en tierras firmes se acentuó y bajo esta

influencia se depositó la formación Zapallal en un mar oscilante. Luego de un

levantamiento, se establecieron condiciones litorales, principalmente continentales y

durante el Mioceno superior hasta principios del Plioceno se depositó la formación

Miramar.

A principios del Plioceno la región sufrió un levantamiento y fue objeto de erosión. A

continuación se depositó la formación Hornillos con una sedimentación estrechamente

vinculada a materiales terrígenos provenientes del Macizo de Illescas.

Probablemente a fines del Plioceno, la pila sedimentaria acumulada fue moderadamente

comprimida y empujada contra el Macizo de Illescas, a lo largo de la falla homónima.

En el Pleistoceno, como consecuencia del levantamiento de los Andes, se desarrollaron

los tablazos del Noroeste, donde cada una de estas formas representa una considerable

y súbita pulsación. Después de estos acontecimientos, la región ya mostraba una

fisonomía bastante similar a la actual y se sucedieron una serie de acontecimientos

geodinámicos, tales como la formación de las depresiones, llanuras de inundación y

abanicos aluviales.

Finalmente, como consecuencia de una costa en emersión, se desarrollaron las

barcanas, dunas y cordones litorales, adquiriendo la región el rasgo morfológico actual.



39

2.2 Geología de Bayóvar. 2.2.1 Geomorfología local.

El Desierto de Sechura posee un área de aproximadamente 22 000 km2, siendo plano en

su mayor extensión, buzando suavemente al pie de la Cordillera de los Andes para el

Océano Pacífico, siendo interrumpido bruscamente al oeste por la Península de Illescas.

El Macizo Illescas corresponde a la geoforma más occidental y prominente de la

península. Tiene un alineamiento noroeste-sureste y alcanzan una altitud de 480 m. Otras

geoformas importantes son: el Estuario de Virrilá, el Tablazo y la Depresión de Sechura o

Depresión Salina Grande (Ver Figura 2-3).

Figura 2-3. Elementos geomorfológicos en el yacimiento (NW del Perú) El Tablazo corresponde a una gran superficie plana, con cota máxima de cerca de 60

msnm, cuyos límites norte, este y sur son marcados por pendientes fuertes, con

desniveles de cerca de 60 m.

El Tablazo está separado del Macizo de Illescas por un área topográficamente más baja

(la Depresión Salina), que lo divide en dos partes, una sur y otra norte. Los bordes de la

Bahía de Sechura

Macizo de Illescas Duna Gigante

Tablazo

Tablazo

Estuario de Virrilá

Depresión Salina

Océano Pacífico

N



40

Depresión Salina son marcadas por pendientes fuertes con desnivel máximo de la orden

de 60 m.

La base de esas pendientes está próxima al nivel del mar, mientras que su punto más

bajo se encuentra cerca de -25 msnm. Dentro de la Depresión Salina existe una Duna

Gigante que posee cota máxima de aproximadamente 45 m y mínima de cerca de -25 m

en relación al nivel del mar.

2.2.2 Estratigrafía local.

El escenario geológico local es de edad cenozoica; predominado en el yacimiento la

formación Zapallal, conforme a la tabla 2-1.



41

Tabla 2-1. Columna estratigráfica local modificada, de Cheney, 1979.



42

Figura 2-4. Mapa geológico local (modificado, de Cheney, 1979).



43

2.2.3 Geología del depósito.

a) Cenozoico La mineralización en el yacimiento de fosfatos se encuentra comprendida en la

Formación Zapallal del Terciario y cubierto por materiales del Cuaternario Pleistoceno y

Reciente (Ver Figura 2-4). Las rocas son que constituyen la formación Zapallal son de

ambiente marino y corresponden a una intercalación de diatomitas, fosforitas, areniscas y

tufos.

Posee 3 zonas mineralizadas: Zona Mineralizada Minerva, Zona Mineralizada Cero y

Zona Mineralizada Diana; esta última contiene las capas de fosforita objetivo de los

trabajos realizados por CMMM.

En el yacimiento de fosfato puede diferenciarse los siguientes miembros:

i) Miembro inferior: En el yacimiento de fosfatos se identifica la parte superior, muy

importante por estar vinculada con niveles lenticulares de areniscas fosfáticas.

La parte superior del miembro consiste de los siguientes niveles litológicos de abajo hacia

arriba: Diatomita tufácea, Zona Mineralizada Diana y Tufos grises.

Nivel Diatomita Tufácea: Posee un espesor superior a 50 m. y consiste en capas de

diatomitas con foraminíferos y oolitos fosfáticos marrones brillantes, intercalados con

niveles de tufos grises.

Zona Mineralizada Diana: Compuesto por 07 capas fosfáticas, separadas por paquetes

de diatomitas con considerables cantidades de oolitos fosfáticos. Esta zona fue el objetivo

de las investigaciones exploratorias por parte de CMMM.

La Zona Mineralizada Diana posee un espesor medio de 30,58 m y ley media ponderada

de 7,28% de P2O5. La mayor parte de la fosforita se concentra en 7 capas de areniscas

fosfáticas, con espesor medio de 1,03 m. Estas capas son casi horizontales; con un

buzamiento menor a 5º.

Las capas de fosforita son separadas entre si por intercapas de diatomita fosfática con

espesor medio de 3,90 m.



44

Nivel Tufo gris: Compuesto esencialmente por paquetes de tufos diatomáceos grisáceos,

dispuestos en forma gradacional sobre la parte superior de la zona Mineralizada Diana.

ii) Miembro Arenisca Clambore: Es la unidad de más fácil identificación dentro de

la formación Zapallal. Consiste de areniscas arcósicas duras de grano fino a medio con

moldes de pelecípodos (almejas), gasterópodos y en menor cantidad dientes de peces y

oolitos fosfáticos. En su porción superior pasa a niveles conglomerádicos oxidados, con

clastos principalmente de cuarcitas y areniscas, cuyos elementos menores rellenan los

vacíos tabulares o moldes externos de almejas así como las oquedades de disolución.

Miembro superior: En el miembro superior, se identifican los siguientes elementos: Zona

Mineralizada Cero, Diatomita Inca, Zona Mineralizada Minerva, Diatomita Quechua y

Diatomita Estéril.

Zona Mineralizada Cero: Este paquete yace en contacto gradacional sobre la Arenisca

Clambore, aunque en sectores limitados se presenta una delgada capa de diatomita entre

ambos niveles. Consiste en capas de fosforita de grano grueso, pobremente clasificada;

contiene más granos de arena que los otros niveles.

Diatomita Inca: Compuesta esencialmente de diatomeas, color marrón brillante y de lustre

resinoso.

Zona Mineralizada Minerva: Consiste en oolitos de fosforita, pobremente clasificados,

pareciéndose a la Zona Mineralizada Cero, pero con menor cantidad de impurezas de

arenas y limos. Contiene abundantes restos óseos, escamas de peces y en algunas

capas, grandes huesos de ballena.

Diatomita Quechua: Se compone mayormente de diatomeas bastante puras con una o

más capas delgadas de fosforita. Contiene además, huesos y dientes fosfatados de

peces y granos de cuarzo.

Diatomita Estéril: Pura, de color blanco, en capas delgadas y muy livianas; pigmentada

con manchas amarillas o anaranjadas, hasta rojizas

b) Cuaternario i) Depósitos Pleistocénicos: Dentro de esta categoría se encuentra el Tablazo

Talara, los depósitos eólicos antiguos poco diagenizados y los depósitos aluviales.



45

Tablazo Talara: Es la plataforma pleistocena más alta de la llanura desértica, en forma de

una costra sedimentaria, cubriendo principalmente los bordes de la Depresión Salina

donde se encuentra ubicado el yacimiento de fosfato.

Constituida por conglomerados coquiníferos, poco consolidados, con matriz bioclástica o

arenisca arcósica.

Depósitos Eólicos: Se encuentran emplazados gruesos mantos de arena eólica

pobremente diagenizados que morfológicamente constituyen colinas disectadas por una

red fluvial dendrítica, muy característica de la región; están fijados por arbustos, lo que

los diferencia de los mantos eólicos recientes.

ii) Depósitos Recientes: Depósitos Aluviales: Corresponden a las cubiertas más jóvenes, depositadas en los

cauces del río Cascajal y quebradas afluentes, así como aquellas acumuladas al pie del

Macizo de Illescas.

Estos depósitos conforman abanicos, litológicamente constituidos por conglomerados

inconsolidados en una matriz areno limosa o arcillas lenticulares.

2.2.4 Topografía.

Para obtener la topografía del área del Proyecto Bayóvar se realizaron trabajos de

topografía aérea y terrestre, realizando reconocimientos de campo, implementación y

medición de hitos geodésicos, controles verticales y horizontales, nivelación geométrica y

trigonométrica, determinación de modelos ondulatorios y medición de collares de

perforación.

La topografía terrestre se trabajó con el Software Autocad, y la topografía aérea se

trabajó con el Software Prism; toda la topografía fue utilizada para el modelamiento

geológico del depósito (base de superficie del modelo geológico generado en el Software

Datamine) y como soporte en ubicaciones de otras áreas de mina (Puerto, Zona de

Secado y Almacenamiento).

El área del Proyecto Bayóvar presenta en su mayor parte un relieve topográfico llano

(tablazos) limitados con zonas altas del Macizo de Illescas hacia el Oeste y Noreste

(altitud máxima de 475 msnm), y en su parte central y sur está afectada por la Depresión



46

de Salina Grande (aproximadamente a -24 msnm) en donde encontramos el yacimiento

de fosfato.

2.3 Programa de exploración

Se realizaron dos campañas de perforaciones, en el año 2005 y 2006.

Tabla 2-2. Fases de sondeos en el Proyecto Bayóvar

Ambas fases de perforación fueron con fines de estudio para evaluación de recursos y

ensayos tecnológicos. El diámetro de los testigos en todos los sondajes perforados fue

HQ (63, 5 mm).

2.3.1 Campañas de perforación.

a) Fase 1 (primera campaña 2005) La campaña del 2005 (Fase 1) comenzó el 28 de agosto del 2005 y se llevó a cabo hasta

el 11 de diciembre del 2005, con un total de 175 sondajes, y un metraje de 8 892,45 m.

Del total de sondajes (175 en total), 104 fueron sondajes para Evaluación de Recursos y

Ensayos Tecnológicos de compuestas, y los 71 sondajes restantes fueron destinados

para ensayos tecnológicos de capas e intercapas y determinación de densidad.

Las tablas siguientes describen el número de sondajes, metraje y propósitos de los

sondajes de la primera fase:



47

Tabla 2-3. Números de sondajes ejecutados en la primera fase

Tabla 2-4. Metros de perforación ejecutados en la primera fase

La malla de perforación de estos sondajes fue de 1 000 m x 1 000 m, reduciéndose la

malla en la zona suroeste a 500 m x 500 m.

Cabe mencionar que en la zona de la duna gigante, fueron modificadas algunas

ubicaciones de sondajes, ya que ésta imposibilitaba la realización de los sondajes.



48

Figura 2-5. Ubicación de sondajes de la Fase 01 y 02 b) Fase 2 (segunda campaña 2006) La campaña del 2006 (Fase II) comenzó el 18 de enero del 2006 y se llevó a cabo hasta

el 25 de febrero del 2006, con un total de 93 sondajes, y un metraje de 6 174 m., esta se

realizó con fines de estudios para evaluación de recursos y ensayos tecnológicos.

Del total, 41 sondajes fueron para evaluación de recursos y ensayos tecnológicos de

compuestas, 42 sondajes fueron destinados para ensayos tecnológicos de capas e

intercapas y los 10 sondajes restantes fueron destinados para análisis de densidad.

En las tablas 2-5 y 2-6 se describen el número de sondajes, metraje y propósitos de los

sondajes de la segunda fase:

Tabla 2-5. Número de Sondajes ejecutados en la segunda fase

9 324 000

9 325 000

9 326 000

9 327 000

9 328 000

9 329 000

9 330 000

9 331 000

9 332 000

9 333 000

510 000 512 000 514 000 516 000 518 000 520 000 522 000

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 02 - 2006

Densidad



49

Tabla 2-6. Metros perforados en la segunda fase

La malla de perforación de los sondajes de la Fase 2, fue de 1 000 m x 1 000 m, ubicados

los sondajes en el medio de las secciones de la Fase 1.

La malla de los sondajes de densidad fue de 2 000 m x 2 000 m.

Figura 2-6. Plataforma de sondaje.

El programa comprendió perforaciones hidrológicas y geotécnicas para los estudios de

ingeniería y medio ambiente.



50

2.3.2 Datos de los testigos de perforación.

Corresponden a un total de 268 sondajes perforados en dos fases del programa de

perforaciones, con un total de 12 014 muestras para análisis.

De los resultados se concluye que existen diferencias entre los espesores medidos de las

capas e intercapas interceptadas en los sondajes de las Fases 01 y 02 de los datos de la

Reserve Database Average (RDBA), JACOBS (1982) y de Chenney et al (1979)., tal

como se observa en la Figura 2-7.

Espesores (m) capas e intercapas - Fases 1 + 2

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

RDBA 1,44 3,56 0,85 3,49 1,25 2,16 0,34 4,05 0,91 6,75 0,87 4,43 1,98

JACOBS 1,10 3,63 0,52 3,54 0,80 2,13 0,30 3,77 0,85 6,53 0,91 4,86 2,03CHENEY 1,30 3,40 1,10 3,20 1,10 1,70 0,40 3,60 0,90 3,60 0,80 3,50 4,20Fases 1 + 2 1,36 3,24 0,97 3,59 0,79 2,08 0,42 3,86 0,90 6,66 0,84 4,04 1,89

CA1 I12 CA2 I23 CA3 I34 CA4 I45 CA5 I56 CA6 I67 CA7

Figura 2-7. Gráfico comparativo de espesores de capas e intercapas. A continuación se muestran la ubicación de los 10 sondajes perforados específicamente

para determinación de la densidad. Estos fueron llevados a cabo a finales de la fase 2 del

programa de perforación.



51

Tabla 2-7. Coordenadas de los taladros para determinación de densidad.

.

Figura 2-8. Ubicación de los sondajes para determinación de densidad A continuación se aprecian porcentajes de P2O5 capas e intercapas, y su comparación

con otros resultados obtenidos con anterioridad a los estudios de CMMM.



52

P2O5 (%) - Fases 1 y 2

0123456789

101112131415161718192021222324252627

RDBA 25,5 6,5 16,8 6,6 21,52 5 17,6 3,4 21,4 3,6 18,15 4,97 18,4

JACOBS 24,16 6,17 18,44 7,17 24,78 5,22 19,06 3,5 21,73 3,97 19,58 5,49 16,59

CHENNEY 23,7 6,3 14,1 6,4 22,6 4,2 14 4,2 19,3 3,6 17,9 4,2 10,3Fases 1 + 2 19,6435 6,2 15,44 6,13 18,58 4,53 15,89 2,91 19,73 3,13 17,46 4,58 15,38

CA1 I12 CA2 I23 CA3 I34 CA4 I45 CA5 I56 CA6 I67 CA7

Figura 2-9. Porcentaje de P2O5 en capas e intercapas.

La presencia de capas en los sondajes perforados en el yacimiento fue la siguiente:

Tabla 2-8. Resumen de sondajes perforados con presencia de capas

Se concluye que las capas mas profundas, son las que tienen mayor presencia en el

yacimiento; además, hacia la zona norte existe mayor ocurrencia de todas las capas.



53

2.4 Estimación de recursos geológicos.

2.4.1 Modelo geológico.

El modelo geológico de la zona de minado, fue el resultado de un trabajo en conjunto de

los geólogos peruanos y brasileros del Proyecto Bayóvar

La interpretación geológica fue hecha inicialmente en gabinete, a través de secciones

verticales, posteriormente se ejecutó el modelamiento geológico final en medio digital

utilizando el Software DATAMINE. Este modelamiento fue ejecutado después de la

finalización de las campañas de sondaje, de los análisis químicos y de la posterior

consolidación de un banco de datos validado y utilizado para la evaluación de recursos

del yacimiento de fosfatos de Bayóvar, además de los diversos análisis correlacionados

que subsidiaron el trabajo, tales como: estadísticas básicas, análisis de contacto, soporte

muestral, variogramas, entre otros.

En los estudios realizados del Depósito de Bayóvar, fueron definidas varias unidades

litológicas que pueden ser divididas en grandes grupos: Coberturas Sedimentarias,

Capas de Mineral, Intercapas compuestas por Diatomitas y Unidades Fosfáticas

localizadas en el interior de las intercapas.

Las rocas sedimentarias identificadas y descritas en la cobertura del Depósito de Bayóvar

fueron consideradas como sobrecarga y pueden se separadas en: Coberturas de

Sedimentos Recientes Salinos (SRS), Arenisca Clambore (ACL) y Rocas Sedimentarias

de la Formación Zapallal Superior (ZPS).

Fueron identificadas ocho Capas Fosfáticas en el Depósito de Bayóvar: Capa 0 de

Fosfato (FOS 0), Capa 1 de Fosfato (FOS 1), Capa 2 de Fosfato (FOS 2), Capa 3 de

Fosfato (FOS 3), Capa 4 de Fosfato (FOS 4), Capa 5 de Fosfato (FOS 5), Capa 6 de

Fosfato (FOS 6) y Capa 7 de Fosfato (FOS 7).

Las intercapas son compuestas básicamente de Diatomitas Fosfáticas, las cuales poseen

leyes bajas de P2O5 e intercalan las Capas Fosfáticas, éstas son: Intercapa 12 (INT 12),

Intercapa 23 (INT 23), Intercapa 34 (INT 34), Intercapa 45 (INT 45), Intercapa 56 (INT 56)

e Intercapa 67 (INT 67).

Modelamientos geológicos de depósitos tabulares, estratiformes, sin inversión de capas,

con poco o ningún tectonismo y con acción erosiva como el caso de Bayóvar, son



54

bastante simples de ser modelados, partiendo de este principio se tomo la decisión de

crear procedimientos para agilizar los trabajos de modelamiento, simplificándolos con el

objetivo de tornarlos sensibles de repetición, independientemente de quien los

interpreten. Siendo así fueron utilizados los procedimientos clásicos; es decir, a partir de

los testigos de sondajes fueron ejecutadas secciones verticales norte/sur y este/oeste,

utilizando los criterios de interpretación geológica del banco de datos para los códigos de

modelamiento (MODTYPE y MODCODE), sin embargo los criterios químicos también

fueron importantes en la solución de posibles dudas en cuanto a tipología, principalmente

en zonas de contacto de difícil distinción en los testigos.

El Software DATAMINE utilizado en el modelamiento geológico de superficies en 3D

posee herramientas que permiten la perfecta representación de las capas lenticulares de

poco espesor características presentes en el Depósito de Bayóvar, principalmente en los

cuerpos de las Unidades Fosfáticas, además de la posibilidad de la utilización de sub-

bloques en el modelo de bloques que da una grande precisión de los volúmenes, recurso

utilizado solamente para la validación de los volúmenes de las capas modeladas.

Es importante destacar que el Modelo Digital del Terreno (DTM), figura 2-10, generado

por el levantamiento topográfico de campo se mostró inviable de ser trabajado, pues

correspondía un archivo muy grande y pesado, de difícil manipulación. Fue necesario, por

lo tanto generar otra Superficie Topográfica, creada a partir de una malla de 250 m X 250

m proyectada y rebatida en la DTM original. Estas líneas juntamente con los puntos de

las cotas de los testigos de sondaje fueron triangularizadas generando una nueva

superficie topográfica, prácticamente igual a la original y con tamaño bastante reducido,

siendo sensible de ser utilizadas y manipulada en las fases posteriores del trabajo; la cual

la podemos apreciar en la Figura 2-10.



55

Figura 2-10. Modelo digital del Terreno en 3D

a) Análisis Estadísticos El Análisis estadístico univariado de los datos, fue realizado para las muestras

compuestas las mismas que fueron calculadas por tipología, utilizando como soporte la

totalidad de cada una de las unidades. Este criterio fue adoptado con base en la

distribución de los soportes muestrales y en el reducido espesor de las capas.

Algunas variables presentaron un fuerte carácter bimodal debido al incremento muestral

en un área más pobre del depósito.

Las tablas y gráficos siguientes muestran las estadísticas de las principales variables que

componen la base de datos del Proyecto Bayóvar, por diferentes litologías.



56

Tabla 2-9. Valores representativos en las capas de fosfatos

Lito Variable # Datos Min Max Media Mediana VarianzaCapa01 P2O5% 79,00 8,57 31,00 20,11 19,92 21,36Capa01 Espesor (m) 79,00 0,13 3,22 1,36 1,32 0,63Capa01 Cd_ppm 79,00 2,00 353,00 48,38 39,84 2724,84Capa01 SiO2% 79,00 6,77 51,14 22,26 21,40 58,71Capa01 CaO% 79,00 18,85 47,36 31,95 31,08 44,27Capa02 P2O5% 91,00 8,34 31,80 15,95 15,28 15,96Capa02 Espesor (m) 91,00 0,12 2,45 0,98 0,97 0,29Capa02 Cd_ppm 91,00 2,20 382,07 47,17 43,32 1921,95Capa02 SiO2% 91,00 6,12 44,79 29,36 30,16 65,35Capa02 CaO% 91,00 16,99 44,77 26,12 24,85 36,05Capa03 P2O5% 103,00 9,17 28,04 18,13 18,23 15,02Capa03 Espesor (m) 103,00 0,18 2,75 0,79 0,70 0,16Capa03 Cd_ppm 103,00 0,09 198,21 50,14 54,28 694,32Capa03 SiO2% 103,00 7,99 44,68 27,46 26,84 46,76Capa03 CaO% 103,00 14,74 42,71 28,82 28,12 31,93Capa04 P2O5% 107,00 3,31 22,23 15,64 15,93 8,84Capa04 Espesor (m) 107,00 0,12 2,93 0,42 0,39 0,08Capa04 Cd_ppm 107,00 0,35 349,03 45,04 42,99 1989,16Capa04 SiO2% 107,00 12,58 55,27 30,55 28,77 49,35Capa04 CaO% 107,00 7,90 34,44 25,98 26,03 15,80Capa05 P2O5% 120,00 8,29 26,09 19,08 19,93 19,02Capa05 Espesor (m) 120,00 0,10 2,12 0,90 0,88 0,10Capa05 Cd_ppm 120,00 0,11 317,64 52,15 52,96 1641,06Capa05 SiO2% 120,00 11,79 35,99 20,75 18,45 42,85Capa05 CaO% 120,00 16,38 41,14 32,22 33,17 30,14



57

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

Capa01 Capa02 Capa03 capa04 Capa05

Espe

sor

(m)

Min Max Média Mediana Variância

Figura 2-11. Espesor de las capas de fosfatos de Bayóvar

Figura 2-12. Contenido de P2O5 en las capas de fosfatos.

P 2O

5%



58

Figura 2-13. Contenido de P2O5 en las capas de fosfatos.

b) Modelo de Bloques A partir del modelo geológico del depósito fue generado el modelo de bloques, de modo

que cubrieran las áreas de intereses, el área total del modelo de bloques fue extrapolada

de 500 m a partir de la última información disponible.

A fin de facilitar los trabajos posteriores de Optimización y Secuencia de Mina, se optó

por ejecutar un Modelo de Bloques sin el recurso de sub-bloques del software

DATAMINE, definiendo bloques de 100 m x 100 m en el plano XY y bloques de altura

0,40 m en Z. Este Modelo de Bloques fue creado a partir de macros del software

DATAMINE, facilitando la confección y optimizó del tiempo de trabajo.

La figura 2-14 muestra una Sección Vertical del Modelo de Bloques utilizado para la

evaluación de recursos del yacimiento de fosfatos de Bayóvar, la figura 2-15 muestra los

límites y características principales del modelo de bloques.

Módulo 4a P 2

O5%



59

Figura 2-14. Sección Vertical del Modelo de Bloques.

Figura 2-15. Origen y Dimensiones del Modelo de Bloques.



60

c) Validación de Modelo de Bloques Fueron desarrollados modelos de bloques con subbloques mínimos, utilizando los

mismos modelos geológicos y límites adoptados. Las dimensiones utilizadas para los

bloques principales (parent block) en el Modelo de Bloques con subbloques en X, Y y Z

fueron 20 veces menores a los bloques principales en el plano XY y 4 veces en el plano

Z, o sea; 5m X 5m X 0,1 m. Las figuras 2-16 y 2-17 muestran la comparación de estos

Modelos de Bloques en una misma sección, donde es posible observar una mejor

adherencia del Modelo de Bloques con sub-bloques, lo que era de esperarse, sin

embargo los resultados del cubicaje de los volúmenes (tabla 2-10) indican que no hay

una diferencia significante en los volúmenes de los mismos, presentando un error

sistemático insignificante.

Figura 2-16. Modelo de Bloques con sub-bloques.



61

Figura 2-17. Modelo de Bloques de la figura 2-16 ampliado 35 veces.

Tabla 2-10. Diferencia entre el modelo de bloques



62

d) Análisis Variográfico El análisis variográfico del yacimiento de fosfato de Bayóvar fue realizado con las

muestras compuestas por litología con cada capa variografiada en separado, siguiendo la

metodología clásica de Variogramas Omnidireccionales y Variogramas Direccionales.

e) Estimativa de Leyes. El método de krigagen ordinaria fue el escogido para la interpolación de leyes de las

capas fosfáticas, usando como herramienta el proceso ESTIMA del Software DATAMINE.

El proceso interpola leyes dentro de un modelo de bloques, siendo que ese modelo

puede ser un prototipo vacío o un modelo de bloques/sub-bloques pre-existente lo cual

serán interpolados y atribuidos leyes a los respectivos bloques/sub-bloques presentes en

el modelo.

El objetivo básico de la técnica de krigagen ordinario de bloques es atribuir valor la una

unidad volumétrica a partir de la combinación lineal de “n” valores puntuales conocidos y

a partir de su variabilidad espacial, minimizando sus errores. La variabilidad es obtenida a

través del modelamiento variográfico, y su función principal es la atribución de pesos a

los valores puntuales, en la matriz de krigagen. Por este motivo es la técnica de

estimativa más indicada para la evaluación geoestadística de recursos minerales.

i) Validación de las Estimativas de Leyes.

Las estimativas de leyes fueron validadas utilizando tres tipos de criterios diferentes:



63

Método Estadístico.

El método estadístico comprende la comparación entre la media de las muestras

compuestas con las leyes estimadas por la krigagen ordinaria en los bloques, esta

comparación detecta la ocurrencia de error sistemático globales para cada variable.

Método Visual - Gráfico

Es la inspección visual de vistas de planta y secciones para verificación de

inconsistencias entre las leyes estimadas en los bloques y las muestras próximas dentro

del mismo plano.

Este método es simple, rápido y solamente valida el modelo en términos globales. Su

desventaja es la imposibilidad de identificación de errores sistemáticos y visualización

eficiente de las tres dimensiones simultáneamente, que estimaron el bloque.

Las capas fosfáticas, las intercapas y la cobertura de sedimentos recientes salinos no

presentaron ninguna inconsistencia a punto de comprometer la calidad de sus

estimativas.

Método Análisis de Deriva. El análisis de deriva fue adoptada para validar las leyes interpoladas en los bloques para

todas las principales variables estimadas dentro de las capas de fosfatos del Depósito de

Bayóvar, a saber; P2O5, CaO, SiO2, K2O, Al2O3, Fe2O3, Cd y TiO2. El procedimiento

consiste de efectuar el cálculo de las leyes medias de bloques situados en franjas

equidistantes entre sí, cada 400 m según las direcciones norte, y 5 m en la dirección este

según la cota. Esto permite comparar las medias dentro de las franjas con las medias de

las muestras en dimensiones de 400m x 400m x 5 m y número de muestras presentes

dentro de las franjas.

En general, se observa una buena correlación entre los valores medios de las muestras

con las leyes estimadas por krigagen en los bloques. Las pequeñas fluctuaciones ocurren

principalmente en zonas donde existe un número reducido de muestras. También ocurren

casos donde ocurren muestras con leyes altas circundado por leyes de muestras bajos.

En este caso, la krigagen suavizó las discrepancias.



64

f) Cuantificación y Categorización de los Recursos i) Criterios para Clasificación de Recursos.

La clasificación de los recursos fue basada en la distancia anisotrópica por alcance de los

variogramas de la variable P2O5 para cada una de las tipologías del banco de datos de

muestras. El criterio de elección de esta variable fue en función de su variabilidad al

influenciar directamente en la confianza de los recursos del mineral in situ.

Recursos Medidos Fueron consideradas como Recursos Medidos, los tonelajes provenientes de todos los

bloques que tuvieron la variable P2O5 estimada en la primera vecindad de krigagen y

cuya distancia anisotrópica de la muestra más próxima, utilizada para estimar el bloque,

igual o inferior a la mitad de la distancia que corresponde a la varianza del nivel de la

primera estructura del variograma (D95/2). Se escogió el alcance de la primera estructura

del variograma, debido a presentar un comportamiento esférico y el restante de la

varianza con comportamiento lineal fue desechado para efectos de clasificación.

El tonelaje de un bloque, para ser clasificado como Recurso Medido, deberá ser estimado

por lo menos con 3 muestras; como los testigos son compuestos por litología y las

muestras de cada litología solamente son utilizadas para estimar los bloques de la misma

litología, consecuentemente son necesarios 3 testigos para estimar el bloque.

Recursos Indicados Fueron consideradas como Recursos Indicados, los tonelajes provenientes de todos los

bloques que tuvieron la variable P2O5 estimada en la segunda vecindad de krigagen

(segunda vecindad igual al doble del alcance de la primera vecindad). Las condiciones

para esta clasificación fueron las mismas de los Recursos Medidos, o sea; por lo menos 3

muestras.

Recursos Inferidos

Fueron consideradas como Recursos Inferidos, los tonelajes provenientes de todos los

bloques que tuvieron la variable P2O5 estimada en la tercera vecindad de krigagen

(tercera vecindad igual ocho veces el alcance de la primera vecindad). Las condiciones

para esta clasificación fueron también las mismas de los Recursos Medidos e Indicados,

es decir; por lo menos 3 muestras. La tabla 2-11 muestra los datos de los recursos

geológicos del yacimiento de Bayóvar.



65

Tabla 2-11. Cuantificación de los recursos geológicos.



66

2.5 Estimación de reservas.

a) Parámetros Económicos A continuación se resumen los antecedentes de precios y costos empleados en los

análisis de tajo final y de secuencia de extracción, tarea realizada con el soporte del

Software Whittle. Estos antecedentes fueron proporcionados por CVRD y se asume que

son estimaciones razonables de los futuros costos del Proyecto Bayóvar.

Precio de venta 42,5 US$/t de concentrado

Costo de mina 0,65 US$/t húmeda removida

Costo de proceso 2,01 US$/t procesada

Costos generales y administrativos 1,09 US$/t procesada

Transporte a Puerto 3,07 US$/t de concentrado

Costo en Puerto 1,78 US$/t de concentrado

b) Revisión Modelo de Recursos La cubicación de los recursos se muestra en la tabla 2-12. Esta se hizo para el fosfato

que a nivel de bloque (100m x 100m x 0,4 m) produce concentrado con ley mínima 29%

de P2O5, este es el Fosfato Dilución Tipo A. El Fosfato Dilución Tipo B es aquel que

produce concentrado inferior a este valor, el cual se ha mostrado aparte para apreciar su

baja significación en el total.



67

Tabla 2-12. Cubicación Modelo de Recursos sin Dilución.

c) Revisión Fórmulas Metalúrgicas Se revisó la consistencia y tendencias generales de las fórmulas que pronostican la

recuperación de masa (R_Masa) y ley de P2O5 en el concentrado (Ley_Conc). Para ello

se analizó los valores medios que predicen las fórmulas para el conjunto de las 5 capas

de fosfato que se explotaran, tanto para el interior como para el exterior del polígono

inicial de referencia.

El objetivo de este ejercicio es apreciar de manera simple la tendencia de los pronósticos

de las fórmulas de correlación y como este comportamiento podría afectar los resultados

del plan minero.

d) Concepto de Dilución En consistencia con la naturaleza selectiva de la explotación de las capas de fosfato, se

ha dispuesto una metodología para la estimar la posible dilución. Esta metodología, que

ha sido definida por CVRD, contempla la dilución de las capas de fosfatos con material

contiguo de las intercapas y, en el caso de la cara superior de la capa 1, con la

sobrecarga.

Los criterios para estimar la dilución se exponen a continuación:



68

Dilución Tipo A. Capa con espesor mayor a 1 metro.

Dilución de 10 cm. con incremento de volumen. La capa de fosfato (mineral) incorpora 10

cm. del desmonte superior y 10 cm. del desmonte inferior. De esta forma se incrementa el

volumen de la capa y disminuye su ley, mientras que el desmonte reduce su volumen y

mantiene su ley.

Dilución Tipo B. Capa con espesor menor de 1 metro.

Dilución de 5 cm. con mezcla de tonelaje. La capa de fosfato (mineral) se mezcla con 5

cm. de desmonte en su cara superior e inferior. Esta dilución no cambia los volúmenes de

mineral y desmonte pero sí disminuye la ley de la capa.

Durante la etapa de operación se adoptará la tecnología de GPS diferencial para el

control topográfico, a fin de minimizar la dilución de las capas de fosfato. El sistema será

integrado al mismo sistema de gerenciamiento de las flotas conocido como Sistema de

Dispatch.

La Tabla 2-13 muestra el resumen de la cubicación del modelo de recursos con dilución.

Tabla 2-13. Cubicación Modelo de Recursos con Dilución



69

e) Curva de Comportamiento de las Reservas Una de las condiciones impuestas a la planificación es proyectar que la ley de P2O5 del

concentrado sea igual o superior a 29%. Sin embargo, en los bloques del modelo de

recursos que pertenecen a las capas, existen unidades (bloques) que pronostican un

concentrado de ley inferior a la establecida.

Dadas las características del yacimiento, separar estos bloques de mala calidad será

difícil; por lo tanto, lo más probable es que resulten alimentados a planta mezclados con

el resto de mineral de la capa.

Además, en la cubicación del modelo de recursos se comprobó que este material es poco

significativo en el volumen total de las reservas. Esto significa que, de producirse la

mezcla, igualmente el concentrado podría alcanzar la ley de 29%. En este contexto es

conveniente introducir el concepto de curva de comportamiento de las reservas. Esta,

muestra como varían la ley media del mineral y la ley del concentrado en función de la ley

de corte (Ver Figura 2-18).

Curva de Comportamiento Capa 1 (interior polígono)100% masa = 26,5 Mts mineral

30,1%

15,0%

31,9%

28,4%

0%

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

40%

45%

50%

30- 29-30 28-29 27-28 26-27 25-26 24-25 23-24 22-23 21-22 20-21 19-20 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15

ley mineral

masa

0%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

90%

100%ley-rec

Masa_min

Ley_min

Ley_conc

Rec_masa

Figura 2-18. Curvas de Comportamiento de las Reservas



70

f) Diseño Geométrico tajo Final Whittle 4X

Los estudios estratégicos del Proyecto Bayóvar comprenden la definición del alcance

máximo de la explotación (tajo final), determinación de reservas y la secuencia de

explotación.

Para el desarrollo de este análisis se usó como soporte computacional el software Whittle

4X.

Modelo de Recursos.

Se usó el modelo de recursos diluido. La definición de los materiales para efecto de

procesamiento es la siguiente:

Mineral : bloques pertenecientes a capas 1, 2, 3, 4 y 5.

Desmonte : bloques pertenecientes a intercapas y sobrecarga.

Se limitó la profundidad del desarrollo de la explotación a la capa 5.

Modelo Geotécnico.

Se utilizó un ángulo global de talud de 45°, valor que es coherente con las características

del tajo. La profundidad del yacimiento con relación a su extensión horizontal es mínima,

por lo cual esta aproximación es razonable.

Modelo Económico.

Se utilizaron los siguientes valores de precio y costo establecidos en el ítem Parámetros

económicos.

Resultados de Análisis Whittle

En la Tabla 2-14 se exponen los resultados del análisis para una serie de tajos anidados

con Revenue Factor (RF) de 0,30 al 1,28.



71

Tabla 2-14. Análisis de tajo Final – Whittle

Alcance Teórico Máximo El alcance teórico máximo de la explotación, o tajo final, obtenido con el software Whittle

es el correspondiente a un precio de venta del concentrado de 42,5 US$/tc.



72

La Tabla 2-15 muestra la cubicación y las dimensiones del tajo final Whittle.

Tabla 2-15. Cubicación Reservas del tajo final Whittle 4X (42,5 US$/tc)

Análisis de Sensibilidad de tajo final

Con el propósito de cuantificar el efecto de variaciones de algunos parámetros relevantes

de diseño en el alcance del tajo final y reservas, se realizó un análisis de sensibilidad al

precio de venta y se estudió el impacto de incorporar restricciones de contenidos de

Cadmio en el concentrado. Los casos analizados fueron los siguientes:

Precio del concentrado ± 4 US$/tc

Ley de Cd en el concentrado < 20 ppm

Ley de Cd en el concentrado < 40 ppm

Los resultados de este análisis se presentan en la Tabla 2-16.



73

Tabla 2-16. Análisis de Sensibilidad tajo Final

De este análisis se concluye lo siguiente:

Sensibilidad al precio

Variaciones de ±4 US$/tc en el precio del concentrado, aproximadamente ±10% respecto

a su valor base de 42,5 US$/tc, generan variaciones en las reservas de fosfato inferiores

a 3%.

Esto indica que fluctuaciones en el precio del orden de ±10% no producen cambios

significativos en el tamaño de la explotación.

Sensibilidad al contenido de Cadmio

Restringir el contenido de Cadmio en el concentrado a valores menores de 40 ppm y de

20 ppm, reducen las reservas y el tamaño del tajo final a dimensiones mínimas (menos

de 20% para Cd <40ppm y menos de 5% para Cd <20ppm).

g) tajo Final Operacional Tomando como base el tajo final definido con el software Whittle 4X para el precio de

42,5 US$/tc, se diseñó el tajo final operacional. Para lograr que el diseño sea más regular

y consistente con los requerimientos operacionales, se ajustó los contornos a unidades

de explotación de 500 m x 500 m.

Los resultados obtenidos, en cuanto a tamaño del tajo final y recursos recuperados

(reservas de fosfatos), son consistentes con el tajo teórico (Whittle) y los ajustes

operacionales requeridos.

En la Tabla 2-17 se muestra la cubicación de las reservas del tajo final operacional. Se

presenta el detalle para el fosfato contenido al interior y exterior del polígono inicial de



74

referencia y se indica, además, el fosfato que produce concentrado con ley de P2O5

mayor y menor que 29% (Fosfato Dilución Tipo A y Fosfato Dilución Tipo B).

El total de reservas, que incluyen los Fosfatos Dilución Tipos A y B, es de 237, 9 Mt con

ley media de P2O5 de 17.2%. La ley proyectada de P2O5 en el concentrado es de 30,3%

con 46 ppm de cadmio.

Tabla 2-17. Cubicación tajo Final Operacional

La figura 2-19 muestra el contorno del tajo final operacional comparado con el tajo teórico

Whittle. En esta figura se observa que el tajo operacional se ajusta adecuadamente a la

recomendación del software.

La figura 2-20 presenta la topografía del tajo final operacional. Se aprecia en esta figura,

que parte del tajo operacional fue diseñado como tanques para recibir los relaves de la

planta, uso que se les dará una vez recuperado el fosfato contenido en ellos.



75

Figura 2-19. Contorno del tajo final operacional

Figura 2-20. Topografía del tajo final operacional.



76

2.6 Sísmica

2.6.1 Generalidades.

El presente informe, documenta los resultados de la revisión y el análisis de la

información referente a la actividad sísmica en la región nor occidental del Perú, y

específicamente en la zona del Proyecto Bayóvar, localizado en la provincia de Sechura,

departamento de Piura. El análisis de peligro sísmico del Proyecto Bayóvar es evaluado

tomando como base la información de la sismicidad histórica e instrumental, así como la

información geomorfológica y neotectónica de esta región, para lo cual se han

desarrollado los siguientes pasos:

Caracterización de la geomorfología regional;

Identificación de las características sismotectónicas de la región;

Determinación de la sismicidad regional;

Estimación de la atenuación de los efectos sísmicos regionales;

Estimación del sismo extremo y sismo de operación; y

Determinación de los espectros de respuesta elásticos.

La determinación del peligro sísmico en las diferentes zonas del Proyecto Bayóvar se ha

realizado mediante los métodos determinístico y probabilístico, proponiendo niveles

máximos esperados para el movimiento sísmico del terreno, en función a los cuales se

proponen también valores del coeficiente sísmico a utilizar en el diseño sísmico de las

estructuras y obras en general.

2.6.2 Características geomorfológicas de la región.

Está basada en la zonificación propuesta por Tavera y Buforn (1998). Se puede agrupar

en las siguientes tres grandes zonas:

Zona I : Costanera;

Zona II : La Cordillera Occidental, El Altiplano y La Cordillera Oriental; y

Zona III : Sub Andina.

La descripción de las zonas que se analizan son:



77

a) Zona I Limitada por el Oeste con el litoral y por el Este con el Batolito Costanero. Se extiende de

Norte a Sur con un ancho de 40 a 50 km.

Las laderas de los cerros son suaves y la mayor parte del suelo y subsuelo son

sedimentos cuaternarios de limos, arenas y arcillas que cubren formaciones rocosas

principalmente volcánicas, así como extensas terrazas formadas por gravas, gravas

arenosas sueltas y saturadas. En este tipo de terreno y especialmente en los lechos de

los ríos se puede presentar el fenómeno de licuación tanto en arenas como en grava. En

algunas zonas puede existir la influencia de la migración de arenas eólicas y en épocas

de lluvias extraordinarias como las generadas por el Fenómeno del Niño en el año 1998,

se pueden generar asentamientos con deformaciones superficiales importantes.

b) Zona II Agrupada en tres zonas, que atraviesan el Perú longitudinalmente y tienen un ancho de

más de 320 km. Sus características son: Las elevaciones, zonas en plena evolución,

levantamiento del Macizo del Batolito y la erosión de los valles. Las laderas tienen

ángulos mayores de 45°, por lo cual presentan peligro de derrumbes y deslizamientos.

Las características de estas geoformas son:

i) Cordillera Occidental Aquí se emplaza el mayor volumen del Batolito Plutónico y de rocas volcánicas.

Comprendida entre el Batolito Costanero al Oeste y la zona del Altiplano al Este, y alturas

de hasta 5 000 msnm en la región central del país.

ii) El Altiplano Se encuentra entre las Cordilleras Occidental y Oriental; en la región sur y centro,

desapareciendo hacia el norte. Formada por una serie de cuencas intra montañosas y

altas mesetas que se prolongan hasta el Altiplano de Bolivia.

iii) Cordillera Oriental Es menos elevada que la Cordillera Occidental, su altura promedio es de 3 700 a 4 000

msnm. Se ubica entre el Altiplano y la zona Sub Andina.



78

c) Zona III Zona Sub Andina, corresponde a las laderas de los Andes, limitadas por la Cordillera

Oriental al Oeste y por el Escudo Brasilero en el extremo Pie de Monte Amazónico al

Este. En esta zona, las rocas alteradas forman suelos residuales cuyo espesor fácilmente

pasa los 30 m y la erosión es intensa.

2.6.3 Neotectónica de región en estudio.

a) Emplazamiento Tectónico Regional

El Perú está en una de las regiones de más alta actividad sísmica que hay en la Tierra,

en el llamado Cinturón Circumpacífico. El marco tectónico regional está gobernado por la

interacción de las placas de Nazca y Sudamericana.

Como resultado del encuentro de estas dos placas, han sido formadas la Cadena Andina

y la Fosa Perú - Chile en diferentes etapas evolutivas. El continuo interaccionar de estas

dos placas da origen a la mayor proporción de actividad sísmica de la región occidental

de nuestro continente.

Algunos trabajos de sismotectónica en Sudamérica señalan ciertas discontinuidades

regionales, que dividen esta región en varias provincias tectónicas. Estas están

separadas por discontinuidades laterales, todas ellas normales a la zona de subducción o

formando un ángulo grande con ésta. Estas provincias tectónicas tienen características

específicas que influyen en la actividad sísmica que ocurre en cada una de ellas.

i) Zonificación Tectónica En el Perú, la deformación cuaternaria de la corteza es generada por la subducción de la

Placa de Nazca bajo la Placa Sudamericana, cuyos efectos se concentran en el proceso

de orogénesis de los Andes. En los Andes Peruanos distinguimos dos zonas

relacionadas a la geometría de la subducción, los cuales son conocidos como Sector

Norte y Sector Central.

Los procesos orogénicos desarrollados en el continente debido a la colisión de la Placa

de Nazca con la Placa Continental Sudamericana se encuentran los siguientes:



79

ii) La Fosa Marina Se localiza paralelo al litoral costero y constituye el límite de contacto entre la placa

oceánica y la placa continental. Este límite tiene la forma de una fosa de gran extensión,

la misma que alcanza profundidades de hasta 8 000 m, estando conformada por

sedimentos que han sido depositados sobre rocas pre-existentes.

iii) La Cordillera Andina Producto del proceso de compresión entre las Placas de Nazca y la Sudamericana en

diferentes procesos orogénicos. Conformada por rocas ígneas plutónicas que afloraron a

la superficie por tectonismo. Distribuida de Norte a Sur, alcanzando un ancho de 50 km

aproximadamente en el Norte y Centro, y hasta de 300 km en el Sur. En el norte se

orienta en dirección NNE–SSO; cambiando de orientación NNO-SSE, en lo que se

conoce como la Deflexión de Huancabamba. A la altura de la latitud 13° S, vuelve a

cambiar de dirección, tomando una dirección E-W, a lo largo de la deflexión de Abancay y

volviendo a tomar una dirección promedio NNO – SSE hacia el Sur.

iv) Los Sistemas de Fallas Efecto secundario de la colisión de ambas placas. Esto generó plegamientos y fracturas

en la corteza terrestre. Los sistemas principales se localizan en el Altiplano y en la región

Subandina de Norte a Sur, también en los pies de las cordilleras y entre los límites de la

Cordillera Occidental y la Zona Costera.

v) La Cadena Volcánica Localizada en la región Sur de la Cordillera Occidental, son conos volcánicos activos

como los de Misti, Ubinas, Sarasara, etc. En el Norte y Centro de Perú hay un

ausentismo de volcanes debido a que el proceso de subducción en estas regiones tiende

a ser casi horizontal y de poca profundidad.

vi) Dorsal de Nazca Esta cadena montañosa se localiza en el Océano Pacífico entre las latitudes 15° S y 19°

S. Es producto de un proceso de distensión de la corteza oceánica. Tiene influencia

decisiva en la constitución tectónica de la parte occidental del continente.



80

b) Marco Tectónico de la Región Norte del Perú En esta región el tectonismo es muy complejo, donde la Deflexión de Huancabamba ha

afectado los lineamientos principales de la Cordillera de Los Andes. Los principales

eventos tectónicos ocurrieron principalmente entre el Cretáceo y el Terciario.

i) Zona Noroccidental Ubicada entre Tumbes y Talara. Las deformaciones han sido intensas, como resultado

del Tectonismo Andino. Presenta un profundo fallamiento, gravitaciones que tienen un

diseño complicado por estar en el radio de acción de la Deflexión de Huancabamba. Las

estructuras principales son horst y grabens con fallas de alto ángulo, mayormente

normales. Las principales fallas regionales son: Tronco Mocho, Carpitas, Máncora,

Carrizal, Papayal, Amotapes, Angolo, Cuzco, de rumbo NE–SO. A veces se reactivan

como consecuencia de fallas antiguas.

ii) Zona de Lancones – Puyango Ubicada al Este y Noreste de los Amotapes. La zona de Lancones presenta un

plegamiento intenso, desarrollado por una compresión NO – SE, con pliegues asimétricos

cuyos ejes tienen rumbos N 40° a 45° E. La falla Huaypira, de rumbo E – O, compromete

al zócalo y funciona con un juego normal con el Terciario, delimitando al Norte al

Cretácico levantado y al Sur el Bloque Terciario hundido.

iii) Zona de los Macizos Paleozoicos Comprende las montañas de Los Amotapes. Constituido por dos Macizos: La Brea y

Amotapes. El contacto entre las rocas Cretácicas y las Terciarias, es a lo largo de una

falla. Las fallas longitudinales que intervinieron en el levantamiento de estos Macizos, se

tiene a las fallas Amotapes y Cerro Prieto en el sector Oeste, y las fallas Angolo y Cuzco.

iv) Zona Meridional Ubicada al Sur de la falla Huaypirá. El sector comprendido entre esta falla y el río Chira

está caracterizado por pliegues amplios tal como el Anticlinal de Samán. Los fallamientos

y fracturamientos observados en los Acantilados de Paita obedecen a un sistema de

rumbo N – S. Existe otro de rumbo NE – SO. Las rocas Terciarias que cubren al



81

Paleozoico se fracturan allí donde el Basamento que los soporta, presenta zonas

debilitadas por el fallamiento y fracturamiento.

v) Deflexión de Huancabamba Existen fallamientos importantes relacionadas a esta megaestructura como las fallas de

Huaypirá, Tronco Mocho, Carpitas, Máncora, Carrizal, Amotapes, etc.

Se presume que la Deflexión de Huancabamba, se ha venido deformando durante la fase

Inca, es decir en el Eoceno medio a superior, aunque este proceso ha continuado

posteriormente en forma progresiva.

vi) Evolución Tectónica Las diversas fases tectónicas, presentan características propias; metamorfismo,

diaclasamiento, fallamiento y plegamientos. Se puede inferir una deformación

Precambriana sobrepuesta en el Paleozoico por una deformación Caledoniana y

Herciniana y varias fases de la Tectónica Andina durante el Mesozoico.

vii) Tectonismo en las Regiones de Lambayeque y Cajamarca La Deflexión de Huancabamba controla el tectonismo en estas regiones. La arquitectura

de la región es el resultado de las siguientes tectónicas:

Una Tectónica de Basamento compuesta por una deformación polifásica

Precambriana, superpuesta por otra Herciniana; y

Una Tectónica Andina o de cobertura.

c) Sistemas de Fallas en la Región Norte del Perú A continuación se describen los sistemas de fallas que han sido identificadas en la

literatura como posibles fuentes de eventos sísmicos y que puedan influir en el Proyecto

Bayóvar:

i) Fallas de Amotape (PE-01) Estas fallas involucran el Basamento Continental Metamórfico y limita la cuenca

Cenozoica de Lancones. Consiste de dos ramales principales, donde el segmento del

Noroeste no tiene un sentido de movimiento conocido mientras que el segmento del



82

Sureste es una falla inversa con su lado superior hacia el Noroeste. Esta falla tiene una

longitud de 104,6 km. No existe un estudio detallado de su actividad.

ii) Fallas de Angolo y Cuzco (PE-02) Se encuentra en la misma región que la falla de Amotape, aparentemente conformando el

mismo sistema de fallas. No existe un estudio detallado de su actividad.

iii) Falla de Huaypirá (PE-03) Localizada al norte de la ciudad de Sullana (Piura), con dirección E-W con buzamiento

hacia el sur. Esta falla es de tipo normal y tiene una longitud aproximada de 70 km.

iv) Falla Celica – Macará (EC-82) Asociada al Basamento Oceánico que forma la Cordillera Celica. Conformada por dos

segmentos. El Segmento Celica (EC-82A) que tiene una longitud de 73,3 km y cuyo

sentido de movimiento no ha sido identificado, y el Segmento Macará (EC- 82B) que tiene

una longitud de 36 km y un movimiento del tipo inverso y su movimiento más reciente ha

ocurrido en el Cuaternario.

v) Falla de Numbala (EC-90) Localizada en la región Sur del Ecuador y se prolonga hacia la región Norte del Perú, en

dirección de la localidad de Huancabamba. El movimiento más reciente de esta falla es

del Cuaternario

El Mapa M-03 del Anexo X del EIA, muestra las características neotectónicas de la región

en estudio, donde se indica la ubicación del Proyecto Bayóvar.

d) Sismotectónica Regional En el Mapa M-04 del Anexo X del EIA, se presenta el Mapa Sismotectónico de esta

región. En éste se muestran los rasgos neotectónicos, así como los hipocentros del

Catálogo Sísmico del Instituto Geofísico del Perú (IGP), con representación de la

localización, magnitud y profundidad focal de los sismos.

El Mapa M-05 (del mismo Anexo) muestra un perfil transversal perpendicular a la costa,

que pasa por la zona central del Proyecto Bayóvar. El buzamiento de la Placa de Nazca

en esta región, forma un ángulo de10º entre la fosa y la línea de costa y de 28º desde la

línea de costas hacia el continente, hasta alcanzar una profundidad de 120 km. Por



83

debajo de la cadena de los Andes, el plano de subducción se vuelve horizontal, donde los

focos de los sismos tienen una profundidad promedio de 120 km.

En la zona existen algunos sistemas de fallas geológicas. Sin embargo, estas no han sido

suficientemente estudiadas, no existiendo evidencias de que hayan sido fuentes de

actividad sísmica reciente. De las fallas activas identificadas en la región de estudio, la

Falla Huaypirá es la que se encuentra más próxima, ubicándose a distancias entre 110 y

140 km, hacia el norte.

En el Mapa (M-04) se aprecia que en la porción oceánica la actividad sísmica está

constituida por sismos superficiales (<70 km de profundidad focal) concentrados casi

exclusivamente entre la fosa marina y la línea de la costa. En la porción continental

existen nidos sísmicos superficiales en la Zona Sub. Andina del Nororiente Peruano, los

cuales se encuentran a distancias relativamente grandes de la zona del Proyecto.

2.6.4 Sismicidad del área de influencia.

a) Historia Sísmica de la Región en Estudio

En el Apartado A del Anexo X del EIA, se describe los sismos ocurridos en el área de

influencia del Proyecto y considerados significativos para los fines de este estudio.

En la Zona Andina, para el área de influencia del Proyecto Bayóvar, existe poca

información histórica. Esta, tal como se reporta, no es totalmente representativa, ya que

pueden haber ocurrido sismos importantes en regiones remotas, que no fueron

reportados.

Los sismos más importantes que afectaron la región y cuya historia se conoce son:

20 de Agosto de 1857. Con una duración de cuarenta y cinco segundos, y destruyó

muchos edificios. Se abrió la tierra de la cual emanaron aguas negras. Se

presentaron daños menores en Paita;

28 de Abril de 1906. Con una intensidad de IV MM en Talara y Zorritos, III en Tumbes,

Casitas, Paita y Piura;

28 de Septiembre de 1906. Se extendió entre Guayaquil (Ecuador) y Tarma; y de

Trujillo a Moyobamba;



84

El sismo del 24 de julio de 1912. Arruinó a la ciudad de Piura y poblaciones

circunvecinas, ocasionando muertos y heridos. Fueron afectadas las provincias de

Piura, Huancabamba, Jaén en el Perú y las poblaciones ecuatorianas limítrofes;

El sismo del 24 de mayo de 1940 con intensidad de VIII MMI en Lima, abarcó desde

Guayaquil en el norte (III MMI) hasta Arica en el Sur (III MMI);

El sismo del 12 de diciembre de 1953. Fuerte y prolongado; afectó seriamente a la

parte Noroccidental del Perú y parte del territorio ecuatoriano. La intensidad del

movimiento se apreció entre el grado VII y VIII de la escala MM; y

El sismo del 10 de diciembre de 1970. Averió las poblaciones del Noroeste del Perú y

Sur del Ecuador. Tuvo una intensidad de VIII grados en la escala MM.

Se concluye que en los últimos 400 años han ocurrido sismos con intensidades de hasta

X MMI en la costa, las cuales han generado intensidades de VI a VII en la zona del

Proyecto.

b) Sismicidad Instrumental en el Área de Influencia

La información sismológica utilizada ha sido obtenida del Catálogo Sísmico Revisado y

Actualizado del Instituto Geofísico del Perú (IGP). Esta ha sido completada hasta el año 2

006 utilizando la información del Catálogo del NEIC, para lo cual se ha uniformizado las

magnitudes utilizadas.

El Mapa M-04 del Anexo X del EIA, presenta la distribución de epicentros en el área de

influencia del Proyecto. Además, presenta los sismos ocurridos entre los años 1901 y

2006, con magnitudes mb (en función de las ondas de cuerpo) mayores o iguales que 4,5.

El Mapa M-05 (del mismo Anexo) presenta un perfil transversal perpendicular a la costa

con un ancho de 100 km pasando por la zona del Proyecto Bayóvar.

Se observa que la sismicidad con foco superficial se localiza principalmente en la zona

oceánica en dirección paralela a la línea de costa, produciendo sismos de magnitud

moderada con relativa frecuencia. Otros sismos con foco superficial se encuentran

mayormente localizados en la zona de transición entre la Cordillera Oriental y el margen

occidental de la zona Subandina (entre 3° S y 13° S). En la zona altoandina también

existen sismos superficiales pero son menos numerosos y más dispersos. Estos sismos

presentan magnitudes moderadas y son menos frecuentes, y estarían relacionados a

posibles fallas existentes.



85

2.6.5 Análisis de peligro sísmico determinístico.

a) Introducción

El análisis determinístico de los efectos sísmicos en el área del Proyecto Bayóvar

consiste en relacionar los eventos sísmicos observados a fallas activas o potencialmente

activas para determinar sus efectos epicentrales y su atenuación al lugar.

El Sismo Extremo para cada fuente sismogénica considerada, es determinado en base a

la información del catálogo de sismos históricos e instrumentales. El Sismo Extremo se

define como el sismo más grande que una zona sismogénica puede producir bajo

condiciones tectónicas conocidas. Una obra civil debe diseñarse de tal modo que en el

caso improbable que dicho sismo ocurra y se produzcan daños considerables a la obra,

no se producirá la rotura catastrófica. Seguidamente se determina el Sismo de

Operación, que es el sismo más grande que se espera que ocurra una vez en la vida del

Proyecto Bayóvar.

El análisis de peligro sísmico determinístico se evaluará para un punto en la zona del

Proyecto Bayóvar.

b) Sismo Extremo

Se pueden agrupar dos áreas concentradas de actividad sísmica significativas para la

zona del Proyecto Bayóvar. La primera corresponde a la actividad sísmica superficial,

localizada fuera de la costa, con distancias focales mínimas de 50 km a las estructuras y

obras proyectadas. La otra corresponde a la actividad sísmica intermedia, con distancias

focales mínimas de 80 km.

La máxima magnitud creíble de los sismos de subducción se determinó tomando como

base la información sísmica del catálogo de sismos históricos e instrumentales. El cálculo

de la atenuación de aceleraciones se realizó utilizando la Ley de Atenuación propuesta

por Casaverde y Vargas, para las zonas de subducción en el Perú.

En consecuencia, las mayores aceleraciones en la zona del Proyecto Bayóvar son

producto de la actividad sísmica de la zona de subducción superficial. Debido a esta, las

estructuras estarán expuestas a niveles de aceleraciones máximas de 0,52 g a nivel de

roca base.



86

c) Sismo de Operación

Para el cálculo se utiliza la misma metodología indicada para el Sismo Extremo, pero

considerando valores menores de magnitudes del sismo. Para la zona de subducción se

ha considerado un sismo cuya magnitud Ms que corresponde a un evento de 200 años

de periodo de retorno, la cual fue determinada del gráfico de número acumulado de

sismos entre el periodo de observación vs la magnitud sísmica.

En este caso, la actividad sísmica de subducción superficial, estaría generando

aceleraciones máximas de 0,38 g a nivel de la roca base.

2.6.6 Análisis sísmico probabilístico.

a) Introducción

El peligro sísmico es una medida de la probabilidad que el sismo más fuerte que puede

ocurrir en una zona, en un cierto número de años, exceda (o no exceda) un determinado

nivel de intensidad sísmica (intensidad, aceleración, velocidad, etc.).

La primera parte del método utilizado consiste en la determinación y caracterización de

las fuentes sismogénicas que definen la sismicidad de la región en estudio. Luego se

determinan los parámetros sísmicos de cada una de las fuentes o zonas sismogénicas y

con la ayuda de leyes de atenuación sísmica definidas para cada tipo de fuentes, se

determinan los valores probables de intensidades sísmicas que pueden esperarse en un

determinado lugar.

b) Fundamentos del Análisis del Peligro Sísmico La predicción de eventos futuros puede ser realizada por medio de modelos estadísticos,

en base a datos pasados. Actualmente el modelo más usado es el de Poisson.

El modelo de Poisson asume que los eventos sísmicos son espacial y temporalmente

independientes y que la probabilidad de que dos eventos sísmicos ocurran en el mismo

sitio y en el mismo instante es cero. Estas suposiciones, por lo general, no se ajustan a la

ocurrencia de eventos de baja magnitud, sin embargo representan adecuadamente la

ocurrencia de los movimientos grandes, que son los de mayor interés para fines

ingenieriles. Por esta razón, el modelo de Poisson es ampliamente utilizado para evaluar

el peligro sísmico probabilísticamente.



87

La ocurrencia de un evento sísmico es de carácter aleatorio y la Teoría de las

Probabilidades es aplicable en el análisis de la posibilidad de su ocurrencia.

La intensidad generalizada de un sismo en el lugar fijado puede considerarse

dependiente del tamaño del sismo (la magnitud o intensidad epicentral) y de la distancia

al lugar de interés.

c) Evaluación y Caracterización de las Fuentes Sismogénicas

Ha sido basado en el mapa de distribución de epicentros, así como en las características

tectónicas del área de influencia.

Se han utilizado fuentes sismogénicas recientemente redefinidas sobre la base del

estudio de Evaluación del Peligro Sísmico en el Perú, cuyas geometrías han sido

modificadas para incluir los sismos que se han registrado en los últimos 15 años y que

presentan similar patrón de comportamiento. Las nuevas fuentes sismogénicas

propuestas para el Perú, se presentan en los Mapas M-01 y M-02 del Anexo X del EIA,

de las cuales se han seleccionado las que son aplicables para el Proyecto Bayóvar.

Pueden distinguirse fuentes de subducción superficial (F1, F2 y F3 en el Mapa M-01) y

fuentes de subducción intermedia (F13, F14, F15, F18 y F19 en el Mapa M-02). Las

fuentes de subducción superficial e intermedia tienen profundidades focales promedio de

50, 100 y 150 km respectivamente.

Las fuentes F6, F7, F10 y F11 (Mapa M-01) están asociadas a la sismicidad regional

andina y presentan profundidades focales superficiales, sin estar asociadas a fallas

activas a excepción de la Falla F7, que está asociada a la falla de la Cordillera Blanca.

i) Análisis Estadístico de Recurrencia Un método para determinar la recurrencia de los eventos sísmicos fue propuesto por

Richter (1958), mediante una expresión que define la clara correlación existente entre el

número de sismos N que ha igualado o superado una magnitud M en una fuente

sismogénica y la magnitud. Esta correlación viene dada por la siguiente expresión:

Log N = a - bM

Donde:

N = número de sismos de magnitud M o mayor por unidad de tiempo.



88

a, b = parámetros que dependen de la región.

Para este análisis se ha utilizado el catálogo sísmico revisado y actualizado del IGP y

completado hasta el año 2006 con los datos del NEIC. En este catálogo, para la zona en

referencia, la información instrumental de sismos comienza a principios del siglo XX, sin

embargo, esta información es incompleta hasta el año 1 963. Por lo tanto, para el análisis

estadístico de recurrencia se decidió utilizar la información a partir de 1 963, en la cual,

para evitar la eliminación de eventos que presentan un solo tipo de magnitud, se han

calculado las magnitudes mb o Ms respectivamente, utilizando la relación propuesta por

Castillo (1 993), de manera de utilizar cualquiera de ellas para homogenizar la muestra de

datos:

mb = 3,30 + 0,40 Ms

En el análisis estadístico de los parámetros de recurrencia se utilizó el método de

mínimos cuadrados, considerando los datos de 1 963 – 2 006. Este método ajusta la

recta sobre la magnitud mínima de homogeneidad, incluida la máxima magnitud

observada, normalizando el aporte que hacen los sismos de diferentes magnitudes.

Mmax es la magnitud máxima probable que puede ser liberada como energía sísmica.

Para su determinación se consideró que el evento más grande que ocurrió en la fuente

en el pasado, es el máximo sismo que ha de ocurrir en el futuro.

Para determinar las profundidades representativas de los hipocentros en las zonas

sismogénicas se hizo un trabajo estadístico del cálculo de frecuencias de sismos versus

profundidad.

d) Leyes de Atenuación La aceleración máxima que un sismo futuro puede generar en una localidad determinada

depende de su magnitud, la distancia entre el foco y el sitio bajo consideración, la

atenuación con la distancia y las condiciones locales en el sitio de interés. La atenuación

depende de dos fenómenos principales llamados atenuación geométrica y atenuación

mecánica. La atenuación geométrica se refiere al proceso de dispersión de la energía a

medida que se aleja de la fuente y la atenuación mecánica involucra el proceso de

fricción intergranular que se origina en la transmisión del estado de esfuerzos.



89

En el Perú existe escasez de datos de registros de aceleraciones. Los pocos que se

tienen son de la ciudad de Lima y fueron obtenidos de sismos generados en la zona de

subducción. No existe información de eventos generados en la zona continental, sin

embargo es notorio que la atenuación del movimiento sísmico es marcadamente diferente

a la de los sismos de subducción. En consecuencia, se han utilizado dos leyes de

atenuación de aceleraciones, la primera es la propuesta por Casaverde y Vargas, la que

ha sido empleada para las fuentes asociadas al mecanismo de subducción. Esta ley está

basada en los registros acelerográficos de las componentes horizontales de diez sismos

peruanos registrados en Lima y alrededores.

La segunda ley de atenuación utilizada es la propuesta por McGuire y ha sido empleada

para las fuentes asociadas a sismos continentales.

e) Determinación del Peligro Sísmico El peligro sísmico del área del Proyecto Bayóvar se ha determinado utilizando la

información pertinente en la literatura y el programa de cómputo RISK desarrollado por

McGuire, con datos de la ley de atenuación de aceleraciones de Casaverde y Vargas

para los sismos de subducción, y de McGuire para los sismos continentales. Se ha

actualizado la base de datos del Catalogo Sísmico del IGP, complementándola con la del

catálogo del NEIC. Así mismo, tomando como base las fuentes sismogénicas definidas

por Castillo (1 993), se ha redefinido las nuevas fuentes sismogénicas y los parámetros

de sismicidad local que se han utilizado en el análisis de peligro sísmico para el área del

Proyecto. En los Mapas M-01 y M-02 del Anexo X del EIA, se presentan las fuentes

redefinidas para el Perú. La evaluación del peligro sísmico se realizó en todos los puntos

correspondientes a los límites de las zonas en estudio del Proyecto Bayóvar. Las

coordenadas de estas zonas se encuentran en la Tabla 2-18.



90

Tabla 2-18. Ubicación de puntos del Proyecto Bayóvar.

Los resultados obtenidos del programa RISK se presentan en el Apartado C del Anexo X

del IEA, donde se observan los valores de aceleraciones horizontales máximas

esperadas en la roca base en cada uno de los puntos analizados, para eventos con

periodos de retorno desde 30 hasta 950 años. Las Tablas 2-19 y 2 -20 del mismo Anexo,

muestran las máximas aceleraciones horizontales esperadas en roca, en las áreas

denominadas Mina y Zona de Secado y Almacenamiento, respectivamente, del Proyecto

Bayóvar, para los períodos de retorno arriba indicados.

Tabla 2-19. Aceleraciones máximas esperadas. Mina.



91

Tabla 2-20. Aceleraciones máximas. Zona de Secado y Almacenamiento.

La selección del movimiento sísmico de diseño depende del tipo de obra. Para las

estructuras consideradas en el Proyecto Bayóvar se consideran períodos de retorno de

475 años para el Sismo de Diseño, que corresponde a estructuras con una vida útil de 50

años y un nivel de excedencia del valor de aceleración propuesto de 10%. Lo cual

significa que en la zona del Proyecto Bayóvar la aceleración horizontal máxima del sismo

de diseño será de 0,43 g

La respuesta estructural de las obras de ingeniería derivada por métodos espectrales

deberá considerar, a partir de los valores de aceleración propuestos, la amplificación

estructural y las reducciones por ductilidad, amortiguamiento y los coeficientes de

seguridad de diseño. Los valores de aceleración de diseño corresponden a suelo firme y

no reflejan la amplificación local del suelo, en caso de existir.

2.6.7 Espectros de respuesta.

El movimiento sísmico del terreno está influenciado por factores como el mecanismo de

la fuente, el camino de propagación de las ondas y las condiciones locales del suelo en el

sitio de interés.

Debido a que no existen acelerogramas de sismos pasados registrados en la zona del

Proyecto Bayóvar, con la finalidad de comparar los espectros de Seed e Idriss, se ha

utilizado los acelerogramas de los sismos de Octubre de 1966, Mayo de 1970, Octubre y

Noviembre de 1974 registrados en la ciudad de Lima, así como el acelerograma del

sismo de Junio del 2001 registrado en la ciudad de Moquegua, en estaciones cimentadas

en suelo firme. En vista que los espectros de los sismos registrados en Lima presentan

similares características, se ha obtenido un espectro promedio de todas las componentes

horizontales, el cual se muestra conjuntamente con el espectro del registro de Moquegua

y el espectro de Seed e Idriss para suelo firme en la Figura 7 del Anexo X del IEA. En



92

esta figura se puede observar que las amplitudes de las aceleraciones espectrales del

espectro promedio se ajustan bastante al espectro de Seed e Idriss, lo cual no ocurre con

el espectro del sismo de Moquegua, que presenta importantes amplificaciones en un

mayor rango de periodos.

Considerando que el sismo dominante en la región en estudio es generado también por la

zona de subducción, el cual, para un sismo severo podría presentar similar

comportamiento que el sismo registrado en Moquegua, se puede esperar que las

aceleraciones espectrales estimadas por el espectro de Seed e Idriss sean superadas en

un amplio rango de periodos, se ha visto por conveniente utilizar la forma espectral del

espectro de peligro uniforme propuesto por Youngs, quienes han determinado leyes de

atenuación de aceleraciones espectrales para diferentes periodos estructurales, para

sismos de subducción interplaca e intraplaca.

Las formas espectrales obtenidas mediante estas ecuaciones han sido escaladas a la

aceleración máxima de 0,43 g, las cuales se muestran en las Figuras 8 y 9 del Anexo X

del EIA para roca y suelo firme respectivamente. En la Figura 10 del mismo Anexo se

muestra la comparación del espectro en suelo firme de Youngs con el espectro promedio

de los sismos de Lima y el espectro del sismo de Moquegua, donde se puede observar

que este espectro sería más representativo para la respuesta en periodos intermedios a

largos. En consecuencia, se recomienda utilizar estas formas espectrales para

representar el comportamiento genérico de la respuesta estructural en roca y suelo firme

en el área del Proyecto Bayóvar.

2.7 Hidrología

Bayóvar es un proyecto de fosfatos adjudicado a la CMMM. del Grupo CVRD que se

localiza en el departamento de Piura, Provincia de Sechura, a 85 km aproximadamente al

Sur de la ciudad de Piura, a una altitud entre -30 msnm y 50 msnm.

Entre otras estructuras, propias de la actividad minera de la explotación de fosfatos, se

contempla la instalación de estructuras de protección de la mina contra la escorrentía de

agua superficial, así como las que correspondan a su derivación.

Es precisamente el diseño de las estructuras de control y derivación de escorrentía

superficial, las que motivan el desarrollo del presente “Estudio Hidrológico para el

Proyecto Bayóvar”. Las consideraciones de diseño están relacionadas principalmente con

la ocurrencia del Fenómeno El Niño, el cual intensifica el régimen de precipitaciones,



93

generando una considerable escorrentía superficial que propicia inundaciones de grandes

áreas y descargas muy superiores a las que se presentan en años ordinarios

caracterizados por una precipitación anual baja (50 mm en promedio).

En el presente Estudio se expone la información hidrometeorológica cercana a la zona

del Proyecto Bayóvar, la caracterización climática e hidrológica, los resultados de

investigaciones científicas sobre el Fenómeno El Niño, en relación a su recurrencia e

intensidad, y los criterios de diseño de las obras hidráulicas considerando las medidas

para el control de la erosión.

2.7.1 Objetivos.

Son objetivos del Estudio de Hidrología los siguientes:

Recopilar la información hidrometeorológica disponible para la zona del Proyecto

Bayóvar. Adicionalmente, se recopila información científica e investigaciones

realizadas por instituciones oficiales y/o investigadores en relación a la ocurrencia del

Fenómeno El Niño;

Realizar la caracterización climática del área del Proyecto Bayóvar;

Realizar el balance de aguas en La Depresión Salina Grande, a fin de lograr la

estimación de los volúmenes de escorrentía generados por eventos de precipitación,

con atención a los eventos del Fenómeno El Niño;

Evaluar las descargas o avenidas máximas de escorrentía superficial, en especial

ante la ocurrencia del Fenómeno de El Niño; y

Determinar las condiciones hidrológicas que regirán el dimensionamiento y diseño de

las estructuras de almacenamiento, control y derivación de escorrentía superficial

consideradas para la protección de las instalaciones propias de la mina.

2.7.2 Descripción de la zona.

a) Morfología

Presenta en general un relieve topográfico llano, denominado Tablazo, a excepción de

las zonas altas del Macizo de Illescas hacia el Oeste y Noroeste del lugar del Proyecto

Bayóvar. Además, hacia la parte central y Sur se observan depresiones como la



94

denominada Depresión Salina Grande, (aproximadamente -24 msnm) en la que se

encuentra el yacimiento de fosfatos de Bayóvar.

El Macizo de Illescas está constituido por rocas metamórficas e intrusivas de inherente

baja permeabilidad, alcanzando una altura máxima de 475 msnm y disectado por

quebradas secas (quebradas La Montera, Los Hornillos, Nuche y Santuyo). Durante el

Fenómeno El Niño, la actividad hídrica de estas quebradas se manifiesta con las

descargas naturales hacia la parte baja del cerro, propiciando la inundación del Tablazo,

específicamente de la Pampa Los Hornillos (hacia el norte del área de la mina) y la

Pampa San Antonio y la zona de Reventazón (hacia el sur del área de la mina) lo cual

también significa la descarga directa hacia el área de la Gran Depresión.

Durante los Fenómenos El Niño de 1983 y 1998, la escorrentía superficial ha desbordado

estos cauces, resultando en daños significativos a las carreteras de acceso que bordean

el área de la mina. (En dirección a Reventazón y el acceso al campamento de CMMM).

En general, con excepción del referido lado Oeste, debido al relieve del Tablazo que

rodea el área de la mina, no se presentan cauces de drenaje bien definidos para el flujo

de escorrentía derivado de las altas precipitaciones.

En cuanto a La Depresión Salina Grande, se encuentra rodeada por la formación Tablazo

y se constituye como el punto de almacenamiento de la escorrentía generada por la

cuenca endorreica que la rodea, acentuado por las presencia de suelos secos y suelos

de grano fino que limitan la tasa de infiltración durante estos eventos. El diámetro

aproximado de la depresión es de 16 Km y su mínimo nivel se ha identificado en la cota -

23. b) Cobertura Vegetal y Uso del Suelo La cobertura vegetal está dominada por los bosques secos conformados por algarrobo,

faique y huarango, por matorrales en los que destaca el zapote y vichayo, y por

herbáceas temporales como las gramíneas.

Entre las actividades que involucran el uso del suelo, se observa el pastoreo temporal

debido a la presencia de vegetación temporal y escasa de bosques de algarrobo y

matorrales, actividad que se constituye como el principal aprovechamiento de los

recursos naturales; además se observa en menor escala la actividad forestal para leña.

La actividad agrícola representa un área muy pequeña con cultivos limitados por la fuerte

salinidad.



95

Así, para la zona de mina y para las zonas en las que se proyecta la instalación de las

estructuras de drenaje, se identifican áreas Sin vegetación – Vegetación halófita (Sv -

Vh), Vegetación rala (Vr), Vegetación Semidensa (Vsd), Sin vegetación – Vegetación

escasa (Sv – Ve).

i) Sin Vegetación – Vegetación Halófita (Sv – Vh) Ubicadas en la zonas hidromórficas y de mal drenaje que alternan con manchales de

herbáceas resistentes a la salinidad como vidrio (Sesuvium portulacastrum), verdolaga

(Trianthema portulacastrum), jabonillo de campo (Luffa operculata), mostaza (Brassica

campestres), campanilla (Ipomoea purpurea).

ii) Vegetación Rala (Vr) Conformados por predominancia de algarrobo (Prosopis juliflora) asociado a zapote

(Capparis sp.) y vichayo (Capparis sp.). Se localizan en la zona Este del área de estudio

y en zonas con predominancia de suelos arenosos con influencia de arena eólica que

forman médanos y dunas.

iii) Vegetación Semidensa (Vsd) Corresponde a varios tipos de unidades vegetales dominadas por árboles de algarrobo

(Prosopis juliflora), Faique (Acacia sp) Huarango (Acacia Macracanta) y una vegetación

de gramíneas temporales (pasturas estacionales efímeras) que aparecen en épocas de

precipitaciones excepcionales como el Fenómeno El Niño, dependiendo de las

condiciones de humedad del suelo. Se localizan en la parte occidental y sur del área

estudiada, en la Pampa Monte Jacinto, Pampa de Yapato, Pampa los Hornillos, laderas

de pendiente suave del Macizo de Illescas, así como en los valles de quebradas

intermitentes que discurren de Este a Oeste.

El uso de estas tierras es de aprovechamiento pecuario intensivo por el fruto de la

algarroba y de las gramíneas temporales.

c) Descripción de La Depresión Salina Grande La Depresión Salina Grande, donde se localizan los depósitos de fosfatos, es el fondo de

una cuenca endorreica



96

La intensidad de las precipitaciones producidas en los años húmedos e inclusive en los

muy húmedos no logra superar la infiltración de la capa arenosa del suelo y la retención

superficial de las pequeñas depresiones existentes en el Tablazo que conforman gran

parte de su cuenca.

Según Banda (1983), el año 1983, las intensidades y duración de las precipitaciones,

produjeron escurrimientos que fluyeron por diversos cauces formados en toda el área,

hacia la parte más profunda de la depresión, inundándola y formando una laguna,

después de ello el nivel del agua fue decreciendo por efectos de la evaporación. La

misma referencia descarta la influencia del flujo subterráneo procedente de las

inundaciones vecinas, toda vez que éstas tienen un nivel de agua 20 mmayor que el de la

depresión y se encuentran a una distancia tan cercana (2 km.) en la que no puede haber

una pérdida de carga de esa magnitud, de otra manera el nivel del agua hubiera seguido

ascendiendo y no bajando, tal como ocurrió en ese año.

2.7.3 Información básica.

Se refiere a los registros de precipitaciones totales mensuales y anuales, registros de

precipitación máxima en 24 horas, registros de evaporación total mensual y anual, y

datos climáticos de temperatura, humedad relativa, velocidad y dirección de vientos de

estaciones meteorológicas cercanas al área del Proyecto Bayóvar, la mayoría ubicadas

en la cuenca del río Piura. La extensión de los registros de las estaciones meteorológicas

consideradas se muestran en las Tablas B-1 a la B-49 del Apartado B del Anexo VIII del

EIA, SENAMHI y el Proyecto Especial Chira Piura – PECHP son las principales fuentes

de información. En la Figura 2-21 se muestra la posición geográfica del área de estudio y

de las estaciones meteorológicas cercanas. Las Figuras C-1 a la C-19 del Anexo C del

Anexo VIII del EIA, indican las series de datos de precipitación y evaporación que se han

dispuesto de cada estación.

Asimismo, complementan este estudio, las conclusiones indicadas en investigaciones y

estudios hidrológicos nacionales y regionales, en especial los relacionados al Fenómeno

El Niño.



97

Figura 2-21. Ubicación del área de estudio y estaciones meteorológicas.



98

a) Climatología

La información meteorológica disponible se ha obtenido de estaciones cercanas al área

del Proyecto Bayóvar, debido a que no se disponen de registros propios del lugar. A partir

del mes de noviembre del 2005, CMMM ha instalado dos (02) estaciones meteorológicas,

una ubicada en la zona del campamento y otra en la zona de la mina las que miden los

parámetros de precipitación, velocidad y dirección de viento, temperatura, presión

barométrica, humedad relativa, radiación solar y evaporación.

Se procedió con la recopilación y procesamiento de la información meteorológica de los

parámetros de temperatura, humedad relativa, velocidad y dirección del viento,

precipitación y evaporación, para determinar el tipo climático del área del Proyecto

Bayóvar.

Tabla 2-21. Estaciones meteorológicas disponibles.

i) Temperatura

Se cuenta con los registros de temperatura de las estaciones Bayóvar, Chusis,

Montegrande, San Miguel, CORPAC-Piura y Miraflores.



99

Tabla 2-22. Temperaturas en estaciones cercanas al Proyecto Bayóvar.

Los datos disponibles de las estaciones analizadas se muestran en las Tablas B-27 a la

B-44 del Apartado B del Anexo VIII del EIA, de los cuales se tiene que las temperaturas

en la zona de estudio registran 36,1°C y 12,3°C como máxima y mínima absolutas

registradas en marzo de 1969 en la estación Corpac-Piura y en junio de 1992 en la

estación Montegrande respectivamente. La temperatura máxima media mensual en las

estaciones cercanas al Proyecto Bayóvar varía entre 31,9°C a 33,2°C y la temperatura

mínima media mensual varía entre 14,6°C y 17,2°C, lo que representa un rango de

amplitud térmica media anual entre 14,8°C a 18,6°C. Los valores de temperatura

promedio varían entre 23,1°C a 24,4°C.

Los mayores valores de las temperaturas medias mensuales, demuestra que se dan en

los meses de enero a abril y los menores de julio a octubre.

La estación de Chusis es representativa de las condiciones de temperatura, por la

extensión de los registros y la cercanía a la zona en estudio.

Es importante destacar que la temperatura media anual para la estación Chusis, en los

años 1983 y 1998 cuando ocurrió el Fenómeno El Niño, es de 26,6°C y 25°C

respectivamente lo cual significa un incremento de 2,4°C y 0,8°C respectivamente en

comparación a la temperatura media anual del registro analizado.

De mayo a agosto de 1983 se registraron valores muy superiores a los promedios de

esos meses; mientras que para 1998, los registros mensuales fueron ligeramente

superiores. Durante el Fenómeno El Niño, los valores son superiores a lo largo del año,

pero conservan el mismo comportamiento general, es decir, mayores temperaturas en

verano (enero a marzo) y disminuyen en invierno (junio a agosto).



100

En general la zona del Proyecto Bayóvar registra una temperatura promedio anual de

24,2°C, pudiendo llegar a ser superior a los 26°C en presencia del Fenómeno El Niño.

ii) Humedad Relativa

La estación de Chusis es representativa, por la extensión de los registros y la cercanía a

la zona en estudio.

La humedad relativa media anual en la estación Chusis es de 74,5%; con un rango de

variación de la media mensual desde 71,7% en febrero hasta 77,8 % en agosto. En

general, la humedad es más alta en invierno y primavera (junio a noviembre), siendo los

valores más bajos en verano (enero a marzo). Este comportamiento, tal como era de

esperar, es inverso al de la temperatura media mensual.

Durante el Fenómeno El Niño, la humedad relativa media anual para la estación Chusis,

en los años 1983 y 1998, fue de 75,8% y 78,8%, lo cual significa un incremento de 1,3% y

4,3% respectivamente en comparación a la humedad relativa media anual del registro

analizado (74,5%). Entre enero a mayo para los años 1983 y 1998 se registraron valores

superiores al promedio de esos meses (periodo coincidente con el mayor registro de

pluviosidad en años de ocurrencia del Fenómeno El Niño), mientras que entre junio a

diciembre, los valores fueron inferiores en 1983 y superiores en 1998 al promedio de la

estación para esos meses, respectivamente.

iii) Velocidad y Dirección del Viento

En el Apartado B del Anexo VIII del EIA, se muestran todos los datos disponibles.

En base al análisis de la información de la estación Chusis se puede decir que la

velocidad promedio anual del viento es de 4,3 m/s. La variabilidad de los valores de

velocidad máxima, mínima y promedio mensual de los registros de la estación Chusis,

evidencian que el promedio de velocidad fluctúan entre 3,5 m/s y 4,9 m/s para los meses

de marzo y setiembre respectivamente, con un registro mínimo de 1,6 m/s para marzo de

1983 y máximo de 8,2 m/s para mayo de 1989.

Los vientos predominantes en la estación Chusis proceden del Suroeste y Sureste

mayormente, mientras que los mayores valores de velocidad provienen del Sur, con

vientos que aparecen por el flanco oriental del Macizo de Illescas en dirección al Norte,

que originan el movimiento de las dunas en el Tablazo de Sechura. La dirección

predominante del viento es desde el Suroeste en los meses de enero a marzo y de



101

octubre a diciembre, con frecuencias de 52%, 62% y 72% para el primer trimestre y de

38%, 34% y 39% para el último trimestre, respectivamente. El resto del año la dirección

predominante del viento es desde el Sureste, con frecuencias desde el 34% para el mes

de abril al 54% para el mes de julio.

En relación a la velocidad media anual del viento para los años 1983 y 1998 se registró

2,6 m/s y 4,2 m/s respectivamente, promedios que son inferiores al promedio registrado

en la estación (4,3 m/s). En general, para esos años, la velocidad promedio mensual del

viento es inferior al promedio, a excepción de lo registrado en los últimos meses del año

1998, en los que supero los 5 m/s (agosto a diciembre).

iv) Evaporación Anual

La estación de Chusis es representativa, por la extensión de los registros y la cercanía a

la zona en estudio.

La evaporación promedio mensual de la estación Chusis oscila entre 210 mm y 129 mm

para marzo y julio respectivamente.

Los valores más altos de evaporación se presentan de diciembre a abril (cuando la

humedad relativa es más baja y la temperatura más alta); mientras que los más bajos se

presentan de junio a setiembre (cuando la humedad es más alta y la temperatura más

baja).

El total de evaporación para el año en presencia del Fenómeno El Niño es inferior al total

promedio obtenido para cada uno de los respectivos periodos de análisis en Chusis y

Miraflores. Para el caso específico de la estación Chusis, la evaporación total anual es de

1 863 mm, inferior al total anual promedio de 2 128 mm.



102

Tabla 2-23. Evaporación mensual en la estación Chusis – 1998-2004 (mm).

v) Régimen de Precipitaciones

La Tabla 4.9 del Anexo VIII del EIA, muestra el resumen de los datos de precipitación

total anual máxima, mínima y el promedio del registro sin considerar los años 1983 y

1998, en los que se presentó el fenómeno El Niño.

Los registros de las estaciones consideradas (contenidos en las Tablas B-1 a la B-19 del

Apartado B del Anexo VIII del EIA, muestran que el periodo más lluvioso ocurre entre

enero y abril, periodo en el cual se descargan alrededor del 80% del total anual de las

precipitaciones. El resto del año es normalmente seco, sin embargo en algunos años se

presentan lluvias esporádicas de mayo a diciembre.

Durante el fenómeno El Niño en los años 1983 y 1998 se evidenciaron núcleos de alta

pluviosidad en la región comprendida entre las localidades de Morropón, Chulucanas y

Tambogrande. Para el año 1998, el núcleo de la tormenta se desplazó hacia el Norte del

departamento de Piura. De acuerdo a lo anterior se consideró apropiado tener en cuenta

los registros de las estaciones Chusis, Bernal y Laguna Ramón, precisamente las más

cercanas a la zona del Proyecto Bayóvar. Las estaciones de Chusis y Bernal registran

datos de precipitación total anual para el año 1983 del orden de 1 040,1 y 1 038,5 mm

respectivamente, mientras que la estación Laguna Ramón registra para el mismo año

2674,1 mm. Para 1998, los registros fueron de 983 mm y 1 195 mm para Chusis y Bernal.

El fenómeno El Niño influye significativamente en los niveles de precipitación en la región,

propiciando variaciones plurianuales importantes en la costa del Norte del Perú.



103

vi) Clima

El sistema de Thornwaite clasifica a la zona como de “clima seco y semicálido” (31 mm

de precipitación y 24,2°C en la estación Chusis, como promedio) deficiente de lluvia en

todas las estaciones.

Para el sistema de Koppen, la zona está en “zona tropical y presenta clima desértico o de

desierto”, pues las temperaturas medias para todos los meses de la estación Chusis

sobrepasan los 20°C.

Debido a que los datos fueron obtenidos de estaciones localizadas en la cuenca del Río

Piura, se rescata los resultados de estudios como el desarrollado por el SENAMHI sobre

la caracterización climática de esta cuenca (CONAM, et.al.,2005). El citado estudio

identifica para la zona baja de la cuenca del Rio Piura, en la que se ubican las localidades

de Sechura, La Unión, Bernal, La Arena, El Tallan y la zona de la ciudad de Piura, la

clasificación climática “E(d) B’1 H3” que se describe como “árida, semicálida, con

deficiencia de lluvias en todas las estaciones del año con una humedad relativa calificada

como húmeda”.

Sin embargo, existen factores condicionantes de la alteración de esta clasificación

climática, como el fenómeno El Niño (FEN), el cual propicia una variación climática que

otorga características climáticas únicas a esta región, como la intensificación de la

precipitación y la elevación de la temperatura y la humedad relativa.

b) Precipitación Complementariamente a la información general mostrada en el ítem v) del apartado

anterior; se muestran a continuación aspectos específicos de la precipitación en la zona.

i) Precipitaciones Ordinarias Anuales y Mensuales

Se ha identificado que el total anual de lluvias en promedio se halla entre 31 y 294 mm,

para las estaciones como Chusis y para la de Morropón respectivamente.



104

ii) Relación Precipitación vs. Altura

Se realiza a fin de observar la variación de la precipitación con la elevación,

especialmente ante eventos de precipitación normales y ante eventos de precipitación

debido al fenómeno El Niño.

Para el caso de las precipitaciones anuales sin presencia de los 2 últimos eventos FEN

muy fuertes, la relación tiene tendencia creciente con la altitud, situación similar para con

presencia de los 2 últimos eventos FEN muy fuertes, con la salvedad que los valores de

precipitación son superiores variando entre 81 a 407 mm en las estaciones de Talara y

Morropón respectivamente, contrastable a 30 y 294 mm en las estaciones Esperanza y

Morropón. Para el caso de la relación precipitación vs. altitud de la precipitación anual

ocurrida en el año 1983, se sigue la tendencia creciente, con la salvedad que hasta la

altura aproximada de 50 msnm, la precipitación alcanzó valores entre 1 000 mm a 2 600

mm., luego de lo cual se observa que entre 90 msnm a 230 msnm, la precipitación

registró valores superiores a 2 800 mm hasta más de 4 000 mm. A pesar de la poca

variabilidad altitudinal (de 0 a 250 msnm), la variación de la precipitación anual es

significativa en los años del FEN, en relación a los años normales.

iii) Precipitaciones en Años con fenómeno el Niño muy fuerte

Los rangos de precipitación varían año a año y con cada evento FEN, dependiendo de su

magnitud y recurrencia. A continuación se expone en relación a los totales de

precipitación mensual y anual así como a los eventos máximos registrados en las

estaciones cercanas de la zona de estudio durante la ocurrencia de los recientes eventos

FEN categorizados como muy fuertes (1983 y 1998) de los cuales se dispone de datos

registrados.

Precipitaciones Mensuales y Anuales De los valores mensuales y anuales registrados en las estaciones cercanas a la zona en

estudio durante los pasados fenómenos El Niño considerados como muy fuertes; se

observa que los mayores registros de precipitación ocurren entre enero a junio, con

niveles muy mínimos a nulos en los restantes meses del año. El mayor registro de

precipitación mensual corresponde al mes de marzo de 1998 en la estación Chulucanas

(1 200,7mm)

Para las estaciones Chusis, Bernal y Laguna Ramón, las más cercanas a la zona del

Proyecto Bayóvar, los mayores totales mensuales precipitados corresponden a 500.9 mm



105

en enero de 1998, 459,1 mm en enero de 1998 y 1 060,4 mm en marzo de 1983

respectivamente.

Precipitaciones Máximas Diarias Los máximos registros han ocurrido en los años con presencia del FEN, alcanzando

valores muy altos en los dos últimos eventos muy fuertes. La relación de estaciones

analizadas, así como los datos de precipitación máxima en 24 horas para los años 1983 y

1998 se muestran en la Tabla 2-24.

Tabla 2-24. Relación de estaciones analizadas

La precipitación máxima diaria evaluada para un periodo de retorno de 100 años en cada

uno de los modelos probabilísticos, así como su correspondiente valor de precipitación

máxima en 24 horas se muestra en la Tabla E-1 del Apartado E del Anexo VIII del EIA.

Para la selección del valor de la precipitación máxima en 24 horas para Tr de 100 años

para el diseño de estructuras de drenaje superficial, se consideró a la estación La

Esperanza, de características de ubicación costera y de altitud similar a las estaciones

más cercanas al Proyecto Bayóvar (Chusis, Bernal y Laguna Ramón),

Se obtiene un valor de precipitación máxima en 24 horas de 175 mm, con lo cual se

decide adoptar este valor y a esta estación, para los fines de diseño.

La Tabla 4.6 muestra las precipitaciones máximas en 24 horas asignadas al sitio del

Proyecto Bayóvar en función de los valores obtenidos en la estación La Esperanza, para

diferentes periodos de retorno.



106

Tabla 2-25. Precipitación máxima en 24 horas en la estación La Esperanza

iv) Tormenta de Diseño

Teniendo en cuenta la duración de la actividad minera en la zona de estudio y las obras a

proteger, se estima adecuado asumir un riesgo del orden del 40% para un periodo de 50

años de vida útil de las instalaciones mineras, por lo que se determina que para tener el

60% de seguridad durante estos años se debe seleccionar una tormenta de diseño con

un periodo de retorno de 100 años.

Así, para la estimación del caudal pico se ha considerado la tormenta de diseño que

corresponde al evento de precipitación máxima en 24 horas para un periodo de retorno

de 100 años, simulando su ocurrencia según el método del bloque alternante con el

caudal pico ocurriendo a la mitad de la tormenta.

c) Evaporación Complementariamente a la información general del ítem iv) del apartado a) del punto

2.7.3 presente estudio, se muestra a continuación información específica de la

evaporación en la zona del Proyecto Bayóvar, que será empleada en la simulación del

balance hídrico de la cuenca endorreica de La Depresión Salina Grande.

Se ha establecido la estación Chusis como la representativa de las condiciones de

evaporación de la zona del Proyecto Bayóvar con un total anual promedio de 2 128 mm

(5,8 mm diarios) y un total anual para el año 1998 de 1 863 mm (5,1 mm diarios). La

Tabla 2-26 contiene la serie de datos serán tomados para el balance de aguas.



107

Tabla 2-26. Datos de evaporación balance hídrico (mm/mes). Chusis, 1998.

Adicionalmente, se toman en cuenta los datos de evaporación total anual promedio de la

serie analizada en la estación Chusis (1998-2004) para la estimación de la tasa de

evaporación del volumen de agua almacenada en La Depresión Salina Grande. La Tabla

2-27 resume los datos de evaporación total mensual promedio y el correspondiente valor

corregido.

Tabla 2-27. Datos corregidos de la evaporación promedio (mm/mes).

2.7.4 Balance de aguas en La Depresión Salina Grande. Llevado a cabo para identificar el tamaño del vaso de almacenamiento ante la ocurrencia

de un evento de alta precipitación como el Fenómeno El Niño.

Fue necesaria la identificación tanto de las variables meteorológicas que intervienen en el

sistema a ser simulado como las condiciones físicas de La Depresión Salina Grande. Las

fuentes de información utilizadas se constituyen principalmente en las referencias escritas

de reportes emitidos por el Proyecto Especial Chira Piura en los años 1983 y 1984,

imágenes satelitales de los años 1984 y 1998, además de la información topográfica del

vaso de inundación de La Depresión Salina Grande.

El balance de aguas se desarrolla en una aplicación de cómputo por medio de una hoja

de cálculo y se muestra en dos etapas:



108

La primera etapa para las condiciones naturales, con la finalidad de calibrar las variables

de ingreso del balance de aguas hasta obtener resultados similares a los reportados y

observados en las referencias anteriormente citadas.

La segunda etapa, una vez calibradas las variables de ingreso que intervienen en el

balance de aguas, se desarrolla el nuevo balance de aguas con la instalación de las

obras hidráulicas de desvío y contención previstas en la zona del Proyecto Bayóvar para

proteger la mina (diques, canales).

El objetivo del balance de aguas para las condiciones con obras hidráulicas es determinar

el nivel de inundación que alcanzará la Salina Grande limitada por su cuenca drenante

natural y por los diques de protección de la zona de minado a ser instalados. Establecido

el nivel de inundación, se determinará el nivel de la cresta de los mencionados diques.

a) Simulación en Condiciones Naturales

Se considera los siguientes aspectos:

i) Descripción de la Zona de Inundación

Corresponde a La Depresión Salina Grande ubicada en la parte central y Oeste del

desierto de Sechura y constituye una cuenca hidrográfica endorreica.

Las cuencas que drenan naturalmente al vaso, provienen del Macizo de Illescas, por el

lado Oeste, abarcando parte del Tablazo de ese lado; por el Norte drenan cuencas

totalmente localizadas en el Tablazo con ausencia de cauces definidos; hacia los lados

Este y Sur del vaso inundable las cuencas también comprenden el Tablazo. En base a la

delimitación de las cuencas drenantes se ha estimado que el total de la cuenca

endorreica es de 590 km2, de los cuales un estimado de 31 km2 corresponde a la zona

del Macizo de Illescas. En el fondo del vaso sujeto a inundaciones en años de el

fenómeno El Niño de intensidad muy fuerte, se identifican arenas húmedas a poca

profundidad, cuya área se extiende en 140 km2 aproximadamente, debido a la proximidad

de la napa freática a la superficie, El Plano 200-02-H del Apartado K del Anexo VIII del

EIA, muestra la delimitación y extensión de las cuencas drenantes de La Depresión

Salina Grande para las condiciones naturales de la presente simulación.



109

ii) Relación Altura- Área – Volumen

Obtenida en base a la información topográfica del vaso. La tabla 2-28 contiene los datos

de la relación.

Tabla 2-28. Relación en La Depresión Salina Grande.

iii) Criterios de la Simulación

En condiciones naturales se realiza a nivel mensual considerando el periodo de 1 año de

ocurrencia del fenómeno El Niño. Son usados datos de precipitación y evaporación

adoptados para la zona en estudio. Además; considera que los suelos de las áreas

drenantes se saturan progresivamente, lo que permite la variación del coeficiente de

escorrentía según se progrese en la simulación mensual.

Los parámetros generales considerados en la simulación se detallan a continuación:



110

Tabla 2-29. Parámetros para el balance de aguas en condiciones naturales.

iv) Resultados del Balance de Aguas en Condiciones Naturales

Adoptando la precipitación anual del orden de 1500 mm y siguiendo la proporcionalidad

mensual reportada por el evento 1983 de la estación Laguna Ramón se obtienen datos

de precipitación total mensual que permiten la simulación del balance de aguas en

condiciones naturales, lo que resulta en un volumen de almacenamiento del orden de

305,8 hm3, y en base a la relación altura-área-volumen se obtiene un nivel de inundación

en la cota -19,1 msnm, lo cual representa una profundidad estimada de 3,9 m desde el

fondo del vaso (cota -23 msnm).

Para los efectos de calibración y condiciones conservadoras de diseño, se adopta que el

evento de precipitación de 1 500 mm es apropiado.



111

Tabla 2-30. Datos de precipitación (mm/mes) para el balance hídrico.

* Estación Laguna Ramón.

** Proporcional a los datos de la Estación Laguna Ramón

Tabla 2-31. Resultados de balance hídrico en condiciones naturales.

De la simulación se estima que el volumen almacenado en la Salina Grande al final del

periodo de lluvias (junio) es de 300,7 hm3; iniciando así su evaporación. Considerando

que la profundidad de agua correspondiente al volumen indicado es de 3,85 m. y la tasa

de evaporación anual neta promedio (adoptado para un año normal, sin presencia del

FEN) es de 1 490 mm, se estima que en 2,6 años se logrará la evaporación total del

volumen almacenado.

b) Simulación con Obras Hidráulicas

Se realizó con la finalidad de establecer la altura necesaria de los diques de protección

que se instalarán en el lado Este y Sur de la zona de mina Se ha propuesto la

construcción de los diques en dos sectores, uno de ellos siguiendo la orientación de la

denominada Gran Duna localizada al interior de la zona inundable, con una longitud



112

promedio de 3,3 km y el otro en la zona sur de la mina con una longitud aproximada de

2,6 km.

Para la simulación se tiene en cuenta lo siguiente:


Se limita a la zona delante de los diques propuestos. Esta cuenta con parte de la cuenca

saturable de arena húmeda (87 km2) presente en el vaso de inundación de La Depresión

Salina Grande y con la cuenca drenante desde el Tablazo en los lados este y sur y

parcialmente del lado norte (238 km2).

Se ha considerado la escorrentía superficial generada en las cuencas del Tablazo del

lado norte de la mina (104 km2), la cual es derivada a la zona inundable por el Canal

Norte. También se incluye la escorrentía generada al interior de las instalaciones de la

mina, la cual también comprende arenas húmedas (23 km2) y parte del Tablazo en sus

lados norte y oeste de la zona de mina (73 km2).

La escorrentía de las cuencas del lado oeste de la mina, en el Cerro Illescas y parte del

Tablazo de ese lado de la mina (65 km2), no se incluyen pues el propuesto Canal Oeste

deriva la escorrentía generada hacia la zona de Reventazón, fuera de las instalaciones

de la mina.

El total del área de las cuencas incluidas en esta simulación es de 525 km2.

ii) Relación Altura – Área – Volumen

Se obtiene en base a los límites de la extensión de la nueva zona inundable (limitada por

los diques de protección propuestos) y a la información topográfica del vaso.



113

Tabla 2-32. Relación en La Salina Grande considerando obras hidráulicas.

iii) Criterios de la Simulación

Se realiza a nivel mensual considerando el periodo de 1 año de ocurrencia del fenómeno

El Niño, considera los datos de precipitación y evaporación adoptados, luego de la

calibración, para la zona en estudio. Se tiene en cuenta que los suelos de las áreas

drenantes se saturan progresivamente, lo cual permite la variación del coeficiente de

escorrentía mensual. Las condiciones de escorrentía de las cuencas drenantes, son las

mismas que se obtienen de la calibración de la simulación en condiciones naturales.

En relación a las salidas del sistema simulado, además de la evaporación total mensual

se ha identificado a la infiltración que ocurre tanto en el vaso de almacenamiento (23 L/s;

ver capítulo 5.2.2 del Anexo VIII del EIA) como a través del material del dique de

protección (0,018 L/s/m; ver capítulo 5.2.1 del mismo Anexo). Estos valores oscilan entre

0,056 hm3 a 0,062 hm3 para el primer caso y entre 0,256 hm3 a 0,284 hm3 en el segundo.

Por tanto, las pérdidas en el sistema debido a la infiltración no representan un porcentaje

significativo respecto al volumen de evaporación simulado que va entre 0 hm3 al inicio del

periodo a 13,6 hm3 al final del mismo aproximadamente, constituyéndose ésta como la

principal salida del sistema.

Los parámetros usados en el balance de aguas considerando obras hidráulicas se

encuentran resumidos en la tabla 5.6 del Anexo VIII del EIA.



114

iv) Resultados del Balance de Aguas con Obras Hidráulicas

El balance hídrico muestra la simulación de los niveles de almacenamiento que se

presentarían en el vaso inundable de La Depresión Salina Grande limitado por los diques

de protección propuestos de ocurrir un evento de precipitación adoptado de 2 674,1 mm

anuales, así como de presentarse la tasa de evaporación neta anual de la estación

Chusis (1 304mm).

De la simulación, se obtiene que el volumen almacenado en La Depresión Salina Grande

al final del periodo de lluvias (junio) es de 494,5 hm3, a partir del cual se inicia su

evaporación. Considerando la profundidad de agua que corresponde al volumen indicado

es de 6,63 m y la tasa de evaporación anual neta promedio (adoptado para un año

normal, sin presencia del FEN) es de 1 490mm, se estima que en 4,5 años (1 625 días)

se logrará la evaporación total del volumen almacenado.

Tabla 2-33. Resumen de resultados de balance hídrico.

c) Condiciones para un Probable Evento FEN en el 2007

El Estudio Nacional del Fenómeno El Niño – ENFEN, en diciembre del 2006 emitió un

comunicado en el que preveen que ocurrirían lluvias mayores a los valores normales en

la zona sur del Ecuador y norte del Perú para el primer trimestre del 2007.

Adoptando, la ocurrencia de un evento de precipitación como el que se registró en la

estación Morropón el año 1987, se procedió con la simulación del balance de aguas en la

zona del Proyecto Bayóvar, y los resultados se muestran en la Tabla H.3 del Apartado H

del Anexo VIII del EIA.



115

De la simulación se observa que el volumen almacenado en La Depresión Salina Grande

al final del periodo de lluvias simulado (abril) es de 88,79 hm3, a partir del cual se inicia su

evaporación. Teniendo en cuenta que la profundidad de agua que corresponde al

volumen indicado es de 1,40 m y que la tasa de evaporación anual neta promedio

(adoptado para un año normal, sin presencia del FEN) es de 1 490 mm, se estima que en

0,94 años (343 días) se logrará la evaporación total del volumen almacenado.

2.7.5 Hidrología de los canales. a) Criterios Generales Los canales de derivación servirán para interceptar y captar los flujos de escorrentía

superficial generados por precipitaciones intensas como las asociadas al Fenómeno El

Niño, que por condiciones topográficas discurren hacia la zona de la mina, y así reducir

sus niveles de inundación. Los flujos provienen principalmente del lado Este del Macizo

de Illescas y del Tablazo al Norte de la mina.

Se han seguido los siguientes criterios generales:

Identificar las principales cuencas drenantes y determinar sus correspondientes

características físico-morfológicas;

Identificar las características físicas e hidrológicas de los cursos naturales que

interceptan a los canales; y

Considerar un evento de precipitación máxima en 24 horas para un periodo de retorno

adoptado de 100 años.

b) Canal Oeste El Canal Oeste se propone como solución a la interceptación del drenaje natural

proveniente del lado Este del Macizo de Illescas hacia la zona de mina.



116

i) Cuencas Drenantes

Las cuencas drenantes delimitan una extensión que va desde la cima del Macizo de

Illescas hasta la zona de mina. Las quebradas tienen pendientes del orden de 3,5%, para

el sector del Cerro Illescas, a 1,5% para el sector de llanura comprendido desde el pie del

Macizo de Illescas hasta la zona de mina. El Plano 300-02-H del Anexo VIII del EIA,

muestra la delimitación de las cuencas drenantes hacia el Canal Oeste así como la

identificación de las quebradas que son interceptadas por este canal.

ii) Criterios de Simulación Hidrológica

Realizado utilizando la aplicación HEC-HMS con el cual se simuló la relación

precipitación-escorrentía, teniendo en cuenta los siguientes criterios:

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes;

Identificación de los Números de Curva que corresponde a cada subcuenca así como

los correspondientes tiempos de concentración

Para el diseño de las obras de drenaje se ha considerado las condiciones más

desfavorables de la generación del caudal pico correspondiente a la tormenta de

diseño, y es el caso de encontrar la cuenca en condiciones húmedas y saturadas, lo

cual se representa mediante las condiciones de humedad antecedente tipo III en el

método del SCS de los números de curva que identifican una relación precipitación –

descarga;

Selección del modelo de Muskingum-Cunge 8 puntos para el tránsito de la avenida en

los diferentes tramos del canal de derivación, con el fin de representar el efecto de la

configuración de la sección transversal propuesta;

Selección del Hidrograma Unitario de Clark para la estimación del pico de la avenida.

iii) Resultados de la Simulación

La Tabla 2-34 resume las descargas de diseño obtenidas para cada cuenca y para cada

uno de los tramos del Canal Oeste.



117

Tabla 2-34. Descargas de diseño del canal oeste

iv) Calibración de la Simulación

Ante la ausencia de datos de descargas en las quebradas, además de la adopción de un

evento de precipitación máxima en 24 horas representativo de la zona del Proyecto

Bayóvar, se ha llevado a cabo un procedimiento de verificación en base a comparaciones

entre estimados geométricos predichos por la teoría de cauces estables, con la sección

hidráulica existente, en función con el tipo de material que forma el lecho de los cauces,

pendientes y alineamiento. Se ha recurrido a la versión libre del Google Earth, para

obtener imágenes satelitales de las quebradas y estimar las dimensiones de su sección

hidráulica, así como información de campo obtenida en algunas de ellas.

Los caudales pico obtenidos del programa hidrológico HEC-HMS, son considerados para

los diseños correspondientes. Se ha tenido especial atención en la estimación de los

parámetros de ingreso al programa, como son las áreas drenantes, las pendientes, la

estimación del tiempo de concentración, la determinación del Numero de Curva (en

condiciones de humedad antecedente tipo III, considerada como la más critica), la

selección de Hidrograma Unitario de Clark para la traslación y atenuación de la

transformación del exceso de precipitación en escorrentía y la selección de la

precipitación máxima en 24 horas de diseño, la cual se estableció en 175 mm, (valor

conservador registrado en la estación La Esperanza y que se adopta para la zona del

Proyecto Bayóvar, aunque represente una sobreestimación de las descargas máximas en

las quebradas de la zona).



118

c) Canal Oeste Complementario

Su finalidad es controlar la escorrentía superficial del área comprendida entre el Canal

Oeste y la zona de mina (ver Plano 300-05-H del Anexo VIII del EIA). Drena en el sentido

Norte a Sur y se propone que evacue detrás del dique de protección Sur de la mina. Para

el planteamiento del trazo se tuvo en consideración la identificación de:

El área de drenaje comprendida entre el Canal Oeste y la zona de mina así como sus

correspondientes características físico-morfológicas;

Sentido natural del drenaje (Norte a Sur) y características hidráulicas de la sección típica;

y tipo de material predominante en el área de drenaje.

La descripción de los principales aspectos hidrológicos se muestra a continuación:

i) Área Drenante

El área es parte del Tablazo del lado Oeste de la zona de mina con pendiente del orden

de 1,5% en el sentido Oeste-Este (hacia la zona de mina). El área es de 12,3 Km2.


Se realizó utilizando la aplicación HEC-HMS con la cual se simuló la relación


Parámetros morfológicos del área drenante;

Identificación de los Números de Curva que corresponde al área de drenaje así como

el correspondiente tiempo de concentración.

En el diseño de las obras de drenaje se ha considerado las condiciones más

desfavorables del caudal pico correspondiente a la tormenta de diseño, y es el caso

de encontrar la cuenca en condiciones húmedas y saturadas.


los diferentes tramos del canal, con la finalidad de representar la configuración de la

sección transversal propuesta; y




119


La Tabla 2-35 muestra el resumen de las descargas de diseño obtenidas para los tramos

del Canal Oeste complementario.

Tabla 2-35. Descarga de diseño del canal oeste complementario.

d) Canal Norte

Tiene la finalidad de capturar la escorrentía generada en el Tablazo localizado al Norte de

la zona de mina. De acuerdo a su ubicación, se han diferenciado dos tramos:

Canal Norte 1, ubicado en la parte alta de la zona de mina;.

Canal Norte 2, ubicado talud abajo del Canal Norte 1 (comprende la zona de interior

de mina y la descarga del Canal Norte 1).

Estos tramos están interconectados, por lo que se les considera como un solo canal.

Las áreas drenantes directas, se consideran adecuadas para el desarrollo conceptual del

canal. El Plano 300-03-H del Anexo VIII del EIA, muestra el alineamiento del trazo del

Canal Norte.

i) Cuencas Drenantes

Estas van desde los límites de la cuenca endorreica de La Depresión Salina Grande por

el lado Norte hasta la zona de mina. La configuración de las quebradas identifican

pendientes del orden de 1,0% a inferiores. Los Planos 300-03-H y 300-04-H del Anexo

VIII del EIA, muestran la delimitación de las cuencas drenantes hacia el Canal Norte 1 y

el Canal Norte 2 en el tramo Interior de Mina, respectivamente



120

Respecto al tramo Interior de Mina del Canal Norte 2, su diseño considera que el área de

drenaje corresponde a la zona comprendida entre el Canal Norte 1 y el límite Norte de la

ubicación de las celdas de operación, además de la zona interior de la mina. Es decir,

que a este canal, se propone que drene la escorrentía de las celdas de operaciones de la

mina, lo cual determinará la necesidad de la instalación y ubicación de bombas para el

drenaje de la escorrentía acumulada en casos de alta precipitación y que la cota de

explotación se halle inferior al nivel de ubicación de este canal. El caudal drenado será

llevado hacia el presente tramo del Canal Norte 2, el cual finalmente evacuará las aguas

hacia la zona inundable ubicada frente al Dique Este.


Se realizó utilizando la aplicación HEC-HMS con el cual se simuló la relación


Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas;


los correspondientes tiempos de concentración;

Condiciones más desfavorables de la generación del caudal pico correspondiente a la

tormenta de diseño, y es el caso de encontrar la cuenca en condiciones húmedas y

saturadas;


el canal de derivación, con la finalidad de representar la configuración de la sección

transversal propuesta.



La Tabla 2-36 muestra el resumen de las descargas de diseño obtenidas para cada

subcuenca y para cada uno de los tramos del canal norte.



121

Tabla 2-36. Descargas de diseño de los canales Norte 1 y Norte 2.



122

e) Zona de Secado y Almacenamiento y Zona de Descarga de Camiones

Entre ambas se desarrolla el trazo de la Faja Transportadora Sobre Terreno, partiendo de

la Zona de Descarga de Camiones y como punto de llegada la Zona de Secado y

Almacenamiento.

Las cuencas y caudales determinados se describen a continuación:

i) Zona de Secado y Almacenamiento

Se han identificado 7 quebradas y 4 intercuencas que descargan en la zona donde se

ubicará la infraestructura proyectada y se han delimitado sus correspondientes cuencas

drenantes. Esta información se muestra en el Plano 400-01-H del Anexo VIII del EIA.

Se ha realizado el análisis para cuantificar los flujos de escorrentía que permitan

dimensionar las referidas estructuras de drenaje bajo los siguientes criterios:

Evento de Pmáx en 24 horas para un periodo de retorno adoptado de 100 años;

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes;


los correspondientes tiempos de concentración (ver Plano 400-03-H, Tabla I-5, I-6 e I-

7 del Apartado I del Anexo VIII del EIA.

Se ha considerado las condiciones más desfavorables de la generación del caudal

pico correspondiente a la tormenta de diseño

Selección del Hidrograma Adimensional del Soil Conservation Service, como un

método sintético por el cual el caudal se expresa como la relación entre cualquier

caudal q y el caudal pico qp.

La Tabla 2-37 muestra el resumen de las descargas de diseño obtenidas en cada cuenca

para el diseño de las obras hidráulicas.

Tabla 2-37. Descargas de diseño para obras hidráulicas.



123

La Figura I-8 del Apartado I del Anexo VIII del EIA; muestra los hidrogramas de la

avenida de descarga en las cuencas identificadas y que serán tomadas como parámetros

de diseño de las obras hidráulicas requeridas.

ii) Zona de Descarga de Camiones

Conformada por una explanada sobre la que se ubicarán los camiones, tolvas y las

estructuras de inicio de la faja transportadora. Se han identificado los cursos de las

quebradas y delimitado sus correspondientes cuencas de drenaje. Esta información se

muestra en el Plano 400-02-H del Anexo VIII del EIA.

Los criterios para la simulación hidrológica, a fin de determinar las descargas de diseño

son:


Parámetros morfológicos de las cuencas;


los correspondientes tiempos de concentración (ver Plano 400-04-H Tabla I-8, I-9 e I-

10 del Apartado I del Anexo VIII del EIA;

Se ha considerado las condiciones más desfavorables de la generación del caudal

pico correspondiente a la tormenta de diseño;


método sintético mediante el cual el caudal se expresa como la relación entre

cualquier caudal q y el caudal pico qp.



124


cuenca.

Tabla 2-38. Descargas de diseño para obras hidráulicas.

Asimismo, la Figura I-10 del Apartado I del Anexo VIII del EIA, muestra los hidrogramas

de las avenidas de descarga estimadas hacia el final de las obras hidráulicas y que serán

tomadas como parámetros de diseño de éstas.

iii) Tramo de Desarrollo de la Faja Transportadora Sobre Terreno

Comprende la zona de desarrollo de la faja transportadora, la cual parte de la Zona de

Descarga de Camiones y termina en la Zona de Secado y Almacenamiento. Se ha

procedido de la misma forma que las zonas anteriormente descritas, se han identificado

las quebradas que descargan sobre la subestructura de la faja y se han delimitado las

respectivas cuencas drenantes.

El cálculo hidrológico se ha realizado bajo los siguientes criterios:


Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas;

Coeficiente de escorrentía adoptado de 0,6;

Tiempos de concentración adoptados según las formulaciones de Temez y

Hathaway; y

Duración igual al tiempo de concentración.

Los resultados del análisis hidrológico evidencian que es recomendable la instalación de

apropiadas estructuras de drenaje transversal. Asimismo en los tramos donde la faja

transportadora se ubique a media ladera, se recomienda la instalación de estructuras de



125

drenaje longitudinal que permitan el drenaje rápido y ordenado de las aguas de

escorrentía.

f) Botadero de Desmonte

Está localizado al Norte de la zona de mina tal como se muestra en la Figura 6.3 del

Anexo VIII del EIA, formado por un cuerpo de aproximadamente 30 m de altura con

pendientes de 1V:3H, encerrando un área aproximada de 2,8 km2. Se propone la

instalación de canales de drenaje perimetral con la finalidad de capturar la escorrentía

generada en los taludes del depósito de desmontes y en los taludes naturales que rodean

al botadero. Las escorrentías serán dirigidas hacia cursos naturales adyacentes al

botadero de desmontes, que descienden y son finalmente interceptados por el Canal

Norte 2 ubicado hacia aguas abajo de éste.

Se ha considerado que la cima del depósito actuará como un espacio de retención y

detención, a conseguirse erigiendo el depósito con pendientes dirigidas al centro, lo que

eliminará o disminuirá drásticamente los flujos derramados sobre los taludes. En el cierre

para consolidar el espacio de retención se erigirán bermas perimetrales en los bordes

superiores del talud de 1,50 m de alto, los que contendrán las precipitaciones,

permitiéndose en caso extremo de llenado, descargas a una tasa pequeña por medio de

tuberías colocadas a través de las bermas que dan hacia los accesos de carguío por los

que descendería el flujo. Los flujos descargados estimados en decenas de litros por

segundo no tendrán mayor fuerza erosiva.

La determinación de las descargas de diseño de los canales se realizó utilizando la

Fórmula Racional, considerando los siguientes criterios:

Evento de Pmáx en 24 horas para un periodo de retorno adoptado de 100 años

Duración igual al tiempo de concentración, adoptando un valor mínimo de 10 minutos,

seleccionando con ello la intensidad de precipitación para un periodo de retorno de 100

años.



126

Áreas de las cuencas drenantes.

Selección del coeficiente de escorrentía de las cuencas drenantes a La Depresión Salina

Grande (ponderado)

Coeficiente de escorrentía en los taludes del botadero: 0,6


subcuenca.

Tabla 2-39. Descargas por sub-cuenca en el depósito de desmontes.

g) Pozas de Relaves Se ha previsto la construcción de nueve Pozas de Relaves, ubicadas al extremo Sur del

área de minado (zona más baja del área de minado), cerca al Dique Sur.

Para evitar el ingreso de agua de escorrentía, se tiene previsto el uso de diques

perimetrales que aíslen a éstos de la zona a ser inundada al interior de la mina.

El cálculo hidrológico evaluó la elevación de la inundación producida por la precipitación

que cae dentro del área delimitada por el Canal Oeste Complementario, el Canal Norte 2

y los Diques de Protección Sur y Este, bajo los siguientes criterios y consideraciones:



127

La escorrentía al interior de la mina correrán hacia los terrenos bajos formando áreas

de inundación separadas, una hacia el dique Sur y otra hacia el Dique Este;

Se espera que las aguas acumuladas sean evaporadas o aliviadas por el sistema de

bombeo, el cual descargará hacia el embalse que se forma en La Depresión Salina

Grande (delimitado por los Diques de Protección Sur y Este);

Evaluar los volúmenes de escorrentía generados, descontar la evaporación y

determinar los niveles de espejo de agua para dichos volúmenes; y

Considerar un borde libre de 1 m.

En este caso, por tratarse de un riesgo menor, la precipitación de diseño fue de 1 500

mm, precipitación que se asume ocurrió en el área del Proyecto Bayóvar durante los

pasados eventos fenómeno El Niño muy fuertes de los años 1983 y 1998.

Hacia el Dique Este, el bombeo en esta zona tiene poco impacto en la disminución del

nivel. La profundidad de inundación promedio es de 0,50 m y la máxima de 1,20 m.

Para el área inundada al interior de la mina hacia el Dique Sur, la situación los terrenos

son relativamente más estrechos, por lo que en este sector el bombeo se justifica,

estableciéndose una tasa de bombeo de 500 L/s para llegar a la misma cota de

inundación que el caso del Dique Este.

La cota de inundación determinada es de -22,20 msnm, en tal virtud, la cota mínima de

los diques perimetrales de los depósitos de relaves es de -21,20 msnm.

Las relaveras ubicadas en los terrenos más altos tendrán diques o canales perimetrales

sólo con el fin de interceptar o desviar las escorrentías tener sus diques cotas más altas.

2.7.6 Altura de coronación de los diques de almacenamiento. Sobre la base del nivel de inundación del vaso de almacenamiento, calculado mediante la

simulación del balance hídrico en La Depresión Salina Grande, se ha determinado la

altura de diseño de los diques, la cual considera además una altura de borde libre

apropiada.

a) Nivel de Inundación

Los resultados del balance de aguas identifican el volumen de 497,28 hm3 como el

máximo volumen acumulado, identificándose así el correspondiente nivel de inundación

en la cota 16,3 msnm.



128

b) Acumulación de sedimentos Se ha estimado el volumen de sedimentos que podrían depositarse en el vaso y disminuir

así su capacidad.

Se ha considerado durante la vida útil de la mina a lo más verosímilmente se

presentarían dos eventos del fenómeno El Niño, con lo cual se obtiene una altura de

sedimentos de aproximadamente 0,10 m., monto que no representa una disminución

significativa en el volumen del vaso.

c) Estimación del Borde Libre Los valores obtenidos se promedian en 1,50 mcomo borde libre sobre el nivel alcanzado

por el almacenamiento simulado, lo que representa el nivel -14,8 msnm.

Finalmente, teniendo en cuenta que los cálculos son el resultado de la simulación ante un

evento extremo como el fenómeno El Niño de condición muy fuerte en la zona, y

considerando los criterios de seguridad en la estimación del borde libre, se puede adoptar

que la cresta del dique alcance el nivel -15 msnm.



129

2.8 Resumen de hidrogeología

Introducción

El Proyecto Bayóvar se localiza en la cuenca de Sechura en el departamento de Piura,

Perú, aproximadamente a 85 km al Sur de la ciudad de Piura. La ubicación del Proyecto

Bayóvar se muestra en la Figura 1-4. La infraestructura del Proyecto Bayóvar incluirá una

operación minera a tajo abierto, una Planta Concentradora y un Puerto.

Los objetivos del estudio hidrogeológico son los siguientes:

• Caracterizar al sistema hidrogeológico de la zona del Proyecto Bayóvar y

desarrollar un modelo hidrogeológico conceptual;

• Evaluar la infiltración de los almacenamientos de aguas superficiales durante los

años en los que suceda el fenómeno El Niño;

• Evaluar la infiltración de las Pozas de Relaves;

• Evaluar los requisitos para el alivio del tajo, y las presiones de los poros en las

paredes y pisos del tajo; e

• Identificar y caracterizar el impacto hidrológico de las operaciones mineras.

2.8.1 Fisiografía y geología. a) Fisiografía El lugar del Proyecto Bayóvar es una llanura desértica de la costa que mide

aproximadamente entre 100 km y 120 km de ancho, y se extiende desde el Océano

Pacífico en el Oeste hasta el pie de los Andes en el Este. Al Noroeste, la llanura limita por

el Oeste con el Macizo de Illescas, compuestos por rocas metamórficas e ígneas,

profundamente talladas por quebradas y limitadas por conos aluviales.

En la zona del Proyecto Bayóvar, existe una gran depresión denominada Depresión

Salina Grande que se extiende aproximadamente 25 m por debajo del nivel del mar y

mide aproximadamente 15 km de Oeste a Este y 10 km de Norte a Sur. Está rodeada por

y tablazos de altitudes de 15 a 60 msnm con una pendiente que se inclina gradualmente

al Sureste y cubierta por una capa de conglomerado fosilífero resistente a la erosión de 3

m de espesor.



130

Existen varias dunas de arena tipo barcán en toda la zona de la llanura desértica, la más

grande de las cuales se extiende en algunas decenas de metros de altura.

b) Geología i) Litología

Dominada por dos grupos rocosos:

Rocas de basamento del Precámbrico y Paleozoico compuestas por rocas metamórficas

e intrusivas, expuestas en el Macizo de Illescas hacia el Noroeste de la zona del Proyecto

Bayóvar; y sedimentos del Terciario y del Cuaternario, depositadas durante múltiples

transgresiones y regresiones del océano en la Cuenca Sechura debido a la formación de

un gran graben.

Existen restos de rocas sedimentarias del Cretáceo (esquisto, limolita y arenisca)

presentes en profundidad, aunque no afloran en superficie.

La Figura 2-2 muestra un mapa geológico regional.

Precámbrico y Paleozoico

Expuestas en el Macizo de Illescas, subyaciendo a los sedimentos del Terciario de la

Cuenca Sechura. Compuestos por gneis, tonalita, granito y migmatitas del Precámbrico, y

esquistos del Paleozoico (con alto grado de metamorfismo) y cuarcitas y filitas (de bajo

grado de metamorfismo). En las cercanías de la zona minera propuesta, las filitas y

cuarcitas del Paleozoico se encuentran debajo de los sedimentos del Terciario a una

profundidad aproximada de 1 350 m.

De las unidades estratigráficas del Terciario, las formaciones Monetra y Zapallal son las

que destacan hidrogeológicamente en la zona de estudio.

La formación Montera aflora a lo largo de la base oriental de las laderas del Macizo de

Illescas entre las fallas paralelas de Illescas y Tric-Trac, formando el acuífero utilzado

como suministro de agua en la zona de Bayóvar (campo de pozos de Illescas).



131

Terciario y Cuaternario Caracterizados por transgresiones y regresiones sucesivas del océano. Esto resultó en

una secuencia de sedimentos que alternaban entre granos finos y gruesos. Existen

cambios de facies de sedimentos de grano más grueso cerca de los bordes de la cuenca

(zonas fuentes de sedimentos) a sedimentos más finos cerca del centro de la cuenca.

Tablazo Talara (Qp-tt) – (Pleistoceno). Compuesta de una costra de conglomerado

fosilífero de 3 m de espesor, inclinada ligeramente al sureste, cubre la altiplanicie que

rodea a La Depresión Salina Grande. Tablazos similares incluyendo Lobitos y Talara

afloran al norte y este de la cuenca Sechura.

Aluvión del Cuaternario (Qp-al; Qr-al) – Del Pleistoceno y del Cuaternario reciente, aflora

en los flancos orientales de los cerros Illescas. Compuestos de conglomerados de

matriz arenosa-limosa y arenas no consolidadas.

Eolico Cuaternario (Qr-e) – De amplia extensión en la zona del Proyecto Bayóvar.

Comúnmente se forman dunas de arena tipo barcán, algunas de las cuales muy grandes

como la gran duna localizada cerca del borde Sureste de la Mina, con una altura de 60 m.

En el fondo deLa Depresión Salina Grande, existen zonas húmedas en las que las

aguas subterráneas se infiltran a la superficie y se evaporan. Estas zonas húmedas

atrapan a las arenas eólicas y pueden cementarlas con minerales evaporados,

incluyendo la halita. Tienen un espesor entre 0 a 5 m. Sin embargo, se han

observado espesores de 20 m como máximo en las zonas adyacentes a la gran duna de

arena; así como en la porción más noroeste de la zona minera.

2.8.2 Hidrología. a) Clima Ha sido determinado mediante la información de las estaciones meteorológicas vecinas,

específicamente la estación de Chusis. El clima es seco y semicálido con una

deficiencia de precipitación de un año de duración. La precipitación normal promedio

alcanza 31 mm y la temperatura promedio anual es 24,2 ºC.



132

El periodo más húmedo ocurre entre enero y abril, durante el cual ocurre el 80% del

total de la precipitación anual. El fenómeno El Niño cambia la precipitación normal y

extiende la temporada de lluvias desde enero a marzo.

Durante 1998, las precipitaciones anuales totales fueron 983 mm y 1 195 mm para

Chusis y Bernal. El fenómeno El Niño influye significativamente en la precipitación de la

región.

La evaporación mensual varía entre 188 mm y 105 mm entre marzo y julio

respectivamente. La evaporación diaria promedio es 4,92 mm. Para la época del

fenómeno El Niño, la evaporación anual en Chusis es mayor que la normal.

Las temperaturas son generalmente mayores entre enero y marzo y menores en los

meses de junio a agosto, con temperaturas anuales que aumentan en las épocas de

fenómeno El Niño.

b) Aguas Superficiales Se generan exclusivamente mediante precipitación que cae dentro de la cuenca de

drenaje de La Depresión Salina Grande. En años normales no se produce flujos

superficiales; sin embargo, durante el fenómeno El Niño, existe una escorrentía

considerable generada de tal modo que se inunda La Depresión Salina Grande. El

volumen estimado de agua almacenada en la cuenca durante el fenómeno el fenómeno

El Niño se estima en 360 mm3. Este volumen, que se almacena durante los primeros 6

meses de precipitación intensa, se traduce en una escorrentía estimada de

aproximadamente 23 m3/s en una zona de drenaje de 500 km2 o 46 L/s/km2.

Las corrientes generadas durante la presencia de altas precipitaciones, afectan

considerablemente la morfología de la cuenca. Las corrientes de las quebradas del

Macizo de Illescas que descargan en L a D e p r e s i ó n S a l i n a Gr a n d e producen

erosión y acumulación de material aluvial en sus cauces, mientras que las corrientes

generadas en las zonas de Tablazo relativamente planas al Norte, Sur y Este de La

Depres ión Sa l ina Grande se descargan superficialmente sin canales de drenaje

definidos.



133

Hidrogeología.

a) Pozos Existentes Se han instalado un total de 11 pozos de bombeo y 3 piezómetros en la zona del campo

de pozos de Illescas, a 20 km Nor-Noroeste.

Los horizontes productivos identificados en este campo son: depósitos aluviales

correspondientes a la parte superior de la formación Montera (90 m) y parte media a

inferior de la formación Montera (150 m).

La Tabla 2-40, muestra los detalles de los pozos existentes. Las ubicaciones de los pozos

y la superficie piezométrica en la zona del campo de pozos, aparecen en la Figura 2-22.

En base a las pruebas realizadas, los pozos eran capaces de producir entre 11 y 28 L/s

con rendimientos específicos que variaban aproximadamente de 0,6 a 4,4L/s/m de

descenso de nivel. En base a los análisis de las pruebas de bombeo, el acuífero

muestra una permeabilidad moderadamente alta que varía de aproximadamente 0,4 a

6,5 m/d (4,6 x 10-4 a 7,5 x 10-3 cm/s). El nivel del agua estático en los pozos ha variado

en respuesta al bombeo, y las variaciones mayores alcanzan 15 m. Sin embargo, a

largo plazo ha habido muy poca variación en los niveles del agua, lo cual indica que el

almacenamiento del acuífero no ha sido disminuido por el bombeo sucedido.

Tabla 2-40. Resumen de la información de pozos el campo de Illescas.



134

El nivel de agua estático está a sólo algunos metros sobre el nivel del mar,

habiéndose informado que el pozo con la mayor pendiente descendente (MP-1)

encontró agua salada a una profundidad de 184 m. El agua de los pozos es salobre con

valores de contenido de sólidos disueltos (SDT) comúnmente entre 1 000 y 2 300 mg/L,

salvo el pozo MP-1 que ha mostrado un máximo de 4 400 mg/L de SDT.

Figura 2-22. Superficie freática de los pozos en el campo Illescas.



135

b) Instalación de Pozos y Piezómetros Se han instalado 10 piezómetros y 2 pozos de bombeo en la Mina. La Tabla 2-41

muestra un resumen de las instalaciones de piezómetros y pozos.

El Apartado A del Anexo IX del EIA, muestra los diagramas de instalación terminada de

piezómetros y pozos.

Tabla 2-41. Resumen de instalaciones de pozos y piezómetros.

Los piezómetros y pozos se perforaron usando perforación diamantina o rotativa. Luego

de las perforaciones se limpiaron con agua limpia. Se bajó la tubería de revestimiento y

se colocó el tramo ranurado en la parte inferior de la perforación. Después se agregó el

filtro de arena en el espacio anular entre la tubería de revestimiento y la pared de la

perforación, usando un tubo vibrante de 25 mm de diámetro hasta que se cubrió la parte

superior de la tubería de revestimiento. En el caso de los pozos de bombeo, el paquete

de filtros se extendió a la superficie de la napa freática para mejorar la producción del

pozo. En algunas perforaciones, la excavación se completó con la colocación del paquete

de filtros hasta sólo por encima de la porción superior del tramo ranurado. El filtro de

arena fue luego tapado con aproximadamente 0,4 a 3,6 m de bentonita para formar un

sello anular. El resto del espacio anular fue llenado con cemento con 4% de bentonita.

Todos los piezómetros y pozos se desarrollaron mediante bombeo de elevación por aire

(air lifting) empleando una mezcla de agua clara y aire, hasta que el flujo de agua de

retorno fuera razonablemente clara. Casi todas las instalaciones mostraron un color

Usuario

Resaltado

Usuario

Resaltado

Usuario

Rectángulo



136

fangoso muy oscuro, mientras que el flujo final mostró un color lechoso ligeramente

turbio.

c) Pruebas de Permeabilidad La información sobre las propiedades hidráulicas de los materiales del sitio está

disponible en cuatro fuentes:

Pruebas de obturación en perforaciones de investigaciones geotécnicas (packer test);

Pruebas de laboratorio en muestras de las perforaciones de investigaciones

geotécnicas.

Pruebas de bombeo (well test) en dos pozos y pruebas de adición o extracción de

agua (slug test) en 10 piezómetros; y

Informes anteriormente publicados sobre pruebas de pozos en el campo de pozos de

Illescas.

i) Pruebas de Obturación (packer test)

Se realizaron las pruebas de carga en perforaciones de exploración geotécnica en las

siguientes zonas (Figura 2-23).

Zona de Mina (22 perforaciones);

Planta Concentradora (1 perforación);

Zona de dunas y alineamiento de Dique de Protección (7 perforaciones);

Zona de Secado y Almacenamiento (5 perforaciones);

Zona de Descarga de Camiones (7perforaciones); y

Zona de condenación (4 perforaciones).



137

Figura 2-23. Ubicación de los ensayos Packer



138

Se realizaron 389 pruebas de carga a profundidades máximas de 75 m, incluyendo 39

pruebas en sedimentos del Cuaternario, 46 pruebas en la formación Zapallal superior, 210

pruebas en la formación Zapallal inferior y 94 pruebas en las rocas metamórficas del

Paleozoico. El Apartado B del Anexo IX del EIA muestra los datos de las pruebas y los

análisis, y la Tabla 2-42, resume los resultados de estas pruebas. Dada la naturaleza

sumamente estratificada de la formación Zapallal, se estima que la permeabilidad

horizontal es aproximadamente diez veces mayor que la permeabilidad vertical.

Tabla 2-42. Resúmen de los resultados de ensayos Packer.

Existe una tendencia general de disminución de la permeabilidad con la edad de la

formación sedimentaria que varía de un valor alto de 8,6 x 10-5 cm/s para los sedimentos

del Cuaternario a un valor bajo de 2,5 x 10-6 cm/s para la unidad de la parte inferior de

Zapallal inferior (ZIB). Esta relación aparente también puede reflejar hasta cierto punto

una reducción de la permeabilidad con la profundidad debido a un aumento de la

sobrecarga. El examen de la Figura 2-24, indica:

La permeabilidad promedio disminuye en aproximadamente un orden de magnitud

dentro de los 10 m superiores, y en una unidad más de magnitud enlos siguientes 60 m;

Los sedimentos del Cuaternario muestran valores de permeabilidad tanto altos como

bajos no relacionados con la profundidad.;

La formación Zapallal Superior (ZPS) muestra consistentemente mayor permeabilidad

con la profundidad; y

Las rocas paleozoicas no muestran una reducción de la permeabilidad con la

profundidad.



139

Figura 2-24. Permeabilidad Packer vs Profundidad

Figura 2-25. Histograma de mediciones de permeabilidad - Ensayos Packer.



140

La variación lateral de la permeabilidad dentro de la formación Zapallal aparece en la

Figura 2-26. Existe una reducción general en la permeabilidad de la formación dentro de

la porción Sureste (pendiente abajo) de la Mina. Esta reducción aparente puede ser

resultado del aumento de la salinidad de las aguas subterráneas en la zona de

pendiente abajo, lo cual podría resultar en la precipitación de sales.

Figura 2-26. Distribución de la permeabilidad horizontal en el yacimiento.

ii) Pruebas de Laboratorio

Se analizaron las permeabilidades y porosidades de un total de 20 muestras de la

formación Zapallal. Estas muestras incluían 1 muestra de Zapallal superior (ZPS), 2

muestras de ZIT, 12 muestras de ZIM y 5 muestras de ZIB.



141

Las muestras presentaron una distribución de permeabilidad logarítmica normal según se

muestra en la Figura 4.6 del Anexo IX del EIA. La permeabilidad medida varió de 2,0 x 10-

7 cm/s a 2,1 x 10-5 cm/s con una media geométrica de 1,5 x 10-6 cm/s.

Las muestras que contenían fosfato mostraron mayores valores de permeabilidad que las

de diatomita. La permeabilidad promedio de estas fue de 2,5 x 10-6 cm/s en comparación

con 4,9 x 10-7 cm/s para las muestras de diatomita.

La porosidad total de las muestras de laboratorio se muestra en la Figura 2-27. La

porosidad total varió de 40% a 74% con una porosidad promedio de 58% para la diatomita

versus 46% para el fosfato. Es de esperar que en los depósitos de grano fino la retención

de agua sea alta y el rendimiento específico (porosidad drenable) de estos materiales sea

sólo aproximadamente 5%.

Figura 2-27. Histograma de la porosidad medida en laboratorio.



142

iii) Pruebas de Bombeo y Pruebas de Inyección o Extracción de Agua

El pozo ST-03 culminado en las porciones inferior y media de la formación Zapallal inferior

(ZIB y ZIM), fue bombeado a un tasa uniforme de aproximadamente 0,1 L/s durante 2,1

días. Se supervisó el descenso de nivel en el pozo de bombeo y tres piezómetros

vecinos: SR-08 (a 17,8 m de distancia y 12,3 m de profundidad); ST-04 (a 5,1 m de

distancia y 38,4 m de profundidad) y SM-17 (a 17,7 m de distancia y 78,6 m de

profundidad). Los tres piezómetros mostraron una respuesta al bombeo con respuesta

atenuada tanto por la distancia como por la profundidad. Se analizaron los datos usando el

software de análisis de pruebas de bombeo Aqtesolv. El método del acuífero de Hantush y

Jacob (1955) fue el ajuste más adecuado para los datos piezométricos, mientras que el

método de Papadopulos y Copper (1967) fue el ajuste más adecuado para los datos de

los pozos de bombeo para un pozo de diámetro finito en un acuífero confinado. La Tabla

2-43 resume los resultados de las pruebas y el Apartado C del Anexo IX del EIA, muestra

los ajustes de los datos de las pruebas.

Tabla 2-43. Comparación de los ensayos de packer.

Tres de cuatro ajustes de los datos de la prueba de bombeo del pozo ST-03 dieron

resultados de permeabilidad muy similares, de aproximadamente 1,3 x 10-5 a 2,0x 10-5

cm/s. Las pruebas de bombeo dieron valores de permeabilidad ligeramente mayores que

los valores de la media geométrica de la prueba con carga ascendente y descendente

para estas formaciones (4,2 x 10-6 cm/s), aunque valores muy similares a los

determinados con la calibración del modelo de flujo numérico (1,3 x 10-5 cm/s).

Tres de los cuatro ajustes de la prueba de bombeo del pozo ST-03 dieron coeficientes de

almacenamiento muy similares de aproximadamente 0,0030 a 0,0073, los cuales son

comunes para los acuíferos semiconfinados.



143

El pozo, ST-01 culminado en las porciones media y superior de la formación Zapallal

inferior (ZIM y ZIT), fue bombeado durante 2,6 días a una tasa de bombeo que aumentó

luego del día 1 y 2 del bombeo. Se supervisó el descenso de nivel en el pozo de

bombeo y tres piezómetros vecinos: SR-11 (a 16,4 m de distancia y 7,5 m de

profundidad); ST-02 (a 8,2 m de distancia y 39,1 m de profundidad) y SM-41 (a 16,2 m de

distancia y 68,0 m de profundidad). Todos los piezómetros salvo SR-11 mostraron una

respuesta al bombeo. La Tabla 2-43 resume los resultados de las pruebas y el Apartado C

del Anexo IX del EIA, muestra los ajustes de los datos de las pruebas.

Las tres respuestas analizadas dieron resultados de permeabilidad muy similares de

aproximadamente 2,5 x 10-5 a 2,8 x 10-5 cm/s, lo cual es muy similar a los resultados de la

prueba anterior. Estos son ligeramente mayores que la media geométrica para la prueba

con carga ascendente y descendente (8,2 x10-6 cm/s) y ligeramente menores para los

determinados con la calibración del modelo de flujo numérico (6,0 x 10-5 cm/s. Los

coeficientes de almacenamiento para el pozo de bombeo (ST-01) y el piezómetro más

cercano (ST-02) fueron 0,0000026 y 0,000063, en comparación con 0,0077 para el

piezómetro SM-41.

El coeficiente de almacenamiento para ST-02 indica una condición de acuífero confinado

localmente, mientras que SM-41 arrojó un coeficiente de almacenamiento muy similar a los

resultados de las pruebas de bombeo anteriores.

En base a los resultados de las pruebas de bombeo anteriores se concluye que la

media geométrica de la permeabilidad del acuífero es 2,6 x 10-5 cm/s y el coeficiente de

almacenamiento promedio es aproximadamente 0,0034.

Aunque el piezómetro SR-11 no mostró una respuesta al bombeo del pozo ST-01, sí

mostró una variación cíclica regular en el nivel del agua de un máximo de 40 mm en

amplitud con una longitud de onda de 12 horas. Esta variación probablemente se debe a

los efectos del océano o de las mareas (pero no puede asociarse con las variaciones de la

presión barométrica que tienen una longitud de onda de 24 horas). La ausencia de una

respuesta en SR-11 puede ser bien atribuida a la poca profundidad de la culminación del

piezómetro y las condiciones consecuentes del acuífero no confinado (coeficiente de

almacenamiento alto) en esta ubicación.

Las pruebas de Lefranc se realizaron en cada uno de los piezómetros culminados como

verificación de los resultados de las pruebas de bombeo y para proporcionar una

evaluación de los tiempos de respuesta.



144

La Tabla 2-43 resume los resultados de la prueba. La media geométrica de la

permeabilidad determinada a partir de los datos de la prueba de inyección o extracción de

agua (1,4 x 10-5 cm/s) es muy similar a la obtenida con los análisis de las pruebas de

bombeo (2,6 x 10-5 cm/s). Sin embargo, los valores del coeficiente de almacenamiento

mostraron un promedio aritmético mayor (0,0096), lo cual refleja la mayor variación e

imprecisión de los coeficientes de almacenamiento obtenidos de las pruebas de pozos

individuales.

d) Mediciones de los Niveles de Agua

Se han realizado en 49 perforaciones de exploración y piezómetros en la zona del

Proyecto Bayóvar. Se han realizado dos rondas de muestreo: a mediados de junio de

2006 y a inicios de noviembre de 2006. La diferencia en los niveles de agua entre las dos

rondas fue muy ligera, con una disminución promedio de 12 cm y una desviación

estándar de 38 cm.

La Figura 2-28 muestra la superficie freática en la zona del Proyecto Bayóvar. Esta

figura indica que las aguas subterráneas fluyen en sentido Este-Sureste, lo cual sugiere

que la corriente de aguas subterráneas se deriva principalmente de la recarga a lo largo

de los flancos del M a c i z o d e Illescas al Oeste y descarga en La Depresión Salina

Grande al este donde es consumida por la evaporación. Esto sugiere que existe una zona

de permeabilidad mayor o recarga de las zonas de fallas subyacentes a lo largo de la

zona con rumbo Noroeste en la porción Noroeste del sitio.



145

Figura 2-28. Superficie freática en el yacimiento.

La Figura 2-29 presenta la profundidad de las aguas subterráneas en la Mina. Además;

indica la existencia de aguas subterráneas a muy poca profundidad en las porciones

Norte y Noroeste de la zona minera. Al Sureste del sitio, donde la topografía forma una

cuenca de evaporación plana de aproximadamente 22 mpor debajo del nivel del mar, las

aguas subterráneas están a menos de 2 m por debajo de la superficie del terreno. Esta

condición causa la descarga de las aguas subterráneas por evaporación. Las pendientes

hidráulicas horizontales a partir de la superficie freática, son mostradas en la Figura 4.8

del Anexo IX del EIA, lo cual indica una pendiente hidráulica horizontal es menor a

0,001 m/m en la zona de pendiente abajo a un máximo de 0,006 m/m en la zona de

pendiente arriba.



146

Figura 2-29. Profundidad al agua subterránea la Mina.

Se completaron los piezómetros a distintas elevaciones en cuatro áreas para proporcionar

medidas de las pendientes hidráulicas verticales. La Tabla 2-44. muestra la comparación

de los niveles de agua. Indican una pendiente ascendente consistente en todas las

ubicaciones de los piezómetros que varía de 0,008 a 0,016 m/m. Se esperan pendientes

ascendentes en una zona de descarga de aguas subterráneas como ocurre en La

Depresión Salina Grande. Las mediciones también indican que la pendiente hidráulica

ascendente aumenta en la dirección pendiente abajo. Aunque las pendientes hidráulicas

son mayores en sentido vertical que en horizontal, se observa que la permeabilidad es

aproximadamente 10 veces menor en sentido vertical y, por lo tanto, el componente de

flujo horizontal es aún mayor que la componente vertical.



147

Tabla 2-44. Resumen de los resultados – Pruebas Le Franc y bombeo.

e) Química de las Aguas Subterráneas

i) Parámetros de Campo

Se midió la conductividad en 25 perforaciones/ piezómetros de exploración en toda la Mina

para evaluar el cambio general en el contenido de sólidos disueltos de las aguas

subterráneas. Se realizaron mediciones en cada perforación de exploración sin purga ni

desarrollo. Se realizaron las mediciones a poca y mucha profundidad, aunque no se

observaron cambios sustanciales o uniformes con la profundidad. La Figura 2-30 muestra

un mapa topográfico de la conductividad medida. Este mapa muestra el aumento de la

conductividad (contenido de sólidos disueltos) pues las aguas subterráneas fluyen en la

dirección aguas abajo. La conductividad aumenta abruptamente en la medida que las

aguas subterráneas alcancen el fondo de la cuenca o zona de condiciones de poca

profundidad, donde las pérdidas por evaporación son significativas. Siguiendo la dirección

pendiente arriba de esta zona, se esperan aguas subterráneas con alto contenido de

sólidos disueltos, y que sean salinas. El rango de la conductividad medida fue de 30 a 230



148

milímhos lo cual indica un contenido de sólidos disueltos de aproximadamente 21 000 a

161 000 mg/L en comparación con aproximadamente 35 000 para el agua de mar. Los

datos de conductividad también indican una zona con rumbo Noroeste de agua con menor

conductividad que corresponde con la zona de mayores elevaciones de aguas, lo cual

nuevamente sugiere una zona de mayor permeabilidad en esta zona.

Figura 2-30. Distribución de la conductividad en el yacimiento.

Se midió el pH en las mismas 25 perforaciones así como la conductividad. La Figura 2-31

muestra un mapa de isolíneas del pH medido. En este se observa valores bajos de pH

(menores que 3,6) a lo largo del límite entre La Depresión Salina Grande y las zonas

elevadas con pendiente ascendente.



149

Figura 2-31. Distribución del pH en el yacimiento.

ii) Iones Principales

Los estudios químicos de las muestras de aguas subterráneas incluyen:

Datos de muestreo histórico (durante 1977 y 1988) de la zona de los campos de

pozos de Illescas;

Monitoreo preliminar de línea base ambiental (2005); y

Muestreo de los pozos de bombeo ST-01 y ST-03.

Los datos históricos incluyen mediciones de iones principales y de pH de ocho pozos de

bombeo y un piezómetro. El monitoreo preliminar de línea base ambiental de las aguas

subterráneas comprenden:



150

Pozo Ramón (y laguna adyacente formada de la corriente del pozo);

Pozo Illescas Nº 6;

Pozo Illescas Nº 9

Perforación de exploración SD-0122;

tajo Nº 1; y

Pozo interior Nº 2.

El pozo Ramón es artesiano, localizado aproximadamente a 45 km al Norte-Noreste del

asiento minero en la porción central y oriental de la Cuenca Sechura.

El muestreo de agua recogidas de ST-03 y ST-01 tuvo una duración de casi tres días de

bombeo. El Apartado D del Anexo IX del EIA, muestra los análisis de laboratorio.

La información disponible sobre la química del agua de los pozos de Illescas se presenta

en la Tabla 2-45, incluyendo los datos históricos y los análisis de muestras más recientes.

Esta es ligera a moderadamente salobre con un contenido de sólidos disueltos de 1 000 a

4 400 mg/L. Análisis recientes mostraron valores generalmente bajos de alcalinidad,

potasio y calcio que los análisis anteriores, aunque las concentraciones de otros iones

principales y el contenido de sólidos disueltos son muy similares. Se cree que esta

química del agua es representativa de la química de las aguas subterráneas de pendiente

ascendente para la Mina.



151

Tabla 2-45. Resumen de la química del agua de los pozos de Illescas.

Las Tablas 2-46 y 2-47 del c i tado in forme muestran la información disponible sobre

la química de las aguas subterráneas regionales del muestreo reciente y del muestreo

detallado.

Tabla 2-46. Parámetros principales de calidad de agua subterránea.



152

Tabla 2-47. Metales disueltos de agua subterránea.

La Figura 2-32 muestra la comparación del contenido de sólidos disueltos y las

concentraciones de iones principales de las muestras anteriores. Con excepción de la

muestra de aguas subterráneas del Pique Nº 1, todas las aguas examinadas parecen estar

en dos agrupamientos. El grupo 1 representa a las aguas subterráneas de bajo contenido

de sólidos disueltos en la Cuenca Sechura. Esta agua se observa que es muy similar

químicamente y están a lo largo de una línea de mezclado que indica el aumento de las

proporciones del contenido de sodio y cloruro y la reducción de las proporciones de

calcio y sulfato. El Grupo 2 representa aguas muy salinas que se encuentran en la Mina.

Estas tienen una composición química muy similar al agua del mar. Los dos grupos de

aguas se clasifican como aguas de tipo cloruro de sodio. El agua del Pique N° 1 tiene

concentraciones de magnesio significativamente mayores, pero por otro lado es muy

similar químicamente a las demás aguas.

Se observa que incluso las aguas más dulces en esta zona son ligeramente salobres,

mostrando contenidos de sólidos disueltos por encima de 1 000 mg/L. Las aguas en el

asiento minero se consideran salinas en las zonas con pendiente ascendente y salobre en

las zonas con pendiente descendente. Las aguas del pozo de reconocimiento y del pozo



153

interior contenían 240 000 a 480 000 mg/L en comparación con aproximadamente 35 000

mg/L para el agua del mar. Las aguas con contenido de sólidos disueltos más alto

probablemente estén saturadas o casi saturadas con respecto al yeso y carbonatos y la

mayor diferencia entre las aguas de recarga y las aguas del asiento minero con contenido

alto de sólidos disueltos tienen reducción del calcio, sulfato y carbonato. Se ha

observado que el yeso rellena las fracturas en la zona minera.

Figura 2-32. Clasificación hidroquímica de las aguas subterráneas



154

iii) Metales

Se detectaron varios metales disueltos en las aguas subterráneas en una o más

ubicaciones, por ejemplo: aluminio, arsénico, bario, boro, cadmio, cromo (sólo en 2

muestras con alto contenido de sólidos disueltos TDS), cobalto (sólo en una muestra),

cobre, estaño (sólo en 2 muestras), estroncio, hierro (sólo en 2 muestras), litio,

manganeso, mercurio (en 1 muestra), molibdeno, níquel (sólo en 3 muestras), plata (sólo

en 2 muestras), plomo, silicio, uranio, vanadio (sólo en 1 muestra) y cinc. Aluminio (salvo

ST-01), arsénico y vanadio en bajas concentraciones en los pozos con bajo contenido

de sólidos disueltos. El cromo, cobalto, hierro, plata, estaño y con una excepción el

níquel y uranio sólo se detectaron en las aguas subterráneas con alto contenido de

sólidos disueltos. Los metales restantes son comparados en el diagrama de Schoeller

presentado en la Figura 2-33.

En esta figura, las concentraciones relativas de los metales en todas las muestras con

bajo contenido de sólidos disueltos son muy similares, a pesar del hecho que provienen de

zonas diferentes de la Cuenca Sechura lo cual sugiere que la química de esta agua

recibe fuerte influencia de la geoquímica del acuífero. Estas aguas con bajo contenido de

sólidos disueltos también muestran cocientes similares de las concentraciones de metales

con respecto a las concentraciones observadas para el agua de mar, aunque el

manganeso, plomo, silicio y cinc son mucho mayores para el agua de mar. Mientras que

las muestras con alto contenido de sólidos disueltos tienen notablemente un contenido

mayor de cadmio, manganeso, molibdeno y cinc que las otras muestras.



155

Figura 2-33. Diagrama Schoeller de metales menores

2.8.3 Modelamiento numérico. Se desarrollaron modelos numéricos para:

Evaluar y verificar el modelo conceptual de la hidrogeología del sitio;

Estimar la infiltración del almacenamiento de las aguas superficiales en La Depresión

Salina Grande después de la época del fenómeno El Niño;

Estimar la infiltración de las Pozas de Relaves; y

Determinar los requisitos para el alivio del tajo y las presiones de los poros de la pared

del tajo. Toda la modelación fue realizada usando un modelo de diferencias finitas 3-D MODFLOW-

SURFACT. Este modelo, que se basa en el modelo USGS MODFLOW, simula el flujo y

transporte de aguas subterráneas saturadas/ insaturadas. Se realizó la modelación en

unidades consistentes (metros y días).



156

a) Modelo Hidrogeológico del Sitio

i) Construcción del Modelo

Se construyó para simular el estado permanente de los flujos de aguas subterráneas de la

zona del Proyecto Bayóvar, en una zona que mide 9 km de Oeste a Este y 7.5 km de

Norte a Sur. El origen del modelo está en las coordenadas E 512 000 y N 9 325 000. El

área de modelo corresponde aproximadamente a la zona de perforaciones de exploración

y de pruebas y mediciones hidrogeológicas disponibles. La zona del modelo se dividió en

celdas de 100 m por 100 m en la vista del plano. El modelo incluye un total de 12 capas

horizontales de la siguiente manera:

Capas 1 y 2 : Zapallal superior y Cuaternario (ZPS);

Capas 3 y 4 : Miembro superior de Zapallal inferior (ZIT);

Capas 6 y 7 : Miembro medio de Zapallal inferior (ZIM) hasta la base de la

Capa 5;

Capas 8 y 9 : Miembro medio de Zapallal inferior (ZIM) por debajo de la

Capa 5;

Capas 9 al 11 : Miembro inferior de Zapallal inferior (ZIB); y

Capa 12 : Formación Montera.

Las elevaciones de las capas del modelo se basaron en el kriging de los registros de

exploración para proporcionar un modelo tridimensional de las superficies principales de la

formación Zapallal de la siguiente manera:

Parte superior de Capa 1 : Superficie del terreno;

Parte inferior de Capa 2 : Base de ZPS;

Parte inferior de Capa 4 : Base de ZIT;

Parte inferior de Capa 6 : Base de Capa 5;

Parte inferior de Capa 8 : Base de ZIM;

Parte inferior de Capa 9 : Base de ZIM menos 10 m;

Parte inferior de Capa 10 : Base de ZIM menos 30 m;

Parte inferior de Capa 11 : Base de ZIM menos 50 m; y

Parte inferior de Capa 12 : Base de ZIM menos 60 m.

La parte inferior de las capas 1, 3, 5 y 7 se tomó en el punto medio de los límites de las

capas anteriores, dividiendo efectivamente las unidades entre dos. Fue necesario

especificar una separación mínima de 1 m entre la parte inferior de las capas anteriores



157

para representar a las zonas en que las capas están ausentes (debido a la remoción por

erosión), lo cual crea sólo una imprecisión pequeña en la simulación 3-D de las unidades

geológicas anteriores y mantiene un espesor mínimo de capa de 0,5 m. Aunque el espesor

completo de la formación Montera no fue simulado para facilitar la visualización de los

resultados del modelo, se asignaron valores iníciales de conductividad hidráulica horizontal

de tal modo que se simuló un espesor completo de 300 m (es decir la conductividad

hidráulica inicial se ajustó a 30 veces el valor estimado para crear una transmisividad

equivalente efectiva para la formación).

Las Figuras 5.1 y 5.2 del Anexo IX del EIA, muestran un corte transversal Norte-Sur y

Este-Oeste a través del modelo numérico.

Las condiciones de borde del modelo incluyen lo siguiente: Bordes con carga constante alrededor del perímetro del modelo;

Borde de recarga en la superficie activa superior;

Borde de evapotranspiración en la capa superior;

Borde sin flujo en el fondo del modelo.

La permeabilidad horizontal del modelo recibió inicialmente los siguientes valores en base

a la información disponible de las pruebas:

Zapallal superior (ZPS) : 0,04 m/d(4,6 x 10-5 cm/s);

Zapallal inferior (ZIT) : 0,005 m/d(5,8 x 10-6 cm/s);

Zapallal inferior (ZIM) : 0,005 m/d(5,8 x 10-6 cm/s);

Zapallal inferior (ZIB) : 0,005 m/d(5,8 x 10-6 cm/s); y

Formación Montera : 72 m/d(8,3 x 10-2 cm/s).

Se asumieron valores de permeabilidad vertical como 10% de los valores de

permeabilidad horizontal y se mantuvo este cociente durante la calibración posterior.

Se asumió el valor de recarga inicial en 0,0001 m/d y el valor de evapotranspiración en

0,005 m/d con una profundidad evaporativa de 1 m.



158

Finalmente se asignaron como objetivos de calibración del modelo los niveles de las

aguas subterráneas medidos en 43 pozos y piezómetros ubicados dentro del dominio del

modelo (Figura 2-28 ). Las asignaciones de capa se basaron en la elevación media de los

tramos ranurados para el caso de los piezómetros terminados, o en 5 m por debajo de la

superficie estática inicial de las aguas subterráneas para las perforaciones de exploración.

ii) Calibración y Resultados del Modelo

Se calibró el modelo variando los 8 parámetros de entrada definidos previamente en un

esfuerzo para minimizar los mínimos cuadrados de las diferencias entre las cargas

hidráulicas predichas por el modelo y las cargas hidráulicas medidas. El cociente de la

permeabilidad horizontal y vertical se mantuvo en 10 durante la calibración del modelo. Se

repitió este proceso usando una búsqueda por cuadrícula en la que cada parámetro se

varía de forma individual para obtener el mejor ajuste hasta que finalmente se obtuvo el

ajuste más adecuado para todos los parámetros. Se repitió el proceso hasta que se

observó una mejora insignificante en el ajuste del modelo, lo cual proporciona un método

completamente objetivo y sin sesgo para la calibración del modelo.

Los resultados de la calibración del modelo se presentan en la Figura 5.3 del Anexo IX del

EIA. Se obtuvo una coincidencia entre los resultados del modelo predichos y medidos con

un coeficiente de correlación de 0.9863. El error absoluto promedio fue 0,82 m con una

desviación estándar de 1,04 m. La calibración del modelo es sumamente sensible a la

recarga, a los parámetros de evapotranspiración y a las conductividades de la formación

Montera; es moderadamente sensible a la permeabilidad de los dos miembros inferiores de

Zapallal inferior (ZIB y ZIM); y es ligeramente sensible a la permeabilidad del miembro

superior de Zapallal inferior (ZIT) y Zapallal superior (ZPS).

La Tabla 5.1 del Anexo IX del EIA, presenta los parámetros del modelo determinados con

la calibración del modelo.

El valor determinado del modelo para la formación Montera es considerablemente menor

que el valor promedio medido con las pruebas de bombeo en la zona del campo de pozos

de Illescas. Es probable que la permeabilidad de la formación Montera sea

considerablemente menor por debajo del asiento minero en la zona del campo de pozos a

lo largo de la base del Macizo de Illescas, debido al considerable cambio de facies

laterales.



159

La calibración del modelo indicó afluencias de las corrientes de aguas subterráneas aguas

arriba de 130 m3/d y recarga de 321 m3/d. Los efluentes de la corriente de aguas

subterráneas aguas abajo fueron de 34 m3/d y la evapotranspiración fue de 417 m3/d.

b) Almacenamiento de Agua Superficial y Depósitos de Relaves i) Evaluación de la Infiltración del Dique

Se construyó un modelo numérico simple para evaluar la infiltración a través de un dique

que se instalará separando la cuenca de Salina Grande y la mina. Para este fin, se

consideró necesario para la evaluación un modelo bidimensional de un corte transversal a

través del dique. El modelo se basó en los siguientes supuestos:

Un dique de 10 m de alto construido de material con una permeabilidad promedio de

0,1 m/d (1,2 x 10-4 cm/s) y un núcleo de arcilla de 5 m de espesor con una

permeabilidad promedio de 0.001 (1,2 x 10-6 cm/s);

Una zona poca profunda de arenas cuaternarias, con una permeabilidad promedio

horizontal de 1 m/d (1,2 x 10-3 cm/s);

Una carga hidráulica del embalse de 10 m en el lado aguas arriba del dique;

Una zona subyacente de la formación Zapallal (el modelo fue corrido con sólo 6 de las

12 capas) con una permeabilidad promedio horizontal de 0,0104 m/d (1,2 x 10-5 cm/s).

Un manto aguas arriba o barrera vertical de baja permeabilidad por debajo del dique (el

modelo fue corrido con sólo 7 de las 12 capas) con una permeabilidad promedio de

0,01 m/d (1,2 x 10-5 cm/s).

La Figura 5.4 del Anexo IX del EIA, presenta un ejemplo del corte transversal del modelo.

Los resultados de las simulaciones del modelo se resumen en la Tabla 5.2 del Anexo IX

del EIA. En las primeras 6 corridas del modelo, se variaron la extensión lateral del modelo

(aguas arriba y aguas abajo), la profundidad vertical de la zona superior de arena y el

cociente de la conductividad horizontal y vertical de los materiales nativos para evaluar la

sensibilidad del modelo y asegurar que el modelo representase las condiciones del sitio.

La última de las corridas (modelo 6), que incluyó la simulación de una zona de

permeabilidad menor subyacente aparte (formación Zapallal), se consideró como la más

representativa de las condiciones reales del sitio. Esta ejecución arrojó un flujo estimado

de 0,018 L/s/m del dique.



160

En las corridas 7 a 12, se utilizó el modelo para evaluar las diferentes alternativas para

reducir la infiltración a través del dique.

ii) Evaluación de la Infiltración del Almacenamiento de las Aguas superficiales Para apoyar el desarrollo del balance de agua para el embalse o almacenamiento de

aguas superficiales en La Depresión Salina Grande, se desarrolló un modelo numérico

simple para simular la infiltración en las aguas subterráneas sub-superficiales provenientes

del embalse. Este simuló la infiltración desde una zona rectangular que mide 8 km por 10

km en un área que mide 50 km por 50 km. Se supuso que la capa subsuperficial tenía

una permeabilidad horizontal uniforme de 0.01 m/d (1,2 x 10-5 cm/s) y una permeabilidad

vertical de 0,001 m/d (1,2 x 10- 6 cm/s). Se colocó el fondo del modelo a 200 m por debajo

de la superficie del terreno. El modelo supuso que la cuenca se inundaba

instantáneamente a una profundidad de 5 m, sin subsiguientes afluencias, y que el nivel

de la laguna de la cuenca permanecía constante durante toda la simulación (1,000 días).

La Figura 2-34 muestra los resultados del modelo. En base a este resultado, se observa

que se espera que la infiltración del embalse sea mínima y que la mayoría de las pérdidas

de agua ocurran por evaporación.

Figura 2-34. Filtración de embalse calculada vs tiempo



161

iii) Evaluación de la Infiltración de las Pozas de Relaves Se utilizó un modelo numérico para evaluar el rendimiento de los depósitos de relaves

durante las operaciones mineras. Las pozas de relaves estarán compuestas de depósitos

excavados a lo largo del perímetro Sur de la mina. Las pozas recibirán un flujo de

proceso de 10 000 m3/d que contiene aproximadamente 3% a 5% de lodos arcillosos

fosfáticos. Los depósitos se llenarán en un periodo de 3 a 8 años, después del cual las

arcillas se sedimentarán naturalmente para alcanzar un contenido promedio de sólidos de

12% a 15% en la parte inferior del depósito al cabo de 3 a 30 meses.

El modelo simuló una Poza de Relaves que mide 1 000 m de largo por 800 m de

anchura por 30 m de profundidad, lo cual representa las dimensiones promedio de los

depósitos de relaves propuestos. Se supuso que la sub-superficie tendría una

permeabilidad horizontal uniforme de 0,01 m/d (1,2 x 10-5 cm/s) y una permeabilidad

vertical de 0,001 m/d (1,2 x 10-6 cm/s). Se colocó el fondo del modelo a 100 m por debajo

de la superficie del terreno. La superficie freática se colocó a 3,6 m por debajo de la

superficie del terreno, lo cual es la profundidad promedio del agua en la zona de los

relaves propuestos. Se supuso que la Poza de Relaves se construiría en un periodo de

120 días antes de la colocación de los relaves.

Figura 2-35. Simulación del flujo de ingreso a la Poza de Relaves



162

Los resultados del modelo indicaron que se necesita una tasa de bombeo inicial de 2 400

m3/dia durante la construcción de la excavación. La Figura 2-35 muestra la recuperación

de los3 niveles del agua en las pozas de relaves en tres escenarios distintos. En la

primera simulación, sólo se simuló la afluencia de aguas subterráneas. Para esta

simulación, la tasa de recuperación del nivel del agua es muy gradual y la tasa de

afluencia indicada es sólo 80 m3/dia, lo cual indica que la tasa de infiltración de aguas

subterráneas será menor que la tasa de evaporación potencial (evaporación de lago de 1

080 mm/dia o aproximadamente 600 m3/dia en la Poza de Relaves simulada), y por lo

tanto la excavación generalmente permanecerá seca. La segunda simulación consideró la

descarga de los relaves en la Poza de Relaves sin considerar la evaporación. En este

escenario, la Poza de Relaves se llenará en 1 890 días (en comparación con 1 940 días

en base a sólo el volumen de la Poza de Relaves). Si se toma en cuenta la evaporación

de la superficie de relaves, la Poza de Relaves se llenará en 2 440 días (en comparación

con 2550 días en base a sólo el volumen del depósito). Los resultados indican que se

puede ignorar la afluencia de las aguas subterráneas en el depósito.

Luego de que se detenga la descarga en la Poza de Relaves, la evaporación continuará

para mantener un sumidero de aguas subterráneas dentro de los relaves. En base a las

tasas muy bajas de afluencia de aguas subterráneas, es probable que las pozas de relaves

se sequen con el correr del tiempo permitiendo la colocación de un revestimiento encima

de la superficie desecada de los sedimentos arcillosos. En base al contenido inicial de

sólidos de 5%, a un contenido final de sólidos de 15% y a una descarga acumulativa en

la Poza de Relaves simulada, los sedimentos asentados al final ocuparán

aproximadamente 44% del volumen total del depósito. La eliminación del agua que está

encima de los sedimentos por evaporación requerirá aproximadamente 12 años; aunque

sería posible acelerar el proceso mediante la decantación del agua aproximadamente 3 a

30 meses después de la colocación.

c) Desaguado del tajo i) Extensión y Recalibración del Modelo

El modelo calibrado del flujo de aguas subterráneas se utilizó posteriormente para evaluar

la afluencia de aguas subterráneas durante las operaciones mineras. Debido a que el plan

de extracción desarrollado recientemente supera los límites del modelo calibrado, fue

necesario extender los límites del modelo un mínimo de 3 km más allá de los límites

finales del tajo abierto. La extensión del modelo se realizó de la siguiente manera:



163

La elevación de la superficie del modelo se extrapoló usando krigeage de la elevación

superficial del modelo existente y los puntos de los datos de elevación superficial

seleccionados dentro de un área de extensión;

Las elevaciones de las capas de la formación se extrapolaron usando krigeage de los

datos de elevación de la capa del modelo existente para proporcionar una estimación

sin sesgos, aunque muy aproximada de la litología del lugar más allá de los límites del

modelo; y

La superficie freática se extrapoló mediante krigeage de los datos de nivel de agua

existentes combinados con las elevaciones estimadas de las aguas subterráneas a

ciertos puntos de datos seleccionados dentro del área de extensión, para obtener una

superficie de aguas subterráneas físicamente razonable.

El nuevo modelo utilizó una separación de cuadrícula más grande (200 m por 200 m)

para mantener el tamaño del modelo dentro de los límites razonables y se extendió 14 km

de Este a Oeste y 13,6 km de Norte a Sur. El origen del modelo (esquina Suroeste) se

colocó en las coordenadas 510 500 E y 9 322 000 N. La extensión del modelo requería un

ligero ajuste de la calibración original del modelo, lo cual se logró ajustando la recarga total

a 1.3 mm/a (de 1,8 mm/a) y aumentando la evaporación a 110 mm/a (de 73 mm/a). Todos

los demás parámetros permanecieron según se determinó anteriormente.

La calibración modificada del modelo mantuvo una excelente coincidencia entre los

resultados del modelo predichos y medidos con un coeficiente de correlación de 0,9818.

El error absoluto promedio (valor absoluto de la diferencia entre las cargas medidas y

simuladas) fue 0,96 m con una desviación estándar de 1,21 m.

ii) Simulación del Alivio del tajo Se simularon durante cada uno de los 27 años de explotación. La extracción se extiende

a la base de la capa de fosfato Capa 5. La zona explotada será rellenada en la medida

del avance de la explotación. Se consideraron dos escenarios finales:

Se supuso que el relleno drenaba libremente. Se supuso que el relleno tenía las mismas propiedades hidráulicas del material original.

Las propiedades hidráulicas utilizadas en la simulación del modelo se resumen en la Tabla

5.1 del Anexo IX del EIA. El coeficiente de almacenamiento utilizado en el modelo fue

determinado con los datos de las pruebas de bombeo. Se estimó el rendimiento específico

con la porosidad del material y el tamaño del grano.



164

Las afluencias calculadas del tajo para estos dos escenarios se presentan en la Figura 5.7

del Anexo IX del EIA. Las afluencias del tajo aumentan rápidamente durante los primeros

dos años de explotación, aunque luego declinan hasta el año 13. Las afluencias del tajo

luego aumentan generalmente en los siguientes 12 años de explotación, y declinan

finalmente durante los años finales de la explotación.

iii) Simulación de las Presiones de la Pendiente del tajo Se construyó un modelo bidimensional para simular una pared del tajo de 50 m de alto

con un talud a 45 grados. El modelo se dividió en 10 capas de 5 m de altura. La

separación de la cuadrícula horizontal fue de 5 m desde el pie del talud del tajo hasta 150

m detrás del pie del talud, luego aumentó poco a poco hasta un máximo de 150 m a

una distancia de 1.5 km detrás de la pared del tajo. Las propiedades hidráulicas utilizadas

en el modelo fueron:

Permeabilidad horizontal de 2 x 10-5 cm/s;

Permeabilidad vertical de 2 x 10-6 cm/s;

Coeficiente de almacenamiento de 0,002; y

Rendimiento específico de 0,05.

Se simuló la pared del tajo como una superficie de infiltración de drenaje libre.

Las Figuras 5.8 a 5.14 del Anexo IX del EIA, muestran las presiones de los poros

predichas por el modelo suponiendo una exposición/drenaje continuo de la pared del tajo.

La simulación indica que el drenaje del material de la pared del tajo es muy gradual y la

mayor parte de la pared del tajo sigue siendo una superficie de infiltración durante el primer

año según se muestra en la Figura 5.14 del Anexo IX del EIA.



165

3 MINA

3.1 Información general

El yacimiento de fosfato de Bayóvar es de origen orgánico y se ha formado como

consecuencia de ingresos sucesivos del mar a la costa. Este yacimiento está compuesto

por capas de roca fosfórica de uno a dos metros de espesor denominadas “mineral” e

intercaladas con diatomita fosfática de dos a siete metros de espesor denominadas

“estéril”. El espesor total del yacimiento es de aproximadamente 38 m. El Proyecto

Bayóvar contempla la explotación a tajo abierto de las primeras cinco capas, con unas

reservas explotables que ascienden a 238 Mt.

Las características físicas del yacimiento permiten una explotación sin el requerimiento de

perforación y voladura, por lo que el minado se realizará con equipo minero convencional.

El mineral extraído del tajo será transportado en camiones y depositado en una “Zona de

apilado de mineral”. La alimentación a Planta Concentradora se realiza mediante un

sistema de tolvas de carga, alimentadores y fajas transportadoras.

La mina es un principal componente del Proyecto Bayóvar; y está ubicada dentro del área

de la Concesión Bayóvar N° 2 , cuyas coordenadas son las siguientes:

N 9 335 430,39 E 508 745,33

N 9 335 430,77 E 524 345,40

N 9 322 230,04 E 508 745,30

N 9 322 230,42 E 524 345,37

El tiempo de vida estimado es de 27 años; con unas reservas explotables de 237,73 Mt de

mineral.

Se ha considerado como parte de la mina la construcción de 7 pozas para el

almacenamiento de los relaves producidos en la Planta Concentradora, la capacidad total

de estas pozas será de 119,6 Mm3; se ha diseñado un botadero de desmonte, y una pila

de mineral de baja ley que almacenará mineral en forma temporal. El plano 3-1 del Anexo

3.1, muestra el Arreglo General de la Mina.



166

3.2 Criterios de diseño

Las reservas explotables han sido determinadas en base al modelamiento y los criterios de

diseño presentados en esta Sección.

3.2.1 Distribución y descripción de la mina.

El depósito contiene reservas de mineral de fosfatos. El depósito se ubica en una zona

desértica donde se aplicará métodos de extracción a tajo abierto.

El mineral extraído de mina es depositado en pilas en un área al norte de la mina y

cercano a la Planta Concentradora denominado “Zona de apilamiento de mineral”, el

Botadero de Desmonte está ubicado al norte del tajo propuesto. El taller de camiones, que

comprende una zona de mantenimiento de la mina, almacén, oficinas, patio para lavado de

camiones y centro de abastecimiento de combustible para equipos, está ubicado al Norte

de la mina.

El plano 3-2 del Anexo 3.1, ilustra el área de distribución de las operaciones propuestas y

los límites del tajo.

3.2.2 Ley de corte.

La ley de corte se define como el valor de mineralización cero (punto de equilibrio) de un

bloque de material, sin incluir los costos de extracción. La ley de corte del mineral variará

ligeramente con las variaciones en la ley de las capas de fosfatos, la ley del mineral de

alimentación a la Planta Concentradora tendrá aproximadamente 17,5 % P2O5.

3.2.3 Ángulos de pendiente.

Los criterios de diseño de pendientes con fines de optimización del tajo se fijaron después

de un análisis preliminar del depósito, con las siguientes características:

Banco superficial de arenas eólicas de 10 m de altura,

Talud intermedio de banco de 10 m de altura y

Talud global menor que 50 m de altura.

En el Botadero de Desmonte la cota final será de 60 msnm, talud final de 3,5H: 1V, con un

área de la cresta de 1,71 Mm2, contará con una berma perimetral de diatomita de

131 530,0 m3. Contará con dos rampas de acceso ubicadas en el este y oeste.



167

La Pila de Mineral de Baja Ley tendrá un talud final de 3,5H: 1V, con bancos intermedios

de 10 m de altura y talud de 2,8H:1V.

En las pozas de relaves se ha considerado banquetas intermedias por cada 10 m de

profundidad de excavación y 7 m de ancho medio, con taludes de 2,2H: 1V y la

profundidad final de 25 m. aproximadamente.

Cada una de ellas contará con 02 rampas de acceso de 30 m de ancho y 10% de máxima

pendiente, cubierta por una capa de 20 cm. de rodadura.

3.2.4 Carreteras de mina.

Todas las carreteras de acceso en Mina tendrán un ancho de 30 m y la inclinación de

camino 10% máximo. Las carreteras de la mina han sido incorporadas en los ángulos de

pendiente generales para la optimización del tajo. Se requerirá carreteras adicionales

conforme avancen los trabajos mineros.

3.3 Diseño del tajo y complementarios.

3.3.1 Diseño del tajo. Para el diseño del tajo final y tajos operacionales intermedios, se aplicaron las

recomendaciones del estudio geotécnico “Taludes de Mina Proyecto Bayóvar” elaborado

por Vector Perú S.A. Los parámetros allí recomendados son los siguientes:

Altura de banco 10 m.

Talud de banco 1,5H :1V

Ancho de berma 7,2 m.

Talud global en material sedimentario 2,5H :1V

Talud en material eólico superficial 3H : 1V; con una berma de 10 m para evitar la

migración de arenas hacia el tajo.

Para los estudios del tajo final con el software Whittle, se usó un ángulo global de 45°.

Consideraciones del Diseño Geotécnico



168

a) Análisis de Estabilidad de Taludes i) Metodología de Análisis.

Se utilizó el programa de cómputo SLIDE (Rocsience, 2003) versión 6, el cual es

ejecutado en una computadora personal. Este es un programa de análisis de estabilidad

de taludes completamente integrado, que permite desarrollar la geometría del talud

interactivamente.

ii) Criterios de Diseño. Para el presente análisis fueron los siguientes:

Mínimo factor de seguridad estático a corto plazo igual a 1,3

Mínimo factor de seguridad estático a largo plazo igual a 1,4; y

Mínimo factor de seguridad pseudoestático a largo plazo igual a 1,0 ó

Desplazamientos inducidos por sismo que no comprometan la seguridad de los bancos o

del talud global del tajo.

iii) Condiciones Analizadas,

El análisis ha considerado la condición más crítica representada por una sección de altura

50 m, con un estrato eólico superficial de matriz arenosa de al menos 10 m de espesor. Y

en condiciones no drenadas que gobierna la estabilidad en los depósitos sedimentarios,

dada su baja permeabilidad y su intrínseca matriz fina. Por consecuencia el análisis

estático a corto y largo plazo y el análisis pseudoestático han sido modelados utilizando

parámetros no drenados.

iv) Propiedades de los Materiales.

Fueron obtenidas a partir de ensayos de laboratorio realizados en muestras

representativas de cada uno de los materiales involucrados en los análisis.

Depósitos Eólicos, Se trata de depósitos arenosos de compacidad suelta a

medianamente densa, conformado por arenas mal gradadas con algo de limos. De

acuerdo a los ensayos SPT efectuados en estos materiales, se obtiene de manera

conservadora parámetros en términos de esfuerzos efectivos tales como cohesión nula

y un ángulo de fricción de 33°.

Suelo Residuales y Basamento Rocoso, Según los ensayos SPT, la resistencia no

drenada de los depósitos sedimentarios, presentan una relativa uniformidad con la

profundidad, de acuerdo a los cálculos y a los gráficos de NSPT vs Profundidad para

cada área del tajo.



169

Las propiedades de los materiales utilizados en los análisis de estabilidad y según la

sección geotécnica standard analizados son resumidas en la tabla 3-1.

Tabla 3-1. Resumen de Propiedades de los Materiales

Material total

(kN/m3) saturado (kN/m3)

Cohesión (kPa)

Ángulo de Fricción (º)

Depósitos Eólicos Superficiales 18,3 20,0 0* 33*

Depósitos Sedimentarios 16,1 16,1 150** 10**

*: En términos de esfuerzos efectivos

**: En términos de esfuerzos totales

b) Geometría del tajo El Proyecto Bayóvar contempla una profundidad total del tajo en 50 m, con alturas de

banco de 10 m y una berma de 7 m. Los análisis de estabilidad se realizaron para una

inclinación de los taludes de los bancos de 1,3H:1V y también para una inclinación de

1H:1V con alturas de banco de 10 m y anchos de berma de 10 m.

c) Resultados Obtenidos Los datos de salidas del programa SLIDE, ilustra los análisis de estabilidad realizados para

una sección standard de los taludes de mina en los siguientes casos:

Banco superficial de arenas eólicas de 10 m de altura,

Talud intermedio de banco de 10 m de altura y

Talud global menor que 50 m de altura.

En la Tabla 3-2 se presenta un resumen de los resultados obtenidos de los análisis de

estabilidad realizados. En esta tabla se presentan los resultados para los casos estático y

pseudoestático, según correspondan.



170

Tabla 3-2. Resultados de los Análisis de Estabilidad

Factor de Seguridad Sección Geotécnica Analizada

Estructura Analizada

Caso Estático

Pseudo-estático K=0,22

Talud superficial de

arenas eólicas 1,86 1,02

Talud intermedio de

banco 6,37 4,49

Standard Taludes de

mina

Talud global 1,81 1,09

d) Conclusiones Como resultado de la investigación de campo, el análisis de la información disponible y los

resultados de los ensayos de laboratorio en el área del Proyecto Bayóvar, se concluye lo

siguiente:

En las áreas de mina, se han reconocido tres unidades geotécnicas predominantes:

Depósitos eólicos (Unidad Geotécnica I), Suelo Residual (Unidad Geotécnica II) y

Basamento Rocoso (depósitos sedimentarios – Unidad Geotécnica III).

De acuerdo a la geometría analizada, es posible concluir que para las siguientes

condiciones geométricas los taludes de mina serán estables tanto en condiciones estáticas

como sísmicas:

Talud de Banco en los depósitos eólicos superficiales 3H: 1V con un retiro de 10 m

para evitar la migración continúa de arenas hacia el tajo y se permita la

manutención de las vías y retiro.

Talud de Banco Intermedio 1,3H: 1V. De acuerdo a los altos factores de seguridad

obtenidos, es posible reducir los taludes de banco a 1H: 1V por lo que la geometría final

de los bancos intermedios dependerá principalmente de la operación.

Ancho de Banco Intermedio: aproximadamente 7,0 m

Altura de Banco Intermedio: 10 m

Talud Global en los depósitos sedimentarios 2H: 1V

De acuerdo a los resultados de los análisis de estabilidad para la sección analizada, se

puede afirmar que esta geometría es estable bajo condiciones estáticas y sísmicas.



171

3.3.2 Diseño de las pozas de relaves.

Caracterización Geotécnica de los Relaves

Para establecer los criterios de construcción es necesario conocer los estudios realizados

a los relaves.

a) Ensayos de Laboratorio

i) Ensayos índice, los relaves poseen una distribución granulométrica de 0,8 a 7,2 de

arenas y 92 a 99% de finos; de 32,8 a 38,6 % de limos; 24,3 a 35,6% de arcillas y 19,6 a

40,8 de coloides. El índice de plasticidad varía de 18 a 28 y la gravedad específica entre

2,36 a 2,53. Los relaves se clasifican en general en el sistema SUCS como limos elásticos

MH.

ii) Ensayo de Densidad Decantada en Relaves, los valores de densidad saturada

obtenidos varían entre 5,8 a 6,34 kN/m3 luego de un tiempo de ensayo entre 137 a 420

horas. Se deja constancia que los relaves pueden alcanzar rangos mayores.

iii), Ensayo de Consolidación, se realizó con el fin de conocer qué densidad puede

alcanzar en la base de las pozas de los relaves. Las densidades fueron 12,50 y 16,85

kN/m3. Es importante aclarar que esta densidad es considerando que habrá un drenaje

libre, situación que no ocurrirá en las pozas de relaves.

b) Características de construcción Se ha considerado banquetas intermedias por cada 10 m. de profundidad de excavación y

7 m. de ancho medio, con taludes de 2,2H:1V y la profundidad final de 25 m

aproximadamente.

Cada una de ellas contará con 02 rampas de acceso de 30 m de ancho y 10% de máxima

pendiente, cubierta por una capa de 20 cm de rodadura, con su berma de seguridad de 50

cm de altura y talud 1,5H:1V, y un peralte de 2% hacia la cuneta de derivación, que tiene

50 cm de profundidad y taludes 1H:1V adyacente al acceso y de 1,5H:1V hacia el talud de

la poza de relaves. La cota mínima del acceso perimetral es de -21 msnm. Las pozas que

serán protegidas ante posibles inundaciones son las pozas: 1, 2, 3, 4, 5 y 7.

El sistema de drenaje contempla una zona de inundación que almacenará la escorrentía

para su posterior evacuación. El detalle de las pozas de relaves se muestra en los planos

5-2A, 5-2B, 5-2C del Anexo 5.1 del Capítulo 5 “Manejo de Relaves”.



172

3.3.3 Diseño del botadero de desmonte. Estará emplazado en una zona de dunas y barcanas. Litológicamente está constituido por

una cobertura eólica de espesor variado, que sobreyace a un basamento diatomítico

consistente, intercalado con un grueso nivel de arena lenticular. Los planos 3-1 y 3-3A del

Anexo 3.1, muestra la ubicación y el arreglo general del Botadero de Desmonte.

a) Estudios realizados Se han realizado calicatas y perforaciones para conocer las características del terreno, en

base a estos estudios se ha determinado las siguientes unidades geotécnicas.

i) Unidades Geotécnicas, Depósitos Eólicos; conformados por arenas mal gradadas con algo de limo a arenas

limosas, en estado suelto y seco. Siendo formadas por el viento de la zona. Se estima

se pueda desplantar una estructura de este tipo.

Tablazo Talara; conformadas por gravas arenosas con limos, de plasticidad nula,

estado denso, secas con gravas subangulosas y restos orgánicos antiguos. Es

adecuada para nivel de desplante de cimentación.

Suelos residuales; conformados por limos elásticos y arenas, de plasticidad media. El

grado de consistencia varía de rígida a dura. Por el alto costo que conllevaría la

remoción no se considera como nivel de cimentación.

Basamento Rocoso; no se ha definido el límite exacto de esta unidad con la anterior,

dado el comportamiento de suelo residual a roca que poseen estos materiales.

ii) Nivel de agua.

Se estima se encuentra a una profundidad de 25 m, no afectando la resistencia de los

materiales de cimentación.

iii) Nivel de cimentación

Se estima un nivel apropiado entre 0,20 y 0,60 m debajo de la superficie del terreno

existente; es decir, sólo será necesario una limpieza superficial de maleza y deletéreos

existentes.

a) Análisis de estabilidad Consideraciones del diseño geotécnico:



173

i) Metodología de Análisis,

Se usó el programa SLIDE versión 5. Para el cálculo de superficie de falla se ha usado el

Método Spencer de Dovelas.

Como hipótesis del análisis se considera que las propiedades de los materiales que

conforman las estructuras son homogéneas e isotrópicas y que el colapso resultaría de

fallas simultáneas a lo largo de la superficie de deslizamiento. El coeficiente sísmico

horizontal utilizado fue de 0,22 de acuerdo al estudio de riesgo sísmico realizado para el

Proyecto.

ii) Criterios de Diseño, Mínimo factor de seguridad estático a largo plazo igual a 1,4

Mínimo factor de seguridad pseudoestático a largo plazo igual a 1; ó

Desplazamientos inducidos por sismo que no comprometan la estructura.

iii) Condiciones Analizadas

El análisis ha considerado la condición más crítica representada por la sección de

mayor altura del botadero.

Ha considerado la existencia de superficies de falla tipo circular para evaluar la

estabilidad a través de los desmontes apilados.

El análisis estático a largo plazo y el análisis pseudoestático a largo plazo han sido

modelado considerando los parámetros drenados de los materiales involucrados en el

análisis.

iv) Propiedades de los Materiales

Desmontes (Diatomitas).- Los materiales de desmonte serán las diatomitas en estado

suelto que serán dispuestas en capas no mayores a 0,5 m. Este tipo de disposición

asegurará la compactación de estos materiales de matriz limosa con arenas en diversa

proporción. Los parámetros geotécnicos en términos de esfuerzos efectivos serán de

16 kPa para la cohesión y un ángulo de fricción de 20°.

Diatomita compactada.- El material de relleno compactado a ser utilizado en la berma

perimetral serán las diatomitas. Y se considera que alcancen una cohesión de 20 kPa y

un ángulo de fricción de 28°.



174

Afloramiento Diatomítico.- la resistencia de los depósitos en términos de esfuerzos

efectivos fue estimada en base a los ensayos SPT, granulometría, a su plasticidad y a

los ensayos triaxiales efectuados para el estudio de áreas de mina. Así fue estimado

50 kPa para cohesión y 22° para ángulo de fricción.

b) Resultados Obtenidos Los factores de seguridad son mayores que los mínimos recomendados en los criterios de

diseño asumidos en este estudio, tanto para la condición estática como pseudosestática y

para el tipo de falla circular analizada.

Tabla 3-3. Resultados de los Análisis de estabilidad

ESTATICOPSEUDO

ESTATICO K=0,22

Sección 01 Falla Circular 1,98 1,06Sección 02 Falla Circular 1,84 1

SECCION GEOTECNICA ANALIZADA

FACTOR DE SEGURIDAD

FALLA



175

d) Características de construcción El Botadero de Desmonte tendrá las siguientes características constructivas:

Volúmen de relleno 81,5 Mm3,

Altura máxima, 50 m

Cota final, 60 msnm,

Talud global, 3,5 H : 1V,

Área de la cresta, 1,71Mm2,

Berma perimetral de diatomita, 131 530,0 m3.

Dos rampas de acceso, ubicadas al este y oeste cuyo ancho será de 30 m, cubierto por

una capa de 20 cm. de espesor y contará con una berma de seguridad al exterior del

acceso (50 cm. de alto y taludes de 1,5H: 1V), el extremo interno llevará una cuneta de 50

cm. de profundidad, revestida con 20 cm. de diatomita compactada. Los taludes de la

cuneta son: interior 1H: 1V y exterior 2,8H: 1V.

Durante el cierre se construirán bermas perimetrales en los bordes superiores del

botadero, cuyo fin será consolidar el espacio de retención y contener el volumen de las

precipitaciones. Como contingencia se contará con un sistema de descarga consistente

en tuberías de 12” de diámetro instaladas a través de las bermas, orientadas hacia las

cunetas de las rampas de acceso.

Contará con 03 canales de derivación (01,02 y 03) que se usarán al final del cierre, de

forma trapezoidal, sin revestir, ubicados en el borde norte, este y oeste del botadero de

desmonte, la dirección del canal 01 es este-oeste, el canal 02 y 03 son paralelos y su

dirección es norte-sur; su fin es evacuar la escorrentía superficial. Descargarán hacia el

terreno natural. La pendiente del 01 y 03 será 0,1% y el 02 será 0,3% y sus taludes

laterales serán de 3H:1V. Debido a que se proyecta un camino de acceso que cruzará

los canales se construirán 02 alcantarillas, la primera conducirá un caudal pico de 5,6

m3/s compuesta por 02 conductos de 60” de diámetro, a través de las cuales se

conducirá el agua del canal 02, del lado este y la segunda un caudal de 10,7 m3/s,

compuesta por 02 tuberías de 72” de diámetro, las cuales permitirán el paso del agua

del canal 03 del lado oeste. Al pie de los taludes llevará cunetas que recolectan las

aguas, los cuales a través de vertederos descargarán en los canales de derivación,

cuyos ingresos estarán protegidos.

Los planos 3-3B, 3-3C, 3-3D del Anexo 3.1, muestran las secciones y detalles generales

del Botadero de Desmonte.



176

3.3.4 Pila de mineral de baja ley.

La pila de mineral de baja ley es una pila temporal para almacenamiento de mineral de

baja ley proveniente de la construcción de las pozas de relaves. Se tiene proyectado

considerar esta estructura para un futuro mediato. El área para esta estructura se

encuentra ubicada adyacente a las pozas de relaves.

El área destinada a esta pila solo necesitará una nivelación y limpieza del terreno, la

ubicación se puede visualizar en el plano 3-1 del Anexo 3.1

a) Estudios geotécnicos La investigación geotécnica se desarrolló mediante la excavación de calicatas, ensayos de

laboratorio y el mapeo geológico-geotécnico respectivo. Los tipos de ensayos que se usó

en la investigación son:

Calicatas

Ensayos de Laboratorio

Ensayos Índice

Y también se realizó un mapeo geológico.

Los resultados de los ensayos indican la homogeneidad de los depósitos subyacentes,

predominando las arenas pobremente gradadas y los limos elásticos a limos de baja

plasticidad, clasificando en el sistema SUCS como SP, MH y ML, respectivamente. Así

tenemos que la distribución granulométrica de las arenas se compone de 96,5% de

arenas, 3,5% de finos, un índice de plasticidad nulo y un contenido de humedad de 3,6%.

Para los depósitos cohesivos se tiene una distribución granulométrica de 3,2 a 18,0% de

arenas, de 82,0 a 96,8% de finos, un índice de plasticidad entre 16 a 26% y un contenido

de humedad entre 38,1 a 76,2%.

b) Unidades geotécnicas: Las unidades geotécnicas definidas en el área de la Pila de Mineral de Baja Ley,

corresponden a tres unidades:

i) Depósitos Eólicos (Unidad Geotécnica I)

Conformado por arenas pobremente gradadas con algo de limos, en estado suelto y seco,

estos depósitos son de naturaleza eólica y son formados por la fuerte actividad dinámica

del viento en toda el área. Estos depósitos son superficiales estando presentes por toda el



177

área. Dado el estado suelto a muy suelto en que se encuentran no se recomienda como

nivel de cimentación, por lo que será necesaria su remoción.

ii) Suelos Residuales (Unidad Geotécnica II)

Similar que en otras áreas, los suelos residuales consistentes en limos elásticos con

arenas a limos arenosos, subyacen a los materiales de la Unidad Geotécnica I.

El grado de consistencia de estos depósitos varía de rígido a duro, de plasticidad media y

clasificando en el sistema SUCS como MH y ML.

Esta unidad geotécnica se presenta como adecuada como nivel de cimentación debido a la

consistencia de los depósitos y a su continuidad con respecto a la profundidad.

iii) Basamento rocoso (Unidad Geotécnica III)

El basamento rocoso se caracteriza por ser de naturaleza sedimentaria, de litología

diatomítica, siendo que su contacto con los suelos residuales sobreyacentes no está

definido debido al comportamiento mecánico muy similar de cada una de estas unidades.

En general esta unidad geotécnica aunque profunda es adecuada para fines de nivel de

cimentación de estructuras de tierra.

c) Nivel de Agua De acuerdo con los registros de las calicatas, se ha reportado el nivel freático

relativamente cerca de la superficie entre 1,10 a 3,40 m de profundidad. La presencia de

estos niveles nos permite inferir la condición no drenada que gobierna los depósitos

cohesivos de la cimentación subyacente a las arenas superficiales.

d) Nivel de Cimentación El nivel de cimentación para estructuras de tierra varía entre 0,50 a 1,50 m. Durante la

construcción, se realizará la limpieza de las arenas superficiales con el fin de disponer la

pila de mineral directamente sobre los depósitos residuales competentes.

e) Parámetros Geotécnicos de la Cimentación Según los registros de las calicatas efectuadas, el nivel de cimentación propuesto, la

presencia cercana del nivel freático y los ensayos triaxiales efectuados en la cercana área

de mina, se estimó unos parámetros geotécnicos en términos de esfuerzos totales de 50

kPa para la cohesión y 25º para el ángulo de fricción.



178

f) Características de construcción Las características constructivas serán las mismas que se emplearon para el botadero de

desmonte, a diferencia de que estas pilas son temporales y no se define una altura final

debido a que el movimiento del material almacenado será muy dinámico, por tal motivo

esta pila no contará con berma de coronación, sistema de drenaje en caso de lluvias, y

canales de derivación.

3.3.5 Carreteras de acceso en mina. Todas las carreteras de acceso en Mina tendrán un ancho de 30 m y la inclinación de

camino 10% máximo para las rampas de acceso. Las carreteras de la mina han sido

incorporadas en los ángulos de pendiente generales para la optimización del tajo. Se

requerirá carreteras adicionales conforme avancen los trabajos mineros. El plano 3-4 del

Anexo 3.1 muestra las carreteras de acceso en mina.

a) Carretera de Acceso Principal La carretera de acceso principal a Mina es la carretera que conecta las instalaciones de la

Planta Concentradora y el tajo.

b) Carreteras de Acceso en Mina. Se ha diseñado carreteras de acceso a las siguientes áreas:

Carretera de acceso hacia el Botadero de Desmonte.

Carretera de acceso a la Zona de Apilado de Mineral.

Carretera de acceso a la Zona de Talleres de Mina.

Carretera de acceso a Pila de Mineral de Baja Ley.

Todo el conjunto de estas carreteras, están diseñadas para ser transitadas por el equipo

pesado de mina. En todas las carreteras de acceso ubicadas en mina también circularán

vehículos livianos debidamente autorizados.



179

En la figura 3-1, se muestra la sección típica de las carreteras de acceso en la zona de

mina. El ancho total de las carreteras de acceso será de 30 m, con bermas de 1,5 m a

cada lado de la carretera.

Figura 3-1. Sección Típica - carretera de acceso en mina.

3.4 El tajo

3.4.1 Reservas a explotar (Ley de Corte). Se definió las reservas a explotar considerando los siguientes criterios:

a) Área de polígono de Explotación: El yacimiento se dividió en dos áreas de explotación: área interior del polígono y área fuera

del polígono, y esto fue determinado por CVRD en base a estudio geometalúrgico. El área

del interior del polígono está conformado por los módulos de explotación (ME): 1, 2, 3, 4a,

4b, 5a, 5b, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 25, y 26 .

Y el módulo por donde se iniciará el proceso de explotación será el 4a

El área fuera del polígono lo constituyen los módulos de explotación (ME): 24, 27, 28, 29,

30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, y 40.

La Figura 3-2, muestra la disposición del área interior del polígono y los módulos de

explotación



180

Figura 3-2. Área interior del Polígono y Módulos de Explotación (ME). b) Concepto de Dilución del Mineral i) Mineral con Dilución Tipo A.

La capa de mineral con espesor mayor a un metro, incorporará 10 cm del estéril superior y

10 cm. del estéril inferior. Este tipo de mineral permite obtener en el proceso un

concentrado mayor a 29% de P2O5

Las reservas de este tipo de mineral se aprecian en la Tabla 3-4

ii) Mineral con Dilución Tipo B.

La capa de mineral con espesor menor a un metro, incorporará 5 cm. de estéril superior y

5 cm. de estéril inferior. Este tipo de mineral permite obtener en el proceso un concentrado

menor a 29%.de P2O5

También las reservas de este tipo de mineral se muestran en la Tabla 3-4.



181

Tabla 3-4. Cubicación del tajo - Módulos de Explotación de 500 x 500 m

Capas con P2O5 en Concentrado >= 29% - Modelo Diluido

Alimentación ConcentradoP2O5 (%) Cadmio (ppm) Humedad (%) Recuperación Másica(%) P2O5 (%) Cadmio (ppm)

1 28,1 20,6 43,5 26,4 52,6 30,9 43,62 19,8 15,1 47,2 34,1 32,2 30,1 50,63 15,8 19,0 57,1 34,3 50,1 29,9 54,24 5,7 14,3 45,5 35,5 38,1 29,8 41,95 19,4 19,0 58,6 30,0 46,2 30,6 51,6

Fosfato Dilución Tipo A 88,8 18,3 50,2 30,9 45,3 30,4 48,7Fosfato Dilución Tipo B 0,6 15,8 53,4 32,4 43,2 28,9 50,9


1 53,5 17,6 39,1 25,1 44,8 30,5 39,62 30,0 14,0 42,2 32,7 29,2 30,4 48,83 13,8 17,8 52,2 32,6 46,9 29,4 49,94 12,0 13,8 40,8 33,0 33,1 29,9 38,45 28,3 18,8 53,2 28,2 43,2 31,1 47,6



1 81,5 18,6 40,6 25,5 47,4 30,6 41,02 49,8 14,4 44,2 33,3 30,4 30,3 49,53 29,6 18,4 54,9 33,5 48,6 29,7 52,24 17,6 14,0 42,3 33,8 34,7 29,9 39,55 47,8 18,9 55,4 28,9 44,4 30,9 49,3


Total Mineral 237,9 17,2 46,6 29,7 42,1 30,3 46,0Desmonte 1 455,1

Total 1 693,0

RDM 6,12 RDM Relación Desmonte MineralMts Millones de toneladas secasppm Partes por millón

capaTotal Tajo

Mts

Mts

Mts

capaInterior Polígono

capaFuera Polígono



182

Considerando los dos conceptos anteriores; la ley mínima de corte será 14,3 % de P2O5,

para el interior del polígono y 13,8 % de P2O5 para el área fuera del polígono. Se puede

afirmar que para definir las reservas explotables no es relevante considerar sólo la ley de

contenido de P2O5, sino que fue necesario incluir otros indicadores de tipo económico

como recuperación másica, distancia de transporte de mineral, etc.

3.4.2 Promedio de extracción. Conforme se expuso en la Tabla 3-4. Las reservas a explotar suman 237,86 Mts, con un

promedio de humedad de 29,7%. El programa de la mina está orientado a obtener la

cantidad de mineral de fosfato que permita una producción anual de concentrado de 3,9

Mt.

Se ha definido como mineral económicamente explotable, el mineral de fosfato de las

capas 1 al 5, el estéril y la sobrecarga son definidos como desmonte. El plan requerirá una

preproducción.

Preproducción (PP), durante esta etapa se excavará y construirá la poza de Relaves N° 1;

el mineral proveniente de esta poza será acumulado en la Pila de Mineral de Baja Ley y el

Desmonte será depositado en el Botadero de Desmonte. Asimismo será excavada la

sobrecarga del módulo 4a, y quedará expuesto el mineral para la siguiente etapa de

producción, la sobrecarga será depositada en el Botadero de Desmonte.

El movimiento de material durante la preproducción será de aproximadamente 26,25

Mth/año; de los cuales el 8,76% es mineral, el 66,24% es sobrecarga y el 24,99% es

estéril. La tasa de remoción variará, dependiendo de la etapa de explotación; así por

ejemplo, para la etapa de preproducción será de 75 mth/día, la etapa de producción del

primer año será de 118 mth/día, la etapa del segundo al quinto año será de 200 mth/día y

el período restante un aproximado de 245 mth/día.

La Tabla 3-5 muestra el ratio de producción por periodos.



183

Tabla 3-5. Ratios de Extracción por Etapas de Producción

1. ETAPA DE PREPRODUCCION- AÑO 0

TOTAL ANUAL Mth 2,30 17,39 6,56 23,95 26,25PRODUCCION MENSUAL mth 191,72 1449,13 546,65 1995,78 2187,50PRODUCCION DIA mth 6,57 49,68 18,74 68,43 75,00PRODUCCION HORA mth 0,27 2,07 0,78 2,85 3,13

2. ETAPA DE PRODUCCION PRIMER AÑO

TOTAL ANUAL Mth 5,42 27,10 8,77 35,87 41,29PRODUCCION MENSUAL mth 451,77 2258,35 730,96 2989,31 3441,08PRODUCCION DIA mth 15,49 77,43 25,06 102,49 117,98PRODUCCION HORA mth 0,65 3,23 1,04 4,27 4,92-Plan hecho sobre la base de módulos de explotación de 100x100m de base y hasta capa 5

3. ETAPA DE PRODUCCION AÑO 2 - 5

TOTAL 4 AÑOS Mth 41,36 165,35 70,25 235,60 276,96PROMEDIO ANUAL Mth 10,34 41,34 17,56 58,90 69,24PROMEDIO MENSUAL mth 861,72 3444,76 1463,44 4908,20 5769,92PROMEDIO DIA mth 29,54 118,11 50,18 168,28 197,83PROMEDIO HORA mth 1,23 4,92 2,09 7,01 8,24Plan hecho sobre la base de módulos de explotación de aproximadamente 500x500m de base y hasta capa 5

4. PRODUCCION A LARGO PLAZO- AÑO 6°-27°

TOTAL ULTIMOS 22 AÑOS Mth 259,15 1 036,99 578,81 1 615,80 1 874,95PROMEDIO ANUAL Mth 11,78 47,14 26,31 73,45 85,22PROMEDIO MENSUAL mth 981,63 3928,00 2192,45 6120,45 7102,08PROMEDIO DIARIO mth 33,66 134,67 75,17 209,84 243,50PROMEDIO HORA mth 1,40 5,61 3,13 8,74 10,15

RATIOS DE EXTRACCION POR ETAPAS DE PRODUCCION

UNIDADES

UNIDADES

UNIDADES

UNIDADES

TOTAL MATERIAL

MINERAL (M) SOBRECARGA (S) ESTERIL ( E ) DESMONTE (D) TOTAL MATERIAL

MINERAL (M) SOBRECARGA (S) ESTERIL ( E ) DESMONTE (D)

TOTAL MATERIAL

MINERAL (M) SOBRECARGA (S) ESTERIL ( E ) DESMONTE (D) TOTAL MATERIAL

MINERAL (M) SOBRECARGA (S) ESTERIL ( E ) DESMONTE (D)



184

3.4.3 Ratio de desmonte (Stripping ratio) La relación promedio del desmonte mineral es de 6,1 / 1, con un valor máximo de 7,7 /1 y

con un valor mínimo de 5 / 1.

3.5 Planificación de la mina

El horizonte de planificación contempla el agotamiento total de las reservas de mineral, de

acuerdo al escenario de explotación cuya vida útil de la mina es de 27 años. La secuencia

de explotación contempla mantener una reserva de mineral al interior de los diques,

protegida de un eventual fenómeno “El Niño”, cuando se trabaje al exterior de este. Así se

asegurará la continuidad productiva, recurriendo a esta reserva de fosfatos protegida en el

momento que se presenten inundaciones causadas por estos fenómenos climáticos.

Las pozas de relaves N° 2 a N° 7, serán excavados durante el desarrollo del plan a medida

que se requiera capacidad de almacenaje. El mineral recuperado de estas pozas será

incorporado a la Planta Concentradora.

Para una mejor comprensión de la Planificación de Mina se definen los siguientes

conceptos:

Unidad Básica de Información (UBI), volumen mínimo con información para planificación;

es el bloque de 100 x 100 m de base y 0,4 m de alto.

Unidad Básica de Planificación (UBE), área y volumen de trabajo para implementar el ciclo

completo de planificación de corto plazo y complementarla con la actividad extractiva. Se

propone 500 x 500 m de área por la profundidad total de la excavación (hasta capa 5).

Módulo de Explotación (ME), fue necesario introducir este concepto, el cual sería el área

intervenida como un todo para integrar la remoción de los materiales, los botaderos

activos, los accesos y otras obras como el drenaje.

Los conceptos de UBI y UBE se presentan esquemáticamente en la Figura 3-2.



185

Figura 3-3. Unidad básica de información (UBI) y de explotación (UBE)

El Método de Explotación (ME), se expone en la Figura 3-3 adicionalmente la Figura 3-4

muestra la disposición de los Módulos de Explotación así como el perímetro del polígono

de explotación.

Figura 3-4. Visión Conceptual del Módulo de Explotación



186

3.5.1 Procedimientos. Previo a la extracción de mineral, delimitar un módulo de explotación.

Se removerá la sobrecarga de arena, usando la pala hidráulica con ayuda de los

camiones, hasta dejar una cubierta de 0,5 m de espesor.

La cubierta de 0,5 m será removido usando bulldózer y motoniveladora.

En la primera etapa de producción, el desmonte será enviado al Botadero de

Desmonte. Durante la operación el desmonte será depositado en los espacios vacíos

dejados por las excavaciones anteriores, por transferencia usando la pala o el

bulldózer y cuando requiera con los camiones.

Los wheeldozer darán apoyo a los camiones, realizando la conformación del Botadero

de Desmonte.

Realizar la perforación de delimitación de los contactos de las capas de mineral y

estéril, para el arranque preciso del mineral.

Arrancar el mineral, usando retroexcavadora hidráulica cuando el espesor sea mayor a

1,0 m en caso contrario se utilizará bulldózer.

El carguío de mineral será con retroexcavadora hidráulica en camiones de 185 t y lo

trasportarán hasta la Zona de Apilado de Mineral.

Será necesario el control de las aguas de drenaje, usando el sistema de bombeo para

el tajo principal.

3.5.2 Secuencia del Programa de Producción.

Este plan, que abarca los 27 años de explotación de la mina es la base sobre el cual se

desarrollan posteriormente la preproducción y el primer año de producción en períodos

mensuales, los años 2 a 5 en períodos trimestrales y del año 6 al año 27 en periodos

anuales.

La secuencia del programa de producción se clasifica en las siguientes etapas:

Preproducción

Producción

La Figura 3-5. muestra las tasas de movimiento de materiales en mth/día, en el largo plazo

y las leyes de P2O5 de la alimentación y el concentrado.



187

PROGRAMA DE PRODUCCION A LARGO PLAZO-PERIODO ANUAL

0,0

25,0

50,0

75,0

100,0

125,0

150,0

175,0

200,0

225,0

250,0

275,0

300,0

pp 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

AÑOS DE PRODUCCION

m t

h / d

ía

0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,0

30,0

35,0

40,0

45,0

50,0

55,0

60,0

% P

2O5

M in (mth/dia) Sobrecarga(mth/dia) Estéril (mth/dia)M ineral % P2O5 Concentrado % P2O5

Figura 3-5. Programa de Producción Largo Plazo – Periodo Anual

La Figura 3-6. Expone el programa de alimentación del mineral a planta (mth/día), leyes de

P2O5 y producción de concentrado.

Figura 3-6. Programa de alimentación de Mineral a Planta Concentradora

Programa de Alimentación por día de mineral a Planta

,

5,

10,

15,

20,

25,

30,

35,

40,

45,

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

Años de producción

mth

/día

0,0

500,0

1 000,0

1 500,0

2 000,0

2 500,0

3 000,0

3 500,0

4 000,0

4 500,0

mts

/año

Mineral de Preproducción

Mineral Directo de Pit

Mineral % P2O5 Concentrado mts/año

3961 4016 4071

1594

2480



188

Tabla 3-6. Programa de Producción de Mina

mts P2O5(%) R_Masa(%) Hum (%) Cd (ppm) mt P2O5(%) Cd (ppm) mts Hum (%) mts Hum (%)PP 350 1 780 15,6 38,0 29,3 76,9 676 30,1 56,9 13 580 28,1 4 671 40,4 18 2511 350 4 101 17,9 44,0 32,2 47,4 1 804 30,5 46,4 20 925 29,5 5 971 46,9 26 8962 350 6 499 17,4 43,2 33,1 49,0 2 805 30,3 47,6 32 451 29,6 7 874 45,5 40 3253 350 7 382 18,3 44,7 32,2 52,8 3 300 30,5 50,5 29 462 31,2 9 575 45,2 39 0374 350 8 806 18,2 45,0 31,0 44,7 3 961 30,4 44,6 29 090 29,3 16 457 43,6 45 5475 350 8 634 18,3 45,9 32,2 47,8 3 961 30,4 46,7 36 011 30,6 14 609 45,5 50 6196 350 8 356 19,1 47,4 31,1 51,2 3 960 30,7 49,4 38 316 31,3 15 160 46,1 53 4767 350 8 123 19,6 48,8 31,4 51,9 3 962 30,7 50,4 40 681 27,3 13 944 45,5 54 6258 350 8 206 19,4 48,3 31,0 53,7 3 960 30,7 54,7 39 899 27,6 16 731 44,7 56 6309 350 8 341 19,2 47,5 32,0 53,5 3 960 30,8 50,7 37 488 18,5 15 515 44,2 53 00310 350 8 442 18,9 47,0 31,5 58,3 3 966 30,6 54,3 33 422 27,8 19 156 44,1 52 57711 350 9 327 17,4 42,5 32,4 55,8 3 963 30,4 53,5 33 830 32,1 19 634 44,1 53 46412 350 9 832 16,15 38,6 31,7 53,5 3 793 30,2 52,9 29 191 24,9 22 812 41,1 52 00313 350 9 182 17,7 42,9 30,1 48,6 3 940 30,4 47,6 36 501 27,1 15 377 43,7 51 87714 350 9 860 16,3 38,9 30,7 41,5 3 833 30,2 42,2 32 309 26,6 14 752 41,7 47 06115 350 9 843 16,2 38,6 29,6 42,2 3 797 30,2 43,3 33 934 28,0 16 966 39,1 50 90016 350 9 840 15,9 37,2 30,9 40,5 3 657 30,3 42,7 38 540 26,1 14 807 41,1 53 34617 350 9 835 17,2 40,8 29,1 43,7 4 016 30,4 44,5 45 514 24,2 19 575 40,7 65 08918 350 9 141 17,2 41,9 25,1 43,0 3 827 30,4 43,0 42 685 24,5 22 150 36,8 64 83519 350 9 847 15,6 38,0 25,2 41,2 3 741 30,1 41,7 46 490 19,6 22 544 34,9 69 03420 350 9 847 15,4 36,9 26,5 40,6 3 635 30,1 41,5 47 647 20,9 21 885 36,2 69 53221 350 9 849 15,7 38,1 28,7 38,1 3 750 30,0 38,1 40 412 24,4 26 910 37,7 67 32222 350 9 840 17,0 40,4 28,3 45,8 3 977 30,3 45,8 38 020 28,9 27 457 39,2 65 47823 350 9 839 16,9 40,2 28,9 41,7 3 952 30,3 42,9 42 095 29,5 22 432 39,9 64 52624 350 9 825 16,8 40,2 30,2 45,2 3 954 30,2 45,3 43 359 28,2 22 591 39,7 65 95025 350 9 847 17,1 41,3 26,1 45,1 4 071 30,3 45,0 41 285 25,2 21 956 37,4 63 24126 350 9 348 16,7 40,4 26,2 40,6 3 778 30,3 41,4 41 307 25,0 20 125 37,9 61 43227 147 3 955 16,6 40,3 26,7 40,4 1 594 30,3 41,0 658 22,0 37,0 658

Total 237 726 17,2 41,9 29,7 46,6 99 594 30,4 46,4 985 100 26,6 471 634 40,9 1 456 735

Año días/año Total Seco

Total MineralSobrecarga

Total DesmonteEstérilconcentradomineral de cabeza

mts P2O5(%) R_Masa(%) Hum (%) Cd (ppm) mt P2O5(%) Cd (ppm) mts Hum (%) mts Hum (%)PP-5 2100 37 201 17,94 44,37 31,94 49,64 16 508 30,4 47,5 161 519 29,9 59 157 44,7 220 6766-10 1750 41 468 19,26 47,77 31,39 53,74 19 807 30,7 51,9 189 806 26,5 80 506 44,9 270 31111-15 1750 48 043 16,73 40,23 30,88 48,23 19 326 30,3 47,9 165 764 27,8 89 540 41,9 255 30416-20 1750 48 510 16,26 38,91 27,40 41,77 18 877 30,2 42,7 220 875 22,9 100 961 37,6 321 83621-27 2247 62 504 16,66 40,12 27,97 42,62 25 076 30,2 43,0 247 136 26,8 141 471 38,6 388 607

TOTAL 9597 237 726 17,25 41,89 29,66 46,62 99 594 30,36 46,42 985 100 26,6 471 634 40,9 1 456 735

Año días/año mineral de cabeza concentrado Sobrecarga Estéril Total Seco

Total Mineral Total Desmonte



189

a) Preproducción Se requiere una preproducción (PP) antes del inicio de las operaciones (tal como se

definió en la sección 3.4.2), este material se incluye la excavación de la poza de relaves

Nº 1 y la remoción de la sobrecarga del módulo 4a.

Durante esta etapa se removerá 26,25 Mth; de la cual 2,30 Mth es mineral proveniente de

la excavación de la Poza de Relaves Nº 1. Durante la PP la tasa de remoción de material

será de 75 mth/día, de los cuales 6 570 t corresponden a mineral y 68 430 t corresponden

a desmonte.

El plano 3-5 del Anexo 3.1, muestra la topografía al final de la preproducción.

b) Producción i) Producción del primer año

En la etapa de preproducción el módulo 4a quedó prácticamente habilitado para el

arranque de mineral; la secuencia de arranque para alimentar a la Planta Concentradora

es de norte a sur; empezando por la UBI N°01 y terminando en la UBI N° 50. En este

período también se realizará el desbroce del módulo 4b. En este año la alimentación de

mineral arrancado directamente del tajo, será de 5,42 Mth; que junto con el mineral

apilado de preproducción dan un total de 7,72 Mth. Las tasas de alimentación diaria: para

mineral de preproducción será de 6,57 mth/día y para mineral arrancado directamente del

tajo será de 15,49 mth/día. La Figura 3-7 muestras las unidades básicas de explotación

(UBI) y la programación mensual de explotación en los módulos 4a y 4b.

Figura 3-7. Programa de Producción Mensual en los Módulos 4a y 4b



190

ii) Producción del segundo al quinto año

Comprende el arranque de mineral del módulo 4b, el desbroce y arranque del mineral de

los módulos 5a y 5b, así como el desbroce y arranque de mineral del módulo 14 y 13, y el

desbroce del módulo 03. Se realizó con soporte trimestral para lograr una aproximación

consistente se subdividieron en módulos de 1000 x 1000 m, y en unidades de explotación

de 500 x 500 m de base y de profundidad hasta la capa 5.

Este programa de producción se muestra en la Figura 3-8.

Figura 3-8. Programa de Producción Trimestral con UE de 500 x 500 m

En cuanto a las tasas de producción en este período, se alcanzará un aproximado de 277

Mth, con un promedio anual de 69 239 mth y un promedio diario de197 mth de los cuales

29,54 mth corresponden a mineral y 168,28 mth a desmonte.

iii) Programa de producción del sexto al 27° año

La tasa promedio anual de remoción de material para este período será de 85,22

Mth/año, de los cuales 11,80 Mth/año corresponden a mineral y 73,44 Mth/año será de

material desmonte.

El plano 3-6 del Anexo 3.1, muestra la topografía del tajo, las pozas de relaves y botadero

de desmonte, al término de los 27 años de producción.

Módulo 4b Módulo 5a

Módulo 13

Módulo 14

Módulo 4a Módulo 5b



191

3.6 Dimensionamiento del equipo.

Se ha considerado los siguientes criterios:

Equipos convencionales y de uso estándar en minado de tajo abierto.

Equipos con motorización diesel que permitan realizar una explotación altamente

selectiva.

Alta productividad y bajo costo por t.

Densidad del material a remover.

Equipos de apoyo.

No se hará uso de perforación y voladura.

Distancias de acarreo

Distancias de acarreo, Considerando las características de la excavación minera - de

gran extensión superficial, reducida profundidad, vaciado de desmonte en zonas ya

excavadas y alimentadores de faja reubicable - se ha supuesto que el trazado de las

rutas será dinámico y adaptable a la configuración de la mina a medida que la explotación

avance.

El procedimiento para determinar las distancias de acarreo fue el siguiente:

Mineral. Se trazaron rutas posibles desde el centro de gravedad de las capas de

mineral de cada módulo de explotación, a la ubicación del alimentador de faja al

momento de efectuar la remoción del módulo. Se midieron las distancias adecuando

las rutas a tramos con pendientes de 0%, +10% y -10%. Como el Alimentador de faja

será reubicable, este adoptará diferentes posiciones durante la vida de la mina.

Desmonte. Se trazaron rutas posibles desde el centro de gravedad de la sobrecarga y

estéril de cada módulo a zonas del tajo ya explotadas. Se midieron las distancias de

transporte adecuando las rutas a tramos con pendientes de 0%, +10% y -10%.

Las distancias asignadas a cada módulo fueron traspasadas al plan minero con soporte

anual. Las distancias anuales fueron regularizadas mediante la media móvil cada tres

años, con la excepción del primer y último año del plan, con el objetivo de evitar valores

puntuales muy altos que en la faena real pueden ser evitados con una adecuada

planificación de mediano y corto plazo.



192

Programación y control de tiempos, Se ha proyectado un sistema de jornada continua en

2 turnos de 12 horas/día. El tiempo programado será de 350 días al año, asumiendo que

no se trabajaran 15 días/año por efectos climáticos.

Para calcular, programar y controlar los equipos se han adoptado los criterios del método

ASARCO de gestión de operaciones el cual se muestra en la Tabla 3-7.

Tabla 3-7. Fórmulas de índices operacionales según el método ASARCO.

3.6.1 Selección de equipos mineros.

a) Equipos de Carguío y Transporte. La remoción del desmonte, que alcanza al 85% del movimiento total, se hará con palas

hidráulicas de 29yd3 (balde) y camiones de 185t. La remoción de mineral, se hará con



193

retroexcavadora hidráulica así como camiones de 185t. Estas capacidades han sido

determinadas para la densidad estándar de 1,8 t/m3. En la etapa de preproducción se

contempla usar 07 camiones mineros de 185 t, en el primer año de producción

incrementa a 13 y luego en el segundo año incrementa a 17 camiones.

b) Equipos de Apoyo Se denomina equipos de apoyo a aquellos que colaboran con la operación de los equipos

de carguío y transporte.

Se proponen wheeldozer de gran potencia (600 a 700 HP) para que respalden y apoyen

eficientemente a los bulldózer en el Botadero de Desmonte, ya que los camiones

vaciarán sobre el piso y los equipos de apoyo harán la manipulación final del desmonte.

Tomando en cuenta los requerimientos de selectividad y de manipulación de los

materiales, los equipos de apoyo tendrán una demanda de trabajo mayor en comparación

con otros tajos. Las principales actividades que se les asignarán son las siguientes:

Definición y limpieza de las zonas de contacto de capas de mineral y estéril.

Desgarre y apilamiento de capas de mineral de fosfato de espesor menor a 1m. Se

asume que la retroexcavadora hidráulica trabajará directamente las capas con

espesor mayor a 1 m.

Manejo de desmonte en Botadero.

Construcción de caminos y accesos.

Labores de drenaje.

Atención de caminos y frentes de trabajo.

El resumen de las especificaciones principales para la selección de los equipos se indica

en la Tabla 3-8., los modelos tipo que se indica no son excluyentes de otras alternativas,

aunque se reconoce que son las más probables de elegir.

Tabla 3-8. Resumen de Especificaciones de los Equipos

Equipos AplicaciónVolumen

(m3)Peso (tm) mtpd

Pala Hidráulica sobrecarga 31 36 40

Retroexcavadora Hidráulica capas y estéril 27,5 36 40

Camiones Mineros todo material 135 185Bulldozer todo materialWheeldozer todo materialMotoniveladora todo materialRetroexcavadora todo materialCamión riego todo material

Observaciones

Tipo PC4000 con balde estándar incrementado en 40%

Tipo PC4000 con balde estándar incrementado en 25%

Tipo 730E-Cat789 con tolva incrementada en 35%

16,000 gal

600 HP, tipo D375-CatD100650 HP, tipo WD700-Cat 844280 HP, tipo GD825-Cat16H200 HP, tipo PC220



194

3.6.2 Resumen de la flota. El dimensionamiento de la flota se ha realizado para cada año de operación durante el

periodo de vida de la mina, este dimensionamiento se resume en la Tabla 3-9. De la

misma forma se ha estimado el consumo de combustible diesel de equipos y maquinarias

el cual se detalla en la Tabla 3-10.



195

Tabla 3-9. Dimensionamiento de la Flota de Equipos

Año 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27Días/año 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 90Movimiento de MaterialesTotal mth/d 75 121 184 198 225 232 241 240 236 231 241 242 243 221 227 233 229 236 241 282 280 281 280 287 289 290 214 48Mineral mth/d 7 19 25 28 33 32 31 32 30 32 31 35 37 35 36 37 37 36 34 34 35 36 36 36 35 34 35 14Lastre y otros mth/d 68 102 159 170 192 200 210 209 206 198 209 207 206 186 191 197 192 200 207 247 245 246 244 251 254 255 179 34Equipos

185 t 7 13 17 17 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 22 22 22 22 23 23 23 17 6Total 7 13 17 17 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 22 22 22 22 23 23 23 17 6Pala hidráulica 29yd3 1 2 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3Retro hidráulica 29yd3 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 3 2Total 2 3 5 5 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 1 1 6Bulldozer 4 5 6 6 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 8 3Wheeldozer 2 2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 4 3 2Motoniveladora 2 2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 4 2Camión riego 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 2 2Retroexcavadora 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 2 2Total 12 13 16 18 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 25 25 25 25 25 25 24 19 11

Equipos Carguío

Equipos de Apoyo

Camiones



196

Tabla 3-10. Consumo de Combustible Diesel de los Equipos y Maquinaria

3.7 Operaciones mineras

La operación a tajo abierto comprenderá una mina estándar con camiones y equipos

cargadores como pala hidráulica y otros, similar en alcance y operación que el utilizado en

otras operaciones mineras. A continuación se describe algunas de las operaciones

unitarias primarias y las funciones de apoyo en la operación a tajo abierto.

3.7.1 Extracción del material.

El arranque del material se realizará con equipo minero convencional tanto para el mineral

y el desmonte, este último constituido por material de sobrecarga y estéril.

En efecto, la gran extensión en área y la baja profundidad de la excavación, más la

particularidad de requerir los espacios ya explotados para depositar el desmonte, hacen

necesaria una explotación con geometrías más regulares y que permitan depositar el

desmonte a distancias mínimas.

a) Arranque de la Sobrecarga (desbroce) Una pala hidráulica de 29 yd3 será el equipo encargado del arranque del material de

sobrecarga; el cual tiene una densidad de 1,05 t/m3; es decir, un aproximado de 40 t por

balde. Esta máquina realizará el desbroce hasta dejar una cubierta de espesor aproximado

de 0,5 m el cual será arrancado por el bulldózer. El equipo complementario de esta pala

será el camión de 185 t, cuyo diseño estándar de tolva para 1,8 t/m3 de densidad es de

105 m3. A estos camiones se les incrementará el volumen de la tolva en 35%.

Equipo lts/hora FC consum. lts/hora FC consum. lts/hora FC consum. lts/hora FC consum.Pala hidráulica 29yd3 279,2 20% 220,4 70% 168,3 10% 227,0 100%Retro hidráulica 29yd3 279,2 20% 220,4 70% 168,3 10% 227,0 100%Camión 185 t 179,9 121,6 86,6Bulldozer 85,0 20% 68,1 60% 51,9 20% 68,2 100%Wheeldozer 74,9 60,6 100% 47,5 60,6 100%Motoniveladora 39,5 31,3 100% 23,2 31,3 100%Camión riego 79,6 20% 48,2 60% 34,5 20% 51,7 100%Retroexcavadora 35,7 20% 25,3 60% 18,4 20% 26,0 100%

Cálculo específico

Bajo PromedioAlto Medio



197

b) Arranque de mineral Para realizar el arranque del mineral, se ha considerado usar la retroexcavadora hidráulica,

cuando la capa sea mayor a 1 metro y el bulldózer para desgarre y apilamiento, cuando el

espesor sea menor de 0,5 m. En esta operación también se contempla la participación de

la motoniveladora para la definición de los contactos de las capas de mineral y estéril.

Para ajustarse a la densidad del mineral el balde de la retroexcavadora será incrementado

en 25% y la tolva de los camiones en 35%.

c) Arranque del material estéril Para realizar el arranque del material estéril, se ha considerado usar palas hidráulicas y

retroexcavadora hidráulica. En esta operación también se contempla la participación de la

motoniveladora para la definición de los contactos de las capas de mineral y estéril.

El estéril será acumulado en pilas temporales y luego serán trasladadas en conjunto con la

sobrecarga, para depositarse como desmonte en los tajos ya excavados y/o Botadero de

desmonte.

3.7.2 Carguío y transporte. Para el carguío del material de desmonte será la misma pala Hidráulica de 29 yd3 y será

transportado por los camiones de 185 t hasta las zonas de botadero.

Para realizar el carguío del mineral se usará una retroexcavadora de 29 yd3, y se prevé un

aumento de la capacidad volumétrica de un 25% de la cuchara. Para el transporte del

mineral se usará camiones de 185 t.

3.7.3 Operaciones secundarias. a) Alivio del tajo

Para el alivio del tajo se tiene previsto instalar una estación de bombeo. Su función es

drenar las aguas provenientes del subsuelo y las aguas de lluvia en un eventual FEN. La

ubicación de la estación de bombeo en el tajo así como los detalles se muestra en los

planos 3-1 y 3-7 del Anexo 3.1.

El bombeo regular puede efectuarse usando una sola línea. En caso se produzca un FEN

trabajarán las dos líneas bombeando un total de 680 l/s. La tubería de impulsión tendrá 18”

de diámetro y fabricada en HDPE.



198

La descarga se realizará en el Canal Norte Tramo 2, o detrás de los diques o hacia cursos

de agua que desciendan a los terrenos bajos dentro del área de la mina. Se prevé instalar

geocontenedores en las zonas de descarga para proteger de la erosión.

b) Hidrología del tajo. Este punto ha sido descrito en la sección 8.5.1 relativo al Manejo de Agua por

Componentes - Capítulo 8.

c) Riego y Mantenimiento de Caminos en Mina Como medida de evitar la polución y contaminación del aire con polvos en la zona de mina

y áreas aledañas, se considera el uso de camiones cisterna para el riego de caminos. La

capacidad de los camiones de riego será de 20 m3, con una frecuencia de 10 camiones por

día. La calidad de agua utilizada para el riego de caminos es el agua de mar. Para el

mantenimiento de los caminos se utilizará la motoniveladora.

3.8 Manejo de desmonte

Es necesaria la disposición de los materiales de desmonte en zonas preparadas

exclusivamente para este propósito, con el fin de facilitar un control sobre estos. Se prevé

usar dos tipos de botaderos:

• Botadero de desmonte; Se iniciará a construir en la etapa de preproducción, para

almacenar unas 23,9 Mth y durante la etapa de operación se almacenará de forma

intermitentemente hasta un máximo de 55,0 Mth. Es decir se proyecta almacenar

un promedio de 80 Mth de material desmonte en este Botadero. Como se mencionó

anteriormente serán los camiones de 185 t quienes transportarán este desmonte

hasta aquí, y la maquinaria de apoyo será la encargada de conformación de los

bancos. Para dar estabilidad a este Botadero se debe respetar los criterios de

construcción que se mencionaron en el ítem 3.3.3. Finalmente en el plan de cierre

también se considera contornear y ripear las laderas de este Botadero.

• Tajos excavados, Se usarán con el propósito de almacenar la mayor cantidad de

desmonte; que es un aproximado de 2 144 Mth. Durante la operación, a medida

que avanza la explotación de los módulos, los tajos excavados funcionarán como

grandes contendores que serán llenados, de forma ordenada, con el desmonte de

los nuevos tajos, siendo propicio el método de explotación de transferencia de

materiales. En el caso particular del Proyecto Bayóvar el potencial de drenaje



199

ácido de roca (ARD) y/o la lixiviación de metales (ML) no representa problemas

para su manejo y disposición, siendo necesario solamente considerar criterios de

estabilidad física.

Los resultados obtenidos en el estudio de “Potencial Generador de Ácido” demuestra que

el desmonte, relaves, concentrado y mineral no generan drenaje acido de roca (ARD) y/o

lixiviación de metales (ML), también incluyen:

La caracterización geoquímica de muestras de roca para determinar su

comportamiento ambiental en el largo plazo;

Pruebas estáticas, y

Pruebas cinéticas

El Estudio “Potencial Generador de Ácido” se muestra en el Anexo VI del EIA.

3.8.1 Tipos de desmonte.

El Programa de muestreo usado para el estudio geoquímico nos da la idea del tipo de

materiales que conformarán el desmonte:

Tabla 3-11. Tipos de Materiales que conforman el Desmonte

3.8.2 Desmonte total.

El desmonte total generado durante los 27 años de explotación de la mina se resume en la

Tabla 3-12.

Tipos de materiales Comentario Arena+Sal Muestra de arena y sal

Tufo Muestra de tufo

Arenisca Clambore o Arenito Arena silificada recolectada en zona de explotación

Arena+Sal+Arcilla+materia orgánica Muestra de arena, sal, arcilla y materia orgánica

Diatomita Muestra de diatomita entre la capa 1 y 2 de fosfatos

Arena+ sal +arcilla Muestra de arena, sal y arcilla

Fosforita de baja ley Muestra de fosfatos de baja ley recolectadas entre capas 2 y 3 de fosfatos



200

Tabla 3-12. Desmonte total generado durante los 27 años de explotación

mth mts Hum (%) mth mts Hum (%)PP 350 18 875 13 580 28,1 7842 4 671 40,4 26717,3 18 2511 350 29 685 20 925 29,5 11245 5 971 46,9 40930,7 26 8962 350 46 075 32 451 29,6 14443 7 874 45,5 60518,1 40 3253 350 42 824 29 462 31,2 17478 9 575 45,2 60301,8 39 0374 350 41 173 29 090 29,3 29177 16 457 43,6 70350,1 45 5475 350 51 867 36 011 30,6 26800 14 609 45,5 78666,5 50 6196 350 55 736 38 316 31,3 28141 15 160 46,1 83876,5 53 4767 350 55 968 40 681 27,3 25588 13 944 45,5 81556,2 54 6258 350 55 121 39 899 27,6 30263 16 731 44,7 85383,5 56 6309 350 46 004 37 488 18,5 27805 15 515 44,2 73809,8 53 00310 350 46 319 33 422 27,8 34256 19 156 44,1 80574,9 52 57711 350 49 793 33 830 32,1 35147 19 634 44,1 84940,5 53 46412 350 38 892 29 191 24,9 38698 22 812 41,1 77590,1 52 00313 350 50 046 36 501 27,1 27316 15 377 43,7 77362,2 51 87714 350 44 012 32 309 26,6 25289 14 752 41,7 69300,7 47 06115 350 47 161 33 934 28,0 27854 16 966 39,1 75014,8 50 90016 350 52 151 38 540 26,1 25153 14 807 41,1 77303,7 53 34617 350 60 043 45 514 24,2 33006 19 575 40,7 93048,9 65 08918 350 56 538 42 685 24,5 35051 22 150 36,8 91589,6 64 83519 350 57 838 46 490 19,6 34646 22 544 34,9 92484,1 69 03420 350 60 200 47 647 20,9 34290 21 885 36,2 94489,5 69 53221 350 53 436 40 412 24,4 43223 26 910 37,7 96659,0 67 32222 350 53 469 38 020 28,9 45135 27 457 39,2 98604,2 65 47823 350 59 730 42 095 29,5 37337 22 432 39,9 97066,9 64 52624 350 60 365 43 359 28,2 37484 22 591 39,7 97849,1 65 95025 350 55 189 41 285 25,2 35047 21 956 37,4 90235,8 63 24126 350 55 086 41 307 25,0 32429 20 125 37,9 87515,1 61 43227 147 843 658 22,0 37,0 843,1 658

Total 1 344 440 985 100 26,6 800143 471 634 40,9 2144582,8 1 456 735

SobrecargaTotal Desmonte

EstérilAño días/año Total Húmedo Total Seco



201

4 PROCESO

4.1 Introducción

El yacimiento de fosfato de Bayóvar está localizado en el desierto de Sechura,

aproximadamente a 110 km. al sur de la ciudad de Piura y a 1 000 km. al norte de la

ciudad de Lima.

El yacimiento es de origen orgánico sedimentario y se ha formado como consecuencia de

ingresos sucesivos del mar a la costa. Este está compuesto por capas de roca fosfórica de

1 a 2 m de espesor denominada “mineral” e intercaladas con diatomita fosfática

(intercapas), fragmentos de conchas marinas, yeso, sílice y sales de 2 a 7 m de espesor

denominada “estéril”, el espesor total del yacimiento es de aproximadamente 38 metros. La

roca fosfórica de Bayóvar está compuesta por fosforitas, formadas por oolitos de un

diámetro menor a 2 milímetros, de color marrón a castaño, de textura homogénea y frágil.

Las reservas explotables ascienden a 238 Mt.

Para realizar la concentración del mineral, se instalará una Planta Concentradora ubicada

al norte del yacimiento, la cual ha sido diseñada para producir anualmente 3,9 Mt de

concentrado de fosfato y una concentración mínima de 29% de P2O5.

La concentración consistirá en etapas de lavado y separaciones gravimétricas sucesivas

con agua de mar, el agua de mar necesaria para el proceso será captada y bombeada

hacia la Planta Concentradora a través de la línea de impulsión. La Planta Concentradora

producirá dos subproductos: los relaves (finos y gruesos) y el concentrado; este último

será transportado con camiones de doble tolva “Bi-tren” hacia la Zona de Descarga de

Camiones. Los relaves finos serán depositados en unas Pozas de Relaves ubicadas al sur

del yacimiento, y los relaves gruesos se depositarán en una zona adyacente a la Planta

Concentradora conformando una “Pila de gruesos”.

La Zona de Descarga de Camiones cuenta con un sistema de descarga de concentrado,

compuesto por dos tolvas de recepción con una capacidad de 40 t cada una, y su

respectivo sistema de descarga con fajas alimentadoras que descargan el concentrado

sobre una faja convencional denominada “Faja Transportadora Sobre Terreno”, la cual

transportará el concentrado hacia la Zona de Secado y Almacenamiento.

Adicionalmente la Zona de Descarga de Camiones posee un área alternativa de descarga

denominada “pila de emergencia” ubicada adyacente a la carretera de circulación de los



202

camiones. Dicha área permite almacenar concentrado húmedo con una capacidad de 25

000 t. con la ayuda de un cargador frontal se conformará la pila y se alimentara a la tolva

de emergencia de 40 t de capacidad, para que el concentrado retome su flujo normal de

proceso.

El concentrado proveniente de la Zona de Descarga de camiones se descarga en un “Silo

de recepción” de 200 t de capacidad, físicamente dividido en dos secciones, cada sección

permite alimentar a un secador mediante un sistema de alimentadores y fajas

transportadoras. Los secadores son del tipo rotatorio y trabajan a un promedio de 520 t/h.

Luego de la etapa de secado el concentrado poseerá un mínimo de 3% de humedad.

El arreglo general de La Planta Concentradora se muestra en el plano 4-1 del Anexo 4.1.

4.2 Ensayos metalúrgicos

4.2.1 Introducción.

Durante el desarrollo del Proyecto Bayóvar se realizaron pruebas metalúrgicas en dos

laboratorios, uno denominado “Laboratorio de Procesos” y el otro denominado “Laboratorio

de Ensayos Físicos” (LEF).

Para el desarrollo de las pruebas a nivel de Laboratorio, se construyó e implementó el

“Laboratorio de procesos” en septiembre del 2005, este laboratorio se encuentra

ubicado en el campamento actual de CMMM, adicionalmente se implementó un

Laboratorio Químico para determinar sales solubles y pentóxido fosfórico P2O5.

Para el desarrollo de las pruebas en el Laboratorio de Ensayos Físicos se construyó e

implementó este laboratorio en el actual campamento de CMMM durante los meses de

agosto del 2 005 a mayo del 2 006, las pruebas se desarrollaron durante los meses de

junio del 2 006 concluyendo en febrero del 2 007.

4.2.2 Pruebas en el laboratorio de procesos.

El Laboratorio de Procesos desarrolló pruebas físicas para cuantificar y optimizar las

recuperaciones másicas y metalúrgicas del yacimiento. Las pruebas se desarrollaron con

material proveniente de los sondajes de la Fase I y Fase II realizados durante la

exploración del yacimiento.



203

La Figura 4-1. Muestra la programación de los sondajes durante la etapa de exploración.

9324000

9325000

9326000

9327000

9328000

9329000

9330000

9331000

9332000

9333000

510000 512000 514000 516000 518000 520000 522000

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 01 - 2005

Fase 02 - 2006

Densidad

Figura 4-1. Programa de Sondajes – Fase 01 y Fase 02.

De la figura anterior podemos describir lo siguiente:

Fase 01: malla 1 000 m x 1 000 m (puntos azules). Los puntos rojos y amarillos fueron

perforados en esta fase, debido a que esta área fue elegida como el inicio de

explotación minera, en estudios anteriores.

Fase 02: los puntos verdes representan esta etapa. Una malla de 1 000 m x 1 000 m.

Los puntos blancos son sondajes utilizados para la determinación de densidad.

Para el desarrollo de las pruebas en el laboratorio de procesos se consideró el

diagrama de flujo Patrón representado en la Figura 4-2.



204

Figura 4-2. Diagrama de Flujo Patrón

a) Análisis químico del mineral, concentrado y relaves. La Tabla 4-1 muestra el análisis químico del mineral, el análisis químico del concentrado

final, y el análisis químico de los relaves finos y relaves gruesos.

Tabla 4-1. Análisis Químicos



205

b) Recuperaciones Másicas y Metalúrgicas.

A continuación se muestran las recuperaciones másicas y metalúrgicas, en las diferentes

etapas de concentración, dividido en capas e intercapas.

Tabla 4-2. Recuperación Másica y Metalúrgica por Capa

Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5

Media 77,29 28,45 93,12 64,24 29,94 78,56 70,59 30,06 89,62 57,26 30,40 73,51Minimo 59,51 23,48 83,62 42,62 23,60 62,71 51,29 24,98 79,90 40,97 25,82 55,89Maximo 93,26 32,01 97,16 87,16 32,11 90,25 92,49 32,71 96,44 83,52 32,87 87,64Desvio 8,13 1,91 2,96 9,70 1,19 6,33 10,11 1,22 3,79 9,36 1,04 6,26Media 66,91 26,74 88,80 49,82 30,06 73,10 54,30 29,92 79,87 51,15 30,57 76,17

Minimo 46,98 21,90 73,63 28,42 28,72 56,06 35,09 26,47 66,36 31,97 26,75 64,86Maximo 87,77 30,50 96,86 73,70 31,12 86,85 81,35 31,58 93,97 70,01 31,88 84,68Desvio 9,40 2,00 4,32 12,16 0,53 7,42 11,88 0,93 6,36 10,04 0,73 4,79Media 73,66 25,98 92,82 54,19 28,93 76,06 63,92 28,66 88,57 53,89 29,10 76,08




Minimo 58,66 18,04 86,88 22,97 17,19 26,67 40,93 23,74 79,51 34,80 24,04 66,34Maximo 82,53 25,71 96,28 59,90 29,58 82,02 72,85 27,89 92,18 63,07 28,34 83,86Desvio 5,74 1,74 1,86 7,53 1,41 7,34 7,05 1,09 2,76 6,39 1,02 3,24

Nota: todas las recuperaciones de masa están en Porcentaje en pesoR. P2O5: Recuperación Metalúrgica de P2O5

# : Mallas Tyler

Cap

a 6

Cap

a 7

Muestra

Cap

a 1

Cap

a 2

Cap

a 3

-60#+200# Atricción 1RECUPERACIÓN

Cap

a 5

Atricción 2Lavado (Tambor Lavador)



206

Tabla 4-3. Recuperación másica y metalúrgica por intercala.

Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5 Masa % P2O5 R. P2O5

Media 37,64 13,83 67,67 12,68 26,12 40,18 17,39 22,95 50,10 13,91 26,70 46,09Minimo 15,36 10,33 44,33 6,66 10,36 22,21 8,59 11,02 26,60 7,57 10,94 25,65Maximo 71,47 24,98 91,25 49,73 30,12 73,40 64,57 30,06 87,69 54,87 30,97 73,96Desvio 9,56 2,91 9,30 8,47 3,14 10,74 9,63 3,22 11,64 8,32 3,10 9,79Media 40,58 15,49 73,50 15,19 28,38 50,31 19,71 25,54 59,20 16,02 29,12 54,79


Minimo 24,49 5,89 48,29 7,18 11,10 26,69 9,60 6,84 35,03 6,64 10,22 29,97Maximo 51,28 17,29 84,48 24,38 28,95 77,88 31,49 24,24 76,41 21,89 25,67 65,65Desvio 5,05 1,89 5,92 2,74 3,27 9,07 3,22 2,97 7,07 2,44 2,98 5,75

Nota: todas las recuperaciones de masa están en Porcentaje en pesoR. P2O5: Recuperación Metalúrgica de P2O5

# : Mallas Tyler

I1-2

I2-3

I3-4

MuestraRECUPERACIÓN

Lavado (Tambor Lavador) -60#+200# Atricción 1 Atricción 2

Pruebas en Laboratorio de Ensayos Físicos (LEF)

Se desarrollaron alrededor de 40 pruebas con la finalidad de establecer los parámetros de

proceso necesarios para el dimensionamiento y selección de equipos de la Planta

Concentradora así como la generación de información base para el desarrollo de la

Ingeniería básica.

Durante el desarrollo de estas pruebas también se evaluó equipos alternativos para el

proceso.

a) Procedimiento de muestreo (Muestreo de gran volumen)

Para el muestreo del mineral se excavaron trincheras al Sur del yacimiento. Se realizó el

muestreo de gran volumen en las trincheras 1, 3 y 11, cuyas coordenadas de ubicación

son:

Tabla 4-4. Coordenadas UTM de ubicación de las trincheras.

COORDENADAS UTM Coordenadas según WGS 84

NORTE ESTE TRINCHERA

9 329 079,03 516 585,11 TH – 01

9 328 801,33 515 924,33 TH – 02

9 328 299,66 514 399,66 TH – 03



207

El procedimiento de muestreo se realizó considerando la siguiente secuencia:

Muestreo por medio de canales, donde se colectaban muestras cada 10 cm. por

encima y debajo de las capas.

Luego son analizados químicamente, para definir el espesor de las capas (12% P2O5) y

las diluciones (< 12% P2O5).

Después de la definición del espesor se procede a la toma de muestras, usando un

arreglo de bancos, como se muestra en la Foto 4-1.

Foto 4-1 Arreglo de bancos en las Trincheras



208

La figura 4-3 muestra las dimensiones aproximadas de un banco para muestreo, y una

definición aproximada de las capas e intercapas.

Figura 4-3. Dimensiones del banco de muestreo



209

En la Figura 4-4 se muestra la ubicación de las trincheras de muestreo 1, 3 y 11 excavadas

en la mina así como los sondajes:

Figura 4-4. Ubicación de las trincheras de muestreo en la mina.

b) Desarrollo de las pruebas y resultados

Las pruebas se realizaron con el mineral de las capas 1, 2, 3, 5 y la mezcla de las capas 1,

2, 3 con dilución y sin dilución respectivamente. Los concentrados obtenidos en el

Laboratorio de Ensayos Físicos alcanzaron una ley promedio de 30% P2O5. En la mayoría

de las pruebas realizadas con mezcla de mineral y dilución, se obtiene una recuperación

másica entre 40 – 50%. Las pruebas se desarrollaron considerando el siguiente diagrama

de flujo:



210

En la figura 4-5 se muestras las pruebas que se desarrollaron considerando el siguiente

diagrama de flujo:

Figura 4-5. Diagrama de flujo del circuito de Operación LEF

A continuación se muestra un cuadro con las características físicas del mineral utilizado en

las pruebas, una tabla con los análisis químicos del mineral (DSF), una tabla con los

análisis químicos del mineral con sales, una tabla con el análisis químico del concentrado,

y una tabla con el análisis químico de los relaves.

+ 6.3 mm +0.83mm -75∠m

+1mmCF

Mineral -6.3 mm -0.83mm+75∠m

-1mm +75∠m -75∠m

-75∠m

3rd. Deslamado

Lavado Tamizado (1mm)

1st. Deslamado

2nd. Deslamado

Atricción Tamizado(0.83 mm)



211

Tabla 4-5. Características físicas del mineral

Distribución Granulométrica (%) -tamaño(mm) Mineral Humedad Gravedad

especifica(t/m3) 12 6 4 2 1 0,5 0,25 0,15 0,1 0,07 0,04 <0,044

Capa 1 con dilución 20,10 2,17 10,02 9,12 5,85 4,51 1,82 0,75 3,93 23,40 18,65 2,62 2,58 16,76

Capa 1 sin dilución 13,55 2,38 17,32 10,71 7,36 7,26 5,09 0,61 4,97 23,40 14,47 1,38 1,21 6,22



Capa 3 sin dilución 24,52 2,04 15,58 11,93 7,81 8,85 7,63 0,51 10,03 17,50 11,46 2,18 0,79 5,96

Capas 1,2,3 con dilución 20,50 2,16 14,68 14,02 8,34 8,66 5,27 0,73 3,99 13,87 1504 3,15 1,48 10,78

Capas 1,2,3 sin dilución 18,04 2,23 13,29 6,55 4,45 4,06 1,45 1,13 5,92 26,80 29,80 3,23 3,31




212

Tabla 4-6. Análisis Químico del mineral con sales

Con sales Mineral con sales

P2O5(%) Fe2O3(%) MgO(%) CaO(%) Al2O3(%) SiO2(%) Na2O(%) K2O(%) Cd(ppm)

Capa 1 con dilución 21,96 1,55 1,04 35,62 2,62 13,98 5,68 0,65 6,67

Capa 1 sin dilución 23,80 1,45 0,94 39,07 2,25 10,36 4,66 0,51 6,00



Capa 3 sin dilución 20,67 1,25 1,24 34,66 1,93 18,68 5,12 0,48 49,00

Capas 1,2,3 con dilución 17,08 1,36 1,26 32,16 2,40 17,98 5,04 0,55 48,00

Capas 1,2,3 sin dilución 22,41 1,68 1,13 37,07 2,26 13,88 4,99 0,53 33,00




213

Tabla 4-7. Análisis químico del concentrado

Sin sales ROM

P2O5(%) Fe2O3(%) MgO(%) CaO(%) Al2O3(%) SiO2(%) Na2O(%) K2O(%) Cd(ppm)

Capa 1 con dilución 31,33 1,11 0,58 48,24 1,03 4,06 2,10 0,27 8

Capa 1 sin dilución



Capa 3 sin dilución 30,27 0,90 0,56 47,06 1,01 4,87 2,09 0,23 40

Capas 1,2,3 con dilución 30,36 0,88 0,60 45,99 1,01 4,30 1,84 0,22 22

Capas 1,2,3 sin dilución




Tabla 4-8. Análisis químico de los relaves.

Prueba Capa Dilución Trinchera P2O5(%) Fe2O3(%) MgO(%) CaO(%) Al2O3(%) SiO2(%) R2O3(%) Cd(ppm) F-(%) CaO/P2O5

6 1 No 1 7,41 4,75 1,50 12,98 10,37 51,84 15,12 2,54 0,62 1,757 3 No 1 5,72 2,68 1,12 10,32 5,35 59,03 8,03 95,33 0,52 1,809 1,2,3 Si 1 10,68 2,70 1,74 17,52 5,44 45,98 8,14 70 0,75 1,64

10 1 Si 1 5,68 4,01 1,14 8,99 8,73 59,93 12,74 4,50 0,46 1,5812 1,2,3 No 1 5,70 4,13 1,87 10,21 8,11 52,60 12,24 119 0,90 1,7913 1,2,3 Si 1 4,25 2,92 1,96 8,72 6,45 59,75 9,37 86 1,87 2,0515 1,2,3 Si 3 3,85 2,62 1,83 7,72 6,95 64,50 9,57 16 0,35 2,0116 1,2,3 Si 3 5,16 2,79 1,74 9,21 6,90 61,60 9,69 15 0,39 1,7817 1,2,3 Si 3 20,16 1,59 1,24 29,79 4,14 30,71 5,73 25 1,62 1,4819 1,2,3 Si 1 8,05 3,25 2,91 16,44 6,86 45,29 10,11 0,60 2,0420 3 Si 1 5,54 3,24 1,86 10,47 6,98 58,10 10,22 194 0,37 1,8922 1 Si 1 4,22 2,53 1,41 9,16 5,40 62,99 7,93 96 0,32 2,1724 2 Si 1 5,69 3,64 1,06 9,27 8,77 58,97 12,41 4,50 0,46 1,6325 1,2,3 Si 1 8,11 2,73 3,18 16,61 6,01 45,06 8,74 389 0,65 2,0528 1,2,3 Si 1 4,76 2,98 1,71 9,57 6,93 59,22 9,91 153,50 0,40 2,0129 1,2,3 Si 1 4,80 3,26 1,91 9,33 7,49 60,81 10,75 177 0,37 1,9430 1,2,3 SI 1 4,76 2,98 1,71 9,57 6,93 59,22 9,91 0,40 2,0140 5 Si 11 6,83 2,32 2,05 12,76 4,47 58,34 6,79 7 0,64 1,87

La mineralogía tanto del mineral, relaves y concentrado se detalla en el Anexo VI del EIA.

4.3 Criterios de diseño para el proceso.

La Planta Concentradora producirá un concentrado mediante etapas de lavado y

clasificación, también se obtendrá relaves como subproducto.

El lavado se realizara con agua de mar, también requerirá agua desalinizada en la ultima

etapa de concentración, la cual se obtendrá en la planta de desalinización.

A continuación se detalla los criterios de diseño para la selección de los principales

equipos y servicios.

4.3.1 Condiciones de sitio. Las condiciones de sitio para la planta son las siguientes:

Elevación : 31,5 msnm

Humedad relativa : 74,5% media anual

Los datos meteorológicos tales como temperatura, humedad relativa, velocidad y

dirección de viento, evaporación anual, precipitación y evaporación se detalla en la

sección 2.7 del capitulo 2.



215

Datos Sísmicos

Clasificación del sitio: D (Código Internacional de construcción, 2006)

Respuesta Aceleración Espectral: 0,59g (varia para el espesor de suelo superficial de 1 a

20 m).

4.3.2 Datos operacionales. Vida útil de la mina : 27 años

Cuadro Operacional

Turnos por día : 2

Días por semana : 7

Capacidad de diseño : 7 621 h/año efectivas de Operación

(87% factor de operación)

Promedio de producción de concentrado

Tasa de producción de diseño : 3 970 645 t/año (base seca)

Recuperación de P2O5 : 66% (del total P2O5)

4.3.3 Características de la mena. El yacimiento comprende siete capas superpuestas unas a otras (capas 1 al 7), y

separadas por intercapas (1-2, 2-3, 3-4, 4-5, 5-6 y 6-7). La figura 4.6 muestra un perfil

estratigráfico típico del depósito:



Figura 4-6. Sección típica del Yacimiento

Capa 1 Capa 2 Capa 3 Capa 4 Capa 5 Capa 6 Capa 7

Desmonte

Compuesta 1



217

Las pruebas metalúrgicas determinaron que solo es económicamente viable la

explotación de las capas 1 – 5, las capas 6 y 7 presentan una baja recuperación, y baja

ley de concentración, lo cual lo hace poco atractivo.

La mena o mineral que será alimentado a la Planta Concentradora tendrá la siguiente

composición:

Tipo de mineral : oolitos de fosfatos

% P2O5 en el mineral : 17,5 %

% P2O5 en los oolitos de fosfato : 32,8%

Gravedad específica de los oolitos : 3,00

Gravedad especifica del estéril : 2,30

Densidad del mineral bulk : 1,36 kg./m3

Humedad del mineral (base húmeda) : máximo de 32%

Angulo de reposo > 32.5% Humedad : 33 Grados

Composición del mineral : Ver tabla adjunta

Tabla 4-9. Composición del mineral.

Promedio Base de diseño% Humedad en el mineral 31 35% Sólidos en el mineral 69 65% Sales solubles en los sólidos 8,10 11,50% Sólidos libre de sales DSF 91,90 88,50DSF % P2O5 19,50 17,50DSF S.G. 2,67 2,67

Composición del mineral



218

4.3.4 Servicios auxiliares al proceso. a) Agua

El Proyecto Bayóvar requerirá el uso de tres calidades de agua:

Agua de mar

Agua desalinizada

Agua potable

Agua de mar, el agua de mar será captada en la Bahía de Sechura, la estación de

bombeo estará ubicado en el Puerto, la línea de impulsión consta de 4 bombas

verticales instaladas en una plataforma ubicada bajo el Puerto y encargadas de

impulsar el agua de mar a través de una tubería de HDPE de 36” de diámetro hacia

una zona de decantación y almacenamiento ubicado en la Planta Concentradora. El

caudal de bombeo será de 3 072 m3/h de este total 509,43 m3/h se alimentará a la

planta de desalinización para producir agua desalinizada y el restante se utilizará en

la Planta Concentradora y servicios conexos.

Agua desalinizada, esta calidad de agua será producida en la Planta Desalinizadora

a partir del agua de mar, se producirá un promedio de 204,3 m3/h, una parte de esta

agua generada se usará en la Planta Concentradora en la última etapa de

concentración a razón de 201 m3/h y el resto de agua para consumo humano y

servicios. Producto de la desalinización de agua de mar también se obtiene un agua

residual con mayor contenido de sales a razón de 306,66 m3/h que será bombeada

hasta la línea de impulsión de relaves conectándose a ésta en un punto cercano al

Tanque de Relaves, esta agua residual se une con los Relaves de la Planta

Concentradora y serán depositados en las Pozas de Relaves; luego de la decantación

el agua sobrenadante serán bombeada hacia la laguna de evaporación. Tal como se

muestra en el diagrama de flujo: Plano 9-40 del Anexo 9.2.

Agua potable o de consumo humano, el agua necesaria para consumo humano y

de servicios se obtiene de dos fuentes: agua producida en la Planta Desalinizadora y

el agua de la red pública.



219

Parte del agua desalinizada recibirá un tratamiento de salinización y clorinación, para

darle las características del agua potable a razón de 3,25 m3/h.

El agua proveniente de la red pública es extraída de pozos pertenecientes al Gobierno

Regional de Piura y ubicado en el acuífero Illescas, de aquí se abastece a la población de

Puerto Rico, el consumo de agua para el Proyecto Bayóvar será de 2,62 m3/h tanto para

consumo humano como para servicios. Mas detalles se describe en el capitulo 9 sección

9.7.5.

A continuación se muestra un cuadro con las características principales de los tipos de

agua:

Tabla 4-10. Características del agua para el Proyecto Bayóvar.

Nombre Fuente Uso Gravedad Especifica

Clorurosmg/L

Agua de Mar Oceano Pacífico Lavado & Dilución del Mineral 1.025 20 000

Agua desalinizada Planta de Desalinización

Lavado y filtrado del concentrado 1.000 max. 200

Agua potablePlanta de

Desalinización y red pública

Consumo humano y servicios 1.000 max. 250



220

b) Aire

El Proyecto Bayóvar requerirá 2 tipos de aire, el cual se tomará del medio ambiente a

través de filtros y compresoras, que serán destinadas a los siguientes usos:

Aire limpio, para limpieza y mantenimiento general de equipos. Un promedio de 26

SCFM ó 129,20 Nm3/hora para uso en Planta Concentradora y 76 SCFM para

mantenimiento y limpieza en la Zona de Secado y Almacenamiento.

Aire limpio y seco, para instrumentación. Un promedio de 659,58 SCFM ó 1 121,28

Nm3/h para uso en Planta Concentradora y 60 SCFM ó 102 Nm3/hora para la Zona de

Secado y Almacenamiento.

c) Energía Eléctrica

El suministro de energía eléctrica para el Proyecto Bayóvar será suministrado a través de

la línea de transmisión Chiclayo Oeste – Piura Oeste (L-238) mediante una derivación

hacia la nueva subestación Derivación Bayóvar, con una configuración Entrada/Salida.

Esta nueva subestación estará ubicada en la margen derecha de la panamericana norte a

la altura del kilómetro 912,40 entre las estructuras 374 - 375 de la línea 220 kV Chiclayo –

Piura.

Para cada área se construirán sus respectivas subestaciones eléctricas. De la

subestación de derivación se iniciará una línea de transmisión con una tensión de 138 kV.

Esta línea de transmisión se dirigirá hacia la Planta Concentradora, específicamente a la

subestación Bayóvar, recorriendo una distancia de 41,04 Km.

Adicionalmente se prevé una línea de transmisión con una tensión de 60 kV, recorriendo

una longitud de aproximadamente 35 km hasta llegar a la subestación de descarga,

ubicada en la “Zona de Descarga de camiones”.

En la subestación de descarga se tendrá la salida de dos líneas de transmisión,

ambas de 22,9 kV. Una línea de transmisión recorrerá aproximadamente 5,7 Km

hasta llegar a la subestación ubicada en el futuro Puerto.

A continuación se muestra un cuadro con las cargas en las diferentes áreas del

Proyecto Bayóvar



221

:

Tabla 4-11. Potencia nominal para cada área del Proyecto Bayóvar.

Potencia Area MWMina 1,2Planta Concentradora 11,1Tratamiento de agua 1,6Zona de descarga de camiones 0,8Zona de secado y almacenamiento 1,7Puerto 0,1Línea de impulsión Agua de Mar 1,9

Total 18,4 Nota: La potencia nominal es 18,4 MW. Para el diseño del sistema de suministro de

energía y transmisión, la potencia nominal total es 25,0MVA debido a las perdidas en el

sistema.

d) Suministro de Gas

Para el Proyecto Bayóvar se considera el suministro de Gas natural para el secado del

concentrado en la Zona de Secado y Almacenamiento.

El consumo de gas aproximado es: 1 522 004,73 pie3/año

Este insumo será suministrado por los proveedores de gas puesto a pie de obra.

Actualmente en la zona norte de Perú, en el caso específico de Piura se tiene reservas

en explotación y exploración, los proveedores han manifestado que sus reservas son

suficientes para cubrir la demanda total del Proyecto Bayóvar. Mas detalles sobre este

suministro se aprecia en la sección 9.2 del capítulo 9.



222

4.3.5 Dimensionamiento de áreas y equipos principales. Los principales equipos y áreas se detallan en la tabla 4-12, el uso, capacidad, cantidad y

datos principales.

Tabla 4-12. Resumen de áreas y equipos principales

AREAS PRINCIPALES

ITEM AREA CAPACIDAD USO CANTIDAD

1 Zona de Apilado de Mineral 6 000 m3 Acopio de mineral - para mezclado y

alimentación a planta 1

2 Poza de procesos 500 m3 Colección de flujos, derrames, para control de emergencias en Planta

Concentradora 1

3 Pilas de relaves gruesos 30 000 000 t

Pila de almacenamiento de relaves gruesos producidos en la Planta

Concentradora 1

4 Pila de concentrado húmedo 50 000 t

Almacenamiento de concentrado 15% Humedad

con ayuda de un apilador radial 1

5 Pila de emergencia 25 000 t Almacenamiento de concentrado

15% Humedad uso en caso de emergencia

1

6 Silo de

almacenamiento de concentrado

80 000 t Almacenamiento de concentrado

seco con aprox. 3% H2O. Silo cerrado.

1

7

Poza de sedimentación y

almacenamiento de agua de mar

67 000 m3

Poza de sedimentación, capacidad 15 000 m3

Poza de almacenamiento, capacidad 42 000 m3

1



223

EQUIPOS PRINCIPALES

ITEM EQUIPOS CAPACIDAD USO CANTIDAD POTENCIA

1 Tolvas de carga

(SI-1090-01@03)

60 t Alimentación de

mineral en zona de apilado de mineral

3

2 Alimentadores (Al-1090-01@

03)

Descarga de mineral contenido en las tolvas de carga

3 operando

3

Faja transportadora (TR-1090-01 @

02)

2 028,8 t/h Transporte de mineral

al la Planta Concentradora

2 operando 500 KW

4 Zaranda estática …………

Clasificación de mineral, remueve

material >8” 3 ………….

5 Silo de

recepción (SI-2020-01)

600 m3 Almacenaje y

distribución del mineral.

1 operando …

6 Alimentadores (Al-2020-01 @

02)

Alimentación de mineral a la faja transportadora

2 operando

7

Faja Transportadora (TR-2020-01 @

02)

…………

Transporte de mineral desde el alimentador

hacia el tambor Lavador.

2 (1) operando. Por

línea 90 KW

8 Tambor Lavador (MI-2020-01 @

02) ………..

Para realizar el lavado y desagregado

del mineral.

2 (1) operando por

línea 300 KW

9 Zaranda

Vibratoria (PN-2020 @ 02)

……….. Clasificación del mineral

2(1) operando por línea 55 KW

10

Faja Transportadora (TR-2020-03 @

06)

Transporte de los relaves gruesos

(4) 2 operando en

serie por línea 5.5 KW

11 Bomba de pulpa

(BP-2020-01/ 03)

Bombeo del material

fino en la primera clasificación

(4) 1 operando 250 KW

12 1° Hidrociclon (CI-2020-01 @

08) Deslamado primario

(8) 3 operando por

línea 1 en stand by por

línea

13 Celda de

atricción (CK-2020-01 @ 06)

….. Limpieza del mineral

6 bancos de 4 celdas c/u

operando en paralelo.

75 KW



224

…Continuación

EQUIPOS PRINCIPALES


14

Zaranda de alta frecuencia

(PN-2020-11 @ 16)

Clasificación del mineral

(6) 3 operando en paralelo por

línea.

11 KW

15 Bomba de pulpa (BP-2030-01 @

04)

Bombeo del material hacia el 2° Hidrociclón

(4) 1 operando en línea y 1 en

almacén

150KW

16 2° Hidrociclón (CI-2030-01 @

08) Deslamado

secundario

(8) 3 operando por

línea 1 standby por

línea

17 Filtro de banda (FI-2030-01 @

02)

Normal +10% : 246,6

t/h

Lavado y filtrado del concentrado

(2) 1 operando por

línea 5.5 KW

18


03)

………….. Transporte de concentrado húmedo

2 operando en serie

1 alternativo 15 KW

19 Silo SI-2030-01 280 t

Recibir el concentrado para el

carguio de los camiones Bi-tren

1 operando

20 Alimentador AL-2030-01

Alimentar el concentrado húmedo a camiones Bi-tren

1 operando

21 Tolva de recepción

Aprox. 132 t/h por tolva

Recibir Concentrado húmedo de los

camiones Bi-tren

2 operando en paralelo

22 Alimentador

(AL-5010-01 @ 02)

Alimentar el concentrado húmedo

hacia la faja transportadora.

(2) 1 operando 22 KW

23


04)

Transportar el concentrado húmedo

hacia el silo de recepción

4 operando en serie 75 KW

24 Silo de

recepción (SI-5020-01)

200 t

Proveer una alimentación

constante a los secadores

1 operando

25 Alimentador

(AL-5020-01 @ 02)

Alimentar el

concentrado a las fajas TR-5020-04 / 05

(2) 1 operando por

línea 30 KW



225

…Continuación EQUIPOS PRINCIPALES


26


05)

Alimentar concentrado húmedo

a los secadores rotatorios

(2) 1 operando por

línea 37 KW

27

Sistema de secado

(SC-5040-01 @ 02)

260,1 t/h Secar el concentrado húmedo

(2) 1 operando por

línea

28 Faja

transportadora (TR-5040-01 )

Transporte de concentrado seco 1 operando

29 Faja

transportadora (TR-5040-03)

462 t/h Transporte de concentrado seco 1 operando

30 Silo de

almacenamiento SI-5060-01

80 000 t Almacenamiento de concentrado seco. 1

31 Sistema

supresor de polvo

302,5L/h Evitar lapolución

desconcentrado al medio ambiente.

(2) 1 por línea

32 Alimentador (AL-5060-01@08)

Alimentar concentrado seco

(8) 4 operando por

línea

33 Faja

transportadora TR-5060-02

Transporte de concentrado 1 operando

34 Faja tubular y cargador de

barcos 3 500 t/h Embarque de

concentrado seco 1 operando 1

4.4 Factores operacionales.

Se definen como factores operacionales las siguientes áreas durante el proceso de

concentración del mineral, transporte, secado y almacenamiento.

4.4.1 Zona de apilado del mineral. El mineral extraído del tajo será depositado en la zona de apilado de mineral,

conformándose tres pilas independientes, de la cual se alimentaran en forma

independiente a cada tolva. De aquí el mineral es trasladado vía fajas transportadoras

hacia la Planta Concentradora.



226

El mineral en general contiene una humedad promedio de 35%, este contenido de

humedad no genera drenajes, la zona de apilado considera en el diseño un sistema de

drenajes para evacuar las aguas en caso que el mineral apilado contenga mayor

humedad de lo esperado o en caso de eventos climáticos (FEN), estas agua serán

evacuadas hacia el Canal de Derivación Norte Tramo 2, aprovechando las quebradas

naturales.

4.4.2 Planta Concentradora. Toda el área definida para la instalación de los equipos de procesamiento de minerales

en la Planta Concentradora, posee una loza de concreto con una pendiente adecuada

para evacuar los derrames producidos durante la operación o en caso de caídas de

tensión o cortes de energía, en este caso se descargan los equipos y, todos los sólidos y

líquidos son evacuados por medio de bombas de lodos instalados en los sumideros,

todos los drenajes son evacuados hacia la poza de procesos (PD-2020-01) que posee

una capacidad de 500 m3. Todo el material depositado en la poza de procesos será

recirculado al proceso a través de un sistema de bombeo (BP-2020-31/32).

También se considera un sistema de drenajes y sumidero para la zona de apilado de

concentrado húmedo que contiene aproximadamente 15% de humedad, esta humedad

podría incrementarse por factores operativos por fenómenos climáticos (FEN), los

drenajes son evacuados por medio de una bomba sumergible instalado en el sumidero de

esta área y trasladado hacia los cajones de bombeo (CX-2020-51/52) después de la

segunda clasificación o una línea alterna hacia la poza de procesos.

4.4.3 Zona de Descarga de camiones. El concentrado húmedo será transportado con los camiones “Bi-tren” desde la Planta

Concentradora hasta La Zona de Descarga de Camiones.

El sistema de descarga de concentrado húmedo se realizará físicamente en dos punto

que permiten trabajar con los camiones de doble tolva, la capacidad de carga de los

camiones es de 70 t (35 t por tolva). Cada camión descargará en dos tolvas de recepción

que poseen una capacidad de 40 t cada uno. La descarga de las tolvas de recepción se

realizara con alimentadores de faja.

En caso se tuviera problemas con los alimentadores de faja, los camiones descargarán

en el área de emergencia alternativa denominada “Pila de emergencia” ubicado

adyacente a la carretera de circulación de los camiones. Dicha área posee una capacidad



227

de almacenamiento cercana a las 25 000 t. Se dispondrá de un cargador frontal modelo

990 que permite apilar el concentrado y alimentar a la tolva de emergencia de 40 t de

capacidad (HO-5010-01), para que el concentrado retome su flujo normal de proceso en

dirección a la Zona de Secado y Almacenamiento.

4.4.4 Zona de Secado y Almacenamiento. La Zona de Secado y Almacenamiento comprende; el “Sistema de Secado”, el “Silo de

almacenamiento” y las instalaciones auxiliares para facilitar la operación de esta área. El

concentrado húmedo proveniente de la Zona de Descarga de camiones será descargado

en un silo de recepción y de allí se alimentará a los secadores rotatorios (SC-5040-01/02)

mediante un sistema de fajas y alimentadores. El concentrado seco con una humedad

menor a 3% será transportado mediante fajas transportadoras hasta el silo de

almacenamiento.

El sistema de transporte de concentrado seco considera la instalación de boquillas

supresoras de polvo en los chutes de transferencia y a lo largo de la faja transportadora.

Estas boquillas trabajan con neblina seca, las cuales permiten generar una supresión

eficiente del polvo volátil mediante una mezcla de agua y aire a altas presiones. En caso

de cortes de energía eléctrica todo el sistema es paralizado hasta el retorno de la

energía, se cuenta con energía de emergencia solo para iluminación y combate contra

incendios. En caso de fenómeno El Niño todo el sistema de transporte y almacenamiento

del concentrado está provisto de coberturas.

Para extraer el concentrado desde el Silo se utiliza ocho alimentadores de faja, que

descargan a una faja convencional con cobertura, que a su vez descarga en otra faja tipo

tubular que alimenta al cargador de barcos.

La operación de los secadores rotativos se controlará regulando la tasa de alimentación

de concentrado húmedo. En la eventualidad de un cambio en la humedad del material a

la salida de los secadores, el sistema de control reaccionará ajustando la tasa de

descarga del silo e incluso puede llegar a reprogramar la frecuencia de descarga de los

camiones.

4.4.5 Puerto. El Puerto ha sido diseñado para embarcar el concentrado con una velocidad de

alimentación de 3 500 t/h, en caso de cortes de energía se detiene todo el sistema hasta



228

la reposición de energía. En caso que el cargador de barcos se desplace de una bodega

del barco a otra, se detendrán los alimentadores del silo hasta que las fajas queden libres

de material, una vez reposicionado el cargador de barcos en la siguiente bodega se

reinicia la operación de carguío, accionando los alimentadores. Todo el sistema cuenta

con energía de emergencia solo para iluminación y sistema de combate contra incendios.

4.5 Descripción del proceso

4.5.1 Introducción. La Planta Concentradora se ubicará al norte del yacimiento, ha sido diseñada para

producir anualmente 3,9 Mt de concentrado, con una ley mínima de 29% de P2O5.

La concentración del mineral inicia con la etapa de lavado y desagregado del mineral en

los tambores lavadores con agua recirculada del proceso, la pulpa descargada de los

tambores lavadores es enviado a la etapa de clasificación primaria.

La pulpa obtenida en la etapa anterior será enviada a la etapa de clasificación primaria.

La clasificación primaria se realizara en zarandas vibratorias, obteniéndose dos

productos, un material grueso (relaves gruesos) y un material fino. El material grueso

será descartado y enviado a la pila de gruesos, y el material fino pasa a la siguiente etapa

de proceso

El material fino obtenido en la clasificación primaria es enviado a la etapa de deslamado

primario. El deslamado primario se realizará en hidrociclones, obteniéndose dos

productos, el material fino (relave fino) y el material grueso que pasa a la siguiente etapa

de proceso, el relave fino será descartado y enviado a las pozas de relaves ubicados al

sur del yacimiento.

El material grueso obtenido en el deslamado primario es enviado a la etapa de

atriccionado. El atriccionado se realizará en celdas de atricción, para limpiar la superficie

de los oolitos por medio de agitación.

La descarga de las celdas de atricción es enviado a la etapa de clasificación secundaria.

La clasificación secundaria se realizará en zarandas vibratorias de alta frecuencia,

obteniéndose dos productos, un material grueso (relaves gruesos) y un material fino. El



229

material grueso será descartado y enviado a la pila de gruesos, y el material fino pasa a

la siguiente etapa de proceso.

El material fino obtenido en la clasificación secundaria es enviado a la etapa de

deslamado secundario. El deslamado secundario se realizará en hidrociclones, aquí se

obtienen dos productos, el material fino (agua recirculada) y el material grueso pasa a la

siguiente etapa de proceso, el agua recirculada será reingresada al proceso.

El material grueso obtenido en el deslamado secundario es enviado a la etapa de lavado

y filtración. El lavado y filtrado se realizará en los filtros de banda, para el lavado se

utilizará agua desalinizada, el agua filtrada es recirculada al proceso y el producto sólido

de esta etapa viene a ser el concentrado final con 15% de humedad que será enviado a

la Zona de Descarga de camiones donde se descargara en tolvas de recepción para

luego ser enviado a la Zona de Secado y Almacenamiento. El concentrado seco se

almacenara convenientemente para luego ser embarcado a través del Puerto.

En la figura 4-7 se muestra el diagrama de Flujo general de la Planta Concentradora.



230

Figura 4-7. Diagrama de Flujo General



231

El proceso abarca los siguientes componentes:




Puerto

Línea de Impulsión de agua de mar

Planta Desalinizadora

4.5.2 Descripción de la operación. a) Planta Concentradora

Transporte y manipuleo del mineral El mineral extraído del tajo será depositado en una zona de “Apilado de mineral” cercana

a las tolvas de carga de la Planta Concentradora. El mineral se apilará según el contenido

de P2O5 conformándose tres pilas de almacenamiento independientes para mineral de

fosfato con dilución tipo A y mineral de fosfato con dilución tipo B (definidos en la sección

3.4 del capítulo 3), la capacidad total de las pilas alcanza 6 000 m3 con < 32,5% de

humedad y un ángulo de reposo de 33° a 60°.

El mineral será transferido hacia las tolvas de carga mediante tres cargadores frontales

modelo CAT 990, los cargadores frontales trabajaran en forma independiente.

Las tolvas de carga (SI-1090-01@03) serán fabricadas en acero estructural con una

capacidad de 60 t cada una, cada tolva cuenta con una zaranda estática para impedir el

ingreso de bloques mayores a 10”, para la descarga del mineral desde la tolva hacia la

faja transportadora (TR-1090-01) se instalarán alimentadores de faja.

La faja transportadora (TR-1090-01) tiene un ancho de 1 200 mm y una longitud de 1 904

m con una potencia de 500 kW, a su vez cuenta con una balanza peso métrica en línea

(BL-1090-01) para el control de la alimentación del mineral hacia la Planta

Concentradora, también cuenta con un “electroiman” para retirar los elementos metálicos

que pudieran pasar junto con el mineral.

Esta faja transfiere su carga hacia la faja transportadora (TR-1090-02), que tiene un

ancho de 1 200 mm y una longitud de 450m con una potencia de 500 kW.

Durante esta etapa de transporte y manipuleo del mineral el sistema no cuenta con

supresores de polvo y las fajas transportadoras son del tipo convencional sin cobertura,



232

debido a que el mineral contiene 32,5% de humedad y no genera polución al medio

ambiente.

Esta primera etapa se esquematiza en el plano 4-6 del Anexo 4.2.

Lavado y desagregado del mineral El mineral proveniente de la zona de apilado se descarga en un silo (SI-2020-01) con una

capacidad efectiva de 600 m3 que permite una alimentación constante del mineral a los

tambores lavadores. El tiempo de residencia del mineral en este silo es de 20 minutos, lo

que permite reducir las fluctuaciones generadas durante la carga de mineral en la “zona

de apilado de mineral”.

El silo se encuentra físicamente dividido en 2 secciones, para facilitar la descarga cada

sección cuenta con alimentadores de faja (AL-2020-01/02) que transfieren el mineral

hacia las fajas transportadoras (TR-2020-01/02) que son las encargadas de transportar el

mineral hacia la etapa de lavado y desagregado, que se realiza en los tambores

lavadores (MI-2020-01/02) aquí también se alimenta agua recirculada del proceso a

razón de 290,5 m3/h, la descarga de los tambores lavadores es una pulpa con 50% de

sólidos. El tiempo de residencia de la pulpa en los tambores lavadores es en promedio 2

minutos.

Clasificación primaria La pulpa obtenida en la etapa anterior se clasificará en zarandas vibratorias de doble piso

(PN-2020-01/02). Las zarandas permiten separaciones de 25 milímetros en el primer piso

y 6 milímetros en el segundo. El material retenido (+6 milímetros) se denomina “relaves

gruesos” que serán descartados planta por medio de un sistema de fajas transportadoras

(TR-2020-03/04/07) y depositados en una zona adyacente a la Planta Concentradora

conformando una “Pila de gruesos”.

El material pasante o fino de las zarandas, es una pulpa que se recibe en cajones de

bombeo (CX-2020-01/02).

Deslamado Primario La pulpa recepcionada en los cajones de bombeo es reajustada a 30% de sólidos con

agua recirculada. Esta pulpa es impulsada con bombas centrífugas (BP-2020-01/03)

hacia los hidrociclones primarios.

El deslamado primario se realizará en los hidrociclones, que trabajaran con dos líneas

independientes, cada línea posee una batería de 4 hidrociclones (3 operando, 1 stand by)

de 26” de diámetro tipo gMAX (CI-2020-01@08).



233

Se obtienen dos productos, el material fino (relave fino) y el material grueso que pasa a la

siguiente etapa de proceso. El relave fino de ambas baterías de hidrociclones será

conducido por gravedad hasta un tanque de relaves (TQ-2040-01) de 70 m3 de capacidad

efectiva, los relaves serán impulsados desde el tanque de relaves hasta su disposición

final en las pozas de relaves ubicados al sur del yacimiento, con una bomba centrífuga

(BP-2040-01) y una tubería de bombeo de 28” de diámetro en HDPE.

Las etapas de: “Lavado y desagregado del mineral”, “clasificación primaria” y “Deslamdo

primario” se esquematiza en el plano 4-2 del Anexo 4.2.

Atriccionado El material grueso obtenido en la etapa de deslamado primario se conduce por gravedad

hasta las “Celdas de Atrición” (CK-2020-01@ 06) para realizar una limpieza superficial de

los oolitos. Cada línea posee 3 bancos de celdas con capacidad de 87 m3. Cada banco

esta compuesto de 4 celdas conectadas en serie, haciendo un total de 24 celdas. El

tiempo de retención en cada línea es de 10 minutos como mínimo. Para el ajuste del %

de sólidos se adiciona agua de mar en la boca de alimentación del primer banco de

celdas para cada línea de proceso.

El rebose de las celdas de atrición en cada línea es una pulpa con un contenido de 67%

de sólidos, la cual será descargada por gravedad y alimentada a la siguiente etapa de

proceso.

Clasificación secundaria La pulpa obtenida en la etapa anterior es alimentada a las zarandas vibratorias de alta

frecuencia (PN- 2020-11@16) donde se realiza la clasificación secundaria. Las zarandas

permiten una separación de 0,8 mm, cada batería esta formada por 3 zarandas con un

área de 1,20m x 3,00 m, El material retenido o gruesos son denominados “relaves

gruesos” y son descartados junto con el material grueso de la clasificación primaria,

mientras que el material pasante o finos es recepcionada en los cajones de bombeo para

seguir la siguiente etapa de proceso. Deslamado secundario La pulpa recepcionada en los cajones de bombeo es reajustada a 30% de sólidos con

agua recirculada. Esta pulpa es impulsada con bombas centrífugas (BP-2030-01/03)

hacia los hidrociclones secundarios.



234

El deslamado secundario se realizará en los hidrociclones, que trabajaran con dos líneas

independientes, cada línea posee una batería de 4 hidrociclones (3 operando, 1 stand by)

de 20” de diámetro tipo gMAX (CI-2030-01@08).

Se obtienen dos productos, el material fino (agua recirculada) y el material grueso o

concentrado que pasa a la siguiente etapa de proceso. El agua recirculada de ambas

baterías de hidrociclones será conducido por gravedad hasta un tanque de agua

recirculada (TQ-2040-02) de 2 300 m3 de capacidad efectiva, el agua recirculada será

reingresada al proceso con ayuda de la bomba centrífuga (BP-2040-11/12).

Las etapas de: “Atriccionado”, “Clasificación secundaria” y “Deslamado secundario” se

esquematiza en el plano 4-3 del Anexo 4.2.

Lavado y filtrado El concentrado obtenido en la etapa anterior es recepcionado en una caja de distribución

de 2 vías (CX-2030-01) de aquí se alimentará en forma simultanea a los filtros de banda

(FI-2030-01/02) de 120 m2 de área efectiva.

El lavado y filtrado del concentrado se realiza en contracorriente, la tasa promedio de

filtración es de 2,06 t/h-m2, para el lavado se utilizará agua desalinizada con el objetivo de

eliminar las sales presentes en el concentrado (cabe mencionar que el lavado y filtrado es

la última etapa del proceso). El lavado final con agua desalinizada se realiza en tres

etapas con una razón de lavado de 0,3 m3 de agua desalinizada por t de concentrado, el

concentrado final tendrá una humedad promedio de 15%.

El concentrado final será transportado desde los filtros de banda hasta un silo (SI-2030-

01) con capacidad de 280 t útiles por medio de un sistema de fajas transportadoras (TR-

2030-01/03), para facilitar la descarga del silo se instalará un alimentador (AL-2030-01),

el cual transfiere el concentrado a los camiones de doble tolva denominados “Bi-tren” con

una capacidad de 70 t (35 t por tolva).

Los camiones transportan el concentrado hasta la “Zona de Descarga de camiones”, el

Proyecto Bayóvar contempla el diseño de una “Carretera Industrial” para el transito de

estos camiones y vehículos autorizados por CMMM.

El Proyecto Bayóvar también ha considerado, para el caso de emergencia la instalación

de un “Apilador Radial” (TR-2030-02), con la finalidad de almacenar el concentrado en

una “Pila de concentrado húmedo”, con una capacidad de 50 000 t efectivas.

La etapa de: “Lavado y filtrado” se esquematiza en el plano 4-4 del Anexo 4.2.

Notas:



235

Todas las bombas centrífugas para pulpas utilizan agua desalinizada para la limpieza

y protección de los sellos mecánicos.

Se han determinado puntos de muestreo durante todo el proceso de concentración

del mineral, tanto para muestreo de sólidos, líquidos y pulpa.

Se instalará 2 grúas telescópicas para el mantenimiento de los hidrociclones primarios

y secundarios.

Se ha considerado un sistema de limpieza en la planta producto de los drenajes y

derrames que pueda ocurrir durante la operación, este sistema cuenta con sumideros

en bombas de piso.

Es importante acotar que durante todas las etapas de concentración no se utilizarán

reactivos químicos.

b) Zona de Descarga de camiones

Esta zona comprende desde la recepción de los camiones “Bi-tren”, hasta las fajas que

transportan el concentrado hacia la Zona de Secado y Almacenamiento.

Cada camión descargará en dos tolvas de recepción (SI-5010-01/02) que poseen una

capacidad efectiva de 40 t cada una, la frecuencia de llegada de los camiones será de 9,2

camiones por hora.

Para facilitar la descarga de las tolvas de recepción se instalará dos alimentadores de

fajas (AL-5010-01/02) uno para cada tolva, que a su vez transfieren el concentrado a la

“faja transportadora sobre terreno” (TR-5010-01@04) esta faja esta compuesto por cuatro

fajas transportadoras convencionales con cobertura para evitar la polución del

concentrado al medio ambiente, en conjunto las fajas cubren una distancia de 5,0 km

hasta el punto de descarga en la Zona de Secado y Almacenamiento. En caso de cortes de energía o mantenimiento de los equipos se ha considerado un área

de emergencia denominado “Pila de emergencia” con una capacidad de 25 000 t donde

los camiones podrán descargar el concentrado, se contara con un cargador frontal para el

conformado de la pila. Una vez reiniciado las operaciones, el cargador frontal procederá

con el carguío del concentrado sobre la faja transportadora, para esta operación se

instalará una tolva de emergencia de 40 t de capacidad sobre el primer tramo de la faja

transportadora sobre terreno.

c) Zona de Secado y Almacenamiento

El concentrado húmedo transportado a través de la faja transportadora sobre terreno será

descargado en el “Silo de recepción” de 200 t de capacidad efectiva (SI-5020-01). El silo



236

se encuentra físicamente dividido en dos secciones, y cada una de ellas permite

alimentar al sistema de secado. .

Cada sección posee en su descarga un alimentador vibratorio (PN-5020-01/02) que

permite generar un flujo de descarga continua sobre los alimentadores de faja (AL-5020-

01/02), que a su vez descargan sobre las fajas transportadoras (TR-5020-04/05), estas

fajas son las que finalmente transportaran el concentrado húmedo hasta los secadores

rotatorios y están provistas con una balanza peso métrica para el control de alimentación

al sistema de secado. Todas las fajas transportadoras están han sido diseñadas con

cobertura y supresores de polvo.

El concentrado seco es colectado y transportado hacia el silo de almacenamiento a

través de un sistema de fajas transportadoras convencionales con cobertura (TR-5040-

01/03), la ultima faja de este sistema posee una balanza peso métrica (BL-5040-01) para

llevar el inventario del concentrado, este sistema de fajas también posee boquillas

supresoras de polvo que trabajan con neblina seca, instaladas en la trayectoria de las

fajas y en los chutes de transferencia.

El concentrado se descargará en un “Silo de almacenamiento” (SI-5060 -01) de 80 000 t

de capacidad.

El concentrado almacenado se extrae por la parte inferior del silo, por medio de ocho

alimentadores de faja (AL-5060-01@08), estos alimentadores descargan el concentrado

a una faja transportadora convencional (TR-5060-02) que a su vez transfiere el

concentrado a la faja transportadora tipo tubular encargada de alimentar al cargador de

barcos a un promedio de alimentación de 3 500 t/h.

La etapa de: “Secado” se esquematiza en el plano 4-5 del Anexo 4.2.

Proceso de Secado.- Cada sistema de secado esta compuesto por un secador tipo

rotatorio y un sistema de colección de polvos.

Cada sistema de secado trabaja a un ritmo de 260,5 t/h y con una disponibilidad

operacional superior al 85%.

El concentrado es alimentado a través de un chute ubicado en la parte superior del

secador rotatorio tal como se indica en la figura 4-8 el concentrado avanza dentro del

secador que a su vez se encuentra girando con el objetivo de levantar el concentrado con

aletas internas para descargarlos en el centro del secador - “Efecto Cascada” - y

aumentar el área de contacto de la partícula con los gases calientes del horno.



237

El concentrado seco a la salida del sistema de secado tendrá un máximo de 3% humedad

y una temperatura aproximada de 80°C. Los gases calientes evaporan la humedad

contenida en el concentrado.

La perdida de calor del concentrado y la evaporación de la humedad en vapor de agua

reduce rápidamente la temperatura, este secador rotatorio comparativamente con otros

equipos de secado es considerado de baja temperatura.

La eficiencia del secado depende grandemente del diferencial de temperatura de ingreso

y salida de los gases, que se regula con la velocidad de rotación del equipo o el flujo de

concentrado alimentado.

El calor es generado en una cámara de combustión para el cual se requiere como

combustible “gas natural”, este suministro es detallado en el capitulo 9 y sección 9.2.2.

Figura 4-8. Operación del Sistema de Secado – Secador Rotatorio

d) Puerto

El Proyecto Bayóvar contempla la construcción de un Puerto anti sísmico ubicado al sur

de la bahía de Sechura, ha sido diseñado solo para el embarque de concentrado seco, el

carguío será mecanizado mediante un sistema de fajas transportadoras y un cargador de



238

barcos. El Puerto atenderá barcos entre 20 000 DWT y 75 000 DWT, con un calado

máximo de 14,5 m.

El Puerto considera la instalación de los siguientes equipos:

Equipo N° CT-01: Faja alimentadora tubular Ø=550 mm. de 600 metros de largo,

desde el área de almacenamiento y que va paralela al puente de acceso.

Equipo N° CT-02: Faja del Puerto de 54” de ancho y 183,7 m de largo que va en el

muelle donde se ubica un tripper que alimenta el cargador de barcos.

Equipo N° CT-03: Cargador de barcos, este equipo permite cargar todas las bodegas

del barco sin tener que desplazarlo (shifting). El cargador permite que su extremo se

pueda desplazar y lleva en el extremo del chute telescópico un desviador (tipo

cucharón) que permite desviar el flujo de material. Ambos sistemas en conjunto,

permiten alcanzar los extremos de la bodega.

La “Zona de Descarga de camiones”, “Zona de secado y almacenamiento” y el “Puerto”,

se esquematiza en el el plano 4-5 del Anexo 4.2.

También se considera la instalación de una red una red de agua contra incendio y otra

para el agua potable.

e) Línea de Impulsión Agua de Mar

El sistema de abastecimiento de agua de mar para la Planta Concentradora consiste de:

Una estación de captación e impulsión de agua de mar, proyectado bajo el Puerto. Las

instalaciones estarán provistas con 4 bombas verticales (BA-6010-01@04) tres operando

y una en stand by. La tubería de impulsión será de 36” de diámetro para un caudal de 3

072 m3/h considerando una operación de 20 h/día, el agua es descargada en unas pozas

de sedimentación y almacenamiento (PD-3000-01) con una capacidad de 15 000 m3 y 27

000 m3 respectivamente, estas pozas están ubicadas adyacente a la Planta

Concentradora, la poza de sedimentación y almacenamiento poseen un tiempo de

residencia de 7 y 12 horas respectivamente. La distribución de agua de mar se realiza

desde la poza de almacenamiento hasta las diferentes áreas.

Se considera la inyección de cloro en fase gaseosa en la línea de impulsión a razón de 2

ppm para eliminar y prevenir las incrustaciones de moluscos y generación de algas que

afectarían la operación.



239

f) Planta Desalinizadora

La Planta Desalinizadora necesita como materia prima agua de mar para producir el agua

desalinizada. El agua de mar para esta planta será bombeada utilizando una bomba

centrífuga (BA-3000-01) instalado en la poza de almacenamiento (PD-3000-01) que

permite impulsar un caudal de 509,43 m3/h de agua de mar, que equivalen al 16,5% del

suministro general de agua salada.

La Planta Desalinizadora producirá 204,3 m3/h de agua desalinizada y un agua residual

con mayor contenido de sales a razón de 306,6 m3/h. que será bombeada hasta la línea

de impulsión de Relaves, conectándose a ésta en un punto cercano al tanque de

Relaves, esta agua residual se une con los Relaves de la Planta Concentradora y serán

depositados en las Pozas de Relaves; luego de la decantación el agua sobrenadante

será bombeada hasta la laguna de evaporación tal como se muestra en el diagrama de

flujo: Plano 9-40 del Anexo 9.2.

Parte del agua desalinizada será utilizada en la ultima etapa de concentración en la

Planta Concentradora y para protección de los sellos mecánicos de las bombas de pulpa,

en menor cantidad se utilizara para consumo humano y servicios previo tratamiento.

De acuerdo con los estudios se ha considerado una Planta Desalinizadora de tipo

Osmosis Inversa, la cual será dimensionada y suministrada por un proveedor local o

internacional.

4.5.3 Balance de masa. Para el balance de masa se ha considerado lo siguiente:

Ley mínima del concentrado: 29% de P2O5

Capacidad instalada: 3 970 645 t/año de concentrado (DSF)

La capacidad asume: 1% de perdidas mecánicas, asegurando una producción de 3

930 000 t/año para el mercado.

Se ha estimado el balance de masa de acuerdo a las siguientes unidades :

Silos de descarga (Mina)

Lavado y desagregado de mineral, clasificación primaria y deslamado primario.

Atriccionado, clasificación secundaria, y deslamado secundario

Lavado y Filtración del concentrado



240

a) Base de Cálculo

Datos de Operación:

Período útil de la planta : 27 años

Esquema de operación

Turnos por día : 2

Días por semana : 7

Producción de concentrado anual : 3 970 645 t/a (base seca)

Recuperación P2O5 : 66 %

Características del mineral

Tipo de mineral : oolitos de fosfato

% P2O5 de los oolitos : 32,8 %

Gravedad específica de los oolitos : 3,00

Gravedad específica del estéril : 2,30

Densidad aparente del mineral : 1,36 kg/m3

Humedad del mineral (DSF) : 32 % máximo

Angulo de reposo : 33°

b) Etapas de Procesamiento

El balance de masa ha sido calculado en base seca, donde cada componente (Ej.: %

sales, % agua, % sólidos sin sales) es definido como la masa del componente dividido

entre la masa total. El balance de masa resumido se muestra en la tabla 4-13 y el

diagrama de flujo de este balance se muestra en la figura 4-7.



241

Tabla 4-13. Balance de masa

UNID

ADES

MIN

ERAL

DESC

ARGA

TAM

BOR

LAVA

DOR

RELA

VE G

RUES

O

CLAS

IFIC

ACIÓ

N PR

IMAR

IAM

ATER

IAL

FINO

CLAS

IFIC

ACIÓ

N PR

IMAR

IA

ALIM

ENTA

CION

DESL

AMAD

O PR

IMAR

IORE

LAVE

FIN

O

MAT

ERIA

L GR

UESO

DESL

AMAD

O PR

IMAR

IOAG

UA D

E M

ARM

ATER

IAL

FINO

CLAS

IFIC

ACIÓ

N

SECU

NDAR

IARE

LAVE

GRU

ESO

CLAS

IFIC

ACIÓ

N

SECU

NDAR

IARE

LAVE

GRU

ESO

TOTA

L

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11SÓLIDOS SIN SALES (DSF) t/h 939 963 94 904 946 359 587 0 549 38 132SAL EN EL MINERAL t/h 83 84 11 73 77 67 10 0 6 4 15AGUA t/h 459 1048 70 1854 2912 2605 306 288 617 12 82MATERIAL TOTAL t/h 1481 2095 175 2831 3935 3031 904 288 1172 54 229FLUJO VOLUMÉTRICO DE PULPA m3/h na 1384 na 2145 3197 2689 506 280 795 na 130FRACCIÓN DE SÓLIDOS (PESO) DSF 0,634 0,460 0,537 0,319 0,240 0,118 0,649 - 0,468 0,704 0,576FRACCIÓN DE SÓLIDOS TOTAL (PESO) 0,690 0,500 0,600 0,345 0,260 0,141 0,661 - 0,474 0,778 0,642GRAVEDAD ESPECÍFICA DE LA PULPA 1,514 na 1,320 1,231 1,127 1,786 1,03 1,474 na 1,756GRAVEDAD ESPECÍFICA DSF 2,670 2,669 2,554 2,678 2,658 2,423 2,837 - 2,843 na 2,608% P2O5 DSF % 17,5 17,45 14 19,82 18,94 7,15 26,61 - 26,86 22,98 16,58

UNID

ADES

MAT

ERIA

L FI

NO

DESL

AMAD

O

SECU

NDAR

IOM

ATER

IAL

GRUE

SO

DESL

AMAD

O

SECU

NDAR

IOAG

UA D

E FI

LTRA

DOAG

UA R

ECIR

CULA

DA

DE F

ILTR

OAG

UA R

ECIR

CULA

DA

A PR

OCES

OCO

NCEN

TRAD

OFI

NAL

AGUA

REC

IRCU

LADA

A CA

JON

DIST

RIBU

IDOR

AGUA

REC

IRCU

LADA

TAM

BOR

LAVA

DOR

AGUA

DES

ALIN

IZAD

ARE

LAVE

S FI

NOS

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21SÓLIDOS SIN SALES (DSF) t/h 64,9 484,1 0 1,1 66 448 42 24 - 359SAL EN EL MINERAL t/h 4,74 1 0 0,26 5 0,04 4 1 - 67AGUA t/h 1294 301 6 65,09 1647 79 1058 589 111 2611MATERIAL TOTAL t/h 1363,64 786,1 6 66,45 1718 527 1104 614 111 3037FLUJO VOLUMÉTRICO DE PULPA m3/h 1272 467 6 65 1635 na 1050 584 111 2695FRACCIÓN DE SÓLIDOS (PESO) DSF 0,069 0,6 - 0,017 0,038 0,85 0,038 0,039 - 0,118FRACCIÓN DE SÓLIDOS TOTAL (PESO) 0,051 0,617 - 0,020 0,041 0,850 0,042 0,041 - 0,140GRAVEDAD ESPECÍFICA DE LA PULPA 1,072 1,683 1,025 1,03 1,051 na 1,051 1,051 1 1,127GRAVEDAD ESPECÍFICA DSF 2,516 2,924 - 2,442 2,512 2,93 2,512 2,512 - 2,423% P2O5 DSF % 12,07 30,01 - 11,88 30,24 11,88 11,88 - 7,15



242

Tamaño máximo de las partículas en cada etapa

Tambor Lavador (Lavado)

Máx tamaño carga : 200 mm

Máx tamaño descarga : 200 mm

Clasificación primaria

Max. Tamaño carga : >25,4mm

Max. Tamaño material fino : 6mm

Max. Tamaño relave grueso : >25,4mm

Deslamado primario

Max. Tamaño carga : 6mm

Max. Tamaño material grueso : 6mm

Max. Tamaño relave fino : 0,149mm

Atricción


Max. Tamaño Descarga : 6mm

Clasificación secundaria


Max. Tamaño material fino : 2mm

Max. Tamaño relave grueso : 6mm

Deslamado secundario


Max. Tamaño material grueso : 2mm

Max. Tamaño material fino : 0,149m



243

4.5.4 Reactivos.

Cabe mencionar que durante el proceso de concentración del mineral de fosfato no se

utilizara reactivo químico alguno, tampoco se utilizara floculante ni coagulante para la

sedimentación de los relaves.

Se utilizaran reactivos en la planta de desalinización, laboratorio químico y laboratorio

metalúrgico para los respectivos análisis químicos de sólidos y líquidos. Los MSDS de

los reactivos se detallan en el Anexo 4.1 Fichas de datos de seguridad.

En la tabla 4.14 se detalla el tipo de reactivos, propiedades y usos.



244

Tabla 4-14. Reactivos químicos – propiedades y usos.

1 Antincrustante

Líquido inodoro, color amarillo claro, completamente soluble en agua, punto de ebullición >100°C, presión de vapor a 20°C <17mmHg, gravedad específica 1.4

Evitar la incrustación de material calcareo o carbonato de calcioen las tuberias y equipos de la planta desalinizadora.

2 Metabisulfito de sodio

Polvo de color blanco, olor sulfúreo, punto de congelación >150°C, se descompone a 302°F, gravedad específica 1.48, soluble en agua.

Declorar el agua de mar, para mantener un tiempo de vidamayor de las membranas.

3 Hipoclorito de sodio

Líquido color amarillento, olor a cloro, completamente soluble en agua, densidad 1.07-1.14, pH entre 9-10, punto de ebullición 40°C, punto de fusión -6°C, presión de vapor a 17.5 mmHg 20°C.

Esterilización del agua

4 Ácido (KL1000)Polvo descolorido con olor leve, completamente soluble en agua, punto de fusión >200°C

Limpieza de membranas en plantade Osmosis inversa. La frecuencia de uso es de 2 a 4 veces al año

5 Básico (KL2000)Polvo descolorido con olor leve, completamente soluble en agua, punto de fusión >100°C

Limpieza de membranas en plantade Osmosis inversa. La frecuencia de uso es de 2 a 4 veces al año

6 Ácido Clorhidrico HCl-37%pa

Líquido incoloro de olor penetrante, fuertemente ácido, punto de solidificación -30°C, gravedad específica a 20°C 1.19, soluble en agua.

Grupo 2 (U,cd,Th;As,Pb),carbono organico total,CO2 y F-

7 Ácido Perclórico HClO4-72% pa

Líquido incoloro e inodoro, fuertemente ácido, punto de fusión -18°C, punto de ebullición 198.7°C, gravedad específica a 20°C 1.68, soluble en agua.

Grupo 2 (U,cd,Th;As,Pb)

8 Ácido Fluorhídrico HF-48%pa

Líquido incoloro de olor penetrante, fuertemente ácido, punto de fusión -35°C, punto de ebullición 106°C, gravedad específica a 20°C 1.16, soluble en agua.

Grupo 2(U,cd,Th;As,Pb )y F-

9 Ácido nítrico HNO3-65%pa

Líquido incoloro de olor penetrante, fuertemente ácido, punto de fusión -32°C, gravedad específica a 20°C 1.39, soluble en agua.

Grupo1(P205,Fe2O3,MgO,CaO,Al2O3,SiO2,TiO2,BaO,Na2O,K2O,MnO,LOI) y Grupo 2 (U,cd,Th;As,Pb)

10 Nitrato de plata AgNO3

sólido en cristales incoloros e inodoros, punto de fusión 212°C, punto de ebullición 444°C, gravedad específica a 20°C 4.35, solubilidad en agua 2160 g/l

C organico total, CO2, Cloro Total y Cloruros solubles (Cl-)

11 Metaborato de litio BLiO2 sólido blanco inodoro, punto de fusión 840°C, casi insoluble en agua.

Grupo1(P205,Fe2O3,MgO,CaO,Al2O3,SiO2,TiO2,BaO,Na2O,K2O,MnO,LOI)

12 Tris(Hidroximetilamino metano) C4H11NO3

sólido incoloro e inodoro, punto de fusión 172°C, punto de ebullición 220°C, gravedad específica a 20°C 1.35, solubilidad en agua 800 g/l

F-

13 Tartrato de de sodio C4H4Na2O6.2H2O

sólido incoloro a blanco e inodoro, punto de fusión 70-80°C, pH 6.5-8.5, solubilidad en agua 630 g/l, des composición térmica 220°C.

F-

14 carbonato de cálcico CaCO3sólido blanco e inodoro, punto de fusión 825°C, pH 9.5-10.5, gravedad específica a 20°C 2.93, solubilidad en agua 0.014 g/l

Cloruros solubles (Cl-)

15 Ácido acético CH3COOH

Líquido incoloro de olor penetrante, punto de fusión 17°C, punto de ebullición 118°C, gravedad específica a 20°C 1.05, soluble en agua.


16 Sulfato ferrico de Amonio FeNH4(SO4)2.12H2O

sólido violeta e inodoro, punto de fusión 39-41°C, pH 1.8, solubilidad en agua a 25°C es 1240 g/l y a 100°C 4000 g/l.

Cloro Total

17 Cromato de potasio K2CrO4

sólido amarillo e inodoro, punto de fusión 985°C°C, punto de ebullición 1000°C, pH 9-9.8, densidad a 18°C 2.73, solubilidad en agua a 25°C es 637 g/l.


18 Carbonato de sodio Na2CO3

sólido blanco e inodoro, punto de fusión 854°C, punto de ebullición 1600°C, pH 11.5, gravedad específica a 20°C 2.53, solubilidad en agua 220 g/l

F-

19 Peroxido de sodio Na2O2sólido inodoro, color amarillo claro, solubilidad en agua 100 g/l, pH 12.8, punto de fusión 660°C, gravedad específica 2.8

Cloro Total

20 Tocianato de amonio NH4SCNsólido incoloro e inodoro, punto de fusión 150°C, pH 4.8-5.8, gravedad específica a 20°C 1.3, solubilidad en agua 1600 g/l

Cloro Total

21 IRON CHIP C total , S total, C organico total,CO2, S2- y SO4-

22 LECOCEL II C total , S total, C organico total,CO2, S2- y SO4-

23 Cloruro de sodio NaCl

sólido incoloro e inodoro, punto de fusión 801°C, punto de ebullición 1461°C, pH 4.5-7.0, gravedad específica a 20°C 2.17, solubilidad en agua 358 g/l

Cloro Total

24 Agua destilada H2OLíquido incololoro, inodoro e insípedo, punto de ebullición 100°C, pH 7.0, gravedad específica a 4°C 0.9999.

Cloruros solubles (Cl-) y lavado de material del laboratorio.

25 Agua desionizada H2OLíquido incololoro, inodoro e insípedo, punto de ebullición 100°C, pH 7.0, gravedad específica a 4°C 0.9999.

C organico total, CO2, Cloro Total y F-

26 Hidroxido de sodio granulado(NaOH).

Sólido de color blanco e inodoro, punto de ebullición 1390 °C, punto de fusión 318°C, pH 13-14, gravedad específica 2.13, solubilidad en agua 1110g/l.

Neutralización de efluentes ácidos.

Reactivos Uso(Ánalisis) ConsumoItem Propiedades

4 ~ 5 gr/m3 (agua alimentada)10 ~ 15 gr/m3 (agua desalinizada)

2,41 Kg/hr ~ 48,1 Kg/dia

6 gr/m3 (agua alimentada)2,9 Kg/hr ~ 57,7 kg/dia

0,07 t/h ~ 43,435 t/mes ~ 521,22 t/año

33L /mes ó 395 L / año

6L /mes ó 77L/año

41L/mes ó 491L/año


5kg/mes ó 64kg/año







1kg/mes ó 6kg/año

1kg/mes ó 8kg/año





1,58kg/mes ó 19kg/año

1,4kg/mes ó 17kg/año


10038L/mes ó 120450L/año



245

4.5.5 Fuentes de emisión al aire. Todos los equipos utilizados en la Planta Concentradora incluyendo los alimentadores,

sistema de fajas transportadoras, tambor lavador, zarandas, celdas de atricción, bombas

de pulpa y agua, serán accionados mediante energía eléctrica, sin producir fuentes de

emisión de aire.

Todos los equipos utilizados en la planta de desalinización, serán accionados mediante

energía eléctrica, sin producir fuentes de emisión al aire.

Todos los equipos utilizados en la Zona de Descarga de camiones, son accionados

mediante energía eléctrica, sin producir fuentes de emisión al aire.

Otra fuente de emisión al aire, son los gases de combustión generados por la

combustión del gas natural necesario para el secado del concentrado. Se consumirá un

promedio de:

Consumo de gas : 150 197,00 ft3/h (Datos facilitados por el proveedor

del equipo)

Puerto, todos los equipos utilizados en para el carguío y despacho del concentrado, son

accionados mediante energía eléctrica, sin producir fuentes de emisión al aire.

Línea impulsión agua de mar, todos los equipos utilizados en la captación e impulsión de

agua de mar, son accionados mediante energía eléctrica, sin producir fuentes de emisión

al aire.

Zona de Secado y Almacenamiento, el sistema de secado es un componente de esta

zona y es la única fuente de emisión, en este caso son vapores de agua producidos

durante el secado del concentrado. La cantidad de vapor de agua eliminado al medio

ambiente será: 65,2 m3/h.

Estos vapores pueden arrastrar un mínimo de sólidos finos, para evitar la polución de

estos sólidos al medioambiente, el sistema de secado prevé el uso ciclones y filtros tipo

bolsa (bag house), los vapores son enviados al ciclón para separar los sólidos

contenidos en el vapor de agua, el material fino que aun pudiera pasar junto con los



246

vapores de agua son atrapados en el filtro tipo bolsa, los vapores limpios son eliminados

al medio ambiente, los sólidos recuperados en el ciclón y filtros de bolsa son enviados al

silo de almacenamiento, junto con el concentrado seco.

A continuación se describe el sistema de control para las emisiones de partículas en el

silo de almacenamiento de concentrado seco.

Antecedentes

Correa que descarga en el Silo : Tag N° TR-5040-03

Caudal de descarga : Qs = 537 t/h

Densidad mineral : =δ 1,44 t/m3

Tamaño del mineral : 0,075 < x < 0,8 mm

Humedad mineral : 3% max

Capacidad del Silo : 80 000 t

Descripción del sistema

El silo de concentrado de fosfato es alimentado por la parte superior por la correa

transportadora TR-5040-03. Debido a la caída del mineral desde la correa transportadora

por la parte superior del silo hasta el nivel más bajo, se produce polvo.

La generación de polvo se debe a características físico - químicas del mineral, debido a

la caída del mineral desde la parte superior y debido a la corriente de aire que genera el

ingreso del volumen del mineral desde la correa transportadora, lo que genera cierta

turbulencia en el interior del silo. El volumen de aire que se desplaza debido al ingreso

del mineral al silo, tratará de escapar hacia afuera de este, hacia la atmósfera.

Para evitar esto, se instala un sistema de filtros de mangas en la parte superior (techo)

del silo, que capta el aire interior y lo expulsa filtrado al exterior. Los filtros de mangas

corresponden a un sistema en que se que hace pasar aire contaminado, a través de un

elemento filtrante diseñado para cada aplicación en particular. El funcionamiento consiste

básicamente de un ventilador que capta el aire por la parte superior del silo y se hace

pasar por un elemento filtrante y que se expulsa al exterior filtrado. El polvo retenido en

los filtros (mangas) es sacado mediante un sistema mecánico automatizado y se

devuelve al interior del silo. El sistema más común, eficiente y económico de limpiar los

filtros es mediante pulsos de aire inverso sacudiendo las mangas.



247

Cálculos estimativos

El caudal de aire que escapa a la atmósfera desde el silo corresponde básicamente al

volumen de mineral sólido que ingresa desde la correa al interior del silo.

De los datos anteriores se puede calcular el volumen de aire que desplaza el sólido

entrante:

===44,1

537δQsQv 373 [m3/h] = 0,104 [m3/s]

Esta es la cantidad de aire que tratará de escapar hacia la atmósfera.

La potencia estimativa de un sistema como el descrito está dada por la relación:

η

PQvPot Δ∗= [W]

Qv: Caudal de aire (0,104 m3/s]

ΔP: Pérdida de carga del sistema

η : Rendimiento del sistema (50%)

Si se reemplazan los valores anteriores, se obtiene:

5,0

104,0 ∗=Pot ΔP = 0,2 * ΔP [W]

El valor de ΔP dependerá fundamentalmente del diseño del equipo. Un valor aproximado

es de 200-400 [Pa] por lo que la relación anterior entrega como resultado una potencia

estimada de 80 W.

4.5.6 Infraestructura. Mina

Como parte complementaria para las operaciones de la mina se necesita la

infraestructura listada en la tabla 4-15. Esta infraestructura esta relacionada directamente

con el proceso global de la mina.



248

El botadero de desmonte y pilas de almacenamiento del mineral serán descritos

específicamente en el capítulo de mina; el abastecimiento y almacenamiento de

combustible, subestación eléctrica, etc. en el capítulo de servicios e infraestructura.

Tabla 4-15. Descripción de la infraestructura complementaria al proceso.

Item Descripción de unidades complementarias al proceso

1 Fajas alimentadoras l

2 Faja transportadora. TR-1090-01

3 Botadero de desmonte

4 Zona de apilado de mineral

5 Pozas de relaves. (Ver capítulo de mina).

Para la construcción de cada “Alimentador” se necesita un área efectiva de 166,38 m2.

La altura máxima de la infraestructura necesaria para su instalación será de 3,5 m. Ver

figuras 4-9 y 4-10.

En la instalación de los “Alimentadores” no se requiere cobertura ni techo para la

protección ante precipitaciones pluviales.

Todas las estructuras han sido ubicadas y diseñadas para cumplir los requerimientos de

drenaje ante un eventual fenómeno El Niño y ante las solicitaciones sísmicas de la zona.



249

Figura 4-9. Esquema de las fundaciones de concreto de los “Alimentadores”.

Figura 4-10. Estructura metálica para la instalación de los “Alimentadores”.



250

Planta Concentradora La Planta Concentradora consta principalmente de los siguientes componentes:

Silo (SI-2020-01), para recepción del mineral.

Fajas transportadoras (TR-2020-01/02)

Poza de proceso (PD-2020-01)

Tambores lavadores (MI-2020-01/02)

Zarandas vibratorias (PN-2020-01/02 y PN-2020-11@16)

Hidrociclones (CI-2020-01@08 y CI-2030-01@08)

Celdas de atrición (CK-2020-01@06)

Chutes de descarga.

Bombas centrífugas.

Filtros de banda (FI-2030-01/02)

Apilador radial (TR-2030-02)

Silo (SI-2030-01)

La figura 4-11. muestra una vista en planta y de perfil del silo (SI-2020-01). Este silo

recepcionará el mineral proveniente de la zona de apilado de mineral. En dicha figura

también se muestra la poza de procesos y las dos fajas transportadoras (TR-2020-01/02)

que transportan el mineral a los tambores lavadores.



251

Figura 4-11. Silo, fajas transportadoras y poza de proceso.

El Silo (SI-2020-01) tiene un volumen de 600 m3 y tendrá una altura máxima de

aproximadamente 25 m. Para la construcción de la infraestructura del silo se requiere un

área aproximada de 181,3 m2.

Debido a que las fundaciones de este silo son del tipo superficial, se requerirá 490 m3 de

excavación localizada y 327 m3 de relleno localizado. Las fundaciones de este silo serán

de concreto armado para lo cual se requerirá aproximadamente 212 m3 de concreto. A

esta fundación de concreto se izará estructura metálica de soporte del silo que

involucrará 435 t de acero estructural. Ver figuras 4-12 y 4-13.

PISCINA DE PROCESO



252

Figura 4-12. Vista 3D - Silo (SI-2020-01)

En la figura 4-16 se muestra una vista tridimensional del silo (SI-2020-01), en la cual se

puede observar las fundaciones de concreto y la estructura metálica para dicha

infraestructura.

Cabe resaltar que este silo no tendrá cobertura lateral debida a que no es necesario por

la naturaleza misma de la infraestructura, pero si se ha considerado colocar un “grating”

a 18,25 m de la base del piso. Para acceder a este entrepiso existirá una escalera

metálica con sus respectivas barandas de seguridad.

Faja transportadora TR-2020-02


Altura = 25 m

Faja transportadora TR-2020-01 Silo

SI-2020-01



253

Figura 4-13. Fundaciones de concreto para el silo (SI-2020-01)



254

Figura 4-14. Estructura metálica en la infraestructura del silo (SI-2020-01)

Ante eventuales derrames masivos de la planta de procesamiento el Proyecto Bayóvar

ha diseñado la construcción de una poza de proceso la cual tendrá un volumen de

almacenamiento de 500 m3. El fondo de esta piscina será reforzado con una capa de

geotextil de 676 m2 y para impermeabilizar el fondo de dicha piscina se colocará una

geomembrana de HDPE que tendrá también un área de 676 m2. Cabe resaltar que el

geotextil que se colocará también funcionará como una capa separadora de posibles

piedras angulares presentes en el terreno de fundación que podrían deteriorar a la capa

de geomembrana. Ver figura 4-15. Con respecto a los taludes de la poza de procesos

estos serán de 2:1 como se muestra en la figura 4-11.

La figura 4-16. muestra la ubicación de los demás componentes de la Planta

Concentradora, que fueron listados anteriormente.

Fundaciones

“Grating” “Grating”

Estructura metálica



255

APILADOR RADIAL

CAMIONES DE DOBLE TOLVA “BI-TREN”

Figura 4-15. Poza de procesos.

Figura 4-16. Ubicación de los componentes de la Planta Concentradora.

Poza de proceso 500 m3



Silo SI-2020-01

Tambor lavador MI-2020-02




256

Para la limpieza y desbroce de la zona donde de ubica la Planta Concentradora y su

infraestructura de apoyo, se requiere realizar un desbroce de aproximadamente 35 000

m3. Para conformar la plataforma donde se construirá la planta de concentradora se

requiere efectuar una excavación masiva de aproximadamente 35 500 m3 y un relleno

masivo del orden de los 174 500 m3.

Los movimientos de tierra localizados para las fundaciones de cada uno de los

componentes de la Planta Concentradora engloban un aproximado de 27 200 m3 de

excavación localizada y un relleno localizado de 22 000 m3.

Las fundaciones de la infraestructura de la Planta Concentradora y sus componentes

serán de concreto estructural con cemento tipo V. Sobre dicha fundaciones se izará y se

realizará el montaje de las estructuras metálicas.

La Planta Concentradora y sus componentes requieren de 5 050 m3 de concreto

aproximadamente y alrededor de 1 100 t de acero estructural.

Toda el área de la Planta Concentradora y su infraestructura complementaria será

cercada. La longitud de cerco estimada será de 7 500 m.

En la tabla 4-16. se muestra los metrados de las obras civiles y estructuras metálicas de

cada uno de los principales componentes de la Planta Concentradora, esta tabla nos da

una idea de la magnitud de la infraestructura específica a construir, también se ha

considerado el la altura máxima de cada edificación.



257

Tabla 4-16. Metrados de las obras civiles y estructuras metálicas.

Componente de Planta Concentradora

Concreto (m3)

Excavación (m3)

Relleno (m3)

Acero estructural

(t)

Altura máxima

(m)

Silo, SI-2020-01(600 m3) 212 490 327 435 25

Tambor lavador 377 782 564 199 21

Celdas de atricción 500 1 042 860 334 13

Edificio de filtros de banda 451 1 022 752 350 21,5

Fajas transportadoras 62 274 61,4 --- ---

En la figura 4-17. muestra los tambores lavadores, los hidrociclones y las celdas de

atrición de la Planta Concentradora. A continuación describiremos las características de

la infraestructura de los tambores lavadores y del edificio para las celdas de atrición.

Figura 4-17. Tambores lavadores, hidrociclones y celdas de atrición

En las figuras 4-18 y 4-19 se muestra las fundaciones de concreto y las estructuras

metálicas a instalar para la construcción del tambor lavador. Los metrados de este

componente de la Planta Concentradora son mostrados en la Tabla 4-22.



Hidrociclón

Hidrociclón

Celdas de atrición

Celdas de atricicón

Altura = 21 m

Altura = 13 m



258

Debido a que el tambor lavador operará en húmedo, se ha diseñado una losa de piso de

concreto, sobre la que se ubicará dicho tambor, tendrá un parapeto perimetral de

concreto de una altura variable de 30 a 73 cm. Dicha losa también tendrá pendientes de

inclinación que convergen en sumideros en caso de posibles derrames durante la

operación. Dichos sumideros tienen las siguientes medidas 1,65 m x 1,15 m x 1,8 m, que

hacen posible la captación de un volumen de 3,4 m3. Ver figura 4-22, sección A. Al

interior de estos pozos de captación se colocará bombas de piso.

Figura 4-18. Fundación típica del tambor lavador.



259

Figura 4-19. Estructuras para tambores lavadores y celdas de atrición.

En todas las juntas de construcción de la losa de piso, parapeto de concreto y sumidero

se instalaran “water stop” que cumplirán la función de hacer que tanto la losa, parapeto y

sumidero se comporten unificadamente como un tanque de almacenamiento impidiendo

que halla alguna fuga de fluido por dichas juntas. Ante posible existencia de juntas de

dilatación estas serán también impermeabilizadas.

La infraestructura del tambor lavador consistirá de cuatro niveles, el primero ubicado en

el nivel 33 550 (losa de piso), el segundo en el nivel 38 900, el tercero ubicado en el nivel

42 675 y el último ubicado en el nivel 49 075. En los últimos tres niveles se colocarán

“gratings” para el tránsito del personal de operación y mantenimiento. Para acceder a los

niveles descritos anteriormente existirán escaleras metálicas con sus respectivas

barandas de seguridad.

El área efectiva necesaria que ocupará cada tambor lavador será aproximadamente de

457 m2. En esta infraestructura no se ha considerado la instalación de cobertura lateral ni

techo debido a que las características de la edificación no lo requieren.

En la figura 4-23 se observa la ubicación de las celdas de atrición. Las fundaciones y

estructura metálica se muestran en la figura 4-24. Los metrados correspondientes a las

celdas de atricción son mostrados en la Tabla 4-16.

Al igual que en el tambor lavador, las losas de piso de cada una de las celdas de

atricción tienen pendientes de 3 % convergentes a un pozo de captación. Ver figura 4-24.

Estructura metálica para tambor lavador

Estructura metálica para tambor lavador

Estructura metálica para celdas de atrición

Estructura metálica para celdas de atrición



260

Sección A. También se les ha diseñado un parapeto perimetral en todo el borde de las

losas de piso.

Figura 4-20. Fundación típica de la infraestructura para las celdas de atrición.

La altura del parapeto de concreto que bordea toda la losa de piso de las celdas de

atricción varia entre 0,35 a 0,73 cm. El sumidero tiene las siguientes dimensiones 1,65 x

1,3 x 1,8 m que hacen posible la captación de un volumen de 3,86 m3. En el interior del

sumidero se instalará bombas de piso.

En todas las juntas de construcción de la losa de piso, parapeto de concreto y sumidero

se instalaran “water stop” que cumplirán la función de hacer que tanto la losa, parapeto y

sumidero se comporten monolíticamente como un tanque de almacenamiento impidiendo

que halla alguna fuga de fluido por dichas juntas. Ante posible existencia de juntas de

dilatación estas serán también impermeabilizadas.



261

La construcción del edificio para las celdas de atrición cuenta con instalación de

“gratings” para el tránsito del personal de operaciones y mantenimiento. Estos gratings

se instalaran en los siguientes niveles: 35,400; 37,325; 39,475; 42,500; 46,300; 48,600.

Para acceder a los niveles descritos anteriormente existirán escaleras metálicas con sus

respectivas barandas de seguridad.

El área efectiva necesaria para cada edificio de las celdas de atrición será

aproximadamente de 513,5 m2. En esta infraestructura no se ha considerado la

instalación de cobertura lateral ni techo debido a que las características de la edificación

no lo requieren.

Las estructuras soportantes de equipo vibratorio (tambor lavador, zarandas vibratorias,

celdas de atrición, etc.) y sus fundaciones han sido diseñadas de tal forma que eviten el

fenómeno de resonancia con el equipo y limiten la magnitud de las vibraciones a valores

tolerables para las estructuras mismas, para los usuarios u operadores, y para los

instrumentos de medición afectados por la vibración.

En la figura 4-21. se presenta el edificio correspondiente a los filtros de banda. Los

metrados nos dan una idea de la magnitud de esta infraestructura, se muestran en la

Tabla 4-21. Las fundaciones y estructura metálica asociada a este edificio se muestran

en las figuras 4-22 y 4-23.



262

Figura 4-21. Filtros de banda, hidrociclones y apilador radial.

Al igual que en las demás edificaciones, en la zona de filtros de banda también se ha

considerado las mismas obras para la contención de posibles derrames: parapeto

perimetral de concreto, pendientes de 3 % para las losas de piso y sumideros. Ver figura

4-26.

La losa de piso de cada uno de los filtros de banda tendrá dos sumideros. Las

dimensiones de cada pozo será de 1 x 1 x 1,8 m gracias a lo cual se captará un volumen

de 1,8 m3. Para obtener una contención monolítica en los filtros de banda, todas las

juntas de construcción tendrán instalados “water stop” y las juntas de dilatación serán

impermeabilizadas.

Se instalará “gratings” en los siguientes niveles del edificio de filtros de banda: N37,0 ,

N41,0, N45,0, N48,0 y N50,4. Para acceder a los niveles listados anteriormente se ha

considerado instalar escaleras metálicas con sus respectivas barandas de seguridad.

El área efectiva necesaria para cada edificio de filtros de banda será aproximadamente

de 1 375 m2. Para la protección del concentrado, ante potenciales contaminaciones, si se

ha considerado la instalación de cobertura lateral y techo de este edificio.

Hidrociclones

Filtros de banda

Tanque de relaves

Tanque agua recirculada

“Apilador radial”

Celdas de atrición

Altura = 21.5 m



263

Figura 4-22. Fundaciones para la infraestructura de los filtros de banda.



264

Figura 4-23. Estructura metálica del edificio para los filtros de banda.

El concentrado de fosfato que es producido por la planta de procesamiento es

transportado a un silo para la descarga de concentrado. Este silo (SI-2030-01) tiene una

capacidad de 280 t y tiene como finalidad almacenar esta cantidad el concentrado para

abastecer a los camiones “Bi-tren” para el transporte del concentrado hacia la Zona de

Descarga de camiones. En las figuras 4-24 y 4-25 se muestra este silo.

Figura 4-24. Vista en elevación del silo (SI-2030-01).

Cimentación Losa de piso

(concreto)

“Grating”

Techo Altura = 21.5 m



265

Este silo no tendrá cobertura lateral ni tampoco será techado. Dispone de una escalera

de acceso y “gratings”. El silo tendrá una altura promedio de 21 m y ocupará un área

efectiva de 132 m2.

Se instalará “gratings” en los siguientes niveles del silo: N37,74, N53,96 y N47,28. Ver

figura 4-24. Para acceder a los niveles listados anteriormente se ha considerado instalar

una escalera metálica con sus respectivas barandas de seguridad.

Figura 4-25. Detalle del silo (SI-2030-01).

Las fundaciones serán de concreto con la disposición geométrica mostrada en la figura

4-26 y las estructuras de apoyo serán de metal con la disposición geométrica mostrada

en la figura 4-27.



266

Figura 4-26. Fundaciones del silo (SI-2030-01).

Figura 4-27. Estructuras metálicas del silo (SI-2030-01).



267

Figura 4-28. Escalera y “gratings” de silo (SI-2030-01).

Otro de los componentes de la Planta Concentradora es el área del tanque de agua

recirculada y el tanque de relaves. Estos tanques se ubican adyacentemente al área del

edificio de filtros de banda. El tanque de agua recirculada tendrá un volumen de 2 300 m3

y el de relaves será de 70 m3.

Igualmente que en el resto de la infraestructura de la planta de concentradora se ha

proyectado construir un parapeto perimetral de concreto en todo el contorno de la losa de

piso del tanque de agua reciclada y del tanque de diatomita, así como también una

canaleta de captación de derrames. Para asegurar que tanto el parapeto perimetral, losa

de piso y canaleta de captación de derrames funcione como una sola contención todas

las juntas de construcción llevaran “water stop” y las juntas de dilatación serán

impermeabilizadas. En la figura 4-29. se muestra lo descrito anteriormente.



268

Figura 4-29. Fundación del tanque de agua reciclada y tanque de relaves. El proceso requiere de unidades complementarias de apoyo que se ubican en la

cercanía de la Planta Concentradora; éstas se listan en la tabla 4.17. El tema de relaves

será descrito en el capítulo correspondiente a este punto y los demás temas que figuran

en esta tabla también serán descritos en sus respectivos capítulos.



269

Tabla 4-17. Descripción de las unidades complementarias.


1 Planta de Tratamiento de agua

2 Planta Desalinizadora. (Captación y Línea de Impulsión de agua de mar Línea de Impulsión de agua de mar )

3 Relaves gruesos.

4 Tanque de agua industrial y red de incendio.

5 Tanque de agua potable (90 m3).



Zona de Descarga de Camiones.

Para la Zona de Descarga de camiones se ha diseñado un edificio que posee parte de su

infraestructura bajo el suelo.

En la figura 4-30. muestra el área de descarga conjuntamente con cada una de su

infraestructura de apoyo. Cabe resaltar que dicha área de descarga esta ubicada

adyacentemente al cementerio existente del pueblo de Puerto Rico y muy cerca de la

carretera asfaltada existente que conduce al Puerto de Petroperú.



270

Figura 4-30. Zona de Descarga de camiones y su infraestructura de apoyo

En la figura 4-31. muestra una vista para tener una mejor idea de la infraestructura

principal de dicha zona, que corresponde a la infraestructura en sí en donde los

camiones “Bi-tren” descargaran el concentrado proveniente de la Planta Concentradora.

En la figura 4-32 muestra la tolva de descarga de emergencia que funcionará ante

posibles eventualidades de tal manera de garantizar la el flujo normal de operación

Figura 4-31. Sección transversal del área de descarga.

Tolva de recepción

Camión “Bitren”

Tolva de recepción

Cargador frontal para carga de emergencia

Tolva de emergencia

Alimentador de faja

Bomba de piso



271

Figura 4-32. Sección transversal de la tolva de emergencia.

La figura 4-33 muestra las obras estructurales de concreto para dicha infraestructura que

irá enterrada. Como se puede apreciar, toda la estructura que estará bajo suelo será de

concreto tipo V. Esta estructura consta de dos componentes: una caja y un ducto, ambos

de concreto.

En la caja de concreto se instalará las tolvas que recepcionarán el concentrado que

descargarán los camiones “Bi-tren” que circularán por encima y en el ducto de concreto

se instalará la faja que transportará el concentrado hacia la Zona de Secado y

Almacenamiento.



272

Figura 4-33. Estructura de concreto enterrada - Descarga del concentrado.

Si bien es cierto en esta infraestructura no existe manipulación de líquidos del proceso,

se ha considerado que en todas las juntas de construcción se instale “water stop” y todas

las juntas de dilatación sean impermeabilizadas para que la estructura se comporte como

una estructura hidráulica debido a inundaciones por el fenómeno El Niño.

Así mismo, para prevenir posibles inundaciones se ha diseñado dentro de la caja de

concreto un sumidero de captación de aguas de lluvias, en dicho sumidero se instalará

una bomba para drenar potenciales inundaciones ante el fenómeno El Niño.

La tolva de emergencia se muestra en la figura 4-32. En caso exista problemas

operacionales, los camiones Bi-tren descargaran el concentrado en el área de “pila de

emergencia”

En la siguiente tabla se muestra la infraestructura complementaria al proceso que debe

ser construida en el área de descarga de camiones. Cada una de estas infraestructuras

será descrita en los capítulos posteriores.

Cargador frontal

Tolva de emergencia

Plancha de protección



273



1 Balanza de camiones.

2 Planta ablandadora.

3 Tanque de agua blanda (60 m3).

4 Tanque de agua dura. (80 m3)

5 Tanque de agua potable (1 m3).




La Zona de Secado y Almacenamiento se muestra en la figura 4-34. En esta figura se

puede observar toda la infraestructura diseñada en dicha área.

Esta área se ubica adyacentemente al futuro Puerto para embarque de concentrado y en

las proximidades de la carretera existente que lleva al Puerto de Petroperú. Para efectos

del desarrollo de este capítulo se describirá específicamente: silo de recepción de 200 t,

sistema de secado y silo de almacenamiento de 80 000 t. Las demás instalaciones

forman parte de los servicios que serán descritos en el capítulo correspondiente.



274

Figura 4-34. Zona de Secado y Almacenamiento

El material de la Zona de Descarga de camiones transportado hacia la Zona de Secado y

Almacenamiento llegando primeramente al silo de recepción que tiene una capacidad de

200 t. La vista tridimensional de este silo se ve en la figura 4-35. En esta figura también

se muestra la faja transportadora sobre terreno (TR-5010-04), también se muestran las

fajas transportadoras (TR-5020-04/05), y los secadores rotatorios.

La infraestructura del silo de recepción no tendrá cobertura lateral y su altura máxima

será de 17,4 m.

SECADOR ROTATORIO

SILO DE ALMACENAMIENTO

FAJA SOBRE TERRENO

SECADOR ROTATORIO

SILO DE RECEPCION



275

Figura 4-35. Silo de recepción (200 t).

Los metrados para las obras civiles de la infraestructura del silo de recepción se

muestran en la tabla 4-19. La estructura metálica ha instalar se aprecia en la figura 4-35.

Figura 4-36. Cimentaciones del silo de recepción (200 t).

Silo de recepción (200 t)

Faja TR-5010-02

Secadores

Faja TR-5020-04

Faja TR-5020-05

Altura = 17.4 m



276

En la figura 4-36. muestra las cimentaciones del silo de recepción, cimentación del tipo

superficial de concreto con cemento tipo V.

Tabla 4-19. Metrados de las obras civiles y estructuras metálicas.

Componente de planta de secado

Concreto (m3)

Excavación (m3)

Relleno (m3)

Acero estructural (t)

Altura máxima (m)

Silo de recepción (200 t) 114 351 592 143 17,4

Secadores rotatorios 400 1400 2 370 120 15

Para la construcción del sistema de secado se requiere un área aproximada de 0.09884

acres. En dicha área se instalaran las cimentaciones de concreto y los soportes de acero

estructural para los equipos del sistema de secado. Estos equipo consistirá

fundamentalmente de un gran cilindro rotatorio de 5 m de diámetro y 28,5 m de largo y

un sistema de ciclones y filtro tipo bolsa. En la figura 4-37 se muestra una vista

tridimensional del equipo de secado.

Los metrados de las obras civiles y estructura de acero para los secadores rotatorios se

muestran en la Tabla 4-19.



277

Figura 4-37. Sistema de secado

Culminado el proceso de secado, el concentrado es enviado al silo de almacenamiento

de 80 000 t que se muestra en la Figura 4-38. En esta figura se muestra la dirección de

las fajas transportadoras, el tensor y el silo de almacenamiento de 80 000 t.

Secador rotatorio SC-5020-02

Faja TR-5040-02

Secador rotatorio SC-5020-01

Faja TR-5020-05 Faja TR-5020-04

Ciclones y filtro tipo bolsa

Faja TR-5040-01



278

Figura 4-38. Silo de almacenamiento.

En la figura 4-39. muestra las cimentaciones del silo de almacenamiento de 80 000 t.

Silo de recepción 200 T

Faja transportadora

Chute de descarga

Secador rotatorio

Faja transportadora

Tensor

Silo de almacenamiento 80 000 t



279

Figura 4-39. Cimentaciones del edificio de almacenamiento.



280

La Tabla 4-20 contiene las unidades de apoyo complementarias al proceso que se

ubican en el área de secado y almacenamiento.



drenaje ante un eventual Fenómeno El Niño y ante las solicitaciones sísmicas de la zona.


1 Tanque de agua blanda 400 m3.

2 Tanque de agua de servicio 2 m3.



281

5 MANEJO DE RELAVES

5.1 Introducción

El yacimiento de Bayóvar está localizado en el desierto de Sechura, aproximadamente a

110 km al sur de la ciudad de Piura, a 40 km del Puerto de Bayóvar y a 1000 km al norte

de Lima.

Durante los 27 años de operación de la Planta Concentradora serán producidos

aproximadamente de 84 Mt de Relaves Finos secos y 29,4 Mt de Relaves Gruesos, con

una litología compuesta básicamente de diatomita, gipsita, y halita. En el Anexo 5.1 se

muestra el arreglo general del manejo de relaves.

5.2 Concepto principal

Los relaves generados en la Planta Concentradora son de dos tipos:

Relaves Gruesos: material grueso obtenido en la etapa de Clasificación Primaria

(+6 mm) y Clasificación Secundaria (+0,8 mm)

Relaves Finos: obtenidos en la etapa de deslamado primario realizado en los

hidrociclones con un producto menor a 0,074 mm.

Los análisis físicos y químicos de estos relaves demuestran que sólo es necesario un

control físico, debido a que no generan drenaje ácido. El estudio geoquímico ha sido

detallado en la sección 3.5 del capítulo 3.

5.3 Criterios de diseño.

5.3.1 Relaves gruesos.

Según diagrama de flujo y balances de materiales descritos en el Capítulo 4 “Procesos”,

se determinaron las siguientes cantidades:

Relaves Gruesos de la Clasificación Primaria (+6 mm):105 t/h de sólidos y 11 t/h

de sales (40% de humedad);

Relaves Gruesos de la Clasificación Secundaria (+0,8mm): 42 t/h de sólidos y 4,0

t/h de sales (30% de humedad DSF)



282

Volumen

La cantidad de Relaves Gruesos generados durante la vida de la mina se muestra en la

Tabla 5-1. El primer año de operación la Planta Concentradora operara a 60% de su

capacidad, el segundo año a 70%, el tercer año a 80% y finalmente el cuarto año

operará al 100% de su capacidad.

Tabla 5-1. Volúmen de los Relaves Gruesos.

PREMISAS Unidad CantidadZaranda > 6 mm t/h 105Zaranda > 0,8 mm t/h 42Total > 0,8 mm t/h 148

Vida útil del Proyecto años 27Horas por año h 7621

Toneladas de relaves por año:Toneladas de relaves gruesos (Año 1: Cap. 60,0%) t 676 653,35Toneladas de relaves gruesos (Año 2: Cap. 70,0%) t 789 428,91Toneladas de relaves gruesos (Año 3: Cap. 80,0%) t 902 204,46Toneladas de relaves gruesos (Año 4: Cap. 100%) t 1 127 755,58Toneladas de relaves gruesos (Año 5 al 27: Cap. 100%) t 25 938 378,34

Total 29 434 420,64

VOLUMENDensidad de los sólidos t/m3 1,05Volumen total de gruesos m3 28 032 781,56

VOLUMEN RELAVES GRUESOS

Análisis Químico, Físico y Mineralógico

Los resultados de Análisis Químico de los Relaves Gruesos se muestran en la Tabla 5-2.

Tabla 5-2. Análisis Químico de los Relaves Gruesos.

Zaranda P205 CaO SiO2 Al2O3 F2O3 MgO Cd F Cl Na2O K2Omm % % % % % % ppm % % % %

> 6mm 14,0 31,2 23,6 2,9 1,6 1,3 32,0 1,4 1,8 2,9 0,5 >0,8mm 23,0 38,8 11,1 1,5 1,3 0,8 30,3 1,8 0,4 1,9 0,3



283

Los resultados de Análisis Físico (granulometría) de los Relaves Gruesos se muestran

en la Tabla 5-3.

Tabla 5-3. Análisis Físico de los Relaves Gruesos

Del análisis mineralógico; se puede decir que los Relaves Gruesos tienen formas sub

redondeadas y redondeadas de hidroxiapatita (hap) y apatita (ap) con óxido de silicio.

Son determinadas como se muestra en el análisis total de la roca, así como cantidades

apreciables de diatomeas. El análisis Mineralógico ha sido detallado en el Anexo VI del

EIA.

Disposición de los Relaves Gruesos

Los relaves gruesos serán apilados en una zona cercana a la Planta Concentradora a

aproximadamente 500 m al este, conformando una pila denominada Pila de Relaves

Gruesos, los relaves gruesos serán transportados mediante un sistema de fajas

transportadoras desde la Planta Concentradora hasta su disposición final en la Pila de

Relaves Gruesos, tal como se aprecia en el plano 5 – 1A del Anexo 5.1.

Los relaves gruesos serán dispuestos en bancos de 10 m de altura, con el auxilio de un

cargador frontal para la conformación. Las dimensiones finales de la pila serán en

promedio 2 140 m de largo, 365 m de ancho y 45 m de altura.

Tabla 5-4. Pila de Relaves Gruesos.

Zaranda > 6 mm 12,5 6 -6 mm% simples 52,74 42,26 5,00 Zaranda > 0,8 mm 6 mm 4 mm 2 mm -2 mm% simples 13,0 48,0 22,0 17,0

Volumen compactado 15% m3 24 960 236Area m2 692 702,8Altura m 45



284

Características de la Pila de Relaves Gruesos

La pila de Relaves Gruesos será conformada formando una pila esta ira incrementado su

volumen a medida que avance la producción. Esta pila será ubicada en una zona

adyacente a la Planta Concentradora, y adyacente al canal de derivación Norte Tramo 2.

La capacidad calculada asciende a 31,0 Mm3. El Relave Grueso será apilado en

banquetas de 10 m de alto y 7 m de ancho, con taludes de 2,8H:1V. Tendrá un talud final

de 3,5H:1V y altura de 45 m. Las secciones transversales se muestran en el Anexo 5-1B

Pila de Relaves Gruesos – Secciones Generales, y los detalles típicos se muestran en

los planos 5-1C y 5-1D del Anexo 5.1.

5.3.2 Relaves finos Según diagrama de flujo y balances de materiales descritos en el Capítulo 4 “Procesos”,

se determinaron las siguientes cantidades:

426 t/h de sólidos secos y 67 t/h de sales, lo que al final del periodo de vida de la

mina significará 84,2 Mt en base seca. Las pozas de relaves han sido diseñadas para

contener este volumen de material.

Volúmen

Según ensayos realizados, el valor a ser usado para la densidad seca promedio de los

relaves sedimentados a una altura promedio de 25 m es 0,7 t/m³. Por lo tanto, resulta un

volumen total de 120 Mm3.

El relave final producido en la Planta Concentradora es enviado a las pozas de relaves

ubicadas al sur de la mina mediante bombeo, los relaves son conducidos en una línea de

impulsión en tubería de Polietileno de alta densidad (HDPE) de 28” de diámetro.

De acuerdo al volumen calculado, los relaves serán dispuestos en 07 pozas aisladas que

serán construidas de acuerdo al avance de la explotación. Estas pozas van a ser

excavados en el interior del tajo.

Las excavaciones de las pozas de relaves forman parte del programa de producción de

Mina, siendo los costos de excavación contabilizados en el costo de Mina. En la Tabla 5-



285

5. se calcula el volumen total de los relaves finos producidos durante el periodo de vida

de la Mina.

Tabla 5-5. Volúmen de los Relaves Finos.

PREMISAS Unidad CantidadCaudal de pulpa - 1er deslamado (DSF) t/h 426Vida útil del Proyecto t/h 27Horas por año t/h 7621

Toneladas de relaves por año:Toneladas de relaves finos (Año 1: Cap. 60,0%) t 1 817 946,48Toneladas de relaves finos (Año 2: Cap. 70,0%) t 2 142 579,78Toneladas de relaves finos (Año 3: Cap. 80,0%) t 2 467 213,08Toneladas de relaves finos (Año 4: Cap. 100%) t 3 246 333,03Toneladas de relaves finos (Año 5 al 27: Cap. 100%) t 74 582 697,15

Total 84 256 769,49

VOLUMENDensidad seca de pulpa (libre) t/m3 0,54Densidad seca de pulpa compactada t/m3 0,70Volumen de pulpa m3 120 366 813,56

VOLUMEN RELAVES FINOS

Las características geotécnicas e hidrogeológicas permiten esta técnica de disposición

de los relaves finos, sin ningún trastorno para las operaciones mineras, en función de la

buena estabilidad de los taludes y la baja permeabilidad de las rocas.

Análisis Químico, Físico y Mineralógico

Según los Análisis Químicos de los Relaves Finos el material es considerado como

material no tóxico, y sólo es necesario un control físico. También se tiene que resaltar

que los relaves contienen cadmio en concentraciones muy bajas que no representan

peligros de contaminación para la especie animal. El análisis químico se muestra en la

Tabla 5-6.



286

Tabla 5-6. Análisis químico de los Relaves Finos

De acuerdo a los resultados de los Análisis Físicos, los relaves son descartados con un

aproximado de 16% de sólidos, en peso (DSF), y con una curva granulométrica

presentando material con 97% bajo la malla 200 (Tyler: -0,074 mm). El análisis

granulométrico de los relaves finos se muestra en la Tabla 5-7.

Tabla 5-7. Análisis granulométrico de los Relaves Finos

Malla (Tyler) 150 100 74 53 37 -37 % Simple 0,1 1,3 1,6 5 5,9 86,1

De acuerdo a los resultados de los análisis Mineralógico, se puede decir que los relaves

finos tienen formas sub redondeadas de hidroxiapatita y apatita con óxidos de silicio que

no sobrepasan las 50 micras, y representan casi el 60% del total de la muestra. Estas

formas están en parte asociadas con halita de similar tamaño. El análisis mineralógico ha

sido detallado en el Capítulo 4 “Procesos”.

Disposición de los Relaves Finos

Para la disposición de los relaves finos se ha diseñado pozas excavadas en el interior de

la mina considerando el volumen total de producción de los relaves finos durante los 27

años de explotación del Proyecto Bayóvar, el plano 5 – 2A del Anexo 5.1 muestra el

arreglo general de las Pozas de Relaves.

Las Pozas de Relaves han sido diseñadas por Vector Perú S.A., en función a los

parámetros de diseño, base de cálculos efectuados y la experiencia en proyectos de

similares características. Los Relaves Finos serán dispuestos en una red de 7

estructuras contiguas unas a otras, ubicadas dentro de la concesión minera Bayóvar, al

norte del Dique de Protección Sur.

La capacidad de cada una de estas estructuras es variable, logrando en conjunto una

capacidad total de 119,6 Mm3. La Tabla 5-8. muestra la capacidad obtenida para cada

poza de relaves, así como el área de cada una de estas:

Zaranda -200 mesh P205 CaO SiO2 Al2O3 F2O3 MgO Cd F Cl Na2O K2Omm % % % % % % ppm % % % %

7,2 9,3 61,6 6,9 2,8 1,7 32,5 0,4 0,2 1,2 1,0



287

Tabla 5-8. Capacidad de las Pozas de Relaves

Pozas de Relaves Capacidad

(m3)

Área

(m2)

1 7 200 000 493 000

2 17 000 000 910 000

3 4 200 000 277 500

4 6 600 000 480 000

5 35 600 000 1 704 000

6 17 100 000 895 000

7 31 900 000 1 590 000

Capacidad Total (m3) 119 600 000

Capacidad Total (t) 83 720 000 (*)

(*) La densidad compactada del relave de 0,7 t/m3, ha sido obtenida de los ensayos de

sedimentación efectuados en laboratorio.

Para la configuración de las pozas de relaves se han considerado banquetas intermedias

por cada 10 m de profundidad de excavación y 7 m de ancho medio, empleando taludes

intermedios de 1,5H:1V. En este sentido, el talud general de corte será de 2,2H:1V y la

profundidad promedio final de 25 m aproximadamente.

Cada una de las instalaciones contará con 2 rampas de acceso de 30 m de ancho libre y

10% de máxima pendiente. El acceso tendrá una capa de rodadura de 200 mm de

espesor, una berma de seguridad hacia el lado externo del acceso de 500 mm de altura

y taludes de 1,5H:1V. La superficie de la capa de rodadura tendrá un peralte de 2% hacia

la cuneta de derivación adyacente. La cuneta de derivación tendrá 500 mm de

profundidad y taludes de 1H:1V adyacente al acceso y de 1,5H:1V hacia el talud de la

poza de relaves. Las secciones generales de las pozas se muestran en el Anexo 5-2B.

El camino de acceso perimetral de cada una de las pozas ha sido configurado en corte y

relleno con la finalidad de proteger las pozas de relaves y tendrá una cota mínima de -21

msnm. Las pozas de relaves que deberán ser protegidos serán el 1, 2, 3, 4, 5 y 7, debido

a la susceptibilidad que presentan ante posibles inundaciones en el interior de la mina.

Los detalles generales de las pozas se muestran en el Anexo 5-2C.



288

Hidrología

Para evitar el ingreso de agua de escorrentía a las pozas de relaves se tiene previsto el

uso de diques perimetrales para cada poza. .

De acuerdo a ello, el cálculo hidrológico se enfocó en evaluar la elevación de la

inundación producida por la precipitación que cae dentro del área delimitada por los

canales de desvío y los diques de protección. El estudio de hidrología para las pozas de

relaves ha sido detallada en el capítulo 8,0 “Manejo de Aguas” (Hidrología de canales)

Altura de Coronación de los Diques de Almacenamiento

Se ha calculado sobre la base del nivel de inundación del vaso de almacenamiento,

calculado mediante la simulación del balance hídrico en la Salina Grande o Gran

Depresión, determinado en el estudio de hidrología para las pozas de relaves detallada

en el capítulo 8,0 “Manejo de Aguas” (Hidrología de canales)

Nivel de Inundación, según los resultados de la simulación del balance de aguas

identifican el volumen de 498,4 hm3 como el máximo volumen acumulado, el cual es

llevado a la respectiva curva elevación - volumen desarrollada en el vaso de la Salina

Grande, identificándose así el correspondiente nivel de inundación en la cota -16,3

msnm.

Acumulación de Sedimentos, según los cálculos realizados, el volumen de

sedimentos que podrían depositarse en el vaso y disminuir así su capacidad es de

0,10 m, monto que no representa una disminución significativa en el volumen del

vaso.

Estimación del Borde Libre, según los cálculos realizados la estimación del borde

libre para el dique promedia en 1,5 m sobre el nivel alcanzado por el almacenamiento

simulado, lo que representa un nivel -14,8 msnm. Se ha adoptado finalmente un nivel

de 15 msnm.

Zona de Inundación, el sistema de drenaje de las pozas de relaves contempla una

zona de inundación que almacenará la escorrentía producida para su posterior

evacuación. Para la obtención de los volúmenes de almacenamiento, se modelaron 2

alternativas (con bombeo a una tasa de 0,5 m3/s y sin bombeo, esperando la

evaporación del volumen almacenado), para 2 escenarios de precipitaciones: 1 500

mm y 2 674 mm. La Tabla 5-9. muestra los valores obtenidos.



289

Tabla 5-9. Niveles de Agua (Aguas Arriba) de los Diques Sur y Este.

5.3.3 Laguna de evaporación. Los Relaves Finos almacenados en las pozas de relaves sedimentarán en forma libre y

sin ayuda de reactivos, el espejo de agua clarificada o agua limpia producto de la

decantación será bombeado a una zona de evaporación denominado “Laguna de

Evaporación” ubicada al sur del dique de protección sur y la Duna Gigante.

Para el cálculo se utilizó los datos de evaporación de la estación de Chusis, por estar

cerca de la mina. La estación Chusis tiene como promedio una evaporación anual de

1,796 mm. Para este cálculo también se incluye el agua residual producida en la Planta

Desalinizadora.

Para la evaporación será necesaria un área de 10,00 km2. Según los resultados del

cálculo mostrado en la Tabla 5-10.



290

Tabla 5-10. Cálculos del área de la Laguna de Evaporación

CUDAL DE AGUA SALADACaudal de pulpa de relaves m3/h 3 026,90Porcentaje de sólidos en la pulpa % 16,80 Caudal de agua en los relaves m3/h 2 932,30Percentaje de água retenida en la pulpa % 40,00

Caudal de agua libre en los relaves m3/h 1 759,40*Caudal de agua residual de Desalinización m3/h 306,70 Drenaje hacia las pozas de relaves m3/h 80,00 Total de agua salada m3/h 2 146,00Total de agua salada m3/año 18 799 310,00

ÁREA LAGUNAArea (1km2) m2 1 000 000Evaporación anual mm 1,49 Evaporación anual m3/ano/km2 1 490 000run off % 80,00 Área para evaporación km2 10,00

LAGUNA DE EVAPORACIÓN

La ubicación de la Laguna de Evaporación se muestra en el plano 5 – 1 del Anexo 5.1.

Sistema de Bombeo de Agua Clarificada

El sistema de bombeo de agua clarificada está compuesto por bombas sumergibles

instaladas en balsas del tipo octogonal, estas plataformas flotantes serán construidas en

HDPE.

El agua clarificada será conducida a través de una línea de impulsión de 22” de diámetro

fabricado en HDPE hasta la laguna de evaporación con una distancia aproximada de

2,5 km. Tal como se muestra en el plano 5 - 1 del Anexo 5.1.

Calidad del Agua Clarificada a evaporar

Se han realizado análisis químicos para determinar la calidad del agua clarificada, la

Tabla 5-11 muestra los características físico-química del agua clarificada, y la Tabla 5-12

muestra el análisis químico general.



291

Tabla 5-11. Características físico-química del agua clarificada.

DurezaTot Cl- Fluoruros SO4= As-GH(t) ST pH Conductiv mg CaCO3/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l Unid. pH µS/cm

LD 1 1 0.02 5 0.0002 5 0.1 0.1MUESTRA 1 13663 37548 <0.02 6518 0,0025 77545 7,0 88700MUESTRA 2 14356 37949 <0.02 6735 0,0041 102250 7,1 91500

Muestra ID

Tabla 5-12. Características químicas del agua clarificada.



292

6 TRANSPORTE DE CONCENTRADO.

6.1 Concepto

El Proyecto Bayóvar prevé una producción anual de 3,9 Mt. de concentrado de fosfatos;

por lo que se contempla transportar este concentrado desde la Planta Concentradora

hacia el futuro Puerto.

La figura 6-1 muestra un esquema en el cual se observa la ruta para el transporte del

concentrado de fosfato desde la Planta Concentradora hasta el Puerto. En la Planta

Concentradora se producirá el concentrado de fosfato y en el futuro Puerto se embarcará

para su comercialización.

Para lograr llevar el concentrado desde la Planta Concentradora hasta el Puerto de

fosfatos, se ha considerado transportarlo a través de una Carretera Industrial hasta un

área denominada Zona de Descarga de camiones, luego continua el transporte del

concentrado gracias a una faja transportadora sobre el terreno hacia la zona denominada

Zona de Secado y Almacenamiento para finalmente transportarlo hasta el Puerto a

través de otra faja transportadora del tipo tubular.

Figura 6-1. Carretera Industrial y faja transportadora sobre terreno.



293

6.2 Descripción de la operación.

Tal como se ha mencionado el concentrado de fosfato, con 15% de humedad, será

transportado en camiones desde la Planta Concentradora hasta una zona denominada

Zona de Descarga de camiones, recorriendo una distancia aproximada de 31,26 km. El

concentrado de fosfato “húmedo” será descargado en dicha zona, luego será conducido

por fajas transportadoras hasta la zona denominada Zona de Secado y Almacenamiento

para finalmente transportarlo al Puerto.

6.2.1 Proceso de carguio.

El producto proveniente de la Planta Concentradora, con una concentración de mínima

de 29% en P2O5 y una humedad promedio de 15 %, se transporta mediante una faja

transportadora hacia un silo que tiene 280 t de capacidad desde el cual se abastece a los

camiones Bi-tren para que transporten el concentrado a la zona de descarga. El Proyecto

Bayóvar también ha considerado la instalación de un Apilador radial gracias al cual el

concentrado se podrá almacenar en una pila de concentrado que tendrá una capacidad

de 50 000 t efectivas. El área de acopio posee un drenaje perimetral que permite

recolectar y evacuar las aguas drenadas desde la pila de concentrado. Ver figuras 6-2 y

6-3.



294

Figura 6-2. Planta de la zona de carguío del concentrado húmedo.

Figura 6-3. Silo de 280 t para carguío de camiones.

Camiones Bi-tren

Cargador frontal Pila de concentrado

húmedo

Apilador radial

Planta concentradora

Silo SI-2030-01 280 t

Faja transportadora


Silo Cap. 280 t

Camión Bi-tren Cap. 70 t

Compuerta deslizante



295

El concentrado de fosfato que es producido por la Planta Concentradora también puede

ser almacenado gracias al abastecimiento del Apilador radial que acumula el

concentrado para que pueda ser cargado a camiones de doble tolva (Bi-tren) con la

ayuda de cargadores frontales. Ver figura 6-4.

Figura 6-4. Apilador radial y pila de concentrado de fosfato “húmedo”.

En la figura 6-5. muestra una fotografía con un Apilador radial similar a la que se ha

diseñado para el Proyecto Bayóvar; también se muestra la pila de concentrado que es

acopiada por dicha instalación.

El Proyecto Bayóvar ha considerado que la operación de carguío del camión (incluye su

permiso de salida) llevará un tiempo de 11, 5 minutos.

Planta concentradora

Apilador radial

Pila de concentrado húmedo



296

Figura 6-5. Apilador radial similar al que será utilizado por el Proyecto.

6.2.2 Transporte con camiones.

Para el dimensionamiento de flota fueron consideradas las siguientes premisas:

Producción de 3,9 Mt de concentrado seco al año.

Capacidad de carga de los camiones igual a 70 t.

Humedad del concentrado a transportar igual a 15%.

Tiempo de ciclo igual a 1,9 horas.

Régimen de trabajo en 2 turnos de 12 horas con 4 equipos de relevos.

Rendimiento total del sistema igual a 65% en 24 horas a 365 días por año.

La flota definida para el transporte del concentrado será compuesta de 21 unidades.

Cada camión realizará 13 viajes/día y la flota 273 viajes/día.

En la figura 6-6 se muestra una fotografía de un camión tipo Bi-tren que es similar al

modelo que se utilizará para el transporte del concentrado de fosfato del Proyecto

Bayóvar.



297

En la figuras 6-7 y 6-8. muestra las características geométricas de la cabina y de la

plataforma de carga de los camiones tipo Bi-tren.

Figura 6-6. Vista de un camión tipo Bi-tren.

Figura 6-7. Vista de la cabina de los camiones tipo “Bi-tren”.



298

Figura 6-8. Características de la plataforma de carga para los camiones.

Los camiones de transporte de concentrado tipo Bi-tren transitarán por una Carretera

Industrial exclusiva para su uso. Ver figura 6-9. Por dicha Carretera Industrial también

circularan equipos livianos que previamente serán autorizados por el Proyecto Bayóvar

(vehículos livianos de propiedad de CMMM necesarios para realizar la supervisión de

sus operaciones). La Carretera Industrial se ha diseñado con gradientes menores a 3%

con la intención de mantener una misma velocidad directriz a lo largo del camino.

La longitud de esta Carretera Industrial es de 31,20 km. El diseño ha considerado que los

camiones cargados tendrán una velocidad promedio de 40 km/h, por lo tanto el tiempo

que demoraran en llegar a la zona de descarga será de 51 minutos. La velocidad

considerada para el tránsito de los camiones descargados se ha considerado de 60

km/h, por lo tanto el tiempo que demoraran en recorrer el trayecto de regreso será de 34

minutos.



299

Tal como se ha mencionado, el régimen de transporte será de 24 horas y se trabajará en

dos turnos de 12 horas con cuatro grupos de operadores.

Figura 6-9. Carretera Industrial para el transporte de concentrado.

A lo largo de los 31.20 km de Carretera Industrial se ha definido tres secciones típicas.

Las secciones corresponden a los requerimientos para la operación de la mina, así como

para las condiciones topográficas del terreno natural. Sin embargo, se tiene un estándar

geométrico único a lo largo de todo el camino, es decir, la sección típica esta conformada

en 11 m de ancho en doble vía, cada lado de la vía tiene 4 m que corresponde a la

superficie de rodadura y 1,5 m de berma exterior.

La figura 6-10. se muestra las secciones típicas adoptadas para el diseño, considerando

que las bermas exteriores tienen la misma conformación estructural que la superficie de

rodadura pues durante el proceso constructivo se facilitará su homogeneidad, así como

estar conformados por el mismo material.

El tramo del km 0+000 hasta el km 5+500 ha sido trazado sobre lo que actualmente es el

camino de ingreso al área de la Planta Concentradora desde la carretera asfaltada que

une Bayóvar. La sección transversal de este tramo se muestra en la figura 6-10. Como

sección típica Tipo I. En esta sección se puede apreciar que al lado derecho de la



300

Carretera Industrial se tiene el camino de acceso de servicio a la mina. Este camino de

servicio mantiene la prolongación de la gradiente de bombeo en un ancho de 9 m.

El tramo del km 5+500 hasta el km 30+329 tiene una sección transversal como se

muestra en la figura 6-10. sección típica Tipo II, que principalmente se construirá sobre

una superficie de material eólico.

La sección típica Tipo III que pertenece al tramo del km 30+329 hasta el km 31+272

(ingreso a la Zona de Descarga de camiones) esta conformada por un terraplén que

conforma una rampa para llegar al nivel +60. En este tramo se colocará bermas de

protección en los extremos de la vía. Ver figura 6-10.

Con respecto a los espesores de las capas de pavimento se tiene lo siguiente: el espesor

total de la Carretera Industrial para el transporte de concentrado es de 0,30 m

conformado por una capa de base de 0,15 m y una carpeta de rodadura también de 0,15

m. Ambas capas serán estabilizadas con salmuera proveniente de la zona de salineros

del Proyecto Bayóvar con el objetivo de minimizar la emisión de polvo por el tránsito de

los vehículos.



301

Figura 6-10. Secciones típicas de la Carretera Industrial.

En la figura 6-9. se muestra que la Carretera Industrial tendrá diez intersecciones con

caminos de ganaderos, denominadas con la letra C, y cinco intersecciones con caminos

de acceso existentes, denominadas con la letra I. Estas intersecciones serán señalizadas

y diseñadas para permitir el paso del ganado existente en la zona.

En la figura 6-10. se muestra un esquema de la intersección de la Carretera Industrial

con los caminos de los ganaderos. Estas intersecciones serán señalizadas para que los

operadores de camiones de transporte de concentrado disminuyan su velocidad de

tránsito al pasar por estos puntos. El paso de los ganaderos por estos caminos será

prioritario.



302

Figura 6-11. Intersecciones Carretera Industrial / Camino de ganaderos.

En el Anexo 6.1 se adjunta las actas de las reuniones que se han sostenido entre CMMM

y los ganaderos que se ubican en las zonas adyacentes al trazo de la Carretera

Industrial.

6.2.3 Descarga del concentrado.

En la figura 6-12 se muestra una vista en planta de la Zona de Descarga de camiones.

En esta figura se puede apreciar el fin de la Carretera Industrial a donde llegaran los

camiones Bi-tren para ingresar a una caseta de control en cuyo interior hay una balanza

de pesaje (ver capítulo sobre instalaciones auxiliares del Proyecto Bayóvar).

Luego que el camión de transporte de concentrado Bi-tren es verificado, se traslada al

área específica de descarga para descargar el concentrado que transporta y finalmente

retornar a la Planta Concentradora. La frecuencia de descarga de los camiones se

estima en 5,3 minutos.

El concentrado será descargado en un sistema compuesto por tolvas de recepción y

fajas transportadoras. En esta área se construirá un patio para la descarga de

emergencia para el caso de indisponibilidad del sistema de descarga.



303

Figura 6-12. Sección transversal de las tolvas de descarga.

Figura 6-13. Sección transversal de la tolva de descarga de emergencia.

En la figura 6-13. se muestra la sección transversal de la zona específica donde los

camiones realizan la descarga del concentrado. Como se puede apreciar en la figura 6-

12 son dos líneas de descarga de camiones que se encargaran de colocar el

concentrado en tolvas de recepción que finalmente colocan el material en fajas

transportadoras.

En caso el sistema de descarga sufra algún desperfecto que impida la continuidad de la

operación, entonces se ha considerado tener un área de acopio de emergencia. En esta

área descargaran los camiones y por medio de un cargador frontal colocaran el

Tolva de recepción

Camión “Bitren”

Tolva de recepción

Cargador frontal para carga de emergencia

Tolva de descarga de emergencia

Alimentador de faja

Bomba de pozo

Cargador frontal Tolva de

descarga de emergencia

Plancha de protección



304

concentrado a una tolva de descarga de emergencia que coloca el concentrado en las

mismas fajas transportadoras del sistema normal.

6.2.4 Transporte por faja transportadora sobre terreno. El concentrado húmedo que es descargado por los camiones Bi-tren en la zona de

descarga es transportado posteriormente a la Zona de Secado y Almacenamiento por

medio de una faja transportadora que tendrá una distancia aproximada de 4 800 m. Ver

figura 6-14. Esta faja transportadora será instalada en las áreas adyacentes al cerro

Illescas, motivo por lo cual será necesario realizar un arduo trabajo civil para las

excavaciones y rellenos en roca con la finalidad de lograr proporcionar la pendiente

adecuada.

Para la instalación de la faja transportadora se ha considerado que ella ocupará un

ancho aproximado de 1,25 m. Adicionalmente a este ancho se ha considerado que la faja

transportadora tendrá dos franjas paralelas ubicadas cada una adyacentemente a cada

lado de la faja. Una franja tendrá un ancho aproximado de 1 m y será destinado al

acceso de personal de mantenimiento o supervisores de la operación de dicha faja. La

otra franja será de aproximadamente 3 m y será destinado como un camino de

mantenimiento de dichas instalaciones. La figura 6-15 muestra una sección típica de la

faja transportadora sobre terreno.

Esta faja transportadora trabajará las 24 horas del día los 365 días del año, para lo cual

se ha diseñado que tenga una disponibilidad del 95 %. La faja debe transportar 528 t por

hora con una velocidad máxima de 2,2 m por segundo. El concentrado que transportará

la faja tendrá en promedio 15% de humedad.



305

Figura 6-14. Esquema de ubicación de la faja transportadora.

.

Figura 6-15. Sección transversal de la faja transportadora sobre terreno.

En las figura 6-16 y 6-17 se muestra dos ejemplos de fajas transportadoras sobre el

terreno. En la primera fotografía se aprecia las durmientes, la estructura de apoyos

metálicos y la faja transportadora apoyada sobre sus polines.

Zona de descarga de camiones

Zona de secado y almacenamiento

Puerto

FAJA TRANSPORTADORA



306

Figura 6-16. Ejemplo de una faja transportadora.

En la fotografía de la figura 6-17. se muestra un ejemplo de la cobertura de la faja

transportadora. Esta cobertura será colocada apoyada sobre la estructura metálica y

servirá de cobertura para los polines y faja transportadora, de esta manera se evitará la

propagación de polvo.

Figura 6-17. Ejemplo de cobertura para la faja transportadora.

Durmientes

Estructura metálica (apoyos)

Polines

Faja transportador

Durmientes

Cobertura de la faja



307

6.2.5 Transporte por faja transportadora tubular. En la figura 6-18 se muestra la última etapa del transporte del concentrado, la salida del

concentrado de la Zona de Secado y Almacenamiento y que llega al Puerto. Para

trasladar el concentrado entre estos dos puntos se ha diseñado una faja transportadora

del tipo tubular. El transporte a través de esta faja tubular, será descrito en el capítulo de

Puerto.

Figura 6-18. Esquema de ubicación de la faja transportadora tubular.

Puerto Fosfatos


Tanques de Petroperú

Instalaciones de Petroperú

Puerto Petroperú

Carretera asfaltada existente

Faja transportadora

tubular



308

6.3 Controles ambientales.

Los controles de ingeniería para evitar la contaminación ambiental en el proceso de

transporte de concentrado son los siguientes:

6.3.1 Diseño de infraestructura para el lavado de camiones. Consiste en una losa sobre terreno provista de un sistema de drenaje para lavar los

camiones. Cuenta con un separador de aceite. La zona provista para el lavado tiene 11

m de ancho por 25 m de largo. El separador de aceite tiene 7,5 m de ancho por 23 m de

largo. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora. Ver capítulo sobre

instalaciones auxiliares.

6.3.2 Diseño de un sistema de enlonado de camiones.

Plataformas de acero simétricas de 1,8 m de ancho por 18 m de largo, aproximadamente

a 1,8 m del nivel de terreno. Tiene por objeto permitir que el personal de pueda acceder

a la parte superior de los camiones para realizar el proceso de enlonado. Esta

infraestructura se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora. Ver capítulo

sobre instalaciones auxiliares.

6.3.3 Diseño de cobertura para faja transportadora sobre terreno.

La faja transportadora sobre terreno que va de la Zona de Descarga de camiones a la

Zona de Secado y Almacenamiento se ha diseñado de manera que tenga instalada una

cobertura metálica. Ver figura 6-15. En la fotografía de la figura 6-17. se muestra un

ejemplo de como será esta faja transportadora sobre terreno con la instalación de su

cobertura.

6.3.4 Diseño de una faja transportadora tubular

El concentrado seco será transportado a través de una faja transportadora del tipo

tubular. El concentrado seco tendrá una humedad promedio del 3% por lo tanto, en este

tramo es muy crítico el control de las emisiones de polvo; por ello se ha considerado que

el tipo de faja en este tramo sea tubular. Ver capítulo del Puerto.



309

6.3.5 Estabilización química de Carretera Industrial.

La Carretera Industrial, carretera de uso exclusivo de los camiones de transporte de

concentrado, será construida a nivel de afirmado. Con la finalidad de evitar la emisión de

polvo por el tránsito de los camiones se ha definido que la capa de rodadura sea

estabilizada con salmuera de cloruro de sodio.



310

7 PUERTO

7.1 Introducción

Concepto CMMM requiere construir un Puerto para el embarque de concentrado de fosfatos,

ubicado en la Bahía de Sechura, cercano a la caleta Puerto Rico, departamento de Piura,

Perú. Para la planificación y diseño del Puerto se ha establecido como objetivo principal

seleccionar un sitio para el embarque de 3 900 000 TPA de fosfatos, con el mínimo costo

de construcción y operación. Además el Puerto deberá permitir cargar a una tasa de 3

500 t/h y el equipamiento debe permitir cargar la totalidad de las bodegas del barco sin

necesidad de desplazarlo.

Descripción General

Ubicación

El Proyecto Bayóvar se ubica en el distrito y provincia de Sechura, departamento de

Piura, a aproximadamente 1 000 km al norte de la capital Lima, según se muestra en la

figura 7-1 y figura 7-2. El borde costero de este departamento está formado por algunas

bahías con playas de arena y sectores de borde costero rocoso. El Proyecto Bayóvar se

ubica en el sector sur de la bahía de Sechura, la cual tiene aproximadamente 100 km de

desarrollo.

En la zona de Proyecto Bayóvar se presentan algunas singularidades naturales tales

como Punta Aguja, Punta Tric-trac, Punta Bayóvar y Punta Laguna. El Puerto se

encuentra entre Punta Laguna y Punta Aguja. El Puerto tiene las siguientes coordenadas

de ubicación: N 9358966,09 y E 494241,50 (Coordenadas según WGS 84).



311

Figura 7-1. Ubicación General del Puerto



312

Figura 7-2. Ubicación del Puerto.



313

Disponibilidad Dada las excelentes condiciones naturales de la bahía, el Proyecto Bayóvar presenta

una alta disponibilidad operacional. El estudio de disponibilidad y de comportamiento

dinámico del buque atracado indicó solo para el barco menor de 20 000 DWT una no-

disponibilidad media de un 3%, en cambio para el barco intermedio de 35000 DWT y el

barco mayor de 75 000 DWT, el estudio indica una disponibilidad del 100%.

Instalaciones del Proyecto

El consiste en la construcción de un puerto anti sísmico, mecanizado para el carguío de

fosfatos mediante un sistema de fajas transportadoras y un cargador de barcos, sobre un

muelle de concreto armado. En al Figura 7-3 se muestra un arreglo general de las

instalaciones del Puerto.

Instalaciones Marítimas, considera las siguientes obras principales:

Puente de acceso, de 254,5 m de largo, para el acceso de vehículos, compuesto por

un tablero de concreto armado, formado por vigas y losas, sobre pilotes de acero o

concreto.

Plataforma de carga, de 186,8 m de largo, para el sistema de carguío al barco,

compuesto por un tablero de concreto armado formado por vigas y losas, sobre

pilotes de acero o concreto.

Dos postes de amarre para la sujeción del barco, uno a cada lado de la plataforma de

carga.

Instalaciones Mecánicas, compuesto por los siguientes equipos:

Faja alimentadora tubular Ø=550 mm. de 430 m de largo, desde el área de secado y

almacenamiento y que va paralela al puente de acceso.

Faja del muelle de 54” de ancho y 183,7 m de largo que va en el muelle donde se

ubica un tripper que alimenta el cargador de barcos.

Cargador de barcos, este equipo permite cargar todas las bodegas del barco sin

tener que desplazarlo (shifting). El cargador permite que su extremo se pueda

desplazar y lleva en el extremo del chute telescópico un desviador (tipo cucharón)

que permite desviar el flujo de material. Ambos sistemas en conjunto, permiten

alcanzar los extremos de la bodega.



314

Proyecto de Tuberías, considera la instalación de una red de agua potable para

provisión a los barcos, una red de agua contra incendio y otra para el agua de supresión

de polvo, sus conexiones a redes generales del Proyecto Bayóvar.

Instalaciones Eléctricas y de Instrumentación, considera dos subestaciones que son

alimentadas en media tensión, una en el muelle y otra en el área de almacenamiento,

desde donde se alimentan el cargador de barcos, las fajas transportadoras, la

iluminación, los enchufes de mantenimiento y otros. El sistema de control consiste en

PLC que opera el sistema de carguío, y donde se conectan las diversas señales del

sistema.



347

Figura 7-3. Layout General del Puerto.



348

Capacidad de Instalaciones A continuación se realiza una estimación sobre la capacidad de estas instalaciones.

Ocupación 3 900 000 TPA A continuación se determina el porcentaje de ocupación del muelle para el volumen de

fosfato de 3,9 Mt por año).

Para esta ocupación, se tomaron las siguientes consideraciones:

Tonelaje al año: 3,9 Mt

Barco promedio: 40 000 DWT

Tasa de carguío normal: 3 500 t/h

Tasa de carguío de remate: 1 750 t/h

Tiempo de atraque y desatraque: 2,5 horas

Horas de trabajo al día: 23 horas (24 horas menos 1 hora por cambios de turnos).

Días de trabajo al año: 360 días

La tasa promedio de embarque con estas consideraciones es de 2 000 t/h, para el barco

promedio antes indicado. Este promedio considera los tiempos de parada, para cambio

de bodega, etc.

Bajo estas consideraciones, la tasa de ocupación es la siguiente:

Número de barcos: 97,5

Tiempo de ocupación por barco: 0,955 día (19 horas de carguío + 2,5 horas de

maniobras de atraque y desatraque).

Tiempo de ocupación de las instalaciones al año: 25,9%

Ocupación Máxima (Referencial)

Solo de manera referencial, a continuación se determinará el tonelaje anual, para el

porcentaje de ocupación máximo recomendado para este tipo de muelle.

Para esta recomendación, se tomaron las siguientes consideraciones:

Porcentaje máximo de utilización recomendado: 50%

Barco promedio: 50 000 DWT

Tasa de carguío normal: 3 500 t/h

Tasa de carguío de remate: 1 750 t/h

Tiempo de atraque y desatraque: 2,5 horas



349

Horas de trabajo al día: 22,5 horas

Días de trabajo al año: 360 días

La tasa promedio de embarque con estas consideraciones es de 2 200 t/h, considerando

un barco de 50 000 DWT promedio, la cual considera los tiempos de parada para cambio

de bodega.

Bajo estas consideraciones, la tasa de ocupación es la siguiente:

Tiempo de ocupación por barco: 1,13 día (23 horas de carguío + 2,5 horas de

maniobras de atraque y desatraque).

Número de barcos: 158,8 (considerando un tiempo de ocupación de las instalaciones

al año del 50%).

Tonelaje embarcado al año: 7 941 000 TPA.

7.2 Condiciones del sitio

El fondo marino de la bahía se puede dividir en dos sectores; el primero, frente a las

desembocaduras de los ríos y hasta aprox. 1000 m al NW de Punta Laguna, sector en

que se observa una gran cuña de sedimentos y un fondo marino con pendiente suave.

Como referencia, el veril -20 m se ubica a aprox. 3,2 km de la costa. El segundo, se ubica

a aprox. 600 m al SE del Puerto de Petroperú hasta el sector de Punta Aguja. En este

sector el fondo marino desciende abruptamente, ubicándose el veril -20 m aprox. a 120 m

de la costa.

En cuanto a las singularidades de la bahía de Sechura, Punta Aguja está constituida por

un cerro de 10 m de alto y tiene la particularidad de presentar una alta incidencia fuertes

rachas de viento.

Como parte de los trabajos de este proyecto, se llevó a cabo un levantamiento

batimétrico, elaborado por H&O en marzo de 2006. En este levantamiento batimétrico se

verificó lo siguiente:

Entre la batimetría de la Carta Náutica Puerto Bayóvar, Perú Hidronav 1213,

ejecutada por la Dirección de Hidrografía y Navegación en noviembre de 1977 y la

ejecutada por H&O existe un período de tiempo de aproximadamente 28 años. Las

diferencias observadas no corresponden a una evolución sedimentológica

significativa.



350

Se estima que de haber cambios reales en el fondo marino, se apreciaría un patrón

evolutivo del fondo, hecho que no se constata al comparar ambas batimetrías.

Se establece que el oleaje que accede a la zona del Proyecto Bayóvar es de escasa

amplitud (altura de ola significativa Hmo< 1m), y no tiene la energía suficiente para

producir un trasporte de sedimentos relevante en las profundidades en que se ubica

el proyecto del muelle (aproximadamente 16m de profundidad).

Se estima que no existirá embancamiento en el sitio de proyecto producto de un

transporte de sedimentos por oleaje y, por consiguiente, no se deberá incurrir en

dragados de mantenimiento.

7.3 Estudios geotécnicos

Los resultados de la investigación geotécnica del subsuelo marino, se presentan en el

Anexo 7.1 “Estudio Geotécnico”.

En el presente capítulo se resumirá los resultados de los estudios realizados para

establecer las recomendaciones geotécnicas necesarias para el diseño y construcción de

los pilotes de fundación de las estructuras consideradas en el proyecto del muelle de

fosfatos. Geología del área del Proyecto Bayóvar Localmente, la zona esta conformada por acantilados rocosos de los metamórficos

Illescas, constituidas por pizarras, filitas, gneis y esquistos ligeramente meteorizados,

resistentes y fracturados. También aparecen vestigios de afloramientos sedimentarios de

la formación Montera visibles en la parte superior de los acantilados cercanos a la zona

de Media Luna. Son estratos conformados por clastos de areniscas y limolitas de color

gris amarillento, es más reconocible en los acantilados del área de Puerto Rico donde

está envuelta en una matriz arenosa y limosa. Se observan depósitos recientes que

cubren las zonas bajas o playas donde existen suelos arenosos y gravosos. El fondo

marino esta constituido por depósitos sedimentarios de deposición reciente conformados

por grava, arena limosa y arcillas sueltas a medianamente compactas. Cerca a los

acantilados y a menor profundidad continúan los metamórficos Illescas constituidos, en

su mayor porcentaje, por pizarras. Más alejada de la orilla y a mayor profundidad, se

localiza la formación Chira conformada por lutitas y areniscas de color marrón oscuro a

gris oscuro, la cual es materia del presente informe.



351

Estratigrafía

De acuerdo con los antecedentes geotécnicos la estratigrafía es la siguiente.

Puente de Acceso

Los sondeos realizados en el eje del Puente de Acceso presentan principalmente tres

horizontes:

El primer horizonte está conformado por el material de sobrecarga, constituido por

depósitos sedimentarios cuyo espesor alcanza una profundidad comprendida entre

0,8 y 6,45m. a partir de la superficie del fondo marino constituidos principalmente por

arenas mal graduadas y arenas limosas, se encuentran comprendidos entre muy

sueltos y densos, incrementándose sensiblemente su densidad o compacidad con la

profundidad.

El segundo horizonte está constituido por limos de baja plasticidad y en menor

porcentaje, arcillas de baja plasticidad, de acuerdo con los valores de N obtenidos, se

encuentran comprendidos entre muy blando y duro, incrementándose sensiblemente

su compacidad con la profundidad.

El tercer horizonte está conformado por la roca subyacente, con diverso grado de

meteorización y fracturamiento. Los valores de resistencia a la compresión de la roca

en este horizonte oscilan en un amplio rango comprendido entre 5,6 y 1 267kg/cm2.

Plataforma de Carga

Los sondeos realizados en la plataforma de carga presentan también tres horizontes:

El primer horizonte está conformado por el material de sobrecarga, constituido por

depósitos sedimentarios cuyo espesor alcanza una profundidad comprendida entre

1,6 y 4,3 m a partir de la superficie del fondo marino, se encuentran comprendidos

entre muy sueltos y densos.

El segundo horizonte, de menor espesor que el primero, está constituido

principalmente por limos de baja plasticidad y en menor porcentaje por arcillas de baja

plasticidad.

El tercer horizonte está conformado por la roca subyacente, la cual está constituida de

manera predominante por rocas sedimentarias, con diverso grado de meteorización y

fracturamiento. La resistencia a la compresión de la roca en este horizonte oscila

entre 7,9 y 724 kg/cm2.



352

De acuerdo con los resultados del estudio geotécnico, se puede establecer lo siguiente: En las obras marinas es factible utilizar pilotes de acero de sección tubular, hincados

hasta alcanzar el rechazo en la roca.

Para la hinca de los pilotes se requerirá martinetes de energías equivalentes a los martinetes Delmag D-44 y D-30.

Todos los pilotes sometidos a solicitaciones de tracción mayores a su peso propio y

que no logren desarrollar las capacidades de carga de tracción requeridas por el

Proyecto Bayóvar, deberán ser anclados a la roca basal.

En Estudio Geotécnico del Anexo 7.1 del presente informe, se presenta un resumen

detallado de toda la información existente y se entregan recomendaciones para el diseño.

7.4 Instalaciones

La disposición general de las instalaciones se muestra en el Plano 7-5, incluido en el

Anexo 7.2

7.4.1 Obras marítimas.

Las obras marítimas están compuestas principalmente por un puente de acceso, una

plataforma de carga y dos postes de amarre, con una pasarela entre el muelle y los

postes de amarre.

Puente de acceso

Esta obra consiste en un puente de 5,0 m de ancho, mas una plataforma lateral de 3,5 m

y de 254,5 m de largo. Este puente parte en el estribo a la cota +16,0 NMBS (nivel medio

de bajamares de sicigias ordinarias), la cual es la cota del terreno en esta zona, hasta

llegar a la plataforma de carga a la cota +6,0, con una pendiente de 3,93%.

La estructura consiste en tablero compuesto por losas y vigas de concreto armado

apoyadas sobre pilotes de acero hincados o concreto “in situ”, y anclados solo aquellos

pilotes en que su resistencia a la tracción no sea suficiente.

Las cargas horizontales del muelles son resistidas por cepas transversales con pilotes

inclinados, y por cepas longitudinales.



353

Plataforma de carga

Esta obra consiste en un muelle de 16,0 m de ancho y de 186,8 m de largo, más un

espacio lateral de 5,5 m ocupado parcialmente donde se ubica la subestación eléctrica y

en forma elevada la correa CT-02 que alimenta el cargador de barcos.

Esta plataforma se encuentra ubicada a la cota +6,0 (NMBS). La estructura consiste en

tablero compuesto por losas y vigas de concreto armado apoyada sobre pilotes de acero

hincados o concreto “in situ”, y anclados solo aquellos pilotes en que su resistencia a la

tracción no sea suficiente.

Las cargas horizontales del muelle son resistidas por cepas transversales y longitudinales

compuestas por pilotes inclinados unidos por una viga superior formando un marco

sismorresistente.

Postes de amarre

Para el amarre de los barcos del Proyecto Bayóvar se dispusieron dos postes de amarre,

uno a cada lado de la plataforma de carga. Sobre el poste se colocaron bitas de amarre

de 100 t. Los postes están formados por una losa de concreto armado apoyada sobre

cuatro pilotes inclinados, según se muestra en los Planos 7-1 y 7-2 del Anexo 7.2.

Diseño sísmico

A partir de la sismicidad existente en el norte del Perú, en particular en torno al

departamento de Piura, se han determinado para la zona de estudio valores de

aceleración máxima esperada asociadas con un terremoto máximo probable interplaca de

magnitud Mw=8,3. Para tal evento se obtienen valores de aceleración máxima de 0,35g y

0,24g para suelo y roca respectivamente.

Considerando la distribución de frecuencia acumulada de eventos (M>5,5) se ha

estimado una frecuencia de ocurrencia a partir de la cual se ha calculado la probabilidad

de excedencia de aceleraciones para períodos de 10, 50 y 100 años.

Se ha calculado además la probabilidad de excedencia de aceleraciones para distintos

valores en 50 años (2%, 10% y 50%) para suelo y roca. Esta se resume en la tabla 7-1

siguiente:



354

Tabla 7-1. Niveles de demanda sísmica.

El diseño sísmico consiste en un sistema de marcos en ambos sentidos, compuestos por

un sistema de vigas de concreto armado y pilotes inclinados.

El diseño sísmico considera dos procedimientos:

Un cálculo sísmico pseudo estático para el nivel sísmico 2 (sismo de norma) para el

muelle y la plataforma de carga.

Un cálculo sísmico por comportamiento.

La estructura del muelle tiene una ductilidad que le permite resistir importantes eventos

sísmicos con un mínimo de daños, para lo cual se realizó un diseño por comportamiento,

considerando tres niveles de demanda sísmica, mostrado en la tabla 7-1.



355

7.4.2 Proyecto mecánico.

Los equipos serán identificados y referidos de acuerdo al siguiente detalle:

Tabla 7-2. Descripción equipos mecánicos

Las fajas del sistema de carguío tienen un ancho de 54”, una capacidad de 3 500 t/h y

una velocidad de 3,8 m/s.

La faja tubular tiene un diámetro de 550 mm y un ancho de 2 200 mm con una capacidad

de 3 500 t/h y una velocidad de 3,8 m/s.

Faja alimentadora tubular

La faja alimentadora tubular transporta el mineral desde el punto de transferencia ubicado

en tierra junto al área de secado y almacenamiento, hasta la torre de transferencia

ubicada en el extremo sureste del muelle. La faja tiene una longitud de 430 m entre

centro de transferencias desde el punto de transferencia en tierra hasta la torre del muelle

y se ubica en un costado del puente de acceso. En el Plano 7-7 del Anexo 7.2 se muestra

la disposición general de este equipamiento.

Faja del muelle

La faja del muelle tiene un largo de 183 m y se posiciona paralelamente al borde costero,

cuenta con un tripper que se desplaza a lo largo del muelle en una distancia de 162 m

desde la torre de transferencia hacia el noroeste; y entrega el material al cargador de

barcos. La faja y el tripper se encuentran dentro de una galería cerrada. El tripper se

desplaza sobre ruedas a lo largo del muelle y por sobre la faja, el cual es desplazado por

el cargador de barcos. En el Plano 7-6 del Anexo 7.2 se muestra la disposición general

de este equipamiento.



356

Cargador de barcos (shiploader) El cargador de barcos será diseñado de acuerdo a la norma ISO 5048, para diseño de

equipos móviles de manejo de gráneles. El equipo es del tipo móvil, alimentado por la faja

del muelle mediante un tripper. El cargador se desplaza sobre el muelle en forma paralela

al borde costero, su brazo es basculante, internamente incluye una faja transportadora de

longitud variable y un tubo telescópico basculante en el plano vertical (chute telescópico).

En el Plano 7-8 del Anexo 7.2 se muestra la disposición general de este equipamiento. El

cargador de barcos esta compuesto por las siguientes partes principales:

Brazo basculante, El brazo de carga tendrá una posición de operación entre -10º y +0º

con respecto a la horizontal. Para posición de equipo detenido el brazo se levanta y se

posiciona a 65º respecto a la horizontal. Esta es la posición de descanso. Para elevar el

brazo del Cargador se ha instalado un sistema de huinche y cables de acero. Dentro del

brazo se instala una faja transportadora, con características de ancho y capacidad similar

a la faja CT2.

Tubo telescópico, En la cabeza de la faja se colocará un tubo telescópico que, como su

nombre lo indica, cambia su longitud de acuerdo a la altura con que se requiere

descargar el material. Este tubo tiene en su extremo inferior un cucharón con un sistema

motorizado que le permite girar en 360º para alcanzar todos los puntos de la bodega. El

tubo cuenta además con sistema basculante accionado por cilindros hidráulicos. El chute

cuenta con una unidad hidráulica que genera los movimientos de extender el chute y

movimiento basculante.

Sistema de traslación del cargador, El sistema estará montado sobre ruedas de acero,

algunas de las cuales son de tipo motriz, con reductor en ángulo recto montado en el eje.

El sistema es operado a través de variadores de frecuencia, que permite operar a

velocidad variable y fijar el posicionamiento fijo del equipo. El sistema cuenta con 2

mordazas de riel de operación hidráulica que inmovilizan la maquina.

Sistema de Izaje, El izaje de la pluma basculante se obtendrá mediante un huinche

mecánico, y un sistema de cable y poleas, haciendo pivotar el brazo alrededor de un eje

ubicado en su extremo interior y sobre el cordón estructural superior. El accionamiento

opera mediante un variador de frecuencia que permite velocidad variable y

posicionamiento fino del pescante.



357

Cuchara, Para mejorar la distribución de carga en la bodega del barco se usará un

cucharón giratorio con anillo de giro y actuador electro-mecánico que permite descargar

dentro del área de la bodega.

Balanza de faja, Para el pesaje del material se recomienda colocar un pesómetro de

precisión de 0,25%. Este pesómetro no se recomienda colocar en fajas tubulares, ni en

las fajas CT-01 y 02, por tener tripper y ser muy corta respectivamente. Por lo que

recomendamos ubicarlo en la correa que alimenta la correa tubular, fuera del alcance de

este proyecto.

7.4.3 Proyecto de tuberías. Sistema de Agua para barcos

El diseño del Puerto considera el suministro de agua potable a los barcos que utilicen el

Puerto. Para este efecto se ha determinado instalar una línea de agua en acero

galvanizado, la que parte desde la Zona de Secado y Almacenamiento y corre a lo largo

de la correa CT-01, puente de acceso y de la plataforma de carga, tendiendo tres

arranques en esta última. Para este efecto se debe alimentar de agua potable en el

estribo con 8,5 l/s.

Los arranques de agua potable se han diseñado bajo el nivel del concreto, de manera de

no estar expuestos a los equipos en operación y mantenimiento, y serán protegidos por

planchas de acero. Cada conjunto cuenta con sus respectivas válvulas, rotámetro y

coplas para el empalme. El rotámetro será instalado para medir el volumen de agua

suministrado a los barcos. En el Plano 7-3 del Anexo7.2 se muestra la disposición

general de este servicio.

Sistema de agua contra incendios

La red de incendio comprende una matriz del tipo red húmeda, que cubrirá todas las

instalaciones diseñadas. El diseño de la red se realizó cumpliendo las normas

internacionales NFPA 13, 14 y 307. De manera similar a la línea de agua potable, ésta se

conectará en la zona de almacenamiento a una línea de agua a ser instalada por el

cliente, la que deberá satisfacer los requerimientos de caudal y presión del sistema contra

incendio (286 l/s a una presión de 100 PSI). El sector del puente de acceso contará con 5

gabinetes contra incendio con dos mangueras y sus respectivos pitones para el ataque



358

del fuego por brigadistas y/o bomberos. La distribución de gabinetes es tal que todos los

puntos del Puerto contarán con agua contra incendio en caso de producirse un evento de

este tipo. En el sector de la faja transportadora CT-2 y tripper—por tratarse de un espacio

cerrado—se protegerá el sistema de transporte mediante un sistema de protección por

sprinklers de manera de favorecer la actuación automática ante un evento de esta

naturaleza, independizándolo de la acción de las personas. En el Plano 7-4 del Anexo 7.2

se muestra la disposición general de este servicio.

Sistema de agua para supresión de polvo

El diseño del Puerto considera el suministro de agua para el sistema de supresión de

polvo o también denominada de proceso. Para este efecto se ha determinado instalar una

línea de agua en acero galvanizado, con caudal de 6 l/s, desde el área de

almacenamiento que corre a bajo la correa CT-01 y la plataforma de carga, tendiendo

arranques en los puntos de traspaso y dos puntos de llenado del estanque del cargador

de barco para este objeto.

7.4.4 Proyecto de electricidad, control e instrumentación.

Proyecto de Electricidad

El proyecto eléctrico considera la disponibilidad de energía eléctrica en media tensión en

el sector de la subestación ubicada en el área de almacenamiento, con potencia

disponible para las nuevas instalaciones. Se considera desde esta subestación un

alimentador en media tensión hacia nueva subestación a ubicarse en sala eléctrica

proyectada ubicada en el Puerto. Las subestaciones de media tensión serán del tipo

subestación unitaria, con desconectador fusible en el lado de alta tensión y conexión

directa al CCM (Centro de Control de Motores) en el lado de baja tensión. La potencia de

dicho equipo corresponde a lo requerido por la demanda máxima del sistema más un

20% para crecimiento futuro.

Para las instalaciones de 480 voltios, el sistema eléctrico considera la instalación de un

CCM, desde el cual saldrán los alimentadores eléctricos hacia los diferentes tableros

eléctricos del Proyecto Bayóvar, tales como protección de catódica, enchufes de servicio,

alumbrado, y circuitos hacia motores y fajas transportadoras, tripper, cargador de barco,



359

control de polvo, otros, según corresponda. Desde este equipo se energizará además el

banco de condensadores necesario para corregir el factor de potencia a 0,96.

El alumbrado considera luminarias tipo alumbrado público 250W sodio en postes

metálicos de 10 ó 12 m de altura. Se considera iluminación mediante luminarias tipo

alumbrado público para el sector caminos y puentes de acceso en fajas transportadoras

exteriores. Para áreas interiores y transferencias exteriores se considera equipos

fluorescentes herméticos.

La distribución de canalizaciones para el Puerto considera una columna mediante

escalerillas de FRP, las cuales recorrerán longitudinalmente las instalaciones de todas las

fajas, sirviendo a fibra óptica y alimentador de media tensión. Las derivaciones a la vista

se realizarán en ducto PVC.

El proyecto eléctrico considera enchufes de mantenimiento aptos para intemperie,

protección IP 67, separados cada 70 m como máximo. El proyecto eléctrico considera

una malla de puesta a tierra en el sector de estribo.

Proyecto de Control e Instrumentación

Se ha considerado los controles propios de una faja transportadora, tales como pull cord,

desalineamiento, velocidad cero, atollo, los cuales se integrarán al sistema de control

proyectado. Este sistema considera 2 estaciones de operación mediante PLC en el

Puerto y área de almacenamiento, incluyendo UPS y capacidad de comunicación sobre

Ethernet. Mediante un conversor de medio, se conectará el sistema de control, vía fibra

óptica, con el sistema de control de la planta.

7.5 Operaciones marinas

En esta sección se presentara el análisis de maniobras de navegación para el

arribo/partida de las naves del Puerto. Para el desarrollo del estudio se contó con

información de las condiciones naturales costeras así como de las instalaciones vecinas

del Puerto de Petroperú. Para desarrollar el estudio de las maniobras de ingreso y salida

de las embarcaciones se esta considerando que estas se realizaran en áreas donde

actualmente se realizan otro tipo de actividades como son tráfico de los buques de

combustible de Petroperú, embarcaciones de pesca artesanal y embarcaciones menores

diversas.



360

7.5.1 Tipos de nave.

Las características de las naves de diseño consideradas para el informe son buques

graneleros (bulk carriers) de hasta 100 000 t de desplazamiento, cuyas principales

características se presentan en la siguiente Tabla 7-3.

Tabla 7-3. Características navíos (buques).

7.5.2 Descripción de las áreas de acceso y maniobrabilidad.

Áreas de acceso Las áreas de acceso a la Bahía de Sechura son amplias y despejadas, sin obstáculos,

abiertas al Norte, Noroeste y Oeste. Según se observa en la Figura 7-4, existe una boya

(Nº 2) que de acuerdo a la información del derrotero indica el acceso a la estación de

prácticos para las naves petroleras que arriban al Puerto de Petroperú. Para el Proyecto

Bayóvar se considera utilizar la misma estación de prácticos.

Zona de fondeo Se encuentra definido en el derrotero, un fondeadero a 3 millas de punta Agujas y

demarcándola al 250º V, con profundidad de 30 m. Esta zona se indica en la Figura 7-4.

Área de maniobra El área de aproximación para la maniobra es amplia y con profundidades que disminuyen

de 30 a 20 m. El área de maniobras se ha diseñado como un círculo de 3 esloras de



361

diámetro. Considerando el buque de 75 000 DWT con eslora de 244m, se obtiene un

círculo de 3*244= 732m, lo que se aproxima a 740m. Acorde con recomendaciones

internacionales, este círculo permite ejecutar las maniobras con el supuesto de una falla

de los remolcadores, con suficiente espacio para abortar la maniobra en forma segura.

El círculo de maniobras es un área virtual que indica el área de ocupación momentánea

para la realización de las maniobras y que permite la posibilidad de fondeo de la nave.

Esta área de maniobra normalmente se declara de prohibición de fondeo para otras

naves que no sean las que ocupan el terminal.

El área de maniobra de atraque no presenta obstáculos y es suficiente para desarrollar la

maniobra de toda la flota de diseño, con profundidades que van de 22 m en el punto de

giro y una profundidad de 18 m en el sector de la maniobra de popa.

Señalización marítima

Las ayudas a la navegación y señalización marítima de maniobra que se encuentran

instaladas en tierra, para la ejecución de maniobras de las naves de Petroperú podrían

quedar parcialmente obstruidas en ciertas posiciones del cargador del sistema de carga

de fosfatos.

El rumbo de aproximación a las instalaciones sería el mismo que siguen las naves

petroleras de Petroperú, en atención a que las profundidades necesarias para la nave de

diseño son del orden de los 18 m. Esta profundidad es a la que se encuentran tres boyas

que delimitan el canal de acceso por el costado de babor. Para evitar el problema de

obstrucción de las señales, se recomienda desplazar la señalización de entrada,

aproximadamente 48 m hacia el noroeste e instalar una tercera señal en el extremo

noreste del Puerto. Esta disposición mejora la sensibilidad de la señal y serviría para las

maniobras de ambos terminales.

Por otra parte se debe instalar una boya que delimite la zona de maniobra hacia el

suroeste del terminal, en la profundidad de 18 m, la que se podría denominar Nº 6.



363

Figura 7-4. Ubicación boyas – Puerto



364

7.5.3. Remolcadores.

El apoyo de remolcadores se realizará con los que se encuentran disponibles para las

maniobras de las naves petroleras, que son de mayor tamaño que las de diseño para el

Puerto. De acuerdo con la información proporcionada, se dispone de dos remolcadores

de 3000 HP que debiera corresponder a una potencia de tiro (bollard pull) de aprox. 40 t.

Se estima factible realizar maniobras (arribo/partida) con un solo remolcador siempre que

durante la maniobra de amarra se fondee el ancla de estribor con 5 paños de cadena a lo

menos. Esto implica fondear el ancla cuando la nave de diseño se encuentre con el

puente de gobierno a la cuadra de la boya N° 6. Sin remolcadores las maniobras no se

deben ejecutar. De acuerdo al cálculo preliminar de potencia necesaria para la maniobra,

se requieren dos remolcadores de 28 t de tiro, bajo condiciones de viento de 15 nudos,

ola de 0,5 m de altura y corriente de 0,3 nudos.

7.5.3 Descripción de la maniobrabilidad de la nave tipo.

Descripción de la maniobra de aproximación y amarra

Maniobra de amarra de la nave de diseño, de 75 000 DWT, con proa al 235º La nave con

práctico a bordo, acompañada por los remolcadores en el costado de estribor se dirigirá

desde la estación de prácticos cercana a la boya Nº 2, a la enfilación de aproximación

que demarca al Rv 235º (Balizas N° 1 y 2), siguiendo paralela a la línea de boyas (Nº 1,

Nº 3 y Nº 5) que demarcan el lado de babor del canalizo de acceso, a la profundidad de

18 m. Navega en esta demarcación hasta que la nave se encuentre con el puente a la

cuadra (través) de la boya Nº 5, iniciando la caída a babor hasta dejar por la proa la boya

Nº 6. Cuando la nave comienza a enfilar el puente de acceso, con la ayuda de los

remolcadores inicia su caída a estribor para poner su proa rumbo al extremo del Puerto y

acercar la popa, tratando de dejar la nave paralela al Puerto. Cuando la proa de la nave

se encuentra a unos 100 m del extremo del Puerto, se pasan por la proa amarras al poste

de amarra y al Puerto para ayudar a controlar el acercamiento y atraque. Una vez que la

nave se encuentra paralela al Puerto, con la ayuda de los remolcadores, se pasa amarras

por la popa, al segundo poste de amarra y al muelle. La nave queda finalmente amarrada

en la popa con 3 cabos al poste de amarra N° 1 y con 3 cabos al Puerto. En la proa

queda amarrada con 3 cabos al poste de amarra N° 2 y con 3 cabos al muelle. En el caso

de amarra de naves de menor eslora, la maniobra se realiza siguiendo el mismo track de

navegación, variando solamente los puntos de amarra. Las naves de menor eslora no



365

usan los postes de amarra, quedando éstas pasadas a bitas del muelle. En el Plano 7-9

del Anexo 7.2 se muestra una disposición general de las maniobras de llegada de barcos.

Descripción de la maniobra de desamarra y desatraque La maniobra de desamarra se inicia alivianando las amarras de los postes de amarra 1 y

2, luego se alivianan las amarras al muelle, posteriormente se amarran los remolcadores

a proa y popa por estribor, en posición de tiro. Una vez que las primeras amarras que se

han largado se encuentran arriba de la cubierta, se largan el resto de las amarras y

comienza a tirar con los remolcadores para separar la nave del muelle en forma paralela.

Cuando la nave ha izado todas las amarras a bordo y se encuentra separada del muelle a

lo menos 60 m, se largan los remolcadores y se da máquina avante para alejarse del

muelle en demanda del track de salida. El rumbo de salida dependerá si la nave se dirige

al norte o sur del Puerto. En caso de dirigirse hacia el norte, el límite del canal de salida

se encuentra demarcado por las boyas Nº 1, 3 y 5. Para dirigirse hacia el sur, el límite del

canal de salida de la bahía lo demarca la boya Nº 4, que se encuentra a ½ milla al Este

de Punta Aguja y a unos 400 m de la costa. En el Plano 7-10 del Anexo 7.2 se muestra

una disposición general de las maniobras de salida de barcos.

Para el detalle de las maniobras de ingreso y salida de las embarcaciones se

considerarán las actividades presentes en el área como son el tráfico de los buques de

combustible de Petroperú, embarcaciones de pescadores y embarcaciones menores

diversas.

7.5.4 Análisis de calados máximos. La norma española ROM 3.1-99, recomienda como resguardo para seguridad y control

de la maniobrabilidad del buque y margen de seguridad en fondos limosos o arenosos,

para buque parado (muelles, atraques, etc.) 0,30 m., más los resguardos necesarios para

el movimiento por oleaje, el viento y la corriente. El lugar escogido para la instalación de

la línea de corrida de la nave, tiene una profundidad de 18 m, con fondo plano y libre de

obstrucciones, lo que asegura un resguardo bajo la quilla de 24% del calado de la nave

de diseño. Para aguas tranquilas como las de la Bahía de Sechura, es suficiente un

resguardo de 10% del calado de la nave de diseño, según la mayoría de las normas

internacionalmente aceptadas, como son las japonesas, norteamericanas, españolas y

las del PIANC (Permanent Internacional Association of Navigation Congresses).



366

Las olas operacionales se han considerado con alturas de 0,3 hasta 1,0 m, de acuerdo a

los antecedentes preliminares que se manejan en los criterios de diseño.

Para la determinación del resguardo bajo la quilla (UKC, Under Keel Clearance), se usará

el cálculo por las normas ROM 3.1-99, incorporando los resultados de las mediciones de

terreno. En todo caso, de acuerdo a lo expresado en acápites anteriores, hay suficiente

resguardo de agua bajo la quilla para la maniobrabilidad de las naves en forma segura.

7.5.5 Análisis de maniobrabilidad con Puerto futuro. De acuerdo a la localización del Puerto, el área de maniobra del Puerto no afecta al

desarrollo de las maniobras futuras. Las áreas de maniobras de aproximación pueden ser

comunes, pero las áreas de maniobra de amarra son independientes.

La boya Nº 6 instalada como referencia para el cambio de rumbo se puede retirar para no

interferir en la aproximación de las naves al Puerto y trasladarse para demarcar el límite

de profundidad para las naves del nuevo Puerto. El punto de referencia que marca la

boya en la posición actual se puede cambiar al nuevo Puerto, evitando obstrucciones en

el agua.



367

8 MANEJO DE AGUAS

8.1 Introducción

Para Compañía Minera Miski Mayo S.A.C. (CMMM) el manejo de agua es un tema de

vital importancia, tanto por la ubicación del Proyecto Bayóvar como por la disponibilidad

de agua en la región.

La prevención y mitigación del impacto en la calidad de agua en las corrientes de agua

cercanas a los nueve componentes del Proyecto Bayóvar descritos en el ítem 1.2.4 del

Capitulo 1. Para lo cual se ha desarrollado un modelo sofisticado para simular los efectos

del desarrollo de la mina en el régimen hidrogeológico.

Entre otras estructuras, propias de la actividad minera de extracción de fosfatos, se

contempla la instalación de estructuras de protección de la mina contra la escorrentía de

de agua superficial, así como las que correspondan a su derivación, Es precisamente el

diseño de las estructuras de derivación y de escorrentías superficial las que motivan el

presente estudio.

El balance hídrico para el Proyecto Bayóvar se ha centrado en la Zona de la Salina

Grande o Gran Depresión, llevado a cabo para identificar el tamaño del baso de

almacenamiento ante la ocurrencia de un evento de alta precipitación como es el

fenómeno El Niño.

8.2 Objetivos

El objetivo principal es hacer un uso adecuado de los recursos hídricos de la zona,

debido a la escasez de agua dulce, según estudios realizados (sistema de Thornwaite), la

zona es tipificada como "clima seco y "semicálido" deficiente de lluvia. Así mismo según

el sistema Koppen, la zona de estudio se encuentra en una "Zona tropical y presenta

clima desértico o de desierto", pues los valores de temperaturas medias para todos los

meses sobrepasa los 20º centígrados.

Existen factores condicionantes que alteran esta clasificación climática que la hacen

vulnerable a los eventos climáticos extremos debido a las anomalías oceánico-

atmosféricas, que se presentan en el pacifico ecuatorial central y occidental, donde se

genera el fenómeno "El Niño"



368

8.3 Estrategias de manejo de agua

El clima es normalmente árido con precipitaciones mínimas y alta evaporación. Por lo

tanto, normalmente no existe escorrentía superficial en la zona del Proyecto Bayóvar. Sin

embargo, en la época del fenómeno El Niño, las precipitaciones aumentan

considerablemente y ocurren grandes escorrentías e inundaciones sustanciales de las

zonas bajas y descargas muy superiores a las que se presentan en años ordinarios

caracterizados por una precipitación anual baja (50 mm en promedio).

Como resultado de este comportamiento, la recarga directa a la llanura desértica es

normalmente baja, pero podría ser sustancial durante el fenómeno El Niño.

Probablemente aumente la recarga a lo largo de la base de los cerros Illescas al oeste

del lugar del Proyecto Bayóvar donde se concentra la escorrentía y se canaliza mediante

quebradas profundamente talladas en la sierra antes de descargar en pendientes

aluviales más permeables donde ocurre la recarga.

El depósito de fosfatos se encuentra emplazado en la depresión de Sechura, para el

manejo de agua y protección de las instalaciones, el Proyecto Bayóvar contempla la

construcción de estructuras de protección de la mina contra la escorrentía de agua

superficial, así como canales de derivación.

Las consideraciones de diseño están relacionadas principalmente con la ocurrencia del

fenómeno El Niño,

Todas las instalaciones del Proyecto Bayóvar incluyendo, Planta Concentradora, mina,

carreteras de acceso, Zona de Secado y Almacenamiento, consideran como

infraestructura la construcción de diques y canales de derivación, para proteger las

instalaciones en las épocas de lluvia, del mismo modo la Carretera Industrial y el tendido

de la Línea de Impulsión de agua de mar contempla obras de arte como badenes y

estructuras de drenaje en su recorrido para mantener el flujo natural de las aguas,

Para el proceso de concentración en la Planta Concentradora se ha contemplado la

construcción de una Línea de Impulsión de agua de mar y una Planta Desalinizadora por

"Osmosis Inversa" para la producción de agua desalinizada para el proceso y el consumo

humano. También se hará uso de agua dulce proveniente de los pozos de la red pública

ubicada en el Cerro Illescas para servicios y consumo humano.



369

8.4 Manejo de agua

CMMM ha desarrollado estudios de Hidrología e Hidrogeología persiguiendo los

siguientes objetivos:

Estudios de Hidrología Recopilar la información Hidrometereológica disponible para la zona del Proyecto

Bayóvar. Adicionalmente, se recopila información científica e investigaciones

realizadas por instituciones oficiales y/o investigadores en relación a la ocurrencia del

fenómeno de El Niño;

Realizar la caracterización climática del área del Proyecto Bayóvar;

Realizar el balance de aguas en la zona de la Salina Grande o Gran Depresión, a fin

de lograr la estimación de los volúmenes de escorrentía generados por eventos de

precipitación, con atención a los eventos del fenómeno El Niño;

Evaluar las descargas o avenidas máximas de escorrentía superficial, en especial

ante la ocurrencia del fenómeno de El Niño; y

Determinar las condiciones hidrológicas que regirán el dimensionamiento y diseño de

las estructuras de almacenamiento, control y derivación de escorrentía superficial

consideradas para la protección de las instalaciones propias de la mina.

Estudios de Hidrogeología. Los objetivos de este estudio son:

Caracterizar al sistema hidrogeológico de la zona del Proyecto Bayóvar y desarrollar

un modelo hidrogeológico conceptual;

Evaluar la infiltración de los almacenamientos de aguas superficiales durante los años

en los que suceda el fenómeno El Niño;

Evaluar la infiltración de las Pozas de relaves;

Evaluar los requisitos para el alivio del tajo, y las presiones de los poros en las

paredes y pisos del tajo; e

Identificar y caracterizar el impacto hidrológico de las operaciones mineras. 8.4.1



370

8.4.1 Descripción de la zona. La morfología del área del Proyecto Bayóvar muestra en general un relieve topográfico

llano, que corresponde a los denominados Tablazos, con excepción de las zonas altas

del Cerro Illescas hacia el oeste y noroeste. Adicionalmente, hacia la parte central y sur

se observan depresiones como la denominada Salina Grande o Gran Depresión,

(aproximadamente 24 m por debajo del nivel medio del mar) en la que se encuentran los

depósitos de fosfatos. El Cerro Illescas esta constituido de rocas metamórficas (esquistos) e intrusivas (granitos)

de inherente baja permeabilidad, alcanzando una altura máxima de 475 msnm y se

encuentra disectado por gran cantidad de cauces de quebradas secas (de cauce

profundo y fuerte pendiente) entre las cuales destacan las quebradas La Montera, Los

Hornillos, Nuche y Santuyo, las que en totalidad propician la inundación del Tablazo,

específicamente de la Pampa Los Hornillos (hacia el norte del área de la mina) y la

Pampa San Antonio y la zona de Reventazón (hacia el sur del área de la mina) lo cual

también significa la descarga directa hacia el área de la Salina Grande o Gran Depresión. En cuanto a la Salina Grande, ésta se encuentra rodeada por la formación Tablazo por

los cuatro costados y se constituye como el punto de almacenamiento de la escorrentía

generada por la cuenca endorreica (cerrada) que la rodea.

Precisamente, la configuración de su cuenca de drenaje propicia la recolección de una

gran cantidad de escorrentía al interior de la depresión durante eventos de alta

precipitación acentuado por las condiciones de suelos secos y suelos de grano fino que

limitan la tasa de infiltración durante estos eventos. El diámetro aproximado de la

depresión es de 16 km y su mínimo nivel se ha identificado en la cota 23 msnm. Debido a las condiciones climáticas de la zona, la cobertura vegetal es escasa

distinguiéndose solamente las siguientes áreas: sin vegetación - vegetación halófita,

vegetación rala, vegetación semi densa, sin vegetación - vegetación escasa. Entre las actividades que involucran el uso del suelo, se observa el desarrollo del

pastoreo temporal debido a la presencia de vegetación temporal y escasa de bosques de

algarrobo y matorrales, actividad que se constituye como el principal aprovechamiento de

los recursos naturales; así también se observa el desarrollo de la actividad forestal para



371

leña, pero en menor escala. La actividad agrícola como aprovechamiento de los recursos

naturales representa un área muy pequeña con cultivos limitados por la fuerte salinidad.

8.4.2 Información básica. La información Básica necesaria para el manejo de agua se refiere fundamentalmente a

los registros de precipitaciones totales, mensuales y anuales, así como registros de

evaporación totales, mensuales y anuales, y datos climáticos de temperatura, humedad

relativa, velocidad y dirección de vientos de estaciones metereológicas cercanas al área

del Proyecto Bayóvar, la mayoría ubicadas en la cuenca del río Piura.

CMMM a realizado el levantamiento topográfico en algunos sectores del área del

Proyecto Bayóvar a escalas 1:5 000 y 1:10 000, lo cual ha permitido la identificación de

curvas de nivel a cada metro o a cada cinco metros. Sin embargo esta información no ha

sido suficiente por lo que se tubo que recurrir a la información proporcionada por la carta

Nacional en escala 1: 100000, en especial para lo relacionado a la delimitación de

cuencas hidrográficas y determinación de parámetros físico morfológicos de las

quebradas involucradas.

Asimismo, esta información básica ha sido complementada con las investigaciones y

estudios hidrológicos nacionales y regionales, en especial los relacionados al Fenómeno

El Niño. Entre los estudios consultados destacan: Estudio Hidrológico – Meteorológico en

la Vertiente del Pacífico del Perú con fines de Evaluación y Pronóstico del Fenómeno El

Niño para Prevención y Mitigación de Desastres, Escenarios del Cambio Climático en el

Perú al 2050 - Cuenca del Río Piura, Evaluación Local Integrada y Estrategia de

Adaptación al Cambio Climático en la Cuenca del Río Piura, Caracterización

Hidrometereológica de Los Meganiños en la Costa Norte Peruana, Consideraciones de

Diseño de Estructuras Hidráulicas sujetas al fenómeno El Niño, entre otras.

El Anexo 8.1 Estudios y análisis relacionados al fenómeno El Niño, contiene información

detallada y conclusiones que han servido de base para este estudio.



372

a) Climatología

La información correspondiente a climatología (temperatura, humedad relativa, velocidad

y dirección del viento, evaporación anual, régimen de precipitaciones, y clima) se detalla

en la sección 2.7 del capítulo 2.

b) Precipitación

La información correspondiente a precipitación (precipitaciones ordinarias anuales y

mensuales, precipitaciones en años con Fenómeno El Niño muy fuerte, tormenta de

diseño) se detalla en la sección 2.7 del capítulo 2.

c) Evaporación La información correspondiente a evaporación se detalla en la sección 2.7 del capítulo 2.

8.4.3 Balance de aguas en la salina grande o gran depresión. La simulación de balance hídrico en la zona de la Salina Grande o Gran Depresión se ha

llevado a cabo para identificar el tamaño del vaso de almacenamiento ante la ocurrencia

de un evento de alta precipitación como el fenómeno El Niño el cual se caracteriza por la

intensidad y persistencia de las precipitaciones durante los meses de enero a junio.

Para la realización del balance de aguas fue necesaria la identificación tanto de las

variables meteorológicas que intervienen en el sistema a ser simulado como las

condiciones físicas de la zona de la Salina Grande. A efectos de lograr la simulación

ajustada a las condiciones que ocurren naturalmente en la zona y ante la ausencia de

información propia del lugar se recurre a diversas fuentes de información que permitan

lograr la calibración de la simulación del balance de aguas. Las fuentes de información

utilizadas se constituyen principalmente en las referencias escritas de reportes emitidos

por el Proyecto Especial Chira Piura en los años 1983 y 1984, imágenes satelitales de los

años 1984 y 1998, además de la información topográfica del vaso de inundación de la

Salina Grande, la cual para este estudio, fue parcialmente proporcionada por CMMM,

desarrollándose una labor de complementación a cargo de Vector Perú S.A. cuyo

procedimiento se indica en el Anexo 8.2.Procedimiento de complementación topográfica

en la Salina Grande.



373

Adicionalmente en el plano 8-1 del Anexo 8.4, se muestra la topografía completada en el

vaso de la Salina Grande.

El balance de aguas se desarrolla en una aplicación de cómputo por medio de una hoja

de cálculo y se muestra en dos etapas:

La primera etapa para las condiciones naturales, con la finalidad de calibrar las

variables de ingreso del balance de aguas hasta obtener resultados similares a los

reportados y observados en las referencias anteriormente citadas; y

La segunda etapa, una vez calibradas las variables de ingreso que intervienen en el

balance de aguas, se desarrolla el nuevo balance de aguas con la instalación de las

obras hidráulicas de desvío y contención previstas en la zona del Proyecto Bayóvar

para proteger la mina (diques, canales).

El objetivo fundamental de la realización del balance de aguas para las condiciones con

obras hidráulicas es la determinación del nivel de inundación que alcanzará la Salina

Grande limitada por su cuenca drenante natural y por los diques de protección de la zona

de minado a ser instalados. Establecido el nivel de inundación, se determinará el nivel de

la cresta de los mencionados diques.

a) Simulación en Condiciones Naturales Se tienen en cuenta los siguientes aspectos: i) Descripción de la Zona de Inundación La zona inundable corresponde a la Gran Depresión denominada también Salina Grande

ubicada en la parte central y oeste del desierto de Sechura y constituye una cuenca

hidrográfica endorreica dado que el punto de drenaje final lo constituye el vaso existente.

Las cuencas que drenan naturalmente al vaso, provienen del Cerro Illescas, por el lado

oeste, abarcando parte del Tablazo de ese lado; por el norte drenan cuencas totalmente

localizadas en el Tablazo cuya característica principal en la ausencia de cauces definidos

de drenaje; hacia los lados este y sur del vaso inundable las cuencas también

comprenden la formación Tablazo. La delimitación de las cuencas drenantes se ha

realizado en base a la información topográfica parcialmente desarrollada por CMMM y

complementada con la Carta Nacional 1:100000 ante la ausencia del levantamiento

topográfico completo. En base a esta delimitación se ha estimado que el total de la

cuenca endorreica es de 590 Km2, de los cuales un estimado de 31 Km2 corresponde a la



374

zona del cerro Illescas. En el fondo del vaso sujeto a inundaciones en años del fenómeno

El Niño de intensidad muy fuerte,

se identifican arenas húmedas a poca profundidad, cuya área se extiende en 140 Km2

aproximadamente, debido a la proximidad de la napa freática a la superficie, en el plano

8-2 del Anexo 8.4, se muestra la delimitación y extensión de las cuencas drenantes de la

Gran Depresión o Salina Grande para las condiciones naturales de la presente

simulación.

ii) Relación Altura-Área-Volumen en la Salina Grande La determinación de la relación altura-área-volumen del vaso de inundación de la Salina

Grande para las condiciones naturales fue obtenida en base a la información topográfica

del vaso que fue parcialmente desarrollada por CMMM, motivo por el cual se desarrolló la

complementación de la topografía en base a la Carta Nacional y a imágenes satelitales

(el procedimiento se describe en el Anexo 8.2). La Tabla 8-1 contiene los datos de la

relación obtenida

Tabla 8-1. Relación de elevación - área en condiciones naturales.

iii) Criterios de la Simulación La simulación del balance de aguas en condiciones naturales se realiza a nivel mensual

considerando el periodo de 1 año de ocurrencia del fenómeno El Niño, para el cual los

principales datos meteorológicos son los de precipitación y evaporación.

Adicionalmente se tiene en cuenta que los suelos de las áreas drenantes se saturan

progresivamente, situación que permite la variación del coeficiente de escorrentía según

se progrese en la simulación mensual. Las condiciones de escorrentía de las cuencas



375

drenantes, fueron previamente simuladas en un modelo de balance de humedad en el

suelo (Modelo HELP) cuyo detalle se muestra en el Anexo 8.3.

Los parámetros generales considerados en la simulación del balance de aguas en la

Salina Grande para las condiciones naturales se presentan en la Tabla 8-2 y se detallan a

continuación:

Evento de mayor precipitación registrado en zona cercana a la del Proyecto Bayóvar,

el cual corresponde al evento Niño 1982/83 registrado en la estación Laguna Ramón;

Datos meteorológicos tomados de la estación Chusis, la cual se adoptó como

representativa de la zona del Proyecto Bayóvar. Así, se utilizó la evaporación total

mensual de esta estación para el año 1998 en el balance de aguas;

Coeficiente tanque para la evaporación en lago de 0,7 según se expuso en la sección

8.4.2 Información Básica (C. Evaporación)

Condiciones de escorrentía de las cuencas drenantes (simuladas en el modelo

HELP) identifican coeficientes ponderados del orden de 0,24 a 0,64 para las cuencas

del cerro Illescas, el Tablazo y la arena húmeda; y

Áreas de las cuencas drenantes estimadas en base a la carta nacional y varían entre

31 a 449 km2.

Tabla 8-2. Parámetros usados en balance de aguas / condiciones naturales.



376

iv) Resultados del Balance de Aguas en Condiciones Naturales Básicamente se contrastó el dato de precipitación anual adoptado de la estación Laguna

Ramón del año 1983 (con un total de 2674,1 mm) con los datos contenidos en

referencias tales como el informe “El Fenómeno El Niño 1997- 1998, Memoria, Retos y

Soluciones, Volumen V: PERU” (CAF, 1998) en el cual se indica que la isoyeta anual más

cercana a la zona de la mina para set82-may83 y set97-may98 es de 1000 mm para

ambos eventos, sin embargo para el evento 97-98 ésta se aproxima más a la zona de

evaluación; adicionalmente el reporte “Información Meteorológica Departamento de Piura,

De 1972 a 1983” (Empresa Promotora Bayóvar S.A.,1984) considera la isoyeta 1500 mm

de precipitación anual del año 1983 para la zona costera (cerca a la Laguna Ramón).

Adoptando la precipitación anual del orden de 1500 mm y siguiendo la proporcionalidad

mensual reportada por el evento 1983 de la estación Laguna Ramón se obtienen datos

de precipitación total mensual que permiten la simulación del balance de aguas en

condiciones naturales, lo que resulta en un volumen de almacenamiento del orden de

305.8 hm3, y en base a la relación altura-área-volumen se obtiene un nivel de inundación

en la cota -19.1, lo cual representa una profundidad estimada de 3,9 m desde el fondo del

vaso (cota -23).

Estos resultados se contrastaron con lo observado en las imágenes satelitales (Imagen

Satelital LAN4-011-064 del 12 de enero de 1984) además de la profundidad reportada en

las referencias escritas que indican una profundidad estimada del orden de 2,4 m.

(Empresa Promotora Bayóvar S.A., 1983). Cabe indicar que dicha profundidad es

información sólo referencial, pues no se puede establecer igualdad en la topografía de la

bibliografía consultada con la de las condiciones actuales, ni se conocen los detalles de la

estimación del volumen almacenado en la depresión para ese evento.

Para los efectos de calibración y condiciones conservadoras de diseño, se adopta que el

evento de precipitación de 1500 mm es apropiado. La Tabla 8-3 muestra los datos de

precipitación originales y adoptados para el balance a nivel mensual.



377

Tabla 8-3. Datos de precipitación en balance hídrico.

Finalmente, de la simulación se observa que el volumen almacenado en la Salina Grande

al final del periodo de lluvias (junio) es de 300,7 hm3, a partir del cual se inicia su


volumen indicado es de 3,85 m. y que la tasa de evaporación anual neta promedio

(adoptado para un año normal, sin presencia del FEN) es de 1490 mm, se estima que en

2,6 años (943 días) se logrará la evaporación total del volumen almacenado.

b) Simulación con Obras Hidráulicas A diferencia de la primera etapa, la simulación del balance de aguas con la instalación de

las obras hidráulicas (diques y canales) se realizó con la finalidad de establecer la altura

necesaria de los diques de protección que se instalarán en el lado este y sur de la zona

de mina con los cuales se logrará almacenar el volumen de escorrentía que se genere

ante la ocurrencia del fenómeno El Niño en las cuencas drenantes del vaso y en las

cuencas del lado oeste y norte que serán derivadas hacia esta zona. Se ha propuesto la

construcción de los diques en dos sectores, uno de ellos siguiendo la orientación de la

denominada Duna Gigante localizada al interior de la zona inundable, con una longitud

promedio de 3,3 Km y el otro en la zona sur de la mina con una longitud aproximada de

2,6 Km.

Para la simulación se tiene en cuenta lo siguiente:


Dicha zona cuenta con parte de la cuenca saturable de arena húmeda (87 Km2) presente

en el vaso de inundación de la Salina Grande y con la cuenca drenante desde el Tablazo

en los lados este y sur y parcialmente del lado norte (238 Km2).



378

Adicionalmente, para la simulación, se ha considerado la escorrentía superficial generada

en las cuencas del Tablazo del lado norte de la mina (104 km2), la cual es derivada a la

zona inundable por el Canal Norte.

Finalmente, también se incluye en la simulación la escorrentía superficial que se genera

al interior de las instalaciones de la mina, la cual también comprende arenas húmedas

(23 km2) y parte del Tablazo en sus lados norte y oeste de la zona de mina (73 km2). La

delimitación y extensión de las cuencas drenantes de la Salina Grande para la condición

con obras hidráulicas de la presente simulación se muestra en el plano 8 – 3 del Anexo

8.4.

La escorrentía generada en las cuencas del lado oeste de la mina, en el Cerro Illescas y

parte del Tablazo de ese lado de la mina (65 km2), no se incluyen en la simulación pues

el propuesto Canal Oeste deriva la escorrentía generada hacia la zona de Reventazón,

fuera de las instalaciones de la mina.

ii) Relación Altura-Área-Volumen del vaso de inundación en la Salina Grande con obras

hidráulicas

La determinación de la relación altura – área – volumen del vaso de inundación de la

Salina Grande o Gran Depresión para las condiciones con obras hidráulicas se obtiene

en base a los límites de la extensión de la nueva zona inundable (limitada por los diques

de protección propuestos); adicionalmente en base a la información topográfica del vaso

que fue parcialmente desarrollada y completada según la Carta Nacional e imágenes

satelitales (Ver Anexo 8.2). La Tabla 8-4 contiene los datos de la relación obtenida y las

Figuras 5-4 y 5-5 muestra las correspondientes curvas elevación-volumen y elevación-

área.



379

Tabla 8-4. Parámetros usados en el balance de aguas.

iv) Resultados del Balance de Aguas con Obras Hidráulicas El balance hídrico muestra la simulación de los niveles de almacenamiento que se

presentarían en el vaso inundable de la Salina Grande limitado por los diques de

protección propuestos de ocurrir un evento de precipitación adoptado de 2674.1 mm

anuales, así como de presentarse la tasa de evaporación neta anual de la estación

Chusis (1304mm). La Tabla 8-5 muestra los resultados.



380

Tabla 8-5. Resumen de resultados de balance hídrico.

Finalmente, de la simulación se observa que el volumen almacenado en la Salina Grande

al final del periodo de lluvias (junio) es de 494,5 hm3; a partir del cual se inicia su


volumen indicado es de 6,63 m y que la tasa de evaporación anual neta promedio

(adoptado para un año normal, sin presencia del FEN) es de 1490mm, se estima que en

4,5 años (1 625 días) se logrará la evaporación total del volumen almacenado.

8.4.4 Hidrología de canales.

a) Criterios Generales Los canales de derivación se proponen con el objetivo de interceptar y captar los flujos de

escorrentía superficial (tanto los flujos concentrados en cursos definidos de quebradas

como los flujos que discurren esparcidos en el terreno) generados por precipitaciones

intensas como las asociadas al fenómeno El Niño, que por las condiciones topográficas

de drenaje discurren naturalmente hacia la zona de la mina, y así reducir sus niveles de

inundación. Estos flujos provienen principalmente del lado este del Cerro Illescas así

como del Tablazo al norte de la mina.

Aunque sólo se cuenta con topografía al detalle como para definir los trazos en planta y

perfil de los canales Oeste, Oeste Complementario y los canales de la zona de Secado y

Almacenamiento y Zona de Descarga de camiones, se han realizado los trazos en planta

de los tramos que conforman el Canal Norte sobre la base de la topografía mostrada en

la Carta Nacional a escala 1:100000, por lo que dichos trazos deben considerarse como



381

trazos conceptuales. Para todos los casos se han seguido los siguientes criterios

generales:

Identificar las principales cuencas drenantes y determinar sus correspondientes

características físico-morfológicas;

Identificar las características físicas e hidrológicas de los cursos naturales que

interceptan a los canales; y

Considerar un evento de precipitación máxima en 24 horas para un periodo de retorno

adoptado de 100 años (175 mm).

b) Canal Oeste El Canal Oeste se propone como solución a la interceptación del drenaje natural

proveniente del lado este del Cerro Illescas hacia la zona de mina.

Cuencas Drenantes Las cuencas drenantes delimitan una extensión que va desde la cima del Cerro Illescas

hasta la Zona de Mina. La configuración de los cursos de las quebradas identifican

pendientes del orden de 3,5%, para el sector comprendido en el Cerro Illescas y 1,5%

para el sector de llanura comprendido desde el pie del cerro Illescas hasta la zona de

mina.

El plano 8-4 del Anexo 8.4, muestra la delimitación de las cuencas drenantes, hacia el

canal oeste así como la identificación de las quebradas que son interceptadas por este

canal.

La Tabla 8-6 muestra los parámetros morfológicos del área de drenaje, la longitud del

cause principal y pendiente.

Tabla 8-6. Parámetros de las cuencas drenantes al Canal Oeste.



382

Criterios de Simulación Hidrológica La simulación hidrológica para la determinación de las descargas de diseño del canal

oeste, se realizó utilizando la aplicación HEC-HMS con el cual se simulo la precipitación -

escorrentía, teniendo en cuenta los siguientes criterios:

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas en la tabla anterior;



diseño, y en caso de encontrar la cuenca en condiciones húmedas y saturadas.


los diferentes tramos del canal de derivación (detallado por Vector, en el estudio de

Hidrología)


Resultados de la Simulación

En base a los criterios de Simulación expuestos y el esquema de Simulación considerado

en la aplicación HEC-HMS, se determinaron las caudales de diseño de los diferentes

tramos del canal. La Tabla 8.6 muestra el resumen de las descargas de diseño obtenidas

para cada cuenca y para cada uno de los tramos del canal oeste.

Calibración de la Simulación

Ante la ausencia de datos de descargas en las quebradas simuladas, además de la

adopción de un evento de precipitación máxima en 24 horas representativo de la zona del

Proyecto Bayóvar, se ha llevado a cabo un procedimiento de verificación en base a

comparaciones entre estimados geométricos predichos por la teoría de cauces estables,

con la sección hidráulica existente, en función con el tipo de material que forma el lecho

de los cauces, pendientes y alineamiento. Sin embargo, la escasez de información

puntual de las quebradas de la zona del Proyecto Bayóvar, no ha permitido establecer

una correspondencia firme de las condiciones evaluadas físicamente con los resultados

teóricos y estimativos de las teorías relacionadas de Lacey, Altunin, Manning, y

resultados del HEC-HMS. Por lo tanto, estos últimos, han sido considerados para los

diseños correspondientes.



383

c) Canal Oeste Complementario Canal complementario al canal oeste propuesto, ha instalarse en el perímetro oeste de la

zona de mina con la finalidad de controlar los flujos de escorrentía superficial del área

comprendida entre el Canal Oeste y la zona de mina, el plano 8-6 del Anexo 8.4 muestra

la delimitación de cuencas drenantes al canal oeste complementario. Este canal,

denominado Canal Oeste Complementario, drena en el sentido norte a sur y se propone

que evacue detrás del dique de protección sur de la mina. Para el planteamiento del trazo

se tuvo en consideración la identificación de:

El área de drenaje comprendida entre el canal oeste y la zona de mina así como sus

correspondientes características físico-morfológicas;

Sentido natural del drenaje (norte a sur) y características hidráulicas de la sección

típica.

Tipo de material predominante en el área de drenaje.

Área Drenante

El área a ser drenada es parte del Tablazo del lado oeste de la zona de Mina con

pendiente del orden de 1,5% en sentido Oeste-Este. El plano 8-6 del Anexo 8.4 muestra

la delimitación del área drenante que es de 12,3 Km2. La Tabla 8-7 muestra los

parámetros morfológicos del área de drenaje, longitud del cause principal y pendiente.

Tabla 8-7. Descarga de diseño del Canal Oeste complementario.



384

Criterios de simulación Hidrológica

La simulación hidrológica para la determinación de las descargas de diseño del canal

oeste complementario se realizo utilizando la aplicación HEC-HMS, con la cual se simuló

la relación precipitación - escorrentía teniendo en cuenta los siguientes criterios

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas en la tabla anterior;






Hidrología)


Resultados de la Simulación

En base a los criterios de Simulación expuestos y el esquema de Simulación considerado


tramos del canal. La anterior Tabla 8-7 muestra el resumen de las descargas de diseño

obtenidas para cada cuenca y para cada uno de los tramos del canal oeste

complementario.

d) Canal Norte

El canal norte se propone con la finalidad de capturar la escorrentía generada en el

Tablazo localizado al norte de la zona de mina y que naturalmente se orienta y drena

hacia la zona inundable denominada Zona de la Gran Depresión o Zona de Salina

Grande. De acuerdo a su ubicación, se han diferenciado dos tramos del canal norte, a

saber:

Canal Norte 1, ubicado en la parte alta de la zona de mina, y

Canal Norte 2, ubicado talud abajo del canal Norte 1 (comprende la zona de interior

de mina y la descarga del canal Norte 1).

Estos tramos están interconectados por lo que se les considera como un solo canal. El

plano 8-5 del Anexo 8.4 muestra el alineamiento del trazo preliminar.



385

Cuencas Drenantes Las cuencas al canal norte van desde los límites de la cuenca endorreica de la Salina

Grande por el lado norte hasta la Zona de Mina. La configuración de los cursos de las

quebradas identifican quebradas del orden del 1% a inferiores, los planos 8-2 y 8-3 del

Anexo 8.4, muestra la delimitación de las cuencas drenantes hacia el Canal Norte 1 y

hacia el Canal Norte 2 en el tramo interior de Mina.

En lo que respecta al tramo interior de mina del Canal Norte 2, el diseño de este canal

tiene en consideración que el área de drenaje corresponde a la zona comprendida entre

el Canal Norte 1 y el limite Norte de la ubicación de los bloque de explotación además de

la zona interior de la Mina. Es decir, que a este canal, se propone drena la escorrentía de

los bloques de operación de la Mina a medida que progrese las labores de explotación

los cual determinara la instalación y ubicación de bombas para el drenaje de la

escorrentía acumulada en casos de eventos de alta precipitación, que finalmente

evacuara las aguas a la zona inundable ubicada frente al dique Este.

Criterios de Simulación Hidrológica La simulación hidrológica para la determinación de las descargas de diseño del canal

Norte se realizo utilizando la aplicación HEC-HMS, con la cual se simuló la relación

precipitación - escorrentía teniendo en cuanta los siguientes criterios

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas en la Tabla 8-8;






Hidrología)


Resultados de la Simulación En base a los criterios de Simulación expuestos y el esquema de Simulación considerado


tramos del canal Norte. La Tabla 8-8 muestra el resumen de las descargas de diseño

obtenidas para cada sub - cuenca y para cada uno de los tramos del canal Norte.



386

Tabla 8-8. Simulación de las descargas de los Canales Norte 1 y 2.

*Datos obtenidos hasta se interceptación con el alineamiento del canal norte propuesto

e) Zona de Descarga de Camiones, Zona de Secado y Almacenamiento. Para el presente estudio la Zona de Secado y Almacenamiento ha sido denominada

como "Zona A", y la Zona de Descarga de Camiones ha sido denominada "Zona B" entre

estas dos Zonas específicas se desarrolla el trazo de la Faja Transportadora sobre

Terreno, teniendo como punto de partida la "Zona B" y como punto de llegada la "Zona A"

.

Zona A Esta área corresponde a la Zona de Secado y almacenamiento del concentrado hasta su

transporte final por vía marítima.

Sobre la base topográfica y distribución de facilidades se han identificado siete quebradas

y cuatro intercuencas, que descargan en la Zona donde se ubicara la infraestructura

proyectada, delimitándose sus correspondientes cuencas drenantes, esta información se

muestra en el plano 8-7 del Anexo 8.4. Los parámetros morfológicos de área de drenaje, longitud de cause principal y pendientes

de las quebradas a ínter cuencas, se muestran en la Tabla 8-9.



387

Tabla 8-9. Parámetros morfológicos de las Cuencas drenantes - Zona A.

Es necesario contar con estructuras hidráulicas de conducción y/o derivación

(alcantarillas y/o canales) destinadas a evitar la inundación de las instalaciones, para ello

se ha realizado el análisis para cuantificar los flujos de escorrentía que permitan

dimensionar las referidas estructuras de drenaje bajo los siguientes criterios:


(175mm)

Parámetros morfológicos de las cuencas drenantes resumidas en la Tabla 8-9.

Identificación de los Números de Curva que corresponde a cada sub cuenca así como

los correspondientes tiempos de concentración



diseño, y


método sintético mediante el cual el caudal se expresa como la relación entre

cualquier caudal q y el caudal pico qp; elegido por que permite estimar

conservadoramente el pico de la avenida (adoptado para este caso).

En base a lo expuesto anteriormente y el esquema de simulación considerado en la

aplicación HEC-HMS, se determinaron los Hidrogramas de salidas de las cuencas en la

Zona A, la Tabla 8-10 muestra el resumen de las descargas de diseño obtenidas en cada

cuenca para el diseño de las obras hidráulicas.



388

Tabla 8-10. Descargas de diseño para obras hidráulicas - Zona A.

Zona B

Esta área corresponde a la Zona de Descarga del Camiones, la misma que esta

conformada por una explanada sobre la que se ubicarán los camiones, tolvas y las

estructuras de inicio de la Faja Transportadora Sobre Terreno. Se han identificado los

cursos de las quebradas que descargan hacia la zona donde se distribuye la

infraestructura antes señalada y se han delimitado sus correspondientes cuencas de

drenaje. Esta información se muestra en el plano 8-8 del Anexo 8.4, a partir de la misma

se puede concluir que será necesario habilitar obras hidráulicas tales como alcantarillas

y/o cunetas para proteger la infraestructura proyectada.

Los criterios para la simulación hidrológicas de estas quebradas son los mismos criterios

adoptados para la Zona A. Los resultados del análisis se muestran en la Tabla 8-11



389

Tabla 8-11. Descarga de diseño para obras hidráulicas- Zona B.

Tramo de Desarrollo de la Faja Transportadora Sobre Terreno

Este tramo comprende la zona de desarrollo de la Faja Transportadora Sobre Terreno, la

cual parte de la Zona B y termina en la Zona A. De la misma forma como se ha procedido

con las zonas anteriormente descritas, se han identificado las principales quebradas que

descargan sobre la subestructura de la faja transportadora y se han delimitado las

respectivas cuencas drenantes.

Los resultados de los cálculos realizados se muestran en la Tabla 8-12 Parámetros

Morfológicos de las Cuencas que Interceptan a la Faja Transportadora Sobre Terreno.

Tabla 8-12. Parámetros morfológicos de las quebradas.

QUEBRADA AREA (Km2)LONG. CAUCE

(Km)PENDIENTE

CAUDAL (m3/s)

Q1 2.6 3.4 8% 29.4Q2 2.8 4.2 3% 25.3Q3 0.3 1.7 8% 4.1Q4 0.1 0.5 20% 2.1Q5 0.2 0.8 12% 3.3Q6 0.4 1.7 7% 5.2Q7 0.5 1.8 7% 6.6Q8 1.9 4.3 4% 17.5Q9 0.0 0.8 15% 1.1Q10 0.3 1.3 11% 5.2Q11 0.9 2.9 5% 10.4Q12 0.5 1.7 9% 7.3

CODIGO AREA (Km2)

LONGITUD DE CAUCE

(m)PENDIENTE CAUDAL

(m3/s)

B1 0.05 649 14% 2.2B2 0.12 934 13% 4.3B3 0.09 924 14% 3.5B4 0.11 1591 9% 2.8B5 0.03 369 24% 1.4B6 0.62 2120 12% 15.9B7 0.01 200 17% 0.4

CODIGO AREA (Km2)

LONGITUD DE CAUCE

(m)PENDINTE CAUDAL

(m3/s)

IB1 40630 0.36 26% 1.15

CUENCA

INTERCUENCA



390

Los resultados del análisis hidrológico muestran que las quebradas más importantes son

Q1, Q2, Q8 y Q10. Por lo tanto, para el trazo definitivo de la Faja Transportadora Sobre

Terreno se deben considerar las estructuras de cruce con la capacidad de conducción

requerida.

En los tramos donde la Faja Transportadora Sobre Terreno se ubique a media ladera, se

debe contemplar también cunetas que permitan el drenaje rápido y ordenado de las

aguas de escorrentía.

f) Botadero de Desmonte El Botadero de Desmonte está localizado al norte de la zona de minado, está conformado

por un cuerpo de aproximadamente 30 m de altura con pendientes de 3:1 (H:V),

encerrando un área aproximada de 2,8 km2. Para la protección de esta estructura se ha

estimado conveniente la instalación de canales de drenaje perimetrales con la finalidad

de capturar la escorrentía generada en los taludes del Botadero de Desmonte y en los

taludes naturales que rodean al Botadero de Desmonte. Las escorrentías serán dirigidas

hacia cursos naturales adyacentes al Botadero de Desmonte, que descienden y son

finalmente interceptados por el canal Norte 2 ubicado hacia aguas abajo.

Gran parte de las áreas de drenaje de los terrenos circundantes se han estimado

básicamente con la Carta Nacional a escala 1/100 000, por lo que se considera que los

canales, denominados canal botadero 1, canal botadero 2 y canal botadero 3, tienen un

desarrollo a nivel conceptual y que deberán ser detallados en una próxima etapa.

Se ha considerado que la cima del depósito actuará como un espacio de retención y

detención, a conseguirse erigiendo el depósito con pendientes dirigidas al centro, lo que

eliminará o disminuirá drásticamente los flujos derramados sobre los taludes.

Durante la etapa de cierre de mina y con la finalidad de consolidar el espacio de

retención, se erigirán bermas perimetrales en los bordes superiores del talud de 1,50 m

de alto, los que contendrán las precipitaciones, y en un eventual caso extremo de llenado,

se permita la descarga a una tasa pequeña por medio de tuberías convenientemente

colocadas a través de las bermas dirigidas hacia los accesos de carguío por los que

descendería el flujo. Los flujos descargados estimados en decenas de litros por segundo

no tendrán una fuerza erosiva que pueda ser considerada significativa.


Fórmula Racional, teniendo en cuenta los siguientes criterios:


(175mm);



391


seleccionando con ello la intensidad de precipitación para un periodo de retorno de

100 años según los valores mostrados sección 2.7 del capitulo 2;

Áreas de las cuencas drenantes resumidas en la Tabla 8-13;

Selección del coeficiente de escorrentía de las cuencas drenantes en la Salina

Grande o Gran Depresión (ponderado) mostrado en la sección 2.7 del capitulo 2.

Coeficiente de escorrentía en los taludes del botadero: 0,6

Los caudales de diseño de los diferentes tramos de los canales botadero 1, botadero 2 y

botadero 3, así como las respectivas áreas de cada sub-cuenca del Botadero de

Desmonte se muestran en la Tabla 8-13.

Tabla 8-13. Descargas de diseño de cada Sub-Cuenca.

SUBCUENCA AREA (Km2)

Q (m3/s)

SUBCUENCA AREA (Km2)

Q (m3/s)

A-0' 0.521 5.48A-1 0.030 0.79 A-1' 0.278 2.92A-2 0.041 1.07 A-2' 0.285 3.00A-3 0.061 1.60 A-3' 0.583 6.15A-4 0.053 1.39 A-4' 0.444 4.68A-5 0.035 0.93 A-5' 0.023 0.24A-6 0.043 1.13 A-6' 0.112 1.18A-7 0.038 1.00 A-7' 0.206 2.17A-8 0.052 1.37 A-8' 0.045 0.47A-9 0.053 1.40

A-10 0.069 1.81A-11 0.067 1.76A-12 0.059 1.57A-13 0.067 1.76 A-13' 0.090 0.95A-14 0.065 1.71 A-14' 0.279 2.94A-15 0.051 1.35 A-15' 0.066 0.69A-16 0.041 1.07 A-16' 0.023 0.24

g) Pila de Relaves Gruesos La Pila de Relaves Gruesos está localizado al norte de la zona de minado, está

conformado por un cuerpo de aproximadamente 45 m de altura con pendientes de 3:1

(H:V), encerrando un área aproximada de 692 703 m2. Para la protección de esta

estructura se ha estimado conveniente la instalación de canales de drenaje perimetrales

con la finalidad de capturar la escorrentía generada en los taludes de la Pila de Relaves

Gruesos y en los taludes naturales que rodean a la Pila de Relaves Gruesos. Las

escorrentías serán dirigidas hacia cursos naturales adyacentes a la Pila de Relaves



392

Gruesos, que descienden y son finalmente interceptados por el canal Norte 2 ubicado

hacia aguas abajo.

Gran parte de las áreas de drenaje de los terrenos circundantes se han estimado

básicamente con la Carta Nacional a escala 1/100 000, por lo que se considera que los

canales, denominados canal Pila de Relaves Gruesos (pg1) 1, canal Pila de Relaves

Gruesos 2 (pg2) y canal Pila de Relaves Gruesos 3 (pg3), tienen un desarrollo a nivel

conceptual y que deberán ser detallados en una próxima etapa.

Se ha considerado que la cima de la Pila de Relaves Gruesos actuará como un espacio

de retención y detención, a conseguirse erigiendo el depósito con pendientes dirigidas al

centro, lo que eliminará o disminuirá drásticamente los flujos derramados sobre los

taludes.




se permita la descarga a una tasa pequeña por medio tuberías convenientemente

colocadas a través de las bermas dirigidas hacia el acceso por los que descendería el

flujo. Los flujos descargados estimados en decenas de litros por segundo no tendrán una

fuerza erosiva que pueda ser considerada significativa.


Fórmula Racional, teniendo en cuenta los siguientes criterios:


(175mm);


seleccionando con ello la intensidad de precipitación para un periodo de retorno de

100 años según los valores mostrados en la sección 2.7 del capitulo 2;

Coeficiente de escorrentía en los taludes de la Pila de Relaves Gruesos: 0,6

Los caudales de diseño de los diferentes tramos de los canales Pila de Relaves gruesos1

(pg1), Pila de Relaves Gruesos2 (pg2) y Pila de Relaves gruesos3 (pg3), así como las

respectivas áreas de cada sub-cuenca de la Pila de Relaves Gruesos se muestran en la

Tabla 8-14.



393

Tabla 8-14. Descargas de diseño de cada Sub-Cuenca.

h) Pozas de Relaves Como parte de las operaciones se ha previsto la construcción de siete Pozas de Relaves,

las mismas que se ubican al extremo sur del área de minado (zona más baja del área de

minado), cerca al Dique de Protección Sur. Para evitar el ingreso de agua de escorrentía

a las Pozas de Relaves se tiene previsto el uso de diques perimetrales para cada

depósito que aíslen a estos de la zona a ser inundada al interior de la Mina. De acuerdo a

ello, el cálculo hidrológico se enfocó en evaluar la elevación de la inundación producida

por la precipitación que cae dentro del área delimitada por los canales de desvío y los

diques de protección, bajo los siguientes criterios y consideraciones:

Las aguas de escorrentía al interior mina correrán hacia los terrenos bajos formando

áreas de inundación separadas, una al lado seco del dique Sur y otra cerca al lado

seco del dique Este;

Se espera que las aguas acumuladas sean consumidas por evaporación o aliviadas

por bombeo descargado detrás de los diques al embalse que se forme en la Salina

Grande;

Evaluar los volúmenes de escorrentía generados, descontar la evaporación y

determinar los niveles de espejo de agua para dichos volúmenes.

Considerar un borde libre de 1 m.

Fueron evaluados los casos con precipitaciones anuales de 1 500 mm y 2 600 mm de

acuerdo a los criterios utilizados en el diseño de los diques de protección. En este caso,

por tratarse de un riesgo menor la precipitación de diseño fue de 1 500 mm, la



394

precipitación supuestamente ocurrida en el área en los eventos El Niño muy fuertes

anteriores en 1983 y 1998.

Fue investigado el efecto de bombeos de alivio en la disminución del nivel de las aguas,

determinándose que no son necesarios para el agua acumulada contra el dique Este

debido a la amplitud del área baja que genera que el bombeo tenga poco impacto en la

disminución de niveles a menos que fuese de mucha potencia.

En tal zona las profundidades de inundación promedio es de 0,50 m y la máxima de 1,20

m

En el caso de las áreas inundadas hacia el dique Sur la situación se prevé distinta como

resultado de ser terrenos relativamente más estrechos. Se opina que en este sector el

bombeo será justificable, estableciéndose en 500 l/s para llegar a la misma cota de

inundación que el caso del dique Este.

La cota de inundación determinada mediante cálculos hidrológicos es de -22,20 msnm,

en tal virtud, la elevación mínima recomendada de los diques perimetrales de las Pozas

de Relaves es de -21,20 msnm.

Tabla 8-15 muestra el resumen de los volúmenes de inundación y los niveles alcanzados

para los casos analizados.

Tabla 8-15. Resumen del volúmen de inundación y niveles alcanzados.

CON BOMBEO (Q=0.5 m3/s)

SIN BOMBEO

CON BOMBEO (Q=0,5 m3/s)

SIN BOMBEO

2600 Este 17,860,644 23,044,644 -21.40 -21.201500 Este 4,741,671 7,145,967 -22.40 -22.202600 Sur 7,053,996 12,237,996 -20.40 -16.001500 Sur 1,736,274 4,376,201 -22.20 -21.40

PRECIPITACIÓN ANUAL (MM) DIQUE

VOLUMEN ALMACENADO (m3) NIVEL DE AGUA (msnm)

Es de notar que las Pozas de Relaves ubicadas en los terrenos más altos tendrán diques

o canales perimetrales sólo con el fin de interceptar o desviar las escorrentías pudiendo

tener sus diques cotas más altas. Cabe indicar que otra alternativa de manejo es permitir

el ingreso de las escorrentías a uno o algunos pocos depósitos, pues los espacios en

ellos son suficientes, con lo que el área alrededor puede mantenerse seca; en

dependencia de las decisiones de procesos.



395

Altura de Coronación de los Diques de Almacenamiento Sobre la base del nivel de inundación del vaso de almacenamiento, calculado mediante la

simulación del balance hídrico en la Salina Grande o Gran Depresión se ha determinado

la altura de diseño de los diques, la cual considera además una altura de borde libre

apropiada.

- Nivel de Inundación Los resultados de la simulación del balance de aguas identifican el volumen de 498,4 hm3

como el máximo volumen acumulado, el cual es llevado a la respectiva curva elevación -

volumen desarrollada en el vaso de la Salina Grande, identificándose así el

correspondiente nivel de inundación en la cota -16,3 msnm.

- Acumulación de Sedimentos Se ha realizado una estimación del volumen de sedimentos que podrían depositarse en el

vaso y disminuir así su capacidad, para lo cual se ha aplicado la ecuación universal de

pérdida de suelos. Para la estimación realizada se ha considerado que en todo el período

de vida útil de la mina a lo más verosímilmente se presentarían dos eventos del

fenómeno El Niño, con lo cual se obtiene una altura de sedimentos de aproximadamente

0,10 m, monto que no representa una disminución significativa en el volumen del vaso.

- Estimación del Borde Libre La estimación del borde libre para el dique se realizó en base a la evaluación de fórmulas

propuestas para el diseño de estructuras de desagüe de presas como el Método del ICE,

1978 el cual relaciona la velocidad del viento máxima horario y el valor del “fetch”, la

fórmula de Davis y Sorensen, 1969, relaciona la altura de la ola presente en el embalse

para la determinación del borde libre, y finalmente se evalúo el método propuesto por el

USBR que define el borde libre con respecto al NAME teniendo en cuenta un factor de

ajuste según el tipo de superficie de la estructura.

Los valores obtenidos se promedian en 1,50 m como borde libre sobre el nivel alcanzado

por el almacenamiento simulado, lo que representa el nivel 14,8 msnm. Se ha adoptado

finalmente un nivel de 15 msnm. Es preciso señalar que esta estimación se ha realizado

sobre la base de información topográfica de la carta nacional a escala 1:100000 y curvas

de nivel completadas por Vector, por lo que se considera que los valores obtenidos

podrían ser más precisos a medida de que se cuente con información topográfica más

detallada.



396

8.5 Manejo de agua durante la operación.

Durante la etapa de operación del Proyecto Bayóvar se ha definido el uso del agua de

mar en una cantidad de 3072 m3/h; agua desalinizada proveniente de la Planta

Desalinizadora en una cantidad de 204,30 m3/h y agua de pozos provenientes de la red

pública tanto para uso industrial, servicios y consumo humano, en una cantidad de 2,62

m3/h.. Mas detalles se describe en la sección 9.7.5 del capitulo 9.

El agua proveniente de la red pública es extraída de pozos pertenecientes al Gobierno

Regional de Piura y ubicado en el acuífero Illescas, de aquí se abastece a la población de

Puerto Rico

Agua de Mar.- Será utilizada para el proceso de la Planta Concentradora, para la

obtención de agua desalinizada en la Planta Desalinizadora (por Osmosis

Inversa) y para riego de caminos, para más detalles el capítulo 1 sección

1.2.4

Agua Desalinizada.- Se utilizará para el lavado de concentrado en la última etapa de

Proceso, para protección del sello de las bombas, taller de lavado de

camiones, para combate contra incendios, servicios y para consumo

humano previa potabilización

Agua proveniente de la Red Pública.- Será utilizada para control de emisión de polvos

en los chutes de transferencias, combate contra incendios y para

consumo humano previa potabilización

8.5.1 Manejo de Agua por Componentes.

A continuación los componentes del Proyecto Bayóvar

Mina. Planta Concentradora Zona de Descarga de Camiones. Faja Transportadora Sobre Terreno Zona de Secado y Almacenamiento Puerto Línea de Impulsión Agua de Mar Carretera Industrial Líneas de Transmisión



397

a) Mina

El manejo de agua en mina básicamente se refiere a:

Riego de caminos con agua de mar para evitar la polución, el control de la emisión de

polvos producidos por el transito de la maquinaria pesada.

Alivio del tajo, mediante un sistema de bombeo instalado en el tajo.

Riego de caminos en mina

Como medida de evitar la polución y contaminación del aire con polvos en la zona de

mina y áreas aledañas, se considera el uso de camiones cisterna para el riego de

caminos de acceso a mina y a diferentes áreas.

La frecuencia de riego será:

Horas de operación : 10 por día

Capacidad de los camiones : 20 m3

Camiones por día : 10

Flujo máximo : Flujo medio +10% (220 m3/día)

La calidad de agua utilizada para el riego de caminos es el agua de mar almacenada.

Alivio del tajo

Según estudios realizados por Vector Perú S.A., se simularon las afluencias de las aguas

subterráneas durante el alivio del tajo para cada uno de los 27 años de explotación

minera, considerando que la extracción se extiende hasta la base de la capa de fosfatos

Capa 5. Se consideraron dos escenarios para la simulación:

Se supuso que el relleno drenaba libremente (es decir la permeabilidad de rellenos es

10 veces mayor que la del material original de modo que el relleno del tajo de la mina

permanezca drenado).

Se supuso que el relleno tenía las mismas propiedades hidráulicas de material

original.

El coeficiente de almacenamiento utilizado en el modelo fue determinado con los datos

de la pruebas de bombeo,

Las afluencias calculadas del tajo se presentan en la Figura 8-1



398

Figura 8-1. Flujos previstos en el tajo vs. Tiempo.

Según se aprecia en esta figura las afluencias máximas del tajo varían aproximadamente

10 000 a 14 000 m3/día. Las afluencias del tajo aumentan rápidamente durante los dos

primeros años de explotación aunque luego declinan hasta el año 13. Las afluencias del

tajo aumentan generalmente en los siguientes 12 años de explotación y declinan

finalmente durante los años finales de su explotación.

Simulación de las presiones de la pendiente del tajo

Para evaluar el drenaje de la pared del tajo, se construyó un modelo bidimensional para

simular una pared del tajo de 50 m de alto con un talud a 45 grados. El modelo se dividió

en 10 capas de 5 m de altura. La separación de la cuadrícula horizontal fue de 5 m desde

el pie del talud del tajo hasta 150 m detrás del pie del talud, luego aumentó poco a poco

hasta un máximo de 150 m a una distancia de 1,5 km detrás de la pared del tajo. Las

propiedades hidráulicas utilizadas en el modelo fueron:

Permeabilidad horizontal de 2 x 10-5 cm./s;

Permeabilidad vertical de 2 x 10-6 cm./s;

Coeficiente de almacenamiento de 0,002; y

Rendimiento específico de 0,05.

Se simuló la pared del tajo como una superficie de infiltración de drenaje libre. Las

Figuras 8-2 y 8-3 muestra las presiones de los poros predichas por el modelo a los 60

días, y 10 años suponiendo una exposición/drenaje continuo de la pared del tajo, también

se realizaron modelos para 120 días, 180 días, 1 año, 2 años y 5 años.



399

Figura 8-2. Presión de Poros de la Pared del tajo a los 60 Días

Figura 8-3. Presión de Poros de la Pared del tajo a los 10 años

Las aguas subterráneas se presentan por debajo de la Zona minera propuesta, a

profundidades de -40m a -1m. La superficie freática es reflejo de la superficie del terreno

y las aguas subterráneas fluyen a una pendiente horizontal de 0,001 a 0,006 m/m en

sentido noroeste - sureste. La recarga de las aguas subterráneas provienen de los Cerros

Illescas al oeste así como de la recarga directa de la precipitación. Las aguas

subterráneas se descargan mediante evaporación en la parte inferior de la Salina

Grande. Los resultados del modelamiento numérico indican una afluencia de aguas

subterráneas sub-superficiales a través de la Zona Minera de aproximadamente de 130



400

m3/día y una afluencia de aproximadamente 34 m3/día. Las perdidas por evaporación

dentro de las Zonas Gradiente debajo de la Mina en aproximadamente 400 m3/día

mientras que la recarga total directa es aproximadamente 321 m3/día.

Sistema de Bombeo

Tomando en cuenta los resultados se ha diseñado un sistema de bombeo preparada para

la operación normal de la Mina y en caso de eventos climáticos como el Fenómeno El

Niño.

El agua bombeada será conducida por una tubería de HDPE de 18" de diámetro y

descargara en el canal Norte tramo 2. Para la descarga de esta agua se ha previsto una

protección con geocontenedores con la finalidad de evitar la erosión. El Canal Norte

tramo 2 ha sido diseñado para conducir el agua proveniente de la Mina en caso de un

eventual fenómeno El Niño, tal como se describió en el capítulo 8.4.4 Hidrológica de

Canales

Botadero de Desmonte.

Durante la etapa de operación el Botadero de Desmonte cuenta con canales de

derivación en orientación Sur a Norte construidos para evacuar el agua producida por las

lluvias y alguna cantidad de agua drenada del área de los desmontes. Más detalle se ha

descrito en el capítulo 8.4.4 Hidrológica de Canales.

b) Planta Concentradora El manejo de agua en la Planta Concentradora se detalla en el capitulo siguiente

"Balance de agua en la operación". El diseño de la Planta Concentradora y demás áreas

aledañas, consideran drenajes y sumideros para colectar el agua producto de las lluvias o

derrames, todos estos flujos son colectados en una poza denominada "poza de

procesos", para luego por medio de bombas ser ingresado en el proceso o desechado al

tanque de relaves y posteriormente enviado a la Poza de Relaves.

Todas las instalaciones se encuentran protegidas naturalmente en caso de un eventual

Fenómeno El Niño, debido a que la planta se ubica en una zona mas elevada que la mina

y otras estructuras (Sobre el Tablazo).



401

c) Zona de Descarga de Camiones. El manejo de agua en este componente durante la operación se refiere a:

Toma de agua de la Red Pública, tratamiento del agua en sistema de ablandamiento, el

agua tratada es enviada a la Zona de Secado y Almacenamiento y una parte de esta

agua tratada recibe un segundo tratamiento de potabilización para consumo humano y

otros servicios. También se considera un sistema de aguas servidas con poza séptica de

2 m3 y un Pozo de infiltración.

El detalle de los consumos se muestra el capítulo siguiente Balance de Agua en la

Operación.

Durante la etapa de operación se realizara un plan de mantenimiento y limpieza de la

infraestructura tales como alcantarillas, badenes, etc., diseñadas para el saneamiento y

drenaje de esta Zona brindando un nivel de seguridad mayor.

d) Faja Transportadora Sobre Terreno. Durante la etapa de operación se realizara un plan de mantenimiento y limpieza de la


drenaje de este componente brindando un nivel de seguridad mayor.

e) Zona de Secado y Almacenamiento.

El manejo de agua en este componente durante la operación se refiere a:

Almacenamiento del agua tratada en la Zona de Descarga de Camiones, parte de esta

agua almacenada recibe un segundo tratamiento de potabilización para consumo

humano y otros servicios, esta agua es almacenada en un tanque de agua para servicios.

Una parte del agua almacenada es reservada para el sistema de combate contra

incendios y el resto es utilizado para el control de emisión de polvo mediante el uso de

supresores de polvo instalados en la descarga de los sistemas de secado, chutes de

transferencia y descarga del Silo de almacenamiento.

También se considera un sistema de aguas servidas con 3 pozas sépticas de 2 m3 cada

uno con sus respectivos Pozos de Infiltración.


Operación.



402

Durante la etapa de operación se realizara un plan de mantenimiento y limpieza de la


drenaje de esta Zona brindando un nivel de seguridad mayor.

f). Puerto El manejo de agua en este componente durante la operación se refiere a: Agua para el combate contra incendios, se considera una línea proveniente desde el

tanque de almacenamiento.

Agua para consumo humano, se considera una línea proveniente del tanque de agua de

servicios ubicados en la Zona de Secado y Almacenamiento hasta un punto de entrega

en el Puerto para reabastecimiento de los barcos.

Agua para el control de emisión de polvo, se considera una línea proveniente del tanque

de almacenamiento de agua proveniente de la Zona de Secado y Almacenamiento hasta

los supresores de polvo instalados en el sistema Cargador de Barcos.


Operación.

g). Línea de Impulsión Agua de Mar Durante la etapa de operación se realizara un plan de mantenimiento y limpieza de la


drenaje a lo largo de la línea de impulsión desde su ubicación inicial en el Puerto hasta su

llegada en la Planta Concentradora. La Línea de Impulsión de agua de mar se encuentra

descrita con mas detalle en la sección 1.2.4 del capitulo 1.

h). Carretera Industrial Durante la investigación de campo se detectaron quebradas activas de descarga y

sectores de gran flujo dejados por anteriores eventos del fenómeno El Niño. Estos

sectores deberán ser atravesados por badenes cuyas dimensiones y diseño han sido

determinadas en el cálculo hidráulico.

De acuerdo a los registros de las calicatas, no se determinó la presencia de nivel freático

a lo largo del alineamiento de la vía, estimándose que se encuentre muy profundo y por

consecuencia no constituir inconveniente para la futura estructura.

Durante la etapa de operación se realizará un plan de mantenimiento y limpieza de la


drenaje a lo largo de la Carretera Industrial desde su ubicación inicial en la Planta

Concentradora hasta su llegada en la Zona de Descarga de Camiones.



403

Como medida de evitar la polución y contaminación del aire con polvos en la Carretera

Industrial y áreas aledañas, se considera el uso de camiones cisterna para el riego de

esta importante vía, la frecuencia de riego será:




Flujo máximo : Flujo medio +10% (220 m3/día)

La calidad de agua utilizada para el riego de caminos es el agua de mar almacenada.

i) Líneas de Transmisión

Este componente ha sido descrito en Capítulo I en el ítem 1.2.4, El ambiente del sector

en que se instalarán estas líneas aéreas es altamente corrosivo por encontrarse en el

borde costero, además, sufre de inundaciones severas asociadas al fenómeno climático

de corrientes del Niño. Por esto, todos los postes deberán ser de material que protejan

contra la corriente eléctrica, como madera.

El diseño de las líneas aéreas, tanto en su forma como en trazado, deberán cumplir con

las máximas exigencias de la Norma Técnica del Perú, considerando las condiciones

ambientales del sitio en que se construirán.

8.5.2 Balance agua en la operación. El balance de agua normal (nominal), esta reflejado en el balance diario (m3/día).

Los flujos instantáneos debido a su variabilidad no se consideran en este balance.

Las bases de cálculo son los siguientes.

a) Mina y Planta Concentradora i) Consumo Humano

El agua necesaria para el consumo humano se obtiene: una parte de la Planta

Desalinizadora que alimenta a la Planta Concentradora y Mina, y otra parte se toma de la

Red Pública para alimentar la Zona de Descarga de Camiones, Zona de Secado y

Almacenamiento, y el Puerto.



404

Horario de operación

Turnos :4 x 4

Turnos por día : 2

Staff Total

Mina : 45 x 4 = 180 Campamento en el sitio de trabajo

Planta Concentradora: : 150 Campamento en trabajo administrativo

50 Trabajan de lunes a sábado, retornando a su

casa todos los días

Zona de Secado y Almacenamiento: 31 x 4 = 124 Campamento en el sitio

Conductores de Camión : 84 considerados en Planta Concentradora

Mantenimiento : 20 Considerado en Planta Concentradora

Staff Diario

Mina : 90

Planta Concentradora : 75

Administración : 50

Zona de Secado y Almacenamiento : 62

Conductores de Camión : 42

Mantenimiento : 20

Consumo de agua por persona

Mina y Planta Concentradora : 170 L/día

Administración : 120 L/día

Zona de Secado y Almacenamiento, Puerto :155 L/día

Consumo máximo

Todas las duchas funcionando:

Tiempo de ducha por persona: 10 min.

Consumo por persona: 10 L/min.



405

ii) Consumo de Agua en la Operación

Agua de sello Es el agua desalinizada utilizada para la protección de los sellos de las bombas de pulpa,

para el buen funcionamiento del equipo.

Agua de sello por equipo: 2 m3/h

Horas de operación: 24 horas por día

Flujo máximo: Flujo medio +10%

Lavado de camiones

Localización : Planta Concentradora

Horas de operación : 1 hora por camión


Flujo de agua por camión : 15 m3

Flujo máximo : Flujo medio +10%

Taller de camiones Localización : Mina

Horas de operación : 1 hora por camión


Flujo de agua por camión : 40 m3


Agua para riego de caminos en mina Localización : Mina







406

iii) Planta Desalinizadora

La Planta Desalinizadora será del tipo "Osmosis Inversa", y estará ubicada próxima a la

Planta Concentradora.

Parte del agua de mar es bombeada a la Planta Desalinizadora a razón de 509,43 m3/h

para producir un aproximado de 204,4 m3/h de agua desalinizada y un agua residual con

mayor contenido de sales alrededor de 306,6 m3/h. Esta agua residual será bombeada

hasta la línea de impulsión de Relaves conectándose a ésta en un punto cercano al

tanque de Relaves, el agua residual se une con los Relaves Finos y serán depositados en

las Pozas de Relaves. El agua decantada en estas pozas será bombeada hacia la laguna

de evaporación tal como se muestra en el diagrama de flujo: Plano 9-40 del Anexo 9.2.

La Planta Desalinizadora guarda la relación típica de:

% de Salmueras = 60 % de la alimentación

iv) Servicios

Incluye el consumo de agua de servicios en Planta Concentradora, Zona de Descarga de

Camiones, Zona de Secado y Almacenamiento y el Puerto,

Consumo de agua de servicios en Planta Concentradora (Agua desalinizada):

Lavado de camiones mineros y de transporte de concentrado, este flujo esporádico ó

instantáneo con una capacidad de 190 m3/h.

Agua para combate contra incendios, flujo esporádico con una capacidad de 113 m3/h

con un tanque de almacenamiento que asegura 2 horas de operación continua.

Consumo de agua en Zona de Descarga de Camiones, Zona de Secado y

Almacenamiento y el Puerto (Agua dulce de la Red Pública):

Agua para combate contra incendios, flujo esporádico con una capacidad de 113 m3/h

con un tanque de almacenamiento que asegura 2 horas de operación continua.

Agua para servicios varios (limpieza, riego, etc.) con una capacidad de 0,16 m3/h.

Agua para servicios varios (con tratamiento de clorinación) con una capacidad de 0,4

m3/h.

Agua para control de polvo, mediante Supresores de polvo que se encuentran

instalados en los chutes de transferencia de las correas transportadoras así como en

la descarga a las tolvas y silos de almacenamiento.

Horas de operación : 24 horas por día

Sistema de supresión de polvos para el concentrado seco



407

Número de unidades : (2) 1 por línea

Número de inyectores : 10

Volumen de agua : 30,25 L/h por inyector Sistema de supresión de

polvos para el Silo de almacenamiento

Número de unidades : 2

Número de inyectores : 10

Volumen de agua : 30,25 L/h por inyector

Sistema de ablandamiento

Este sistema se detalla en el Capitulo 9, Servicios e infraestructura

Purga : 20% de la alimentación

Reservorio de agua (ver Tabla 8-16) A continuación se muestra un cuadro resumen de los principales tanques y pozas de

almacenamiento de agua y pulpas consideradas en el Proyecto Bayóvar:

Tabla 8-16. Principales tanques y pozas de almacenamiento de agua.

Reservorio y Uso Código Capacidad

Poza de procesos - Almacén de derrames y limpieza PD-2020-01 500 m3 Tanque de solución filtrado - Almacén de líquidos TQ-2030-11/12 2 m3 c/u

Tanque de agua de lavado de concentrado TQ-2030-01/02 6 m3 c/u Tanque de Relaves - Almacén de relaves TQ-2040-01 70 m3

Tanque de agua recirculada - tanque de paso TQ-2040-02 2 300 m3 Poza de almacenamiento de agua de mar PD-3000-01 27 000 m3

Tanque de agua potable TQ-3070-01 36+10% capacidad extraTanque de agua desalinizada TQ-3010-01 2 100 m3

Tanque de agua de pozo TQ-6070-01 80 m3 Tanque de agua blanda TQ-6070-02 60 m3

Tanque de agua TQ-6070-04 400 m3 Tanque de agua de servicios TQ-6070-05 2 m3

Tanque de agua para servicios TQ-6070-03 1 m3

Nota: El tanque de agua desalinizada y el tanque de agua incluye 230 m3 para protección contra incendio.

El grafico que muestra el balance general de agua del Proyecto Bayóvar se muestra en el

plano 8-9 del Anexo 8.4.



408

9 SERVICIOS E INFRAESTRUCTURA.

El capítulo que se presenta a continuación describe los servicios e infraestructura para el

Proyecto Bayóvar, los cuales incluyen lo siguiente:

Carreteras y transporte, descripción de todas las carreteras de acceso.

Suministro y distribución de energía, descripción de todo lo concerniente al abastecimiento y distribución de energía para el proyecto.

Instalaciones auxiliares, descripción de la infraestructura de apoyo a la operación.

Logística en la operación, descripción del proceso de logística para la etapa de operación del proyecto.

Relleno sanitario, descripción de esta infraestructura de acuerdo a los requerimientos medioambientales.

Residuos sólidos, descripción del manejo de los residuos sólidos.

9.1 Carreteras de acceso al Proyecto Bayóvar.

El Proyecto Bayóvar cuenta con accesibilidad terrestre gracias a carreteras existentes.

Estas carreteras son de pavimento asfáltico y conectan al Proyecto Bayóvar con la ciudad

de Sechura, el Puerto existente de Petroperú y con la Panamericana Norte. Ver figura 9-

1.



409

Figura 9-1. Carreteras principales de acceso. Para acceder a la mina, desde la ciudad de Piura, se puede hacer llegando por Sechura o

por la Panamericana Norte. En la fase de construcción y operación del Proyecto Bayóvar

ambos accesos serán utilizados.

Las carreteras asfaltadas existentes tienen una clasificación de “Segunda Clase”, debido

a que tienen una calzada de dos carriles y soportan entre 400 a 2 000 Vehículos por día.

Estas carreteras actualmente son utilizadas preponderantemente para acceder al Puerto

de Petroperú y sus zonas adyacentes, por lo tanto son carreteras que soportan un bajo

índice de circulación.

Para acceder a las instalaciones del Proyecto Bayóvar se ha planificado construir una

serie de carreteras de acceso y utilizar las carreteras asfaltadas existentes. A

continuación se lista los siete grupos de carreteras que tendremos en el proyecto:

Carretera de acceso a Planta Concentradora.

Carretera Industrial para el transporte de concentrado.

Carreteras de acceso en mina.



410

Carreteras de acceso en Planta Concentradora.

Carreteras de acceso en Zona de Descarga de camiones.

Carreteras de acceso en Zona de Secado y Almacenamiento.

Carreteras de acceso al Puerto.

La Carretera Industrial para el transporte de concentrado será descrita detalladamente en

el capítulo concerniente al transporte de concentrado.

En la tabla 9-1, se muestra la longitud de cada una de las carreteras que se muestran en

la figura 9-1. Obsérvese que en dicha tabla se muestra una descripción de los puntos de

inicio y fin, para la determinación de la longitud de cada una de las carreteras listadas.

Tabla 9-1. Longitud de las carreteras principales de acceso.

Ítem Carretera Descripción Km 1 Carretera Industrial --- 31,26 2 A sechura Ovalo – Sechura. 43,0 3 A Petroperú Ovalo – Petroperú. 21,4 4 A Panamericana norte Ovalo – Panamericana Norte 47,1

5 Carretera de acceso a Planta Concentradora --- 12.4

9.1.1 Carretera de Acceso a Planta Concentradora.

La carretera de acceso a la Planta Concentradora, se muestra en la figura 9-1 y su

longitud en la tabla 9-1. En dicha figura también se muestra la Carretera Industrial para el

transporte de concentrado.

La carretera de acceso a la Planta Concentradora sirve de conexión entre la carretera

asfaltada existente (que lleva a la Panamericana Norte), la Planta Concentradora y la

mina; mientras que la Carretera Industrial sirve de conexión entre la Planta

Concentradora y la Zona de Descarga de camiones de concentrado del Proyecto

Bayóvar.

Resaltamos que existe un tramo aparentemente común de la Carretera Industrial y la

carretera de acceso a la Planta Concentradora, pero que no lo es. Ver figura 9-2. En este



411

tramo, y sólo en este, se puede observar que son dos carreteras totalmente

independientes. La Carretera Industrial tendrá un ancho de 11 m, mientras la carretera de

acceso a la Planta Concentradora tendrá 9.5 m de ancho. Con la finalidad de diferenciar

ambas carreteras, se colocará entre ellas un guardavía, debidamente pintado.

Figura 9-2. Sección transversal de carreteras.

La Carretera Industrial para el transporte de concentrado será utilizada exclusivamente

por los camiones del tipo Bi-tren que recogerán el concentrado húmedo de la zona de la

Planta Concentradora y lo llevarán a la Zona de Descarga de camiones. También

accederán vehículos livianos (camionetas) previamente autorizados por la operación de

la mina.

La carretera para el acceso a la Planta Concentradora será utilizada por todos los

vehículos de servicios, terceros, transporte de personal, etc. para acceder a las

instalaciones de la Planta Concentradora y también para acceder a la zona de minado.

En la figura 9-3, se muestra la sección transversal típica del tramo de la carretera de

acceso a la Planta Concentradora que no es colindante con la Carretera Industrial para el

transporte de concentrado. Como se explicó anteriormente esta carretera será el acceso

para el ingreso de todo vehículo a la Planta Concentradora y para el ingreso a la mina. El

ancho de este tramo de carretera será de 8 m con bermas de 1,5 m a cada lado de la

carretera.



412

Figura 9-3. Sección transversal del acceso a la Planta Concentradora. Todas las carreteras de acceso, incluido la Carretera Industrial para el transporte de

concentrado, serán conformadas por estabilización química del terreno natural

adicionándole cloruro de sodio extraído de la zona de los salineros del Proyecto Bayóvar.

Gracias al mantenimiento rutinario de estas vías, regándolas con agua, se evitará la

contaminación con polvo por el tránsito de los vehículos.

9.1.2 Carreteras de acceso en mina. En la figura 9-4. se muestra las siguientes carreteras de acceso en mina:

Carretera de acceso hacia el botadero de desmonte.

Carretera de acceso a la mina.

Carreteras de acceso a la zona de apilado de mineral.

Carretera de acceso a la zona de talleres de mina.



413

Figura 9-4. Carreteras de acceso en mina.

Todo el conjunto de estas carreteras de acceso en mina, están diseñadas para que sean

transitadas por el equipo pesado de mina. Este equipo tendrá acceso principalmente

hasta la zona de talleres de mina.

La carretera de acceso al botadero, como su mismo nombre lo indica será utilizado por

los camiones que transportaran el desmonte desde la mina hacia la zona de material

estéril, también será utilizado por el equipo de movimiento de tierras pesado que se

dedicará a conformar el material estéril en dicha zona.

La carretera de acceso a mina servirá para que todo el equipo de mina pueda acceder al

tajo ya sea para retirar desmonte o para transportar mineral.

Las carreteras de acceso a la zona de apilado de mineral, serán utilizadas por los

camiones mineros que transportarán el mineral a dicha zona. En esta zona también se ha

ubicado la zona de abastecimiento de combustible, por lo que todo equipo minero que

tenga que abastecerse también podrá acceder a esta zona.

Finalmente hay una zona donde se ubica los talleres de la mina (talleres de lubricación,

talleres mecánicos, taller de neumáticos, etc.) para la reparación y mantenimiento de los



414

equipos que trabajan en el minado. Cualquier equipo de mina que necesite llegar a la

zona de talleres de mina debe pasar por la zona de apilado de mineral y continuar por la

carretera de acceso a talleres de mina. También se puede acceder a la zona de talleres

de mina por los accesos de la Planta Concentradora, pero este ingreso está orientado a

los vehículos livianos de la operación.

En todas las carreteras de acceso ubicadas en mina también circularán vehículos livianos

debidamente autorizados y por lo general serán aquellos vehículos que serán utilizados

por los supervisores de las operaciones, jefes de guardia, etc. que necesitan movilizarse

dentro de la mina para realizar sus actividades.

En la figura 9-5, se muestra la sección típica de las carreteras de acceso en la zona de

mina. El ancho total de las carreteras de acceso será de 30 m que incluye bermas de

seguridad de 2,5 m a cada lado de la carretera.

Figura 9-5. Sección típica de las carreteras de acceso en mina.

El Proyecto Bayóvar también ha contemplado la construcción de rampas de acceso hacia

la cresta del botadero de desmonte, de 25 m de ancho libre y berma de seguridad con

cuneta para evacuar aguas superficiales. Estas rampas tendrán una pendiente máxima

de 10%. En la figura 9-6 se muestra la sección transversal típica de la rampa de acceso

al botadero de desmonte.



415

Figura 9-6. Rampa de acceso al botadero de desmonte.

Para el caso de las pozas de relaves se ha diseñado una rampa de acceso de 8 m de

ancho y con bermas de seguridad y cunetas para el drenaje pluvial. En la figura 9-7 se

muestra la sección transversal típica de esta rampa de acceso.

Figura 9-7. Rampa de acceso a poza de relaves.

Las pozas de relaves también cuentan con un camino de acceso perimetral. Este camino

ha sido configurado en corte y relleno con la finalidad de proteger a los depósitos de

relaves y tendrá una cota mínima de -21 msnm. Las pozas 1, 2, 3, 4, 5 y 7 deberán ser

protegidas por los lados en contacto con las áreas de inundación aguas arriba de los

diques sur y este. En la figura 9-8 se muestra la sección típica del camino de acceso

perimetral.



416

Figura 9-8. Acceso perimetral adyacente a las pozas de relaves.

En la tabla 9-2, se muestra la longitud de cada una de las carreteras que se ubican en la

mina.

Tabla 9-2. Longitud de las carreteras de acceso en mina.

Ítem Carretera Km

1 Carretera de acceso a zona de talleres de mina. 0,3 2 Carretera de acceso a zona de apilado de mineral. 1,5 3 Carretera de acceso al botadero de desmonte. 1,4 4 Carretera de acceso a la mina. 2,1 5 Rampa de acceso al botadero de desmonte. 0,4 6 Rampa de acceso a poza de relaves. 0,4 7 Acceso perimetral adyacente a las pozas de relaves. 2,8

9.1.3 Carreteras de acceso en Planta Concentradora. Todas las zonas adyacentes a la Planta Concentradora están comunicadas por

carreteras de acceso. En la figura 9-9 se muestra la zona de la Planta Concentradora y

sus instalaciones adyacentes.



417

Figura 9-9. Carreteras de acceso en Planta Concentradora.

En dicha figura se ha señalizado cuales son las carreteras de acceso para la

accesibilidad a toda esta infraestructura. Estas carreteras serán de doble vía, tendrán un

ancho estándar de 7 m y se construirán a nivel de afirmado. La estructura del pavimento

de dichas carreteras esta conformada por 0.15 m de una capa de sub base y 0.15 m de

una capa de base. A continuación se lista las carreteras que se ubicarán en la zona de la

Planta Concentradora:

Carretera Industrial (transporte de concentrado).

Carretera de acceso a Planta Concentradora y mina.

Carretera de acceso a zona de almacenamiento de combustible.

Carretera de acceso al campamento.

Carretera de acceso al helipuerto.

Carretera de acceso a oficina central.

Carretera de acceso a Planta Concentradora.

Carretera de acceso a mina.



418

La Carretera Industrial para el transporte de concentrado inicia específicamente en la

zona del apilador radial de la Planta Concentradora. Es en este punto, que los camiones

de transporte de concentrado cargan el material y lo transportan hasta la Zona de

Descarga de camiones.

El tramo inicial de esta Carretera Industrial para el transporte de concentrado tiene

derivaciones (accesos) que forman un circuito de carreteras de uso exclusivo de los

camiones Bi-tren, para que ellos puedan acceder a las siguientes instalaciones:

Zona de lavado de camiones de concentrado.

Taller de neumáticos de camiones de concentrado.

Taller de camiones de concentrado.

Zona de abastecimiento de combustible de camiones de concentrado.

Paralelamente a la Carretera Industrial de transporte de concentrado, se tiene la carretera

de ingreso a la Planta Concentradora y a la mina. Esta es una carretera que se inicia en

la portería principal y por donde transitarán todos los vehículos que se dirijan hacia la

Planta Concentradora, mina o al almacenamiento diesel.

Igualmente que en el caso anterior, paralelamente a la Carretera Industrial se tiene una

carretera de acceso hacia la zona de campamento que al llegar a él se divide en dos

carreteras de acceso. La primera que lleva hacia el helipuerto y la segunda que lleva a la

oficina central para posteriormente seguir su ruta hacia la Planta Concentradora.

En la zona de la Planta Concentradora hay un acceso para la mina; cabe resaltar que el

acceso a los talleres de mina y la carretera hacia la mina fueron descritos en la sección

anterior.

Por las carreteras de acceso ubicadas en la zona de la Planta Concentradora transitarán

vehículos livianos y por la Carretera Industrial transitará exclusivamente los camiones

para el transporte de concentrado y vehículos livianos debidamente autorizados.

En la tabla 9-3, se muestra la longitud de cada una de las carreteras que se muestran en

la figura 9-9.



419

Tabla 9-3. Longitud de carreteras de acceso en Planta Concentradora.

Ítem Carretera Descripción Km

1 Carretera de acceso a Planta Concentradora. --- 12,4 2 Carretera de acceso a campamento --- 1,2 3 Carretera de acceso al helipuerto. --- 0,6 4 Carretera de acceso a oficina central. --- 0,4

5 Carretera de acceso a Planta Concentradora Desde oficina central. 0,4

6 Carretera de acceso a zona de almacenamiento de combustible. --- 1,1

9.1.4 Carreteras de acceso en Zona de Descarga de camiones. En la figura 9-10, se muestra las carreteras de acceso ubicadas en la Zona de Descarga

de camiones. A continuación se listan dichas carreteras:

Carretera de acceso a la Zona de Descarga de camiones.

Carreteras de acceso a tolvas de descarga.

Carretera de acceso de retorno a la Carretera Industrial.

Para ingresar a la Zona de Descarga de camiones se puede hacer mediante dos

accesos: el acceso administrativo que une la Zona de Descarga de camiones con la

carretera asfaltada existente, ver figura 9-10 y 9-11 y el acceso mediante la Carretera

Industrial para el transporte de concentrado que llega desde la Planta Concentradora. El

primer acceso está diseñado para vehículos menores y transporte administrativo y el

segundo es acceso exclusivo para los camiones del tipo Bi-tren.



420

Figura 9-10. Carreteras de acceso en Zona de Descarga de camiones.

Para que los vehículos de transporte de concentrado puedan descargar sus tolvas

accederán a la zona específica de descarga mediante los “accesos a la Zona de

Descarga de camiones”. En dichos accesos existe una derivación denominada acceso a

la Zona de Descarga de camiones de emergencia, que será utilizadas en caso ocurra una

deficiencia operacional que impida descargar en las zonas ya definidas y se requiera

acceder a una zona de contingencia para la descarga del concentrado.

Luego de efectuada la descarga de concentrado, tanto en la Zona de Descarga de

camiones específica o en la Zona de Descarga de camiones de emergencia, los

camiones de transporte de concentrado continuarán su circulación finalmente transitar

por el acceso de retorno a la Carretera Industrial y dirigirse hacia la Planta

Concentradora. Ver figura 9-10.

En la figura 9-11, se muestra una vista aérea donde se ha plasmado la Zona de Descarga

de camiones de concentrado. En esta figura se puede apreciar que dicha zona se

encuentra cerca de la carretera asfaltada existente que lleva hacia el Puerto de Petroperú

y de la carretera afirmada que lleva hacia el campamento actual de Bayóvar. Obsérvese

que la Zona de Descarga de camiones está conectada con la carretera asfaltada



421

existente mediante un acceso principal denominado “Carretera de acceso a la Zona de

Descarga de camiones” y que fue descrita anteriormente.

Figura 9-11. Vista aérea de la Zona de Descarga de camiones.

9.1.5 Carretera de acceso a la Zona de Secado y Almacenamiento. En la figura 9-12. se muestra la Zona de Secado y Almacenamiento de concentrado y su

carretera de acceso hacia la carretera asfaltada existente. Nótese que esta es la única

carretera de acceso que se construirá en dicha zona, por lo tanto en el interior de ella no

habrá circulación de vehículos.


Carretera de acceso a zona de descarga de

camiones Carretera asfaltada existente

Hacia Sechura o Panamericana Norte

Hacia Puerto de Petroperú

Carretera afirmada a campamento bayóvar



422

Figura 9-12. Carreteras de acceso en Zona de Secado y Almacenamiento.

En la figura 9-13, se observa una fotografía aérea en la cual se ha superpuesto el área de

secado y almacenamiento. En esta figura podemos apreciar la carretera de acceso ya

descrita en el párrafo anterior, pero también las instalaciones que se ubican

adyacentemente al área de secado y almacenamiento.

La carretera asfaltada existente pasa por la Zona de Descarga de camiones y también

por la Zona de Secado y Almacenamiento hasta llegar a las instalaciones de Petroperú.

Acceso a la zona de secado y almacenamiento


Accesos afirmados existentes

Silo de almacenamiento

Secadores

Taller, almacén, oficinas





Secadores

Taller, almacén, oficinas

L = 0,35 Km.



423

Figura 9-13. Vista área de la Zona de Secado y Almacenamiento.

9.1.6 Carretera de acceso al Puerto.

En la figura 9-14. se muestra una vista específica de la zona donde se ubicará el Puerto

de fosfatos de Proyecto. En esta figura se puede observar el Puerto actual de Petroperú y

el futuro Puerto de fosfatos.

Para acceder a la operación del Puerto se utilizará la carretera asfaltada existente y no

será necesario construir algún otro acceso adicional.

Secadores

Acceso a la zona de secado y

almacenamiento


Puerto





424

Figura 9-14. Ubicación del Puerto del Proyecto Bayóvar.

9.1.7 Carretera de los salineros.

En el “Lay Out” del Proyecto Bayóvar, que se muestra en el Anexo 1.5, se muestra el

trazo de la futura carretera de los salineros. Esta carretera tendrá un ancho de 8 m,

contará con bermas de seguridad, tendrá una longitud de 7.270 Km y será construida con

diatomita compactada.

En las figuras 9-15. y 9-16. se muestran las secciones típicas de esta carretera. En la

primera figura se aprecia la sección típica que se utilizará para dos tramos de dicha

carretera y en la segunda figura se muestra el tramo que se ubica adyacente al canal de

derivación oeste.



425

Figura 9-15. Sección típica 1 de la carretera de los salineros.

Figura 9-16. Sección típica 2 de la carretera de los salineros.

9.1.8 Carreteras de inspección de canales.

Los canales de derivación tanto norte como oeste que se muestran en el Lay Out del

Proyecto Bayóvar, tendrán carreteras de mantenimiento e inspección.

En la construcción de estos canales de derivación se ha previsto construir un terraplén de

protección junto al canal, el mismo que será conformado con material de corte propio

proveniente del canal, empleando taludes de 2.5H:1V. Este terraplén tendrá una altura

variable (2,0 m mínimo), ancho libre de 4 m y bermas de seguridad a cada lado, de tal

manera que esta infraestructura servirá como camino de inspección hacia el canal.



426

Figura 9-17. Carretera de mantenimiento en canal de derivación oeste.

Figura 9-18. Carretera de mantenimiento en canal de derivación norte.

En la tabla 9-4, se muestra la longitud de las carreteras para cada uno de los canales de

derivación.

Tabla 9-4. Longitud de las carreteras en cada canal de derivación.

Ítem Carretera Km

1 Carretera de mantenimiento en canal norte tramo 1. 9,8

2 Carretera de mantenimiento en canal norte tramo 2. 12,1

3 Carretera de mantenimiento en canal oeste. 8,4

4 Carretera de mantenimiento en canal oeste complementario. 8,4



427

9.2 Suministro y Distribución de Energía

9.2.1 Introducción del suministro y distribución de energía. El Proyecto Bayóvar se interconectará a la red del Sistema Interconectado Nacional. Este

punto de conexión será desde la línea Chiclayo Oeste – Piura Oeste (L-238), mediante un

patio de llaves denominado “Subestación Derivación” con una configuración

Entrada/Salida. Esta interconexión permitirá el suministro de energía eléctrica continua al

Proyecto minero. Ver Figura 9-19.

Figura 9-19. Diagrama Unilineal de la red de eléctrica del Proyecto.

El sistema de transmisión y distribución de energía para el Proyecto Bayóvar se resumen

en la siguiente tabla, como se muestra:



428

Tabla 9-5. Descripción: sistema de transmisión y distribución de energía.

Instalación Descripción

Subestación Derivación

Subestación nueva a construirse a la altura del km 912,4 de la Panamericana Norte

Subestación Bayóvar Subestación principal del Proyecto Bayóvar, que estará en las instalaciones de la Planta Concentradora

Línea de Transmisión 138 kV

Línea de transmisión que une las subestaciones Derivación y Bayóvar, con una longitud de 41 km y potencia de diseño de 30 MW, tiene 118 estructuras metálicas

Línea de Distribución 60 kV

Línea de transmisión que va desde la Subestación Bayóvar hasta la Subestación ubicada en la Zona de Descarga de camiones con una longitud de 35 km

Líneas de Distribución 22,9 kV

Son líneas de distribución dentro de las instalaciones del Proyecto, como Planta Concentradora, Mina, Descarga de Camiones, zona de Secado y Almacenamiento, y Puerto

En cada Subestación de Distribución se tienen asociadas sus salas eléctricas donde se

distribuye en 4,16 kV para equipos de media tensión y 460 V para equipos de baja

tensión.

Tabla 9-6. Cuadro de demanda de energía del Proyecto Bayóvar.

Subestación Potencia

Subestación Derivación 30 MVA Subestación Bayóvar 2 x 25 MVA

Subestación Zona de Apilado 300 kVA Subestación Mina 1,5 MVA

Subestación Tratamiento de agua 4 MVA Subestación Descarga de Camiones 10 MVA

Subestación Puerto 1 MVA + 4 MVA Subestación Zona de Secado y Almacenamiento 4 MVA + 3 MVA + 5 MVA

9.2.2 Subestación derivación.

a) Generalidades

Esta nueva subestación estará ubicada en la margen derecha de la Panamericana Norte

a la altura del kilómetro 912,40 entre las estructuras 374 - 375 de la línea 220 kV Chiclayo

– Piura.

El equipamiento de 220 kV será de instalación a exterior y tendrá un sistema de doble

barra, compuesto por dos (02) celdas de línea, una (01) celda de transformación y una

(01) celda de acoplamiento. El Autotransformador 220/138/22,9 kV, será trifásico de

30/30/10 MVA ONAN, con conexión YNa0d1 y con regulación de tensión en vacío de



429

220+5x2%, -5x2% kV. Se ha dejado espacio para instalar en el futuro una (01) celda de

transformador y una (01) celda de línea. Se tendrá en reserva un autotransformador

similar preparado para reemplazar el instalado.

El equipamiento de 138 kV será al exterior, conformado por una celda transformador-

línea, pero se han dejado espacios suficientes para instalar en el futuro un sistema de

simple barra.

El nivel de 22,9 kV sólo se utilizará para alimentar al transformador de servicios auxiliares

de la subestación.

b) Características del equipamiento de la Subestación Derivación

i) Autotransformador de Potencia El autotransformador de potencia será trifásico, para servicio exterior, inmerso en aceite,

con etapas de refrigeración, con cambiador de tomas sin carga en el lado primario.

Las características generales del autotransformador de la subestación Derivación son:

Relación de Transformación: 220±5x2%/138/22,9 kV

Potencia Nominal (ONAN): 30/30/10 MVA

Regulación de tensión: En vacío, manual

Grupo de conexión: YN,a0,d1

c) Equipamiento de 220 kV

i) Interruptores

Los interruptores de las celdas de línea serán de operación uni-tripolar y en la celda de

transformador será de operación tripolar. Los interruptores serán del tipo “tanque vivo” y

con cámara de extinción en hexafluoruro de azufre (SF6). La corriente nominal de los

interruptores será de 1 600 A y tendrán un poder de interrupción simétrica de 31,5 kA.

ii) Seccionadores con y sin cuchilla de puesta a tierra

Los seccionadores serán tripolares del tipo columnas giratorias con apertura horizontal y

tendrán una corriente nominal de 1 600 A. El sistema de mando de las cuchillas

principales será motorizado, pero permitirá también el accionamiento manual en caso de

falla del sistema motorizado. Los seccionadores de línea estarán equipados con cuchillas

de puesta a tierra de operación manual.

iii) Transformadores de Tensión



430

Los transformadores de tensión serán del tipo capacitivo para conexión entre fase y

tierra. Tendrán dos arrollamientos secundarios, uno para protección y otro para medición.

La tensión secundaria será de 100/√3 V, la clase de precisión será 3P para el

arrollamiento de protección y 0,2 para el de medición. Los transformadores de tensión a

ser instalados en las celdas de línea, deberán permitir el acoplamiento del sistema de

telecomunicaciones mediante onda portadora.

iv) Transformadores de Corriente

Los transformadores de corriente, serán del tipo columna y con doble relación en el

primario, con tres arrollamientos secundarios, uno para medición y dos de protección. La

corriente secundaria será de 1 A, con una clase de precisión de 0,2 para medición y de

5P20 para protección.

v) Pararrayos

Los pararrayos serán del tipo óxido de zinc de tensión nominal de 192 kV y 10 kA de

corriente de descarga. Los pararrayos tendrán sus respectivos contadores de descargas.

vi) Barras y Conexiones

La ejecución del sistema de barras será con conductores de aleación de aluminio (AAAC)

de 500 mm².

c) Equipamiento de 138 kV

i) Interruptores

El interruptor de 138 kV serán de operación uni-tripolar del tipo “tanque vivo” y con

cámara de extinción en hexafluoruro de azufre (SF6). La corriente nominal de los

interruptores será de 1 200 A y tendrán un poder de interrupción simétrica de 31,5 kA.

ii) Seccionadores con y sin cuchilla de puesta a tierra

Los seccionadores serán tripolares del tipo columnas giratorias con apertura horizontal y

tendrán una corriente nominal de 1 200 A. El sistema de mando de las cuchillas

principales será motorizado, pero permitirá también el accionamiento manual en caso de

falla del sistema motorizado. El seccionador de línea estará equipado con cuchillas de

puesta a tierra de operación manual.



431

Transformadores de Tensión

Los transformadores de tensión serán del tipo capacitivo para conexión entre fase y

tierra. Tendrán dos arrollamientos secundarios, uno para protección y otro para medición.

La tensión secundaria será de 100/√3 V, la clase de precisión será 3P para el

arrollamiento de protección y 0,2 para el de medición.

Transformadores de Corriente

Los transformadores de corriente, serán del tipo columna y con doble relación en el

primario, con tres arrollamientos secundarios, uno para medición y dos de protección. La

corriente secundaria será de 1 A, con una clase de precisión de 0,2 para medición y de

5P20 para protección.

Pararrayos

Los pararrayos serán del tipo óxido de zinc de tensión nominal de 120 kV y 10 kA de

corriente de descarga. Los pararrayos tendrán sus respectivos contadores de descargas.

Conexiones de Alta Tensión

En la Subestación Derivación, las conexiones de los equipos de 138 kV serán con

conductores de aluminio reforzado con aleación de aluminio (ACAR) de 250 mm².

Cadenas de Aisladores

Las características eléctricas de los aisladores estarán de acuerdo con el nivel de

aislamiento seleccionado para los equipos de las subestaciones. Los aisladores no

deberán ser afectados por los cambios de temperatura ni otros fenómenos atmosféricos.

Las cadenas de aisladores de suspensión y anclaje serán del tipo polimérico.

d) Equipamiento de 22,9 kV

Del devanado de 22,9 kV se alimentará al transformador de servicios auxiliares de la

subestación. La celda de protección del transformador de servicios auxiliares estará

compuesta por un seccionador fusible de 22,9 kV, para instalación al interior.



432

9.2.3 Subestación Bayóvar.

a) Generalidades

La subestación tendrá un pórtico de línea de 138 kV, construido de estructura de acero

galvanizado sobre cimentaciones de concreto, al cual se conectarán los conductores de

acometida de la línea de transmisión, con tensión mecánica reducida.

Todas las estructuras de la Subestación Bayóvar serán construidas de acero rígido

galvanizado en caliente, de acuerdo a las correspondientes normas ASTM.

En base al estudio de pre factibilidad y a revisiones de costos de inversión, se ha definido

que se construirá una subestación con espacio para dos transformadores de poder, uno

de los cuales se encontrará stand by, los datos del transformador de poder son,

138/22,9/60 kV, 25/15/10 MVA (ONAN), 55º C, 33,25/19,95/13,3 MVA (ONAF).

El secundario del transformador de poder se conectará a la sala eléctrica mediante un

ducto de cables de 22,9 kV.

El patio de 60 kV estará compuesto por dos paños asociados a cada Transformador de

Poder.

b) Equipamiento de la celda de llegada 138 Kv

La celda de llegada en 138 kV, será similar a la salida de la Subestación Derivación,

deberá tener el siguiente equipamiento, con las características antes mencionadas:

Un (01) seccionador de barra.

Un (01) interruptor uni-tripolar

Tres (03) transformadores de corriente monofásicos

Un (01) seccionador de línea (con cuchillas de puesta a tierra)

Dos (02) trampas de onda

Tres (03) transformadores de tensión tipo capacitivo, con acoplamiento para onda

portadora.



433

c) Equipamiento de la Subestación Bayóvar 138 kV

i) Transformadores de Potencia

En la Subestación Bayóvar se tendrá dos transformadores de potencia 138/22,9/60 kV,

Δ/Y/Y, 25/15/10 MVA con refrigeración ONAN, 55 ºC, sumergido en aceite mineral con

cambiador de taps bajo carga.

Como parte de su cimentación, se proveerá un foso de derrames de aceite con una capa

de piedras superior, en toda la superficie alrededor del transformador. Adicionalmente, se

incorporará un foso recolector de aceite derramado, con capacidad suficiente para

contener el 110% del aceite contenido por un transformador.

Para proveer un grado elevado de confiabilidad, el transformador de poder será

especificado con un sistema de monitoreo continuo de condiciones de operación, que

considere la temperatura de operación del aceite refrigerante en diferentes puntos del

estanque, junto con el nivel de sobrecarga y envejecimiento acumulado, el estado de

circulación del aceite refrigerante, así como también, el análisis periódico automático,

químico y de contenido de gases disueltos en el aceite.

Se evitará proveer un muro cortafuego entre los transformadores y la sala eléctrica,

proveyendo separación suficiente de acuerdo a las indicaciones de la norma IEEE 979.

Interruptores de poder

Se tienen interruptores para 138 kV y 60 kV del tipo montaje exterior en SF6 de tanque

vivo y con accionamiento trifásico, será montado sobre estructuras de acero galvanizado

provistas por el mismo fabricante del interruptor y deberá ser certificada para la zona

sísmica especificada.

Seccionadores de línea y barra

Se tiene un seccionador de línea con puesta a tierra para la línea de salida en 60 kV y

seccionadores de barra en 138 kV y 60 kV, todos los seccionadores de línea será

trifásico, con accionamiento mediante motores y accionamiento manual alternativo. El

seccionador de línea poseerá un juego de cuchillas de puesta a tierra con accionamiento

manual, por el lado de la línea de transmisión, montado sobre una estructura de acero

galvanizado. El seccionador tiene la finalidad de proveer un medio de aislamiento para el



434

interruptor desde la línea y el marco de línea, a la vez de proporcionar una vía de

descarga y puesta a tierra de la línea durante las intervenciones o mantenimiento.

El seccionador de puesta a tierra estará enclavado mecánicamente con el seccionador de

línea, para evitar la puesta a tierra accidental de la línea, cuando los contactos de fase

estén cerrados.

Pararrayos

Se tendrá pararrayos tipo Station Class en el primario del transformador de poder, se

instalarán pararrayos como parte integral de la fabricación del transformador de poder.

Los pararrayos deberán cumplir con las normas IEC 60099-4 e IEEE. También se

instalarán pararrayos en la salida de la línea de 60 kV.

Transformadores de corriente y de potencial (TTCC y TTPP)

Se proveerán transformadores de corriente y potencial del tipo combinado (integrados en

una sola unidad), los que serán monopolares, multi-razón, aislados en aceite, para uso a

la intemperie, los cuales serán montados sobre estructuras de acero galvanizado en

caliente.

Conductores y Ferretería de 138 kV

Los conductores serán trenzados, de aluminio con alma de acero (ASCR). Las distancias

entre partes vivas y tierra, serán fijadas de acuerdo a los requerimientos normalizados

para el nivel de tensión, sin considerar derrateo por altitud geográfica, debido a la baja

altitud geográfica de las instalaciones.

Toda la ferretería de fijación deberá ser de acero galvanizado, teniendo en consideración

la reducción del efecto corona adecuada para las dimensiones del conductor

seleccionado. Donde se requiera conexión eléctrica entre materiales diferentes, como

cobre con aluminio, se deberá proveer los conectores bimetalicos apropiados.

Aisladores

En las líneas de transmisión y distribución, preferentemente, se usarán aisladores de tipo

polimérico. Los aisladores de tipo polimérico, también podrán ser utilizados para

soluciones particulares en las barras de las Subestaciones. Todos los aisladores deben

ser diseñados para usarse en un ambiente salino, severamente polucionado. El contorno

de los aisladores deberá ser tal que permita su limpieza natural por efecto de la lluvia o



435

por lavado artificial. En general, se preferirá incluir un grado de sobre dimensionamiento

de los aisladores, a fin de alargar los periodos entre lavados.

Clase de Protección de Gabinetes

Las cajas de terminales, cajas de unión y gabinetes de control, tendrán clase de

protección NEMA 4X, adecuadas para uso a la intemperie en un ambiente con polvo

abrasivo.

Compensación de Factor de Potencia y Filtro de Armónicas

Se deberá proveer compensación del factor de potencia y filtraje de armónicas, en caso

de ser requerido, según los requerimientos resultantes del tamaño relativo de la potencia

de los elementos contaminantes y de tecnología de los accionamientos del proyecto.

Los bancos de condensadores para corrección del factor de potencia y filtros de

armónicas, deberán ser adecuados para uso a la intemperie. En caso de que se deba

instalar filtros, el equipamiento de los filtros podrá consistir de capacitores, reactores y

resistores montados sobre estructuras elevadas o bien, montados dentro de

contenedores metálicos provistos por el mismo proveedor de los filtros.

Mallas de Puesta a Tierra de Subestaciones

La conexión a tierra de las torres y estructuras soportantes será hecha en dos extremos

diagonalmente opuestos. En cada punto en que un operador deba tomar una posición de

pié y en frente del accionamiento de un equipo de patio, para operarlo, ya sea un

seccionador o un panel de interruptor de poder, se deberá proveer una plataforma

equipotencial conectada a la malla de puesta a tierra.

Todos los equipos y estructuras metálicas se conectaran a la malla de tierra considerada

debajo de las áreas de las subestaciones.

Protección Contra Descargas Atmosféricas

Se colocarán pararrayos para protección de los transformadores, conectados

directamente a la malla de puesta a tierra de la subestación.

Sala Eléctrica de la Subestación Bayóvar

Esta será una sala eléctrica prefabricada de tipo contenedor metálico, montada sobre

pilotes y contendrá el equipo de maniobras o switchgear principal de distribución de 22,9

kV, cargadores y banco de baterías, paneles de distribución de fuerza y alumbrado,



436

paneles de distribución de corriente continua, paneles de detección de incendio y otros

equipos auxiliares.

Protección y Control del transformador de potencia

Los equipos de protección y medición correspondientes al transformador de potencia, irán

montados en el cubículo de control independiente. Dentro del alcance del Proyecto

Bayóvar se considera proveer un panel de control para la operación de los equipos de

patio de la Subestación.

El dispositivo controlador del cambiador de tomas de los transformadores de potencia

debe ser provisto por el fabricante del transformador de potencia. El controlador del

cambiador de tomas se instalará en el panel de control del transformador. El controlador

del cambiador de tomas deberá ser automático con selector para operación manual.

Relees de Protección

El sistema de protecciones de la subestación considerará redundancia de protecciones

con, al menos, una protección de respaldo frente a falla de relees asociados a la bahía de

entrada en 138 kV.

Cada transformador de potencia será protegido por un relee de protección de

transformador GE Multilin SR745 o equivalente, más un relee tipo GE-Multilin SR750 o

equivalente para el devanado secundario y uno para el devanado terciario, que deberán ir

montados en el panel de control destinado para cada Transformador, en la sala eléctrica

principal. Adicionalmente, los relees deberán proveer señales de alarma de protecciones

del transformador hacia el SCADA y PLC por puertos de comunicación.

Todos los relees de protección deberán ser provistos con su software y elementos

auxiliares necesarios para su programación. Dichos softwars, deberán estar disponibles

para los diseñadores durante la etapa de desarrollo de la ingeniería.

Para las protecciones primarias se proveerá una protección de respaldo por falla de

interruptor, tipo 50BF, que enviará una señal de desenganche al interruptor de origen de

la línea de 138 kV, en la Subestación de Derivación de la línea de 138 kV.

Dispositivos de Medición

Se incluirá un medidor de energía en la entrada de 138 kV, con precisión de facturación

para uso como remarcador y medición de contraste con la medición del Proveedor de

energía.



437

Estándar de tiempo satelital

Se proveerá un medio para sincronizar el registro de eventos y oscilografía de todos los

relees de protección ante eventos importantes como fallas o liberación de bloques de

carga por ocurrencia de baja frecuencia en el sistema eléctrico, etc., con estampa de

tiempo real.

Adicionalmente, el contar con un reloj satelital patrón, garantiza una mayor precisión de la

medición de energía y facilita la investigación y análisis de fallas.

Energía para Servicios Auxiliares y de Control

La energía de servicios auxiliares será obtenida desde un transformador de poder

auxiliar, que será alimentado desde el propio equipo de maniobras de 22,9 kV, a través

de un conjunto de tres fusibles primarios, el cual alimentará un panel de servicios

auxiliares de 400-231 V, para alimentación de los accionamientos de equipos auxiliares,

iluminación y cargadores de baterías de la subestación.

La alimentación de 125 Vcc de corriente continua de la Subestación Bayóvar, alimentará

los circuitos de control del interruptor de poder y el switchgear ubicado en la sala eléctrica

de la Subestación Bayóvar, a fin de mantener energizados permanentemente los circuitos

de control, protección y alarma.

Los cargadores de baterías y bancos de baterías serán dimensionados de acuerdo a las

cargas estimadas y con una capacidad de Ah que permita una autonomía de 8 horas de

operación del sistema de corriente continua.

Para la alimentación de PLC’s y SCADA, se usarán UPS’s de 120 Vca, monofásicas.

La alimentación de los relees redundantes se realizará en 125 Vcc de forma paralela al

sistema de control primario de tal manera de asegurar la confiabilidad del sistema de

control.

Iluminación de la Subestación

Deberá utilizarse los siguientes tipos de iluminación: Iluminación externa o de áreas

industriales con lámparas a vapor de sodio de alta presión. Iluminación de salas

eléctricas, salas de control y oficinas con lámparas fluorescentes, 220 V 16 W o 32 W.

Los circuitos de iluminación y tomas bifásicas deberán alimentarse a través de paneles

de iluminación en 380/220 V. Deberá preverse iluminación de emergencia en las áreas

que deban mantenerse iluminadas en caso de falla del suministro normal de energía

(salas eléctricas y de control, escaleras, áreas de seguridad, etc.).



438

Figura 9-20. Diagrama Unilineal general.



439

9.2.4 Descripción de la línea de transmisión 138 kV.

La Suministro de Energía Eléctrica para el Proyecto Bayóvar, será tomada de la Línea de

Transmisión Chiclayo Oeste – Piura Oeste (L-238) mediante una derivación hacia la

nueva Subestación Derivación 220/138/22,9 kV ubicada entre las estructuras 374 - 375

de dicha línea, con una configuración Entrada/Salida.

Tabla 9-7. Características principales del equipamiento.

Línea de Transmisión 138 kV Tensión 138 kV

Número de ternas 01 Disposición conductores Triangular

Frecuencia 60 Hz Longitud Total 41,04 km

Conductor Activo Aluminio Reforzado con Aleación de Aluminio ACAR 2 0 ²Estructuras Metálicas de celosía (Torres)

Aisladores Poliméricos en suspensión y retención

Las torres serán estructuras autoportantes del tipo celosía, en perfiles angulares de acero

galvanizado, ensamblados por pernos y tuercas. Su forma estará en general de acuerdo

con los planos correspondientes.

El trazo de la Línea de Transmisión cruza un área donde estará expuesta a posible

inundación durante las épocas del fenómeno el niño, estas estructuras estarán previstas

de coberturas de concreto que permitan proteger las torres que estarán inundadas.



440

Figura 9-21. Trazo de Línea de Transmisión 138 kV.

Figura 9-22. Cimentación de estructuras.



441

Figura 9-23. Cimentación de estructuras expuestas a inundación.

9.2.5 Descripción de la línea de transmisión 60 kV.

Desde la Subestación Bayóvar saldrá una línea de transmisión con una tensión de 60 kV

con conductores de aluminio tipo AAAC de 125 mm2 recorriendo una longitud de

aproximadamente 35 km hasta llegar a la Subestación Descarga de Camiones, ubicada

en la “zona de descarga” del Proyecto.

La línea de transmisión en 60 kV recorrerá paralelo a la Carretera Industrial del Proyecto

y las estructuras serán muy accesibles por la topografía plana de la zona.

Esta línea será sobre postes de madera, con crucetas de acero galvanizado en caliente y

pintado, aisladores de anclaje y suspensión del tipo poliméricos.

Ver la Figura 9-24. Línea de Transmisión en 60 kV.



442

9.2.6 Descripción de las líneas de transmisión 22,9 kV.

Todas las líneas de transmisión para distribución para las diferentes instalaciones del

Proyecto Bayóvar serán en 22,9 kV, tendidas sobre postes de madera.

Desde la subestación Bayóvar y subestación Planta Concentradora saldrán diversas

líneas de distribución hacia las distintas áreas.

En la Subestación Bayóvar se tendrá una sala eléctrica de 22,9 kV del cual se alimentara

a las distintas cargas del Proyecto. Muy próximo a esta se encuentra la Subestación

Planta Concentradora donde alimentara de energía a gran parte de los equipos del

proceso principal.

Figura 9-24. Líneas de Distribución 60 y 22,9 kV.

Se tendrá una línea de transmisión a las áreas de acopio de mineral, donde también

alimentara de energía a las áreas de taller, lavado y servicios de camiones de mina, las

áreas de almacenamiento de diesel y para las bombas de drenaje del tajo de la mina.

Se tendrá una línea de transmisión a la zona de la planta de tratamiento de agua donde

se encuentra la Planta Desalinizadora, cuyo recorrido será por electroductos enterrados.



443

Se tendrá una línea de transmisión a la zona de los campamentos, oficinas y comedores,

sobre estructuras aéreas de postes de madera.

Se tendrá una línea de transmisión para las áreas de acceso principal a la planta,

estaciones de servicios, área de servicios de camiones de transporte de concentrados.

También se tendrá una línea de transmisión hacia la zona de la mina, para alimentar de

energía a las estaciones de las pozas de relaves, estaciones de bombeo de los diques

sur y este, esta línea recorrerá paralelo a la carretera de acceso existente a mina.

A la Subestación Descarga llegara la línea de transmisión en 60 kV proveniente de la

Subestación Bayóvar, de esta Subestación saldrá una línea de transmisión en 22,9 kV

con conductor de cobre hasta la Zona de Secado y Almacenamiento. Esta línea de

transmisión alimentara de energía a los equipos de la Zona de Secado y

Almacenamiento, también de esta Subestación saldrán dos líneas cortas una para los

equipos del Puerto y otro para las bombas de captación de agua de mar.

9.2.7 Generadores de emergencia.

Se ha evaluado el tema de alternativas de suministro de energía de respaldo para el

Proyecto, se considera que el Proyecto Bayóvar no contara con energía de respaldo para

los equipos de proceso, pero contara con grupos de generación a diesel para los

sistemas de iluminación para todas las instalaciones en la Planta Concentradora de una

potencia de 1,6 MVA que tendrá un tanque rectangular de combustible de 700 galones

fabricado en plancha de acero de 3/16” de espesor.

Para el Proyecto Bayóvar se considera grupos de emergencia a Diesel para garantizar la

energía en casos de emergencia por falta de energía en la red y restablecer servicio de

iluminación para las distintas áreas de la Mina y Puerto.

El sistema estará constituido por un motor-generador, panel de control local, panel de

control remoto con sincronizador automático, estanque diario de combustible con sistema

de bombeo de alimentación y todos los componentes y equipos necesarios para un

servicio confiable y de una alta disponibilidad.

En la zona del tajo de la mina, el servicio de energía será con unidades generadoras

portátil.

Para la operación del muelle de fosfato se tendrá también un grupo diesel para

iluminación de emergencia.



444

9.2.8 Suministro de combustibles y lubricantes.

Para el Proyecto Bayóvar se considera el servicio de una empresa proveedor de

combustibles y lubricantes para las operaciones del proyecto. Se deberá considerar

Incluido en el suministro de combustibles y lubricantes:

Operación y Mantenimiento del sistema de suministro de combustibles y lubricantes.

Construcción de estanque para almacenamiento de diesel para los camiones de la

mina con capacidad para 2 000 m3. Por estrategia para facilitar los programas de

mantenimiento y limpieza se construirán dos tanques de acero de 1 000 m3 de

capacidad cada uno, dentro de una poza de contención, que podrá ser de concreto o

geomembrana, la cual contendrá como mínimo el 110 % de volumen del tanque.

Como se muestra en la Figura 9-26.

Estación de servicio para camiones de la mina.

Estación de servicio para camiones de transporte del concentrado.

Estación de servicio para equipo liviano que opera en el Proyecto (camionetas, buses

y otros) con alternativa de suministro de diesel y gasolina.

Suministro de un camión para lubricación de camiones mineros y maquinaria pesada.

Suministro de un camión para abastecer de combustible a la maquinaria pesada.

El diseño, operación y manutención de los estanques, estaciones de servicio e

instalaciones de infraestructura son responsabilidad la empresa proveedora del servicio

de suministro de combustibles y lubricantes.

De manera informativa se indica a los proponentes que los consumos estimados

mensuales son los siguientes:

Consumo Diesel para camiones que operan el la mina 1 650 m3/mes

Consumo Diesel para camiones que transportan el concentrado y 150 m3/mes

equipos livianos

Consumo gasolina para equipos livianos 60 m3/mes.



445

Figura 9-25. Ubicación: tanques de almacenamiento y estaciones de servicio.



446

Figura 9-26. Tanques de Almacenamiento de Combustibles.



447

Además de las instalaciones fijas se contara con un camión cisterna de 4 000 galones

para abastecer de combustible a la maquinaria pesada, se considera tener otro camión

como respaldo. En este caso se deberá respetar un programa preestablecido con el área

de operaciones del Proyecto Bayóvar, las cisternas de reparto en campo tienen dentro de

sus funciones el abastecer a los equipos pesados que no pueden llegar a los grifos de

operaciones, como por ejemplo equipos con orugas, grupos electrógenos, luminarias,

perforadoras, etc.

Las instalaciones de carga y despacho de combustible contaran con techos metálicos

para proteger los equipos y con sistema de pararrayos de protección. Para la

alimentación de los tanques enterrados de las estaciones de servicio, desde los tanques

de 1 000 m3, se aprovechara los 25 m de altura gravitacional entre estas instalaciones,

mediante tuberías de acero al carbono sch 40 en diámetros de 2, 3 y 4”, protegidas

contra la corrosión mediante pintura epóxica.

El mantenimiento de los tanques de almacenamiento, equipos de recepción y despacho

será realizado por personal especializado, este mantenimiento esta muy relacionado con

la operatividad y precisión de los equipos críticos de combustible. El mantenimiento

preventivo y correctivo de los equipos antes mencionados incluirá: Mantenimiento y

limpieza de tanques, surtidores, mangueras, válvulas, acoples de cada estación y brazos

de carga, electro bombas, reemplazo de elementos filtrantes, mantenimiento de sistemas

de lucha contra incendio (pruebas y reemplazo de componentes), mantenimiento de

sistemas eléctricos, calibración, verificación y certificación de equipos de medición según

programa.

Las tareas de almacenamiento y distribución de combustible se realizarán asegurando el

cumplimiento de los estándares de Salud, Seguridad y Medio Ambiente, como son:

Supervisión de la operación de combustibles

Medición diaria de los niveles de combustible en tanques

Calculo del consumo diario de combustible

Registro de los consumos diarios de combustible

Cálculo de la necesidad de reposición de combustible

Coordinación con la planta de despacho

Descarga del combustible



448

Atención de los despachos de combustible en el Grifo

Elaboración de reportes de detalle y resumen

Gestión de mantenimientos preventivos y correctivos

Orden y limpieza de las estaciones de combustible

En caso de derrame de combustible se dispondrá en almacén de Paños absorbentes,

salchichas absorbentes, trapos Industriales, pala de metal anti chispa, pico de metal anti

chispa, martillo de goma, tacos de madera de diferentes tamaños, kit para parchado de

tanques y tuberías, cinta amarilla de peligro, sacos para tierra, bolsas plásticas gruesas

para desechos.

El transporte de combustible para el Proyecto se realizará principalmente desde el

Terminal Eten, siendo terminales alternos de carga Piura, Talara u otro de ser necesario.

El manejo en ruta sería diurno, mientras que las tareas de carga y descarga serán

realizadas por chóferes cargadores y descargadores respectivamente. Las unidades no

podrán transitar durante la noche.

En función de la demanda mensual de consumo de Diesel se estima el abastecimiento

transportándose con una flota de 7 camiones cisternas de 9 000 galones cada 4 días.

Para el abastecimiento de Gasolina se estima en un camión cisterna de 6 000 galones

cada 10 días.

Suministro de Gas Natural

Para el Proyecto se considera el suministro de gas para la Zona de Secado y

Almacenamiento. Este suministro de gas será para ser usados en los secadores.

El requerimiento de gas para los secadores será de 1 522 004 735 pie3/año (5 614

MMBTU/día), este suministro será entregada por los proveedores de la zona.

Actualmente en la zona no existe suministro de gas, proveedores de la zona han

manifestado tener proyectos de ampliación de sus redes que extenderían hasta la zona.

Los proveedores también han manifestado reservas de gas suficiente para el Proyecto.



449

Este suministro tendrá los siguientes parámetros:

Presión : 35 Kpa (5 psig)

Poder calorífico : 47 000 Kj/kg

Para el punto de conexión se suministro de gas, se está considerando una tubería de

acero a una distancia de 1,5 km. de los secadores, en la zona de almacenamiento y

secado se tendrá una estación de medición y control de suministro de gas. Se muestra en

la Figura 9-26 el detalle del trazado de la tubería de gas natural y estación de medición.

Figura 9-27. Trazo de línea de gas natural y sección típica de instalación.

El punto de conexión al proveedor de tercero estará aproximadamente 2,5 km de lo

secadores donde el proveedor tendrá: Un receptor de Raspatubos (final de la línea

submarina de gas), Un scrubber de gas (limpiador de líquidos), un medidor de gas,

cromatógrafo (analizador de gas), Cuarto de Control y sistema SCADA para el manejo y

control de la Operación. En esta área los arreglos de los equipos serán con brida de ANSI

Class 150, cuya Máxima presión de operación de -6 a 38 °C será de 275 psig.

La tubería será de 4” de diámetro y 0,0226” de espesor (incluido el espesor por corrosión

y tiempo de vida del Proyecto Bayóvar de 25 años) calidad API 5L Grado B cedula 40



450

(Standard). El medidor será del mismo diámetro y el tipo (con placa de orifico o

ultrasónico).

La tubería irá sobre soportes metálicos por presencia de roca en la zona y por estar

dentro de las área industriales de CMMM, está tubería ira a 1,0 m de distancia paralelo a

la tubería de impulsión de agua de mar que también recorre en forma paralela a la faja

transportadora, para la definición final del recorrido se considerará los código ASME

B31.8 y ASME B31.3.

9.2.9 Suministro de GLP.

Para el Proyecto se considera como energía alternativa para la plata de secado el uso de

GLP, para los cuales se considera la construcción de tanques de almacenamiento que

permitan una autonomía de 7 días.

El consumo de GLP para los secadores es de 34 560 galones por día, para una

producción de 3,3 Mt anuales de concentrado incrementándose el mismo en 20%

aproximadamente para 3,9 Mt anuales, para lo cual se considera la instalación de una

batería de 6 tanques de 60 000 galones, Y considerando una capacidad útil del 70%, se

requiere contar con una capacidad nominal de abastecimiento de 49 000 galones para un

día de autonomía.

Para este suministro de transportarán con cisternas de alta capacidad de 12 000 galones

desde Piura, este suministro no será continua por ser alternativa.

9.3 Instalaciones auxiliares.

El Proyecto Bayóvar tiene una serie de instalaciones auxiliares que sirven de apoyo para

la operación. Estas instalaciones auxiliares se han dividido en dos clases: instalaciones

auxiliares industriales e instalaciones auxiliares no industriales.

Las instalaciones auxiliares industriales son aquellas que no serán utilizadas por personal

administrativo y en las cuales se desarrollan trabajos específicamente operacionales.

Las instalaciones auxiliares no industriales son aquellas utilizadas por personal

administrativo, en estas instalaciones se desarrollaran actividades netamente

administrativas y/o actividades de control del personal de la mina.



451

En la tabla 9-8 se muestra todas las instalaciones auxiliares del Proyecto Bayóvar. Este

listado se ha ordenado de acuerdo al tipo de instalación y a su ubicación.

Tabla 9-8. Listado de instalaciones auxiliares.

Descripción de la instalación Tipo de instalación Ubicación

Taller de camiones, lubricación y equipos de mina Industrial Mina. Taller y almacén de neumáticos de equipos de mina. Industrial Mina.

Lavado de camiones de mina. Industrial Mina. Estación de servicio de combustible de mina. Industrial Mina. Taller de neumáticos de camiones Bi-tren. Industrial Planta Concentradora. Taller de camiones Bi-tren. Industrial Planta Concentradora. Lavado de camiones Bi-tren. Industrial Planta Concentradora. Enlonado de camiones Bi-tren. Industrial Planta Concentradora. Taller y almacén central. Industrial Planta Concentradora. Galpón de geología. Industrial Planta Concentradora. Laboratorio Físico-Químico. Industrial Planta Concentradora. Almacenamiento de combustible. Industrial Planta Concentradora. Estación de servicio de combustible. Bi-tren. Industrial Planta Concentradora. Planta de tratamiento de aguas residuales domésticas Industrial Planta Concentradora

Taller de mantenimiento y almacén. Industrial Zona de Secado y Almacenamiento.

Laboratorio en Zona de Secado y Almacenamiento. Industrial Zona de Secado y

Almacenamiento. Oficinas de mina. No industrial Mina. Caseta de control – Mina. No industrial Mina. Portería principal. No industrial Planta Concentradora. Cuartel de bomberos. No industrial Planta Concentradora. Oficina central. No industrial Planta Concentradora. Enfermería central. No industrial Planta Concentradora. Comedor central. No industrial Planta Concentradora. Sala de control. No industrial Planta Concentradora. Campamento permanente. No industrial Planta Concentradora. Helipuerto. No Industrial Planta Concentradora.

Balanza y control de camiones Bi-tren No industrial Zona de Descarga de camiones.

Caseta de control – Descarga de camiones. No industrial Zona de Descarga de camiones.

Caseta de control – Secado y almacenamiento. No industrial Zona de Secado y Almacenamiento.

Oficinas – Secado y almacenamiento. No industrial Zona de Secado y Almacenamiento.



452

En la figura 9-8, se muestra cada una las instalaciones auxiliares listadas en la tabla 9-28

y que corresponden a las que se ubican en las zonas adyacentes a la Planta de

Concentradora y Mina. En la zona de mina tenemos seis instalaciones auxiliares y en la

zona de la Planta Concentradora tenemos 17 instalaciones auxiliares.

Nótese que la zona de mina sólo se tiene las siguientes instalaciones auxiliares: caseta

de control, talleres y estación de abastecimiento de combustible. No se tiene

instalaciones auxiliares en el tajo.

Figura 9-28. Instalaciones auxiliares. Planta Concentradora y Mina.


y que corresponden a las que se ubican en la Zona de Descarga de camiones. En esta

zona se tiene 2 instalaciones auxiliares: caseta de control y balanza y control de

camiones de transporte de concentrado.

En esta Zona de Descarga de camiones no se tiene muchas instalaciones auxiliares

debido a qué la naturaleza para el control del proceso no lo requiere.



453

Figura 9-29. Instalaciones auxiliares. Zona de Descarga de camiones.


y que corresponden a las que se ubican en la Zona de Secado y Almacenamiento. En

esta zona se tiene 4 instalaciones auxiliares: laboratorio, caseta de control, oficinas, taller

de mantenimiento y almacén.

En los ítems 9.3.1 y 9.3.2 se describen cada una de estas instalaciones y en la tabla 9-9

se muestra el listado de los planos de referencia en los cuales se podrá ver las

características al detalle de cada instalación.



454

Figura 9-30. Instalaciones auxiliares. Zona de Secado y Almacenamiento.

9.3.1 Descripción de instalaciones auxiliares industriales.

Taller de camiones, lubricación y equipos de mina.

Estructura de acero tipo galpón de 16 m de ancho por 66 m de largo con un altura útil de

aproximadamente 19 m. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

En sentido transversal se encuentra estructurado en base a marcos compuestos de

columnas enrejadas. Los perfiles que conforman las columnas están conformados por un

perfil WT soldado a un W. La sección interior de las columnas soporta la viga porta riel

del puente grúa. En sentido longitudinal se encuentra estructurado en base a columnas a

flexión.

En las figuras 9-31, 9-32 y 9-33 se muestran esquemas de la arquitectura del taller de

camiones, lubricación y equipos de mina.



455

Figura 9-31. Vista en planta del taller de camiones y equipos de mina.

Figura 9-32. Vista en elevación del taller de camiones y equipos de mina.

Figura 9-33. Vista en sección del taller de camiones y equipos de mina.



456

En este edificio se ubica también el taller de lubricación, este tendrá capacidad para

manejar un consumo mensual de 9 867 galones de aceites y grasas para lubricación.

Para el almacenamiento de los lubricantes se dispondrá de (01) tanque de aceite para

motor de 5 000 galones de capacidad, (01) tanque de aceite hidráulico de 5 000 galones

de capacidad, (02) tanques de aceite SAE de 4 000 galones, (01) tanque de refrigerante

de 3 500 galones, (01) tanque de aceite usado de 7 500 galones.

Estos tanques serán instalados en forma horizontal al interior de una poza de concreto de

contención ante derrames. Para el manejo de los mismos se contará con una batería de

bomba de accionamiento neumático para carga y descarga de lubricantes, bomba de

succión de aceite usado y sistema de tuberías de acero al carbono SCH 40. Las bahías

de lubricantes contarán con carretes de mangueras de media presión de ¾-1” y

mangueras de 3/8“ de alta presión para la línea de grasa.

Para el manejo de las grasas y lubricantes se contará con una batería de bomba de

accionamiento neumático para carga y descarga de lubricantes, bomba de succión de

aceite usado y sistema de tuberías de acero al carbono SCH 40. Las bahías de

lubricantes contarán con carretes de mangueras de media presión de ¾-1” y mangueras

de 3/8“ de alta presión para la línea de grasa. Estos tanques serán instalados en forma

vertical al interior de una poza de concreto de contención ante derrames, la cual tendrá

una capacidad de contención del 110% del volumen total de los tanques allí instalados.

Como respuesta ante la eventualidad de algún derrame de lubricantes se dispondrá, en

lugares correctamente señalizados, de paños absorbentes, palas anti chispas, picos anti

chispas, sacos de arena, bolsas gruesas para desechos, trapos industriales, martillos de

goma, tacos de madera, kit para parchado de tanques y tuberías, cintas amarilla de

peligro, etc.

Taller y almacén de neumáticos de equipos de mina.

Estructura de acero tipo galpón de 20 m de ancho por 36 m de largo con una altura útil de


En las figuras 9-34 y 9-35 y 9-36 se muestran esquemas de la arquitectura del taller y

almacén de neumáticos de equipos de mina.



457

Figura 9-34. Vista en planta del taller y almacén de neumáticos.

Figura 9-35. Elevación del taller y almacén de neumáticos - Equipos de mina.



458

Figura 9-36. Sección del taller y almacén de neumáticos - Equipos de mina.

Taller de neumáticos de camiones Bi-tren.

Estructura de acero tipo galpón de 12 m de ancho por 18 m de largo con un altura útil de

aproximadamente de 6 m. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

En sentido transversal se encuentra estructurado en base a cerchas apoyadas sobre

columnas.

En sentido longitudinal los marcos son arriostrados mediante diagonales.



459

Figura 9-37. Vista en planta del taller de neumáticos de camiones Bi-tren.

Figura 9-38. Vista en elevación del taller de neumáticos de camiones Bi-tren.



460


neumáticos de camiones Bi-tren.

Figura 9-39. Vista en sección del taller de neumáticos de camiones Bi-tren.

Taller de camiones Bi-tren.

Estructura de acero tipo galpón de 25 m de ancho por 48 m de largo con una altura útil de


Cuenta con un puente grúa que recorre la estructura en sentido transversal.

En sentido transversal se encuentra estructurado en base a cerchas apoyadas sobre

columnas. En sentido longitudinal un paño es arriostrado mediante diagonales, mientras

que el otro, para permitir la entrada de camiones, resiste mediante la flexión de las

columnas. Incluye una estructura secundaria que sirve como almacén de repuestos.



461

Figura 9-40. Vista en planta del taller de camiones Bi-tren.

Figura 9-41. Vista en elevación del taller de camiones Bi-tren.


camiones Bi-tren.



462

Figura 9-42. Vista en sección del taller de camiones Bi-tren.

Como respuesta ante la eventualidad de algún derrame de lubricantes o combustible se

dispondrá, en lugares correctamente señalizados, de paños absorbentes, sacos de

arena, bolsas gruesas para desechos, trapos industriales, cintas amarilla de peligro, etc.

Taller y almacén central

Galpón de acero de 10 m de ancho, 54 m de largo y aproximadamente 3,7 m útiles de

alto. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

En sentido transversal se encuentra estructurado en base a pórticos de columnas y vigas

enrejadas a dos aguas. En sentido longitudinal los pórticos son arriostrado mediante

diagonales.

En las figuras 9-43 y 9-44 se muestran esquemas de la arquitectura del taller de

mantenimiento y almacén central.



463

Figura 9-43. Losa de piso del taller de mantenimiento y almacén central.

Figura 9-44. Elevación del taller de mantenimiento y almacén central.

Lavado de camiones de mina.

Consiste en dos plataformas de acero simétricas de 1 m de ancho por 20 m de largo

aproximadamente a 3,5 m del nivel de terreno, las cuales se anclan a un muro de

concreto. Tiene como objeto permitir que el personal pueda acceder a la parte superior

de los camiones para efectuar el lavado de éstos. Esta infraestructura se ubica en una

zona adyacente a la Planta Concentradora.



464

Figura 9-45. Vista en planta de la zona de lavado de camiones de mina.


mantenimiento y almacén central.



465

Figura 9-46. Vista en elevación de la zona de lavado de camiones de mina.

Figura 9-47. Vista en sección de la poza de sedimentación.

La pendiente de 1.5%, de la losa donde se ubicaran los camiones de mina, permitirá que

el agua producto del lavado sea conducido hasta las canaletas en dirección hacia una

poza de separación agua/aceite, el agua producto de la separación será enviando hasta

la red de tuberías del sistema de aguas servidas, por medio de una bomba sumidero BP-

3080-01 con capacidad de 50 m3/h. Antes del ingreso de esta agua a la red de aguas

servidas , como complemento a la poza de separación, se realizará un tratamiento

adicional para retirar algún tipo de residuo de aceite, grasa o combustible que halla

podido pasar a través del separador agua/aceite y que pudiera ocasionar desperfectos en

la planta de tratamiento de efluentes domésticos. Los aceites recolectados en esta poza

de separación serán recogidos, transportados y dispuestos en lugares autorizados por

una empresa prestadora de servicios (EPS).



466

Lavado de camiones Bi-tren.

Consiste en una losa sobre terreno provista de un sistema de drenaje para lavar los

camiones. Cuenta con un separador de agua-aceite. La zona provista para el lavado tiene

11 m de ancho por 25 m de largo. El separador de aceite tiene 7, 5 m de ancho por 23 m

de largo. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

Figura 9-48. Vista en planta de la zona de lavado de camiones Bi-tren.

Figura 9-49. Vista en elevación de la zona de lavado de camiones Bi-tren.



467

En las figuras 9-48, 9-49 y 9-50 se muestran esquemas de la arquitectura de la zona de

lavado de camiones Bi-tren.

Figura 9-50. Vista en sección de la zona de lavado de camiones Bi-tren.

La pendiente de 1.5%, de la losa donde se ubicaran los camiones de Bi-tren, permitirá

que el agua producto del lavado sea conducido hasta las canaletas en dirección hacia

una poza de separación agua/aceite, el agua producto de la separación será enviando

hasta la red de tuberías del sistema de aguas servidas, por medio de una bomba

sumidero BP-3080-11 con capacidad de 50 m3/h. Antes del ingreso de esta agua a la red

de aguas servidas , como complemento a la poza de separación, se realizará un

tratamiento adicional para retirar algún tipo de residuo de aceite, grasa o combustible que

halla podido pasar a través del separador agua/aceite y que pudiera ocasionar

desperfectos en la planta de tratamiento de efluentes domésticos. Los aceites

recolectados en esta poza de separación serán recogidos, transportados y dispuestos en

lugares autorizados por una empresa prestadora de servicios (EPS).

Galpón de geología

Galpón de acero de 10 m de ancho, 72 m de largo y aproximadamente 3,8 m de alto. Se

ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

En sentido transversal se encuentra estructurado en base a pórticos de columnas y vigas

enrejadas a dos aguas. En sentido longitudinal los pórticos son arriostrados mediante

diagonales.



468

En las figuras 9-51 y 9-52 se muestran esquemas de las estructuras del galpón de

Geología.

Figura 9-51. Planta y sección de la losa de piso del galpón de Geología.

Figura 9-52. Elevación de las estructuras metálicas del galpón de Geología.



469

Laboratorio Físico-Químico.

Laboratorio Físico-Químico, dispuesto con laboratorio químico equipado con tres

campanas de ataque con extracción de gases lavados y filtrados a la atmósfera y

mesones de trabajo adecuados, laboratorio metalúrgico equipado con tres campanas de

extracción de polvo filtrado a la atmósfera como tres pulverizadores, molinos, vibradores,

celdas de flotación, dos estufas verticales, agitadores y equipos de sedimentación, y

mesones de trabajo adecuados, laboratorio absorción atómica equipado con tres

espectrofotómetros UV con extracción de gases y un equipo de plasma ICP, sala de

balanzas para tres equipos con área de recepción y almacenamiento de muestras, sala

de equipos para compresores y destiladores, como de equipos de lavado y filtrado de

gases, accesos de personal diferenciado de cargas, puertas y duchas de emergencia,

pisos y paramentos con revestimientos antiácidos, oficinas administrativas, baño con

vestidores para hombres y damas, todos los recintos dispuestos con iluminación y

ventilación adecuados incluido baños, de acuerdo a normativa local, implementado con

todas las facilidades para la realización de su actividad. Se ubica en una zona adyacente

a la Planta Concentradora en un área de 466 m2.

En la figura 9-53 se muestra una vista en planta del laboratorio físico-químico.



470

Figura 9-53. Vista en planta de laboratorio físico-químico.

Balanza y control de camiones Bi-tren.

Esta instalación consiste en una estación de pesaje con una pequeña oficina de control.

Por esta instalación circularán los camiones Bi-tren; a los cuales se les verificará el peso

que transportan. Esta estación de pesaje cuenta con balanzas tanto al ingreso como a la

salida del vehículo, de esta manera se tendrá un control de la carga y descarga del

concentrado de fosfato.

En las figuras 9-54 y 9-55 se muestran esquemas arquitectónicos de la Balanza y control

de camiones Bi-tren.



471

Figura 9-54. Vista en planta de la balanza y control de los camiones Bi-tren.



472

Figura 9-55. Elevación de la balanza y control de los camiones Bi-tren.

Helipuerto.

Estará ubicado en un terreno de 20 m de ancho, 20 m de largo y 0,15 m de espesor

ubicada en una zona adyacente a la Planta Concentradora. En la figura 9-56 se muestra

un esquema de la losa del Helipuerto.

Figura 9-56. Vista en planta y sección de la losa del Helipuerto.



473

Enlonado de camiones Bi-tren.

Plataformas de acero simétricas de 1,8 m de ancho por 18 m de largo, aproximadamente

a 1,8 m del nivel de terreno. Tiene por objeto permitir que el personal de pueda acceder a

la parte superior de los camiones para realizar el proceso de enlonado. Esta

infraestructura se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

En la figura 9-57 se muestra un esquema de la estructura metálica de la zona de

enlonado de camiones Bi-tren.

Figura 9-57. Estructura metálica de la zona de enlonado de camiones Bi-tren

Almacenamiento y estaciones de servicio de combustible.

El almacenamiento de combustible y las estaciones de servicio de combustible tanto de

las zonas de Planta Concentradora y mina son descritos en el capítulo correspondiente al

Suministro y Distribución de Energía.



474

9.3.2 Descripción de instalaciones auxiliares no industriales.

Portería principal.

Portería de acceso principal a la planta, con todas las facilidades para tener en forma

expedita un acceso segregado y simultáneo para camiones de operación y otros

vehículos, bajo una gran marquesina emblemática, con disponibilidad de balanza para

pesaje de los camiones, y baños públicos para hombres y damas. Se ubica en el ingreso

a la zona de la Planta Concentradora en un área de 500 m2.

En las figuras 9-58 y 9-59 se muestra esquemas arquitectónicos de la portería principal.

En la tabla 9-9 se muestran los planos de referencia en donde se puede visualizar el

detalle de esta instalación y las que se describirán líneas abajo.

Figura 9-58. Vista en elevación de la portería principal.



475

Figura 9-59. Vista en planta de la portería principal.

Cuartel de bomberos.

Edificación con capacidad para dos carros bombas con acceso directo por medio de patio

de maniobras, oficinas de operación con panel de alarmas, baños para hombres y damas

con vestidores, salón de bomberos con cocina y terraza, implementados con todas las

facilidades para acudir en caso de emergencias. Se ubica adyacentemente a la portería

de ingreso. Cuenta con un área de 360 m2.

En la figura 9-60 se muestra una vista en planta del cuartel de bomberos.



476

Figura 9-60. Vista en planta del cuartel de bomberos.

Oficina central.

Edificio con capacidad para 27 personas, dispuesta con iluminación y ventilación

adecuados para todos sus recintos, incluido baños, con capacidad para una sala de

reunión y un hall de acceso. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora

en un área de 310 m2.

En la figura 9-61 se muestra una vista en planta de la oficina central.



477

Figura 9-61. Vista en planta de la oficina central.

Enfermería central.

Edificio para atender también las necesidades de la mina, con dos boxees o salas de

resucitación con baño, oficina médica, sala de archivo, baño y cafetería personal,

dispuesta con zaguán de acceso techado sobre acceso de ambulancia con bebedero y

bancas. Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora en un área de 50 m2.

En la figura 9-62 se muestra una vista en planta de la enfermería central.



478

Figura 9-62. Vista en planta de la enfermería central.

Comedor central.

Edificio dispuesto con iluminación y ventilación para todos sus recintos incluido cocina y

baños, con capacidad para 150 personas y una cocina para atender a 600 almuerzos,

dotada de recintos diferenciados separados por cocina fría, cocina cliente, panadería y

repostería, lavado y limpieza de platos con triturador y compactador de basura, en

conformidad a la normativa local sanitaria vigente. También la cocina considera la

instalación de cámaras de frío para la conservación de carnes y lácteos, además de

verduras y frutas, con capacidad para 15 días. Dispone de un almacén para utensilios de

la cocina, manteles y vajilla, como de baños con vestidores de acuerdo a normativa local,

y oficinas administrativas para el encargado de compras y nutricionista. La atención será

mediante autoservicio, el comedor será único sin diferenciación de acuerdo a plano,

baños públicos para personal hombre y damas de acuerdo a normativa local. Al exterior

dispondrá de un área abierta pero techada con quiebra-sol y con bancas, como zaguán

de acceso. Se ubica en la Planta Concentradora en un área de 990 m2.

En la figura 9-63 se muestra una vista en planta del comedor central.



479

Figura 9-63. Vista en planta del comedor central.

Sala de control.

La sala de control contará con una vista panorámica de las instalaciones y ventanas

antirreflectantes, sala de equipos, dos oficinas administrativas, sala de reunión, sala de

archivo técnico, cafetería y baño, dispuesta con iluminación y ventilación adecuados para

todos sus recintos incluido baños, de acuerdo a normativa local, implementada con todas

las facilidades para la realización de su importante actividad. Se ubica una zona

adyacente a la Planta Concentradora en un área de 133 m2.

En la figura 9-64 se muestra una vista en planta de la sala de control.



480

Figura 9-64. Vista en planta de la sala de control.

Oficinas de mina.


adecuados para todos sus recintos incluido baños, con capacidad para una sala de

reunión, cuatro privados singles y siete privados para 5 estaciones de trabajo con

particiones de 1,5 m de altura cada uno, cafetería y baños de acuerdo a normativa local.

Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora en un área de 260 m2.

En la figura 9-65 se muestra una vista en planta de las oficinas de mina.



481

Figura 9-65. Vista en planta de las oficinas de mina.

Oficinas en Zona de Secado y Almacenamiento.


adecuada para todos sus recintos incluido baños, con capacidad para dos privados

singles y área abierta para 10 estaciones de trabajo con particiones de 1,5 m de altura,

cafetería y baños de acuerdo a normativa local. Cuenta con un área de 126 m2.

En la figura 9-66 se muestra una vista en planta de las oficinas en la Zona de Secado y

Almacenamiento.



482

Figura 9-66. Planta de oficinas en Zona de Secado y Almacenamiento.

Laboratorio en Zona de Secado y Almacenamiento.

Edificio dispuesto con laboratorio metalúrgico equipado con una campana de extracción

de polvo filtrado a la atmósfera con un pulverizados, molino, vibrador, celda de flotación,

estufa vertical, agitador y equipo de sedimentación, como mesones de trabajo

adecuados, accesos de personal diferenciado de cargas, puertas y duchas de

emergencia, pisos y paramentos con revestimientos antiácidos, oficinas administrativas,

baño con vestidores para hombre y damas, todos los recintos dispuesto con iluminación y

ventilación adecuados incluido baños, de acuerdo a normativa local, implementando con

todas las facilidades para la realización de su actividad. Cuenta con un área de 203 m2.

En la figura 9-67 se muestra una vista en planta del laboratorio en la Zona de Secado y

Almacenamiento.



483

Figura 9-67. Planta del laboratorio - Zona de Secado y Almacenamiento.

Enfermería en Zona de Secado y Almacenamiento.

Recinto para atender la planta de secado, con dos boxes o salas de resucitación con

baño, oficina médica, sala de archivo, baño y cafetería personal, dispuesta con zaguán

de acceso techado sobre ambulancia con bebedero y bancas. Se ubica en la Zona de

Secado y Almacenamiento. Cuenta con un área de 50 m2.

En la figura 9-68 se muestra una vista en planta de la enfermería en la Zona de Secado y

Almacenamiento.



484

Figura 9-68. Planta de la enfermería - Zona de Secado y Almacenamiento.

Campamento Permanente

Edificio con una capacidad de alojamiento para 200 personas, dispuesto con iluminación

y ventilación adecuado para todos sus recintos incluidos cafetería y baños, con las

siguientes facilidades:

Dormitorios individuales tipo suite.

Dormitorios para dos personas, baño compartido.

Salón de lectura y sala de Internet.

Sala de TV aislada.

Salones de juegos de mesa.

Sala de gimnasia con aparatos.

Cafetería para desayuno o cena, con teléfonos públicos.



485

Recibo, recepción y administración.

Circulaciones techadas y cerradas.

Respaldo eléctrico y sanitario de baños.

Se ubica en una zona adyacente a la Planta Concentradora.

Figura 9-69. Vista en planta de las habitaciones simples.

En las figuras 9.-69, 9-70 y 9-71 se muestran esquemas en planta de la hospedería y sus

habitaciones.



486

Figura 9-70. Vista en planta de las habitaciones dobles.

Figura 9-71. Vista en planta de las suites.



487

Planta de tratamiento de aguas residuales domésticas

Descripción

La planta procesara las aguas servidas provenientes de los servicios sanitarios

domésticos de la Planta Concentradora y sus instalaciones auxiliares, los cuales

consideran instalaciones tales como baños, vestuarios, comedores, cocina y oficinas

administrativas. En el plano 9-2, ubicado en el Anexo 9.1 se muestra el diagrama de flujo

del sistema de tratamiento de efluentes.

La Planta de Tratamiento de Aguas Servidas será compacta y del tipo de lodos activados

por el sistema de aireación extendida, de flujo continuo o SBR (Reactor secuencia

discontinuo) o equivalente, que permita la biodegradación de las substancias orgánicas

presentes en el afluente de acuerdo al nivel de calidad estipulado para la descarga (Ley

General de Aguas DL 17752). La ubicación de la planta de tratamiento de efluentes en la

zona de Planta Concentradora se muestra en el plano 9-37 del Anexo 9.2.

Funcionamiento

La recepción de las aguas servidas procedentes del sistema de alcantarillado ingresa a la

cámara de rejas, cuya función es retener los sólidos flotantes, sólidos inorgánicos

gruesos que no serán removidos por el tratamiento biológico. La basura retenida en la

reja debe ser limpiada en forma manual y acumulada en un contenedor para luego

disponer estos elementos en un lugar autorizado.

Las aguas ya filtradas se dirigen al estanque ecualizador o de pre tratamiento en donde

se produce la degradación de la materia orgánica a través de una sedimentación

gravitacional, logrando una separación importante de los elementos no diluíbles y arenas

que proceden de la red de alcantarillado, de esta manera se logra rebajar la carga

orgánica en un porcentaje importante dependiendo del tiempo de retención. Cabe

mencionar que esta unidad de tratamiento es utilizada también para retener el caudal

peek, de manera que tiene dos funciones, una es degradar la materia orgánica

homogenizando las aguas servidas y otra función es trabajar como un tanque pulmón

acumulando el caudal peek con la finalidad de no alterar el sistema biológico y los

sedimentadores.



488

El agua servida pasa por rebalse desde el estanque de pre tratamiento a la cámara de

elevación, donde es impulsada por dos bombas hacia un regulador de flujo, cuyo objetivo

es mantener un caudal constante de ingreso al sistema biológico. Es muy importante que

no exista variación de caudal, ya que esto afecta al sistema biológico, todo sistema que

involucre microorganismos es sensible a la variación de carga orgánica y caudal. Con el

regulador de flujo que el efecto de variación de caudal esta descartado, de manera que el

sistema biológico funciona en forma regulada.

El sistema biológico es una Tecnología de Lodos Activados mediante aireación mecánica.

El cilindro sumergible instalado en el reactor biológico, con la forma de una rueda de

tubos la cual gira con un motor exterior alrededor de su mismo eje, es el elemento que

incorpora el oxígeno al estanque biológico. Está construido a base de un sistema de

cuerpos huecos, como depósitos para una gran cantidad de discos pegados uno detrás

del otro.

Una de las ventajas de este sistema es que la degradación de las aguas servidas se

produce por el lodo activado y además por los microorganismos que se adhieren en la

superficie de los discos, de manera que las plantas de tratamiento son compactas en

comparación con un sistema de tratamiento de lodos activados aireado por difusor.

Como se mencionó anteriormente, el abastecimiento de oxígeno para los

microorganismos, se produce por la rotación de la rueda. Un motor eléctrico exterior hace

rotar la rueda de tubos mediante un engranaje por transmisión de cadena. Cuando un

tubo llega a la superficie del líquido, su contenido de aguas residuales y lodo activado

sale del mismo. Así el disco se puede llenar de aire nuevamente. El oxígeno requerido

por el lodo activado es suministrado a través de las burbujas que salen de los discos,

mientras que los microorganismos adheridos en la superficie de los discos obtienen el

oxígeno debido a que estas superficie están expuestas a la presión parcial del aire, se

consigue una saturación de oxígeno inmediata por la diferencia en la concentración, el

oxígeno entra por difusión en las capas más profundas de la película biológica.

Cuando el tubo vuelve a sumergirse en la mezcla de aguas residuales y lodo activado, no

deja escapar al aire y es dirigido hasta el fondo del tanque, produciendo adicionalmente

una compresión del aire. El aire atrapado puede salir durante la rotación y el agua es

alimentada de manera óptima con oxígeno, por las burbujas que salen de los discos de

los tubos, produciendo un incremento en la ventilación por presión. Estas turbulencias



489

hacen que el agua en el interior de la rueda pueda mezclar una máxima cantidad de lodo

activado, con sus altos contenidos de oxígeno.

Todas las superficies internas de los discos del tubo están saturadas de oxígeno durante

su giro al aire libre. El aire atrapado pasa durante la rotación otra vez por las hendiduras

de los discos y gracias al diseño de la superficie de éstos, continuamente se producen

nuevos intercambios entre el aire, agua residual y la película biológica, de manera tal que

la alimentación con oxígeno es garantizada por este diseño.

Una de las ventajas de alimentar el oxígeno a través de este sistema, es que la

incorporación de oxígeno al sistema de Lodos Activados esta regulada por la velocidad

de la rueda, siendo un sistema flexible. A un mayor requerimiento de oxígeno debido por

ejemplo a un aumento en la población, se regula el oxígeno con un aumento de las

revoluciones de la rueda. Mientras que si se requiere menor suministro de oxígeno, se

disminuye las revoluciones de la rueda.

Durante la subida hacia la superficie del agua, las burbujas de aire permanecen más

tiempo en el líquido debido a que la rueda actúa como un obstáculo, impidiendo que las

burbujas asciendan en forma lineal. Como el intercambio de oxígeno es directamente

proporcional al tiempo de permanencia de éste en el agua, ésta es una de las ventajas

que tiene este sistema en comparación a una sistema de aireación por difusores, como la

velocidad de ascenso de las burbujas es menor a 0,3 m/s se produce una incorporación

de un 20% más de oxígeno que los sistemas de aireación por difusores, lo mencionado

anteriormente hace que este sistema de aireación sea mucho más eficiente en el

intercambio de oxígeno y por tanto en el tratamiento.

El estanque de tratamiento biológico se encuentra conectado por el fondo con los

sedimentadores, de manera que la mezcla de lodo activado sedimenta

gravitacionalmente retornando de esta manera el 100% del sólido hacia el sistema

biológico.



490

Figura 9-72. Diagrama Esquemático del sistema de retorno de lodos

Como sistema de desinfección es utilizada una solución de Hipoclorito de Sodio al 10%,

el cual es dosificado a través de bombas y regulado el caudal a través de un medidor de

caudal, con este sistema se dosifica en forma exacta (dependiendo del caudal) el

requerimiento del ion Hipoclorito para desinfectar.

El lodo en exceso del sistema de tratamiento biológico, es extraído al digestor de lodos

en donde se incorpora el aire a través de un aireador sumergido tipo JET, la función del

digestor es realizar la digestión y estabilización del lodo para ser dispuesto

posteriormente.

Posteriormente el lodo es conducido a la cancha se secado, en donde el contenido de

humedad del lodo es disminuye, el líquido percolado retorna al sistema de tratamiento

biológico.

En la siguiente figura se muestra el mecanismo de incorporación de oxígeno de este

sistema:



491

Figura 9-73. Mecanismo de incorporación de oxigeno.

Capacidad de tratamiento

La planta de tratamiento para aguas servidas será diseñada con una dotación de 200

lt/habitante/día, y de 1,0 como factor de recuperación. Esta planta cuenta con una

capacidad de tratamiento de 57,8 m3 de agua servida por día y diseñada para abatir una

carga orgánica promedio de 14,5 kilos de DBO5 por día.

Características del agua servida

Demanda biológica de oxígeno = 200 – 300 mg/L

Sólidos Suspendidos = 200 – 300 mg/L

Aceites y grasas = 60 mg/L

Coliformes Fecales = 1*107 NMP/100 ml

Temperatura = 15 – 20 ºC

pH = 6,5 – 7,5

Calidad esperada del efluente

Las condiciones del efluente clarificado serán en concentración promedio mensual y

cumplirán con la norma exigida.

DBO5 <= 15 mg/L



492

Sólidos Suspendidos <= 30 mg/L

Aceites y Grasas <= 30 mg/L

Coliformes Fecales <= 1000 NMP/100 ml.

Temperatura 15 – 20 ºC

pH 6 – 7

Descripción del sitios de descarga

El efluente es cristalino y sin olor, cumpliendo con DECRETO LEY Nº 17752 "LEY

GENERAL DE AGUAS", límite III), será entregado a un lecho de infiltración o para su uso

en riego.

Figura 9-74. Planta de tratamiento de efluentes domésticos.

9.3.3 Listado de planos de instalaciones auxiliares.

En la tabla 9-9 se lista los anexos en donde se a adjuntando los planos de las

instalaciones auxiliares para el Proyecto Bayóvar.



493

Tabla 9-9. Listado de planos de referencia.

Descripción de la instalación Plano Taller de camiones, lubricación y equipos de mina. 9-4 Taller y almacén de neumáticos de equipos de mina. 9-6 Lavado de camiones de mina. 9-5 Estación de servicio de combustible de mina. --- Oficinas de mina. 9-17 Caseta de control – Mina. --- Taller de neumáticos de camiones Bi-tren. 9-8 Taller de camiones Bi-tren. 9-7 Lavado de camiones Bi-tren. 9-8 Enlonado de camiones Bi-tren. ---

Taller de mantenimiento, almacén central, galpón de geología y laboratorio.

9-9 9-10 9-11

Helipuerto. 9-3 Almacenamiento de combustible. --- Estación de servicio de combustible. Bi-tren. --- Laboratorio Físico-Químico. 9-21 / 9-22 Portería principal. 9-12 Cuartel de bomberos. 9-18 / 9-19 Oficina central. 9-13 / 9-14 Enfermería central. 9-13 / 9-14 Comedor central. 9-15 / 9-16 Sala de control. 9-20

Campamento permanente. 9-23 / 9-24 / 9-25 / 9-26

9-27 / 9-28 Balanza y control de camiones Bi-tren. 9-29 / 9-30 Caseta de control – Descarga de camiones. --- Taller y almacén central. 9-32 / 9-33 Laboratorio – Secado y almacenamiento. 9-29 / 9-30 Caseta de control – Secado y almacenamiento. --- Oficinas – Secado y almacenamiento. 9-31



494

9.4 Logística para etapa de operación

9.4.1 Alcances generales.

La sección de la Logística de los contratos proporciona las pautas generales para la

gestión de compra de equipos, materiales, insumos, servicios, etc. necesarios para

apoyar el diseño y la operación del Proyecto Bayóvar.

También se debe tener presente el almacenamiento de los equipos y materiales desde el

embarque en fábrica, pasando por los almacenes durante el transporte y la recepción en

campo.

Para la etapa de operación se tendrá controlado bajo un programa el control logístico

previendo todas las consideraciones y riesgos. Se identificaran las rutas seguras para el

transporte de los equipos, productos e insumos de la planta.

9.4.2 Suministro de combustible y lubricantes.

El transporte de combustible para el Proyecto Bayóvar se realizará principalmente desde

el Terminal Eten, siendo terminales alternos de carga Piura, Talara u otro de ser

necesario. El manejo en ruta sería diurno, mientras que las tareas de carga y descarga

serán realizadas por chóferes cargadores y descargadores respectivamente. Las

unidades no podrán transitar durante la noche.

En función de la demanda mensual de consumo de Diesel se estima el abastecimiento

transportándose con una flota de 7 camiones cisternas de 9 000 galones cada 4 días.

Para el abastecimiento de Gasolina se estima en un camión cisterna de 6 000 galones

cada 10 días.

En caso de derrame de combustible se dispondrá en almacén de Paños absorbentes,

salchichas absorbentes, trapos Industriales, pala de metal anti chispa, pico de metal anti

chispa, martillo de goma, tacos de madera de diferentes tamaños, kit para parchado de

tanques y tuberías, cinta amarilla de peligro, sacos para tierra, bolsas plásticas gruesas

para desechos.

La capacidad de almacenamiento de los tanques de diesel en la planta es para una

autonomía de un mes. Para ello se tiene dos tanques de almacenamiento.

El suministro de lubricantes será proveído y transportados en flotas adecuadas para

estos productos y almacenados en ambientes apropiados en la planta.



495

9.4.3 Insumos para Procesos.

Cabe mencionar que durante el proceso de concentración del mineral de fosfato no se

utilizara insumos reactivo químico alguno, tampoco se utilizara floculante ni coagulante

para la sedimentación de los relaves.

La mayor parte que se puede necesitar de estos productos es para Dosificación de

hipoclorito de sodio para cloración de agua de mar, en el área de captación. El sistema

deberá contar con uno o varios estanques de almacenamiento de hipoclorito según

recomendación y consideraciones del proveedor.

9.4.4 Insumos para Planta Desalinizadora.

Para el proceso de captación de agua de mar y la planta desalinizadora se utilizarán

insumos biodegradables, que se listan en la tabla siguiente:

Tabla 9-10. Insumos Planta Desalinizadora.

Item Reactivos Tipo Proveedor Procedencia Transporte Frecuencia

1 Antincrustante Insumos biodegradables

Proveedor Planta Desalinizadora

LIMA Terrestre 1 443 kg cada 1 mes

2 Metabisulfito de sodio

Insumos biodegradables


LIMA Terrestre 1731 kg cada 1 mes

3 Hipoclorito de sodio



LIMA Terrestre 43 435 kg cada 1 mes

4 Ácido (KL1000)



LIMA Terrestre cada 6 meses

5 Básico (KL2000)



LIMA Terrestre cada 6 meses



496

En la captación de agua de mar se realizara una dosificación de hipoclorito de sodio para

cloración de agua de mar. El sistema deberá contar con uno o varios estanques de

almacenamiento de hipoclorito según recomendación y consideraciones del proveedor.

9.4.5 Insumos reactivos para laboratorios.

Se utilizaran reactivos en el laboratorio químico y laboratorio metalúrgico para los

respectivos análisis químicos de sólidos y líquidos, cuyas cantidades requeridas se

describen en las Tablas Siguientes:

Tabla 9-11. Insumos Reactivos No Peligrosos.


1 Metaborato de litio BLiO2

Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre

60 Bolsas de 1 kg cada 6 meses

2 Tartrato de sodio C4H4Na2O6.2H2O

Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre 25 Bolsas de 1

kg cada año

3 carbonato de cálcico CaCO3



4 Sulfato ferrico de Amonio FeNH4(SO4)2.12H2O



5 Carbonato de sodio Na2CO3

Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre 8 Bolsas de 1

kg cada año

6 IRON CHIP Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre 6 kg cada 6

meses

7 LECOCEL II Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre 6 kg cada 6

meses

8 Cloruro de sodio NaCl Solido No Peligroso MERCK LIMA Terrestre 1 Bolsas de 48

kg cada año

9 Agua destilada H2O Liquido No Peligroso PIURA Terrestre 10 000 l cada

mes

10 Agua desionizada H2O Liquido No Peligroso PIURA Terrestre 6 200 litros

cada mes

Los medios de transporte serán terrestres y no hay riesgos de peligros y las frecuencias

serán establecidos en coordinación con los proveedores según los consumos y de

acuerdo con las normativas exigidas para cada tipo de insumos. Los modos de

almacenamiento y condiciones de transportes están descritas en las hojas de seguridad

respetivos para todos los insumos reactivos, anexados en el Capitulo 4.



497

Tabla 9-12. Insumos reactivos peligrosos.


1 Ácido Clorhídrico HCl-37%pa

Liquido Peligroso MERCK LIMA Terrestre

3 Envases de 25 litros cada 3 meses

2 Ácido Perclórico HClO4-72% pa


5 Envases de 2,5 litros cada 2 meses

3 Ácido Fluorhídrico HF-48%pa



4 Ácido nítrico HNO3-65%pa



5 Nitrato de plata AgNO3 Solido Peligroso MERCK LIMA Terrestre

40 Envases de 250 g cada 2 meses

6 Tris(Hidroximetilamino metano) C4H11NO3

Solido Peligroso MERCK LIMA Terrestre

4 Envases de 1 kg cada 2 meses

7 Ácido acético CH3COOH


2 Envases de 1 kg cada 2 meses

8 Cromato de potasio K2CrO4

Solido Peligroso MERCK LIMA Terrestre 6 Envases de

1 kg al año

9 Peroxido de sodio Na2O2


116 Envases de 1 kg al año

10 Tocianato de amonio NH4SCN


12 Envases de 500 g cada 6 meses

11 Hidroxido de sodio granulado(NaOH).

Solido Peligroso MERCK LIMA Terrestre 350 kg cada

2 meses

Los medios de transporte serán terrestres y programados según los requerimientos

mostrados en la Tabla, donde se muestran las cantidades y frecuencias. El transporte

será realizado por los proveedores y de acuerdo con las normativas exigidas para cada

tipo de insumos, en unidades especialmente preparadas, a continuación detallamos los

tratamientos para estos productos:

Acido Clorhídrico, es un producto considerado cuyo transporte es considerado peligroso,

donde el almacenamiento debe ser bien cerrado a temperaturas menor de 25°C, donde



498

los recipientes no serán metálicos, para el transporte terrestre deberá usarse las

reglamentaciones internacionales ADR, RID UN 1789 CHLORWASSERSTOFFSAEURE,

8, II. Para cuidados de derrames, exposiciones considerar las recomendaciones descritas

en las hojas de seguridad.

Acido Perclórico, es una solución acuosa cuyo transporte es considerado peligroso

provoca exposición en caso de calentamiento, peligro de fuego en contacto con materias

combustibles, en caso de derrames se debe recoger y con material absorbente y

neutralizante y eliminar los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados,

separado ó solo en conjunción con otras sustancias favorecedoras de ignición. Alejado de

fuentes de ignición y calor, los recipientes de almacenamiento no serán metálicos, para el

transporte terrestre deberá usarse las reglamentaciones internacionales ADR, RID UN

1873 PERCHLORSAEURE, 5.1, (8) I. Para cuidados de derrames, exposiciones

considerar las recomendaciones descritas en las hojas de seguridad.

Acido Fluorhídrico, es una solución acuosa cuyo transporte es considerado peligroso, en

caso de derrames se debe recoger y con material absorbente y neutralizante y eliminar

los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados, los recipientes de

almacenamiento deben ser de plástico, para el transporte terrestre deberá usarse las

reglamentaciones internacionales ADR, RID UN 1790 FLUORWASSERSTOFFSAEURE,

8, (6.1) II. Para cuidados de derrames, exposiciones considerar las recomendaciones

descritas en las hojas de seguridad.

Acido Nítrico, es un producto liquido corrosivo cuyo transporte es considerado peligroso,

en caso de derrames se debe recoger y con material absorbente y neutralizante y

eliminar los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados con temperaturas

debajo de 25 °C, para el transporte terrestre deberá usarse las reglamentaciones

internacionales ADR, RID UN 2031 SALPETERSAEURE, 8, II. Para cuidados de

derrames, exposiciones considerar las recomendaciones descritas en las hojas de

seguridad.

Nitrato de Plata, es un producto sólido cuyo transporte es considerado peligroso provoca

quemaduras, en caso de derrames se debe recoger en seco y proceder a la eliminación

de los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados, separado ó solo en

conjunción con otras sustancias favorecedoras de ignición. Alejado de sustancias

inflamables, para el transporte terrestre deberá usarse las reglamentaciones

internacionales ADR, RID UN 1493 SILBERNITRAT, 5.1, II. Para cuidados de derrames,

exposiciones considerar las recomendaciones descritas en las hojas de seguridad.



499

Tris (Hidroximetilamino metano), es un producto sólido irritante cuyo transporte es

considerado peligroso, en caso de derrames se debe recoger en seco y proceder a la

eliminación de los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados, a

temperaturas de 15 a 25°C. El transporte terrestre no esta sometido a las normas de

transporte. Para cuidados de derrames, exposiciones considerar las recomendaciones

descritas en las hojas de seguridad.

Acido Acético, es un producto sólido inflamable cuyo transporte es considerado peligroso,

en caso de derrames se debe recoger con material absorbente y neutralizante y proceder

a la eliminación de los residuos, donde los recipientes deben ser bien cerrados, bien

ventilados, alejado de fuentes de ignición y de calor a temperaturas de 15 a 25 °C. El

transporte terrestre deberá usarse las reglamentaciones internacionales ADR, RID UN

2789 ESSIGSAEURE, 8, (3), II. Para cuidados de derrames, exposiciones considerar las

recomendaciones descritas en las hojas de seguridad.

Cromato de Potasio, es un producto sólido cuyo transporte es considerado peligroso, en

caso de derrames se debe recoger en seco y proceder a la eliminación de los residuos,

donde los recipientes deben ser bien cerrados, bien ventilados, alejado de fuentes de

ignición y de calor a temperaturas de 15 a 25 °C. El transporte terrestre deberá usarse las

reglamentaciones internacionales ADR, RID UN 2789 ESSIGSAEURE, 8, (3), II. Para

cuidados de derrames, exposiciones considerar las recomendaciones descritas en las

hojas de seguridad.

La ruta para el transporte de los insumos reactivos será desde las plantas de los proveedores desde Lima y Piura usando la vía Panamericana Norte.

9.4.6 Servicio de sub-contratos de operación.

La contratación de los servicios para la etapa de operación se tratara en lo posible sean

proveedores locales, o que pertenezcan al área de influencia directa del proyecto.

Cabe resaltar la importancia de este flujo económico por transacciones locales, para la

generación de ingresos y empleo en Piura, inyectando dinamismo a la economía local.

Los servicios que se pueden contratar en forma local durante la etapa de Operación,

podrían ser Instalación de tuberías, instalación de geosintéticos, estudios de ingeniería,

estudios de factibilidad de obras civiles, fabricación de muebles metálicos y de madera,

diseño de sistemas informáticos, mantenimiento y reparación de sistemas informáticos,



500

reparación y mantenimiento mecánico, construcción de accesos, mantenimiento de vías,

consultorías diversas, impresiones, mantenimiento y reparaciones eléctricas, entre otros.



501

9.5 Suministro de agua

9.5.1 Captación agua de mar

Descripción: El agua de mar será captado en un punto costero de la bahía de Sechura y

será enviada a las pozas de sedimentación y almacenamiento ubicadas en la sector de la

Planta Concentradora, a unos 43 km de distancia del punto de la captación, para lo cual

se considera una estación elevadora, que dispone de 4 bombas verticales tag Nº BA-

6010-01 @ 04 (3 bombas operando + 1 stand-by).

Ubicación: Se evaluaron tres alternativas para la ubicación de la toma de agua de mar,

siendo la conclusión final que el mejor punto para la captación de agua de mar es la zona

del futuro Puerto de carga de Fosfatos, considerando utilizar dicha infraestructura para

materializar la captación, con lo cual se disminuyen las dificultades constructivas. Es

importante señalar, que las profundidades aceptables para la instalación de la captación,

(sobre 10 metros), se obtienen a los 250 m de distancia de la costa.

La ubicación de la sala de bombas verticales para la captación e impulsión del agua de

mar, dentro de las instalaciones del Puerto, se muestran en el Detalle 1 del Plano 9-36

del Anexo 9.2

Tipo de toma: Este sistema considera una toma directa de agua de mar a partir de la

construcción de un sistema de captación en base a bombas de eje vertical, ubicadas a un

costado del puente de acceso a la plataforma de carga del Puerto de embarque de

fosfatos. Las bombas tendrán un sistema de rejilla en el punto de toma de agua para

evitar el ingreso de elementos sólidos de mediano tamaño al sistema.

Caudal de captación: De acuerdo a los estudios se requiere el dimensionamiento de un

sistema de captación de agua de mar, para obtener un caudal de producción de 3 072,43 m3/h, conduciéndolas a un sistema de elevación, el que se encargará de disponer las

aguas en una poza de almacenamiento en el sector de la futura Planta Desalinizadora, de

allí se dispondrá de la misma según el siguiente desglose.

2 481,42 m3/h Agua de Proceso (sin tratamiento)

509,43 m3/h Agua para alimentar la Planta Desalinizadora.

Desinfección inicial: Para impedir el desarrollo de fouling y algas en las estructuras

submarinas, además de la conformación de incrustaciones en el sistema de impulsión,



502

que aumentarían la pérdida de carga en ella, se debe dosificar hipoclorito sódico, que es

el producto recomendado en la eliminación de estos microorganismos. La experiencia

con agua de mar indica una mayor efectividad cuando se dosifica hipoclorito de sodio en

forma discontinua a bajas dosis (del orden de 2 ppm). La dosificación será implementada

en una sala anexa a la sala de bombas y se dosificará a través de una tubería hasta la

boca toma, donde será adicionado el cloro.

9.5.2 Estación elevadora de presión.

La impulsión del agua de mar se logra mediante la utilización de 4 bombas verticales (BA-

6010-01@04, 1 stand by) que son las encargadas de impulsar el agua de mar a una

distancia de 43 Km. hasta la Planta Concentradora. Las bombas estarán ubicadas en una

plataforma que ira adosada a la estructura del puente de acceso del Puerto de embarque

de fosfatos. Los equipos, cuando operen bajo las condiciones especificadas no deberán

producir niveles de ruido sobre los límites definidos en la Occupational Safety and Health

Administration (OSHA) Standards, para personal expuesto en forma continua.

Para el suministro de las bombas de ha considerado que el agua a impulsar es agua de

mar mas una inyección de cloro, según lo indicado en la hoja de datos. Cualquier parte

de la bomba que quedé en contacto con el agua a impulsar, es decir eje, impulsor,

columna y criba deberán ser construidos en un material que sea resistente al agua de

mar, considerando la inyección de cloro.

En el Plano 9-36, que se incluyen en el Anexo 9.2, se muestras los detalles de la estación

elevadora de presión.

9.5.3 Tubería de impulsión.

La tubería será la encargada de conducir toda el agua de mar desde el punto de la

captación hasta la Planta Concentradora, recorriendo un total de 43 km. de distancia

entre ambos puntos.

Características de la tubería de impulsión:

Diámetro nominal: 36”

Material: Polietileno de alta densidad PE 100 (HDPE). Las tuberías de HDPE tienen

entre sus principales características que son químicamente inertes, existiendo sólo un

número muy reducido de fuertes productos químicos que podrían afectarlas, los

químicos naturales del suelo no pueden atacarlas o causarles degradación de

ninguna forma, el HDPE no es conductor eléctrico por tanto no son afectadas por la



503

oxidación o corrosión por acción electrolítica, no permiten el crecimiento ni son

afectadas por algas, bacterias u hongos y son resistentes al ataque biológico marino.

La vida útil estimada para las tuberías de HDPE es superior a 50 años para el

transporte de agua a temperatura ambiente (20ºC). Las tuberías de HDPE están

protegidas contra la degradación que causan los rayos UV al ser expuestos a la luz

directa del sol, ya que contienen un porcentaje de negro de humo, que además, le

otorga el color negro a estas tuberías.

Espesor de la tubería: Variable de acuerdo a la presión (35mm, 53mm y 66mm).

Presiones de trabajo: La presión de la línea de impulsión es variable de acuerdo a su

ubicación y va desde los 180 PSI en la estación de bombas verticales de la captación,

hasta los 60 PSI en el punto de descarga en la Planta Concentradora.

Longitud total: 43 468 m distribuidos de la siguiente manera:

Tubería HDPE 36” SDR 13,6 : 1 511m

Tubería HDPE 36” SDR 17 : 27 850m

Tubería HDPE 36” SDR 27,6 : 14 107m

Recorrido de la tubería: La tubería de impulsión parte de las descargas de las bombas

verticales de agua de mar, en la zona del Puerto aprovecha la infraestructura existente

fijándose al puente de acceso por medio de soportes metálicos de acero, luego ira

apoyado en la estructura de la faja tubular CT-1 hasta llegar a la Zona de Secado y

Almacenamiento de concentrado seco, a partir de ese punto ira al costado de las fajas

transportadoras TR-5010-04/03/02/01 hasta llegar a la Zona de Descarga de Camiones

de concentrado húmedo, de allí enrumbara en dirección a la Planta Concentradora

ubicándose a un costado de la Carretera Industrial. Las secciones típicas a lo largo del

recorrido de la tubería de impulsión se muestran en la Figura 9-75.

En el Plano 9-36 que se incluye en el Anexo 9.2 se muestra el trazo de recorrido de la

Línea de Impulsión de agua de mar Línea de Impulsión de agua de mar, desde la

captación hasta la Planta Concentradora.



504

Figura 9-75. Secciones típicas - Línea de impulsión.



505

Distribución del agua de mar.

Luego de recorrer 43 km aproximadamente el agua de mar descargará finalmente en dos

pozas de sedimentación de 15 000 m3, ubicadas en la Planta Concentradora, y tendrá un

tiempo de residencia de 7 horas aproximadamente, estas pozas alimentaran una poza de

almacenamiento de agua de mar de 27 000 m3 siendo este volumen capaz de almacenar

agua para 12 horas de operación de la planta. Gran parte del agua de mar almacenada

en esta piscina será bombeada al proceso para su uso directo como agua de mar (2

481,42 m3/h) y otra parte será enviado a tratamiento a la Planta Desalinizadora (509,43

m3/h) para utilizarla en el proceso, sistema combate incendio y también para potabilizarla

para consumo humano. Producto del tratamiento que tendrá el Agua de Mar en la Planta

Desalinizadora se generará un rechazo de agua en forma de salmuera, el cual será

enviado mediante una tubería de HDPE hacia el desierto para su evaporación. Para el

riego de caminos se utilizará agua de mar, el cual será tomado a través de dos ramales

en tubería HDPE desde la línea de descarga las bombas BA-3000-11/12/13, que envían

agua de mar a la Planta Concentradora, una de ellas en 4” servirá para llenar los

camiones cisterna para el riego de caminos de la concentradora y una línea de 3” para el

riego de caminos del área de la mina. Para facilitar el llenado de las cisternas se

construirán estaciones alimentadoras con válvula mariposa (abierto/cerrado) “tipo garzas”

a partir de tubos de acero en 4” y 3”.

En el Plano 9-1 que se incluye en el Anexo 9.1 se muestra las ubicaciones de la Planta

Desalinizadora, poza de sedimentación, poza de almacenamiento y tanques para agua

en el sector de la Planta Concentradora.



506

Figura 9-76. Distribución de agua de mar en Planta Concentradora

9.5.4 Distribución de agua fresca.

Distribución en Planta Concentradora

Descripción: El agua fresca resultante del tratamiento en la Planta Desalinizadora

será destinado para el siguiente uso:

Agua de servicio y proceso: El agua será almacenada en el tanque TQ-3010-01 de 2

100 m3 de capacidad, de este volumen 1 870 m3 serán destinados para el proceso y

una parte para los sistemas de lavado de camiones. Los 230 m3 restantes serán de

uso exclusivo para el sistema de agua contra incendios de la Planta Concentradora.

Agua potable: El agua para alimentar este sistema será almacenado en el tanque TQ-

3070-01 de 90 m3 de capacidad.

Características: El agua requerida como agua fresca y que deberá ser suministrado

por la Planta Desalinizadora tendrá un caudal de 204,31 m3/h y como requerimiento

de calidad de agua una concentración máxima de 200 ppm de cloruros solubles.

En el Plano 9-40 que se incluye en el Anexo 9.2 se muestra los caudales de agua a

distribuir a cada sector de la Planta Concentradora.

Distribución en Zona de Descarga de camiones

Descripción: El agua requerida en la Zona de Descarga de camiones es

proporcionada por el tanque de agua existente Tag Nº R1, la cual es almacenada en



507

el Tanque de Agua Dura Nº TQ-6070-01, para alimentar este tanque se efectuará el

TIE-IN 001 en la línea existente de 12” que alimenta a Campamento Bayóvar. El agua

almacenada en el Tanque de Agua Dura, es enviada al Tanque de Agua Blanda tag

Nº TQ-6070-02 previo al paso por un ablandador. Una vez obtenida agua blanda, esta

es enviada hacia la Zona de Secado y Almacenamiento para utilizarla en el proceso

(incluido la alimentación al Sistema Combate de Incendio) y para utilizarla como agua

de Servicio previo a la dosificación de Hipoclorito. Paralelamente, se envía agua

blanda al Sector Descarga de Camiones para utilizarla en el lavado de ruedas y para

utilizarla como agua de Servicio previo a la dosificación de Hipoclorito. La ubicación

de los tanques y ablandador en la Zona de Descarga y Almacenamiento se muestra

en el Plano 9.1 del Anexo 9.

En el Plano 9-38 que se incluye en el Anexo 9.2 se muestra los caudales de agua a

distribuir a cada sector de la Zona de Descarga y Almacenamiento.

9.5.5 Distribución de agua doméstica.

Distribución en Planta Concentradora

Descripción: El agua proveniente de la Planta Desalinizadora pasa por un proceso de

potabilización mediante un sistema de clorinación para luego ser derivado a su

almacenamiento en el tanque de agua potable TQ-3070-01 de 90 m3 de capacidad.

El sistema de clorinación contara con un estanque de hipoclorito con todas las

conexiones requeridas para su correcta operación, bomba dosificadora completa,

medidor de flujo y sistema de inyección de hipoclorito. A partir de allí es distribuido

mediante un sistema de bombas y sistema hidroneumático a los diferentes sectores

de la planta como son el taller de camiones, cuartel de bomberos, portería, sala

eléctrica y de control, oficinas principales, campamento permanente, campamento de

construcción, taller de camiones de mina, área de servicio de mina, etc. Para la

distribución del agua potable a los diferentes puntos se utilizará una red de tuberías

de fierro galvanizado y tuberías plásticas de HDPE.

Capacidad: 87m3/h de agua a clorar.

Calidad esperada del agua tratada: El sistema entregará agua potable según los

parámetros establecidos por la Dirección General de Salud Ambiental (DIGESA) y la

Organización Mundial de la Salud (OMS).



508

En el Plano 9-37 que se incluye en el Anexo 9.2 se muestra los detalles de la distribución

de agua domestica en cada sector de la Planta Concentradora.

Distribución en Zona de Secado y Almacenamiento

Descripción: El agua proveniente de la planta de ablandamiento pasa por un proceso

de potabilización mediante dos sistemas de clorinación para luego ser conducido por

medio de tuberías plásticas en HDPE hacia los tanques de almacenamiento de agua

TQ-6070-03 y TQ-6070-05 ubicados en la Zona de Descarga de camiones y planta de

secado respectivamente, los tanques tienen una capacidad de almacenamiento de 1

m3 y 2 m3 respectivamente. Los sistemas de clorinación contaran con un estanque de

hipoclorito con todas las conexiones requeridas para su correcta operación, bomba

dosificadora completa, medidor de flujo y sistema de inyección de hipoclorito. A partir

de allí es distribuido mediante un sistema de bombas y sistemas hidroneumáticos a

los diferentes sectores de la Zona de Secado y Almacenamiento y Zona de Descarga

como son la sala de control en zona de acopio, taller de mantenimiento, almacén y

oficinas de la planta de secado, caseta de control, portería en Zona de Descarga de

camiones. Para la distribución del agua potable a los diferentes puntos se utilizará

una red de tuberías de fierro galvanizado y tuberías plásticas de HDPE.

Capacidad, funcionamiento: 0,5 m3/h de agua a clorar.

Calidad esperada del agua tratada: El sistema entregará agua potable según los

parámetros establecidos por la Dirección General de Salud Ambiental (DIGESA) y la

Organización Mundial de la Salud (OMS).

En el Plano 9-34 que se incluye en el Anexo 9.2 se muestra los detalles de la distribución

de agua domestica en cada sector de la Zona de Descarga y Almacenamiento.

9.5.6 Distribución de agua contra incendios.

Descripción

El sistema de combate de Incendios es alimentado desde un estanque de agua, el cual

tiene definida una capacidad exclusiva para estos requerimientos, para proteger las

instalaciones por un periodo de 2 horas dicha capacidad es definida en 230 m3.

Este sistema esta compuesto principalmente por:



509

Bombas del tipo centrifugas accionadas por motor eléctrico (Bomba Eléctrica y

Bomba presurizadora de la red “Jockey”) y Bomba Diesel con estanque de respaldo

de 8 hr. Las bombas son accionadas automáticamente y dedicadas exclusivamente

para el Sistema Combate de Incendio.

Hidrantes operarán conectados a la red agua contra incendio, cada hidrante debe ser

capaz de suministrar como mínimo 250 gpm a 100 psi en el punto de conexión, lo que

es dividido en 2 salidas de agua de 125 gpm a 100 psi. Las mangueras de los

Hidrantes serán de 2 ½” tipo colapsable y de 15 m de largo, cada hidrante debe ser

suministrado con 4 mangueras. Cada hidrante será provisto de un armario para

guardar sus respectivas mangueras/pitones, conexiones y accesorios

Gabinetes de manguera operarán conectados a la red agua contra incendio capaz de

suministrar como mínimo 100 gpm a 65 psi en el punto de conexión. Los gabinetes de

mangueras Clase II deberán acomodar holgadamente en su interior 30 m de

manguera colapsable de diámetro 1½”.

Válvulas de Corte para la sectorización de las áreas a proteger.

Extintores de polvo químico seco de 10 kg para utilizarlos en el interior de edificios.

Extintores de CO2 de 6 kg para utilizarlos en Salas de Control

Extintores de CO2 de 30 kg para utilizarlos en el Sistema de carguío de combustible

en Planta Concentradora.


La calidad del agua es Desalinizada, de acuerdo a lo indicado en el Diagrama de Proceso

Nº 2109-0000-P-006. Las Bombas se encuentran alimentadas desde el estanque de agua

desalinizada tag Nº TQ-3010-01, estas bombas son: la Bomba Eléctrica tag Nº BA-3030-

01, la Bomba presurizadora tag Nº BA-3030-03 y la Bomba Diesel tag Nº BA-3030-02

bombas que alimentan a la red de distribución de agua para el Combate de Incendio

compuesta por Hidrantes y Gabinetes de Manguera. En el Plano 9-38 que se incluye en

el Anexo 9.2 se muestra los detalles de la distribución de agua contra incendios para

cada sector de la Planta Concentradora.


La calidad del agua es Blanda, de acuerdo a lo indicado en el Diagrama de Proceso Nº

2109-0000-P-006. Las Bombas se encuentran alimentadas desde el estanque de agua

Blanda tag Nº TQ-6070-04, estas bombas son: la Bomba Eléctrica tag Nº BA-6030-01, la

Bomba presurizadora tag Nº BA-6030-03 y la Bomba Diesel tag Nº BA-6030-02 bombas



510

que alimentan a la red de distribución de agua para el Combate de Incendio compuesta

por Hidrantes y Gabinetes de Manguera. En el Plano 9-35 que se incluye en el Anexo 9.2

se muestra los detalles de la distribución de agua contra incendios para cada sector de la

Zona de Descarga y Almacenamiento.

9.6. Relleno sanitario

Una vez que se construya la celda de relleno para la fase de construcción del Proyecto

Bayóvar y se use durante aproximadamente dos años, se construirá la segunda celda de

relleno para las operaciones, que se integrará a la primera celda, y se usará por más de

10 años. Estas dos instalaciones aceptarán únicamente desechos no peligrosos.

El desecho sólido que se dispondrá en el relleno consistirá principalmente de desecho

doméstico y comercial, o de materiales de construcción / demolición.

Se estima que se depositará aproximadamente 1 278 t de desecho en la celda de relleno

de construcción, y 1 022 t en la celda de relleno operacional. Como podrán observar la

cantidad de residuos sólidos en la etapa de construcción es un 25 % mayor que en la

etapa de operación.

Tanto el relleno de construcción como el permanente tendrán diseño similar ya que las

corrientes de desecho serán similares y se ubicarán dentro del área final del relleno

sanitario la que se encuentra localizada al norte de la Planta Concentradora.

Las coordenadas, en el sistema WGS 84, del relleno sanitario son 9335500 Norte y

519030 Este.

El diseño del relleno se ha basado en el desarrollo de un relleno acorde con el contexto

local, y en su capacidad para cumplir con los Límites Razonables de Uso para la

Protección del Agua Subterránea. Según este enfoque, CMMM ha diseñado un relleno

artificial que incorpore un revestimiento y un sistema de recolección de lixiviado.

Se ha desarrollado un plan de operación para el relleno con el fin de tratar el desecho de

materiales específicos, la aplicación de cobertura diaria y el uso de materiales

alternativos para cubrir cada una de las celdas de relleno.



511

9.6.1. Producción y Manejo de los Residuos Sólidos

a) Producción de residuos sólidos

i) Producción per-cápita

La producción per-cápita promedio de residuos domésticos se ha estimado en 0,70

kg/hab-día, para la población que habitará en el campamento y hará uso de los

servicios de la compañía. Para el caso del personal establecido fuera de la unidad, la

generación de residuos domésticos será insignificante, puesto que no hace uso del

servicio del comedor que es la fuente principal de los residuos orgánicos.

ii) Densidad de compactación de los residuos Se estima que los residuos recién dispuestos en un relleno pueden llegar a tener una

densidad entre 500 a 700 kg/m3 e incluso alcanzar 700 a 900 kg/m3 luego de

estabilizados en el relleno.

Para este estudio se ha considerado una densidad promedio de compactación de los

residuos sólidos de 700 kg/m3.

b) Composición de los residuos sólidos

i) Residuos domésticos

Los residuos domésticos estarán formados en un 50% de residuos orgánicos, 23% de

material inerte y el resto por plásticos, papeles y otros. En la tabla 9-13 se muestra en

la composición típica de los residuos sólidos.



512

Tabla 9-13. Composición de los residuos domésticos.

Componentes % en peso / peso PAPEL 10,28

CARTON 2,81 VIDRIO 2,31

METAL FERROSO 0,13 METAL NO FERROSO 1,88

PLÁSTICO 6,95 MADERA 0,25 CAUCHO 0,45

TELAS 1,94 RESTOS ALIMENTICIOS 50 MATERIALES INERTES 23

Total 100 Fuente: UNP, 1999.

La densidad de los residuos sólidos promedio es de 232,56 Kg/m3.

9.6.2. Diseño del relleno sanitario.

Se han diseñado el relleno sanitarios de acuerdo con las Normas peruanas: Ley General

de Residuos Sólidos (Ley 27314) y su respectivo Reglamento de Residuos Sólidos (DS

057-2004-PCM), así como otras normativas y reglamentos vigentes del Perú y CMMM.

La técnica para la disposición final de las basuras, es el relleno tipo área que consiste en

el enterramiento de los residuos a través de operaciones sencillas y económicas, bajo

condiciones que garanticen el cumplimiento estricto de normas básicas de sanidad.

El método utiliza principios de ingeniería para confinar la basura en un área de poca

extensión, cubriéndola con capas de tierra y compactándola. Además prevé los

problemas que pueden causar los líquidos y gases producidos en el relleno como

consecuencia de la descomposición de la materia orgánica.

a) Extensión del área

La construcción del relleno sanitario dispone de un área total de 0,63 hectáreas

siendo suficiente para disponer el volumen necesario de residuos sólidos durante el

periodo de vida útil del Proyecto Bayóvar, incluyendo la etapa de construcción y

cierre.



513

b) Características i) Vida útil

De acuerdo a las necesidades de CMMM, se requiere que el relleno sanitario cubra una

vida útil de como mínimo 10 años.

ii) Profundidad del relleno

Es recomendable que la profundidad del relleno sea como mínimo 2 m con el fin de lograr

cobertura con capas de arcilla y compactación adecuada, que garantice estabilidad física

y química de depósito.

iii) Material de cobertura

El material de cobertura se puede obtener del mismo lugar o de áreas cercanas. La

cantidad de tierra necesaria para el cubrimiento de las celdas, equivale al 20% de la

profundidad del relleno.

iv) Altura del relleno

La altura del relleno estará limitada por la altura de excavación y/o método de disposición.

c) Parámetros de Diseño del Relleno Sanitario El diseño del relleno sanitario se calculará para un periodo mínimo de vida útil de 10

años, con cierto margen en la generación de los residuos debido a la utilización con

durante la etapa de construcción y a futuros incrementos de población y/o cambios en el

proceso productivo que originen mayor cantidad de desechos.

i) Proyección de la Población

Población proyectada generadora de residuos en la etapa de construcción: 2 500

trabajadores.

Población proyectada generadora de residuos en la etapa de operación: 400

trabajadores, los que estarán en el área de mina y planta y que harán uso de este relleno

en forma directa.



514

ii) Producción per cápita (ppc)

La producción per cápita es de 0,70 kg./hab-día.

iii) Producción total de residuos sólidos

Producción de residuos sólidos en la etapa de construcción (02 años):

RD (construcción) = 1 750 kg/día x 365 X 2 /1000 = 1 277,5 t

La producción real de residuos sólidos generados en la etapa de operación:

RD (operación) = 280 kg/día x 365 x10/1000 = 1 022 t

Por lo tanto se generarán en total durante la etapa de construcción y operación unas 2

299,5 t de residuos sólidos.

La generación de residuos sólidos domésticos en la etapa de operación es muy limitada,

debido a que la mayor parte del personal habitará fuera de la unidad, siendo un promedio

de 400 trabajadores asignados en el campamento.

iv) Volumen de residuos sólidos

Los volúmenes totales a disponer en el relleno sanitario durante la etapa de construcción

y operación serán:

VRD = 2 299,5 x 1000/ 700 = 3 285 m3.

Se ha considerando un volumen de almacenamiento de 3 400 m3 debido a que se va a

colocar capas de arcilla que cubran a los residuos.

d) Capacidad Total del Relleno Sanitario La disposición de los residuos domésticos calculados en el ítem anterior, nos conduce a

ejecutar una excavación de 2 m de profundidad y un área de superficie de dimensiones

de 1 643 m2. Sin embargo, conviene efectuar la deposición en talud optimizando el área

de deposición.



515

e) Método a aplicar y construcción del relleno sanitario Debido las características topográficas, las condiciones de suelo y la profundidad del

nivel freático se aplicará el método del área y pendiente para la deposición de los

residuos domésticos.

Para la construcción del Relleno se contempla la limpieza del terreno y la excavación del

terreno con una profundidad máxima de 2 m (luego de instaladas todas las capas de

geomembrana, arcilla, etc.) con muros laterales interiores con pendiente igual o inferior a

21%. Las dimensiones de la excavación, a nivel del terreno natural, son de 55 m x 47 m y

en la base la excavación serán de 37 m x 29 m.

Además se contempla colocar, sobre el terreno natural compactado, una capa de material

arcilloso compactado de 0,20 m de espesor. Sobre esta capa arcillosa se contempla la

instalación de la geomembrana HDPE de 0,15 mm de espesor la cual va sobre la

superficie de esta excavación y cubriendo los costados laterales para formar un anclaje al

terreno como se puede observar en el detalle en la figura 9-77y 9-78.

Finalmente, con el propósito de proteger la geomembrana de la acción de los camiones,

se colocará sobre ella una capa de 0,6m de material arcilloso compactado.

De acuerdo a los estudios realizados la profundidad del nivel freático, donde se ubicará el

relleno, impedirá la saturación y posterior inundación en caso de lluvias excesivas.

f) Sistema de drenaje en la base Dadas las condiciones meteorológicas de la zona y el método de disposición de los

residuos, se espera que no se produzcan lixiviados; sin embargo, se considera un

sistema de drenaje como medida de seguridad en el depósito de residuos domésticos,

conformado por un dren enterrado de 8 pulgadas de diámetro y pendiente 3% que

permitirá evacuar posibles lixiviados procedentes de residuos orgánicos hacia una poza

de evaporación de líquidos percolados contigua al relleno sanitario, siendo sus

dimensiones 35 m x 35 m x 3,95 m.



516

g) Poza de evaporación de líquidos percolados Otra instalación necesaria para el manejo de los líquidos percolados es la poza de

evaporación, la cual tiene la función de alojar a estos líquidos y permitir su evaporación a

la atmósfera. Esta piscina debe estar conectada con un drenaje de recolección que

provenga del Relleno.

Esta instalación considera una excavación de 35 x 35m y debe poseer un revestimiento

de Geomembrana de HDPE de 60 mills de espesor (1,5 mm) que recubrirá hasta 2 m por

los bordes. En la tabla 9-14 se muestran las características de la geomembrana de 60

mills a utilizar.

Las dimensiones de la piscina se establecieron considerando el fenómeno El Niño ya

que, según datos recopilados en el Diagnostico Ambiental Preliminar realizado para el

Proyecto Bayóvar por Golder (Golder 2206) respecto a la pluviometría de la zona, la

precipitación máxima registrada en un periodo de 24 horas en la estación meteorológica

cercana a la zona del Proyecto Bayóvar, fue de 173,6 mm (Estación Miraflores, 1998).

En todo el perímetro de relleno se construirá, según indicaciones en la figura 9-78 y de

acuerdo a la topografía, un canal de coronación de 0,5 m de ancho cubierto de piedras

cuyo objetivo es desviar las aguas de escorrentía superficial del terreno para evitar la

penetración de esta al Relleno Sanitario, disminuyendo la producción de líquidos

lixiviados.

Con el propósito de evitar el ingreso de animales terrestres al Relleno, se dispondrá un

cerco por todo el perímetro de este. El cerco debe tener pilares metálicos empotrados en

cimientos de hormigón bajo el nivel del terreno natural. Entre los pilares se soldará una

malla tipo ACMA la cual irá a su vez soldada en la base de los pilares a una barra

metálica horizontal que deberá ir bajo el nivel de la tierra y también empotrada al cimiento

de hormigón.

9.6.3. Plan de operaciones de relleno sanitario.

a) Control de ingreso de vehículos El acceso al relleno sanitario será restringido. Solo ingresarán vehículos autorizados por

el Departamento de Seguridad y Medio Ambiente para recojo y traslado de los residuos

sólidos, transporte de personal encargado de la operación y obras, incluyéndose



517

tranqueras para control de acceso, ubicadas en el sector de ingreso, que impiden el

ingreso de unidades no autorizadas.

b) Operación de descarga y disposición de los residuos sólidos La descarga se inicia desde el fondo de los depósitos hacia el exterior, permitiendo el

libre acceso de las unidades al interior del depósito.

Una vez sea asignado el sitio de descarga de los residuos sólidos dimensionando en

base a los parámetros constructivos establecidos para el llenado del área y la cantidad de

residuos a recibir se procede al descargue de los mismos. Seguidamente un Bulldózer los

acomoda y un compactador tipo pata de cabra pasa sobre los mismos disminuyendo los

espacios en las capas de residuos.

El ángulo de inclinación máximo en los domos de disposición durante la operación es de

40° y el frente de trabajo corresponde al ancho de la pala del bulldózer más 5 m.

Entre mayor sea la compactación de los residuos, mayor es la vida útil del relleno, y

menor cantidad de aire acumulado en el interior de la zona de disposición, lo cual permite

acelerar el proceso de descomposición anaerobia de los residuos, y disminuir los niveles

de re-acomodamiento de los mismos.

Una vez se han arrastrado y esparcido los residuos en las secciones determinadas para

tal fin, se procede a la compactación de los mismo mediante el uso de un compactador, el

cual pasa sobre capas no mayores a 30 cm. sobre ellos, en no más de 5 ocasiones, con

el objeto de disminuir su volumen y llenar espacios que puedan contener aire.

La mitigación de olores y vectores por la descomposición de los residuos es controlada

mediante la utilización de una cobertura de arcilla de 20 cm.

c) Equipo de operación La operación del proceso de disposición de los residuos sólidos demandará la

implementación de personal, equipo y herramientas, de acuerdo con las normas de

seguridad de la empresa, tal como sigue:



518

a) Personal: 01 Técnico sanitario para la supervisión (tiempo parcial) y 01 Obrero (trabajo de 6 horas

diarias)

b) Herramientas: 02 Lampas tipo cuchara, 01 Pico, 01 Rastrillo, 01 Carretillas y 01 Rodillo manual

c) Equipo: Se requiere del apoyo de un Cargador Frontal 750, para preparar suministrar suficiente

material de cobertura en los lugares adecuados y bulldózer para la extensión de la basura

y un compactador.

d) Implementos de protección personal: Es importante proteger la seguridad y la salud del personal que opere en el relleno

sanitario dotándoles de uniforme, guantes, botas, gorras o sombreros y mascarillas

contra el polvo; además, deberán tener controles de salud periódicos. Una vez concluidas

las labores diarias, las herramientas deberán dejarse limpias y, en caso de daños,

deberán ser reparadas o sustituidas a la mayor brevedad.

e) Vía de acceso y camino interno La vía interna se mantendrá en condiciones óptimas para la circulación de las unidades

de recojo, efectuándose trabajos de mantenimiento eventual conforme con el incremento

del nivel de deposición de los desechos, ofreciendo adecuada transitabilidad.

f) Materiales dispersos Es importante mantener el ordenamiento de los materiales y herramientas dentro del

lugar de trabajo, evitando el impacto visual negativo.

g) Control de gases Siendo muy limitada la producción de residuos orgánicos húmedos, la generación de

gases procedentes de la descomposición de los residuos orgánicos será mínima, siendo

necesaria la construcción de chimeneas durante la operación la cual estará constituida

por una tubería de PVC 6 pulgadas o polietileno de alta densidad perforada. Este sistema

de evacuación de gas, se construye un metro por encima de la red de evacuación de



519

lixiviados, hasta la altura de la penúltima capa de basura en la celda. Para la última capa

faltante se ubica el resto de la funda sin perforar y se coloca un relleno de tierra que

funcione como sello y no permita la inclusión de oxigeno en la chimenea.

h) Control de lixiviados Para evacuar y reducir la carga orgánica de los líquidos lixiviados, se instalará un sistema

de drenaje conformado por un dren que descarga a una poza de evaporación.

i) Cerco perimétrico El relleno sanitario deberá contar con un cerco a lo largo de todo su perímetro, con la

finalidad de evitar el ingreso de personas y/o vehículos no autorizados, garantizando el

ordenamiento y seguridad del mismo, siendo conveniente la instalación de un cerco

metálico.

j) Señalización Como complemento de la seguridad del relleno sanitario, se debe considerar la

colocación de letreros informativos y restrictivos para asegurar la adecuada identificación

y ordenamiento de los materiales dentro del relleno, así como control del ingreso a

personal no autorizado.

k) Mantenimiento La infraestructura y demás instalaciones, tales como el cerco perimétrico del relleno, el

cartel de ingreso, tranquera y otros deben ser objeto de permanente mantenimiento

evitándose el deterioro del paisaje del lugar.

l) Cálculo de la mano de obra Mediante el servicio de recolección se ha determinado que la producción diaria de

residuos domésticos es de 280 kg que se recolectan en forma interdiaria, para lo cual se

requiere de personal mínimo de acuerdo con los rendimientos de la zona: Se requiere de

1 trabajador que labore en una jornada de 6 horas efectivas en manera interdiaria. La

supervisión y dirección de los trabajos se debe realizar por un técnico entrenado en tales

labores.

m) Usos futuros del Área



520

La ubicación del área donde se proyecta la construcción del relleno sanitario es un área

con características de terreno que impiden la inundación del mismo y que a la vez

permiten que el diseño cumpla con la inclinación y o pendientes propuestas. El área

corresponde a una zona desértica no existiendo actividades agrícolas en un radio de 50

km y donde la localidad más cercana se halla a una distancia de 35 km.

El enterramiento de las basuras, permite la recuperación de los terrenos, devolviendo su

estado inicial.

Tabla 9-14. Características técnicas de Geomembrana.

Continuación…



521

…Continuación.



522

Figura 9-77. Sección Transversal del Relleno Sanitario



523

Figura 9-78. Vista de Planta del Relleno Sanitario.


Descripción del Proyecto Bayóvar 524

9.7. Manejo de residuos sólidos.

9.7.1. Antecedentes.

Los residuos sólidos se han identificado como un aspecto ambiental significativo a ser

controlado, clasificándose en dos grandes grupos, clasificación que tiene como fin poder

administrar el recojo, transporte y almacenamiento de dichos residuos: Residuos

Domésticos y residuos industriales. Existen residuos que por su cantidad, tamaño y

posibilidad de reciclaje, re-uso o comercialización pueden y deben ser colectados por

separado.

CMMM ha elaborado una política de manejo de residuos sólidos que se adjunta en el

Anexo 9.3.

9.7.2. Tipos de residuos sólidos.

a) Desechos industriales La producción de residuos industriales está en función de la tecnología del proceso

productivo, calidad de las materias primas o productos intermedios, propiedad físicas y

químicas de las materias auxiliares empleadas, combustibles utilizados, los envases y

embalajes del proceso, los cuales están conformados principalmente por llantas usadas,

baterías usadas, maderas, aceite residual, trapos industriales (impregnados con grasa o

aceite), chatarra, bolsas y recipientes de plástico de productos químicos.

b) Residuos domésticos Los residuos domésticos están formados por residuos orgánicos, material inerte y por

plásticos, papeles y otros.

9.7.3. Manejo de los residuos sólidos.

Se contará con un sistema de recojo, transporte, y disposición de los diferentes residuos

y/o desechos producidos en la CMMM para lo cual se establecerá como frecuencia de

recojo tres veces a la semana (lunes, miércoles y viernes).

Por otra parte, tal como se comentó anteriormente, los residuos son clasificados para su

reciclaje y/o comercialización, tanto doméstica como industrial.



a) Uso de Contenedores

El almacenamiento de los residuos sólidos se realizará de acuerdo al anexo 11 del

Reglamento de Seguridad e Higiene Minera (D.S.046-2001 EM), empleando

contenedores para residuos sólidos no peligrosos, siendo de color verde para residuos

domésticos, de color rojo para residuos Inflamables y de color amarillo para residuos

metálicos e industriales.

Para ello CMMM ha preparado un procedimiento para el pintado de cilindros y manejo

adecuado de los residuos sólidos, el cual se adjunta en el Anexo 9.4.

b) Recolección, Transporte y Disposición

i) Recolección Sistema de Remoción de desechos La recolección “en la fuente” se efectuará tres veces a la semana desde los diferentes

puntos de recolección. La recolección se efectúa respetando la separación de

desechos.

- Cobertura del servicio de recojo de basura La recolección de los desechos se realiza en toda el área que comprende las

instalaciones de Campamento, oficinas, Planta Concentradora, Puerto, tópico y otros.

- Frecuencia de recolección de los residuos La recolección de los residuos domésticos e industriales se realizará tres veces por

semana, lo cual evita se acumule en exceso residuos en los contenedores.

c) Servicios de terceros, incluyendo contratistas y proveedores.

En el contrato con terceros se estipulará claramente el compromiso y responsabilidad

con el medio ambiente en sus operaciones. Cada empresa especializada, si así lo

considera el Dpto. de Medio Ambiente y de Seguridad, usará baños portátiles en el área

de trabajo. Así mismo, aplicará los procedimientos de manejo de residuos sólidos,

aceite usado y residuos contaminados.



d) Transporte.

El transporte de cilindros se hará usando el camión de desechos de una empresa

contratista. Este vehículo también podrá hacer el recojo de maderas, chatarra, etc. de

mayor tamaño.

e) Estaciones de transferencia

En la mina se construirán dos estaciones de transferencia de desecho (ETD) para

mejorar la eficiencia y controlar las operaciones recolección de desechos. La primera

ETD se ubicará dentro de las áreas explotadas y la segunda ETD en la zona de

descarga y almacenamiento. Se puede añadir una tercera estación de transferencia si

la situación lo amerita en la zona de secado y Puerto. El desecho se transferirá desde

la ETD al relleno sanitario. La ETD recibirá el desecho comercial de las oficinas y el

desecho comercial e industrial proveniente de los talleres de camiones, planta de

procesamiento, laboratorios y otros. Se prevé que cada una de estas instalaciones

recibirá aproximadamente 220 kg de desecho por día. El área de cada una de las

estaciones de transferencia será de 5 m x 5 m y consistirá de una loza de cemento de

20 cm. de espesor.

El Plan de Manejo de Desechos de CMMM establecerá un mecanismo de control (por

ejemplo, un sistema de registro) que asegurará que se establezca y mantenga un

control adecuado sobre los contratistas con respecto a la disposición de aceites y

lubricantes utilizados en el servicio brindado a los vehículos y equipos del

emplazamiento, y que estos desechos sean dirigidos a través de las ETDs.

f) Disposición.

Los cilindros son recolectados desde los puntos de acopia y transportados al relleno

sanitario donde se depositan según previa clasificación en el relleno sanitario. Los

residuos industriales son clasificados para su reciclado y depositados dentro del área

de desechos industriales que se encuentra contiguo al relleno sanitario. Los desechos

domésticos son cubiertos con arcilla usando para ello un cargador frontal.



9.7.4. Manejo de los desechos industriales.

Los desechos industriales consisten en:

Baterías usadas;

Llantas usadas;

Madera;

Aceite Residual;

Trapos industriales (impregnados con grasa o aceite);

Chatarra.

Recipientes de plástico

Plásticos, bolsas

En la Tabla 9-15 se muestra un estimado de los residuos industriales que se generarían

al mes durante la operación de los

Tabla 9-15. Volúmenes mensuales de generación de residuos industriales.

Residuo industrial Unidad Cantidad Aceite residual y grasas M3/mes 6 060

Trapos impregnados, filtros Kg/mes 2 200

La primera estrategia contemplada por CMMM es la venta de los desechos industriales.

CMMM se compromete a vender o intercambiar los siguientes desechos industriales:

Baterías;

Chatarra;

Llantas;

Aceite residual;

Madera.

Plásticos

Recipientes de plástico

En caso que las baterías no se puedan vender por el hecho que sus cascos se

encuentran averiados, se neutralizará el ácido en el laboratorio, y se realizará la

disposición de estas baterías con los desechos domésticos.



Los aceites usados y materiales contaminados con hidrocarburos, grasas o aceites, serán

recolectados en los cilindros para “aceite usado”. Estos cilindros se encuentran en lozas

acondicionadas para este fin y un sistema de contención del 110% del máximo volúmen

del cilindro. Los aceites usados serán colectados periódicamente y trasladados a la loza

para aceites usados, desde allí, una empresa registrada como Empresa Prestadora de

Residuos Sólidos (EPRS) ante DIGESA los retirará mensualmente en cisterna de 8 000

galones transportándolos a su planta de tratamiento. En el Anexo 9.5 se muestran las

constancias de las EPRS que brindarán este servicio a CMMM.

Los trapos industriales impregnados con grasa o aceite serán depositados en cilindros

color rojo “Desechos Inflamables” luego estos trapos serán dispuestos en la caseta de

trapos impregnados a ubicarse en el área de desechos industriales, contiguo al relleno

sanitario, previa separación de la tierra contaminada también con petróleo o grasas. Esta

caseta de trapos impregnados tendrá unas dimensiones de 3 m x 3 m y una altura de 2,4

m y contará con una loza de cemento en el piso de 20 cm. de espesor para evitar

cualquier filtración al suelo. Se estima que cada mes se generará 2 200 kg de trapos

impregnados, filtros, etc. los cuales cada mes serán retirados por la EPRS a través de un

camión condicionado para tal fin.

La chatarra, llantas, plásticos, recipientes plásticos, aceite residual serán vendidos a

través de empresas registradas en la DIGESA según la ley de residuos sólidos. La

empresa prestadora de servicios en residuos sólidos emitirá un Certificado informando de

los volúmenes evacuados y el destino final de los residuos.

CMMM ha preparado procedimientos para una gestión adecuada de los diferentes tipos

de residuos industriales, los cuales se adjuntan en el Anexo 9.6

9.8 Manejo de sustancias peligrosas y planes de contingencia. CMMM contará con los siguientes planes de contingencias para el manejo de sustancias

peligrosas.

Plan de Contingencia para Reactivos de laboratorio (ácido sulfúrico, acido clorhídrico

y nítrico; hidróxido de sodio)

Procedimiento de carga y descarga de Petróleo

Procedimiento de sistema de contención



Asimismo, de acuerdo al Articulo 277 del Reglamento de Seguridad e Higiene Minera (DS

046-2001-EM) en todo lugar donde existan sustancias químicas tóxicas, tales como

laboratorios, dosificadores de reactivos, depósitos, entre otros deberán contar con

botiquines que contengan los antídotos necesarios para neutralizar los efectos de dichos

tóxicos; además de contar con las hojas de datos de seguridad de materiales (HDSM -

MSDS) de cada sustancia colocadas en lugares visibles y en lugares estratégicos.

Asimismo, CMMM se asegurará se coloquen etiquetas adecuadas a todas las sustancias

químicas almacenadas, así como aquéllas que se encuentran en contenedores y

dispensadores si no se destina el material en el contenedor-dispensador para su uso

inmediato (Art. 274 de DS 046-2001-EM).

CMMM mantendrá un archivo central de las hojas de datos de seguridad de materiales

(HDSM - MSDS), las que serán puestas a disposición de los trabajadores para que éstos

se familiaricen con la información que contienen para cada material que manipulan.

Los reactivos obsoletos, usados únicamente en el laboratorio dado que las operaciones

de tratamiento de los fosfatos no contemplan el uso de reactivos, serán analizados si no

se puede establecer la composición química de dichos productos. Luego del análisis se

verificará si se puede utilizarlos o venderlos. Si ninguna alternativa es posible, estos

reactivos obsoletos serán neutralizados, antes de descargarlos a la poza de Relaves. Se

contará con los servicios de un laboratorio certificado para los análisis respectivos.

CMMM ha preparado un Plan de Contingencias para los laboratorios el cual se adjunta en

el Anexo 9.7.

9.8.1 Suelos contaminados con productos de petróleo.

Los suelos contaminados con petróleo y sus derivados serán trasladados a la cancha de

volatilización, donde solo serán aceptados estos materiales exentos de chatarra, trapos,

plásticos, maderas, etc. Allí, estas tierras contaminadas son manejadas adecuadamente

según procedimiento para lograr su recuperación y reubicación. En el Anexo 9.8 se

adjunta el procedimiento de disposición de suelos contaminados.



9.8.2 Suelos contaminados con productos químicos.

En caso se produzca un derrame de productos químicos en el suelo, se aplicará los

procedimientos en los planes de contingencia para los productos químicos utilizados en el

laboratorio, derrame de petróleo, etc. Todos los productos químicos y reactivos a ser

usados en CMMM contarán con las Hojas MSDS ubicadas en lugares estratégicos para

su aplicación.

9.9 Plan de contingencias para el transporte de concentrado El concentrado de fosfatos se transportará desde la Planta Concentradora hasta la zona

de almacenamiento a través de la Carretera Industrial cuya longitud aproximada es de 38

km. Durante el transporte hay riesgo de volcadura de los camiones Bi-tren de 70 t. de

capacidad, que pude dar lugar a un derrame de concentrados. Para ello CMMM ha

elaborado un Plan de Contingencias el cual se adjunta en el Anexo 9.9.



10. FASE DE CONSTRUCCIÓN.

10.1 Suministro de agua

El abastecimiento, transporte, uso y almacenamiento de agua durante la etapa de

construcción, será realizado para atender los requerimientos en la etapa de construcción

en los diferentes frentes de trabajos definidos en el Proyecto Bayóvar.

El uso principal de agua se realizará para los siguientes fines:

Producción de concreto.

Conformación de rellenos y pavimentos.

Control de polvo para el mantenimiento de vías.

Control de polvo en el carguío de materiales.

Actividades de prueba de componentes construidos.

Lavado de equipos.

Consumo humano.

Otros.

Los frentes de trabajo a las que será destinada el agua son:

Mina.

Planta Concentradora.

Zona de Descarga de camiones.

Zona de Secado y Almacenamiento.

Puerto y captación de agua de mar.

Líneas de transmisión.

Líneas de impulsión.

Carretera Industrial.

Faja transportadora sobre el terreno.

Planta de concreto.

Canteras.



10.1.1 Fuentes de abastecimiento de agua.

Para abastecimiento de agua, en la etapa de construcción, el Proyecto Bayóvar tiene las

siguientes fuentes:

Centro de abastecimiento de agua Bayóvar.

La zona de Bayóvar y Puerto Rico, se abastece de agua gracias a agua de pozos que es

bombeada a los diferentes puntos de requerimiento. La infraestructura central de donde

se monitorea el abastecimiento de agua para las zonas descritas se denomina “Centro de

abastecimiento de agua de Bayóvar” el cual está administrado por el Gobierno regional

de Piura.

En la actualidad tienen tres pozos en funcionamiento con un caudal de 150 m3/h y

pueden habilitar cuatro pozos adicionales. El caudal aproximado que ellos podrían

suministrar es de 350 m3/h.

En la mayoría de los parámetros el agua cumple con los Valores Guías dado por la Ley

General de Agua para clase I y también los Estándares de Calidad de agua potable

dados por DIGESA. El único inconveniente es que las concentraciones de cloruros y

sólidos disueltos son ligeramente superiores a estos estándares.

El punto físico de abastecimiento esta ubicado en el mismo campamento del Centro

Abastecimiento de agua Bayóvar. La administración de este centro de abastecimiento ha

manifestado su disposición de abastecer con agua al Proyecto Bayóvar las 24 horas del

día.

Como parte del levantamiento de información de la Línea de Base Ambiental del Proyecto

Bayóvar, CMMM ha tomado muestras de agua en cada uno de los pozos del centro de

abastecimiento de agua Bayóvar. En la tabla 10-1 y 10-2 se muestra la ubicación de los

pozos analizados.



Tabla 10-1. Ubicación de los pozos de Illescas.

Muestra Pozo Norte Este Características de los pozos

AS-ILL-05 I-6 9 348 536

503 314

Costado de la red troncal, lado noreste del cerro Illescas. Pozo del Gobierno Regional con bomba instalada. Uso industrial y de consumo.

AS-ILL-10 I-7 9 346 408

504 103


AS-ILL-20 I-09 9 348 010

503 915


AS-ILL-15 I-10 9 345 668

504 707

Costado de la red troncal, lado noreste del cerro Illescas. Pozo del Gobierno Regional sin uso.

En el anexo 10.1 se adjunta la constancia emitida por el Gobierno Regional de Piura del

Centro “Abastecimiento Agua Bayóvar” en la cual se muestra la disposición de dicho

centro de abastecer de agua al Proyecto Bayóvar en sus etapas de construcción y

operación.

En la tabla 10-2 se muestra los resultados de los análisis de agua de estas muestras,

especialmente los parámetros fisicoquímicos.

Tabla 10-2. Resultados de los análisis de agua.

Muestra Pozo Fecha de muestreo pH Conductividad Dureza

total Sólidos

suspensiónCloruros

(Cl) SO4 Alcalinidad

AS-ILL-05 I-06 01-Dic-06 8 2 070 194,4 3 407 267 124

AS-ILL-10 I-07 01-Dic-06 7,7 2 450 288,8 <3 510,7 282 127

AS-ILL-15 I-10 01-Dic-06 7,8 1 640 105,2 14 452,4 22 45

AS-ILL-20 I-09 01-Dic-06 7,8 2 140 318,7 <3 447,5 242 131



Pozo en Altos Negros. El abastecimiento de agua por el pozo en Altos Negros está administrado por la empresa

Progestión. Esta empresa administra el abastecimiento de agua para las caletas

Parachique, Matacaballo, Las Delicias, Constante, áreas de Chusis y Miramar.

La estación de abastecimiento se denomina AP-SEC-PAR y está ubicada en las

siguientes coordenadas (UTM WGS 84) 519 519E y 9 384 681N.

El agua que abastece dicho pozo es clorada antes de ser distribuida. En la tabla 10-3 se

muestra los análisis químicos de esta fuente de abastecimiento.

El pozo de Altos Negros puede abastecer un caudal de 282 m3/h. Esto pozo servirá para

abastecer de agua potable para consumo humano al Proyecto Bayóvar.

En el anexo 10.1 se adjunta la constancia emitida por Pregestión en la cual se muestra la

disposición de dicho centro de abastecer de agua al Proyecto Bayóvar en sus etapas de

construcción y operación.

Agua de mar.

El Proyecto Bayóvar también contempla la posibilidad de utilizar de agua de mar. Gracias

a la cercanía del Proyecto Bayóvar al Océano Pacífico, se ha considerado la posibilidad

de abastecerse de agua de mar directamente de éste. El agua de mar será utilizada

fundamentalmente para la construcción de rellenos no estructurales y para el

mantenimiento de las vías y controlar de esta manera la emisión de polvo.

El punto específico de abastecimiento de agua de mar esta ubicado en el actual

campamento del Proyecto Bayóvar.



Tabla 10-3. Análisis químico del agua del pozo de Altos Negros.



Promedio de viajes diarios (5 Cisternas de 4000 galones)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

jul-0

8

ago-

08

sep-

08

oct-0

8

nov-

08

dic-

08

ene-

09

feb-

09

mar

-09

abr-

09

may

-09

jun-

09

jul-0

9

ago-

09

sep-

09

oct-0

9

nov-

09

dic-

09

ene-

10

Prom

edio

de

viaj

es d

iario

s 10.1.2 Transporte de agua.

Todo el transporte de agua se realizará en cisternas de una capacidad variable entre 4

000 galones. Estas cisternas transportarán el agua desde los puntos físicos de captación

hasta los diferentes frentes de trabajo listados anteriormente.

Todos los frentes de trabajo tienen fácil acceso y esto puede apreciarse en el capítulo

correspondiente a accesos en la construcción. No será necesario construir accesos

adicionales a los mostrados en ese capítulo. El transporte de agua se realizará dentro de

la jornada laboral en la etapa de construcción, de lunes a sábado de 7.00 a.m. a 1.00

p.m. y de 2.00 p.m. a 6.00 pm.

En la figura 10-1, se muestra el número de viajes promedio necesarios para abastecer de

agua al Proyecto Bayóvar. En base a un sondeo realizado en la ciudad de Piura se

determinó que la capacidad promedio de las cisternas que existen en esta ciudad es de 4

000 galones. Considerando que el Proyecto Bayóvar tendrá cinco cisternas de esta

capacidad, se ha determinado el número promedio de viajes que realizarán éstas

mensualmente. En los meses de septiembre de 2008 a mayo de 2009 se contratará

cisternas adicionales para cumplir con los requerimientos de transporte de agua

mostrados en la figura 10-1.

Figura 10-1. Número de viajes de cisternas transportando agua.



10.1.3 Utilización del agua.

Tal como se mencionó anteriormente, el agua se utilizará principalmente para la

producción de concreto, conformación de pavimentos, conformación de rellenos, control

de polvo en el mantenimiento de vías, control de polvo en el carguío de materiales,

actividades de prueba, lavado de equipos y consumo humano.

Producción de concreto.

Se utilizará agua con características específicas para la elaboración de las mezclas de

concreto, para el lavado y enfriamiento de los agregados y para el curado de concreto.

No se utilizará agua de mar para la producción de este concreto.

El agua para la producción y curado de concreto debe estar libre de impurezas, aceite,

ácidos, sales, alcalies, sustancias orgánicas y otras sustancias potencialmente nocivas

de conformidad con AASHTO T26 y debe ser ensayada, de conformidad con ASTM D

512 y ASTM D 516.

Si el agua no procede de una fuente de suministro de agua potable, se puede juzgar su

aptitud como agua para concreto mediante los requisitos físico-químicos contenidos en la

Norma Oficial Peruana ITINTEC 339.088, recomendados especialmente para aguas que

no son potables.

Una regla empírica que sirve para estimar si determinada agua sirve o no para emplearse

en la producción de concreto, consiste en establecer su habilidad para el consumo

humano, ya que lo que no daña al hombre no daña al concreto. En este sentido, es

interesante distinguir el agua potable en términos de los requerimientos nominales

establecidos por los organismos que regulan su producción y uso, y el agua apta para

consumo humano, ya que los requerimientos aludidos normalmente son mucho más

exigentes de lo necesario.

Conformación de rellenos y pavimentos.

Para la conformación de rellenos no estructurales se ha considerado conformarlos con

agua de mar mientras que para los rellenos estructurales (rellenos en contacto con

superficies de concreto) se utilizará agua proveniente del centro de abastecimiento

Bayóvar.

Un relleno estructural es aquel que como su nombre lo indica interactúa estructuralmente

con alguna estructura del proyecto. Generalmente estos rellenos están en contacto con



superficies de concreto o acero, motivo por el cual es necesario que contengan la menor

cantidad de cloruros y sulfatos con el objetivo de evitar que sean agentes agresivos para

las superficies de concreto o acero que entren en contacto con ellos. En el caso de

rellenos no estructurales, es posible utilizar agua de mar para la conformación de ellos.

La superficie de la Carretera Industrial y carreteras de acceso no tendrán ni pavimento

flexible ni pavimento de concreto, es por ello que serán conformadas con agua de mar.

Con la conformación con este tipo de agua se logrará mitigar la emisión de polvo por el

tránsito de los vehículos sobre ellas.

Control de polvo para el mantenimiento de vías.

El mantenimiento de la Carretera Industrial, acceso de servicio a la Planta

Concentradora, carreteras de mina, acceso a zona de descarga, acceso a Zona de

Secado y Almacenamiento y demás accesos serán regados con agua no potable con la

finalidad de controlar la emisión de polvo producto por el tránsito de los vehículos sobre

estas carreteras y acceso.

Cabe resaltar que para el Proyecto Bayóvar todas las carreteras de acceso, incluye la

Carretera Industrial, serán conformadas a nivel de afirmado; por ello es también posible

regarlas con agua de mar. La salmuera tiene la característica de absorber humedad, lo

que origina que no exista material seco y suelto en las capas de rodadura y de esta

manera se evita la emisión de polvo.

En conclusión el agua que se empleará para el mantenimiento de vías puede ser de

calidad potable o no potable; pero de preferencia el Proyecto Bayóvar estima utilizar agua

de mar. En la figura 10-2 se muestra un ejemplo de mantenimiento de vías para el control

de la emisión de polvo.



Figura 10-2. Riego de acceso afirmados para el control de polvo.

Control de polvo en el carguío de materiales.

Durante las actividades de carguío de materiales por excavadoras o cargadores frontales

a los volquetes en las actividades de excavación y relleno, cabe la posibilidad de emisión

de polvo por la acción del “venteo” del material. Debido a esto se utilizará agua de mar o

agua del centro de abastecimiento de Bayóvar para humedecer estos materiales con la

finalidad de evitar la emisión de polvo.

Lo mismo se aplicará en las actividades de explotación de canteras para el carguío de los

agregados. Con la finalidad de mitigar la emisión de polvo al momento que son cargados

a los volquetes serán transportados con una humedad mínima.

El agua que se empleará para este rubro puede ser de calidad potable o no potable; pero

de preferencia el Proyecto Bayóvar estima utilizar agua de mar.

Actividades de prueba de componentes construidos.

En todo proyecto de construcción se necesita agua con la finalidad de realizar pruebas

que demuestren la calidad de algunos componentes que se construyen. Algunos

ejemplos en los que se utilizará agua específicamente para estas actividades son los

siguientes: pruebas hidrostáticas para tanques, pruebas hidrostáticas para tuberías, poza

de curado de probetas de concreto, prueba permeabilidad de “manholes”, pruebas de

estanqueidad, pruebas de impermeabilidad de cobertura, etc.



El agua que se empleará para este rubro puede ser de calidad potable o no potable, pero

definitivamente no se empleará agua de mar.

Lavado de equipos.

Durante la etapa de construcción del Proyecto Bayóvar se tendrá que lavar algunos

equipos de construcción, camionetas, mixers, etc. Para lo cual se ha considerado que un

porcentaje de agua sea destinado para realizar tales actividades.

El agua que se empleará para este rubro puede ser de calidad potable o no potable, pero

definitivamente no se empleará agua de mar.

Consumo humano.

El agua para consumo humano, será potable. Las dotaciones diarias mínimas de agua,

para uso doméstico e industrial, que se han considerado son los que se indican a

continuación:

La dotación de agua para viviendas, campamentos, estarán de acuerdo con el

número de habitantes a razón de 155 l por habitante por día.

La dotación de agua para oficinas será de 20 l por habitante por día.

La dotación de agua para restaurantes estará en función al número de asientos,

siendo que será de 50 l por día por asiento.

10.1.4 Requerimiento de agua del Proyecto Bayóvar.

En la figura 10-3 se muestra la demanda total mensual de agua (m3/mes) del proyecto.

Esta demanda mensual involucra los requerimientos listados anteriormente: producción

de concreto, conformación de rellenos y pavimentos, control de polvo para el

mantenimiento de vías, control de polvo en el carguío de materiales, actividades de

prueba de componentes construidos, lavado de equipos, consumo humano y otros.

El análisis de demanda mensual de agua se ha realizado entre los períodos julio 2008 a

enero 2010. La demanda máxima mensual de agua será de 39 780 m3 y la demanda

mínima mensual corresponde a 7 045 m3.

En la figura 10-3 se puede apreciar que en el período septiembre 2008 a mayo 2009

existe el mayor requerimiento de agua mensual y esto se explica debido a que en este

período se concentra una gran cantidad de movimiento de tierras masivo y volúmenes de

concreto.



PROYECTO BAYÓVAR Demanda mensual de agua (m3/mes)

02,5005,0007,500

10,00012,50015,00017,50020,00022,50025,00027,50030,00032,50035,00037,50040,00042,500

jul-0

8

ago-

08

sep-

08

oct-0

8

nov-

08

dic-

08

ene-

09

feb-

09

mar

-09

abr-

09

may

-09

jun-

09

jul-0

9

ago-

09

sep-

09

oct-0

9

nov-

09

dic-

09

ene-

10

Met

ros

cúbi

cos

Figura 10-3. Demanda mensual de agua para el Proyecto Bayóvar.

En la figura 10-4 se muestra la demanda mensual de agua potable y no potable para el

Proyecto Bayóvar. Tal como se describió el agua potable sólo será utilizada para el

consumo humano y en el caso de los otros requerimiento de puede utilizar agua de una

calidad “casi potable”. En esta figura se muestra que el requerimiento de agua no potable

es muy superior al requerimiento de agua potable; esto se explica a la gran demanda de

agua en los procesos constructivos comparado con el consumo humano.

Para el caso de abastecer la demanda de agua potable se ha previsto utilizar el pozo en

Altos Negros. Para el caso de los contratistas en la fase de construcción se prevé que

ellos también se abastezcan de agua bebible con bidones de agua de mesa.

En el caso del agua no potable la fuente de abastecimiento sería el Centro de

abastecimiento de agua Bayóvar y en algunos casos sería agua de mar.

Definitivamente la demanda de agua tanto potable como no potable sería suficientemente

abastecida por la oferta de agua que se da en la zona del proyecto.



PROYECTO BAYÓVAR Demanda de agua potable y no potable (m3/mes)

02,0004,0006,0008,000

10,00012,00014,00016,00018,00020,00022,00024,00026,00028,00030,00032,000

jul-0

8

ago-

08

sep-

08

oct-0

8

nov-

08

dic-

08

ene-

09

feb-

09

mar

-09

abr-

09

may

-09

jun-

09

jul-0

9

ago-

09

sep-

09

oct-0

9

nov-

09

dic-

09

ene-

10

Met

ros

cúbi

cos

Agua no potableAgua potable

Figura 10-4. Demanda mensual de agua potable y no potable.

10.1.5 Almacenamiento de agua.

Los depósitos de agua tendrán las características necesarias para preservar la calidad

del agua.

En el Proyecto Bayóvar se almacenará el agua en pozas de albañilería revestidas en

mortero de cemento, por ejemplo para el curado de los testigos de concreto. En la figura

10-5 se muestra una poza típica para el almacenamiento de agua para las probetas de

concreto.

También se utilizarán tanques metálicos para el almacenamiento de agua, como por

ejemplo para el almacenamiento de agua para la producción de concreto. Ver figura 10-6.

El agua para el almacenamiento de agua potable se almacenará en tanques de plástico

con la finalidad de preservar su calidad. En la figura 10-7 se muestra un ejemplo de dicho

almacenamiento.



Figura 10-5. Poza de almacenamiento de agua para testigos de concreto.



Figura 10-6. Tanque metálico típico para almacenamiento de agua.

Figura 10-7. Tanques de plástico para el almacenamiento de agua potable.

Para los trabajos de conformación de rellenos localizado, en donde se usa agua para

realizar la compactación del suelo, se tendrá cilindros para el almacenamiento de agua.

Esos cilindros se ubicaran en el mismo punto donde se realizan los rellenos localizados.

Ver figura 10-8.



Figura 10-8. Almacenamiento de agua para trabajos de rellenos localizados.

Para los trabajos de rellenos masivos y pavimento, en donde se usa la mayor cantidad de

agua en el Proyecto Bayóvar para realizar la compactación del suelo, se utilizará el agua

directamente de las cisternas; no existirá necesidad de utilizar grandes tanques de

almacenamiento. Ver figura 10-9.

Figura 10-9. Trabajos de rellenos masivos y conformación de pavimento.



10.2 Logística para construcción.

10.2.1 Alcances generales.

La sección de la Logística de los contratos proporciona las pautas generales para la

gestión de compra de equipos, materiales, insumos, servicios, etc. necesarios para

apoyar el diseño y la construcción del Proyecto Bayóvar.

Se realizará una planificación de ordenes de compra, incluyendo compra, transporte /

logística, seguimiento de la fabricación, elaboración y administración de los contratos,

que será proporcionada desde la oficina del campo del proyecto.

También se debe tener presente el almacenamiento de los equipos y materiales desde el

embarque en fábrica, pasando por los almacenes durante el transporte y la recepción en

campo.

10.2.2 Compras y sub – contratos.

El departamento de logística conjuntamente con el departamento de ingeniería y control

de proyecto (etapa de construcción) desarrollará un cronograma de los requerimientos de

materiales para identificar todas las adquisiciones requeridas de materiales, equipos y

subcontratos, fechas de inicio y culminación. Los materiales, equipos y subcontratos

entonces serán asignados con las prioridades basadas en el cronograma integrado del

proyecto.

Las órdenes de compra serán solicitadas por el departamento de ingeniería y el

departamento de construcción utilizando los formatos de requerimientos de compra por

los ingenieros de proyecto, y los materiales de campo serán solicitados por los

responsables de Construcción.

Los requerimientos de compra para la mayoría de los materiales y equipos serán

ejecutados, después de haberse realizado una evaluación por concurso de propuestas de

los proveedores bajo los formatos de CMMM.



10.2.3 Seguimiento en fábrica.

El departamento de Logística conjuntamente con los departamentos de ingeniería y

construcción elaborará una lista para determinar específicamente cuáles serán las

órdenes de suministro que requerirán inspección en fábrica.

Se realizará seguimiento en campo y en fábrica como sea necesario para las órdenes de

compra importantes. El alcance de los seguimientos en fábrica puede incluir los

siguientes:

Evaluación de los hitos en el cronograma del Proveedor

Revisión y guía a los Proveedores con respecto a compras de participaciones

importantes

Organización de kick-off meetings para confirmación de los compromisos de entregas

y procedimientos del Proveedor

Reuniones (generalmente semanales) seguimiento del estado de la entrega,

incluyendo los planes de acción para recuperar tiempos en el cronograma

Entrega de documentación según programa

Se mantendrá un control de calidad sobre los productos que se vienen fabricando por los

Proveedores de equipos ó de los materiales importantes. La ingeniería del Proyecto

Bayóvar determinará el nivel de la inspección requerido para los materiales. Una vez que

se determine el nivel de la inspección se designarán los inspectores de campo.

Los representantes del control de calidad de los Proveedores realizarán la inspección

final antes del envío de los componentes críticos. Una liberación para el envío no será

concedido hasta no conformidad o levantamiento de las desviaciones que hayan sido

corregidas por el Proveedor o aprobadas por CMMM.

Este aseguramiento será parte de una gestión del aseguramiento de calidad se define

como el análisis crítico, seguimiento y control de procesos, adquisiciones, fabricación,

control de calidad y cumplimiento de los requisitos de calidad contratados por CMMM.



10.2.4 Transporte y logística de equipos.

El Departamento de Logística coordinará con los departamentos de Ingeniería,

Construcción y Seguridad y Salud Ocupacional las órdenes de suministro que por su

peso, geometría, volumen, etc. requieran un cuidado especial para su transporte y

almacenamiento.

El encargado de la Logística de campo preparará un plan de embarque del Proyecto

Bayóvar para identificar el método óptimo para enviar los materiales y el equipo al

proyecto. Los pesos, las dimensiones y los orígenes de envíos también serán revisados,

para asegurarse de no tener ningún inconveniente en el transporte.

Se ha realizado un estudio de las rutas para el transporte de los equipos durante la

Construcción y se tienen las siguientes conclusiones:

Sobre la carga no dimensionada y que puede transitar desde el Callao hasta Bayóvar con

un ancho de 5,10 m, existen costos que asumir por retirar guardavías y habilitar pases

alternos a partir de un ancho de 4 m, a partir de estos anchos considerar siempre costos

adicionales y son por cada embarque.

En referencia únicamente a la carga Extra Dimensionada y los costos son por cada

embarque y son a partir de un ancho de 4 m para los casos de retiro de Guardavías y

habilitar peajes. En el caso que venga juntos carga Extra dimensionada y No

dimensionada se asume los costos detallados en el punto por los Puertos de Salaverry y

Paita.

El Puerto del Callao no es escogido para la carga extra dimensionada mayor de 5,10 m,

porque es necesario hacer trabajos de ampliación y habilitación de vías alternas.

La carga que no es Extra Dimensionada y con ancho menor de 5,10 m, puede venir por

cualquiera de los 3 puertos: Callao, Salaverry ó Paita.

Para carga Extra Dimensionada se descarta el Puerto del Callao, y en este tipo de

Equipos como por ejemplo el caso las tolvas y de aquellos cuyo ancho sea superior a

5,10 m se recomienda que llegue por: Salaverry ó Paita.

Estas consideraciones de dimensiones y pesos se tomarán en cuenta, para el transporte

de los equipos hasta la ubicación de instalación.



Del estudio y evaluación de las hojas de ruta por los tres puertos alternativos podemos

concluir que las dimensiones máximas para el traslado de carga sobredimensionada son

las siguientes:

Tabla 10-4. Dimensiones máximos en las vías según el Puerto de descarga.

VIA CALLAO VIA SALAVERRY VIA PAITA Largo Máximo. 1 (m) 20,00 20,00 20,00

Largo Máx. 2 (m) 25,00 25,00 25,00 Ancho Máx. 1 (m) 5,10 5,10 6,00 Ancho Máx. 2 (m) 7,10 8,00 7,80 Alto Máx. 1 (m) 5,20 5,50 5,20 Alto Máx. 2 (m) 5,40 5,50 6,00 Peso Máx. 1 (ts) 37 37 37 Peso Máx. 2 (ts) 80 80 80

Nota:

Máx. 1: En condiciones actuales

Máx. 2: Con trabajos adicionales y/o vías alternas

Para el transporte de los equipos de dimensiones considerables se tomarán en cuenta los

horarios de circulación, estas cargas conjuntamente con sus escoltas tendrán paradas

intermedias programadas en lugares previamente identificados en un plan de ruta.

10.2.5 Transporte y logística de combustibles e insumos.

El transporte de los combustibles, lubricantes, aditivos e insumos para las diferentes

frentes de trabajo serán transportados tomando las previsiones de control. Con los

medios de transporte especialmente acondicionados. En caso de derrame de combustible

se dispondrá en almacén de paños absorbentes, salchichas absorbentes, trapos

industriales o waipes, pala de metal anti chispa, pico de metal anti chispa, martillo de

goma, tacos de madera de diferentes tamaños, kit para parchado de tanques y tuberías,

cinta amarilla de peligro, sacos para tierra y bolsas plásticas gruesas para desechos.



10.2.6 Transporte explosivos.

Otro insumo para el Proyecto Bayóvar son los explosivos, para los cuales el

almacenamiento, transporte y manejo de explosivos estará a cargo del contratista

especialista en voladura. No obstante lo anterior, CMMM velará por el cumplimiento de

las normas establecidas por la DISCAMEC, Reglamento de seguridad e higiene minera y

otras normas vigentes en esta materia.

Consideraciones para el transporte:

Se realizará en los envases originales en perfecto estado de conservación.

Se prohibirá transportar en el mismo vehículo y en forma simultánea detonadores y

otros accesorios de voladura con explosivos.

Los vehículos utilizados para el transporte de explosivos, serán de construcción

sólida, se mantendrán limpios y libres de materiales inflamables, estarán recubiertos

interiormente con madera tratada y provistos de barandas suficientemente altas para

evitar caídas accidentales; estarán además provistos de por lo menos dos (2)

extintores de incendio de polvo químico seco multipropósito.

El personal responsable del traslado deberá ser especializado y conocedor de todas

las precauciones pertinentes en el manipuleo de sustancias explosivas.

10.2.7 Información de los puertos.

Puerto del Callao - Lima

Ubicado en la Provincia Constitucional del Callao a 15 km. de Lima. Dirección Av.

Contralmirante Rasgada No. 111. Este Puerto esta ubicado en la zona central del litoral

Peruano, dentro de la Cuenca del Pacifico al que acceden las rutas interoceánicas,

cruzando el Canal de Panamá y el Estrecho de Magallanes. Es el principal Puerto del

país debido a su infraestructura y a su volumen de operaciones.



Tabla 10-5. Información de infraestructura del puerto del Callao.

EQUIPAMIENTO TERMINAL PUERTO DEL CALLAO

Potencia Eslora Manga Almacenes (HP) (m) (m)

Remolcador "La Punta" 1 600 22,50 6,8

Remolcador "Ilo" 1 600 22,50 6,8

Remolcador "Camotal" 720 22,50 6,9 Lancha "Carpa" 170 13 3,9 Lancha "Lorna" 170 13 3,9

Lancha "Merluza" 190 13 3,9 Lancha "LIza" 190 13 3,9

Lancha "Pelicano" 320 11,21 4,21

De Manipuleo Capacidad (t) Cantidad

Tractores 30 12 12 3,5 12 2,5 4

Elevadores 0,7 3

19

Prensas 3,5 4 4 Bobineras 3,5 2 2

50 1 16 5

Gruas 22 3

1

PORTACONTENEDOR 3 2

Para Vacíos 12 1 3

32 2 45 3 35 2 45 1

Para llenos 45 2

10

35 7 Para Tracción 35 5

12

Carros de línea 10/50 42 42 Vagonetas 15/28 77 77



Puerto de Salaverry - Trujillo

Ubicado en el distrito de Salaverry, provincia de Trujillo, departamento de La Libertad a

580 km de la ciudad de Lima.

Tabla 10-6. Información de infraestructura del puerto del Salaverry.

EQUIPAMIENTO TERMINAL PUERTO DE SALAVERRY

Potencia Eslora Manga Flotante (HP) (m) (m) Remolcador "Río Locumba"

1 350 23 6,7

Remolcador "Río Moche"

720 22,5 6,7

Lancha "Tollo" 190 13 3.9 Lancha "Lobo" 125 10,75 3,06 Draga "Marinero Rivas" 2 500 67,8 13,04 Draga " Grumete Arciniega"

36 8,30

De Manipuleo Capacidad (t) Cantidad 02 Tractores 15 2 05 Elevadores 13,8 1 De Horquilla 2,8 2 2,3 2

2,2 2 3,2 3

06 Bobineras 4,9 1 1 ACARRADEADORA SISU 40 1 01 Grua 15 1 01 PORTACONTENEDOR TCM 45 1

3,5 1 02 CARGADOR FRONTAL 2 1

25 1 25 1 15 6 15 11 15 3

31 VAGONETAS

10 9



Puerto de Paita - Piura

Ubicado en el distrito de Paita, Provincia de Paita, Departamento de Piura a 56 km de la

ciudad de Piura y 206 km del Proyecto.

Tabla 10-7. Información de infraestructura del puerto del Paita.

EQUIPAMIENTO TERMINAL PUERTO DE PAITA Potencia Eslora Manga

Equipo Flotante (HP) (m) (m) REMOLCAD. RIO VIRU 1 350 22,15 6,8 EMPUJAD. PAITEÑO 360 12,5 4,88 LANCHA TIBURON 290 13 3,9

Equipo de Manipuleo Capacidad (t) Cantidad 25 (Arrastre) 4

09 Tractores 30 (Arrastre) 5 07 Elevadores 20,7 1 De Horquilla 4 1 3,3 1 2,8 1 2,3 1 2,5 2

8 1 02 Gruas 14 1

32 1 35 2

04 PORTACONTENEDORES

45 1 04 TERMINAL TRUCK 51 4

30 1 25 1 22 7 23 2

18 VAGONETAS

15 7



Tabla 10-8. Equipos mayores a ser transportados desde los puertos.

DESCRIPCION DIMENSION (m) PESO (t)

1. ZONA DE MINA AL-1090-01 Alimentador de faja Alimentador a faja sobre terreno [A x L] 1,8 x 13 40 AL-1090-02 Alimentador de faja Alimentador a faja sobre terreno [A x L] 1,8 x 13 40 AL-1090-03 Alimentador de faja Alimentador a faja sobre terreno [A x L] 1,8 x 13 40

2. ZONA PLANTA CONCENTRADORA AL-2020-01 Alimentador de faja Descarga de silo línea 1 [A x L] 1,8 x 15 40 AL-2020-02 Alimentador de faja Descarga de silo línea 2 [A x L] 1,8 x 15 40 CK-2020-01 Celda de atrición Línea 1 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 CK-2020-02 Celda de atrición Línea 1 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 CK-2020-03 Celda de atrición Línea 1 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 CK-2020-04 Celda de atrición Línea 2 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 CK-2020-05 Celda de atrición Línea 2 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 CK-2020-06 Celda de atrición Línea 2 [A x L] 1,8 x 7,50 13,5 MI-2020-01 Tambor Lavador De mineral línea 1 [A x L] 3,6 x 12 55 MI-2020-02 Tambor Lavador De mineral línea 2 [A x L] 3,6 x 12 55 PN-2020-01 Zaranda Vibratória línea 1 [A x L x H] 7,2x3,4x3,9 20 PN-2020-02 Zaranda Vibratória línea 2 [A x L x H] 7,2x3,4x3,9 20 PN-2020-11 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 1 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 PN-2020-12 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 1 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 PN-2020-13 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 1 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 PN-2020-14 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 2 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 PN-2020-15 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 2 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 PN-2020-16 Zaranda vibratoria Para celdas de atrición línea 2 [A x L x H] 2x3,5x1,7 3,5 FI-2030-01 Filtro de banda Filtro de banda para lodo [A x L x H] 39,4x4,8x2, 4 30 FI-2030-02 Filtro de banda Filtro de banda para lodo [A x L x H] 39,4x4,8x2, 4 30 TF-0070-01 Transformador de Potencia 25 MVA 138/60-22.9 kV [A x L x H] 5 x 10 x 4,8 60 TF-0070-02 Transformador de Potencia 25 MVA 138/60-22.9 kV [A x L x H] 5 x 10 x 4,8 60

3. ZONA DE SECADO Y ALMACENAMIENTO SC-5040-01 Secador de concentrado línea 1 en partes [D x L] 5,4 x 10,4 68

Filtro de Secador [A x L x H] 8.7 x 12.7 x 13.2 85,5 SC-5040-02 Secador de concentrado línea 2 en partes [D x L] 5,4 x 10,4 68

Filtro de Secador [A x L x H] 8.7 x 12.7 x 13.2 85,5

4. ZONA DEL PUERTO BA-6010-01 Bomba vertical Bomba de impulsión agua salada [D x L] 1,2,x 6,3 3,3 BA-6010-02 Bomba vertical Bomba de impulsión agua salada [D x L] 1,2,x 6,3 3,3 BA-6010-03 Bomba vertical Bomba de impulsión agua salada [D x L] 1,2,x 6,3 3,3 BA-6010-04 Bomba vertical Bomba de impulsión agua salada (Stand By) [D x L] 1,2,x 6,3 3,3

5. ZONA SE DERIVACION TF-0070-01 Transformador de Potencia 25 MVA 138/60-22.9 kV [A x L x H] 5 x 12 x 5,40 80

TF-0070-02 Transformador de Potencia 25 MVA 138/60-22.9 kV [A x L x H] 5 x 12 x 5,40 80



10.2.8 Almacenes en tránsito.

En el Proyecto Bayóvar se tienen ubicaciones de áreas que serán usadas por los

Contratistas en la etapa de construcción, conjuntamente a estás se tendrán almacenes

que permitirán la recepción y cuidados de los productos hasta su utilización ó

instalaciones finales, estas áreas están distribuidas para los diferentes frentes de trabajo.

Teniendo en cuenta que la carga para este tipo de Proyectos se trabajan en la modalidad

de descarga directa de vapor a camión, es necesario un almacén intermedio en transito,

para la clasificación, consolidación o gestión de las autorizaciones e implementación de la

logística para las cargas especiales, se puede contar almacenes como de Neptiunia ó

Alconsa.

10.2.9 Estudio de rutas alternas al Proyecto Bayóvar.

Ruta Callao – Bayóvar (980 km):

Esta ruta desde el Puerto del Callao es el que tiene mas facilidades e infraestructura para

la descarga, sin embargo es el mas distante al Proyecto y en consecuencia hay mayor

numero de obstáculos y limitantes. El resultado de la inspección de campo nos permite

concluir que en las condiciones actuales las dimensiones máximas para transitar. Ver

Tabla 10-4 .El transito de transporte normal desde el Callao es de 2 días y el tiempo

estimado de transito para las cargas especiales es de 4 días aproximadamente

dependiendo de las dimensiones de la carga y los obstáculos en la ruta.

Ruta Salaverry – Bayóvar (300 km):

Esta ruta desde el Puerto alterno de Salaverry tiene una infraestructura portuaria limitada,

sin embargo cuenta con capacidad para recepcionar naves de alto tonelaje y su ubicación

geográfica permite tener un acceso directo a la carretera Panamericana Norte. El

resultado de la inspección en campo nos permite concluir que en las condiciones actuales

las dimensiones máximas para transitar son las indicadas en la Tabla 10-4, siendo esta

ruta la que permite transitar cargas de mayor dimensión. El transito desde Salaverry es

de 1 día.



Ruta Paita – Bayóvar (210 km):

Esta ruta desde el Puerto de Paita por su ubicación geográfica es el Puerto mas cercano

para el arribo de la carga, sin embargo hay ciertas restricciones en el camino que

restringen el transito para carga con gran dimensión de ancho. El resultado de la

inspección en campo nos permite concluir que en las condiciones actuales las

dimensiones máximas para transitar son las indicadas en la Tabla 10-4. El transito desde

Paita es de 1 día.

Pesos Máximos por Carretera;

Tenemos dos limitantes Reglamentación Interna y Resistencia Estructural de los puentes:

Reglamentación Interna: A través de la legislación Nacional del Ministerio de Transportes

por intermedio de PROVIAS que es la dependencia encargada del mantenimiento de las

carreteras y en cuyo reglamento norma los pesos máximos permitidos para transitar en

las carreteras nacionales.

Resistencia Estructural de los Puentes: En la carretera Callao – Bayóvar hay 29 Puentes

de diferentes características y capacidades que en condiciones normales permite

transitar con cargas de hasta 48 t. Peso Bruto Vehicular con la respectiva autorización del

Ministerio de Transporte (PROVIAS) de acuerdo a la escala de pesos que a continuación

se detalla.

Tabla 10-9. Cuadro de pesos y requerimiento de autorizaciones.

Peso Bruto Vehicular (PBV)

SOBRE DIMENSION AUTORIZACION

48 t NO NO REQUIERE 48 t SI REQUIERE

48,1 a 52,5 t ---

Requiere Autorización con diagrama de distribución de carga

52,5 a 58 t --- Requiere Autorización con diagrama y nivelación topografica de puentes

58,1 t a mas --- Requiere Autorización con estudio de Puentes y nivelación topografica

PBV = Peso bruto vehicular = Carga + Camión



Con pesos mayores a las 58,1 t de peso bruto vehicular se requiere el estudio de

verificación estructural de puentes que sustente que la carga a transitar no afecta la

infraestructura ni la superestructura de los mismos.

10.2.10 Suministros en campo / contratos de construcción.

Los subcontratos del campo serán administrados por un administrador de contratos con

el apoyo de los superintendentes de las áreas y de los ingenieros de campo respectivos.

10.2.11 Gestión de materiales.

La gestión de materiales controlará el flujo y la emisión de materiales y del equipo en el

sitio de trabajo usando procedimientos de estándares del control de los materiales. La

gestión de materiales incluirá lo siguiente:

Establecer un sistema de control para la gestión de materiales

Determinar la cantidad y la localización del espacio para almacenamiento, el

inventario, embarque, y excedentes, incluyendo embalaje.

Verificar que los materiales y el equipo entrantes concuerden la orden de compra y

los manifiestos de embarque.

Verificar el ingreso de materiales y equipamiento de daños, y documentar todas las

discrepancias de las órdenes de compra

Manejar el control y el inventario de materiales

Proporcionar la seguridad física apropiada para los materiales y equipamiento

adquiridos.

Manejar la disposición de los materiales excedentes.

Durante la etapa de construcción se requerirá el transporte de personal de contratistas,

materiales de construcción, estructuras y equipos, combustibles, insumos y alimentos. Se

estima que el número de viajes de vehículos hacia las distintas áreas del Proyecto

Bayóvar alcanzará un promedio de 150 vehículos al día, de los cuales se anticipa que

aproximadamente el 25% corresponderá a buses y mini-buses que transportarán la mano

de obra para la construcción; el 75% restante corresponderá a camiones que

transportarán los equipos, materiales de construcción, combustibles, alimentos, entre

otros, los cuales serán transportados principalmente en camiones desde diferentes

lugares, a través de la ruta Lima – Bayóvar usando la derivación y Piura - Bayóvar donde



la vía principal seguirá usando la derivación y como vía secundaria la ruta Sechura. Para

el transporte de materiales desde Lima y Piura se tendrá un operador transportista que

acopiara todas las cargas para el traslado a obra.

De este volumen de tráfico de vehículos transportando materiales se estiman que un 40%

serán para transporte de materiales de construcción, un 30% transportando estructuras

metálicas y el resto 30% serán para transporte de insumos, alimentos y otros.

Algunos equipos ó insumos podrían requerir transporte especial debido a que sus

dimensiones y pesos excederán los límites normales. En tales casos, el contratista

solicitará a las autoridades el permiso respectivo de carga en camiones que exceden las

dimensiones y pesos máximos permitidos en carreteras, para el caso se insumos se

tomarán las medidas y reglamentaciones necesarias.

Para el transporte de materiales y equipos se considerarán las medidas de seguridad

correspondientes, donde también el transportista incluirá entre otras medidas:

Reglamento Interno de Seguridad, Reglamento de Cuidado del Medio Ambiente, Plan de

Seguridad, Plan de Protección Ambiental y Plan de Respuesta a Emergencias

Ambientales. Estos documentos incluirán en detalle las medidas contempladas por la

empresa transportadora para garantizar la minimización de impactos ambientales, la

prevención de accidentes y la respuesta a emergencias.



Tabla 10-10. Cuadro de pesos de estructuras metálicas.

DESCRIPCION DIMENSION (m) Material PESO (kg)

1. ZONA DE MINA Fajas Transportadoras Diversos ASTM A36 829 150

Otras Estruturas metálicas Diversos 128 100

2. ZONA PLANTA CONCENTRADORA Fajas Transportadoras Diversos ASTM A36 237 010


3. ZONA DESCARGA DE CAMIONES Fajas Transportadoras Diversos ASTM A36 1 426 580


4. ZONA DE SECADO Y ALMACENAMIENTO Fajas Transportadoras Diversos ASTM A36 146 730


5. ZONA DEL PUERTO Pilotes metálicos puente de acceso 255 000

Pilotes metálicos plataforma de carga 702 000

Postes de amarre 100 000

Pasarelas metálicas 7 050

Soportes de cañerias ASTM A53 10 000

6. ZONA SUBESTACION DERIVACION Estructuras metálicas de pórticos y barras Acero

Galvanizado 40 000

Estructuras metálicas de torres Acero Galvanizado

120 000

La Tabla anterior muestra el resumen de pesos de estructuras metálicas que serán

transportadas al proyecto por los Contratistas hasta los diferentes frentes de trabajo, este

transporte dependiendo de la ubicación de los talleres de los Contratista serán

trasladados desde Piura o Lima.

También se tienen materiales de construcción para el Proyecto como es el cemento que

se requerirán estimado de 10 800 t que serán transportados desde la planta de Cemento

Pacasmayo ubicado en Pacasmayo, el volumen estimado de acero estructural es de 3

000 t, que serán transportados desde la planta distribuidora de Chimbote.



10.2.12 Plan de subcontratos.

Lo que sigue define el plan de subcontratos para el Proyecto Bayóvar. Los subcontratos

serán generados y administrados por un equipo multidisciplinario que incluya a la

Gerencia de proyecto, Construcción, Ingeniería, Controles del proyecto, y personal de

Contabilidad. El encargado de la Logística de obra controlará este proceso y desarrollará

los subcontratos. En sitio el administrador de subcontratistas administrará los

subcontratos del proyecto.

10.2.13 Servicio de sub - contratos de construcción.

Laboratorio del control de calidad: Proporcionar el personal y el equipo técnicos para

controlar la calidad del trabajo directos y monitoreo de los subcontratistas. Los servicios

incluyen asistencia técnica y equipo de laboratorio para la supervisión movimiento de

tierra civil, cimentaciones, estructural, mecánica y eléctrica.

Levantamiento Topográfico: Proporcionar el personal y el equipo técnicos para el

levantamiento de topografía de los trabajos directos de los Contratistas y monitoreo de la

calidad de los trabajos de los Subcontratistas.

Alquiler con opción a compra del material de construcción: Facilitar y apoyar para la

adquisición de los materiales de construcción requerido para los Contratistas.

Servicios de la ambulancia

Seguridad

Asistencia técnica de Automotriz

Contrato de servicios generales

Zona de eliminación de materiales desmonte

Limpieza

Si bien es cierto que la mayor parte de las adquisiciones serán por importaciones,

debemos mencionar que se impulsará a las compras a proveedores locales en los

productos y materiales que puedan ser posibles adquiridos.



También se impulsará a tomar subcontratos de servicios que deben ser locales, o que

pertenezcan al área de influencia directa del proyecto, con el fin de generar mayor trabajo

e inversiòn.

Figura 10-10. Mapa de ubicación de los puertos.

PUERTO CALLAO

PUERTO SALAVERRY

PUERTO PAITA

AREA DEL PROYECTO



10.3 Plan de manejo ambiental en la construcción.

10.3.1 Controles ambientales en la etapa de construcción.

Los planes de manejo ambiental para los aspectos en el lugar de la mina bajo

responsabilidad de CMMM y relacionados con la fase de construcción, comprenderán las

siguientes actividades: movimiento de tierra, construcción de infraestructura tanto para

mina como Puerto, construcción de campamentos, planta de tratamiento, desbroce,

construcción o modificaciones de las vías de acceso, el uso de vías de acceso por

maquinaria pesada, la instalación de cimientos, la erección de torres de línea de

transmisión, el tendido de conductores y la línea de tierra longitudinal, tendido de Línea

de Impulsión de agua de mar , etc.

Estas actividades tienen diversos potenciales para causar impactos ambientales. Se han

desarrollado planes de manejo para evitar o minimizar los impactos potenciales

relacionados con la flora y fauna, el control de la erosión y la sedimentación, la calidad de

tierra y agua, la calidad de aire, el manejo de ruido, del impacto visual y desechos.

Se implementarán medidas de control para prevenir o mitigar los impactos ambientales

que pudieran generarse en la fase de construcción de la mina, del Puerto, de la planta de

tratamiento, de la Línea de Impulsión de agua de mar , de la carretera y caminos de

acceso, línea de energía eléctrica, y almacenes, etc.

A continuación se presenta las medidas genéricas de control que se implementaran en

esta fase del proyecto. La aplicación de estas medidas de control, de una manera que

sea especifica para cada componente del Proyecto Bayóvar, se presentará en el Estudio

de Impacto Ambiental

a) Control del ruido Puede que los niveles de ruido se incrementen durante la construcción y mejoramiento de

la carretera, debido al uso de maquinaria pesada y vehículos. Si bien es cierto que la

mayor generación de ruido es inevitable, la perturbación quedará limitada a las áreas de

construcción de la carretera y mejoramiento de accesos.

Las actividades de construcción cerca al mar pueden generar ruidos que podrían afectar

a las aves y a los mamíferos marinos. Si bien es cierto que los peces también podrían

verse afectados parcialmente por este ruido de la construcción, no se conoce de ningún



hábitat crítico ni de especies de peces importantes que pudieran ser sensibles al ruido en

las zonas aledañas al Puerto. En consecuencia, no se ha considerado necesario hacer un

mayor estudio de los efectos potenciales del ruido sobre los peces.

En los alrededores de la zona del Puerto se han registrado especies de aves marinas

tales como gaviotas, pelícanos y otras. En menor grado, existen también aves costeras y

especies terrestres costeras tales como gorriones, halcones y buitres.

Aunque se considera que el ruido generado por las actividades de construcción es

inevitable, por lo general dichas alteraciones serán de corto plazo y se limitarán a las

áreas inmediatas a la zona de construcción. La implementación de las medidas de control

propuestas, líneas abajo, minimizará los efectos potenciales del ruido generado por la

construcción sobre el ambiente marino

Se requerirá aplicar las siguientes medidas de mitigación de perturbaciones de ruido:

Toda la maquinaria a emplearse durante la construcción tendrá silenciadores de

escape y se mantendrá en buenas condiciones operativas.

Se instalarán y se hará mantenimiento de sistemas de amortiguamiento de ruido en

los equipos accionados por motores como: equipo pesado, camiones, bombas,

compresoras y maquinaria de construcción

Donde sea posible, se programarán actividades de manera tal, que las perturbaciones

relacionadas con ruidos no interfieran con los ciclos vitales de la vida silvestre y sobre

todo la actividad ganadera.

En zonas sensibles, las horas de trabajo serán entre las 7 a.m. y las 6 p.m.

b) Control del polvo

El Proyecto Bayóvar contempla movimiento de materiales para la construcción de una

Carretera Industrial dedicada para el transporte de concentrado desde la planta hasta la

zona de descarga para después continuar el transporte a través de una faja

transportadora a la zona de secado. La longitud de esta carretera es de

aproximadamente 35 km. Asimismo se contempla actividades de mejoramiento de las

carreteras existentes y accesos, la construcción de Planta Concentradora, campamento,

Puerto, línea de transmisión eléctrica y Línea de Impulsión de agua de mar desde la

zona de Bayóvar a zona de la planta de tratamiento. Estas actividades pueden resultar en



emisiones de partículas. Asimismo, los vehículos y la maquinaria pesada a utilizarse en el

proceso de construcción y mejoramiento generarán emisiones de gases.

Esta sección describe los controles ambientales para evitar y minimizar molestias en la

calidad de aire durante la fase de construcción. Los asuntos claves incluirán: el polvo

originado por el tráfico vehicular en las vías de acceso, movimientos de tierra

importantes, la construcción de las bases de cimentación de las torres para línea de

transmisión, los gases de escape de los vehículos y la maquinaria,

Se seguirán Prácticas del Mejor Manejo para minimizar las emisiones, las mismas que

incluirán:

Límites de velocidad para vehículos.

El mantenimiento de vías temporales de acceso, si fuera necesario, para minimizar el

arrastre de sedimentos en las carreteras.

Cobertura y estabilización de las áreas expuestas durante las actividades de

construcción.

Rehabilitación progresiva de áreas perturbadas tan pronto como resulte práctico.

El monitoreo de niveles de polvo.

El control de polvo se hará mediante riego continuo o una reducción en las

actividades generadoras de polvo.

Implementación de un plan de respuesta, diseñado para reducir las emisiones de

polvo, si los niveles de polvo ambiental resultarán inaceptables.

Los óxidos de nitrógeno, óxidos de azufre (del azufre contenido en los combustibles) y el

monóxido de carbono son emisiones corrientes de los motores de combustión interna.

Dado que esto se aplica a todos los vehículos que transitan por estas carreteras, sólo

habrá un incremento en estas emisiones.

Se prevé que las concentraciones máximas ocurrirán cerca de las carreteras y que estas

disminuirán conforme se incremente la distancia de la carretera.

En conclusión, las operaciones de construcción no tendrán un efecto residual importante

en la calidad del aire ni el nivel de ruido.

Estas Prácticas del Mejor Manejo minimizarán los impactos potenciales en la calidad del

aire y en los niveles de ruido durante la construcción. Se espera que las emisiones y los

niveles de ruido serán semejantes de los que se dan en otros lugares.



c) Calidad de suelo y agua La construcción cerca de cursos de agua y de otras vías de drenaje tiene la posibilidad de

afectar los cursos de agua naturales como resultado de la presencia de alcantarillas,

badenes, cambios de la morfología, etc.

Se seguirán Prácticas del Mejor Manejo para minimizar las perturbaciones en la calidad

del agua. Estos efectos potenciales se mitigarán mediante la implementación de loas

siguientes estrategias:

Evitando la interferencia con las descargas de aguas subterráneas

Evitando, donde sea posible, el uso de alcantarillas para canalizar los flujos de

corrientes de agua.

Donde la utilización de alcantarillas resulte inevitable, asegurando que la capacidad

hidráulica de las mismas esté debidamente dimensionadas.

Asegurando que las alcantarillas y otras estructura en los cauces no interferían con el

paso de especies biológicas.

Evitando cambio de los materiales naturales de los substratos en los cursos de agua.

Evitando cambio en la relación ancho profundidad de los cursos de agua en los

cruces.

Monitoreando la estabilidad de las estructuras en los cruces de caminos de acceso, a

lo largo de la carretera.

Para minimizar las perturbaciones en la calidad del agua se implementarán medidas,

descritas anteriormente, a fin de lograr la reducción de actividades generadoras de

polvo, durante las obras de construcción y mejoramiento.

Se mantendrá al mínimo las cantidades de combustibles, aceites y demás sustancias

utilizadas en la etapa de construcción.

Donde sea factible, los combustibles, aceites y demás líquidos serán almacenados a

una distancia mínima de 100 m de las zanjas de drenaje.

El reabastecimiento de combustible de la maquinaria pesada en los lugares de

construcción se llevará a cabo dentro de la servidumbre de la línea de transmisión, de

la carretera y Línea de Impulsión de agua de mar y a una distancia mínima de 100 m

de las zanjas de drenaje.



Se requerirá que todo el personal utilice técnicas de manejo seguro durante el

reabastecimiento, como son el uso de bombas, embudos o sifones para evitar los

derrames.

Cualquier derrame de hidrocarburos será limpiado de inmediato usando material seco

absorbente.

Todos los tanques de combustibles, aceites, etc. deben contar con un sistema de

contención cuyo volumen debe ser como mínimo el 110 % de la capacidad máxima

del tanque.

Los materiales absorbentes que se usen para limpiar los derrames de hidrocarburos u

otras sustancias químicas serán colocados en recipientes apropiados y sellados,

rotulados como “desechos regulados” y entregados a un contratista autorizado para la

remoción de desechos.

d) Erosión y sedimentación Los riesgos de erosión y sedimentación son menores debido a la topografía suave y el

clima seco de la zona. La Laguna La Niña es el único curso de agua importante que

deberá ser cruzado durante la construcción de la línea de transmisión.

Se tomarán las siguientes medidas para minimizar la erosión de las áreas perturbadas:

Se emplearán en la medida de los posibles materiales de estabilización de suelos

como geotextiles, cubierta de retención de humedad para minimizar la erosión en la

fuente.

Las vías de acceso o las extensiones en los pocos lugares de terreno empinado serán

construidas de tal manera que se controle el drenaje y sedimentación.

Se especificarán las prácticas para la construcción de la cimentación de las torres a

ubicarse cerca de la Laguna La Niña, para controlar la descarga de sedimentos al

agua.

Los taludes serán nivelados.

Se especificarán límites de velocidad para los vehículos.

Las estructuras de control de sedimentos se diseñarán y construirán donde se

requieran para reducir el volumen de sedimentos descargados al ambiente receptor.



En el caso de los cursos de agua, y en caso del Puerto, donde la orilla estará cerca

de las áreas de construcción, se creará una zona de amortiguamiento en la que se

excluirán los desechos y el suelo alterado.

Se construirán, según se requiera, pozas de colección de sedimentos para recolectar

las aguas superficiales y permitir la sedimentación del material erosionado.

A los contratistas se les exigirá que sigan las prácticas estandarizadas de

construcción diseñadas para minimizar la alteración.

e) Riesgos Naturales En el norte del Perú donde se ubica el Proyecto Bayóvar se encuentra en una zona

altamente sísmica y se presenta el fenómeno El Niño. Se ha considerado las siguientes

medidas de control para estos riesgos naturales

El Proyecto Bayóvar se ubicará, diseñará y construirá de manera apropiada, para

asegurar que todos los caminos, estructuras de tierra, cimentaciones, edificios

permanezcan estructuralmente estables.

Todas las estructuras hidráulicas se diseñarán y construirán para resistir los caudales

máximos de diseño.

Implementación de un plan de contingencias, para este tipo riesgos, diseñado para

reducir los impactos ambientales que resultarán inaceptables.

f) Protección de Recursos acuáticos Las actividades de construcción, sobre todo de la carretera y Puerto, podrían generar

impactos en el hábitat acuático si no se controlan correctamente, lo cual incluye los

patrones de drenaje y la calidad del agua de escorrentía.

Para minimizar el potencial de pérdida o alteración irreversible de los recursos acuáticos

superficiales, que en la zona prácticamente no se presentan por ser una zona desértica,

CMMM pondrá en práctica los siguientes controles:

Evitar el trabajo dentro de cursos de agua, donde sea posible



Cuando sea necesario el trabajo dentro de algunos cursos, CMMM programará,

donde sea posible, las actividades para evitar impactos sobre especies acuáticos o

coincidir con periodos en la que el curso de agua esté seco.

Se evitará la construcción en cruces de caminos durante los periodos de migración de

las especies acuáticas.

El hábitat acuático se rehabilitará con materiales naturales, si éste resultara alterado

durante la etapa de construcción.

g) Plan de respuesta ante derrames El incremento en el tránsito durante las fases de construcción aumentará la probabilidad

de derrames accidentales en la ruta. Estos pueden ser de líquidos como sería el caso de

los combustibles, o sólidos como el cemento y otros insumos como agregados. La

magnitud del impacto dependerá del tipo y la cantidad del material que se descargue al

ambiente de las condiciones climáticas y del tiempo de demora en una respuesta de

mitigación.

Los sólidos derramados, como serían por ejemplo el cemento, tendrán un impacto

residual limitado en el ambiente terrestre, ya que tienden a no migrar de la superficie y

pueden ser recogidos y limpiados con relativa facilidad. Los derrames de líquidos, por el

contrario, tienden a fluir alejándose del lugar inmediato y penetrar en el suelo, y por lo

tanto podrían afectar una extensión más grande, además de posiblemente afectar

hábitats acuáticos.

De acuerdo con las exigencias de la ley peruana y de conformidad con la política de

CMMM, se desarrollarán medidas específicas de prevención y de mitigación de derrames

en el lugar, para todos los elementos y fases del Proyecto Bayóvar.

El Plan de Respuesta ante derrames se desarrollará como componente del Plan de

Respuesta ante Emergencias. Los planes de respuesta ante derrames incluirán

estrategias de prevención y de respuesta ante derrames tales como:

Notificar al personal encargado acerca de las obligaciones de respuesta ante

emergencias

Evaluación inicial del derrame para comprender la naturaleza y el alcance de la

situación

Movilización de los recursos que se necesitan para hacer frente al derrame



Actividades de control de la fuente del derrame.

Coordinación de las actividades de respuesta ante el derrame.

Iniciación y desarrollo del monitoreo se seguridad o ambiental para identificar los

efectos potenciales del derrame.

Informar a la Gerencia, autoridades, los empelados y al público sobre cualquier

derrame que se haya presentado durante las actividades de construcción.

Desarrollar un plan de acción para la limpieza y remediación.

Los empleados y contratistas recibirán capacitación de respuesta ante derrames. La

capacitación incluirá la instrucción en el manejo seguro de los materiales, buenas

medidas de mantenimiento y revisión de los procedimientos de respuesta ante

emergencias.

Cada insumo debe contar con su respectiva hoja de seguridad MSDS.

CMMM ha elaborado un procedimiento para el manejo adecuado de los derrames

(Ver Anexo 9.8).

h) Flora

La principal preocupación será minimizar la destrucción y las perturbaciones a la

vegetación que cubre el terreno en la zona de carretera principalmente, la remoción de

árboles y los impactos debidos al paso de equipos los que podría originar polvo y afectar

a la flora circundante. Si el caso lo requiera, la vegetación que cubre el terreno no será

removida mediante equipo de movimiento de tierras. Será desbrozado o aplanado para

crear un área abierta, conforme sea necesario. En la medida de lo posible, sólo se usarán

las vías existentes y se dará acceso permanente para el movimiento de vehículos a fin de

reducir el tráfico.

i) Impacto visual La construcción de la infraestructura como carretera, la línea de energía, planta de

tratamiento, et. Se llevará a cabo tomando todas las medidas razonables y factibles para

mantener la apariencia visual actual.

Las vías de acceso se construirán conforme a las medidas que se tomen para el control

de la sedimentación.



El equipo y material de construcción en exceso será retirado en el más breve plazo de

los lugares de construcción, o cuando se termine la obra.

Se proveerán basureros, que serán recogidos con frecuencia de los lugares de obra

j) Fauna Silvestre y ganado Como consecuencia del Proyecto, la fauna silvestre terrestre y ganado estarán expuestos

a un impacto el que existe actualmente, incluido el tráfico de noche en la carretera

asfaltada existente. En los ecosistemas desérticos, muchas especies de mamíferos

pequeños, aves y reptiles tienen mayor actividad de noche y durante las horas

crepusculares (el amanecer y el anochecer).

El comportamiento de escape de animales silvestres expuestos a la fuerte luz artificial de

los faros de vehículos, incluye con frecuencia el quedarse totalmente inmóviles, lo cual

los hace muy vulnerables a ser impactados por los vehículos.

Sobre todo durante la fase de operación, la fauna silvestre nocturna que cruza la

carretera tendrá un mayor riesgo de daño o muerte, debido a las colisiones con camiones

del Proyecto.

El potencial de las colisiones estará presente principalmente en los segmentos donde hay

cruce de la Carretera Industrial con la ruta de pasos del ganado.

Teóricamente, las medidas de mitigación podrían utilizarse son:

Incluir las barreras y cruces como túneles y pasos a desnivel.

Se mantendrá un registro actualizado de las colisiones con fauna silvestre y de la

mortandad de especies de fauna silvestre debidas al tráfico de autos y camiones,

para implementar medidas adicionales de mitigación, si éstas fueran necesarias.

Estarán involucrados los choferes de los camiones y equipos, el personal del

Proyecto.

El programa de monitoreo permitirá evaluar la magnitud y la importancia de este

aspecto y los resultados del monitoreo se usarán para establecer, si se justifica, tomar

medidas adicionales de mitigación.

CMMM ha elaborado un procedimiento para resguardar la fauna silvestre (Ver Anexo

10.3).



k) Ambiente de Interés Humano

Los potenciales efectos socio-económicos negativos durante la construcción son debidos

al uso de las vías de acceso y carretera existente cerca de la caleta Puerto Rico. Para

ello se ha contemplado:

Realizar monitoreos mediante un sistema que tomarán en cuenta las quejas de las

comunidades locales.

Se llevarán a cabo reuniones informativas en los momentos adecuados para abordar

las preocupaciones locales en cuanto al tránsito de camiones y equipo pesado en la

carretera.

Los análisis de las causas de accidentes viales y las medidas preventivas que se

establezcan serán registradas por escrito e informadas.

l) Almacenamiento y manejo de combustibles

CMMM cuenta con un Sistema de Seguridad y Salud Ocupacional, y en su Plan se hace

una descripción del manejo y contención de materiales inflamables.

Los tanques de almacenamiento de combustible estarán protegidos contra derrames

potenciales, para lo cual se adoptarán las siguientes medidas:

Se construirá un sistema de contención secundario con un volumen de

almacenamiento equivalente al 110 por ciento de la capacidad del tanque más

grande, con una cubierta impermeable en la parte inferior y en los lados.

Un contratista especializado llenará los tanques.

Los camiones de distribución serán llenados directamente de los tanques.

Se mantendrán inventarios actualizados, efectuándose comparaciones del producto

almacenado con las lecturas del surtidor y los registros de entrega.

Las inspecciones del tanque serán realizadas periódicamente con el fin de verificar si

hubo una fuga o deterioro del sistema que pudieran causar un derrame.

Se instalará un sistema de protección para evitar el exceso de llenado de los tanques.

Cada tanque contará con un sistema visible o sonoro para alertar al personal para

detener el flujo de combustible en el tanque lleno



Los tanques de almacenamiento se ubicarán en zona protegidas, lejos de los canales

superficiales de drenaje

El área destinada para el almacenamiento de combustible será revestida y con

bermas de protección y se construirá al inicio del Proyecto Bayóvar

Se proporcionará capacitación a los contratistas y empelados acerca de los

procedimientos ademados para el llenado de tanques y los procedimientos de

respuesta ante emergencias.

Los tanques que son puestos fuera de servicio serán desmantelados y revisados para

determinar si se requiere alguna medida correctiva. El procedimiento para abandonar

los tanques será el siguiente:

Cualquier líquido o sedimento residual que exista en el tanque será

eliminado de manera adecuada;

Los gases remanentes en el tanque serán reducidos a menos del 10

por ciento de la unidad inflamable más baja; y

El acceso se hará siempre por la parte superior del tanque, de manera

que pueda ser completamente llenado con material inerte.

Antes de la rehabilitación de la zona, se evaluarán las condiciones existentes, con el

fin de determinar la magnitud del posible impacto en los suelos y el agua subterránea,

si lo hubiere, causado por el almacenamiento de combustible.

Todo suelo que se encuentre contaminado con petróleo, tal como se define en las

normas aplicables, será eliminado y depositado en el relleno o tratado de acuerdo con

las normas vigentes.

CMMM ha elaborado un procedimiento para el diseño de sistemas de contención y

para el abastecimiento de combustibles. (Ver Anexo 9.6).

m) Disposición de aceites usados Se adoptarán las siguientes precauciones para el manejo del aceite usado:

Cada taller de mantenimiento contará con un contenedor para aceites usados.

El Proyecto Bayóvar contará con un tanque de gran capacidad para el

almacenamiento temporal del aceite usado proveniente de las instalaciones de

mantenimiento.



Finalmente, el aceite usado será separado del agua con un separador de agua/aceite

y luego enviado fuera de la zona para su tratamiento a través de una EPS.

CMMM ha elaborado un procedimiento para el manejo adecuado de los aceites

usados (Ver Anexo 9.6).

n) Eliminación de desechos peligrosos

Cualquier desecho peligroso generado en la etapa de construcción (solventes, trapos

impregnados con grasas y combustibles, grasas etc.) será manejado de manera

separada y no será colocado en el relleno. Estos desechos serán enviados a otro

lugar para su tratamiento.

CMMM ha elaborado procedimientos para la disposición de trapos impregnados y

grasas. (Ver Anexo 9.6)

o) Manejo, manipulación de materiales y sustancias tóxicas y peligrosas

Todos los materiales comprados o usados en la construcción de la mina o Puerto

tendrán Hojas de Seguridad de Materiales (Material Safety Data Sheets - MSDS).

Se llevará un inventario de los materiales peligrosos.

Se proporcionará equipo de protección personal para ser usado cuando se manipule

materiales peligrosos.

Cuando sea posible, se especificará el uso de materiales no peligrosos.

Las MSDS presentan una descripción detallada que comprende las precauciones

para uso e información para la manipulación segura de cada reactivo.

Se proporcionará un contenedor secundario para todo el almacenamiento externo de

los productos derivados del petróleo, reactivos y químicos, para eliminar el riesgo de

derrame al medio ambiente. El contenedor proporcionará almacenamiento de 110 por

ciento de la capacidad del contenedor más grande y será construido con materiales

impermeables.



Los desechos peligrosos se mantendrán físicamente separados de los otros desechos

y serán tratados de acuerdo con las recomendaciones indicadas en los Artículos 96 –

99 de la Ley General de Salud N° 26842.

Se proporcionará una capacidad de almacenamiento adecuada, así como

contenedores secundarios para las baterías usadas, aceite y solventes que permitan

su embarque y traslado a instalaciones de eliminación en otros lugares.

Se proporcionarán instalaciones para permitir el reciclado y reuso del aceite usado y

otros materiales como madera y acero.

Se llevarán registros de las cantidades y métodos de eliminación de cada uno de los

desechos peligrosos.

Los desechos no peligrosos que contengan desechos domésticos serán eliminados

en un área de relleno donde se pueda aplicar periódicamente una cubierta adecuada.

Se elaborarán e implementarán los procedimientos para la eliminación de todos los

materiales peligrosos, industriales no peligrosos o domésticos.

CMMM preparará un Manual de Procedimientos y Plan de Contingencias para el

transporte, carga y descarga, almacenamiento, control y manipuleo de sustancias

tóxicas o peligrosas, conforme a la Resolución Directoral -2000-EM/DG y Resolución

Directoral N° 134-2000-EM/DGM.

El transporte de estas sustancias desde o hacia la zona de construcción y

operaciones se realizará en envases de alta seguridad y con empresas de transporte

debidamente registradas ante el Ministerio de Transporte y Comunicaciones (MTC) y

que cuenten con vehículos especialmente diseñados para el transporte de dichas

sustancias. Para la manipulación, transporte y almacenamiento de las mismas se

tendrá en cuenta las recomendaciones contenidas en las hojas MSDS.

p) Manejo de desperdicios de construcción La construcción de losas de concreto, oficinas, cimentaciones de tanques y sistemas de

contención, obras civiles en general, entre otros tipos de obras son necesariamente

fuentes potenciales donde se generan de desperdicios de construcción.



Los desperdicios de construcción pueden ser clasificados como metálicos y no metálicos.

Dentro de los desperdicios clasificados como metálicos podemos encontrar a los fierros

de construcción, tales como el fierro corrugado y el liso, así mismo encontramos a los

clavos, alambres, chatarra, entre otros, mientras que dentro del grupo de los desperdicios

clasificados como no metálicos podemos encontrar al cemento, ladrillos, losas, bloques

de concreto, madera, plásticos, entre otros.

Las medidas de prevención y mitigación que se pondrán en marcha son:

Los contratistas involucrados en la construcción e implementación de obras civiles

deben disponer adecuadamente los desperdicios generados durante esta actividad.

El supervisor de la construcción tiene la responsabilidad de mantener su área de

trabajo en forma ordenada y limpia, para ello se deberá almacenar temporalmente los

desperdicios generados durante la obra civil hasta su disposición final.

Deben implementarse cilindros o cajas metálicas pintadas de color azul para la

disposición de desperdicios de construcción.

Las áreas habilitadas para el almacenamiento temporal de los desperdicios de

construcción deberán ser señalizadas

Los fierros de construcción mayores a 20 cm. de longitud deberán ser dispuestos en

forma ordenada en las áreas de almacenamiento temporal designadas por el

supervisor.

Antes de ser llevados a la cancha para chatarra, ubicada en el campamento de

Bayóvar, los fierros de construcción mayores a 0,20 m, deberán agruparse en

paquetes de tamaño y peso no mayor de 20 kg. y luego atarlos firmemente para su

traslado hacia la cancha para chatarra

Los fierros de construcción menores a 0,20 m de longitud se deben disponer en

cilindros o cajas metálicas junto con los retazos de soldadura, fibra de metal, alambre,

clavos, tornillos y tuercas. Una vez contenidos en los cilindros o cajas metálicas

deberán ser llevados a la cancha para chatarra.

No esta permitido llevar a los botaderos materiales impregnados con hidrocarburos o

sustancias químicas.



CMMM ha elaborado procedimientos para el manejo adecuado de estos materiales.

(Ver Anexo 9.6).

q) Desechos de madera Las actividades de construcción frecuentemente resultan en la generación de desechos

de madera. Entre estas actividades, la mayoría de las obras de construcción civil entre

otras, generan desechos de madera que deben ser reutilizados o reciclados de acuerdo a

la política de la empresa.

La acumulación de desechos de madera en los talleres de mantenimiento, áreas de

construcción u otras, generan condiciones sub-estándares de orden y limpieza, dando

mal aspecto al área de trabajo y lo más importante es que reducen el área efectiva de

operación, para ello los contratistas deben mantener su área de trabajo en forma

ordenada y limpia, para ello se deberá almacenar temporalmente los desperdicios

generados durante la obra civil hasta su disposición final.

Los desechos de madera contarán con áreas especiales destinadas para su

acumulación, denominadas canchas para madera, en donde estos desechos se

almacenan temporalmente hasta su disposición final o será entregado a las

comunidades campesinas vecinas en calidad de donación.

Los contratistas deberán disponer adecuadamente la madera en las canchas para

madera destinadas para este fin en el horario que se establece en el procedimiento

específico.

CMMM ha elaborado un procedimiento para el manejo adecuado de estos desechos y

la política de orden y limpieza (Ver Anexo 9.6)

r) Incremento de presencia humana Se producirá durante las actividades de construcción un aumento de las actividades

humanas en todas las áreas del Proyecto Bayóvar. Esto aumenta el riesgo de alteración

del hábitat, los recursos hidráulicos y los lugares arqueológicos, causado por los



individuos que pueden o no estar involucrados en el Proyecto Bayóvar. Para minimizar

este efecto de esta mayor actividad se pondrá en marcha las siguientes medidas:

Instalación de sistemas apropiados para el manejo de desechos y para el manejo y

eliminación de desechos domésticos, sanitarios y peligrosos

Donde sea posible, se programarán actividades de construcción para evitar los

periodos sensibles en los procesos del ciclo vital de la fauna silvestre.

Se adoptarán normas, políticas y procedimientos para un mejor relacionamiento con

los pobladores de Sechura y anexos.

Se proporcionará la administración apropiada del personal de construcción.

Se proporcionará educación y capacitación al personal de CMMM y contratistas y

programas de divulgación a la comunidad, para reforzar la conciencia de los impactos

potenciales y de los efectos de la presencia humana.

CMMM ha elaborado un Código de Conducta para sus empleados y contratistas (Ver

Anexo 10.3).

s) Instalación de campamentos

La construcción del Proyecto Bayóvar requerirá el establecimiento de instalaciones para

campamentos, tanto provisionales como permanentes. Se han considerado las siguientes

medidas de prevención y mitigación:

El número de los campamentos provisionales será mínimo.

Todos los campamentos serán regulados mediante una política para el campamento,

la cual será publicada con anticipación.

Se instalarán sistemas apropiados de manejo, eliminación y disposición de desechos

domésticos o basura.

CMMM ha preparado un procedimiento para la gestión adecuada de la basura.

(Anexo 9.4)

Todos los campamentos serán abastecidos con agua potable.



Todos los campamentos deberán contar con los servicios sanitarios adecuados y

utilizar baños sépticos y químicos.

Las reglas sanitarias y de seguridad se aplicarán en todos los campamentos

t) Arqueología

CMMM ha realizado estudios de investigación arqueológica en la zona de mina, Puerto y

proyectos lineales como: carretera, línea de transmisión, tendido de tubería de agua de

mar, etc. A la fecha ha obtenido el CIRA (Certificado de inexistencia de restos

arqueológicos) de la mina y del Puerto, habiéndose señalizado las zonas donde se han

identificado restos arqueológicos.

Para asegurar que no se altere ningún lugar de importancia arqueológica en la fase de

construcción, se ha contemplado:

i) Proporcionará capacitación de concientización a los contratistas y los empleados de

CMMM.

ii) La capacitación incluirá una revisión de las características arqueológicas de la zona a

fin de asegurar que:

Se notifique al personal clave si un trabajador cree que una zona descubierta

pudieras ser de importancia arqueológica.

Cualquier objeto que quede descubierto por la alteración será documentado, y

El lugar será resguardado hasta que un arqueólogo y si fuera necesario el INC

haya visitado el lugar.

CMMM ha preparado un procedimiento para este tema (Ver Anexo 10.3).

u) Otros tipos de desechos

Durante la construcción se pueden generar desechos como baterías usadas, bombillas,

etc. las cuales deben ser gestionadas en forma adecuada. CMMM ha elaborado

procedimientos en las que se establecen los medios de prevención y mitigación ambiental

correspondientes. (Ver Anexo 9.6).



v) El Niño Todas las instalaciones de la mina, planta y Puerto han sido diseñadas para comportarse

de manera segura durante el Fenómeno El Niño. Las estructuras de diques y canales de

coronación y manejo de agua, han sido diseñados para poder soportar el FEN,

asumiendo que se producirá por lo menos un Fenómeno El Niño extremo durante la vida

de la mina.

w) Suministro de agua

El agua será transportada desde las instalaciones del Programa de abastecimiento de

agua de la Región Piura y depositada a en tanques para su posterior utilización.

Las medidas de prevención serán:

Minimizar el consumo de agua en las actividades de construcción.

Monitoreo de la calidad de agua de los pozos de la Región Grau.

El agua para uso potable será proporcionada a través de bidones de la planta de

osmosis inversa ubicada en el campamento antiguo de Bayóvar.

x) Tratamiento de aguas residuales Las aguas residuales durante la construcción del campamento, instalaciones de servicio

de la Mina, oficinas y la Planta Concentradora serán bombeadas a los pozos sépticos,

luego pasarán a un filtro anaerobio y posteriormente serán infiltradas al suelo mediante

un pozo de infiltración. Estos pozos se ubicarán aproximadamente a 250 m. al sureste de

la Planta Concentradora. Asimismo, se ha considerado implementar pozos en la zona de

Descarga y Almacenamiento y en la Zona de Secado. Este último atenderá al personal de

Puerto y de la Zona de Secado.

Estas pozas serán utilizadas mientras se construya la planta de tratamiento de aguas

residuales que será utilizada durante la etapa de operación.

En los otros frentes de trabajo donde el número de personal es pequeño se tendrán

baños químicos cuyos líquidos agotados serán trasladados por una EPS al pozo séptico

más cercano.



Cada pozo séptico y filtro anaerobio se han diseñado para atender 300 personas. La

sección transversal de este pozo será circular con un diámetro de 3,8 m y una

profundidad de 4,8 m. y será revestido con concreto. El filtro anaerobio tendrá un

diámetro de 4,2 m y 5,0 m de profundidad y será rellenado con roca triturado de un

diámetro promedio de 4 pulgadas.

Todos los efluentes proveniente de los filtros anaerobios serán diseccionados para los

pozos de infiltración donde el efluente tratado será descartado en el suelo vía infiltración

en el mismo.

Los pozos de infiltración serán construidos de tubos plásticos de PVC con perforaciones

en la parte inferior, instaladas en una cama de piedra triturada en la parte inferior del

pozo y arena en la parte superior, con aislamiento entre las capas de roca triturada y

arena a través de papel con alquitrán.

En el Anexo 10.2 se muestran los cálculos realizados y los detalles de construcción de

estos pozos.

El número de pozos a construir en cada unas de las zonas son las siguientes:

Zona de Descarga y Almacenamiento: 01 pozo séptico, 01 filtro anaerobio y 01

pozo de infiltración.

Planta Concentradora: 02 pozos sépticos, 02 filtros anaerobio y 01 pozo de

infiltración.

Zona de Secado: 01 pozo séptico, 01 filtro anaerobio y 01 pozo de infiltración.

La calidad de agua del efluente cumplirá con los estándares de descarga para

operaciones mineras, mientras que la DBO será inferior a 45 mg/L. El lodo, después del

secado, será descargado en el depósito de relaves, usado para la rehabilitación,

enterrado en la pila de roca estéril o utilizada como abono.

y) Eliminación de desechos sólidos domésticos Se realizarán esfuerzos para reducir y reciclar los desechos durante la fase de

construcción y de eliminar los desechos de manera apropiada.

Las medidas de control incluirán:



El recojo frecuente de los desechos de los lugares de construcción, para ser

colocados en depósitos de colección ubicados en los campamentos de los

contratistas y en las zonas de acopio.

Los depósitos de colección estarán claramente marcados como desechos

convencionales, reciclables y desechos regulados. Los desechos reciclables pueden

incluir metales, alambre y vidrio entre otros. Los desechos regulados (como serían los

hidrocarburos) serán almacenados en recipientes sellados que indiquen su contenido.

Los desechos regulados serán entregados a un contratista de desechos, autorizado

para recibir tales.

Los desechos sólidos domésticos generados en las instalaciones de la mina y Puerto

serán eliminados en un relleno sanitario que albergara tanto los residuos sólidos de la

etapa de construcción como al de operación. La generación de basura domésticos

promedio en el Perú es de aproximadamente 0,7 kg/día/persona. Por lo tanto, la

generación de desechos sólidos domésticos diaria en la mina será de 1 750 kg.

Durante los 02 años de construcción de la mina y Puerto, el volumen total de

desechos domésticos que se generará se estima en 1 277 t.

El tamaño del relleno será diseñado considerando una densidad, después de la

compactación-situ de los desechos, de 700 kg/m3 (Henry y Heinke, 1999).y se incluirá

una profundidad adicional de 20 por ciento para ubicar las capas de cobertura.

CMMM ha elaborado un procedimiento para gestión adecuada de los desechos

domésticos. (Ver Anexo 9.4).

10.3.2 Monitoreo ambiental.

El Plan de Monitoreo Ambiental ha sido diseñado para recolectar datos y recopilar

información que servirán para evaluar los efectos ambientales y confirmar las

predicciones de los efectos que se deriven de las instalaciones y descargas.

El monitoreo ambiental servirá para detectar los impactos potenciales, lo cual permitirá a

su vez que el personal corrija las características operacionales para minimizar cualquier

efecto posterior.

El plan incluye el monitoreo durante las etapas de construcción, operación, cierre y post-

cierre.



Monitoreo durante el Período de Construcción El monitoreo en la etapa de construcción está orientado a complementar el monitoreo en

la línea base durante la construcción y el inicio de operaciones, confirmar las

predicciones de los impactos e identificar posibles impactos inesperados durante la etapa

de construcción.

Calidad del Aire y Ruido – Se anticipa que los principales efectos sobre la calidad del

aire durante la construcción sean locales y relacionados con el material particulado

(polvo) que se genere por las actividades de construcción de las instalaciones, así como

emisiones fugitivas provenientes de la excavación de suelos.

Los niveles de ruido serán producto de las actividades relacionadas con la construcción

de la Carretera Industrial, Planta Concentradora y de las instalaciones portuarias.

Se utilizarán las estación de monitoreo de aire y ruido para medir las partículas en

suspensión (PM10) y los niveles de ruido de la Línea Base Ambiental.

Ecología Terrestre y Marina – El programa de monitoreo para la etapa de construcción

incluirá una evaluación detallada de los hábitats utilizados por aves marinas y de rapiña

para anidamiento y otros usos que la fauna silvestre dé al acantilado que se ubica al lado

del Puerto, la medición de la eficacia de los sistemas de control de polvo para evitar su

transporte y precipitación fuera del lugar, la eficacia de las pantallas que forman parte del

sistema de iluminación para minimizar la iluminación fuera del emplazamiento y la

observación de los efectos de la luz y el ruido sobre la fauna silvestre marina y terrestre.

Durante la construcción de la carretera, las colisiones con fauna silvestre, ganado y los

daños a los hábitats acuáticos por las actividades de construcción del Puerto serán

monitoreados.

Calidad del Agua – Se prevé que la principal preocupación en cuanto a la calidad del

agua durante la construcción de la Carretera Industrial y Puerto serán los derrames y el

arrastre de sedimentos hacia los cursos de agua. Se ha previsto monitorear la calidad del

agua durante la construcción, en lugares sensibles.



10.3.3 Capacitación.

El personal que labore en la etapa de construcción será seleccionado en base a su

preparación y experiencia previa. Se proporcionará capacitación especializada y

actualizada, según se requiera.

Todo el personal, incluido los contratistas, recibirán capacitación general en Seguridad,

Salud e Higiene Industrial, Medio ambiente y su relacionamiento con la comunidad, y se

exigirá que reciban capacitación de iniciación antes de emprender las tareas que le serán

asignadas.

Esta capacitación será proporcionada por los responsables del Departamento de

Medioambiente, Seguridad y Relaciones Comunitarias, con la ayuda del área de

Recursos Humanos.

Se desarrollarán las prácticas y procedimientos aceptados y se capacitará a los

trabajadores en los siguientes aspectos:

Sistema de información de materiales peligrosos en el lugar de trabajo incluyendo las

Hojas de Datos de Seguridad de Materiales

Procedimientos adecuados para tareas especificas

Código de Conducta

Procedimientos ambientales

Normatividad ambiental

10.4 Instalaciones para contratistas generales.

Para llevar a cabo la construcción del Proyecto Bayóvar, CMMM facilitará áreas libres

para que los contratistas, que lleguen a brindar sus servicios al Proyecto Bayóvar,

puedan instalarse para desarrollar sus trabajos administrativos y/o operacionales.

Para la construcción del Proyecto Bayóvar se tendrá varios frentes de trabajo. En cada

frente de trabajo existirá, lo más cercanamente posible, áreas libres para las instalaciones

de las facilidades temporales de los contratistas. Los frentes de trabajo en la etapa de

construcción serán los siguientes:

Zona de Planta Concentradora.

Zona de mina.






Faja transportadora sobre terreno.


Canteras.

Planta de concreto.

A continuación se describirán cuales serán las áreas que se ha planificado proporcionar a

los contratistas para que construyan sus facilidades temporales y puedan realizar todas

sus actividades para la ejecución del Proyecto Bayóvar.

10.4.1 Mina.

En la figura 10-11 se muestra cuatro zonas que servirán para las instalaciones de los

contratistas. Cada una de estas zonas supera los 1 000 m2. En la tabla 10-10 se muestra

las dimensiones de cada una de las áreas para los contratistas en la zona de mina.

En estas áreas cada contratista podrá ubicar sus instalaciones auxiliares,

estacionamiento de equipos, container y toda facilidad temporal que requiera para la

ejecución de sus actividades en la zona de mina.

La ubicación de estas áreas se ha realizado concibiendo la idea que las plataformas a

construir, para la instalación de éstos contratistas, sirvan a futuro como plataformas para

alguna construcción futura del Proyecto Bayóvar.

En la tabla 10-10 se muestra cada una de las dimensiones de cada una de las áreas para

instalaciones de los contratistas que se les asignará para que desarrollen sus actividades

constructivas.



Figura 10-11. Áreas para contratistas en zona de mina.

Tabla 10-11. Dimensiones de las áreas para contratistas en la zona de mina.

En las áreas para las contratistas, en la zona de mina, se deben instalar las siguientes

facilidades temporales.

Parqueo de equipos.

Taller de mantenimiento.

Parqueo de movilidades.

Servicios higiénicos (Baños portátiles).

Comedor de obra.

Oficina de obra.

Zona Área (m2) Z-M1 1 708

Z-M2 1 090

Z-M3 1 090

Z-M4 1 090



10.4.2 Planta concentradora.

Para la construcción de toda la infraestructura que se ubican en la Planta Concentradora

de procesamiento y sus áreas adyacentes se ha asignado dieciséis áreas temporales

para que los contratistas instalen sus oficinas, talleres, almacenes temporales y cualquier

otra instalación temporal que necesiten para realizar sus actividades.

En la figura 10-12 se muestran estas dieciséis áreas temporales denominadas por zonas.

Para llegar a cada una de estas zonas no será necesario construir accesos adicionales a

los ya existentes o a los definidos en el capítulo de “accesos para la construcción”.

Figura 10-12. Áreas para contratistas en zona de Planta Concentradora

En la tabla 10-11 se muestra cada una de las dimensiones de cada una de las áreas para

instalaciones de los contratistas que se les asignará para que desarrollen sus actividades

constructivas.



Tabla 10-12. Dimensiones de las áreas para contratistas.

Zona Área (m2) Zona Área (m2) Z-01 8 500 Z-09 12 674 Z-02 52 005 Z-10 2 897 Z-03 1 239 Z-11 1 815 Z-04 1 239 Z-12 1 584 Z-05 1 239 Z-13 6 474 Z-06 1 239 Z-14 2 619 Z-07 2 827 Z-15 1 541 Z-08 3 720 Z-16 862

En las áreas para las contratistas, en la zona de la Planta Concentradora, se deben

instalar las siguientes facilidades temporales.

Parqueo de equipos.

Taller de mantenimiento.



Comedor de obra.

Oficina de obra.

Taller de carpintería metálica.

Taller de encofrados.

Taller de acero de refuerzo.

Taller de soldadura.

Taller de fabricación.

Almacén de obra.

Tópico de obra (incluye ambulancia).

Auditorio temporal de obra.

10.4.3 Zona de Descarga de camiones.

Para la construcción de toda la infraestructura que se ubican en la zona de descarga y

sus áreas adyacentes se ha asignado un área temporal para que los contratistas instalen

sus oficinas, talleres, almacenes temporales y cualquier otra instalación temporal que

necesiten para realizar sus actividades.



En la figura 10-13 se muestran esta área temporal denominada Z-D1. Para llegar a esta

zona de trabajo se utilizará los accesos descritos en el capítulo de “accesos para la

construcción”.

Figura 10-13. Áreas para contratistas en Zona de Descarga de

camiones.

En las áreas para las contratistas, en la Zona de Descarga de camiones, se deben


Parqueo de equipos.



Comedor de obra.

Oficina de obra.


Taller de encofrados



Almacén de obra.



10.4.4 Zona de Secado y Almacenamiento.

Para la construcción de toda la infraestructura que se ubica en la Zona de Secado y

Almacenamiento y sus áreas adyacentes se ha asignado dos áreas temporales para que

los contratistas instalen sus oficinas, talleres, almacenes temporales y cualquier otra

instalación temporal que necesiten para realizar sus actividades.

En la figura 10-14 se muestran estas áreas temporales denominadas Z-SA1 y Z-SA1.

Para llegar a esta zona de trabajo se utilizará los accesos descritos en el capítulo de

“accesos para la construcción”.

Figura 10-14. Áreas para contratistas en Zona de Secado y Almacenamiento.

En las áreas para las contratistas, en la Zona de Secado y Almacenamiento, se deben


Parqueo de equipos.





Comedor y oficina de obra.


Taller de encofrados y acero de refuerzo.


Almacén de obra.

10.4.5 Puerto y captación de agua de mar.

Para la construcción de toda la infraestructura que se ubica en la zona del Puerto y la

captación de agua de mar se ha asignado un área temporal para que los contratistas

instalen sus oficinas, talleres y almacenes temporales para poder realizar sus actividades.

En la figura 10-15 se muestra esta área temporal denominadas Z-P1. Para llegar a esta


construcción”.

Figura 10-15. Áreas para contratistas en zona de Puerto y captación de agua.

En las áreas para las contratistas, en la zona de Puerto y captación de agua de mar, se

deben instalar las siguientes facilidades temporales.



Parqueo de equipos.



Comedor y oficina de obra.

Taller de pilotes.

Taller de encofrados y acero de refuerzo.


Almacén de obra.

10.4.6 Líneas de transmisión.

Para la construcción de toda la infraestructura que se ubica en la Subestación Derivación

se ha asignado un área temporal para que los contratistas instalen sus oficinas, talleres y

almacenes temporales para poder realizar sus actividades.

En la figura 10-16 se muestra esta área temporal denominadas Z-P1. Para llegar a esta


construcción”.

Figura 10-16. Áreas para contratistas en zona de Subestación Derivación.



En las áreas para las contratistas, en la zona de Subestación Derivación, se deben


Parqueo de equipos.



Comedor de obra.

Oficina de obra.

Taller de encofrados.



Almacén de obra.

Tópico de obra (incluye ambulancia).

10.4.7 Canteras y planta de concreto.

Para el caso de la explotación de canteras, dentro del perímetro de cada cantera se

instalarán pequeñas instalaciones temporales para poder realizar las actividades de

explotación de canteras. Ver capitulo de planeamiento de canteras.

En el caso específico de la planta de concreto, ésta se instalará dentro de la cantera

denominada Acceso a Reventazón.

En las áreas para las contratistas, en las canteras y planta de concreto, se deben instalar

las siguientes facilidades temporales.

Parqueo de equipos.



Comedor de obra.

Oficina de obra.


Almacén de obra.



10.5 Planeamiento de canteras.

Para la construcción del Proyecto Bayóvar será necesaria la explotación de canteras para

la extracción de agregado fino, agregado grueso, material para pavimentos y para

rellenos.

En la tabla 10-12 se muestran los requerimientos aproximados de materiales para el

Proyecto Bayóvar:

Tabla 10-13. Requerimiento de materiales para el Proyecto Bayóvar.

Ítem Área Agregado fino (m3)

Agregado grueso (m3)

Material para relleno (m3)

1 Mina 429 715 937 2 Planta Concentradora 5 261 8 769 239 824 3 Zona de descarga 365 608 34 291 4 Carretera Industrial --- --- 441 236 5 Faja transportadora 90 150 194 030

6 Zona de Secado y Almacenamiento 2 341 3 902 4 045

7 Puerto. 1 103 1 838 --- 8 Líneas de transmisión 1 250 2 084 11 564

10.5.1 Descripción de las canteras.

Ubicación Las canteras propuestas se encuentran ubicadas en el distrito y provincia de Sechura,

departamento de Piura. Las coordenadas geográficas de cada una de ellas se muestran

en la tabla 10-13.

CMMM asumirá la titularidad y responsabilidad ambiental por la explotación de cada una

de estas canteras.

Las distancias de las canteras de afirmado se determinaron con respecto al punto medio

del acceso principal Mina-Puerto. Las distancias de las canteras para agregados finos y

gruesos se determinaron con respecto a la garita de entrada al área de mina.



En la tabla 10-14 se muestran la lista de concesiones donde se ubica cada cantera. La

responsabilidad ambiental por la explotación de cada una de estas canteras será de

CMMM.

Tabla 10-14. Ubicación de las canteras y distancias al Proyecto Bayóvar.

Coordenadas UTM (PSAD 56) Cantera

Norte Este Distancia promedio

al proyecto (km)

Illescas I. 9 353 725 497 439 15 Illescas II. 9 352 011 498 716 12,9

Acceso a Reventazón. 9 345 013 508 711 23,8 Chorrillos. 9 325 714 502 369 31,0

Bappo. 9 351 190 501 822 5,3 Arenera. 9 349 604 505 452 9,0

Diatomita. Ver características de las canteras

Tabla 10-15. Lista de concesiones donde se ubica cada cantera.

Cantera Concesión

Illescas I. Se ubica en la concesión Bayóvar 27 de CMMM. Illescas II. Se ubica en la concesión Bayóvar 27 de CMMM.

Acceso a Reventazón. Se ubica en la concesión Bayóvar 3 de CMMM. Chorrillos. Se ubica en la concesión Bayóvar 18 de CMMM.

Bappo. Se ubica en la frontera de la concesión Bayóvar 19 de CMMM. Parcialmente concesionada. Administrada actualmente por el municipio de Sechura.

Arenera. Se ubica en la concesión Bayóvar 20 de CMMM. Administrada actualmente por el municipio de Sechura.

Diatomita. Se ubica en la concesión Bayóvar 2 de CMMM.

Tanto la cantera Bappo como la cantera Arenera, si bien es cierto se ubican dentro de

áreas concesionadas a CMMM, están siendo administradas por la Municipalidad de

Sechura.

Las canteras Illescas I, Illescas II, Acceso a Reventazón, Chorrillos, Bappo y Arenera no

serán explotadas directamente por CMMM. Estas canteras serán explotadas por terceros,

los cuáles venderán los materiales a CMMM para la ejecución del Proyecto Bayóvar.

CMMM verificará que las empresas responsables por la explotación de estas canteras

cumplan con todas las normativas legales para que puedan proporcionarnos los



materiales necesarios para la construcción del proyecto. La responsabilidad ambiental

por la explotación de cada una de estas canteras será de CMMM.

La cantera Diatomita se encuentra ubicada dentro de la concesión Bayóvar 2 de CMMM,

esta cantera es un caso especial, ya que se ha listado debido a que los materiales que se

extraigan como consecuencia de la conformación del tajo de la mina serán utilizados

como materiales de relleno. Ver párrafo Características de las canteras.

En la figura 10-17 se muestra la ubicación de cada una de las canteras y las áreas

concesionadas a CMMM. Las líneas en rojo delimitan las áreas concesionadas, por lo

tanto se puede apreciar que tanto las canteras Illescas I e Illescas II no están dentro de

ninguna concesión de CMMM. Caso especial es el de la cantera Bappo, la cuál cae en la

frontera del área concesionada denominada Bayóvar 19.

Figura 10-17. Ubicación de canteras y áreas concesionadas a CMMM.

En la figura 10-18 se muestra la ubicación de las canteras Illescas I, Illescas II, Bappo,

Arenera y Acceso a Reventazón.

Las concesiones que se muestran en la tabla 10-14 y en la figura 10-18 se adjuntan en el

anexo 1.2.



Figura 10-18. Ubicación de canteras.



En la figura 10-19 se muestra la ubicación de la cantera Chorrillos.

Figura 10-19. Ubicación de cantera Chorrillos. Características de las canteras. Cantera Illescas I Cantera de afirmado y/o relleno estructural que se encuentra ubicada aproximadamente a

1.4 km al sur de la actual ubicación del campamento Bayóvar en la margen derecha de la

carretera Piura – Puerto. Ver figura 10-20.

El acceso se logra siguiendo la trocha carrozable que parte del campamento Bayóvar en

dirección sur hasta el cruce con la carretera Piura – Puerto, para luego continuar a campo

traviesa hasta la referida cantera ubicada con coordenadas UTM 9 353 725N y 497 439E

en donde se extiende al sur en una longitud aproximada de 200 m.

De acuerdo a los registros de las calicatas y los resultados de los ensayos de laboratorio,

los materiales de la cantera Illescas I consisten en arenas limosas con gravas, plasticidad



nula, suelta, seca, color beige, con partículas angulosas a subangulosas. En general

estos materiales están conformados por 23,8 a 38,2% de gravas, 44,8 a 47,4% de arenas

y 14,4 a 31,4% de finos, con un contenido de humedad casi nulo entre 0,5 a 0,9% y con

una clasificación SUCS de SM.

Uso del material : sub base, base, afirmado y/o relleno estructural.

Volumen aproximado : 24 000 m3.

Área estimada : 12 000 m2.

Método de extracción : cargador frontal y zarandeado.

Figura 10-20. Vista panorámica de la cantera Illescas I.

Cantera Illescas II Cantera de afirmado y/o relleno estructural que se encuentra ubicada aproximadamente a

2,5 km al sureste de la ubicación actual del campamento Bayóvar y a 800 m al Este de la

cantera Illescas I. El acceso se logra siguiendo la trocha carrozable que parte del

campamento Bayóvar en dirección sur hasta el cruce con la carretera Piura – Puerto,

luego se prosigue 2,5 km por esta vía para luego continuar 300 m hacia el sur a campo

traviesa hasta la referida cantera ubicada con coordenadas UTM 9 352 011N y 498 716E

en donde se extiende hacia el Este en una longitud aproximada de 2,0 km. Ver figura 10-

21.

De acuerdo a los registros de las calicatas y resultados de laboratorio, los materiales de

la cantera Illescas II, están constituidos por arenas pobremente gradadas con limos,



plasticidad nula, suelta, seca, color beige, con partículas angulosas a subangulosas. En

general estos materiales están conformados por 26,6 a 35,0% de gravas, 52,4 a 53,9%

de arenas y 11,1 a 20,9% de finos, con un contenido de humedad casi nulo entre 0,0 a

0,3% y con una clasificación SUCS de SP-SM.

Uso del material : sub base, base, afirmado y/o relleno estructural.




Figura 10-21. Vista panorámica de la cantera Illescas II.

Cantera Acceso a Reventazón Cantera de agregados finos que se encuentra ubicada a 13,5 km al sureste de la

ubicación actual del campamento Bayóvar, en la margen derecha de la carretera Piura –

Puerto. El acceso a la cantera es por la citada carretera hasta el óvalo (11km), desde allí

se continua por 3,5 km siguiendo el acceso a Reventazón hasta la cantera, la cual se

ubica en las coordenadas UTM 9 345 013N y 508 711E.

De acuerdo a los registros de campo y resultados de laboratorio, los materiales de esta

cantera consisten de arena limosa con gravillas, plasticidad nula, suelta, seca, color

beige, partículas angulosas a subangulosas. En general estos materiales están

conformados por 15,3% de gravas, 70,5% de arenas y 14,2% de finos, siendo no

plásticos, con un contenido de humedad nulo y con una clasificación SUCS de SM (arena

limosa).



Uso del material : agregado fino de concreto.




Cantera Chorrillos

Cantera de agregados gruesos (roca) que se encuentra ubicada al sur del macizo de

Illescas en la quebrada Chorrillos. Se accede siguiendo la ruta campamento Bayóvar –

óvalo – carretera a Reventazón y a través de una trocha carrozable que atraviesa una

antigua mina de azufre hasta la cantera, la cual se encuentra ubicada en las coordenadas

UTM 9 325 714N y 502 369E. La cantera se encuentra conformada por afloramientos

rocosos ubicadas a ambas márgenes de la quebrada Chorrillos. Ver figura 10-22.

Cantera constituida por afloramientos rocosos de areniscas cuarzosas algo silicificadas,

de grano fino a medio, medianamente meteorizadas, bajo fracturamiento y de dureza R5

a R6. Morfológicamente constituye pequeñas escarpas a ambas márgenes de la

quebrada Chorrillos.

Uso del material : agregado grueso para concreto.



Método de extracción : voladura, configuración de bancos, chancado.

Figura 10-22. Vista panorámica de la cantera Chorrillos.



Cantera Bappo Cantera de material de afirmado y/o relleno estructural que se encuentra ubicada a 5 km

al Este de la ubicación actual del campamento Bayóvar en la margen derecha de la

carretera Puerto – Piura. El acceso es a través de una trocha carrozable de 200 m de

longitud hasta la referida cantera la cual se encuentra ubicada en las coordenadas UTM 9

351 190N y 501 822E. Actualmente, esta cantera esta bajo administración del municipio

de Sechura. Ver figura 10-23.

De acuerdo a los registros de las calicatas y resultados de laboratorio, los materiales de

esta cantera consisten mayormente de grava arenosa a arena limosa con gravas,

plasticidad nula, suelta, seca, color beige a plomizo, partículas angulosas a

subangulosas, con un 10% de bolonería de tamaño máximo 7". En general estos

materiales están conformados por 41,6 a 47,4% de gravas, 36,7 a 64,3% de arenas y 4,1

a 42,8% de finos, con un contenido de humedad casi nulo entre 0,1 a 6,3% y con una

clasificación SUCS variable tales como: SW, SM, SP-SM y GM.

Uso del material : base, sub base, afirmado y/o relleno estructural.



Método de extracción : cargador frontal y zarandeo.

Figura 10-23. Calicatas en la cantera Bappo.



Cantera Arenera

Cantera de agregados finos ubicada a 9 km al Este de la actual ubicación del

campamento Bayóvar en la margen derecha de la carretera Puerto – Piura. El acceso es

a través de una trocha carrozable de 500 m de longitud hasta la referida cantera la cual

se 9 354 098N y 519 690E. Al igual que la cantera Bappo, esta cantera se encuentra bajo

administración del municipio de Sechura. Ver figura 10-24.

De acuerdo a los registros de campo y resultados de laboratorio, los materiales de esta

cantera consisten de arena bien gradada con gravas, plasticidad nula, suelta, seca, color

beige, pocos finos, partículas subangulosas a sub redondeadas y bolonería aislada. En

general estos materiales están conformados 25,0% de gravas, 73,6% de arenas y 1,4%

de finos, con un contenido de humedad casi nulo de 0,2% y con una clasificación SUCS

de SW.

Uso del material : agregado fino de concreto.



Método de extracción : cargador frontal, zarandeado.

Figura 10-24. Vista panorámica de la cantera Arenera.



Cantera Diatomita. Es la cantera de relleno estructural, material que será utilizado en los rellenos de las

estructuras de tierra tales como bermas, diques, etc. La diatomita es el desmonte de mina

que será obtenido de las operaciones de extracción del mineral del área de mina del

Proyecto Bayóvar.

Durante la explotación del área de mina del Proyecto Bayóvar se obtendrán grandes

cantidades de diatomita como desmonte de mina que pueden ser utilizados

eficientemente como relleno estructural. De acuerdo al Estudio de Taludes del tajo y a

sus resultados de laboratorio, los depósitos sobre el cual se encuentra las áreas de

minado son de naturaleza sedimentaria y homogénea, predominando los limos elásticos

clasificando principalmente como MH y ML con intercalaciones de arenas limosas SM,

según el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS).

Los limos elásticos (MH/ML) se caracterizan por presentar 0,0% de gravas, de 0,0 a

48,7% de arenas y de 51,3 a 100% de finos, con un índice de plasticidad variando entre

no plástico a 34, y una densidad natural promedio de 16,10 kN/m3. Las arenas limosas

(SM) presentan un porcentaje nulo de gravas, de 54,3 a 76,3% de arenas y de 23,7 a

45,7% de finos, con un índice de plasticidad no plástico y una densidad natural promedio

de 18,30 kN/m3.

Para los depósitos sedimentarios en general, la gravedad específica de sólidos varía muy

poco encontrándose en un rango de 2,01 a 2,58, lo que evidencia la uniformidad del

esqueleto mineral de estos depósitos. El contenido de humedad presente varía en un

rango alto de valores tal como 17,1 a 90,3%, siendo que estos datos deben ser tomados

con precaución dada la pérdida de humedad desde el momento de obtención de los

testigos y la utilización de agua como fluido de perforación durante su extracción.

Uso del material : relleno estructural

Volumen aproximado : una gran cantidad aún no determinada dada la

presencia de mineral en los depósitos sedimentarios.



Características de los materiales. En la tabla 10-15 se muestra el resumen de la clasificación de los suelos provenientes de

las canteras anteriormente listadas.

Tabla 10-16. Clasificación de suelos de las canteras.

Distribución granulométrica

Límites de Atterberg

Cantera Uso Muestra Profund (m)

Clasific (SUCS)

Gravas Arenas Finos LL (%)

IP (%)

ω (%)

Illescas I Base,

subbase, afirmado

TP_CA-01 0,0 – 3,0 SM 23,8 44,8 31,4 18 NP 0,9

Illescas I Base,

subbase, afirmado

TP_CA-02 0,0 – 2,5 SM 38,2 47,4 14,4 19 NP 0,5

Illescas II Base,

subbase, afirmado

TP_CA-03 0,0 – 4,0 SP-SM 35 53,9 11,1 18 NP 0,3

Illescas II Base,

subbase, afirmado

TP_CA-04 0,0 – 3,0 SM 26,6 52,4 20,9 - NP 0

Acceso a Reventazón

Agregado fino.

Concreto TP_CA-06 0,0 – 2,0 SM 15,3 70,5 14,2 - NP 0

Chorrillos Agregado grueso.

Concreto TP_CA-07 6,0 – 9,0 - - - - - - -

Bappo Base,

subbase, afirmado

TP_CC-01 0,0 – 2,5 SW 47,4 48,6 4,1 - NP 0,3

Bappo Base,

subbase, afirmado

TP_CC-02 3,0 – 4,0 SC-SM 2,3 54,9 42,8 23 NP 1,4

Bappo Base,

subbase, afirmado

TP_CC-03 0,0 – 4,0 SP 44,7 50,6 4,7 - NP 0,2

Bappo. Base,

subbase, afirmado.

TP_CC-05 1,0 – 3,5 CL 2,4 36,7 60,9 28 NP 6,3

Bappo. Base,

subbase, afirmado.

TP_CC-08 1,0 – 3,0 SM 4,7 64,3 31,1 - NP 4,5

Bappo. Base,

subbase, afirmado.

TP_CC-10 0,0 – 3,0 SP-SM 41,6 53,3 5,1 - NP 0,3

Bappo. Base,

subbase, afirmado.

Grava arenosa 0,0 – 4,0 GM 44 43,5 12,5 - NP 0,1

Arenera. Agregado

fino. Concreto

Arena 0,0 – 2,0 SW 25 73,6 1,4 - NP 0,2

Diatomina. Mina.

Relleno estructural. Diatomita 0,0 – 4,0 ML 1 18,8 80,2 - NP 66,2



Para determinar el uso de los materiales a extraer de las canteras ya mencionadas, se ha

realizado análisis de mecánica de suelos y análisis químicos en las muestras extraídas

de cada una de las canteras; los análisis realizados fueron:

Ensayos Índice en Mecánica de Suelos.

Ensayos de Compactación Proctor Modificado (ASTM – D1557).

Ensayos de Abrasión y Durabilidad (ASTM – C131 & C88).

Ensayos de Absorción y Peso Unitario Suelto (ASTM – C128 & C29).

Ensayos CBR (ASTM – D 1883).

Ensayos Químicos (ASTM – D516 & D1889).

Gracias a estos ensayos se pudo determinar el uso de los materiales que se extraerán

para cada una de las canteras. Se logró determinar específicamente si el material cumple

con los estándares aplicables para base, subbase, rellenos estructurales, agregado fino

para concreto o agregado grueso para concreto.

La estimación del volumen de los materiales de préstamo se ha realizado en base al

reconocimiento de campo y a las calicatas excavadas. Adicionalmente, en canteras

anteriormente identificadas se colectaron muestras para confirmar la caracterización del

material y disponer de información para la evaluación de propiedades de los materiales y

su volumetría disponible.

En la tabla 10-16 se resume el uso del material a extraer para cada una de las canteras,

su potencia y el método de extracción.

Tabla 10-17. Potencia de cada una de las canteras.

Cantera Uso de material Volumen (m3) Método de extracción

Illescas I Sub base, base y afirmado 24 000 Cargador frontal y zarandeado

Illescas II Sub base, base y/o afirmado 900 000 Cargador frontal y zarandeado

Acceso a Reventazón Agregado fino de concreto 20 000 Cargador frontal y

zarandeado

Chorrillos Agregado grueso de concreto 48 000 Voladura, configuración de

bancos, chancado

Bappo Sub base, base y/o afirmado 480 000 Cargador frontal y zarandeado

Arenera Agregado fino de concreto 600 000 Cargador frontal y zarandeado

Diatomita Relleno estructural > 900 000 Cargador frontal y zarandeado.



En la mayoría de canteras el método de extracción utilizará cargador frontal y zarandeo,

dada la compacidad suelta a la que se encuentran los materiales. Asimismo, se

determinará en función a cada cantera los trabajos adicionales necesarios para la

eficiencia de su explotación. De manera singular, se tiene la cantera Chorrillos (agregado

grueso para concreto), cuya extracción requerirá trabajos de voladura.

Las áreas a ser usadas para la explotación de las canteras, incluyen:

Caminos de accesos a la cantera

Área de acumulación y selección.

Instalaciones temporales: casetas de madera, polvorín, etc.

En la zona de explotación de las canteras no se encuentran centros poblados cercanos ni

terrenos agrícolas.

10.5.2 Explotación de cantera de roca.

La única cantera de roca en el Proyecto Bayóvar es la denominada Chorrillos, de esta

cantera se obtendrá la materia prima para la obtención de agregado grueso para

concreto. Para la explotación de esta cantera se realizará las siguientes actividades:

perforación, voladura, chancado, carguío y transporte. Para realizar estas actividades se

necesitará retirar la cobertura coluvial y la capa de roca erosionada.

Trabajos Preliminares. Antes de iniciar cualquier tipo de actividad se realizará un levantamiento topográfico para

señalizar los límites de la cantera. En caso se necesiten pequeñas obras provisionales,

chancadoras, etc. se realizará también un plano de distribución de dichas instalaciones.

En este plano también se ubicará las zonas de acopio.

Después de realizar las actividades anteriores, se realizaran trabajos preliminares a la

explotación de la cantera; lo cuales incluyen las siguientes actividades:

Construcción de acceso principal a la cantera. La explotación de la cantera Chorrillos se realizará iniciando desde la parte superior de la

cantera y conforme se vaya explotando dicha cantera se ira descendiendo. Para lograr



ello se construirá una rampa debe alcanzar la parte superior de la cantera Chorrillos,

dando acceso a los diferentes bancos de extracción diseñados. El acceso principal tendrá

un ancho de 7 m y características geométricas apropiadas para la circulación de

volquetes de 15 m3 de capacidad.

Para realizar la construcción del acceso principal a la cantera se utilizarán volquetes de

15 m3, un tractor y cargador frontal.

Limpieza y desbroce de la cantera. Culminada la construcción de la rampa de acceso para lograr llegar a la parte superior de

la cantera se realizará después una limpieza y desbroce de los bancos a explotar. Esta

actividad se realizará con la finalidad de eliminar la materia orgánica superficial y evitar

así la contaminación del material a procesar. La materia orgánica que es retirada será

acopiada adyacentemente al norte de la cantera Chorrillos de tal manera que dicha

materia orgánica sirva posteriormente para recubrir la zona explotada en la etapa de

cierre de cantera.

Esta actividad de limpieza y desbroce se realizará con un cargador frontal y volquetes de

15 m3.

Construcción de la plataforma de arranque. Se construirá una plataforma de arranque ubicada en la parte más alta de la cantera.

Esta zona tendrá un área lo suficientemente amplia para facilitar el desarrollo de bancos

inferiores sucesivos. La plataforma se iniciará con la apertura de un acceso de 5 m de

ancho, que permita la circulación de los equipos, para luego ir ampliándose hasta

alcanzar las dimensiones requeridas para el desarrollo de los bancos inferiores.

La construcción de la plataforma de arranque se realizará con tractor, cargador frontal y

volquetes de 15 m3.

Zona de selección y plataforma de acumulación. El área aproximada requerida para la plataforma de acumulación y selección tendrá

40000 m2. Está ubicada adyacentemente al Sudeste a la cantera Chorrillos, a una

distancia segura de riegos de la proyección de partículas producto de las labores de

voladura.



Los materiales obtenidos serán acopiados adecuadamente según su uso y tamaño en

zonas donde no se contaminen y sean de fácil acceso para su transporte posterior.

Para la conformación de la plataforma de selección y acumulación no será necesario

conformarla debido a esta ya se encuentra conformada naturalmente, ni siquiera será

necesario realizar limpieza de la zona debido a que no hay vegetación.

Extracción Las actividades de extracción seguirán la siguiente secuencia:

Perforación. Se verificará toda la logística de las operaciones de perforación y voladura, teniendo

cuidado de conducir y controlar dichas operaciones minuciosamente, de tal manera que

se logre una adecuada fragmentación así como un movimiento y levantamiento uniforme

en toda el área de la voladura, con un desplazamiento mínimo de las zonas de

roca/desmonte que requieren minado selectivo, sin perjuicio del cumplimiento de las

normas ambientales.

Se preparará todas las áreas para la perforación, este trabajo incluye toda la nivelación

que se requiera para despejar el área que debe quedar lista para el acceso de

perforadoras así como la preparación de lugares de perforación en el frente del banco

adyacente a voladuras anteriores.

Se resguardará todas las áreas de perforación, lo cual incluirá el levantamiento y

mantenimiento de barricadas, señales, luces o cualesquier otro dispositivo de advertencia

o aviso.

El ingreso de personas al área de perforación estará restringido sólo a personal

autorizado. Se proporcionará técnicas eficientes de supresión de polvo y de recolección

de muestras en todos los equipos de perforación. Las mangas de supresión de polvo y

recolección de muestras serán instaladas, calibradas y mantenidas de acuerdo con las

especificaciones del fabricante y serán utilizadas en todo momento durante la

perforación. Se tomarán precauciones para asegurar que los muestreadores y extractores

de polvo funcionen de manera eficaz.



Antes de iniciar la perforación, el responsable de dicha actividad contará con un croquis

de la malla de perforación, la cual debe ser trazada y señalada adecuadamente en el

lugar.

Voladura.

El diámetro de perforación será el menor posible con el objetivo de distribuir o repartir

mejor la carga o explosivo, siendo el diámetro de inicio de 2 ½” – 3”. Asimismo, se deberá

seleccionar la mejor combinación perforadora-columna de aceros de perforación, que

obtenga la menor desviación en la perforación.

La voladura se programará diariamente ya que se empleará el método de voladura por

filas o hileras. Normalmente el horario de voladura es al mediodía y después de que se

evacue todo el equipo y el personal de la zona. En algunos casos, se podrán realizar

hasta dos voladuras al día: la primera a las 12 a.m. y la segunda a las 4 p.m.

El plan de extracción tratará de adherir la pendiente de la cantera a la pendiente natural

del terreno, tanto como sea posible. La calidad de la roca permite pendientes muy

pronunciadas sin riesgo de deslizamiento de tierra.

Se realizarán inspecciones geológicas para verificar que no exista una discontinuidad

estructural considerable y que las uniones, diaclasamiento, etc., no representen un

problema.

Tipo de explosivos y accesorios.

El explosivo a utilizar será el Exagel E65 – 2” x 16” ó 2” x 12”. Ver figura 10-25.

Los explosivos Exagel-E son emulsiones encartuchadas en lámina plástica. Estas

emulsiones Exagel-E tienen excelente resistencia al agua, lo que permite su aplicación en

taladros incluso totalmente inundados. Poseen alta velocidad y presión de detonación, lo

que les proporciona un elevado nivel de energía para uso en túneles y minería

subterránea, tanto en galerías, desarrollos, rampas o profundización de piques, así como

en tajos de producción. Con un adecuado atacado permiten un excelente acoplamiento,

lo que garantiza su óptimo rendimiento. También se usan en voladuras de superficie para

obras civiles, viales, canteras y excavación de zanjas.



Para el tipo de roca descrito anteriormente no se debe considerar el Anfo, ya que éste al

ser un explosivo que genera mayor volumen de gases trae consigo una mayor

proyección. Se recomienda un explosivo rompedor en vez de empujador como es el caso

del Exagel E65.

Figura 10-25. Emulsión Exagel E-65.

Las características de este tipo de explosivo se muestran en la tabla 10-25.

En cuanto al accesorio a utilizar será del tipo detonador no eléctrico de retardo, Exel. Ver

figura 10-26.

Exel es un sistema silencioso de iniciación no eléctrico puntual compuesto por un

detonador, un tubo de choque para transmisión de señal y un clip plástico para efectuar

las conexiones con el cordón detonante revestido con PVC o el cordón detonante

reforzado. Este sistema silencioso de iniciación se ha elegido debido a que hay población

cerca (Puerto rico y zonas adyacentes).

Exel puede ser utilizado en minería, obras civiles, siendo especialmente recomendado

para aplicaciones subterráneas.

La identificación del número de retardo esta en el conector plástico, en la bandera de

identificación y en el fondo del fulminante.



Tabla 10-18. Características del explosivo Exagel E65.

CARACTERÍSTICA EXAGEL E-60 EXAGEL E-65 Densidad, en g/cm3. 1,14 1,12 Velocidad de detonación, en m/s (sin confinar). 5300 5100 Poder rompedor o brisante (Hess), en mm. 24 22 Presión de detonación, en kbar (sin confinar). 102 91 Energía, en cal/g. 1092 935 Resistencia al agua. excelente Excelente Categoría de humos. 1ra 1ra Volumen normal de gases, en l/k 827 904 Potencia relativa por peso (Anfo = 100). 121 103 Potencia relativa por volumen (Anfo = 100). 177 143 Vida útil 6 meses 6 meses

La bobina en forma de “O” y la utilización del conector tornan simple y rápida la operación

de unión del EXEL.

Exel debe ser almacenado en local seco, ventilado, alejado de productos explosivos e

inflamables, conforme a la legislación vigente. Exel conservado en su embalaje original y

debidamente almacenado, tiene una garantía de dos años.

Gracias a la utilización de este sistema silencioso de iniciación no eléctrico se tendrá un

excelente control de las proyecciones a las instalaciones cercanas, debido a la obtención

de una mejor secuencia de salida y a la posibilidad de orientar la voladura a áreas donde

estas no afecten.

Figura 10-26. Detonador no eléctrico de retardo. Exel.



Almacenamiento de explosivos. Los almacenes y polvorines estarán ubicados a distancias seguras de las oficinas,

carreteras y otras instalaciones según su uso, que son normadas por el D.S. 019-71/IN.

Así mismo cumplirán con los requerimientos expuestos en la misma tales como:

ventilación, tratamiento ignifuga de las instalaciones, barricadas, etc.

El almacenamiento de explosivos contará con vigilancia las veinticuatro horas del día. El

manejo de los explosivos será realizado por personal especialmente entrenado en dicho

trabajo y autorizado por la Dirección General de Control de Servicios de Seguridad,

Control de Armas, Munición y Explosivos de Uso Civil (DICSCAMEC).

Los polvorines y almacenes de explosivos contendrán separadamente los accesorios

(fulminantes no eléctricos, fulminantes y mecha de seguridad), explosivos (dinamita,

boosters y cordón detonante) y agentes de voladura (cartuchos). La ubicación del

polvorín para la explotación de esta cantera se muestra en la figura 10-27.

En todo momento, se conservará sólo un volumen limitado de explosivos y accesorios de

detonación en el depósito. Se ha establecido una distancia mínima de 1 000 m desde el

polvorín hasta la cantera, oficinas, almacén o alguna otra área de servicios.

De conformidad con los reglamentos peruanos, se contará con más de un depósito de

explosivos. Para los cartuchos de dinamita se necesita únicamente un piso y un techo en

la parte superior de las pilas de sacos. Sin embargo, los detonadores eléctricos y no

eléctricos, cartuchos de emulsión, cordones de detonación y los boosters o cargas de

fondo se almacenarán en lugares diferentes.



Figura 10-27. Ubicación del polvorín - Cantera “Chorrillos”.

Para el caso de los cartuchos, se contará con contenedores de 6 m modificados para

almacenar explosivos. Uno de los contenedores será para los detonadores, y el otro para

los cordones de detonación, las cajas de emulsión y los boosters o cargas de fondo.

El perímetro del polvorín estará cercado, con alambrada de rollos en acordeón con

alambres afilados, y tendrá un poste central con buena iluminación que cubra todo el área

y sus alrededores. Tendrá una sola entrada con una caseta de control que contará con un

sistema de comunicación; dos hombres armados vigilarán y un capataz visitará el lugar a

diferentes horas, durante el día o la noche.

Chancado y zarandeo. Se ha optado por la instalación de una chancadora para lograr obtener los tamaños de

grano especificados. Por ello, la roca volada será chancada y zarandeada para lograr la

obtención del producto final.

Carguío y Transporte El proceso de carguío y transporte estará dividido en dos fases, cada una con sus propias

características debido al tamaño de material, distancias de transporte y el equipo a ser

utilizado.



De la cantera a la zona de chancado.

La roca volada se moverá con rapidez de tal manera de permitir la continuidad del

ciclo diario de perforación y voladura.

De la zona de chancado a la planta de concreto.

Todo el material ya chancado, seleccionado o clasificado será transportado hacia la

ubicación de la planta de concreto (la planta de concreto se ubica dentro de la cantera

acceso a reventazón).

10.5.3 Explotación de canteras de agregados y afirmado.

La explotación de las canteras de agregados para concreto y afirmado se realizarán en:

Illescas I.

Illescas II.

Acceso a Reventazón.

Bappo.

Arenera.

Para llevar a cabo la explotación de estas canteras, al igual que lo descrito para la

cantera de roca, es necesario realizar trabajos preliminares; éstos involucran lo siguiente:

limpieza y desbroce de la cantera, construcción de acceso principal a la cantera,

construcción de la plataforma de arranque y construcción de zona de selección y

plataforma de acumulación.

La extracción de los materiales de agregados y afirmado seguirá las siguientes

actividades:

Acumulación y zarandeo: se realizará con excavadoras o tractores con el fin de

acumular material para su posterior zarandeo (tamizado). El material zarandeado será

llevado por cargadores frontales a zona de acopio de material.

Carguío y transporte: el proceso de carguío y transporte se llevará acabo de la cantera

(zona de acopio; material seleccionado y clasificado) a los puntos de requerimiento del

Proyecto Bayóvar. Esta actividad será realizada con cargador frontal y volquetes de 15

m3. Ver figura 10-28.



Figura 10-28. Ejemplo de zarandeo, carguío y acarreo de material.

Periodos de explotación de canteras. ACTIVIDADES MES 1 MES 2 MES 3 MES 4 MES 5 MES 6 MES 7 MES 8 MES 9 MES 10 MES 11 MES 12INICIO OBRAS CIVILESTERMINO OBRAS CIVILESEXPLOTACIÓN AGREGADO FINOEXPLOTACIÓN AGREGADO GRUESOEXPLOTACIÓN AGREGADO AFIRMADO

10.5.4 Principales recursos.

Agua El agua se utilizará durante la etapa de operación de la cantera para darle mantenimiento

a la vía de acceso. Este riego se realizará empleando cisternas para mantener la

carretera y controlar las emisiones de polvo. Las capacidades de estas cisternas serán de

5 000 gl a 9 000 gl.

El sistema de enfriamiento de las maquinarias de perforación no empleará agua pues el

mismo será con aire. Por lo tanto no se considera consumo de agua en la operación

misma de extracción de roca.



Energía eléctrica Se utilizará generadores eléctricos con capacidad estimada de 30 KW, para la

iluminación y depósito de explosivos. Se mantendrá en reserva una unidad de 30 KW

para casos de emergencia.

Combustibles El combustible principal es el Diesel 2 debido a que los equipos pesados y generadores

eléctricos operan con este combustible. El abastecimiento de combustible se realizará de

varias maneras dependiendo de la ubicación del equipo y su movilidad de tal manera de

optimizar costos y eficiencias:

Equipos estables en cantera con poca movilidad.

Tractores, cargadores frontales, camiones mineros, grúas

Se utilizará un camión cisterna/dispensador móvil de combustible.

Equipos que se movilizan entre la cantera y obra.

Camiones Volquetes, Camiones semi-trailer con plataforma.

Se abastecerán del grifo instalado en una zona predefinida.

10.5.5 Emisiones, efluentes y residuos generados.

Emisión de material particulado Durante las operaciones de las canteras se espera generar una cantidad limitada de

polvo. El polvo será transportado por los vientos dominantes de dirección SO-NE,

dirección contraría de algún posible centro poblado y lejos de la carretera Panamericana.

Se utilizará una cisterna con rociadores de agua para reducir el nivel de emisiones de

polvo en el camino de acceso. Así mismo, se deja abierta la posibilidad de usar otras

medidas de control como el uso de agua de mar y el de aglomerantes.



Emisión de Ruido Debido a que se utilizará equipo convencional para la explotación de canteras, el nivel de

ruido se encontrará dentro de los parámetros de cualquier operación similar que se lleve

a cabo actualmente en el país o bajo estándares internacionales.

Tal como se encuentra establecido en la legislación sobre extracciones, los operarios

utilizarán dispositivos de protección para los oídos con la finalidad de evitar daños

auditivos. El operador a cargo de la extracción es responsable de proporcionar los

dispositivos de protección para los oídos y asegurarse de que sean utilizados

adecuadamente en todo momento durante las horas de trabajo. En la tabla 10-18 se

muestra los niveles referenciales de ruido de la maquinaria y equipos para la explotación

de la cantera.

Tabla 10-19. Principales fuentes de ruido.

Fuente de ruido Fuente de contribución Nivel regular de potencia del sonido (dB)

Tractor Oruga, Cargador Frontal, Excavadoras, Camiones

Motor, admisión y escape de aire (El impacto del ruido puede incrementar los niveles en 5 a 10 dB)

110 - 120

Equipo de perforación hidráulica

Escape de aire comprimido. Sonido de la perforación 120

Equipo de perforación neumática

Ruido del compresor. Sonido de Perforación 130

Zarandas vibratorias Flujo de materiales sobre el cedazo. Motores 100 – 110

Emisión de gases de combustión Los gases provenientes de los motores en operación pueden ser clasificados en dos

clases: aquellos provenientes de una pequeña cantidad de equipo de extracción en la

cantera y aquellos provenientes de la flota de camiones y equipo auxiliar que opera

mayormente en los caminos al interior de la concesión y para el transporte.



Efluentes líquidos Los efluentes domésticos (aguas servidas) generados en los baños químicos portátiles

serán manipulados y retirados a zonas autorizadas.

De acuerdo con las políticas de CMMM no se prevé disponer las aguas servidas

directamente o bajo algún tratamiento en el ambiente, estás serán siempre tratadas en

los baños químicos y/o retiradas de la zona del Proyecto Bayóvar.

El agua utilizada para el control de polvo del camino de acceso se perderá

completamente por procesos naturales de evaporación.

Residuos sólidos Toda clase de acero, filtros y elementos fungibles provenientes del equipo de extracción

será recolectada y desechada adecuadamente por los mecánicos y operadores de

equipos de acuerdo al Plan de Manejo de Desechos. Así mismo, se prevé serán retirados

completamente de la zona de operación para su reciclaje o disposición.

Como se va a operar las 24 horas del día, los equipos serán sometidos a mantenimiento,

cambiando principalmente el aceite y los filtros. Los productos grasos (filtros usados)

serán recolectados y almacenados temporalmente para su posterior retiro de la

concesión minera.

Los desperdicios por comida y papel y cualquier otro producto de desecho serán

recolectados y desechados de manera adecuada, de conformidad con el Plan de Manejo

de Desechos.

Baños químicos Los baños a ser usados serán del tipo químico. Estos baños serán mantenidos por

proveedores especializados, lo cuales garantizarán un alto estándar de operación de los

mismos.



Resumen global de las canteras.

En las tablas 10-19 y 10-20 se muestra el resumen de las características de las canteras

y de los equipos necesarios para cada uno de los procesos necesarios para su

explotación.

Tabla 10-20. Resumen de las características de las canteras.

Descripción Unid Illescas I Illescas II Acceso a Reventazón Chorrillos Bappo Arenera

Potencia. m3 24 000 900 000 20 000 48 000 480 000 600 000

Material a explotar -- Pavimentos

y relleno Pavimentos

y relleno Agregado fino Agregado grueso

Pavimentos y relleno

Agregado fino

Volumen total a

explotar. m3 22 045 500 982 10 839 18 066 441 236 400

Volumen promedio mensual a explotar

m3 3 674 83 497 1 750 4 516 73 540 100

Volumen promedio diario a

explotar.

m3 122 2 783 58 151 2 451 3

Área de la cantera. m2 12 000 300 000 5 000 8 000 500 000 150 000

Cota msnm 25 50 50 50 34.5 35

Período de explotación. Mes 6 6 4 4 6 4



Tabla 10-21. Equipos necesarios para la explotación de las canteras.

Proceso. Illescas I. Illescas II. Acceso a

Reventazón.

Chorrillos Bappo Arenera

Construcción de acceso

principal a la cantera.

1 Tractor D6G

1 Cargador frontal

CAT966F 2 Volquetes Volvo NL12

1 Tractor D6G

1 Cargador frontal


1 Tractor D6G

1 Cargador frontal


1 Tractor D6G

1 Cargador frontal


1 Tractor D6G

1 Cargador frontal


1 Tractor D6G 1 Cargador

frontal CAT966F

2 Volquetes Volvo NL12

Limpieza y desbroce de la cantera.

1. Cargador frontal

CAT966F 2 Volquetes Volvo NL12.

1. Cargador frontal


1. Cargador frontal


1. Cargador frontal


1. Cargador frontal


1. Cargador frontal


Construcción de la

plataforma de arranque.

1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


1. Tractor D6G

1. Cargador frontal


Zona de selección y

plataforma de acumulación.

--- --- --- --- --- ---

Perforación. --- --- --- 1

Perforadora Atlas Copco

--- ---

Chancado. --- --- --- 1

Chancadora Telsmith

--- ---

Zarandeo.

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Zaranda estática

1 Cargador frontal

CAT966F

Carguío. 1 Cargador

frontal CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

Acopio. 1 Cargador

frontal CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

1 Cargador frontal

CAT966F

Transporte. 5 Volquetes Volvo NL12








10.5.6 Perforación y voladura.

Para la construcción del Proyecto Bayóvar es necesario contemplar la realización de

actividades de perforación y voladura de roca en las siguientes zonas del proyecto:



Faja transportadora sobre terreno (Zona de Descarga de camiones a Zona de Secado

y Almacenamiento).

Instalación de tubería de drenaje para evacuación de aguas pluviales en la Zona de

Secado y Almacenamiento.

Instalación de tubería de drenaje para evacuación de aguas pluviales en la Zona de

Descarga de camiones.

Instalación de tubería de impulsión de HDPE – 36”.

En la Zona de Secado y Almacenamiento se ha contemplado realizar perforación y

voladura de la roca del cerro Illescas para la conformación de las plataformas de tierra

donde se construirá toda la infraestructura necesaria para la planta de secado y para el

almacenamiento del concentrado seco.

Igualmente, en las cercanías del cerro Illescas, debe realizarse una plataforma para

construir toda la infraestructura necesaria para la Zona de Descarga de camiones del

Proyecto Bayóvar.

Tal como se ha descrito en capítulos anteriores de este informe, la Zona de Descarga de

camiones y la Zona de Secado y Almacenamiento están “unidas” por una faja

transportadora sobre terreno la cual recorrerá las faldas del cerro Illescas, motivo por el

cual es necesario realizar cortes de roca para su instalación.

Debido a la eventualidad de ocurrencia de un fenómeno El Niño, se ha previsto instalar

alcantarillas de drenaje pluvial tanto en la Zona de Descarga de camiones como en la

Zona de Secado y Almacenamiento. Para la instalación de estas alcantarillas es

necesario realizar actividades de perforación y voladura localizadas.



Finalmente, como el Proyecto Bayóvar involucra el tendido de una tubería de impulsión

de agua de mar que se ubicará paralelamente a la faja transportadora sobre terreno,

descrita anteriormente, es necesario contemplar también el uso de explosivos.

Volúmenes de corte.

En la tabla 10-21 se muestra los volúmenes de excavación en roca para las diferentes

zonas del proyecto. En esta tabla se observa que la mayor cantidad de excavación en

roca se sitúa en la Zona de Secado y Almacenamiento.

Las zonas de faja transportadora sobre terreno y Zona de Descarga de camiones son las

que siguen en orden de prioridad por cantidad de excavación de roca a realizar.

Esto nos da un indicio sobre la necesidad de instalar el almacenamiento de explosivos en

las proximidades del área de trabajo.

Tabla 10-22. Volúmenes de excavación en roca.

Ítem Descripción Unid Cantidad 1 Zona de Secado y Almacenamiento. m3 89 449,502 Zona de Descarga de camiones. m3 34 810,003 Faja transportadora sobre terreno y línea de impulsión. m3 18 423,004 Saneamiento aguas lluvias. m3 1 667,50

Total m3 144 350,00

En la figura 10-29 se muestra un esquema de ubicación de la Zona de Descarga de

camiones, Zona de Secado y Almacenamiento y faja transportadora sobre terreno.

Lugares en donde se realizará la perforación y voladura.



Figura 10-29. Esquema del plan general del Proyecto Bayóvar.

En la figura 10-30 se muestra el esquema en planta de la Zona de Descarga de camiones

del proyecto. Esta zona se ubica en las faldas del cerro Illescas. Para construir todas las

instalaciones necesarias en dicha zona se debe realizar una plataforma para lo cual se

debe realizar actividades de perforación, voladura, excavación y transporte de roca. En la

tabla 10-19 se muestra los volúmenes de roca que deben trabajarse para la ejecución de

esta plataforma en esta zona del Proyecto Bayóvar.

En la figura 10-31 se muestra el esquema en planta de la Zona de Secado y

Almacenamiento del Proyecto Bayóvar. Esta zona se ubica en el cerro Illescas y por lo

tanto para construir todas las instalaciones necesarias en dicha zona se debe realizar una

plataforma para lo cual se debe realizar actividades de perforación, voladura, excavación

y transporte de roca. En la tabla 10-19 se muestra los volúmenes de roca que deben

trabajarse para la ejecución de esta plataforma en esta zona del Proyecto Bayóvar.

La faja transportadora sobre terreno que trasladará el concentrado de la Zona de

Descarga de camiones a la Zona de Secado y Almacenamiento tendrá una longitud

aproximada de 4.8 km y será instalada sobre estratos rocosos del cerro Illescas,

paralelamente a esta faja transportadora sobre terreno se instalará también la Línea de



Impulsión de agua de mar que transportará el agua hacia la planta de procesamiento. En

la figura 4 se ha muestra la sección transversal típica para la instalación de dicha faja

transportadora sobre terreno.

Figura 10-30. Esquema de la Zona de Descarga de camiones de concentrado.



Figura 10-31. Esquema de la Zona de Secado y Almacenamiento.



Figura 10-32. Faja transportadora sobre terreno en zona de roca.

Características de la roca

A continuación se describe las características promedio de la roca a excavar en las zonas

listadas anteriormente. Estos datos han sido obtenidos de los sondajes geotécnicos, de

los cuales se extrajeron las muestras enviadas a laboratorio para su caracterización.

Tipo de roca : esquistos (rocas metamórficas).

Resistencia a la compresión media : 280 Kg/cm2.

Densidad natural : 26,40 KN/m3 (2 693 Kg/m3).

Dureza : R1-R2 (baja calidad).

Grado de fracturamiento : B-C (Fracturado).

Agua durante la perforación : durante las perforaciones geotécnicas

realizadas en esta zona, no hubo retorno de

agua.

En las figuras 10-33 y 10-34 se muestran las imágenes de la roca donde se realizará la

perforación y voladura.

Tabla 10-23. Descripción de la roca según su resistencia a la compresión.

Resistencia Compresiva "σc" Descripción

kg / Cm2 Mpa Resistencia Muy Baja 10 - 250 01 - 25

Resistencia Baja 250 - 500 25 - 50 Resistencia Media 500 - 1 000 50 - 100 Resistencia Alta 1 000 - 2 000 100 - 200

Resistencia Muy Alta > 2 000 > 200



Figura 10-33. Roca en Zona de Secado y Almacenamiento.

Figura 10-34. Vista de detalle de la roca.

Distancias promedio de instalaciones existentes a las zonas de voladura. Las voladuras son una forma de generación de vibraciones común en la actividad de

construcción de obras civiles, extracción de materiales (canteras y minas) y demoliciones.

El conocimiento de su origen, los fenómenos asociados a su transmisión, la medición de

sus magnitudes fundamentales y la legislación que las regula sirven para controlarlas,



reducirlas y hacerlas imperceptibles tanto para las personas como para las estructuras

cercanas que, eventualmente, podrían verse afectadas por ellas. En este sentido, existen

técnicas de diseño de voladuras y accesorios de explosivos para obtener los resultados

deseados.

Se entiende por vibraciones un fenómeno de transmisión de energía mediante la

propagación de un movimiento ondulatorio a través de un medio. El fenómeno de

vibraciones queda caracterizado por una fuente o emisor, esto es, un generador de

vibraciones, y por un objeto o receptor de las mismas.

El fenómeno de las vibraciones se manifiesta mediante un movimiento ondulatorio. En el

caso de las vibraciones generadas en voladuras, se trata de unas ondas que se generan

en el interior de la corteza terrestre, como consecuencia de la detonación del explosivo, y

que se propagarán por el terreno circundante, aunque puede propagarse también por el

aire (en el caso de voladuras a cielo abierto).

Por lo descrito anteriormente, es importante conocer qué estructuras se ubican en las

cercanías de los trabajos de perforación y voladura y a qué distancia de estos trabajos se

encuentran. Gracias a esta información se conocerá la necesidad de tomar medidas

preventivas en el diseño de la metodología de la voladura a efectuar, de tal manera de

disminuir el efecto ruido y vibración producto de estos trabajos. A continuación, en la

tabla 10-23, se muestra las distancias promedio de las edificaciones existentes a las

zonas de voladura de roca.

En la tabla 10-23 se muestra las distancias referenciales de las zonas de voladura (Zona

de Descarga de camiones y Zona de Secado y Almacenamiento) hacia la infraestructura

existente. En la columna infraestructura existente se ha escogido un punto referencial de

cada infraestructura y cuyas coordenadas y elevaciones se muestran. A partir de este

punto se ha determinado las distancias promedio a la Zona de Secado y Almacenamiento

y a la Zona de Descarga de camiones.



Tabla 10-24. Distancias promedio de las edificaciones existentes.

Infraestructura existente Distancias (m)

Ubicación (WGS84) Descripción

Este Norte Elevación

Zona de secado y

almacenamiento


Tubería Oleoducto 493012,95 9358090,73 170,00 860.00 --- Tubería Oleoducto 497520,71 9354600,20 12,50 --- 785.00 Tanques Petroperù 493294,03 9358332,78 169,00 862.00 5 664,00 Instalaciones De La

Marina 493936,63 9359246,69 22,00 676.00 6 056,00

Puerto de Petroperú 493679,53 9359405,91 18,50 986.00 6 302,00 Oficinas de Petroperú 493666,24 9359034,68 63,00 660.00 6 020,00

Instalaciones JPQ 495463,43 9357118,68 11,00 2 014,00 3 457,00 Puerto Rico 495929,73 9356557,20 18,00 2 758,00 2 752,00

Llantero 497311,13 9354208,62 25,00 5 439,00 365.00 Tanque de agua 497619,47 9353295,12 60,00 6 375,00 986.00

Campamento Bayóvar Petroperú 497293,97 9355571,95 12,50 4 419,00 1 579,00

Campamento Bayóvar Miski Mayo 498502,40 9355611,56 7,00 5 340,00 2 190,00

Tipo de explosivos y accesorios.

El explosivo a utilizar será el Exagel E65 – 2” x 16” ó 2” x 12”. Ver figura 10-35.

Los explosivos Exagel-E son emulsiones encartuchadas en lámina plástica. Estas

emulsiones Exagel-E tienen excelente resistencia al agua, lo que permite su aplicación en

taladros incluso totalmente inundados. Poseen alta velocidad y presión de detonación, lo

que les proporciona un elevado nivel de energía para uso en túneles y minería

subterránea, tanto en galerías, desarrollos, rampas o profundización de piques, así como

en tajos de producción. Con un adecuado atacado permiten un excelente acoplamiento,

lo que garantiza su óptimo rendimiento.

También se usan en voladuras de superficie para obras civiles, viales, canteras y

excavación de zanjas.

Para el tipo de roca descrito anteriormente no se debe considerar el Anfo, ya que éste al

ser un explosivo que genera mayor volumen de gases trae consigo una mayor

proyección. Se recomienda un explosivo rompedor en vez de empujador como es el caso

del Exagel E65.



Figura 10-35. Emulsión Exagel E-65.

Las características de este tipo de explosivo se muestran en la tabla 10-22.

Tabla 10-25. Características del explosivo Exagel E65.

CARACTERÍSTICA EXAGEL E-60 EXAGEL E-65 Densidad, en g/cm3. 1,14 1,12 Velocidad de detonación, en m/s (sin confinar). 5 300 5 100 Poder rompedor o brisante (Hess), en mm. 24 22 Presión de detonación, en kbar (sin confinar). 102 91 Energía, en cal/g. 1 092 935 Resistencia al agua. Excelente Excelente Categoría de humos. 1ra 1ra Volumen normal de gases, en l/k 827 904 Potencia relativa por peso (Anfo = 100). 121 103 Potencia relativa por volumen (Anfo = 100). 177 143 Vida útil 6 meses 6 meses

En cuanto al accesorio a utilizar será del tipo detonador no eléctrico de retardo: Exel. Ver

figura 10-36.

Exel es un sistema silencioso de iniciación no eléctrico puntual compuesto por un

detonador, un tubo de choque para transmisión de señal y un clip plástico para efectuar

las conexiones con el cordón detonante revestido con PVC o el cordón detonante



reforzado. Este sistema silencioso de iniciación se ha elegido debido a que hay población

cerca (Puerto rico y zonas adyacentes).

El tubo tiene una resistencia a la tracción de 45 kgf y transmite una onda de choque con

velocidad promedio de 2 000 m/s.

Exel puede ser utilizado en minería, obras civiles, siendo especialmente recomendado

para aplicaciones subterráneas.

La identificación del número de retardo esta en el conector plástico, en la bandera de

identificación y en el fondo del fulminante.

La bobina en forma de “O” y la utilización del conector tornan simple y rápida la operación

de unión del EXEL.

Exel debe ser almacenado en local seco, ventilado, alejado de productos explosivos e

inflamables, conforme a la legislación vigente. Exel conservado en su embalaje original y

debidamente almacenado, tiene una garantía de dos años.

Gracias a la utilización de este sistema silencioso de iniciación no eléctrico se tendrá un

excelente control de las proyecciones a las instalaciones cercanas, debido a la obtención

de una mejor secuencia de salida y a la posibilidad de orientar la voladura a áreas donde

éstas no afecten.

Figura 10-36. Detonador no eléctrico de retardo. Exel.



Diseño de malla de perforación.

A continuación se describe las características de la malla de perforación a realizar:

Explosivo: Exagel E65 (2” x 16” ó 2” x 12”).

Altura de banco: 6,0 m.

Burden: 2,4 m.

Espaciamiento: 2,8 m.

Sobre perforación sugerida: 0,4 m.

Taco sugerido: 1,4 m.

Distribución vertical: 77 %.

Factor de confinamiento 1,42 (Confinamiento bueno).

Longitud de barreno: 6,4 m.

Longitud de columna de explosivo: 5,0 m.

Densidad de carga: 2,3 Kg/m.

Peso del explosivo: 12 kg/tal.

Energía del explosivo: 10 887 kcal/tal.

Volumen explotado por barreno: 40 m3.

Peso de roca por taladro: 105 t.

Factor de carga: 0,11 Kg/t.

Producción requerida: 182 000 t.

Barrenos: 1 736 unidades.

Perforación requerida: 11 111 m.

Productividad de perforación: 15 m/turno.

Turnos requeridos: 741 (8 horas/turno).

Estabilidad de taludes.

Ante los trabajos de perforación y voladura de roca se realizará un seguimiento a la

estabilidad de los taludes, para ello se realizaran estudios geotécnicos de estabilidad

pseudoestática teniendo en cuenta las vibraciones que podrían ocurrir al realizar la



voladura. El análisis aplicará a la estabilidad de los taludes en la zona de corte y la

estabilidad de taludes existentes adyacentes a la carretera asfaltada existente.

Resaltamos que cuando se realice actividades de voladura, la zona será señalizada, se

mantendrá vigías en toda la periferia de la voladura y siempre se contará con sistemas de

comunicación. Adicionalmente las voladuras serán programadas y con horarios

predefinidos. En la realización de estas actividades se colocarán vigías en las carreteras

de acceso y carreteras existentes para evitar el paso de vehículos en momentos de la

voladura. En caso ocurriese un eventual derrumbe en los taludes adyacentes a la

carretera asfaltada existente se evitará accidentes debido a la restricción del paso de los

vehículos en ese momento.

Con el fin de evitar posibles derrumbes de los taludes, el estudio geotécnico ha

recomendado utilizar taludes permanentes en cortes en roca de 1V:1H y taludes

temporales en roca de 0.5V:1H.

Seguimiento y control de las actividades de voladura.

Se utilizaran los datos obtenidos durante la vibración de los eventos iniciales para

calcular las constantes del sitio y estimaciones para las condiciones del sitio y el tipo de

efectos ocurridos para este sitio.

Se recopilará y registrará información detallada de la voladura, ya que estos constituyen

información importante para eventos futuros y un seguro contra las demandas de daño

potenciales y/o litigios.

El contenido del informe de la explosión incluirá como mínimo la siguiente información:

Situación, fecha y hora de la explosión;

Esquema dimensional e incluso fotografías del sitio, entorno y desarrollo de la

voladura y el punto más cercano.

Descripción física y topográfica del terreno entre la fuente y la situación del receptor.

Tipo de material que se destruye.

Las condiciones del subsuelo.

Condiciones meteorológicas: velocidad y dirección del viento, temperatura ambiental,

humedad relativa, nubosidad y volumen de humedad del suelo.



Número y tamaño del agujero de los taladros.

El modelo y disposición de los taladros.

La profundidad de taladros.

La profundidad del tapón.

La profundidad de la carga.

El peso de carga por el retardo.

El número y tiempo de retardo.

El resultado de valor calculado de PPV.

Récord de valores de PPV y dB(L).

Cuándo se realice el estudio específico de las actividades de voladura y este demande la

necesidad de monitorear el nivel de vibraciones de los eventos de voladura con equipos

para dicho sin, se realizará para garantizar el control de las vibraciones.

Almacenamiento de los explosivos.

De acuerdo al decreto supremo Nº 019-71/IN, los explosivos se agruparan en las

siguientes categorías, ver tabla 10-23, con el objeto de precisar las tablas Cantidad de

explosivo - Distancia de almacenamiento:

Tabla 10-26. Clasificación de los explosivos según su categoría.

CATEGORIA DESCRIPCION

CATEGORIA I Pólvora sin humo monoperforada o multiperforada con un espesor mayor de 0.019".

CATEGORIA II

Pólvora sin humo monoperforada de base simple con un espesor de 0.035" o menos. Pólvora sin humo multiperforada con un espesor de 0.19" o menos. Pólvora sin humo de base doble con un espesor de 0.0075" o más y que contenga no más de 20o de nitroglicerina. Pólvora sin humo de baja presión para pistolas, escopetas y similares.

CATEGORIA III

Pólvora si humo de base doble que contenga más de 20% de nitroglicerina. Composición de ceba. Explosión detonantes iniciadores. Altos explosivos. Pólvora negra.

CATEGORIA IV

Nitrocelulosa con 30% de agua o más. Nitrato de amonio, anfo, akremite. DNT Explosivos preparados con agua.



Antes de conocer las tablas “Cantidad de explosivo – Distancia de almacenamiento”,

estipuladas en el decreto supremo Nº 019-71/IN se deben conocer los siguientes

conceptos:

Distancia a edificios habitados: es la mínima distancia entre un depósito de explosivos y

alguna estructura como casa habitación o local donde la gente acostumbra a reunirse.

Representa aquella distancia a la cual, en caso de una explosión, los edificios estarían

libres de daños sustanciales en su estructura, pero no libres de daños menores como

rotura de vidrios o desprendimiento de enlucido de las paredes.

Las distancias obtenidas en las tablas o con la fórmula indicada deberán duplicarse

cuando se trate de edificios o instalaciones dedicadas a otras actividades industriales

ajenas a la empresa industrial.

Distancia a carretera: es la mínima distancia permisible entre un depósito de explosivos y

toda vía pública tal como carretera, camino, calles, etc. Representa la distancia a la cual

las personas al descubierto estarían libres de daños en caso de producirse una

explosión.

Distancia a línea férrea: es la mínima distancia permisible entre un depósito de explosivos

y toda línea férrea por la que circulen trenes de servicio público. Representa la distancia a

la cual éstos estarían libres de daños en caso de una explosión.

Locales y riesgo: se refiere a aquellos en que se efectúa manipuleo y operaciones con

explosivos, incluyendo almacenes.

En las tablas 10-24, 10-26 y 10-27 se presentan las distancias mínimas de separación

entre un polvorín y edificio habitado, carreteras, líneas férreas y locales de riesgo. Estas

distancias están de acuerdo a la cantidad en kilos de explosivos a almacenar.



Tabla 10-27. Distancia para explosivos a infraestructura existente.

Notas:

Para cantidades superiores a 5,000 Kg y/o de locales de riesgo a otros lugares y edificaciones se aplicará la

fórmula:

Donde: D : Distancia mínima de seguridad.

K : Constante.

P : Peso en kilogramos.

El valor de la constante K es función de los riesgos y de los objetos a protegerse.

Para la determinación de las distancias mínimas de seguridad se considerará:

Tabla 10-28. Valores de la constante K para explosivos – Categoría I & IV.

Entre Valor de K Locales de riesgo barricados 1,25 Polvorín barricado y carretera 4,0 Polvorín barricado y edificios habitados 8,0 Polvorín barricado y líneas férreas 6,0 Polvorín barricado y oficinas, laboratorios y lugares de descanso dentro d l l t i d t i l

3,0 Local de riesgos barricado y edificios habitados 24,0 Local de riesgo barricado y carretera 15,0

3 PKD =



Tabla 10-29. Distancia – Categoría II a infraestructura existente.

Notas:

Para cantidades superiores a 5 000 Kg y/o de locales de riesgo a otros lugares y edificaciones se aplicará la

fórmula:

Donde: D : Distancia mínima de seguridad

K : Constante




Tabla 10-30. Valores de la constante K para explosivos – Categoría II.

Entre Valor de K Locales de riesgo barricados 1,25

Polvorín barricado y carretera 4,8

Polvorín barricado y edificio habitado 9,6

Polvorín barricado y líneas férreas 7,2

3 PKD =



Tabla 10-31. Distancia – Categoría III a infraestructura existente.

Notas: Para cantidades superiores a 5 000 Kg y/o de locales de riesgo a otros lugares y edificaciones se

aplicará la fórmula:

Donde: D : Distancia mínima de seguridad

K : Constante




Tabla 10-32. Valores de la constante K para explosivos – Categoría III.

Entre Valor de K Locales de riesgo barricados 1,25

Polvorín barricado y carretera 6,0

Polvorín barricado y edificios habitados 15,0

Polvorín barricado y líneas férreas 12,0

Polvorín barricado y oficinas, laboratorios y lugares de descanso dentro de la planta industrial 3,0

Local de riesgos barricado y edificios habitados 24,0

Local de riesgo barricado y carretera 15,0

3 PKD =



De las tablas mostradas anteriormente se puede concluir que el almacenamiento estará a

una distancia no menor de 513 m de cualquier edificio habitado. Ver tabla 10-28. Por lo

tanto el almacenamiento para los explosivos de Bayóvar (polvorín) se ubicará en un

punto en el cuál a 670 m a la redonda no exista infraestructura existente alguna.

La zona de almacenamiento de explosivos (polvorín) será la mostrada en las figuras 10-

37 y 10-39. Esta zona se ha elegido de tal manera que se ubique en una depresión

natural del terreno, para proteger de posibles proyecciones producto de una explosión, y

por que en sus zonas adyacentes no existe ninguna edificación. Cabe resaltar que dicha

polvorín también se ha elegido porque se encuentra alejado de las zonas habitacionales

(Campamento Bayóvar, Campamento Petroperú y Puerto Rico).

Alrededor de esta zona de almacenamiento de explosivos en un radio de 670 m no existe

ninguna edificación; por lo tanto guardamos la distancia mínima requerida para ubicar un

polvorín. Esta zona se ha encogido principalmente porque representa un espacio

confinado natural que hacen posible que en caso de ocurrencia de una explosión esta

sea confinada por la formación natural del terreno.



Figura 10-37. Polvorín para la construcción de las plataformas.

CampamentoMiski Mayo

CampamentoPetroperú


Zona de descarga

Tanque de agua



Figura 10-38. Vista aérea de la ubicación del polvorín.

Figura 10-39. Ubicación específica del polvorín.

Carretera asfaltada Tanque de

agua



Utilización de explosivos para la explotación de canteras.

El Proyecto Bayóvar contempla colocar alrededor de 27 500 m3 de concreto, para ello

necesita de materiales para la producción de éste. Los materiales necesarios para la

producción de esta cantidad de concreto son fundamentalmente agregado fino (arena) y

agregado grueso (piedra).

El estudio de canteras de este proyecto, ver capítulo correspondiente a canteras, a

determinado la utilización de una cantera denominada “Chorrillos” como la única cantera

cercana al Proyecto Bayóvar para la extracción de agregado grueso para concreto.

Esta cantera esta constituida por afloramientos rocosos de areniscas cuarzosas algo

silicificadas, de grano fino a medio, medianamente meteorizadas, bajo fracturamiento y

de dureza R5 a R6. Morfológicamente constituye pequeñas escarpas a ambas márgenes

de la quebrada Chorrillos.

De esta cantera se pretende extraer un volumen de 16 500 m3 de agregado grueso, para

lo cual se debe realizar perforación y voladura en dicha cantera para finalmente realizar

un proceso de chancado al material extraído de tal manera de obtener la granulometría

del agregado grueso requerido para el concreto.

En la figura 10-40 se muestra la ubicación de la cantera “Chorrillos” que tiene un área de

8 000 m2 y una potencia de 48 000 m3 de extracción de material.



.

Figura 10-40. Ubicación de la cantera “Chorrillos”.

En la tabla 10-30 se muestra las coordenadas de ubicación de la cantera Chorrillos y la

distancia de dicha cantera al Proyecto Bayóvar. La distancia de la cantera Chorrillos se

determinó con respecto a la garita de entrada al área de mina.

Tabla 10-33. Coordenadas de ubicación de la cantera “Chorrillos”. COORDENADAS UTM (WGS84)

DESCRIPCIÓN Norte Este Distancia promedio

al proyecto (km)

Cantera “Chorrillos” 9 345 202,748 502 728,887 31

Para los trabajos de voladura se aplicaran la misma metodología explicada

anteriormente; se utilizará los mismos tipos de explosivos y los mismos accesorios para

voladura. Lo único que variará es la característica de la malla de perforación debido a las

características de la roca en esta zona y a la granulometría del material que se pretende

extraer.



Figura 10-41. Vista panorámica de la cantera “Chorrillos”.

En el caso del almacenamiento de explosivos en esta zona se tiene en cuenta los

mismos requerimientos de las distancias de almacenamiento ya explicadas.

Figura 10-42. Vista panorámica de la zona de la cantera “Chorrillos”.

En la figura 10-43 se muestra la ubicación del polvorín el cual se ha situado de tal manera

que en una distancia de 785 m a la redonda no halla ninguna edificación.



Figura 10-43. Ubicación del polvorín adyacente a la cantera Chorrillos.

En las figuras 10-44 y 10-45 muestra una vista en planta y elevación de los

requerimientos típicos para el almacenamiento de los explosivos.

Figura 10-44. Vista en planta de un almacenamiento típico de explosivos.



Figura 10-45. Elevación de un almacenamiento típico de explosivos.

Consideraciones generales para el almacenamiento, transporte y manipuleo de explosivos.

No se almacenarán en un mismo local explosivos que pertenezcan a grupos

diferentes.

Cuando se trate de artificios u otros artículos en los que uno o más de sus

componentes son explosivos, la Tabla "Cantidad-Distancia" se aplicará de acuerdo al

peso neto de los explosivos que contienen.

En caso que el artículo esté compuesto de dos explosivos diferentes, la

categorización se hará según el más peligroso.

Cada contenedor tendrá un extintor adosado y con su respectivo letrero.

Los contenedores estarán apoyados sobre vigas de madera.

Radio de seguridad 35 m (no debe existir otra construcción en un radio de 35 m).

La cantidad de postes de madera del cerco será ajustada según perímetro real del

cercado tratando de mantener la distancia de 4 m entre postes.

Los explosivos se colocarán sobre parrillas de madera con tratamiento ignífugo que

los aísle del contacto directo con el suelo así como del interior del container. Los

containers deben contar con un sistema de ventilación adecuado, respiraderos



laterales con protección de lluvia, a nivel bajo y alto (cerca del techo). Ver figura 10-

46.

Los sistemas de descarga de energía eléctrica del container, debe contar con pozo a

tierra y placa metálica de descarga de manos para el personal que opere el depósito.

Figura 10-46. Vista en elevación de un almacenamiento de explosivos.

En las figuras 10-47 y 10-48 se muestra los containers para almacenamiento de

explosivos, los cuáles serán utilizados en el Proyecto Bayóvar.

Figura 10-47. Vista en elevación de un almacenamiento típico de explosivos.



Figura 10-48. Vista en elevación de un almacenamiento de explosivos.

Para el almacenaje de cantidades mayores de 500 Kg. de diferentes explosivos, estos se

dividirán en los grupos que a continuación se indican:

Tabla 10-34. Agrupamiento de explosivos con fines de almacenamiento.

GRUPO Explosivos

GRUPO I Dinamitas.

GRUPO II

Nitrato de amonio Anfo Akremite o similares DNT Nitrocelulosa (húmeda).

GRUPO III

Composiciones A, A-2, A-3, B, C, C-2, C-3, y C-4. Explosivos D. Nitroguanidina. Nitroalmidón. Pentolita. Acido pícrico TNT

GRUPO IV Tetril. RDX.

GRUPO V Azida de Plomo. Estignato de plomo. Fulminato de mercurio. PETN.

Todos los requerimientos de almacenamiento, transporte y manipuleo de explosivos

serán realizados teniendo en cuenta la normativa legal vigente.



10.6 Accesos para la construcción.

Para llevar a cabo la construcción del Proyecto Bayóvar se requiere construir accesos

temporales y/o definitivos para que se puedan realizar las actividades constructivas en

cada uno de los frentes de trabajo en esa etapa.

Los frentes de trabajo en la etapa de construcción serán los siguientes:

Zona de Planta Concentradora.

Zona de mina.




Faja transportadora sobre terreno.

Línea de Impulsión de agua de mar.


Canteras.

Planta de concreto.

10.6.1 Planta Concentradora.

Para acceder a la zona de la Planta Concentradora se tiene una carretera afirmada

existente. Este acceso se rehabilitará para que puedan transitar los vehículos de

transporte para ingresar y salir a la construcción de toda la infraestructura ubicada en la

zona de la Planta Concentradora.

En la figura 10-49 se muestra: las carreteras asfaltadas existentes (que se utilizaran para

acceder a la zona global del proyecto), el acceso afirmado existente (acceso hacia la

Planta Concentradora) y la Carretera Industrial.

Tal como se puede apreciar en esta figura, la carretera de acceso a la Planta

Concentradora sirve de conexión entre la carretera asfaltada existente (antigua

panamericana norte) y la Planta Concentradora, mientras que la Carretera Industrial sirve

de conexión entre la Planta Concentradora y la Zona de Descarga de camiones de

concentrado del proyecto.



Resaltamos que existe un tramo aparentemente común de la Carretera Industrial y el

acceso de Planta Concentradora, pero que no lo es. Ver figura 2. En esta figura se puede

observar que son dos carreteras totalmente independientes.

La carretera para el acceso a la Planta Concentradora será utilizada por todos los

vehículos de servicios, terceros, transporte de personal, etc. para acceder a las

instalaciones de la Planta Concentradora y también para acceder a la zona de minado.

La rehabilitación de esta carretera de acceso será una de las obras preliminares para la

construcción de toda la infraestructura que se ubica en la zona de la Planta

Concentradora y sus áreas adyacentes.

Figura 10-49. Accesos para la construcción de la Planta Concentradora y mina.

En la figura 10-50 se observa que la Carretera Industrial tendrá un ancho de 11 metros,

mientras la carretera de acceso a la Planta Concentradora, carretera para servicio, tendrá

9 m de ancho. Con la finalidad de diferenciar ambas carreteras, se colocará entre ellas un

guardavía, debidamente pintado.



Figura 10-50. Carretera Industrial y de acceso a Planta Concentradora. La figura 10-51 muestra la estructura de pavimento final del tramo de la carretera de

acceso a la Planta Concentradora que no es colindante con la Carretera Industrial para el

transporte de concentrado. Como se explicó anteriormente esta carretera será el acceso

para el ingreso de todo vehículo para la construcción de la infraestructura de la Planta

Concentradora y para el ingreso a la mina. El ancho de este tramo de carretera será de 8

m con bermas de 1.5 m a cada lado de la carretera. En la etapa de construcción sólo este

acceso sólo será rehabilitado y durante esta etapa se irá conformando las capas de

pavimento para obtener la estructura final de pavimento que se muestra en la figura 10-

51.

Figura 10-51. Sección transversal de la carretera a la Planta

Concentradora.



Las zonas de construcción adyacentes a la Planta Concentradora estarán comunicadas

por carreteras de acceso. En la figura 10-52 se muestra los accesos a construir

prioritariamente para la construcción de la Planta Concentradora y toda la infraestructura

que se ubique en sus alrededores.

En esta figura se puede observar que para acceder a la construcción de toda la

infraestructura ubicada en dicha área se habilitará tres accesos, en forma de espina de

pescado. El acceso principal es la continuación de la carretera afirmada existente y que

llega hasta la mina. Esta carretera afirmada que pasa por la zona de la planta de

beneficio sufrirá dos ramificaciones a ambos lados. Una ramificación llevará a la zona de

construcción de campamentos, oficina central, helipuerto, etc. y la otra ramificación

llevará a la zona del almacenamiento de diesel. El acceso afirmado existente pasa

directamente por la Planta Concentradora lo que facilitará iniciar la construcción en dicha

zona.

La metodología a llevar a cabo, para la construcción de los accesos en la zona específica

de la Planta Concentradora para la etapa de construcción será la siguiente: construirlos

en una primera fase de manera temporal (realizar el movimiento de tierras, limpieza y

desbroce y dejarlo a nivel de subrasante) y durante el transcurso de la construcción

volverlos definitivos.

En la construcción definitiva de estos accesos, incluido la Carretera Industrial para el

transporte de concentrado, se ha considerado utilizar estabilización química de la carpeta

de rodadura gracias a la adición de cloruro de sodio extraído de la zona de los salineros

del Proyecto Bayóvar.

Gracias al mantenimiento rutinario de estas vías, regándolas con agua, se evitará la

contaminación por emisión de polvo por el tránsito de los vehículos.



Figura 10-52. Accesos para la construcción - Planta Concentradora.

10.6.2 Mina.

En la figura 10-52, se muestra la carretera de acceso que se construirá como acceso

prioritario para poder realizar la construcción de la infraestructura dentro de la zona de

minado. Este acceso a mina tendrá también una derivación que servirá para acceder a la

construcción de los talleres de mina.

La figura 10-53, muestra los accesos prioritarios que se construirán para llegar a la zona

de apilado de mineral, acceso al botadero de material estéril y el acceso al tajo. Todos

estos accesos se construirán prioritariamente para construir la infraestructura dentro de la

zona de mina. La metodología a llevar a cabo para la construcción de todos estos

accesos será construirlos en una primera fase de manera temporal (realizar el

movimiento de tierras, limpieza y desbroce y dejarlo a nivel de subrasante) y durante el

transcurso de la construcción volverlos definitivos; ya que inicialmente soportaran las

Acceso almacenamiento diesel

Acceso a talleres mina

Acceso a campamento

Acceso a planta concentradora y mina

Acceso a mina



cargas de tráfico de los vehículos de construcción pero luego soportarán la carga de

tráfico de los equipos “gigantes” de mina.

En la figura 10-54, se muestra la estructura del pavimento final de las carreteras de

acceso en la zona de mina. El ancho total de las carreteras de acceso será de 26,75 m,

con bermas de seguridad de 1,25 m a cada lado de la carretera.

Figura 10-53. Carreteras de acceso en mina. En las figuras 10-55 y 10-56 se muestras los accesos para la construcción del “primer”

tajo y de la “primera” poza de relaves. Para el caso de ésta última, es un acceso existente

que tendrá que ser rehabilitado para permitir el paso de los vehículos con mayor fluidez.



Figura 10-54. Sección típica de las carreteras de acceso en mina.

Figura 10-55. Acceso a mina (tajo).



Figura 10-56. Acceso a poza de relaves 1. 10.6.3 Zona de Descarga de camiones.

En la figura 10-57, se muestra una vista aérea donde se ha plasmado la Zona de

Descarga de camiones de concentrado. En esta figura se puede apreciar que dicha zona

se encuentra cerca de la carretera asfaltada existente que lleva hacia el Puerto de

Petroperú y de la carretera afirmada que lleva hacia el campamento actual de Bayóvar.

Esta carretera asfaltada existente también será utilizada en la etapa de construcción para

el apoyo logístico de las actividades que se desarrollen en dicha zona. Posteriormente,

cuando se termine de construir la Carretera Industrial del Proyecto Bayóvar, entonces

ésta también servirá como acceso para llegar a dicha zona de trabajo. Ver figura 10-49.



Figura 10-57. Acceso a la Zona de Descarga de camiones.

En la figura 10-58, se muestra la carretera de acceso específica a la Zona de Descarga

de camiones. Obsérvese que la Zona de Descarga de camiones esta conectada con la

carretera asfaltada existente mediante un acceso principal denominado “Carretera de

acceso a la Zona de Descarga de camiones”. Esta será la carretera que se construirá

prioritariamente antes de iniciar las actividades constructivas en esta zona. Esta carretera

se construirá a nivel de subrasante con la finalidad de permitir el paso de los vehículos

durante la etapa de construcción. Durante esta etapa se construirán las capas de

pavimentos para obtener la estructura final de dicha carretera.


Acceso a Zona de descarga de

camiones


Hacia Sechura o Panamericana Norte

Hacia Petroperú Acceso existente al campamento

bayóvar



Figura 10-58. Acceso para la construcción de la Zona de Descarga.


En la figura 10-59, se observa una fotografía aérea en la cual se ha superpuesto la Zona

de Secado y Almacenamiento. En esta figura podemos apreciar también las instalaciones

que se ubican adyacentemente a la Zona de Secado y Almacenamiento.

La carretera asfaltada existente pasa por la Zona de Descarga de camiones y también

por la Zona de Secado y Almacenamiento hasta llegar a las instalaciones de Petroperú.

Esta carretera asfaltada existente será utilizada para el apoyo logístico de las actividades

constructivas en la Zona de Secado y Almacenamiento.

En la figura 10-60, se muestra la carretera de acceso específica a la Zona de Secado y

Almacenamiento. Obsérvese que la Zona de Secado y Almacenamiento esta conectada

con la carretera asfaltada existente mediante un acceso principal denominado “Carretera

de acceso a la Zona de Secado y Almacenamiento”. Esta será la carretera que se

construirá prioritariamente antes de iniciar las actividades constructivas en esta zona.

Esta carretera se construirá a nivel de subrasante con la finalidad de permitir el paso de

los vehículos durante la etapa de construcción. Durante esta etapa se construirán las

capas de pavimentos para obtener el diseño final de dicha carretera de acceso.

Carretera de acceso a la zona de descarga de camiones

Carretera IndustrialCarretera

Acceso a tolvas de descarga

Acceso de retorno a carretera industrial



Figura 10-59. Lista área de la Zona de Secado y Almacenamiento.

Figura 10-60. Carreteras de acceso en Zona de Secado y Almacenamiento.

Secadores

Acceso a la zona de secado y

almacenamiento


Puerto







Secadores

Taller, almacén, oficinas.



10.6.5 Puerto y captación de agua de mar.

En la figura 10-61 se muestra la ubicación del futuro Puerto de Bayóvar. En este Puerto

también se construirá la captación de agua de mar que será llevada por una línea de

impulsión hacia la Planta Desalinizadora que se ubica en las cercanías de la Planta

Concentradora.

Para acceder a la zona de construcción del Puerto y a la captación de agua de mar se

utilizará la actual carretera asfaltada existente; esto facilitará la ejecución de dichas obras

debido a que no se necesitará construir acceso alguno.

En la figura 10-59 se muestra una vista específica de la zona de construcción del Puerto

de Proyecto. En esta figura se puede observar el Puerto actual de Petroperú y el futuro

Puerto, también se visualiza la carretera asfaltada existente.

Figura 10-61. Ubicación del Puerto del Proyecto Bayóvar.



10.6.6 Faja transportadora.

En la figura 10-62 se muestra un esquema con el trazo de la faja transportadora que lleva

el concentrado desde la Zona de Descarga de camiones hasta la Zona de Secado y

Almacenamiento. La longitud total de esta faja es de 4 800 metros. Para la instalación de esta faja se construirá anticipadamente un acceso tal como el

mostrado en la figura 10-63. Conforme se avance en la construcción de este acceso se

instalará esta faja transportadora.

Figura 10-62. Ubicación faja transportadora para el transporte del concentrado.



Puerto

Faja transportadora sobre terreno



Figura 10-63. Sección transversal de la faja transportadora sobre terreno. 10.6.7 Línea de Impulsión de agua de mar.

El trazo de la Línea de Impulsión de agua de mar será paralelo y adyacente a la

Carretera Industrial para el transporte de concentrado (ver figura 10-49) y a la faja

transportadora (ver figura 10-60). Por ello el acceso para la instalación de esta tubería

está determinado por lo siguiente: en el tramo paralelo a la Carretera Industrial se

priorizará la construcción de ésta para realizar la instalación de esta línea de impulsión y

en el tramo paralelo a la faja transportadora se priorizará la instalación de esta faja para

continuar con la instalación de esta línea de impulsión.

Cabe resaltar que gran parte de la Carretera Industrial es paralela a la carretera afirmada

existente para acceder a la Planta Concentradora y también es paralela a la antigua

panamericana norte por ello tampoco existirán problemas de accesibilidad para la

instalación de esta tubería de impulsión.

El trazo de la Línea de Impulsión de agua de mar se muestra en la figura 10-64.



Figura 10-64. Trazo de la Línea de Impulsión de agua de mar.


Para la construcción de la línea de transmisión de 138 kv no será necesario construir

algún acceso especial. Se utilizará los accesos de la actual panamericana norte y de la

antigua panamericana norte, ambas asfaltadas. Como se puede observar en la figura 10-

65 los extremos de esta línea de transmisión son accesibles gracias a la actual

panamericana norte y el acceso principal existente a la mina. Adicionalmente se observa

que gran parte de esta línea será paralela a la antigua panamericana norte por ello no

habrá inconvenientes de accesibilidad. Adicionalmente resaltamos que el terreno en que

se ubica el trazo de esta línea de transmisión es casi plano y no existen cerros ni

grandes.



Figura 10-65. Ubicación del trazo de la línea de transmisión de 138 kv.

Para la construcción de la línea de transmisión de 60 Kv no será necesario construir

algún acceso especial. Se utilizará como acceso la Carretera Industrial para el transporte

del concentrado a construir para el Proyecto Bayóvar. Es por ello que el trazo de esta

línea de transmisión se ha realizado paralelo a dicha carretera.

Como se puede observar en la figura 10-66 los extremos de esta línea de transmisión son

accesibles gracias a la carretera asfaltada existente (carretera que lleva al actual Puerto

de Petroperú) y al acceso principal existente a la mina. Adicionalmente se observa que

gran parte de esta línea será paralela a la Carretera Industrial por ello no habrá

inconvenientes de accesibilidad. Adicionalmente resaltamos que el terreno en que se

ubica el trazo de esta línea de transmisión es casi plano no existente grandes

depresiones ni cerros.



Figura 10-66. Ubicación del trazo de la línea de transmisión de 60 Kv. Para la construcción de las líneas de transmisión de 22.9 Kv no será necesario construir

algún acceso especial. Se utilizará como acceso de construcción la carretera asfaltada

existente (carretera que lleva al Puerto de Petroperú).

Como se puede observar en la figura 10-66 estas líneas son totalmente accesibles tanto

por la carretera asfaltada existente como por caminos afirmados existentes en dicha

zona.

10.6.9 Canteras.

En la figura 10-67 se muestra la ubicación de las canteras: Illescas I, Illescas II, Bappo,

Arenera y Acceso a Reventazón.

Para la explotación de las canteras Illescas I, Illescas II, Bappo y Arenera no será

necesario construir accesos debido a que estas canteras ya cuentan con accesos a nivel



de afirmado que las conectan a la carretera asfaltada existente (antigua panamericana

norte).

En el caso de la cantera Acceso a Reventazón tampoco será necesario construir accesos

debido a que existe una carretera asfaltada que pasa adyacentemente a la cantera, esta

carretera es el acceso principal a la zona de Reventazón. En la etapa de explotación de

esta cantera sólo será necesario rehabilitar algunos tramos puntuales de esta carretera.

En la figura 10-67 se muestra la ubicación de esta cantera y de la carretera que pasa por

ella.

Figura 10-67. Canteras Illescas I y II, Bappo, Arenera y Acceso a Reventazón.

Para el caso de la cantera Chorrillos, ver figura 10-68, se tiene ya un acceso existente

que es la carretera asfaltada de acceso a Reventazón. Esta carretera asfaltada tiene una

longitud de aproximadamente 16 km a partir del ovalo. De allí existe un camino de

acceso, de 16 km aproximadamente, que si será necesario rehabilitarlo para lograr

obtener una superficie de rodadura a nivel de afirmado.



Figura 10-68. Ubicación de la cantera Chorrillos.

10.6.10 Planta de concreto.

La planta de concreto se ubicará en la cantera Acceso a reventazón, ver figura 10-67, por

lo tanto no se requerirá construir un acceso para llegar a sus instalaciones; se

aprovechará la carretera asfaltada existente que lleva a reventazón para lograr acceder y

construir sus instalaciones.



º

10.7 Sistema de energía y combustible.

10.7.1 Sistema de energía eléctrica.

La energía eléctrica requerida para la etapa de construcción será abastecida a través de

generadores de uso temporal hasta que el sistema definitivo esté construido y operativo.

Para la construcción se tendrán grupos diesel y motosoldadoras, para abastecer de

energía para los diferentes frentes de trabajo. Se estima tener 10 grupos diesel cuyas

capacidades variaran desde 75 kVA hasta 250 kVA; estos generadores diesel serán

colocados en un área de contención revestida y cubierta por grava. Los niveles de ruido

de estos grupos no deben pasar los límites permitidos (85 dBA medidos en la posición del

oído de un trabajador), en lo posible tendrán sistemas de insonorización para mejorar.

El campamento de construcción estará equipado con generadores que proveerán la

energía necesaria.

Todos los equipos de generación de energía se instalarán conforme a las

reglamentaciones de cuidados de medio ambiente y de seguridad.

PROYECTO BAYOVARCURVA DEMANDA ENERGIA (kW)

0

500

1000

1500

2000

2500

ago-07

sep-0

7oc

t-07

nov-0

7dic

-07

ene-08

feb-08

mar-08ab

r-08

may-08

jun-08jul-0

8

ago-08

sep-0

8oc

t-08

nov-0

8dic

-08

ene-09

feb-09

mar-09ab

r-09

may-09

jun-09jul-0

9

ago-09

sep-0

9oc

t-09

nov-0

9dic

-09

ene-10

feb-10

mar-10ab

r-10

may-10

jun-10jul-1

0

ago-10

MESES

Dem

anda

de

Ener

gia

(kW

)

Figura 10-69. Curva de demanda de energía en la etapa de construcción.



10.7.2 Sistema de combustibles y lubricantes.

Combustibles

El suministro de combustible para los Contratistas en la etapa de construcción, será

proporcionada en las zonas del Proyecto Bayóvar mediante un proveedor único que

implementará todas las instalaciones necesarias para cumplir con todas las normativas

medioambientales y de seguridad.

El consumo de combustible variará durante el periodo de construcción, y corresponderá

principalmente a la maquinaria pesada que se utilizará en las labores de movimiento de

tierra. El combustible será almacenado en un área ubicada en el área destinada para los

contratistas para etapa de construcción cerca de la Planta Concentradora y áreas de

secado y almacenamiento. Se habilitarán dispensadores de diesel y gasolina. Estos

combustibles se almacenarán en tanques que contarán con las medidas de seguridad

apropiadas para prevenir accidentes y minimizar los efectos de eventuales derrames,

como la instalación de los mismos sobre una superficie impermeabilizada con

geomembrana y confinada por una berma de contención capaz de contener el 110% del

volumen del tanque más grande. Esta área tendrá válvulas para el drenaje del agua de

lluvia y este drenaje estará dotado de trampas para la retención de grasas y sedimentos.

El área de tanques contará con personal de operación y de seguridad. También se

contará con un equipo para atención de derrames pequeños, el cual contendrá lampas

así como paños y barreras absorbentes. Como medida adicional de seguridad, se

contempla la instalación de señales y letreros en las áreas de almacenamiento y

distribución de combustible.

En caso de derrame de combustible se dispondrá en almacén de paños absorbentes,

salchichas absorbentes, trapos industriales o waipes, pala de metal antichispa, pico de

metal antichispa, martillo de goma, tacos de madera de diferentes tamaños, kit para

parchado de tanques y tuberías, cinta amarilla de peligro, sacos para tierra y bolsas

plásticas gruesas para desechos.

En la Figura 10-70. se muestra una curva estimada de la demanda de combustible en el

periodo de la etapa de construcción del Proyecto Bayóvar. Este requerimiento será

abastecido en promedio mediante 2 cisternas de 9 000 galones a una frecuencia de cada

4 días.

El transporte de combustible para la construcción se realizará principalmente desde el

Terminal Eten, siendo terminales alternos de carga, Piura, Talara u otro de ser necesario.



El manejo en ruta sería diurno mientra que las tareas de carga y descarga serán

realizadas por choferes cargadores y descargadore respectivamente. Las unidades no

podrán transitar durante la noche.

PROYECTO BAYOVARDemanda Promedio Diario de Combustible para Construcción

0

1,000

2,000

3,000

4,000

5,000

6,000

7,000

8,000

9,000

ene-0

8feb

-08

mar-08

abr-0

8

may-08

jun-08

jul-08

ago-0

8

sep-0

8oc

t-08

nov-0

8dic

-08

ene-0

9feb

-09

mar-09

abr-0

9

may-09

jun-09

jul-09

ago-0

9

sep-0

9oc

t-09

nov-0

9dic

-09

ene-1

0feb

-10

mar-10

abr-1

0

may-10

jun-10

jul-10

ago-1

0

Meses

Dem

anda

de

Con

sum

o C

ombu

stib

le D

iario

(gal

ones

)

0

1,000,000

2,000,000

3,000,000

4,000,000

5,000,000

6,000,000

Figura 10-70. Curva de demanda de combustible en la etapa de construcción.

Aceites y lubricantes

Otros productos inflamables que se utilizarán, tanto en las áreas de la mina como de la

Planta Concentradora, incluyen aceites, lubricantes y solventes. Estos productos serán

almacenados en tanques o contenedores especialmente diseñados para tales propósitos.

Los productos inflamables incompatibles no serán almacenados juntos. Al igual que en

los tanques de combustible, los tanques o contenedores de aceites y lubricantes estarán

ubicados en un área cercana al taller de mantenimiento y estarán dentro de un área

impermeabilizada con geomembrana y confinada mediante bermas. Esta área podrá

contener un volumen igual al 110% del volumen del tanque de mayor tamaño, tendrá

válvulas para el drenaje del agua de lluvia y este drenaje estará dotado de trampas para

retención de grasas y sedimentos. El área de tanques contará con personal de operación

y de seguridad y con un equipo para el control de derrames pequeños. Como medida

adicional de seguridad, se contempla la instalación de señales y letreros en las áreas de

almacenamiento y distribución de combustible.



Los tipos de aceites y lubricantes serán: aceites de motores, aceites hidráulicos, aceites

para cajas de transmisión y aceites para mandos finales.

El área para el almacenamiento de los combustibles estará ubicada en el taller de

camiones.

Figura 10-71. Área para lubricación y tanques de almacenamiento.

Se estima un consumo de aceites y lubricantes aproximadamente del 2% del consumo de

combustible para la etapa de construcción del Proyecto. Este requerimiento será

abastecido en promedio mediante un camión cada semana.

El tranporte de aceite y lubricantes para la construcción se realizará principalmente desde

el Terminal Eten, siendo terminales alternos de suministro, Piura, Talara u otro de ser

necesario. El manejo en ruta sería diurno y las unidades no podrán transitar durante la

noche.

10.8 Volúmenes de tráfico diario.

Para la etapa de construcción el volumen de tráfico se verá incrementado principalmente

por las maquinarias de movimiento de tierras y por las unidades para el transporte del

personal obrero y de supervisión hacia los diversos puntos de trabajo donde se desarrolle

el Proyecto Bayóvar. En el cuadro adjunto se muestra el tipo de unidades principales que

circularan por las vías con su frecuencia indicada en horas por día, su periodo estimado

de permanencia en obra y el frente de trabajo al cual estaría asignado.



Tabla 10-35. Volúmenes de tráfico vehicular diario.

Número

de unidades

h/día Periodo

estimado (meses)

Frente de trabajo

Construcción Camión grúa tipo Hiab 9 ton 8 8 20 Planta Concentradora Camión grúa tipo Hiab 9 ton 2 8 12 Línea impulsión Camión grúa tipo Hiab 9 ton 3 8 18 Zona de secado Camión grúa tipo Hiab 9 ton 2 8 20 Puerto Camión grúa tipo Hiab 9 ton 1 8 8 Línea transmisión

Camión cama baja 2 3 15 Planta Concentradora Camión cama baja 2 3 20 Zona de secado Camión plataforma 7 5 15 Planta Concentradora Camión plataforma 2 5 18 Zona de secado Camión plataforma 1 5 12 Puerto Camión plataforma 1 5 8 Línea transmisión

Camiones carga ancha 1 2 6 Todo el proyecto Camión mixer concreto. 7 6 12 Planta Concentradora Camión mixer concreto. 3 6 12 Zona de secado Camión mixer concreto. 2 6 12 Puerto Camión mixer concreto. 1 6 8 Línea transmisión Camión volquete 15 m3 15 10 12 Planta Concentradora Camión volquete 15 m3 10 10 12 Zona de secado Camión volquete 15 m3 35 10 12 Carretera Industrial Camión volquete 15 m3 1 10 8 Línea transmisión

Cisterna de agua. 3 8 20 Planta Concentradora Cisterna de agua. 2 8 20 Zona de secado

Cisterna para riego 1 10 24 Todo el proyecto Camión de cemento a granel. 4 2 18 Planta de concreto

Motoniveladora 5 4 12 Carretera Industrial Retroexcavadora. 4 4 18 Todo el proyecto

Cargador tipo BobCat 2 4 18 Todo el proyecto Transporte de personal

Ómnibus personal 45p 20 3 20 Planta Concentradora Ómnibus personal 45p 10 3 20 Zona de secado Ómnibus personal 45p 5 3 20 Puerto Ómnibus personal 45p 3 3 8 Línea transmisión

Camionetas tipo coaster 6 3 24 Todo el proyecto Camionetas tipo combi 6 6 24 Todo el proyecto

Camionetas 4x4 20 8 24 Planta Concentradora Camionetas 4x4 10 8 20 Zona de secado Camionetas 4x4 2 8 12 Carretera Industrial Camionetas 4x4 8 8 20 Puerto Camionetas 4x4 3 8 8 Línea transmisión

Servicios Cisterna de combustible 2 2 24 Todo el proyecto

Camión lubricador 1 6 24 Todo el proyecto Camión frigorifico 1 2 24 Todo el proyecto

Ambulancia 2 6 24 Todo el proyecto



La horas donde se verá el mayor incremento del trafico vehicular será de 6 a.m. a 8 a.m.

y de 5 p.m. a 7 p.m., que son las horas en las que se desplazarán los buses de transporte

de personal obrero así como las camionetas de supervisión de los contratistas desde sus

zonas de campamento hacia sus puntos de trabajo y viceversa. La mayoría de los

vehículos de construcción se desplazarán mayormente al interior del Proyecto Bayóvar

utilizando las vías de acceso internas, en tanto que los vehículos de transporte de

personal y de servicios utilizarán además de las vías internas las vías públicas y la

carretera nacional. En la figura 10-72 se muestran las principales rutas de transito

vehicular en las vías publicas durante la etapa de construcción.

La ruta Paita Piura será utilizada en los casos de transporte de maquinaria que ingresará

a través del Puerto de Paita, en forma similar las cargas que provengan de Chiclayo o

Lima ingresarán por el desvió Bayóvar, ubicado en el Km. 900 de la vía panamericana

norte en dirección hacia la mina, tomando la ruta de la antigua panamericana norte.



Figura 10-72. Principales rutas de transito vehicular durante la construcción.



11 ANALISIS DE ALTERNATIVAS

En el desarrollo de la ingeniería básica del Proyecto Bayóvar se realizaron los siguientes

estudios de alternativas con el fin de determinar la mejor solución desde el punto de vista

técnico, económico y ambiental:

Disposición de relaves

Disposición de aguas de mina

Captación e impulsión de agua de mar

Ubicación de captación de agua de mar

Almacenamiento de concentrado seco

Combustible para planta de secado

Transporte de concentrado

Cargador de barcos

Salas eléctricas

Ubicación de canteras

11.1 Disposición de relaves

Para la disposición final de los relaves se evaluaron 02 alternativas:

Disposición en zonas de Depresión Una de las ventajas para usar estas zonas de depresión es que son extensas y presentan

una configuración topográfica relativamente uniforme, lo que permitiría una mejor

distensión de los relaves, para un mejor aprovechamiento de la alta tasa de evaporación

en esta zona y en consecuencia un proceso de decantación y secado rápido. También

estas zonas presentan en su perímetro una especie de muros naturales (materiales

eólicos, sedimentarios, etc.) que la hacen propicias para clasificarlas como depósitos

naturales.

La gran desventaja es ante la ocurrencia de desastres naturales, estas zonas son

totalmente inundables.

Depresión Reventazón: Se ubica en el flanco sureste de los cerros Illescas,

próximo al mar en el lado de la Playa Reventazón, ver figura 11-1. En cuanto a

disposición de área sí puede almacenar los relaves producto de los 27 años de



producción, pero por estar muy próximo al mar es vulnerable ante la ocurrencia de

un maretazo que inundaría toda esta zona de esta depresión.

Depresión Salina Grande: Se ubica en el flanco este del área de explotación de

la mina, ver figura 11-1. Sí cuenta con área disponible para almacenar todos los

relaves, pero ante la ocurrencia de un FEN sería inundable por que es una cuenca

tipo ciega, la cual almacena todas las aguas de escorrentía de esta zona de la

mina. Esto quedó demostrado conforme se aprecia en las fotografías que se

tomaron ocurrido el FEN del año 84.

Disposición en pozas de relaves. Esta alternativa contempla la construcción de estructuras en forma de depósitos dentro

del área de explotación, ver figura 11-1; las cuales estarían dispuestas en la parte sur del

yacimiento en zonas que por razones económicas no es factible explotar debido al

escaso volumen de mineral que hay.

Las ventajas son las siguientes:

Es un método muy seguro y limpio de almacenamiento, libre de cualquier riesgo de

inundación aún ante la ocurrencia de un FEN, debido a que el área de explotación

estará protegida por estructuras denominadas Diques de Contención.

Permite una decantación libre de los sólidos en suspensión y en consecuencia

permite separar el agua clarificada de los lodos para un mejor manejo de los mismos.

Las desventajas son:

El área expuesta a evaporación no es adecuada para acelerar el proceso de secado

de los relaves y tomará mucho tiempo para el secado.

Aumentarán los costos de inversión en la construcción de estos grandes depósitos de

almacenamiento.

Adicionalmente los costos de bombeo de agua clarificada hacia las zonas de

evaporación elevarán los costos de producción.

No obstante; la construcción de pozas de almacenamiento para los relaves es costosa,

debido al compromiso medioambiental asumido por la empresa se ha tomado la decisión

de escoger esta alternativa porque es una técnica segura y limpia.



Figura 11-1. Ubicación de alternativas de disposición de relaves

11.2 Disposición de aguas de mina

El mayor volumen de agua servida a originarse en el área de la mina, es por la

disposición de los relaves, el otro volumen importante será aportado por la excavación de

los tajos. Será necesario evacuarlos del área para evitar inundaciones en las labores.

Según el estudio geoquímico de los relaves, éstos no constituirán un peligro para el

medio ambiente; porque su composición es de tipo neutralizante o de tipo básico. Allí

también quedó demostrado que el agua clarificada que resultará de la decantación de

estos sólidos no es peligrosa para el medio ambiente. Para determinar la Disposición final

de las aguas de Mina, se evaluaron 02 alternativas:

Disposición directa al mar: La ventaja de esta alternativa es que al disponer del mar, no

será necesaria la ocupación de grandes áreas de terreno para la evaporación de las

aguas. Como desventajas podemos mencionar que habría impacto en el mar y tierra

porque los volúmenes de agua a desechar son inmensos, y como es natural se

generarán destrucción de hábitat tanto de de especies marinas y terrestres, esto sumado



a un gran impacto paisajístico por la instalación de la tubería. Otra desventaja es la

ocurrencia de conflictos sociales con los pescadores de la zona de la Playa Reventazón.

Disposición en zonas de evaporación: La ventajas es que al usar estas extensas

áreas, permitirá aprovechar la alta tasa de evaporación en la zona para acelerar el

proceso de evaporación. Como desventajas podemos mencionar que esta alternativa

implicaría la ocupación eventual de zonas proyectadas para explotación de los últimos

años, además que se tendría que construir diques de contención para evitar el ingreso de

las aguas a la zona del tajo.

De acuerdo a la política de la empresa, se tomó la decisión de usar las zonas de

evaporación para la disposición final del agua de mina, procurando el menor impacto al

medio ambiente.

11.3 Captación e impulsión de agua de mar

Este análisis de alternativas busca establecer una solución para construir una captación

de agua de mar y su consiguiente impulsión, de aproximadamente 43 km, hasta la

ubicación de la futura Planta Concentradora del Proyecto Bayóvar, en este contexto se

evaluará las alternativas de captación de agua de mar, las posibles ubicaciones de las

tuberías de succión correspondientes y definirá las alternativas de impulsión, a fin de

enviar hacia la Planta Concentradora el volumen de agua requerido.

Con respecto a las actividades marítimas, se puede indicar que uno de los riesgos

principales a las estructuras costeras, estructuras submarinas y tuberías marítimas es el

daño por tormentas, actividades de barcos o de pesca. Con la ubicación de las tuberías

cercanas a la costa se aumenta el riesgo por parte de las operaciones de las

embarcaciones, este riesgo es mayormente de las anclas y sus desplazamientos que

podrían resultar en daños por impacto o en el peor caso rotura total de la tubería. Si las

aguas son someras, podría darse el riesgo de un impacto directo de las propias

actividades navieras. Hay varias medidas de mitigación que se deben considerar al

implementar un sistema de captación:



Ubicar las estructuras y tuberías alejadas de las rutas de navegación y zonas de

fondeo y sectores de pesca.

Marcar la posición de las estructuras y tuberías con boyas marcadoras en la

superficie.

Proteger por intermedio de enterramiento de las tuberías en una zanja en el lecho

marino relleno con algún sistema apropiado.

En caso de diseños con tuberías sobre el lecho marino, también con protección de

rocas (aunque resulta en mayor obstrucción en el lecho marino y profundidades

menores).

Construir las tuberías más profundas y reducir el perfil final de la estructura.

Proteger las secciones de toma de agua a través de domos de concreto y/o rocas.

Incorporar una serie de juntas dentro de la tubería y toma, para permitir un reemplazo

más fácil de las secciones en caso de ocurrir daños

Alternativas de Captación

Para definir la forma en que se captará el agua de mar y especialmente su toma, es

importante mencionar que esta última se ubicará en un área en que se disponga de agua

de mar con calidad apropiada con movimientos de corrientes y mareas constantes para

asegurar un buen intercambio en la calidad del agua, evitándose áreas de bajas

corrientes, que eventualmente pueden conllevar a un riesgo de pobre recirculación, como

también evitándose áreas de alta sedimentación y presencia de organismos que puedan

ingresar al sistema de captación y consecuentemente en todo el circuito de impulsión.

Por otro lado, la captación deberá construirse evitando zonas de oleaje y zonas con

actividades de navegación y pesca.

Las alternativas de captación de agua de mar a ser estudiadas corresponden

básicamente a:

Captación de agua de mar mediante bocatoma ubicada en la costa: Esta

alternativa ha sido incluida en el presente estudio tan sólo como análisis cualitativo,

ya que por las características del lugar de implantación, la recomendación es no

considerar esta solución, registrándose sus inconveniencias operacionales,

constructivas y medio ambientales.



Captación de agua de mar por medio de un sifón ubicado en la costa: La

presencia de un muelle sumado al tamaño de la tubería de captación requerida en

esta solución, lleva a deducir que será difícil su aprobación oficial por parte de las

autoridades locales, teniendo en vista la actividad naval y pesquera en el sector. Para

el caso del Proyecto Bayóvar siendo una alternativa técnicamente aceptable, debe ser

descartada por el resultado negativo que se tendrá al solicitarse los permisos

requeridos. Es también importante mencionar que podrá existir una fuerte resistencia

de la comunidad organizada por la interferencia que podría eventualmente originarse

con las actividades comerciales que se desarrollan en su costa.

Captación de agua de mar mediante una tubería submarina: Esta alternativa

basada en una tubería submarina para la captación de agua de mar, generalmente

considera el enterramiento para asegurar que el punto de entrada del agua de mar

esté seguro y anclado en el lecho marino y que su perfil final sea tan bajo como sea

posible. Lo importante que esta solución opera hidráulicamente, debiéndose tener la

precaución de diseño, de que la cañería está siempre enterrada bajo el NRS, de

forma de encontrarse siempre llena de agua de mar. En esta solución, se hace

necesario considerar una instalación fija y eficiente de adición de una solución de

hipoclorito de sodio, de forma a eliminar la proliferación microorganismos y el

crecimiento de algas y moluscos.

La captación deberá operar hidráulicamente sin inducir corrientes locales que

podrían llevar a producir socavación y formación de remolinos locales. La toma

deberá alimentar un pozo de bombeo más profundo, por gravedad donde se elevarán

los caudales para su impulsión a la Planta Concentradora.

Para impedir el desarrollo de fouling y algas en las estructuras submarinas, además

de la conformación de incrustaciones en el sistema de impulsión, que aumentarían la

pérdida de carga en ella, se debe prever la dosificación de hipoclorito sódico que es

el producto recomendado en la eliminación de estos microorganismos. La

experiencia con agua de mar indica una mayor efectividad cuando se dosifica

hipoclorito de sodio de forma discontinua a bajas dosis (del orden de 2 ppm).



Alternativas de tipo de toma

Toma con Domo de Protección (Tipo1): Sistema conformado por un sifón invertido,

con protección de la tubería mediante un domo de hormigón – enrocado – capucha

protectora con tapa de acceso, todo fabricado en acero inoxidable, para asegurar su

durabilidad.

Toma con Estructuras de Tuberías (Tipo 2): Sistema conformado por tuberías con

rejillas, ubicadas sobre la clave del emisario, trípodes de fijación, para otorgar rigidez

al sistema, la conformación se debe realizar con acero inoxidable, de tal forma de

asegurar su durabilidad.

Toma con Succión Directa desde el Mar (Toma Tipo 3): Sistema conformado por

un sistema de sifones invertidos (mínimo tres), con conexión directa a los grupos

motobombas, que realizarán la elevación requerida para conducir las aguas captadas

hacia las instalaciones de la Planta Concentradora.

Toma con balsa de regulación: Sistema conformado por un sifón invertido,

alimentado desde una balsa de regulación estacionaria, la que se ubica en el punto

definido como captación, alimentando a la tubería de conducción hacia las

instalaciones de una cámara de sedimentación y/o succión.

Tomando en consideración los aspectos antes mencionados, se recomienda utilizar la

Toma Tipo 1, con una longitud de 250 m de tubería submarina, con lo cual se asegura

una buena calidad en el agua captada, además de la protección necesaria en el sector de

la toma. La decisión de recomendar la Toma Tipo 1, también está supeditada a la

profundidad de las aguas del sector (aproximadamente 5,5 m.), protegiendo la boca toma

de posibles interferencias con tráfico de embarcaciones, ya que este tipo de Toma Tipo

es más reducida en altura y carece de partes que podrían ser afectadas principalmente

por anclas, cadenas y redes.

Por otra parte, el dimensionamiento de la toma considerará un flujo en torno a ella, menor

a 2,0 m/s, con lo cual se evitará generar remolinos y agitación en el fondo marino,

disminuyendo de esta forma el ingreso de arena al sistema. No obstante, si esto llegase a

ocurrir, será preciso la instalación de un sistema de Filtración (en presión), el que servirá

para las arenas, evitando que estas lleguen hasta el sistema de desalinización



Alternativas de elevación

Para las alternativas de elevación, se han considerado dos tipos de instalación, Bombas

Estacionarias de Eje Vertical y Bombas Estacionarias de Eje Horizontal, ambas con

instalación en seco y pozo de succión, a continuación se indican las ventajas y

desventajas de cada uno de los sistemas propuestos:

Sistema de Elevación Mediante Bombas de Eje Vertical: Como ventajas se tiene

que son de fácil instalación de turbinas (rodetes), lo cual aumenta el caudal de

elevación (mejor eficiencia), fácil mantenimiento de motores. Como desventajas se

tiene que requiere de obras civiles de gran magnitud, debido a que el pozo de

aspiración deberá ser por lo menos de 5 m de profundidad, de tal forma de obtener la

sumergencia mínima requerida, difícil mantenimiento, en el sector de los bujes de la

bomba, los que se deterioran producto de la agresividad del agua de mar y por ser

equipos de bombeo más caros

Sistema de Elevación Mediante Bombas de Eje Horizontal: Como ventajas se

tiene que requiere de obras civiles de menor envergadura, en comparación a las de

Eje Vertical, debido a que la sumergencia la logra con la instalación bajo el nivel de

aguas mínimas del mar, fácil mantenimiento del grupo Motobomba, dado que los

elementos de desgaste se encuentran ubicados en la plataforma de operaciones. Las

desventajas son que requiere de una caseta de operación de una altura aproximada

de 4 metros, sobre el nivel del piso con sistema viga porta tecle, para un peso total de

a lo menos 3 t, para montaje y desmontaje de las bombas. Otro punto en contra es

que son de menor rendimiento y existe el peligro de inundación por rotura de válvulas.

Alternativas de trazo de la conducción Se ha realizado la elección del trazado de la conducción, privilegiando el desarrollo por

caminos públicos, disminuyendo de esta forma las servidumbres de paso y aprovechar

otras instalaciones para no incrementar el impacto en el entorno.

Alternativa N° 1: Se considera el trazado por camino público y servidumbre, con dos

plantas elevadoras, una ubicada al inicio de la conducción y la segunda en el tramo

intermedio de la misma, ubicada en la cota 77,0 y bombeando a la cota 32,5.



Alternativa N° 2: Considera el trazado por camino público, con dos plantas

elevadoras, una ubicada al inicio de la conducción y la segunda en el tramo

intermedio de la misma, ubicada en la cota 20,5 y bombeando a la cota 32,5.

Alternativa N° 3: Considera el mismo trazado de la Alternativa N° 2, solo que se

utilizará solo una elevación mecánica, mediante bombas de eje horizontal, ubicada al

inicio de la conducción.

La Alternativa Nº 3-A: Considera el mismo trazado de la alternativa Nº2, solo que se

utilizará solo una elevación mecánica, mediante bombas de eje vertical, ubicado al

inicio de la conducción.

Consideraciones Ambientales y de Operación Existen aspectos ambientales a tener en cuenta en las etapas de construcción y

permanentes de las obras, para tal efecto se recomienda tener en cuenta que esta área

podría tener sectores de pesca y de productos marinos de los cuales se resumen a

continuación:

Fase de construcción: Disponibilidad de terreno para la fabricación de la tubería,

impacto del tráfico de construcción, restricciones ambientales adicionales por la presencia

de lugares ambientalmente protegidos y sectores de pesca de productos marinos,

disturbios en los sedimentos del lecho marino y disponibilidad de roca para protecciones

marinas.

Fase permanente: Golpe de Ariete debido al perfil hidráulico de las conducciones y

considerando lo estudiado en las memorias de cálculo, en todas las alternativas, existirá

riesgo por golpe de ariete, por lo cual se deberá considerar los sistemas de protección

pertinentes, mostrados en planos. En anexo Nº 1 se muestra el estudio correspondiente.

11.4 Ubicación de captación de agua de mar

Este análisis de alternativas busca evaluar las posibles ubicaciones de la captación de

agua de mar realizando una evaluación de cada una de ellas. De acuerdo a lo anterior, se

requiere el dimensionamiento de un sistema de captación de agua de mar (Water Intake),

para obtener un caudal de producción de 3 072,43 m3/h, conduciéndolas a un sistema de

elevación, el que se encargará de disponer las aguas en el sector de la futura Planta

Desalinizadora, ubicado en la Planta Concentradora.



A continuación se presenta la descripción de las tres alternativas evaluadas,

considerando las condiciones de terreno, facilidades constructivas y cercanía a

infraestructura existente o proyectada, en la Figura 11-2. se indica la ubicación de cada

una de las zonas analizadas.

Figura 11-2. Alternativas captación agua de mar

Alternativa N° 1, Sector Captación Existente (Campamento Miski Mayo). De acuerdo a las condiciones de terreno, este punto se ve como el más favorable desde

el punto de vista constructivo, por estar aledaño al actual campamento pionero de Miski

Mayo, poseer una zona de trabajo bastante extensa, con una topografía plana y con

ausencia de accidentes topográficos que pudiesen interferir en el correcto desarrollo de

los trabajos de construcción, en especial los relacionados con la preparación e instalación

de la tubería que conformará el sistema de captación. No obstante las excelentes

condiciones topográficas, asociadas a la construcción del sistema, es importante señalar

que, de acuerdo a lo señalado en la Carta Perú Hidronav 1213, la zona costera muestra

muy baja profundidad, situándose en el entorno de los 5 m de profundidad, mas allá de

los 2 000 m de distancia a la costa, por lo cual, se tiene la inconveniencia de captar agua

muy superficial y susceptible de poseer contaminantes asociados a descargas

superficiales, algas y elementos que desmejoran la calidad del agua y que pueden

comprometer la operación.

De acuerdo a lo indicado en los párrafos anteriores, esta solución se debe descartar,

debido a la poca profundidad a la cual se instalaría la toma, con el consiguiente riesgo de

captar agua de mala calidad.



Alternativa N° 2, Sector Punta Laguna. De acuerdo a las condiciones de terreno, desde el punto de vista constructivo es un lugar

aceptable, dado que posee una zona de trabajo suficiente para la preparación de la

tubería en tierra, con una topografía plana y con ausencia de accidentes topográficos

significativos, con excepción del acceso a este sector, el que posee una pendiente fuerte,

sin contar con un camino establecido, por lo cual éste se debería materializar al momento

de la construcción de las obras.

Desde el punto de vista batimétrico, el sector posee mejores condiciones que el

mencionado en la Alternativa N° 1, toda vez que a los 1.040 m de la costa, se presentan

profundidades por sobre los 17 m, lo que asegura en la captación agua libre de

contaminantes superficiales y por consiguiente de buena calidad para el proceso, por lo

tanto, dicha longitud será la adoptada en el predimensionamiento.

Alternativa N° 3, Sector Puerto proyectado. De acuerdo a las condiciones de terreno, desde el punto de vista constructivo es un lugar

que presenta serias complicaciones para la preparación de la tubería en tierra, producto

de la falta de espacio, además de la existencia de roca superficial y accidentes

topográficos significativos, como son las quebradas naturales y la ruta principal que

conduce hacia el Puerto Petroperú. No obstante, se analiza esta alternativa, dado que en

esta zona, se incluye la materialización del futuro Puerto de carga de Fosfatos. Por esta

razón, hemos estimado que es posible utilizar dicha infraestructura para materializar la

captación, en forma de Sifón adosada al Puerto, con lo cual, se disminuyen las

dificultades constructivas. La infraestructura del Puerto, para efectos del presente estudio,

se considera como existente.

Es importante señalar, que las profundidades aceptables para la instalación de la

captación, (sobre 10 m), se obtienen a los 250 m de distancia de la costa, requiriéndose

por lo tanto una longitud menor de tubería de captación.

A nivel de una evaluación preliminar se puede concluir que la alternativa técnica y desde

el punto de vista ambiental más conveniente es la Alternativa N° 3., es decir, captación y

Sistema de Elevación ubicado en el Puerto proyectado. Es importante señalar que esta

alternativa es la que presenta la mayor seguridad, tanto en la calidad del agua, como en

su menor interferencia con actividades navieras y de pesca, por encontrarse al resguardo

del Puerto proyectado.



11.5 Almacenamiento de concentrado seco

Este análisis de alternativas busca establecer una solución para definir la ubicación de la

zona de almacenamiento, el tipo acopio y los equipos de manejo de material para extraer

el producto apilado y alimentar un sistema de carga de barcos.

Tipos de almacenamiento: Para el tipo de almacenamiento que incluye equipos y edificios

se consideraron 4 opciones:

1.- Almacenamiento en 2 pilas paralelas

2.- Almacenamiento en una pila

3.- Almacenamiento en 5 domos

4.- Almacenamiento en silo de concreto

Opción 1 Almacenamiento en dos pilas paralelas con recuperador tipo puente. El producto proveniente del secador es distribuido en las dos pilas por medio de dos

transportadores ubicados a lo largo de la parte superior de cada pila, cada transportador

posee un tripper que permite ir formando la pila en secciones transversales.

El retiro del producto se efectuará por medio de un recuperador tipo puente, con cucharas

de barrido transversal, el recuperador descargará a una correa lateral ubicada

paralelamente a cada pila. Para esta opción es necesario tener 2 pilas paralelas para

permitir el trabajo del recuperador, el recuperador se traslada de una pila a la otra por

medio de un carro motorizado ubicado en uno de los extremos de ambas pilas. Las pilas

estarán cubiertas por dos naves unidas de estructura metálica, que soportarán los

transportadores superiores de alimentación, serán cerradas lateralmente con aberturas

en la parte superior para entrada de las correas, aberturas inferiores para entrada de las

correas de salida de producto y portones de ingreso para mantenimiento y salida de los

componentes del recuperador y cargador frontal para casos de emergencia.



Figura 11-3. Almacenamiento dos pilas paralelas

Opción 2. Una pila de almacenamiento, con recuperador tipo pórtico. Con el producto proveniente del secador se formará una pila longitudinal por medio de un

transportador ubicado en la parte superior con tripper. El retiro de producto se efectuará

por un pórtico con 2 rastras, las rastras alimentan un transportador ubicado en la lateral

que lleva el producto hacia afuera del edificio de la pila. Este sistema de almacenamiento

permite la retirada del producto de diferentes lugares de la pila, además puede haber

carguío y retirada simultanea de producto; estas funciones dan una mayor flexibilidad en

la operación y existe la posibilidad de almacenar productos con características diferentes.

La pila estará encerrada en una nave de estructura metálica que soportará un

transportador en la parte superior, será cerrada lateralmente y poseerá portones de

ingreso para la salida de los componentes del pórtico recuperador y de las correas

transportadoras.

Figura 11-4. Almacenamiento una pila



Opción 3 Pilas cónicas con cargador y recuperador tipo radial En esta opción se emplean 5 pilas circulares de 57 m de diámetro, cada una con un

cargador y recuperador del tipo radial, que alimenta una correa inferior de salida de

material, la carga se hace por una correa superior. Esta pila, estará cubierta por una

estructura metálica tipo domo, puesto que se trata de estructuras livianas que no

soportan equipos. El área total requerida para los domos es de 96m de ancho por 436 m

de largo. En esta solución la retirada de material es por la parte inferior de la pila lo que

origina construir una salida subterránea creando un volumen mayor de excavación en

roca.

Figura 11-5. Pilas cónicas

Opción 4. Almacenamiento en silo. Con el producto proveniente del secador se alimentará un silo de concreto con una

capacidad de 80 000 t. El retiro de producto se efectuará por 8 tolvas inferiores, cada una

compuesta por 5 compuertas y un alimentador de correa. Los alimentadores descargan el

producto a un transportador de correa central. El silo estará cubierto por un cierre de

enrejados de estructura metálica y cobertura de metálica.

El silo tiene un diámetro de 50 m y una altura de 40 m. Se emplean las correas

transportadoras siguientes:

1 Correa para alimentación pilas, largo 151 m

8 Alimentadores de correa

40 Compuertas de cierre

1 Correa inferior de descarga hacia Puerto, largo 80 m



Figura 11-6. Almacenamiento en silo

Del análisis efectuado en este estudio se puede concluir que la opción Nº 4 de un silo de

concreto es la más recomendable debido a presentar una disposición general más

simple, menor costo inicial y en el tiempo. Esta opción además, presenta menores costos

operacionales y de mantenimiento.

Desde el punto de vista ambiental también resulta más favorable ya que esta

configuración permite un mayor control del polvo generado en su interior cuando ingrese

el material a este espacio confinado, de igual manera la extracción del material será más

sencilla y controlable.

11.6 Combustible para planta de secado

Este análisis de alternativas busca establecer una solución para definir el tipo de

combustible a emplear para la generación de aire caliente necesario para la operación de

secado de concentrado húmedo.

El concentrado de fosfato, con 10 -15% de humedad, será transportado en camiones

desde la Planta Concentradora hasta la Zona de Descarga de camiones, de allí será

transportado por medio de fajas transportadoras hasta la planta de secado, recorriendo

una distancia total de 43 km aproximadamente. Para el sistema de secado se evaluó

emplear los combustibles disponibles en la zona.

Petróleos, Electricidad y Gases.



Según el tipo de combustible se consideraron 4 opciones:

1.- Petróleo diesel

2.- Petróleo Nº 6 y 500

3.- Gas Natural

4.- Gas Licuado (GLP)

La cantidad de energía necesaria para el secado se ha determinado como un valor medio

basado en las energías para bajar la humedad del producto entre 15% y 10% a valores

entre 5% y 3%.

Alternativa Petróleo diesel La opción de emplear petróleo diesel resulta poco atractiva debido al alto consumo anual,

elevándose los costos considerablemente.

Alternativa Petróleo industrial Nº 6 y 500 En esta opción se puede apreciar que el costo de emplear petróleo Nº 500 es más bajo

que el de emplear petróleo Nº 6. La distribución del petróleo de tipo industrial como el

considerado en este estudio requiere de calentamiento para poder ser bombeado debido

a su alta viscosidad a temperatura ambiente. El suministro de petróleo sería por medio de

camiones los cuales descargarían el combustible a estanques de almacenamiento.

Alternativa Gas Natural Esta opción presenta una gran ventaja al compararla con la de petróleo, es más

económica, las instalaciones son más simples, y el abastecimiento puede ser hecho por

medio de gasoducto directamente de la fuente. El gas natural al no poseer equipos

especiales para su distribución interna no presenta costos asociados con operación y

mantenimiento.

Alternativa GLP Esta opción también presenta ventaja al compararla con la de petróleo, es más

económica y las instalaciones son más simples. El GLP debido a su costo pasa a ser una

alternativa al gas natural, por lo tanto este combustible podría ser empleado como una

opción a la falta de gas natural.

Del análisis efectuado en este estudio de trade-off para combustible de secado, se puede

concluir que el empleo de gas natural es el más recomendable. Esta solución tiene



menores costos de producto, de operación y de mantenimiento. Los menores costos de

operación se deben al menor número de operadores y a no existir consumo de energía

para la distribución, como ser bombeos y calentamiento de líneas.

Desde el punto de vista ambiental también representa la opción más conveniente debido

a que el gas natural tiene índices de contaminación bajos, no requiriéndose equipos

adicionales especiales como sería en el caso del petróleo. Deberían considerarse

instalaciones para el uso de GLP como respaldo a esta energía.

11.7 Transporte de concentrado

Este análisis de alternativas busca establecer una solución para definir la mejor opción

para el transporte del producto desde la Planta Concentradora hasta el área de

embarque.

Para el tipo de transporte que incluye equipos y edificios se consideraron 4 opciones

principales:

Transporte por faja convencional: El transporte por faja convencional consiste en la

instalación de una faja tipo overland, esta faja está apoyada en polines encima de mesas

de estructura metálica sobre el nivel del terreno, la faja está cerrada totalmente por medio

de una cobertura también metálica para evitar la acción del viento; debido a la capacidad

de la faja no es posible la solución con polines sobre cables.

Es necesario construir un camino lateral a lo largo de toda la trayectoria del transportador,

para la etapa de construcción el cual también será usado durante la operación para

efectuar el mantenimiento e inspección de los componentes estructurales, mecánicos,

eléctricos e instrumentación. Este transportador por ir a nivel del piso produce una

división del terreno en toda su trayectoria, cortando el paso, por lo cual es necesario

construir pases de peatones y en algunas intersecciones de caminos, pases de

vehículos. El equipamiento al estar instalado a nivel del suelo y recorrer zonas

deshabitadas, estará sujeto a acciones de vandalismo.

Con los planos de levantamiento topográfico fue escogida la mejor trayectoria evitando

las zonas de inundación y el paso por áreas con demasiados accidentes topográficos. La

trayectoria empleada implicó el empleo de 6 tramos de transportadores de faja para

poder ejecutar las curvas y tener potencias normales para este tipo de transporte.



Transporte por faja tubular: La faja tubular consiste en una cinta que al ser guiada por

polines ubicados en forma circular la doblan hasta cerrarla quedando un tubo en cuyo

interior se transporta el material, esta faja puede tener curvas pronunciadas en todos las

direcciones por lo cual fácilmente vence los obstáculos que se presenten en la trayectoria

como ser quebradas, cerros, etc. Por tener forma de tubo, este equipo lleva el material

totalmente encerrado sin contacto con el medio ambiente protegiéndolo del viento y otros

agentes atmosféricos. Al igual que el transportador convencional es necesario hacer un

camino lateral para la construcción, mantenimiento e inspección. Este transportador faja

tubular produce una división del terreno en toda su trayectoria, cortando el paso por lo

cual es necesario construir pases de peatones y en algunas intersecciones de caminos,

pases de vehículos. También por estar ubicada al nivel del terreno y cruzar grandes

extensiones solitarias está sujeta a acciones de vandalismo.

Transporte por medio de transportador elevado Rope Con: Este transportador es una

combinación de un transportador convencional con un sistema de cables y soporte similar

a un teleférico. Este sistema va elevado con lo cual puede superar obstáculos

topográficos con facilidad y cruzar zonas de inundación. Por ser un sistema elevado las

acciones de vandalismo se minimizan. La principal característica de este sistema es que

los costos de mantenimiento se minimizan, son bastante inferiores a los de una faja

convencional, debido al sistema de roldanas, en lugar de polines.

Transporte hidráulico vía mineroducto: El transporte hidráulico vía mineroducto

consiste en bombear el producto vía una tubería desde la Planta Concentradora hasta un

punto cercano al Puerto proyectado para embarque de fosfatos. Un producto para ser

bombeado debe ser caracterizado por medio de análisis de laboratorio, debe presentar

características físicas para una determinada velocidad del flujo sin admitir sedimentación

ni abrasión, la primera para no obstruir la cañería y la segunda para tener una vida útil

aceptable de los componentes del sistema.

Esta solución de transporte de material con agua implica bombear el producto que

alimenta la planta de filtrado, para lo cual se debe instalar en la Planta Concentradora un

tanque con agitación que recibirá el producto, para dejarlo en condiciones de ser

bombeado, considerando la reología del mismo.

Esta solución de transporte de pulpa implica considerar varios cambios en relación a los

otros sistemas como ser: la Planta de Filtros en el punto de descarga, además instalar un

estanque de paso que recibirá el producto desde los hidrociclones secundarios



incluyendo agitación del fluido, bombeo del producto que alimenta la planta de filtrado e

instalar en la planta de filtros un estanque con agitación para recepción de pulpa.

Transporte por teleférico: El transporte por teleférico presenta ventajas al compararlo

con los otros sistemas por ejemplo la trayectoria en altura permite salvar con facilidad los

obstáculos topográficos también por ir elevado las acciones de vandalismo quedan

restringidas.

Consultados los proveedores de estos equipos se llega a la conclusión el implementar un

sistema compuesto por varios teleféricos en serie, debido al largo del recorrido. El

sistema propuesto estaría formado por 5 a 7 teleféricos en serie cada uno con una

capacidad de 510 t/h. Los carros de transporte tendrían una capacidad de 1,7 m3. Las

torres de soporte estarían separadas a 225 m; cada 4 torres habría una torre de anclaje.

Para transferir de un sistema a otro habría que construir silos de 300 t.

Transporte por camiones: Transportar Concentrado de Fosfatos desde la Planta

Concentradora, hacia el futuro Puerto de embarque de fosfatos, ubicado al norte del

Puerto Petroperú. Se ha considerado, en esta sección, el traslado de concentrado de

Fosfato mediante camiones Bi-tren de 70 t de capacidad.

Del la evaluación anterior se podría concluir que el transporte por mineroducto es la

opción más recomendable debido a presentar una disposición general más simple, al

empleo de una menor cantidad de equipos, menor número de operadores y a un menor

costo inicial de inversión, sin embargo según los últimos estudios realizados que definen

las características del producto, se indican las dificultades de transporte a larga distancia,

eliminando el mineroducto como una opción factible, salvo si fuera modificado el proceso

para generar un producto con características aptas para ser bombeado y posteriormente,

una vez seco, ser transportable. Con costos más elevados, pero bastante inferiores a las

opciones por transportadores, está el sistema de transporte por camiones, esta solución

presenta la desventaja de emplear una cantidad alta de operadores dentro de los que hay

que considerar un equipo de chóferes y mecánicos, sin embargo es la opción técnica más

favorable. Desde el punto de vista ambiental tiene las ventajas de no creas barreras a lo

largo de su recorrido como sucede en el caso de las fajas transportadoras y facilita la

colocación de pases para ganado en los puntos que se consideren necesarios.



11.8 Cargadores de barcos

Este análisis busca encontrar la mejor alternativa para el suministro de los cargadores de

concentrado en barcos para el Puerto de fosfatos del Proyecto Bayóvar. De acuerdo a los

requerimientos el cargador debe cargar un barco de 75 000 DWT sin tener que moverlo,

por lo que el cargador debe poder cargar una longitud de bodega de extremo a extremo

de aproximadamente 170 m, para este tipo de barcos normalmente el número de

bodegas es de 7.

Los diversos tipos de cargadores estudiados son los siguientes:

Cargador fijo, telescópico e izable: Este cargador cuyo punto de carga es extensible,

se eleva girando en el plano vertical, y es el más simple que se puede construir. Este

cargador permite cargar en una línea perpendicular a la línea de atraque, por lo que solo

puede cargar una sola bodega, por lo que no cumple con los requerimientos.

Cargador fijo, telescópico, izable y rotatorio: Este cargador similar al anterior pero que

se le agrega un movimiento de giro en el plano horizontal. Este cargador permite cargar

dos bodega, por lo que tampoco cumple con los requerimientos.

Cargador radial con viga circular (Alternativa 1): Este tipo de cargador que tiene una

viga principal apoyada sobre un pivote y una viga circular cercana a la línea de atraque,

esta viga esta fija en el pivote y puede desplazarse sobre la viga circular. Sobre esta viga

se apoya una estructura secundaria donde se ubica la correa transportadora con el

material, esta estructura secundaria desliza radialmente sobre la viga principal y el

extremo se mueve verticalmente, permitiendo que el punto de carga tenga los tres

movimientos que permiten cargar las bodegas sin tener que desplazar el barco. Esta

solución con un radio de unos 50 m permite cargar de 3 a 4 bodegas del barco sin tener

que desplazarlo, por lo que para cargar un barco completo se deben colocar 2 de estos

cargadores. Las ventajas de este equipamiento es que se carga por dos puntos lo que

permite cargar en cada punto a la mitad de la tasa de carguío. En tanto que las

desventajas son que se deben colocar dos equipos lo que encarece su costo además de

que no permite aumentos en longitud de bodegas a cargar.



Cargador radial con viga lineal (Alternativa 2): Este tipo de cargador es similar al

anterior pero la viga principal en el pivote es desplazable y en vez de tener como apoyo

una viga circular tiene una viga recta paralela a la línea de atraque, con lo que se

consigue un volado menor, y que por lo tanto tenga un ángulo de utilización mayor. Sobre

esta viga, al igual que el cargador anterior se apoya una estructura secundaria donde se

ubica la correa transportadora con el material, esta estructura secundaria desliza

radialmente sobre la viga principal y el extremo se mueve verticalmente, permitiendo que

el punto de carga tenga los tres movimientos que permiten cargar las bodegas sin tener

que desplazar el barco. Esta solución con una distancia del pivote a la línea de atraque

de unos 50 m permite cargar un barco con longitudes extremas de bodega de 170 m sin

tener que desplazarlo.

La ventajas de este equipamiento es que se pueden cargar todas las bodegas del barco

sin tener que moverlo con un solo equipo. Permite además poner un puente de acceso

para acceder al muelle que soporta el cargador. En tanto que como desventaja se tiene

que no permite aumentos en longitud de bodegas a cargar.

Cargador lineal sobre muelle (Alternativa 3): Este cargador cuyo punto de carga es

extensible, se eleva girando en el plano vertical, pero en vez de realizarlo fijo se hace

desplazable de modo que pueda llegar a todas las bodegas del barco y que además

pueda repartir en la misma bodega del barco. Este cargador permite cargar el largo de

bodegas que se desee y debe ir montado sobre un muelle. Esta solución con una

distancia del pivote a la línea de atraque de unos 50 m permite cargar un barco con

longitudes extremas de bodega de 170 m sin tener que desplazarlo.

La ventaja de este equipamiento es que se puede prolongar los apoyos y la correa tripper

para cargar barcos con bodegas más largas. Permite poner un puente de acceso para

acceder al muelle que soporta el cargador. Debido a que puede repartir el material dentro

de la misma bodega del barco facilita el control del polvo generado utilizando para ello

sistema de aspersores de agua.



11.9 Salas eléctricas

Se han evaluado comparativamente por diferentes criterios para comparar entre una Sala

Eléctrica Prefabricada (SEP) y una Sala Construida en Obra (SCO), se establecen

criterios del tipo constructivo, de costos, medio ambientales, entre otros, necesarios para

tener una visión completa de ambas opciones, para determinar cual de ellas se aplicara

en el Proyecto Bayóvar.

Una SEP tiene gran parte de su equipamiento en común con una SCO, como

Switchgears, Centro de Control de Motores, Tableros, etc. la principal diferencia se

aprecia en su exterior, hecha de estructura de acero, paneles metálicos y aislante interno

(fibra de vidrio o similares), en contraste con la SCO fabricada en base a construcción en

albañilería.

En ambos tipo de salas eléctricas se tiene que instalar los sistemas de aire

acondicionado. Tomando en consideración que el tiempo de ejecución, el tiempo en la selección de

proveedores y los riesgos de daños a equipos de la solución SCO son mucho mayores a

la solución SEP, La cantidad de personal en obra, aumenta considerablemente, con

mayores riesgos de seguridad, dificultando la fluidez de comunicación entre cliente y

contratista en la solución SCO, Menor cantidad de documentos y menos trabajo

administrativo en la solución SEP, Respecto a la posibilidad de traslado de la planta, en la

solución SEP es posible su desmontaje y/o traslado, esto también implica mayor facilidad

de retirar los equipos e instalaciones durante la fase de cierre de mina. Es recomendable

la opción de la Sala Eléctrica Prefabricada.

11.10 Ubicación de canteras

Para la construcción del Proyecto Bayóvar será necesaria la explotación de canteras para

la extracción de agregado fino, agregado grueso, material para pavimentos y para

rellenos estructurales.

Son siete las canteras en donde se piensa extraer de materiales para el Proyecto

Bayóvar, éstas se encuentran ubicadas en el distrito y provincia de Sechura,

departamento de Piura al norte del Perú. Las coordenadas geográficas de cada una de

ellas se muestran en la tabla siguiente.



Tabla 11-1. Coordenadas de canteras – Bayóvar.

Coordenadas UTM (PSAD 56) Cantera

Norte Este

Distancia promedio al

proyecto (km) Illescas I. 9 354 098.0 497 687.0 15 Illescas II. 9 352 384.0 498 964.0 12,9 Acceso a Reventazón. 9 345 386.0 508 959.0 23,8 Chorrillos. 9 326 087.0 502 617.0 31,0 Bappo. 9 351 190.0 501 822.0 5,3 Arenera. 9 349 604.0 505 452.0 9,0 Diatomita. Ver características de las canteras

Tanto la cantera Bappo como la cantera Arenera, si bien es cierto se ubican dentro de

áreas concesionadas a CMMM, están siendo administradas por la Municipalidad de

Sechura.

Las canteras Illescas I, Illescas II, Acceso a Reventazón, Chorrillos, Bappo y Arenera

serán explotadas por terceros, los cuáles venderán los materiales a CMMM para la

ejecución del Proyecto Bayóvar.

La cantera Diatomita si se encuentra ubicada dentro de la concesión Bayóvar 2 de

CMMM, esta cantera es un caso especial, ya que se ha listado debido a que los

materiales que se extraigan como consecuencia de la conformación del tajo de la mina

serán utilizados como materiales de relleno.



12 ORGANIZACIÓN Y REQUERIMIENTO DE PERSONAL.

La organización y requerimiento de personal para el Proyecto Bayóvar se ha diseñado

para las dos etapas del Proyecto Bayóvar: fase de construcción y fase de operación.

Ambas etapas tienen muchas diferencias con respecto a la organización del personal

debido a la metodología de trabajo en cada una de ellas.

En este capítulo se describirá estos puntos en cada una de estas etapas, esta

descripción se realizará por separado para poder distinguir claramente las diferencias de

estos temas en cada una de estas etapas.

12.1 Fase de construcción.

A continuación se describe la forma como se organizará esta fase del Proyecto Bayóvar,

cuál es el requerimiento del personal para esta fase y como se realizará su

entrenamiento.

12.1.1 Organización.

En la figura 12-1, se muestra el organigrama del CMMM en su fase de construcción. Esta

estructura organizacional es del tipo piramidal y en la cual se han definido 4 niveles de

jerarquía:

Gerencia de Proyecto.

Gerencia de construcción.

Gerencias de unidades de apoyo, administrativas y operacionales.

Personal profesional.

En este organigrama se puede observar que existirán 02 Gerencias: Gerencia de

Proyecto y Gerencia de Implementación y 11 departamentos, de los cuales siete

funcionaran como unidades de apoyo: Departamento legal, control de proyecto,

aseguramiento de la calidad, seguridad y salud ocupacional, medio ambiente, consultoría

y relaciones sociales.

CMMM elaborará un plan de funciones para la etapa de construcción en el cuál se listará

todas las funciones que se tendrán en dicha etapa y se describirá cada función. Este plan

debe estar listo antes de iniciar la etapa de construcción con la finalidad de asignarle a

cada profesional, que se incorpore, su función específica a desarrollar en el Proyecto

Bayóvar.



Esta asignación específica de función consistirá en describirle a quien reportará y que

personal tendrá bajo su mando, sus líneas de comunicación, su perfil profesional, sus

responsabilidades y sus actividades a realizar en el Proyecto Bayóvar.

Debido al dinamismo de la etapa de construcción, el organigrama que se ha presentado

puede sufrir algunas pequeñas variaciones pero sin impactar en su concepción. Habrá

modificaciones conforme la construcción se vaya realizando, por ejemplo se prevé que

exista un área responsable del “comissioning” del Proyecto Bayóvar, el cuál aún no se ha

plasmado en este organigrama.

A continuación se describe brevemente las principales responsabilidades de cada uno de

los departamentos presentes en este organigrama:

Gerente de Proyecto.

Responsable de la elaboración del modelo de gestión para el control integral del

Proyecto Bayóvar. Establecer los objetivos de cronograma y costo. Calidad de

producto y altos estándares en seguridad y salud ocupacional.

Gerencia de Construcción.

Responsable del funcionamiento acertado del Proyecto Bayóvar, medido en términos

de cronograma y costo. Calidad de producto y altos estándares en seguridad y salud

ocupacional. Responsable por establecer los objetivos del Proyecto Bayóvar.

Control de Proyecto.

Asigna costos programados para apoyar a los superintendentes o supervisores de

subcontratos. Proyecta cronogramas, pronósticos y estimados. Elabora y monitorea

las curvas de mano de obra, materiales y producción. Informa, según lo requerido, el

histórico de la mano de obra y costos. Asiste a los Subcontratista proveyendo

información aceptable sobre costos programados. Provee y mantiene el sumario de

los costos programados para cada proceso o para cada subcontrato.

Aseguramiento de la calidad.

Supervisar y monitorear los sistemas de gestión implementados en cada uno de los

departamentos del Proyecto Bayóvar garantizando el cumplimiento de los mismos.



Figura 12-1. Organigrama del Proyecto Bayóvar en la fase de construcción.



Dpto. Legal y Tributario.

Departamento de apoyo en temas de índole legal y tributaria. Directivas para la

solución de conflictos y discrepancias en términos de leyes y contratos.

Seguridad y salud ocupacional.

Asesoramiento y verificación del cumplimiento del programa de seguridad y salud

ocupacional.

Medio Ambiente, Licencias, derechos Mineros.

Construcción y monitoreo del programa de medio ambiente. Verificación de la

regulación medioambiental vigente de la compañía y la normativa legal nacional para

este tema. Obtener y monitorear las licencias y permisos requeridos para esta etapa

del Proyecto Bayóvar.

Relaciones Sociales.

Identificar y evaluar actitudes públicas de conformidad con las prácticas del

organización, con metas sociales y económicas deseables. Ejecución de programas

para afianzar la excelente relación de la compañía ante la población y demás

Stakeholder`s.

Consultoría.

Asesoría en temas especializados de tipo técnico para la optimización de procesos

operacionales o de gestión. Apoyo en la solución de problemas de carácter técnico.

Gerencia de Construcción.

Responsable por garantizar que se cumpla el planeamiento del Proyecto Bayóvar en

cuestión de plazos y costos. Responsable de la administración de los procesos

constructivos del Proyecto Bayóvar, supervisión de la mano de obra obrera, equipos

de construcción, gestión de contratos, logística de campo, calidad de los procesos

constructivos, relaciones laborales con los obreros y seguridad patrimonial en la

construcción. Responsable del cumplimiento de los estándares de seguridad, salud y

medio ambiente del Proyecto Bayóvar y de las regulaciones nacionales vigente.



Gerencia Administrativa.

Responsable por las finanzas y cuentas bancarias de la compañía. Administración de

la gestión de asistencia social a los empleados del Proyecto Bayóvar. Responsable

por las directrices y políticas de gestión del área de RRHH. Verificación del

cumplimiento de las leyes laborales vigentes a nivel interno y externo. Administración

de los servicios generales del Proyecto Bayóvar para garantizar la continuidad del

mismo.

Gerencia de Logística.

Responsable de compras y entregas de los materiales y servicios para el Proyecto

Bayóvar. Recibe e inspecciona los materiales y equipos en conformidad con los

documentos de compras. Controla las áreas de almacenamiento de materiales.

Gerencia de Ingeniería.

Gerencia los servicios de las consultorías. Coordina las entregas de diseño realizando

un minucioso seguimiento interdisciplinario y el área de construcción. Coordina las

revisiones del diseño del Proyecto Bayóvar. Gerencia el proceso de revisión del

diseño. Supervisar y desarrolla todas las especificaciones y planos del Proyecto

Bayóvar. Mantiene los costos y la programación de la ingeniería. Asiste al Gerente de

Proyecto con apoyo técnico para la administración de los contratos.

12.1.2 Requerimiento de personal.

Para la fase de construcción que involucra la Ingeniería de detalle, construcción y puesta

en marcha del Proyecto Bayóvar se va a requerir personal profesional, técnico y obreros.

El Proyecto Bayóvar tiene un programa de requerimiento de personal a todos los niveles

con el cuál se realizará un plan para el reclutamiento del personal que trabajará en el

Proyecto Bayóvar.

Con la finalidad de uniformizar criterios es necesario enunciar las siguientes definiciones:

Área de influencia Directa (AID): incluye áreas donde existe un potencial impacto

directo en una serie de variables socioeconómicas como el empleo, la salud, los

ingresos, los precios relativos de los productos agrarios y no agrarios respecto a los



bienes de consumo del hogar, los precios de factores como el trabajo y la tierra, los

procesos productivos, los sistemas de infraestructura y el hábitat natural.

Dado que el Proyecto Bayóvar tendrá una influencia directa en sus pobladores, se

constituye como Área de Influencia Directa a la Provincia Sechura que integra 6

distritos: Bellavista de la Unión, Cristo Nos Valga, Bernal, Rinconada Llicuar, Sechura

y Vice y el Distrito La Unión, perteneciente a la Provincia de Piura.

El Área de Influencia Directa comprende también al Distrito La Unión perteneciente a

la Provincia de Piura, dado que las tierras de la Comunidad Campesina San Martín de

Sechura abarcan alrededor del 50% del territorio del distrito. Además, la ubicación

geográfica de este distrito, lo convierte en un eje importante del corredor económico

que conecta a toda la provincia de Sechura con la ciudad capital, Piura.

Figura 12-2. Ubicación del Área de Influencia Directa.

Personal profesional: empleado de CMMM o de la contratista egresado de una

universidad, con o sin título, y que brindará servicios directa o indirectamente al

Proyecto Bayóvar. Incluye a los estudiantes universitarios que realizaran prácticas

pre-profesionales en CMMM o en una Empresa contratista.



Personal obrero: conjunto de personal que pueden carecer de educación primaria y/o

secundaria y que desempeña una ocupación predominantemente manual que puede

ser de la CMMM o una empresa contratista, percibiendo una remuneración por su

trabajo en forma de salario o pago semanal.

Personal local: es aquella persona oriunda (nacido) en la área de influencia directa del

Proyecto Bayóvar; descendiente de poblador nacido en la AID en primer grado y

segundo grado y que se encuentre registrado al menos 5 años como residente en

dicha comunidad.

Mano de obra calificada: personal que brinda un servicio especializado y que se

encuentra capacitado para realizarlo por conocimiento y experiencia.

Mano de obra no calificada: personal que brinda un servicio común y que no necesita

capacitación para realizarlo ni experiencia en el mismo.

En la figura 12-3. se muestra la curva de requerimiento de personal para la etapa de

construcción del Proyecto Bayóvar. En esta figura se muestra que la demanda máxima

de personal se requerirá en febrero del 2009 con un requerimiento que sobrepasa los 1

600 trabajadores (incluye personal profesional y personal obrero). Debido a la

temporalidad de los puestos de trabajo en la construcción, su rotación, su bajo período de

permanencia, puestos especializados, etc. se ha considerado que la cantidad de empleo

que se generará será el pico máximo de trabajadores aumentado en un 25 %; lo cual

originará 2 000 puestos de trabajo aproximadamente.

La cantidad máxima estimada sólo de personal obrero, se excluye al personal

profesional, asciende a 1300; de los cuales se ha asumido que el 40% corresponde a

mano de obra no calificada. El Proyecto Bayóvar ha considerado que el 25% de esta

mano de obra no calificada será local. Por lo tanto, la cantidad de mano de obra local

asciende a 130 personas, a los cuales si se les aplica un adicional de 25 % por la

rotatividad del empleo y otros factores se logra un aproximado de 162 puestos de trabajo.



PROYECTO BAYÓVAR DISTRIBUCION DE PERSONAL EN LA IMPLEMENTACIÓN

0

150

300

450

600

750

900

1,050

1,200

1,350

1,500

1,650

1,800

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Pers

onal

Figura 12-3. Distribución del personal total para la construcción del Proyecto.

12.1.3 Plan de reclutamiento y selección.

CMMM adoptará una estrategia de reclutamiento durante la etapa de construcción, para

apoyar las prioridades dentro de nuestro compromiso social, de la contratación de

profesionales del Área de Influencia Directa del Proyecto (AID). La metodología para la

captación de personal directo podrá realizarse de manera interna por la CMMM, a través

de los diferentes medios de comunicación como: avisos periodísticos, medios radiales y/o

a través de las universidades ubicadas en Piura o de manera externa en sociedad con las

compañías nacionales e internacionales de reclutamiento y selección de personal.

El objetivo de CMMM es estimular el desarrollo económico de las comunidades y áreas

de influencia del Proyecto Bayóvar, que ven con el Proyecto Bayóvar la generación de

oportunidades de empleo y desenvolvimiento sostenible.

Principio de prioridad y compromiso

Para la contratación de personal directo, CMMM realizará la selección de personal

aplicando el principio de “prioridad de contratación al personal de la AID del Proyecto”; si

los candidatos del AID no son compatibles con la posición, se realizará la búsqueda de

candidatos en el Departamento de Piura. Si la búsqueda de candidatos siga siendo



infructífera se ampliará el área de búsqueda para todo el país. Sólo en casos

absolutamente necesarios se recurrirá a captar candidatos del extranjero.

En el caso del personal indirecto, aquellos trabajadores que no tienen vínculo laboral

directo con CMMM pero brindan servicios para el desarrollo del Proyecto Bayóvar, estos

dependen directamente de las empresas contratistas que participaran de la construcción

del Proyecto Bayóvar. Debido a que CMMM impulsa la política de prioridad de

contratación de personal local se están desarrollando estrategias para promover que

dichos contratistas empleen personal local. Estas estrategias de control van orientadas a

la promoción de personal local a nivel obrero. Se pretende que la mayor cantidad posible

de mano de obra obrera no calificada sea personal local.

12.1.4 Administración de personal.

La gestión administrativa para el manejo del personal estará basada y registrada en los

siguientes documentos:

Plan de seguridad y salud ocupacional de CMMM.

Plan de relaciones laborales en la construcción del Proyecto Bayóvar.

Plan sindical en la construcción del Proyecto Bayóvar.

Reglamento de trabajo interno CMMM.

Plan de movilización y desmovilización del personal en la construcción.

En la etapa de construcción existirá un campamento de construcción en el cuál se alojará

el personal obrero de las empresas contratistas. Adicionalmente se tendrá alojamientos

satélites en Sechura y Piura para el personal empleado tanto de CMMM como de los

contratistas.

El tema alimentario siempre es un tema que puede ser motivo de reclamo para el

personal obrero; este se debe a las diferencias de los gustos y preferencias alimentarías.

Por ello, para atender al personal obrero se ha planteado que se tendrá dos servicios de

abastecimiento de alimentación con la finalidad de que todo el personal desayune,

almuerce y cene en el campamento de construcción.

Este campamento de construcción también estará bien equipado con los servicios

básicos necesarios: energía eléctrica, agua potable, disposición de residuos sólidos y

aguas residuales.



El personal obrero trabajará en el siguiente horario de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y de 2.00

p.m. a 6.00 p.m. de lunes a sábado. En períodos específicos, dada la naturaleza de todo

proyecto de construcción, será necesario trabajar en dos turnos, día y noche, por lo que

se planificará las cuadrillas de trabajo para rotar el trabajo y evitar que toda persona

trabaje más de 12 horas al día.

El personal obrero tendrá una modalidad de trabajo de 6 x 1, es decir seis días de trabajo

por un día de descanso. Para esto, los obreros vivirán en el campamento de construcción

y el séptimo día podrán viajar a la ciudad de Piura y/o Sechura a descansar con sus

respectivas familias.

El personal administrativo trabajará en el siguiente horario de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y de

2.00 p.m. a 6.00 p.m. de lunes a jueves y el viernes trabajaran de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y

de 2.00 p.m. a 3.00 pm. Este personal tendrá una modalidad de trabajo de 5 x 2, es decir

cinco días trabajando por dos días de descanso. En estos cinco días de trabajo cumplirá

una jornada máxima de 48 horas semanales. CMMM planificará cuadrillas de personal

empleado para que se roten y logren cubrir con sus 48 horas semanales la supervisión de

la totalidad de las actividades que se realicen para la construcción del Proyecto Bayóvar.

Para la movilización del personal directo o indirecto, durante las jornadas laborales en la

etapa de construcción, se contará con un servicio de transporte de personal, el cuál se

encargará de transportar al personal tanto de las zonas de Piura y Sechura al Proyecto

Bayóvar y viceversa.

12.1.5 Entrenamiento.

La estrategia principal del entrenamiento es desarrollar los talentos y las capacidades de

los profesionales, técnicos y obreros, para lo cual se esta elaborando un programa de

capacitación para los trabajadores con los siguientes objetivos en mente:

Asegurar que los empleados tengan las habilidades requeridas para llevar a

cabo exitosamente el desarrollo del Proyecto Bayóvar.

Mejorar el desempeño de los empleados para que se puedan desenvolver en

futuros proyectos de construcción de CMMM.

Para diseñar un programa de capacitación, es necesario hacer un Diagnostico

de las necesidades que existen en el Proyecto Bayóvar y del nivel general de

cada uno de los trabajadores. Esta labor es de carácter permanente, pero se



puede ir haciendo progresivamente y desde el inicio del proceso de

reclutamiento.

Se tienen convenios con instituciones educativas como SENCICO, SENATI, Universidad

Nacional de Piura y Universidad de Piura y otros institutos técnicos para definir la

posibilidad de contratar sus servicios en este campo o efectuar acuerdos de conveniencia

recíprocas.

Basado en los recursos específicos del Proyecto Bayóvar, alcance de trabajos, el

Gerente de Construcción debe determinar las habilidades específicas que serán

requeridas de los empleados y debe aprobar el Plan de Capacitación.

El plan debe listar la capacitación que será realizada, la metodología que será utilizada, la

cantidad de audiencia esperada y el plan para la construcción de la capacitación.

El Gerente de Construcción designará una persona como un “Coordinador de

capacitación”. Dependiendo de la magnitud del trabajo, este tal vez se desempeñe a

tiempo completo o a tiempo parcial.

Basado en información de los supervisores, jefes y/o superintendentes de cada área, el

Coordinador de la capacitación debe desarrollar una Matriz de Capacitación. Esta matriz

debe identificar cada empleado, la capacitación asignada y el método de capacitación a

aplicar.

CMMM proveerá de entrenamiento a sus trabajadores sobre temas de salud ocupacional,

seguridad industrial y medio ambiente, para asegurar que son capaces de asimilar y de

actuar con los estándares y los procedimientos establecidos. De esta manera los

trabajadores comprenderán y harán suyo la cultura de trabajo seguro, responsable y

cuidado del medio ambiente.

Funciones a capacitar a nivel empleados.

De acuerdo al organigrama del personal de CMMM que se encargará de gerenciar y

administrar la construcción del Proyecto Bayóvar se debe elaborar una Matriz de

capacitación del Proyecto Bayóvar de acuerdo a las funciones registradas en ese



organigrama. Es necesario que todos los involucrados en ese organigrama deban ser

capacitados.

La Gerencia de Construcción aprobará y podrá incluir cualquier otra función no

contemplada en dicho organigrama para que sea capacitada.

Capacitación del personal no calificado.

Para el personal no calificado (obreros) cuyo capacitación desee realizarlo CMMM, el

Gerente de Construcción debe incluir la capacitación de este personal en el Plan de

Capacitación del Proyecto basado en las habilidades que les serán requeridas para su

desempeño en el Proyecto Bayóvar.

En la figura 12-4 se muestra el organigrama típico de una empresa constructora. En dicho

organigrama se muestra el personal obrero. Dentro de este personal hay un subconjunto

que corresponde a la mano de obra no calificada que será capacitada.

Figura 12-4. Organigrama típico de una empresa constructora.

La lista de funciones a capacitar dentro del personal obrero, distribuido por disciplina son:



Tabla 12-1. Funciones a capacitar en la etapa de construcción.

Civil Estructural Arquitectura Mecánica Electricidad y Telecomunicaciones

Ayudante de movimiento de tierras.

Ayudante de concreto (acero de refuerzo, concreto

y encofrado, albañilería).

Ayudante de instalaciones sanitarias y eléctricas

(Gasfitero y electricista).

Ayudante mecánico Ayudante electricista.

Ayudante de topografía ---

Ayudante de acabados (Pintura, baldosas, mayólica,

alfombra, etc.).

Ayudante de mantenimiento

de equipos ---

Ayudante de laboratorio --- --- --- ---

Técnico en autocad. --- --- --- ---

12.2 Fase de operación.

A continuación se describirá la forma como se organizará la etapa de operación del

Proyecto Bayóvar, cuál es el requerimiento del personal para esta fase y como se

realizará su entrenamiento.

12.2.1 Organización.

En la figura 12-5, se muestra el organigrama de CMMM en su fase de operación. Esta

estructura organizacional es del tipo piramidal y en la cual se han definido 5 niveles de

jerarquía:

Gerencia general.

Gerencias de unidades administrativas y operacionales.

Jefaturas.

Asistentes administrativos.

Personal obrero.

En este organigrama se puede observar que existirán 6 gerencias que reportaran al

Gerente General. La gerencia de operaciones tendrá a su cargo cuatro departamentos:



Mina, procesos, Puerto y mantenimiento. La gerencia administrativa tendrá a su cargo 6

departamentos: seguridad patrimonial, materiales, contabilidad y finanzas, tecnología de

la información, recursos humanos y el departamento comercial.

CMMM elaborará un plan de funciones para la etapa de operación en el cuál se listará

todas las funciones que se tendrán en dicha etapa y se describirá cada función. Este plan

debe estar listo antes de iniciar esta etapa de operación con la finalidad de asignarle a

cada profesional que se incorpore su función específica en el Proyecto Bayóvar.

Esta asignación específica de función consistirá en informarle a quien reportará y que

personal tendrá bajo su mando, sus líneas de comunicación, sus responsabilidades y sus

actividades a realizar en el Proyecto Bayóvar.

Debido a la prematura etapa en la que se encuentra el Proyecto Bayóvar el organigrama

que se ha presentado es un preliminar de la organización de CMMM. Este organigrama

sufrirá algunas pequeñas variaciones pero sin impactar en su concepción.

A continuación se describe brevemente las principales responsabilidades de cada una de

las gerencias de este organigrama:

Gerencia general.

Responsable de la elaboración, construcción y aplicación del modelo de gestión para

el control integral de los procesos operacionales y administrativos.

Operaciones.

Responsable por la administración de las actividades operacionales de la mina,

incluye procesos, Puerto y mantenimiento.

Legal.

Responsable por la administración de los temas legales de la operación minera.

Verificación del cumplimiento de todos los aspectos legales vigentes.

Asuntos externos.

Responsable por todos los temas sociales, comunicaciones, relaciones comunitarias,

imagen institucional, etc. de la mina.

Seguridad y Salud Ocupacional.

Responsable por elaborar, implementar y supervisar el cumplimiento del sistema de

gestión para la administración de la seguridad y salud ocupacional de la mina.

Asesorar a los diferentes departamentos sobre este tema específico.



Medio Ambiente.

Responsable por elaborar, implementar y supervisar el cumplimiento del sistema de

gestión para la administración del medio ambiente. Asesorar a los diferentes

departamentos sobre este tema específico.

Administración.

Responsable de los temas de seguridad patrimonial, materiales, contabilidad y

finanzas, tecnología de la información, recursos humanos y el área comercial.

Figura 12-5. Organigrama del Proyecto Bayóvar en la fase operativa.

12.2.2 Requerimiento de personal.

Para la fase de operación de la mina se va a requerir personal para las diferentes

actividades a realizar durante la etapa de operación. El Proyecto Bayóvar cuente con un

programa de requerimiento de personal con el cuál se realizará un plan de reclutamiento

que se trabajará en esta etapa.

Con la finalidad de uniformizar criterios es necesario enunciar las siguientes definiciones:

Personal profesional: empleado de CMMM o de la contratista egresado de una

universidad, con o sin título, y que brindará servicios directa o indirectamente al

Proyecto Bayóvar. Incluye a los estudiantes universitarios que realizaran prácticas

pre-profesionales en CMMM o en una empresa contratista.



Personal obrero: conjunto de personal que pueden carecer de educación primaria y/o

secundaria y que desempeña una ocupación predominantemente manual que puede

ser de CMMM o una empresa contratista, percibiendo una remuneración por su

trabajo en forma de salario o pago semanal.

Personal local: es aquella persona oriunda (nacido) en la área de influencia directa del

Proyecto Bayóvar; descendiente de poblador nacido en la AID en primer grado y

segundo grado y que se encuentre registrado al menos 5 años como residente en

dicha comunidad.

Mano de obra calificada: personal que brinda un servicio especializado y que se

encuentra capacitado para realizarlo por conocimiento y experiencia.

Mano de obra no calificada: personal que brinda un servicio común y que no necesita

capacitación para realizarlo ni experiencia en el mismo.

En la tabla 12- 2 se muestra la cantidad de personal para la etapa de operación del

Proyecto Bayóvar. En dicha tabla se aprecia que el total de personal asciende a 725

trabajadores.

Los departamentos en los cuales se tiene mayor cantidad de personal son: Procesos,

Gerencia de mina y mantenimiento. Estas son las áreas de donde se incorporará

personal local.

En el área de Operaciones: Procesos, Mina y Mantenimiento, se tiene 165, 135 y 225

puestos respectivamente, que corresponden a personal obrero (del total mostrado en la

tabla 2 de esta área se ha descontado su respectivo número de personal profesional). El

Proyecto Bayóvar considera que el 50 % de estos puestos serán mano de obra local lo

que asciende a 264 puestos de trabajo.

Tabla 12-2. Cantidad de personal en la operación.

Descripción Cantidad Operaciones – Procesos. 294

Operaciones – Mina. 183 Operaciones – Mantenimiento. 159 Gerencia administrativa - Legal. 57

Seguridad, salud y medio ambiente. 22 Asuntos externos. 8 Gerencia general. 2

Total 725



Distribución del personal de operación

294

183159

57

228 2

40.6%

65.8%

87.7%95.6% 98.6% 99.7% 100.0%

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80.0%

100.0%

120.0%

Figura 12-6. Distribución del personal en la etapa de operación.

12.2.3 Plan de reclutamiento y selección.

CMMM adoptará una estrategia de reclutamiento durante la etapa de operación muy

similar que la realizada para la construcción del Proyecto Bayóvar. La metodología para

la captación de personal directo podrá realizarse de manera interna por CMMM, a través

de los diferentes medios de comunicación como: avisos periodísticos, medios radiales y/o

a través de las universidades ubicadas en Piura o de manera externa en sociedad con las

compañías nacionales e internacionales de reclutamiento y selección de personal.

El objetivo de CMMM es estimular el desarrollo económico de las comunidades y áreas

de influencia del Proyecto Bayóvar, que ven en el Proyecto Bayóvar la generación de

oportunidades de empleo y desenvolvimiento sostenible.

Principio de prioridad y compromiso

Para la contratación de personal directo, CMMM realizará la selección de personal

aplicando el principio de “prioridad de contratación al personal de la AID del Proyecto”; si

los candidatos del AID no son compatibles con la posición, se realizará la búsqueda de

candidatos en el Departamento de Piura. Si la búsqueda de candidatos siga siendo



infructífera se ampliará el área de búsqueda para todo el país. Sólo en casos

absolutamente necesarios se recurrirá a captar candidatos del extranjero.

En el caso del personal indirecto, aquellos trabajadores que no tienen vínculo laboral

directo con CMMM pero brindan servicios para la operación de la mina dependen

directamente de las empresas contratistas. Debido a que CMMM impulsa la política de

prioridad de contratación de personal local se están desarrollando estrategias para

promover que dichos contratistas empleen personal local. Estas estrategias de control

van orientadas a la promoción de personal local a nivel obrero. Se pretende que la mayor

cantidad posible de mano de obra obrera no calificada sea personal local.

12.2.4 Administración de personal.

La gestión administración para el manejo del personal estará basada y registrada en los

siguientes documentos:

Plan de seguridad y salud ocupacional.

Plan de relaciones laborales.

Plan sindical.

Reglamento de trabajo.

Plan de movilización y desmovilización del personal.

En la etapa de operación existirá un campamento permanente en el cuál se dará

alojamiento al personal de operaciones tanto directo como indirecto. Adicionalmente se

tendrá alojamientos satélites en Sechura y Piura para el personal empleado tanto de

CMMM como de los contratistas.

Se tendrá un único servicio de abastecimiento de alimentación con la finalidad de que

todo el personal desayune, almuerce y cene en el campamento de operación. Se

proveerá también de los servicios básicos de energía eléctrica, agua potable, disposición

de residuos sólidos y aguas residuales.

En la etapa de operación de la mina se distinguirá dos grupos de trabajo: personal

administrativo y personal de operaciones. Dada la naturaleza de la operación minera, el

personal de operaciones trabajará en dos turnos, día y noche. El turno de día tendrá el

siguiente horario de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y de 2.00 p.m. a 7.00 p.m. cuatro días a la

semana y el turno de noche trabajará de 7.00 p.m. a 12.00 m y de 1.00 a.m. a 7 a.m.



también cuatro días a la semana, trabajando ambos turnos 48 horas a la semana. Se

planificará cuadrillas de trabajo para que puedan ser rotados de tal manera de evitar que

toda persona trabaje más de 48 horas semanales.

La modalidad de trabajo para el personal de operaciones es de 4 x 4, es decir cuatro días

de trabajo por cuatro días de descanso. Para esto, este personal vivirá en el campamento

de operaciones y durante su descanso podrán viajar a la ciudad de Piura y/o Sechura a

reunirse con sus familias.

El personal administrativo trabajará en el siguiente horario de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y de

2.00 p.m. a 6.00 p.m. de lunes a jueves y el viernes trabajaran de 7.00 a.m. a 1.00 p.m. y

de 2.00 p.m. a 3.00 p.m.. Este personal tendrá una modalidad de trabajo de 5 x 2, es

decir cinco días trabajando por dos días de descanso. En estos cinco días de trabajo

cumplirá una jornada máxima de 48 horas semanales. CMMM planificará cuadrillas de

personal empleado para que se roten y logren cubrir con sus 48 horas semanales la

supervisión de la totalidad de las actividades que se realicen durante la operación de la

mina.

Para la movilización del personal directo o indirecto, durante las jornadas laborales en la

etapa de construcción, se contará con un servicio de transporte de personal, el cuál se

encargará de transportar al personal tanto de las zonas de Piura y Sechura al Proyecto

Bayóvar y viceversa.

12.2.5 Entrenamiento.

Igualmente que en el caso de la etapa de construcción del Proyecto Bayóvar, para

diseñar un programa de capacitación, es necesario hacer un diagnóstico de las

necesidades que existen en la operación v el nivel general de cada uno de los

trabajadores. Esta labor es de carácter permanente, pero se puede ir haciendo

progresivamente y desde el inicio del proceso de reclutamiento.

Se cuenta con convenios con instituciones educativas como SENCICO, SENATI,

Universidad Nacional de Piura, Universidad de Piura, etc. y otros institutos técnicos con lo

cuales se desarrollará la capacitación del personal que trabajará en la fase de operación

de la mina.

Basado en los recursos específicos de la operación, alcance de trabajos, el Gerente

General debe determinar las habilidades específicas que serán requeridas de los

empleados y debe aprobar el Plan de Capacitación.



El plan debe listar la capacitación que será realizada, la metodología que será utilizada, la

cantidad de audiencia esperada y el plan para la construcción de la capacitación.

El Gerente General designará una persona como un “Coordinador de capacitación”.

Dependiendo de la magnitud del trabajo, este tal vez se desempeñe a tiempo completo o

a tiempo parcial.

Basado en información de los supervisores, jefes y/o superintendentes de cada área, el

Coordinador de la Capacitación debe desarrollar una Matriz de Capacitación. Esta matriz

debe identificar cada empleado, la capacitación asignada y el método de capacitación a

aplicar.

En Capacitación del personal administrativo

De acuerdo al organigrama del personal de CMMM que se encargará de gerenciar y

administrar la operación de la mina se debe elaborar una matriz de capacitación del

Proyecto Bayóvar de acuerdo a las funciones registradas en ese organigrama. Es

necesario que todos los involucrados en ese organigrama deban ser capacitados.

La Gerencia de Construcción aprobará y podrá incluir cualquier otra función no

contemplada en dicho organigrama para que sea capacitada.

Capacitación del personal de operaciones

Para el personal de operaciones, el “Coordinador de la Capacitación” coordinará con

cada Gerente de área el listado de funciones a capacitar de tal manera de registrarlas en

el Plan de Capacitación de la mina. En este caso específico se tendrá a personal de

mina, mantenimiento, procesos y Puerto. Este personal tendrá que pasar por

capacitación antes de iniciar sus actividades.

Las necesidades específicas de capacitación serán determinadas por la gerencia de cada

una de las áreas, de tal manera que al inicio de las operaciones se asegure la

continuidad de la producción.

La gerencia general aprobará y podrá incluir cualquier otra función no contemplada en

dicho organigrama para que sea capacitada.



13 ASPECTOS FINANCIEROS.

13.1 Costos de capital y de operación.

Esta sección presenta los resultados del análisis de viabilidad económica del Estudio de

Viabilidad del Proyecto Bayóvar. Se desarrolló un modelo de proyecciones y flujo de caja

descontado, aprobando la adecuación detallada a las características técnicas,

operacionales y económicas del Proyecto Bayóvar, permitiendo la flexibilidad necesaria

para simulaciones de casos y análisis de sensibilidad a las variables críticas.

El Proyecto Bayóvar está concebido para una capacidad nominal de 3,9 Mt anuales de

concentrado con un contenido mínimo de 29,0% de P2O5 equivalente a 1,024 Mt de P2O5

por año. El Inicio está proyectado para julio de 2010 y la vida de la mina, operando a su

plena capacidad, es de 27 años. La producción deberá ser integralmente destinada a la

exportación.

13.2 Costo de capital (CAPEX).

Se estima que se incurrirá en $482 millones de gastos de capital entre el inicio de la

Ingeniería de Detalle y el inicio de la producción comercial. En la tabla 4 se resumen los

principales componentes de esta estimación.

Tabla 13-1. Resumen del costo de capital.

Descripción (US$ millones)

Equipos y materiales (Net/FOB) 191,7

Montaje electromecánica 16,3

Ingeniería 32,0

Obras civiles 69,0

Indirectos 17,9

Pre-operacionales 32,2

Flete marítimo y de carretera. 13,3

Contingencias. 43,5

Tributos. 67,0

Total bruto. 482,9

(-) Tributos recuperables. (65,7)

Total líquido. 417,2



13.2.1 Inversiones no Corrientes.

Las inversiones no corrientes proyectadas totalizan US$ 328,2 millones, distribuidos entre

los años 1 al 25 de la operación e incluyen principalmente las sustituciones y adiciones

de equipos de mina.

Figura 13-1. Evolución de las inversiones no corrientes

Fueron utilizadas tasas de depreciación y amortización conforme legislación vigente. La

cuota de costo de capital para cada categoría de activo fijo es mostrada en la tabla

siguiente:

Tabla 13-2. Distribución de la inversión - tasa de depreciación/ amortización.

Activo Fijo Tasa de D/A % CAPEX

Edificaciones, obras civiles. 4,0% 10,1%

Instalaciones mecánicas, equipos de proceso. 10,0% 47,1%

Equipos de mina, equipos móviles en general y vehículos livianos. 20,0% 15,5%

Diferido (Amortización). 3,7% 26,9%

-5,0

5,0

15,0

25,0

35,0

45,0

55,0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

Ano

(M U

S$)



13.2.2 Costos de Operación.

La metodología adoptada para el desarrollo de la estructura de centros de costos, plan de

cuentas, la identificación de direccionadores de consumo y de recursos, fue realizada

bajo los conceptos del Costeo Basado en Actividades (Costo ABC). El Modelo y las

proyecciones de costos operacionales incluyen la formación de precios unitarios de

recursos operacionales consumidos, costos anuales por actividades y commodity, costos

unitarios de producción, según los direccionadores adoptados, y otros indicadores que

pueden ser utilizados para la realización de análisis, interpretaciones y estudios de

Benchmarking.

Para la elaboración de las proyecciones de los costos de minado se tuvo en cuenta el

movimiento de masivos de mineral y estéril, equipos, consumos unitarios de insumos

operacionales y contratos.

Las proyecciones de costos de las actividades de procesos fueron elaboradas en base a

las informaciones relacionadas a consumos de recursos operacionales proporcionadas

por los estudios de ingeniería.

Costos de manipulación y transporte de concentrado consideran que el concentrado

tendrá un contenido de humedad de 15%.

Los gastos administrativos y gastos generales consideran los gastos del personal. El

cuadro de personal, la estructura de cargos, salarios y beneficios, tales como

alimentación, capacitación, uniformes, equipos de seguridad, y transporte de personal

han sido considerados.

El costo cash unitario del Proyecto Bayóvar está presentado en la tabla 13-3. Se observa

que, los costos unitarios son relativamente constantes, dada la estabilidad de los

contenidos minerales a lo largo de la vida del Proyecto Bayóvar.

Tabla 13-3. Costo promedio de la tonelada de concentrado.

Actividad US$/t de concentrado Mina 11,84

Beneficio 6,48

G&A 3,11

Gastos de ventas 0,23

Regalías. 1,35

Impuesto a la renta. 5,70



14 PLAN DE CIERRE.

14.1 Objetivos del cierre.

CMMM ha elaborado el Plan de Cierre conceptual tomando en cuenta los requerimientos

pertinentes de acuerdo a la Ley No. 28090, Ley que Regula el Cierre de Minas y su

reglamento el D.S. N° 033-2005-EM.

El proceso de planeamiento de cierre y rehabilitación involucra inicialmente una

evaluación general de los requerimientos de cierre de instalaciones y rehabilitación

ambiental del Proyecto, que normalmente es efectuado durante la etapa del estudio de

factibilidad del Proyecto Bayóvar. Esta actividad es seguida por la elaboración del diseño

a nivel conceptual y, finalmente, la preparación del plan de cierre y rehabilitación a nivel

de detalle.

El Plan de Cierre de CMMM considera, tanto las fases de cierre como de post-cierre del

Proyecto. Cierre se refiere al período posterior a la fase de minería activa, en el cual las

actividades principales de construcción se realizan para lograr los criterios y objetivos del

diseño del cierre final, actividades que pueden continuar por algunos años después del

término de la actividad minera.

Se considera Post-cierre al período que sigue al término de construcción del cierre y de

las actividades de manejo de agua. Durante esta última fase, las actividades están

generalmente limitadas al monitoreo e inspección para verificar el cumplimiento de los

objetivos del cierre.

A continuación se presenta una lista de los objetivos generales del cierre, que constituyen

la base para el plan:

Cumplir con los requerimientos del reglamento peruano o exceder los mismos.

Proteger el ambiente, la salud y la seguridad pública, rehabilitando las superficies de

terreno y los cursos de agua que hayan sufrido alteraciones, a una condición estable

que permita en un futuro el uso de las tierras, como se encontraron antes del

desarrollo del Proyecto.

Eliminar los impactos adversos a la calidad de aire, causados por las actividades del

Proyecto.

Minimizar durante la etapa de post-cierre la necesidad de cuidado activo y de



mantenimiento del área a largo plazo.

Las actividades y obras de cierre deberán contemplar la prevención de accidentes de

las personas.

Minimizar la erosión y el transporte de sedimentos a los cuerpos de agua,

satisfaciendo la reglamentación ambiental peruana para sólidos totales suspendidos.

Las estructuras de manejo de agua se implementarán de modo que perduren en una

condición auto sustentable durante el abandono, con mínimo o ningún mantenimiento.

Los escenarios de cierre que no requieren de operación, monitoreo o mantenimiento

durante la fase de post-cierre son generalmente referidos como escenarios de “abandono

técnico”. Estas condiciones generalmente se logran con las instalaciones del Proyecto

que se pueden demoler o movilizar, tales como edificios, tuberías, caminos y equipo. Sin

embargo, para aquellas instalaciones que su presencia continúa durante el período de

post-cierre, tales como: el Botadero de Desmonte, los Diques, los Canales de Derivación,

el Puerto y Línea de transmisión, es necesario proporcionar cuidado y mantenimiento

hasta que se logre una estabilidad física y química. En la medida de lo posible, este plan

intenta maximizar la proporción de componentes del Proyecto que resulten en

condiciones de abandono técnico, y minimizar la necesidad de cuidado y mantenimiento

durante la etapa de post-cierre.

El diseño de las instalaciones y las condiciones operativas que se presentan en el plan de

cierre, pueden cambiar durante la vida del Proyecto (por ejemplo, como resultado del

incremento de las reservas de mineral, o por los cambios en la metalurgia y el diseño del

proceso). Por lo tanto, el plan de cierre deberá ser considerado como un “documento

activo” sujeto a modificación en base a las evaluaciones actuales y futuras, de las

alternativas operativas y de cierre, incluyendo la implementación de las actividades de

rehabilitación progresiva.

14.2 Componentes del cierre

A continuación se mencionan los componentes del Proyecto Bayóvar al cierre. . Mina


Zona de Descarga de Camiones

Faja Transportadora Sobre Terreno




Puerto

Línea de Impulsión Agua de Mar

Carretera Industrial

Línea de Transmisión Instalaciones auxiliaries

Canteras (solo en fase de construcción)

El plano 14-1 del anexo 14.1 muestra la disposición de las instalaciones del Proyecto

antes del cierre.

14.3 Actividades del cierre.

Las actividades a ser consideradas como mínimo en el Plan de Cierre Conceptual se

mencionan a continuación:

Desmantelamiento de las instalaciones

Demolición, salvamento y disposición

Desenergizado y retiro de líneas eléctricas

Estabilización Física

Establecimiento de la forma del terreno y rehabilitación de hábitat

Programas sociales.

Una descripción específica para cada uno de los componentes del Proyecto por actividad

de cierre se presenta desde ítems 14.3.2 a 14.3.12.

14.3.1 Cierre progresivo.

La definición de cierre progresivo, de acuerdo al MEM, se presenta a continuación:

“Actividades de rehabilitación que el titular de actividad minera va efectuando

simultáneamente al desarrollo de su actividad productiva, de acuerdo al cronograma y

condiciones establecidos en el Plan de Cierre de Minas aprobado y ejecutado bajo

supervisión de la autoridad minera”.



Las medidas de rehabilitación progresiva o concurrente serán implementadas para

aquellas instalaciones, que progresivamente serán dejadas de operar, como es el caso

del los Botadero de Desmonte, en los que se puede ir rehabilitando parcialmente las

laderas de los bancos y bermas ya culminados. También se considera la posibilidad de la

rehabilitación parcial o total de áreas donde las actividades mineras han sido concluidas

pero continúan en áreas aledañas, esta alternativa se evalúa y determina caso por caso.

El plan de cierre a desarrollar incluirá medidas de rehabilitación del tipo progresivo.

A continuación se muestra el Cronograma de cierre progresivo.

Tabla 14-1. Cronograma de cierre progresivo

14.3.2 Mina.

La mina contempla tres elementos principales:

El tajo El tajo no quedará como una excavación abierta ya que el método que se utilizará en las

operaciones es el minado por transferencia y en bloques, lo que implica que el material

de desmonte será devuelto a cada una de los bloques explotados a fin de configurar la

topografía del área. Los canales de derivación y los diques no serán desmantelados al

cierre; durante el año 27 de de las operaciones una evaluación hidrológica de los mismos

determinará la posibilidad de su desmantelamiento o continuidad.

Pozas de Relaves

Las medidas de rehabilitación incluirán el drenaje total y el relleno de estas pozas con

material superficial seleccionado encima de las superficies niveladas y conformadas. El

objeto de la colocación del material de cobertura selecto es para minimizar el potencial de



infiltración de agua superficial. Medidas adicionales o alternas de rehabilitación podrían

también ser implementadas en el plan de cierre definitivo.

En el plan de cierre definitivo no se considerará medidas para la estabilización Química

debido a que el Relave, según investigación, no tiene potencial de generar DAR.

Botadero de Desmonte Los criterios de diseño generales para la restauración y cierre del Botadero de Desmonte

se mencionan a continuación:

Contornear y ripear el Botadero de Desmonte con una pendiente menor o igual

2.2H:1V (estabilidad Física).

Cota final, 60 m.s.n.m,

Todos las instalaciones restauradas deben asegurar las características mínimas de

estabilidad física (FOS estático ≥ 1.3; FOS seudo estático ≥ 1.0) y química (no

generación de aguas ácidas) para que se considere como restauración final.

En general el diseño para el control del agua superficial sobre el Botadero de

Desmonte debe soportar un evento de tormenta de 100 años / 24 horas.


debido a que el Desmonte, según investigación, no tiene potencial de generar DAR.


La Planta Concentradora será desmantelada, esto comprenderá el retiro de equipos y

materiales de las instalaciones principales y auxiliares de modo que se cumplan los

objetivos de cierre. En general el desmantelamiento de las instalaciones consistirá de las

actividades que se describen a continuación:

Retiro, traslado y/o venta de equipos y materiales de la Planta Concentradora. Se

dejarán los equipos necesarios para implementar las actividades de post-cierre.

Remoción de edificios o estructuras. Se dejarán los edificios y estructuras que se

requieren para las actividades de post-cierre.

Purga, limpieza y retiro de tanques, tuberías y sistemas de proceso.

Desenergizado y retiro de líneas eléctricas que no sean necesarias para el post-

cierre.



Los canales de derivación no serán desmantelados al cierre; durante el año 27 de las

operaciones una evaluación hidrológica de los mismos determinará la posibilidad de

su desmantelamiento o continuidad.

Retiro, traslado y/o venta de todos los reactivos químicos o sustancias que se

encuentren en los Laboratorios o almacenes respectivos.

Como parte del desmantelamiento, potencialmente existirán áreas que pudieran haber

sido impregnadas con hidrocarburos. Estas áreas serán recuperadas. Para ello, una vez

retiradas las estructuras, se efectuarán muestreos y pruebas para determinar la condición

de los suelos. Los suelos impregnados serán excavados y dispuestos en lugares

autorizados en otras áreas operativas de la mina para los contaminantes detectados. Las

áreas excavadas serán rellenadas con suelos naturales limpios. Como alternativa, los

suelos con hidrocarburos podrán ser rehabilitados en el sitio mezclándolos con fertilizante

y agua, y permitiendo que los hidrocarburos puedan volatilizarse (30 a 60 días).

Al fin de las actividades de desmantelamiento, no quedarán en el área equipos, edificios

o estructuras que pudieran generar impactos potenciales. Sólo quedarán las estructuras

necesarias para cumplir con el objetivo del Plan de Cierre.

La Pila de Gruesos Los criterios de diseño generales para la restauración y cierre de la Pila de Gruesos se

mencionan a continuación:

Contornear y ripear la Pila de Gruesos con una pendiente menor o igual 3H: 1V.

La altura vertical mínima es 45 metros,

Todos las instalaciones restauradas deben asegurar las características mínimas de

estabilidad física (FOS estático ≥ 1.3; FOS seudo estático ≥ 1.0) y química (no

generación de aguas ácidas) para que se considere como restauración final.

En general el diseño para el control del agua superficial sobre la Pila de Grueso debe

soportar un evento de tormenta de 100 años / 24 horas.


debido a que el Relave Grueso, según investigación, no tiene potencial de generar DAR.



14.3.4 Zona de Descarga de Camiones.

La Zona de Descarga de Camiones será desmantelada y esto comprenderá el retiro de

equipos, maquinaria, materiales, remoción de edificios o estructuras, desenergizado y

retiro de líneas eléctricas de las instalaciones de modo que se cumplan los objetivos de

cierre.












14.3.5 Faja transportadora sobre terreno.

La faja transportadora sobre terreno será desmantelada y esto comprenderá el retiro de

equipos, materiales, remoción de edificios o estructuras, desenergizado y retiro de líneas

eléctricas de las instalaciones de modo que se cumplan los objetivos de cierre.












La Zona de Secado y Almacenamiento comprende: el Sistema de Secado, el Silo de

Almacenamiento y las instalaciones auxiliares; las cuales serán desmanteladas y esto

comprenderá el retiro de equipos, materiales, remoción de edificios o estructuras, y

desenergizado y retiro de líneas eléctricas de las instalaciones de modo que se cumplan

los objetivos de cierre.












14.3.7 Puerto.

El Puerto no será desmantelado al cierre; durante el año 27 de las operaciones una

evaluación de los mismos determinará su desmantelamiento o continuidad.

14.3.8 Línea de Impulsión Agua de Mar.

Las tuberías, bombas e instalaciones que conforman el Sistema de Impulsión de agua de

mar serán purgadas y luego desmanteladas.

14.3.9 Carretera Industrial.

La Carretera Industrial y caminos una vez concluidas las operaciones se rehabilitarán. Se

mantendrán solo la ruta de acceso principal a la mina, así como un número limitado de

rutas de transporte y servicio. Estas últimas, con la finalidad de permitir inspecciones



futuras, monitoreos y mantenimiento de las instalaciones rehabilitadas y para utilizar las

tierras con posterioridad a las actividades mineras.

Es decir que se restaurarán todas las carreteras de la mina y del proceso con excepción

de aquellas destinadas al uso por de inspecciones futuras y las que se requieran para

acceder a puntos de monitoreo o instalaciones de tratamiento necesarias durante el

cierre. Las carreteras a rehabilitar serán niveladas para aproximarse a la topografía

original y para proporcionar características estables de drenaje en el largo plazo. En la

medida posible, los drenajes naturales interrumpidos por carreteras serán restablecidos

en sus antiguas ubicaciones.

Los sistemas de drenaje que se utilizaron durante la construcción de los caminos serán

removidos y colocados en las áreas de relleno designadas o serán utilizadas para

reestablecer los drenajes naturales.


La línea de transmisión no será desmantelada; durante el año 27 de las operaciones una

evaluación de la misma determinará su desmantelamiento o continuidad.

14.3.11 Instalaciones Auxiliares.

Las instalaciones auxiliares que se describen el ítem 9.3, se desmantelarán y sus bases

se demolerán o se enterrarán durante el cierre de operaciones, recontorneando la

superficie del terreno para mitigar el impacto visual.

Con la eliminación de las instalaciones y edificios auxiliares, las áreas quedarán

físicamente estables después del cierren y se convertirán en escenarios de “abandono

técnico” que no requieren de operación, monitoreo o mantenimiento durante la fase de

post-cierre.

14.3.12 Canteras.

Las canteras que se describen el ítem 10.4.7 solo serán utilizadas en la fase de

construcción. Finalizada esta fase, se retirarán las instalaciones temporales y se realizara

la desmovilización de los equipos y maquinarias.



Si hubiera áreas que pudieran haber sido impregnadas con hidrocarburos. Estas áreas

serán recuperadas. Para ello, una vez retiradas las estructuras, se efectuarán muestreos

y pruebas para determinar la condición de los suelos. Los suelos impregnados serán

excavados y dispuestos en lugares autorizados en otras áreas operativas de la mina para

los contaminantes detectados. Las áreas excavadas serán rellenadas con suelos

naturales limpios.

Las medidas al cierre, para la reconformación de canteras serán dejar los taludes

estabilizados y en caso sea necesario se construirán bancos escalonados, para reducir el

ángulo de la pendiente, de existir alguna cantera que halla tenido vegetación superficial

se procederá a revegetarla con la finalidad de mantener el paisaje de la zona y ayudando

de esta manera a la estabilización superficial de los terrenos explotados.

Los monitoreos se llevarán a cabo terminada la fase de construcción, en forma semestral

o ante la ocurrencia de un evento sísmico por un periodo de cinco años.

La estabilidad física de los taludes será monitoreada mediante inspecciones visuales o

análisis de estabilidad sísmica basado en las condiciones geológicas e hidrológicas

locales.

El plano 14-2 del anexo 14.1 muestra la disposición de las instalaciones del Proyecto

después del cierre.

Programas sociales

CMMM continuará participando en los variados programas de relaciones con la

Comunidad que promueven el desarrollo económico y social en condiciones de

sustentabilidad. Estos programas se establecerán desde el inicio de las operaciones

mineras en el distrito y tienen un claro alcance de largo plazo, promoviendo el desarrollo

de nuevas actividades económicas así como el mejoramiento y modernización de las

actividades existentes, con miras a generar empleos y actividades sustentables en el

largo plazo, una vez que se produzca el cierre de las operaciones mineras.

Estos programas consideran un fuerte componente de capacitación para el desarrollo de

actividades productivas tales como ganadería, agricultura, turismo, innovación

tecnológica en determinadas áreas y el fortalecimiento del currículo de los profesionales



formados en las Universidades de Piura, Instituto Ramos Plata, etc. Mayores detalles de

las actividades relacionadas con los programas sociales a implementar en la etapa de

cierre del Proyecto que se presentarán en el Estudio de Impacto Ambiental.

Por último, las políticas de empleo de CMMM que consideran la contratación de mano de

obra local como parte de las condiciones contractuales con terceros, seguirán vigentes en

la etapa de cierre.

14.4 Plan de monitoreo y mantenimiento

Después del Cierre Progresivo y concluidos los trabajos de rehabilitación final en el

Cierre, CMMM llevará a cabo labores de monitoreo y mantenimiento 1 vez por mes y

durante cinco años hasta que se demuestre que se cumple con los objetivos de cierre sin

necesidad de actividades de mantenimiento. Estas labores de mantenimiento y monitoreo

de post-cierre tendrán por objeto evaluar la efectividad de las medidas de rehabilitación

del lugar y para reparar o mitigar cualquier problema que se identifique. Se diseñarán

programas específicos de monitoreo como parte del plan de rehabilitación final.

Mantenimiento Post-cierre En el post-cierre, las instalaciones estarán sujetas a condiciones de abandono técnico,

cuidado pasivo o activo. Estas condiciones son determinadas por las condiciones en que

quedan las instalaciones una vez concluidas las actividades de cierre. Estas condiciones

se definen como sigue:

Abandono técnico: ocurre cuando no se requieren actividades de cuidado y

mantenimiento adicionales después de la ejecución de las actividades de cierre.

Cuidado pasivo: ocurre cuando existe una mínima necesidad de programas de

cuidado y mantenimiento en la etapa de post-cierre.

Cuidado activo: esta condición requiere de programas de cuidado y mantenimiento de

largo plazo.

A continuación se presenta las actividades de cuidado pasivo y activo que se contemplan

en el post-cierre, siendo la mayoría de cuidado pasivo. Estas últimas se indican a

continuación:



Inspecciones de las bermas alrededor de los bloques de explotación y de sus taludes.

Luego, en base a los resultados de las inspecciones, se establecerá un cronograma y

procedimientos de mantenimiento de estas mismas bermas.

Inspecciones de la estabilidad del Botadero de Desmonte y la Pila de Gruesos de

acuerdo a un cronograma y procedimientos definidos.

Inspecciones de la estabilidad física del tajo y que no se produzcan infiltraciones.

Inspecciones de la estabilidad física de la Poza de Relaves y que no se produzcan

infiltraciones de agua superficial de acuerdo a un cronograma y procedimientos

definidos.

Inspecciones de edificaciones e infraestructura que queden en el post-cierre.

Inspecciones de coberturas que queden sobre el Botadero de Desmonte.

Inspecciones de los sistemas de conducción de aguas.

Control de accesos a las áreas para prevenir perturbación de las actividades de post-

cierre y para proteger al público.

Los cronogramas y procedimientos de inspección y control se definirán durante la

rehabilitación final.

Adicionalmente, como parte del plan de rehabilitación final del área, se desarrollarán

Planes de Contingencias específicos para:

Detección de inestabilidad del Botadero de Desmonte y Pila de Gruesos.

Detección de fallas en los canales o sistemas de conducción de aguas.

Detección de cambios en la calidad de las aguas superficiales y subterráneas.

Fallas mecánicas o de energía que detengan el bombeo del tratamiento de agua.

Detección de filtraciones.

Monitoreo Post-cierre El Plan de Monitoreo Ambiental Post-Cierre está conformado por un conjunto de acciones

organizadas, en tiempos y recursos, cuyos objetivos serán verificar que las condiciones

ambientales se encuentren dentro de los límites permisibles, así como verificar el

resultado de las acciones de la rehabilitación ambiental efectuada durante esta etapa del

Proyecto Bayóvar. El monitoreo también comprenderá el seguimiento de los programas

de desarrollo económico y social de la comunidad.

A continuación se indican las actividades de monitoreo de post-cierre que se efectuarán:



Programa de monitoreo de la calidad y flujo de las aguas Superficiales.

Programa de monitoreo de la calidad de las aguas subterráneas.

Programa de monitoreo de la estabilidad física del tajo, Poza de relaves, Pila de

gruesos y el Botadero de desmonte mediante inspecciones visuales o análisis de

estabilidad sísmica basado en las condiciones geológicas e hidrológicas locales.

Programa de Monitoreo de componentes biológicos

Vida silvestre: especies de flora y especies de fauna

Recursos acuáticos

Monitoreo social

14.5 Cronograma de cierre y post-cierre

A continuación se muestra el Cronograma de Cierre y Post-Cierre.

Tabla 14-2. Cronograma de cierre y post cierre.

14.6 Manejo de agua durante el cierre.

14.6.1 Mina.

El Manejo de Agua Durante el Cierre incluye el tajo, Botadero de Desmonte y las Pozas

de Relaves por estar ubicados al interior de la mina.



El tajo Las instalaciones de bombeo instaladas dentro del tajo serán desmanteladas, de la

misma forma la Línea de Impulsión y todas las instalaciones utilizadas para el drenaje del

agua en el tajo, una vez terminada esta actividad se realizara la recomposición del ultimo

Bloque minado con material de desmonte, cabe resaltar que el método que se utilizará en

las operaciones de minado es el de transferencia y en bloques, lo que implica que el

material de Desmonte será devuelto a cada una de los bloques explotados, de donde se

desprende que al final de la operación el material de desmonte estará encima de la napa

freática, de tal forma que no se producirá afluencias, el área del tajo estabilizará

recomponiéndose el área lo más próximo al estado inicial de las operaciones.

Pozas de Relaves Al final de la operación los Relaves decantarán hasta una densidad final de 0,7 t/m3

aproximadamente, el agua clarificada será enviada a las lagunas de evaporación

localizada al sur de la Duna Gigante.

Una vez terminada esta operación se procederá con el desmantelamiento de las instalaciones de bombeo y las respectivas Líneas de Impulsión. Las Pozas de Relaves

serán rellenadas y estabilizadas con material superficial seleccionado hasta lograr un

contorneo y nivelación aceptable. El objeto de la colocación del material de cobertura

selecto es para minimizar el potencial de infiltración de agua superficial.

Botadero de Desmonte El diseño del Botadero de Desmonte contempla de canales de derivación perimetral con

la finalidad de conducir la escorrentía generada en los taludes del Botadero de Desmonte

Las escorrentías serán dirigidas hacia cursos naturales adyacentes al Botadero, que

descienden y son finalmente interceptados por el canal Norte 2 ubicado aguas abajo.

Se ha considerado que la cima del Botadero actuará como un espacio de retención y

detención, esto se conseguirá construyéndolo con pendientes dirigidas al centro, lo que

eliminará o disminuirá drásticamente los flujos derramados sobre los taludes.

Para consolidar el espacio de retención se construirán bermas perimetrales en los bordes

superiores del talud de 1.50 m de alto, los que contendrán las precipitaciones,

permitiéndose en caso extremo de llenado, descargas a una tasa pequeña por medio de



tuberías colocadas a través de las bermas que dan hacia los accesos de carguío por los

que descendería el flujo. Los flujos descargados estimados en decenas de litros por

segundo no tendrán mayor fuerza erosiva.

Canales de Derivación y Diques de Protección Al termino de la explotación estas estructuras no serán desmanteladas, a fin de que ante

un eventual Fenómeno El Niño continúen atenuando los efectos de inundación directa a

esta zona, evacuando las aguas hacia la zona sur; durante el año 27 de as operaciones

una evaluación hidrológica de los mismos determinará la posibilidad de su

desmantelamiento o continuidad.


Los drenajes y sumideros para colectar el agua producto de las lluvias o derrames en la

Planta Concentradora serán desmantelados así como las pozas de procesos y pozas de

sedimentación y almacenamiento de agua de mar, estas pozas serán cubiertas con

material de relleno con la finalidad de configurar la topografía del área.

Pila de Gruesos Se ha considerado que la cima de la Pila de Gruesos actuará como un espacio de

retención y detención, a conseguirse erigiendo el depósito con pendientes dirigidas al

centro, lo que eliminará o disminuirá drásticamente los flujos derramados sobre los

taludes.




se permita la descarga a una tasa pequeña por medio tuberías convenientemente

colocadas a través de las bermas dirigidas hacia el acceso por los que descendería el

flujo. Los flujos descargados estimados en decenas de litros por segundo no tendrán una

fuerza erosiva que pueda ser considerada significativa.

14.6.3 Zona de Descarga de camiones.

Las obras de drenajes y alcantarillas en esta zona serán desmanteladas en la etapa de

cierre de las operaciones con la finalidad de devolver el flujo natural de las aguas

producto de las lluvias. Todas las instalaciones de manejo de agua tales como sistemas

de bombeo, tanques, tuberías, etc., serán desmanteladas.



14.6.4 Faja transportadora sobre terreno.

Las obras de drenajes y alcantarillas a lo largo de la faja transportadora serán

desmanteladas en la etapa de cierre de las operaciones con la finalidad de devolver el

flujo natural de las aguas producto de las lluvias.


Las obras de drenajes y alcantarillas en esta zona serán desmanteladas en la etapa de

cierre de las operaciones con la finalidad de devolver el flujo natural de las aguas

producto de las lluvias. Todas las instalaciones de manejo de agua tales como sistemas

de bombeo, tanques, tuberías, etc., serán desmanteladas.

14.6.6 Puerto.

Una evaluación del Manejo de Agua determinará las medidas a tomar (supeditada al

ítems 14.3.7).

14.6.7 Línea de impulsión agua de mar.

El Sistema de Captación e Impulsión de Agua de Mar será desmantelado al cierre.

14.6.8 Carretera Industrial.

Las obras de drenajes y alcantarillas serán desmanteladas al cierre.

14.6.9 Carreteras de acceso en mina.

Al cierre de las operaciones en mina, se realizara un plan de mantenimiento de estas vías

que servirán para la supervisión y monitoreo.

descripcion del proyecto bayovar

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