consultorios médicos, gimnasio y oficinas villavicencio

Proyecto de grado Posgrado ICYA-4293

PROYECTO DE GRADO POSGRADO ICYA-4293

Memoria de Cálculos Consultorios médicos, gimnasio y oficinas

Villavicencio

Lina Paola García Marroquín.

09 de Octubre de 2018

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA

PROGRAMA DE INGENIERÍA CIVIL

BOGOTÁ D.C.

2018

Proyecto de grado Posgrado DEPARTAMENTO DE INGENIERIA CIVIL Y AMBIENTAL

1

Contenido

1.0 RESUMEN .............................................................................................................................. 5

2.0 ABSTRACT ............................................................................................................................ 5

3.0 JUSTIFICACIÓN.................................................................................................................... 5

4.0 OBJETIVOS ........................................................................................................................... 6

3.1 Objetivo General ....................................................................................................................... 6

3.2 Objetivos Específicos ................................................................................................................ 6

5.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ........................................................................................ 6

4.1 Descripción General y Características del Edificio ................................................................... 6

4.2 Especificaciones de los Materiales ............................................................................................ 7

6.0 ANÁLISIS PARA EL MODELAMIENTO............................................................................ 9

5.1 Evaluación Cargas Verticales .................................................................................................... 9

7.0 ANALISIS ESTRUCTURAL ............................................................................................... 12

7.1 Análisis Sísmico (Análisis Dinámico Elástico) A.5 .......................................................... 13

6.2 Revisión de las Irregularidades de la Estructura ..................................................................... 16

6.2.1 Irregularidad de la Edificación ......................................................................................... 16

6.2.2 Irregularidad Torsional Figura A.3-1 .............................................................................. 17

6.2.3 Participación de la masa A.5.4.2 .................................................................................... 19

6.2.4 Factor dinámico de amplificación A.5.4.5 ................................................................ 19

6.2.4.1 Fuerza Horizontal Equivalente .................................................................................. 19

6.3 Índice de Estabilidad ............................................................................................................... 20

6.4 Cálculo de derivas A.6.3 ......................................................................................................... 21

7 Métodos Aproximados .............................................................................................................. 23

8 Diseño ....................................................................................................................................... 29

8.1 DISEÑO DE PLACA DE ENTREPISO ................................................................................ 29

8.2 DISEÑO DE VIGAS ......................................................................................................... 30

8.3 DISEÑO DE NUDOS ....................................................................................................... 32

8.4 DISEÑO DE COLUMNAS .............................................................................................. 34

8.5 DISEÑO DE MUROS ....................................................................................................... 39

8.6 DISEÑO DEL DIAFRAGMA .......................................................................................... 41

8.7 DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACIÓN ....................................................................... 43

9 Análisis No Lineal ..................................................................................................................... 45

9.1 Secciones Fisuradas........................................................................................................... 45

9.2 No linealidad de los Materiales ......................................................................................... 46


2

9.2.1 Materiales ...................................................................................................................... 46

9.2.2 Rotulas en vigas ............................................................................................................ 48

9.2.3 Rotulas en Columnas ..................................................................................................... 51

9.2.4 Rotulas en Muros .......................................................................................................... 52

9.3 No linealidad Geométrica .................................................................................................. 53

9.4 Flexibilidad de la cimentación .......................................................................................... 53

9.5 Resultados ......................................................................................................................... 55

9.5.1 Curva Pushover en sentido x ......................................................................................... 55

9.5.1.1 Secuencia de generación de rotulas ............................................................................... 56

9.5.2 Curva Pushover en sentido Y ........................................................................................ 57

9.5.2.1 Secuencia de generación de rotulas ............................................................................... 58

9.5.3 Punto de comportamiento .............................................................................................. 59

9.5.3.1 Límites para el uso del Procedimiento no lineal estático (NSP) ................................... 60

9.5.4 Nivel de Comportamiento ............................................................................................. 61

9.5.5 Revisión de Elementos Estructurales ............................................................................ 63

Vigas ..................................................................................................................................... 63

Columnas ............................................................................................................................... 64

Muros .................................................................................................................................... 65

Diafragma .............................................................................................................................. 66

Cimentación .......................................................................................................................... 67

10 Conclusiones ......................................................................................................................... 68

Contenido de figuras

Figura 2. Sección Losa Típica .......................................................................................................... 8

Figura 3. Modelo 3D del Edificio ................................................................................................... 13

Figura 4. Espectro Elástico de Aceleraciones ............................................................................... 14

Figura 5. Espectro Elástico de Velocidades .................................................................................. 15

Figura 6. Espectro Elástico de Desplazamientos .......................................................................... 15

Figura 7. Derivas Máximas ............................................................................................................ 21

Figura 8. Cortante de Diseño en la Viga ....................................................................................... 32

Figura 9. Tipos de Nudos en la Estructura ................................................................................... 33

Figura 10. Ejes Locales Columna .................................................................................................. 35

Figura 11. Diagramas de Interacción P-M de Columna .............................................................. 35

Figura 12. Momentos de Verificación de Condición de Columna Fuerte – Viga Débil ............ 35

Figura 13. Cortante de Diseño en Columna .................................................................................. 37

Figura 14. Diagrama de Interacción P-M del Muro .................................................................... 41

Figura 15. Losa de cimentación ..................................................................................................... 43

Figura 18. Modo 3 T=1,283 ............................................................................................................ 46

Figura 16. Modo 1 T=1,566 ............................................................................................................ 46


3

Figura 17. Modo 2 T=1,493 ............................................................................................................ 46

Figura 19. Concreto Confinado ...................................................................................................... 47

Figura 20. Concreto Confinado ...................................................................................................... 47

Figura 21. Diagrama M-Phi Viga .................................................................................................. 50

Figura 23. Definición de Rótulas Para Elementos Tipo Viga ETABS ........................................ 50

Figura 24. Definición de rótulas para elementos tipo Columna ETABS .................................... 51

Figura 25. Reforzamiento de Muros .............................................................................................. 52

Figura 26. Definición de Fibras ...................................................................................................... 52

Figura 27. Resortes Losa de Cimentación ..................................................................................... 54

Figura 28. Curvas Pushover Sentido x .......................................................................................... 55

Figura 29. Secuencia de Generación de Rotulas Sentido X ......................................................... 56

Figura 30. Curvas Pushover Sentido Y ......................................................................................... 57

Figura 31. Secuencia de Generación de Rotulas Sentido Y ......................................................... 58

Figura 32. Puntos de Comportamiento Sentido X y Y ................................................................. 60

Figura 33. Fuerzas Cortantes en Vigas Sentido X ........................................................................ 63

Figura 34. Fuerzas Cortantes en Vigas Sentido Y ........................................................................ 63

Figura 35. Fuerzas Cortantes en Columnas Sentido X ................................................................ 64

Figura 36. Fuerzas Cortantes en Columnas Sentido Y ................................................................ 64

Figura 37. Fuerzas Cortantes en Muros Sentido X ...................................................................... 65

Figura 38. Fuerzas Cortantes en Muros Sentido Y ...................................................................... 65

Figura 39. Fuerzas Cortantes en Diafragmas Sentido X ............................................................. 66

Figura 40. Fuerzas Cortantes en Diafragmas Sentido Y ............................................................. 66

Figura 41. Fuerzas Cortantes en Vigas de Cimentación Sentido X ............................................ 67

Figura 42. Fuerzas Cortantes en Vigas de Cimentación Sentido Y ............................................ 67

Contenido de tablas

Tabla 1. Avalúo de Cargas .............................................................................................................. 9

Tabla 2. Peso del Edificio ................................................................................................................ 11

Tabla 3. Propiedades de Zona y Estructura ................................................................................ 14

Tabla 4. Parámetros Para Diseño .................................................................................................. 15

Tabla 6. Verificación Irregularidades .......................................................................................... 17

Tabla 7. Participación de la Masa ................................................................................................. 19

Tabla 8. Fuerza Horizontal Equivalente ....................................................................................... 19

Tabla 9. Índice de Estabilidad ....................................................................................................... 21

Tabla 10. Cálculo de Derivas ......................................................................................................... 22

Tabla 11. Parámetros Método del ACI ........................................................................................ 23

Tabla 12. Método del ACI ............................................................................................................. 24

Tabla 13. Método Wilbur y Mc Lead ............................................................................................ 25

Tabla 14. Método del Portal ........................................................................................................... 27

Tabla 15. Diseño a Flexión de Placa de Piso Tipo ........................................................................ 29

Tabla 16. Chequeo de Cortante en la Placa de Piso Tipo ........................................................... 30

Tabla 17. Diseño a Flexión Vano X-Y de la Viga del Eje 2 de Piso 7.......................................... 30

Tabla 18. Diseño a Flexión del Vano X-Y de Viga de Eje 2 de Piso 7 ........................................ 30

Tabla 19. Diseño a Cortante Vano X-Y de la Viga del Eje 2 de Piso 7 ...................................... 31

Tabla 20. Diseño a Cortante del Vano X-Y de Viga de Eje 2 de Piso 7 .................................... 32

Tabla 22. Condición de Anclaje ..................................................................................................... 33

Tabla 23. Diseño a Cortante del Nudo ........................................................................................... 34

Tabla 24. Refuerzo Longitudinal en Columna ............................................................................. 35

Tablas 25. Verificación Condición de Columna Fuerte – Viga Débil en los Dos Sentidos ....... 36

Tabla 26. Datos del Modelo de Condición de Columna Fuerte – Viga Débil ............................. 37

Tablas 27. Cálculo del Cortante de Diseño en la Columna ......................................................... 37


4

Tablas 28. Diseño a Cortante de la Columna ................................................................................ 38

Tabla 29. Diseño a Reflexión, Cortante y Elemento de Borde del Muro ................................... 40

Tabla 30. Refuerzo Longitudinal y Transversal en los Extremos del Muro .............................. 41

Tabla 31. Fuerzas en el Diafragma ................................................................................................ 41

Tabla 33. Diseño Viga de Amarre .................................................................................................. 44

Tabla 34. Factores de Fisuración ................................................................................................... 45

Tabla 35. Factores de Fisuración Columnas ................................................................................. 45

Tabla 36. Cortante y Desplazamientos con Secciones Fisuradas Sentido x ............................... 45

Tabla 37. Cortante y Desplazamientos con Secciones Fisuradas Sentido x ............................... 46

Tabla 38. Participación de Masa Primeros 3 Modos Sección Fisurada ..................................... 46

Tabla 39. Propiedades de Vigas ..................................................................................................... 48

Tabla 40. Rotulas en Vigas ............................................................................................................. 49

Tabla 41. Propiedades Columnas .................................................................................................. 51

Tabla 42 Flexibilidad de la Cimentación por el Método 3 .......................................................... 53

Tabla 43. Punto de Comportamiento en X y Y ........................................................................... 59

Tabla 44. Verificación Primera Característica Para NSP .......................................................... 61

Tabla 45. Modos Altos no Significativos ....................................................................................... 61

Tabla 46. Límites en Muros ............................................................................................................ 62

Tabla 47. Modificación de Muros .................................................................................................. 67


5

MEMORIAS DE CÁLCULO

1.0 RESUMEN

El presente informe corresponde a las memorias de diseño estructural del proyecto de

consultorios médicos, el cual se encuentra localizado en la ciudad de Villavicencio. Para la

estructura se propone un sistema de resistencia vertical y horizontal por medio de Pórticos

de concreto reforzado. Para el sistema de entrepiso se propone usar losas aligeradas y losa

maciza en estacionamientos. El uso que se espera para la estructura es consultorios.

Este documento contiene los criterios y especificaciones generales de análisis y diseño de la

estructura de acuerdo con lo establecido en la Ley 400 de 1997, Decretos 926 de 2010,

2525 de 2010, 092 de 2011 y 340 de 2012, Reglamento Colombiano de Construcción

Sismo Resistente NSR-10.

2.0 ABSTRACT

This report corresponds to the structural design reports of the medical offices project, which

is located in the city of Villavicencio. For the structure, a vertical and horizontal resistance

system is proposed by reinforced concrete gantries. For the mezzanine system it is proposed

to use lightweight slabs and solid slabs in parking lots. The expected use for the structure is

clinics.

This document contains the criteria and general specifications for analysis and design of the

structure in accordance with the provisions of Law 400 of 1997, Decrees 926 of 2010, 2525

of 2010, 092 of 2011 and 340 of 2012, Colombian Regulation of Construction Resistive

Earthquake NSR-10.

3.0 JUSTIFICACIÓN

Para el presente proyecto se consideraron diferentes tipos de sistemas estructurales, los

cuales están aprobados en el capítulo A de la norma NSR-10. A continuación se hace un

resumen de cada uno de los sistemas que se consideraron con sus ventajas y desventajas.

Muros de Estructurales:

En este sistema los muros son los encargados se soportar las fuerzas gravitacionales y laterales. En

zonas de amenaza sísmica alta su uso se permite para edificaciones con altura menor o igual a 50m.

La principal ventaja de este sistema estructural es a nivel constructivo, ya que su construcción es

muy rápida. Sus desventajas son que no permite luces muy grandes y la gran cantidad de elementos

que se deben orientar en ambas direcciones para que tenga un adecuado comportamiento sísmico.

Sistema Combinado muros y pórticos de concreto:

El sistema combinado consiste en un pórtico tridimensional combinado con muros estructurales, el

cual no cumple con los requisitos del sistema dual (A.3.2.1.2). Este tipo de sistema se ha utilizado

bastante en diferentes partes del mundo y se ha visto que su comportamiento es bueno en zonas de

amenaza sísmica alta. Además posee una gran ductilidad y estabilidad, y alta resistencia que excede


6

las especificaciones mínimas del código. Su gran desventaja es que su alta ductilidad conduce a

deformaciones grandes las cuales representan daños en los elementos no estructurales.

El sistema elegido fue un sistema combinado. La razón fue netamente técnica y tomada a partir de

la modelación. Dicho sistema estructural fue el que mejor se comportó ante las solicitaciones de

naturaleza sísmica y siguiendo la normatividad vigente para Colombia (NSR10), para una zona de

amenaza sísmica alta y con todas las características de la edificación que es objeto del estudio.

4.0 OBJETIVOS

3.1 Objetivo General

El objetivo del presente documento es presentar el Análisis y diseño estructural de una

Edificación cuyo sisma estructura se encuentra dentro de los sistemas estructurales

establecidos en el Titulo A de la NSR-10.

3.2 Objetivos Específicos

Predimensionamiento estructural:

Estudio del diseño arquitectónico.

Análisis de las necesidades y requerimientos arquitectónicos.

Dibujo y localización preliminar de columnas.

Predimensionamiento estructural de vigas y losas macizas.

Análisis estructural:

Definición de los movimientos sísmicos de diseño, según el espectro establecido

por la NSR-10.

Calculo de las fuerzas sísmicas y demás cargas según la NSR-10.

Combinaciones de carga de acuerdo con lo establecido en la NSR-10.

Modelación por el método de elementos finitos de la estructura en estudio.

Determinación de las tensiones y desplazamientos máximos en la estructura.

5.0 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

4.1 Descripción General y Características del Edificio

El proyecto consiste en una Estructura combinada (columnas y muros) de concreto reforzado de

once (11) niveles más dos (2) sótanos, con columnas de sección transversal de 0.40mx0.40m y

0.60mx0.60, muros estructurales de 0.30mx2.00m, 0.40mx2.85m y 0.60mx3.00m; losa maciza de


7

0.15m de espesor soportada por vigas con ancho variable y espesor de 0.60m. El proyecto se

encuentra ubicado en la calle 39 carrera 14 en la ciudad de Villavicencio, departamento de Meta.

Características de la estructura:

Altura de la edificación: 34.7m

Área construida: 4268.04m2

Número de placas aéreas: 10

Número de sótanos: 2

Uso: Mixto consultorios médicos, gimnasio y oficinas

Grupo de uso: I

Zona de amenaza sísmica: Alta

Cimentación: Opción 1: placa de cimentación

Opción 2: placa y pilotes de fricción

4.2 Especificaciones de los Materiales

Concretos:

Columnas y Muros: f’c = 28MPa (4000psi)

Vigas, placas y cimentación: f’c = 21MPa (3000psi)


8

A continuación se presentan planta del piso tipo del proyecto:

Figura 1. Planta Losa Piso Tipo.

Figura 2. Sección Losa Típica


9

6.0 ANÁLISIS PARA EL MODELAMIENTO

5.1 Evaluación Cargas Verticales

Peso Propio: El peso de los elementos en concreto y se evalúan directamente dentro del

programa de análisis a partir de la densidad de cada material de construcción.

A continuación se muestra el avalúo de cargas:

Tabla 1. Avalúo de Cargas

Tipo de entrepiso: losa maciza con vigas descolgadas

acabados= 0,05m

0,125m

0,625m 0,50m

1,85m

cielo raso

Peso específico concreto: 24,0KN/m³ 1

ancho de las viguetas: 0,200m

Peso específico de acabados: 22,0KN/m³

Peso de muros divisorios: 0,0KN/m2 ²

Análisis de cargas por m² de losa:

Peso propio loseta superior: 0,125x24x1x1= 3,000KN/m²

Peso propios de viguetas: (0,5x0,2x24)/1,85= 1,297KN/m²

Peso propio de acabados: (0,05x22)= 1,100KN/m²

Cielo raso Drywall: 0,000KN/m2

Muros divisorios: 0,000KN/m²

Subtotal carga muerta: 5,397KN/m²

Carga viva: Parqueaderos 2,5KN/m2

Carga última: 1.2x5,4+1.6x2,5= 10,48KN/m²

AVALÚO DE CARGAS PISO SOTANO 1

PROYECTO: EDIFICIO VILLAVICENCIO


10

Carga Muerta:

4,85 kN/m2 (Sótano 1)

7,39 kN/m2 (Piso 1)

7,39 kN/m2 (Piso 3)

7,39 kN/m2 (Piso Tipo)

5,42 kN/m2 (Cubierta)


acabados= 0,05m

0,13m

0,63m 0,50m

1,85m

cielo raso




Peso de muros divisorios: 0,0KN/m2






Particiones Livianas: 0,900KN/m2 Tabla B.3.4.2-2



Carga viva: OFICINAS 2,000KN/m2

Carga última: 1.2x7,4+1.6x2= 12,08KN/m²

AVALÚO DE CARGAS PISO 1



acabados= 0,05m

0,125m

0,625m 0,50m

1,85m

cielo raso




Peso de muros divisorios: 0,0KN/m2






Particiones Livianas: 0,900KN/m2 Tabla B.3.4.2-2



Carga viva: Consultorios 2,000KN/m2

Carga última: 1.2x7,4+1.6x2= 12,08KN/m²

AVALÚO DE CARGAS PISOS 5 al 9

PROYECTO: EDIFICIOS VILLAVICENCIO


11

Carga viva:

2,00 kN/m2 (Oficina)

5,00 kN/m2 (Gimnasio)

2,50 kN/m2 (Parqueaderos)

Cargas Ultimas: 9, 82 kN/m2 (Sótano 1)

12,08 kN/m2 (Piso 1 Y 2)

16,88 kN/m2 (Piso 3 Y 4)

12,08 kN/m2 (Piso Tipo)

9,39 kN/m2 (Cubierta)

Tabla 2. Peso del Edificio

Verificación del Peso:

Peso Obtenido con ETABS (piso 2 a Cubierta) = 4128 Ton

Area (m2) PP Losa (kN) Acabados (kN) Particiones(kN) Vigas(kN)

317,85 1.144,26 508,56 635,70 541,88

Peso 3.148,25 kN 314,83 Ton


317,85 1.144,26 508,56 635,70 494,76

Peso 3.101,13 kN 310,11 Ton


231,13 832,07 369,81 462,26 424,76

Peso 2.320,03 kN 232,00 Ton


199,20 717,12 318,72 - 383,40

Peso 1.618,44 kN 161,84 Ton

losa piso 2

losa piso 3 y 4

losa piso 5,6,7,8,9,10 y 11

Losa Cubierta


12

7.0 ANALISIS ESTRUCTURAL

Para esto nos remitimos a la norma NSR-10 TITULO A.3.4.2 en donde podemos observar las

limitaciones de cada método de análisis

De acuerdo con esto se puede utilizar el método por Fuerza horizontal Equivalente, sin embargo

compararemos los resultados por el método de análisis dinámico el cual es más real con el

comportamiento de la estructura y sus propiedades de masa y rigidez.

Eje M/C L(m) b(m) h(m) CANT. Vol(m3)

1´ C 6,30 0,40 0,40 4,00 4,03

3´ C 3,40 0,40 0,40 4,00 2,18

1 M 35,45 0,30 2,00 2,00 42,54

M 35,45 0,60 3,00 2,00 127,62

C 35,45 0,60 0,60 1,00 12,76

2 M 35,45 0,30 2,00 2,00 42,54

M 35,45 0,60 3,00 2,00 127,62

M 35,45 0,40 2,85 1,00 40,41

3 M 35,45 0,30 2,00 2,00 42,54

M 35,45 0,60 3,00 2,00 127,62

C 35,45 0,60 0,60 1,00 12,76

582,63

Peso 13.983,00 kN 1.398,30 Ton

Pesto Total 4.128,01 Ton


13

Figura 3. Modelo 3D del Edificio

7.1 Análisis Sísmico (Análisis Dinámico Elástico) A.5

En este numeral se presentan los parámetros sísmicos correspondientes a la zona sísmica, también

las características de la estructura y de los materiales.

Con estos datos se obtiene el espectro de diseño que se va a incluir en el análisis.


14

Tabla 3. Propiedades de Zona y Estructura

Figura 4. Espectro Elástico de Aceleraciones

REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR-10

Espectro elástico de aceleraciones de Diseño como fracción de g


PROPIEDADES DE LA ZONA

Aceleración pico efectiva Aa: 0,35

Velocidad pico efectiva Av: 0,30

Perfil de suelo: 4

Fa: 1,15

Fv: 1,80

PROPIEDADES DE LA ESTRUCTURA

Grupo de uso: 4

Coeficiente de importancia I: 1,00

Altura de la estructura: 34,70 m

Sistema estructural de resistencia sísmica: 1

Ct: 0,047

a: 0,9

Periodo fundamental aproximado Ta: 1,144 seg

Cu: 1,2

Periodo maximo de vibración de la estructura T: 1,373 seg

Análisis dinámico: SI

Periodo Estructural Tx: 1,062 seg Análisis con Etabs

Periodo Estructural Ty: 1,047 seg Análisis con Etabs

Periodo Estructural Tx: 1,0620 seg

Periodo Estructural Ty: 1,0470 seg

0,610 0,619

0,00000

0,20000

0,40000

0,60000

0,80000

1,00000

1,20000

0,00000 1,00000 2,00000 3,00000 4,00000 5,00000 6,00000 7,00000 8,00000Ace

lera

ció

n e

spe

ctra

l Sa

(g)

Periodo estructural T (seg)

ESPECTRO ELÁSTICO DE ACELERACIONES DE DISEÑO


15

Figura 5. Espectro Elástico de Velocidades

Figura 6. Espectro Elástico de Desplazamientos

Tabla 4. Parámetros Para Diseño

0,610

0,619

Valor coeficiente Kx: 1,28

Valor coeficiente Ky: 1,27

Ro: 7,0 COMBINADO DES

φa: 1 no irregular

φp: 1 no irregular

φr: 1

Wo: 2,5

Coeficiente de Disipación de Energia R: 7,0

Valor espectral Sax para diseño: 0,087

Valor espectral Say para diseño: 0,088

Valor espectral Sa para Tx=1,062 seg:

Valor espectral Sa para Ty=1,047 seg:

No Ausencia redundancia


16

6.2 Revisión de las Irregularidades de la Estructura

6.2.1 Irregularidad de la Edificación

Tabla 5. Irregularidades de la Edificación

IRREGULARIDAD DE LA EDIFICACIÓN

a.- EDIFICACIÓN: 13 PISOS

CONFIGURACIÓN EN PLANTA A.3.3.4

b- TIPO DESCRIPCIÓN

φp

c.- 1P Irregularidad torsional

1.0

2P Retrocesos en esquinas

1.0

3P Discontinuidades en el diafragma

1.0

4P

Desplaz. de elementos

verticales

1.0

5P Sistemas no paralelos

1.0

φp= 1.0

d. CONFIGURACIÓN EN ALTURA A.3.3.5

TIPO DESCRIPCIÓN

φa

1A Piso flexible

1.0

2A Distribución masa

1.0

3A Irregularidad geométrica

1.0

4A Desplaz. dentro del plano de acción

1.0

5A Piso débil

1.0

φa= 1.0

e.- AUSENCIA DE REDUNDANCIA

φr 1.0

f.-

COEFICIENTE BÁSICO DE CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE

ENERGÍA

Ro= 7.0

g.- COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE MODIFICACIÓN DE RESPUESTA

R= φ x φp x φr x Ro

R= 7.0

h.- EFECTOS ORTOGONALES EN CARGAS SÍSMICAS

Se debe tener en cuenta: (100 % - 30%) en X, (30% - 100 % ) en Y


17

6.2.2 Irregularidad Torsional Figura A.3-1

Tabla 6. Verificación Irregularidades


18

La estructura no presenta irregularidad torsional.


19

6.2.3 Participación de la masa A.5.4.2

Según el Capítulo A.5.4.2, de la NSR-10, deben incluirse todos los modos de vibración que

involucran una participación de más del 90% de masa de la estructura en ambas direcciones.

Tabla 7. Participación de la Masa

6.2.4 Factor dinámico de amplificación A.5.4.5

El valor del cortante dinámico total en la base, V tj , obtenido después de realizar la combinación

modal, para cualquiera de las direcciones de análisis, j, no puede ser menor que el 80 por ciento

para estructuras regulares, o que el 90 por ciento para estructuras irregulares, del cortante sísmico

en la base, Vs , calculado por el método de la fuerza horizontal equivalente (NSR-10 A.5.4.5)

6.2.4.1 Fuerza Horizontal Equivalente

De acuerdo a lo especificado en el numeral A.5.4.5 – Ajuste de los resultados en la NSR-10, los

resultados del análisis dinámica modal espectral (tales como deflexiones, fuerzas, derivas, etc.)

deben ajustarse proporcionalmente según la relación entre el cortante sísmico basal obtenido por el

análisis dinámico y el cortante sísmico obtenido por el método de la fuerza horizontal equivalente

(FHE).

Análisis sísmico por fuerza horizontal equivalente:

Tabla 8. Fuerza Horizontal Equivalente Con el Espectro introducimos los valores de Sa para y y para x.

Valor espectral Sa para Tx=0.884 seg: 0.610

Valor espectral Sa para Ty=0.845 seg: 0.619

Valor coeficiente Kx: 1.28

Valor coeficiente Ky: 1.27

Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ

sec

Modal 1 1,062 0,5952 0,007 0 0,5952 0,007 0 0,0054 0,4603 0,00002824 0,0054 0,4603 0,00002824

Modal 2 1,043 0,0071 0,5944 0 0,6023 0,6014 0 0,459 0,0054 0,001 0,4644 0,4657 0,0011

Modal 3 0,942 0,00001369 0,0013 0 0,6023 0,6026 0 0,001 0,000004033 0,5452 0,4653 0,4657 0,5462

Modal 4 0,34 0,0829 0,001 0 0,6852 0,6036 0 0,0016 0,1332 0,000007121 0,4669 0,5989 0,5462

Modal 5 0,335 0,001 0,0824 0 0,6862 0,686 0 0,1333 0,0016 0,0001 0,6002 0,6005 0,5463

Modal 6 0,289 0,000008192 0,0001 0 0,6862 0,6862 0 0,0002 0,00001673 0,0763 0,6004 0,6005 0,6227

Modal 7 0,179 0,0354 0,0008 0 0,7216 0,687 0 0,0003 0,0151 0,000007136 0,6008 0,6156 0,6227

Modal 8 0,177 0,0008 0,0352 0 0,7224 0,7221 0 0,0149 0,0003 0,00002707 0,6157 0,616 0,6227

Modal 9 0,15 0,000002725 0,00003338 0 0,7224 0,7222 0 0,00001428 0,000004548 0,0347 0,6157 0,616 0,6574

Modal 10 0,111 0,0212 0,0012 0 0,7437 0,7234 0 0,0012 0,0221 0,000005579 0,6169 0,6381 0,6574

Modal 11 0,111 0,0012 0,0212 0 0,7449 0,7446 0 0,0222 0,0012 0,000008915 0,6391 0,6393 0,6574

Modal 12 0,092 0,000001452 0,00001423 0 0,7449 0,7446 0 0,00001553 0,000002483 0,0216 0,6391 0,6393 0,679

Modal 13 0,076 0,0054 0,011 0 0,7503 0,7556 0 0,0088 0,0044 0,000009833 0,6479 0,6437 0,6791

Modal 14 0,076 0,0108 0,0055 0 0,7611 0,761 0 0,0044 0,0088 0 0,6524 0,6525 0,6791

Modal 15 0,062 0,000001782 0,000009523 0 0,7611 0,7611 0 0,000008143 0,000003215 0,016 0,6524 0,6525 0,695

Modal 16 0,056 0,0002 0,0135 0 0,7613 0,7745 0 0,0144 0,0002 0,000005562 0,6668 0,6527 0,6951

Modal 17 0,056 0,0132 0,0002 0 0,7745 0,7747 0 0,0002 0,0141 0,00000555 0,667 0,6668 0,6951

Modal 18 0,045 0,00001287 0,00001268 0 0,7745 0,7748 0 0,00001425 0,00001554 0,0136 0,667 0,6668 0,7087

Modal 19 0,043 0,00002153 0,0126 0 0,7745 0,7874 0 0,0133 0,00002251 0,000006952 0,6803 0,6668 0,7087

Modal 20 0,043 0,0122 0,00002307 0 0,7867 0,7874 0 0,0000244 0,0129 0,00002788 0,6803 0,6797 0,7087

Modal 21 0,036 0,000004067 0,0123 0 0,7867 0,7996 0 0,0148 0,000004835 0 0,6951 0,6797 0,7087

Modal 22 0,035 0,0118 0,00000358 0 0,7985 0,7996 0 0,000004371 0,0142 0,00002905 0,6951 0,6938 0,7088

Modal 23 0,035 0,00004648 0,000004584 0 0,7985 0,7996 0 0,000005297 0,0001 0,0134 0,6951 0,6939 0,7222

Modal 24 0,031 0 0,011 0 0,7985 0,8107 0 0,0139 0 6,667E-07 0,7089 0,6939 0,7222

Modal 25 0,031 0,0107 0 0 0,8092 0,8107 0 0 0,0134 9,231E-07 0,7089 0,7073 0,7222

Modal 26 0,028 0,000003332 0,0000334 0 0,8092 0,8107 0 0,00004528 0,000003415 0,0148 0,709 0,7073 0,737

Modal 27 0,028 0 0,0059 0 0,8092 0,8166 0 0,0079 0 0,00000735 0,7169 0,7073 0,737

Modal 28 0,028 0,0058 0 0 0,815 0,8166 0 0 0,0078 0 0,7169 0,7151 0,737

Modal 29 0,025 0,00001002 0,1276 0 0,815 0,9442 0 0,1846 0,00001521 0,0042 0,9015 0,7151 0,7412

Modal 30 0,025 0,0002 0,0434 0 0,8152 0,9876 0 0,0628 0,0002 0,0127 0,9643 0,7154 0,7539


20

6.3 Índice de Estabilidad Los efectos P-Delta producen un aumento en las deflexiones horizontales y en las fuerzas internas de la

estructura. Estos efectos deben tenerse en cuenta cuando el índice de estabilidad, Qi, es mayor de 0.10.

Análisis en dirección x:

A hi ht Wx Fi Vi W/A

(m2) (m) (m) (Ton) (Ton) (Ton) (Ton/m

2)

piso 10 355,67 3,47 34,70 229,91 33058,24 0,196 119,47 119,47 0,65

piso 9 355,67 3,47 31,23 256,92 31873,43 0,189 133,51 252,98 0,72

piso 8 355,67 3,47 27,76 256,92 27025,47 0,160 133,51 386,49 0,72

piso 7 355,67 3,47 24,29 256,92 22414,90 0,133 133,51 520,00 0,72

piso 6 355,67 3,47 20,82 256,92 18061,60 0,107 133,51 653,50 0,72

piso 5 355,67 3,47 17,35 256,92 13990,64 0,083 133,51 787,01 0,72

piso 4 355,67 3,47 13,88 256,92 10234,90 0,061 133,51 920,52 0,72

piso 3 355,67 3,47 10,41 256,92 6840,17 0,041 133,51 1054,03 0,72

piso 2 355,67 3,47 6,94 256,92 3876,09 0,023 133,51 1187,54 0,72

piso 1 355,67 3,47 3,47 256,92 1467,93 0,009 133,51 1321,05 0,72

2542,2 168843,37 1,00 1321,05

Análisis en dirección y:

A hi ht Wx Fi Vi W/A

(m2) (m) (m) (Ton) (Ton) (Ton) (Ton/m

2)

piso 10 355,67 3,47 34,70 229,9 33058,24 0,196 122,11 122,11 0,65

piso 9 355,67 3,47 31,23 256,9 31873,43 0,189 136,46 258,58 0,72

piso 8 355,67 3,47 27,76 256,9 27025,47 0,160 136,46 395,04 0,72

piso 7 355,67 3,47 24,29 256,9 22414,90 0,133 136,46 531,50 0,72

piso 6 355,67 3,47 20,82 256,9 18061,60 0,107 136,46 667,97 0,72

piso 5 355,67 3,47 17,35 256,9 13990,64 0,083 136,46 804,43 0,72

piso 4 355,67 3,47 13,88 256,9 10234,90 0,061 136,46 940,89 0,72

piso 3 355,67 3,47 10,41 256,9 6840,17 0,041 136,46 1077,36 0,72

piso 2 355,67 3,47 6,94 256,9 3876,09 0,023 136,46 1213,82 0,72

piso 1 355,67 3,47 3,47 256,9 1467,93 0,009 136,46 1350,28 0,72

2542,2 168843,37 1,00 1350,28

Vsx = 1321,05 ton

Vsy = 1350,28 ton

Wxhxk CvxNIVEL

NIVEL Wxhxk Cvx

Cortantes dinámicos en la base obtenidos del análisis con ETABS. ( Vtj ) :

Vtx = 1156,8 ton

Vty = 1180,2 ton

Regularidad de la Estructura: 1

-. Si la estructura es regular, el cortante dinámico en la base no puede ser menor que el 80 % del cortante calculado por Fuerza Horizontal

Equivalente ( Vs ) - ( según A.5.4.5 -- NSR - 10 )

-. Si la estructura es irregular, el cortante dinámico en la base no puede ser menor que el 90 % del cortante calculado por Fuerza Horizontal

Equivalente ( Vs ) - ( según A.5.4.5 -- NSR - 10 )

Factores de Ajuste :

Fx = 1156,8 / 1321,0 = 0,88

Fy = 1180,2 / 1350,3 = 0,87

Fx = 1,00 ( Definitivo)

Fy = 1,00 ( Definitivo)

Regular


21

Tabla 9. Índice de Estabilidad

6.4 Cálculo de derivas A.6.3

El chequeo de las derivas se realizó por medio del análisis en ETABS teniendo en cuenta el 100%

de la fuerza sísmica en cada dirección. A continuación se presentan los resultados de derivas

máximas en cada piso.

Figura 7. Derivas Máximas

Deriva máxima permitida: 1.00%

Nivel Alt piso Peso Pi hi Vi Deriva X Deriva X

CUBIERTA (m) (ton) (ton) (m) (ton) (mm) (m)

PISO 10 3,47 229,91 229,91 34,70 119,47 24,26 0,0243 0,0013 OK

PISO 9 3,47 256,92 486,83 31,23 252,98 26,39 0,0264 0,0016 OK

PISO 8 3,47 256,92 743,75 27,76 386,49 28,56 0,0286 0,0020 OK

PISO 7 3,47 256,92 1000,67 24,29 520,00 30,42 0,0304 0,0024 OK

PISO 6 3,47 256,92 1257,59 20,82 653,50 31,87 0,0319 0,0029 OK

PISO 5 3,47 256,92 1514,51 17,35 787,01 32,55 0,0326 0,0036 OK

PISO 4 3,47 256,92 1771,43 13,88 920,52 32,50 0,0325 0,0045 OK

PISO 3 3,47 256,92 2028,35 10,41 1054,03 30,73 0,0307 0,0057 OK

PISO 2 3,47 256,92 2285,28 6,94 1187,54 26,70 0,0267 0,0074 OK

PISO 1 3,47 256,92 2542,20 3,47 1321,05 19,88 0,0199 0,0110 OK

Qi I.E


22

Tabla 10. Cálculo de Derivas

VILLAVICENCIO META

MAX Dx MAX Dy

0.009451 0.009421

0.95 0.94

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYCUBIERTA M ax Drif t X SPECXDER 251 18.742 0.231 35.6 0.006262

CUBIERTA M ax Drif t Y SPECXDER 237 18.742 15.7 35.6 0.001332

CUBIERTA M ax Drif t X SPECYDER 237 18.742 15.7 35.6 0.001186

CUBIERTA M ax Drif t Y SPECYDER 237 18.742 15.7 35.6 0.007298

PISO 11 M ax Drif t X SPECXDER 251 18.742 0.231 32.4 0.006635

PISO 11 M ax Drif t Y SPECXDER 234 2.85 15.7 32.4 0.001441

PISO 11 M ax Drif t X SPECYDER 237 18.742 15.7 32.4 0.0013

PISO 11 M ax Drif t Y SPECYDER 237 18.742 15.7 32.4 0.007729









PISO 8 M ax Drif t X SPECXDER 237 18.742 15.7 23 0.00892

PISO 8 M ax Drif t Y SPECXDER 234 2.85 15.7 23 0.002059

PISO 8 M ax Drif t X SPECYDER 237 18.742 15.7 23 0.001656

PISO 8 M ax Drif t Y SPECYDER 234 2.85 15.7 23 0.009171














PISO 4 M ax Drif t Y SPECXDER 207 0 11.05 10.4 0.001598















PROYECTO : EDIFICIO VILLAVICENCIO

Coordenadas

CÁLCULO DE DERIVAS ANALISIS DINAMICOVILLAVICENCIO META

MAX Dx MAX Dy

0.009451 0.009421

0.95 0.94

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYCUBIERTA M ax Drif t X SPECXDER 251 18.742 0.231 35.6 0.006262

CUBIERTA M ax Drif t Y SPECXDER 237 18.742 15.7 35.6 0.001332

CUBIERTA M ax Drif t X SPECYDER 237 18.742 15.7 35.6 0.001186

CUBIERTA M ax Drif t Y SPECYDER 237 18.742 15.7 35.6 0.007298













PISO 8 M ax Drif t X SPECXDER 237 18.742 15.7 23 0.00892

PISO 8 M ax Drif t Y SPECXDER 234 2.85 15.7 23 0.002059

PISO 8 M ax Drif t X SPECYDER 237 18.742 15.7 23 0.001656

PISO 8 M ax Drif t Y SPECYDER 234 2.85 15.7 23 0.009171





























PROYECTO : EDIFICIO VILLAVICENCIO

Coordenadas

CÁLCULO DE DERIVAS ANALISIS DINAMICO


7 Métodos Aproximados

Tabla 11. Parámetros Método del ACI

Acabados 1,60 QL 2,00 kN/m2

Particiones 2,00

Pp Losa e=0.125m 3,00

∑QD 6,60 kN/m2

L1 6,05 m

L2 6,25 m

L3 6,72 m

A1 0,60 m

A2 0,60 m

A3 0,60 m

A4 0,60 m

DATOS CARGAS

INSERTAR LUCES

INSERTAR ANCHO APOYO

Coef. x Q x Coef. x Q x


24

Tabla 12. Método del ACI

ERROR

L1 7,20 8,80 16,80 2,91 5,45 0,07 52,65 46,25 12%

L2 7,20 7,50 15,12 2,40 5,65 0,06 43,86

L3 7,20 7,40 14,47 2,20 6,12 0,06 48,89 43,54 11%

ERROR ERROR

A 7,20 8,80 16,80 2,91 5,45 0,06 46,07 42,12 9% 67,62 58,26 14%

7,20 8,80 16,80 2,91 5,45 0,10 73,71 67,62 59,24 12%

7,20 7,50 15,12 2,40 5,65 0,09 63,80 57,68 10% 62,10 56,31 9%

7,20 7,50 15,12 2,40 5,65 0,09 63,80 62,10 57,95 7%

7,20 7,40 14,47 2,20 6,12 0,09 71,11 63,91 59,80 6%

E 7,20 7,40 14,47 2,20 6,12 0,10 78,22 68,24 13% 63,91 56,47 12%

MOMENTO NEGATIVO

MOMENTO POSITIVO

LUZ

Pp

Elementos

(kN/m)

Area

Aferente (m2

)

QD Final

(kN/m)

QLFinal

(kN/m)L (m) Coeficiente

Momento

Mayorado

ACI (kN*m)

Momento

Mayorado

Modelo (kN*m)

Cortante

Mayorada ACI

(kN)

Cortante

Mayorada

Modelo (kN)

B

APOYO

Pp

Elementos

(kN/m)

Area

Aferente (m2

)

QD Final

(kN/m)

QLFinal

(kN/m)L (m)

C

Coeficiente

Momento

Mayorado

ACI (kN*m)

Momento

Mayorado

Modelo (kN*m)


Tabla 13. Método Wilbur y Mc Lead

ANÁLISIS APROXIMADO

a) Verificación de los desplazamientos horizontales (Método de Wilbur y Mc Lead):

Las fuerzas sísmicas por piso se calcularon por el método de fuerza horizontal equivalente:

hi mx*hxK Cvx Fx

m ton

34,70 3,3E+04 0,20 119,5

31,23 3,2E+04 0,19 133,5

27,76 2,7E+04 0,16 133,5

24,29 2,2E+04 0,13 133,5

20,82 1,8E+04 0,11 133,5

17,35 1,4E+04 0,08 133,5

13,88 1,0E+04 0,06 133,5

10,41 6,8E+03 0,04 133,5

6,94 3,9E+03 0,02 133,5

3,47 1,5E+03 0,01 133,5

Σ = 1,7E+05 1,00 1321,0

hcol1 = 0,60 m hvig1 = 0,50 m

bcol1 = 0,60 m bvig1 = 0,40 m

hcol2 = 0,60 m hvig2 = 0,50 m

bcol2 = 0,60 m bvig2 = 0,40 m

Fcr = 0,70 - hvig3 = 0,50 m

bvig3 = 0,40 m

Fcr = 0,30 -

Icol1 = 0,0076 m⁴ Ivigl1 = 0,0013 m⁴

Icol2 = 0,0076 m⁴ Ivig2 = 0,0013 m⁴

Ivig3 = 0,0013 m⁴

H_piso2 = 3,47 m L1 = 4,70 m

H_piso3-6 = 3,47 m L2 = 4,92 m

L3 = 4,71 m

L4 = 4,5 m

Paso 1: Calcular Σkc y Σkv

Σkc Σkv

CUBIERTA 0,0153 0,0091

PISO 10 0,0153 0,0091

PISO 9 0,0153 0,0091

PISO 8 0,0153 0,0091

PISO 7 0,0153 0,0091

PISO 6 0,0153 0,0091

PISO 5 0,0153 0,0091

PISO 4 0,0153 0,0091

PISO 3 0,0153 0,0091

PISO 2 0,0153 0,0091

Paso 2: Calcular Rn (rigidez de piso)

f'c = 28 MPa

Ec = 2,5E+07 kPa

Vx (kN) Δ (m) umáx (m)

CUBIERTA 141348 kN/m 1172,0 0,0083 0,0805

PISO 10 141348 kN/m 2344,0 0,0166 0,0980

PISO 9 141348 kN/m 3653,7 0,0258 0,1131

PISO 8 141348 kN/m 4963,4 0,0351 0,0351

PISO 7 141348 kN/m 6273,2 0,0444 0,0444

PISO 6 141348 kN/m 7582,9 0,0536 0,0536

PISO 5 141348 kN/m 8892,6 0,0629 0,0629

PISO 4 141348 kN/m 10202,3 0,0722 0,0722

PISO 3 141348 kN/m 11512,0 0,0814 0,0814

PISO 2 146981 kN/m 12821,7 0,0872 0,0872


26

Paso 3: Rigidez del pórtico

Kp = 28488 kN/m

Paso 4: Rigidez de los muros

hmuro1 = 1,80 m hmuro2 = 1,80 m hmuro3 = 0,30 m hmuro4 = 0,30 m

bmuro1 = 0,30 m bmuro2 = 0,30 m bmuro3 = 1,80 m bmuro4 = 1,80 m

Imuro = 0,17 m⁴

Amuro = 2,16 m²

As = 1,80 m²

G = 9,9E+06 kPa

Km = 22988 kN/m

Paso 5: Fuerza P

Σ F = 12959 kN

P = 3945 kN

Paso 6: Desplazamiento máximo

umáx = 0,272 m (Cubierta)

Story Diaphragm Load UX

CUBIERTA D1 FHE 0,2426 Diferencia = 10,8%

RESULTADOS ETABS


27

Tabla 14. Método del Portal

Para la verificación de fuerzas internas se tomó el porcentaje de cortante basal que se lleva un pórtico con respecto al cortante

basal total de la estructura.

V basal pórtico 1 = 534,53 kN

Porcentaje = 4,12%

Para el Pórtico del Eje 1:

Fx (kN) Vx (kN)

CUBIERTA 24,2 24,2

PISO 10 27,0 51,2

PISO 9 27,0 78,2

PISO 8 27,0 105,2

PISO 7 27,0 132,2

PISO 6 27,0 159,2

PISO 5 27,0 186,2

PISO 4 27,0 213,2

PISO 3 27,0 240,3

PISO 2 27,0 267,3

Paso 1: Calcular cortantes de piso

La columna de la izquierda toma: 77,4%

La columna de la derecha toma: 22,6%

Σ Fx = 0 24,2 Va = 18,7 kN Vb = 5,5 kN

51,2 Va' = 39,6 kN Vb' = 11,6 kN

78,2 Va'' = 60,5 kN Vb'' = 17,7 kN

105,2 Va''' = 81,4 kN Vb''' = 23,8 kN

132,2 Va'''' = 102,3 kN Vb'''' = 29,9 kN

159,2 Va'''' = 123,2 kN Vb'''' = 36,0 kN

186,2 Va'''' = 144,1 kN Vb'''' = 42,1 kN

213,2 Va'''' = 165,0 kN Vb'''' = 48,2 kN

240,3 = Va'''' = 185,9 kN + Vb'''' = 54,4 kN

267,3 Va'''' = 206,8 kN Vb'''' = 60,5 kN

b) Verificación de fuerzas internas en los elementos (Método del portal):


28

Figura (a):

Σ Fx = 0 24,2 -18,7 -F15x = 0

F15x = 5,5 kN

Σ M13 = 0 -49,1 11,10 +Fy15*4.1 = 0 ETABS

F15y = 9,3 kN Mviga = 37,97 kN-m 33,87 12,1%

Mcol_a= 37,97 kN-m 34,5 10,0%

Σ Fy = 0 9,3 - F13y = 0 Mcol_b= 12,69 kN-m 11,23 13,0%

F13y = 9,3 kN

Figura (b):

Σ Fy = 0 -9,3 + F14y = 0

F14y = 9,3 kN

Figura (c):

Σ MI = 0 -16,3 -239,2 +F12y*4.1 =0

F12y = 62,3 kN Mviga = 219,685 kN-m 201,36 9,1%

Mcol_a= 287,099 kN-m 270,31 6,2%

Σ Fy = 0 9,3 62,3 - F10y = 0 Mcol_b= 83,95 kN-m 79,36 5,8%

F10y = 71,6 kN

Σ Fx = 0 27,0 18,7 -165,0 -F12x = 0

F12x = -119,3 kN

Figura (d):

Σ Fy = 0 -62,3 -9,3 + F11y = 0

F11y = 71,6 kN

Σ Fx = 0 -119,3 5,5 - F11x = 0

F11x = -113,8 kN

Figura (e):

Σ MG = 0 -143,5 -161,7 + F9y*4.1 = 0

F9y = 74,5 kN Mviga = 305,28 kN-m 282,10 8,2%

Mcol_a= 185,90 kN-m 169,3 9,8%

Σ Fy = 0 71,6 74,5 -Fy7 = 0 Mcol_b= 94,58 kN-m 82,50 14,6%

F7y = 146,0 kN

Σ Fx = 0 27,0 165,0 -185,9 - F9x = 0

F9x = 6,1 kN

Figura (f):

Σ Fy = 0 -74,5 -71,6 + F8y =0

F8y = 146,0 kN

Σ Fx = 0 6,1 -113,8 -F8x =0

F8x = -107,7 kN

Figura (g):

Σ ME = 0 -161,7 -60,0 + F6y*4.1 = 0

F6y = 54,1 kN Mviga = 221,70 kN-m 242,60 8,6%

Mcol_a= 299,86 kN-m 312,5 4,0%

Σ Fy = 0 146,0 54,1 - F4y = 0 Mcol_b= 87,68 kN-m 98,60 11,1%

F4y = 200,1 kN

Σ Fx = 0 185,9 27,01 -206,8 - F6x = 0 19

F6x = 6,1 kN

Figura (h):

Σ Fy = 0 -54,1 -146,0 + F5y = 0

F5y = 200,1 kN

Σ Fx = 0 6,1 -107,7 - F5x = 0

F5x = -101,6 kN

Figura (i):

Σ MC = 0 -60,0 0,0 +F3y*4.1 = 0

F3y = 14,6 kN Mviga = 59,97 kN-m 65,23 8,1%

Mcol_a= 730,00 kN-m 667,2 9,4%

Σ Fy = 0 200,1 14,6 -F1y = 0 Mcol_b= 149,41 kN-m 154,6 3,4%

F1y = 214,7 kN

Σ Fx = 0 206,8 0,0 0,00 - F3x = 0

F3x = 206,8 kN

Figura (j):

Σ Fy = 0 -14,6 -200,1 + F2y = 0

F2y = 214,7 kN

Σ Fx = 0 206,8 -101,6 - F2x = 0

F2x = 105,2 kN


29

8 Diseño

Los elementos estructurales que componen el edificio fueron diseñados utilizando el método de la

resistencia última, siguiendo los lineamientos dados en la Norma Colombiana Sismo Resistente

NSR-10, con las combinaciones de carga descritas en B.2.4.

8.1 DISEÑO DE PLACA DE ENTREPISO

Diseño de placa de piso tipo.

Flexión

Tabla 15. Diseño a Flexión de Placa de Piso Tipo

Flexión

f 0,9

fy 420 MPa

f'c 21 MPa

b 1 m

h 0,125 m

d 0,076 m

rmin 0,0018

As min 2,25 cm2/m

Datos generales

Mu 4,3 kN-m

rca l 0,00202

r 0,00202

As 1,53 cm2/m

grafil 6 mm

c/ 15 cm

As sumistrado 1,88 cm2/m

M (+)

Mu 5,21 kN-m

rca l 0,00246

r 0,00246

As 1,87 cm2/m

grafil 6 mm

c/ 15 cm

As sumistrado 1,88 cm2/m

M (-)


30

Cortante

Tabla 16. Chequeo de Cortante en la Placa de Piso Tipo

8.2 DISEÑO DE VIGAS

Diseño del vano x-y de la viga del eje 2 de piso 7.

Flexión

Tabla 17. Diseño a Flexión Vano X-Y de la Viga del Eje 2 de Piso 7

Tabla 18. Diseño a Flexión del Vano X-Y de Viga de Eje 2 de Piso 7

f 0,75

Vu 16,5 kN

fVc 44,41 kN

Cumple Si

FLEXIÓN

fc 0,75

ft 0,90 fy 525 MPa

fy 420 MPa

f'c 28 MPa - Requisitos C.11.4 Vs/2

b 0,40 m Vs max 618,22 kN Como Ve en todos los casos > Vs/2 entonces Vc = 0

d 0,44 m fVs max 463,67 kN 264,89 kN

rmin 0,0033 - Requisitos C.7.10.5

As min 5,84 cm2 Para un ancho de 50 cm se requiere una rama adicional

Datos generales

FLEXIÓN

fc 0,75

ft 0,90 fy 525 MPa

fy 420 MPa

f'c 28 MPa - Requisitos C.11.4 Vs/2

b 0,40 m Vs max 618,22 kN Como Ve en todos los casos > Vs/2 entonces Vc = 0

d 0,44 m fVs max 463,67 kN 264,89 kN

rmin 0,0033 - Requisitos C.7.10.5

As min 5,84 cm2 Para un ancho de 50 cm se requiere una rama adicional

Datos generales


31

Cortante

Tabla 19. Diseño a Cortante Vano X-Y de la Viga del Eje 2 de Piso 7

Eje

Localización Inicio Centro Final

As- modelo (cm2) 11,46 3,97 12,76

As+

modelo (cm2) 5,91 6,19 6,09

barra No. 6 5 6

Cantidad barras 5 3 5

Refuerzo sup 5#6 3#5 5#6

barra No. 5 5 5

Cantidad barras 4 4 4

Refuerzo inf 4#5 4#5 4#5

As- real (cm2) 14,25 5,94 14,25

As+

real (cm2) 7,92 7,92 7,92

C.21.5.3.1 a OK OK OK

C.21.5.3.1 b OK OK OK

Mn- (kN-m) 246,01 107,09 246,01

Mn+

(kN-m) 141,33 141,33 141,33

VIGA EJE 2

(x-y)

Cortante

Datos generales

fc 0.75

Vs max 1234.22 kN

fVs max 925.66 kN

- Teniendo en cuenta los requisitos de C.7.10.5, se requiere una rama adicional, para darle

soporte a las barras longitudinales en el ancho de la viga. - Ve en todos los casos en mayor que Vs/2, por lo tanto, la resistencia del concreto Vc se

considera igual a cero. - En el cálculo de los momentos de plastificación se considera el fy incrementando 1.25 y

reducción de resistencia de 1.

C.21.5.3 fyt 420 MPa

Cantidad barras 3

d/4 0,111 m Estribo No. 3

6Øbarra long 0,115 m Av 2,14 cm2

smáx 0,111 m Vs 529,78 kN

Sadoptado 0,075 m fVs 397,33 kN

Separación máxima entre estribos

Cálculo de Vs en zona 2h


32

Figura 8. Cortante de Diseño en la Viga

Tabla 20. Diseño a Cortante del Vano X-Y de Viga de Eje 2 de Piso 7

8.3 DISEÑO DE NUDOS

Los nudos de la estructura se clasifican como nudos exteriores y de esquina, dadas las dimensiones

de las vigas y columnas en planta. Los nudos de esquina están sometidos a carga axial y cortante

bajas, por lo que no presentan problemas de cortante ni de confinamiento, aunque se verifica que

estos nudos cumplan con los requisitos de anclaje y confinamiento.

Geometría

Ejes

Extremo Start End

Barra No. 6 6

Cantidad barras 5 5

Refuerzo sup 5#6 5#6

Barra No. 5 5

Cantidad barras 4 4

Refuerzo inf 4#5 4#5

rsuperior 0,00805 0,00805

rinferior 0,00447 0,00447

Mn superior (kN-m) 301,62 301,62

Mn inferior (kN-m) 174,85 174,85

Mpr (kN-m) 301,62 301,62

Mpr - Extremos de viga ejes 2 y 3

(x-y)

Ejes (3-4)

Lviga (m) 4,15

Vgrav (1.2D+1.6L) (kN) 89,45

Ve (kN) 204,26

Vu (kN) 191,32

Vdiseño (kN) 204,26

fVs (kN) 397,33

Chequeo Ok


33

Figura 9. Tipos de Nudos en la Estructura

Nudo exterior

Debido a que el ancho de la

viga es mayor al 75% del

ancho respectivo de la columna

solo en un sentido, el nudo se

considera exterior.

Nudo de esquina

Debido a que el ancho de la

viga es menor al 75% del

ancho respectivo de la columna

en un sentido y en el otro

sentido no se encuentra

confinado por dos vigas, el

nudo se considera de esquina.

Condiciones de adherencia y de anclaje

Para verificar que la condición de adherencia se cumpla, de manera que se garantice que el refuerzo

longitudinal pueda cambiar su trabajo de tracción a compresión dentro del nudo, se debe cumplir la

siguiente condición de C.21.7.2.3:

Tabla 21. Verificación Condición de Adherencia en el Nudo

Por otra parte, para verificar que la condición de anclaje se cumpla, se debe cumplir con C.21.7.5:

Tabla 22. Condición de Anclaje

Cortante

Se presenta el diseño del nudo del piso 7 (top), de la columna C-6.


34

Tabla 23. Diseño a Cortante del Nudo

8.4 DISEÑO DE COLUMNAS

Diseño de la columna C-6.

Flexo-compresión

Cortante en la columna

a 0,75

M- 301,62 kN-m

M+ 174,85 kN-m

H 3,47 m

Vc 137,31 kN

Cortante en el nudo (eje y) - nudo exterior

a 0,75

fy 420 MPa

f'c 28,00 MPa

As- 14,25 cm2

As+ 7,92 cm2

Tvi 448,91 kN

Cvd 249,40 kN

Vnudo 561,00 kN

h 0,50 m

bj 0,50 m

Aj 0,25 m2

fVc 1190,59 kN

Chequeo Cumple


35

Tabla 24. Refuerzo Longitudinal en Columna

Figura 10. Ejes Locales Columna

Figura 11. Diagramas de Interacción P-M de Columna

Condición Columna fuerte – Viga débil

Figura 12. Momentos de Verificación de Condición de Columna Fuerte – Viga Débil

Piso As/bh As (cm2) Barra No. Cant barras Adoptado

SOT A PISO 5 1,40% 50,40 7 13,00 13#7

PISO 6 AL 10 1,00% 36,00 6 13,00 13#6


36

Los momentos nominales de la columna se obtienen a partir de las fuerzas axiales que actúan en

esta en cada piso, sin reducción en la resistencia en la curva de flexo-compresión. Los momentos

nominales de las vigas en cada dirección se obtienen al calcular los momentos con las áreas de

acero reales en la cara del nudo sin reducir la resistencia.

Tablas 25. Verificación Condición de Columna Fuerte – Viga Débil en los Dos

Sentidos

Se garantiza el mecanismo de falla

Sentido Mx

Top Mn sup (kN-m) Mn inf (kN-m) Mn izq (kN-m) Mn der (kN-m) ΣMnc (kN-m) ΣMnb (kN-m) ΣMnc/ΣMnb

Piso 10 0,00 1009,76 185,44 185,44 1009,76 370,87 2,72

Piso 9 1012,61 644,08 103,82 246,01 1656,69 349,83 4,74

Piso 8 648,54 677,38 103,82 246,01 1325,92 349,83 3,79

Piso 7 681,85 708,45 103,82 246,01 1390,29 349,83 3,97

Piso 6 712,91 735,10 103,82 246,01 1448,00 349,83 4,14

Piso 5 738,07 753,42 103,82 246,01 1491,49 349,83 4,26

Piso 4 756,40 771,43 103,82 246,01 1527,83 349,83 4,37

Piso 3 774,40 789,98 103,82 246,01 1564,39 349,83 4,47

Piso 2 792,96 810,27 103,82 246,01 1603,22 349,83 4,58

Piso 1 813,24 833,41 185,44 185,44 1646,65 370,87 4,44

Sentido My

Top Mn sup (kN-m) Mn inf (kN-m) Mn izq (kN-m) Mn der (kN-m) ΣMnc (kN-m) ΣMnb (kN-m) ΣMnc/ΣMnb

Piso 10 0,00 874,95 394,37 298,45 874,95 692,82 1,26

Piso 9 806,95 511,87 290,82 207,63 1318,82 498,45 2,65

Piso 8 515,60 539,73 290,82 207,63 1055,33 498,45 2,12

Piso 7 543,46 565,71 290,82 207,63 1109,17 498,45 2,23

Piso 6 569,44 588,10 290,82 207,63 1157,54 498,45 2,32

Piso 5 590,93 605,55 290,82 207,63 1196,48 498,45 2,40

Piso 4 608,38 622,69 290,82 207,63 1231,07 498,45 2,47

Piso 3 625,52 640,36 290,82 207,63 1265,88 498,45 2,54

Piso 2 643,19 659,67 290,82 207,63 1302,86 498,45 2,61

Piso 1 662,50 681,70 394,37 298,45 1344,20 692,82 1,94


37

Tabla 26. Datos del Modelo de Condición de Columna Fuerte – Viga Débil

Cortante

El cortante en las columnas con capacidad especial de disipación de energía, se obtiene a partir de

los momentos nominales que generan las áreas de acero reales en las columnas.

Figura 13. Cortante de Diseño en Columna

Tablas 27. Cálculo del Cortante de Diseño en la Columna

Sentido Mx Mn Top (kN-m) Mn Bottom (kN-m) Mpr der vig (kN-m) Mpr i zq vig (kN-m) Mpr Top col (kN-m) Mpr Bottom col (kN-m) lu(m) Ve (kN) Vu (kN) Vdiseño (kN)

Piso 10 1182,38 1185,22 229,65 229,65 459,30 278,53 2,60 283,78 350,51 350,51

Piso 9 766,97 771,32 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 300,96 300,96

Piso 8 796,81 796,81 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 315,23 315,23

Piso 7 793,85 817,45 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 318,20 318,20

Piso 6 817,45 836,69 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 318,14 318,14

Piso 5 814,49 854,96 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 311,14 311,14

Piso 4 836,69 872,92 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 296,15 296,15

Piso 3 833,72 891,42 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 268,75 268,75

Piso 2 854,96 911,64 150,81 127,72 278,53 459,30 2,60 283,78 242,20 283,78

Piso 1 852,00 936,20 229,65 229,65 459,30 459,30 3,90 235,54 112,98 235,54

Sentido My Mn Top (kN-m) Mn Bottom (kN-m) Mpr der vig (kN-m) Mpr i zq vig (kN-m) Mpr Top col (kN-m) Mpr Bottom col (kN-m) lu(m) Ve (kN) Vu (kN) Vdiseño (kN)

Piso 10 718,54 720,57 229,65 364,00 229,65 150,81 2,60 146,33 338,88 338,88

Piso 9 461,83 464,60 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 234,83 234,83

Piso 8 479,13 481,18 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 265,01 265,01

Piso 7 493,37 495,41 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 266,13 266,13

Piso 6 506,64 508,69 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 269,86 269,86

Piso 5 519,25 521,29 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 267,62 267,62

Piso 4 531,64 533,68 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 259,43 259,43

Piso 3 544,40 546,45 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 245,17 245,17

Piso 2 558,36 560,40 150,81 261,94 150,81 229,65 2,60 146,33 217,37 217,37

Piso 1 574,28 577,35 229,65 364,00 229,65 229,65 3,90 117,77 164,77 164,77


38

Tablas 28. Diseño a Cortante de la Columna

Sentido Mx Mn Top (kN-m) Mn Bottom (kN-m) Mpr der vig (kN-m) Mpr i zq vig (kN-m) Mpr Top col (kN-m) Mpr Bottom col (kN-m) lu(m) Ve (kN) Vu (kN) Vdiseño (kN)

Piso 10 1182,38 1185,22 229,65 229,65 459,30 278,53 2,60 283,78 350,51 350,51

Piso 9 766,97 771,32 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 300,96 300,96

Piso 8 796,81 796,81 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 315,23 315,23

Piso 7 793,85 817,45 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 318,20 318,20

Piso 6 817,45 836,69 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 318,14 318,14

Piso 5 814,49 854,96 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 311,14 311,14

Piso 4 836,69 872,92 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 296,15 296,15

Piso 3 833,72 891,42 150,81 127,72 278,53 278,53 2,60 214,26 268,75 268,75

Piso 2 854,96 911,64 150,81 127,72 278,53 459,30 2,60 283,78 242,20 283,78

Piso 1 852,00 936,20 229,65 229,65 459,30 459,30 3,90 235,54 112,98 235,54

Sentido My Mn Top (kN-m) Mn Bottom (kN-m) Mpr der vig (kN-m) Mpr i zq vig (kN-m) Mpr Top col (kN-m) Mpr Bottom col (kN-m) lu(m) Ve (kN) Vu (kN) Vdiseño (kN)

Piso 10 718,54 720,57 229,65 364,00 229,65 150,81 2,60 146,33 338,88 338,88

Piso 9 461,83 464,60 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 234,83 234,83

Piso 8 479,13 481,18 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 265,01 265,01

Piso 7 493,37 495,41 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 266,13 266,13

Piso 6 506,64 508,69 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 269,86 269,86

Piso 5 519,25 521,29 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 267,62 267,62

Piso 4 531,64 533,68 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 259,43 259,43

Piso 3 544,40 546,45 150,81 261,94 150,81 150,81 2,60 116,01 245,17 245,17

Piso 2 558,36 560,40 150,81 261,94 150,81 229,65 2,60 146,33 217,37 217,37

Piso 1 574,28 577,35 229,65 364,00 229,65 229,65 3,90 117,77 164,77 164,77

Separación estribos en zonas críticas lo

C.21.6.4.3

a 0,15 m

b 0,11 m

hx 0,10 m

c - so 0,15 m

sadoptado 0,10 m

Separación estribos en zonas fuera de lo

6Øbarra long 0,11 m

16Øbarra long 0,25 m

48Øbarra transv 0,46 m

min(b,h) 0,60 m

sadoptado 0,10 m


39

La verificación de los cálculos realizados para el cortante en el piso 7 de la columna de análisis, se

realiza con los datos obtenidos del modelo, que se presentan en la tabla 47 y arroja un área de acero

de 1.044 cm2, para estribos separados cada 10cm, la cual es menor a las que se obtienen con los

requisitos de cuantías volumétricas requeridas, por lo tanto, cumple.

8.5 DISEÑO DE MUROS

Diseño de muro del eje entre ejes 2 y 3.

C.21.6.4.4

Sentido Y

s 0,10 m

d 0,54 m

d' 0,06 m

bc 0,52 m

fyt 420 MPa

Ach 0,27 m2

Ash C.21-7 3,45 cm2

Ash C.21-8 3,12 cm2

Barra No. 3

Cantidad barras 7

Ash real 4,99 cm2

Vs max 1136,88 kN

Sentido X

s 0,10 m

d 0,54 m

d' 0,06 m

bc 0,52 m

fyt 420 MPa

Ach 0,27 m2

Ash C.21-7 3,45 cm2

Ash C.21-8 3,12 cm2

Barra No. 3

Cantidad barras 5

Ash real 3,56 cm2

Vs max 1136,88 kN

Diseño Sentido Y

Piso 7

Pu min (kN) 784,06

f'cAg/20 (kN) 504,00

Vc (kN) 292,83

Av (cm2) 4,99

Vs (kN) 1136,60

fV (kN) 1072,07

Verificación Cumple

Diseño Sentido X

Piso 7

Pu min (kN) 784,06

f'cAg/20 (kN) 504,00

Vc (kN) 292,83

Av (cm2) 3,56

Vs (kN) 811,86

fV (kN) 828,52

Verificación Cumple


40

Tabla 29. Diseño a Reflexión, Cortante y Elemento de Borde del Muro

Flexo-compresión

Con el refuerzo obtenido a flexión en el piso 1 del muro, la cual corresponde a la zona crítica, se

obtiene la curva de interacción.

ff 0,9

fc 0,75

fy 420 MPa

f'c 28 MPa

bmuro 0,3 m

lmuro 1,8 m

zr 0,7 m

d 1,45 m

d' 0,35 m

bEB 0,35 m

Mu 2317,65 kN-m

r 0,01074

As 46,73 cm2

Barra No. 6

Cantidad barras 18,00

Cantadoptado 17

As rea l 48,45 cm2

Mn 2659,95 kN-m

Flexión

Datos generales

lw 1,80 m

du 0,32 m

hw 40,66 m

du/hw 0,0078

lw/600(du/hw) 0,38 m

As 48,45 cm2

As ' 48,45 cm2

Pu 4754,02 kN

c 0,78 m

Requiere Si

FC 2106,95 kN

AC 960,88 cm2

LEB 27,45 cm

LEB mínimo 60,33 cm

LEB adoptado 61,00 cm

hEB 1,80 m

hEB adoptada 1,8 m

Requisitos C.21.6.4.3

a 11,67 cm

b 13,32 cm

c 13,8 cm

sadoptado 13 cm


s 13 cm

Sentido paralelo al muro

bc 35,00 cm

fyt 420 MPa

Ash C.21-8 2,73 cm2

No. Ramas 3 ramas #4

Sentido perpendicular al muro

bc 40,00 cm

Ash C.21-8 3,12 cm2


Refuerzo transversal

Geometría

Elemento de borde

lw 1,80 m

du 0,32 m

hw 40,66 m

du/hw 0,0078

lw/600(du/hw) 0,38 m

As 48,45 cm2

As ' 48,45 cm2

Pu 4754,02 kN

c 0,78 m

Requiere Si

FC 2106,95 kN

AC 960,88 cm2

LEB 27,45 cm

LEB mínimo 60,33 cm

LEB adoptado 61,00 cm

hEB 1,80 m

hEB adoptada 1,8 m


a 11,67 cm

b 13,32 cm

c 13,8 cm

sadoptado 13 cm


s 13 cm

Sentido paralelo al muro

bc 35,00 cm

fyt 420 MPa

Ash C.21-8 2,73 cm2


Sentido perpendicular al muro

bc 40,00 cm

Ash C.21-8 3,12 cm2


Refuerzo transversal

Geometría

Elemento de borde


41

Figura 14. Diagrama de Interacción P-M del Muro

Resumen de refuerzo a flexión

Tabla 30. Refuerzo Longitudinal y Transversal en los Extremos del Muro

Piso Mu

(kM-m)

As

(cm2)

Barra

No.

Cant

barras Adoptado real Estribos

10 2124.95 0.000329 8.61 5 5 12#5 0.62% No aplica

9 3715.20 0.000576 15.08 5 8 12#5 0.62% No aplica

8 3967.15 0.000615 16.11 5 9 12#5 0.62% No aplica

7 3152.12 0.000488 12.79 5 7 12#5 0.62% No aplica

6 3065.11 0.000475 12.43 5 7 12#5 0.62% No aplica

5 6367.18 0.000990 25.94 5 14 22#5 1.13% Según C.7.10.5

4 10354.56 0.001619 42.43 5 22 22#5 1.13% Según C.7.10.5

3 14964.38 0.002356 61.73 7 16 22#7 2.22% Según C.7.10.5

2 20231.22 0.003210 84.10 7 22 22#7 2.22% Estribos EB

1 29682.66 0.004778 125.18 8 25 27#8 3.55% Estribos EB

Sót 28857.86 0.004639 121.55 8 24 27#8 3.55% Estribos EB

Estribos según C.7.10.5

max = 2.8/fy 0.67%

16Øbarra long 25.44 cm

48Øbarra transv 45.60 cm

smínimo 25.44 cm

sadoptado 25.00 cm

1 rama #3 adicional en sentido largo

2 amas #3 adicionales en sentido

corto

Para cuantías menores a 0.67% en los extremos

del muro, la norma no tiene algún requisito

para la distribución de estribos, sin embargo, se

colocan estribos No. 3 para darle soporte al

refuerzo longitudinal.

8.6 DISEÑO DEL DIAFRAGMA

El diseño del diafragma se realiza siguiendo el procedimiento presentado en NEHRP No. 3.

Cálculo de fuerzas en el diafragma

Tabla 31. Fuerzas en el Diafragma

-20000

-10000

0

10000

20000

30000

40000

50000

0 10000 20000 30000 40000 50000 60000 70000 80000

P (

kN)

M (kN-m)

Curva interacción


42

Se selecciona el piso 2 para realizar la verificación de las fuerzas en el diafragma, ya que tiene la

fuerza más grande.

Flexión

Tabla 32. Diseño a Flexión del Diafragma

Elemento Viga Placa

Tu (kN) 242.54 45.6

As (cm2) 6.42 1.21

As suministrado (cm2) 36.5 3.98

Chequeo Cumple Cumple

Cortante

Tabla 32A. Diseño a Cortante del Diafragma

Vu 92.23 kN

Acv 0.10 m2

t 0.0044

Vn 261.22 kN

n 156.73 kN

Chequeo Cumple

Nivel wpx (kN) Fx (kN) Fpx (kN) Fpx,min (kN) Fpx,max (kN)

Piso 10 3393,53 3991,14 3991,14 682,95 1365,90

Piso 9 4276,86 4470,07 4717,80 860,72 1721,44

Piso 8 4276,86 3919,98 4432,20 860,72 1721,44

Piso 7 4276,86 3380,73 4155,02 860,72 1721,44

Piso 6 4276,86 2853,54 3883,51 860,72 1721,44

Piso 5 4276,86 2339,96 3617,08 860,72 1721,44

Piso 4 4276,86 1842,10 3355,80 860,72 1721,44

Piso 3 4276,86 1362,91 3100,09 860,72 1721,44

Piso 2 4276,86 907,00 2850,69 860,72 1721,44

Piso 1 4276,86 482,60 2608,88 860,72 1721,44


43

8.7 DISEÑO DE LOSA DE CIMENTACIÓN

Figura 15. Losa de cimentación


44

Tabla 33. Diseño Viga de Amarre

Viga De Amarre calculada en la columna más cargada C.6

Requisitos de A.3.6.4

B 0.55 m

H 0.65 m

Aa 0.35

P 6397.49 kN

0.25AaP 559.78 kN

As requerido 13.33 cm2

As min 6.435 cm2

No. Barra 4

Cant barras 11

PLACA DE CIMENTACION

f 0,9 Mu 40 kN-m Mu 42,3 kN-m

fy 420 MPa rcal 0,00357 rcal 0,00378

f'c 21 MPa r 0,00357 r 0,00378

b 1 m As 6,28 cm2/m As 6,66 cm2/m

h 0,2 m BARRA No 7 22,25 mm Barra No 7 22,25 mm

d 0,176 m c/ 17 cm c/ 15 cm

rmin 0,0018 As sumistrado 22,87 cm2/m As sumistrado 25,92 cm

2/m

As min 3,60 cm2/m

Chequeo de cortante

f 0,75

Vu 96,8 kN

fVc 102,83 kN

Cumple Si

Datos generales M (+) M (-)


45

9 Análisis No Lineal A continuación se realizará un análisis estático no lineal, siguiendo los lineamientos de la norma

ASCE 41-13 Seismic evaluation and retrofit of Existing buildings, en el ordinal 7.4.3.

Este análisis se hará partiendo de los resultados obtenidos en el diseño elástico del edificio realizado

en la propuesta de proyecto de grado, basado en la NSR-10.

Se realizarán los siguientes análisis:

Secciones de los elementos fisuradas

No linealidad de los materiales

No linealidad geométrica (Efecto P-Delta)

Flexibilidad de la cimentación

9.1 Secciones Fisuradas

Siguiendo la tabla 10-5 de la ASCE 41-13, se modifica la rigidez a flexión de los elementos, así:

Tabla 34. Factores de Fisuración

Elemento Factor

Vigas 0.3

Muros 0.5

Columnas Entre 0.4 y 0.7

Tabla 35. Factores de Fisuración Columnas

A partir del piso 7 debido a las fuerzas axiales, el factor de fisuración es 0.7

Del modelo se obtiene:

Tabla 36. Cortante y Desplazamientos con Secciones Fisuradas Sentido x

Sentido x

Modelo Lineal Modelo sec. Fisuradas

V(KN) 19150 13520

(m) 0.24 0.341

Piso P(KN) Factor Piso P(KN) Factor

10 322,45 0,3 10 386,87 0,3

9 444,09 0,4 9 452,34 0,4

8 537,42 0,5 8 785,12 0,7

7 785,12 0,7 7 986,43 0,7

Columna C6Columna C12


46

Tabla 37. Cortante y Desplazamientos con Secciones Fisuradas Sentido x

Sentido y

Modelo Lineal Modelo sec. Fisuradas

V(KN) 14876.28 9850

(m) 0.24 0.387

Se verificó que los tres primeros modos coincidieran con los modos obtenidos en el modelo lineal:

Tabla 38. Participación de Masa Primeros 3 Modos Sección Fisurada

9.2 No linealidad de los Materiales

9.2.1 Materiales

Para incluir la no linealidad de los materiales, hay que definir las curvas de esfuerzo deformación

Dependiendo del comportamiento de cada material.

Concreto confinado

Figura 16. Modo 1 T=1,566 Figura 17. Modo 2 T=1,493 Figura 18. Modo 3 T=1,283

Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ

sec

Modal 1 1,566 0,5753 0,0019 0 0,5753 0,0019 0 0,0016 0,4871 0,0008 0,0016 0,4871 0,0008

Modal 2 1,493 0,0019 0,5793 0 0,5772 0,5812 0 0,4842 0,0016 0,0003 0,4857 0,4888 0,0011

Modal 3 1,283 0,001 0,0004 0 0,5782 0,5816 0 0,0003 0,0007 0,5229 0,4861 0,4895 0,524


47

La curva de concreto confinado Se tomó el modelo definido por Mander, que depende del

confinamiento que le dan los estribos a cada elemento; para los elementos tipo Shell de los

elementos de borde de los muros, en el modelo se define las secciones de los muros con un

modelo de fibras.

Figura 19. Concreto Confinado

Acero de Refuerzo

Se define según el numeral 10.3.3.1 de la ASCE 41-13, donde la deformación última para el

acero ASTM 706 G60 es 0.09 para barras No 10 o menores.

Figura 20. Concreto Confinado


48

9.2.2 Rotulas en vigas

En el modelo se tuvo en cuenta el comportamiento no lineal de los elementos estructurales por

medio de la caracterización de rótulas plásticas de acuerdo a los parámetros y criterios de

aceptabilidad que define el ASCE 41-13 en su capítulo 10.

Tabla 39. Propiedades de Vigas

Propiedades de las vigas:

Para la asignación de rótulas de las vigas en el modelo se utilizó la plantilla que tiene el programa

en el cual se incluyen todos los parámetros de modelación y aceptación de acuerdo a la tabla 10-7

del ASCE 41- 13.

fć= 21 Mpa fć= 21 Mpa fć= 21 Mpa

fy= 420 Mpa fy= 420 Mpa fy= 420 Mpa

b= 0,4 m b= 0,4 m b= 0,4 m

h= 0,5 m h= 0,5 m h= 0,5 m

As(-)= 1300 mm2 Superior i As(-)= 1045 mm2 Superior i As(-)= 1300 mm2 Superior i

As(+)= 636 mm2 inferior i As(+)= 702 mm2 inferior i As(+)= 636 mm2 inferior i

As(-)= 1156 mm2 superior j As(-)= 883 mm2 superior j As(-)= 1156 mm2 superior j

As(+)= 635 mm2 inferior j As(+)= 655 mm2 inferior j As(+)= 635 mm2 inferior j



b= 0,4 m b= 0,4 m b= 0,4 m

h= 0,5 m h= 0,5 m h= 0,5 m







b= 0,4 m b= 0,4 m b= 0,4 m

h= 0,5 m h= 0,5 m h= 0,5 m







b= 0,4 m b= 0,4 m b= 0,4 m

h= 0,5 m h= 0,5 m h= 0,5 m





V1YZ

V2YZ

V3YZ

V4WX V4XY V4YZ

V1WX

V2WX

V1XY

V2XY

V3WX V3XY


49

Tabla 40. Rotulas en Vigas

Materiales: Geometría:

fy = 420 MPa b = 0,40m

f 'c = 21 MPa h = 0,50m

Ec = 21538 MPa L = 6,81m

Es = 200000 MPa d' = 0,06m

fs = 525 MPa d = 0,44m

Icr = 0,0015 m⁴

Refuerzo:

Superior: 5 #6 As = 14,20 cm² ρsup = 0,008022

Inferior: 4 #5 As = 7,96 cm² ρinf = 0,004497

Estribos: 3 #3 Av = 2,13 cm² s = 0,10m

Resistencia a flexión nominal:

Mn_pos = 140,10 kN m

Mn_neg = 238,95 kN m

Resistencia probable a flexión:

Mpr_pos = 172,67 kN m

Mpr_neg = 290,88 kN m

Resistencia a cortante:

Vg = 69,80 kN

bcol = 0,60m

Ln = 6,21m

Ve(+) = 144,45 kN

Ve(-) = 4,85 kN

Clasificación rótula plástica por ASCE 41-13 (Viga controlada por flexión)

Resistencia a cortante:

Vc = 137,90 kN

Vs = 395,89 kN Es = 29000 ksi

f 'c = 3045 psi

Cuantía balanceada: b = 15,75 in

d = 17,42 in

β1 = 0,85 (C.10.2.7.3 de la NSR-10)

ρbal = 0,021

32,50 kips=

CARACTERIZACIÓN RÓTULA PLÁSTICA ASCE 41-13

Ve =

Vn =

144,45 kN

533,80 kN

Table 6-7 Numerical Acceptance Criteria for Linear Procedures-Reinforced Concrete Beams

Resistencia a flexión positiva:

ρinf - ρ' Confinamiento: C

ρbal a = 0,025 IO = 0,010

b = 0,050 LS = 0,025

V c = 0,200 CP = 0,050

bw d (f 'c)0.5

Resistencia a flexión negativa:

ρsup - ρ' Confinamiento: C

ρbal a = 0,025 IO = 0,010

b = 0,050 LS = 0,025

V c = 0,200 CP = 0,050

bw d (f 'c)0.5

= 2,15 kips

= 2,15 kips

= 0,1659

- = 0,1659


50

Figura 21. Diagrama M-Phi Viga

Figura 22. Diagrama M-Phi de Viga Normalizado

Figura 23. Definición de Rótulas Para Elementos Tipo Viga ETABS


51

9.2.3 Rotulas en Columnas

Al igual que para las vigas, la asignación de rótulas plásticas para las vigas se hizo utilizando la

plantilla del programa ETABS 2015, el cual tiene los parámetros y criterios de aceptabilidad de la

tabla 10-8, para columnas en concreto reforzado.

Tabla 41. Propiedades Columnas

Características de las Columnas:

Figura 24. Definición de rótulas para elementos tipo Columna ETABS

f'c = 28 MPa Resistencia del concreto

fy = 420 MPa Resistenciaa del acero de refuerzo

b = 0,60 m Ancho de la viga

h = 0,60 m Alto de la viga

Refuerzo Longitudinal: 16 # 8

Estribos

Dir X: 7 #3 Estribos de conf. en dirección X

Dir Y: 3 #3 Estribos de conf. en dirección Y

C60X60 1

f'c = 28 MPa Resistencia del concreto f'c = 28 MPa Resistencia del concreto

fy = 420 MPa Resistenciaa del acero de refuerzo fy = 420 MPa Resistenciaa del acero de refuerzo

b = 0,60 m Ancho de la viga b = 0,60 m Ancho de la viga

h = 0,60 m Alto de la viga h = 0,60 m Alto de la viga

Refuerzo Longitudinal: 14 # 7 Refuerzo Longitudinal: 10 # 7

Estribos Estribos

Dir X: 7 #3 Estribos de conf. en dirección X Dir X: 7 #3 Estribos de conf. en dirección X

Dir Y: 3 #3 Estribos de conf. en dirección Y Dir Y: 3 #3 Estribos de conf. en dirección Y

C60X60 2 C60X60 3


52

9.2.4 Rotulas en Muros

En el análisis estático no lineal las rótulas en los muros se definen utilizando la opción Wall hinge

P-M3, donde se usa el modelo de fibras usando las curvas de esfuerzo-deformación de cada

material. El modelo de fibras consiste en discretizar la sección del muro en varias partes, cada una

con un comportamiento no lineal dependiendo del tipo de material.

Para el presente proyecto los muros tienen un comportamiento a flexión ya que la relación

altura/longitud es mayor a 3 para todos los casos y se confirma la correcta asignación de las rotulas.

Figura 25. Reforzamiento de Muros

Figura 26. Definición de Fibras


53

9.3 No linealidad Geométrica

Esta no linealidad se tiene en cuenta porque la estructura experimenta desplazamientos o

deformaciones que producen cambios significativos en su configuración geométrica al avanzar el

proceso de carga, por acción de las fuerzas axiales de compresión en la estructura deformada; Los

efectod P-Delta modifican la matriz de rigidez tangente de la estructura.

En el modelo se incluye este efecto en la definición de los casos no lineales de carga.

9.4 Flexibilidad de la cimentación

Para tener en cuenta la flexibilidad del suelo de fundación en cimentaciones superficiales se siguió

el método 3 "Shallow Foundations Not Rigid Relative to the soil" enunciado en la sección 8.4.2.5

del ASCE 41-13. Los apoyos se modelaron sobre resortes lineales tipo link los cuales no tienen

resistencia a tensión. A continuación se presenta los cálculos realizados para estimar la rigidez de

los elementos tipo link.

Tabla 42 Flexibilidad de la Cimentación por el Método 3

FLEXIBILIDAD DE LA CIMENTACIÓN

Aa = 0,35 - Aceleración pico efectiva Villavicencio

g = 17,8 kN/m3Densidad del suelo de cimentación

Vso = 358,45 m/s Velocidad promedio de la onda de corte

g 9,81 m/s2Aceleración de la gravedad

qal low = 350 kN/m2Esfuerzo de fatiga esperado del suelo de cimentación

Go = 233135,37 kN/m2

El módulo promedio de cortante se calcula de acuerdo a la tabla A-2.1-1:

≤0,10 ≤0,15 ≤0,20 ≥0,30

Valor de G/Go 0,81 0,64 0,49 0,42

Valor de vs/vso 0,90 0,80 0,70 0,65

G/Go = 0,42 - Relación de módulo de cortante. NSR-10 Tabla A-2.1-1

G = 97916,8547 kN/m2 Módulo de cortante

La flexibilidad de la cimentación se considera de acuerdo al capítulo 8 del estándar ASCE41-13, por

medio del método 3 para cimentaciones superficiales no rigidas respecto al suelo de cimentación,

como se muestra a continuación:

Del estudio de suelos realizado por la firma All Ing se obtuvo las siguientes propiedades del suelo de

fundación:

Módulo de cortante promedio para suelos localizados bajo

cimentación. NSR-10 A-2.0

Valor de Aa


54

Figura 27. Resortes Losa de Cimentación

Ecuación 8-11. ASCE 41-13

Parámetros de los resortes:

Bf = 18,2 m Largo de la cimentación

L = 18,51 m Ancho de la cimentación

P = 89564 kN

Qc = 1050 kN/m2Capacidad esperada del suelo. ASCE 41-13 Ec. 8-1

n = 0,15 - Relación de Poisson

ksv = 8228 kN/m3 Ecuación 8-11. ASCE 41-13. Fig. 8.5

Link Descripción Área (m2) K (kN/m3) Ketabs (kN/m)

k1 kend 2,475 8228 20365

k2 kend 3,069 8228 25253

k3 kend 2,588 8228 21291

k4 kend 2,063 8228 16971

k5 kmid 3,209 8228 26401

k6 kmid 3,395 8228 27931

k7 kmid 2,558 8228 21044

k8 kmid 3,088 8228 25407

k9 kmid 3,267 8228 26880

k10 kmid 2,461 8228 20252

El suelo de cimentación se caracteriza por medio de resortes axiales elasto-plásticos los cuales sólo

resisten a compresión, de acuerdo al método 3 "Shallow Foundations Not Rigid Relative to the Soil"

enunciado en la sección 8.4.2.5 del ASCE 41-13.


55

9.5 Resultados

9.5.1 Curva Pushover en sentido x

Figura 28. Curvas Pushover Sentido x


56

9.5.1.1 Secuencia de generación de rotulas

Figura 29. Secuencia de Generación de Rotulas Sentido X

Paso 5 desplazamiento= 10.02cm Paso 15 desplazamiento=22.6cm

Paso 18 desplazamiento= 35.2cm Paso 19 desplazamiento=39.2cm


57

9.5.2 Curva Pushover en sentido Y

Figura 30. Curvas Pushover Sentido Y


58

9.5.2.1 Secuencia de generación de rotulas

Figura 31. Secuencia de Generación de Rotulas Sentido Y

Paso 5 desplazamiento= 13.5cm Paso 6 desplazamiento= 15.3cm

Paso 15 desplazamiento=17.9cm Paso 19 desplazamiento=39.2cm


59

9.5.3 Punto de comportamiento

Se obtiene de acuerdo a la sección 7.4.3.2 Consideraciones para la modelación del NSP del

estándar ASCE 41-13

Caso teniendo en cuenta los efectos P-D y la flexibilidad de la cimentación

Tabla 43. Punto de Comportamiento en X y Y

En x

En y


60

Resumen:

Figura 32. Puntos de Comportamiento Sentido X y Y

9.5.3.1 Límites para el uso del Procedimiento no lineal estático (NSP)

Con la sección 7.3.2.1 del estándar ASCE 41-13, el procedimiento no lineal estático se permite

cuando las estructuras cumplen dos características:


61

Tabla 44. Verificación Primera Característica Para NSP

1. Se permite si los modos altos no son significativos

Tabla 45. Modos Altos no Significativos

Se debe realizar un procedimiento dinámico no lineal para el análisis del comportamiento de la

estructura, como el descrito en la sección 7.4.4 del ASCE 41-13, sumado al efecto torsional que

presenta el edificio.

9.5.4 Nivel de Comportamiento

El nivel de Comportamiento que se espera del edificio se mide a partir del δt (desplazamiento

objetivo) en cubierta en las dos direcciones.

Los niveles de desempeño son

Ocupación inmediata (OI)

Seguridad de la vida (LS)

Prevención de colapso (CP)

Estos límites se establecieron en términos de rotación de los elementos y se definieron para las

vigas y columnas en la asignación de rotulas.

STORY V20modos V1modoV20modos/V1

modo

Piso 10 6569,1179 5570,3754 118%

piso 9 7213,839 6611,7825 109%

Piso 8 7775,7006 7477,4801 104%

Piso 7 8503,3165 8164,2054 104%

Piso 6 9278,2631 8674,2583 107%

Piso 5 10098,4675 9016,9224 112%

Piso 4 10763,6184 9210,5618 117%

Piso 3 11248,5919 9286,5852 121%

Piso 2 11788,3211 9294,2532 127%

Piso 1 12008,3211 9325,7812 129%


62

En los muros, a partir de los desplazamientos que se presentan en los extremos en la estructura

deformada, se obtuvo:

Tabla 46. Límites en Muros

El nivel de comportamiento o nivel de desempeño en el que se encuentra la estructura es LS, según

la ASCE 41-13 se espera:

• Después del sismo de diseño algunos elementos estructurales estén severamente dañados, pero no

implica riesgos de grandes caídas de escombros.

• Durante el sismo de diseño pueden haber lesiones, pero el riesgo global de lesiones que amenacen

la vida es bajo.

• Debería ser posible reparar la estructura, pero puede implicar un alto costo.

Muro 1 Muro 2 Muro 3 Muro 4

Despl. Derecho -13,62 11,7 -11,74 -12,45

Despl. Izquierdo 33,56 38,13 38,13 17,97

θ(rad) 0,0057 0,0064 0,007 0,0071

Muro 1 Muro 2 Muro 3 Muro 4

IO (rad) 0,004 0,0042 0,045 0,0041

LS (rad) 0,013 0,013 0,0125 0,0134

CP (rad) 0,017 0,018 0,0164 0,0157


63

9.5.5 Revisión de Elementos Estructurales

Vigas

A continuación se muestra las fuerzas cortantes esperadas en las vigas V1, V2, V3 y V4 entre los

ejes W y X

Figura 33. Fuerzas Cortantes en Vigas Sentido X

A continuación se muestra las fuerzas cortantes esperadas en las vigas VW, V X, VY,V Z entre los

ejes 1 Y 2

Figura 34. Fuerzas Cortantes en Vigas Sentido Y

Se hizo una revisión en todas las vigas y se encontró que los cortantes con los que se diseñaron las

vigas, son mayores a los cortantes esperados.


64

Columnas

A continuación se muestra las fuerzas cortantes esperadas en las columnas en sentido X y Y

Figura 35. Fuerzas Cortantes en Columnas Sentido X

Figura 36. Fuerzas Cortantes en Columnas Sentido Y

Los Cortantes con los que se diseñaron las columnas son menores a los cortantes esperados, se hizo

revisión en todos los pisos verificando que cumple.


65

Muros

Figura 37. Fuerzas Cortantes en Muros Sentido X

Figura 38. Fuerzas Cortantes en Muros Sentido Y

Los Cortantes con los que se diseñaron los muros son mayores a los cortantes esperados, por lo

que es necesario aumentar el refuerzo transversal de los muros donde la capacidad es menor.


66

Diafragma

Figura 39. Fuerzas Cortantes en Diafragmas Sentido X

Figura 40. Fuerzas Cortantes en Diafragmas Sentido Y

Las fuerzas con las que se diseñaron los diafragmas son menores a las fuerzas esperadas, se hizo

revisión en todos los pisos verificando que cumple.


67

Cimentación

Figura 41. Fuerzas Cortantes en Vigas de Cimentación Sentido X

Figura 42. Fuerzas Cortantes en Vigas de Cimentación Sentido Y

En resumen solo los muros requieren modificación, por lo que hay que incrementar el refuerzo para

resistir las fuerzas cortantes esperadas

Tabla 47. Modificación de Muros

Refuerzo inicial Refuerzo requerido

Muro 1 #6 c/0.25 #6 c/0.12

Muro 2 #6 c/0.25 #6 c/0.12

Muro 3 #6 c/0.25 #6 c/0.12

Muro 4 #6 c/0.25 #6 c/0.12

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800V

(KN

) Fuerzas Cortantes en vigas de cimentación sentido x

V

V diseño


68

10 Conclusiones

De acuerdo con los criterios de aceptación del procedimiento estático no lineal (NSP)

descritos en el numeral 7.3.2.1 del ASCE 41-13, es necesario complementar el estudio de la

estructura con un análisis Dinámico no lineal.

Al ver los resultados en los diferentes casos (No linealidad de los materiales, No linealidad

geométrica, Flexibilidad de la cimentación) se encuentra que la rigidez disminuye a medida

que se va refinando el modelo en ambas direcciones

El nivel de comportamiento o nivel de desempeño en el que se encuentra la estructura es

seguridad de la vida (LS)

En general las rotulas de los elementos se mantiene dentro del límite de seguridad a la vida

establecidos por los códigos y no se forman antes del cortante basal para el cual fueron

diseñados los elementos

El mecanismo de colapso de la estructura puede ser parcial o total, ya que al final del

análisis se obtuvo que los muros de los primeros pisos fallan cortante y se plastifican, sin

que se hayan desarrollado la totalidad de las rótulas plásticas en las vigas.

En general se observa que, para el análisis realizado, la edificación no muestra una

degradación notable de su rigidez y a la vez tampoco muestra un exceso exagerado de

resistencia, por lo cual se puede concluir que se procedió de manera adecuada en el diseño

realizado con la NSR-10.

Bibliografía

AIS. (2010). Reglamento Colombiano de Construcción Sismo resistente NSR-10. Colombia.

ASCE. (2017). Seismic Evaluation and Retrofit of Existing Buildings. ASCE 41-17. EEUU.

Blaauwendraad, J. P. (1996). Stringer and Panel Model for Structural Concrete Design. Structural

Journal ACI.

NIST. (2012). Seismic Design of Cast-in-Place Concrete Special Structural Walls and Coupling

Beams. EEUU.

NIST. (2014). Recomendations for Seismic Design of Reinforced Concrete Wall Buildings based on

studies of the 2010 Maule, Chile Earthquake. EEUU.

NE-4.80

NE-1.20

NE+1.80

NE+5.24

NE+8.71

NE+12.18

NE+15.65

NE+19.12

NE+22.59

NE+26.06

NE+29.53

NE+33.00

NE+36.47

borde de la viga

Primer fleje a 0,05 del

Flejes Columna

Refuerzo Longitudinal

Debe amarrar al fleje y

la varrilla

Gancho Fleje Columna

borde de la columna

Primer fleje a 0,05 del

Flejes Viga


Columna


Viga

Viga

Concreto de resistencia

igual al de columnas

Concreto

de columna

NSR-10 C.10.12

en columnas esquineras

COLUMNA (C-1)ESC 1:75

.8

0S

EC

CIO

N=

(6

0 x 6

0)

.6

25

.6

25

0.4

0.6

25

.6

25

NE-4.80

NE-1.20

NE+1.80

NE+5.24

NE+8.71

NE+12.18

20

8#

7L

=4

.8

0

8#

7L

=3

.8

0

20

est.#3-.10c/c

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=3

.5

0

20

8#

7L

=4

.8

0

8#

7L

=3

.8

0

20

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

7L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=4

.2

5

8#

6L

=3

.5

0

.6

25

NE+15.65

.6

25

NE+19.12

.6

25

NE+22.59

.6

25

NE+26.06

.6

25

NE+29.53

.6

25

NE+33.00

.6

25

NE+36.47

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

SE

CC

IO

N=

(6

0 x 6

0)

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

est.#3-.10c/c

MURO (M-1)ESC 1:75

.8

0S

EC

CIO

N=

(3

0x1

80

)

.6

25

.6

25

0.4

0.6

25

.6

25

NE-4.80

NE-1.20

NE+1.80

NE+5.24

NE+8.71

NE+12.18

20

9#

6L

=4

.8

0

9#

6L

=3

.8

0

20

est.#

3-.1

0c/c

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=3

.5

0

20

8#

4L

=4

.8

0

8#

4L

=3

.8

0

20

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=3

.5

0

.6

25

NE+15.65

.6

25

NE+19.12

.6

25

NE+22.59

.6

25

NE+26.06

.6

25

NE+29.53

.6

25

NE+33.00

.6

25

NE+36.47

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

SE

CC

IO

N=

(3

0x1

80

)

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

est.#

3-.1

0c/c

20

8#

4L

=4

.8

0

8#

4L

=3

.8

0

20

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=4

.2

5

8#

4L

=3

.5

0

20

9#

6L

=4

.8

0

9#

6L

=3

.8

0

20

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=4

.2

5

9#

6L

=3

.5

0

MURO

ELEMENTO

DE BORDE

ELEMENTO

DE BORDE

LOCALIZACION

DE COLUMNAS

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE

Este plano anula al anterior a partir de:

MODIFICACIONES

ObservacionesFechaVersiòn

VALIDO PARA:

PLANO ARQUITECTONICO FUENTE:

CO

DIG

O

Y.G

LINA PAOLA GARCIA MARROQUIN

E-01

INDICADAS

E-01

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text_1

B

AutoCAD SHX Text_2

C

AutoCAD SHX Text_3

D

AutoCAD SHX Text_4

1

AutoCAD SHX Text_5

2

AutoCAD SHX Text_6

3

AutoCAD SHX Text_7

4

AutoCAD SHX Text_8

%%UPLANTA DE LOCALIZACION DE MUROS Y COLUMNAS

AutoCAD SHX Text_9

ESC: 1:75

AutoCAD SHX Text_10

C-1

AutoCAD SHX Text_11

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_12

CIMENTACION A CUBIERTA

AutoCAD SHX Text_13

C-1

AutoCAD SHX Text_14

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_15


AutoCAD SHX Text_16

C-1

AutoCAD SHX Text_17

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_18


AutoCAD SHX Text_19

C-1

AutoCAD SHX Text_20

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_21


AutoCAD SHX Text_22

C-1

AutoCAD SHX Text_23

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_24


AutoCAD SHX Text_25

C-1

AutoCAD SHX Text_26

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_27


AutoCAD SHX Text_28

C-1

AutoCAD SHX Text_29

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_30


AutoCAD SHX Text_31

C-1

AutoCAD SHX Text_32

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_33


AutoCAD SHX Text_34

C-1

AutoCAD SHX Text_35

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_36


AutoCAD SHX Text_37

C-1

AutoCAD SHX Text_38

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_39


AutoCAD SHX Text_40

C-1

AutoCAD SHX Text_41

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_42


AutoCAD SHX Text_43

C-1

AutoCAD SHX Text_44

(0.60x0.60)

AutoCAD SHX Text_45


AutoCAD SHX Text_46

M-1

AutoCAD SHX Text_47

(0.30x1.80)

AutoCAD SHX Text_48

M-1

AutoCAD SHX Text_49

(0.30x1.80)

AutoCAD SHX Text_50

CIMENTACION

AutoCAD SHX Text_51

SOTANO 1

AutoCAD SHX Text_52

PLANTA BAJA

AutoCAD SHX Text_53

NIVEL 1

AutoCAD SHX Text_54

NIVEL 2

AutoCAD SHX Text_55

NIVEL 3

AutoCAD SHX Text_56

NIVEL 4

AutoCAD SHX Text_57

NIVEL 5

AutoCAD SHX Text_58

NIVEL 6

AutoCAD SHX Text_59

NIVEL 7

AutoCAD SHX Text_60

NIVEL 8

AutoCAD SHX Text_61

NIVEL 9

AutoCAD SHX Text_62

CUBIERTA

AutoCAD SHX Text_63

%%UFUSTE ESQUEMATICO DE MUROS Y COLUMNAS

AutoCAD SHX Text_64

ESC: 1:75

AutoCAD SHX Text_65

%%UDETALLE INTERSECCIÓN VIGA-COLUMNA

AutoCAD SHX Text_66

ESC 1:20

AutoCAD SHX Text_67

Refuerzo columna

AutoCAD SHX Text_68

Refuerzo viga

AutoCAD SHX Text_69

Refuerzo columna

AutoCAD SHX Text_70

Refuerzo viga

AutoCAD SHX Text_71

%%uDETALLE NUDO INTERNO

AutoCAD SHX Text_72

Escala 1:20

AutoCAD SHX Text_73

%%uDETALLE NUDO EXTERNO

AutoCAD SHX Text_74

Escala 1:20

AutoCAD SHX Text_75

%%UREFUERZO DE COLUMNA (C-1)

AutoCAD SHX Text_76

ESC: 1:25

AutoCAD SHX Text_77

16#6

AutoCAD SHX Text_78

.50

AutoCAD SHX Text_79

.50

AutoCAD SHX Text_80

est.#3-230-.10c/c

AutoCAD SHX Text_81

.15

AutoCAD SHX Text_82

%%UDE NIVEL 5 A NIVEL 10

AutoCAD SHX Text_83

%%UREFUERZO DE COLUMNA (C-1)

AutoCAD SHX Text_84

ESC: 1:25

AutoCAD SHX Text_85

16#7

AutoCAD SHX Text_86

.50

AutoCAD SHX Text_87

.50

AutoCAD SHX Text_88

est.#3-230-.10c/c

AutoCAD SHX Text_89

.15

AutoCAD SHX Text_90

%%UDE CIMENTACION A NIVEL 5

AutoCAD SHX Text_91

8#4

AutoCAD SHX Text_92

8#4

AutoCAD SHX Text_93

17#6

AutoCAD SHX Text_94

17#6

AutoCAD SHX Text_95

%%UREFUERZO DE MURO (M-1)

AutoCAD SHX Text_96

ESC: 1:25

AutoCAD SHX Text_97

.27

AutoCAD SHX Text_98

.32

AutoCAD SHX Text_99

.15

AutoCAD SHX Text_100

est.#3-148-.10c/c


.27


.32


.15


est.#3-148-.10c/c


EMISION INICIAL


EMISION INICIAL


NOTAS: 1. CARGA MAXIMA DE AFINADOS 1.10 KN/m (110Kgf/m ) PISO 1 A CUBIERTA 2 (110Kgf/m ) PISO 1 A CUBIERTA 2) PISO 1 A CUBIERTA 2. CAPACIDAD MODERADA DE DISIPACION DE ENERGIA (DMO). GRUPO DE USO I 3. CARGA VIVA DE DISEÑO: PISO 2 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 2 (180 Kgf/m ) 2) PISO 3 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 2 (180 Kgf/m ) 2) PISO 4 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 1.8 KN/m (180 Kgf/m ) 2 (180 Kgf/m ) 2) PISO 5 5.0 KN/m (500 Kgf/m ) 5.0 KN/m (500 Kgf/m ) 5.0 KN/m (500 Kgf/m ) 2 (500 Kgf/m ) 2) PISO CUB 5.0 KN/m (500 Kgf/m ) 5.0 KN/m (500 Kgf/m ) 2 (500 Kgf/m ) 2) 4. RESISTENCIA DEL CONCRETO: VIGAS DE CIMENTACION CON VIGAS DESCOLGADAS f'c=21 MPa (210 Kgf/cm ) 2) VIGAS AEREAS f'c=21 MPa (210 Kgf/cm )=3000psi 2)=3000psi VIGUETAS AEREAS f'c=21 MPa (210 Kgf/cm )=3000psi 2)=3000psi LOSA AEREA f'c=21 MPa (210 Kgf/cm )=3000psi f'c=21 MPa (210 Kgf/cm )=3000psi 2)=3000psi COLUMNAS Y MUROS f'c=21 MPa (210Kgf/cm )=3000psi 2)=3000psi 5. RESISTENCIA DEL ACERO: ACERO PARA #3 Y MAYORES fy=4200 kg/cm 2 ACERO PARA #2 fy=2400 kg/cm 2

NE-4.80

NE-1.20

PLANTA DE

CIMENTACION

Y SEMISOTANO

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE


MODIFICACIONES


VALIDO PARA:


CO

DIG

O

Y.G


E-02

INDICADAS

E-02

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO


A


B


C


D


1


2


3


4


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


VC


(0.40x0.80)


%%UPLANTA DE CIMENTACION


ESC: 1:75


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


LOSA MACIZA e=0.20


1


1


VTC


VTC


SOBREANCHO


VTC


VTC


VTC


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


R


VT


VT


VT


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


ESC: 1:75


2


2


PLANTA DE SEMISOTANO


VT


VT


VT


E#3 a h/2


Tuberia Max %%C4"


2#4


2#4


ESC: 1:25


%%UMAX Ø4'' EN VIGAS


%%UDETALLE PASE DE TUBERIAS


ESC: 1:25


%%UCORTE A - A


1 FLEJE ADICIONAL


A CADA LADO DEL TUBO


4 #4.150


Tuberia Max %%C4"


TUBERIA


vc-


vc-


NOTA:


LOS PASES DE TUBERIAS


DE DIAMETRO 4" Ó MAYORES, DEBEN


SER, EN PLANTA, PERPENDICULARES A LAS VIGAS.


Tuberia Max 4"


ESC: 1:25


%%UEN VIGAS


%%UDETALLE PASE DE TUBERIAS


1 FLEJE ADICIONAL




2+2 #4.150




Tuberia Max 4"


1 FLEJE ADICIONAL




2+2 #4.150




A


A


#4 L=1.50


E#3


E#3


est.#3-100-.25c/c


%%UREFUERZO DE VIGUETA (VT)


ESC: 1:25


.15


.70


.15


2#5 corridas


%%UREFUERZO DE VIGA (VC)


ESC: 1:25


3#5 corridas


3#5 corridas


.30


.70


est.#3-230-.25c/c


.15


2#3 Corr.


Est.#3.VAR.-c/.25


VAR.


.10


.10


.70


VG


SOBREANCHO


ESC: 1:25


%%UDETALLE SOBREANCHO VIGAS DE CIMENTACION


ESC: 1:10


DETALLE


%%uTRASLAPOS DE MALLA


EMISION INICIAL


EMISION INICIAL


NOTAS: 1. VER CORTE 1-1 Y 2-2 EN PLANO E-03 VER CORTE 1-1 Y 2-2 EN PLANO E-03 2. VER NOTAS GENERALES EN PLANO E-01VER NOTAS GENERALES EN PLANO E-01

NE-4.80

NE-4.80

NE-1.20

NE+1.80

NE-1.20

CORTES 1-1 Y

2-2

DETALLES DE

ESCALERAS

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE


MODIFICACIONES


VALIDO PARA:


CO

DIG

O

Y.G


E-03

INDICADAS

E-03

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO


A


ESC: 1:25


%%UCORTE 1 - 1


B


D


1 Malla %%C6.0mm-.15c/c.




VTC


VC-


VC-


VC-


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR


%%UCORTE TIPICO DE LOSA DE CIMENTACION


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VTC


VC-


C


MURO DE CONTENCION


MURO DE CONTENCION


LOSA MACIZA e=0.20


CASETON EN ICOPOR O SIMILAR


ESC: 1:25


%%UREFUERZO DE MURO DE CONTENCION


MC-


1#4-.15c/c


Rep#4-.30c/c


1#4-.30c/c


7.00


VG


LOSA MACIZA e=0.125


VC


VG


LOSA MACIZA e=0.20


A


ESC: 1:25


%%UCORTE 2 - 2


B


D






VT


VG


VG


VG


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR


%%UCORTE TIPICO DE LOSA AEREA


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VG


C


LOSA MACIZA e=0.125


MURO DE CONTENCION


MURO DE CONTENCION


PLACA DE CONTRAPISO


VT


PREVER REF. 1#4-c/.20


1#4-c/.20


REP.#3-c/.20


1


2


3


4


5


ESC: 1:25


%%UDETALLE DE ARRANQUE DE ESCALERA EN CIM


14


13


12


11


10


15




1#4-c/.20


REP.#3-c/.20


ESC: 1:25


%%UDETALLE DE LLEGADA DE ESCALERA


'


'


'


'


1#4-c/.20


REP.#3-c/.20


ESC: 1:25


%%UDETALLE DE PLACA DE ESCALERA


LOSA MACIZA e=0.125


VT-




1#4-c/.20


REP.#3-c/.20


1


2


3


4


5


ESC: 1:25


%%UDETALLE DE ARRANQUE DE ESCALERA


EMISION INICIAL


EMISION INICIAL


NOTAS: 1. VER NOTAS GENERALES EN PLANO E-01VER NOTAS GENERALES EN PLANO E-01

NE+VAR.

NE+1.80

NE+1.80

NE+VAR.

PLANTA BAJA Y

PLANTA DE

NIVEL1 Y2

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE


MODIFICACIONES


VALIDO PARA:


CO

DIG

O

Y.G


E-04

INDICADAS

E-04

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


R


VT


VT


VT


VT


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


%%UPLANTA DE NIVEL 1 Y 2


ESC: 1:75


2


2


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


R


VT


VT


VT


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


ESC: 1:75


1


1


PLANTA BAJA


VT


VT


VT


A


B


D






VT


VG


VG


VG


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR




VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VG


C


LOSA MACIZA e=0.125


MURO DE CONTENCION


MURO DE CONTENCION


est.#2-078-.25c/c


%%UREFUERZO RIOSTRA (R)


ESC: 1:25


.10


.58


.10


2#3 corridas


est.#3-088-.25c/c




ESC: 1:25


.15


.58


.15


2#5 corridas


%%UREFUERZO DE VIGA (VG)


ESC: 1:25


3#5 corridas


3#5 corridas


.32


.545


est.#3-204-.25c/c


.15


2#3 Corr.


Est.#3.VAR.-c/.25


VAR.


.10


.10


.545


VG


SOBREANCHO


ESC: 1:25


%%uDETALLE SOBREANCHO VIGAS


A


B


D






VT


VG


VG


VG


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR




VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VG


C


LOSA MACIZA e=0.125


EMISION INICIAL


EMISION INICIAL



NE+VAR.

NE+VAR.NE+VAR.

PLANTA DE

NIVEL 3 Y4

PLANTA DE

NIVEL 5, 6, 7, 8 Y

9

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE


MODIFICACIONES


VALIDO PARA:


CO

DIG

O

Y.G


E-05

INDICADAS

E-05

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO


est.#2-078-.25c/c




ESC: 1:25


.10


.58


.10


2#3 corridas


est.#3-088-.25c/c




ESC: 1:25


.15


.58


.15


2#5 corridas




ESC: 1:25


3#5 corridas


3#5 corridas


.32


.545


est.#3-204-.25c/c


.15


2#3 Corr.


Est.#3.VAR.-c/.25


VAR.


.10


.10


.545


VG


SOBREANCHO


ESC: 1:25




A


B


D






VT


VG


VG


VG


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VG


C


LOSA MACIZA e=0.125


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


ESC: 1:75


1


1


PLANTA DE NIVEL 3 Y 4


VT


R


R


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


VT


VT


VT


VT


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


ESC: 1:75


1


1


PLANTA DE NIVEL 5, 6, 7, 8 Y 9


R




ESC: 1:25


3#7 corridas


3#6 corridas


.32


.545


est.#3-204-.25c/c


.15


NOTA: ESTE REFUERZO SOLO APLICA PARA LA VIGA DEL EJE 2 EN EL PISO 7.


3#7 corridas


2da FILA


2#6 corridas


2da FILA


.15


.15


.32


est.#3-062-.25c/c


EMISION INICIAL


EMISION INICIAL



NE+VAR.

NE+VAR.

PLANTA DE

CUBIERTA

CO

DIG

O

LINA PAOLA GARCIA

MARROQUIN

Mat. No. 25202-262178 CND.

MODIFICACIONES

PROYECTO:

CONTENIDO:

ESCALA:

ARCHIVO:

FECHA:

DIBUJO:

CALCULO:

REVISO:

Vo Bo. DEL CLIENTE


MODIFICACIONES


VALIDO PARA:


CO

DIG

O

Y.G


E-06

INDICADAS

E-06

COORDINACION

05 DE JUNIO DE 2018

EDIFICIO

MIXTO


A


B


C


D


1


2


3


4


LOSA MACIZA e=0.125


R


R


R


VT


VT


VT


R


R


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


R


SOBREANCHO


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


VG


(0.40x0.625)


ESC: 1:75


1


1


PLANTA DE CUBIERTA


A


B


D






VT


VG


VG


VG


REF. SUPERIOR


REF. INFERIOR


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VT


VG


C


LOSA MACIZA e=0.125




ESC: 1:25


3#5 corridas


3#5 corridas


.32


.545


est.#3-204-.25c/c


.15


2#3 Corr.


Est.#3.VAR.-c/.25


VAR.


.10


.10


.545


VG


SOBREANCHO


ESC: 1:25




est.#2-078-.25c/c




ESC: 1:25


.10


.58


.10


2#3 corridas


est.#3-088-.25c/c




ESC: 1:25


.15


.58


.15


2#5 corridas


EMISION INICIAL


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