c16-sudarea mig-mag-ok.pdf

8/10/2019 C16-SUDAREA MIG-MAG-ok.pdf

1/37

SUDAREA MIG-MAGStudiile intreprinse n rile puternic industrializate ale lumii, ca S.U.A., Japonia sau

Comunitatea European, privind dinamica de dezvoltare a procedeelor de sudare prin topire nultimii 25 de ani i ponderea acestor procedee la sfritul secolului al XX-lea i nceputulmileniului al III-lea arat fr echivoc c sudarea n mediu de gaze protectoare cu electrod fuzibilMIG/MAG este procedeul cu cea mai spectaculoasdinamic, respectiv cu cel mare mare volum deaplicare la ora actual.

Tabelul 1. Ponderea procedeelor de sudare prin topire pe plan mondialProcedeul de sudare

MIG/MAG (%)ara

SE (%) Srmplin Srmtubular

SF(%)

Total(%) Anul

58 28 4 10 1975Comunitatea European(CE)20 65 6 9

1001992

51 23 17 9 1975S.U.A.33 42 19 6

1001992

70 16 2 12 1975Japonia18 54 20 8

1001992

Dedzvoltarea procedeelor MIG/MAG poate fi localizata in anul 1947 cand in SUA au aparut pepiata primele instalatii pentru acest procedeu. La vremea aceia procedeul era denumit SIGMA (SudareInert Gaz Metal Arc) astazi fiind echivalentul MIG.

In 1952 tehnicienii rusi au folosit pentru prima oara sudarea in CO2 si astfel a aparut sudareaMAG. Acest procedeu a fost aplicat si in Germaniua pentru sudarea otelurilor nealiate si slab aliate..

O data cu scaderea pretului Argonului, in anii 1960, s-au utilizat tot mai mult amestecurile degaze si astfel s-a dezvoltat procedeul actual MAG, care s-a raspandit o data cu dezvolatarea tehnologicaasurselor MIG/MAG.

In ultimii ani sudarea MIG/MAG s-a dezvoltat nu numai in domeniul sudarii otelurilor nealiate sislab aliate ci si din ce in ce mai mult prin procedeul cu arc electric in impulsuri pentru sudareaaluminiului si a otelurilor inalt aliate.Simbolizari procedee de sudare SAEGP (GSAW): sudarea cu arcul electric n mediu de gaze protectoare; SAEEF (GMAW): sudarea cu arcul electric cu electrod fuzibil; SAEEW (GTAW): sudarea cu arcul electric cu electrod nefuzibil; MAG: sudarea n mediu de gaze protectoare active; MIG: sudarea n mediu de gaze protectoare inerte; WIG (TIG): sudarea cu electrod nefuzibil cu arc electric liber; SPW (PAW): sudarea cu electrod nefuzibil cu arc electric constrns

(sudarea cu plasm); MAG C: sudarea MAG cu bioxid de carbon 100%; MAG M: sudarea MAG cu amestecuri de gaze (Mischgas).Pprincipalele tipuri de arce, respectiv modurile de transfer al picturii de metal specifice sudrii n mediu

de gaze protectoare MIG/MAG: arc scurt: transfer prin scurtcircuit (short arc); arc spray: transfer prin pulverizare (spray arc); arc lung: transfer globular (long arc); arc intermediar (tranzitoriu) (tranzition arc); arc pulsat: transfer sinergic (pulsed arc).

Procedeul de sudare MIG/MAG face parte din grupa procedeelor de sudare prin topire cu arculelectric n mediu de gaze protectoare. n funcie de caracterul electrodului aceastgrupcuprinde dousubgrupe mari: procedee de sudare cu electrod fuzibil; procedee de sudare cu electrod nefuzibil.


2/37

1.2 Descrierea procedeuluiSudarea MIG/MAG este un procedeu de sudare prin topire cu arcul electric cu electrod fuzibil,

pentru protecia arcului i a bii de metal folosindu-se un gaz de protecie. n funcie de caracterulgazului de protecie se disting douvariante ale procedeului:

- sudarea MAG (metal-activ-gaz) n cazul unui gaz activ;- sudarea MIG (metal-inert-gaz) n cazul unui gaz inert.Arcul electric se formeaza intre un electrod fuzibil care reprezinta si materialul de adaos si piesa

Gazul de protectie este inert (MIG) (Ar, He) sau alte amestecuri active (MAG- CO2)Sunt utilizate amestecuri de gaze formate din 2-4 componente CO2, Ar, He, O2dar si numai CO2Schema de principiul a procedeului este prezentata in figura 10.1

Fig. 10.1 Schema de principiul a procedeuluide sudare MIG

1- Duza de gaz, 2- Metal de adaos, 3- Metal de baza, 4- Arc electric, 5- Metal topit, 6- duza de contactelectric, 7- Gaz de protectie, 8- Piesa care se sudeaza, 9- Pistolet, 10- legare la masa, 11- Furtun de

alimentare, 12- Dispozitiv de avans MA, 13- Rola sarma MA, 14- Tablou eelctric, 15- Butelie de gaze,

16- Reductor de presiune, 17- Debitmetru, 18- Electrioventil, 19- Racord retea electrica .

Utilizare.Sudarea MIG/MAG are un grad mare de universalitate, putndu-se suda n funcie de variantade sudare (gazul de protecie) o gamfoarte largde materiale;

oeluri nealiate, cu puin carbon, oelurile slab aliate sau nalt aliate, metale i aliaje neferoase (cupru, aluminiu, nichel, titan, etc.), ponderea de aplicare fiind n continu cretere pe msura lrgirii i diversificrii gamei de

materiale de adaos (srmelectrod), pentru o varietate tot mai mare de materiale metal ice.

Utilizarea procedeului se face cu prudenn cazul mbinrilor sudate cu pretenii mari de calitate(mbinri din clasele superioare de calitate), la care se impune controlul nedistructiv (cu radia iipenetrante sau cu ultrasunete), datoritincidenei relativ mari de apariie a defectelor, care depesclimitele admise, n principal de tipul porilor, microporilor i lipsei de topire.Avantajele procedeului.Principalele avantaje ale procedeului MIG/MAG sunt;

productivitatea ridicati facilitatea mecanizrii, automatizrii sau robotizrii.Productivitatea ridicateste asiguratde puterea ridicatde topire a arcului, ptrunderea mare

la sudare, posibilitatea sudrii cu viteze de sudare mari, respectiv eliminarea unor operaii auxiliareAceste aspecte sunt determinate de densitile mari de curent ce pot fi utilizate: 150-250

A/mm2la sudarea MIG/MAG clasic, respectiv 300-350 A/mm2la sudarea cu srmtubular.


3/37

Acest aspect constituie un avantaj deloc de neglijat dac ne gndim la faptul c utiliznd unsingur diametru de electrod se poate acoperi o gammare de grosimi de materiale de bazla sudare (dela 1 mm la zeci de mm), respectiv este posibilsudarea cu acelai diametru de srmelectrod n oricepoziie prin corelarea corespunztoare a parametrilor tehnologici de sudare, ceea ce n cazul sudrii SEevident nu este posibil.

Flexibilitatea n direcia mecanizrii i robotizrii este asigurat n principal de posibilitateaantrenrii mecanizate a srmei electrod (srme subiri), de modul de realizare a proteciei la sudare (cugaz), de uurina reglrii i controlului parametrilor tehnologici de sudare, de gabaritul relativ mic alcapului de sudare, etc.

La aceste avantaje principale, se pot aduga: posibilitatea sudrii n orice poziie; eliminarea operaiei de curire a zgurii; grad nalt de utilizare a materialului de adaos (90-95%); cantitate redusde fum; conducerea i supravegherea uoara procesului de sudare (arcul este vizibil); factor operator superior sudrii SE, 60-65%, ca efect a eliminrii operaiei de schimbare a

electrodului i de curire a zgurii de pe custura sudat; tensiuni i deformaii mici la sudare (energie liniarmic).

Dezavantajele procedeului. Se pot sintetiza astfel: echipamente de sudare mai scumpe i mai complicate; flexibilitatea mai redus dect la sudarea SE: pistoletul de sudare mai greu i cu

manevrabilitate mai sczut, cu razde aciune limitat n cazul echipamentelor clasice la3...5m fade sursa de sudare, uneori necesitspaiu de acces mai mare;

pierderi de material de adaos (n anumite condiii) prin stropi (5-10%);

sensibil la cureni de aer (evitarea sudrii n locuri deschise, cu vnt, etc.); limitat la grosimi, n general, mai mari de 1 mm; riscul unei protecii necorespunztoare a arcului electric i a bii de metal; probabilitatea relativ mare de apariie a defectelor n mbinarea sudat, n principal pori i lips

de topire.

Performanele procedeului. n tabelul 5 se indicdomeniile de valori ale parametrilor tehnologicde sudare MIG/MAG.

Tabelul 5. Performanele procedeului de sudare MIG/MAGNr.crt.

Parametrul tehnologic Simbolul U.M. Domeniul devalori

1 Diametrul srmei ds mm 0,6...2,42 Curentul de sudare Is A 60...5003 Tensiunea arcului Ua V 15...354 Viteza de sudare v cm/min 15 1505 Debitul gazului de protecie Q l/min 8...20

Fuziunea metalului destinat s formeze sudura se obine datoritcldurii produse de arculelectric amorsat i meninut ntre srma electrod, care se consumi pies. Se folosete curentucontinuu n general cu polaritatea invers(srma la polul plus), ntruct determinca transferulmetalului sse facprin picturi fi ne i la o frecvenridicat.

Emisia de electroni dinspre piesi bombardamentul cu ioni pozitivi dinspre electrod au caefect eliminarea peliculei de oxid ce se formeaz la suprafaa aliajelor uoare, fapt ce faciliteazsudarea acestora sub protecie de gaz activ.

Productivitatea i penetraia mare la acest procedeu este asigurat, de densitile mari decurent, utilizate. Datorit concentraiei mari a energiei calorice, n timpul sudrii, zonainfluenattermic, deci deformaiile i tensiunile datoritsudrii sunt reduse.


4/37

Particularitile arcului electric sub gaz protector n curent continuu precum i modul detransfer a metalului depind n mare msur de parametrii de sudare i anume de tensiuneaarcului, de lungimea liber a srmei ce iese din duza de contact i de viteza de avans, caredetermindirect intensitatea curentului de sudare.

Tensiunea n arc, pentru un curent de sudare dat, variazn funcie de natura i diametrulsrmei, natura gazului de protecie, lungimea arcului i lungimea libera srmei ce iese din duzade contact.

La un cap de sudare MAG, srma electrod 1e pussub tensiune la trecerea prin alezajul

calibrat (fig. 3.14) al duzei de contact 2 aflatn centrul duzei 3prin care se scurge gazul protector.Piesa de sudat 4se gsete la o distanH n raport cu duza de gaz, a crei valoare variazn

limite strnse (1020 mm), pentru a putea menine o protecie eficient, lfiind lungimea arculuiiar hlungimea libera srmei n afara duzei de contact.

Datoritdiametrului mic al srmei, densitatea de curent rezultateste de ordinul a 100 - 250A/mm2. Experimental s-a constatat cpentru un curent de sudare i o lungime a arcului constantviteza de fuziune (n grame/min) este o funcie cresctoare de lungimea liberh.

Fig.3.14 Lungimea libera srmei(h), lungimea arcului(l),i distana duz pies(H) la un cap de sudare MAG

Ca urmare, cantitatea de cldurdegajatprin efect Joule n poriunea ha srmei are un rolimportant asupra felului de transfer i aportului de metal i energie la nivelul bii n fuziune.

Pentru a se menine un arc cu lungimea l este necesar ca hs fie astfel nct srma s sepoattopi sub efectul Joule i al arcului ct mai repede posibil, pe msurce este mpinsn afaraduzei de contact. Echilibrul se stabilete cnd viteza de avans a srmei este bine aleas idetermin, un curent cu intensitatea IScorespunztoare.

Parametri tehnologici la sudare MIG/MAGParametrii tehnologicid de sudare specifici procedeului de sudare in mediu de gaz protector

MIG/MAG sunt :- natura si polaritatea curentului- curentul de sudare (viteza de avans a sarmei electrod )- tensiunea arcului electric- viteza de sudare- lungimea capatului liber al sarmei electrod- distanta duza piesa- diametrul sarmei electrod- debitul de gaze- inclinarea sarmei electrod


5/37

Natura si polaritatea curentuluiDe obicei la sudarea in mediu de gaz protector MIG/MAG se desfasoar exclusiv in curent

continuu, polaritate inverse.Folosirea polaritatii inverse asigura urmatoarele avantaje :- stabilitatea arcului electric,- patrundere mai buna a cusaturii,- transfer cu picaturi mai fine cu stropiri mai reduse,- geometrie mai favorabila a cusaturii,

- transferal prin pulverizare a metalului topit in cazul curentilor de sudare mari,- favorizeaza fenomenul de microsablare in cazul sudarii Al si aliajelor salePolaritatea directa prezinta urmatoarele caracteristici :- un arc mai putin stabil, greu de reglat si de controlat, de lungime mare, cu transfer globular in

picaturi mari,- pierderi mari de metal prin stropi intense,- geometrie nefavorabila a cusaturii cu patrundere mica si suprainaltare mare,- imposibilitatea obtinerii transferului prin pulverizare indiferent de valoarea curentului de

sudare sau gazului de protectie utilizat,- respective de obtinere a fenomenului de microsablare.

Curentul de sudare Viteza de sudare a sarmei /electrodInte cei doi parametrii exista o interdependenta si anume relatia direct proportionala, practic

reglarea curentului de sudare la sudare MIG/MAG se face prin modificarea vitezei de avans a sarmeielectrod, viteza de avans redusa curent mic, viteza de avans ridicata curent mare. Curentul de sudareinfluenteaza puterea de topire a arcului de electric, respective rata depunerii Ad, modul de transfer apicaturii prin coloana arcului, geometria cusaturii mai precis patrunderea acesteia.

Valoarea curentului de sudare depinde in principal de materialul de baza, de grosimeamaterialului, de diametrulul sarmei elctrod, timpul de transfer al picaturii, de pozitia de sudare.

In tabelul 1 se prezinta domeniul de variatie a curentului de sudare pentru diferite diametre desarma electrod.

Tabelul 1. Domeniul de valori ale curentului de sudare in functie de diametrul sarmei.

sd [mm] minsI [A] maxsI [A]

0,8 50 1801,0 80 2301,2 120 3501,6 200 4002,4 400 600

Conditia de stabilitate a arcului electric este determinate de sigurarea egalitatii matematice dintreviteza de topire si viteza de avans a sarmei : ast vv = .

Daca valoarea curentului de sudare este prea mare si dapaseste o anumita limita se produceperturbarea fenomenului de transfer a picaturii ( prin pulverizare ) cu degenerarea intr-un processnecontrolabil, asa numitul transfer cu arc rotator care se rasfrange asupra dinamicii picaturii de metal

Incalzirea puternica pe o lungime mare a capatului liber al sarmei electrod prin efect Jouledeterminate de valoarea mare a curentului de sudare produce plastifierea acestuia, care sub actiuneafortelor din arcul electric antreneaza capatul sarmei intr-o miscare de rotatie necontrolabila, greu destapanit, insotita de stropi foarte puternici, respective de pericolul mare de aparitie a defectelor de tipullipsei de topire, facand foarte dificl controlul procesului de sudare. In ultimul timp acest fenomen estestapanit prin utilizarea unor gaze de protectie speciale sau prin utilizarea unor tehnici de sudare diferitede cele clasice. Este vorba de sudare TIME ( Transfered Ionized Molten Energy ) care foloseste un gazde protectie ternar, continand 26.5 % He, 8 % CO2, 0.5 % O2, restul Ar, care permite sudarea cu viteze


6/37

mari de avas ale sarmei electrod de pana la 25 50 m/min si valori ale curentului de sudare de 400 700A,

Exista surse de sudare sinergica la care parametrul tehnologic de comanda pentru reglareaputerii, nu mai este viteza de avans a sarmei ci tensiunea de mers in gol a sursei, respective tensiuneaarcului. In acest corectia procesului de sudare, daca este cazul, se face prin modificarea vitezei de avansa sarmei electrod fata de viteza furnizata de program.Viteza de avans a sarmei electrod depinde inprincipal de materialul sarmei si diametrul sarmei. Curentul de sudare mai depinde si de lungimeacapatului liber, gazul de protectie, polaritatea curentului.

Analiza acestei corelatii permite desprinderea unor concluzii :- dependenta dintre cei doi parametri nu este riguros liniara: la diametrele mici sub 1,0 mm

curbele tind spre o variatie exponentiala; cu cresterea diametrului curbele se apropie tot maimult de o variatie liniara;

- viteza de topire este mai mare la sarmele subtiri decat la sarmele groase, explicatia este datade efectul Jule Lenz mult mai puternic in casul sarmelor subtiri, de aici si variatiaexponentiala a curbelor descrisa mai sus.

- viteza de topire la sarma din otel inalt aliat este mai mare decat la sarma din otel carbon inspecial pentru sarmnele subtiri.

- viteza de topire mai mare la sarmele din aliaj de Al Mg decat la sarmele din aliaj de Al Si- Viteza de topire a cuprului este mai mica decat a otelului

- Cea mai mica viteza de topire o au sarmele din aliaje de aluminiu cu magneziu, iar cea maimica viteza de topire o au sarmele din otel carbon.

Tensiunea arculuiTensiunea arcului este determinata de;- curentul de sudare,- gazul de protectie- de transferal utilizat la sudare.Pentru obtinerea unui arc stabil si asigurarea unui transfer de metal cu stropiri minime, intre

curentul de sudare si tensiunea arcului electric trebuie sa existe o corelatie optima.Intre cele doua marimi se recomanda sa existe relatia :

Ua = 14 + 0,05 Is [V]

unde Iseste curentul de sudare, n amperi.Realtia este valabila in cazul sudarii in dioxid de carbon 100 % sau amestecuri bogate in CO2 la

sudarea cu transfer prin scurtcircuit, respective in cazul sudarii in amestecuri de gaze bogate in argon lasudarea cu transferi prin pulverizare.

Tensiunea arcului influenteaza puterea arcului, lungimea arcului, geometria cusaturii, protectiaarcului si a baii metalice, vascozitatea si fluiditatea baii.

Prin modificarea tensiunii arcului fizic are loc o modificarea lungimii arcului printr-o relatie deproportionalitate directa, unei tensiuni de arc mari ii corespunde o lungime de arc mare dupa cum unei

tensiuni de arc mici ii revine o lungime de arc mica. Influenta tensiunii asupra lungimii arcului esteprezentata in figura 4.

a) b) c)


7/37

Fig. 3Influenta tensiunii asupra lungimii arcului.

Domeniul optim de sudare MIG/MAG este delimitat prin valori critice ale parametrilortehnologici curent tensiune, pentru care procesul de sudare, respective transferal de metal suntinacceptabile sau devin imposibile. Latimea acestui domeniu este in stransa legatura cu gazul deprotectie utilizat, fiind mai lata la sudarea in amestecuri de gaze bogate in argon si mai ingusta lasudarea in CO2 100%. Iesirea din domeniul optim de sudare determina instabilitati ale arcului electric,respective modificarea modului de transfer. Domeniul optim de sudare MIG/MAG este prezentat in fig5.

Fig. 4Domeniul optim de sudare MIG/MAG

Viteza de sudareViteza de sudare este parametrul care permite cel mai comod, in limitele cele mai largi si el ma

usor, controlul energiei liniare introduce in componente. Calculul energiei liniare introduce la sudareaprin topire cu arcul electric se face cu ajutorul urmatoarei relatii :

60**

S

Sa

lV

IUE =

Is curentul de sudare [A]Ua tensiunea arcului [V]Vs viteza de sudare [cm/min]- randamentul de transfer a arcului [=0.75- 0.85]Viteza de sudare este influentata de urmatori factori :

- metalul de baza


8/37

- puterea arcului, respective tipul de transfer a picaturii de metal- caracterul trecerii, de radacina sau de umplere a rostului- varianta (metoda) de sudare MIG sau MAG- tehnica de sudare, spre stanga sau dreapta- grosimea componentelor respective geometria rostului- gradul de mecanizare

Lungimea capatului liber al sarmei electrod

Se defineste ca fiind distanta dintre suprafata frontala a duzei de contact si suprafatacomponentelor de sudat, fig 5 dupa normele europene. Diferenta dintre cele doua sisteme (european siamerican) consta in faptul ca la normele europene in lungimea capatului liber este inclusa si lungimeaarcului electric la, pe cand la normele americane luingimea capatului liber nu include lungimea arcului,referindu-se doar la la capatul srmei prin care trece curentul.

Fig. 5Lungimea capatului liber al sarmei alectrod Lct dupa practica europeana.

Lungimea capatului liber depinde in principal de;- curentul de sudare- de tipul de transfer a picaturii si- de diametreul sarmei electrod.

Distanta duza de gaz piesaDistanta dintre duza de gaz piesa se defineste ca distanta dintre suprafata frontala a duzei de

gaz si componentele care se sudeaza si este in stransa corelatie cu lungimea capatului liber a sarmeielectrod.(fig. 5)

O distanta prea mica creeaza dificultati in controlul procesului de sudare prin reducereavizibilitatii in zona de sudare. Are loc o supraincalzire a capului de sudare si deteriorarea premature aacestuia in special la pistoletele fara racire.

Diametrul sarmei electrodAlegerea diametrului sarmei elctrod ( ds ) depinde in principal de grosimea componentelor care

sudeaza, respective curentul de sudare necesar din punct de vedere tehnologic. Alegerea diametrului esteconditionata de multe ori si de performantele echipamentului de sudare. Gama de diametre cuprindeurmatoarele valori : 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,6 mm, diametrul de 1,2 fiind cel mai utilizat la ora actual apeplan momdial.Diametrul sarmei electrod influenteaza rata depunerii Ad si patrunderea cusaturii.


9/37

Parametrii alei nainte de nceperea sudrii pot fi retuai la nevoie de sudor n timpulexecuiei mbinrilor. Creterea mprocrilor este un semn sigur de reglaj greit, indicnd clungimea arcului (tensiunea) i viteza de fuziune (curentul) nu sunt bine reglate.

Pentru o anumitviteza srmei, mprocrile variazn funcie de lungimea arcului. Unreglaj corect trebuie s limiteze pierderile prin mprocare la maximum 3 - 5% din greutateasrmei topite.

n figura 3.17 se prezintpoziia duzei de contact i a duzei de gaz recomandatpentrusudarea la diferite, valori ale curentului de sudare.

Fig.3.17 Poziia duzei de contact 1 i a duzeide gaz 2la diferite intensiti de sudur

Debitul de gaz de protecie, poziia pistoletului, di stan a duzei de contact n raport cupiesa, precum i poziia ei fade duza de gaz, prezena stropilor depui la interiorul duzei degaz, pot influen a negativ calitatea mbinrilor sudate. Astfel, pentru diferite moduri detransfer, debitul corect al gazului de protec ie se ncadreazn limitele a 10 - 15 l/min.

Poziia pistoletului trebuie sfi e meninutcu duza de contac t verticalsau nclina tla cel mult 10 - 120, n caz contrar existnd pericolul crerii de turbulene i de antrenare aae ru lu i n zona arcului.

Acelai efect l poate avea i poziia excentrica duzei de contact n interiorul duzei degaz, fapt ce determinca arcul sard la marginea perdelei de gaz protector i sexiste risculde apariie a porilor.

Parametrii ce urmeaza fi stabilii nainte de nceperea lucrului sunt:

- tens iunea de mers n gol U0, care determintensiunea arcului Uai n mod indi rect lungimeaacestuia;

- viteza de avans a srmei electrod Ve, care determincurentul de sudare Is, i prin acesta,puterea de topire a arcului;

- deb i lu l gazului de protecie de care depinde protejarea corespunztoare a arcului i bii demetal topit i previne apariia defectelor n sudur.

Dator i t posibilitii de reglare n limite largi a tensiunii de mers n gol, se pot ad op ta valorile

optime pentru di fe r it e diametre de sr melectrod, cup ri ns e nt r e 0,6 i 2,4 mm.Alegerea diametrului srmei electrod se face n func ie de grosimea pieselor ce se sudeazAstfel, de la 0,6 la 1,0 mm se sudeaz tablele subiri, iar de la 1,2 la 2,4 tablele groaseTrebuie menionat cla alegerea diametrului srmei se va ine cont de faptul csrmele subiri suntmai scumpe dect cele groase.

Debitul necesar de gaz protector depinde de diametrul duzei, de condiiile de sudare, deinfluena mediului nconjurtor, de felul gazului de protecie i de forma mbinrii, variind ntre 8 i25 l/min.

Tensiunea de lucru i curentul de sudare n funcie de diametrul srmei electrod pentru formelede transfer prezentate sunt indicate n tabelul 3.1.


10/37

Tabel 3.1Diametrul

srmeiArc lung Diametrul intermediar Arc scurt

mm A V A V A V

0,8 140 - 180 23 - 28 110 - 150 18 - 22 50 - 130 14 - 18

1,0 180 - 250 24 - 30 130 - 200 18 - 24 70 - 160 16 - 19

1,2 220 - 320 25 - 32 170 - 250 19 - 26 120 - 200 17 - 20

1,6 260 - 390 26 - 34 200 - 300 22 - 28 150 - 200 18 - 21

Creterea tensiunii arcului are efecte nefavorabile asupra procesului de sudare deoarecemicoreaz numrul de scurcircuitri ale arcului electric i deci sporete dimensiunile picturii demetal topit

Creterea tensiunii arcului modific forma i dimensiunile custurii. Cordonul sudat mrete limea, iar adncimea ptrunderii scade (fig. 3.19). Ca urmare a creterii tensiunii arculuilungimea acestuia se mrete n consecin a, ceea ce duce la sporirea pierderilor de cldur prinradiaie.

n plus un arc electric lung este mai pu in rigid i oscileaz n jurul axului su, ceea ceface ca sursa de cldurmai puin concentratsse distribuie pe o suprafamai mare.

a b

Fig. 3.19 Forma i dimensiunile custurii n funcie detensiunea n arc (a) i de viteza de sudare (b)

Productivitatea operaiei de sudare scade cu mrirea tensiunii arcului i aceasta este nprimul rnd datoritmicorrii coeficientului de depunere a metalului topit, ca urmare a intensificriipierderilor prin mprocare. Cu alte cuvinte, se poate spune co tensiune redusa arcului conducela scurtarea arcului electric, custura realizateste ngust, iar baia de metal t o p i t e s t e re la tiv rece.

La tensiune ridicat a arcului se lungete, arde nelinitit, iar mprocarea de metal lichid seintensific, n afarde acestea se mrete posibilitatea ptrunderii aerului n zona de sudare i decisaturarea cu azot a metalului depus, cresc arderile elementelor de aliere i se creaz posibiliti deformare a porilor.

Din aceste motive sudarea se face cu tensiuni ct mai sc zute, fr ca reducerea lor sprovoace instabilitatea arcului.

Arcul se menine stabil i mprocrile de metal sunt minime atunci cnd lungimea liberasrmei n afara duzei de contact este meninutla valorile indicate n tabelul.

Tabel 3.2Intensitatea curentului Lungimea libera srmei

A mm

50100150200

568

10


11/37

250300350400

12141720

Dup cum se poate constata, pentru anumite lungimi libere ale srmei corespund valorbine definite ale curentului de sudare.

Variaia tensiunii i a curentului n momentul scurcircuitrilor ce apar n cazul sudrii cuarc scurt conduce la doufaze distincte:

- la faza de scurtcircuit se nclzete srma electrod pe lungimea liber pn la duza decontact;

- la faza de arc se nclzete piesa ce se sudeaz.

Ptrunderea este determinat, n principiu, de mrimea curentului de sudare (450 - 850A), iar limea custurii de valoarea tensiunii (30 - 45 V),o mai mic influen are lungimeacaptului liber a srmei i poziia pistoletului.

Creterea intensitii curentului, n anumite limite, asigur un regim stabil al arculuielectric. De la o an um it valoare a acestuia, denumitcurent critic, transferul de metal topit seface sub formde picturi fine, micorndu-se cantitatea mprocrilor de metal.

La sudurile executate n poziie orizontal, ptrunderea crete o dat cu curentul de sudare.La sudurile verticale executate de sus n jos, acest lucru este valabil numai pnla o anumitvaloarea curentului, dupcare, adncimea ptrunderii scade cu creterea intensitii curentului.

Metalul topit, al crui volum depinde de intensitatea curentului, este meninut n limitelegeometrice ale custurii de presiunea arcului i de presiunea jetului gazului de protecie. nmomentul cnd greutatea me talului topi t depete presiunile indicate, acesta va ncepe scurgsub arc, iar ptrunderea va scdea.

Debitul de gazDebitul de gaz pentru protecia arcului i bii de metal topit depinde de;- felul gazului,

- de intensitatea curentului de sudare,- tensiunea arcului,- viteza de sudare,- dimensiunile i forma componentelor ce se sudeaz,- locul unde se executsudarea (spaii nchise sau deschise).Viteza de sudare exagerat de mare duce la descoperirea arcului electric i a bii de

metal topit n cazul n care debitul rmne neschimbat.Debitul cel mai redus de gaz protector este necesar la sudurile de col interioare (fig.

3.21, ai b), iar cel mai mare la mbinrile de colexterioare (fig. 3.21, d), mbinarea n I cap lacap necesitun debit cuprins ntre cele doucazuri extreme (fig. 3.21, c).

Fig.3.21 Aspectul curentului de gaz de protecie:a, b - la sudurde colinterioar; c - la sudurcap la cap;

d - la sudurde colexterioar


12/37

n spaiile deschise, datoritcurenilor de aer, este necesar un debit de gazcu aproape

50% mai mare, dacnu se iau msuri speciale de protecie.Coef ic ientul de depunere este ntr-o anumitmsurafectat de creterea de bi tu lui de

gaz protector, ntruct acesta are tendina de a rci zona arcului electric i a bii de metaltopit.

Felul gazului are o mare influenasupra custurii i a mbinrii sudate. Arcul electricn argon, la sudarea oelurilor, are o comportare foarte neregulat , din cauza micrilor petei

catodice, ce poate depi uneori zona protejatde gaz. Picturile de metal sunt aruncate lateralcustura rezultnd neregulat i cu defecte. Pentru obinerea stabilitii arcului n argon seadaug1 - 5% oxigen i n acest fel transferul de metal devine regulat, trecerea picturilor seface axial n baia de sudur.

Arcul electric la sudarea n mediu de C02are un aspect mai luminos, iar picturile ce trecspre baia de sudursunt mai mari dect diametrul srmei, dupdesprinderea de aceasta suntdeviate lateral fa de axul arcului, cptnd totodato micare circular.

Unul din avantajele sudrii n mediu de C02 l constituie faptul c n u r m aefectului disocierii gazului la temperaturi nalte se obine o ptrundere n f o r m de U acusturii, fa de o ptrundere sub formde deget ce se obine sudarea n amestecuri bogate nargon.

Influena vitezei de sudareEste evident cla orice procedeu de sudare se urmrete obinerea unei viteze de sudare ct mai

ridicat.Creterea vitezei de sudare modific dimensiunile geometrice ale custurii i ast fel

micoreazmult limea sudurii, n t i m p ce supranlarea i ptrunderea scad n msurmai redus.Cu ct crete viteza de sudare scade eficacitatea proteciei arcului electric.

Fig.3.22 Influena vitezei de sudare asupra eficacitiiproteciei la un debit constant de gaz

n practic, la sudarea semiautomat, cu o srmde 0,8...1,2 mm, se poate asigura o vitezde

sudare de 5 - 26 m/h, iar cu srmde 1,6...2 mm, o vitezde 12 - 40 m/h. La sudarea automatvi te za de sudare poate varia ntre 16 i 60 m/h.

Influena lungimii libere i a nclinrii electroduluiO valoare mai mare a lungimii libere a electrodului nrutete att amorsarea ct i

stabilitatea arcului electric, n special la srme de diametre mici. n momentul cnd captul srmeatinge metalul topit, curentul de sudare parcurgnd o lungime mai mare de srm, deci o rezistenelectricmai puternic , nclzete o poriune mai lungde srm, pe care o topete.

Scurcircuitarea urmtoare a arcului se va face n consecin cu ntrziere i decinum rul de scurcircuitrii n unitatea de timp scade. Arcul electric are o lungime mare i


13/37

procesul de transfer al metalului topit este caracterizat printr-un zgomot puternic i mprocturabundente de metal topit.

Diferena dintre coeficienii de depunere i de topire se mrete, iar adncimea deptrundere scade.

nclinarea cea mai potrivita pistoletului i deci a srmei-electrod este de 150...20 fadevertical, valoare care asigur un arc stabil i o protec ie suficient a metalului topit. Mrireaunghiului de nclinare are ca ef ect nr ut irea proteciei metalului topit, jetul de gaz de proteciefiind suf la t nc li na t spre pies.

O nclinare de circa 30 a pistoletului sporeti ca nti ta te a mprocrilor n cazul sudrii sprenainte. La deplasarea spre napoi aceastnclinare are ca efect micorarea adncimii ptrunderii.

Influena polaritii

Polul la care se leagelectrodul la sursa de curent are efecte foarte variate:- coeficientul de depunere a metalului n funcie de curent este mai mare la sudarea cu

polaritat e direct, dect la polaritate invers;- participarea metalului din electrod la formarea custurii, n func ie de intensitatea

curentului, este mai mare la sudarea cu polaritate directdect la cea invers;- ptrunderea n funcie de curent este mai mic la sudare cu polaritate direct fa de cea

invers;- sudarea cu polaritate direct se caracterizeaz prin sporirea volumului mprocrilor de

metal topit, oxidarea mai activ a elementelor componente ale srmei de adaos (Mn - Si) i opredispoziie spre formarea de pori la sudarea MAG.

nclinarea srmei electrodSudarea n mediu de gaze protectoare MIG/MAG se caracterizeazprin doutehnici de sudare n funcie de

nclinarea srmei electrod , raportatla sensul de sudare: sudarea spre stnga sau prin mpingerea custurii", figura 73a;

Fig. 73 a b sudarea spre dreapta sau

prin tragerea custurii", figura 73b;

Folosirea celor doutehnici de sudare este posibildatoritabsenei zgurii la sudarea MIG/MAG.Se constat c nclinarea srmei electrod influeneaz semnificativ geometria custurii sudate

(comparaia se face prin raportarea la poziia normala srmei electrod): la sudarea spre stnga: ptrunderea scade, limea crete, supranlarea scade, iar la sudurile

de col convexitatea scade; protecie mai bun a bii metalice, efect de microsablare superior lasudarea aliajelorde aluminiu; nivel mai sczut a stropirilor, unii stropi fiind prini n custurdiluie mai redus, favorabil ncrcrii prin sudare; se recomand la suduri de micimportanunde estetica este mai important;

la sudarea spre dreapta: ptrunderea crete, limea scade iar supranlarea crete, respectiv


14/37

la sudurile de colconvexitatea crete; nivelul de stropiri mai ridicat; se recomand n cazulsudurilor de rezisten, unde estetica custurii conteazmai puin.

Srme i gaze de protecieMetalul de adaos i gazele de protecie ce se folosesc la sudarea MAG trebuie ssatisfaco

serie de cerine n vederea obinerii unei caliti corespunztoare a mbinrilor sudate.ntruct C02- ul i amestecurile sale cu Ar sau cu 02constituie n final gaze mai mult sau

mai puin oxidate (active), srma-electrod trebuie sasigure pe lngo compoziie a custurii ct

mai apropiat de cea a metalului de baz i elementele dezoxidante necesare eliminrii oxizilorrezultai, din combinaiile oxigenului rezultat n urma disocierii din arcul electric:

2C02= 2CO + O2 (3.13)

Pentru ca dupsudare custura srezulte calmat, trebuie ca aceasta sconincel pu in 0,3% Si sau raportul Mn/Si = 1,5 - 1,25.

n funcie de co n in ut ul de M n i Si, s rmele de sudare se mpart n trei categorii:

- srme cu coninut redus de Mn i Si, cu C = 0 ,10%, Mn = 0 ,9%, Si = 0,5%;- srme cu coninut mediu de Mn i Si, cu C = 0,11%, Mn = 1,25%, Si = 0,9%;- srme cu coninut ridicat de Mn i Si, cu C = 0,12%, Mn .= 2, 4%, Si = 1,3%;

Prima categorie este destinat sudrii n amestecuri mai bogate n argon, cu 80...85% Arrestul CO2, custura are caracteristici mecanice bune, dar trebuie evitat sudarea tableloroxidate.

A doua categorie este destinat sudrii n amestecuri mai bogate n CO2, cu 60...80% Ar i20...40% CO2; cu aceste srme se pot suda table cu un oarecare grad de oxidare.

Ulti ma categorie de srme este destinatsudrii n C02sau CO2+ O2.n ultimul timp srmele se aliazcu 0,2% Ti, din care ajunge n custur 0,03...0,05%

datoritarderii n arcul electric.Srmele cu Ti duc la creterea limitei de curgere, de 1,15 - 1,2 ori, a rezilienei de 2,14 ori

i la reducerea stropilor, cu pnla 50% i a cantitii de oxigen din custur.Sudarea oelurilor nealiate, cu puin carbon i slab aliate, sub protecie de CO2i O2, duce

la creterea temperaturii metalului topit, a ptrunderii, a vitezei de sudare, a productivitii munciii la reducerea mprocrilor.Cercetrile au artat c pentru a nu reduce prea mult plasticitatea custurii oxigenul din

amestecul de gaze se limiteazla 10 % pentru oelurile nealiate cu puin carbon i la 5% pentruoelurile slab aliate.

Rezistena la rupere a custurii sudate cu procedeul MAG se poate estima cu relaia:

Rm = 40 + 50 (C +5

Mn+

7

Si) [daN/mm2] (3.14)

n care C, Mn, Si sunt luai n procente.

Cerine privind gazele de protecie la sudareCerine generale- aptitudinea gazului pentru procedeul de sudare ales (MAG/MIG);- aptitudinea gazului pentru toate tipurile de arc electric (MAG);- protecia de atmosfera metalului topit, independent de poziia i geometria rostului;- insensibilitatea la factorii cum este necurirea tablei;- evitarea stropirii.

Cerine fizice- comportare bunla amorsare la nceperea sudrii, formarea unui jet de plasm;- conductibilitatea electrica a (gazului) plasmei;


15/37

- stabilitatea arcului electric.

Cerinte termice- transfer termic att n stare de plasmct i neionizat;- capacitatea caloric;- conductibilitatea termic;

Influene metalurgice

- arderea elementelor de aliere;- arderea carbonului i/sau a oxigenului i a azotului n metalul topit;- solubilitate nul(redus) a gazelor n metalul topit- formare redusde zgur;- oxidarea redusa suprafeei;- meninerea proprietilor mecanice-tehnologice ale materialului;- meninerea rezistenei la coroziune;n continuare se vor da proprieti ale componentelor gazului de protecie

a. Argonul Ar

- gaz inert, ceea ce nsemncnu racioneazcu materialul;

- mai greu ca aerul - protejeazmetalul topit de interaciunea cu aerul;- este uor de ionizat - amorsarea procesului de sudare este uurat.

b. Heliu He

- gaz inert - nu reacioneazcu materialul:- mai uor ca aerul - fade Ar, este nevoie de debite mai ridicate pentru protecia bii metalice;- potenial de ionizare ridicat - dificultatea amorsrii arcului creste cu cantitatea de He;- potenial de ionizare ridicat - sunt necesare tensiuni de sudare mai ridicate;- conductivitate termici potenial de ionizare ridicat - aport de cldura mai ridicat n materialul

de baz;- aport mrit de cldur - umectare mai bun, ptrundere mai lat, suprafaa mai plan, uneori

viteza de sudare mai mare.c. Dioxidul de carbon CO2

- gaz activ - reacioneazcu H2(efect oxidant);- stabilizarea arcului electric prin CO2;- este mai dens ca aerul protejeazmetalul topit de aerul atmosferic;

- se disociazn CO + O - cretere de volum - mbuntirea proteciei metalului topit;- potenial de ionizare ridicat - amorsarea dificil, transport de cldurmbuntit;- component important a amestecurilor folosite pentru reducerea sensibilitii la formarea

porilor n custur;- efect oxidant - formarea zgurii se intensifica odatcu creterea ponderii CO2

d. Oxigenul O2

- gaz activ, cu efect puternic oxidant (de 2 panla 3 ori mai intens ca la CO2);- efect stabilizator al arcului electric;- gaz de protecie foarte sensibil la formarea porilor;- potenial de ionizare redus - tensiune micde sudare - aport termic redus.

e. Hidrogenul H2

- gaz activ (efect reductor);- potenial de ionizare ridicat i conductivitate termicridicat- aport termic extrem de ridicat n

materialul de baz;


16/37

- arcul electric este trangulat de H2- arc cu densitate mare de energie;- cu creterea ponderii H2 - creterea riscului de formare a porilor la sudarea oelurilor Cr-Ni

austenitice.

f. Azotul N2

- gaz reactiv - reacioneazcu metalul numai la temperaturi ridicate, la temperaturi sczute, comportareinerta, ceea ce nseamn, nici o reacie;

- formeazpori la sudarea oelurilor ;

- duce la mbtrnirea (durificarea) materialului, ceea ce este o problemn special la oelurile cugranulaie fin;- formator de austenit, reduce proporia de feritde exemplu la oelurile austenitice.

Gaze i amestecuri de gaze folosite la sudarea oelurilor carbon1. Ar: Arcul electric n atmosfera de gaz protector arde instabil i zgomotos dacn gaz nu sunt

adaosuri de O2/CO2, ceea ce duce inevitabil la formarea de pori i un aspect mai puin plcut al custurisudate. Datoritlipsei de O2/CO2, baia de metal topit este deosebit de vscoas, fapt ce duce la un aspectnecorespunztor al custurii (custuri marginale, supranlare excesiv).

2. Ar./O2: Amestecurile Ar/O2cu un coninut de panla 5%O2sunt cunoscute de la nceputuriledezvoltrii sudrii MAG. Acest amestec a avut nsdezavantajul unei ptrunderi insuficiente la sudarea

descendenti o sensibilitate mritla formarea porilor. Pentru reducerea tendinei de formare a porilorproporia de O2 a fost mritde la 8% la 12%. Aceste amestecuri cu coninut ridicat de O2se utilizeazn prezent la sudarea tablelor murdare i cu under. Dezavantajele amestecului de gaz protector cu O2sunt legate de scderea ptrunderii la sudarea descendenti intensificarea formrii zgurii. Peste 8% O2suprafaa custurii devine grosier, ea apare ca ars.

3. CO2:n mod special la sudarea cu arc scurt, deci la puteri reduse, aportul termic ridicat al CO2se manifest foarte bine prin viteza de sudare ridicat. n aceste cazuri, stropirea nu este semnificativmai ridicatdect la sudarea n amestecuri. Intensitatea stropirii crete nssemnificativ la viteze mariale srmei de adaos. Exist nc n prezent numeroase aplicaii la care CO2 nu poate fi nlocuit deamestecurile de gaze protectoare, cum ar fi realizarea unor mbinri cu porozitate redus. Cantitatea

mritde zguri aspectul mai grob va trebui avut n vedere la ofertarea produsului pe pia .4. Ar/CO2: Amestecul de gaz de protecie cel mai larg utilizat n momentul actual, coninnd

18%CO2. La ora actual, n domeniile industriale n care cantitatea de zgur trebuie redus, cum esteindustria de autovehicule, tendina este de reducere a ponderii CO2n amestecuri, ceea ce duce totodati la reducerea cantitii de stropi. La sudarea tablelor ruginite, cu under sau unse, se recurge lacreterea coninutului de CO2la 18% pnla 25%, n vederea reducerii tendinei de formare a porilor.

5. Ar/O2/CO2: Prin dezvoltarea amestecurilor cu trei componente, s-a urmrit obinerea unoramestecuri care saibe stropirea redusca i a amestecurilor Ar/O, n condiiile obinerii unor mbinricu porozitate redusi ptrundere ca la sudarea cu CO2 . Existdoutipuri fundamentale de amestecuride gaze cu trei componente.

Primul tip a fost dezvoltat n anii 60 (15% CO2, 5% O2, 80% Ar) i este destinat sudrii tablelorunse, ruginite i cu tunderi cu grosime ridicat. Tendina actuala este utilizarea a 10 pana la 15% CO23 pnla 6% O2, restul Ar.

Al doilea tip este destinat sudrii tablelor curate i se remarcprintr-o stropire extrem de redusAceastfamilie are un coninut de 3 pana la 6% CO2i 1 pnla 4% O2, restul Ar. Datoritconinutuluredus de componente active (CO2, O2), cantitatea de zgur format este i ea mai redus dect lacelelalte amestecuri de gaze cu trei componente dar sensibilitatea la formarea de pori crete.

Influenele la folosirea diferitelor gaze de protecie la sudarea MAG a oelurilor nealiate suntprezentate n tabelul 3.3.


17/37

Tabel 3.3Efectasupra

Ar/CO2(18%CO2)

Ar/O2(8%O2) CO2

Ptrundere poziie normal,poziii dificile ert.

descendent sau oriz. peperete vertical.

Bun.Mai sigurodatcu

creterea coninutul deCO2.

Bun.Poate deveni criticdatoritcurgerii bii met. naintea

arcului.

Bun.Cea mai sigura.

Porozitate. Scade cu creterea

coninutului de CO2

Cel mai sensibil. Cel mai puin sensibil.

Umplerea rostului. Mai buncu scdereaconinutului de CO2.

Cea mai bun. Mai redusdect laamestecuri de gaze.

Stropire. Scade cu cretereaconinutului de CO2.

Cea mai redus. Cea mai ridicat.

Solicitare termicapistoletului.

Scade cu cretereaconinutului de CO2.

Cea mai ridicat. Cea mai redus.

Aspectul custurii. Mai lati mai plan.Zgurmai puindar cu

insule mai mari.

La viteze de sudare ridicate,ngusti supranlat, cu

solzi fini; multzgurpecusturi

Mai ngust,supranlat, cu solzi

grobi.Zgura aderputernic.

Indicaii de folosire a diferitelor tipuri de gaze de protecie pentru sudarea MAG a oelurilornealiate sunt prezentate n tabelul 3.4.

Tabel 3.4Grupa Nr. identif Comp.%

CO2Oxidant

O2InertAr

Adecvat pentru oelPt. evi, constr., granulaie fin, de

mbuntire

M 1

234

05-

05

0303

-

R 1R 2R 3

Cea mai redusproporie de elem active,formare redus de stropi i zgur, pt.toate tipurile de arc el., solicitare termicridicata pistoletului, sensibilla rugin,under, grsimi excelente pt. tablelesubiri decapate.

M 2

1234

525-

05525

-31031008

R 1R 2R 3R 4

Proporie ridicat de comp. active,formare intens de zgur, stropire maiputernic, insensibil la rugin, under,murdrie, solicitare puternic apistoletului la M22, adaos de CO2 pt.sudarea n impulsuri, sub 20% volumic.

M 3

123

2550-

550

1015815

-

R 1R 2R 3

Proporie foarte ridicatde comp. active,formare intens de zgur i stropi,insensibili la rugin, under i murdrie,puternic solicitare termic apistoletului, doar M32 adecvat sudrii nimpulsuri.

C12 100Rest 030- --

Cea mai ridicat proporie de comp.

active, formare intens de zgur istropi, insensibile la rugin, zgur iunder, neadecvat sudrii cu arc spray in impulsuri.

Tabelul 7 Gazele de protecie produse la S.C. LINDE Romania - SRL (Timioara)


18/37

Gaz de protecie Conform SREN 439 Ar O2 CO2 He N2 H2

(%)

Ar 11 100He 12 100CO C1 100CORGON- 1 M23 91 5 4CORGON- 2 M24 83 13 4CORGON- 10 M21 90 10CORGON* 15 M21 85 15

CORGON* 18 M21 82 18CORGON- 20 M21 80 20CORGON- 25 M21 75 25CORGON- S5 M22 95 5CORGON- S8 M22 92 8T.I.M.E. M24 1 65 8 0,5 26,5CORGON- He 30 M21 1 60 10 30CRONIGON- 2 M12 97 5 2 5CRONIGON- He 50 M 12 2 48 2 50CRONIGON- He 20 M 12 1 78 2 20CRONIGON- He30S M 11 1 Rest 0,05 30CRONIGON- He50S M 12 2 Rest 0,05 50CRONIGON- S 1 M13 99 1CRONIGON- S3 M 13 97 3VARIGON- S M 13 Rest 0,03

VARIGON- He 30 I3 70 30VARIGON- He 50 I3 50 50VARIGON- He 70 I3 30 70VARIGON- He30S M13 1 Rest 0,03 30VARIGON- H2 R1 98 2VARIGON- H5 R1 95 5VARIGON- H6 R1 93,5 6,5VARIGON- H10 R1 90 10VARIGON- H15 R1 85 15VARIGON- H20 R2 80 20N F1 100Gaz de formare 95/5 F2 95 5Gazdeformare 90/10 F2 90 10Gaz de formare 85/15 F2 85 15Gaz de formare 80/20 F2 80 20

Tabelul 8 Alegerea gazului de protecie n funcie de metalul de baz

Proce-deul

Comportareachimic

Gazul de protecie Materialul de baz

MIG Inert Ar Toate materialele, mai puin oeluriHe Aluminiu, cupru

Ar + He(25-75%) Aluminiu, cupruAr + O2(1-3%) Oeluri inoxidabileAr + CO2(2-5%)Ar + CO2(6-25%) Oeluri carbon i slab aliateAr+CO2(2-5%)+O2(1 -3%)

MAG Oxidant Ar + O2(4-9%)Ar + CO

2(26-40%)

Ar+CO2(5-20%)+O2(4-6%)Ar + O2 9-12% O eluri carbon

CO2 Oeluri carbon i slab aliate

Srma electrodSrma electrod se livreazsub formde bobine, dintre diametrele standardizate cele mai uzuale

fiind 0,8; 1,0; 1,2; 1,6 mm. Livrarea n colaci ridicprobleme la transport i la bobinarea n secieCalitatea bobinrii influeneazmult stabilitatea procesului de sudare. Suprafaa srmei trebuie s fiecurat fr urme de rugin sau grsimi. De obicei suprafaa srmei se cupreaz pentru diminuareapericolului de oxidare, respectiv pentru mbuntirea contactului electric. Se recomandca ambalareasrmei s se fac n pungi de polietilen etane (eventual vidate) care s conin o substan


19/37

higroscopic(granule de silicagel) i n cutii de carton, mrindu-se astfel durata de pstrare n condiiicorespunztoare a srmei de sudare.

Compoziia chimica srmei electrod la sudarea MIG/MAG depinde n principal de materialulde baz care se sudeaz (compoziia chimic) i de gazul de protecie utilizat. La sudarea MIGcompoziia chimica srmei se alege apropiatde a metalului de baz. n cazul sudrii MAG srma estealiat suplimentar cu elemente dezoxidante ca Mn, Si, Ti. Se recomand ca raportul concentraiilorde Mn i Si s fie cca. 22,5. Compoziia chimic a srmelor nealiate pentru sudarea MAG sesitueazn limitele: 0,07-0,12% C; 0,6-0,9% Si; 1,2-2,5% Mn; 0,2% Ti;


20/37

Compozitia chimica (%)SimbolC Si Mn P S Ni Mo Al Ti si Zr

GO Orice compozitie chimica convenita, care nu este specificata tn standardG2Si 0,06-0,14 0,50-0,80 0,90-1,30 0,025 0,025 0,15 0,15 0,02 0,15G3SM 0,06-0,14 0,70-1,00 1,30-1,60 0,025 0,025 0,15 0,15 0,02 0,15G4SM 0,06-0,14 0,80-1,20 1,60-1,90 0,025 0,025 0,15 0,15 0,02 0,15G3Si2 0,06-0,14 1,00-1,30 1,30-1,60 0,025 0,025 0,15 0,15 0,02 0,15G2Ti 0,04-0,14 0,40-0,80 0,90-1,40 0,025 0,020 0,15 0,15 0,05-0,20 0,05-0,25

G3Ni1 0,06-0,14 0,50-0,90 1,00-1,60 0,020 0,020 0,80-1,50 0,15 0,02 0,152Ni2 0,06-0,14 0,40-0,80 0,80-1,40 0,020 0,020 2,10-2,70 0,15 0,02 0,15G2Mo 0,08-0,12 0,30-0,70 0,90-1,30 0,020 0,025 0,15 0,40-0,60 0,02 0,15G4Mo 0,06-0,14 0,50-0,80 1,70-2,10 0,025 0,025 0,15 0,40-0,60 0,02 0,15G2AI 0,08-0,12 0,30-0,50 0,90-1,30 0,025 0,025 0,15 0,15 0,35-0,70 0,15

Tipurile de transfer al picturii de metal topit la sudarea MIG/MAGDiversitatea modurilor de transfer a materialului de adaos constituie o caracteristicspecificsudrii n mediu de gaze protectoare cu electrod fuzibil MIG/MAG.

Sudarea MAG (135) cu arc electric scurt (transfer globular)

M- amestecuri de gaze fara HeC- CO2

Simbol R 02 Rm A5


21/37

Fig. 10. 2 Sudarea MAG cu arc electric scurt

In figura 10. 2 se prezinta transferul picaturii de metal topit de la varful MA cu arc scurt. Transferul picaturii se face in scurt circuit, U 0, I max., Se formeaza la tensiuni scazute si intensitate mica a curentului de sudare, Acest tip de transfer se utilizeaza la sudarea tablelor subtiri, in toate pozitiile, la sudurile de

radacina la table si tevi si in pozitii dificile. Calitatea imbinarii poate fi realizata numai prin reglarea corespunzatoare a parametrilor Is si Ua.

Aspectul transferului picturii la sudarea cu transfer prin scurt-circuit, obinut prin filmarea rapid a

procesului de sudare, este prezentat n figura 23.

Figura 23 - Aspectul transferului pic turii prin scurtcircuit

Sudarea MAG (135) cu sprey arcTransferul prin pulverizaresau spray arc" se caracterizeazprin trecerea metalului topit din vrful

srmei electrod spre baia metalic sub forma unui jet de picturi foarte fine, spray", frscurtcircuitarea arcului electric. Transferul picturilor poate fi asemuit cu un irag de mrgele" careleagvrful srmei de baia de sudur, fratingerea picturilor. Dimensiunea picturilor depinde gazulde protecie, de valoarea curentului de sudare, materialul srmei (compoziia chimic), diametrul srmeietc..

Pentru obinerea transferului prin pulverizare este necesar s fie satisfcute simultan doucondiii importante care se refer la valoarea (mrimea) curentului de sudare respectiv la tipulgazului de protecie utilizat.

Curentul de sudare Istrebuie sfie de valori ridicate i anume acesta trebuie sfie mai maredect o valoare criticIcrspa sub care transferul prin pulverizare nu poate avea loc. Aceastvaloare acurentului de sudare denumit n literatura de specialitate i curent tranzitoriu sau curent de tranziiedepinde n principal de doi factori, materialul srmei electrod (compoziia chimic) i de gazul deprotecie utilizat, dar i de diametrul srmei, lungimea captului liber a srmei, tipul srmei (srmplinsau tubular), natura miezului srmei (rutilic, bazic, pulbere metalic), tensiunea arcului, etc.. Cu ctvaloarea curentului de sudare este mai mare raportat la valoarea curentului tranzitoriu cu atttransferul metalului topit se realizeazn picturi mai fine.


22/37

n tabelul 21 sunt prezentate valorile curentului de tranziie pentru diferite diametre ale srmeielectrod n funcie de ponderea dioxidului de carbon n amestec cu argonul. Valoarea curentului detranziie crete o dat cu creterea diametrului electrodului, respectiv cu creterea dioxidului decarbon n amestec. La un procent mai mare de 20% CO2 n amestecul Ar + CO2 transferul prinpulverizare nu mai este posibil, degenernd n transfer globular ca efect a cre terii dimensiunilorpicturii de metal.

Tabelul 21. Valoarea curentului de tranziie la amestecul de gaze Ar + CO2

Curentul de tranziie n funcie de gazul de protecie (A)Diametrulsrmei (mm) Argon+5%CO2 Argon+15%CO2 Argon+20%CO2

0,8 140 155 1601,0 180 200 2001,2 240 260 2751,6 280 280 280

Din tabel se mai poate desprinde un alt aspect tehnologic deosebit de important pentrupractic: pentru un anumit amestec de gaz i o valoare data curentului de sudare este posibiltrecereade la un mod de transfer la altul doar prin modificarea diametrului srmei electrod. De exemplupentru amestecul Ar + 20%CO2(CORGON 18) i o valoare a curentului de sudare de 240A se poatetrece, prin nlocuirea srmei electrod de 1,2 mm cu srma de 1,0 mm, de la transferul intermediar latransferul prin pulverizare cu toate avantajele aferente. Acest aspect este foarte important cndvalorile curentului de sudare necesar din punct de vedere tehnologic se afl n domeniul arculuiintermediar i nu se dispune de o instalaie de sudare MAG n curent pulsat.

Privitor la gazul de protecie, pentru obinerea transferului prin pulverizare este necesarutilizarea unor amestecuri de gaze bogate n argon cu mai mult de 80% Ar sau chiar argon pur,alegerea fiind dictatde materialul de bazcare se sudeaz

Fig. 10. 3 Sudarea MAG cu spray arc

Acest tip de transfer se caracterizeaza prin lipsa de scurt circuit si un transfer uniform de picaturifine.

Arcul electric se formeaza numai in argon, respectiv in gaze de amestec cu argon. Se utilizeaza pentru table de grosime medie si mare, pentru sudare de umplere si placare in

pozitiile PA si PB. Calitatea dorita este obtinuta numai la reglarea corecta a parametrilor de sudare Is, Ua. specific puterilor mari ale arcului electric: cureni de sudare mari, tensiuni de arc ridicate

(lungime mare de arc): productivitate ridicatdeterminatde puterea de topire mare a arcului electric; rezult: ratde

depunere mare, ptrundere mare, viteze de sudare mari; energie liniarmare introdusn componente, (pericol de tensiuni i deformaii la sudare); fore dominante n arc: fora electromagnetic pinch", fora electrodinamic (ambele

favorabile desprinderii picturii);


23/37

transferul picturii este condiionat de gazul de protecie: argon sau amestecuri bogate nargon cu > 80% Ar;

transferul este condiionat de polaritatea curentului: numai n curent continuu, polaritateinverscc+(plus pe srm);

stropiri foarte reduse (cnd se produc, acestea sunt accidentale) sau chiar fr stropiriavantaje: eliminarea pierderilor de material de adaos prin stropi, eliminarea operaiei auxiliarede curire a stropilor, evitarea pericolului de coroziune (la oel inox);

stabilitate mare a arcului electric; nu necesitprezena unei inductane n circuitul de sudare (inductana este inoperant) deoarece

lipsesc scurtcircuitele; utilizare: sudarea tablelor groase: sudarea n poziie orizontalsau n jgheab;Aspectul transferului prin pulverizare este prezentatn figura 26

Figura 26 - Aspectul transferului picturii prin pulverizare

Sudarea MAG (135) cu arc electric in impulsuriTransferul sinergic n curent pulsat, sau n impulsuri se caracterizeaz prin transferul dirijat a

picturii de metal prin arcul electric prin modificarea periodica curentului de sudare.Deosebirea esenial dintre sudarea MIG/MAG n impulsuri i sudarea MIG/MAG clasic

const n faptul c la acest procedeu, curentul de sudare nu mai este constant n timp, ci variazperiodic ntre o valoare maxim - curent de puls - i o valoare minim - curent de baz - cu oanumitfrecven, figura 10.4.

n timpul de puls tp, denumit i timp cald", valoarea ridicata curentului de puls I determintopirea rapidi desprinderea sub efectul forelor electromagnetice a picturii de metal de dimensiunimici fr scurt-circuitarea arcului electric, asemntor transferului prin pulverizare, figura 10.4. ntimpul de baz1, denumit i timp rece", curentul de baz Ib de valori relativ mici asigur ntreinereaarderiierii stabile a arcului electric fr ns sproductopirea srmei, respectiv transferul picturii.Valoarea medie a curentului obinut se situeaz, n funcie de valorile parametrilor curentului pulsatn domeniul transferului prin scurtcircuit sau intermediar corespunztoare sudrii clasice folosindcurent constant.

Fig. 10. 4 Sudarea MAG cu arc electric in impulsuri


24/37

1. Arcul electric arde la intensitate mica a curentului si topeste electrodul MA sarma.,

2.

Marirea volumului de metal topit a capatului electrodului prin impuls de curent,

3. Cresterea efectului de gatuire prin actiunea fortelor (efectul Pinch),

4. Picatura se desprinde si este transferata fara scurt circuit in baia topita.

Curentul de baz Ib. 1- Asigur stabilitatea arcului electric n perioada timpului de bazevitnd stingerea acestuia. Curentul de baz are o valoare prea mic pentru a determina o topiresemnificativ a srmei electrod, respectiv un transfer al picturii. n acest timp se produce totui o

nclzire prin efect Joule - Lenz a captului liber a srmei electrod favorabil topirii maiuoare a srmei n timpul de puls. Se recomand s se menin la o valoare ct mai reduspentru aobine un curent mediu la valori sczute, esena sudrii n curent pulsat. Totui curentul de baz nurmne la o valoare constant ci se modific, ns n limite mici, ntre 20 120 A dup o variaieliniarproporionalcu viteza de avans a srmei electrod. Prin aceasta se favorizeaz imbuntireacondiiilor de topire i de transfer a picturii de metal.Timpul de puls tp. 2-4 Depinde de valoarea curentului de puls Ip 3- fiind o funcie de acesta. Cuplul devalori (Ip, tp) definete condiiile de transfer.Reglarea optima celor douvalori determindetaareaunei singure picturi pe puls. Acest caz particular al sudrii MIG/MAG n curent pulsat caracterizatprin transferul unei singure picturi pe puls poart denumirea de sudare sinergic" i constituieoptimul reglrii parametrilor tehnologici de sudare, din punct de vedere a stabilitii arcului electric, aeliminrii totale a stropilor, controlului dimensiunilor picturilor, respectiv a energiei introduse ncomponente.

Dacdurata timpului de puls este prea scurt, pictura de metal nu se poate forma i detaa ncursul unui puls. Astfel ea se mrete cu fiecare puls i se detaeazdupmai multe pulsuri, sub formaunor picturi mari (globule) asemntor transferului globular a picturii prin efect gravitaional. Acestmod de transfer este nefavorabil din punct de vedere a stabilitii arcului i a modului de transferconducnd la stropiri.

Dacdurata timpului de puls este prea lungla fiecare puls are loc detaarea mai multor picturisub forma unui irag de mrgele" care prin atingere pot scurtcircuita arcul electric conducnd i peaceastcale la instabilitate si stropiri.Timpul de baz tb. Se regleaz astfel incat s se obin curentul mediu de sudare, a crui valoaredetermintopirea optimi lungimea adecvata arcului electric. Este o rezultanta frecveneipulsurilor n condiiile n care timpul de puls este constant.

n tabelul 22 se prezintdomeniul de variaie a principalilor parametri ai curentului pulsatfolosii frecvent pe instalaiile de sudare utilizate n practic.

Tabelul 22. Domeniul de variaie a parametrilor curentului pulsat

Nr. crt. Denumirea parametrului Simbolul Domeniul de variaie

1 Curent de puls 'P (300 - 500) A

2 Timpul de puls tp (2 - 5) ms

3 Curentul de baz Ib (30-100) A

4 Timpul de baz tb (2 - 20) ms

5 Frecvena pulsurilor f (50 - 300) Hz

Observaie: cel mai dificil de stabilit dintre parametrii de mai sus este durata optima curentului de puls tp.

Frecvena pulsurilor f. Frecvena pulsurilor depinde n principal de viteza de avans a srmei fiind ofuncie direct proporional cu aceasta. Practic n cazul instalaiilor sinergice de sudare n curentpulsat reglarea frecvenei pulsurilor se face automat o datcu modificarea vitezei de avans a srmei dectre microprocesor prin funcia care leag cele dou mrimi. Frecvena pulsurilor mai depinde dediametrul srmei electrod, gazul de protecie, lungimea captului liber, lungimea arcului.Influeneazdirect durata timpului de baz, deoarece timpul de puls este constant pentru anumitecondiiile date de sudare, timpul de baz fiind prin urmare o rezultant a frecvenei (nu este unparametru care se regleaz).

Avantajele sudrii MIG/MAG n curent pulsat


25/37

Se pot sintetiza astfel: asigurtransferul frscurtcircuit (prin pulverizare) a metalului topit n tot domeniul de lucru

deci i n cazul domeniilor corespunztoare transferului prin scurtcircuit, respectiv transferuluiintermediar, caracterizate prin instabilitatea procesului de sudare i stropiri intense.

controlul energiei introduse n componente, de valori mai mici comparativ cu sudarea prinpulverizare cu care se compar adesea, cu efect asupra reducerii tensiunilor i deformaiilor lasudare;

posibilitatea sudrii tablelor de grosime micsub 5 mm, utiliznd un transfer frscurtcircuit(prin pulverizare) i frstropiri;

posibilitatea sudrii n poziii dificile, vertical, peste cap, ca efect al controlului biimetalice, prin reducerea volumului acesteia; posibilitatea utilizrii srmelor groase, ds =1,6...2,0 mm la sudare, cu asigurarea unui transfer frscurtcircuit (prin pulverizare) la valorireduse ale curentului mediu, pentru care n cazul sudrii clasice transferul este prin scurtcircuitsau intermediar. Transferul prin pulverizare, n cazul srmelor groase, la sudarea clasic, poate fiatins numai la valori foarte mari ale curentului de sudare, ceea ce limiteaz utilizarea acestorsrme numai la componente groase. Prin utilizarea curentului pulsat srmele groase pot fiutilizate i la sudarea componentelor cu grosimi mici, prin aceasta diminundu-se costulmaterialului de adaos.

eliminarea stropirilor sau diminuarea drastica acestora. minimizarea influenei factorului uman asupra calitii mbinrii sudate; mbuntirea calitii mbinrilor sudate; posibilitatea sudrii stratului de rdcinfrpericolul strpungerii acestuia; stabilitate mai buna arcului electric la fluctuaii mai mari ale poziiei pistoletului de sudare; estetica mai buna custurii sudate; reducerea riscului de lipire al srmei electrod n baia de sudur; uurina amorsrii arcului electric prin ascuirea vrfului srmei electrod.

Utilizare: la sudarea oelului carbon: pentru tehnologii de sudare specifice transferului intermediar; la sudarea stratului de rdcin; la sudarea n poziie;

transferul (procedeul) ideal la sudare aluminiului i aliajelor sale n special n domeniultransferului prin scurtcircuit i intermediar; nu este recomandat n domeniul transferului prinpulverizare;

ptrundere sigur la sudare; estetic foarte bun a custurii; se pot suda MIG pulsat tablesubiri de pnla 1 mm (comparabil cu sudarea WIG);

la sudarea oelurilor nalt aliate: n toate domeniile de transfer; la sudarea cuprului i aliajelor de cupru: n domeniul specific

transferului prin scurtcircuit i intermediar; este transferul (procedeul) optim pentru toate materiale metalice

Aspectul transferului picturii la sudarea n curent pulsat obinut prin filmare rapideste prezentatn figura 40.


26/37

Figura 40 - Aspectul transferului picturii n curent pulsat (prin filmri rapide

Echipamentul pentru sudarea MIG-MAG


27/37

In figura 10.7 se prezinta pistoletul de sudare MIG/MAG racit cu apa

1-

duza de gaz,

2- contact curent,3-

intrerupator,

4- cablu otel transport MA,

5- Alimentare apa,6- Furtun de gaz,

7- Cablu de conectare,8- Alimentare cu apa si

curent


28/37


29/37

In tabelul 1.4 sunt prezentate defectele interioare a cusaturii sudate

Tabel 1.4


30/37

Imbinari considerate necorespunzatoare figurile 1.7-1.14 Consecinele lipsei de protecie a gazelor lipsa de reacii de protecie de gaz care s conduc la acoperirea aer sudur

i suduri poroase cu stabilitate insuficient

Fig. 1.7 Schite de cusaturii gresite obtinute de exemplu pe antierele de construcii,perturb acoperirea cu gaz protector

Fig. 1.8 Schite de cusaturii gresite , insuficiente de gaz de protecie,porozitate n sudurii


31/37

Fig. 1.11 Dacpoziia capului de sudare este defectuoas, arcul electric topeste mai mult una dinmarginile componentelor, rezulta o sudare pe o singura parte.

Fig. 1.12 Capul de sudare este nu este central intre componente

Fig. 1.13 Capul de sudare este inclinat puternic spre suprafata rostului uneia din componente

Fig 1.9Sudarea cu vitezprea micsaurata de depunere este prea mare

Fig. 1.10 Sudura in PG Poziia (Descresctor).Rata de depunere trebuie sfie limitata.

Viteza de sudare nu trebuie sa fie prea lenta


32/37

Fig. 1.14 Pozitie incorecta capul de sudare, accesibilitate insuficienta in zona de sudare

1. Durata activa de functionare DAsau durata de conectare indicat pe tablita indicatoare a surseide curent, aceste valori se refera la un ciclu de sudare de 10 minute (mers n sarcina cu ncalzireaaparatului-mers n gol cu racirea lui)

Figura 6.1. DA durata activa de functionare

Un curent de maximum 150A la o durata activa de functionare de DA 60% nseamna ca aparatulpoate fi ncarcat cu 150A n cadrul ciclului de 10 minute astfel:

6 minute mers n sarcina, 4 minute pauza de racire cu mers n gol, fara ca el sa se ncalzeasca peste temperatura

maxima admisaDaca pauzele de racire nu sunt respectate acest lucru se ntmpla mai ales la la sudarea n gaze

protectarre, atunci dupa un anumit timp de functionare, se ajunge la depasirea temperaturii de exploatareadmise. Acest lucru se poate evita daca se ia n considerare valoarea curentului maxim admisibil pentruo perioada de 100%

Defecte: Aparatul se deconecteaza n urma unei ncalziri excesive, ceea ce duce la o ntreruperenedorita a perioadei de lucru. n cazul cnd aparatul nu este dotat cu ntrerupator cu termostat, atunciexista pericolul strapungerii nfasurarii transformatorului prin suprancalzire

2. La racordarea buteliei de gaz protectordeschideti pentru scurt timp ventilul de pe butelieninte de a racorda reductorul de presiune


33/37

Figura 6.4.Regula de racordare a buteliei

n timpul transportului buteliei cu gaz protector, n stutul de racordare al buteliei se pot acumulaimpuritati sau praf. Daca nu se ndeparteaza aceste impuritati prin purjare, nainte de montareareductorului de presiune, atunci ele pot patrunde n reductor mpreuna cu gazul, perturbndu-ifunctionarea. Impuritatile depuse pe scaunul supapei duc la disfunctionalitati, adica dupa nchidereaaparatului presiunea indicata de manometru creste peste limita de lucru

Defecte: Debit insuficient de gaz, ca urmare a impurificarii reductorului de presiune. Evacuareagazului din reductorul de presiune, prin ventilul de siguranta, dupa oprirea aparatului de admisie agazului protector.

3. Curatati sursa de curent la intervale de timp , conform instructiunilor de utilizare, prinsuflare cu aer comprimat uscat si fara urme de ulei.

Aerul de racire, care este aspirat n interiorul sursei, antreneaza praf (ocazional pulberi metalicede la polizare si particule de ulei) care se depune pe piesele interioare, pe transformator, pe nfasurari, pebobine, pe placile redresoarelor, pe pompa de apa, pe lamelele elementelor de racire, astfel orificiilepentru aerul de racire pot fi obstructionate.

Defecte: Racire insuficienta a pieselor, cteodata tendinta spre strapungere sau formareacurentilor electrici de comutare, ntreruperea comenzilor datorita impurificarii contactelor.

4. Verificati daca la o ncalzire excesiva a pistoletului curge suficienta apa de racire. n cazcontrar spalati circuitul de racire al pistoletului ntroducnd apa curata n sens invers curgerii ei lafunctionare

Datorita impuritatilor din sistemul de racire cu apa, conductele fine prin care circula apa npistolet se poate infunda. n acest caz circula prea putina apa de racire, n ciuda faptului ca presiuneapompei este suficient de mare. n acest caz ntrerupatorul care se decupleaza la lipsa de apa nufunctioneaza. Se poate verifica cantitatea apei de racire prin demontarea racordului de la returul apei dinpistolet, pornirea aparatului si masurarea cantitatii de apa scursa. Pentru aceasta se poate folosi a sticlade 1 l goala care ar trebui sa se umple n 20 sec (corespunde la 1,5l/min.)


34/37

Figura 6.6. Verificarea circuitului de racire

Defecte:Spatiul de racire al pistoletului este infundat. Pistoletul se suprancalzeste5. Legaturile la piesa trebuie sa fie corespunzatoare scopului si ca racordurile la aparat si la

piesa sa fie corect facute

Figura 6.7. Realizarea legaturilor la piesa si aparat

Caderea de tensiune n conductorul legat la priza trebuie sa fie pe ct posibil de mica. Din acestmotiv fisa de racordare la aparat trebuie blocata prin nsurubare (daca asa prevad instructiunileproducatorului) Toate racordarile trebuiefixati bine

Starea cablurilor trebuie verificata. Intreaga sectiune a cablului trebuie sa fie implicata n loculunde se leaga de papuc. Stratul izolator de pe cablu trebuie sa fie intact pe toata lungimea acestuia

Defecte: cadere de tensiune n circuitul curentului de sudarea, pierdere de energieSuprancalzirea suprafetelor de racordare la surse de curent. La rezistenta variabila se creaza un arcinstabil la sudarea MIG - MAG, nsotit de variatia lungimii arcului

6. Se va controla regulat daca indicatia debitului de gaz protector este corecta, n cazcontrar se va folosi reductorul de presiune cu rotametru

Defecte: Debitul de gaz necorespunzator.7. Nu permiteti ca un curent de aer sa perturbe perdeaua de gaz protector . Asigurati

ecranarea postului de sudare


35/37


36/37

SUDAREA MAG CU SARMA TUBULARA (136)

Principiul procedeuluiIn figura 1. 11 se prezinta schema de principiu a sudarii in mediu active de gaze MAG cu sarma

tubulara.

Fig. 1. 11 Sudarea MAG cu sarma tubulara

1- duza conducatoare electrod, 2- manson electric exterior, izolant, 3- interior umplutura electrod cu

minerale si pulberi metalice, 4- zona de ionizare in arcul electric si protectie prin vapori metalici,

substante gazeificabile si formatoare de zgura, 5- arc electric, 6- transfer de picaturi protejate de un

strat subtire de flux, 7- baie topita, 8- cusatura solidificata, 9- zgura solidificata, 10- zgura lichida.

Sarmele tubulare pot fi clasificate in ; autoprotectoare, protectie prin gaze

Alegerea MA tubular in functie de natura materialului de baza.11.2 Simbolizarea sarmelor tubulare inalt aliate

Acestea se simbolizeaza conform normei AWS A si normei europene EN 12073

Simbolizare sarma tubulara

Simbolizare dupa compozitia chimica a depunereiiCr, Ni, Mo

Simbolizare pentru miez electrod, tabel

Simbolizare pentru gazul de protectieM- amestec, C= 100% CO2

T 19123L R M(C) 3 Simbolizare dupa pozitia de sudare recomandata;1- toate pozitiile, 2- toate pozitiile inafara devertical descendent, 3- cap la cap in jgeab si incolt, pozitie orizontala, 4- cap la cap in jghiab sicolt in hiab, 5- ozitie verical dscendent +3

Simbolizare ProprietatiR - rutil zgura lent solidificabilaP - rutil zgura rapid solidificabilaM - pulberi metaliceU - fara gaz de protectieZ - alte tipuri


37/37

11.3 Procedee de fabricatie

Pentru suduri de imbinare sunt utilizate trei forme de sectiuni transversale

Sarma tubulara complect inchisa Suprapusa Cap la cap

Faltuita Dublu faltuita

- imbinari deregula inalt aliate

- predominantPA, PB

Material

Otel slab aliat Otel inalt aliat

Electrozi

tubulari MCW

Rutil

Bazic

MCWMetal Cored

Wire Rutil

- Sudabilitate,- Capacitate de topire,- Confectionare,- Sudare la pozitie

- Sudabilitate buna- Suprafata plana,- sudare la pozitie,

- Confectionare, mairedusa decat MCW

- Prop. mecanice bune- Rp02 buna,- KV buna,- Tendinta redusa lafisurare,- Sudabilitate mairedusa decat MCW sirutil

- imbinari nealiaterespectiv aliate

- sudabilitate lapozitie

c16-sudarea mig-mag-ok.pdf

Documents