12.06.2008

1

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

BETONARME SU DEPOLARININTASARIMI

Prof. Dr. Melike ALTAN Prof. Dr. Kadir GÜLER

Istanbul Teknik Üniversitesi, Insaat Fakültesi,Yapi Anabilim Dali

10-12 Haziran 2008Bakirköy, Kadiköy, Harbiye

Istanbul

TMMOB INSAAT MÜHENDISLERI ODASIIMO ISTANBUL SUBESI

“ MESLEKIÇI EGITIM SEMINERI’’

12.06.2008

2

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

1. GENEL BILGILER 1.1 GIRIS1.2 DEPOLARIN SEÇIMI1.3 DEPO YAPIMINDA KULLANILAN MALZEMELER1.4 DEPOLARIN SEKILLERI1.5 DEPOLARIN PROJELENDIRILMESINDE GÖZ ÖNÜNE ALINACAK

KUVVETLER VE TESIRLER1.6 DEPOLARIN DÜZENLENMESI

2. DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLAR2.1 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI

2.1.1 YATAY SERITLER YÖNTEMI2.1.2 DÜSEY SERITLER YÖNTEMI2.1.3 KATSAYILAR YÖNTEMI2.1.4 SONLU ELEMANLAR YÖNTEMI

2.2 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA KESIT HESABI2.2.1 TABAN VE TAVAN PLAKLARI 2.2.2 YAN DUVARLAR

2.3 DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA KONSTRÜKSIYON2.3.1 TAVAN TESKILI2.3.2 YAN DUVARLAR2.3.3 TABAN PLAGI

12.06.2008

3

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

3. DAIRESEL KESITLI DEPOLAR3.1 DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI

3.1.1MAMBRAN TEORIYE GÖRE HESAP3.1.2 EGILMELI HESAP

3.2 DAIRESEL KESITLI DEPOLARDA KESIT HESABI3.2.1 TABAN VE TAVAN PLAKLARI 3.2.2 YAN DUVARLAR

3.3 DAIRESEL KESITLI DEPOLARDA KONSTRÜKSIYON4. AYAKLI DEPOLAR

4.1 DIKDÖRTGEN KESITLI AYAKLI DEPOLAR4.1 DAIRESEL KESITLI AYAKLI DEPOLAR

12.06.2008

4

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

5. DEPOLARDA ÇATLAK GENISLIGI HESABI6. DEPOLARDA DEPREM HESABI

6.1 AYAKLI DEPOLARIN DEPREM HESABI 6.2 SU DEPOLARINDA SIVILARIN TITRESIMI

7. DEPOLARDA DERZLER7.1 IS (INSAAT) DERZLERI7.2 HAREKET DERZLERI

8. DEPOLARDA GEÇIRIMSIZLIK9. DSI SU TUTUCU BETONARME YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT

GENEL TEKNIK SARTNAME ÖZETI10. ÖRNEK DIKDÖRTGEN DEPO11. KAYNAKLAR

12.06.2008

5

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

1.1 GIRISDEPOLARININ KULLANIM AMAÇLARI

• Insanlarin ihtiyaci olan suyu depolamak

• Yangin aninda gerekli olan ek su ihtiyacini karsilamak

• Sebekedeki su basincinin belirli sinirlar içinde kalmasini saglamak

• Sanayi ve enerji için gerekli sivilari depolamak

• Atik sulari aritilmasi için biriktirmek

12.06.2008

6

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

SIVI DEPOLARIN SINIFLANDIRILMASI

1 ) Kullanim amacina göreSu depolariAkaryakit ve gaz depolariAtiksu tesisi depolari

2 ) Kullanilan malzeme cinsine göreBetonarme depolarÖngerilmeli ya da kismen öngerilmeli beton depolarKargir ve beton depolarÇelik depolar

12.06.2008

7

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

3) Zemindeki konumuna göreGömme depolarYerüstü depolariAyakli depolar

4 ) Plandaki sekline göreDikdörtgen kesitli depolarKare kesitli depolarDaire kesitli depolarÇokgen depolarHerhangi bir kesitteki depolar

SIVI DEPOLARININ SINIFLANDIRILMASI

12.06.2008

8

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

5 ) Kat ve göz adedine göreBir gözlü depolarÇok gözlü depolarÇok katli bir gözlü depolarÇok katli ve çok gözlü depolar

6 ) Insa sekline göreMonolitik (yekpare) depolarPrefabrike depolar

SIVI DEPOLARININ SINIFLANDIRILMASI

12.06.2008

9

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

1.5 SIVI DEPOLARININ PROJELENDIRILMESINDE GÖZÖNÜNE ALINAN YÜKLER

•Depo ve depo ekipmaninin öz agirliklari•Depolanan sivinin yükü•Isletme yükleri•Sicaklik degisimi•Rötre etkisi• Kar ve rüzgar yükleri•Deprem etkisi•Toprak ve su itkisi

DEPOLARIN PROJE YÜKLERI

12.06.2008

10

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

2. DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLAR

•Dairesel kesitli depolar daha ekonomik. •Çok gözlü dikdörtgen kesitli depolar alan kullanimi bakimindan elverisli.

•Dikdörtgen kesitli depolar dairesel depolara göre çok gözlü olmasi uygun,

arsa kaybini önlüyor

Dikdörtgen kesitli depolar:•Açik•Kapali Bir Bölmeli•Çok Bölmeli

teskil edilebilir.

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR

12.06.2008

11

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

( c )

( a )

( d )

( b )

Dikdörtgen Kesitli Sivi Deposu Tipleri

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR

12.06.2008

12

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Dikdörtgen kesitli depo tipleri

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR

12.06.2008

13

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

2.1 DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVIDEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI

Yatay ya da düsey seritler yöntemi

Amerikan standartlarindaki katsayilar yöntemi

Sonlu elemanlar yöntemi

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME

YÖNTEMLERI

Dikdötgen depolarda köselerde yerdegistirme engellenmis, açikliklarda serbest

12.06.2008

14

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

F

F

∆z

H

∆

∆

Dikdörtgen Depo Düsey ve Yatay Kesiti

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI

12.06.2008

15

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

aγ Η

HγΗ

Dikdörtgen Sivi Depolarinda Yük Etkisi

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI

12.06.2008

16

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

1.DURUM: SIZDIRMA TESTI

2.DURUM: TOPRAK ITKISI

3.DURUM: DEPO ÜSTÜNÜN KAPALI VE DOLU OLMASI DURUMU (ZEMIN ETKILERI IHMAL EDILIYOR)

P

M

P

M

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARININ DAVRANISLARI VE YAPISAL ÇÖZÜMLEME YÖNTEMLERI

12.06.2008

17

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

a

b

H

h

1

Yatay Seritler YöntemiDikdörtgen Depolarda Yatay Seritlerin Sematik Gösterilimi

Depo derinligi fazla ve yatay boyutlarin derinlige orani küçük ise uygun, yatay dogrultuda çalisma

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME SIVI DEPOLARI YATAY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

18

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Yatay Seritler Yönteminde Yükler

P1

P2

P3 P3

P2

P1

11

1

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

19

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Yatay Seritler Yöntemi Moment Degisimi

pb/2

pb/2

pb/2

pb/2

pa/2

a

b

Ia

Ib

A

D C

B

B

A

C

D

b

a

M 1

M 2

pa²/8

pb²/8

M

M

pa/2

pa/2pa/2

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

20

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Uzun Duvarlarda Ara Mesnetler (Kolonlar) Bulunmasi Halinde Duvarlarin Sematik Moment Diyagrami (Plan)

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA YATAY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

21

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Düsey seritler YöntemiYatay boyutlar büyük ise uygun(üst uç kirissiz ise konsol plak)

a

b

H

1

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

22

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

γΗ

x

h=H

γx

a/2

Düsey Seritler Yönteminde Yük Etkisi

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

23

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

γ Η

x

γx

0,57

8H0,

422H

H

γΗ

x

γ x

0,23

7H0,

8H

0,54

8H0,

452H

0,2H

M m a x

H

M max

0,58

3H0,

417H x

γx

h=H

γΗ

γ Η ³ / 6

γ Η a ² / 8 - γ Η a ³ / 6

H

γ Η ³ / 6

DIKDÖRTGEN KESITLI DEPOLARDA DÜSEY SERITLER YÖNTEMI

12.06.2008

24

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR

YÖNTEMI

DIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI

• Mx, My, Mxy, Myz

• 1.Durum: Üst kenar basit mesnetli - alt kenar basit mesnetli

• 2.Durum: Üst kenar serbest - alt kenar basit mesnetli,• 3.Durum: Üst kenar serbest - -alt kenar ankastre

mesnetli.

O y

xb/2b/2

H

12.06.2008

25

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI

12.06.2008

26

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI

12.06.2008

27

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI

12.06.2008

28

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

28

12.06.2008

29

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDIKDÖRTGEN BETONARME SIVI DEPOLARINDA KATSAYILAR YÖNTEMI

12.06.2008

30

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

b/2

a

c/2b/2

c/2 c/2

b/2

a b c

L-(L-K)/3

L-(L-K)/3

b

c cK

K

L-(L-K)/3

b

c

L-(L-K)/3

L-(L-K)/3

K K

L-(L-K)/3

K L

c c

bb

d e f

b

DUVAR BIRLESIMTIPLERI

12.06.2008

31

ITÜYAPI

ANABILIM DALISONLU ELEMANLAR YÖNTEMI

• SONLU ELEMANLAR YÖNTEMI

• SAP 2000• SAFE• ...

12.06.2008

32

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

(a) (b) (c)

Dikdörtgen depolarda duvar donati detaylari: (a), (b), (c), (d), (e), (f) (Yatay Kesit)

(d) (e)(f)

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI

12.06.2008

33

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

(g)

(a),(b),(c),(d),(e),(f) Yatay Kesit ; (g) Düsey Kesit

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI

12.06.2008

34

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Depo tabani duvar birlesim detaylari

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLARDA DONATI

12.06.2008

35

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Dairesel kesitli depolar

DAIRESEL KESITLI BETONARME DEPOLAR

12.06.2008

36

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

3. DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARIDairesel kesitli dönel depolar iki adimda hesaplanir:

-Mambran teoriye göre hesap (egilme etkilerinin göz önüne alinmadigi durum)

- Kabuk kenar tesirlerinin göz önüne alindigi egilmeli teoriye göre hesap

Bir çok kere depolarda mambran teorinin yani sira egilme tesirlerinin de göz önüne alinmasi gerekir.

DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN HESAP ESASLARI

12.06.2008

37

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Dairesel Kesitli Depolarin Mambran Hesabi

Mambran teorisinde gerilmelerin kabuk kalinliginca üniform dagildigi ve egilme etkilerinin ihmal edildigi kabul edilir.Kabuklarin egilmeli ve mambran hesaplarinda pratik olarak;

•kabuk kalinliginin diger boyutlari yaninda çok küçük oldugu

•kabuk kalinligi yaninda sehimlerin çok küçük oldugu

•sekil degistirmeden önce ortalama yüzeye dik olan kesitin sekil degistirmeden sonra da ortalama yüzeye dik kaldigi

•ortalama yüzeye dik gerilmelerin ihmal edilebilecegi kabul edilir.

Mambran durumda bunlardan baska ortalama yüzeyin sürekli olmasi, kalinligin sabit olup ani kesit degistirmemesi, kabuga etki eden yüklerin sürekli yayili olmasi ve sinir kuvvetlerinin ortalama yüzeye teget olmasi sartlari da saglanmalidir.

DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN MAMBRAN HESABI

12.06.2008

38

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Dairesel Kesitli Depolarin Egilmeli Teoriye Göre Hesabi

Daire kesitli depolar genellikle bir dönel kabugun (örnegin düzlem tabanli silindirik kabuk) veya birkaç dönel kabuk parçasinin birbiriyle monolitik birlesiminden elde edilirler.

Bu durumda depolar yatay kesitlerle küresel kabuk, silindirik kabuk ve konik kabuk gibi kabuklara ayrilabilir.

Kabuklarda sekil degistirmeler egrilik degisimlerine neden oldugu için egilme momentleri ortaya çikar.

Genellikle küçük sekil degistirmelerden dogan egrilik degisimleri ihmal edilebilirse de kabugun mesnetlerinin meridyen tegetine dik dogrultudaki

hareketine mani olunursa sekil degistirmeler göz önüne alinmalidir (iki kabugun veya kabuk ile çember kirisinin monolitik birlesiminde oldugu gibi).

Bu durumda düsey kesitte her bir kabukta radyal dogrultuda H=Xi yatay kuvveti ile M=Xk egilme momentinin varligi düsünülür. Xi ve Xk

bilinmeyenleri kabuk birlesim noktalarindaki süreklilik sartlarindan belirtilir.

DAIRESEL KESITLI DEPOLARIN EGILMELI HESABI

12.06.2008

39

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDAIRESEL KESITLI DEPOLARDA DONATI

12.06.2008

40

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Küresel kabuk depo birlesim sekilleri

DAIRESEL KESITLI DEPOLAR

12.06.2008

41

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

SILINDIRIK KABUK MAMBRAN DURUM

12.06.2008

42

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDAIRESEL KESITLI DEPOLARIN EGILMELI HESAP

ESASLARI

12.06.2008

43

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Sekil 8 Çesitli tipte ayakli depolar

AYAKLI DEPOLAR

12.06.2008

44

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Dönel yüzeyli su deposu

AYAKLI DEPOLAR

12.06.2008

45

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Sekil Dikdörtgen kesitli ayakli depolar

DIKDÖRTGEN KESITLI BETONARME DEPOLAR

12.06.2008

46

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

5. DEPOLARDA DEPREM HESABI

12.06.2008

47

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

P(z)

z

x

P(z)

H

2H/5

4H/3

π

Parabolik Eliptik

21h H..c

127

P γ=

12.06.2008

48

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

HOUSNER YÖNTEMINE GÖRE HESAP

12.06.2008

49

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

z

x x

z

P i(z) P o(z)

(a) Impuls Basinci (b) Salinim BasinciHousner’ e Göre Sivi Etkileri

12.06.2008

50

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

[ ] )h/L732,1(th.)hz(5,0)hz(.3.h.a.)z(P 22mi −−−ρ=

twsin.)L/h.581,1(sh

)L/)zh(581,1(ch.wl527,0)z(P o

20

20

−φρ=

12.06.2008

51

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

D E R I N D E P O

1,5L

s

2 L 2 L

M a

M i

M 0

k/2 k/2

ha

ho

h1

D E R I N O L M A Y A N D E P O

k/2M 0

k/2

M i

ho

h1

2 L 2 L

h<1,

5L

12.06.2008

52

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

a/3)a/3tanh(

MM o = )catanh(

ab

MM 1 =

−α+= )1

MM

(1375,0hh

o

0

)casinh(.ca)cacosh(

1h

h 1 β−−=

)catanh(.cagM

kh

1

=)ca(tanh.

hea1

)catanh(d

d

2maxmax

max

ν−

=ν

12.06.2008

53

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

z.h..a.875,0)z(P m ρ=

)zh2(z..a.707,0)z(P m −ρ=

Westergaard bagintisi:

Karman bagintisi:

12.06.2008

54

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

55

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

56

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

ksγΗ

ksγΗ²/2H

/3kdγΗ²/2

H/2

0,4H

(7/12)chγsΗ²

(7/8)chγsΗ

H

W.A0

W

2H'/3

Yan Cidarlari Konsol Duvar Olarak çalisan Gömme Depolarda Toprak itkisi(Depremsiz ve Depremli Durum)

GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI

12.06.2008

57

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

2

2

2

a

))i).(cos(cos()isin().sin(

1)cos(.cos

)(cosk

α−α+δ

−φδ+φ+α+δα

α−φ=

2

2

2

p

))i).(cos(cos()isin().sin(

1)cos(.cos

)(cosk

α−α−δ+φδ+φ

−α−δα

α+φ=

12.06.2008

58

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

2

2

2v

at

))i).(cos(cos()isin().sin(

1)cos(.cos.cos

)(cos)c1(k

α−λ+α+δλ−−φδ+φ

+λ+α+δαλ

α−λ−φ±=

2

2

2v

pt

))i).(cos(cos()isin().sin(

1)cos(.cos.cos

)(cos)c1(k

α−λ+α−δλ−+φδ+φ

−λ+α−δαλ

α+λ−φ±=

GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI

2aa H..K5,0P γ= 2

pp H..K5,0P γ=

12.06.2008

59

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

)]c1(carctan[ vh ±=λ

oh A).1I(2,0c +=3/C2c hV =

aatad kkk −=

pptpd kkk −=

GÖMME DEPOLARDA ZEMIN ITKISI

12.06.2008

60

ITÜYAPI

ANABILIM DALIDERZLER

6. DERZLER

6.1 Insaat Derzleri 6.2 Hareket Derzleri

•Düsey Insaat derzleri temel kirislerinde, kirislerde ve dösemelerde •Yatay insaat derzleri kolonlarda, perde duvarlarda teskil edilir.

•Insaat derzleri kesit tesirlerinin az oldugu yerlerde teskil edilmelidir.•Derzler geçirimsizlige mani olmamalidir.

6.1 INSAAT DERZLERI

12.06.2008

61

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Donati sürekli.15 cm

Sivi tutucuderz bandi

Beton süreksiz

Derz ya l i t imm a l z e m e s i

Ka l ip

Beton dis

DERZLER

12.06.2008

62

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

6.2. HAREKET DERZLERI Depolarda betonun rötre ve isi degisimlerini azaltmak ve konstrüktif nedenlerle hareket derzleri teskil edilir.Bu tip derzler;Betonda isi ve rötre degisimlerinden dogan çekme gerilmelerini azaltirlar.

Farkli zemin oturmalarinda çatlak teskilini önlerler,Statik sistemi basitlestirip, momentleri azaltirlar.

Depolarda asagidaki tiplerde derz teskil edilir;Depo tabanini küçük alanlara bölen derzlerDuvar ile temel veya duvar ile depo tabani arasinda derzlerDikdörtgen kesitli depolarda düsey derzlerDuvar ile tavan arasina teskil edilen derzler

DERZLER

12.06.2008

63

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

6.2.1. HAREKET DERZI TIPLERIHareket derzleri teskillerine bagli olarak daralma derzi, genlesme derzi ve kayma derzi olarak isimlendirilirler.

Daralma Derzleri

Derz boyunca betonun sürekli olmadigi ve teskilinde derzin iki yanagi arasinda bosluk birakilmis olan derzlerdir. Derz boyunca hem beton hem de donati süreksiz ise bu tip daralma derzleri tam daralma derzleri, sadece betonun süreksiz oldugu derzlere kismi daralma derzleri denir.Genlesme Derzleri

Yapida hem genlesme, hem de daralma hareketlerine imkan veren derz boyunca hem betonun hem de donati çubugunun süreksiz oldugu ve teskilinde derzin iki yanagi arasinda uygun bir bosluk birakilmis olan derzler,Kayma derzi

DERZLER

12.06.2008

64

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Hareket saglayici derz malzemeleri

DERZLER

12.06.2008

65

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Sekil 15 dösemelerde genlesme ve daralma derz örnekleri(DSI)

DERZLER

12.06.2008

66

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Duvarlarda genlesme ve daralma derz örnekleri (DSI)

DERZLER

12.06.2008

67

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

Kayma yüzeyi veya lastik yatak

Geçirimsiz derz kaplamasi

Derz yalitim malzemesi

Sekil 16 Kayma derzi

DERZLER

12.06.2008

68

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

7. DEPOLARDEA GEÇIRIMSIZLIK7.1ÇATLAK GENISLIGI KONTROLÜTS 500’ e göre yük ve malzeme katsayisi 1.0 alinmalidir. Nervürlü donati için çatlak genisligiw=1.3 (At c)1/3 σ s 10-5 (7.1)ile verilmis olup düz yüzeyli donati için bu deger 1.7 ile çarpilarak arttirilir.

Burada Sekil 7 de tanimlanmis olan A t elemanlarda her bir çekme çubuguna düsen etkilibeton alanidir. σ s donati gerilmesi yük katsayisi ile çarpilmamis yükle hesaplanmalidir.Bu degerin yaklasik olarak 0.7fyd alianbilecegi belirtilmistir. c donati agirlikmerkezinden beton lifine olan uzakliktir.

Çatlama bölgesinde donati çevresi

DEPOLARDA GEÇIRIMSIZLIK

12.06.2008

69

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

8. DSI Su Tutucu Betonarme Yapilarin Hesap ve Yapimina ait Genel Teknik Sartname Özeti

Yan duvarlarin konsol olarak çalistigi ve bu sekilde projelendirildigidurumlarda;

Devrilme güvenliginin tüm yükleme hallerinde depremsiz durumda 1,5’den, depremli durumda 1,20’ den az olmamasi temin edilmelidir.

Kayma güvenliginin tüm yükleme hallerinde depremsiz durumda 1,50’ den depremli durumda 1,20’ den az olmamasi temin edilmelidir.

Su tutucu yapilarin ilk doldurulmasi 24 saatte su seviyesi 2,0 metreyi geçmeyecek sekilde üniforma yakin bir hizda olmalidir.

Bu sartnamede su tutucu yapilarin elemanlari su ile ilgili olarak maruz kaldiklari tesirler yönünden iki sinifa ayrilmaktadirlar:

A sinifi; Hemen hemen daimi olarak su ile temasta olan kisimlar, B sinifi; Su ile temasta olmayan kisimlar.

Sartnameye göre 25 cm veya daha ince olan ve bir yüzü (A) sinifi tesirine maruz duvar ve dösemelerin diger yüzlerinin de ayni sartlarda oldugu

varsayilir.

SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)

12.06.2008

70

ITÜYAPI

ANABILIM DALISU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL

TEKNIK SARTNAME (DSI)

25 cm’ den daha kalin olan ve bir yüzü (A) sinifi tesirine maruz duvar veya dösemelerin diger yüzlerinin (B) sinifi tesirine maruz oldugu varsayilir. Yönetmelige göre (B) sinifi tesirlere maruz yapi elemanlarinin TS

500 veya diger ilgili standartlara uygun olarak

pojelendirilmelidir.

12.06.2008

71

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

a.Çatlamaya uygun dirençb.Uygun dayanimc.Ekonomik donati orani bagintisigözönüne alinarak yapilmalidir. Yönetmelikte projelendirme varsayimlari:a.Beton ve çelik dogrusal elastik davranirlar,

15EE

c

s ==η

a.Egilme ve eksenel çekmede çatlamaya karsi direnç hesaplarinda beton çekme gerilmeleri alir.b.Mukavemet hesaplarinda beton çekme gerilmeleri ihmal edilir.

(A) sinifi tesirlere maruz yapi elemanlarinin projelendirilmesi;

SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)

12.06.2008

72

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

bzV

)/( 2cmkgf

Gerilmeler: Kesitlerde yüklemeler göz önüne alinarak bulunan gerilmelerdir.

Beton Emniyet gerilmeleri

BetonSinifi

Kesit Zorlamasi Kayma

Eksenelçekme

Egilmedeçekme V/bz

BS 20BS 25

910

1517

1820

Tablo da; V toplam kesme kuvveti, bgenislik, z moment koludur.

SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)

12.06.2008

73

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

)cm/kgf( 2

Tablo 3

BetonSinifi

Kesit ZorlamasiKayma

Aderans

EksenelBasinç

Egilmede Basinç Düz Nervürlü

BS 20BS 25

6580

80100

78

68

1216

Çelik Emniyet gerilmeleri

Beton Emniyet Gerilmeleri

Gerilme Tesirsinifi Düz Nervürlü

EksenelÇekme,EgilmedeÇekme,Kesme

(A) 1000 1500

Basinç (A) 1400 2000

)cm/kgf( 2

SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)

12.06.2008

74

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

ykfctkf

cr =ρ

Minimum donati miktari:Rötre ve isi tesirlerinden dolayi meydana gelen çatlaklari dagitmak için gerekli minimum donati kritik pursantaji

Toplam kesit alanina göre, çatlaklari dagitmak için gerekli kritik donati orani

Betonun çekme mukavemeti (genelde 3 günlük beton için verilen bu degerBS 20 için 7,5 kg/cm2)

Burada,

SU TUTUCU YAPILARIN HESAP VE YAPIMINA AIT GENEL TEKNIK SARTNAME (DSI)

12.06.2008

75

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

9. SAYISAL ÖRNEK

12.06.2008

76

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

77

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

78

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

79

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

80

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

81

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

82

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

12.06.2008

83

ITÜYAPI

ANABILIM DALISAYISAL ÖRNEK

12.06.2008

84

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

ACI 318-99 a Göre Çatlak Kontrolü

M = 120 kNm/m As= 13,4 cm2 Es= 200000 MPa

Ec= 26000 MPa a = Es/ Ec=7,7 d = 54 cm dc = 5 cm

? = As/(bw.d) = 13,4/(100.54) = 0,0025

( )22 0,178k ρα ρα ρα= + − = j = 1-k/3 = 0,941

2120.(100)17,6 /

. 13,4.0,941.54ss

MkN cm

A j dσ = = = =176 MPa

22 2.5.100142,86

7c wd b

A cmn

= = = =14286 mm2

3 157,3 /s cz d A kN cmσ= = = 15,73 kN/mm

w = 0,0132.z = 0,0132.15,73 = 0,21 mm < 0,33mm

12.06.2008

85

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

85

M = yük katsayisi kullanilmadan bulunan moment degeri

A = her bir çekme çubuguna düsen etkili beton alani

w = çatlak genisligi

s s = donatida meydana gelen gerilme ( 0,6 fyk olarak alinabilir. )

As = donati alani

n = kesitteki donati sayisi

bw = kesit genisligi

z = egilme donatisi dagilimindaki sinirlandirma degeri

d = etkili kesit yüksekligi

dc = beton örtüsü

? = donati orani

12.06.2008

86

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

ACI 318-05 a Göre Çatlak Kontrolü

Burada çatlak genisligini kontrol altina almak için egilme donatilari arasindaki mesafe

asagidaki denklem ile verilen degerleri geçmemelidir.

27638 2,5 c

s

s cσ

= −

ve

27630

s

sσ

=

276 27638 2,5 38 2,5.5 49

170cs

s c cmσ

= − = − =

> 10 cm

276 27630 30 48

170s

s cmσ

= = =

> 10 cm

Kullanilan donati araliklari uygundur.

cc = en dis çekme lifi ile çekme donatisi arasindaki mesafe (cm)

s s = donatida meydana gelen gerilme ( 2/3 fyk olarak alinabilir. ) (MPa)

12.06.2008

87

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

• Türkçe Kaynak Yayinlar

• H. Demir, M. Altan, K. Güler; Betonarme Depolar, Betonarme Yapilar Semineri, I.T.Ü: Insaat Fakültesi, Kasim 1988

• Z. Celep, N. Kumbasar; Deprem Mühendisligine Giris ve Depreme Dayanikli Yapi Tasarimi, Beta Yayincilik, 2004.

• TS 500 Betonarme Yapilarin Tasarim ve Yapim Kurallari, TSE Ankara, 2000.

• Su Tutucu Betonarme Yapilarin Hesap ve Yapimina Ait Genel Teknik Sartname, DSI, 1983

• ACI 318-05 Building Code Requirements for Structural Concrete, ACI, Farmington Hills, Michigan, 2005.

12.06.2008

88

ITÜYAPI

ANABILIM DALI

ILGI VE SABRINIZ IÇIN TESEKKÜRLER

88