Piano integrato di interventi per lo sviluppo di ecosostenibilità,

ergonomia di fruizione, accessibilità e sicurezza.

Scuola Elementare "G. Paolo II"

Piazza Amendola n°1 - 84010 San Marzano sul Sarno (SA)

Provincia di Salerno

COMUNE DI SAN MARZANO SUL SARNO

Scala:

Titolo progetto:

rev.

Titolo elaborato:

data verif.

2

1

0

descrizione redaz.

Progetto redatto da:

UTC

Comune di San Marzano sul Sarno

FONDI STRUTTURALI EUROPEI PROGRAMMAZIONE 2007-2013

PON - FESR “Ambienti per l'Apprendimento"

ASSE II "Qualita' degli Ambienti Scolastici" - OBIETTIVO C

Committente:

Circolo Didattico Statale “S.S. Giovanni Paolo II

Piazza Amendola - 84010 - San Marzano sul Sarno

RELAZIONE SULLE OPERE MIGLIORATIVE

ASCENSORE: CASTELLETTO IN CARPENTERIA METALLICA, ELEVATORE, PORTE DI PIANO.   Fornitura e posa in opera di: CASTELLETTO  in  carpenteria metallica, altezza  circa m 15,00 dal piano di posa dei pilastri,  con  strutture portanti  realizzate da quattro pilastri  in  tubolari quadrati di acciaio, delle dimensioni di 100x100x5mm.  I collegamenti  tra  i pilastri saranno  realizzati con profili UPN100 posti ad  intervalli di 1500mm  lungo  tutta l’altezza della struttura.  Le dimensioni in pianta sono di circa 2130x1710mm. La struttura di fondazione è realizzata con una piastra dello spessore di 500mm, posta a –2000mm dall'estradosso della piastra di fondazione della scala. Calcestruzzo di fondazione tipo Rck30, acciaio per cemento armato B450C, acciaio per carpenteria metallica tipo S275. Il tutto come meglio specificato nei grafici allegati. Chiusure  perimetrali  del  castelletto  in  policarbonato  alveolare  coestruso  tipo  dott.Gallina  modello "ArcoPlus 547" o equivalente, a sette pareti e spessore di   40 mm, compresi  i profili metallici di aggancio alla struttura.  ASCENSORE  ELETTRICO  senza  locale  macchine  tipo  CEAM  modello  "Evolux.eco®"  Linea  "SINTESI"  o equivalente, con 2 accessi opposti, nell’osservanza di: 

direttiva Ascensori 95/16/CE e Norme Armonizzate EN81; 

direttiva Europea 89/106/CE sul risparmio energetico, impatto ambientale e sicurezza d’uso; 

D.M. n.236/89 ‐ Legge n.13/89. Al  fine  di  ridurre  sensibilmente  i  consumi  energetici  dell'impianto  è  presente  un  sistema  rigenerativo proprietario che consente di risparmiare sui costi di esercizio recuperando fino al 30% dell’energia utilizzata durante la corsa e renderla disponibile per la successiva movimentazione dell’impianto. 

PORTATA:       480 kg. CAPIENZA:       6 persone. VELOCITÀ:       variabile da 0,63 – 0,75 m/s con livellamento di precisione. CORSA:       11,00 m (max 21 mt). FERMATE ‐ SERVIZI:    4 (max 7) ‐ 5 , con 2 accessi opposti. VANO DI CORSA:     realizzato in castelletto, dimensioni: largh. 1.550 x prof.1.810 mm. TESTATA:       3.500 mm. FOSSA:        1.000 mm. ALIMENTAZIONE:    a corrente alternata monofase 220 Volts ‐ 50 Hertz. POTENZA:       0,50 kW. MOTORE:       elettrico gearless a magneti permanenti, con sistema rigenerativo. CONTROLLO TRAZIONE:   a frequenza variabile con controllo digitale. SOSPENSIONE:      con cinghie piatte. MANOVRA:       universale, automatica a pulsanti. 

 CABINA tipo CEAM modello "SINTESI" avente le seguenti caratteristiche: 

dimensioni (larg. x prof.): 850 x 1.200 mm, altezza interna 2.200 mm. 

pannello comandi, parete frontale (lato porta), in lamiera plastificata colore BIANCO. 

pareti laterali e di fondo in lamiera plastificata colore BEIGE. 

dispositivo di illuminazione a soffitto tipo SPOT nel tetto, finitura lamiera plastificata colore BIANCO con luce di emergenza. 

pavimento in gomma liscia MARRONE. 

BOTTONIERA DI CABINA comprendente: pulsanti di comando linea OLYMPUS con numeri in rilevo e caratteri Braille, pulsante di ALLARME, pulsante aperture porte, citofono collegato con  il  locale macchine,  allarme  inviato/ricevuto,  comunicazione  bidirezionale  tra  cabina  e  il  centro  pronto intervento, sovraccarico, sintesi vocale. 

PORTA DI CABINA automatica a due ante telescopiche  laterali, completa di meccanismo e soglia, controllata  in  chiusura  da  fotocellula  a  raggi  infrarossi,  finitura  in  lamiera  plastificata  colore BIANCO. Dimensione porte: largh 800 x altezza 2000 mm. 

PORTE DEI PIANI automatiche a due ante telescopiche  laterali, accoppiate con  la porta di cabina, complete  di meccanismo  e  soglia,  protezione  tagliafuoco  nessuna  finitura  in  lamiera  plastificata colore BEIGE.  

PORTALI costruiti in lamiera plastificata colore BEIGE. 

BOTTONIERE E INDICATORI AL PIANO tipo CEAM modello Olympus montate sui portali.  MACCHINARIO tipologia MRL Gearless estremamente compatto con puleggia di soli 8 cm, posto all’interno del vano corsa e montato sulle guide, movimentato da cinghie piatte per maggior comfort, silenziosità di marcia  e  riduzione  dell’usura;  azionato  in  corrente  alternata  a  frequenza  e  tensione  variabili. Motore elettrico sincrono a magneti permanenti da 48V, con traferro radiale per la massima efficienza elettrica ed il minimo  consumo  energetico,  protetto  ed  equipaggiato  con  opportuna  protezione  termica.  Rapporto d’intermittenza 40% e minima potenza motore. Un innovativo e brevettato sistema di controllo, ottimizza i tempi di percorrenza e di attesa: variando la velocità in funzione del carico presente in cabina, si garantisce sempre  il massimo  delle  prestazioni.  Sia  le  cinghie  che  la macchina  gearless  con  cuscinetti  sigillati  non richiedono l’ aggiunta di olio o lubrificanti inquinanti, nel totale rispetto dell’ ambiente.  Un  sistema  brevettato  di  controllo  elettronico monitora  costantemente  24h  su  24  lo  stato  dei  trefoli d’acciaio all’interno delle  cinghie garantendo  così  il massimo  controllo per  il  funzionamento  in  sicurezza dell’elevatore. Sistema dotato di azionamento rigenerativo, che trasforma l’energia che in fase di frenatura della cabina verrebbe dissipata sotto  forma di calore,  in energia elettrica che alimenta costantemente  le batterie.  QUADRO DI MANOVRA  in armadio posto al piano estremo  superiore adiacente alla porta di piano  (lato macchina),  con  dimensioni  400x200x2100 mm,  con  finitura  esterna  in  lamiera  plastificata  colore BEIGE. Dotato  di  sistema  di  controllo  modulare  a  microprocessore.  Azionamento  a  frequenza  variabile  con controllo  vettoriale  a  circuito  chiuso.  Include  quadretto  degli  interruttori  generali  e  batterie  di alimentazione.  Tutti  i  componenti  che necessitano di  regolazioni o  che  sono  interessati  alla manovra di soccorso, sono stati posizionati in maniera ergonomica per facilitarne l’accesso ed il loro impiego.   MANOVRA DI EMERGENZA completamente automatica, sfruttando le batterie, consente il funzionamento dell’impianto  in caso di mancanza di energia (black‐out) per numerose corse fino al  limite di carica; prima dell’esaurimento delle batterie, l’impianto si fermerà al piano aprendo le porte.  LINEE ELETTRICHE ED ORGANI DI MANOVRA con cavi flessibili per il collegamento con la cabina e il vano, di tipo precablato ed  intestati con connettori e  terminali, per un collegamento  rapido e  sicuro. Pulsante di stop  in fondo fossa, accessibile dall’esterno del vano, posto  in prossimità dello sbarco  inferiore. Organi di manovra con sensori magnetici per il conteggio dei piani e comandi di rallentamento e di arresto al piano, dotati di controllo degli spazi di extracorsa e manutenzione, collegati alla scheda di  interfaccia seriale sul tetto di cabina.  MATERIALE DI VANO E ARCATA CABINA con guide  in acciaio trafilato a freddo per cabina e contrappeso, che  sostengono  il  peso  della  macchina  trasferendo  i  carichi  in  fondo  fossa,  consentendo  di  ridurre l’interfaccia con  l’edificio ed suoi costi strutturali. Arcata del  tipo a sedia,  integrata con  la struttura della cabina, con pattini a rulli, coppia di blocchi monodirezionali, sistema di arresto in salita tramite freno sulla puleggia di trazione e dispositivo di rinvio tramite rulli.  Si intendono altresì compresi nella fornitura: 

redazione del progetto esecutivo e del calcolo strutturale della struttura del castelletto metallico e della  relativa  fondazione  a  firma  di  tecnico  abilitato  compresi  tutti  gli  adempimenti  tecnici  e/o amministrativi ad esse connessi;  

pratiche e competenze VV.FF; 

impianto di allarme completo di segnalatore acustico posto all'esterno del vano corsa; 

messa a terra delle apparecchiature con linea resa ai piedi del vano corsa, senza dispersore; 

assistenza al momento del collaudo; 

spese per Esame Finale (ex Collaudo); 

scaletta del fondo fossa; 

collegamento linea di terra alla presa generale dell’edificio;  

linee e canalizzazioni nel caso il segnale di allarme e/o citofonico sia richiesto anche in altro luogo;  

posizionamento di gruppo motore e quadro davanti alla porta dell’ultimo piano servito;  

opere murarie di qualsiasi genere;  

ponteggio occorrente per la posa in opera dei materiali, del castelletto metallico e dell'ascensore e quanto altro necessario; 

eventuale F.M. provvisoria, necessaria per il montaggio, resa in prossimità del quadro elettrico;  

manovalanza pesante e leggera di aiuto al montaggio; 

allontanamento materiali di risulta.   Allegati: 

scheda tecnica ascensore CEAM modello Evolux eco"2EM 68 P6" 

fascicolo dimensionamento castelletto metallico 

grafici castelletto metallico  

PAR

ETE

IN C

.A.

Cab

ina

1300

Cabina 1000

PIANTA VANO CORSA

P13

P11

Ceam si riserva di modificare senza preavviso le caratteristiche e ledimensioni dei propri prodotti

Tutte le misure sono espresse in millimetri (Disegno non in scala)

2EM 68 P6Scheda Tecnica Modello

Portata Kg 500 Persone 6

OPHCH

20002100 2200

Porta 850

Vano Netto e Fossa 1550

Grezzo 1210

Telaio Porta 1150

500

350

PAR

ETE

IN C

.A.

32020

50

200

Vano

Net

to e

Fos

sa 1

810

P17

P17P11

Porta 850

Grezzo 1210

Telaio Porta 1150

500

350

32020

50

200

APERTURASINISTRA

APERTURADESTRA

LATO FRONTE Fermate ............................

LATO RETRO Fermate ............................

LATO FRONTE Fermate ............................

ATTENZIONE!!!Ultimo accesso intestata determinail "Lato Fronte" e ilsenso di "Apertura"

dell'impianto.

TERRAPIENO

ELEVATO

TEST

ATA

CH

+ 1

200

min

imo

H. C

ABIN

A C

H

FOSS

A10

00

Sporgenzaganci

GRUPPO

Aper

tura

OPH

Tela

io O

PH +

100

Gre

zzo

OPH

+ 1

30

MANOVRA

Aper

tura

OPH

Tela

io O

PH +

150

Gre

zzo

OPH

+ 1

80

CO

RSA

m

Lato FronteLato Retro

Porta 850

Vano Netto e Fossa 1550

Grezzo 1210

Telaio Porta 1150

500

350

320 20

50

200

evolux eco

Fermate max 10

Corsa max 27 m

P12

Conforme al D.P.R.162 del 30-04-1999 (Dir. 95/16/CE)Conforme al D.M. 503 del 24-07-1996 in proprietà pubblicaConforme al D.M. 236 del 14-06-1989 in proprietà privata

Conforme alla Legge 6 (5.3.3) del 20-2-1989 Regione Lombardiaper edifici residenziali nuovi o pre-esistenti

SPINTE SULLE GUIDE CABINA

R1 = 104 daNR2 = 42 daNR1

R2 P12P11

4700 daN== 1250 daN

P13 3600 daN=P17 900 daN=

FISSAGGIO GUIDE CABINA E CONTRAPPESO

Le guide devono essere fissate alle pareti del vano corsa ogni 2.84 metri massimo

CARICHI IN FOSSA

Ascensore elettricosenza locale macchinaVELOCITA' fino a 1m/s

PER

TES

TATA

> 4

000

CO

NSU

LTAR

E C

EAM

Versione: Giugno 2014

COMBINAZIONI DI CARICO:

FOSSA: 1) P11+P11+P17+P17 2) P12+P17+P17 3) P12+P13 4) P11+P11+P13TESTATA: 1) U3+U4+U7GUIDE : 1) R1+R2

TUTTI I CARICHI COMPRENDONOL' INCREMENTO DINAMICO

PORTE DI PIANO A SBALZO MRF

N.B

. L'A

LTEZ

ZA D

EGLI

INTE

RPI

ANI S

ULL

O S

TESS

O L

ATO

DEV

E ES

SER

E C

OM

PRES

A TR

A 27

10 E

110

00 m

m.

L'A

LTEZ

ZA D

EGLI

INTE

RPI

ANI O

PPO

STI D

EVE

ESSE

RE

ALM

ENO

DI 3

50 m

m

POSIZIONE GANCI IN TESTATA (metodo senza ponteggio)Il montaggio senza ponteggi è previsto solo con vano in C.A.

Le opere murarie della parete frontale al piano gruppo di manovra vanno realizzate dopoil montaggio dell'impianto, della posa delle porte di piano e della sistemazione delgruppo di manovra. GRUPPO DI MANOVRA POSIZIONATO AL PIANO DENOMINATO:

POSIZIONE GRUPPO MANOVRAApertura SX: a disegnoApertura DX: speculare

Ø 18 ÷ 20min

. 50

PARTICOLARE GANCI

PORTATA GANCI: 1500 daN

Ganci U3 contemporaneamenteGanci U4 e U7 caricati

singolarmente

NOTA BENE:In caso di montaggio con ponteggi,

prevedere soloil gancio U7 con portata 500 daN

Rispettare l'orientamentodei ganci come indicato

CAMINO DI VENTILAZIONEPosizione preferenziale

Giugno 2014 2EM 68 P6

Prof

ondi

tà v

ano

1810

100 100

ø 20Ø 5

0

Prof

ondi

tà v

ano

1810

540

660

L2=156

190

450

160

515 515

L1=155

U4

U4

U4

U4

U3 U3

U7

305

U4

821

Larghezza vano 1550

Grezzo 1550 x OPH+130

Pareti laterali vano corsa in: Cemento Armato Muratura Struttura Metallica Spallette frontali in: Cemento Armato Muratura Struttura Metallica Costruite Da costruire

Fissaggio staffe: Tasselli ad espansione Murate Imbullonate

Denominazione piani : Lato Fronte Lato Retro

VANO

- Le pareti interne del vano corsa, al momento del montaggio dell'impianto, devono presentarsi pulite ed imbiancate. Predisporre parapetti agli sbarchi per permettere la chiusura con le reti. Verificare dimensioni di Fossa e Testata.- Tutte le misure si intendono al finito; in particolare le dimensioni del vano corsa sono a piombo con un tolleranza di ±15mm.- Prevedere ventilazione permanente alla sommità del vano corsa, per scarico fumi verso l'esterno, con area minima di 0.20 mq Il vano corsa non deve essere utilizzato per assicurare l'aerazione di locali estranei al servizio ascensori.- Il vano dovrà essere sufficientemente protetto da umidità, polvere ed agenti atmosferici.- La temperatura ambientale del vano corsa deve essere compresa tra +5°C e +40°C (EN81-1 art. 0.3.15)- Nel caso di vano con chiusure vetrate, per evitare l'esposizione dei materiali nel vano ai raggi U.V. i vetri devono essere stratificati con pellicola PVB, per tutta la loro superficie. In alternativa è consentito il rivestimento delle parti vetrate con pellicole adesive anti U.V. In entrambi i casi deve essere garantito l'assorbimento dei raggi U.V. non inferiore al 98%.- Le opere murarie e/o da fabbro devono rispondere alle normative in vigore (VVF, ecc..) della cui osservanza è responsabile il Committente.- Predisporre presa telefonica nei pressi del gruppo di manovra per collegamento bidirezionale con un punto presidiato 24 ore su 24.- Predisporre linea luce e forza motrice dove è posizionato il gruppo di manovra.- Nella zona del gruppo di manovra e all'interno del vano sopra la macchina prevedere illuminazione di 200 Lux minimo.

NOTE

GRUPPO MANOVRA400 x 200H 2100

Grigio scuroBeigeAvorioMelange

Blu oceano

PARETI LATERALI EDI FONDO CABINA

Mat

erial

e

COLORE

Lam

iera

plas

tific

ata

SPECCHIO

Mezza altezza parete di fondoMezza altezza parete opposta bottonieraFascia verticale centro parete di fondo

Grigio chiaro

Arancio

Bianco CarraraGrigio TitanioCortecciaSabbia nilo

Lam

inat

o

Vellutato pesca

Inox SatinatoInox PelleInox LinoInox DamaAc

ciai

o

POSIZIONE CORRIMANISenza

Lato parete di fondo

Lato bottoniera (in 2 pezzi)

Grigio scuroBeigeAvorioMelange

Blu oceano

PARETEFRONTALE

COLORE

Lam

iera

plas

tific

ata

Grigio chiaro

Arancio

Inox SatinatoInox PelleInox LinoInox DamaAc

ciai

o

Bianco

PAVIMENTOMarroneBluGrigio chiaroBianco

Gommaliscia

CristalloArdesiaAmbra

Granitoricomposto

Senza mm 3mm 20

Grigio scuroBeigeAvorioBianco

ANTINE PORTADI CABINA

COLORE

Lam

iera

plas

tific

ata

Inox SatinatoInox PelleInox LinoInox DamaAc

ciai

o

Mat

erial

e

Mat

erial

e

Grigio scuroBeigeAvorio

ANTINE e PORTALIPORTE DI PIANO

COLORE

Lam

iera

plas

tific

ata

Inox SatinatoInox PelleInox Lino Inox DamaAc

ciai

oM

ater

iale

Preverniciato RAL 7032

Full parete di fondo

BOTTONIERADI CABINA

CIELINOILLUMINAZIONE

COLO

RE

Mat

erial

e

MOD

ELLO

Mat

erial

e

Lam

iera

plas

tific

ata Bianco

Grigio C.Grigio S.Crema

Acci

aio

Inox

BATTISCOPAPlastica

Alluminio

Skin

plat

eBi

anco

CenitCurvredCurvspotFlatfpotSclight

Inox

Satin

ato Cenit

CurvredCurvspotFlatfspot

PORTE DI PIANO

............... mmA SbalzoIncassate

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

SIN

TESI

STIL

E

Satinato

Fascia verticale centro parete opposta bottoniera

Full parete opposta bottoniera

Lato opposto bottoniera

Non disponibile con 2 ingressi

Non disponibile con 2 ingressi

-3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

-3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

COMMITTENTE:

INTESTAZIONE:

OFF./CONTR: N°:

Timbro e firma per approvazione:

Data:

Corrente = 7,5 A (elevatore 1,5 A + illuminazione vano e apparecchiature ausiliarie 6 A) Alimentazione Monofase FM 230V-50Hz Potenza impegnata = 2,0 KW (elevatore 0,5KW + illuminazione vano e apparecchiature ausiliarie 1,5 KW)

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FASCICOLO DIMENSIONAMENTO  

CASTELLETTO METALLICO 

    

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Sommario 1  RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA ................................................................................................ 3 

1.1  La struttura ...................................................................................................................................... 3 2  RELAZIONE SUI MATERIALI................................................................................................................. 3 

2.1  Ipotesi di base ................................................................................................................................ 3 2.2  Diagrammi di calcolo tensione deformazione............................................................................ 3 

2.2.1  Calcestruzzo ........................................................................................................................... 3 2.2.2  Acciaio per cemento armato ................................................................................................. 4 

2.3  Resistenza di calcolo tensione dei materiali .............................................................................. 5 2.3.1  Conglomerato cementizio ..................................................................................................... 5 2.3.2  Acciaio per calcestruzzo ....................................................................................................... 5 

2.1  Caratteristiche meccaniche profilati ............................................................................................ 5 2.2  Dosaggio dei materiali impiegati per la composizione del calcestruzzo ............................... 7 

2.2.1  Inerti ......................................................................................................................................... 7 2.2.2  Leganti ..................................................................................................................................... 7 2.2.3  Disposizioni riguardanti gli acciai per c.a. ........................................................................... 8 

3  METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA ..................................................................................... 8 3.1.1  Valutazione dei risultati e giudizio motivato sulla loro accettabilità ................................... 8 

3.2  Modello di calcolo .......................................................................................................................... 8 3.3  Definizione dell’azione sismica sulla struttura ............................................................................ 9 3.4  Vita Nominale, Classe d’uso e Periodo di Riferimento ............................................................. 9 3.5  Stati limite, probabilità di eccedenza, periodo di ritorno e pericolosità sismica. ................ 10 3.6  Categorie di sottosuolo e Condizioni topografiche ................................................................. 12 3.7  Spettro di risposta elastico in accelerazione ............................................................................ 12 3.8  Spettri di risposta elastico in accelerazione della componente orizzontale ........................ 12 3.9  Valutazione delle Azioni da Carichi verticali ............................................................................. 14 

3.9.1  Analisi dei Carichi Gravitazionali ......................................................................................... 15 3.10  Carico termico .............................................................................................................................. 16 3.11  Combinazione delle azioni .......................................................................................................... 16 3.12  Fattore di struttura ........................................................................................................................ 18 3.13  Schemi strutturali adottati ........................................................................................................... 18 3.14  Tolleranze ...................................................................................................................................... 19 3.15  Durabilità ....................................................................................................................................... 19 

4  VERIFICHE ELEMENTI STRUTTURALI .............................................................................................. 20 4.1.1  Verifica stati limite di esercizio - Spostamenti ................................................................... 24 4.1.2  Forme modali ........................................................................................................................ 26 

    

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1 RELAZIONE TECNICA ILLUSTRATIVA 

1.1 LA STRUTTURA  

Le strutture portanti saranno realizzate da quattro pilastri in tubolari quadrati di acciaio, delle dimensioni di 100x100x5mm.  

I collegamenti tra i pilastri saranno realizzati con profili UPN100 posti ad intervalli di 1500mm lungo tutta l’altezza  della  struttura.  La  posizione  di  detti  traversi  è  influenzata  dalla  quota  del  pianerottolo  e dall'apertura delle porte di piano dell'ascensore . 

Le dimensioni in pianta sono di circa 2130x1710mm. L’altezza massima è di 15,00 m dal piano di posa dei pilastri. 

La  struttura  di  fondazione  è  realizzata  con  una  piastra  dello  spessore  di  500mm,  posta  a  –2000mm dall'estradosso della piastra di fondazione della scala. 

Il calcolo e  le verifiche sono condotti con  il criterio semiprobabilistico degli stati  limite secondo quando previsto dalle “Norme Tecniche per le Costruzioni”, D.M. 14/01/2008 suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008.  

2 RELAZIONE SUI MATERIALI 

2.1 IPOTESI DI BASE 

Il metodo di calcolo per le verifiche risulta essere il “Metodo Semiprobabilistico agli Stati Limite”. 

Per  la  valutazione  della  resistenza  ultima  delle  sezioni  (sforzo  normale  e  flessione  retta/composta)  si assumono le seguenti ipotesi di base (punto 4.1.2.1.2.1 del D.M. lnfrastrutture del 14/01/2008): 

Conservazione delle sezioni piane; 

Perfetta aderenza tra acciaio e calcestruzzo 

Resistenza  a  trazione  del  calcestruzzo  nulla  (tranne  che  per  le  verifiche  allo  stato  limite  di esercizio di fessurazione e deformazione); 

Rottura del calcestruzzo determinata dal raggiungimento della sua capacita deformativa ultima a compressione; 

Rottura  dell’armatura  tesa  determinata  dal  raggiungimento  della  sua  capacita  deformativa ultima; 

Le tensioni nel calcestruzzo e nell’armatura sono dedotte a partire dalle deformazioni, utilizzando i 

rispettivi diagrammi tensione‐deformazione. 

2.2 DIAGRAMMI DI CALCOLO TENSIONE DEFORMAZIONE 

2.2.1 CALCESTRUZZO 

Per  il calcestruzzo e' stato adottato  il diagramma di calcolo tensione‐deformazione schematizzato con  il modello parabola‐rettangolo  (punto 4.1.2.1.2.2 del D.M.  Infrastrutture del 14/01/2008).  In particolare, utilizzandosi nel caso in esame una classe di resistenza inferiore a C50/60 si può porre che  il vertice alla 

parabola ha ascissa c2 = 0.2%, l’estremità del segmento ha ascissa cu = 0.35%. 

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Per sezioni 0 parti di sezioni soggette a distribuzioni di  tensione di compressione approssimativamente 

uniformi, si assume per la deformazione ultima a rottura il valore c2 anziché cu. 

Le resistenze di calcolo fd sono state valutate mediante l’espressione: 

 

assumendo per il coefficiente m i valori di seguito riportati: 

Stati Limite  Acciaio s  Calcestruzzo c 

Ultimi  1.15  1.5 per c.a. e c.a. con precompressione parziale 

Esercizio  1.00  1.00 

Per spessori inferiori a 5 cm il coefficiente la resistenza di calcolo a compressione va ridotta a 0,80 fcd. 

In particolare, la resistenza di calcolo del calcestruzzo fcd, risulta pari a: 

∙ 

Per strutture o parti strutturali sottoposte a presso‐flessione con prevalenza di sforzo normale esposte in ambienti poco o moderatamente aggressivo si adottano le seguenti limitazioni: 

Per combinazione rara: 0.6 fck 

Per combinazione quasi permanente 0.45 fck 

Per tenere conto della riduzione di resistenza dovuta a carichi di lunga durata, si assume il coefficiente cc = 0.85. 

2.2.2 ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO 

Per  l’acciaio  si  adotta  il  legame  tensioni‐deformazioni  schematizzato  con  un  legame  elastico‐perfettamente plastico (punto 4.1.2.1.2.3 del D.M. infrastrutture del 14/01/2008). 

La resistenza di snervamento di calcolo del|’acciaio fs., risulta pari a (punto 4.1.2.1.1.3): 

 

Il valore della deformazione ultima di calcolo 

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ud = 0.9 uk 

in cui si assume che la deformazione uniforme ultima: 

uk = (Agt)k = 7.5% 

 

2.3 RESISTENZA DI CALCOLO TENSIONE DEI MATERIALI 

2.3.1 CONGLOMERATO CEMENTIZIO 

Rck   [MPa]  30,00  Resistenza Cubica Caratteristica del calcestruzzo 

fck   [MPa]  24,90  Resistenza caratteristica del calcestruzzo 

fcd   [MPa]  14,11  Resistenza di calcolo del calcestruzzo 

rcd   [MPa]  14,11  Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma parabola rettangolo) 

ec0     0,20  Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico 

ecu    0,35  Deformazione ultima del calcestruzzo 

2.3.2 ACCIAIO PER CALCESTRUZZO 

tipo    B450C   

fyk  [MPa]  450,00  Resistenza caratteristica dell'acciaio 

fyd  [MPa]  391,30  Resistenza di calcolo dell'acciaio 

Ey  [MPa]  210.000,00  Modulo elastico dell'acciaio 

eyu    1,00  Deformazione ultima dell'acciaio 

2.4 CARATTERISTICHE MECCANICHE PROFILATI 

Si dovranno utilizzare acciai conformi alle norme armonizzate della serie UNI EN 10025  (per  i  laminati), UNI EN 10219‐1 (per i tubi saldati), recanti la Marcatura CE. Nelle calcolazioni statiche sono stati impiegati i seguenti valori: 

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modulo elastico: E = 210000 N/mm²; 

coefficiente di Poisson:  = 0,3  modulo di elasticità trasversale: G = E/[2(1 + )] = 80769 N/mm² 

coefficiente di espansione termica lineare: α = 1210‐6 per °C‐1 (per temperature fino a 100°C) 

densità: ρ = 7850 kg/m3. 

In sede di progettazione, sono stati assunti i dati riportati nella tabella 11.3.X del D.M14.01.2008: 

 

LAMINATO A CALDO CON PROFILI A SEZIONE APERTA (profilati e lamiere)  Acciaio tipo S 275 per spessori t≤40mm  

fyk  [MPa]  275  Resistenza caratteristica di snervamento 

ftk  [MPa]  430  Resistenza caratteristica di rottura 

 

LAMINATO A CALDO CON PROFILI A SEZIONE APERTA (piastra di base) Acciaio tipo S 275 per spessori 80mm≤t≤40mm 

fyk  [MPa]  275  Resistenza caratteristica di snervamento 

ftk  [MPa]  410  Resistenza caratteristica di rottura 

 

Caratteristiche meccaniche bulloneria 

I bulloni utilizzati nelle giunzioni devono appartenere alle  sotto  indicate classi della norma UNI EN  ISO 898‐1:2001, associate nel modo indicato nella tabella sottostante (D.M:14.01.2008): 

vite classe 8.8 ‐ dado 8 

fyb  [MPa]  649  Resistenza caratteristica di snervamento dei bulloni 

ftb  [MPa]  800  Resistenza caratteristica di rottura dei bulloni 

 

Caratteristiche meccaniche saldature e processo 

La saldatura degli acciai dovrà avvenire con uno dei procedimenti all’arco elettrico codificati secondo  la norma  UNI  EN  ISO  4063:2001.  Sono  richieste  caratteristiche  di  duttilità,  snervamento,  resistenza  e tenacità  in  zona  fusa  e  in  zona  termica  alterata  non  inferiori  a  quelle  del  materiale  di  base. Nell’esecuzione delle saldature dovranno essere rispettate le norme UNI EN 1011:2005 parti 1 e 2 per gli acciai ferritici e della parte 3 per gli acciai  inossidabili. Per  la preparazione dei  lembi si applicherà, salvo caso particolari, la norma UNI EN ISO 9692‐1:2005.  

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2.5 DOSAGGIO DEI MATERIALI IMPIEGATI PER LA COMPOSIZIONE DEL CALCESTRUZZO 

2.5.1 INERTI 

L’inerte  deve  essere  privo  di  sostanze  dannose  ai  fini  della  presa  e  dell’indurimento,  avere una  curva granulometrica  tale  da  dare  i  seguenti  valori  dei moduli  di  finezza  e  di  superficie,  in  funzione  della dimensione massima dell’inerte e deve essere suddiviso almeno in tre classi, che verranno separatamente dosate nella confezione degli stessi e avranno la seguente composizione: 

sabbia vagliata       granulometria    1,00 mm; 

Ghiaietto vagliato     granulometria     10,00 mm; 

Ghiaia vagliata      granulometria    25,00 mm; 

Non è consentito il misto di fiume. L’acqua per gli impasti deve essere limpida, priva di sali in percentuali dannose e non essere aggressiva. 

La dimensione massima dei grani dell’inerte deve essere  tale da permettere che  il conglomerato possa riempire  ogni  parte  del  manufatto,  tenendo  conto  della  lavorabilità  del  conglomerato  stesso,  della presenza dell’armatura metallica e di eventuali inerti , delle caratteristiche geometriche della carpenteria , delle modalità del getto e dei mezzi d’opera. 

La  dosatura  di  acqua  liquida,  dolce  priva  di  sostanze  nocive  alla  compattezza  ed  alla  resistenza dell’impasto dovrà essere di 140 litri/mc di calcestruzzo per un rapporto A/C=0.40. 

Se l’impalcato dovesse risultare non sufficientemente fluido, sarà allora possibile aumentare l’acqua fino al valore di 150 litri/mc  di acqua 

2.5.2 LEGANTI 

Devono  impiegarsi  esclusivamente  cementi  rispondenti  ai  requisiti  di  accettazione  contenuti  nelle disposizioni vigenti in materia. 

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Il tipo,  la classe ed  il dosaggio del cemento devono essere  idonei a soddisfare  le esigenze tecniche delle opere. 

La  dosatura  di  acqua  limpida,  dolce  priva  di  sostanze  nocive  alla  compattezza  ed  alla  resistenza dell’impasto dovrà essere di 140 litri/mc di calcestruzzo per un rapporto A/C=0.40. 

Se l’impasto dovesse risultare non sufficientemente fluido, sarà allora possibile aumentare l’acqua fino al valore di 160 litri/mc di calcestruzzo. 

2.5.3 DISPOSIZIONI RIGUARDANTI GLI ACCIAI PER C.A. 

Non si devono porre  in opera armature eccessivamente ossidate, corrose, recanti difetti superficiali che ne menomino la resistenza o ricoperte da sostanze che possono ridurre sensibilmente l’aderenza. 

 

3 METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA 

Per  quanto  riguarda  il  calcolo  delle  sollecitazioni  e  le  verifiche  allo  stato  limite  ultimo  e  di  esercizio condotte  per  gli  elementi  in  c.a.  caratterizzanti  le  strutture  da  verificare,  si  è  fatto  ricorso  all‘ausilio dell‘elaboratore elettronico utilizzando un programma di calcolo agli elementi finiti. 

3.1.1 VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO ACCETTABILITÀ 

Il  software  utilizzato  permette  di  modellare  analiticamente  il  comportamento  fisico  della  struttura utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti. 

Le  funzioni di  visualizzazione ed  interrogazione  sul modello   permettono di  controllare  sia  la  coerenza  geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica. 

Inoltre  la visualizzazione ed  interrogazione dei  risultati ottenuti dall’analisi quali  sollecitazioni,  tensioni, deformazioni,  spostamenti,  reazioni  vincolari  hanno  permesso  un  immediato    controllo  con  i  risultati ottenuti mediante schemi semplificati  di cui è nota la soluzione in forma chiusa nell’ambito della Scienza delle Costruzioni. 

Si  è  inoltre  controllato  che  le  reazioni  vincolari  diano  valori  in  equilibrio  con  i  carichi  applicati,  in particolare per i valori dei taglianti di base delle azioni sismiche si è provveduto a confrontarli con valori ottenuti da modelli SDOF semplificati. 

Le sollecitazioni ottenute sulle travi per  i carichi verticali direttamente agenti sono stati confrontati con semplici schemi a trave continua. 

Per gli elementi  inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confrontare  i valori ottenuti dall’analisi FEM con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della Tecnica delle Costruzioni. 

Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano dato esito positivo. 

3.2 MODELLO DI CALCOLO 

La  scelta  del modello  strutturale  da  utilizzare  per  valutare  il  comportamento  è  sempre  complessa  e dipende  in generale dalla sua geometria, dagli elementi non strutturali  in esso presenti, dai carichi a cui esso è soggetto, dalle fasi di costruzione e dal terreno e dalla tipologia della struttura di fondazione. 

La modellazione della struttura viene fatta in modo da rappresentare in maniera adeguata la distribuzione di massa e di rigidezza effettiva dell’edificio. 

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Per la modellazione del castelletto, lo schema utilizzato è quello di telaio spaziale costituito da un insieme di elementi monodimensionali, travi e pilastri, che costituiscono i telai, la fondazione, viene modellata su suolo elastico alla Winkler. Non sono stati considerati impalcati rigidi e le masse sono state concertate in ogni nodo. 

3.3 DEFINIZIONE DELL’AZIONE SISMICA SULLA STRUTTURA 

La sicurezza della struttura viene valutata con riferimento ad un certo numero di stati limite, che possono verificarsi  nel  corso  del  periodo  di  osservazione  di  una  data  opera. Ai  fini  della  definizione  dell’azione sismica  da  utilizzare  nelle  verifiche,  è  quindi  necessario  innanzitutto  stabilire  la  vita  nominale  della struttura, che insieme alla classe d’uso, consente di definire questo periodo di osservazione, definito delle NTC 2008 periodo di riferimento.  

Sulla base del periodo di riferimento, per i diversi stati limite da considerare e delle relative probabilità di superamento,  è  quindi  possibile  stabilire  il  periodo  di  ritorno  associato  a  ciascuno  stato  limite,  per  la struttura in esame. 

La pericolosità  sismica di base per  il  sito  in di  studio  viene definita  sulla base dello  studio dell’istituto Nazionale  di  Geofisica  e  Vulcanologia  (INGV).  Il  valore,  della  pericolosità  sismica,  ottenuto  viene  poi modificato per tener conto dell‘amplificazione sismica locale, sia per quanto riguarda gli effetti dovuti alla litostratigrafia, sia per quanto riguarda gli eventuali effetti topografici. 

Con questi parametri  viene definita  l’azione  sismica  di  riferimento,  la  cui  rappresentazione può essere espressa  sia  in  termini  di  spettri  di  risposta  elastici  in  accelerazione  sia  in  termini  di  spettri  di spostamento. Dagli spettri di riferimento, adottando un opportuno coefficiente di struttura, si ricavano i corrispondenti spettri di progetto. 

3.4 VITA NOMINALE, CLASSE D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO 

Per  la  valutazione della  sicurezza  strutturale occorre preliminarmente determinare  la  vita nominale,  la classe d’uso ed il periodo di riferimento per l’azione sismica in forza di quanto prescritto al punto 2.4 del D.M. infrastrutture 14/01/2008. 

La vita nominale VN della struttura  in esame è calcolata sulla base della Tabella 2.4.I del D.M. 2008. Nel caso in esame si assume che: 

VN≥ 50 anni 

ovvero  opere  ordinarie,  ponti,  opere  infrastrutturali  e  dighe  di  dimensioni  contenute  o  di  importanza normale (costruzione tipo 2). 

Per quanto attiene la classe d’uso si assume che la struttura sia classificata come: 

Classe III 

in quanto  “Costruzioni  il  cui uso preveda affollamenti  significativi.  Industrie  con attività pericolose per l’ambiente.  Reti  viarie  extraurbane  non  ricadenti  in  Classe  d’uso  IV.  Ponti  e  reti  ferroviarie  la  cui interruzione provochi  situazioni di emergenza. Dighe  rilevanti per  le  conseguenze di un  loro eventuale collasso.” 

Le  azioni  sismiche  vengono  calcolate  in  relazione  ad  un  periodo  di  riferimento  VR  che  si  ricava  dalla seguente espressione: 

VR = VN × CU 

in cui  il coefficiente d’uso CU si ricava dalla Tabella 2.4.II. In particolare per  la classe d’uso assunta per  la costruzione in oggetto si ha che: 

CU =1.5 

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da cui consegue che il periodo di riferimento VR assume per la struttura in esame una entità pari a: 

VR = 50 × 1.5 = 75 anni 

Note la vita nominale, classe d’uso e periodo di riferimento, è quindi possibile valutare le azioni sismiche da applicare  alla  struttura  in oggetto,  così  come descritto nel paragrafo  successivo.  Le azioni  sismiche sono valutate con riferimento agli spettri di risposta in termini di accelerazioni e spostamenti. 

3.5 STATI LIMITE, PROBABILITÀ DI ECCEDENZA, PERIODO DI RITORNO E PERICOLOSITÀ SISMICA. 

La determinazione delle azioni sismiche è stata effettuata sulla base di quanto previsto al punto 3.2 delle NTC2008. In particolare dette azioni sono valutate a partire dalla cosiddetta pericolosità di base del sito di costruzione, nella fattispecie il comune di San Marzano sul Sarno. 

La pericolosità sismica è espressa in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag in condizioni di campo  libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale, cui viene associato uno spettro  di  risposta  elastico  di  accelerazioni  ad  essa  corrispondente  Se(T),  con  riferimento  a  quattro prefissate probabilità di  eccedenza PVR, nel periodo  di  riferimento VR pari  a 50  anni,  stabilito  come  in precedenza. 

Per  la verifica di  sicurezza nei confronti delle azioni  sismiche, gli  stati  limite da considerare  sono quelli descritti al punto 3.2.1 delle NTC2008, ovvero: 

stati limite di esercizio (SLE): 

‐ Stato Limite di Operatività (SLO) 

‐ Stato Limite di Danno (SLD) 

stati limite ultimo (SLU): 

‐ Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV) 

‐ Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC) 

Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, cui riferirsi per  individuare  l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella: 

 

Stati Limite PVR :  Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR 

Stati limite di esercizio 

SLO  81% 

SLD  63% 

Stati limite ultimi  SLV  10% 

SLC  5% 

Le azioni di progetto si ricavano, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali. Le forme spettrali sono definite, in funzione dei tre parametri: 

ag  accelerazione orizzontale massima al sito; 

F0  valore  massimo  del  fattore  di  amplificazione  dello  spettro  in  accelerazione orizzontale; 

T*C  periodo  di  inizio  del  tratto  a  velocità  costante  dello  spettro  in  accelerazione orizzontale. 

Per  ciascun  nodo  del  reticolo  di  riferimento  e  per  ciascuno  dei  periodi  di  ritorno  TR  considerati  dalla pericolosità sismica, i tre parametri si ricavano riferendosi ai valori corrispondenti al 50esimo percentile ed attribuendo a: 

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ag  Il valore previsto dalla pericolosità sismica; 

F0 e T*C  I valori ottenuti  imponendo che  le forme spettrali  in accelerazione previste dalla 

norma  scartino  al  minimo  dalle  corrispondenti  forme  spettrali  previste  dalla pericolosità sismica. 

Le  forme  spettrali  sono altresì  funzione degli  stati  limite e quindi delle probabilità di  superamento PVR riportate  in  tabella 3.2.I, oltre che della vita di riferimento VR che per  la struttura  in esame è pari a 50 anni,  come  valutata  nel  paragrafo  precedente.  La  pericolosità  sismica  è  espressa  nell’Allegato  B  delle NTC08 in funzione del periodo di ritorno TR dell’azione sismica, espresso in anni. Detto periodo di ritorno si può ricavare dalla seguente relazione, in funzione della vita di riferimento VR (pari a 50 anni, nel caso in esame)  e della probabilità di superamento PVR riportata per ciascuno stato limite in tabella 3.2.I: 

ln 1

 

Si riassumono nella seguente tabella i valori di TR calcolati per il caso in esame. 

 

 

Stati limite  VR (anni)  PVR (%)  TR (anni) 

Stati limite di esercizio SLO 

50 

81  45 

SLD  63  75 

Stati limite ultimi SLV  10  712 

SLC  5  1462 

La  pericolosità  sismica  su  reticolo  di  riferimento  riportata  nell’Allegato  B  del  D.M.  Infrastrutture 14/01/2008 non contempla i periodi di ritorno TR corrispondenti alla VR e PVR relativi la struttura in esame e riportati in precedenza. Infatti i valori di riferimento forniti nel citato Allegato B sono relativi ai seguenti 9 valori di TR: 30, 50, 72, 101, 140, 201, 475, 975 e 2475 anni. In tal caso, il valore del generico parametro p  (ag  ,  F0,T

*C)  corrispondente  ai  TR  in  Tabella può  essere  ricavato  per  interpolazione  a  partire  dai  dati 

relativi ai TR previsti nella pericolosità sismica, utilizzando la seguente relazione: 

 

nella quale p è il valore del parametro di interesse (nella fattispecie ag , F0 e T*C) corrispondente al periodo 

di ritorno TR desiderato. I valori TR1 e TR2 sono i periodi di ritorno più prossimi a TR per i quali si dispone dei valori p1 e p2 del generico parametro p. 

l valori dei parametri ag, F0 e T*C relativi alla pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di 

riferimento sono forniti nell’Allegato B. 

Nel caso in esame il sito di costruzione (Comune di San Marzano sul Sarno) è geograficamente individuato con Longitudine Est(°)14,58887 e Latitudine Nord(°)40,77561.  

Si ha quindi che nel caso  in esame  i valori della pericolosità sismica di base del sito di costruzione sono riportati nella seguente tabella: 

 

Stato limite PVR (%) 

TR (anni) 

ag/g (g) 

F0 (‐) 

T*C (sec) 

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Stato limite PVR (%) 

TR (anni) 

ag/g (g) 

F0 (‐) 

T*C (sec) 

SLD  63  75  0.065  2.393  0...2 

SLV  10  712  0.152  2.480  0.390 

3.6 CATEGORIE DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE 

La categoria di sottosuolo del sito di costruzione può essere classificata sulla base del valore della velocità equivalente VS,30 di propagazione delle onde di taglio entro i primi 30m di profondità. Essa e assimilabile al sottosuolo tipo C (Tabella 3.2.II delle NTC2008) Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina). 

La  categoria  topografica  del  sito  di  costruzione  è  assimilabile  a  quella  denominata  T1  (superficie pianeggiante,  pendii  e  rilievi  isolati  con  inclinazione  media  i≤15°)  della  Tabella  3.2.IV  del  D.M.  LL.PP. 14/01/2008  e  quindi  utilizzando  i  valori  in  Tabella  3.2.Vl  si  ha  che  il  coefficiente  di  amplificazione topografica ST è pari a: 

ST = 1,0 

3.7 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO IN ACCELERAZIONE 

Le verifiche sono state condotte sia per gli stati limite di esercizio che per lo stato limite ultimo. Le azioni di  calcolo  considerate  risultano  essere  state  ottenute  attraverso  una  serie  di  combinazioni  di  carico elementari. 

L’azione sismica per  il sito  in esame è espressa  in termini di spettro di risposta  in accelerazione. Tenuto conto della  tipologia della  costruzione  in oggetto  si utilizza  il  solo  spettro di  accelerazioni  relativo alle componenti  orizzontali,  in  accordo  di  quanto  prescritto  al  punto  7.2.1.  del  D.M.  Infrastrutture  del 14/01/2008. 

3.8 SPETTRI DI RISPOSTA ELASTICO IN ACCELERAZIONE DELLA COMPONENTE ORIZZONTALE 

Lo spettro di risposta elastico  in accelerazione e espresso da una forma spettrale (spettro normalizzato) riferita  ad  uno  smorzamento  convenzionale  del  5%,  moltiplicata  per  il  valore  dell’accelerazione orizzontale massima ag su sito di riferimento rigido orizzontale. 

L’espressione dello spettro di risposta elastico Se(T)  in accelerazione delle componenti orizzontali è data da: 

 

in  cui  S  è  il  coefficiente  che  tiene  conto  della  categoria  di  sottosuolo  e  delle  condizioni  topografiche mediante la relazione seguente: 

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S = SS ∙ST 

dove SS è il coefficiente di amplificazione stratigrafica e ST il coefficiente di amplificazione topografica. 

Nel  caso  in esame ST=1.0  (vedi Tabella 3.2.VI)  come  stabilito  in precedenza, mentre SS  si  ricava per  la categoria di sottosuolo tipo C, dall’espressione riportata in Tabella 3.2.V: 

 

Nell’espressione dello  spettro di  risposta  è  il  fattore  che altera  lo  spettro elastico per  coefficienti di smorzamento viscosi convenzionali  diversi dal 5%. 

 

dove    (espresso  in  percentuale)  è  valutato  sulla  base  di materiali,  tipologia  strutturale  e  terreno  di 

fondazione. Nel caso in esame si assume che  = 5% e quindi  = 1.00. 

Per la definizione dello spettro di risposta occorre altresì definire: 

TC periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da: 

TC = CC T*C 

dove CC è un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo, espresso da (vedi Tabella 3.2.VI): 

CC = 1.10 (T*C)

‐0.20 

periodo  corrispondente  all’inizio  del  tratto  dello  spettro  ad  accelerazione  costante,  che  può  calcolarsi come: 

TB =TC/3 

TD periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante: 

4.0 1.6 

I valori dei parametri necessari per  la definizione degli spettri di  risposta elastica  in accelerazione delle componenti orizzontali, per  i quattro  stati  limite  riportati  in Tabella 3.2.I  sono  riassunti nella  seguente Tabella. 

  P A R A M E T R I    S I S M I C I 

 Vita Nominale       (Anni)          50    Classe d' Uso   TERZA    Longitudine Est     (Grd)    14,58887    Latitudine Nord     (Grd)    40,77561    Categoria Suolo   C    Coeff. Condiz. Topogr.     1,00000    Sistema Costruttivo Dir.1   Acciaio    Sistema Costruttivo Dir.2   Acciaio    Regolarita' in Altezza   NO(KR=.8)    Regolarita' in Pianta   NO    Direzione Sisma     (Grd)           0    Sisma Verticale   ASSENTE    Effetti P/Delta   NO    Quota di Zero Sismico  (m)     0,00000   PARAMETRI SPETTRO ELASTICO ‐ SISMA S.L.O.  

 Probabilita' Pvr          0,81    Periodo di Ritorno Anni       45,00    Accelerazione Ag/g          0,05    Periodo T'c         (sec.)        0,31    Fo          2,36    Fv        0,72    Fattore Stratigrafia'Ss'          1,50    Periodo TB          (sec.)        0,16    Periodo TC        (sec.)          0,48    Periodo TD          (sec.)        1,81   PARAMETRI SPETTRO ELASTICO ‐ SISMA S.L.D.  

 Probabilita' Pvr          0,63    Periodo di Ritorno Anni       75,00    Accelerazione Ag/g          0,06    Periodo T'c         (sec.)        0,33    Fo          2,39    Fv        0,82    Fattore Stratigrafia'Ss'          1,50    Periodo TB          (sec.)        0,17  

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 Periodo TC        (sec.)          0,50    Periodo TD          (sec.)        1,86   PARAMETRI SPETTRO ELASTICO ‐ SISMA S.L.V.  

 Probabilita' Pvr          0,10    Periodo di Ritorno Anni      712,00    Accelerazione Ag/g          0,15    Periodo T'c         (sec.)        0,39    Fo          2,48    Fv        1,31    Fattore Stratigrafia'Ss'          1,47    Periodo TB          (sec.)        0,19    Periodo TC        (sec.)          0,56    Periodo TD          (sec.)        2,21   PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO ‐ D I R. 1  

 Classe Duttilita'   NON dissip.    Sotto‐Sistema Strutturale   Intelaiat    AlfaU/Alfa1          1,20    Fattore di struttura 'q'        1,00   PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO ‐ D I R. 2  

 Classe Duttilita'   NON dissip.    Sotto‐Sistema Strutturale   Intelaiat    AlfaU/Alfa1          1,20    Fattore di struttura 'q'        1,00  

COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI  

 Acciaio per carpenteria          1,21    Verif.Instabilita' acciaio:       1,21    Acciaio per CLS armato          1,15    Calcestruzzo CLS armato       1,50  

Gli spettri elastici di risposta di accelerazioni delle componenti orizzontali per  il sito di costruzione sono riportati graficamente nella figura seguente per i quattro stati limite previsti dalle NTC2008. 

 

3.9 VALUTAZIONE DELLE AZIONI DA CARICHI VERTICALI 

Per  la determinazione dell’entità e della distribuzione  spaziale e  temporale dei  sovraccarichi variabili è stata condotta in accordo a quanto prescritto dal D.M. 14.01.2008‐Capitolo 3 (azioni sulle costruzioni). 

La valutazione dei carichi gravitazionali associati all’aliquota permanente viene eseguita automaticamente dal programma di calcolo sulla base della geometria e delle caratteristiche fisicomeccaniche delle sezioni definite. 

I  carichi  variabili  sono  invece  legati  alla  destinazione  d’uso  dell’opera;  i modelli  di  tali  azioni  possono essere costituiti da: 

carichi verticali uniformemente distribuiti      qk   [kN/m2] 

carichi verticali concentrati                            Qk  [kN] 

Asse T Asse Sa SLD Oriz. ß= 5% SLV Oriz. X q= 1 SLV Oriz. Y q= 1

SPETTRI DI PROGETTO

T (s.) 43,532,521,510,50

Sa/

g

0,7

0,65

0,6

0,55

0,5

0,45

0,4

0,35

0,3

0,25

0,2

0,15

0,1

0,05

0

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carichi orizzontali lineari         Hk [kN/m]                  

I valori  nominali  e/o  caratteristici  qk,  Qk  ed  Hk  di riferimento sono  riportati  nella  Tab.  3.1.II. delle NTC 2008.  

3.9.1 ANALISI DEI CARICHI GRAVITAZIONALI 

I carichi considerati sono quelli derivanti dal movimento della cabina, dal peso della stessa e dal peso dei pannelli di vetro che rivestono il castelletto. 

Le  spinte  e  i  carichi  verticali  derivanti  dal  movimento  della  cabina,  sono  stati  ricavati  dalla documentazione tecnica relativa al modello di ascensore considerato. 

I carichi sono: 

 

 

Inoltre sulle aste è   stato considerato  il carico derivante dalle  lastre di vetro (spessore 10mm) utilizzate come chiusura del castelletto. 

Il carico applicato ad ogni asta, considerando che il vetro avrà altezza pari a 1500mm è di 0,375 KN/m. 

 

Sulla struttura di copertura sono stati applicati i carichi verticali derivanti dai ganci di testata previsti per il montaggio dell’ascensore all’interno del castelletto. 

I carichi sono stati considerati nella posizione più sfavorevole (la U3 contemporaneamente) considerando 2  carichi da 1500daN,  il  carico  su U7 da 1500daN e un  carico da 1500daN nella una posizione U4 più sfavorevole. 

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 Il montaggio dell’ascensore dovrà essere effettuato senza la presenza della struttura di chiusura esterna.  

3.10 CARICO TERMICO  

Si considera un carico dovuto all’azione termica pari a t= ±15° per strutture in acciaio non protette 

3.11 COMBINAZIONE DELLE AZIONI 

Ai fini delle verifiche degli stati limite si sono utilizzate le seguenti combinazione delle azioni: ‐ combinazione fondamentale (SLU)  

 ‐ Combinazione caratteristica (rara) 

 ‐ Combinazione frequente  

 ‐ Combinazione quasi permanente 

 ‐ Combinazione sismica 

 ‐ Combinazione eccezionale

dove: 

G =   carichi permanenti  (G1 peso proprio di  tutti gli elementi  strutturali, G2 peso di  tutti gli elementi non strutturali) 

Q =   azioni variabili sulla struttura 

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E =   azione sismica 

Ad=   azione eccezione di progetto 

Gi e Qi = coefficienti parziali di sicurezza (G1 = coeff. Parziale peso proprio struttura = 1.3, G2 = coeff. Parziale peso proprio degli elementi non strutturali = 1.5, Qi = coefficiente parziale delle azioni variabili = 1.5) 

I valori dei coefficienti di combinazione 0j,  1j e 2j,  sono riportati nella seguente tabella: 

 

Le combinazioni di carico considerate solo le seguenti: 

 COMBINAZIONI CARICHI ‐ S.L.V. ‐ A1 / S.L.D.  

  DESCRIZIONI   1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11   12   13   14  

  Peso Strutturale       1,30    1,30    1,30    1,30    1,30    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    Perm.Non Strutturale       1,50    1,50    1,50    1,50    1,50    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    Scarico Fossa       1,50    1,50    1,05    1,50    1,05    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    1,00    Carichi testata       1,50    1,50    1,05    1,50    1,05    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    1,00    Carico Cabina       1,50    1,50    1,05    1,50    1,05    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    0,60    1,00    Carico termico       0,00    0,90    1,50   ‐0,90   ‐1,50    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    Sisma direz. grd 0       0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    1,00    1,00   ‐1,00   ‐1,00    0,30    0,30   ‐0,30   ‐0,30    0,00    Sisma direz. grd 90       0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    0,30   ‐0,30    0,30   ‐0,30    1,00   ‐1,00    1,00   ‐1,00    0,00  

 

COMBINAZIONI RARE ‐ S.L.E.  

  DESCRIZIONI   1   2   3   4   5  

  Peso Strutturale    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    Perm.Non Strutturale    1,00    1,00    1,00    1,00    1,00    Scarico Fossa    1,00    1,00    0,70    1,00    0,70    Carichi testata    1,00    1,00    0,70    1,00    0,70    Carico Cabina    1,00    1,00    0,70    1,00    0,70    Carico termico    0,00    0,60    1,00   ‐0,60   ‐1,00    Sisma direz. grd 0    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00    Sisma direz. grd 90    0,00    0,00    0,00    0,00    0,00  

 

COMBINAZIONI FREQUENTI ‐ S.L.E.  

  DESCRIZIONI   1   2   3  

  Peso Strutturale    1,00    1,00    1,00    Perm.Non Strutturale    1,00    1,00    1,00    Scarico Fossa    0,70    0,60    0,60    Carichi testata    0,70    0,60    0,60    Carico Cabina    0,70    0,60    0,60    Carico termico    0,00    0,50   ‐0,50    Sisma direz. grd 0    0,00    0,00    0,00    Sisma direz. grd 90    0,00    0,00    0,00  

 

COMBINAZIONI PERMANENTI ‐ S.L.E.  

DESCRIZIONI   1  

Peso Strutturale      1,00  Perm.Non Strutturale      1,00  

Scarico Fossa      0,60  

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COMBINAZIONI PERMANENTI ‐ S.L.E.  

DESCRIZIONI   1  

Carichi testata      0,60  Carico Cabina      0,60  Carico termico      0,00  

Sisma direz. grd 0      0,00  Sisma direz. grd 90      0,00  

3.12 FATTORE DI STRUTTURA 

Il valore del fattore di struttura q da utilizzare per ciascuna direzione della azione sismica, dipende dalla tipologia strutturale, dal suo grado di iperstaticità e dai criteri di progettazione adottati e prende in conto le non linearità di materiale. Esso è calcolato tramite la seguente espressione: 

q0 = q × KR 

dove: 

q0  è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale e dal  rapporto αu/α1  tra  il valore dell’azione sismica per  il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e  quello  per  il  quale  il  primo  elemento  strutturale  raggiunge  la  plasticizzazione  a flessione; 

KR  è  un  fattore  riduttivo  che  dipende  dalle  caratteristiche  di  regolarità  in  altezza  della costruzione, 

con valore pari ad 1 per costruzioni  regolari  in altezza e pari a 0,8 per costruzioni non regolari in altezza. 

 

Nel caso in studio, essendo la struttura non dissipativa, il valore del fattore di struttura è posto pari a 1.   

3.13 SCHEMI STRUTTURALI ADOTTATI 

Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo, individuando i vari elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche. 

Di seguito si riportano gli schemi strutturali utilizzati. 

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Nodi struttura  Aste struttura 

 

3.14 TOLLERANZE 

Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche ipotizzando che le tolleranze ammesse  in  fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN 1992‐1991‐ EN206  ‐   EN 1992‐2005: 

‐ Copriferro    –5 mm (EC2 4.4.1.3) 

‐ Per dimensioni 150mm   5 mm 

‐ Per dimensioni =400 mm   15 mm 

‐ Per dimensioni 2500 mm   30 mm 

Per i valori intermedi interpolare linearmente. 

3.15 DURABILITÀ 

Per  garantire  la  durabilità  della  struttura  sono  state  prese  in  considerazioni  opportuni  stati  limite  di esercizio  (SLE)  in  funzione dell’uso e dell’ambiente  in cui  la struttura dovrà vivere  limitando sia gli stati tensionali  che  nel  caso  delle  opere  in  calcestruzzo  anche  l’ampiezza  delle  fessure.  La  definizione 

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quantitativa  delle  prestazioni,  la  classe  di  esposizione  e  le  verifiche  sono  riportati  nel  fascicolo  delle elaborazioni numeriche allegate. 

Inoltre  per  garantire  la  durabilità,  cosi    come  tutte  le  prestazioni  attese,  è  necessario  che  si  ponga adeguata cura  sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura e si utilizzino  tutti gli accorgimenti  utili  alla  conservazione  delle  caratteristiche  fisiche  e  dinamiche  dei  materiali  e  delle strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi. 

Durante  le  fasi  di  costruzione  il  direttore  dei  lavori  implementerà  severe  procedure  di  controllo  sulla qualità dei materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla conformità delle opere eseguite al progetto esecutivo nonché alle prescrizioni contenute nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni” DM 14.01.2008. e relative Istruzioni. 

4 VERIFICHE ELEMENTI STRUTTURALI 

 

Coeff. Instab. Flesso‐torsionale 

 

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Coeff. Instab. Presso‐Flesso 

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Coeff.  Presso‐Flesso 

 

 

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Snella aste 

 

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Classe sezioni 

 

4.1.1 VERIFICA STATI LIMITE DI ESERCIZIO ‐ SPOSTAMENTI  

La  verifica  in  esercizio  consiste  nel  controllare  gli  spostamenti  orizzontali  delle  colonne  nella combinazione rara. Le azioni verticali non producono spostamenti trasversali significativi. In particolare è necessario  controllare  lo  spostamento  orizzontale  assoluto  e  verificare  che  tale  spostamento  non  sia superiore ad h/250 che nel caso in studio è pari a 1500/250=6,00cm. 

Di  seguito  si  riporta  il  grafico  con  gli  spostamenti  trasversali  riferiti  alla  combinazione  14  (SLE  RARA) risultata la più gravosa. 

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Spostamenti SLE Rare comb 14 

   

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4.1.2 FORME MODALI 

 

Forma modale 1 

 

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Forma modale 2 

 

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Forma modale 3 

 

  

SISTEMAZIONE AREA ESTERNA: DEMOLIZIONE MARCIAPIEDI ESISTENTE E PAVIMENTAZIONE. Fornitura e posa in opera di: SCAVO a sezione aperta di sbancamento o splateamento di terreno anche con trovanti rocciosi, e superfici pavimentate con conglomerato bituminoso e/o calcestruzzo, eseguito con mezzi meccanici, compreso anche la rimozione di arbusti e ceppaie, il carico, lo scarico, il trasporto a rifiuto in apposite discariche o siti autorizzati, nonché ogni altro onere e magistero per dare il lavoro perfettamente finito e compiuto a perfetta regola d'arte RIMOZIONE DI PAVIMENTAZIONE di qualsiasi natura, compreso cordoli, malta sottostante, ponti di servizio, massetto cementizio sottostante, carico, scarico, trasporto a rifiuto nelle discariche autorizzate, e quant'antro occorrente per dare il lavoro finito a perfetta regola d'arte DEMOLIZIONE di massi, massetto continuo in calcestruzzo o malta cementizia, di sottofondi, platee e simili, eseguito a mano e/o con l'ausilio di attrezzi meccanici, a qualsiasi altezza e condizione. Per masso o massetto non armato fino a 20 cm.

MASSETTO DI SOTTOFONDO in calcestruzzo non strutturale a prestazione garantita, classe di resistenza C16/20, in conformità alle norme tecniche vigenti. Dmax nominale dell'aggregato 30 mm; classe di consistenza S4. Fornito e messo in opera, compreso l'uso della pompa e del vibratore, nonché gli sfridi e gli oneri per i previsti controlli e quant'altro necessario per dare l'opera compiuta a perfetta regola d'arte.

PAVIMENTAZIONE IN MASSELLI di calcestruzzo autobloccanti standard colore grigio, spessore 8 cm, posti in opera con sottofondo in sabbia, il tutto su sottostante massetto di fondazione, inclusi costipamento meccanico e sigillatura con sabbia fine; compresi oneri per formazione di guide per riquadri, interruzioni intorno agli alberi e ai chiusini, formazione di pendenze, innaffiamento della superficie, eventuale sigillatura dei giunti con una colata di cemento liquido nelle connessure, fino a completo riempimento, sfridi, tagli a misura, carico, trasporto e scarico a rifiuto, a qualsiasi distanza, del materiale inutilizzabile e ogni altro onere e magistero per dare il lavoro finito a perfetta regola d'arte. CORDONE PREFABBRICATO con dimensioni 8÷10(h) x 25(spessore) x 100(lunghezza) cm, in calcestruzzo di colore grigio, posato su letto di malta di cemento tipo 325, compresi rinfianco, sigillatura dei giunti, i pezzi speciali, nonché ogni altro onere e magistero per dare il lavoro finito a perfetta regola d'arte. Si intendono altresì compresi nella fornitura e posa:

− il carico e scarico dei materiali demoliti, delle attrezzature, dei nuovi materiali da costruzione; − la movimentazione in cantiere dei materiali demoliti, delle attrezzature, dei nuovi materiali da

costruzione; − il trasporto a rifiuto nelle discariche autorizzate;

e quant'antro occorrente per dare il lavoro finito a perfetta regola d'arte Il tutto come meglio specificato nel grafico allegato. Allegati:

• Grafico sistemazione area ludica

9,0

0

28,57

Marciapiede esistente

Marciapiede esistente

1,0

0

1,0

0

1,00

9,00

A A

28,57

9,70

3,59

-1,720,00

18,83

Stratigrafia Pavimentazione EsternaSezione A-A - Scala 1:20

LEGENDA1 - Pavimentazione in lastre autobloccanti di cls

vibrocompresso - sp.8 cm

2 - Strato di allettamento costituito da letto di sabbia -

sp.5 cm

3 - Strato geotessile non tessuto (TNT)

4 - Massetto di sottofondo marciapiede in cls C12/15 - sp.

14cm

5 - Cordoletto in cls vibrato - 15x25 cm

6 - Sottofondo in misto granulometrico - sp.20 cm

7 - Terreno vegetale

STATO DI FATTOSTRALCIO PIANTA AREA ESTERNAScala 1:100

STATO DI PROGETTOSTRALCIO PIANTA AREA ESTERNAScala 1:100

PAVIMENTAZIONE OGGETTO DIMIGLIORIA

PAVIMENTAZIONE DIPROGETTO

AREA OGGETTO DIMIGLIORIA

VANO SCALA DIPROGETTO

21 3 45 6 7