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Annexes
Auteur : TA Olivier
INSA Strasbourg, Département GCT, Spécialité Génie Civil, Option Construction
Tuteur Entreprise : VIOLE Jean-Marc
Directeur du pôle Ouvrage d’Art, Artelia Ville et Transport
Assisté de : DE GAIL Stéphane,
Ingénieur structure, Artelia Ville et Transport
Tuteur INSA Strasbourg : SCHAEFFER Claude
Professeur de Génie Civil
Juin 2012
ANNEXES
Annexe 1 : Classe de résistance des bois massif (NF EN 338)
Annexe 2 : Diagramme hygroscopique du bois
Annexe 3 : Récapitulatif des ponts routiers en France de structure bois
Annexe 4 : Note de calcul - Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion
longitudinale - 2 travées
Annexe 5 : Coupe transversale de la variante mixte bois/béton (ech. 1/50e)
Annexe 6 : Coupe transversale de la variante PRAD (ech. 1/50e)
Annexe 7 : Coupe transversale de la variante à poutrelles enrobées (ech. 1/50e)
Annexe 8 : Note de calcul - Dimensionnement d'une section mixte acier-béton en flexion
longitudinale
Annexe 9 : Détail des coûts des trois variantes
Annexe 10 : Calcul des impacts environnementaux
Annexe 11 : Comparaison des impacts environnementaux de deux poutres BLC
ANNEXE 1
Classe de résistance des bois massifs
(NF EN 338)
Classes d
de résistance - Valeurs caraactéristiques (NF EN 338)
ANNEXE 2
Diagramme hygroscopique du bois
ANNEXE 3
Récapitulatif des ponts routiers en France
de structure bois
Nom LongueurPortée
maximale Largeur Type Dalle Système porteur Appuis Chargement
Pont sur la Dore de Saint-Gervais-sous-Meymont 33,26m 33,26 m 9,70m
Pont couvert en treillis (Warren avec
montants) Platelage en chêneTreillis en BLC + quelques
assemblages acier Culée maçonnéePL, VL, piétons, cycles
(pas de limitation)
Pont du Tognard 14m 14m 4,10m Pont à ferme Dalle bétonFerme en bois rond avec
tendeurs métalliques Culée maçonnée 30 t
Pont du Bruyasset 15,80m 15,8m 4m Pont à ferme NCFerme en bois rond avec
tendeurs métalliques NCVL, piétons, cycles
(limité à 3,5 t)
Pont de Merle 57,70m 18,8m 9,85m Pont à béquillesDalle béton + 5
poutres caissons 6 Béquilles BLCCulées maçonnée +
Béton (chevêtre)PL, VL, piétons, cycles
(pas de limitation)
Pont des Fayettes 27,80m 27,8m 6mPont couvert en treillis
(Warren)Dalle béton + solive
bois Treillis Warren Culée bétonPL, VL, piétons, cycles
(pas de limitation)
Pont de l'aire de Chavanon
54,30m (2 travées)
27m (20m entre béquilles) 10,20m Pont à poutres mixte
Dalle béton non participante 5 Nervures en BLC
1 Pile béton + 2 culées béton aidés par des
systèmes de béquilles en BLC PL, VL, piétons, cycles
Pont de Crest 91m (29-33-29m)33m
(hors béquille) 8 m Pont à béquillesPlatelage en chêne
massif 4 Poutres BLC2 Piles béton + 2 culées
béton
VL, piétons, cycles (limité à 3,5 t+ 1 camion
de 10t)
Pont d'Avoudrey 44m (22-22m) 22m 4m Pont à haubanDalle BA non
connectée4 Poutres BLC + 8 câbles
haubans 1 Pile et 2 culées bétonVL, tracteurs, piétons,
cycles
2 Fermes triangulées en BLC
Pont du Bouix51m (37,50-
13,50m) 37,5m NCPont à poutres sous
tenduesSolives en châtaignier + platelage bouveté
2 Fermes triangulées en BLC + contreventement (fers plats et traverses) et poutres BLC
Piles et culées : maçonnerie + béton VL (limitation à 3,5 T)
Pont de Vocance 14m 14m 4m Pont à poutres mixte BétonPoutres en madrier de bois
brut NC VL, piétons, cycles
Pont d'Ilonse 21,5m 21,5m 3,4mPont à poutres sous
tenduesPrédalle Béton Armé
(non participante)5 poutres en bois tirantées + contreventement transversal
2 appuis: arche en pierre de taille et culée
maçonnée PL
NomCoût total
(coût lot bois) Essence de bois MOA MOE DateLocalisat
ion Commentaires Références
Pont sur la Dore de Saint-Gervais-sous-
Meymont NC
Pin sylvestre GL28 (ossature) + chêne
(platelage) + sapin rouge du Nord (GC)
Conseil Général du Puy de Dôme BET Calvi 1993
Puy-de-Dôme
1er ouvrage dimensionné à l'EC5. tablier continu en BLC et chêne suspendu à 2 treillis Warren latéraux en BLC. Portique supportant le toit assure une stabilité des treillis et la protection de l'ouvrage
Les ponts en bois. D.Calvi ENTPE
Pont du Tognard 99,1k€ (43,4k€) NCMairie de St-
Romain-de-Surieu NC 1996 IsèreStructure porteuse : deux fermes en bois ronds avec tendeurs métalliques. CNDB
Pont du Bruyasset 71,8k€ (28,7k€) NCCommune de la
Chapelle de Surieu ICS Bois 1996 IsèreDestruction de l'ouvrage en 2007 du au développement fongique sur les arbalétriers CETE de l'EST
Pont de Merle 1403k€ (610k€)
Béquille : Douglas purgé d'aubier, trottoirs : Azobé,
GC: IrokoConseil Général de
la Corrèze
Hervé David Architecte, J-L
Michotey 1999 Corrèze6 béquilles en BLC composées de 5 poutres à section en T. Hourdis en dalle BA 25 cm CETE de l'EST
Pont des Fayettes 671k€ (305k€)Pin sylvestre+tavaillons
de mélèzeConseil Général de
l'Isère
B.Monfroy, F.Patrick, J.Moret 2000 Isère
120 m3 de bois utilisé, tablier: dalle BA connectée à la dalle nervurée en solive BLC, Structure porteuse toit en BLC CETE de l'EST
Pont de l'aire de Chavanon NC
Douglas Classe 3. C30 et C35 ASF Scetauroute 2001 Corrèze
5 Nervures principales en bois lamellé collé Douglas Classe 3 reposant sur béquilles, appui central et appuis d’extrémité ; les poutres supportent une dalle béton non participante. (appareils d’appuis ponctuels glissants). CETE de l'EST
Pont de Crest 1249k€ (293k€)Douglas purgé d'aubier
Classe 3 Ville de Crest
DUVERGER et Yves PERRET,
architectes DPLG 2001 Drôme
4 Appuis en béton, Support du tablier en forme d'arborescence, Tablier composé de 4 nervures en bois (210x750mm max), Platelage et bordures de trottoirs en chêne massif traité autoclave classe 4, Garde-corps et solives en pin Douglas,
Travaux n°800, CETE de l'EST et CNDB
Pont d'Avoudrey (37 k€) Douglas purgé d'aubierConseil général du
Doubs PMM Ingénierie 2005 DoubsMât de haubannage en BLC, dalle béton reposant sur 4 poutres en BLC
CETE de l'EST et CNDB
Pont du Bouix 219 k€Châtaigner/Douglas/Epic
éaCommune de
BarnasArchitecte: Noël
Cessieux 2007 Ardèche
Deux fermes triangulées en BLC (arbalétrier de 200X1300 mm, contrefiches de 200X200 mm), recevant le tablier et formant en partie de parapet. Les fermes, sous tendues par des tirants en acier 60mm sont reliés en un point central appui des contrefiches CNDBPont du Bouix 219 k€ éa Barnas Cessieux 2007 Ardèche sont reliés en un point central, appui des contrefiches. CNDB
Pont de Vocance 54,9k€ (41,2k€) Châtaignier massifCommune de
VocanceAnglade
Structures Bois 2008 Ardèche 9 madriers de bois brut, petite portée, alternative aux ponts en béton AFGC 2011
Pont d'Ilonse NC NC
Conseil Général des Alpes Maritimes
Conseil Général des Alpes Maritimes 2010
Alpes-maritimes
Dalle en BA reposant sur 5 poutres en bois tirantées. L'ouvrage est contreventé par un système de croix de Saint-André
sud-exe.com/echos mercantour/arbonis.co
m/le moniteur 20/05/11
ANNEXE 4
Dimensionnement d'une section mixte
bois-béton en flexion longitudinale
2 travées
Note de Calcul - Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale - 2 travées
Affaire Feuille de calcul Indice 0
Ouvrage Date de modification 01/05/2012
Date d'utilisation
Légende Variables d'entrée
Données pour calcul fissuré sous ST1
Résultats
1- Hypothèses de la feuille de calcul
- la longueur des travées ne peut pas être nulle
- les contraintes et les efforts normaux de compression sont positifs
- la feuille de calcul prend en compte l'historique du chargement :
Phase 1) Poutre seule. Poids des poutres en isostatique
Phase 2) Poutre seule. Poids du hourdis en hyperstatique
Phase 3) Poutre + hourdis. Superstructures et charges d'exploitation
- en cas de travées dissymétriques, la feuille de calcul est calibrée pour L2 > L1
2- Géométrie
2.1 Longitudinale
Poutre continue à 2 travées
section étudiée
Longueur de la travée 1 L1 18,6 m
Longueur de la travée 2 L2 20,5 m L2 >= L1 => OK
Les poutres sont clavées avant pose du béton oui Poids du béton repris en hyperstatique
2.2 Transversale
Largeur du tablier l 8,18 m
Entraxe des poutres a 1 m
Nombre de poutres n 7
Encorbellement a1 1,09 m
Epaisseur du béton h1 0,22 m
Hauteur de la poutre bois h2 1,02 m
Largeur de la poutre bois b2 0,42 m
Autoroute A65 Pau Langon
PS4079
01/05/2012
0 1 2 3 4 5 6 7 8
d (m)
Série3 hourdis Série2 a1 a
L1 L2
L
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
3- Matériaux
3.1 Béton t = 0 t = ∞
Classe de résistance C50/60
Résistance caractéristique en compression fc,k 50 50 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1
Résistante moyenne en compression fcm 58 58 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1
Résistance moyenne en traction fctm 4,1 4,1 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1
Module d'élasticité sécant E1 = Ecm,k 37 278 12 426 MPa NF EN 1992-1-1 Tableau 3.1
Valeur finale du coeffcient de fluage φ(∞,t) 2 NF EN 1992-1-1 (7.20)
Masse volumique du béton ρbéton 25 25 kN/m3 NF EN 1991-1-1 Annx A - Tableau A.1
Coefficient partiel relatif au béton à l'ELS γc,ser 1 NF EN 1992-1-1 §2.4.2.4 (2)
Coefficient partiel relatif au béton à l'ELU γc,u 1,5 NF EN 1992-1-1 - Tableau 2.1N
Coefficient de sécurité rigidité γce 1,2 NF EN 1992-1-1 (H.3)
Résistance en compression fc,d 33,3 33,3 MPa NF EN 1992-1-1 §3.1.6 E(3.15)
Module d'élasticité de calcul Ecd 31 065 10 355 MPa NF EN 1992-1-1 §5.8.6 (3)
3.2 Bois t = 0 t = ∞
Type de bois GL28h
Résistance en flexion fm,k 28 28 MPa NF EN 338
Résistance en traction le long du fil ft,0,k 19,5 19,5 MPa NF EN 338
Résistance à la compression le long du fil fc,0,k 26,5 26,5 MPa NF EN 338
Résistance au ciisaillement fv,k 3,2 3,2 MPa NF EN 338
Valeur moyenne du module d'élasticité E2 = Emean 12600 4200 MPa NF EN 1995-1-1 (2.10)
Masse volumique moyenne ρm 4,1 4,1 kN/m3
Coefficient de sécurité γM 1,25 NF EN 1995-1-1. Tableau 2.3
Classe de service 2 NF EN 1995-1-1. § 2.3.1.3
Facteur de modification de la résistance kmod 0,9 NF EN 1995-1-1. Tableau 3.1
Facteur de déformation kdef 2 NF EN 1995-1-1. Tableau 3.2
Résistance en flexion fm,d 20,16 20,16 MPa
Résistance en traction ft,0,d 14,04 14,04 MPa
Résistance en compression fc,0,d 19,08 19,08 MPa
Résistance au cisaillement fv,d 2,304 2,304 MPa
Coefficient partiel de sécurité Ψ2 1 NF EN 1995-1-1. § 2.3.2.2 (2)
Module d'élasticité de calcul Ed2 10 080 3 360 MPa NF EN 1995-1-1 (2.15)
3.3 Armatures
Limite élastique fy,k 500 500 Mpa NF EN 1992-1-1 - 3.2.2 (3)P
Coefficient de sécurité γs 1,15 1,15 NF EN 1992-1-1 - Tableau 2.1N
Résistance de calcul fy,d 435 435 Mpa
Module d'élasticité Es 200 000 200 000 Mpa NF EN 1992-1-1 3.2.7 (4)
Masse volumique ρs 7 850 7 850 kg/m3 NF EN 1992-1-1 3.2.7 (3)
3.4 Connecteurs / Coefficient de glissement
Type de connecteurs Tire-fond
Diamètre φco 22 mm
Nombre de rangées de connecteurs nr 3
Espacement minimal smin 150 mm
Espacement maximal smax 2000 mm
Portée 20,5 m
Poutre Continue
Longueur de référence l 16,4 m NF EN 1995 1-1 - Annexe B.1.2
Module de glissement à l'ELS Kser 15 882 15 882 N/mm NF EN 1995 1-1 - tableau 7.1 et §7.1 (3)
Module de glissement à l'ELU Ku 10 588 10 588 N/mm NF EN 1995 1-1 - §2.2.2
Espacement moyen des connecteurs smoyen 204,17 204,17 mm
Coefficient de glissement à l'ELS γser 0,2054 0,4368 NF EN 1995 1-1 - (B.5)
Coefficient de glissement à l'ELU γu 0,1470 0,3408
Remarque : γ = 1 => glissement nul entre béton & bois
OTA/SDL 07/06/20122/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
4- Chargement
4.1 Phase 1
4.1.1 Chargement permanent
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m3) Q (kN/ml)
Poutres bois 0,42 1,02 7 4,1 12,3
Entretoises 2,5
Dalle béton 0,22 8,18 0 25 0,0
Total 14,8 kN/ml
Majoration 5% 15,5 kN/ml
G1 tot 15,5 kN/ml
4.1.2. Chargement d'exploitation
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m2) Q (kN/ml)
/ 0 0 0 0 0,0
Q1 tot 0,0 kN/ml
4.2 Phase 2
4.2.1 Chargement permanent
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m3) Q (kN/ml)
Dalle béton 0,22 8,18 1 25 45,0
Total 45,0 kN/ml
Majoration 5% 47,2 kN/ml
G2 tot 47,2 kN/ml kN/ml
4.2.2. Chargement d'exploitation
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m2) Q (kN/ml)
/ 0 0 0 0 0,0
Q2 tot 0,0 kN/ml
4.3 Phase 3
4.2.1 Chargement permanent
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m3) Q (kN/ml)
Longrine gauche 1 0,21 1 25 5,25
Longrine droite 1 0,21 1 25 5,25
trottoir gauche 0,75 0,25 1 25 4,69
trottoir droite 0,75 0,25 1 25 4,69
Etanchéité 0,03 6,45 1 24 4,64
Bitume 5,95 0,08 1 24 11,42
BN4 1 1 2 0,65 1,30
Corniche 1 0,5 1 1 0,50
Total 37,74 kN/ml
Majoration 20% 45,29 kN/ml
G3 tot 45,3 kN/ml
4.2.2. Chargement d'exploitation
Dim 1 Dim 2 Qté γ (kN/m2) Q (kN/ml)
Charge mobile 1 7 1 15 105,0
Total 105 kN/ml
Majoration 10% 115,50 kN/ml
Q3 tot 115,5 kN/ml
OTA/SDL 07/06/20123/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
5- Sollicitations
5.1. Phase 1 notée '
5.1.1. Moment fléchissant
en travée M'u 1 099 kNm => 1 poutre : 157 kNm
sur appui M'u 0 kNm => 1 poutre : 0 kNm
5.1.2 Efforts tranchants V'u 214 kN => 1 poutre : 31 kN
5.2. Phase 2 notée ''
5.2.1. Moment fléchissant
en travée M''u 1 989 kNm => 1 poutre : 284 kNm
sur appui M''u -3 068 kNm => 1 poutre : -438 kNm
5.2.2 Efforts tranchants V''u 803 kN => 1 poutre : 115 kN
5.3. Phase 3 notée '''
5.3.1. Moment fléchissant
en travée M'''u 8 735 kNm => 1 poutre : 1 248 kNm
sur appui M'''u -11 278 kNm => 1 poutre : -1 611 kNm
5.3.2 Efforts tranchants V'''u 2 953 kN => 1 poutre : 422 kN
0
200
400
600
800
1000
1200
0 10 20 30 40
L (m)
Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 1
-10000
-5000
0
5000
10000
0 10 20 30 40 L (m)
Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 3 (travée 2 chargée )
-15000
-10000
-5000
0
5000
10000
0 10 20 30 40 L (m)
Diagramme des moments (ELU) en kNm
Phase 3 (travées 1 et 2 chargées)
-300
-200
-100
0
100
200
300
0 10 20 30 40
L (m)
Diagramme des efforts tranchants (ELU) en kN
Phase 1
-4000
-3000
-2000
-1000
0
1000
2000
3000
0 10 20 30 40 L (m)
Diagramme des efforts tranchants (ELU)
Phase 3 (travée 2 chargée )
-4000
-2000
0
2000
4000
0 10 20 30 40
L (m)
Diagramme des efforts tranchants (ELU) en kN
Phase 3 (travées 1 et 2 chargées)
-4000
-3000
-2000
-1000
0
1000
2000
3000
0 10 20 30 40
L (m)
Diagramme des moments (ELU) en kNm Phase 2
-1000
-500
0
500
1000
0 10 20 30 40
L (m)
Diagramme des efforts tranchants (ELU) en kN
Phase 2
a
OTA/SDL 07/06/20124/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
7- Section mixte
7.1. Béton/Bois
Récapitulatif des données géométriques
Longueur de la portée lx 20,5 m
Entraxe des poutres a 1 m
Hauteur du béton h1 0,22 m
Hauteur de la poutre en bois h2 1,02 m
Largeur de la poutre en bois b2 0,42 m
7.1.1. Section béton t = 0 t = ∞
Centre de gravité zG1 0,11 m zG1 = h1 / 2
Section A1 0,22 m² A1 = a x h1
Moment statique de la section S*1 0,11 0,09 m3 S*1 = A1 x e1
Moment d'inertie I1 0,00088733 m4 I1 = a x h1^3/12
Rigidité béton B1 3,31E+07 1,10E+07 N.m² B1 = Ectm1 x I2
Excentricité béton e1, u 0,507 0,408 m e1 = zGef,u - zG1
7.1.2 Section bois t = 0 t = ∞
Centre de gravité zG2 0,73 m zG2 = h1 + h2 / 2
Section A2 0,4284 m² A2 = b2 x h2
Moment statique de la section S*2 0,05 0,09 m3 S*1=A1 x e2
Moment d'inertie I2 0,03714228 m4 I2 = b2 x h2^3 / 12
Rigidité bois B2 4,68E+08 1,56E+08 N.m² B2 = E2 x I2
Excentricité Bois e2, u 0,113 0,212 m e2 = zG2 - zGef,u
7.1.3. Section homogène en bois t = 0 t = ∞
Coefficient d'équivalence n 2,9586 2,9586 n = Ecm,k1/Eg,mean
Centre de gravité zGef, u 0,617 0,518 m zGef, u = Aef-1
[γu n A1 h1/2 + A2 (h1 + h2/2)]
Excentricité eef 0,620 0,620 m eef = e1 + e2
Section homogène Aef, u 0,524 0,650 m² Aef = (γu x n) x A1 + A2
Moment d'inertie Ief, u 0,070 0,096 m4 Ief, u = n I1 + I2 + γu n A1 e1² + A2 e2²
Rigidité section homogène Bef, u 8,80E+08 4,03E+08 N.m² Bef, u = E2 x Ief,u
Rapport des rigidités α1,u 3,76 2,74 % α1,u = B1 / Bef,u
α2,u 53,19 38,71 % α2,u = B2 / Bef,u
α3,u 43,05 58,55 % α3,u = 100 - α1,u - α2,u
h
b2
G1
Geff
G2
a
h1
h2
e1
e2
e
1 - béton
2 - bois
OTA/SDL 07/06/20125/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
7.2. Amatures/Bois
7.2.1 Armatures
Lit supérieur
Espacement ksup 0,25 m
Nombre d'armatures efficaces na,sup 4,00 -
Type HA16 - NF EN 10080
Aire/armature 0,00020 m² NF EN 10080
Aire totale lit supérieur Aa,sup 0,001 m²
enrobage à l'axe sup esup 0,07 m
Lit inférieur
Espacement kinf 0,25 m
Nombre d'armatures efficaces na,inf 4,00 -
Type HA16 - NF EN 10080
Aire/armature 0,00020 m² NF EN 10080
Aire totale lit inférieur Aa,inf 0,001 m²
enrobage à l'axe inf einf 0,07 m
Section totale d'armatures
Aire totale armatures Aa,tot 0,001608 m² A1=Aa,tot=Aa,inf+Aa,sup
Centre de gravité (p/r à l'intrados du bois) zGa 1,130 m yG=(yinf Aa,inf+ysupAa,sup)/Aa,tot
Coefficient de glissement γ 0,147 0,341 - γ = (1 + ² x Ei x Ai x si/(Ki x l²))^-1
7.2.2 Section homogène en bois
Coefficient d'équivalence n 15,87 47,62 - n=Es/Eg,mean
Centre de gravité zGef,u fiss 0,515 0,546 m zGef, u, fiss = Aef-1
[γu n A1 h1/2 + A2 (h1 + h2/2)]
excentricité armature e1,fiss 0,615 0,584 m e1,fiss = zGa -zGef,u,fiss
excentricité bois e2,fiss 0,005 0,036 m e2,fiss = zGef,u,fiss-zG2
Inertie efficace fissurée I eff fiss 0,039 0,047 m4 Ief fiss = I2 + γu x n x A1 x e1²+A2 x e2²
Aire efficace fissurée A eff fiss 0,432 0,455 m² Aef fiss = γu x n x A1 + A2
Moment statique de la section bois S*2 fissuré 0,002 0,015 m3 S*2 fissuré = A2 x e2
8- Flèches
Flèche instantanée
Flèche due aux charges de trafic w 0 2,0 cm Calculé avec ST1 (EC1: 1,60cm)
Flèche long terme
Flèche due au poids propre du bois w 1 1,1 cm
Flèche due au poids propre du béton (hyper) w 2 0,5 cm
Flèche due au poids propre du béton (iso) w 2' 3,2 cm
Flèche due au poids de la superstructure w 3 1,6 cm
Valeur limite pour les flèches dues au trafic l/400 5,13 cm NF EN 1995-2/NA 7.2
w 0 < l/400 OK
La flèche à long terme, pour être annulée, nécessite une contreflèche réalisée lors de la production des poutres.
Celle-ci est donc négligée pour la vérification à l'ELS
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Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
6- Calcul des connecteurs
Résistance caractéristique d'un goujon PRd 18,05 kN
Nombre de rangée de connecteur nr 3
Flux de cisaillement VL, Ed VL, Ed=S*1 x Ved/ Ief,u
Pas maximal p nr x PRd/max(V L, Ed)
Portée 1 Abscisse Cisaillement Flux de cisaillementPas maximal Pas choisis nb connecteurs
x (m) Ved (kN) V L,ed (kN) p (mm) (mm) par rangée
0 -422 -674 80 150 13
2 -345 -551 98 200 10
4 -269 -429 126 300 6
6 -192 -307 176 400 5
8 -116 -185 293 700 2
10 -39 -63 861 2000 1
12 37 59 915 2000 1
14 114 181 299 700 2
16 190 303 178 400 6
18,6 289 462
Total 46
Portée 2 Abscisse Cisaillement Flux de cisaillementPas maximal Pas choisis nb connecteurs
x (m) Ved (kN) V L,ed (kN) p (mm) (mm) par rangée
0 -422 -674 80 150 13
2 -352 -563 96 200 10
4 -283 -452 120 250 8
6 -214 -341 159 350 5
8 -144 -230 235 550 3
10 -75 -120 453 1100 1
12 -5 -9 2000 2000 1
14 64 102 530 1250 1
16 133 213 254 600 3
18 203 324 167 400 6
20,5 289 462
Total 51
nombre total de connecteurs par poutre nt 291
nombre total de connecteurs de la solution Nc 2037
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Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
9- Vérifications ELU / Flexion
9-1 Section sur appuis - Moment négatif
9-1-1 Détermination de la traction dans le béton : analyse fissurée ou non fissurée
Moment total sur la section mixte M'''u -11 278 -11 278 kN.m
Moment réparti pour chaque poutre M''' -1 611 -1 611 kN.m M''' = M'''u / npoutres
Béton
Moment repris par la section de béton M'''1 -60,57 -44,08 kN.m M'''1 = E1 x I1 x M"'/ (E2 x I ef) = α1,u x M"'
Effort normal associé N"'1 -1 119 -1 521 kN N'''1 = γ x E1 x M"S*1 / (EI ef)
Contrainte due à la flexion σ'''m,d1 -7,51 -5,46 MPa σ'''m,d1 = M"1 / I1 x h1 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d1 -5,09 -6,92 MPa σ'''n,d1 = N"1 / A1
Bois
Moment repris par la section de bois M'''2 -857 -624 kN.m M'''2 = I2 M"'/ I ef
Effort normal associé N"'2 1 119 1 521 kN N'''2 = M"'S*2 / I ef
Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 -11,77 -8,56 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2
Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 2,61 3,55 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2
BILAN DES CONTRAINTES DANS LE BETON
Contrainte en fibre sup du béton sup1 -12,59 -12,38 MPa σsup1 = σn,d1 + σm,y,d1
Contrainte en fibre inf du béton inf1 2,42 -1,45 MPa σinf1 = σn,d1 - σm,y,d1
Résistance moyenne en traction fct,m -4,07 -4,07 MPa
Critère de fissuration du hourdis σ sup1 > 2 x f ctm > 2 x f ctm Calcul en section fissurée
La détermintation des moments doit être reprise avec ST1 en section fissurée EN 1994-2, 5.4.2.3(2)
9-1-2 Vérification des contraintes (armatures et bois)
PHASE 1 notée ' : Béton non mis en place, seul le bois est resistant
Moment du au poids des poutres M'u 0 0 kN.m M'u = 0
Moment réparti pour chaque poutre M' 0 0 kN.m M' = M'u / npoutres
Contrainte due à la flexion σ'm,y,d2 0,00 0,00 MPa σ'm,y,d2 = M' / I2 x h2/2
Contrainte due à l'effort normal σ'n,d2 0,00 0,00 MPa σ'n,d2 = N / A2
PHASE 2 notée '' : Béton non connecté, seul le bois est resistant
Moment total sur la section bois M''u -3 068 -3 068 kN.m
Moment réparti pour chaque poutre M'' -438 -438 kN.m M'' = M''u / npoutres
Contrainte due à la flexion σ''m,y,d2 -6,02 -6,02 MPa σ''m,y,d2 = M'' / I2 x h2 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ''n,d2 0,00 0,00 MPa
PHASE 3 notée ''' : Béton tendu, fonctionnement en section mixte armatures/bois
Moment total sur la section mixte M'''u non fissuré -11 278 -11 278 kN.m
Moment total avec fissuration M'''u fissuré -6 626 -6 626 kN.m
Moment retenu M'''u -6 626 -6 626 kN.m M'''u=M'''u fissuré si σsup1>2fctm
Moment réparti pour chaque poutre M''' -947 -947 kN.m M''' = Mu / npoutres
Armatures
Effort normal repris par les armatures N'''1 -57 -310 kN N'''1 = S*2 fissuré x M'''/ ( I2+ S*2 fissuré (a2 + a1) )
Contrainte dans les armatures σ'''s,d1 -35 -193 MPa σ'''s,d1 = N"'1 / A1
Limite élastique de l'acier f y,d -435,00 -435,00 MPa
Critère de traction dans les aciers σ'''s,d1 < f y,d < f y,d OK
Bois
Moment repris par la section de bois M'''2 -911 -754 kNm M'''2 = M''' x I2 / (I2 + S*2 fissuré (a2-a1))
Effort normal associé N'''2 57 310 kN N'''2 = - N'''1
Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 -12,52 -10,36 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2
Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 0,13 0,72 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2
BILAN DES CONTRAINTES DANS LE BOIS
Contrainte due à la flexion σm,y,d2 -18,53 -16,38 MPa σm,y,d2 = σ'm,y,d2 + σ"m,y,d2 + σ'"m,y,d2
Contrainte due à l'effort normal σn,d2 0,13 0,72 MPa σn,d2 = σ'n,d2 + σ"n,d2 + σ'"n,d2
Contrainte en fibre sup du bois sup2 -18,40 -15,66 MPa σsup2 = σn,d2 + σm,y,d2
Contrainte en fibre inf du bois inf2 18,67 17,10 MPa σinf2 = σn,d2 - σm,y,d2
Résistance en flexion fm,d 20,16 20,16 MPa
Résistance en compression fc,0,d2 19,08 19,08 MPa
Critère flexion composée avec compr. n,0,d /f c,0,d )²
+
m,y,d /f m,y,d
0,919 0,814 < 1 OKNF EN 1995-1-1
(6,19)
Rentrer la valeur ST1
OTA/SDL 07/06/20128/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
-18,40
0,13
18,67 0,00
-15,66
0,72
17,10 0,00
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25
Dis
tan
ce
à la f
ibre
in
f (m
)
Contraintes (MPa)
Contraintes ELU Section sur appui
(bois seul - armatures non représentées)
Contraintes instantanées
Contraintes différées
OTA/SDL 07/06/20129/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
9-2 Section en travée - Moment Positif
9-2-1 PHASE 1 notée ' t = 0 t = ∞
Béton
Contrainte due à la flexion σ'm,d1 0,0 0,0 MPa
Contrainte due à l'effort normal σ'n,d1 0,0 0,0 MPa
Bois
Moment du au poids du bois M'u 1099 1099 kN.m
Moment réparti pour chaque poutre M' 157 157 kN.m M' = M'u / npoutres
Contrainte due à la flexion σ'm,y,d2 2,2 2,2 MPa σ'm,y,d2 = M'2 / I2 x h2 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ'n,d2 0 0 MPa σ'n,d2 = N / A2
9-2-2 PHASE 2 notée ''
Béton
Contrainte due à la flexion σ''m,d1 0,00 0,00 MPa σ''m,y,d2 = M"1 / I1 x h1 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ''n,d1 0,00 0,00 MPa σ''n,d1 = N"1 / A1
Bois
Moment total sur la section mixte M''u 1 989 1 989 kN.m
Moment réparti pour chaque poutre M'' 284 284 kN.m M'' = M''u / npoutres
Contrainte due à la flexion σ''m,y,d2 3,90 3,90 MPa σ''m,y,d2 = M''2 / I2 x h2 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ''n,d2 0,00 0,00 MPa σ''n,d2 = N"2 / A2
9-2-3 PHASE 3 notée '''
Moment total sans fissuration M'''u non fissuré 8 735 8 735
Moment total avec fissuration M'''u fissuré 10 051 10 051 kN.m
Moment retenu M'''u 10 051 10 051 kN.m M'''u=M'''u fissuré si σsup1>2fctm
Moment réparti pour chaque poutre M''' 1 436 1 436 kN.m M''' = Mu / npoutres
Béton
Moment repris par la section de béton M'''1 53,98 39,29 kN.m M'''1 = E1 x I1 x M"'/ (E2 x Ief) = α1,u x M"'
Effort normal associé N"'1 997 1 356 kN N'''1 = γ x E1 x M" x S*1 / (EI ef)
Contrainte due à la flexion σ'''m,d1 6,69 4,87 MPa σ'''m,y,d1 = M"1 / I1 x h1 / 2
Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d1 4,53 6,16 MPa σ'''n,d1 = N"1 / A1
Bois
Moment repris par la section de bois M'''2 764 556 kN.m M'''2 = I2 M"'/ Ief
Effort normal associé N"'2 -997 -1 356 kN N'''2 = M"'S*2 / Ief
Contrainte due à la flexion σ'''m,y,d2 10,49 7,63 MPa σ'''m,y,d2 = M'"2 / I2 x h2/2
Contrainte due à l'effort normal σ'''n,d2 -2,33 -3,17 MPa σ'''n,d2 = N'"2 / A2
9-2-4 BILAN
Béton
Contrainte due à la flexion σm,d1 6,69 4,87 MPa σm,d1 = σ'm,d1 + σ''m,d1 + σ'''m,d1
Contrainte due à l'effort normal σn,d1 4,53 6,16 MPa σn,d1 = σ'n,d1 + σ"n,d1 +σ'''n,d1
Contrainte en fibre sup du béton sup1 11,22 11,03 MPa σsup1 = σn,d1 + σm,y,d1
Contrainte en fibre inf du béton inf1 -2,16 1,29 MPa σinf1 = σn,d1 - σm,y,d1
Résistance en compression fc,d1 33,33 33,33 MPa
Critère de compression du béton σsup1 < f c,d1 < f c,d1 OK
Critère de non-décompression du béton σinf1 > 0 > 0 Attention béton fissuré
Bois
Contrainte due à la flexion σm,y,d2 16,54 13,69 MPa σm,y,d2 = σ'm,y,d2 + σ"m,y,d2 + σ'"m,y,d2
Contrainte due à l'effort normal σn,d2 -2,33 -3,17 MPa σn,d2 = σ'n,d2 + σ"n,d2 + σ'"n,d2
Contrainte en fibre sup du bois sup2 14,22 10,52 MPa σsup2 = σn,d2 + σm,y,d2
Contrainte en fibre inf du bois inf2 -18,87 -16,85 MPa σinf2 = σn,d2 - σm,y,d2
Résistance en flexion fm,d 20,16 20,16 MPa
Résistance en traction ft,0,d 14,04 14,04 MPa
Critère flexion composée avec tractiont,0,d /f t,0,g,d +
m,y,d /f m,g,d
0,986 0,904 < 1 OK
NF EN 1995-1-1
(6,17)
Rentrer la valeur ST1
OTA/SDL 07/06/201210/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
11,22 -2,16
14,22
-2,33
-18,87
11,03
1,29
10,52
-3,17
-16,85
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
-25,00 -20,00 -15,00 -10,00 -5,00 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00
Dis
tan
ce à
la f
ibre
in
f (m
)
Contraintes (MPa)
Contraintes ELU Section en travée
Contraintes instantanées
Contraintes différées
OTA/SDL 07/06/201211/12
Note de Calcul-Dimensionnement d'une section mixte bois-béton en flexion longitudinale 2 travées
10- Vérifications ELU / Cisaillement
10-1 PHASE 1 notée '
Les efforts tranchants étant maximaux sur appuis, la section de béton fissurée n'est pas pris en compte dans la vérification au
cisaillement de la section. Seule la section en bois reprend ces efforts
Bois
Effort tranchant sur la section mixte V'u 214 kN
Effort réparti pour chaque poutre V' 31 kN
Moment statique p/r au CDG du bois S*2, cdg bois 0,055 0,055 m3
Contrainte de cisaillement max τd' 0,11 0,11 Mpa τd' = V' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)
10-2 PHASE 2 notée ''
Bois
Effort tranchant sur la section mixte V''u 803 kN
Effort réparti pour chaque poutre V'' 115 kN
Moment statique p/r au CDG du bois S*2, cdg bois 0,055 0,055 m3
Contrainte de cisaillement τd'' 0,40 0,40 Mpa τd'' = V'' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)
10-3 PHASE 3 notée '''
Bois
Effort tranchant sur la section mixte V'''u 2 953 kN
Effort réparti pour chaque poutre V''' 422 kN
Moment statique p/r au CDG du bois S*2, cdg bois 0,055 0,055 m3
Contrainte de cisaillement τd''' 1,48 1,48 Mpa τd''' = V''' x S*2, cdg bois / (I2 x b2)
10-4 BILAN
Bilan des contraintes de cisaillement τd 1,99 1,99 MPa τd = τd' + τd'' + τd'''
Résistance au cisaillement fv,d2 2,304 2,304 MPa
Critère de cisaillement τ d < f v,d2 < f v,d2 OK
10
0,00
0,71
1,27
1,67
1,91
1,99
1,91
1,67
1,27
0,71
0,00
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50
Dis
tan
ce à
la f
ibre
in
f (m
)
Contraintes de cisaillement (MPa)
Contraintes ELU Section sur appuis
OTA/SDL 07/06/201212/12
ANNEXE 5
Coupe transversale de la variante mixte
bois/béton (échelle 1/50e)
ANNEXE 6
Coupe transversale de la variante PRAD
(échelle 1/50e)
C-)
o
0
CD
1.33
CD
O
4
z
G) o
z
o
-1
CD
/
CD
w
-P.
01
1„,
Ô
CO
0.1
1
0.90
0.
22
ND
bl
\
OI
Axe
réta
.
•
N)
Cr
ND
01
O
•
p0
;:=
> C
D 0
3
O
O
o
FD.;
CD
w
-P.
o
1
CD
ANNEXE 7
Coupe transversale de la variante à
poutrelles enrobées (échelle 1/50e)
CD
CO
O
01
cO
cp
C)
0.58
4
z
G)
o
z
Cà 1 CD CD/
CD
-P.
CD
a)
O
CO
0.
11
4L O
C)
N.)
.7-4
01 0
1
CD
Axe
réta
. po
CD
co
rn
fi a)
fi
CD
a)
01
O
.0)
CI
-1
-1
CD
'
CCD
w
-P.
C-)
0
1
="'
CD
0.63
0.84
ANNEXE 8
Note de calcul – Dimensionnement d’une
section mixte acier-béton en flexion
longitudinale
INDICE
0
A1 (cm²/m) 5,00A2 (cm²/m) 5,00d1 (cm) 5,00d2 (cm) 50,10fe (MPa) 500,00h (cm) 49,00b (cm) 30,00ta (cm) 1,20te (cm) 2,30L (m) 20,50E (MPa) 210000,00es (cm) 76,00σe (MPa) 355,00hb (cm) 54,70c (cm) 10,00
Longueur des profilés métalliques (portée de calcul sur appuis simples)Module de déformation longitudinal de l'acier des poutrelles :
Béton
Épaisseur totale de béton coulé (au dessus des coffrages perdus) :Enrobage supérieur des poutrelles métalliques :
JUSTIFICATIONS POUR UN PONT A POUTRELLES ENROBEES
1 - Données concernant les matériaux
Armatures passives
HA
Section supérieure d'armatures passives au mètre linéaire :Section inférieure d'armatures passives au mètre linéaire : Distance à la fibre supérieure du centre de gravité des armatures A1 : Distance à la fibre supérieure du centre de gravité des armatures A2 : Limite élastique garantie des armatures passives :
A65 PS4079 - Dimensionnement d'une variante à poutrelles enrobées
Hauteur totale des profilés métalliques :
Espacement entre deux poutrelles dans le sens transversal :Limite élastique garantie de l'acier des poutrelles :
Profilés métalliques (poutrelles)
Épaisseur des semelles des profilés métalliques :
Largeur des semelles des profilés métalliques : Épaisseur de l'âme des profilés métalliques :
( ) ,t (cm) 2,00fcj (MPa) 35,00ni = Ea/Ebi 6,00nv = Ea/Ebv 18,00
feu (MPa) 434,78fev (MPa) 500,00fs (MPa) 250,00Amin (cm²/m) 6,09
σeu (MPa) 338,10σev (MPa) 355,00σa (MPa) 308,70I (cm4) 84054,38A (cm²) 191,28d (cm) 34,50
ftj (MPa) 2,70fbcu (MPa) 19,83fbcv (MPa) 25,87σbc (MPa) 21,00
Coefficient d'équivalence Acier / Béton à court terme :
Béton g p p qÉpaisseur des plaques de coffrage perdues :Résistance caractéristique du béton à la compression :
Profilés métalliques (poutrelles)
Limite élastique aux ELU fondamentaux (σe/γs avec γs = 1.05) noté [T]Limite élastique aux ELU accidentels (σe/γs avec γs = 1.00) noté [Tv]Contrainte admissible aux ELS = σe/1.15Inertie poutrelle = ta*h^3/12+2*((b-ta)*te^3/12+(b-ta)*te*(h-te)^2/4)Section poutrelle = h*ta+2*te*(b-ta)Distance du cdg de la poutrelle à la fibre supérieure : c+h/2
2 - Caractéristiques déduites des matériaux
Armatures passives
HA
Limite élastique aux ELU fondamentaux (fe/γs avec γs = 1.15) noté [U]Limite élastique aux ELU accidentels (fe/γs avec γs = 1.00) noté [Uv]Contrainte admissible aux ELS = min [ 2*fe/3 ; max (fe/2 ; 110*(1.6*ftj)^0.5) ]Section minimale d'armatures passives : 0.23*h*ftj/fe
Résistance aux ELU fondamentaux : 0.85*fcj/1.5 noté [S]Résistance aux ELU accidentels : 0.85*fcj/1.15 [Sv]Contraintes admissible aux ELS : 0.6*fcj
Béton
Résistance caractéristique à la traction : 0.6+0.06*fcj
Coefficient d'équivalence Acier / Béton à long terme :Coefficients
d'équivalence
THALES - IST - 06/06/2012 Pont à Poutrelles Enrobées Page 1/4
"%""A.N."
Aa (cm²/m) 261,68Sao (cm3/m) 8958,61Iao (cm4/m) 422840,05Z3hi (cm) 28,89Ihi (cm4/m) 2118598,13Z3hv (cm) 30,54Ihv (cm4/m) 3574501,27Z3h+i (cm) 20,65Ih+i (cm4/m) 1280146,92Z3h+v (cm) 26,68Ih+v (cm4/m) 2992515,35Z3h-i (cm) 40,58Ih-i (cm4/m) 853946,23Z3h-v (cm) 37,41Ih-v (cm4/m) 2310446,17
Z1 = Z3 - c - es/2Z2 = Z3 - ht + es/2 Z4 = Z3 - hbZa1 = Z3 - d1Za2 = Z3 - d2
Z1 (cm) Z2 (cm) Z3 (cm) Z4 (cm) Za1 (cm) Za2 (cm)Instantané 17,74 -28,96 28,89 -25,81 23,89 -21,21Différé 19,39 -27,31 30,54 -24,16 25,54 -19,56Instantané 9,50 -37,20 20,65 -34,05 15,65 -29,45Différé 15,53 -31,17 26,68 -28,02 21,68 -23,42Instantané 29,43 -17,27 40,58 -14,12 35,58 -9,52Différé 26,26 -20,44 37,41 -17,29 32,41 -12,69
4 - Ordonnées par rapport à l'axe neutre des fibres les plus sollicitées aux ELS
A.N. % fibre sup, différé : -nv*Aa+((nv*_Aa)^2+2*_nv*Sao))^0.5
Section homogène sans béton tendu
M < 0 A.N. % fibre sup, instantané : hb+nv*Aa-((nv*Aa)^2+2*nv*(Aa*hb-Sao))^0.5)Inertie, instantané : (hb-Z3h-v)^3/3+nv*(Iao-2*Z3h-v*Sao+Aa*Z3h-v^2)
A.N. % fibre sup, instantané : hb+ni*Aa-((ni*Aa)^2+2*ni*(Aa*hb-Sao))^0.5)Inertie, instantané : (hb-Z3h-i)^3/3+ni*(Iao-2*Z3h-i*Sao+Aa*Z3h-i^2)
5 - Axes neutres et moments résistants homogènes aux ELU
5.1 - ELU fondamental
Sec. homogène sans béton tendu - M>0
Sec. homogène sans béton tendu - M<0
Section homogène avec béton tendu
au centre de gravité de l'aile supérieure des poutrellesau centre de gravité de l'aile inférieure des poutrellesà la fibre inférieure du bétonau centre de gravité de la nappe supérieure d'armaturesau centre de gravité de la nappe inférieure d'armatures
Section totale d'acier ramenée au ml : A1+A2+A/esMoment statique des aciers : A1*d1+A2*d2+A*d/es
Inertie des aciers : A1*d1^2+A2*d2^2+(A*d^2+I)/es
Inertie, différé : Z3hv^3/3+(hb-Z3hv)^3/3+nv*(Iao-2*Z3hv*Sao+Aa*Z3hv^2)A.N. % fibre sup, instantané : -ni*Aa+((ni*_Aa)^2+2*_ni*Sao))^0.5Inertie, instantané : Z3h+i^3/3+ni*(Iao-2*Z3h+i*Sao+Aa*Z3h+i^2)
Inertie, différé : Z3h+v^3/3+nv*(Iao-2*Z3h+v*Sao+Aa*Z3h+v^2)
Notations "par rapport à…""Axe Neutre"
Inertie, instantané : Z3hi^3/3+(hb-Z3hi)^3/3+ni*(Iao-2*Z3hi*Sao+Aa*Z3hi^2)A.N. % fibre sup, différé : (1/2*hb^2+nv*_Sao)/(hb+nv*Aa)
3 - Axes neutres et inerties homogènes aux ELS
Aciers %à la fibre
supérieure
Section homogène avec béton tendu
Section homogène sans béton tendu
M > 0
A.N. % fibre sup, instantané : (1/2*hb^2+ni*_Sao)/(hb+ni*Aa)
zts (cm) 44,00Mrp (MN.m) 1,12zas (cm) 12,42Mrp (MN.m) 2,19za (cm) 13,39Mrp (MN.m) 2,19zan (cm) 7,86h1 (cm) 34,54h2 (cm) 9,86Mrn (MN.m) 1,93
ztsa (cm) 35,50Mrp (MN.m) 1,58zasa (cm) 12,23Mrp (MN.m) 2,35zaa (cm) 11,73Mrp (MN.m) 2,34zana (cm) 6,86h1a (cm) 35,54h2a (cm) 8,86Mrn (MN.m) 2,05
SOUSM > 0
Zts = (T*A/es+U*A2)/SMrp = S*Zts^2/2+T*A*(d-Zts)/es+U*A2*(d2-Zts)zas = ((T*A+(2*T-S)*b*c)/es+U*A2)/(S+(2*T-S)*b/es)
Sv*zaa^2/2+(Tv*A*(d-zaa)+(2*Tv-Sv)*(b*te*(zaa-c-te/2)+ta/2*(zaa-c-te)^2))/es+Uv*A2*(d2-zaa)
zan+tcS*(1-ta/es)*zan^2/2+T/es*(b*te*(h-te)+ta/2*(h1^2+h2^2))+U*A1*(c+te+h1-d1)
Ztsa = (Tv*A/es+Uv*A2)/SvMrp = Sv*Ztsa^2/2+Tv*A*(d-Ztsa)/es+Uv*A2*(d2-Ztsa)
SOUSM > 0
(Tv/es*ta*(h-2*te-2*tc)+Uv*A1)/(Sv+(2*Tv-Sv)*ta/es)h-2*te-h2aZana+tcSv*(1-ta/es)*zana^2/2+Tv/es*(b*te*(h-te)+ta/2*(h1a^2+h2a^2))+Uv*A1*(c+te+h1a-d1)
zasa = ((Tv*A+(2*Tv-Sv)*b*c)/es+Uv*A2)/(Sv+(2*Tv-Sv)*b/es)Sv*Zas^2/2+(Tv*A*(d-Zasa)+(2*Tv-Sv)*b/2*(Zasa-c)^2)/es+Uv*A2*(d2-Zasa)
AN dansla table sup.
AN dansla semelle sup.
AN dansl'âme
5.2 - ELU accidentelAN dans
la table sup.
AN dansla semelle sup.
AN dansl'âme
h-2*te-h2
SOUSM < 0
SOUSM < 0
AN dansl'âme
AN dansl'âme
S*Zas^2/2+(T*A*(d-Zas)+(2*T-S)*b/2*(Zas-c)^2)/es+U*A2*(d2-Zas)((T*ta*(h+2*c)+S*(b*te-ta*(c+te)))/es+U*A2)/(S+(2*T-S)*ta/es)S*za^2/2+(T*A*(d-za)+(2*T-S)*(b*te*(za-c-te/2)+ta/2*(za-c-te)^2))/es+U*A2*(d2-za)(T/es*ta*(h-2*te-2*tc)+U*A1)/(S+(2*T-S)*ta/es)
((Tv*ta*(h+2*c)+Sv*(b*te-ta*(c+te)))/es+Uv*A2)/(Sv+(2*Tv-Sv)*ta/es)
THALES - IST - 06/06/2012 Pont à Poutrelles Enrobées Page 2/4
σ1 (MPa)σ2 (MPa)σ3 (MPa)σ4 (MPa)σa1 (MPa)σa2 (MPa)v (m)
Chargement Moments σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) Mpo.v/I -Mpo.v/I 0 0 0 0PP. Béton frais Mbf (MN.m) Mbf.v/I -Mbf.v/I 0 0 0 0Superstructures Mg' (MN.m) nv.Mg'.Z1h/Ih nv.Mg'.Z2h/Ih 0.5Mg'(Z3h/Ih+Z3h+/Ih+) 0 nv.Mg'.Za1h/Ih nv.Mg'.Za2h/IhSurcharges Mq (MN.m) ni.Mq.Z1h/Ih ni.Mq.Z2h/Ih 0.5Mq(Z3h/Ih+Z3h+/Ih+) 0 ni.Mq.Za1h/Ih ni.Mq.Za2h/Ih
Section résistante Effet considéré σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) 0,0814 22,62 -22,62 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 1 Mb1 (MN.m) 0,0593 16,46 -16,46 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 2 Mb2 (MN.m) 0,2471 68,64 -68,64 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Ferraillage MFe (MN.m) 0,0809 22,48 -22,48 0,00 0,00 0,00 0,00Coffrage perdu Mco (MN.m) 0,0094 2,60 -2,60 0,00 0,00 0,00 0,00Charge de chantier MQc (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Superstructures (G'1) Mg'1 (MN/m) 0,1452 13,57 -27,23 1,27 0,00 18,94 -20,46
1.2 a1.a2.A(l) Mq1 (MN.m) 0,5061 22,54 -88,24 7,53 0,00 37,13 -69,85δ. Qrp Mq2 (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
168,91 -248,27 8,80 0,00 56,07 -90,31< 308,70 > -308,70 < 21,00 < 250,00 > -250,00
OK OK OK OK OK
6 - Contraintes ELS
Poutrelles métalliques seules
(charges appliquées avant formation de la
section mixte)
Moments (M>0)Contraintes en travée sous moments positifs
(h-e)/2
6.1 - Définitions
au centre de gravité de l'aile inférieure des poutrelles
Section mixte(béton n=ni)
(charges appliquées à court terme…)
au centre de gravité de l'aile supérieure des poutrelles
au niveau de la fibre supérieure de béton
Limitations % Contraintes admissiblesRésultats
Section mixte(béton n=nv)
(charges appliquées à long terme…)
Contraintes Totales
au niveau de la fibre inférieure de bétonau centre de gravité de la nappe supérieure d'armaturesau centre de gravité de la nappe inférieure d'armatures
6.2 - Vérification des contraintes sous moments positifs
OK OK OK OK OK
Chargement Moments σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) Mpo.v/I -Mpo.v/I 0 0 0 0PP. Béton frais Mbf (MN.m) Mbf.v/I -Mbf.v/I 0 0 0 0Superstructures Mg' (MN.m) nv.Mg'.Z1h/Ih nv.Mg'.Z2h/Ih 0 0 nv.Mg'.Za1h/Ih nv.Mg'.Za2h/IhSurcharges Mq (MN.m) ni.Mq.Z1h/Ih ni.Mq.Z2h/Ih 0 Mq.Z4h/Ih ni.Mq.Za1h/Ih ni.Mq.Za2h/Ih
Section résistante Effet considéré σ1 (MPa) σ2 (MPa) σ3 (MPa) σ4 (MPa) σa1 (MPa) σa2 (MPa)PP. Poutrelles Mpo (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 1 Mb1 (MN.m) -0,0914 -25,39 25,39 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Béton phase 2 Mb2 (MN.m) -0,3812 -105,90 105,90 0,00 0,00 0,00 0,00PP. Ferraillage MFe (MN.m) -0,1249 -34,70 34,70 0,00 0,00 0,00 0,00Coffrage perdu Mco (MN.m) -0,0144 -4,01 4,01 0,00 0,00 0,00 0,00Charge de chantier MQc (MN.m) 0,0000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Superstructures (G'1) Mg'1 (MN.m) -0,2241 -45,84 35,69 0,00 1,68 -56,58 22,16
Surcharge d'Expl. (Q1) Mq1 (MN.m) -0,3535 -73,11 42,90 0,00 5,85 -88,39 70,93
-288,94 248,57 0,00 7,52 -144,97 93,09> -308,70 < 308,70 < 21,00 > -250,00 < 250,00
OK OK OK OK OK
Contraintes sur appuis sous moments négatifs
Section mixte(béton n=ni)
(charges appliquées à court terme…)
Contraintes TotalesLimitations % Contraintes admissibles
Moments (M<0)
Poutrelles métalliques seules
(charges appliquées avant durcissement du
béton mou)
Section mixte(béton n=nv)
(charges appliquées à long terme…)
6.3 - Vérification des contraintes sous moments négatifs
Résultats
Résultats
THALES - IST - 06/06/2012 Pont à Poutrelles Enrobées Page 3/4
20,50210000,0080769,2310356,39270,2470,273,544,200,080,063,821,070,4375,49126,38839,0849,8283,41298,6864,16132,80
σf*,approchée (en 1 seule phase) (MPa)
f(σf*),approchée (en 1 seule phase) (MPa)
formule approchée (pour mémoire) =Ea/12*(pi*b/(0.7*L))^2
Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)
Moment critique de déversement = m1.m2/l*(Ea.Iz.G.K)^0.5
moment dû au poids propre de la poutrellemoment dû au poids propre du béton frais (mou)(m'1*pp+m"1*bm)/(pp+bm)(1+π²/a²)^0.5
Moment d'inertie de torsion de la section de la poutrelle4.(G.K.Lc^2)/(Ea.Iz.h^2)coefficient constant valant 3.543.54*((1+2.1/a²)^0.5+1.45/a)
7 - Vérification au déversement (calcul "exact" selon l'article 6.5 du guide SETRA-SNCF de mai 95)
Contraintes de flambement
Module de cisaillement de l'acier
Distance entre deux contrevents, sinon Lc = LModule de déformation longitudinal de l'acier
Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)Majoration : f(σf*) = SI(σf*>=0.75*σe;σe*(1-0.375*σe/σf*);0.66*σf*)
Mcr (MN.m)m2
132,8 < 298,68 => Phase 2 OK64,16 < 83,41 => Phase 1 OK
σf2 (MPa) Contrainte existante en phase 2
G (MPa)
Lc (m)Ea (MPa)
Moment d'inertie de la poutrelle % à un axe vertical Gz
pp en terme de moment (KN.m)bm en terme de moment (KN.m)
Iz (cm4)
m1
σf*,exacte, phases suivantes (MPa)
σf1 (MPa)
σf*,exacte, phase1 (MPa)
f(σf*),exacte, phase1 (MPa)f(σf*),exacte, phases suivantes (MPa)
K (cm4)a²m'1m"1
Contrainte existante en phase 1
Contrainte de flambement en phase 1 : Mcr.h/(2.I)Contrainte de flamb. en phases suivantes : Ea.(b.ta^3/(12.e.h^3))
THALES - IST - 06/06/2012 Pont à Poutrelles Enrobées Page 4/4
ANNEXE 9
Détail des coûts des trois variantes
Désignation Unités Quantité PU Total Quantité PU Total Quantité PU Total
1000 / PRIX GENERAUX
Installations de chantier F 1 65 000,00 € 65 000,00 € 1 65 000,00 € 65 000,00 € 1 65 000,00 € 65 000,00 €
Plan d'assurance qualité et programme d'exécution des travaux F 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 €
Etudes d'exécution / méthodes F 1 13 000,00 € 13 000,00 € 1 13 000,00 € 13 000,00 € 1 13 000,00 € 13 000,00 €
Epreuves de l'ouvrage F 1 5 000,00 € 5 000,00 € 1 5 000,00 € 5 000,00 € 1 5 000,00 € 5 000,00 €
Dossier des Ouvrages Exécutés F 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 € 1 1 000,00 € 1 000,00 €
2000 / TERRASSEMENTS ET FONDATIONS PROFONDES
Terrassements des fouilles m3 450 15,00 € 6 750,00 € 450 15,00 € 6 750,00 € 450 15,00 € 6 750,00 €
Fondations profondesAtelier de forage de fondations profondes
Atelier de forage de fondations profondes F 1 70 000,00 € 70 000,00 € 1 70 000,00 € 70 000,00 € 1 70 000,00 € 70 000,00 €Mise en place de l'atelier de forage au droit de chaque pieu u 4 800,00 € 3 200,00 € 4 800,00 € 3 200,00 € 4 800,00 € 3 200,00 €
Forage des fondations profondesForage pour pieu diamètre 800 ml 51 0,00 € 51 0,00 € 51 0,00 €
m3 25,6 150,00 € 3 845,31 € 25,6 150,00 € 3 845,31 € 25,6 150,00 € 3 845,31 €Forage pour pieu diamètre 1 000 ml 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €
Béton pour pieuxBéton C30/37 pour pieux m3 26 180,00 € 4 680,00 € 26 180,00 € 4 680,00 € 26 180,00 € 4 680,00 €Béton C35/45 pour pieux m3 PM PM PM
Armatures pour pieux kg 2 920 1,40 € 4 088,00 € 2 920 1,40 € 4 088,00 € 2 920 1,40 € 4 088,00 €Tubes d'auscultations 50 / 60 mm ml 110 11,00 € 1 210,00 € 110 11,00 € 1 210,00 € 110 11,00 € 1 210,00 €Tubes d'auscultations 102 / 114 mm ml 55 16,00 € 880,00 € 55 16,00 € 880,00 € 55 16,00 € 880,00 €Recépage des pieux
Recépage de pieux diamètre 600 u 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €Recépage de pieux diamètre 800 u 4 350,00 € 1 400,00 € 4 350,00 € 1 400,00 € 4 350,00 € 1 400,00 €Recépage de pieux diamètre 1 000 u 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €
Solution mixte bois/béton Solution à poutres PRAD Solution à poutrelles enrobées
Ouvrages d'art courants PS4079
Remblaiement des fouilles m3 390 15,00 € 5 850,00 € 390 15,00 € 5 850,00 € 390 15,00 € 5 850,00 €
Contrôle de pieuxContrôle de pieux par impédance u PM PM PMContrôle des fonds de pieux par carottage u 1 2 000,00 € 2 000,00 € 1 2 000,00 € 2 000,00 € 1 2 000,00 € 2 000,00 €Contrôle de pieux par auscultation sonique u 4 4 4
ml 204 16,00 € 3 264,00 € 204 16,00 € 3 264,00 € 204 16,00 € 3 264,00 €
3000 / PILES ET CULEES
Coffrage pour parements ordinairesCoffrage ordinaire de semelle de fondation m² 67 90,00 € 6 030,00 € 67 90,00 € 6 030,00 € 67 90,00 € 6 030,00 €Coffrage ordinaire de surface non vue de pile m² PM PM PMCoffrage ordinaire de surface non vue de culée m² 151 90,00 € 13 590,00 € 151 90,00 € 13 590,00 € 151 90,00 € 13 590,00 €
Coffrages pour parements soignés fins 0,00 € 0,00 € 0,00 €Coffrages pour parement soigné fin de piles m² 47 100,00 € 4 700,00 € 47 100,00 € 4 700,00 € 47 100,00 € 4 700,00 €Coffrages pour parement soigné fin de culées m² 0 0,00 € 0 0,00 € 0 0,00 €
Coffrages pour parements soignés ouvragésCoffrages pour parement soigné ouvragés coulées en place des piles m² 61 110,00 € 6 710,00 € 61 110,00 € 6 710,00 € 61 110,00 € 6 710,00 €
Coffrages pour parement soigné ouvragés coulées en place des culées m² 79 110,00 € 8 690,00 € 79 110,00 € 8 690,00 € 79 110,00 € 8 690,00 €
Traitement de surface par badigeon des parois en contact avec les terres m² 291 8,00 € 2 328,00 € 291 8,00 € 2 328,00 € 291 8,00 € 2 328,00 €
Armatures lisses et à haute adhérence pour béton armé
Armatures de béton armé pour pile kg 10 500 1,50 € 15 750,00 € 10 500 1,50 € 15 750,00 € 10 500 1,50 € 15 750,00 €Armatures de béton armé pour culée kg 14 830 1,50 € 22 245,00 € 14 830 1,50 € 22 245,00 € 14 830 1,50 € 22 245,00 €
Béton de propreté m² 298 25,00 € 7 450,00 € 298 25,00 € 7 450,00 € 298 25,00 € 7 450,00 €
Béton de remplissage pour trottoir ou banquettes des OH m3 18 220,00 € 3 960,00 € 18 220,00 € 3 960,00 € 18 220,00 € 3 960,00 €
Béton C32/40 pour béton arméBéton pour semelle de fondation m3 44 220,00 € 9 680,00 € 44 220,00 € 9 680,00 € 44 220,00 € 9 680,00 €Béton pour piles m3 27 220,00 € 5 940,00 € 27 220,00 € 5 940,00 € 27 220,00 € 5 940,00 €Béton pour culées m3 45 220,00 € 9 900,00 € 45 220,00 € 9 900,00 € 45 220,00 € 9 900,00 €Béton pour dalle de transition m3 11 220,00 € 2 420,00 € 11 220,00 € 2 420,00 € 11 220,00 € 2 420,00 €
GIE A65Etabli le 13/03/2008 Page 2/3 Métré.xlsx
Désignation Unités Quantité PU Total Quantité PU Total Quantité PU Total
Solution mixte bois/béton Solution à poutres PRAD Solution à poutrelles enrobées
Ouvrages d'art courants PS4079
4000 / TABLIER
Poutres BLC Poutres BLC de dimensions 0,42 x 1,10 m pour travée de 18,60 m u 7
Bois (production, transport, pose) m3 60,15 1 750,00 € 105 267 €
Poutres BLC de dimensions 0,42 x 1,10 m pour travée de 20,50 m u 7
Bois (production, transport, pose) m3 66,30 1 750,00 € 116 020 €
Connecteurs bois bétonGoujons u 2 037 2,00 € 4 074 €Platine kg 5 605 2,00 € 11 210 €
Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises m² 104 90,00 € 9 385 €
Prédalle en béton m² 190 60,00 € 11 376 €
Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises kg 15 639 1,50 € 23 458 €
Béton C35/45 pour hourdis et entretoises m3 78 220,00 € 17 202 €
Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents
Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents de section I et hauteur 0,90 m pour travée de 18,60 m u 8
Transport et mise en place u 8 2 500,00 € 20 000,00 €Précontrainte kg 176 2,50 € 438,96 €Armatures HA kg 6 696 1,50 € 10 044,00 €Coffrage m² 378 60,00 € 22 663,73 €Béton m3 33 220,00 € 7 365,60 €
60 512
Poutres PRAD précontraintes par fils adhérents de section I et hauteur 0,90 m pour travée de 20,50 m u 8
Transport et mise en place u 8 2 500,00 € 20 000,00 €Précontrainte kg 194 2,50 € 483,80 €Armatures HA kg 7 380 1,50 € 11 070,00 €Coffrage m² 416 60,00 € 24 978,84 €Béton m3 37 220,00 € 8 118,00 €
Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises des tabliers PRAD
m² 32 90,00 € 2 844,00 €
Prédalle en béton m² 210 70,00 € 14 709,80 €
Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises des tabliers PRAD
kg 15 639 1,50 € 23 457,79 €
Béton C35/45 pour hourdis et entretoises des tabliers PRAD m3 78 220,00 € 17 202,38 €
Poutrelle enrobées 10Poutrelles HE500A pour travée de 18,60 m (fourniture et pose) u 10 7 207,50 € 72 075,00 €
Peinture de protection m² 112 60,00 € 6 696,00 €Soudure u 10 0,00 €
Poutrelles HE500A pour travée de 20,50 m (fourniture et pose) u 10 7 943,75 € 79 437,50 €
Peinture de protection m² 123 60,00 € 7 380,00 €Soudure u 0,00 €
Coffrage pour parements soignés fins des hourdis et entretoises
m² 62 90,00 € 5 595,57 €
Coffrage perdus pour hourdis m² 284 60,00 € 17 064,00 €
Armatures lisses et à haute adhérence pour hourdis et entretoises
kg 17 674 1,50 € 26 511,18 €
Béton C35/45 pour hourdis et entretoises m3 177 220,00 € 38 883,06 €
Sous total du tablier 297 992 € 183 377 € 253 642 €
GIE A65Etabli le 13/03/2008 Page 3/3 Métré.xlsx
Désignation Unités Quantité PU Total Quantité PU Total Quantité PU Total
Solution mixte bois/béton Solution à poutres PRAD Solution à poutrelles enrobées
Ouvrages d'art courants PS4079
5000 / APPAREILS D'APPUI ET BOSSAGES
Bossages d'appui u 12 100,00 € 1 200,00 € 12 100,00 € 1 200,00 € 12 100,00 € 1 200,00 €
Appareils d'appui en caoutchouc frettéAppareils d'appui en caoutchouc fretté dm3 88 50,00 € 4 400,00 € 88 50,00 € 4 400,00 € 88 50,00 € 4 400,00 €
6000 / EQUIPEMENTS
EtanchéitéPréparation du support de chape m² 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 €Chape d'étanchéité m² 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 € 295 25,00 € 7 375,00 €Relevés et retombées d'étanchéité m² 17 40,00 € 680,00 € 17 40,00 € 680,00 € 17 40,00 € 680,00 €Drain pour évacuation des eaux dans caniveau fil d'eau ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €
Drain pour évacuation des eaux dans trottoir ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €
Caniveau fil d'eau ml 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 € 85 20,00 € 1 700,00 €
Drain transversal de chaussée ml 9 20,00 € 180,00 € 9 20,00 € 180,00 € 9 20,00 € 180,00 €
Joints de chaussée 0,00 € 0,00 € 0,00 €Joint à hiatus souffle supérieur à 20 mm ml 15 800,00 € 12 000,00 € 15 800,00 € 12 000,00 € 15 800,00 € 12 000,00 €
Joints de trottoir 0,00 € 0,00 € 0,00 €Joint avec souffle inférieur à 20 mm ml 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 €Joint avec souffle supérieur à 20 mm ml 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 € 2 600,00 € 1 200,00 €
Regard pour recueil des eaux pluvialesRegard pour recueil des eaux pluviales u 2 4 000,00 € 8 000,00 € 2 4 000,00 € 8 000,00 € 2 4 000,00 € 8 000,00 €Tampon pour regard u 2 0,00 € 0,00 € 2 0,00 € 0,00 € 2 0,00 € 0,00 €
Evacuation des eaux des tabliers des ouvragesGargouilles sur OAC u 2 250,00 € 500,00 € 2 250,00 € 500,00 € 2 250,00 € 500,00 €
Barrière de sécurité BN 4Barrière de sécurité BN 4 ml 93 430,00 € 39 990,00 € 93 430,00 € 39 990,00 € 93 430,00 € 39 990,00 €, , , , , ,Longrine support barrière de sécurité BN 4 ml 93 300,00 € 27 900,00 € 93 300,00 € 27 900,00 € 93 300,00 € 27 900,00 €
Bordures 0,00 € 0,00 € 0,00 €Bordures type T1 ml 110 30,00 € 3 300,00 € 110 30,00 € 3 300,00 € 110 30,00 € 3 300,00 €
Corniche métalliqueCorniche métallique de PS sans caniveau ml 85 280,00 € 23 800,00 € 85 280,00 € 23 800,00 € 85 280,00 € 23 800,00 €
Escaliers sur culéesEscalier largeur 30 cm ml 17 200,00 € 3 400,00 € 17 200,00 € 3 400,00 € 17 200,00 € 3 400,00 €
Fourreaux PVC sur ouvrageFourreau Ø 300 ml 50 100,00 € 5 000,00 € 50 100,00 € 5 000,00 € 50 100,00 € 5 000,00 €
Revêtements sur trottoirs m² 59 20,00 € 1 185,00 € 59 20,00 € 1 185,00 € 59 20,00 € 1 185,00 €
Chaussée (EME, BBTM) m² 277 80,00 € 22 120,00 € 277 80,00 € 22 120,00 € 277 80,00 € 22 120,00 €
Protection anti-graffiti m² 126 15,00 € 1 890,00 € 126 15,00 € 1 890,00 € 126 15,00 € 1 890,00 €
Total 787 347 € 672 732 € 742 998 €Prix forfaitaire au m² de tablier 2 460 € /m² 2 102 € /m² 2 322 € /m²
% de différence avec la solution mixte bois béton 0,0% 14,6% 5,6%
GIE A65Etabli le 13/03/2008 Page 4/3 Métré.xlsx
ANNEXE 10
Calcul des impacts environnementaux
Impacts environnementaux des produits de construction selon la NF P 01‐010(BDD INIES‐FDES)
VARIANTE MIXTE BOIS/BETONPoutre BLC Douglas, hors aubier, certifié PEFC Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)
Réf.
Unité Fonctionnelle (UF) 1 m3
Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Douglas (classe de risque 3) Ciment : CEM II 42,5Origine Limousin
Colle
Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire Aucun Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage
UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 7 1 1Section 0,45 m² 1,00 319,00 m²Longueur 20,50 m 0,15 0,22 mVolume ou poids 1,00 63,89 m3 0,15 70,18 m3
Coefficient de pondération 1,00 63,89 1,00 467,87
FDES Dallage industriel à base de béton XF1 C25/30 CEM II, BPE‐UNESI‐CIMBétonDalle de 15 cm d'épaisseur, superficie : 1m²
/Mélamine‐Formol (lamellation), 91%Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage), 9%
FDES Poutre en Bois de Douglas Lamellé Collé, hors‐aubier, certifiée PEFC, COSYLVA
Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 50 862 86246 MJ 1 276 27604 MJ 113851 MJEnergie non renouvelable 40 2549 254906 MJ 13 6082 608227 MJ 863133 MJ
0,00Epuisement de ressources (ADP) 0,01 0,63 63 kg eq antimoine 0,005 2,20 220 kg eq antimoine 283 kg eq antimoineConsommation d'eau 6,91 441,45 44145 L 5,79 2708,95 270895 L 315040 L
Déchets solidesDéchets valorisés (total) 12,00 767 76663 kg 4,85 2269 226915 kg 303579 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,00 0,12 12,1 kg 0,002 0,82 82,3 kg 94 kgDéchets non dangereux 2,36 151 15077 kg 0,01 5 529 kg 15606 kgDéchets inertes 0,14 9 888 kg 7,04 3294 329378 kg 330266 kgDéchets radioactifs 0,0005 0,03 3,2 kg 0,00 0,05 4,6 kg 8 kg
Changement climatique ‐4,83 ‐309 ‐30857 kg eq CO2 1,40 655 65501 kg eq CO2 34644 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,01 0,95 95 kg eq SO2 0,01 2,57 257 kg eq SO2 352 kg eq SO2Pollution de l'air 520 33221 3322082 m3 d'air 81 37850 3785041 m3 d'air 7107124 m3 d'airPolution de l'eau 0,34 21 2147 m3 d'eau 0,66 311 31066 m3 d'eau 33213 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,002 0,1 11 kg eq ethylène 0,001 0,3 27 kg eq ethylène 38 kg eq ethylène
Impacts environnementaux des produits de construction selon la NF P 01‐010(BDD INIES‐FDES)
VARIANTE PRADPoutre en béton précontraint Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)
Réf.
Unité Fonctionnelle (UF)
Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Ciment : CEM I 52,5 Ciment : CEM II 42,5Origine
Colle
Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire Bois de calage (3,6g/UF) Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage
UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 8 1 1Section 0,07 0,20 m² 1,00 319,00 m²Longueur 1,00 20,50 m 0,15 0,22 mVolume ou poids 0,07 31,98 m3 0,15 70,18 m3
Coefficient de pondération 1,00 456,86 1,00 467,87
Consommation de ressources
poutre de 1 m de longueur
FDES Dallage industriel à base de béton XF1 C25/30 CEM II, BPE‐UNESI‐CIMBétonDalle de 15 cm d'épaisseur, superficie : 1m²
/
FDES Poutre en béton précontraint, FIB‐CERIB
Transport : 200 (ciment)+28 (granulat)+ 1005km (acier), 130 km centrale‐chantier/
Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 31 13934 1393414 MJ 1 276 27604 MJ 1421018 MJEnergie non renouvelable 3 1590 158986 MJ 13 6082 608227 MJ 767213 MJ
0,00Epuisement de ressources (ADP) 0,00 0,49 49 kg eq antimoine 0,005 2,20 220 kg eq antimoine 269 kg eq antimoineConsommation d'eau 1,41 644,17 64417 L 5,79 2708,95 270895 L 335312 L
0,00Déchets solides 0,00Déchets valorisés (total) 0,00 2 154 kg 4,85 2269 226915 kg 227070 kgDéchets éliminés 0,00Déchets dangereux 0,00 0,03 3,0 kg 0,002 0,82 82,3 kg 85 kgDéchets non dangereux 0,01 5 498 kg 0,01 5 529 kg 1027 kgDéchets inertes 1,64 749 74925 kg 7,04 3294 329378 kg 404303 kgDéchets radioactifs 0,00 0,01 1,4 kg 0,00 0,05 4,6 kg 6 kg
0,00Changement climatique 0,33 151 15076 kg eq CO2 1,40 655 65501 kg eq CO2 80578 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,00 0,61 61 kg eq SO2 0,01 2,57 257 kg eq SO2 318 kg eq SO2Pollution de l'air 22 10151 1015137 m3 d'air 81 37850 3785041 m3 d'air 4800178 m3 d'airPolution de l'eau 0,12 54 5437 m3 d'eau 0,66 311 31066 m3 d'eau 36503 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,00 0,0 5 kg eq ethylène 0,001 0,3 27 kg eq ethylène 32 kg eq ethylène
Impacts environnementaux des produits de construction selon la NF P 01‐010(BDD INIES‐FDES)
VARIANTE MIXTE ACIERS/BETONPoutrelles en acier Dalle BA TOTAL (DVT 100 ans)
Réf.
Unité Fonctionnelle (UF)
Caractéristiques du matériauCaractéristique principale IPE 360 Ciment : CEM II 42,5Origine
Colle
Entretien Pas d'entretien Pas d'entretienProduit complémentaire 48 Goujons Ferraillage, mouse de désolidarisation, polyane, joints de garnissage
UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 10 1 1Section 1,00 1,00 m² 1,00 319,00 m²Longueur 1,00 1,00 m 0,15 0,55 mVolume ou poids 35,10 1975,00 m3 0,15 173,86 m3
Coefficient de pondération 1,00 56,27 1,00 1159,03
FDES Dallage industriel à base de béton XF1 C25/30 CEM II, BPE‐UNESI‐CIMBétonDalle de 15 cm d'épaisseur, superficie : 1m²
/
FDES Poutrrelle en acier, OTUA
poutre de 1 m de longueur ou 0,571 kg acier
Transport : non communiqué
/
Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 1 61 6133 MJ 1 684 68383 MJ 74516 MJEnergie non renouvelable 11 613 61332 MJ 13 15067 1506743 MJ 1568075 MJ
Epuisement de ressources (ADP) 0,004 0,22 22 kg eq antimoine 0,005 5,45 545 kg eq antimoine 567 kg eq antimoineConsommation d'eau 3,17 178,37 17837 L 5,79 6710,80 671080 L 688917 L
Déchets solidesDéchets valorisés (total) 0,62 35 3500 kg 4,85 5621 562131 kg 565631 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,004 0,25 24,6 kg 0,002 2,04 204,0 kg 229 kgDéchets non dangereux 0,01 1 57 kg 0,01 13 1310 kg 1367 kgDéchets inertes 0,20 11 1114 kg 7,04 8160 815959 kg 817074 kgDéchets radioactifs 0,00 0,00 0,1 kg 0,00 0,11 11,5 kg 12 kg
Changement climatique 0,75 42 4226 kg eq CO2 1,40 1623 162265 kg eq CO2 166490 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,002 0,13 13 kg eq SO2 0,01 6,37 637 kg eq SO2 651 kg eq SO2Pollution de l'air 118 6640 663960 m3 d'air 81 93766 9376580 m3 d'air 10040540 m3 d'airPolution de l'eau 0,04 2 222 m3 d'eau 0,66 770 76960 m3 d'eau 77182 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,000 0,0 0 kg eq ethylène 0,001 0,7 68 kg eq ethylène 68 kg eq ethylène
ANNEXE 11
Comparaison des impacts
environnementaux de deux poutres BLC
Impacts environnementaux des produits de construction selon la NF P 01‐010(BDD INIES‐FDES)
COMPARAISON DE DEUX POUTRES BLCPoutre BLC Douglas, hors aubier, certifié PEFC Poutre BLC
Réf.
Unité Fonctionnelle (UF) 1 m3 Poutre de 8m
Caractéristiques du matériauCaractéristique principale Douglas (classe de risque 3) EpicéaOrigine Limousin ScandinavieColle
Entretien Pas d'entretien Pas d'entretien excepté les lasures en productionProduit complémentaire Aucun Non
UF/an UProjet DVT (100 ans) unité UF/an UProjet DVT (100 ans) unitéCaractéristiques géométriquesNombre poutre 1 7 1 7Section 0,45 m² 0,03 0,45 0,445 m²Longueur 20,50 m 8,00 20,50 20,5 mVolume ou poids 1,00 63,89 m3 0,28 63,89 9,1266 m3
Coefficient de pondération 1,00 63,89 1,00 228,30
FDES Poutre en Bois de Douglas Lamellé Collé, hors‐aubier, certifiée PEFC, COSYLVA
Mélamine‐Formol (lamellation), 91%Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage), 9%
Résorcine‐Phénol‐Formol (lamellation)Mélamine‐Urée‐Formol (aboutage)
FDES Poutre en Bois Lamellé Collé, SNBL‐FCBA
Consommation de ressourcesEnergie renouvelable 50 862 86246 MJ 36 3534 353401 MJEnergie non renouvelable 40 2549 254906 MJ 14 3219 321897 MJ
Epuisement de ressources (ADP) 0,01 0,63 63 kg eq antimoine 0,00 1,13 113 kg eq antimoineConsommation d'eau 6,91 441,45 44145 L 3,77 860,67 86067 L
Déchets solidesDéchets valorisés (total) 12,00 767 76663 kg 1,24 283 28309 kgDéchets éliminésDéchets dangereux 0,00 0,12 12,1 kg 0,00 0,46 46,1 kgDéchets non dangereux 2,36 151 15077 kg 1,36 310 31048 kgDéchets inertes 0,14 9 888 kg 0,01 1 138 kgDéchets radioactifs 0,0005 0,03 3,2 kg 0,0002 0,04 3,5 kg
Changement climatique ‐4,83 ‐309 ‐30857 kg eq CO2 ‐0,85 ‐195 ‐19474 kg eq CO2Acidification atmosphérique 0,01 0,95 95 kg eq SO2 0,01 1,64 164 kg eq SO2Pollution de l'air 520 33221 3322082 m3 d'air 115 26254 2625398 m3 d'airPolution de l'eau 0,34 21 2147 m3 d'eau 0,20 45 4497 m3 d'eauDestruction de la couche d'ozone strastosphérique 0,00 0,00 0,0 kg eq CFC 0,00 0,00 0,0 kg eq CFCFormation d'ozone photochimique 0,002 0,1 11 kg eq ethylène 0,002 0,5 45 kg eq ethylène