relazione geostratigrafia sismica geotecnica …
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PROVINCIA DI BOLOGNA
COMUNE DI VALSAMOGGIA
PROGETTO DI VARIANTE AL PPIP DEL COMPARTO C1-13 e C4-15
LOCALITA’ CALCARA
RELAZIONE
GEOSTRATIGRAFIA
SISMICA
GEOTECNICA
INTEGRATIVA
Dott. Geol. GEMELLI FRANCO Viale Milano 21, Sassuolo (MO)
Tel. 0536.870085
e.mail: gemellifra@libero.it
Sassuolo , Luglio 2014
Comm.te
FRANTOIO FONDOVALLE S.p.A.
2
sommario
premessa ............................................................................................................................................... 3
caratteristiche litologiche, idrologiche e stratigrafiche ........................................................................... 5
stratigrafia .......................................................................................................................................... 5
caratterizzazione sismica del sito ............................................................................................................ 9
vs30 ................................................................................................................................................... 9
amplificazione stratigrafica ................................................................................................................ 12
magnitudo attesa .............................................................................................................................. 14
accelerazione substrato rigido ........................................................................................................... 14
accelerazione al suolo ....................................................................................................................... 14
coefficiente sismico orizzontale/verticale ........................................................................................... 14
liquefazione ...................................................................................................................................... 15
cedimenti post-sismici ...................................................................................................................... 16
hvsr 1 ............................................................................................................................................... 21
hvsr 2 ............................................................................................................................................... 22
caratterizzazione geotecnica ................................................................................................................. 27
conclusioni .......................................................................................................................................... 28
sondaggi eseguiti dallo scrivente nel 2014 per la variante ...................................................................... 31
rielaborazione dei dati provenienti dai sondaggi eseguiti nel 2009 dal dott. geol. riccardo galassi in
occasione della presentazione del piano particolareggiato. .................................................................... 47
stratigrafia del pozzo per acqua 220060681 ......................................................................................... 61
allegati relativi alla verifica alla liquefazione e ai cedimenti post-sismici .................................................. 62
allegati relativi alla caratterizzazione geotecnica sondaggi 2014 ............................................................ 97
allegati relativi alla caratterizzazione geotecnica sondaggi cpt e cptu del 2009 .................................. 103
3
PREMESSA
In località Calcara (provincia di Bologna – comune di Valsamoggia), nel 2009 venne presentato un piano particolareggiato per una lottizzazione relativa ai comparti di espansione C1-13 e C4 – 15 , (coordinate WGS 84 : LONG -11.138 e LAT-44.548) per il quale venne fatta un’indagine geologica a nome del dott. Geol. Riccardo Galassi che, ora, dovrà essere aggiornata ed integrata per le modifiche introdotte.
Al riguardo sono stati eseguite altre cinque prove CPT (penetrometro Pagani TG100 kN, punta meccanica Begemann e cella di carico
elettrica) e n.2 stendimenti sismici ReMi (sismografo PASI 16S24 con geofoni da 4,5 Hz . Il software impiegato è il SeisOpt ReMi Versione
5.0).
4
Figura 1 - ubicazione dei sondaggi
In NERO sondaggi eseguiti nel 2009. In Rosso sondaggi eseguiti nel 2014 dallo scrivente
5
Va sottolineato che per uniformare i dati delle indagini fatte nel 2009 con quelle fatte nel 2014, i primi sono stati rielaborati e riconfigurati dallo scrivente (vedasi allegati).
L’integrazione prodotta si è concentrata in modo particolare sulle caratteristiche stratigrafiche dei primi 15.00 m di sottosuolo perché è in questo intervallo che si esplicano:
- le interferenze con le tensioini indotte dai nuovi fabbricati
- eventuali manifestazioni legate alla sismicità del sito (liquefazione, cedimenti post-sismici).
Vengono invece confermati tutti i dati di inquadramento geologico generale.
CARATTERISTICHE LITOLOGICHE, IDROLOGICHE E STRATIGRAFICHE
Come premesso , per questi aspetti si rimanda alla documentazione precedente. Di seguito una semplice sintesi estratta dagli elaborati del dott. Geol. Riccardo Galassi.
- Inquadramento geologico . l’area è legata all’evoluzione tettonica e sedimentaria del bacino padano. Si tratta di depositi legati all’attività dei corsi d’acqua (alternanza fra argille, ghiaie e poche sabbie) che hanno ricoperto le strutture tettoniche Mioceniche . Il loro spessore risulta sempre superiore ai 100 m.
- Morfologia. Il sito appartiene alla zona media della pianura. Terreni sub-pianeggianti. Tracce di qualche terrazzo lasciato dal T.Samoggia che scorre ad Ovest della zona intervento e che divide in due parti l’abitato di Calcara (incassato nel terreno con alveo a sezione trapezoidale il cui fondo ha una larghezza dell’ordine dei 10-15 m).
- Morfodinamica. Trattasi di terreni pianeggianti per cui non si rilevano manifestazioni di questo tipo.
- Idrogeologia. Freatica che mediamente varia da 2,60 a 3.00 m dal p.c. Le ghiaie basali , come dimostrano i pozzi per acqua ubicati nella zona, sono acquifere.
- Idraulicamente l’area non corre rischi di allagamenti da parte delle acque del Samoggia. Il comparto rimane sterno alla fascia di competenza del corso d’acqua.
-
Stratigrafia
Le cinque prove CPT fatte dallo scrivente nel 2014 e le 12 fatte nel 2009 (6 di tipo CPT e 6 di tipo CPTU)
hanno permesso di ricostruire il quadro stratigrafico locale.
Descrizione:
- da p.c. sino a 1-2.00 m : limi, sabbie argillose dotati di alta resistenza per essiccazione
6
- sino ai 4-6.00 m : limi argillosi dotati di media consistenza
- sino ai 8-12.00 m : argille organiche caratterizzate da bassa resistenza. Nel settore a Nord,
esattamente in corrispondenza dei sondaggi CPT2_2014, CPT3_2009 e CPTU2_2009, dalla
profondità variabile dai 5.00 agli 8.00 m si intercetta una lente ghiaiosa.
7
- Sino ai 13.00 m : argille mediamente compatte
- Sino ai 17-18.00 m: argille compatte
- Sino ai 30 m: ghiaie con intercalazioni argillose
Figura 2 – stratigrafia
8
Figura 3- ubicazione della lente ghiaiosa superficiale
9
CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SITO
Di seguito verranno valutati i seguenti parametri:
1) Vs30 e determinazione della categoria sismica del sito
2) Amplificazione stratigrafica
3) Accelerazione al sub-strato rigido
4) Accelerazione al suolo
5) Magnitudo attesa
6) Rischio liquefazione
7) Cedimenti post-sismici
8) Indagine VHSR
Vs30
Nella documentazione del 2009 redatta dal geol. R.Galassi, ricorrendo a relazione che legano la “Vs30” al
numero dei colpi “NSPT” (Imai et al. 1982) che evidentemente il collega ha ricavato attraverso altre
relazioni, era stato definito un valore variabile da 255,6 a 265,8 m/s.
Per avere una conferma su tali entità, sono stati fatti due stendimenti sismici ReMi (microtremore).
Il primo, quello ubicato sul lato Sud restituisce una Vs30 = 237 m/s mentre il secondo, quello
posizionato più a Nord, per la presenza di una lente ghiaiosa a partire dai 5.00 m, ha innalzato il valore a
271 m/s.
Quindi, al di là delle metodologie adottate, è comunque risultato che la categoria sismica è la “C”.
10
Figura 4 - ReMi n.1 - Vs30
strati Prof. H Vs tempi1 2.67 1.67 132 0.01261762 8.00 5.33 145 0.03683213 16.00 8.00 226 0.03534164 26.67 10.67 332 0.0321616567891011121314151617181920
ULTIMO 31.00 4.33 462 0.0093738Somma tempi 0.1263266
Vs30 237CLASSE C
località Calcara Prof. Posa Fond. 1 Sond. N° n.1
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
0 200 400 600 800
Prof
ondi
tà [
m]
Velocità onde di taglio [m/s]
profilo verticale
0
200
400
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
velo
cità
di f
ase
[m/s
]
Periodo [sec]
curva di dispersione
dispersione misurata
dispersione calcolata
Vs Refraction Microtremor
11
Figura 5- ReMi n.2 - Vs30
strati Prof. H Vs tempi1 2.67 1.67 118 0.01410392 8.00 5.33 173 0.03080093 16.00 8.00 315 0.02539214 26.67 10.67 339 0.031465567891011121314151617181920
ULTIMO 31.00 4.33 492 0.0088084Somma tempi 0.1105702
Vs30 271CLASSE C
località Calcara Prof. Posa Fond. 1 Sond. N° n.2
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
0 200 400 600 800
Prof
ondi
tà [
m]
Velocità onde di taglio [m/s]
profilo verticale
0
200
400
600
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
velo
cità
di f
ase
[m/s
]
Periodo [sec]
curva di dispersione
dispersione misurata
dispersione calcolata
Vs Refraction Microtremor
12
Amplificazione stratigrafica
Come si evince dalle stratigrafie dei pozzi per acqua dislocati al contorno della zona dell’intervento (es.
RER : n.220060681) lo spessore delle alluvioni è superiore ai 100 m.
Utilizzando le tabelle della Regione Emilia Romagna (di cui di seguito l’estratto) , risulta che FA-PGA=
1.50, FA –IA:0.1<To<0.5 = 1.80 e FA-IA:0.5<To<1.00 = 2.50.
Figura 6 - amplificazione stratigrafica con Vs30 = 237 m/s
FA PGA - IS substrato di profondità Maggiore di 100 m da RER 112/2007 PIANURA 2
PGA
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 1.5 1.5 1.5 1.4 1.4 1.4 1.3 1.1 1.1 1.1
FA - IS 0.1 < To < 0.5
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 1.8 1.8 1.7 1.7 1.5 1.4 1.3 1.2 1 1
FA - IS 0.5 < To < 1.00
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 2.5 2.3 2.3 2 1.8 1.7 1.7 1.5 1.2 1
FA - PGA FA - IA :0.1<To<0.5 FA - IA :0.5<To<1.00
1.50 1.80 2.50
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
200 300 400 500 600 700 800
FA
Vs30 [m/s]
FA-PGA
FA-IA 0.1<To<05
Su indicazione della RER, nell'ambito dei due valori che racchiudono la Vs30 reale, le PGA vanno definite prendendo quello minore
13
Figura 7 - amplificazione stratigrafica con Vs30 = 271 m/s
FA PGA - IS substrato di profondità Maggiore di 100 m da RER 112/2007 PIANURA 2
PGA
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 1.5 1.5 1.5 1.4 1.4 1.4 1.3 1.1 1.1 1.1
FA - IS 0.1 < To < 0.5
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 1.8 1.8 1.7 1.7 1.5 1.4 1.3 1.2 1 1
FA - IS 0.5 < To < 1.00
Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800
PGA 2.5 2.3 2.3 2 1.8 1.7 1.7 1.5 1.2 1
FA - PGA FA - IA :0.1<To<0.5 FA - IA :0.5<To<1.00
1.50 1.80 2.30
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
200 300 400 500 600 700 800
FA
Vs30 [m/s]
FA-PGA
FA-IA 0.1<To<05
Su indicazione della RER, nell'ambito dei due valori che racchiudono la Vs30 reale, le PGA vanno definite prendendo quello minore
14
Magnitudo attesa
L’area dell’intervento si trova a circa 4 Km dalla sorgente sismogenetica ITCS047 Castelvetro di
Modena- Castel San Pietro Terme per cui come probabile magnitudo vene presa quella di quest’ultima:
5.6 (Burrato P.) .
Figura 8 - distanza dalla zona sismogenetica
Accelerazione substrato rigido
La figura 9 (da INGV) mette in evidenza che il sito è caratterizzato da : a(g) = 0.15 – 0.175 .
Accelerazione al suolo
Prendendo il valore superiore, si ha:
a(g)SUOLO = a(g)substrato*SS = 0.175*1.50 = 0.26
Coefficiente sismico orizzontale/verticale
KH = 0.28*0,26=0,072
KV = 0.072*0.5 = 0.036
15
Figura 9 - a(g) substrato rigido
liquefazione
Il metodo adottato è quello di Robertson – Wride considerando una magnitudo M = 5.5 e
un’accelerazione al suolo a(g)max = 0.1875
Il coefficiente di sicurezza alla liquefazione viene fornito come rapporto fra la resistenza al taglio del
terreno “CRR” e la sollecitazione sismica “CSRfs” . Quando il rapporto è minore di “1.00” le sabbie si
ritengono liquefacibili.
L’entità del rischio viene però espresso da “IL” , ossia “dall’indice del potenziale di liquefazione” :
𝐼𝐿 = ∫ 𝐹(𝑧) ∗𝑊(𝑧)𝑑𝑧15
0
Dove :
W(z) = è una funzione di pesi, linearmente decrescente con la profondità, che tiene conto della profondità dello strato
liquefacibile, attribuendo peso maggiore agli strati superficiali ed è data da :
W(z) = 10-0,5z
16
F(z) = esprime il potenziale di liquefazione per ciascun strato in funzione del fattore di sicurezza .
La scala del rischio ( da Sonmez, 2003)
Il calcolo verrà effettuato con tutti i sondaggi.
I dati input sono: M = 5.6 e a(g) = 0.26.
cedimenti post-sismici
Quest’ultimi riguardano tutte le sabbie sciolte sature e non sature (addensamento) e tutte le argille
soffici (riconsolidazione per la dissipazione delle pressioni neutre).
Per questa verifica si ricorre alle prove CPT seguendo il metodi di C.Y.Lee per le sabbie sature, le NTC
2008 per quelle non sature e Robertson per le argille .
Il cedimento si trova:
W = v*H
Dove:
- v = deformazione post-sismica indotta (p%)
- H = spessore dello strato sabbioso (20 cm).
Per le sabbie “v “ viene calcolata in funzione della resistenza penetrometrica normalizzata e del fattore di
sicurezza a liquefazione calcolato alla quota corrispondente dello strato utilizzando le espressioni riportate
nel grafico che segue (da Zhang e Altri, 2002):
IL rischio
0 Nullo
0,2 <IL <= 2 Basso
2 < IL >= 5 modesto
5 < IL >= 15 alto
IL > 15 Molto alto
17
Per le argille il parametro “v” viene
determinato (Robertson)
v =0.8 − 2.66𝐿𝑜𝑔(𝐹𝑆)
𝑂𝐶𝑅(10 − 9𝐿𝑜𝑔(𝑂𝐶𝑅)) ∗ 𝑄𝑡2 ∗ 𝜎𝑣′
∗ 𝜎𝑣′
Dove:
- FS = CRR/CSR ( CRR = resistenza al taglio del
terreno; CSR = sollecitazione sismica)
- OCR = rapporto di sovraconsolidazione
- Qt = resistenza alla punta normalizzata
- v’ = pressione litostatica efficace
Di seguito i risultati.
sondaggio IL RISCHIO CED.POST-SISMICI (cm)
CPT1_2014 0.45 Basso 1.64
CPT2_2014 0.28 Basso 9.91
CPT3_2014 0.16 Basso 5.26
CPT4_2014 0.15 Basso 12.74
CPT5_2014 0.24 Basso 10.27
CPT1_2009 0 Nullo 3.42
CPT2_2009 0 Nullo 3.61
CPT3_2009 0 Nullo 6.86
CPT4_2009 0 Nullo 4.33
CPT5_2009 0 Nullo 4.33
CPT6_2009 0 Nullo 6.41
CPTU1_2009 0.05 Basso 8.67
CPTU2_2009 0.15 Basso 4.99
CPTU3_2009 0.42 Basso 2.80
CPTU4_2009 0 Nullo 6.80
CPTU5_2009 0 Nullo 6.77
CPTU6_2009 0 Nullo 5.47
Come si può osservare, il rischio liquefazione di fatto NON esiste mentre vi sono comportamenti difformi
(presenza delle argille organiche tenere) per quanto concerne i cedimenti post-sismici. Il settore SE è
quello più sensibile a questo tipo di fenomeno. Qui sono previsti abbassamenti dell’ordine dei 10-12 cm.
18
Figura 10- cedimenti post-sismici
19
Figura 11- indice del potenziale di liquefazione
20
Indagine HVSR
L’indagine HVSR, registrazione con tromografo di rumore sismico ambientale di fondo (microtremore), si pone come obiettivo preminente l’individuazione delle diverse frequenze di risonanza del terreno, il tutto nell’ottica di valutare eventuali fenomeni di amplificazione del moto sismico nel terreno d’indagine.
Figura 12 - Posizionamento delle due prove HVSR
Hvsr n° 1 Hvsr n° 2
1
2
21
La registrazione di rumore sismico ambientale è stata effettuata tramite tromografo digitale Tromino della Micromed s.p.a; tale strumento permette sia l’acquisizione digitale in alta risoluzione in modo passivo/non intrusivo che il pre-processing dei dati. Esso è costituito da tre velocimetri elettrodinamici ortogonali (N-S, E-W e UP-DOWN) autobloccanti in fase di non acquisizione.
L’elaborazione dei dati è stata effettuata tramite il software Grilla vers. 6.1 in dotazione allo strumento; esso permette di definire gli spettri delle singole componenti (N-S, E-W e UP-DOWN), di effettuare le analisi H/V e di valutare la VS30. Sono state effettuate n° 2 acquisizioni di 20 min ciascuna. Le registrazioni sono state effettuate su terreno naturale soffice; a tal proposito si specifica che sono stati eliminati i primi centimetri di terreno pulendo e regolarizzando il piano di posa al fine di un corretto posizionamento/funzionamento dello strumento. L’acquisizione è avvenuta in condizioni meteo buone (sereno, 28°C, vento debole). L’elaborazione dei dati ha permesso di ottenere i diagrammi specifici ovvero gli spettri delle singole componenti (N-S, E-W e UP-DOWN) e lo spettro del moto del suolo (H/V) (vedi elaborato specifico). In fase di elaborazione dati, inoltre, è stata eseguita anche un’analisi H/V con una percentuale di smoo-thing inferiore ovvero pari all’1% (qui non riportata) in modo tale da individuare i vari i picchi antropici e le loro frequenze; tale analisi conferma, sostanzialmente, che i picchi H/V alle frequenze individuate sono di natura stratigrafica. L’analisi delle curve consente di osservare quanto segue: - entrambi le indagini non mostrano picchi ampi e netti, cioè con rapporto H/V>2. - I picchi rilevati a frequenze maggiori di 20-30 Hz non sono significativi per l’interesse ingegneristi-co/strutturale delle costruzioni (1-10 Hz), e sono dovuti a disturbi superficiali/locali. - è stato possibile individuare alcuni contrasti d’impedenza di natura stratigrafica che determinano l’aumento del rapporto H/V. Hvsr 1 La curva H/V mostra, seppur non in modo netto e non molto pronunciato (H/V 1.89), un picco principa-le di risonanza intorno a 14.69 Hz correlabile ad una profondità di circa 5-6.00 m ( le prove CPT ubicate al contorno non hanno rilevato orizzonti rigidi, ma, visto le repentine variazioni eteropiche verticali ed oriz-zontali di facies , non è escluso che nel punto di rilievo vi sia qualche lente ghiaiosa). Un altro picco si osserva a valori inferiori a 1Hz; in questo caso si tratta di profondità di oltre 100-150 m.
22
Hvsr 2
La curva H/V mostra, seppur non in modo netto e non molto pronunciato (H/V 1.68), un picco principa-le di risonanza intorno a 3.13 Hz; questo picco viene correlato alla presenza di ghiaia a profondità dell’ordine dei 17-18 m. Un altro picco si osserva a valori inferiori a 1Hz; in questo caso si tratta di profondità di oltre 100 m.
Come premesso, queste misure consentono di verificare se le frequenze di risonanza del terreno possono coincidere con quelle dei fabbricati. A livello progettuale occorre operare in modo tale che non avvenga l’uguaglianza delle frequenza. Di seguito il grafico che illustra il range di frequenze da considerare per la realizzazione degli edifici ( quel-le di interesse ingegneristico variano da 1 a 10 Hz).
Figura 13 – fascia di vulnerabilità di edifici rispetto alla frequenza di sito- da Pratt
23
24
25
26
27
CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA
La località in questione è caratterizzata da una stratigrafia che , escluso i primi 1-2.00 m molto consistenti
per essiccazione (proprietà non permanente in quanto presente solo nel periodo estivo ), possiede
resistenze di tipo medio sino ai 5-6.00 m, scadenti sino ai 10 m circa (si trascura la presenza della lente
ghiaiosa) e leggermente migliori sino ai 17.00 m. Al di sotto di questa quota si hanno le ghiaie (presenti
sino ai 30 m).
E’ un sottosuolo che per fabbricati che hanno fondazioni tradizionali a trave rovescia non presenta grosse
problematiche. L’unica condizione è quella di posizionarle al di sotto dello strato superficiale per ovviare
alle variazioni igrometriche stagionali (macrofessurazioni ed evidenti contrazioni volumetriche) , ossia
oltre 1,20-1,30 m dal p.c. attuale.
Se invece si vuol adottare una platea, per il fatto che le loro dimensioni sono tali da coinvolgere in modo
diretto lo strato debole formato da argille organiche, per evitare problemi di cedimento, si rende
necessario la presenza di interrati in grado di produrre compensazioni a livello tensionale.
In questa circostanza si dovrà inoltre operare in modo da intercettare la freatica che nei periodi invernali
può subire escursioni.
Se ci sarà la necessità di adottare pali (carichi puntuali marcati) la profondità minima da raggiungere è
circa 20 m dal p.c. attuale (ghiaie).
Di seguito si valutano i parametri geotecnici (ved. allegati).
I valori rappresentano una media e sono già elaborati secondo il 5 percentile come prevedono le NTC
2008.
Ai fini progettuali questi parametri costituiscono indicazioni significative ma non definitive. Vista la
variabilità stratigrafica rilevata ogni intervento dovrà poi definire il suo quadro specifico.
28
Figura 14 - caratterizzazione geotecnica da CPT
CONCLUSIONI
La presente indagine costituisce un’integrazione della precedente (2009) in seguito alla richiesta di una
variante introdotta per la lottizzazione.
Al riguardo sono stati eseguite n.5 CPT, n.2 stendimenti sismici ReMi e n.2 HVSR. La ricostruzione
geologica del sito, però, è stata fatta anche con l’ausilio della precedente indagine (n.6 CPT e n.6 CPTU) i
cui sondaggi, se non altro per uniformare la restituzione dei dati, sono stati rielaborati dallo scrivente.
Il quadro che ne è uscito è il seguente:
- Geologicamente il sito è caratterizzato da depositi quaternari legati in prevalenza all’attività dei
corsi d’acqua, nella fattispecie dal T.Samoggia, che hanno ricoperto il substrato pliocenico. Lo
spessore complessivo è stato valutato superiore ai 100 m.
- Morfologicamente è un sito sub-pianeggiante
29
- Nessun problema geodinamico
- Nessun problema idraulico
- La stratigrafia nell’ambito dei primi 30 m è caratterizzata da una copertura spessa da 1.00 a 2.00
m ad elevata resistenza per essiccazione (proprietà transitoria che cessa con le prime piogge)
formata da limi argillo-sabbiosi e/o sabbie argillose.
Sino ai 4-6.00 m si hanno dei limi e/o argille limose di media consistenza. Da qui sino agli 8.00-
12.00 m si hanno argille organiche tenere che nel settore Nord vengono interrotte dalla presenza
di una lente ghiaiosa a partire dai 5.00 m circa.
Sotto a questo orizzonte e sino ai 17-18.00 m, si intercettano facies prettamente argillose dotate
di una consistenza medio-alta.
Da questa quota sino ai 30 m si hanno le ghiaie. Non sono molto grossolane tant’è che sono state
agevolmente perforate dalle prove statiche. Sono intercalate da qualche livello argilloso.
- La falda si posiziona intorno mediamente dai 2,60 ai 3,60 m.
- La caratterizzazione geotecnica del sito è stata espletata suddividendo il sottosuolo in sub-
orizzonti omogenei a livello di facies e di resistenza e per ognuno di essi sono stati determinati i
parametri geotecnici già elaborati secondo il 5 percentile.
Si precisa che i valori riportati nella tabella di sintesi devono rappresentare per i progettisti un
semplice riferimento in quanto a causa della variabilità di facies e di resistenza del sottosuolo
rilevate nell’ambito del comparto, è consigliabile che ogni intervento definisca il proprio quadro
geotecnico.
- In generale si può affermare che si tratta di un sito idoneo per fabbricati dotati di fondazioni
nastriformi purché collocate a -1,20/-1,30 m dal p.c. per superare lo strato sensibile alle
variazioni stagionali (fessurazioni, contrazioni volumetriche).
Le platee, per la loro geometria, diffondono tensioni a forte profondità e questo fatto non è
positivo (cedimenti) per la presenza delle argille organiche tenere. Se si vuole adottare questa
tipologia fondazionale è necessaria la presenza di interrati in grado di ridurre l’incremento
tensionale sul piano di posa.
In questo caso, inoltre, va tenuto presente che a causa delle escursioni della freatica, è
necessario che ogni interrato venga dotato di un sistema drenante permanente.
Qualora si rendesse necessario ricorrere a fondazioni a pali (carichi concentrati piuttosto elevati)
la profondità minima da raggiungere è sull’ordine dei 20 m (ghiaie basali).
30
- sismicamente:
Vs30 237-271 m/s pertanto categoria “C” SS a(g)SUBSTRATO
Amplificazione stratigrafica : 1.50 0.15 – 0,175
a(g)SUOLO 0.26 M Magnitudo attesa: 5.6 Liquefazione Cedimenti post-sismici Frequenza di risonanza
Rischio da NULLO a MODESTO Molto variabili : da pochi centimetri ad oltre 10 cm Assenza di evidenti contrasti di impedenza. Da un punto di vista ingegneristico non sono state rilevate condizioni critiche
Dott. Geol. Gemelli Franco N°.Iscr. Albo Reg.Em.Rom. n.142
31
SONDAGGI ESEGUITI DALLO SCRIVENTE NEL 2014 PER LA VARIANTE
32
Figura 15- letture di campagna
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 1
Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA
Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²
Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs
qc qc+RL qc qc+Rl qc qc+RL
0.2 10.2 18 27 0.60
0.4 10.4 19 33 0.93
0.6 27 69 2.80 10.6 19 31 0.80
0.8 19 45 1.73 10.8 13 29 1.07
1 13 45 2.13 11 18 30 0.80
1.2 16 31 1.00 11.2 19 34 1.00
1.4 14 32 1.20 11.4 15 33 1.20
1.6 10 26 1.07 11.6 14 29 1.00
1.8 14 22 0.53 11.8 17 29 0.80
2 15 25 0.67 12 20 32 0.80
2.2 14 25 0.73 12.2 22 31 0.60
2.4 13 23 0.67 12.4 23 39 1.07
2.6 13 22 0.60 12.6 14 30 1.07
2.8 10 18 0.53 12.8 17 29 0.80
3 11 21 0.67 13 19 37 1.20
3.2 13 22 0.60 13.2 24 28 0.27
3.4 12 21 0.60 13.4 27 47 1.33
3.6 10 20 0.67 13.6 28 55 1.80
3.8 17 28 0.73 13.8 30 48 1.20
4 18 30 0.80 14 36 59 1.53
4.2 18 28 0.67 14.2 31 53 1.47
4.4 12 22 0.67 14.4 24 47 1.53
4.6 12 20 0.53 14.6 32 57 1.67
4.8 10 20 0.67
5 9 16 0.47
5.2 18 24 0.40
5.4 13 22 0.60
5.6 16 25 0.60
5.8 18 30 0.80
6 18 36 1.20
6.2 15 26 0.73
6.4 25 28 0.20
6.6 23 35 0.80
6.8 13 22 0.60
7 15 29 0.93
7.2 18 28 0.67
7.4 11 24 0.87
7.6 9 21 0.80
7.8 18 20 0.13
8 11 19 0.53
8.2 9 14 0.33
8.4 10 15 0.33
8.6 12 19 0.47
8.8 13 19 0.40
9 16 24 0.53
9.2 17 29 0.80
9.4 15 28 0.87
9.6 14 28 0.93
9.8 17 29 0.80
10 11 27 1.07
L1 = lettura che si riferisce alla resistenza alla punta “qc”
L2 = lettura che si riferisce alla somma della resistenza "qc"
alla punta e di quella sul manicotto “RL”
fs= resistenza laterale locale = (L2-L1)*10/150
33
Figura 16-resistenze e stratigrafia
COMM. Frantoio Fondovalle SPA
SOND. FALDA LOC. CALCARA
1 2.6
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Qc - Qc/fs [ Kg/cm²]
Rp
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fs [Kg/cm²]
Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
da Robertson 2012
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23456
S = sabbia SL = sabbia limosa L = limo A = argilla AO = argilla organica
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Figura 17- OCR e DR
SONDAGGIO 1
Committente Frantoio Fondovalle SPA Dott.Geol. GEMELLI FRANCOLocalità CALCARA Via Milano 21, Sassuolo (MO)- 0536 870085
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Committente Frantoio Fondovalle SPA
Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 2
Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA
Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²
Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs
qc qc+RL qc qc+Rl qc qc+RL
0.2 10.2 76 105 1.93
0.4 10.4 117 151 2.27
0.6 39 61 1.47 10.6 255 270 1.00
0.8 23 39 1.07
1 23 46 1.53
1.2 20 49 1.93
1.4 16 43 1.80
1.6 14 69 3.67
1.8 13 34 1.40
2 21 30 0.60
2.2 32 36 0.27
2.4 14 20 0.40
2.6 31 35 0.27
2.8 12 17 0.33
3 15 19 0.27
3.2 11 17 0.40
3.4 18 20 0.13
3.6 10 19 0.60
3.8 12 16 0.27
4 27 30 0.20
4.2 24 31 0.47
4.4 24 28 0.27
4.6 22 26 0.27
4.8 18 26 0.53
5 58 60 0.13
5.2 10 26 1.07
5.4 80 85 0.33
5.6 85 92 0.47
5.8 89 96 0.47
6 33 44 0.73
6.2 78 125 3.13
6.4 190 226 2.40
6.6 228 266 2.53
6.8 131 163 2.13
7 138 156 1.20
7.2 122 140 1.20
7.4 63 79 1.07
7.6 107 130 1.53
7.8 21 103 5.47
8 132 141 0.60
8.2 156 175 1.27
8.4 131 162 2.07
8.6 92 110 1.20
8.8 134 149 1.00
9 143 154 0.73
9.2 112 140 1.87
9.4 72 85 0.87
9.6 145 196 3.40
9.8 152 190 2.53
10 120 177 3.80
L1 = lettura che si riferisce alla resistenza alla punta “qc”
L2 = lettura che si riferisce alla somma della resistenza "qc"
alla punta e di quella sul manicotto “RL”
fs= resistenza laterale locale = (L2-L1)*10/150
36
COMM. Frantoio Fondovalle SPA
SOND. FALDA LOC. CALCARA
2 2.6
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Qc - Qc/fs [ Kg/cm²]
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Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
da Robertson 2012
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23456
S = sabbia SL = sabbia limosa L = limo A = argilla AO = argilla organica
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SONDAGGIO 2
Committente Frantoio Fondovalle SPA Dott.Geol. GEMELLI FRANCOLocalità CALCARA Via Milano 21, Sassuolo (MO)- 0536 870085
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RP - RP/RL [ Kg/cm²]
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Committente Frantoio Fondovalle SPA
Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 3
Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA
Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²
Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs
qc qc+RL qc qc+Rl qc qc+RL
0.2 10.2 13 22 0.60
0.4 10.4 13 25 0.80
0.6 20 38 1.20 10.6 14 27 0.87
0.8 20 41 1.40 10.8 11 24 0.87
1 24 52 1.87 11 10 23 0.87
1.2 19 50 2.07 11.2 13 23 0.67
1.4 17 50 2.20 11.4 10 23 0.87
1.6 16 41 1.67 11.6 13 25 0.80
1.8 13 31 1.20 11.8 14 29 1.00
2 12 27 1.00 12 12 27 1.00
2.2 12 28 1.07 12.2 11 22 0.73
2.4 9 21 0.80 12.4 12 22 0.67
2.6 11 21 0.67 12.6 16 23 0.47
2.8 9 17 0.53 12.8 21 35 0.93
3 14 17 0.20 13 18 38 1.33
3.2 11 14 0.20 13.2 19 38 1.27
3.4 9 17 0.53 13.4 24 45 1.40
3.6 12 17 0.33 13.6 26 48 1.47
3.8 10 20 0.67 13.8 25 49 1.60
4 8 15 0.47 14 22 51 1.93
4.2 11 19 0.53 14.2 29 48 1.27
4.4 11 21 0.67 14.4 28 49 1.40
4.6 9 20 0.73 14.6 24 44 1.33
4.8 16 22 0.40
5 17 20 0.20
5.2 19 29 0.67
5.4 19 33 0.93
5.6 15 26 0.73
5.8 10 24 0.93
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6.2 12 19 0.47
6.4 13 22 0.60
6.6 7 18 0.73
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7.4 5 9 0.27
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8.2 9 18 0.60
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8.6 16 27 0.73
8.8 9 21 0.80
9 9 18 0.60
9.2 12 18 0.40
9.4 14 21 0.47
9.6 9 21 0.80
9.8 10 16 0.40
10 12 22 0.67
L1 = lettura che si riferisce alla resistenza alla punta “qc”
L2 = lettura che si riferisce alla somma della resistenza "qc"
alla punta e di quella sul manicotto “RL”
fs= resistenza laterale locale = (L2-L1)*10/150
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COMM. Frantoio Fondovalle SPA
SOND. FALDA LOC. CALCARA
3 2.6
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Qc - Qc/fs [ Kg/cm²]
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fs [Kg/cm²]
Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
da Robertson 2012
S SL L A AO
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23456
S = sabbia SL = sabbia limosa L = limo A = argilla AO = argilla organica
40
SONDAGGIO 3
Committente Frantoio Fondovalle SPA Dott.Geol. GEMELLI FRANCOLocalità CALCARA Via Milano 21, Sassuolo (MO)- 0536 870085
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Committente Frantoio Fondovalle SPA
Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 4
Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA
Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²
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SONDAGGIO 4
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Committente Frantoio Fondovalle SPA
Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 5
Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA
Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²
Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs
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L1 = lettura che si riferisce alla resistenza alla punta “qc”
L2 = lettura che si riferisce alla somma della resistenza "qc"
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RIELABORAZIONE DEI DATI PROVENIENTI DAI SONDAGGI ESEGUITI NEL
2009 DAL DOTT. GEOL. RICCARDO GALASSI IN OCCASIONE DELLA
PRESENTAZIONE DEL PIANO PARTICOLAREGGIATO.
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Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
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Prof
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tà [
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fs [Kg/cm²]
Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
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30
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p% Fine
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30
0 20 40 60 80 100 120 140 160
Qc - Qc/fs [ Kg/cm²]
Rp
RP/RL
0
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26
27
28
29
30
024
Prof
ondi
tà [
m]
fs [Kg/cm²]
Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085
da Robertson 2012
S SL L A AO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
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10
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23
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26
27
28
29
30
23456
S = sabbia SL = sabbia limosa L = limo A = argilla AO = argilla organica
61
STRATIGRAFIA DEL POZZO PER ACQUA 220060681 (da RER)
Area intervento
Pozzo 220060681
62
ALLEGATI RELATIVI ALLA VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE E AI CEDIMENTI
POST-SISMICI
63
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 1Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.45 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
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29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
i
Arg
ille
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28
29
30
0 0.2 0.4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
64
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 1
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
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2
3
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26
27
28
29
30
0 1 2
Totale ced. post-sismici [cm]
0
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4
5
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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26
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30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
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30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
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argille
0.50
1.13
1.64
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
65
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 2Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.28 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
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0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
i
Arg
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30
0 2 4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
66
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 2
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
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30
0 10 20
Totale ced. post-sismici [cm]
0
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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30
0123456
stratigrafia
Lim
i
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30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
0.00
9.91
9.91
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
67
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 3Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.16 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
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0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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29
30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
i
Arg
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0
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2
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20
21
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25
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27
28
29
30
0 0.2 0.4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
68
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 3
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
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28
29
30
0 5 10
Totale ced. post-sismici [cm]
0
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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0123456
stratigrafia
Lim
i
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0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
4.14
1.12
5.26
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
69
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 4Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.15 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
7
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30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
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2
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29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
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25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
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1
2
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5
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17
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19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 0.2 0.4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
70
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 4
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
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7
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29
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0 10 20
Totale ced. post-sismici [cm]
0
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2
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4
5
6
7
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9
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26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
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24
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26
27
28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
11.56
1.19
12.74
0.00 5.00 10.00 15.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
71
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 5Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.24 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
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28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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28
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
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sto
Alt
o
Mo
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Alt
o
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30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
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ille
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26
27
28
29
30
0 0.2 0.4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
72
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 5
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
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26
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28
29
30
0 10 20
Totale ced. post-sismici [cm]
0
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2
3
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6
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
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26
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28
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30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
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0
1
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3
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30
0.000 0.500 1.000
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sabbie
argille
9.71
0.56
10.27
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argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
73
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 1_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
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2
3
4
5
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30
0 5 10 15 20
IL
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da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
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Mo
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Alt
o
Mo
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Alt
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2
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29
30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
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Arg
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30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
74
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 1_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
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30
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
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30
0123456
stratigrafia
Lim
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Arg
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0
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sabbie
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argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
75
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.1875SONDAGGIO 2_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
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da Robertson-Wride
15
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
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Mo
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Alt
o
Mo
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30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
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0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
76
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 2_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
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Rp RP/RL
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0123456
stratigrafia
Lim
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Arg
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Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
3.61
0.00
3.61
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
77
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 3_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
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1
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0 5 10 15 20
IL
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da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
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Mo
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Alt
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stratigrafia
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30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
78
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 3_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
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Rp RP/RL
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30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
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30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
6.86
0.00
6.86
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
79
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 4_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
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0 5 10 15 20
IL
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da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
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Mo
de
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Alt
o
Mo
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0
1
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stratigrafia
Sab
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0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
80
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 4_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
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Totale ced. post-sismici [cm]
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18
19
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25
26
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28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
4.33
0.00
4.33
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
81
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 5_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
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14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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15
16
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
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16
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20
21
22
23
24
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26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
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14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
82
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 5_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 2 4 6
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
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16
17
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19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
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18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
4.33
0.00
4.33
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
83
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 6_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
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21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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12
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22
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24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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16
17
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19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
84
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO 6_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
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16
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 2 4 6 8
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
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12
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14
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20
21
22
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24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
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15
16
17
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
5.80
0.61
6.41
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
85
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU 1_2009Committente Frantoio FondovalleLocalità Calcara
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.05 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
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18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 0.2 0.4
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
86
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU 1_2009
Committente Frantoio Fondovalle
Località Calcara
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 2 4 6 8 10
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
7.75
0.93
8.67
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
87
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU 2_2009Committente Frantoio FondovalleLocalità Calcara
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.15 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
88
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU 2_2009
Committente Frantoio Fondovalle
Località Calcara
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 2 4 6
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
-4-3-2-10123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
2.16
2.83
4.99
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
89
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU 3_2009Committente Frantoio FondovalleLocalità Calcara
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.42 RISCHIO BASSO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
90
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU 3_2009
Committente Frantoio Fondovalle
Località Calcara
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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26
27
28
29
30
0 2 4
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
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0
1
2
3
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5
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24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
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26
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29
30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
0.50
2.30
2.80
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
91
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU 4_2009Committente Frantoio FondovalleLocalità Calcara
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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27
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29
30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
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26
27
28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
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sto
Alt
o
Mo
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Alt
o
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6
7
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22
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25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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24
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26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
92
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU 4_2009
Committente Frantoio Fondovalle
Località Calcara
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
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9
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21
22
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26
27
28
29
30
0 2 4 6 8
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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12
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20
21
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
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29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
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30
0.000 0.500 1.000
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
6.80
0.00
6.80
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
93
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU5_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità Calcara
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
3
4
5
6
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30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
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0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
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Alt
o
Mo
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Alt
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30
0123456
stratigrafia
Sab
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Lim
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Arg
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29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
94
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU5_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località Calcara
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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11
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13
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21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 2 4 6 8
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
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12
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14
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20
21
22
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28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
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0
1
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0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
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0
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5
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27
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29
30
0.000 0.500
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
6.77
0.00
6.77
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
95
magnitudo previsto 5.6
LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU6_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA
INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
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30
0 5 10 15 20
IL
CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno
da Robertson-Wride
15
0
)(*)( dZzWzF
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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11
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26
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28
29
30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Bas
so
Mo
de
sto
Alt
o
Mo
lto
Alt
o
0
1
2
3
4
5
6
7
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11
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20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
Sab
bie
Lim
i
Arg
ille
0
1
2
3
4
5
6
7
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26
27
28
29
30
0 5 10
CRR-CRSfs
CRR
CSRfs
96
magnitudo previsto 5.6
amax/g 0.26
SONDAGGIO CPTU6_2009
Committente Frantoio Fondovalle SPA
Località CALCARA
CEDIMENTI POST-SISMICI
da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
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16
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22
23
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26
27
28
29
30
0 2 4 6
Totale ced. post-sismici [cm]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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11
12
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28
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30
0 40 80 120 160
RP - RP/RL [ Kg/cm²]
Rp RP/RL
Sabb
ie
0
1
2
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6
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12
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20
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22
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26
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28
29
30
0123456
stratigrafia
Lim
i
Arg
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0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
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11
12
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22
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27
28
29
30
0.000 0.500
Ced. Post-sismici parziali [cm]
sabbie
argille
5.47
0.00
5.47
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
argille
sabbie
totale
cedimenti [cm]
97
ALLEGATI RELATIVI ALLA CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA SONDAGGI
2014
98
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 1 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.83 0.71 0.14 15.84 2.05 58.07 46.46
1.79 0.74 0.15 18.43 2.38 59.66 47.73
1.86 0.86 0.17 16.89 2.57 69.73 55.79
1.87 1.56 0.31 14.38 4.67 99.62 79.70
0
1
2
3
4
5
6
7
8
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11
12
13
14
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16
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18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
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19
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21
22
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26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
99
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 2 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.88 0.67 0.13 13.42 1.90 61.18 48.95
1.73 0.66 0.13 26.44 4.22 59.39 47.51
1.97 0.36 0.07 36.37 12.24 292.42 233.93
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
100
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 3 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.91 0.74 0.15 16.09 2.55 60.86 48.69
1.76 0.54 0.11 16.09 1.54 47.55 38.04
1.75 0.56 0.11 16.44 1.83 49.95 39.96
1.72 0.30 0.06 16.22 0.90 36.17 28.93
1.82 0.56 0.11 16.45 1.68 54.46 43.57
1.89 1.05 0.21 16.12 3.14 79.88 63.90
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
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24
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26
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28
29
30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
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19
20
21
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24
25
26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
101
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 4 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.87 0.52 0.10 13.36 1.37 50.05 40.04
1.70 0.43 0.09 17.49 1.28 40.23 32.18
1.61 0.12 0.02 16.61 0.35 21.35 17.08
1.76 0.43 0.09 16.90 1.29 45.36 36.28
1.88 1.01 0.20 16.03 3.02 78.36 62.69
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
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30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
4
5
6
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8
9
10
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25
26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
102
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 5 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.82 0.62 0.12 16.22 1.86 52.69 42.16
1.76 0.37 0.07 16.87 1.14 41.46 33.17
1.80 0.83 0.17 17.02 2.49 65.72 52.58
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
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22
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26
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28
29
30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
4
5
6
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9
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11
12
13
14
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25
26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
103
ALLEGATI RELATIVI ALLA CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA SONDAGGI
CPT E CPTU DEL 2009
104
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 1_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.92 38.90 8.77 119.55 95.64
1.74 0.60 0.12 19.56 1.80 48.76 39.01
1.80 0.84 0.17 19.00 2.51 64.92 51.94
1.92 1.32 0.26 16.83 3.95 92.53 74.02
2.05 41.99 20.73 845.87 676.70
1.94 1.64 0.33 18.32 4.92 110.93 88.74
2.06 42.06 21.37 847.87 678.30
0
1
2
3
4
5
6
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30
0123456
stratigrafia
0
1
2
3
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26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
105
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 2_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
2.04 41.15 12.15 239.52 191.61
1.79 0.88 0.18 19.59 2.65 63.50 50.80
1.75 0.47 0.09 18.21 1.40 47.59 38.07
0
1
2
3
4
5
6
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8
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30
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stratigrafia
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30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
106
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 3_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.98 38.67 9.19 126.87 101.50
1.82 0.84 0.17 16.91 2.52 62.33 49.87
1.69 0.42 0.08 19.89 1.25 40.10 32.08
1.77 0.57 0.11 18.17 1.72 52.81 42.25
0
1
2
3
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30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
107
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 4_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.97 38.51 8.84 111.47 89.17
1.87 1.25 0.25 17.81 3.76 79.27 63.42
1.74 0.60 0.12 20.52 1.80 50.49 40.39
1.81 0.69 0.14 18.00 2.08 60.35 48.28
0
1
2
3
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5
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30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
108
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 5_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.95 37.07 8.20 91.61 73.29
1.86 1.25 0.25 16.93 3.54 80.13 64.10
1.74 0.60 0.12 20.31 1.79 50.59 40.47
1.82 0.76 0.15 18.24 2.29 64.06 51.25
0
1
2
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0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
109
Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 6_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.99 38.28 8.89 114.31 91.45
1.84 0.97 0.19 16.84 2.91 68.72 54.98
1.74 0.64 0.13 22.52 2.05 50.79 40.64
1.81 0.73 0.15 17.64 2.18 61.93 49.55
1.92 1.31 0.26 16.42 3.93 92.63 74.10
1.84 0.81 0.16 17.81 2.42 69.50 55.60
2.03 41.23 19.20 690.18 552.14
1.95 1.70 0.34 17.75 5.11 113.04 90.43
2.07 42.68 22.28 929.08 743.26
1.95 1.42 0.28 15.11 3.44 81.76 118.06
2.09 42.88 14.79 1048.96 2373.00
0
1
2
3
4
5
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0123456
stratigrafia
0
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2
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29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
110
Frantoio Fondovalle MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU 1_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.95 38.89 9.64 142.87 114.30
1.75 0.74 0.15 21.37 2.39 57.26 45.81
1.69 0.33 0.07 16.89 1.00 36.90 29.52
1.75 0.48 0.10 18.37 1.44 48.53 38.82
0
1
2
3
4
5
6
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8
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26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
111
Frantoio Fondovalle MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU 2_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.87 38.64 8.43 119.20 95.36
1.74 0.71 0.14 20.42 2.13 53.57 42.85
1.69 0.44 0.09 21.08 1.32 41.72 33.38
1.89 37.83 13.71 436.13 348.90
0
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2
3
4
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29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
112
Frantoio Fondovalle MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU 3_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.90 37.34 8.48 108.46 86.77
1.74 0.75 0.15 22.80 2.64 58.10 46.48
1.98 42.73 18.12 647.63 518.10
0
1
2
3
4
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6
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0123456
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22
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24
25
26
27
28
29
30
0 40 80
Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
113
Frantoio Fondovalle MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU 4_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.90 37.36 8.37 103.33 82.67
1.79 0.79 0.16 18.47 2.37 58.90 47.12
1.74 0.50 0.10 19.20 1.50 47.65 38.12
0
1
2
3
4
5
6
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8
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11
12
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Qc [Kg/cm2]
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ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
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Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU5_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.83 37.58 8.41 110.63 88.50
1.76 0.78 0.16 19.39 2.33 57.15 45.72
1.72 0.54 0.11 21.91 1.63 48.57 38.86
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Qc [Kg/cm2]
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Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
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Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU6_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085
ps Cu C' j Ko Eed Ey
[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]
1.89 37.98 8.75 116.93 93.54
1.73 0.72 0.14 21.35 2.17 53.89 43.11
1.71 0.46 0.09 19.49 1.37 43.48 34.78
1.75 0.65 0.13 20.92 1.94 55.23 44.19
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Qc [Kg/cm2]
Sabbie
Lim
i
Arg
ille
ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]
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