diapositives pfe etude d'un stade
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8/12/2019 Diapositives PFE Etude d'Un Stade
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INTRODUCTION
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I- Conception & Description.
II- Hypothses & donnes de calcul.
III- Calcul du vent.
IV- Rsolution des treillis hyperstatiques.
V- Modlisation de la structure sous ROBOT.
VI- Etude des assemblages.
VII- Etude des ancrages.
VIII- Dimensionnement des lments en BA.
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Conception & Description
Conception &Description
Passerelle:
Caractristiques gomtriques:
Choix des types de profils:
Longueur Hauteur Largeur
14,8 m 5,4m 1,33m
Membrures Diagonales Montants Traverses
Tube creux Tube creux IPE UPN
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Conception & DescriptionConception &Description
Tirants :
Tirants
F
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Conception & DescriptionConception &
Description
Fuses:
Ancrage de la fusesur le massif du stade
Position de la liaison
entre la fuse et les
tirants
Ancrage de la fuse
sur les caissons
Tube creux
en acier
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation:Calcul & Rsultats
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Conception & DescriptionConception &
Description
Caissons:
Hauteur : h=35 m.
Section : 1,7 m 1,7 m 0,30 m
Traverse:
Porte : L=16 m.
Section : 1,5m 1,7 m
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Hypothses & donnes de calcul
Hypothses &donnes de calcul
Bton : B25 .
Acier pour bton arm : fe500 .
Acier pour la construction : S235.
Boulons dassemblage : HR 8.8
Matriaux:
Portance du sol:
sol = 2,5 bars.
Rglement CM66.
Rglement Eurocode 3.
NF P 22 430.
Rglement parasismique PS92.
Rgles Neige et Vent 65 (NV65).
BAEL 91.
Rglements
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Hypothses & donnes de calcul
Hypothses &donnes de calcul
Actions et charges de calcul :
Poids propre de la structure.
Poids propre du caillebotis : Gcaillebotis= 35Kg/m2
Poids des projecteurs (30 projecteurs) : 14 Kg 30 = 420 Kg
Passerelle : Q=100 Kg/m2
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Hypothses & donnes de calcul
Hypothses &donnes de calcul
Actions et charges de calcul :
Selon le rglement PS92:
Acclration nominale aN=1.57 m/s2 : Zone Ib.Classe C .
Site S.
Coefficient d'amplification topographique =1.
Coefficient de comportement: q=1.
Coefficient damortissement : =4 %.Correction d'amortissement: =1,09.
Coefficient de masse partielle: = 0,8.Spectre de dimensionnement normalis RD(T):
R(T) = aN RD(T)
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Hypothses & donnes de calcul
Hypothses &donnes de calcul
Actions et charges de calcul :
Effet de la hauteur :
Effet du site :
Effet de masque : Non masqu
Site expos
Effet dynamique:
Tanger est situe dans unebordure immdiate du littoral
Pression de base normale :
Pression dynamique corrige:
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
CALCUL DU VENT
Calcul du vent
Action du vent : T = ctqSp
Coefficient global de traine pour un treillis:
Avec : =Sp/S
Calcul des charges du ventappliques sur les lments de la
structure
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
CALCUL DU VENT
Calcul du vent
Passerelle :Cot stade:
S 79,92 m2
Sp 20,50 m2
0,26
Ct 0,96H 52,3 m
q 375daN/m2
T 7380 daN
Cot extrieur :
S 79,92 m2
Sp 22,45 m2
0,28
Ct 0,96H 52,3 m
q 375daN/m2
T 8082 daN
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
CALCUL DU VENT
Calcul du ventSens X & Y Tronon 1 : 1,159 Tronon 2 : 1,157,5 Tronon 3 : 1,158,45
S 11,25 9,38 10,56
Sp 7,22 6,15 6,67
0,64 0,66 0,63
Ct 0,96 0,96 0,96H 55,5 47,25 39,275
q en daN/m2 375,85 359,33 340,75
T en daN 2604 2120 2180
Poteaux treillis :
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Un flambement local des barres comprimes.
Un flambement global dans le plan du treillis.
Un flambement global transversal.
Flambement des treillis:
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Exemplecontreventement de la
passerelle:
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Exemplecontreventement de la
passerelle:
h = (b+r)-2n =26+3-212=5
Mthode des forces
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Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Effort du vent : T= 8082 daN
le chargement par ml le long de la passerelle :
Q=T/L = 546 daN/ml
Qinf= Qsup = Q/4 = 136,5 daN/ml.
Qmoy= Q/2 = 273 daN/ml.
Exemple
contreventement de lapasserelle:
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude des
assemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Q1= Q6= Q* l/2= 409,5 daN Q2= Q3= Q4= Q5= Q* l= 819 daN
h = (b+r)-2n =26+3-212=5
Exemple
contreventement de lapasserelle:
On coupe les barres de 22 26
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Rsolution des treillis hyperstatiques
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Exemple
contreventement de lapasserelle:
Calcul des dplacements ij :Rsolution des systmes dinconnues N22 N26 :
i, j 1 2 3 4 51 12,1/EA 0,2/EA 0 0 0
2 0,2/EA 12,1/EA 0,2/EA 0 0
3 0 0,2/EA 12,1/EA 0,2/EA 0
4 0 0 0,2/EA 12,1/EA 0,2/EA
5 0 0 0 0,2/EA 12,1/EA
01, F 25763/EA
02, F 13209,3/EA
03, F 819/EA
04, F 12390,3/EA
05, F -23715,5/EA
8,27E-02 -1,37E-03 2,26E-05 -3,74E-07 6,18E-09
-1,37E-03 8,27E-02 -1,37E-03 2,26E-05 -3,74E-07
2,26E-05 -1,37E-03 8,27E-02 -1,37E-03 2,26E-05
-3,74E-07 2,26E-05 -1,37E-03 8,27E-02 -1,37E-03
6,18E-09 -3,74E-07 2,26E-05 -1,37E-03 8,27E-02
Inverse de la matrice des 0ij :
N22= -2111,7 daN
N23= -1056,2 daN
N24= -32,8 daN
N25= -1056,1 daN
N26= 1977,4 daN
Barre FX [daN] avec Robot FX [daN] manuel
1 1906,67 1839,5
2 4805,65 4730,2
3 5667,98 5688,8
4 4985,65 4936,0
5 1506,67 1457,9
6 1203,95 1036,5
7 -2224,53 -2345,5
8 -4642,35 -4580,0
9 -5925,62 -5736,210 -4642,35 -4580,0
11 -1824,53 -1550,9
12 1303,95 1380,5
13 -2265,56 -2427,4
14 573,13 637,0
15 -1133,99 -1212,5
16 485,68 474,8
17 27,22 25,518 485,68 474,8
19 -1234,1 -1212,5
20 273,13 293,0
21 2593,24 2527,4
22 2193,24 2111,7
23 1095,41 1056,2
24 31,22 32,8
25
1095,41
1056,1
26 -2065,56 -1977,4
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Saisie de la structure :
Modlisation des liaisons Fuse-caisson et Fuse-Massif du stade:
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
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Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Paramtres de flambement:
Membrure Barrebi-encastr Barre articul traverse BarreEncastr-articul
0.9 0.5 1 0.5 0.7
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
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Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Conditions dappuis de la structure avec le reste du stade :
La structure est lie avec le reste du stade via des poutres.
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
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Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Charges et combinaisons de calcul :
Charges permanentes : Poids propre+ Caillebotis+ projecteurs.
Charge dexploitation sur la passerelle.
Charges du vent. (Sens X+, Sens Y+, Sens Y-, sens Y 45).
Charges sismiques.
Tableau des cas de charges :
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement deslments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Combinaisons de calcul :
ELU: 1,33G+1,5Q
G+1,75V
1,33G+1,42Q+1,42V
ELS: G+Q
G+V
ELA:G+0,8Q+S
Combinaison Nature Dfinition Combinaiso
n
Nature Dfinition
8 (C) ELU (1+2)*1.33+3*1.50+22*1.00+22*1.33 34 (C) (CQC) ELU 24*0.30+25*1.00+26*-0.30
9 (C) ELU (1+2)*1.33+(3+4)*1.42+22*1.33 35 (C) (CQC) ELU (24+25)*0.30+26*1.00
10 (C) ELU (1+2)*1.33+(3+5)*1.42+22*1.33 36 (C) (CQC) ELU 24*0.30+25*-0.30+26*1.00
11 (C) ELU (1+2)*1.33+(3+6)*1.42+22*1.33 37 (C) (CQC) ELU 24*0.30+25*-0.30+26*-1.00
12 (C) ELU (1+2)*1.33+(3+7)*1.42+22*1.33 38 (C) (CQC) ELU (24+25)*0.30+26*-1.00
13 (C) ELU (1+2+22)*1.00+4*1.75 39 (C) (CQC) ELU (24+25+26)*1.00
14 (C) ELU (1+2+22)*1.00+5*1.75 40 (C) (CQC) ACC (1+2+22+27)*1.00+3*0.80
15 (C) ELU (1+2+22)*1.00+6*1.75 41 (C) (CQC) ACC (1+2+22+28)*1.00+3*0.80
16 (C) ELU (1+2+22)*1.00+7*1.75 42 (C) (CQC) ACC (1+2+22+29)*1.00+3*0.80
17 (C) ELS (1+2+3+22)*1.00 43 (C) (CQC) ACC (1+2+22+30)*1.00+3*0.80
18 (C) ELS (1+2+4+22)*1.00 44 (C) (CQC) ACC (1+2+22+31)*1.00+3*0.80
19 (C) ELS (1+2+5+22)*1.00 45 (C) (CQC) ACC (1+2+22+32)*1.00+3*0.80
20 (C) ELS (1+2+6+22)*1.00 46 (C) (CQC) ACC (1+2+22+33)*1.00+3*0.80
21 (C) ELS (1+2+7+22)*1.00 47 (C) (CQC) ACC (1+2+22+34)*1.00+3*0.80
27 (C) (CQC) ELU 24*1.00+(25+26)*0.30 48 (C) (CQC) ACC (1+2+22+35)*1.00+3*0.80
28 (C) (CQC) ELU 24*1.00+25*-0.30+26*0.30 49 (C) (CQC) ACC (1+2+22+36)*1.00+3*0.80
29 (C) (CQC) ELU 24*1.00+(25+26)*-0.30 50 (C) (CQC) ACC (1+2+22+37)*1.00+3*0.80
30 (C) (CQC) ELU 24*1.00+25*0.30+26*-0.30 51 (C) (CQC) ACC (1+2+22+38)*1.00+3*0.80
31 (C) (CQC) ELU (24+26)*0.30+25*1.00 52 (C) (CQC) ACC (1+2+22+38)*1.00+3*0.80
32 (C) (CQC) ELU (24+26)*0.30+25*-1.00 53 (C) (CQC) ACC (1+2+22+39)*1.00+3*0.80
33 (C) (CQC) ELU 24*0.30+25*-1.00+26*-0.30
Tableau des combinaisons:
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Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
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Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Rsultats globaux de calcul:
Uxmax=211,3 mm et Uymax=119,5 mm 60000/150=400 mmRmax= 0,991 < 1
Les dplacements sont admissibles.
Dplacements extrmes :
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Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Rsultats globaux de calcul:
on dpasse 90 % pour un nombre de modes de 87.
Analyse modale :
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Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Vrifications des profils et des sections :
28 familles de pices
Famille 1 : Membrures du poteau TR1.Famille 2 : Membrures du poteau TR2.
Famille 3 : Membrures du poteau TR3.Famille 4 : Diagonales du poteau TR1.Famille 5 : Diagonales du poteau TR2.Famille 6 : Diagonales du poteau TR3.Famille 7 : Montants du poteau TR1.Famille 8 : Montants du poteau TR2.
Famille 9: Montants du poteau TR3.Famille 10 :Diagonales_X_passerelleFamille 11 :Diagonales_Contreventement_passerelle A&B (Infrieur &milieu).Famille 12 :Diagonales_Contreventement_passerelle C (Suprieur).
Famille 13 : Membrures Passerelle C (Suprieur).Famille 14 : Membrures Passerelle A & B (Infrieur & milieu).Famille 15 : Traverse Passerelle A & B (Infrieur & milieu).Famille 16 : longerons Support projecteurs H.
Famille 17 : longerons Support projecteurs V.Famille 18 : Diagonales Support projecteurs X.Famille 19 : Montants Support projecteursFamille 20 : longerons barre tirants Enc-Membrure.Famille 21 : longerons barre tirants Art-Membrure.Famille 22 : longerons barre tirants Montants
Famille 23 : longerons barre tirants Diagonales.Famille 24 : longerons tirants-Fuse.Famille 25 : longerons tirants-bton.Famille 26 : longerons Fuse L.Famille 27 :longerons Fuse l.Famille 28 : longerons Fuse Section M.Famille 29 :Montant passerelle.
Vrification selon le Rglement CM66:
En traction : e
Au cisaillement simple : 1,54 e
En flexion simple : f e
Dans les cas dinstabilit : k. e
(k coefficient de flambement ou dversement)
Vrification de la flche:
Pour les traverses : fl/300
Pour les membrures : fl/200.
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Les rsultats de la vrification:
Profils ne sont pas alors corrects !!!
Changement des profils.Changement des nuances.
Changement des profils.
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Modlisation sous ROBOT
Modlisation sousROBOT
Vrification des profils des familles aprs modification :
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Conception &Description
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Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des assemblages
Etude des
assemblages.
Pour les soudures:
Rsistance de la section de gorge.
Rsistance de la section de contact.
Vrification des assemblages :
Boulons HR de classe 8.8 de diamtre 16.
Soudure cordon dangle de gorge = 6mm.
Pour les boulons:
Disposition des boulons.Pression diamtrale.
Traction des boulons.
Cisaillement.
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des assemblages
Etude des
assemblages.
Vrification des assemblages :
Vrification de la rsistance des boulons selon la normeNF P 22 430 :
Pression diamtrale :
Q/de 3 e
Rsistance dun boulon la traction:
1,25T/As red
Rsistance dun boulon au cisaillement:
1 ,54 Q/ m As red
Vrification de la rsistance des boulons selon lEurocode 3:
Pression diamtrale :
FB= 2,5 fu*d t / mb Q.
Rsistance dun boulon la traction:
FT = 0,9 fub*As / m2 N
Rsistance dun boulon au cisaillement:
FV= 0,6*fub*As / m2 Q.
Rsistance une interaction entre traction et cisaillement :
Q/FV+N/(1,4*FT)1.
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des assemblages
Etude des
assemblages.
1-Assemblage des lments treillis :
Platines: 630 *320*18
8 boulons M16 de classe 8.8 pour lattache desplatines. Goussets : 860*630*10 4 boulons M16 de classe 8.8 pour lattache
gousset-diagonale Soudure de gorge a=6mm.
Tige de diamtre 12 cm et de longueur 25 cm .
Goussets : 860*860*10 4 boulons M16 de classe 8.8 pour lattache
gousset-diagonale et lattache gousset-montant. 2 cornires ailes gales L 60*60*6 pour lattache
gousset-montant
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des assemblages
Etude des
assemblages.
2 -Assemblage brides:
Epaisseur de la bride : 12mm. (Acier S235) 8 boulons M16 de classe 8.8 non prcontraints. Distances au bord : e1= 35mm ; e2 = 25mm.
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
Etude des ancrages
Vrification du bton.Vrification de la platine.Vrification des tiges dancrage.Vrification dadhrence acier-bton.Vrification des chevilles de fixation .
Vrification des ancrages :
Modlisation sousROBOT
i
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
1- Ancrage fuse-caisson par tiges traversantes et chevilleschimiques:
Etude des ancrages
6 Tiges d'ancrage : M40, l=1850 mmP1= 250mm ;P2=400 mm
Platine : 1500*700*30 mm. 4 Chevilles chimiques : M30. Acier : S235
C i &
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
1- Ancrage fuse-caisson par tiges traversantes et chevilleschimiques:
Vrification des dbords :da=250 a/6=1500/6=250 ; db=400b/6=700/6
Vrification du bton :le calcul de la contrainte applique par la patine sur le btondonne:
||=6,1Mpa a = 8,5 Mpa
Etude des ancrages
C ti &
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
1- Ancrage fuse-caisson par tiges traversantes et chevilleschimiques:
Vrification de lpaisseur de la platine:
lpaisseur t=30 mm vrifie bien cette condition.Etude des ancrages
C ti &
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
1- Ancrage fuse-caisson par tiges traversantes et chevilleschimiques:
Vrification des tiges dancrage:Les tiges sont vrifies la traction. Les efforts de calcul sont:
Effort de traction par tige :
1,25.Tbl=10 683 daN Asred=56 760 daNEtude des ancrages
Conception &
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
1- Ancrage fuse-caisson par tiges traversantes et chevilleschimiques:
Vrification des chevilles :Les chevilles sont vrifies au cisaillement. Les efforts decalcul sont:
On a utilis le logiciel COMPUFIX 8pour la vrification deschevilles chimiques.
Etude des ancrages
Conception & Et d d
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Etude des ancrages
2- Ancrage poteau mtallique/poteau en bton arm:
Les efforts de calcul :
Etude des ancrages
5Tiges d'ancrage :l=1800 mm , M50.
Platine : 1450*1450*60 mm;P1= 600mm ;P2=600 mm
Acier : S235
Conception & Di i t d l t BA
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Dimensionnement des lments en BA
Dimensionnement
des lments en BA
Caissons:
Les caissons sont modliss comme des lments coques.
Les charges sont issues de la descente de charges de CM.
Les charges appliques sont nodales (Cration des nuds
maitres et esclaves).
Vu les conditions dappuis avec le reste du stade un caisson
est subdivis en 4 parties
Conception &
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Dimensionnement des lments en BA
Dimensionnement
des lments en BA
Tableau des combinaisons:Combinaison Ai Combinaison de charges Combinaison Ai Combinaison de charges
A1 Poids propre A19 G + Q + 0, 77 W4
A2 1, 35 G + 1, 5 Q A20 G + W1+ 0,77Q
A3 1, 35 G + 1, 5 Q + W1 A21 G + W2+ 0,77Q
A4 1, 35 G + 1, 5 Q + W2 A22 G + W3+ 0,77Q
A5 1, 35 G + 1, 5 Q + W3 A23 G + W
4+ 0,77Q
A6 1, 35 G + 1, 5 Q + W4 A24 G + E1+0,77Q
A7 1, 35 G + 1, 5 W 1+ Q A25 G + E2+0,77Q
A8 1, 35 G + 1, 5 W2+ Q A26 G + E3+0,77Q
A9 1, 35 G + 1, 5 W3+ Q A27 G + E4+0,77Q
A10 1, 35 G + 1, 5 W4+ Q A28 G + E5+0,77Q
A11 G + 1, 5 W1. A29 G + E6+0,77Q
A12 G + 1, 5 W2. A30 G + E7+0,77Q
A13 G + 1, 5 W3. A31 G + E8+0,77Q
A14 G + 1, 5 W4. A32 G + E9+0,77Q
A15 G + Q A33 G + E10+0,77Q
A16 G + Q + 0, 77 W1 A34 G + E11+0,77Q
A17 G + Q + 0, 77 W2 A35 G + E12+0,77Q
A18 G + Q + 0, 77 W3
Conception & Di i t d l t BA
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Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Dimensionnement des lments en BA
Dimensionnement
des lments en BA
Cartographie des efforts de membranes:Ferraillage:
Partie Longueur (m) Nxx (KN) Axx (cm2) Nyy (KN) Ayy (cm2)
1 10 835 19,2 447,5 10,3
2 7,2 1228 28,2 842,5 19,4
3 7,8 1413 32,5 639 14,84 9,9 2156 49,6 1079 24,8
Avec :Axx = Nxx/s Section darmatures longitudinales
Ayy = Nyy/s Section darmatures transversales
Disposition de ferraillage:
Conception & Di i t d l t BA
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Dimensionnement des lments en BA
Dimensionnement
des lments en BA
Traverse:Calcul des sections de ferraillage longitudinal :
ELU Mu (daN.M) As (cm2) ferraillage
Trave 110463 15,55 14T12
Appui droit -157614 22,28 8T20Appui gauche -111557 15,70 8T16
ELS Mu (daN.M) As (cm2) ferraillage
Trave 81823 29,94 15T16
Appui droit -83625 30,60 10T20
Appui gauche -116033 42,46 14T20
Calcul des sections de ferraillage transversal :At = 12,00 cm/ml.
Plan de ferraillage:
Conception & Dimensionnement des lments en BA
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Conception &Description
Hypothses &donnes de calcul
Calcul du vent
Rsolution destreillis
hyperstatiques
Modlisation sousROBOT
Etude desassemblages.
Etude des ancrages.
Dimensionnement des
lments en BA
Dimensionnement des lments en BA
Dimensionnement
des lments en BA
Semelles:Charges sur la semelle:
Calcul des sections de ferraillage:
Plan de ferraillage:
Nsemelle/appui N [daN] Fx [daN] Fy [daN] Mx [daN*m] My [daN*m]
S1/812 658330 -6007 -22646 -255341 139127
S2/406 658761 6041 -22652 -255324 -139076
Semelle Section semelle
AB en
Section de ferraillage
suivant X
Section de ferraillage
suivant Y en
S1 3,5 3,5 23,2 27,25
S2 3,5 3,5 23,1 27,1
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CONCLUSION
H
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h
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Mmoire de Travail de Fin d'Etude pour l'obtention dudiplme d'Ingnieur d'Etat de l'EHTP
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