บทที่ 8 การออกแบบก าแพงคอนกรีต...
TRANSCRIPT
1
บทที่ 8 การออกแบบก าแพงคอนกรีตเสริมเหล็กให้มีความเหนียว
ศ.ดร. อมร พมิานมาศภาณุวัฒน์ จ้อยกลัดปรีดา ไชยมหาวัน
2
1. ระบบตา้นแรงดา้นขา้ง
Elevator
shaft
Centroid of lateral
resistance provided by
shear walls
Resultant
lateral force (E-W)
Resultant lateral force
(N-S)
A
B D
C
x
y
EW
การวางต าแหน่งก าแพงเฉือน
3
1
2
3
4
5wR
w4
w3
w2
w1
E2
E3
E4
ER
E = miai
EarthquakeWind
แรงแนวราบท่ีกระท าต่ออาคาร (แรงลม และ แผน่ดินไหว)
ลม -ขอ้บงัคบักทม.-วสท.
แผน่ดินไหว- กฏกระทรวง 50
4
หลกัการออกแบบก าแพงเฉือน
shear momentAxial load Coupling beams
พจิารณาก าแพงเฉือนเสมือนคานย่ืนจากพืน้ขึน้ไป1. แรงเฉือน ซ่ึงมค่ีาสูงสุดทีฐ่านก าแพง2. โมเมนต์ ซ่ึงมค่ีาสูงสุดทีฐ่านก าแพง3. แรงอดับนหน้าตัดก าแพง
5
การวิบติัท่ีเกิดข้ึนกบัก าแพงเฉือน
Large
flexural
crack Crushing
Shear
crack
ก าแพงสูง: hw/lw > 2.0
lw
hw
Compression
Tension in
vertical steel
ก าแพงเตีย้: hw/lw < 2.0
Tension failure Shear failure Compression failure
6
ขั้นตอนการออกแบบก าแพงเฉือน1. การออกแบบรับแรงอดั: ตรวจสอบว่าต้องใช้ boundary element เสริมก าลงัที่ปลายหรือไม่
Reinforcement curtain
lwCw
Boundary element
2. การออกแบบรับแรงเฉือน: ค านวณหาเหลก็แนวนอนและแนวดิ่ง
lw
h
V
Ac
v
sv
sh
hw
3. การออกแบบโมเมนต์ดดัร่วมกบัแรงตามแนวแกน: ใช้ Interaction diagram ของเสา
7
หนา้ตดัก าแพงจ าเป็นตอ้งมีการเสริมก าลงัท่ีปลายก าแพงโดยท าเป็น boundary element หาก
cuu
c f2.0I
cM
A
Nf
ขั้นตอนที1่ การออกแบบรับแรงอดั
Boundary
element
N
Z
หนา้ตดัก าแพง
c A,I
z
MN u2
A = พื้นท่ีหนา้ตดัของก าแพง
z
MN u-2
I = โมเมนตค์วามเฉ่ือยของหนา้ตดัก าแพง
c = ระยะจากจุดศูนยก์ลางของก าแพงถึงขอบปลายสุดของก าแพง
1. ตรวจสอบวา่ตอ้งการ Boundary element
8
2.2 ค านวณปริมาณเหลก็ยนืใน Boundary element
nu PP
Z
M
2
NP uu
u
Pu เป็นแรงอดัท่ีกระท าท่ีปลายและค านวณไดจ้าก
Pn เป็นก าลงัตา้นทานแรงอดัค านวณไดจ้าก
]AfAf85.0[8.0P stygcn
l w
Cw
Boundar
y e
lem
ent
2.3 ค านวณปริมาณเหลก็ปลอกรัดเหลก็ยนืใน Boundary element
yh
cc1sh
f
fsh09.0A
y
c
ch
g
c2shf
f1
A
Ash3.0A
S < ¼ Cw , S < 6db
9
ขั้นตอนที่ 2 การออกแบบรับแรงเฉือน
2.1 ตรวจสอบวา่ตอ้งใชต้ะแกรงเหลก็แนวนอนและแนวด่ิง 2 ชั้นหรือไม่
ACI ก าหนดใหต้อ้งใส่เหลก็ในแนวนอนและแนวด่ิงในผกูกนัเป็นตะแกรง 2 ชั้นวางชิดหนา้ก าแพงในแต่ละดา้น หาก
cu VV
Vc ค านวณไดจ้าก
cvcc Af53.0V
Avh
Avv
Avv
Avhsh
sv
hw
h
lw
Acv คือพ้ืนท่ีหนา้ตดัของก าแพง
10
2.2 สมการตา้นทานแรงเฉือนของหนา้ตดั
nu VV
ในกรณีท่ีเป็นก าแพงในอาคารสูงท่ีมีอตัราส่วน มากกวา่ 2.0ww l/h
)ff53.0(AV ynccvn
แต่ตอ้งไม่เกินกวา่
cvcmaxn Af1.2V
ในกรณีท่ีเป็นก าแพงในอาคารสูงท่ีมีอตัราส่วน นอ้ยกวา่ 2.0
)ff(AV yncccvn
แต่ตอ้งไม่เกินกวา่
cvcmaxn Af1.2V hw/lw
αc
0.53
0.80
0.27
0.5 2.01.51.0 2.5 3.0
ww l/h
)sh/(A hvhn
เป็นตวัคณูลดก ำลงั = 0.60
11
2.3 ปริมาณเหลก็แนวนอนและแนวด่ิงขั้นต ่า
lw
h
V
Acv
sv
sh
hw
Avh : area of horizontal R/F in spacing sh
Avv : area of vertical R/F in spacing sv
เพ่ือป้องกนัการวบิติัแบบเฉือนเปราะ 2/Af53.02/VV cvccu หาก
v
vvv
sh
A
h
vhn
sh
A
ไม่นอ้ยกวา่ 0.0025
2/Af53.02/VV cvccu หาก
v
vvv
sh
A
ไม่นอ้ยกวา่ 0.0012 for dia. < DB16
v
vvv
sh
A
ไม่นอ้ยกวา่ 0.0016 for dia. > DB16
h
vhn
sh
A
h
vhn
sh
A
h
vhn
sh
A
ไม่นอ้ยกวา่ 0.0020 for dia. < DB16
ไม่นอ้ยกวา่ 0.0025 for dia. > DB16
12
ขั้นตอนที่ 3 การออกแบบรับแรงโมเมนต์ดดั
13
ตวัอยา่งการออกแบบ
จงออกแบบก าแพงรับแรงเฉือน ่ึงเป นส่วนหนึ่งของอาคารค .ส.ล. 12 ชั้น ท่ีมีความสูงทั้งหมด =wh 45 ม . น้ าหนักบรรทุกตายตัวเพิ่มค่า 2200=uW ตัน จากการวิเคราะห์แรงกระท าด้านข้างต่ออาคาร ได้โมเมนต์ดัดเพ่ิมค่าท่ี านก าแพง 5670=uM ตัน-ม. แรงตามแนวแกนเพ่ิมค่า
120=uN ตัน และ แรงเฉือนเพ่ิมค่า 400=uV ตัน ก าหนดให้ ก าลังรับแรงอัดของคอนกรีต 275fc กก./ ม.2 และ ก าลังครากของเหล็ก 4000=yf กก./ ม.2 ความยาวก าแพง =wl 8.00 ม.
ความหนาของก าแพง = 0.50 ม.
14
3.4.1 boundary element 49
3
10×13.2=12
)800(50= cm
12
bh=I
3
g 4410×4=800×50= cmAg
cmcI
Mc
A
Pfc 400=,±=
หน่วยแรงอัดสูงสุดบนหน้าตัดก าแพงเท่ากับ 2
94/5.1645.10658
1013.2
400)100)(1000(5670
)10(4
)1000(2320cmkgfc
เน่ืองจากหน่วยแรงอัดสูงสุดที่ยอมให้ = 2/55=275×2.0=2.0 cmkgfc ดังนั้นต้องใช้ boundary element
15
3.4.2 Boundary element .) boundary element ค านวณแรงอัดเพ่ิมค่าท่ีกระท าต่อ Boundary element สมมุติขนาดของ boundary element เท่ากับ cm130×85 ดังนั้นระยะระหว่างศูนย์ถึงศูนย์ของ Boundary element (l) = 800-130 = 670 cm
2++
2= uuu
u
N
l
MWP
3.2006=2
120+
7.6
5670+
2
2200=uP ตัน
34 DB32ปลอกขวาง DB16 @ 10 cm C-C
DB16 @ 30 cm C-C both ways
800 cm
130 cm 130 cm
85 cm50 cm
100 cm
16
หาปริมาณเหล็กยืนที่ต้องการใน boundary element
gcnu A(f85.0[8.0PP - styst AfA +) ] 130×85(×275×85.0[×7.0×8.0=)1000(2006 - stst AA 4000+) ]
23.265= cmAst , ใช้ 34-DB32 ( )44.273= 2cmAs
อัตราส่วนเหล็กเสริม = %6<
%1>%47.2=
130×85
44.273
ระยะเรียงว่าง = 6.11 cm (ด้านยาว) > 1.5db = 1.5(3.2) = 4.8 cm = 9.16 cm (ด้านส้ัน) > 1.5db = 1.5(3.2) = 4.8 cm
17
.)
shA >
y
c
ch
g
c
yh
cc
f
f
A
Ash
f
fsh
13.0
09.0
สมมุติใช้เหล็ก DB16 และให้มีระยะเรียง s = 10 cm cmd
cmc
b
w
2.192.366
25.21854/14/1
18
130=ch - cm6.116=)8.0+9.5(×2 85=cb - cm6.71=)8.0+9.5(×2
256.8348=6.71×6.116= cmAch 2
1sh cm21.74000
2756.1161009.0A
2
2 78.74000
275]1
56.8348
85130[6.116103.0 cmAsh
ใช้ เหล็กปลอกขวาง DB16 จ านวน 3 เส้น ร่วมกับ เหล็กปลอกโอบ DB16 ( 278.7>05.10=01.2×5= cmAv ) ดู าพประกอบ
19
85=ch - cm6.71=)8.0+9.5(×2
21sh cm43.4
4000
2756.711009.0A
22sh cm77.4
4000
275]1
56.8348
85130[6.71103.0A
ใช้ เหล็กปลอกขวาง DB16 จ านวน 1 เส้น ร่วมกับ เหล็กปลอกโอบ DB16 ( 277.4>03.6=01.2×3= cmAv ) ดู าพประกอบ
20
3.4.3 ) 2
400=uV ตัน 4410×4=800×50= cmAcv
56.351=275)10(4×53.0=53.0 4ccv fA ตัน < 400=uV ตัน ดังนั้นต้องวางเหล็ก 2 ชั้น โดย
อัตราส่วนเหล็กเสริมที่วางต้องไม่น้อยกว่า 0.0025 และมีระยะเรียงไม่เกิน 45 ม. ในแต่ละทิศทาง 0025.0==min
cv
svv
A
A
cvA ต่อ ความยาวก าแพง 1 ม. = 25000=100×50 cm
svA ที่ต้องการในแต่ละทิศทาง = mcm /5.12=5000×0025.0 2 ใช้เหล็ก DB16 @ 30 ม. โดยจัดเรียง 2 ชั้น ( mcmAsv /4.13= 2 ) และ ระยะเรียง < 45 cm
21
.) ตรวจสอบว่าการวางเหล็กข้างต้นเพียงพอต่อการต้านทานแรงเฉือนหรือไม่
2>63.5=8
45=
w
w
l
h
)+53.0(= ynccvn ffAV 6.0= , 00268.0=
30×50
01.2×2=n
2.468=)4000×00268.0+27553.0)(10×4(6.0= 4nV ตัน > 400=uV ตัน ดังนั้นการวางเหล็ก 2
ชั้นข้างต้นพอเพียงต่อการต้านทานแรงเฉือน
22
.) boundary element
cm7.2227517
6.14000
f17
dfl
c
by
dh
>
cm
cmdb
15
8.12=6.1×8=8
cmll dhd 45.79=7.22×5.3=5.3= ให้ งเหล็กเข้าไปเป นระยะไม่น้อยกว่า 80 cm ในที่นี้จะ งลึกเข้าไปเป นระยะ 100 cm
23
34 DB32ปลอกขวาง DB16 @ 10 cm C-C
DB16 @ 30 cm C-C both ways
800 cm
130 cm 130 cm
85 cm50 cm
100 cm
24
แรงอัดเพ่ิมค่าท้ังหมด = 2200+120 = 2320 ตัน โมเมนต์เพ่ิมค่า = 5670 ตัน-ม.
25