2.4-control de brotes
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perforacion exitosaTRANSCRIPT
Prevención y Control de Brotes
Control de Brotes
Que es un Brote?Es la entrada indeseable de fluidos
de formación al agujero1
Que es un Reventón?
Es el flujo descontrolado de fluidos de formación.3
Que es Reventón Superficial?
Es el flujo descontrolado de fluidos de formación en la superficie.4
Posibles consecuencias ?
No saber detectar y manejar correctamente un Brote lo puede convertir en un reventón.2
Control de Brotes
Control de Brotes
REVENTON SUBTERRANEO
Es el flujo descontrolado de fluidos de una formación hacia otra de menor presión.
Que es Reventón Subterráneo?5
Control de Brotes
Para perforar pozos es indispensable Controlar las Presiones involucradas en el proceso, especialmente, la presión de formación
Control de Presión en perforación significa controlar el flujo de fluidos de la formación al pozo y hacia la superficie.
Se maneja a tres niveles:
1. La “primera línea de defensa” es la presión hidrostática del lodo.
2. La “segunda línea de defensa” esta representada por la presión hidrostática del lodo y los PREVENTORES
3. La “tercera línea de defensa” y ultima, trata con un reventón manejado dentro del pozo con el objetivo principal de NO permitir el flujo descontrolado en la superficie. Cuando falla ya nada puede impedir el reventón superficial.
Durante el control de un brote uno de los aspectos mas importantes es evitar fracturar alguna formación en el agujero, si esto pasa el problema adquiere un ALTO grado de dificultad y riesgo.
Control de Brotes
La presión hidrostática ejercida por una columna de liquido es función de su altura y la densidad del fluido.
El calculo es sencillo.
Si “h” es la altura y “” la densidad entonces
Ph = ()x(h)/10 Ph = ()x(h)* 0.052
Si h = 4000 mts Si h = 13,123 pies
= 1.20 gr/cm3 = 10 lbs/gal
Ph = 480 kg/cm2 Ph = 6824 lbs/pg2
Control Primario
principio fundamental
“la presión hidrostática del lodo deberá ser mayor que la presion de poro o cuando menos igual”
Cuando no se cumpla este principio, se tendrán Brotes y si no se corrige adecuadamente el desbalance puede llegar a convertirse en un Reventón.
Para mantener bajo control los fluidos de formación se deberá cumplir todo el tiempo este
Control de Brotes
Ph > Pp
Ph = 480 kg/cm2
>
Pp = 440 kg/cm2
Control de Brotes
Conceptos
El movimiento vertical de la sarta dentro del pozo, hace que se comporte como un pistón dentro de un cilindro, resulta obvio que produce cambios de presión en el agujero.
Cuando se saca la tubería el efecto es de reducción de presión, es decir, SONDEO o SUABEO.
Si el movimiento de la sarta es hacia abajo se incrementa la presión, llamada SURGENCIA. Por la terminología del ingles SWAB/SURGE PRESSURES
La magnitud de estas presiones depende de la velocidad de la sarta, su longitud y diametro, así como de las propiedades del fluido dentro del pozo.
Estos efectos deben ser atendidos para evitar que sean origen de problemas de perdidas de circulación (las surgencias) y/o brotes (los sondeos).
Para evitar la inducción de brotes se maneja el “Margen de Viaje” con el cual se pretende densificar al lodo lo suficiente para compensar el efecto de SODEO al sacar la sarta.
Ejemplo de cálculo del llenado del pozo durante un viaje de tubería: Agujero de 12 ¼”; lodo de 1.45 gr/cm3; TP 5”x4.276”, 19.5 #/p; HW 5”x3”,50 #/p; DC 8”x3”, 146.7 #/p
Solución:
P = 71 psi = 5.0 kg/cm2
H = 5.0 x 10/1.45 = 34.48 m de lodo 1.45 equiv a 5.0 kg/cm2Vol Acero TP = 0.1897 x 21.9 = 4.15 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP= 65.43 lts/m + 9.26=74.7 lts/mVol Acero a extraer = 2575 ltsEquivalencia en m de TP 5 = 2575/ 4.15 = 620.6 mNo de lingadas = 620.6/28.5 = 21.77 lingadas de TP 5
Vol Acero de HW = 0.1897 x 50 = 9.48 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP
= 65.43 lts/m + 4.56=69.99 lts/mVol Acero a extraer = 2413 ltsEquivalencia en m de HW de 5” = 2413/ 9.48 = 254.6 mNo de lingadas = 254.6/28.5 = 8.93 lingadas de HW
Vol Acero de DC = 0.1897 x 147 = 27.89 lts de acero/mVol dentro del pozo en TR-TP= Cap Anular + Cap Int TP= 45.67 lts/m + 4.56=50.23 lts/mVol Acero a extraer = 1731.9 ltsEquivalencia en m de DC 8” = 1731.9/ 27.89 = 62.09 mNo de lingadas = 62.09/28.5 = 2.18 lingadas de DC
Control de Brotes
La expansión del gas permite la detección del brote de manera oportuna antes de que llegue a la superficie
Entrada de 3 bls de gas en el fondo a 10000 pies de profundidad
Lodo base agua Lodo base agua
Control de Brotes
Entrada de 3 bls de gas en el fondo a 10000 pies de
profundidad
Lodo Base Aceite Lodo Base Aceite
El gas disuelto inicia su expansión muy cerca de la superficie, cuando la presión es menor que el
Punto de Burbuja
Control de Brotes
Perdida de Circulación / Reventón Subterráneo Presión de fractura = 7900 psi
Brotes / Agujero Inestable
Presión de formación = 4700 psi
Control de Presiones
CAUSAS Y ORIGEN DE UN BROTE
1. DENSIDAD INSUFICIENTE DEL LODO
2. LLENADO INADECUADO DEL POZO AL HACER VIAJES DE TP
3. SONDEO DEL POZO AL SACAR LA TUBERÍA
4. CONTAMINACIÓN DEL LODO CON AGUA SALADA
5. CONTAMINACIÓN DEL LODO CON GAS
6. PÉRDIDAS DE CIRCULACIÓN
Tubo en “U”
Densidad Equivalente de Circulación DEC
Control de Brotes
Control de Presiones
Migración de gas sin expansión
Control de Presiones
Control de Presiones
PHEN = 200 kg/cm2
PHAB = 350 kg/cm2
600 kg/cm2
P Man = 400 kg/cm2
P Fdo = 950 kg/cm2
Profundidad 4000 m, lodo 1.50 gr/cm3, Bna 8 ½”, 100 m DC 6 ¼” y TP 4 ½”, arena de gas en el fondo con Pp = 610 kg/cm2, volumen de burbuja 840 lts, TR 9 5/8”x 8.681” @ 1900 m, con Gfr 1.95 gr/cm3. PiTP = 10 kg/cm2, PiTR = 16 kg/cm2
Cálculos:
C.A.Ag-TP = 26.35 lts/m
C.A.Ag-DC = 16.8 lts/m
C.A.TR-TP = 27.92 lts/m
V.A.Ag-DC = 1680 lts HB = 840 lts / 16.8 lts/m = 50 mL = 500 m Ph = 75 kg/cm2
Nomenclatura y Fórmulas para el Análisis de la Expansión Controlada de una Burbuja de Gas
Durante su Migración hacia la superficie
Condiciones Iniciales para estudiar el Viaje de la Burbuja:
1. PBB = Profundidad Base de la Burbuja2. Pg = Presión del gas3. Vg = Volumen del gas (Burbuja) 4. HB = Altura de la Burbuja5. PhEn = Presión Hidrostática Encima de la Burbuja6. PTR = Presión en la TR7. PhAb = Presión Hidrostática Abajo de la Burbuja8. Pfdo = Presión ejercida en el fondo9. PTP = Presión en la TP10.PhInt = Presión Hidrostática Interior
Pg = Pfdo – PhAb …………………………..……………. (G)
PTR = Pg – PhEn …………………………………..……. (A)
PTP = Pfdo – PhInt …………………………………. (I)
PBB Pg Vg HB PhEn PTR PhAb Pfdo PTP
M KG/CM2 BLS M KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2
4000 610 5.28 50 594 16 0 610 10
3900 610 5.28 31.88 581.72 28.28 15 625 25
3800 595 5.42 32.68 566.60 28.40 30 625 25
3700 580 5.56 33.53 551.47 28.53 45 625 25
3600 565 5.70 34.42 536.34 28.66 60 625 25
3500 550 5.86 35.36 521.20 28.80 75 625 25
3000 475 6.78 64.21 441.87 33.13 150 625 25
2500 400 8.06 76.25 365.06 34.94 225 625 25
2000 325 9.92 93.85 287.42 37.58 300 625 25
1500 250 12.89 122.00 208.20 41.80 375 625 25
1000 175 18.42 174.29 125.36 49.64 450 625 25
500 100 32.23 305.00 30.75 69.25 525 625 25
250 62.5 51.56 488.00 -34.20 96.70 562.5 625 25
PBB Pg Vg HB PhEn PTR PhAb Pfdo PTP
M KG/CM2 BLS M KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2 KG/CM2
4000 610 5.28 50 594 16 0 610 10
3900 610 5.28 31.88 581.72 28.28 15 625 25
3800 595 5.42 32.68 566.60 28.40 30 625 25
3700 580 5.56 33.53 551.47 28.53 45 625 25
3600565 5.70 34.42 536.34 28.66 60 625 25
3500 550 5.86 35.36 521.20 28.80 75 625 25
3000 475 6.78 64.21 441.87 33.13 150 625 25
2500 400 8.06 76.25 365.06 34.94 225 625 25
2000 325 9.92 93.85 287.42 37.58 300 625 25
1500 250 12.89 122.00 208.20 41.80 375 625 25
1000 175 18.42 174.29 125.36 49.64 450 625 25
500 100 32.23 305.00 30.75 69.25 525 625 25
250 62.5 51.56 488.00 -34.20 96.70 562.5 625 25
LEY DE LOSGASES IDEALES
Ley de los Gases Ideales
En una masa gaseosa su presión varia de manera directa con su temperatura y de manera inversa con su volumen.
Expresado matemáticamente se tiene:
P2 * V2
T2
P1 * V1
T1
= --------------------------- Ec. 1
Donde:
P1= Presión inicial [psi]
V1= Volumen inicial [bls]
T1= Temperatura inicial [°C]
P2= Presión final [psi]
V2= Volumen final [bls]
T2= Temperatura final [°C]
Condiciones de presión y temperatura en el fondo del pozo
Condiciones de presión y temperatura en la superficie.
P1= 14.7 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
V1
P2 * V2 * T1
P1 * T2
= V1
10000 * 5 * 298
14.7 * 448= = 2,262 bls
P2 * V2
T2
P1 * V1
T1
= --------------------------------------- Ec. 1
P2
T2
P1
T1
= --------------------------- Ec. 1aSi V = Constante entonces
1a. A volumen constante, la presión aumentará si la temperatura del gas aumenta.
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
P1
P2 * T1
T2
=O sea:
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
P1= ? [psi]
V1= 5 [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Sustituyendo valores:
P1
10000 * 298
448= = 6,652 psi
Ley de los Gases Ideales
P2 * V2
T2
P1 * V1
T1
= --------------------------------------- Ec. 1
2a. A temperatura constante, la presión disminuirá si el volumen aumenta.
Si T = Constante entonces ------------------------------------- Ec. 1bP1 * V1 = P2 * V2
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
V1
P2 * V2
P1
=O sea:
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 25 °C + 273 = 298 °K
P1= 14.7 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Sustituyendo valores:
V1
10000 * 5
14.7= = 3,401 bls
Ley de los Gases Ideales
P2 * V2
T2
P1 * V1
T1
= --------------------------------------- Ec. 1
V2
T2
V1
T1
= ----------------------------- Ec. 1cSi P = Constante entonces
3a. A presión constante, el volumen aumentará si la temperatura aumenta.
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
V1
T1 * V2
T2
=O sea:
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
P1= 10,000 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Sustituyendo valores:
V1
298 * 5
448= = 3.32 bls
Ley de los Gases Ideales
Si T = Cte P aumentay VEntonces
VEntoncesPySi T = Cte
VEntoncesTySi P = Cte
VEntoncesTySi P = Cte
PEntoncesTySi V = Cte
PEntoncesTySi V = Cte
Ley de los Gases Ideales en simbolos
P2 * V2
T2
P1 * V1
T1
=
LEY DE LOSGASES REALES
El comportamiento de un gas REAL con respecto a la presión y temperatura es similar a los gases ideales excepto que los gases REALES presentan una compresibilidad MAYOR a la de los gases ideales y esta representada por el factor de supercompresibilidad “Z”.
Expresado matemáticamente se tiene:
P2 * V2
Z2*T2
P1 * V1
Z1*T1
= --------------------------------------- Ec. 2
Podrían ser las Condiciones de presión y temperatura en el fondo del pozo
Podrían ser las Condiciones de presión y temperatura en la superficie.
V1
P2*V2*Z1*T1
P1* Z2* T2
= V1
10000*5*1*298
14.7*1.15*448= = 1,967 bls
P1= 14.7 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Z1= 1.0 adimensional
Donde:
P1= Presión inicial [psi]
V1= Volumen inicial [bls]
T1= Temperatura inicial [°C]
Z1= Factor inicial de compresibilidad [adim]
P2= Presión final [psi]
V2= Volumen final [bls]
T2= Temperatura final [°C]
Z2= Factor final de compresibilidad [adim]
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
Z2= 1.15 adimensional
Ley de los Gases Reales
P2 * V2
Z2* T2
P1 * V1
Z1* T1
= --------------------------------------- Ec. 2
P2
Z2 * T2
P1
Z1 * T1
= --------------------------- Ec. 2aSi V=Constante entonces
1a. A volumen constante, la presión aumentará si la temperatura del gas aumenta.
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
P1
Z1 * P2 * T1
Z2 * T2
=O sea:
P1
1*10000 * 298
1.15*448= = 5,784 psi
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
P1= ? [psi]
V1= 5 [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Sustituyendo valores:
Z1= 1.0 [adim]
Z2= 1.15 [adim]
Ley de los Gases Reales
2a. A temperatura constante, la presión disminuirá si el volumen aumenta.
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
V1
Z1 * P2 * V2
Z2 * P1
=O sea:
V1
1.0*10000 * 5
1.15*14.7= = 2,958 bls
Sustituyendo valores: P1= 14.7 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °KZ1= 1.0 [adim]
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 25 °C + 273 = 298 °KZ2= 1.15 [adim]
P2 * V2
Z2*T2
P1 * V1
Z1*T1
= --------------------------------------- Ec. 2
Si T=Constante entonces P2 * V2
Z2
P1 * V1
Z1
= ------------------------- Ec. 2b
Ley de los Gases Reales
P2 * V2
Z2* T2
P1 * V1
Z1* T1
= --------------------------------------- Ec. 2
V2
Z2* T2
V1
Z1* T1
= ---------------------------- Ec. 2cSi P=Constante entonces
3a. A presión constante, el volumen aumentará si la temperatura aumenta.
Analizando la Ec. 1 se pueden establecer Tres Observaciones importantes:
V1
T1 * V2
T2
=O sea:
V1
298 * 5
448= = 3.32 bls
Sustituyendo valores: P1= 10,000 [psi]
V1= ? [bls]
T1= 25 °C + 273 = 298 °K
Z1= 1.0 adimensional
P2= 10,000 [psi]
V2= 5 [bls]
T2= 175 °C + 273 = 448 °K
Z2= 1.15 adimensional
Ley de los Gases Reales
Ahora analicemos como se comportará una Burbuja de gas que invada el agujero del pozo en el fondo. Bajo las siguientes condiciones:
Caso 1. Viaja hacia la superficie SIN EXPANSION
Caso 2. Viaja hacia a la superficie CON EXPANSION LIBRE
Caso 3. Viaja hacia la superficie CON EXPANSION CONTROLADA
Se propone hacer este análisis del Viaje de la Burbuja considerando comportamiento de gas ideal y temperatura constante (por ahora) en los tres casos de estudio.
Supóngase las siguientes condiciones iniciales:
Prof. 4000m, lodo de 1.50 gr/cm3, Bna 8 ½”, DC 6 ¼”, TP 4 ½”, arena del gas en el fondo cuya Pp = 600 kg/cm2, volumen inicial de la burbuja 5 bls, temperatura ambiente 30 °C, temperatura de fondo 150 °C, Ultima TR 9 5/8”x 8.681” a 1500m, el gradiente de fractura en la zapata @ a 1500m es de 1.95 gr/cm3. Long inicial de Burbuja = 47m, Cap An TP-AG =26.35 lts/m; Cap An DC-AG=16.8 lts/m; Cap An TP-TR= 27.92 lts/m
Recuerde a temperatura constante, la presión disminuirá
si el volumen aumenta o viceversa..
----------------------- Ec. 1bP1 * V1 = P2 * V2
9 5/8” 1500m
4000m
Ley de los Gases Reales
Viaje de la Burbuja SIN EXPANSION
De acuerdo con los datos anteriores identificamos el valor de las variables como sigue:
P1 = 14.7 psi = 1.033 kg/cm2; P2 = 8520 psi = 600 kg/cm2
T1 = 30 °C = 25 + 273 = 303 °K; T2 = 150°C + 273 = 423 °K
V1 = ? bls; V2 = 5 bls
= 1.50 gr/cm3,
9 5/8” 1500m
Prof. 4000m
Ph = ( * Prof.)/10 = (1.5 * 4000)/10 = 600 kg/cm2
Caso 1. La Burbuja Viaja hacia la superficie SIN EXPANSION
Aplicando la ecuación Ec. 1b --------------------- P1 * V1 = P2 * V2
veremos que efectos tiene en el pozo el viaje SIN EXPANSION.
Cuando la Base de la Burbuja llega a 2000m, Punto A, sin expansión su volumen es idéntico al inicial por lo tanto la presión de la masa gaseosa es también igual a la inicial es decir 600 kg/cm2.
La masa gaseosa se comportará como un resorte comprimido el cual ejerce la misma fuerza hacia arriba y hacia abajo.
2000m
Punto A
Prof. 4000m
PTR = 100 psi
PTP = 0 psi0
100
2000m
Punto A
Prof. 4000m
PTP = 295.5 kg/cm2 PTR = 300 kg/cm2
PHA = 292.5 kg/cm2
PHD = 295.5 kg/cm2
600 kg/cm2
600 kg/cm2
Viaje de la Burbuja SIN EXPANSIÓN
La masa gaseosa se comportará como un resorte comprimido el cual ejerce la misma fuerza hacia arriba y hacia abajo.
Así entonces cuando la Cima de la Burbuja esté a 2000m la presión ejercida en el fondo será igual a la presión del gas mas la Ph de la columna de lodo debajo de la Burbuja (PHD), o sea: 600+(2000-30)*1.5/10 = 895.5 kg/cm2
Grad. equiv. en el fondo 2.24 gr/cm3.
Que presión se estará ejerciendo en ese mismo momento en la Zapata?
Será la presión del gas menos la carga hidrostática del lodo entre la zapata y la Burbuja, es decir, 600-(500)*1.5 /10 = 525 kg/cm2.
Grad. equiv. en la zapata 3.5 gr/cm3.
La presión en TR es 600-2000*1.5/10 = 300 kg/cm2
Viaje de la Burbuja SIN EXPANSION
Prof de la Base de la burbuja m
Volumen de la
Burbuja bls
Longitud de la Burbuja
m
Presion de la Burbuja en
kg/cm2
Presion Hidr. Debajo del gas
en kg/cm2
Presion Hidr.Sobre el gas
en kg/cm2
Presion en la TR kg/cm2
Presion en la TP kg/cm2
Presion en el Fondo
en kg/cm24000 5 47 600 0.00 592.95 7.05 0.00 600.003000 5 30.17 600 150.00 445.50 154.50 150.00 750.002000 5 30.17 600 300.00 295.47 304.53 300.00 900.001500 5 28.47 600 375.00 220.73 379.27 375.00 975.001000 5 28.47 600 450.00 145.73 454.27 450.00 1050.00500 5 28.47 600 525.00 70.73 529.27 525.00 1125.00250 5 28.47 600 562.50 33.23 566.77 562.50 1162.50150 5 28.47 600 577.50 18.23 581.77 577.50 1177.50100 5 28.47 600 585.00 10.73 589.27 585.00 1185.0050 5 28.47 600 592.50 3.23 596.77 592.50 1192.5025 5 28.47 600 596.25 -0.52 600.52 596.25 1196.250 0 0 0 600.00 0.00 0.00 0.00 600.00
VIAJE DE LA BURBUJA SIN EXPANSION
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
PTR + PhaL + PhaG = PTP +PhiL
Panulares = Pinteriores
PhaL = (Prof – LB) x L/10 = Prof x L/10 – LB X L/10
PhaG = LB x G/10
PhiL = Prof x L/10
PTR + (Prof – LB) x L/10 + LB x G/10 = PTP + Prof x L/10
G = L – (PTR – PTP) x 10 / LB
Control de Presiones
Fluido Invasor Densidad gr/cm3
Gas 0 – 0.3
Gas y/o Aceite 0.3 – 0.85
Agua Salada 0.85 – 1.10
Control de Presiones
original
c = Pf x10/Prof + Margen
c = 403x10/3050 + 0.03
c = 1.32 + 0.04 = 1.36 gr/cm3
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Brotes
Metodo de Esperar y Pesar
Perfil de Presión en TR
Brote de Gas
Control de Brotes
Perfil de Presión en TR
Brote de Aceite y Gas
Metodo de Esperar y Pesar
Control de Brotes
Perfil de Presión en TR
Brote de Agua Salada
Metodo de Esperar y Pesar
Control de Brotes
Perfil de Presión en TP
Metodo de Esperar y Pesar
Control de Brotes
Perfil de Presión en TP (primera circulación)
Método del Perforador
Modalidades del arreglo de conjuntos de preventores para la
Prevención y Control de Reventones
Control de Presiones
Arreglo de BOP´s
Tipo “RSRRA”
R = Arietes
S = Carrete
R = Arietes
R = Arietes
A = Anular
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Sistema hidráulico del Control remoto de BOP´s
Multiple de estrangulación
Lineas de Matar y Estrangular
Conjunto de preventores
Control de Presiones
Separador Gas-Lodo
Desgasificador
Control de Presiones
Control de Presiones
Control de Presiones
Control remoto de estrangulador variable
Control de Presiones
Control de Presiones
Preventor de arietes marca
Hydril
Control de Brotes
Como mantener la Presión Hidrostática (PH)
Acciones para el cuidado de la densidad del lodo
Tarea Quien la hace A Quien le reporta
ChangoAydte pisoCabo
Perforador“Rotenco”
Cabo/Aydte piso
ITP, ITFIng. de PozoIng. Geólogo
ITP, ITFIng. de Pozo
Aux. de Oper.
Suptte de PerfJefe de Oper.Ing. Geólogo
ITP, ITFIng. de PozoPerforador
Control de Brotes
Como mantener la Presión Hidrostática (PH)
Tarea Quien la hace A Quien le reporta
Acciones para el cuidado de la densidad del lodo
Control de Brotes
Tarea Quien la hace A Quien informa
Acciones para el cuidado de la densidad del lodo
Control de Brotes
Recomendaciones para aplicar el Método Volumétrico
Desviar la descarga del Estrangulador hacia el Tanque de Viaje
zapata de TR
estrang
estrang
1a parte
o MPPTR = (Gfr-lodo)x PVzap/10
o Vol a Purgar (lts) = Cap IntAg (lts/m)x35 lodo
o MPPTR = Máxima Presión Permitida en la TR
o litros de lodo a purgar antes de permitir que la PTR aumente 3.5 kg/cm2
(. . )x
O PiTR + FS + 3.5
Mantener el estrangulador cerrado y permitir que el gas que migra incremente la presión en la TR en un rango de 7 a 14 kg/cm2, a manera de Factor de Seguridad (FS). Sí la TP está bien comunicada al espacio anular con la TR, su manómetro tambien mostrará un incremento igual.
Control de Brotes
Recomendaciones para aplicar el Método Volumétrico
barrena
agujero
reglas
2a parte
Si al cerrar el pozo la barrena o extremo inferior de la sarta estaba arriba del fondo del pozo se aplica este procedimiento de purgar lodo hasta que las presiones de cierre de las dos ramas (TP y TR) indiquen que el gas en su migración ya ha pasado por la barrena
Si al cerrar el pozo no hay sarta dentro, se aplica este procedimiento de purgar lodo hasta que el gas en su migración llegue a la superficie por el espacio anular.
Control de Brotes
Método Volumétrico en Gráfica 3a parte
Control de Brotes
Indicios de Reventón Subterráneo
Reventón Subterráneo con flujo hacia arriba Reventón Subterráneo con flujo hacia abajo