06_visoke_gradjevine_vjetar_01
TRANSCRIPT
1
MJERODAVNA DJELOVANJAMJERODAVNA DJELOVANJA
VISOKE GRAĐEVINEVISOKE GRAĐEVINE
VISOKE GREĐEVINE
HRVATSKE I EUROPSKE NORME ZA DJELOVANJA
PotresEN 1998-1HRN EN 1998-1
Djelovanja od kranova i strojevaEN 1991-4HRN ENV 1991-5
Djelovanja na silose i spremnike tekućinaEN 1991-3HRN ENV 1991-4
Prometna opterećenja mostovaEN 1991-2HRN ENV 1991-3
Izvanredna djelovanja uzrokovana eksplozijom ili udaromEN 1991-1-7HRN ENV 1991-2-7
Djelovanja pri izvedbiEN 1991-1-6HRN ENV 1991-2-6
Toplinska djelovanjaEN 1991-1-5HRN ENV 1991-2-5
VjetarEN 1991-1-4HRN ENV 1991-2-4
SnijegEN 1991-1-3HRN ENV 1991-2-3
Požarno djelovanjeEN 1991-1-2HRN ENV 1991-2-2
Vlastita težina i uporabna opterećenjaEN 1991-1-1HRN ENV 1991-2-1
DjelovanjeEuropska normaHrvatska norma
VjetarVjetar
VISOKE GRAĐEVINEVISOKE GRAĐEVINE
VISOKE GREĐEVINE
OPTEREĆENJE VJETROMPromjenljivo slobodno djelovanje
Pojednostavnjeni proračun (statičko opterećenje) primjenjuje se za konstrukcije neosjetljive na dinamičku uzbudu i dinamički umjereno osjetljive konstrukcije:
zgrade i dimnjake visine manje od 200 m,
Privremene konstrukcije mogu se proračunati na manje opterećenje vjetra.
Za zgrade tlakovi vjetra djeluju okomito na površine zgrade.
VISOKE GREĐEVINE
b)a)
pozitivni
W
pozitivni
pozitivni
c)W
negativni
pozitivni
tlakunutrašnji
e1
negativni
e2pozitivni
We1
d)
e2W
negativni
negativni
negativni negativni negativni negativni
negativni
tlakunutrašnji
TLAK VJETRA NA VANJSKE we I UNUTRAŠNJE wi POVRŠINE
vršni tlak brzine vjetra poredbene visine za vanjski i unutrašnji tlak
koeficijenti vanjskog i unutrašnjeg tlaka
( ) peepe czqw ⋅= ( ) piipi czqw ⋅=
VISOKE GREĐEVINE
22bb vq ⋅= ρ
( ) bep )( qzczq ⋅=
VRŠNI TLAK BRZINE VJETRA qp
koeficijent izloženosti
osnovni tlak brzine vjetra:
gustoća zraka
osnovna brzina vjetra:vb = cdir ⋅ cseason ⋅ vb,0
2220
20
22 23
30
23
32
2327
2420
26
24
28
28
30
24
26
253028
312526
28 288
293030
3028
2831
27
28 28
30
3036
27
26
28
2427
272829
30212223
262524
23
Special regulation
utjecaja smjera vjetra ... doba godine
Temeljna vrijednost osnovne brzine vjetra:karakteristična 10-minutna srednja brzina vjetra na visini 10,0 m iznad tla II. razreda
2
VISOKE GREĐEVINE
POREDBENA SREDNJA 10-minBRZINA VJETRA, HRN ENV 1991-2-4 vref = vref,0 ·Calt
koeficijent nadmorske visine:cALT = 1+0,001 as
nadmorska visina (m): as
5 vjetrovnih područja
10 regija
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENT IZLOŽENOSTI ce(z)uzima u obzir
učinke hrapavosti terena, topografije i visine iznad tla,
na srednju brzinu vjetra i turbulenciju.
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENT IZLOŽENOSTI ce(z)Kategorije zemljišta:
kategorija 0: more ili obalno područje uz otvoreno morekategorija I: jezera ili ravan teren bez preprekakategorija II: površine s niskom vegetacijom, povremene prepreke kao što su drveće ili zgrade na razmacima 20 puta većim od visine prepreke (poljoprivredno zemljište)kategorija III: površine s uobičajenom vegetacijom ili zgradama ili preprekama na razmacima do 20 puta većim od visine prepreke (industrijske zone i šume)kategorija IV: područja s najmanje 15% površine prekrivene zgradama srednje visina najmanje 15 m (gradska područja).
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENT IZLOŽENOSTI ce(z)Za ravno zemljište kada je koeficijent topografije co(z) = 1,0 (osim za lokacije blizu izdvojenih brežuljaka i strmih nagiba), određuje se ovisno o visini i kategoriji zemljišta:
z(m)
IV III II I 0
1009080706050403020100
1,0 2,0 3,0 4,0 5,00,0c (z)e
VISOKE GREĐEVINE
POREDBENA VISINA zeVANJSKOG TLAKAovisno o odnosu visine i širine zgrade h/b
q (z )=q (h)ep
jq (z )=q (z )
q (z )=q (h)
q (z )=q (b)pq (z )=q (b)
pq (z )=q (h)
b
h<b
p
p
ez =hh
e
p e
h-b
z =be
b
p
b<h<2b
p
e
z =hp
e
p
z =b
z =h
z =z
hj
e p
e
b
h>2be p
e
e
b
j
VISOKE GREĐEVINE
POREDBENA VISINA ziUNUTRAŠNJEG TLAKA
Uzima se jednakoj poredbenoj visini ze vanjskog tlaka na površinama koje otvorima doprinose stvaranju unutrašnjeg tlaka. Ako postoji više otvora najveća vrijednost ze koristi se za određivanje zi.
3
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENTI VANJSKOG TLAKA cpe
Ovise o veličini opterećene ploštine ADani su za opterećene ploštine od 1 m2 i 10 m2 cpe,1 i cpe,10. Između 1 i 10 m2: cpe = cpe,1 – (cpe,1 – cpe,10) log10AKoeficijenti su dani u slikama i tablicama za:
vertikalne zidove zgrada pravokutnoga tlocrta,ravne krovove nagiba manjeg od ±5o,jednostrešne krovove,dvostrešne krovove,četverostrešne krovove,pilaste krovove,svodove i kupole.
VISOKE GREĐEVINE
Primjer: VERTIKALNI ZIDOVI ZGRADA PRAVOKUTNOG TLOCRTA
podjela po područjima, koeficijenti
za različita područja, za različite smjerove puhanja vjetra te za različite odnose dimenzija
EDCBApodručje
-0,5+1,0+0,8-0,5-1,1-0,8-1,4-1,21-0,3+1,0+0,7-0,5-1,1-0,8-1,4-1,2≤ 0,25
-0,7+1,0+0,8-0,5-1,1-0,8-1,4-1,25cpe,1cpe,10cpe,1cpe,10cpe,1cpe,10cpe,1cpe,10cpe,1cpe,10h/d
e=b ili 2h (manja vrijednost)
TLOCRT
d
vjetar
A
A
A
D
b
B
B C
E
vjetar
vjetar
vjetar
h
e/5
de>5d
A
A
B
h
4e/5
e>d
e<de/5
A B
PRESJEK
hC
h/d > 5 ►određuje se koeficijent sile za proračun cjelokupnog vjetrovnog opterećenja
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENTI UNUTARNJEG TLAKA cpi
Ovise o veličini i rasporedu otvora na oplošju zgrade.
Za zgrade s dominantnim pročeljem unutarnji tlak cpi se uzima kao postotak vanjskog tlaka cpe na otvorima dominantnog pročelja.
Kada je ploština otvora na dominantnoj plohijednaka dvostrukoj ploštini otvora na preostalim plohama
cpi = 0,75 cpe, a kada je najmanje tri puta veća
cpi = 0,9 cpe.
Između dvostruko i trostruko veće ploštine uzima se linearna interpolacija.
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENTI UNUTARNJEG TLAKA cpi
Za zgrade bez dominantnog pročelja određuje se ovisno o odnosu visine i dubine zgrade h /d i ovisno o koeficijentu otvora μ
Za vrijednosti između h/d = 0,25 i h/d = 1,0 linearna interpolacija
-0,5-0,4-0,3-0,2-0,1 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
0,35
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 0,33
h/d < 0,25
h/d > 1,00
μ
cpi
∑
∑=
otvorasvihploha
0,0-ilinegativanjegdjeotvoraploha pecμ
VISOKE GREĐEVINE
Dijagram tokaOPTEREĆENJE VJETROM
Odrediti osnovnu brzinu vjetra vb
(HRN ENV poredbenu brzinu vjetra vref) obzirom na zemljopisnu lokaciju i
nadmorsku visinu
Odrediti osnovni tlak brzine vjetra qb
Odrediti poredbenu visinu ze
Odrediti razred zemljišta 0, I, II, III ili IV
Odrediti koeficijent izloženosti ce(z)
Odrediti vršni tlak brzine vjetra qp(z)
Odrediti koeficijente tlaka:
a) koeficijent vanjskog tlaka cpe za zidove i krovove različitih oblika
b) koeficijent unutarnjeg tlaka cpiovisno o koeficijentu otvora μ
Ponoviti postupak za drugi smjer djelovanja vjetra.
Odrediti vanjski tlak we
Odrediti unutarnji tlak wi
Odrediti neto tlak na površine = we ± wi
VISOKE GREĐEVINE
SILA VJETRA Fw NA ČITAVU KONSTRUKCIJU ILI KONSTRUKCIJSKI ELEMENT
Faktor konstrukcije
Koeficijent sile
Poredbena površina konstrukcije ili elementa
( ) refepW AzqcccF fds ⋅⋅⋅=
Vršni tlak brzine vjetra
4
VISOKE GREĐEVINE
refsurfaces
edsew AwccF ⋅⋅= ∑,
VANJSKA SILA VJETRA Fw,e NA ČITAVU KONSTRUKCIJU ILI KONSTRUKCIJSKI ELEMENT
Faktor konstrukcije
Vanjski tlak na pojedinačne površine
Poredbena površina pojedinačne površine
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscdUzima se = 1,0 za:
Zgrade visine h < 15 mZa zgrade s okvirima i konstruktivnim zidovima, h < 100 m, uz uvjet da je h < 4d (d=širina zgrade u smjeru puhanja vjetra)Za dimnjake kružnog poprečnog presjeka, h < 60 muz uvjet da je h < 6d (d=promjer)
U suprotnom detaljni proračunili dijagrami
cs faktor veličine uzima u obzir smanjeni učinak na djelovanja vjetra uslijed neistodobne pojave vršnih tlakova vjetra na površinu
cd dinamički faktor uzima u obzir povećani učinak od titranja uslijed turbulencija u rezonanciji sa konstrukcijom
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun
Poredbena visina zs=0,6h≥zmin
(zmin=1; 1; 2; 5; 10 za kategoriju terena 0; I; II; III; IV
kp vršni faktor (udarni koeficijent) Iv intenzitet uzburkanostiB udio odziva zaleđaR rezonantni udio odziva
( )( )sv
22svp
ds 7121
zIRBzIk
cc⋅+
+⋅⋅⋅+=
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun kp vršni faktor (udarni koeficijent)
odnos maksimalne vrijednosti promjenjivog dijela odgovora i njegove standardne devijacije, mjerodavna veća vrijednost
očekivana frekvencija ν
T = 600 s = odsječak vremena za srednju brzinu vjetra n1,x = prva vlastita frekvencija titranja konstrukcije; za zgrade visine preko 50 m može se približno uzeti sa 46/h [Hz]
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun B udio odziva zaleđa
b, h = širina i visina konstrukcije
L(zs) = duljina uzburkanosti (turbulencija); duljina udara prirodnog vjetra
zt = 200 m = referentna visinaLt = 300 m = referentna duljinaz0 = duljina hrapavosti (2. slide 2. primjera)
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun R rezonantni udio odziva, koji podrazumijeva turbulenciju u rezonanciji s oblikom vibriranja konstrukcije
δ = logaritamski dekrement prigušenja, za osnovni oblik savijanja približno iznosi:
δs = Logaritamski dekrement prigušenja konstrukcije (ab zgrade 0,1; čelične 0,05; miješane 0,08; AB tornjevi i dimnjaci 0,03)
δa = Logaritamski dekrement aerodinamičkog prigušenja za osnovni oblikδd = Logaritamski dekrement prigušenja zbog posebnih mjera (prigušivači)
5
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun R rezonantni udio odziva, koji podrazumijeva turbulenciju u rezonanciji s oblikom vibriranja konstrukcije
SL(z,n) = bezdimenzionalna funkcija spektralne gustoće (raspodjela vjetra prema frekvencijama)
fL(z,n) = bezdimenzionalna frekvencija koja se određuje iz:
prve vlastite frekvencije konstrukcije n1,x, srednje brzine vm(z) i duljine uzburkanosti L(z)
Bezdimenzionalna frekvencija
Funkcija spektralne gustoće
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun R rezonantni udio odziva, koji podrazumijeva turbulenciju u rezonanciji s oblikom vibriranja konstrukcije
Rh , Rb = aerodinamične prijenosne funkcije; za osnovni oblik titranja iznose:
za
za
i
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Detaljni proračun Iv intenzitet uzburkanosti (turbulencija)
Standardna devijacija uzburkanosti podijeljena sa srednjom brzinom vjetra
kl = faktor turbulencije, preporučeno = 1,0co = faktor topografijezo = duljina hrapavosti
za
za
vm srednja brzina vjetra na visini z iznad terenavmf srednja brzina vjetra iznad ravnog terenac0=vm/vmf faktor topografijeH/Lu = nagib privjetrene strane
Prikaz povećanja brzine vjetra uslijed topografije VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Čelična zgrada Betonska zgrada
Dijagrami
1010
20
30
40
50
60
70
80
90
100
20 30 40 50 60 70 80 90 100
Vis
ina
[m]
Širina [m]
1,10 1,05 1,00 0,95
0,90
1,05 1,00 0,95 0,90
0,85
0,85
RAZRED HRAPAVOSTI IIRAZRED HRAPAVOSTI III
1010
20
30
40
50
60
70
80
90
100
20 30 40 50 60 70 80 90 100Širina [m]
0,95 0,90
0,85
0,95 0,90 0,85
RAZRED HRAPAVOSTI IIRAZRED HRAPAVOSTI III
Vis
ina
[m]
VISOKE GREĐEVINE
FAKTOR KONSTRUKCIJE cscd
Čelični dimnjak bez obloge
Betonski dimnjak bez obloge
Čelični dimnjak s oblogom (obzidani)
Dijagrami
101
20
30
40
50
60
70
80
90
100
2 3 4 5 6 7 8 9 10Promjer [m]
1,10
1,05
1,00
0,95
1,10
1,05
1,00
0,95
0,90
Vis
ina
[m]
101
20
30
40
50
60
70
80
90
100
2 3 4 5 6 7 8 9 10Promjer [m]
1,10
1,05
1,00
0,95
1,10 1,05
1,00
0,95
0,90
RAZRED HRAPAVOSTI IIRAZRED HRAPAVOSTI III
Vis
ina
[m]
101
20
30
40
50
60
70
80
90
100
2 3 4 5 6 7 8 9 10Promjer [m]
1,10
1,05
1,00
0,95
0,90
0,95
1,00
1,05
1,10
RAZRED HRAPAVOSTI IIRAZRED HRAPAVOSTI III
Vis
ina
[m]
VISOKE GREĐEVINE
KOEFICIJENT SILE cf
Za pravokutni poprečni presjek
λψψ ⋅⋅= rff cc 0,
Koeficijent sile za pravokutni presjek s oštrim rubovima
Faktor redukcije za zaobljene rubove
1,0
0,5
00 0,1 0,2 0,3 0,4
r/b
v rcf
b
r
6
VISOKE GREĐEVINE
Faktor učinka ruba, za elemente sa slobodnim rubnim tijekom vjetra (koeficijent redukcije uslijed vitkostii koeficijenta punoće)
KOEFICIJENT SILE cf
Za pravokutni poprečni presjek
λψψ ⋅⋅= rff cc 0,
Vitkost za pravokutne presjeke:h ≥ 50 m, λ = 1,4 h/b ili λ = 70 (mjerodavna manja vrijednost)h < 15 m, λ = 2,0 h/b ili λ = 70 (mjerodavna manja vrijednost)Za među-vrijednosti: linearna interpolacija
b
L A =Lxb
A
c
Koeficijent punoće: ϕ=A/Ac
Primjer: Tlak vjetra na visoku zgradu Primjer: Tlak vjetra na visoku zgradu pravokutnog tlocrtapravokutnog tlocrta
VISOKE GRAĐEVINEVISOKE GRAĐEVINE
VISOKE GREĐEVINE
z =be
ez =z
z =h-be
ez =h
h>2b
VJETAR
15 m20 m
VJETRA SMJER 55
m
Zagreb, vb=22 m/s
22b kN/m30,0)22(
1000225,1
=⋅
=q
h=55 > 2b=40 mTri visinska područja
Vanjski tlak vjetra na zidove D i E ???
D
E
b=20
mb=
20 m
15m
< b
=20m
najniži dioze = b = 20 m
najviši dioze = h = 55 m
srednji dio razdijeljen u toliko dijelova za koje je najveći vertikalni razmak jednak širini b ize,min = b = 20 mze,max =h-b=55-20=35 m
VISOKE GREĐEVINE
z(m)
IV III II I 0
1009080706050403020100
1,0 2,0 3,0 4,0 5,00,0c (z)e
2000
5500
c = -0,64z = 20 m
1500
z = 20 me
pec = +0,8e
pe
2000
E(400,0m )
z = 55 mc = -0,64
c = -0,64z = 35 m
E(400,0m )
z = 20 m
E(300,0m )15
002D(300,0m )
e,minz = 20 m
D(400,0m )2
z = 35 mc = +0,8pe
e,max
e,min
pe
e,max
pec = +0,8z = 55 me
D(400,0m )2
pe
e
2
2
2
VJETAR ze = 55 m ce (z) = 2,4
ze = 35 m ce (z) = 2,1
ze = 20 m ce (z) = 1,7
h/d=55/15=3,7 cpe = +0,8 (-0,64)
kategorija IV: područja s najmanje 15% površine prekrivene zgradama srednje visina najmanje 15 m (gradska područja).
VISOKE GREĐEVINE
VJETAR
Tlak vjetra na vanjske površine( ) peeebe czcqw ⋅⋅=
2e kN/m576,0)8,0(4,230,0)55,( +=+⋅⋅=Dw
2e kN/m504,0)8,0(1,230,0)35,( +=+⋅⋅=Dw
2e kN/m408,0)8,0(7,130,0)20,( +=+⋅⋅=Dw
2e kN/m461,0)64,0(4,230,0)55,( −=−⋅⋅=Ew
2e kN/m403,0)64,0(1,230,0)35,( −=−⋅⋅=Ew
2e kN/m326,0)64,0(7,130,0)20,( −=−⋅⋅=Ew
D E
2000
w = -0,326kN/mw = +0,408kN/me2 e
2
2w = -0,461kN/m2w = +0,576kN/m
w = -0,403kN/m
2000
1500
2w = +0,504kN/me e
e e
2
VISOKE GREĐEVINE10
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
20 30 40 50 60 70 80 90 100Širina [m]
0,95 0,90
0,85
0,95 0,90 0,85CsCd višekatne betonske zgrade
RAZRED HRAPAVOSTI II
Vis
ina
[m]
1010
20
30
40
50
60
70
80
90
100
20 30 40 50 60 70 80 90 100
Vis
ina
[m]
Širina [m]
1,10 1,05 1,00 0,95
0,90
1,05 1,00 0,95 0,90
0,85
0,85
CsCd višekatne čelične zgrade
RAZRED HRAPAVOSTI II
VJETARVanjska sila vjetra koja djeluju na čitavu konstrukciju zgrade
refsurfaces
edsew AwccF ⋅⋅= ∑,
Faktor konstrukcije
Za čeličnu zgradu s više katova i s pravilnom razdiobom krutosti i masa: cscd = 1,0
Za betonsku zgradu s više katova i s pravilnom razdiobom krutosti i masa: cscd = 0,94
7
Primjer: Sila vjetra koja se prenosi na Primjer: Sila vjetra koja se prenosi na temelje visoke zgrade krutemelje visoke zgrade kružžnog nog
poprepopreččnog presjekanog presjeka
VISOKE GRAĐEVINEVISOKE GRAĐEVINE
VISOKE GREĐEVINE
120
m
50 m
VJETARToranj kružnog poprečnog presjeka nalazi se u predgrađu na zemljištu III kategorije.
Osnovni tlak brzine vjetra uz osnovnu brzinu vjetra vb=27 m/s:
46,0227)1000/25,1(
22
b
2bb
=⋅=
⋅=
q
vq ρ
VISOKE GREĐEVINE
VJETARFaktor zemljišta
uz z0=0,3 iz tablice za zemljište III kategorije i z0,II=0,05 za razred II zemljišta
22,005,03,019,0
19,0
07,0
r
07,0
II0,
0r
=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
k
zz
k
101,0kategorija IV: područja s najmanje 15% površine prekrivene zgradama srednje visina najmanje 15 m (gradska područja
50,3kategorija III: površine s uobičajenom vegetacijom ili zgradama ili preprekama na razmacima do 20 puta većim od visine prepreke (industrijske zone i šume)
20,05kategorija II: površine s niskom vegetacijom, povremene prepreke kao što su drveće ili zgrade na razmacima 20 puta većim od visine prepreke (poljoprivredno zemljište)
10,01kategorija I: jezera ili ravan teren bez prepreka
10,003kategorija 0: more ili obalno područje uz otvoreno more
zmin(m)
z0 (m)
VISOKE GREĐEVINE
VJETARKoeficijent hrapavosti
za referentnu visinu z =120 m, zmax = 200 m:
( )
( ) 32,13,00,120ln22,0
ln
r
maxmin0
rr
=⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
≤≤⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅=
zc
zzzzazzkzc
VISOKE GREĐEVINE
VJETAR
( ) ( )[ ] ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )
( ) ( ) 78,30,132,13,0/0,120ln0,1
0,171
/ln7171
22e
20
2r
00
20
2rve
=⋅⋅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⋅
⋅+=
⋅⋅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⋅
⋅+=⋅⋅⋅+=
zc
zczczzzc
kzczczIzc I
Koeficijent izloženosti: za referentnu visinu z =120 m, uz preporučenu vrijednost faktora turbulencije kI =1,0, uz vrijednost faktora topografije c0(z)=1,0 kad je nagib zemljišta u smjeru vjetra < 0,05
VISOKE GREĐEVINE
VJETARVršni pritisak brzine vjetra:
( ) ( ) 2kN/m74,146,078,3 =⋅=⋅= bep qzczq
Brzina vjetra koja odgovara vršnom pritisku brzine vjetra računa se:
( ) ( )m/s75,52
1000/25,174,122 p
e =⋅
=⋅
=ρ
zqzv
Reynolds-ov broj uz promjer valjka b=50 m i viskoznost zraka v=15·10-6 m2/s iznosi:
( ) 76
e 106,171015
74,5250Re ⋅=⋅
⋅=
⋅=
−νzvb
8
VISOKE GREĐEVINE
VJETARHrapavost površine k, uz pretpostavku da je zgrada obložena staklenom fasadom, očitava se iz tablice
Osnovni koeficijent sile cf,0 za valjkaste zgrade se uz odnos k/b = 0,0015/1000·50=3·10-8 i Re= 17,6·10-7 očitava se sa slike s vrijednošću
k= 0,0015 mm
cf,0=0,68
Grubi betonDrvo
Glatki beton
Površina
1,00,02Boja u spreju0,50,006Fina boja0,20,0015Staklo
Ekvivalentna hrapavost k (mm)
Ekvivalentna hrapavost k (mm)
Površina
10 2 3 4 6 8 105 6 2 3 4 6 8 107 Re0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
Cf,0
10 -2
10 -3
10 -4
10 -5
k/bCf,0=1,2+
0,18*log(10*k/b)1+0,4*log(Re/10 )6
C f,0=0,11
(Re/10 )6 1,4
VISOKE GREĐEVINE
68,150/1207,0/7,0 =⋅=⋅= bhλ
VJETAR
63,0=λψ
Vitkost za valjkaste konstrukcije iznosi:h ≥ 50 m, λ = 0,7 h/b ili λ = 70 (mjerodavna manja vrijednost)h < 15 m, λ = h/b ili λ = 70 (mjerodavna manja vrijednost)Za među-vrijednosti: linearna interpolacija
Za valjkastu zgradu iz primjera
Koeficijent redukcije ψλ uslijed vitkosti očita se sa slike
Koeficijent sile uz osnovni koeficijent sile cf,0 za valjkaste zgrade i koeficijent redukcije uslijed vitkostiψλ iznosi:
43,063,068,0λf,0f =⋅=⋅= ψcc
VISOKE GREĐEVINE
VJETAR
Rezultirajuća karakteristična vrijednost sile vjetra na temelj zgrade (ne uzima se u obzir faktor konstrukcije cscd) iznosi:
Kada bi se tražila sila na samu zgradu valjalo bi faktor konstrukcije cscd proračunati detaljnim postupkom.
( )kN4489600074,143,0w
refepfw
=⋅⋅=
⋅⋅=
F
AzqcF
Referentna površina za valjkaste konstrukcije iznosi
2m600050120 =⋅=
⋅=
ref
ref
A
bhA
VISOKE GREĐEVINE
DINAMIČKE METODEKada je konstrukcija
iznimno vitka (≈ H/B > 5)i/ili visoka (≈ H > 120 m)ili se nalazi u iznimnim uvjetima izloženosti
djelotvorno opterećenje vjetrom može se povećati dinamičkim međudjelovanjem pomaka zgrade i naleta vjetra.
Ovi učinci najbolje se obuhvaćaju ispitivanjima u vjetrovnim tunelima.
VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU
Modeli zgrada se konstruiraju u mjerilu od 1/100 do 1/1000 ovisno o veličini zgrade i vjetrovnog tunela, najčešće primjenjivo mjerilo je 1/400Ponašanje visokih zgrada je pod utjecajem istodobnog posmika i savijanja koje podsjeća na njihanje koje ima zakrivljeni oblik u donjem području i relativno linearno gornje područje.
Ovo se prikazuje s krutim modelom sa savitljivim podnožjem.Nije nužno u modelu prikazati raspodjelu masa u zgradi, već samo moment inercije u podnožju.
Mjerenje pritiska vjetra provodi se prijamnicima tlaka (pressure ports, pressure taps) koji se postavljaju na sve vanjske strane modela, a pretvarači (pressuretransducers) ga transformiraju u lokalizirani tlak na oblogu.
VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELUModeli zgrada koje okružuju predmetnu zgradu na okruglom stolu. Stol se rotira kako bi se proučili učinci različitih kutova djelovanja vjetra.
9
VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU
Model dijela zgrade s rupama koje predstavljaju mjesta postavljanja tzv. pressure taps
Detalj tzv. pressure tap
VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU
Model zgrade visine 600 m koja se ispituje kako bi se odredilo opterećenje vjetrom na različitim dijelovima konstrukcije, odziv i učinak susjednih zgrada
VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU
Kruti aero-elastični model zgrade
Sustav ispod stola omogućuje rotaciju
Rezultati mjerenja tlaka prikazuju se kao blokovi tlaka ili kao izobare VISOKE GREĐEVINE
METODA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU
Uobičajeno mjerilo 1:400 za zgradu s 50 katova; Model se rotira i mjeri u intervalima kuta od 10 do 20O; Može imati 500 do 800 mjerača tlaka (pressure taps)
VISOKE GREĐEVINE
SVRHA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU1. Odrediti proračunsko bočno opterećenja
2. Predvidjeti ponašanje zgrade pod djelovanjem vjetra
3. Utvrditi intenzitet turbulencija
4. Utvrditi intenzitet i trajanje iznimnih vjetrova
5. Utvrditi učinak postojećih i budućih zgrada na danoj lokaciji
6. Odrediti koeficijent otpora oblika, formiranje vrtloga i odvajanje vjetra od površine zgrade
VISOKE GREĐEVINE
SVRHA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU7. Pronaći dinamički odgovor
zgrade
8. Odrediti opterećenje na oblogu i na staklene površine
9. Utvrditi učinke na okolno područje (npr. stabilnost vozila i pješaka)
10. Utvrditi koja je tolerancija u vibracijama (zbog udobnosti korisnika)
11. Utvrditi udarce vjetra na zgrade smještene niz strujanje
10
VISOKE GREĐEVINE
SVRHA ISPITIVANJA U VJETROVNOM TUNELU12. Utvrditi da li postoji mogućnost oštećenja
zgrade od letećeg šljunka iz okoliša
13. Odrediti učinak nakupljanja snijega
14. Odrediti učinak prodora vlage
15. Utvrditi učinak na zgradu uslijed zagađenja
Pronaći najprikladniji oblik kojim se smanjuje:
16. Intenzitet i veličina tijeka tlakova na vanjske panele i staklo
17. Posmične sile na stropove
PotresPotres
SljedeSljedećće predavanjee predavanje