Система нормативных документов в строительстве С В О Д ПРАВИЛ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И С ТР О И ТЕЛ Ь С ТВ У

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

СП 50-101-2004

ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ

Москва2005

СП 50-101-2004

ПРЕДИСЛОВИЕ

1 Р АЗ РА БОТ А И Н ауч е е о- и сс л е доватс л ьс к и u . 11 p<.kl kti ю- vt д ы с кате л ь - иким и конструЕстлрско-техполоЕкческим иееститутом оснований и под­ъемных сооружеЕжй им. Н.М. Гереевднова (НИИОСП) - филиалом ФГУП «НИЦ «С'Е'роигелъсf но»

RilF.CEH Управлением г ext eve чес ко по нормиросюЕжн, стандарти­зации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России

2 ОДОБРЕН для применения поста!тилемисм Госстроя России № 2К от 9 марта 2004 г.

2 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

ISBN 5-9685-0010-7

II

СП SO-НП-2004

СОДЕРЖАНИЕ

Впадение ...............................................................................................................................................V

t Облвств применения.................................................................................................. I2 НормлтиЕИШС с съел к и ................................................................................................. 13 О п р е д е ле н и я ...................................................................................................................................1

4 О п т и с 1гпложенпя.........................................................................................................25 Проектирование ос нови ни и ....................................................................................... 3

5.1 О бщ ие ук а за н и и ............................................................................................................... .13.2 Натру ахи и вОзиейС! bilm, учитываемые и расчета* оснований .......... 33.3 Нормативные и расчешыс аначе1:ия х а рпк герметик тру т о в .............63.4 ГГ од тем ее ел е в о д ы ............................................................................................................85,3 Расчет основании но деформациям ........................................................... И5.6 Расчет оснований по несущей способности.............................................. 245 7 Особен ноет и 1Ероекти ролан им оснований мри р е ко н с тр укц и и

СООруЖСЕЕИЙ ..................................................................................................................... 285,8 Мероприятия но уменьшению деформаций оснований и влияния

их рга сот)ружен И й .............................................................................................. 246 Особенности проектирования оснований сооружеЕЕИй. возводимых на

специфических i р у т а х и в особ их условиях................................................6.1 Просало1 гныс тр уп ™ ...................................................................................6.2 Набухаю ши с гру е етел ...............................................................................................6.3 Засол ел лыс ip y im .r ......................................................................................6.4 ОрЕано-МИНералыпле и органические гру л т ы .....................................6.5 Э л1оаиалвпые гр ун ты ...................................................................................6.6 Насыпные т р у т т л .........................................................................................6.7 Намывные грунты .........................................................................................6.8 П уч и н и етые гр ун ты .....................................................................................6.9 Закрепленные гр ун ты ..................................................................................6.10 Особе [ ш ост и просктировлпия основа i пш сооружутий. возводимыч

Era l юараба гы иа е м ы х терр итерн я х ............................................................6.11 Особен нос in проектирования оснований сооружений, возводимых

6.12

6.13

на закарстоватмлк территориях ............. ................................................Особенности п р о е кт ротация оспоеиееий сооружений, возводимыхв сейсмических районах...............................................................................Особенности проектирования оснований сооружений, возводи­мых вблизи истоке г hkofs динамических во:1дсйстепш .........................

30303538434350535356

58

61

62

65

7 Особе ю гост и проектироЕ!ания оснований опор 1ш:;цуш 1ЕЕЛк линийолектроперсдачи...................................................................................................................65

8 Особенности проектирования оснований и фундаментов мллоитл ж п i.i хзданий........................................... 63

9 Особенности просктирттаиин гшдтемпых и за г.ту G л еш нл х еооруженнй .... 6910 Особенности проектирования подпорных стел .............................................. 711 I Проектирование поло по ни же ним и гидроизоляции...................................... 73

11.1 Водопоиижепие................ 73I 1.2 Г идроизоляция .................. 76

12 Проектирование фунца.мешов................................................................................ 7712.1 Общие положения......... ................................................................................... 7712.2 Глубина наложения фундаментов................................................................ 7712.3 Рас чет ст ач бч а т ых фу 11 да ме е е го в ...................................................................8912.4 Расчет ленточных и прерывистых фундаментов......................................8012.5 Расчет- гшиткых фундам ентов....................................................................... 8112.6 Расчет стен подвалов ........................................................................................8112.7 Фундаменты в вытрамбованных котлованах............................................. 8212.8 Конструктивные указания..............................................................................84

13 Устройство оснований и фундаментов................................................................ 8413 1 Обшис положения............................................................................................8413.2 Р.етсстиснпые основания............................................................................... 35

III

СП 50-101-1004

l . i j Уплотнение грунтов...........................................................................U -4 У стр о й ств о груитокым ППСЫЕЕСЙ и полуш ек .....................................13.5 У строке tf!o иа.ш.гпших осегоечпшй ........................................................[3.6 Закрепление грунтов...........................................................................[3.7 Искусственное •з£1мор;!жи-п.пиис грунтов........................................13.8 Строители.]тс подстопижспис и устройство гидроичолпики,.13.9 У снлсееис фуЕгдамептоа при реконструкции..............................13.10 Устройство « стсееы в грунте» н грунтовых ДЕгкеров...................13.11 Вт.ггрдмболывание котлованов................................... .....................

14

15Геотехнический м ониторинг.....................................................................Экологические требования, учитываемые при проектировании и строительстве ............................................................................ .....................

Приложение Л Пр илткспие k Приложение В Пр иложепие Г

ПриложениеД Приложение L Приложение Ж

Приложение И

Приложение К

Приложение Л

О прслелетнэ..................................................................................Состав проекта фундаментов...................................................Категории состояния сооружений..........................................Норматившае л мнения прочностных и деформацион­ных характеристик грун'ШЕ! .......................................................Расчетные coj ] ротивле е е ня i ру 11 е о в ос н ова н и й ...................ПрсделЬЕЕые деформации ословш ий ....................................Фишко-механические характеристики о р т и о-минера­льных и орсаннческих грунтов.................................................Фишко-механические характеристики элювиальныхгрунт о л ............................................................................................Расчет фундаментов в вытрамбованных котлованах по иссушен способности и осадкам основании.......................Основные буквенные обозначения........................................

.. ^

.. 90

.. 9!

.. 92

.. 95

.. 97 . 99 НЮ 102Ш4

105107[05109

N0116[20

122

124

125 125

IV

CN 50-101-20(M

Введен hi;

С в од правил по прсекгировулиЕО и устр о йств у оснований и ф ун да ­ментов зданий и сооруж ен ий разработал в раз питие обязательны х по ­ло ж е н и й и требований С П и П 2.02.01-83* if С П п П 3.02.01-87.

С в од правил содержит реким елдапии ли нроектириваЕ-шю и у с т ­ройству ос л о tfrtE шй и фундаментов здеолтИ и сооруж ен ий , и том числе под.земных и заглубленны х, возводимых в различи tax и н ж е н е р н о -ге о ­логических условиях, д ля различны х видов строительства.

Разработан Н И И О С Г Т и м . Н .М . Герсс uai ювл ■ фи л патом Ф Г У ГГ Г Т И Ц «Строительство* (доктора техн. 1таук В. А. Ильичев и Е.А. Сорочаи - р уко - вндители тс меч; д о к то р ! техн. наук: Б. В. Ьахолдин, А. А. Григорян, И. А. Коно­валов, В И- Крупкис; Л- О. Орлов|, В.П, Петрухин, Л.Р. Онавницер, В. И- Шей­нин', кандидаты тех л. наук: Ю.А. Баедаса^юв, Г.И. Бондаренко, В. Г. Буданов, Ю.А. Гранен, Ф.Ф. Зехниев, МИ. Ибрагимов, О. И. Йена тона, И. В, Кояыбии, Н.С. Никифорова. В С. Поляков, В Г Федоровский, M.JJ. АЬш чдекнй; инже­неры: Я.М. Бобровский, Б.Ф. Киеин, А. Б. Мещанский)', Г У П М о сти л ро­ли сел встрой (д -р техн. EiayK ВС- Сиж:ип).

V

СП 50-101-2004

СВОД ПРАВИЛ ПО П РО ЕК ТИ РО В А Н И Ю и СТРОИТЕЛЬСТВУ

Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений

Design and construction of soil bases and foundations Гог buildings and structures

1 Область применения

H погонш Hii Свод правил (далее — С П ) рас­пространяется на основания и ф ун д а м е н та виовЕ! строящ ихся и реконструируем ЕЯ х зданий и с о о р уж е н и й в о зв о д и м ы х в о тк р ы ты х к о тл о ­винах.

Настоящий С 11 нс распространяется на про ­ектирование и устройство оснований и ф ун д а ­м ентов гидротехЕж чсских со о р уж е н и й , опор мостов н тр у5 под насы пям и, до р ог, аэродром ­ных покры тий, соо р уж ен ий , возводим ы х на иечЕюмсрзлых гр уш а х, свайны х ф ундам ентов , а также оснований глуб о к и х о пор и ф ундахген- тов машин с динам и чески хеи нагрузками.

2 Нормативные ссылки

В настоящем Своде правил приведены ссы л- ки НЕ! следующие норм ативные докум ен ты ;

С Н и П 11-7-81* С тр ои те льств о в сейсм ичес­ки х райОЕ iax

С Н и П П-22-8Г* Каменные и арм окам сн- ные кон стр укци и

С Н и П 2.01.07-85“ Н а ф уз к и и воздействияС Н и П 2.0[.04-91 Здания и сооруж ения нее

подрабатываемых территориях и проселочны хJPVIETEIX

С П и П 2.02.01-83* Основания зданий и с о ­оружений

С Н и П 2,02.02-85* О сн ования in д р о те хн и ­ческих сооружений

С Н и П 2,02.04-85 Основания и ф ундам енты на вечномерзлых ф у н та х

СНиП 2.03.1 1-85 Защита строительных кон- СГруКЕЕЕЕИ ОТ КОррОВИИ

С Н и П 2.04,02-84* Водоснабжение. Н а р уж ­ные сети и сооруж ения

С Н и П 2.04.03-85 Канализация. Н аружны е ест и и сооружении

: Л:ина‘ ни исто терм ими «здания и сооружения <■ ис пользуется тернии ччлчружсиияо, ei число которых входят пгкже поттсмиыс сооружения.

СНиП 2.06.03-85 Мелиоративные системы и сооружения

СНиП 2.06.14-85 Зашита торных выработок от подземных и поверхностных вол

СНиП 2.06.15-85 Инженерная за и гита тер­ритории от затопления и подтопления

СПиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты

СПиП 3.03.01-87 НесуЕЕЕие и ограждающие конструкЕ ей и

СНиП 3.04.01-87 ИзиляииоиЕ1ые и отделоч­ные покрытия

С Н и 11 3,0 5.05 - 84 Тех I i ологиче с кое оборудо - вачис и технологические трубопроводы

СНиП 3.07.03-85* Мелиоративные системы и сооруженнн

СНиП 11-02-96 ИЕ1женср1Гыс изыскания для строительства. Основные положения

СНиП 12-01 -2004 Организация строитель­ства

СПиП 23-01-99* Строительная климатоло­гия

СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетон­ные конструкции. Основные положения

СП 11-102-97 Инженерно-экологические изыска! i ия для строительств ее

СП IJ -104-97 Инженерно-геодезические изыскания для строительства

СП 11-105-97 И|Еженерно-[Оологйчсские изыскания для строительства (ч. J—III)

ГОСТ 5180—84 Грунты. Методы лаборатор­ного определения физических характеристик

ГОСТ 12245—96 Грунты. Методье лаборатор­но то определения характеристик прочности и деформируемости

ТОСТ 12536—79 Грунты. Методы лаборатор­ного опрел елей пн грЕшуло метрического (зерно­вого) состава

ГОСТ 19912—201)1 Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зон- лированисм

ГОСТ 20276—99 Грунты. Методы полевого определениях!!рактеристикпрочности и дефор - м и ру е мости

Издание «филиал ьееос

J

СП 50-101-2004

ГОСТ 20522—У0 Грунты. Метод ея статисти­ческой обработки результатов испытаний

ГОСТ 22723—2002 Грунты. Молод лабора­торного определения максимальной плотности

ГОСТ 23061—90 Грунты. Методы радиоизо­топны* измерений плотности и влажности

ГОС Г 23 JO I — 78 Грунта. Метол лабораторно - по определения характеристик просадочности

ГОСТ 24143--80 Грун ты. Методы лаборт ор- ного определения характеристик пабухимия и усадки

ГОСТ 24846- 81 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений

ГОСТ 25НЮ—95 Грунты. Классификация ГОСТ 25192—82 Бетоны. Классификации и

общие технические требованияГОСТ 2775 [--88 Надежность строительных

конструкций и оснований. Основные положс- fIы по расчету

] ОСТ 30416 - 96 Грунты. Лабораторные ис­пытания. Общие положения

ГОСТ 30672-99 Грунты. П оленые испыта­ния. Общие положения

Л Определения

Определения основных терминов приведе­ны в приложении А.

4 Общие положения

4.1 Основания и фундаменты должны про­ектироваться на основе и с учетом;

а) результатов инженерных изысканий для строительства;

б) сведений о сейсмичности района строи­тельства;

и) данных, характеризующих назначение, к о нстру кт и иные и технологические особенно­сти сооружения и условия его эксплуатации;

г) | га грузок, действующих на фундаменты;д) окружающей застройки и влияния на нес

Еновьстронщихсясооружений;с) экологических требований (раздел 15); ж) технико-экономического сравнения воз­

можных вариантов проектных решений для вея бора наиболее экономичного и надежного проектного решении, обеспечивающего наибо­лее полное использование прочностных и де­формационных характеристик грунтов «ф изи­ко-механических свойств материалов фундамен­тов и других подземнеях конструкций.

4.2 При проектировании должны быть пре­дусмотрены решеЕшн, обеспечивающие надеж­ность, долговечнос ть и окоеюмичеюсть соору­жений [за всех стадиях строительства и эксплу­атации.

При разработке проектом про из ею детва ра­бот и организации строительства должезы вы­полняться требовшЕйя по обеспечению надеж­ности конструкций на всех стадиях их воз веде-J Е11Я .

4.3 Работы по проектированию следует вес­ти в сгктшетствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (4.1). Порядок разработки проект ее ой документации изложен в приложении Б.

4.4 При проектировании следуез учитЕлвать уровень ответственности сооружения всоотЕзег- ствип с ГОСТ 27751; I — повышенный, И — нормальный, III — пониженный.

4.5 Инженерные изыскания идя строитель­ства, проектирование оснований и фундамен­та ез и их устройство должны вел пол пяться орга­низациями, имеющими лицензии на эти виды работ.

4.6 Ишюшерные изысшшия для строитель­ства должны проводиться в соответствии с зре- бовднилми СНкП 11-02, СП П-Ю2, СП М-104, СП 11-105, государсз езоезных стандартов и дру­гих нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтан для стро-ИЕСЛЕрСТЕШ.

НаимсноЕлшие грунтов оснований в описа­ниях результатов изысканий и в проектной до­кументации следует принимать но ГОСТ 25100.

4.7 Результаты инженерных изысканий дол­жны содержать данные, необходимые для вы­бора типа основания, фундаментов и подзем­ных сооружсЕзий и проведСЕЕия их расчетов по предел 1>ным состояниям с учетом прогноза воз­можных и з м с е з ё н и й ( ej процессе строительства и эксплуатации) шзжецсрно-гсодОЕичсских ус­ловий плои гадки строите л 1>сгла и свойств грун­тов, а также вида и объема инжсЕзернзлх мероп­риятий по ее освоению.

Проектирование без соответезЕзующего ин- жсеесре ю-гео логического, а также инжСЕзерло- тзкологического обоснований или при их недо­статочности не допускается.

ГЕ ]i и м ъ ч ;з ц к — П|>и ефспнслнеит н ус/кпнгн* С у LLICCTny FO]l icii Застройки )13 l iCEk’pElfcJC изыски и ил следует предусмотри екш* не только для шесть строящихся соору­жений, МО И1 ДНИ ОКруяимйЩеЙ ЛЙСтрОЛ Пнь ИОПНЛНбОШСЙ Изону их мшшня.

4.8 КонструктиЕЗЕЗое решеЕзне проектиру с мо­то сооружения и уело ее и я последующей сто эк­сплуатации нсобходимы для Еиябора типа фун­дамента, учета влияния коЕзструкцнй на работу основания, а также на окружающую застрой­ку, для уточнения требований к допускаемым деформациям и т.ц.

4.9 В upocKiax оснований и фундаментов сооружений необходимо предусматриЕзать про­

1

СП .SO-И) 1-2004

веление нгпурЕш х наблю дений (м о н и то р и н г). Состав, объем и ми голы м ониторинга устаиди - л и на ю т в зависимости пт уровня ответствен н о ­ет и сооружен и и и сл о ж ею стн инж енерно- гео­логических условий (см. раздел 14).

Н атурны е наблюдения д о лж н ы такж е пре- дусматриватЕ>сн в случае применения новых или недостаточно изученны х конструкций сооруж е­ний или их фундам ентов, а такж е если и зада­нии на проектирование имеются специальны е требования по проведению н а турны х измере­ний.

4.10 При проектировании и вотведении ф у н ­даментов и подземных сооружений из м о н о лит­ного, сборного бетона иди железобетона, ка­менной или кирпичной кладки наряду с тр е ­бованиями настоящих правил следует р уков од ­ствоваться С Н и П 2.01! I , С Н и П 3.03.01, С Н и П 3.04.01.

4.11 При возведении нового объекта на зас­троенной территории ЕЕеобходимо учитывать его воздействие па существующие сооружения ок­ружающей застройки с пелью пре лот вращения их недопустимых лоподпительЕГЬЕХ деформаций.

Золу влияния проектируем ого сооружения и дополни гельные осадки сущ ествую щ их соору­жений определяют расчетом (подраздел 5.5).

Предельные значения до п о лн и те льн ы х д е ­формации оснований сущ ествую щ их сооруж е ­ний должны усгаЕювлиЕдггься на основе резуль­татов обследований эти х сооруж ений с учетом их конструктивн ы х особенностей и категории состояния кон стр укц и й (прилож ение В).

4.12 При проектировдЕши необходимо уч и ­тывать местные условия строительства, а также имеющийся опы т проектирования, с тр о и те ль ­ств;) и эксплуатации сооруж ений в ан алогич ­ных инженерно-геологических и экологических условиях. Д ля этого необходимо им еть данны е об инженерно-геологических услов и я х это го района, о ко н стр укц и ях сооруж ений , нагруз­ках. типах и размерах ф ундам ентов , давлениях на грунты основания и о Е^блю давщ ихея д с - формЕшнях сооружений. Необходим о также вы ­являть данные о производствен fibix возм ож но­стях строительной организации, ее парке обо - рудоЕш ш я, ожидаемых клим атических усло в и ­ях на весii период строительства, Указанные дан - HFj.Ee м огут оказаться решающими при выборе типов фунламсЕтгов (например, на естествен­ном основании или свайном ), [дуб и н ы их за­ложения, метода подготовки основания и пр.

Данные о клим атических условиях района с iроите,[ьства долж ны приним аться в соответ­ствии со С Н и П 23-01

4.13 При проектировании и ус тр о й ctejc о с ­нований и фундам ентов сооруж ений следует

соблюдать требования нормативных докумен­тов но организации строительною производ­ства, геодезическим работам, технике безопас­ности, прешилам пожарной безопасности при г I р о и j ею дс тие строите j I ь е ю - м О] Етаж н ых работ.

4 .14 Применяемые при строит ел ьст вс мате­ри езды, изделия и конструкции должны удов­летворят е> требованиям проекта соответствую­щих стандарта и технических условий, Замена предусмотренных проектом материалов, изде­лий и конструкций лопускЕкмся только п осо- [дасовапию с проектной ор един задней и заказ­чиком.

4.15 При строите л Епстве в сложных грунто­вых условиях js составе проекта сооружения ре­комендуется предусматривать паспорт сооруже- Е]ни, в котором приводят: описание подземных конструкций и ro донесу щи х сетей, указания о не обходи мь lx наблюдениях, данные о предус­матриваемых мерах защиты, осуществляемых в период строительства и эксплуатации, указа­ния о способах подъема и выравнивания со­оружения и лр. После сдачи объекта в паспорт вносят данные, полученные в процессе строи­тельств.

4.16 При производстве земляных рЕ)бот, ус­тройстве оснований и фундаментов следует выполнять входной, операционный и приемоч­ный контроль, рукОЕЮдетвуясь СНиП 12-01 и разделом 1.3.

4.17 При проекггироелшин должна быть пре­дусмотрена срезка околоi ически чистого пло­дородно го слоя поч вея для последующего ис­пользовании в целях восстановления (ре куль­ти ванн и) нарушенных или малопродуктивных сельскохозяйственных земель, озеленения рай­она застройки и т.н.

4.18 Па участках, где по данным инженер­но-экологических изысканий имеются выделе­ния И04Е5СШ1ЫХ газон (радоЕга, Merafia, торииа), должны быть приняты меры по изоляции со­прикасающихся с грунтом конструкций или другие меры, с г юс ооству eoi цис с н и жсе i и ю кон­центрации газов в соответствии е требования­ми санитарных норм.

5 Проектирование оснований

5 .1 Общие указания

5.1.1 Проектирование оснований включает обоснованный расчетом выбор;

- типа основания (естественное или искус­ственное);

- типа, конструкции, материала и разме­ров фундаментов (мелкого или глубокого зало­жения; ленточные, столбчатые, плитные и лр.;

5

СП 50-КП-2004

железобетонные, бетонные, бутобетоншяе и ДР-К

- мероприятии, указанных is подразделе 5.8. применяемых при необходимости умен елпен ил влияния деформаций оснований на зкеплуата-п ио ш I ую f) ри год[ теть сооруже п и й.

5.1.2 Основа лия должны рас считываться но двум группам прсделкш.гх состояний: первой — по несущей способностн и второй — по дефор­мациям.

К первой фут т с предельных состояний от­носятся состояния, приводящие сооружение и основание к подлой непригодности и эксплуа­тации (потеря устойчивости формы и положе­ния; хрупкое, вязкое или иного характера раз­рушение; резонансные колебания; чрезмерные пластические деформации или деформации j I с у стало ни вш е йся i юл з у чест и и г. 11.),

Ко второй группе предельных состояний относятся состояния, затрудняющие нормаль­ную эксплуатацию сооружен ия ил и снижающие его долговечность вследствие недопустимых перемещений (осадок, подъемов, прогибов, крепов, углов поворота, колебаний, трешин и Т- п -).

Основап и я рассчитывают по де фор мани ям во всех случаях, за исключением указанных в 5.5.52, а ио несу шей способности — в случаях, указанных в 5.1.3.

5.1.3 Расчет оснований по несущей способ­ности должен производиться в случаях, если:

а) на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и т.п.), в том числе сейсмические;

б) сооружение рае положено на откосе или вблизи откоса;

в) основание сложено дисперсными грун­тами, указанными в 5.6.5;

г) основание сложена скальными грунта­ми.

Расчет оснований по несущей способности в с думая х, перечисленных в подпунктах *а и «б*, допускается не производить, если конструктив­ными мероприятия ми обеспечен а невозможность смещения проектируемого фундамента.

Если проектом предусматриваете я возмож­ность возведения сооружения непосредственно после устройства фундаментов до обратной за­сыпки грунтом пазух котлованов, следует про­изводить проверку несущей способности осно­вания, учитывая нагрузки, действующие в про­цессе строительства.

5.1.4 Сооружение и его основание должны рассматриваться в единстве, т.е. должно учиты­ваться вза и мол с истин с сооружения с основа­нием. Для совместного расчета сооружении и

основания могут быть использованы аналити­ческие. численные и другие методы.

5.1.5 Целью расчета оснований по предель­ным состояниям является выбор технического решении фундаментов, обеспечивающего нс - возможносзвлоетиження основанием предель­ных состояний, указанных в 5.1.2. При этом должны учитываться не только нагрузки от про- с кти р у с мог о сооружения, и о з а кже возможное неблагоприятное влияние внешней среды, при­водящее к измене!!ию физико-механических свойств фунтов (например, под влиянием по­верхностных или подземных вод, климатичес­ких факторов, различного вида тепловых ис­точников и т.д.). К изменению влажности осо­бенно чувствительны просадочные, набухаю­щие и .засоленные грунты, к изменению тем­пературного режима — набухающие и пучини- стые грунты.

5.1.6 Расчетная схема системы «сооруже­ние — основание» иди «фундамент — основа­ние» должна выбираться с учетом наиболее су­щественных факторов, определяющих напря­женное состояние и деформа дни ос пола!! ия и конструкций сооружении (статической схемы сооружения, особенностей его возвело!!ия, ха­рактера грунтовых напластований, свойств грунтов основания, возможности их измене­ния и процессе строительства и эксплуатации сооружения и т.д.). Рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций, i сим­метрическую и физическую нелинейность, анизотропность, пластические и реологичес­кие свойства материалов и грунтов, развитие областей пластических деформаций под фун­даментом.

Допускается использовать вероятностные методы расчета, учитывающие статистическую неоднородность оснований,случайную приро­ду нагрузок, воздействий и свойств материа­лов конструкций.

5.1.7 Результаты инженерно-геологических изысканий, изшиаемыс в отчете, должны со­держать сведения:

- о местоположении территории предпола­гаемого строительства, ее рельефе, климати­ческих и сейсмических условиях и о ранее вы­полненных инженерных изысканиях;

- об и нже! iepno-геологи носком строении площадки строите л [ютва с описанием в стра­тиграфической последовательности напласто­ваний фунтов, формы залегания фунтов tax об­разований. их размеров в плане и по глубине, возраста, происхождения и классификацион­ных наименований грунтов и с указанием вы­деленных инженерно-геологических элементов (ГОСТ 20522);

4

СП 50-101-2004

- о гидрогеологических условиях площадки с указанием наличии и толщины водоносных горизонтов и режиму подземных вод, отметок появившихся и установившихся уровней под­земных вод, амплитуды их сезонных и много- летпих колебаний, расходов воды, сведений о фильтра ilhohhfiEx характеристиках еру не он, а также сведении о химическом составе подзем­ных вод и их aipeccnimocTH по uijioiuchhio к материалам подземных кон с тру к г щй;

- о наличии специфических фуштов (см. раз­дел 6);

- о наблюдаемых неблагоприятных геологи­ческих и инженерно-геологических процессах (карст, оползни, суффозия, юрЕпяе подработ­ки, температурные аномалии и др.);

- о физико-механических характеристиках грунтов;

- о возможном изменении гидрогеологичес­ких условий и физико-механических свойств грунтов и лроисссс строительства и эксплуата- нии сооружения.

5 Л. 8 В состав ф из и ко - мсхан ич с с ких хара к - теристик qayFiTon Ei ходят:

- плотность грунта и его частиц и влажность (ГОСТ 5ISO и ГОСТ 30416};

- коэффициент пористости;- гранулометрический состав для крупно­

обломочных грунтов и песков (ГОСТ 12536);- влажность па i рай и пах пластичности и

текучести, число пластичности и показатель текучести для глтшистых грунтов (ГОСТ 51Й0);

- угол внутреннего трения, улсдьЕюе отеп­ление и м о дуль деформации грунтов (ГОСТ 1224S. ГОСТ 20276, ГОСТ 30416 и ГОСТ 30672);

- временное сопротивление при одноосном сжатии, показатели размягчаем ост и и раство­римости дли с кал ы i ых грунтов (ГОСТ 12248).

ДЛЯ СПеПЦфиЧССКИх rpyliTOli, ОСОбСЕШОСТИ проектирования оснований которых изложе­ны в разделе 6, и при проектировании под­земных сооружений (раздел 9) дополнитель­но должны быть определены характеристики. укЕЕзанные в от их разделах. По спениальЕзому заданию дополнительно могут быть опреде­лен ел и другие необходимые для расчетов ха­рактеристики [рутои (например, реологичес­кие).

В отчете необходимо указывать применяе­мые методы лабораторных и полевых опреде­лений характеристик грунтов и методы обра­ботки результатов исследований.

5.1.9 К отчету прилагают: колонки грунто­вых выработок и и нжснерно-1еол отческие раз­резы с указанием на последних мест отбора проб грунтов и пунктов их нолевых испытаний, а также уровней подземных вод; таблицы и [ведо­

мости показателей физико-механических харак­теристик грунтов, их нормативных и расчетных значений; а также фа фи к и нолевых испытаний трут по в.

5.2 Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах оснований

5.2.1 Нагрузки и воздействия па основания, передаваемые фундаментами сооружений, дол­жны устанавливаться расчетом, как правило, исходя из рассмотрения совместной работы сооружения и основания.

Учитываемые при этом нагрузки и воздей­ствия па сооружение иди отдельные его эле­менты. коэффициенты ладе ж пости но naipy3- ке, а также возможные сочетания нагрузок дол­жны приниматься согласно требованиям СНиЛ2.01.07.

Нагрузки на основание допускается опре­делять без учета их перераспределения надфун- даментной конструкцией при расчете:

а) оснований сооружений Ш уровня ответ­ственности;

6} обшей устойчивости массива грунта ос­нования совместно с сооружением;

в) средних значений деформаций основа­ния;

г) деформаций основания в стадии привяз­ки тие юного проекта к местным грунтовым ус­ловиям.

5.2.2 Все расчеты оснований должны про- из ею литься на расчетные значения нагрузок, которые определяют как произведение норма­тивных е загрузок на коэффициент надежности ею нДЕрузкеуу, устаЕзаиливнемЕлй в зависимости от Е'руппы предельного состояния.

Коэффициент надежности по нагрузке уу при! i н маю г при расчете оснований:

- по первой группе предельных состояний (по несущей способности) — по СНиП 2.01.07;

- по второй [руппе предельезых состояний (по деформациям) — равным единице.

5.2.3 Расчет оснований по деформациям дол­жен производи гье я па основе юс сочетание на­грузок; но несущей способности — на основное сочетание, а при наличии особых нагрузок и воздействий — на осе юн мое и особое сочетания.

При дтохе нагрузки езд перекрытия и снего­вые нагрузки, которые со глею но СНиП 2.01.07 мОЕ'ут отеюситьсн как к длительным, так и к кратковременным, при расчете оснований по несу шей способности считают кратковремен­ными, <з при pileчс ге по деформациям — дли­тельными. Нагрузки от подвижного подьемно- ■фалепортпого оборудоваЕзия в обоих случаях считают кратковременными.

5

СП 50-101-2004

5.2.4 В расчетах оснований необходимо учи­тывать нагрузки от складируемого материала и оборудовании, размещаемых вон и а и фу пламен- тон.

5.2.5 Усилии н конструкциях, вызываемые климатическими температурными воздейсзел­ями, при расчете оснований но деформациям не должны учитываться, если расстояние меж­ду температур]ю-оеадочпыми швами ею превы­шает значений, указанных и строительных нор­мах и правилах по проекта ров линю соответству­ю т и х ко i гетру ю l и Fl ,

5,3 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов

5.3.1 Основными параметрами механичес­ких свойств фунтов, определяющими несущую способность оснований и их деформации, яв­ляются прочностные и деформационные харак­теристики грунтов (угол внутреннею трения ф, удельное сцепление с и модуль деформации дисперсЕЕых грунтов £. предел прочности па одноосное сжатие скальных грунтов /?;1). Допус­кается применять другие параметры, характе­ризующие взаимодействие фундаментов с фун­том основания и установленные опытным пу­тем (удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр.).

П р и м е ч а н и е - Далее, sa исключением епеци- алнш п m Bti ps.- i г I (fti х случаев, пул тсрминспг «характернеги-К П r p y i lT O I l o [ IC i| [ liM JL O T JCC Ш Л Ь К О - М С & 1 Ш 1 Ч С С К И С , i [О и ф и -

Д И Ч и С К П ф KifcjJLlKICpHC: I М К П IJ iy i lT O E l , Д ] Li к Ж с у н и м Я П у г ы с TJ

пастбищем пункте параметры

5.3.2 Характеристики фунтов природ но га сложения, а также искусственного происхож­дения должны определяться, как правило, на основе их нсчюсредстиснных испытаний в но­левых или лабораторных условиях с учетом воз­можного изменения влажности грунтов в про­цессе строительства и эксплуатации сооруже­ний, так как для неполностью иод о насыщен­ных (Л‘ < 0,8) гдit! 1 истых I'руитои и пылеватых песков, а также специфических грунтов возмож­но снижение их прочностных и деформацион­ных характеристик вследствие повышения влаж­ности, Для определения прочностных характе­ристик ф и с грунтов, для которых прогнозиру­ется повышение влажности, оГфазцы груЕггов предварительно насыщают водой до значений влажности, соответствующих прогнозу. При оп­ределении модуля деформации в нолевых ус­ловиях допускается проводить испытания грунта при природной влажности с последующей кор­ректировкой полученного значения модуля де­формации на основе компрессионных испыта­ний.6

5.5.3 Достоверными методами определения деформационных характеристик дисперсных фунтов являются полевые нешлтания статичес­кими нагрузками в шурфах, дудках или козло- данах с помощью плоских горизонтальных штам­пов площадью 2500—5000 см2, а также в сква­жинах или в массиве с помощью в и и то ею й ло­пасти-штампа площадью 6(Ю см2 (ГОСТ 20276).

5.2.4 Модули деформации Е песчаных и гли­нистых фунтов, нс обладающих выраженной анизотропией их свойств в горизонтальном и верти клиентом напрдвлеЕшях, могут быть опре­делены по испытаниям радиальными и лоиасз- ньгми прсссио.метрами в скважинах иди масси­ве (ГОСТ 20276).

Для сооружений I уровня ответственности ЗЕтачения Е по данным прессиомстрических испытаний должны уточпязься па основе их сопоставления с результатами параллельно про­водимых испытаний тога же грунта штампами (см, 5,3.5), Для задний и сооружений II и JN уровней ответственности допускается опреде­лять значения £ только по испытаниям rpyft- тов пресс и о метра ми, используя корректировоч­ные коэффициенты по ГОСТ 20276.

5.3.5 Молу л и деформации £ песков и т и н и ­стых фунтов могут быть определены методом статического зондирования, а песков (кроме пылсваЕых волопасы шинелях) — метод ом дина­мического зоIширокания (ГОСТ 19612).

Для сооружений I и )] уровней ответствен- е гости значения Е по данным зондирован и я должны уточниться на основе их сопоставле­ния с результатами параллельно проводимых испытаний того же ipyina штампами (см. 5.3.3), Для зданий и сооружений JII уровня отЕютстнещ ности допускается определять значения Етолько но результатам зоЕЕдироианий, используя таб­лицы, приведенные в СП 11-105 (ч. I), иди ре­гиональные таблицы, приведенные в террИго­ри ал ьн ЫХ строи гел ЕЛЕ ЫХ HOpMclX.

5.3.6 В лабориторЕЕЫх условиях модули де ­формации ел инистых груз е го в могут быть опре­делены ее компрессионных приборах и прибо­рах трехосного сжатия (ГОСТ 12248).

Для сооружен и Ft I и 11 уровней отеютствсео ности значения Е гео лабораторным данным должны уточняться на основе их сопоставле­ния с результатами параллельно проводимых испытаний того же грунта штампами (см. 5.3.3). Для сооружений 111 уровня ответственности допускается определять значения £ только по результатам компрессии, корректируя их с по­мощью повышающих коэффициентов тк> при­веденных в таблице 5.1. Эти коэффициенты рас­пространяются на четвертичные глинистые I ру ее гы с показателем текучести 0 < I, <1, при

СП SO-101-2004

■л-ом значения модуля деформации по ком п­рессионным испытаниям следует (начислять в интер нал с давлении 0,1—0,2 МПа.

Т а б л и п а 5.1------------------г----------------------------------------------------------------------------------

Знакомил кспффиплеитд тк Ни г] г|>уН7Л |ГГЧ КЧ'Л|*фицт:н п’ HOinic:(icr Н е, ]1;и>н1>чГ

M S - 0дт| 0.65 Q.lT 0.55 0,45 I.0S

Сулеек 4 3,5 3 2 —Cyj-;i инки 5 1 4,5 4 3 2,5 2П и ты - 1 6 6 5,5 5 4,5

П р я vi с ч а и к с - Дли фг.змОЖу шчнмХ M-i:j its milе ыюффиционт тм определяют и итог пол пи ной

5.3.7 Прочностные характеристики диспер­сных грунтов (угол внутреннего трения ip и удельное сцепление с) могут быть получены путем испытаний грунтов лабораторными ме­тодами на срез иди трехосное сжатие (ГОСТ 1224Й), а в полевых условиях — испытаниями на срез целиков груша в шурфах или котлова­нах (ГОСТ 2027ft).

5.3.В Для водонасы шейных глинистых грун­тов е показателем зеку чести l t > 0,5, органо- минеральных и органических тру кто а, ддя ко- лэрых подготовка цел и ко в дл я полевых испыта­ний или отбор образцов для лабораторных ис­пытаний ватрудпи1сдьны, прочностные харак­теристики длл расчета оснований ив этих грун­тов в пестабилкапрона] [пом состоянии мечут быть определены полевым методом вращательного среза к скважинах или в массиве (ГОСТ 20276).

5.3.9 Значения ( р и с песков и глинистых Фунтов для сооружений N и 111 уровней ответ­ственности могут быть определены полевыми методами поступательного и кольцевого среза в скважинах (ГОСТ 20276), При этом лдн со­оружений И уровня ответственности получен­ные значения ф и с должны уточняться еза ос­нове их сопоставления с результатами парал­лельно проводимых испытаний того же грунта методами, указанными в 5.3.7,

5.3.19 Значения и с лесков и глинистых грунтов могут быть определены методом стати­ческого зондирования, а песков (кроме пыле- ездтых вод о насыщенных) — методом динами­ческого зондирования (ГОСТ 19912).

Для сооружений I и II уровней ответствен­ности полученные зондированием значения ф и с должны уточняться па основе их сопоставле­ния с результатами параллельно проводимых ис­пытаний того же грун та методами, указанными в 5.3.7, В остальных случаях допускается опреде­лять значения ф и столько подан ны м зондиро­вания, используя таблицы, указанные в 5.3.5.

5,3.1! Указанные в 5.3,5, 5.3.6 методы оп­ределения модуля деформации и в 5.3.9, 5.3.10 методы определения прочностных характерис­тик допускается при соответствующем обосно­вании применять без параллельного проведе­ния испытаний методами, указанными в 5.3.3 и 5.3.7, для сооружении N уровня ответствен­ности (технически несложные сооружения, со­оружении, малочувствительные к деформациям основания, и др.}.

5.3.12 Предел прочности па одноосное сжа­тие скальных грунтов определяют в соответствии с [’ОСТ 1224Х.

5.3.13 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов устанавливают на осно­ве статистической обработки результатов испы­таний по методике, изложенной в ГОСТ20522.

5.3.14 Dec расчеты оснований должны вы­полняться с использованием расчетных значе­ний характеристик грунтов Л', определяемых по формуле

J T = V > V (5 -Пгде X — нормативное значение данной харак­

теристики;у, — коэффициен т надежности по грунту.

Коэффициент надежности по грунту при вычислении расчетных значений прочностных характеристик (удельного сцеплении с, утла внут­реннего трения ф дисперсных грунтов и предела прочности на одноосное сжатие скальных грун­тов Л , а также плотности групт;1 р) устанавли­вают в .зависимости от изменчивости этих ха­рактеристик, числа определений и значения доверительной вероятности « (ГОСТ 20522),

Для прочих характеристик грунта допуска­ется принимать у равным I.

Г1 р к и е ‘г а м « t - Рисим-шд; -значение уасл&шнч ьсса грунта у определяют умножением расчетного значе­ния плотности грунта ил ускорение сшГыдиого лалепнд.

5.3.15 Доверительную вероятность расчет­ных значений характеристик грунтов а прини­мают равной при расчетах оснований по пер­вой группе предельных состояний 0,95, по вто­рой труппе — 0,й5.

При соответствующем обосновании для со­оружений 1 уровня ответственности допускает­ся принимать большую доверительную вероят­ность расчетных значений характеристик ф ун­тов, чем указа но выше.

ГГ р н и l; ч a jt и нL Расчетные значения характеристик грунтов, еоот-

нсПГГПунлдш? |№ыи':ньШ Значениям ли верительной нири- ятш»с;т(к ао;1Ж1гы ирижкаитьсн в обетах ли ипженерно-ГСОЛ О r]f ГССК ИМИ IFrCKi) IШЛ М.

7 l hi)C4eTF1FjLC J: 1 [ Li1 J ■С' IГ И SI XajMKT^p И Cl Л У. rpVNTOH Г, О И V Л!1Я рйСЧСТйГС ПО ]t££y'lil£W CMoloCfIOl ГЛ ийдонлчннл С|Ь Ц.п[ И У|, Л 1№ де ф и н и ц и я м — С|], Ф11 И Y||

1

СП 50-101-2004

5.3.16 Число определений характеристик грунтов, необходимое для вычисления их нор­мали вешех и расчетных значений, должно уста­навливаться в зависимости от степени неодно­родности грунтов осе!овалия, требуемой точ­ности вычисления характер и с гики и уровни от пет с : ве i ш ост и сооружений и у каз ы вапити в программе исследований. Следует учитывать, что увеличение числа определений характери­стик грунтов приводит к повышению их рас­чет етых значений и следовательно к более око­пом ичным проектным решениям

Число одЕюимеппых частных определений для каждого выделенного на площадке инже­нерно- геологического или расчетного грунто­вого элемента (ГОСТ 20522) должно быть не менее десяти для физических характеристик и нс менее шести — для механических характе­ристик. При определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом допуска стен ограничивать­ся результатами трех испытании (или двух, если они отклонится от среднего не более чем на 25 %).

5.3.17 Дд я п рсд на р и г с л ьн ых расчетов осно­ваний сооружений I и II урон ней ответствен­ности, а также для окоЕзчателмтых расчетов ос­нований сооружений Ш уровня ответственно­сти и опор воздушных линий электропередачи независимо от их уровня отвстстезснеюсти до­пускается определять Езормативныс и расчетные ЗЕзачсния прочностных и деформационных ха­рактеристик грунтов по таблицам в зависимости от их физических характеристик. При соответству­ющем обосновании допускается использовать таблицы дня окончательных расчетов сооруже- Езий 11 уровня ответственности (технически не­сложные сооружения, сооружения, малочувстви­тельные к деформациям осе шпаиия, и др.).

П [1 к » с ч а в я я1 Корм яти иные чниччнин у им и 11 у1 И и с т Т jioi i и я <р;1,

уделы to по сисплсаизг ; с и модуля деформации допуска­ми: и IфшI имятгI. по та&динам приложелвя I' Рас чети ы с .ши - чешгя характеристик п т тм случае при ни мню: при мелу­ющих ши ч синях коэффициента надежности по грунту

я [KlLMtflLLX < НС IШ Mil! IИ И ПО ДСфО]ШЛиИЯМ У _ 1,в расчетах оснонапии по и се у нее и способности

in Я УДСЛЬЛОГО СЦС1ЫСНИЯ = 1.5,Лия угла пн утреннего трения песчаныхГРУЕ1ТОП yt,ai =1.1.то же, глинистых грумтон =1,15

2 Дли (идельтях ралштп допускается вместо таблиц приложения Г нчяь'юхчпъся pi-i 1Ц1н:ьтьными ыблиидми ха- ]1акте]1истнк грунтов, специфических in я лих рано! го в. прицеленными н территориальных строитель!iejx нормах

5,4 Поддсмные воды5-4.1 При проектировании осиоваЕ1ий, фун-

дамеЕггов и подземных сооружений необхолй-Н

мо учиЕывать еидро:содоейческис условии пло­щадки и возможность их изменения ез процессе строительства и эксплуатации сооружения, а именно1

- естественные сезонные и многолетние колебания уровЕзя подземных вод,

- техногенные изменения уровня подзем­ных под и возможность образина: шя верховод­ки,

- высоту 3d еы капиллярною ПОДИЯ] ия в глилистых грунтах над уровнем подземных вод,

- степей!! агрессивности подземных вол по отношению к материалам подземных конструк­ций и коррозионную активность грунтов на основе данных инженерных изыскании с уче­том технологических особенностей произвол - ства

5 4 2 Для опенки возасйсшия сооружения на подземные волы необходимо вы полис Hire прогноза изменения гидрогеологических ус­ловий как для сталии строительства, так и для сталии эксплуатации. При этом указан­ный прогноз должен проводиться как для за­страиваемой. так и для прилетающей терри­торий.

5.4.3 Прогноз изменения гидрогеологичес­ких условий должен выполнят ьея для сооруже­ний f и П уровней отЕтетстЕзешюсти с исполь­зованием метода математического модет е про Ba­il ия ЕЧ'офи.тьтрации с учетом и.змсеюний фак­торов. у част ву тощих в формировании много лет­не го режима подземных вод

5 4.4 При вынолЕтении про ел юза изменений ЕидрОЕсодогичееких условий должны быт:, вы­явлены режимообразующие факторы, которые следует подразделять на региональные и локаль­ные.

Региональные факторы Езключают; подпор подземных вод от каналов, рек и других водо- емоЕ!, от утечек промьштлсЕзных предприятий с большим потреблением воды, полей фильтра­ции, от инфильтрации утечек из крупных кол­лекторов, образование воронок депрессии в результате работы Ешлозаборов подземных вод. дренажей, систем осушения тоннелей метро, карьероЕ! и пр.

Локальные факторы включают подпор под­зем eihx вод от эффекта барража подземных со­оружений (л том числе свайных полей), от инфильтрации утечек из водолссугцих комму­никаций; образование воронок депрессии от действия различных видов дренажей при стро­ите л ьстегс и эксплуатации сооружСЕЖй.

5.4.5 Для получения достоЕзерных прогноз­ных оценок изменений гидрогеолотческих ус­ловий при проектировании сооружений I и 11 уровней ответственности следует использовать

СИ 50-101-2004

режимные пай л юления за подземными водами (iia застраиваемой и прилегающей территори­ях ), а та кже выполнять ко м i ед с кс 011 ыт j i о -филь­трационных работ по опрел едению фильтр;» ш- nfiне>гх параметров водоносных горизонтов.

5.4.6 Опенку возможные естественных се­зонных и многодегмих колебаний уровня под­земных нод пронзил д я т н а ос но вс данных мно- годетних режимных наблюдений по государ­ственной стационарной сети с использовани­ем резулЕггатов краткосрочных наблюдений, ь том числе разовых замерли уровня подземных пол, выполняемых при инженерных изыскани­ях на пл о t и л д кс с трон тел ьства.

5.4.7 Для разработки проектов сооружений и производства земляных работ не обходимы дан­ные о среднем многолетнем положении уронил подземных боди их максимальном и минималь­ном уровнях за период наблюдений, а также о продолжительности стояния панпдкоаых (весен­них и лешс-осенних) уровней подземных иод.

5.4.Н По характеру подтопления следует выделять естестиснj to 1еодтоiltнем ыс террито­рии (с глубинам и залегания уровня подземных нод менее 3 м) и техноген но подтопляемые.

Основными факторами подтопления явля­ются: при строительстве — изменение условий поверхностного стока при вертикальной пла- нмровкс территории, длительный разрыв меж­ду выполнением земляных и строительных ра­бот; при эксплуатации — инфильтрация уте­чек, уменьшение испарения под зданиями и покрытиями и т.д,

5.4.9 Но характеру гех ноге иного воздействия за стран в;] смен с территории подраздел я jot на: и е j I о дтоп л я е м ы е, поте н ц и а л ь н о г i од то гг дяе м ые и осушаемые.

Не подгоняя в мыс территории — территории, гы которых вследствие благоприятных прирол- Е1ых условий (наличие проницаемых грунтов большой толщины, глубокое положение уров- нн подземных вол, дреиированЕЮсть террито­рии} и благоприятных техногенных условий (окутСЕ'вие иди нсзЕшчительные утечки из ком­муникаций, незначительный барражный яф- фскт) tie происходит заметного увеличения влажности ipyjETOu осеюемлин и повышения уровня подземных вод.

Потенциально подтопляемые территории — территории, на которых вследствие fjeGaajo- приягных природных и техкогсеенвех условий в результате их строител]»ного освоения или в период экСЕ]луаттшии возможно 1ЕОвышсЕ1ие уровня подземных вол, вызывающее наруше­ние условии нормальной эксплуатации соору­жений, что требует проведения защити tax ме- ро Е Е ри яти й и уез ро йстаа дренажей.

Осушаемые территории территории, на которых происходит понижение уровня подзем­ных вод в результате действия водоотлива в период строительства и действии дрешокей в период эксплуатации сооружении, что езызы- аает оседание земной поверхности и может явиться причиной деформаций сооружений.

5.4.10 Степень потенциальной подтопляе­мое!'и территории определяют на основе про­гноза изменения гидрогеологических условий с учетом ниже мерно-1 еолотичсских условий площадки строительства и прилегающих тер­риторий, конструктивных и технологических особенностей проектируемых и существующих сооружений, в том числе инженерных сетей.

5.4.11 Для сооружений I и II уровнем ответ­ственности при cootjjC'jсЕ'вуюиЕСм обосновании вы под е н 3i jot количественный прогноз измене­ния уровня подземных под с учетом техноген­ных факторов на основе специальных комплек­сных исследований, включающих нс менее го­дового цикла стационарных наблюдений за ре­жимом подземных вод. В случае необходимости для выполнения указанных исследоЕкший по­мимо изысказел1,ских должны привлекаться в качестве соисполнителей специализированные оргаиизЕМ ей и.

5-4.12 При прогнозировании понижения уровня подземнЕвх под следует учитыьаэ ь воз­можность возн и кн ове j i ия до п ол н итед ь и ы х оса­док территории в ЗОЕЮ развитии дспрессион- ной воронки н возведенных на ней сооруже­ний вследстЕзие увеличения давления от соб­ствен еюе о веса грунта, С учетом из ого прогноза следует устанавливать режим водппонижения, рекомендовать сроки строительства и этап ность освоения плошали .застройки, а также опреде­лят]. необходимость про веде еж и защитных ме­роприятий, направленных на уменьшение зоны влияния строительного водопонижен и я и вклю­чающих как локальную защиту сооружений, так и защиту всей территории (устройство проти- вофид е.трдгрюfJ ных занес и экранов, зам ор енки - ванне иди инъекционное закрепление грунта и т,д.}.

5.4.13 При подъеме уровня подземных вод следует учитыЕШъ возможность развития допол­нительных осадок основания иелсдсзъие воз­можно ею ухудшения деформационных хдракЕС- р ист и к j'py Егтов при их водой асы щеп и и и изме­нения на л ряжен нота состояния сжимаемой тол­щи в ре.зул1>тлтс гидростатического и тидроди- Екзмического взвешивания.

5.4.14 При строительстве подземных со­оружений следует учитывать возможность ьозЕшкновения барражЕлгто эффекта, кото­рый проявляется в подъеме уровня иодзем-

9

Cll 5IM0I-2LHM

пых вод перед иреЕрадой. Для количествен - ной оценки барраж ного эффекта и обосно- ванин защитных мер необходимо выполнять прогноз, используя методы математическо­го моделирования.

5.4.15 Техногенное: изменение уровня под­земных вод на застраиваемой территории зави­сит от типа функционального использования территории: промышленные зоны, селитебЕЕые зон ЕЯ с плотной, смета! шой и пи жонлотной застройкой, территории, занятЕае парками и лесами, и др.

Значение ипфи ды ра пион и ого питания грунтовой толщи W, мм/гол, определяют по формуле

W ~ {I - (5.2)

где т — степень закрытости территории не­проницаемыми покрытиями (ас- фа ЛЕИ', крыши и т.л.);

W — инфильтраипонное питание, обус­ловленное естественным фоном ин­фильтрации, мм/год;

— инфилЕгграционное питание, обус­ловленное техногенными фактора­ми, мм/год.

И н ф и л EiTpai (и он н ое п ита н ие за ни с ит отводопотребления по функциональным зонам.

Потери водолотрсбдения, участвующие в форм и ро на н и и питания i юд зе м н ьгх вод, на гер- ритории селитебных районов составляют в сред­нем 3,6 % су.чмарЕЕОго волоноз реблеЕЕИя. Для промышленных .юн эти потери зависят от ха­рактера производства и продолжительности эксплуатации и составляют от 4 до 6 % расход;! ВОЛЫ-

5.4.16 Для сооружении I и 11 уровнен ответ­ственности количественный прогноз изменений ги д ро геол п ги ч ес к и х условий территории у ста­на ездивают для выполнении следующих расче­тов:

- расчета водойритокои и котлован;- оценки устойчивости осееоигшин и отко­

сов котлована, а также воаможности проявле­ния суффозионных процессов;

- обоснования необходимости уезройегва прогивофидьтрационной завесы и ее глубины;

- опенки влияния дренажа на прилегающие территории с определением размеров денрес- сионной кривой;

- опенки барраж ного эффекта;- рае чета давления подзсмееых вод на подо­

шву фундамента;- опенки водопритоков к дренажу и опре­

деление зоны ею влияния;- опенки высоты зоны капиллярного водо-

насыщения.Ш

5.4.17 Возможность прорыва напорными водами вышележащего водоупорного глинис­того слоя грунта, нодегилаемого сдоем фунта с напорными водами, проверяют но услоЕшю

п - 7и V (^.э)где у — удельный вес еюды, кП /м1;

Нц — высота напора волы, отсчитываемая от подошвы Ефовернсмого водо­упорного слоя до максимальною уровня подземных вод, м;

Уи ■■■ расчет!юс значение удельЕюю веса грунта проверяемого слоя, кН/м3;

— расстояние от дна котлована до по­дошвы проверяемого слон грунта, м.

Рели условие не удовлетворяется, необхо­димо предусмотреть в проекте искусственное понижение напора водоносного сдоя (откачка или устройство само и вливающихся скважин)- Искусе шел мое снижение напора подземных вод должно бы ть предусмотрено на срок, в течение которого сооружение приобретет достаточную массу и прочность, обеспечивающие восприя­тие нагрузки от напора подземных вод, но не ранее окоЕЕчапия работ по обратной засыпке грунта в пазухи котлована.

.6.4.1 При проектировании фундаментов и по дзе м I ты х соо ру же н и й f i иже 11 ье зо метр и ч ее ко­го уровня напорных подземных вол необходи­мо рассчитывать их давление и пре; ту сматри­вать мероприятия, предупреждающие их про­рыв в котлованы, вспучивание дна котлованаИ ВС П Л ЕЯТЕ! С СООру Ж С Н И Я .

11ри заложении фундаментов, а также под­земных сооружений ниже шюзометрического уровня подземных вод следует учитывать сле­дующие случаи:

- заглубление в [рунг, подстилаемый водо­носным слоем с напорными водами, когда воз­можен прорыв подземных вод в котлован, вы­пор грунтов основаЕшя, подъем полов и т.п.; в этом случае следует предусматривать меропри­ятия. снижающие манор (например, откачку воды из скважины), или увеличивать пригруз­ку на залегающий в основании грунт;

- заглубление в грунт иолопосееою слоя, когда возможны разрыхление грунтов, размы­вы, коррозия и другие повреждения фундамен­тов; в этом случае кроме снижения напора мо­жет предусматриваться также закрепление ф ун­тов.

5.4.19 Если при прогнозируемом уровне подземных вод возможно ухудшение физико- мехалическихсиойств гру i п о i s ос г е о ва е е и и, раз­витие неблагоприятных геологических и инже­нерно-геологических процессов, нарушение условий нормальной эксплуатации ползем ее ых

СП 50-HI 1-2004

I[смешений и т.гт., в проекте должны предус­матриваться соответешуюише защитные мероп­риятия, и частности:

- тидроизоляция подземных конструкций;- мероприятия, ограничивающие подъем

уровня подломи tilч вод, исключающие утечки ил нодонесущих комму Ежкаций и т.п. (дренаж, прнтиЕшфидьтраниоиныс завесы, устрой от ej о специальных каналов дд и коммуникаций и т.д,);

- мероприятия, препятствующие механичес­кой иди химической суффозии грунтов (ШПуЛ- го кос ограждение, та креп пение грунтов);

- устройство стапнстарной сети наблюда­тельных скважин для контроля ратинаин про­цесса подтопления. своеиремснЕюе устранение утечек из подо не су j них коммун иканий и т.д.

Выбор одною или комплекса укатанееых мероприятий должен производиться на осно­ве техникн-экоЕюмичсского анализа е учетом прогнозируемого уровня подземных вод, кон­структивных и технологических особенностей, уровня ответственности и расчетною срока эк­сплуатации проектируемого сооружении, на­дежности и стоимости водозащитных мероп­риятии и т,п,

В необходимых случаях на стадии строитель­ства и а кс г му а гаи и и сооружения следует осу­ществлять гидрогеологический мониторинг для контроля возможного процесса подтопления или осушения, своевременного предотвраще­ния утечек из водонесущих коммуникаций, прекращения или уменьшения объема откачек и тд.

5,4.20 Пели подземные волы или промЕдш- ленные стоки агрессивны по отношению к ма­териалам заглубленных конструкций или molve повысить коррозийную активность грунтов, должны предусматриваться антикоррозионные мероприятия в соответствии с требованиями СШ П 2.0111.

5.5 Расчет оснований по деформациям

5.5.1 Целью расчет Оснований ни лефор- маниям является ограничение абсолютных или относительных перемещений такими предела­ми, при которых la ран тируется нормальная эксплуатация сооружения и нс снижается его долговечность (вследствие появления недопус­тимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещи нестой­кость фундаментов и надфундаментньтх конст­рукции цроверсты расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодей­ствии сооружения с основанием.

П р и i: с ч а н и в — JJjin лрчсктирижшии сооруже­ний. расположенных ь !пл1иС]Ы,тс715еммой Гсшюсги ог су- ■ц-ССТнующих. jiC4]Eixrx:[Hxm у'ш ть№ I ь ,чо1И).:| ни ic.ibHhifi де­формации ocnoiiUHni'i сушсстнуюшнх сооружения от нот- денстния проектируем ни сооружении Ген. л. 5.4 2 к

5.5.2 Деформации основания подразделяют на: осадки деформации, происходящие в ре­

зультате уплотнения фунта иод воздействи­ем внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса грунта, не сопровождающи­еся кордным изменением ею структуры;

просадки — деформации, происходящие в результате у т о т нения и, как правило, Kopcii- пого изменения струи ту рея грунта под воздей­ствием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, так и дополнительных факторов, таких, например, так замачивание просален­ного [рунта, оттаивание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.;

подъемы и осадки — деформации, с вязан- !!ыс с изменением обЕ>сма некоторых грунтов при изменении их влажности или воздействии хи­мических веществ (набухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда и порах фун­та (морозное пучение и оттаивание фунта);

оседания — деформации земной поверхно­сти, вызываемые разработкой полезных иско­паемых, изменением гидрогеологических усло­вии, понижением уровня подземных вод, кар- стово-суффозионнымн процессами и т.п.;

горизонтальные перемещения — деформа­ции, связанные с действием горизоЕггальных ши ру.зок на основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т.д.) или со зна­чительными вертикальными перемещениями поверхности при оседаниях, просадках грунтов от собственного веса и т.п;

провалы деформации земной поверхности, с нарушением сплошности фунтов, образующи­еся вследствие обрушения таз щи фунтов над карею вея ми полостями, Еюрными выработками или зонами суффозии иного выноса фунта.

5.5.1 Деформации основания в зависимос­ти о г причин иизЕЕИкпоьснии подразделяют па два вида:

первый — деформации от внешней нагруз­ки на основание (осадки, просадки, горизон­тальные перемещения);

то р о й ■ деформации, не связанные с ш|сщ>|Сй нафузкой на основание и проявляю­щиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности осчювапия (оседа­ли я. просадки [ рунтов от собственною веса, подъемы и т.п.).

5.5.4 Расчет оснований по деформациям должен производиться исходя из условия со­вместной работы сооружения и основания.

11

СП 50-]|} 1-2004

Деформации основании допускается опре­делять без учета совместной работы сооруже­ния и ос но винил в случал*, оговоренных в 5.2. L.

5-5.5 Совместная деформация ос ни лапин и сооружения может характеризоваться:

- абсолютной осадкой С подъемом) основа­ния л отдельного фундамента;

- средней осадкой основания сооружения у ;- относительной рати сетью осадок (подъе­

мов) двух фундаментов Л<г/7, (/, — расстояние между фундаментами):

- креном фундамента (сооружения) /;- относительным прогибом или выгибом f/L

(L — длила однозначно изгибаемою участка со­оружения):

- кривизной изгибаемого участка сооруже­ния;

- относительным углом закручивания соору­жения;

- горизонтальным перемешен нем фундамен­та (сооружения) uh.

5.5.6 йасчет оснований по деформациям производит исходя из условия

5 < Su, (5.4)

где S — совместная деформация основания и сооружения:

S — пределы foe значение совместной деформации основания и сооруже­ния, устанавливаемое в соответ­ствии с указаниями 5.5.46 — 5.5.50.

П р и м е т в и и я] Дли определения совместной деформации основа­

ния и сооружении л я о гут исты ьюпатьея метол ы. укнкш- ные и У 1.4.

2 li имбхешимых случая* для оценки н а пряжен во-лс- ф|1]Ш и роили моги состояния конструкции сооружении с учетом vu'n|темfiIгы\ о^ищессол ir irjNirmTiis дрслгсчни консо­лидации основания следуv: 1фои:нимигь расчет осадок по времени.

3 Осади и ос поевши я, происходящие и процессе стро-НТе,Ч ъ*г ти: I (например, осадки ОТ неся нас bii и ей до устрой­ства фундаментов, осадки по омоноли чнвднн я стыков стро- иге.плинх конструкций), допускается не увиты isute,, если они ле влияют на оксплуагаиионнум нрш ил плеть соору­жений.

4 При imcHCic оенилант! ио деформациям нсобходи- ЧО учитывать возможноегь изменении как расчетных, так и предельных злачеиш: деформации основания зд счет примелсиин мероприятии, укачанных is подрдаделе 5.Н.

5.5.7 Расчетная схема основания, исполь­зуемая для определения совместной деформа­ции основания п сооружения, должна выби­раться н соответствии с указаниями 5.J.6.

Расчет деформаций основания при среднем давлении под подошвой фундамента р, не пре­вышающем расчетное сопротивление грунта R (см. 5.5.8) следует выполнять, применяя расчет­ную схему в виде линейно деформируемого по­

лу пространства (см. 5.5.31) с условным ограни­чением глубины ежи маемой тол I ни Я (см. 5.5.41).

П р и м г ч а н н с — Деформации осшншши реко­мендуется определять с учетом изменения свойств грун­том П рС.И'ЛЬГПТС [|рнр(ТдИН\ И текши П!ИЫК ЕЮЗЛСНсТГЦТЙ ид ]'РУМТ']Д N шкрыщ.ч котловине

Определение расчетного сопротивления груша основания

5.5,8 При расчете деформаций ос но turn ия с использованием расчетной схемы, указанной ь5.5.7, среднее давление под подошной фунда­мента р не должно превышать расчетное со­противление грунта основания R, определяе­мое по формуле

П - - Ш ± {м ^ ь - { п , + (5.5)

~{МЙ - 1№ 7м +■ A/ft'id ,

где X-i и Хл

к

М-r Ч’ М‘-к

Ь

Y[[

Yu

си

<А

коэффициенты условий работы, принимаемые но таблице 5,2; коэффициент, принимаемый равным единице, если прочно­стные характеристики ipymra (ф и с) определены непосред­ственными испытаниями, и к = = 1,1, сели они приняты i ю таб­лицам приложения Г; коэффициенты, принимаемые по таблице 5,3;коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м; к. = Zfjb + 0,2 при Ь> 10 м (здесь ^ = 8 м);ширина подошвы фундамента, ч (при бетонной или щебеночной подготовке толщиной /т допус­кается увеличивать h па 2йм); осрсднсннос (ем. 5.5. И ) расчет­ное значение удельного веса трутов, залегающих ниже по­дошвы фундамента (при нали­чии подземных вод определяет­ся с учетом взвешивающего действия воды), кП/м-': то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента. кН /мрасчетное значение удельного сисндспия грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (см. 5.5.11), кПа; глубина заложения фундамен­тов, м, беспол вал иных соору­жений от уровня планировки иди приведенная гд у б и на b;l'i о-

12

а I 50-Ш1'2004

ж.слия наружных и внутреннихф у 4,12.4е!НГО» ОТ ПОЛЗ ПОДВИЛИ,определяема» по формуле (5.6). При ллп шых фундаментах та dy принимают наименьшее рас­стояние от подошвы плиты до уродин планировки;

db — гл у б и на подвала, расстояние от уродия планировки до подл подивит, м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают рапным 2 м);

d\ = К ■ V fV /Y n , (5.6>■здесь h — толи (и на слоя грунта выше подошвы

фундамента со стороны поддала, м; hs.f — толшина колет руки и и л од а подва­

ла, м;у — расчетное значение удельною веса

конструкции пола подвала, кН/м3;

При Остин иом или щебеночной подготов­ке толщиной кп допускается увеличивать dyна К

П р и м е ч а н и я[ Фирмулу (4 5) л<т хек; имея применять npir дкзОьП

форме фундаментов в плане Если гюлошил фу и лам сита имеет (фирму круги л.пн правн.пьншп многоугольника пло­щадью А, значение h принимают равным \[л

1 Расчетные значения удельного неси гр уп лт н ма­те риал и лила подвала. входящие в формулу (5 5К до­пускается принимать равными их нормативным значе­ниям

3 Расчетное сопри: пиление грунта при еоотпетстоую- ше.и обоснован и и может быть увеличено, если конструк­ция |||>[|д;шен L;1 улучшает условия его соям ее гнои pufroNJ с основанием. ил при мер, фут ом менты прерывистые, шс- лсиыс. с промежуточной полготопкол н др

4 Для фундаментных пли г с утлонымл вы речам и рас­четное сопротивление фунта сгечовлння лону с кается уве­личивать, применяя коэффициент jtrf по таблице 5 4

5 Гели с! | 1' it (if ■ глубина Заложення фун,гДмен Га ОТ троими планировки), к [[lopMv.ie (5 5) принимают' fl, = (1 и4 = о

] а б л п п д 5.2

Грунты Коэффициент у,.,

Колффшгиемт у j д л я сооружений l жесткой киисгруктншмй о ы : ш 1й мрк отношении длины

сооружения клк его стссхя к нисоте £ / / / , ршашш

4 и более [,5имслсс

Круп h p o G i o m o h i rue с псстш .гм да­т ы нител ем и пески, кроме мелких и пылеватых

1,4 12 | 1,4

Пески мелкие 1.3 U 1.3

Пески m .m c is E L T w c ;.

LLn-Lj 11Л 11 |j[C и нлджшл:EГLLC1 з 1 ILJLFrM Ы С К О Д О Й

1,251,1

1,01 ,0

1 ,2

1,2

Глинистые, а также крупноеСлоноч­ные: с j лип истым заполнителем е по­казателем текучести фунта или запол­нителя f s < 0,25

1,25 1,0 1,1

То же, при 0,25 4 < 0,5 1,2____________

к о________________________

1,1

То же. при /у > 0,5 1,0 | 1,0 1.0

П р и м е ч а н и я1 К сооружениям с жесткой K o f i с трукти иной схемой относят сооружении, конуру кики которых сиси налы i o приспо­

соблены к восприятию усилии от деформации оснований, в том числе за счет мероприятии, указанных в подразделе 5 К

2 Для здании с гибкой конструктивной схемой шначеиие коэффициента принимают равным единице3 При промежуточных temhcei н и х t ./ I t коэффициент у., определяю: интерполяцией4 Для рыхлых песков у,, н у,, принимают равными ели тише

Т а 6 л и п й 5 J

Уны ниутреииего трения<Лц, гряд

Коэффициенты Угол внутреннего трения Коэффициент»

л#у ■К Л/. pIL. чад ■Wf М

0 0 [,00 3.14 3 0,04 1,113 3,411 0,01 1,06 3.23 4 0,06 1,25 3,51

Г 2 0,03 1,12 3,32 S ( Ш 1,32 3,61

13

СП 50-101-2004

Продолжение таблицы 5.3

Угол внутреннего трения Кйтффиииел ili Угол пкугремнего гроешя KO lfH]3M 11.] 1 L! Н 1 Ы4>ц, над St; м. М, Од* трал. M-t ■Ч. .17

б 0,10 1,39 3,71 26 0.3 4 4.37 6,907 0,12 1,47 3,32 27 0,91 4,64 7,14я 0,14 1,55 3,93 28 0.98 4,93 7,409 0,16 1,64 4,05 29 1,06 5.25 7.6710 < ш 1,73 4,17 30 1. !5 5,59 __

1

11 0,21 1,83 4.29 31 1,24 5,95 8,2412 0,23 1,94 4,42 32 1.34 6.34 8,5513 0,26 2,05 4.55 33 1,44 6,76 8,8814 0,29 2,17 4,69 34 1.55 7.22 9,2215 0,32 2,30 4,84 35 1,68 7,7! 9,5816 0,36 2,43 4,99 36 1,81 8,24 9,9717 0,39 2,57 5.15 37 1,95 8,81 10,371К 0,43 2,73 5,31 38 2,11 9,44 10,8019 0.47 2,89 5,48 ЗУ 2,28 10.11 11,2520 0,5] 3,06 5.66 40 2,46 10,85 11,7321 0,56 3,24 5,84 41 2,66 11,64 12,2422 0,61 3.44 6.04 42 2,83 12,51 12,7923 0,69 3.65 6,24 43 3,12 13.46 13,3724 0,72 3,87 6,45 44 3,38 14,50 13,98

Г ________ * _ Z 1 0.78 4,1 1 6,67 45 3,66 15,64 14,64

5.5.9 Определение расчетнОЕю сопротивле­ния оснований Я, сложенных рытыми песка­ми, долгою тшеюлняться на основе специаль­ных исследований. Значение Я, найденное для рыхлых песков но формуле (5.5) при ун - 1 и yi2 = 1 или по указаниям 5.5.13, должно уточ­няться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектиру­емою фундамента, но не менее 0.5 м2.

5.5.10 Значение R вычисляют на глубине заложения фундамента, определяемой от уровня план и ров к и срезкой или подсыпкой; в после­днем случае в проекте должно быть оговорено требование об устрой стек насыпи до приложе- Е1ия полной нагрузки на фундаменты.

Допускается т грин и мать глубину заложения фупдамсЕпа от пола подвала MCfiee 0,5 м. если удоид створяется расчет по несу шей способ] гости.

5.5,1 ! Расчетные значения <p|L, и у оп­ределяют при доверительной Екроятпости а, принимаемой для расчетов по II предельному состоянию равной 0X5. Указанные характери­стики находят для слоя Е'рунта толщиной z ниже подошвы фундамента: < - Ь/2 при b < 10 м н z = Z\ + U. Ib при b > 10 м (здесь ^ = 4 м).

Если юл I па грунтов, расположенных ее иже подошвы фундаментов или выше ее, неодно­

родна но глубине, то принимают средневзве­шенные .значения се характер и с гик.

5-5.12 При назначении коэффициента уе­ло езий работы у а в формуле (5.5) следует иметь в виду, что к числу зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой относятся:

- здании панельные, блочные и кирпичные, и которых междуотажшяе перекрытия опирают­ся по всему контуру на поперечные и ирод conti­nue стелы или только на поперечные Егесушие стены при малом их шаге;

- сооружения тина башен, силосных кор­пусов. дымовых груб, домен и др.

5.5.13 П ре двар итс л ычые р аз м е р ел фу н д аме и - тов назЕшчают по коЕгструктивным соображени­ям или исходя из табличных значений расчет егого сопротивления ['рунтов основания в со­ответствии с приложением Д. 'Значениями допускается также пользоваться тын окончатель­ного назначения размеров фундаментов соору­жений ill уровня ответственности, если осно­вание сложено горизонтальными (уклон не бо­лее 0,1), выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых ею изменяется ei пределах глубины, равной двойзгой ширине наи­большего фундамента, считая от его подпиши.

5.5.14 Расчетное сопротивление R основа­ния, сложенного крупнообломочным it грунта -

14

СИ 50-101-2004

ми, вычисляют по формуле (5.5) на основе ре­зультатов непосредственных он редел с мин проч­ностных характерной к трутов.

Если содержание заполнителя превышает 40 %, значение Я для крупнообломочпых грун­тов доп у с внося определять по характеристикам заполнителя.

5.5.15 Расчетное сопротивление грунтов ос­нования Ли случае их уплотнения или устрой­ства грунтовых п оду щек должно определяться исходя из задаваемых проектом расчетных зна­чении ф и зи ко - м еха н и ч с с к п х характеристик уплотненных i-рунта к.

5.5.15 Для ленточных фундаментов, когда ширина типовых сборных железобетон]пах плит совпадаете шириной, полученной но расчету, могут быть применены плиты с угловыми вы­резами.

5.5.17 Ленточные фундаменты могут про­ектироваться с прерывистой укладкой плит (п ре р ы ни ст ы е фу нда м е н т ы).

Расчетное сопротивление грунтов оспонанин Л для прерывистых фундаментов определяют как для ленточных фундамен тов по указаниям 5.5.8—5.5.11 с повышением значении Л коэффициен­том kf, принимаемым по таблице 5.4.Т а б л и г; а 5.4

ВИД ijsyil/^MUHTMLlJi 11.4 il 1'

Коэффициент ^ длд ГРУНТОВ

netKH (кроме рыхлых) при коэффициенте пористости е

и < l),S с П.6 1> > 0,7

г_1нEiистl.lc при tui налагелй текшее: и

t, ft }, 9.25 1/ > а л

Примоуюльные 1,3 1,15 и>

С угловыми вы ре- 1,3 1,15 1.15зичи

[I р л м с ч а и и яL При приьгсжутлцьмь. инлчииийх е 11 ксгаффнии- ;

сит jtj £1Ц[кж1чют Интерполииной2 Для гинп с углом!jm it вырезами коэффициент учи- j

TJtlLiaL' Г ПОНЫ ШО11L1L! № Ji CfJUl LIU ICTlSHJ I С 11 рИ.ЫОШН ИЧМ 4 К >. 5

5.5.!8 Прерывистые фундаменты с повыше­нием расчетного сопротивления основания не рекомендуются:

- в грунтовых условиях I типа по нросадоч- егостн при отсутствии поверхностного уплот- егсезия [рунта в пределах деформируемой зоны;

- при сейсмичности 7 баллов и более.5.5.19 При устройстве прерывистых фунда­

ментов также могут применяться плиты с уг­ловыми вырезами за исключением следующих случаев:

- при залегании под подошвой фундамен­тов рыхлых песков;

- при сейсмичности района 7 баллов и бо­лее (в этом случае можно применять гтлнты с угловыми вырезами, укладывая их в виде не­прерывной ленты);

- лри неравномерном напластовании грун­тов в пределах сооружении;

- при залегания ниже подошвы фундамен­тов гл нее истых грунтов с показателем текучес­ти fL > 0,5.

5.5.20 При совладении ширины типовой сборной железобетон ной пли гы с шириной фундамента, подученной по расчету, плиты ирямоуз ильной формы и е угловыми вырезами укладывают ее виде непрерывной нс ее гы. В слом случае расчетное сопротивление грунта осно­вания Л, вычисленное по формуле (5.5), мо­жет быть повышеЕЮ в соответствии с рекомеЕЕ- дацнпмн 5,5.24.

При несовпадении ширины фундамента, полученной по рас чету, е шириной типовой сборной плиты, проектируют прерывистые фундаменты. Для прерывистых фундаментов, проектируемых с повышением расчетного со- противления основания, вычисленного по фор­муле (5.5), коэффициент повышения не дол­жен быть больше значеЕзий, приведенных в заб- лице 5.4, д для плит прямоугольной формы, кроме то Ею, по должен быть больше коэффи­циента к'ф нриведсЕЕною в таблице 5,5.

5.5.21 Для фундаментов с промежуточной поле отовкой переменной жесткости расчетное сопротивление грунта основания под бетонной

Т а б л и ц а 5.5Расчетная шириип Ширина npspjjiEiueroro 1 Рисяегипч шириЕШ

1Ширима прерывистого

яс 1 c m ш ип фу] стам L'j 1 га iJjVFIj'UJMUH ГА Ьу М * * ! ЛС-JГ1«:ЬЧИ£1 ГО фу'Е1ЛНМиНЫ ф ундам ент t\. мb, w 1 Ь. м

1,3 1,4 1.02 2.3 2,4 1,11,5 1,6 1.11 2.5 2,8 1.171,7 2 1.18 2,6 2,8 U 5и 2 1,17 2,7 2,8 1.121,9 2 1.09 2.9 3,2 1,1,32,1 2,4 1.18 3 3,2 1Л 12,2 2,4 1 .П з л 3,2 1,(19г

15

СП 51Ы01-2004

частью определи ют по ([юр муле С л. 5). При этом расчетное сопротивление грунта основании под бетонной частью фундамента принимают НС менее 2 К.

5.5.22 Расчет осадки дешочнЕлх с угловы­ми вырезами и прерывистых фундаментов производит как расчет сплошного ленточЕЕО- ](> фундамента на среднее давление, отнесен­ное к общей площади фундамента, включая промежутки между плитами и угловые выре­зы.

5.5.23 При увеличении еейерузок на осно­вание существующих сооружений (например, при рекоЕютрукции) расчетное сопротивление грунтоЕ! основания должно принимиеъси в со­ответствии с данными об их фи ли ко-мех леей- чсских свойствах с учетом тина и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплу­атации, ожидаемых лоеюлнотельных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты и их ВЛИЯЕЕИЯ НЕЕ примыкающие СООружеЕЕИЯ (см.подраздел 5.7).

5.5.24 Расчетное сопротивление грунта ос- поЕзания R, вычисленное по формуле (5.5), мо­жет быть повышено в зависимости от соотно­шения расчетной осадки основания я (при дав­лении р, равном R) и предельной осещки зи (5.5.46—5-5.50).

Ре коме н дуете я принимать следующие зна­чении повышенного расчетного сопротивления

а) при . ? 0,4.tH /?м ~ 1,2 Я;б) при s > 0,7.(rJ Rn = R;в) при 0,7$ц > s > 0,45„ определяют Ин­

терпол я и ней.При соответствующем обосновании допус­

кается при 5 -ь 0,4.$ принимать = 1,3/!,Указанное понышеЕше давления не должно

вы зытилъ деформации основания свыше SO % \ ipc- дельных и превышать ЗЕЕаченис даЕзлсния из усло­вия расчета основания по Езесушей способности ез сооттестствия с требованиями подраздела 5.6.

5.5.25 При наличии в пределах сжимаемой тол ши основания на глубине тог подошвы фун­дамента слоя грунта меньшей прочности, чем п|ючност1> грунта ее ьл пел ежащих слоев, разме­ры фундамеЕзта должны fi авиа чаться такими, чтобы лля с ум мар ею го напряжения о. обеспс- ч нет длись условие

а; = _ п :г) + аз! s Rz' (5-7)

где o,jr и — вертикальные ЕЕалряжепия в грунте на глубине г от по­дошвы фундамента (см. 5.5.31), кПа;

R. — расчетное сопротивление грунта по­ниже] зной прочности, кПа, на илу- бине ;, вычисленное гео формуле(5.5) для условного фундамента шириной й , м, равной:

b. - JA. +а2 - я, (5.Я)

]-дс А. = Л/Ъ^; а = {! - 6/2),

здес11 Л1' — вертикальная нагрузка на octiOEsamie от фундамента;

/и Ь - COOl LLCTCTBCfEILO ДЛИЛИ И ШИрИНИфундамента.

5.5.26 ДавлсЕЕие на [рузЕт у края подошвы шзеценЕренно нагруженного фундамеша (вы­численное в предположении линейного распре- лслсееия давления под подоил so й фундамента при нагрузках, призгимаемых для расчета яс­но В!1Нни г:о деформациям), как правило, дол­жно определяться с учетом .заглубления фун­дамента в грунт и жесткости над фундаментные конструкций. Краевое давление при действии изгнбаЕОшсго момента вдоль каждой оси фун­дамента нс должно превышать 1,2/? и r угловой точке — 1.5Д (здесь R — расчетное сопротивле­ние грунта основания, определяемое ез соответ­ствии с требованиями 5.5.Й—5.5.25).

5.5.27 При расчете апоцентре] шо нагружен ных фундаментом эгтюры да ездой ий могут был трапециеЕЕнднЕче и треугольные, в том числе укороченной ддиезеп], обозначающие краевой игры is по дои евы фундамента от грунта при от­носительном эксцентриситете равнодействую­щей е более i/б (рисунок 5,1).

Для фундаментов колонн зданий, обору­дованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 ]' и выше, а также для фундаментов кодоил открытых крановых эстакад при кранах зруэоподъ- емностыо свыше 15 т, я-в: сооружш еий Сдшсе и юге типа (л руб, домен и других), з также лля всех ви­дов сооружений при расчетном сопротивлении фунта ос ее ования R < 150 к Па размеры фунда- MCHiotE ре коме ее дуется назначал ь ейкими, чтобы эпюра давлений была трапе ни е ешд ной, с отно­шением краевых,заилений /еП||. //з >0,25.

В ост;шыLt.ix случаях для фундамсЕггов зда­ний с мостовыми кранами допускается треу­гольная эпюра е ошосилслшым экепе!Етрно1- тетом pats подействую щей е, равным 1/Ь.

Для фундаментов бескрановых зданий ; подвесным транспортным оборудованием до­пускается треугольная эпюра лаЕзлений с нуле­вой орд и питой па расстоянии не более 1 /4 дли­ны подо швы фундамента, что еоогиетстЕзуо относительному эксцентриситету равнодейству ющей с не более //4.

16

С П 5IM01-2004

а) Р

У.

V V \ / v 4

ч г1

+

х <_> к !/Ь

---------------- 11

« : э з з ш 1 вX___

i’j 4 4 I l f

/'■■Ml

Al'JШ Ш Ш

I 1

it- ? ■ п|>и отсугстпии i[-ir-pyjcjк iiii inMij; л — л - при сплоишоД равномерно распределLiHHf>11 пагружс интенсивностью q\ о Li () - при iccei тралы coil нагрузке, (J и е — 1фи жчщсм ifmemreit нагрузки с < i/h\ в и .«■ — при е - (/Ь\. <• » г — при е > 1/&

(с частичным отрывом фундцысЕгм nr грушл)

Р и с у н о к 5 Г 1 — .'9 т о р и ли ил с I гий по ш гдОшезс ф ундам ентов при центра л е,1ш й и пне нс игре ИНОЙ itt грузках

Требования. ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок,

П р и и е ч а и и е — При мпичительпмч «о м е т мы* Пнчгруыак с целью уменьшения красны ч ял плс i г Hi i рско- чсиаустен причеш ите ф унда м ен т» е анкерами.

5,5.28 Краевые давления р , кПа, определя­ют по формулам:

при относительном эксцентриситете е/1< 1/6

Р =■ № + ± M/W\ (5.9)

при относительном эксцентрисите те %/\ > 1/6 р = 2 0V + Т л ^ Д З А С у , (5.1C)

где ,V — сумма вертикальных нагрузок, дей­ствующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случаи расчета основания но деформациям, к][;

А — плошадь подоги вы фундамента, м:; угШ — средневзвешенное значение удельных

весен тела фундамента, грунта и пола, расположенных над подошвой фуцда- мента; принимают равным 20 кНДТ;

12

С П 50-101-1004

d — глубина наложении фу! ши мента* м; Л/ — момс иго г рн и f шлейстну юше W №: я на­

грузок, действующих по полотне фун­дамента, найденных с уча ом заглуб­ления фундамеша к грунте и пере рас­пределяю! него влияния нерхннх кон­струкций или без этого учета. кН м;

W — мима ггсопротивлении плошали по­дошвы фундамента, м''\

С0 — расстояние от топки приложении рашIодейсшукилей до крал фунда­мента по его оси, м. определяемое тю формулеС;, = //2 -■ M/fN + y^ lb y , (5.11)

<; ■ - :) кс центр пси лет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый но формуле

е = Щ ( Ы + ч т!т . (5.12)5.5.24 При наличии м о м е н то в Д^.и М дей­

ствую! и и к и двух направлениях, парил дельных осям х п у прямоугольного фундамента, наи­большее давление в угловой точке к Па,определяют по формуле

+ MJWx \ HJWr (5-13)где .V, А, у W — то же. что и в формуле (5.9).

5.5,30 При наличии на подах сплошной рав­номерно распределенной нагрузки интенсив­ностью ц краевые и средние эпюры давления по полотне следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1).

Нагрузку на п о л ез промышленных здании q допускается принимать равной 20 к Па, если в технологическом задании не! проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Определение осадки основания5.5.3! Осадку основания s, см, с использова­

нием расчетной схемы в виде линейно деформи­руемого полупространства (п.5.5.7) определяю]' методом послойного суммирования по формуле

.5Л о , .

Е„ ' (5 И )

где (3 — безра змсрнел й ко эфф и ни е н т, равный (КВ;

о f — среднее значение вертикального нор­мального напряжения (далее — вер­ти калыное напряжение) от вне] и пей плфузки в Км слое груша по верти­кали, проходя шей через центр подо­швы фундамента (см. 5.5.32), к Па;

ht — тол ши па f-ro слоя Ерунта, см, при­нимаемая нс более 0.4 ширины фун­дамента;

1 ft

Е- — модул!! деформапни ) -го слоя грунта по ветви перЕШЧЕЮЕО ЕШЕружепия, к Па;

а - среднее значение дерти кал ьное'О на­пряжения в i -м слое Ерунта по вер­тикали, проходя шей через центр подошвы фундамента, от собствен­ного веса выбранного при отрывке котлована грунта (см. 5.5.33), кПа;

Efi -■ модуль деформации i-i'O слоя грунта по ветви тори иного нагружении, к Па:

п — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикашшых напря­жений по глубине основания принимают ез соот­ветствии со схемой, привелеЕиюй на рисунке 5.2.

П р и м е ч а н и я1. Мри отсутствии опытных определений модуля дг-

формашш . для сооружении II н I I I уропмей огисг- сл ценности до нус кле гев ирш ниии, f\ - 5/."..

2. Средине значения наприлсмив о.,,, в и г-м еды: грунта допускается ие.гчисляте, кик полусумму еотщклстЕркт I [] и к напряжении на TdCpyuuii z, ■ н инжнев z, границах слон

j При аозЕгелемил сооружения у п ’ушиглин'м котлонлиг следует различать три следующих значения верти кал ьныч напряжении: и — от снСкт пенно го пе-еа грунта до начала строительства: сг.ц — пчеле енрычкгг кпгдоиппа, а. -■ тягле позка-теггия coop ужения.

IJL

DI. — отметка планировки; AV, - отметка попсрхлости гтри- ролнога рельефа, EL — отметка подошвы фундамента; WL — уровень ш и 'и ш ш вол; it С — нижияп гран гг ца сжи­маемой гол ши, d if dr. глубина заложения фундамента со- гп-итгеткеппо еп утятты ил на н гонки и поверхности природ­ного рельефа: h — шчриЕгд фундамента'. р — среднее днкле­ши: под нодошвеч! фундамента: (т к гт, ,-, — перт нкалыЕсе паприженне о: собетвенпога еиси [рента на глубине г о т по­лоти н ы фундамента ива урон не нодошны, ет , и птС, — мер- тихалш ос напряжсршс от плев шеи ни грузки Eia глтошге ; от но допиты фундамента и па уровне подошпы; о _ , - перги КДЛЬЖК- напряжение от сдаст иен нога неси ич н ун ИР и н и ло­ва не грунта в середине /-га слоя на глубине z ш1 гюлошвь

фундамента; Нг — глубина сжимаемой толшн

Рисунок -5.2 ■ Схема рис п роде лсееин дерти клльн и х на- гтряжеЕ гн и fi д hi гой] ш -да jxip.M i груимом j if хчул p< ж j p;n eltbc

СП SO Л 01-2004

5.5.32 Вертикальные напряжения от клеш­ней нагрузки о = п, — зависят от размеров, формы и глубины таложенин фундамента, рас­пределения давления на грунт по его подоите и свойств грунт!! основания. Для прямоуголь­ных, круглых и ленточных фундаментов значе­ния г , кПа, на глубине z от подошвы фунда­мента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле

= ар, (5-15)

где а — коэффициент, принимаемый но таб­лице 5.6 в за в и с и мост'И от относи­тельной глубины ц, равной 2?/!к

р — среднее даш1 сн ие г юл подошвой фун­дамент, кПа.

5.5.33 Вертикальное напряжение от соб­ствен того веса грунта на отметке подошвы фун­дамент = <г,„ — п кПа, на глубине z от

■-Т чк сиПОЛОН! ВЫ прлмоуюдьнык, КРУГЛЫХ и ленточных фундамента определяю г по формуле

^ “ Ной!.о* (5-1б>

где а — го же, что и в 5.5.32;— вертикальное напряжение о т соб­

ственного веса грунта на отметке подошны фундамента, к Па (при пла­нировке с резко н о 0 = y'rf, при от­сутствии планировки я нланнроике ПОДСЫПКОЙ ст D = yV„, (де Y — удель­ный вес трута, кН/м\ |засположен­ного выше подошвы; d и itn, м - ем. рисунок 5.2).

5.5.34 При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной мслес 5 м.

лол ус касте я в формуле (5.14) не учитывать вто­рое слагаемое.

5,5.35 £сли среднее давление под подошвой фундамента р < а , осадку фундамента опре­дел яют по формуле

s - (5.17)

где |3, о , (?,. Е ип - то же. что и в формуле(5.14). ' '

л.5.36 Вертикальные напряжения от внеш­ней нагрузки па [дубине сот подошвы фунда­м ен т а , к Па, по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамен­та. определяют по формуле

arPit ~ <тф/4, (5-1»)

где а — коэффициент, принимаемый по таб­лице 5.6 ь зависимости от значенияс - z fk

р -- гоже, что и в формуле (5.15).5.5.37 Вертикальные напряжения <т , кПа,

на глубине z чт подои! вы фундамента по верти- ш и , проходящей через произвольную точку А (в пределах или за пределами рассматриваемо­го фундамента с давлением по подошве, рав­ным р), определяют алгебраическим суммиро­ванием напряжений о кПа, в углавы* точ­ках четырех фиктивных фундаментов (рисунок 5.3) но формуле

я т.1 " (5.19)j'=i

Т а б л н н л 5.6

Коэффиищчп а аш фуiсч.iмс-ii :-ов-

,___ _

L

0

круглых

1,0(10

прямоугольных, с соотношением сторон(\ ■" {/Ь, pLIt'lNIilM

1. ' [ с т о ч н ы х

(В ? 101

1,000

1.0

1,0(10. . _ L 4 _

1,000

1,6

1.000

2.4

1.000

3.2

1,000_ 5- _ L

МНЮ :

9.4 0,949 0,960 0,972 0,975 0,976 0,977 0.977 1 0,9771),Н 0,756 0,800 0,848 0.866 0.876 0,879 0.881 [ 0,8811.2 0.547 0.606 0,682 0,717 0,739 0,749 0.734 | 0,7531.6 0,390 0,449 0,532 0,578 0,612 0,624 0,639 ! 0,6422.0 0.2X5 0.336 0,414 0.463 0,505 0.530 07545 Р 0.5502,4 L 1 [ 0,257 0,325 0,374 0,419 0,449 0,470 ' 0,477Ы ! 0,165 0,201 0,260 0,304 0,349 0,383 0.410 1 0,4203,2 0.130 0,160 0,210 0,251 Т Ф294 0,329 0,360 j 0,3743,6 0.106 0,П1 I 0,173 0,209 0,250 0,285 0,319 ] 0,3374,0 0,087 0,108 ~ Т ~ 0,145 0.176 0,214 0.248 0,285 ] 0,3064,4 0,(173 0,091 0,125 0,150 0,185 0,218 0.255 !" 0,280г 4.

1 И 0,062 0,077 0.105 0.130 0,161 0,192 0.230 р 0,258

19

СП 50-Ш1-2004

Окончание таблицы 5.6

Коэффициент а для фуиламептон

;круглых

гатимо*голыш* с соотношениемп //£„ [J(LrtHhKl

сторон 1ЛШТП'ГЕНи'Ч

(П > 101 !

1I,') t.4 м 2,4 Л-,2 5

5:20.053 0,067 0,091 0,1!3 0.141 0.170 а. 208 0.239

0,223 15.6 0.046 0,05 is 0,079 0.009 0.124 0.152 0,1396.а 0,040 0,051 0,070 0.087 0.1 to 0,136 0,175 0.2086,4 0,026 0,045 0,062 0,077 0.009 0,122 0,158 0,1966.8 0.03! 0,040 0,055 0.064 0,088 ОЛЮ 0,145 0,1857,2 ___ 0.02 Я 0,036 0,049 0,062 o,o8u о.шо 0,1.35 0,175

, ™— i ~

0.024 0,032 0,044 | 0,056 0,072 0,091 0,123 0,1668,0 0,022 0,029 ( 0,040 0,05 П 0,066 O.0S4 0,113 0,1588.4. 0.021 0.026 0,057 0.046 0,060 0.077 0,105 0.150Я,Й (>.019 0,024 " 0,05.3 Г~ 0,042 0,055 0,071 0,008 0,1439,2 0,017 0,022 0,03! 0.039 0,051 0,065 0.091 0,1379,6 0,016 0.020 0,028 0,036 0,047 0,060 0,085 0,13210,0 0,015 0.019 0,026 0,033 0.043 0,056 0,079 0.12610,4 0,014 0,017 0,024 0,031 0,040 0,052 0,074 0 Л 32.Ш,8 0.013 0,016 0,022 0.029 0,037 0,049 0.069 0.П711,2 0,012 0.015 1__ 0.02! | 0.027 0,035 0,045 [ 0.065 0,11311,6 0.011 0.014-

f0,020 i 0.0250,01 i T T 0,023 1

0,033 0,042 0.061 0.10912,0 0,010 о.о] з 0,03! 0,040 \ 0,058 0.106

1 П р и м е ч а н и яI !1 таблице yfio.uIичй!н.1. h ■ - щирица или диаметр фундамента, ! — длина фундаменты.

! 2 Для фундаменту в, имеющих пожни ну и форма правильного миошугольник» с n.miimbm Л. липче пня о мри ни манг[как для круглых фундам ент в радиусом г - .[а ~!г__I 3 Дня промежуточных дначений С и д коэффинленты u определяют интерполяцией.

а - схема располшкения рассчитываемого 1 н влияющего фундамента 2: tf — схема расположения фиктивных фундамента с укатаниен .знака напряжений о в формуле (5.14) под углом у го фундамента

Рисунок 3.3 - Схема к определению верти клл ЕЛ гых напрязкеггий п основании pticc4HTEFifipc.ti(jro фундамент е учетом влияния соседнего фуЕпчд мента методом угловых точек

20

СП 50-1111-2004

5.5.5И Вертикальные напряжения о г/-, к Па, на е лубимс i от подошвы фундамента по верти­кали, проходящей через центр рассчитываемо­го фундамеЕЕга, с учетом или нее ия соседних фундамснтоЕ! или на грузок на прилегающие площади определяют по формуле

*< W = ° 7 ' - £ ячм"> (5.20)

JH

где — то же, что и и формуле (5.15), кПа; (т ш — вертикальные напряжеЕшя от сосед-

енчо фуЕЕла.чСЕЕта или naj-руток: к — число влияющих фундаментов или

нагрузок.5.5.59 При сплошной равномерно распре­

деленной нагрузке на по пери ее ост и земли ин­тенсивностью q, кМа (например, от веса пла- нироио’нюй пасы и и) значение cr.4,.f по фор­муле (5.20) для любой глубины z определяют по формуле ст.ля/ = а:р + q.

5 5.40 Вертикальное напряжение от соб­ственного веса грунта о , к! 1л, па граЕшпе слоя, расположенною па глубине от подошвы фун­дамента, определяется по формуле

°<* - v'4 + ЕлД,r-L

(5.21)

j jic Y — удельный пес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН /м1;

dn — см. рисунок 5.2, м; у, и fis — соответственно удельный вес, к11/м\

и толщина i-ro слоя грунта, м.Удельный вес труп то и. залсЕшоишх ниже

уровня подземных вод. но выше водоупора, должен приниматься с учетом нзвешивающего действия воды.

При определении ст в водоупорном слое и ниже него следует учитывать давление столба воды, расположенного выше Еюдоупорпого слоя.

5.5.41 Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z = N.. едс выполняется условие а — Асг , где:

,з) к = 0,2 при b < 5 м;б) к ^ 0.5 при b > 20 м;в) при 5 < Ь < 20 м к определиеот интерпо­

ляцией ( и q_( определяют по формулам(5.15) и (5.2 и). 11риэтом глубина сжимаемой толщи еес должна быть меньше Ь/2 при b < 10 м и (4+0,1 fj) при Ь >10 м.

Рели и пределах глубины Hs., майдешюн по у кеше шым выше условиям, залегает слой фунта с модулем деформации Е > 100 Ml 1а, сжимае­

мую толщу допускается принимать до кроили этою грунта,

Если найденная по указанным ылше усло­виям ееижезяя граница сжимаемой толщи нахо­дится и сдое j ру ее та с модулем деформации Е < Ь МПа иди такой сдой зал седое непосред­ственно ниже глуби ЕЕ Ы Z = !fc, ТО этот слой включают в сжимаемую толщу, а за И., прини- мдеот минимальное из значений. соотЕЕетству- ющих подошве сдоя иди глубине, где выпол­няется условие о ~ б,1(т .

При расчете осадки различных точек плит- ное’о фундамента глубину сжимаемой толщ и до­пускается принимать постоянной в пределах всс- ео плана Ерунда м ета (при отсутствии в сс соста­ве фунтов с модулем деЕ^ормации Е> 100 МП ее),

5,5.42 При возведении нового объекта на застрое е е е е ой территории до е i oj е е е и тс л i л е ы с i Ее - формации оснований существующих сооруже- ее ий (гг воздействия нового сооружения необ­ходимо определять с учетом разгрузки от вы­емки грунта в котловане, вертикальной нагруз­ки от вновь возводимою сооружении и apyinx факторов, используя, как правило, числеп- !1ые методы. Для расчета донолнитедьных де­формаций, вызванных вертикальными itaipy> ками от вновь возводимого сооружения, допус­кается использовать расчетную схему в виде л и е Ее й е го - де фор м и pye moitj пол у е ipocrpa i icrua.

При выборе метода расчета необходимо учи­тывать уровень ответстЕЕенности существующе­го сооружения, конструктивные особенности и тиееы фундаментов новою и существующего сооружений, глубину котлована, а также ме­тод строительства.

Определение крана фундамента

5.5.43 Крен отдельных фу н да ментов или сооружений в целом должен вычисляться с уче­том момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундамеЕ1тов, ншрузок на прилсЕшОЕцие плотили и неравномерности сжи­маемости основания.

При определении крепов фундаментов, кро­ме тою необходимо, как правило, учитывать заглубление ЕфутЕдамента, жесткость надфунда­ме ее гной конструкции, а также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за [Еаклона фундамента (сооружения).

5.5.44 Крен фундамента / при действии ипе- цс из репной паЕрузки определяют по формуле

где А4.

I - V2 , Лге1 ~ —7 ^ kt -------Г-

коэффициент, при таблице 5.2:

(5.22)

ни маемый но

21

СП 50-101 21Ш4

Е и г — соответствен гю rovjy i ь деформа­ции, кПа. и коэффициент попе­речной деформации грунта осно­вании (3FiLi4Ciine v лрштмйют ло таблице 5.8); в случае неоднород­ного основания значения £ и v принимают средними в пределах сжимаемой щепли и соответствии с указаниями 5.5.45;

Л1' -■ вертиктечьнаи составляющая равно­действующей всех naif узок на фун­дамент в уровне его подошвы, кИ;

е ■ - дкеггентрнситет, лт; о — ди а метр круглого или сторона пря­

моугольного фундамента (м). и на­правлении которой лейсшуст мо­мент; лтл фундамента с подо]ивой в форме правильного многоуголь­ника площадью А принимаюта = 2-JA / п ;

П р и м е ч ;l и и с — Крен фундамента. нм ш икаю т» я 13 результате мера line мер кости сжимаемости мсиоеыикя. следует определять численными методами (па при мер. МКД).

Т а б л и ц а 0.7

Форма фуцдл- | Коэффициент кг при п = 1/Ь. равном |

:к?пис зсйстзшя 1 | г г 1 S 7 1 S 10’rH'iiVL’ IL UL 1

Прямоу голь- U.50 0,57 0,68 0,82 1,17 1,42 2.00ный с момсл-тем вдоль боль-шей стороны

Лрнмоу голь- и з о 0,4.1 0,50 0,28 0,20 0,12 0,07кын с MOV1CM-TOW ПЛЛЛЬМСШаШСЙ сто-pflISFJ

Круз a iiii'i 0.75

Т а й д н ц а 5.8

Грунты Ко'эффИЕШС 1! Г ПОГlepe-1 - HUM ДС(|юрМ;ШН[1 V

Круп нею&л п модные грунты 0,27П иски и супеси tt.MJ-0.35 1 1С угли н к и Q.35-0J7 t 1Глины при показатели теку­чести It \

i j < 00'< i L -С 0,25 0,25 < /; < 1

0,20-030 030-038 03Й -0.45

П р и м е ч а н и е - Меы.шие значения v приме­няют лрч больше» п л е п т г : » груша.

5.5-45 Средние (н пределах сжимаемой тол­щи / / ) значения модуля деформации £', к Пи. и коэффициента Пуассона т" ipynn.ni основа­ния определяют по формулам:

Е = £ Л / £ ( Л (5.231ittI ; = L

г1V = Y<V& f Нс* (5.241

г-1

где At

Кit

□лошадь эпюры вертикальных на­пряжений от единичного давления под подошвой фундамента в преде­лах г-го слоя труп га (доп ус каст с принимать А, - сг Л,(см. 5.5.31)); соответствен ею модуль деформа­ции, кПа , коэффициент попереч­ной деформации и год шила слоя грунта, см;сжимаемая толщи, определяемая пт 5.5.41, см;число слоев, отличающихся зная с пнями Е и v в пределах сжимаемо!, толщи И

Предельные деформации основания

5.5.46 Предельные значения совместно! деформации основания и сооружения sat ы у, устанавливают исходя из необходимости соблю дения:

а) технологических иди архитектурных чрт Сований к деформации сооружения (изменени проектных уровней и положений сооружешпн недом, отдел еш ьех сто элементов и оСорудоЕй ния. включая греоопания к нормальной район лифтов, кранового оборудования, подъемны устройств одела город и т.п.) — \ н,

б) требований к прочности, устойчиноси И трещи! ЮС ТОЙ КОП'И КОЕЗСТ'ру К Ц И Й , ЕЗКДЮ чт­об тую устойчивость сооружения. — sBj.

5.5.47 Предельные иначеезия совместно) деформации ос ею нация и сооружения по дл нологически м или архитектурным требоваш: ям ,ч 1 должны устанавливаться соответствую 1Е1Е1.Ч1Е нормами проектирования сооружений правилами технической эксплуатации обо рук Еэанин или заданием на проектирование с уч< том л нео&ходимЕдх случаях р их юкки обо рудо ванн я в процессе эксплуатации.

I [роверку соблктдсЕтия условия i'< 5ц прои: водя г при разработке титюдых н minnwjya."> пых прооЕстоЕГ в cocratse расчетов сооружения г взаимодействии с основанием после соотдсести’ ющих расчетов конструкций сооружения : прочности, уСТОЙЧИЕЮСТИ и ТрСЩИ ПОСТОЙ КОСТ

22

СП 50-101-2004

5.5.48 Предельные значения совместной деформации ос но лакни л сооружения по уе ло HHsru прочности, устойчивости и ТреЩИНПСТОЙ- кост и конструкций s ( до л же [ ы уста н :шд и ватъ- ся jspи проектировании на основе расчета со ­оружения во взаимодействии с основанием.

Значение \ v f дону с кае юн не устанавливать для сооружений значитедьЕнж жесткости и 11 роч ноет и (напри ьтq \ здa i ш i i б а шс и i ю го ти и а . домен), а также для сооружений, в конструк­циях которых не возникают усилия от неравно­мерных осадок основания (например, различ­ного рода шарнирных систем).

5.5.49 При разработке типовых проектов со­оружений на основе значений у ,. и $ г следует, как правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения л их проектов, упро­щающие расчет оснований по деформациям при их привязке к местным i рул новым условиям:

п) предельные .значения стелен и изменчи­вости сжимаемости грунтов о7.. основания, со­ответствующие различным значениям среднею модуля деформации грунтов и пределах плана сооружения Е или сред][Си осадки основания J ;

6) предельную неравномерность деформа­лин основания [Ц 11, соответствующую нулевой жесткости сооружения;

!!) перече!1ь грунтов с указаниеьт их простей­ших характеристик евойст в, а также характера лаплас юваний, при наличии которых ещ требует­ся выполнять расчет оснований по деформациям.

[] р и ч t и а и и яI Степень изменчивости сжимаемости основания ч£

(.41 [)сж;[!1 ют н iTH( 11 и С и и е м i г; 1И Его я i.liic г о значении гфингдеи- i того гто ny&mie модуля деформации грунта а основании н пределах плана сооружения к namLCHE.nre.uy значению.

Т а й л и ц а 5.9

С о ор уж ен ии

] Производственные зданииО j поэтажные с несущими конструкциями, мвчо-

луьспл1тельнымн к неравномерным осадкам (напри­мер, стальной или железобетонный каркас на отдель­ных фундаментах при шарнирном олирамниферм. ри­геле а), л с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т пкдючитедьно.

Многоэтажные до 6 лтажей включительно с сет­кой колпIш не более 6 у 9 м

2 Жилые и обшестпеччые зданияПрямоугольной формы в плане без перепадов по

аысоте с полным каркасом и бескаркасные с иссу­шим и стенами ил кирпича, крупны х блоков пли па­нелей:

а) протяженные ммогасскцно'щыс is ел стой до 9 j этажей включительно,

1 Среднее значение модула дефтрмации грунтов ос- Ешианик Е н Iгрелелах aa.ifia сооружения определяют как средне и знаменное с учетом изменения сжижаемости труп- : с.1 11 п о r . l y m i h c и к in U U I l’ ^ ( ю р у ж е н И is ,

5.5 50 Предельные ЗЕтчения деформаций оснований допускается прщшмать согласно приложению Е, если ктшетрукции сооружения н с рассчитаны на усилия, возникающие es них при взаимодейст вии с основанием и в задании па проектирование не установлены значения .т (см. 5.5.46, 5.5,47).

5-5.51 R проектах сооружений, расчетная осадка которых превышает 8 см, следует, как правило, предусматривать соответствующий строительный польем сооружения, а также ме­роприятия, не допускающие изменений про­ектных уклонов вводов и выпусков инженер­ных коммуникаций и обеспечивающие сохран­ность коммуникаций в местах их пересечения со стенами сооружения.

5.5.52 I’асчет деформаций основания допус­кается нс выполнять, если среднее давление под фундаментами проект и рус мое о сооружения лс и ре в ев тает расчетное сопротивление грунтов основания (см. 5,5.8 — 5.5.25) и выполняется одно из следую щи х условий:

а) степень изменчивости сжимаемости ос­новании меньше предельной (по 5.5.49, о);

б) и и же EiCpi ЕС -гсо логические условия пло­щадки строительства соответствуют области применения типового проекта (по 5.5.49, в);

в) г рун е'Овыс условия площадки строитель­ства сооружений, перечисленных в таблице 5,9, относятся к одному из Езариантои, указанных в этой таблице.

Нириаиты грунтовых условия

1 Круги ЕооСаихшчные грунты при содержании за- е е о . е п и те л я менее 40 %

2 Пески любой крупности, кроме пылеватых, плот­ные и средней плотееости

3 Пески любой крупности, только гелотпъес

4 11ески любой крупности, только средней плот­ности при коэффициенте пористости с <(),(>5

5 Супеси при е < 0.65, Суглинки При с < 0,85 и г л и н ы при е <1 0,95, если д и а п а з о н и з м с я с ш е я коэф­фициента пористости этих грунтов на площадке не гтрс- вышлет 0,2, a i L < 0,5

22

СП 50-101-2004

Окончание таблицы 5.9

14

Сооружения Варианты груитшых уел они ii

o j Е1есблокиронаи11Ер1С башенною тина высотой доЗЕОЖеЙ ЯКЛЮ'ЕШСЛЬЛО

6 Пески, кроме пылеватых npjf е< 0.7 в епчетяшгк с един истыми грунтами при е < 0.5 и 7, < 0.5 незави­симо от порядка их залегания

П |> и м й и :■ и и п[ TuCiJiciucii зопускдогсн iccviьк>13нПhlist ;иш с гр уж е н ий, n ю'хкфьзх ллом щ и отдельаilcs ф уц^ы снтон гюл несушке коргсп ps к-

цнн от.игкиотсн мс {кикс ч м р Л1ы р та . а также дли сооружен Hi i зпюш назначении лри шм.-кч-кчпык конструкции* и кафу паи 2 ТдГиидц и-i,' | klc 11 ix г |>у.11 я и r- si h j п |>iiii - л$одс tivcj I !ш с дданип с нагрузками на полы слышс 20 k I ] li.

i

5.6 Расчет оснований по несущей способности

5.6.1 Целью расчета оснований по несущей Способности является обеспечение прочности и устойчивости оснований, а также недопуще­ние един га фундамента но подо шве и его опро­кидывания. Принимаемая в расчете схема раз­рушения основания (при достижении им пре­дельного состояния) должна быть как стати­чески, так и кинематически возможна для дан­ного воздействия и конструкции фундамента или сооружения.

5.6.2 Расчет оснований по несущей способ­ности производят исходя из условия

где F

VГК

F < (5.2 5)

расчетная нагрузка па основание, кН, определяемая в соответствии с подряхлел ом 5.2;сипл предельного сопротивления ос­нования, кН;коэффициент условий работы, при­нимаемый:для песков, кроме пылеватых....1,0для песков пылеватых, а также глинистых грунтов и стабилизи­рованном состоянии......................0,9для глинистых грунтов в неста­билен ро ва н f i ом состоянии 0, К 5для скальных грунтов:

н е вьг ветрел ых и слабовы-иегрелых................................... 1,0вы ветрелых...............................0,9сильновыьетрслых...................0,Х

коэффициент надежности по назна­чению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1Д5и 1,10соответствен­но для сооружений 1, U и Ш уров­ней ответственности.

II р и лг с ч а н и с - В случае лсшноролных грунтов среди-с: K.EFH? 111 е I l I кте значений q лрштнают п пределах тол­щины I?, г 0.1 (> (по нс Полое 0.5Л1 под полпшиоч фунда­мента, глс b — сторона фундамента. м, л направо с ни и котороЛ предполагается потеря устойчивости, а Ь- = 4 м.

5.6.3 Вертикадьную составляющую силу пре­дельного сопротивления основания jVm. кН. сложенного скальными грунтами, независимо от глубины заложения фундамента вычисли кг по формуле

К -- W (5.25,

[де Ис - расчетное значение предела проч­ности ни одноосное сжатее с кадь- ного грунта, к11а;

b r 11 Г соотиетстиенноприведенпиешкри-на и длина фундамента, м, вычис­ляемые по формулам:

Ь' = Ь-Ъ>ь\ Г - i - 2q-, (5.2-:

.■здесь eh и е; — соответственно эксцентрисител приложения равнодействующей нафузок и е вправлении попереч­ной и продольной осей фуп;Ш' мента, м-

5.6.4 Сила предельного сопротивления ос­нования, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, должна оп­ределяться исходя из условия, что соотноше­ние между нормальными о и касательными: напряжениями но всем поверхностям скольж?- ежя, соответствующее предельному состояния) основания, подчиняется зависимости

т - офф, I q , (5.2SS;

где ф| и q — соогветственно расчетные х [дяг­иля угла внутреннею треп ил н удельного сцепления грунт) (подраздел 5.3).

5.6.5 Сида предельною сопрагивдения ос- нонан ия, сложен ного медленно уплотняющт:-МНСЯ ВОДО)!аС1>1ШеЕ)ЛЫМИ ГЛИНИСТЫМИ, ОргаНО-минсральпыми и органическими грунтами (ирг степени Еыажности S( > 0,Я5 и коэффициенте консолидации cv < I07 см: /год), должна он ре' делиться с учетом возможного нестаГжлизиро­ванного состояния грунтов основания за счп избыточного давления в норовой Еюде и. При

24

СП 50-101-2ЛЛ4

этом соотношение между нормалынями о н ка­сательными т напряжениями принимают по зависимости

т = {а - w)tg(pT + сг, (5.29)

где Ф, и с, — соответствуют стабилизироЕзан- ЕЮМу СОСТОЯНИЮ грунтов ОСЕТОНЗ- Ш1Я и определяются но резуль­татам консолидированно№ сре­за (ГОСТ 1224К и ГОСТ 20276).

Избыточное дацин ше и пороЕюй воле до­пускается определять методами фильтрацион­ной консолидации грунтов с учетом скорости приложения шпрузки на основание.

При соответствующем обосЕювании (высо­кие темпы возведения сооружения или нагру­жения его вксплуатаписишымн нагрузками, от­сутствие в основами и дренирующих слоев грун­та или дренирующих устройств) допускается в запас надежности принимать <р, = 0, в Г| — со­ответствующим неетаби л и а и роиа н но му состо - ялию грум toes оспоЕзании и paiiiibiM прочности грунта по результатам неконсолидированного среза с (ГОСТ Е224К и ГОСТ 20176) (см. 5.6.14).

5-6.6 При проверке несущей способкости ословании фу или мое эта следует' учиЕывать. что потеря устойчивости может происходить по следующим возможным вариантам (в зависи­мости от соотношения вертикальной и гори­зонтальной составляющих равнодействующей, а также значения эксцентриситета):

- плоский сдвиг по подошве;- [дубинный слезит;- смешанный сдвиг (гтлоский сдвиг по '[де­

ти ЛОДОЕЛЕЗЫ И Е'лубинный СДВИГ ПО ЕЮВерХНОС- ти. охватывающей оставшуюся часть подошвы).

Необходимо учитыватЕ, форму фундамента и характер его подошвы, наличие СЕ1яаей фун­дамента с другими элементами сооружения, напластование и свойства грунтов основания,

Проверку устойчивости основания отдель- еюго фунламсЕГга следует производить о учет ом работы основания всего сооружения в целом.

5.6.7 Расчет оснований по несу и [.ей способ­ности is общем случае следует выполнять мето­дами теории предельного равновесия, псЕювап- пымн на поиске наиболее опасной иоиерхЕюс- ти скольжения и обеспечивающими равенство сдвигающих и удерживающих сил. Возможные по верх и ости скольжения, отделяющие сдвига­емый массив грунта от пел сдвижного, могут быть приняты круглоцилиндрическими, лома­ными. и виде логарифмической спирали и дру­гой формы.

5 .0 Возможные поверх! еости скольжсешя могут i юл постаю или частично совпадать с вы­

раженными ослабленными поверхностями в грунтоЕзом массиве или пересекать слои см а б ел х грунтов; при их выборе необходимо учитывать ограниченна! на перемещения грунта, вытека­ющие из конструктивных особенностей соору­жения. При расчете должны учитыпенься раз­личные сочетания нагрузок, отвечающие как периоду строительства, так и мер if оду эксплуа­тации сооружения.

5.6 9 Для каждой возможной поверхности скольжения вычисляют предельную нагрузку. При этом используют соотношения между вер- тикалъпыми, горизонтальными и момент! еыми компонентами нагрузки, которые ожидаются в момент потери устойчивости, и омисыЕзают нагрузку одним параметром. Этот параметр оп­ределяется из условия ршзЕЮиесин сил (в про­екции на заданную ось) и лег мо мен то и (отно­сительно .заданной оси). В качестве предельной нгмруэки принимают минимальное значение,

5.6.10 В число рассматриваемых при опреде­лении равновесия сил иклЕочают вертикальные, горизонтальные и моментные нагрузки от со- оружс|[ин, вес I рул та, фильтра циоЕ1ные силы, силы трения и сцепления по выбранЕюй повер­хности сколыксния. активное и (или) пассив­ное давление грунта на сдвигаемую часть грун­тового массива вне поверхности скольжения.

5.6.11 Вертикальную составляющую сшил предельного сопротивлении Л' кН, основания, сложенного дисперснЕями грунтами б стабили­зированном состоянии, допускается определять по формуле (5.30), если фундамент имеет плос­кую поди шву и ipyi it ы ос нонан ия Ежже подо­швы однородны ло глубины нс мсетсс ее шири­ны, а и случае различной взертиколе>ной при­грузки с разных сторон фундамента интенсив­ность большей из них не превышает 0,5A {R — расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с 5.5.8—5.5.25)

Л 'и = + N ^ d - Л 'Л с , ) , (5 .50)

где Ь' и !' — то же, что и и формуле (5.27), при этом буквой Ь обозначена сторона фундамента, и нанрдиле- нии которой предполагается по­теря устойчиЕюсти основания;

■V., N.. Л7, — безразмерные коэффициенты несуI ней способности, опрсделя- емые по таблице 5.Ш в зависи­мости от расчетного значения угла внутреннего грен гея грунта Ф, и угла наклона к вертикали й равнодействующей внешней на­грузки на основание F в уровне и олош в ы фу илам с i ira;

25

СИ 50-1(И'2004

Yj м ' { 1 — расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3, находящих­ся н пределах возможной приемы выпирания соответственно ниже и выше гюдошвы фундамента (при наличии подтемных вод оп­ределяют с учетом юиешндаюше' го действия волы для грунтов, на­ходящихся выше нодпупора);

С] -- расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа;

d — глубина наложения фундамента, м (в случае неодинаковой вер­тикальном пригрузки е разных сторон фундамента принимают значение d, соответствующее наименьшей пригрузке, напри­мер, со стороны подвала);

<L, £ , --- коэффициенты формы фунтемента, определяемые но форму лам:

£, - 1 -0 .2 5 /п , - I - 1,5/ ti; f5 ?|£ , . - ] + 0, j / ip

здесь х\ — 1/Ь\t и Ь — соответственно длина и ширич:

подошвы фундамента, и, при­нимаемые в случае в не центре н- н ого приложения рав нолей ста­ющей нагрузки равными прие­денным значениям /' и Ь\ опре­деляемым по формуле (5.27),

Гели р = ifh < L b формулах (5.21) следу;- принимать р = 1 .

Т а б л и ц а 5.10

26

СП so -]Ш-2004

Окончание таблицы 5.Ю

Угол лм)|рим-

FICTLHОЬом м-

ЧйНИС

Коэффициенты ik'cymcii сгшеоСижти .-V.. ;V u -V( щш угла* к пс|>тикалн14IL КН ИДС l нук W. \М (1 HHfi 1114 LI i\ 1 ‘.aL ^учк и й. фаД. . p;L M15Л\

трелим КНМффи -' 1 гуцпл у,. Ц]1СМТЛ15 0 | S lip 15 70 2i 30 : 35 411 * 5

гран. j i

■* 177,61 \ 126.09 Я6.20 56.50 32.26 20.73 11.26 \ 5,45 f -222 145 ,5' 134.X7 I L OH .24 Я5.16 65,5 Si 44.26 35,93 25,24 16,82 1 16,42 > 6 -3 5 .2

i1_________ ,.V' 133.И7| 107,23 S4.16

_________64.5S

_________43.26 34.93 24.24 ! ] 5,82 U3-82J

И р м я :L ’1 л 1г II я1 При промежуточных значениях о, и п коэффициенты .v . :v и Л'., допускается определять интерполяцией.2 В ф и г у р н ы х LK(1(hki3X l l ’HI MLHMFlhl .iFHU’Hejl 11Н к и н г| | ф и ц щ 'л IIIH F l l 'c y in c i i CriO LO O H O C T И , eOCFTEK'Tt "F liy K11Ш 1C lipeUe.'FhFIO Xiy

згшемнм yni:i |гдкл<н;;| т л р у ж п 6 . исходи из уел mum (i.33)

Угол наклона к вертикали ра им олс новую ■ щей внешней i игрушки на основшше опреде­ляют из условия

t & =F h /t-v. (5.12)

где Ул и — соответственно горизонтальная и верч и кальна я составляющие внешней нагрузки F нл основа­ние а уровне полоши и фунда­мента, к И.

Расчет по формуле (5.3D) допускается вы­пад пять, если соблюдается условие

tgS<sin(pl. (5.33)

П р и м е ч а н и я1 ПрН HCnft.Th.UTM ИИ Л фП[1 \fj, IЫ (5.30) И СЛуЧИО ЁЦ'(МИ-

иаксчюй пршрузщ с p;hhf,ix сюрон фундамента ff составе горюем тал ыгъгх нагрузок слслует учит ы мать акта иное дав- ленче I рента.

2 Если ус.тн )н ие (553) fhcl и ы I кгл н и с 1 ся, следует I ф о - ш имить расчет фундамента на сдвиг но полон те (5 6 12).

3 1]|Ш соотношении сторон фундамента п > 5 фунда­мент ратяпринистея как .in i кии iblii и кг)н||фициен гы^ И ПрИИИЧИЮТ pniiilLLMH сдшгиис.

5.6.13 Расчет фундамента на сдвиг по подо­ите проилюдят исходя из условия

Z ^ . ^ ( 7 e X ^ . , ) / Y , n <5.34)

где и — суммы проекций на плос­кость скольжения соответ­ствен 1 ю рас ч сп i ы х ели и га ю- щих и удерживающих сил, кН. определяемых с учетом активного и гшсс и иного дав­лений грунта на (токовые грани фундамента, коэффи­циента трепня подошвы фундамента по грунту, а так­же силы гидростатического противодавления (при уров­не подзем ныл вод выше по­дошвы фундамента);

V, и у — j o же. что и в формуле (5.25),

д.6.13 Расчет на плоский сдвиг по подошве производят ирн наличии горизонтальной со­ставляющей нагрузки на фундамент в случаях:

- I трушен нн условия (5.33) применимости формулы (5.30);

- наличия слоя грунта с низкими значения­ми п роч и ост I s 1 а \ хара ктср и сти к не посредстве is - но под подошвой фундамента;

- в случаях, указанных в 5.6.14.5.6.Н Предельное сопротивление основания

(однородного ниже подошвы фундамента до глубины пе менее 0,75й), сложенного медлен­но уплотняющимися долонаеышепными грун­тами (5.6.5), допускается определять следую­щим образом.

а) вертикальную составляющую силы пре­дельного сопротивления основания ленточно­го фундамента кН/м, — по формуле

- Ь'\й 4 (! - л - ot + сокш)С| ], (5.35)

где tiЯ

сL С

а

то же, что и в формуле (5.26); пригрузка с гой стороны фундамен­та, в направлении которой действу­ет горизонтальная составляющая нагрузки, к Па: то же, что и в 5.6.5; д = 3,14;угол, рал, определяемый по фор­муле

о. - aresmi/jj /Ь с , ), (5.36)

здесь / А — горизонтальная составляющая рас­четной нагрузки па I м ,олы нье фун­дамента с учетом активного давле­нии грунта, кН/м.

Формулу (5.35) допускается использовать, если выпал н я стоя условие

А < Ь \ \ . (5.37)

27

СП 50-М 1-2Ш

6) предельного сопротивлении основа­ния прямоугольного (/ ■£ 3ft) фундамента при действии на него [вертикальной на] рузкн допус­кается определять но формуле (5-30), полагая

Ф[ = 0, £f - 1 + 0 ,11/п и с, = с|(.

Во всех случаях, если на фундамент дей­ствуют горизонтальные нагрузки и основание сложено грунтами в нестдбилизнрпванном со­стоянии, следует про изволить расчет фундамен­та на сдвиг по подошве (5.6Л2).

5.7 Особенности проектирования оснований при реконструкции сооружений

5.7.1 Техническое задание на проектирова­ние основании и фунламеп го в реконструируе­мых сооружений должно включать сведения о целях реконструкции (надстройка существую­щею сооружения, пристройка к нему ноной части, устройство подземной части и т.п.), ха­рактеристику здания, уровень ответственнос­ти, нагрузки и другие данные, необходимые для проектирования.

5.7.2 Исходные данные должны также со­держать отчет об инженерно-геологических изысканиях и лошадки строительства на момент реконструкции с результатами определений характеристик грунтов* в том числе получен­ными но испытаниям образцов, отобранных из- под подошвы фундаментов* и отчет с резуль­татами обследования оснований, фундаментов и конструкций сооружения. Особое внимание должно уделяться прочностным характеристи­кам материалов, наличию в конструкциях раз­рушений, деформаций, трешип.

5.7.3 По полученным данным проверяют фак­тические давления на грунты основания под по­дошвой существующих фундаментов н устанавли­вают необходимость усиления основания. При ьыбранных способах усиления основания и кон­струкции фундаментов и подземной чао и здания должны быть рассчитаны на фактические нагруз­ки и воздействия, возникающие в результате ре­конструкции, а также в процессе строительства

5.7.4 При проектировании усиления осно­ваний и фундаментов необходимо учитывать состояние конструкций подземной и наземной частей, а также особенности производства ра­бот по усилению оснований, фундаментов, ползем пой и наземной частей сооружения.

Б проектах реконструируемых сооружений должны приниматься такие решения по уст­ройству оснований и фундаментов, при кото­рых максимально используются существующие конструкции фундаментов и свойства грунтов. Производство работ при реконструкции не дол-2Ь

жко приводить к возникновению недопустимы! дополнительных осадок сооружения (см. 5,7.6)

5.7.5 Расчетное сопротивление грунта осно­вания сооружения при сто предстоящей над­стройке определяют по формуле (5.5) с учете?; требований 5.5,25. При усилении конструкции фундаментов железобетонной обоймой (рубаш­кой) толщиной до 10 см площадь подоишь рубашки при расчете основания не учи гы вики

5.7.6 Дополнительная осадка основания ре­конструируемою сооружения, вызванная ре­конструкцией, не должна превышать предель­ной дополнительной осадки, которая у ста низ- лива стоя с учетом уровня ответственности сс­ору жен ия и категории состояния его кон струн дни (приложение В).

5.7.7 Расчет конструкций фундаментов apt реконструкции производят по двум грушш пределы! ыхсостояний:

а) первой группы — но прочности;б) второй группы — по образованию и рас

крыгию трещин.Расчеты фу адамситов производят в соответ

стам и с разделом 12.5.7.8 При устройстве в реконструируемы

сооружениях п од зе м 11 ы х еоору же и и й (пол вадог тонн ел ей и т.п.) додж ней учитываться: долее нигольное активное горизонтальное даиленлг уменьшение несущей способности фундаменте)!

Рели реконструкций вызывает увеличена нагрузок, необходимо оценивать несущую слс собность основания;!, особенно при тип г ни фундаментов с глубиной заложения менее Ф: v

5.7.9 При устройстве новою фундамент, ниже существую)пего допустимая разность ’■ отметок заложения соседних одиночных ш ленточных фундаментов должна о пре дел я нс по формуле ( 12.5).

5.7.10 При ущцрсшти фундаментов и и.н водке под сооружение нового железобетопио: фундамента расчет фундаментов но н речи ост производят как для вновь возводимых в сад встствии с подразделами 12.3 и 12.4.

5.7.11 При проектировании пол рекой cm- русмым сооружением сплошной плиты ее рас с производят в соответствии с подразделом Е2.5.

5.7.12 При расположении реконструируемо го сооружения рядом с су шествующими соо|ч жениями следует производить проверку его ю;: нееин на зги сооружения,

5.7.13 Проектирование оснований и фу ид ментов при реконструкции должно вестись учетом динамических воздействий от оборуз! ван ни, установленного в зданиях, назем пои1- подземного транспорта, производства стрд тельных работ и других источников па ос и и; данных инструментальных измерений вибрант

СП 50-Ш -2004

5.7.14 При реконструкции фундаментов про­изводстве!!] [ых зданий с целью снижения виб­раций НСибхОЛНМО ПРОВОДИТЬ рЗСЧОТ КОЛС Gil!! и иад я двух состояний сооружения — л о реконст­рукции и после нее. Расчет колебаний до ре­ке л пру кци и дол же!! давать результаты, согла­сующиеся с подученными и холе вибрацион­ною обследования экспериментальными дан­ными. При необходимости осуществляют уточ­нение отдельных параметров иди веси расчет­ной схемы.

5.8 Мероприятия но уменьшению деформаций основании и влияния нх на сооружения

5.8.1 Дли выполнения требований расчета оснований по предельным состояниям, кроме возможности и целесообразности изменения размеров фундаментов в плане или глубины их заложений (включая прорезку грунтов со спе- цлфическнмисвойст!1ами),ниедсниядопални- тельпых связей, ограничивающих перемещении фундаментов, применения других типов фун­даментов, изменения нагрузок на основание и Т.Ц.. следует рассмотреть необходимость при­менения:

а) мероприятий по предохранению грун­тов основания от ухудшения их свойств (5.8.2);

б) мероприятий, направленных па преоб­разование строительных свойств фунтов (5.8.3);

в) конструктивных мероприятий, уменьша­ющих чувствительность сооружений к дефор­мациям основания (5.8.4);

г) выравнивания сооружений или отдель­ных их частей; стационарным, а также времен­ным специальным оборудован кем; выбурива­нием грунта из-под подошвы фундаментов; pc I у л и ру ем ы м замачиванием

При проектировании следует также учиты­вать возможность ре [уд и родам и я усилий в кон­струкциях сооружения, возникающих при сю взаимодействии с основанием (5.8.5), а также рег/ли рода l i ия н ап ряжен но -д ефор м ирова ш ю го состояния грунта основания (5.8 7),

Выбор одного или комплекса мероприятий ли л же л про из водиться с учетом требований 4.1.

5.8.2 К мероприятиям, предохраняющим грунты ос но на ния от ухудшения их строитель­ных свойств, относятся;

а) водозащитные мероприятия на площад­ках, сложенных грунтами, чувствительными к и течению влажности (соответствующая ком­поновка генеральных планов, вертикальная планировка территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, устройство дренажей, про- птофпльтрационных завес и экранов, проклад­

ка водопроводов в специальных каналах или размещение их на безопасных расстояниях от сооружений, контроль за возможными утечка­ми воды и т.п-);

б) зашита грунтов основания от химически активных жидкостей, способных привести к просадкам, набуханию, активизации карстовых явлений, повышению агрессивности подземных вод и т.п.;

в) офаличенис источников внешних воз­действий (например, вибраций);

г) предохранительные мероприятия, осуще­ствляемые в процессе строительства сооруже­ний (сохранение природной структуры и влаж­ности грунтов, соблюдение технологии устрой­ства основа!!ий, фундаментов, подземных и наземных конструкций, не допускающей изме­нения принятой в проекте схемы и скорости передачи погрузки на основание, осоОселю при наличии в основании медленно консолидиру­ющихся грунтов и т.п,).

5.8.5 Преобразование строительных свойств грунтов основания (устройство искусственных оснований) дос i n гае гея:

а) уплотнением грунтов (трамбованием тя­желыми трамбовками, устройством грунтовых свай, вытрамбовыванием котлоешеюв под фун­даменты, предварительным замачиванием грун­тов, использованием анергии взрыва, глубин­ным гидроьиброупл огнен нем* вибрационными машинами, катками и т.п.);

б) полной иди частичной заменой в осно­вании (в плане и но глубине) грунтов с не­удовлетворительными свойствами подушками из песка, гравия, щебня и т.п.;

в) устройством насыпей (отсыпкой min гид­ронамывом);

г} закреплением грунтов (инъекционным, .электрохимическим, бурое мссительпым, тер­мическим и другими способами);

д) введением в грунт специальных добавок (например, засолением труп га или пропит кой его нефтепродуктами для ликвидации пучици­сты х свойств);

с) армированием грунт (введением специ­альных пленок, сеток и г.п.).

5.8.4 Конструктивные мероприятия, умень­шающие чувствительность сооружений к дефор­мациям основания, включают;

а) рациональную ком поливку сооружения в плане и по высоте;

б) повышение прочности и пространствен­ной жесткоеги сооружений, достигаемое уси­лением конструкций, особенно конструкций фундамент!ю-подвалыюн части, в соответствии с результатами расчета сооружения во взаимо­действии с основанием (введение дополнитель-

2<>

СП 50-]»]-2004

пых связен в каркасных конструкциях, устрой­ство железобетонных или армокамелпЕях по­ясов, разрезка сооружений на отсеки и т.п.):

в) увеличение податливости сооружений (если зто позволяют 1Схнол01 ичсские требова­ния) за счет применения гибких или разрез­ных конструкций;

г) устройство приспособлений дли вырав­нивания конструкций сооружения и рихтовки тех н о логи ческого оборудо ва н ии.

I'] р и w а ч ч а к лI Габариты приближения к строительным конструк­

циям подписного техно логи ческого обо руло паи и и (мис- :сшмх к район, лиф пои р Г.Г1.) ДОЛЖНЫ обеСППИНДУЬ ИХ нормалыгую жсплутпшиЕО с учетом пазможных деформа­ций основания.

2 Л ЛЯ обеспечения норм;и1ъж)й аксплуагицин яш|ги)н M!HH)]H):na*(FHhrx якиiни лифтовые шахты необходимо про­ектировать с учетом крепа сооружения.

5.8.5 К мероприятиям, позволяющим умень­шить усилия в конструкциях сооружения при взаимодействии его с основанием, относятся:

- размещение сооружения на плошади зас­тройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов, старых горных выработок, карстовых полостей, внешних во­доводов и т.ш);

- применение соответствующих конструк­ций фундаментов (фундаментов с малой боко­вой поверхностью на подрабатываемых терри­ториях, при наличии в основании пучинистых грунтов и др.);

- засыпка пазух и устройство подушек под фундаментами из материалов, обладающих ма­лым сцеплением и трением, применение спе­циальных д] ггифри кии он н ых по кры тн й, отр ы в- ка временных компенсационных траншей для уменьшения усилий от горизонтальных дефор­маций оснований (например, в районах юр- ных выработок);

- регулирование сроков замополичииания стыков сборных и сборно-монолитных конст­рукций;

- обоснованная скорость и последователь­ное] ь возведения ojдельных частей сооружения;

- устройство разделительных стенок между существующими и возводимым сооружением.

5.8.6 В случаях, когда строительными мера­ми защиты и ннженерЕюй подготовки грунтов ос] 10вания не исключаются деформации и кре­ны сооружений, превышающие допустимые значения, основания следует проектировать с учетом мероприятий, снижающих осадки и крены, в том числе с применением выравни­вания сооружения.

При проектировании сооружений с учетом возможности их выравнивания с помощью дом-,Ю

кратоь следует выполнять расчет ко негру к ци на воздействие неравномерных деформадт основания в стадии выравнивания. Расчетом* выравнивание необходимо пронеритв несупт способность и устойчивость конструкций фун да ментов подвальной части зданий, всю при ни мающих сосредоточенную нагрузку от вырд нивающих устройств, и глубину зал о жени- фундаментов, включая проверку па устойчн вость основания при передаче на него лава: ния от выравнивающих устройств.

5.8.7 Регул продан иелапряженпо-дефор^н рованного состояния грунта основания с i;: лью уменьшения его деформируемости мл повышения несущей способности может б к г выполнено созданием принудительной дефор мации грунтов или приложением постояли действующего давления в грунте следующим способами:

- нагнетанием в ограниченный объем труп та твердеющего раствора (компенсационное ш гнетам ие);

- деформацией путем устройства в грую пневматических конструкций, способных ри: ширяться в [рун ге;

- обжатием грунта атмосферным давление (вакуумирование) и др.

6 Особенности проекторопапия оснований сооружений, возводимы на специфических грунтах и в особых условиях

6.1 Проеадочные грунты

6.1.1 Основания, сложенные проелдочнк ми грунтами, должны проектироваться с учг том их особенности, заключающейся ь том, чт при повышении влажности выше определен еюго уровня про исходит потеря прочности труп та и они дают дополнительные деформации- просадки — от внешней нагрузки и (или) сс-6 ственного веса грунта.

6.1.2 При проектировании ос i ю в а е ] и й, с;и- же иных проса дочными грунтами, следует- уч> ты ват ь возможность повышения их влажное; за счет:

а) замачивания грунтов — сверху из вне шних источников и (или) снизу при полъеч уроЕшя подземных вол;

б) накопления влаги в грунте вся едет нг инфильтрации поверхностных вод и экранир далия поверхе ] ост и.

6.1.3 Просадочные грунтвт характеризует относите л ыюй нросадочностыо ец, и ЕтачальЕЮ проселочным давлением phf Указанные характер стики определяют в соответствии с 6.1.12 и 6.1.:

СП 50-Ш1-2004

НориатиЕшые значения вычисляют кактрал не значения |>сзулыатов их определений (ГОСТ 20522). а расчетные значения допускает­ся принимать ранными нормативным (у = 1).

6.!.4 При проектировании оснований, сло­женных присадочными грунтами, должны учи­тываться:

а) просадки ог внешней Егатрузки si!p, про­исходящие в пределах верхней зоны просадки

намеряемой от подои] вы фундамента до г дубины, где суммарные вертя кал ыгые напря­жения от внешней нагрузки и собственного веса грунта равны начальному просадочному давле­нию или сумма указанных напряжений мини­мальна (см.6.1.]5):

б) [тросдики от собственного веса грунта происходящие в нижней зоне просадки Ajf , начиная с глубины, где суммарные вертикаль­ные напряжения превышают начальное проса­док нос давление t \ ; или сумма вертикальных напряжений от собственного веса грунта и внешней нагрузки минимальна, и до нижней границы проса,точной толщи;

в) неравномерность просадки [рунтов Л.? ;г) горизонтальные перемешсЕгия осношшии

и и пределах криволинейной части проелдоч­ной ESOpOIEKJ] при просадке трут iron от собствен­ного веса;

д) потеря устойчивости откосов и склонов;е) дополнительные нагрузки вследствие

образования в грунтовой толще водных купо­лов.

II р и м с ч и н н с — Просадку грунтов учитывают т,ри относительной щгосгиючцоети (МИ.

6.1.5 При определении просадок грунтов и их нераиномсрЕЮСти следует учитыват ь: ха­рактер планировки территории (наличие вы­емок и срезки или насыпей и подсыпок, ко­торые оказывают влияние на напряженfioe состояние грунтов основания, а также на вид и размер просадок); возможные виды, раз­меры и места расположения источников за­мачивания грунтов; конструктивные особен­ности сооружения, в частности наличие тон- еее.к й , полет ал о в под частью сооружения и Т.П.: дополнительные нагрузки на глубокие фундамента, уплотненные и закрепленные массивы от сил негативного трения, возни- каЕощих при просадках грунтов от собствен­ного веса.

Кроме того, необходимо учитывать, что при замачивании сверху' больших площадей (ширина замачиваемой площади Вк. ршша или превыша­ет толщину слоя просадочного грунта — про­садив ную толщу И^) и замачивании снизу за счет подъема уровня подземных вол полностью

проявляется просадка от собственного веся ssl а при замачивании сверху малых площадей {Bw < //.,) проявляется лишь только часть ее /^ (с м .б .и К ).

П р и м е ч а н и и — При определении ■ гграитгокгер- иости просадок грхптов с лед тег хчнтыадгь возможные паи-

ii еОЛ а I о I гр Iekti 1 hi С н-идЫ 14 м Iliri ;4 p.;LL I к ►;| o>:;ei 1 Ц5| w<;-то1 па к ков 'шмичившил по отжипснню к рлссчнгыласлгочу фундаменту иди сооружению ь целом.

6.1.6 Грунтовые условия площадок, сложен­ных просадочЕшми грузпами, в зависимости от возможности проявления просадки груд по а от собственного веса подразделяют на два тина:

J тип — грунтовые условия, в которых воз­можна в основном просадка грунтов от внеш­ней нагрузки, а просадка грунтов ог собствен’ ного веса отсутствует или ееё превышает 5 см:

II тип — грунтовые условия, в которых по­мимо просадки гру!]тов от внешней нагрузки возможен их просадка от собственного веса и размер ее превышает 5 см,

6.1.7 Расчет оснований, сложенных просе­лочными грунтами, производят fs соответствии с требованиями раздела 5.

При отом деформации основания опреде­ляют суммированием осадок и просадок. Осад­ки основания определяют без учета просалоч- ных свойств грунтов исходя из деформацион­ных характеристик i рун то в при установившей­ся влажности, а просадки — в соответствии с требованиями 6 .1.2—6.1.5.

Установившееся значение влажности при- нимаЕот равным природной влажности w, если w > w и влажности на границе раскатывания и?, сели нг < w .

П р и м е ч а н и е - Следует также уч ты н д ть ос хакиnu/lC m.'iaiftluns ИроснлОЧнуч? 'и*.'! Ш.у ipynTCiH, ксшт-рыс \|Ц-гут быть вызваны итмгнсиисм аса пряжен но по состояния jpyFiTUJSoro массива, н^-за натру jo k . ог лдишем и сооруже­ний, грунтом мх году) иск, [И Vi1-hi] I и к при ИЫПО-'ПШНИЦ ы:р-тич^дьнон планировки, л также от весу волн при водона- еышешш присадочной толщ и л т.п.

6.1 .У Расчетное сопротивление грунта осно­ван ИЯ R при возможном .замачивании приса­дочных грунтов (6.1.2, я) принимают равным:

а) начальному присадочному давлению р , при устранении возможное-]и просадки грун­тов от внешней нагрузки путем снижения дав­ления по подошве фундамента;

б) значению, вычисленному по формуле(5.5) с использованием расчетных значений прочностных характеристик ((рл и с]3> ез езодо- насьн I Еснном состоянии.

11ри невозможности замачивания иросацоч- ных грунтов расчетное сопротивление [рута осноЕзанин R определяют по формуле (5.5) с использованием прочностных характеристик

31

СП 50-101-2004

этих грунтов при установившейся влажности (6,1.7). '

При определении расчетного сопротивле­ния грунта основания при возможности его за­мачивания до полного водой асы шеи ия коэф­фициенты условий работы yd и yf2 принимают по таблице 5.2 как для глинистых грунтов с показателем текучести !t > 0,5, а при невоз­можности замачивания ■■ с показателем теку­чести /, < 0.5.

6.1.9 Предварительные размеры фундамен­тов сооружений 1 и 11 уровней оттчетвемнос­ти, возводимых на просадочных грунтах, на­значают исходя из расчетных сопротивлений основамин Я(>, принимаемых по таблице Л.4 приложения Д.

УказаниЕлми зпдчсежнми Лп допускается пол ьзовлтесн также для назначения окончатель­ных размеров фундаментов сооружений 111 уров­ня ответственности, и которых отсутствует мок­рый процесс.

6.1.10 При устранении присадочных свойств грунтов улдотнелисм или закреплением необ­ходимо обеспечить, чтобы полное давление на кровлю подстилающего неуплотненного или незакрепленного слоя нс превышало начальное проселочное давление р f

6.1.11 Просадку грунтов оаюЕшзия s;1, см, при увеличении их влажности вследствие зама­чивания сверху больших площадей (см. 6.1,5), а также замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод определяют по формуле

I t

^ (6.1) 1=]

где zsli — относительная просалочность /-го слои грунта, определяемая в соот­ветствии с 6.1,12;

hi — толщина / по слон, см, ktfj — коэффициент, определяемый и со­

ответствии с 6.1,13;п — число сдоев, на которое разбита

зона просадки /jjV , принимаемое и соответствии с 6.1,17,

6.1.12 Относительную просалочность грун­та г4, определяют на основе испытаний грунта в лабораторных условиях (ГОСТ 23161) по фор­муле

К.р ~ К х . р( 6 . 2)

где Л и Л — высота образиа, ем, соогвет- ственно природной влажнос­ти и после его ноле to го водо- насыщенгщ (ы = w ) при дав-

М

лении р, кПа, ршшом верти­кальному напряжению на рас­сматриваемой глубине от внешней шпрузки и собствен­ного веса грунта /? = о -t ст.г при определении просадки грунта в верхней зоне просад­ки; при определении просад­ки грунта в нижней зоне про­садки также учитывают дс- ПОДЕШТСЛЬНуЮ нагрузку ОТ сил негативного трения;

h B — Етысота, см, того же образиа природной влажности при р -

~ ° ’1ГЗначение е f может быть определено также 5 нолевых у с до пнях по испытаниям фунта штам­пом с замачиванием (ГОСТ 20276).

6.1.13 Коэффициент k.tl> входящий в фор­мулу (6.1), при b > 12 м при ни маку г равным единице для всех слоев грунта в пределах зоны просадки; при b < 3 м вычисляют по форм уде

к,{1 =0.5 + 1 .5 (р -р гЛ )/р и, (6.3)

где р — среднее давление под подошвой фундамента, к! 1а;

p wtl — ЕЕачальное просадочное давление грунта /-го слоя, к Па, определяе­мое в соответствии с 6 .1.14;

— давление, рапное 100 кПа.При 3 м < b < 12 м kiti определяют интер­

поляцией.При определении просадки грунта от соб­

ствен'юг» веса следует принимать к t = 1 при И^< 15 м и 1,25 при Н^> 20 м, при проме­жуточных значениях Нй коэффициент ^ оп ре­деляют интерполяцией.

6.1.14 За начальное насадочное давление р j принимают давление, соответствующее:

- при лабораторных испытаниях [рун год и компрессионных приборах (ГОСТ 23161) - давлению, при котором относительная проса- дочность Егу равна 0,01;

- при нолевых испытаниях штампами пред­варительно замоченных грунтов (ГОСТ 20276) — давлению, равному и ре делу пропорциональ­ности па [рафике «нагрузка—осадка*;

- при замачивании грунтов в опытных кот­лованах — вертикально му ЕкшряжеЕшю от соб­ственною веса |рунта па глубине, начиная г которой происходит просадка грунта от соб­ственного веса.

6.1.15 Толщину зоны просадки i-рунта принимают равной (рисунок 6.1):

толщине верхней зоеты иросадоиной толщипри определении просадки грунта от1 внеш-

СП 50-101-2004

■5 *I—•=1 * sc S* eг. ^3? “ , I

■* £2 4/

О '-C CоО о

E +■ ^I—11 sa s- s fc. C f™ II SD »0= fc 3с ё :

" ? 5 S | " i. 5 2 ^

— s-4ij a

£. ac „a ipr-A Г-' ■z * t*- гг f

— о m ™5 3E- CJ- 0 =

3* = О и

* 5<j я c = El =_ *a CLp a

pp.

■4

U Jуi “ST ^

* s — £ “" Li

i E.

к 5ч -я

" I Et 2

i; r-*|£5

£ £ 1 *"1ST

4 ГТ H:j- U! II =| и

H £ U c

5 iо vrt 4; , p ■<?=J ^I s

sdis F- cj “ — ч

S O ?

k ca?3I

<4 >-. = £

3.1

Агср

тгол

; 6.

7 —

Схе

мы

к р

асче

ту п

риса

док

осно

вани

я

СП 50-ИП-2004

ней нагрузки ;;(М (6.1-4), при этом нижняя гра­ница указанной зоны соответствует глубине, где о ; — сг -*■ сг. = /?4.,(рисунок 6.1 а, б) или глуби­не, где значение о минимально, если <т > > pif (рисунок 6. ], я);

тол ши не нижней зоны проселочной толши Лг/ ттри определении просадки грунта от соб­ственного веса s;l (6 .1.4 и 6.! .5), т.е. начиная с глубины i где о. = иди значение а. мини­мально, если о?т4н| > рл1> и до нижней границы просад очной толши-

6.1.16 При отсутствии опытных определе­ний начального проселочного давления сумми­рование по формуле (6.1) производят до глу­бины, л а которой относительная проеадочлоеть

от давления р, равна 0,01.6.1.17 Для расчета просадки грунта от на­

грузки фундамента присадочную толшу разби­вают на отдельные слои h в соответствии с литологическим разрезом и горизон тами опре­деления c4fi,. При этом гол ши на елось должна быть не более 2 м, а изменение суммарного напряжения в пределах каждого слоя не долж­но превышать 200 кПа. При расчете просадок по формуле (6.1) учитывают только слои грун­та, относительная иросадочность которых при фактическом напряжении £,,>0,01. Слои, в ко­торых cvJ < 0,01, исключают из рассмотрения. Указанные требования относятся и к расчету максимальной просадки грунта от собственно­го веса по формуле (6.1).

6.1.18 Возможную просадку грунта от соб­ственного веса У1; , см, при замачивании сверху малых площадей (ширина замачиваемой пло­щади Bw меньше размера присадочной толщи И определяю! но формуле

4 * - - Bw / H fj) В„ / И ,!, (6.4)

где sit — максимальное значение просадки грунта от собственного веса, см, определяемое в соответствии с 6.1.11.

6.1.19 При проектировании оснований, сло­женных проселочными фунтами, it случае их возможного замачивания {6.1.2, сг) должны пре­дусматриваться мероприятия, исключающие или снижающие до допустимых пределов про­садки оснований и (иди) уменьшающие их вли­яние на эксплуатационную пригодность соору­жений в соответствии с 6.1.21 и 6.1.22.

В случае невозможности замачивания осно­вания в точение все [то срока эксплуатации со­оружения (с учетом его возможной реконст­рукции) проса д очные с ею истца трутов допус­кается нс учитывать, однако в расчетах долж­ны использоваться физико-механические харак­

теристики грунтов, соответствующие у стаз вившейся влажности (ем. 6.1,7).

6.1.20 Расчет просадки в грунтовых уел пн­ях I типа не производят, если в пределах ьс лросадочпой толщи сумм;! вертикальных нал,} же!! ий от внешней нагрузки и от собственна веса грунта не превышает начальное просади пое давление р .

6.1.21 При возможности замачивания фу тов основания (см. 6.1.2) следует предуематр вать одно из следующих мероприятий:

а) устранение просадочлых свойств грч тов в пределах всей про садочной золи (6.1.22);

б) ] [ pope зку j ! росадо ч е е о й го л щи фу ндзч ?■ там и, в том числе спайными и массивам!: закрепленного грунта (6.1.23);

в) комплекс мероприятий, включают: частичное устранение проезд очных свойс ф унтов , водозащитные и конезруктивиые ■. роприятия (подраздел 5.8).

В грунтовых условиях 11 типа наряду с >v ранением просалочлых свойств Ерунтов hi прорезкой гтроеад очной толщ и глубокими фу- да мен та ми должны предусматриваться подо; шитные мероприятия, а также соотвстстну! тпая компоновка генплана.

Выбор мероприятий должен Ефоизводта с учетом i n па [руптоиых условий. вида возм<в тюго замачивания, расчетной просадки, та- мосвязи проектируемых сооружений с сок ними объектами и коммуникациями в с оолит стнии с трсбоваЕжями 4.1.

6.1.22 УстранеЕЕие просадочных свойс фунтов достигается:

а) в пределах верхней зоны просадки д ее части уплотнением тяжелыми трамбовках устройством фунтовы х подушек, вытрамОоп: ваннсм котлованов, в том числе с устройств! уширенмн из жесткого мазериада (Сетона, и if ня, песня но-гравий ной смеси), химическими термическим закреплением;

б) в пределах всей присадочной зол ши глубинным у плотнен зге м грунтовыми спаяй предварительным замачиванием грунтов г новация, в том числе с глубинными изрш ми, химическим или термическим закрой ннем.

6.1.23 11ри проектировании глубоких ф;. дамен тов следует учитывать;

и грунтовых условиях 1 типа — сопротиа: ее ис | р у н т а по боковой п о в е р х ] I о с е й ф у н дач! тов;

ее 1'рунтовых условиях I I типа — не гати эн трение грунта по боковой поверхности фу ер ментов, возникаю!нее при просадке грунтов собственного веса.

34

СП 51Ы 01-2004

6.1 Набухающие грунты

6.2.1 Основания, сложенные набухающими грунтами, должны проект кропаться с учетом способности таких грунтов при повышении влажности увеличиваться в объеме — набухать. При последующем понижении влажности у набухающих грунтов и рои сходи тобрагныи про­цесс — усадка.

Необходимо учитывепъ, что способностью набухать при увеличении влажности обладают некоторые видел шлаков (например, шлаки электроплавильных производств), а также об веч­ны с глинистые фунты, л с набухаю ши с при уве­личении влажности, если они замачиваются химическими отходами производств (например, растворами серной кислоты).

Возможность набухания шлаков при их ув­лажнении и глинистых ipyEiTou при замачива­нии химическими отходами про и в ею дети уста­навливают опытным путем в лабораторных или полевых условиях.

6.2.2 Набухающие грунты характеризуются относительным ЕшОухаиисм при заданном дав­лении е давлением набухания р влажнос­тью набухгшия и? и относ и тел ыюй усадкой при иыешхаЕши

Указанные характеристики определяют в соответствии с 6.2.7, 6.2.10 и 6.2.16.

6.2.3 При ЕгрисктироЕзании оснований, сло­женных набухающими грунтами, следует учи­тывать возможность:

- набухания грунтов за счет подъема уровня подземных водили инфильтрации — увлажне­ния грунтов производственными или поверх­ности ыми водами:

- набухания фунтов за счет накопления вла­ги под сооружениями в ограниченной по глуби­не зоне вследствие нарушения природных усло­вий испарения при застройке и асфальтирова­нии территории (экранирование поверхности);

- набухания и усадки грунта в верхней час­та зоны аэрации — за счет изменения водно- теплового режима (сезонных климатических факторе ей;

- усадки за счет высыхания от воздействия tcj i.'eo и ы х неточ н и ко в.

П р и м с ч а я и е — При п]юсктирокшии заглублен-HbPi 4JCTX;il tiKipyxcuwh HOi)£)so*[JfMO учиТМинтъ k iiu iio e i- ШЫЮС iUllili’ IKIC. ГЮШНКИЮШСС irpH F1 изучим ИИ п ус.аакс

6.2.4 Горизонтальное давление р, кПа, оп­ределяют по формуле

^ YAh/W * ’где уг — коэффициент условий работы, рав­

ный 0,85;

й: — коэффициент, зависящий от интен-сивею сти лабухам ин и принимае­мый по таблице 6,1;

ры п к — максимальное горизонтальное дав­ление, определяемое в да бордюр- нгдх условиях, кПа,

Т а б л и ц а 6.1

14 и те л с и в - ность набуха­ния за 1 сут, %

0,1 0,2 0 J 0,4 0,5 0,6 6,7

К. 1,40 1.25 1,12 Г65 1,62 1,01 1.00

6.2.5 Основания, сложенные набухающими [рунтами, должны рассчитываться в соответ­ствии с требоЕыниягии раздела 5,

Деформ it ни и ос нова if и я в результате набу­хания или усадки грунта должны определяться путем суммирования деформаций отдельных слоев основания согласии 6.2.9 и 6.2.15.

При определении деформаций осЕгования осадка сто о г внешней нагрузки и возможеевя осадка от уменьшения влажности набухающе­го грунта должны суммироваться. Подъем ос­нования е; результате Ешбухйния груз тел опреде­ляют в предположении, что осадки осноЕаания от внешней нагрузки стабилизировались.

Предельные значении деформаций, вызы­ваемых набуханием (усадкой) грунтов, допус­кается принимать в соответствии с указаниями приложения Е с учетом требований 5.5.50,

6.2.6 При расчете осеювлний из набухаю­щих грунтов должны применяться характерис­тики [руптов при Их природной плотности и влажности. При расчете оснований из набухаю­щих грунтов после их предварительного зама­чивания используют характеристики грунта и замоченном состоянии.

Расчетное сопротивление грунтов основа­ний, сложенных набухаЕощими грушами, вы­числяют по формуле (5.5). При этом рекомен­дуется учитывать допустимость его повышения согласно указаниям 5.5.24, что будет способ­ствовать уменьшению подъема фундамента при набухании [рупта.

6.2.7 Относительное набухание е;ч„ давле­ние набухания je?v1i. и относительную усадку определяют но результатам лабораторных ис­пытаний (ГОСТ 24143) с учетом указанных в6.2.3 причин набухания или усадки. Эти харак­теристики MOiyr быть подучены также но дан­ным полетах испытаний грунтов штампом (за исключением слабо набухающих грунтов).

6.2.8 Нормативные значения характеристик е и Et) набухающих грунтов вычисляют как средние значения результатов их определений

35

Cfl 50-101-2<Ю4

(ГОСТ 20522), Расчетные значения ^тик харак­теристик допускается л р ини мать раин им и нор- магм иным (у = 1).

6.2.9 Польем осЕювания при набухании грунта Л см, определяют по формуде

Ии “ ^ .tw.i .vn-.f > (6.6)

н-1

где eTlvJ. ■ относительное набухание грунта /-го слоя, определяемое в соответствии с 6.2.U);

ht ■■■ толщина /-го слоя грунта, см; kJK1 — коэффициент. определяемым в ео-

ответстяии с 6.2.12;п — число слоеи, на которое разбита

лона набухания j рул та.6.2 10 Относительное набухание грунта при

инфильтрации шши определяют по формуле

Е,ч- = (**,, - ю / К , (6-7)

где hn — высота образца, см, природной влажности и плотности, обжатого бет возможности бокового расши­рении давлением р, равным суммар­ному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине (зна­чение определяют в соответствии с 6.2.13);

hsa: — высота тою же образца, см, после зам а1 Шейнин до полною подо насы­щения и обжатого в тех же условиях.

По результатам испытаний образцов jpyina j гри различном давлении строят зависимости =Ар)и = Ар) и определяют давление набухания

соответствующее е(1ц, =■ 0.При экранировании поверхности и изме­

нении вол но-те илового режима относительное набухание t определяют по формуле

fjn- = - « ’!))/(] ’ t 'J , (6.8)

где к - коэффициент, определяемый опыт­ным путем (при отсутствии опыт­ных данных принимают равным 2);

*■- конечная (установившаяся) в лаж- ноеть грунта, доли единицы, опре­деляемая по 6.2. i I;

iv,t и efl ■■ cooi ЕзстствезгЕзо начальные значения влажности и коэффициент;) порис­тости грунта, доли единицы.

6.2.1! Значение w /-го слоя при экраниро­вании поверхности определяю!' по зкелеримен- талЕяюй завис и мости влажности набухания от нагрузки — Ар ) при давлении р,, кПа, вы­числяемом по формуле

Р, = У 'М ~ Ч + 2<W V/>’

где у„. — удельный нес волы, кН/м-1;Z. — расстояние от экранируемой пок

мости до уровня подземных возZi — глубина заде галид раеематршш

го слоя, м;<т — суммарное напряжение es расе;

риваемом /-м слое, кПа;у. — удельный вес грунта /-го а.

кН /мтЗначение (w — и-;,) в формуле (6.S)

изменении водно-теплового режима о прет; юг как разность между Ешибольшнм (в шр максимальною увлажнения) и наимсныяич период максимального подсыхания) значь ими влажности i рулта. КоэффнниеЕгг поры сти п эюм случае принимают для влажна грунта, отвечающей периоду максималш подсыхания. П poif i и л ь вл ажн осз и м ас с ши случая максимального увлажнения и полек пня определяют экспериментальным ее утек полевых условиях.

6.2.12 Коэффициент А входя ищи в f[mp лу (6.6), ej зависимости от суммарного вертиа ного напряжения a ,tnr на рассматриваемой :■ бнне принимают равным 0,8 при гг. /п1 = 50 хИ

= 0,6 при а. = 300 к Па, а при промежр ных значскиях'определяют интерполяцией

6.2.13 Суммарное вертикальное напряжн о , к Па, па глубине гот подошвы фундаж та (рисунок 6.2) определяют ли формуле

— ®гр (6.

где о я.^ — вертикальные напряжения ;о везетвенпо от нагрузки фук мента и от собственного* грунта, кЛа;

о , — дополнительное вертикала давление, к Па, вызванное а ЯЕНИем веса неуилажиенпойч ти массива грунта за ыродсл; площади замачивания, опр; лея с мое по формуле

" :.,л - 4 г).

здесь к — коэффициент, принимаемы/ таблице 6.2.

у ■ ■ удельный вес грунта, кН/мд; (сМ г) — см. рисунок 6.2.

6.2.14 Нижнюю [раниЕду зоны енлоyxasсм (рисунок 6.2);а) при инфильтрации влаги принимав

[дуби] Ее, где суммарное вертикальное напрг ние я . гаг (6.2.13) равно давлению набухании

36

СП 5ft-101-2004

Рисунок 6.2 - - Схема к расчету подъема основания при набухании ipyfrra

Табл и и а 6.2

Id +

Коэффициент t:y при отношении или ни кIIJHJHIlI'j IdUF,]!11Н КИС МОЯ Г].10[]Л!Л И

|хич 1 о ч

1 2 э 4 5

0.5 и 0 0 0 01 0,58 0,50 U.43 0,26 0,291 0.81 0.70 0,6! 0.50 0,40

0.94 0,82 0.71 0.59 0.474 1,02 0,89 0,77 0.64 0,505 1,07 0,94 0,82 0,69 0,77

б) при жранщюurtiши поверхности и из­менении ноли о-теплоного режима определяют опытным путем (при отсутствии опытных дан­ных принимают равной 5 м).

При наличии подтемных иол нижнюю гра­ницу топы набухания принимают на 3 м выше начальною уровня подземных нон, но не ниже установленного в позиции а).

6.2,15 Осадку осмолил и я н результате высы­хании набухшего грунта .%!fr е\д определяют- по формуле

Л■Г.А Л ( 6 . 1 2 )

i — I

Ж е,Л, — относительная линейная усадка грунта i-ro слон, определяемая я со­ответствии с 6-2.16:

Л — толщина /'-го слоя [-рунта, см:

■— коэффициент, принимаемый рав­ным 1,Г>;

н — число слоев, на которое разбита зона усадки грунта, принимаемая в соответствии с 6.2.17.

Допускается принимать f.(fc определяемую без нагрузки, при этом к ~ 1,2.

6.2.16. Относительную линейную усадку грунта при его высыхании f.й определяют по формуле

е,* - СА„ -/!„■)/*„, (6,13)

где Нп — высота образна [р у та , см, после его максимального набухания при обжатии его суммарным вертикаль­ным напряжением без возможнос­ти бокового расширения;

ht, — высота образна, см, в тех же усло­виях после уменьшения влажности в результате высыхания.

6.2.17 Нижнюю границу зоны усадки Hth определяют экспериментальным путем, а при отсутствии опытных данных принимают равной 5 м.

При высыхании грунта в результате тепло­вою воздействия технологических установок нижнюю границу золы усадки определяют опытным путем или соответствую ши м расче­том.

6.2.18 При расчетных деформациях ocfioua- етия, сложенного набухающими грунтами, боль­ше предельных или недостаточной несущей способности основания должны предусматри­ваться следующие мероприятия в соответствии с подразделом 5.S:

- водозащитные мероприятия;- предварительное замачивание основания

в пределах всей или части толщи набухающих грунтов;

- применение компенсирующих песчаных полушек;

- полная или частичная замена слоя набу­хающего грунта нендбухающим;

- полная или частичная прорезка фундамен­тами слоя набухающего грунта.

6.2.19 Глубину п ре д варите л ьн ого зам а ч и ва- ния, толщину частично заменяемою слоя на­бухающего грунта или частичной его прорезки назначают в зависимости от требуемого сни­жения деформации от набухания.

6.2.20 При возведении фундаментов на пред­варительно замоченном основании из набуха­ющих [рун то в следует предусматривать устрой­ство подушек из песка, шебня или гравия либо упрочнение верхнею слоя ipyma связующими материалами.

37

СП SO- ПП -2004

6 2.21 Компенсирующие песчаные полуш­ки устраивают на кровле или и гг реп ел ах слон набухающих грунтов при лаял е ни и, передавае­мом на основание, не менее 0,! МПа.

Для устройства подушек применяют пески любой крупности, :га исключением пылеватых, уплотняемые л о плотности в сухом состоянии не менее 1,6 г/м-\

Компенсирующие песчаные полушки уст - раивлют только под ленточные фундаменты, когда их ширина не превышает 1.2 м. Размеры полушки назначают по таблице 6.3.

Т а б л и ц а 6J

Шприди j Ш н р ш т фундаменты ft, м | подушки Jff, м

Высота подушки /г. м

0,5 < Ь < О т

0,7 с Ь < 1,0

1,0 <. h < 1,2

2,46

lbl,Sft

1,26

U S A

1,16

6.2.22 Уменьшение польем а фундамента на естественном основании из набухающих грун­тов может обеспечиваться путем анкеровки фундамента с помощью свай, частично или полностью прорезывающих набухающий слой. Лри этим нагрузка, передаваемая сооружени­ем, воспринимается совместно фундаментом и сваями, а предельные деформации (осадки, подьемы) отой конструкции не должны пре­вышать предельных значений.

6.2.22 К числу конструктивных мероприя­тий относят увеличение жесткости и прочнос­ти сооружения путем разбивки сто па отдель­ные отсеки осадочными швами. Отсек должен иметь правильную геометрическую форму в плане и одинаковую высоту. Увеличение жест­кости и прочности достигается также введени­ем железобетонных непрерывных поясов тол­щиной не менее 16 см, устраиваемых по высо­те в нескольких уровнях. Пояса следует арми­ровать каркасами, располагаемыми на уровне перекрытий или верха проема и полностью пе­рекрывающими наружные стеньг. Пояса предус­матривают при частичной прорезке набухаю­щих грунтов; частичной замене набухающего грунта ненабухающим; устройстве компСЕгенру- юших полугпек; предварительном замачивании набухающих грунтов.

6.2.24 Замену иабухаеошеги грунта производят местным нснабу.хающим грунтом, уплотняемым л о заданной плотности. Проектирование основа­ний сооружений и сном случае должно ныгто.тещть- с я как на обычных нешбу хающих грунтах.

6.2.25 Допускается использовать набухаю­щие г рунты для обратной засыпки пазух и тран­

3S

шей при условии, что горизонтальное даа,к мне. is еч звал но с их увлажнением, окажется д( пустимым для данного сооружения, а возмш ный подъем г рунта засыпки не приведет к уху; шеиию условий эксплуатации. Уплотнеип грунтов производят в соответствии с требой нинми, приЕГЯТЫми для устройства rpyiil'Olitl подушек и обратных засыпок из обычных г рул тои.

6,3 Засоленные грунты

6.3.J Основания, сложенные засолеиш ми грунтами, должны проектироваться с уж том их особенностей, обуславлиЕглющих:

- образование при длительной фильтрацп воды и выщелачивании солей суффозиопяо осадки .те

- измене!гис ея процессе выщелачивания ос лей физико-механических свойств грунта, и провождающсеся. как правило, снижением ег 11 ро ч 11 ост 11 ы х х а рa ктс рист и к;

- повышенную агрессивность подземных ш к мате риалам подземных конструкции за сч( растворения солей, содержащихся в грунте.

Следует также иметь в виду, что в засолн пых грунтах при их замачивании может и рою литься просадка или набухан не.

f l p i i MC' I UEMi C — ОгИСССЕШе грунтов К ШГО.'ЮШ и ну иол разделение и зависим оста от суммарного corn клгпя лиги»- н иргпнсртитнорпмы* to-itii гп> с к; пени j соленпости следует производить по ['ОСТ 2S1 (KJ.

6.3.2 Засол сшзыс грунты характеризуют гл носительным суффозионлым сжатием t ir. и н; чальным давлением суффозионпого сжатия п

Значения о предел я юг', как пракн:олабораторными методами (компресс ион нс фильтрационные испытания), а для детая е.;т'> го изучения отдельных участков строительно! площадки — ноле и ЕЯ ми испытаниями статлто кой нагрузкой с длительным замачивание.ил нонання. При наличии результатов полевых г; нытаний и опыта строительства в аналогична инженерно-leoлогических условиях указав hj характеристики допускается определять тол let лаб о рато р I г ы м и м стол а м и.

Значения е.,у и /^определяют в соотвстеты с 6.3.14.

6 3.3 Для предварительных расчетов суфф; зионной осадки основания сооружений I и уровней ответственности и для окончателыгЕ расчет о is сооружений III урОЕзпя otuctctucui-je сти допускается определять аначеЕгие отнею гельно суффозиониого сжатия е тлинистй заг ипсованных грунтов по формуле (6.14), ее; они представлены;

СП 5ft-101-20-04

- суглинками с >v - 0,02 - 0,04; lL = 0,08 _ -0,12; pf,= 1,2 ~ 1,6 r /W ; р = 0,75 - 1,1;

- супесями С W =0,01 - 0,03, /, = 0,03 -- 0,07; = 1, 4- 1,45 г/см’'; е - 0,0 - ■ 1,0.

fcV “ M n f^ A V (6.14)где 7’] — коэффициент, зависящий от вида

груша, соле ржания гипса и давле­ния и при ни маемый но таблице 6.4;

ri, — нач;ьпыше солержание гипса и фун­те, доли единицы;

pf/ начальная i 1 потное гь с у х с ч о г р у j it а, г/см5;

рг — плотность частин гипса, г/см1;J3 - степень ьышелачиьаппя. доли еди­

ницы;п — коэффициент, принимаемый для

суглинков ранным I. для супесей -- 73-

Та бл и ц а 6.4

Вялгрунта

О ш к ; |к * я н л е г и п с а . л ы и

е д н н и ш л

Коэффициент А, при д;] НЛО i 1 и Li, М1Тл

ЕМ 0.2 0 J LM

CvntCb 0,1 0 .8 6 0 .7 0 0 .5 2 0 ,4 30.2 0 ,9 5 0 ,9 0 0 ,83 0 ,7 60 ,3 0 ,9 7 0 ,9 5 0 ,9 0 0 ,8 5

Суит 0,1 0 ,0 8 0 ,1 5 0 ,3 0 0 ,4 6МОК 0 ,2 0 .1 5 0 ,2 7 0 ,5 0 0 ,8 4

0 ,3 0 ,4 5 0 ,6 0 0 ,8 0 1 ,Ю

0.4 (),85 0 ,9 6 1,07 1,30

0,5 ] ,08 1 J 5 1,22 1,38

6.3.4 Нормативные вначения характеристик насоленных фунтов е -и /^вычисляют как сред­ние апаче ни я результатов их определений (ГОСТ 20522). Расчетные значения допускается принимать ранными нормативным (у =■ ]).

6.3.5 Расчет оснований, сложенных засален­ными грунтами, должен производиться я соот- ur rerun и с требованиями раздела 5. Гели засо­ленные грунты являются просадочными или набухающими, следует- учитывать соответствен­на требования подразделов 6.1 и 6.2.

6.3.6 Расчетное сопротивление ЯосноЕзапия, стоженного засоленными грунтами, при воз­можности л л тельного замачивания грунтов и выщелачивания содей определяют но формуле(5.5) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (tpLL и си), получен­ных дня фунтов в водонасытсниом состоянии после выщелачивания содей.

При невозможности длится ел юго здмачиЕэд- ш:ч фу е гг о и и выщелачивания солей значение R следует определять по формуле (5.5) с ис­

пользованием прочноспгых характеристик, по­лученных ДЛЯ засоленЕ!ЫХ грунто!! в во донасы-IJ ЕС ИНОМ СОСТОЯ] П1И.

При вычислении R для частично или пол­ностью выщелоченных грунтов коэффициент условий работы грунтового оспоЕзанин -у р в фор­муле (5.5) для загипсованных суглинков с на­чальным содержанием гипса dit< 20 % прини­мают равным 1,1, а для суглинков с > 20 % и для всех загипсованных супесей ун = 1.

Коэффициент условий работы сооружения ■у 2 во в з а и м о д с й с е д и н с основанием в формуле(5.5) для всех засоленных грунтов принимают равным единице.

Коэффициент к в формуле (5.5) пршшма- jot равным единице при определении прочно­стных характеристик засоленных грунтов в ла­бораторных условиях в приборах трехосного сжатия и в (голевых условиях методом сдвига педика и к — 1,1 при о пре делении этих харак­теристик в лабораторных услоелтях в приборах од иоплос костного среза п по таблицам прило­жения Г.

6.3.7 Деформации основания определяют суммированием осадки основания при природ­ной влажности от внешней нагрузки (подраз­дел 5.5) и суффозионной осадки, а также про­садки, набухания иди усадки, если засоленные грунты являются просадочными или набухаю­щими.

Лри невозможности длительного замачивя- !шя I ру Ei го в и выщелачивания солей деформа­ции основания определяют по подразделу 5.5 исходя из деформационных характеристик за­соленных ГРУЕФОВ при ПОЛНОМ ЕЮДОЕЧаСЫЩСНИИ.

6.3.8 Максимальные и средние суффозион- ные осадки, разность осадок и кре!!ы отдель­ных фу н да м е е сто в и сооружения в целом необ­ходимо рассчитьшать с учетом неравномернос­ти замачиЕзания основания, схемы фильтраци­онного потока в пределах отделешого фунда­мента или контура сооружения, нсолееородно- сти распределения солей в грунте по площади и по глубине основе] ни я.

6.3.9 Расчет еуффозионной осадки основа­ния, сложенного глинистыми груЕ1тами с лег- корасгиоримыми солями и загипсованными песками, следует выполнять в пределах зоны, условно ограничен еюй глубиной сжимаемой толщи //,. определяемой но 5.5.41. При этом принимают, что в пределах сжимаемой толщи грунты подвергаются гюлЕюму рассолению, т.е, степень выщелачивания (5, определяемая по ГОСТ 12248, равна единице.

6.3.10 При расчете суффозиопных осадок оснований, сложенных адпгнеованнымн глини­стыми грунтами, принимают-, что:

39

СП 50-101-20N

- длина зоны, я пределах которой возмож­но иыщедач иванне гипса (вышелачивай-чян зона Uf), ограничен л условием предельного нлсьпдс- нин г и Jt-совг фильтрующей жидкости;

- в процессе фильтрации происходит раз­витие выщелачиваемой зоны, г.с, увеличивает­ся ее длина и уменьшается содержание гипса в грунте я направлении движения фильтрацион­ного потока;

- еуффодианмыс осадки основания проис­ходят то.'г г, ко в пределах выщелачиваемой зоны.

6-3.11 При расчете суффозии иных осадок основания, сложенного загипсованными гли­нистыми грунтами, следует различать две схе­мы фильтрационного потока в основании фун­дамент (рисунок 6.3).

При расчете с уффоз ионных исЕщокоспок ннн но схеме / сначала следует определить с; стояние выщелачиваемой зоны //„ т.е. ее дан1 и раепределetitie и ней th n ce i ез расчетный мет- времени (л;злримср, через 5, 10 лет з: г; ДЕЗлее после начала эксплуатации сооружен г; Для этого необходимо выделить слои с р;ы.'.,г. ным содержанием типе ел (рисунок 6.4), При зтначальное распределение гипса в грунте пре стаялчется в пиле ступенчатой ап юры !■; деленные слои разбивают на более мелкие, т щи ной 0.5 м, дли тзорых производят p.iOi; процесса рассоления.

Е с л и О С ] КШЕ1 Н Е !С С Л О Ж С П О О Д Н О р О Д Е З Ы М '. [И'-['ом, го начальное содержание гипса приишн еот постоянезым в пределах выщелачиваем

1 — вертикальная фильтрация; 2 — горющпальнян фильтра цен) а слое ограниченной толщины Рисунок 6 .J — Е’хеы у замачивания фундам ентов

1 - - границы слоев с различным содержанием гипса: 2 — границы рдс-иггнЫх c-lucfC J — расчетный сагой; 4 — иагтратл фильтрация; 3 - начальная зпюра относительного содержа]!]»! гипса tfjzf

Рисунок 6,4 — Схема для расчета рассоления основания при вертикалыщй фильтрации

40

СП 50-101-2004

зоны = const, а йен 'зона разбиваете и на слои по 0,5 м.

После разбивки ос ею на ни и на слои следует поспело нате Лелю в каждом слое, начиЕтя с вер- мкто, определить количество оегшииегося в твердой фазе гипса а расчетный моче из време- ив. При злом слои, в котором содержаЕше гип­са будет раЕЗЕЮ начальному, является ниже [ей гриЕЕИИСii выщелачиваемой .зоны И;. Для ниже­лежащих слощз расчет растворения гипса про­извол ичь не следует.

6.3.12 При расчете суффозионных деформа­ций о с е е о в н н и я , сложенного тагиe ic o k h изыми глинистыми грунтами, при фильтрации по схе­ме /(см. рисунок 6.3) зону суффозиОЕнюй осад­ки в ос но ил ни и фундамента ограничивается глубиной Нг где суммарные вертикальные на­пряжения от иле рутки фундамента и собствен­ного веса Ерунга равны начальному давлению суффозноннОЕ'о сжатия р,р.

Если на расчетный момент времени Иt< Н расчет суффозионной осадки следует произво­дить только л пределах выщелачиваемой зоееы //,. При > Н расчет осадки необходимо вы­полнять в пределах сжимаемой толщи И Глу­бину принимают та границу сжимаемой лол- щи (рисунок 6.6).

Дивчин: 6.5 — Схема для расчета суффозионЕшн осадки жшешюш ipysiia при верш кал ышй фильтрации

6.3.13 Суффоз ионную осадку основания см. сложенного засоленными грунтами, при вертикалы юн фильтрации (схема 1) определя­ют по формуле

ri(6.15)

h-i

где £ у г — относительное суффозионное сжа­тие [рунта /-го слон при лаяло ши /д равном суммарному вертикаль­ному напряжению на рассматрива­емой глубине от шЕешпсй нагрузки о и собственного езссл грунта о , определяемое по 6.3.14;

/?г — тачщи] ia /-го слоя засоленного Iрун­та, см;

я — число слоев, на которое разбита зона суффозии мной осадки засолен­ных [pyjITOES.

Значение .■у определяют в пределах зон, ус­танавливаемых по 6.3.9 и 6.3.12.

6.3.14 Относительное суффоз ионное ежЕмие с -при компрессионно-фильтрационных испы­таниях (ГОСТ 1224Я) определяют по формуле

Ч ^ - V P>/ V (й.!б)

где й — высота образца грунта после зама­чивания (полного водонасыщен ил) При ДИПЛОПИИ р = Су + CF ;

hy — высота того же образна после дли­тельной фильтрации воды и выще­лачивания содей при давлении р\

/г — высота того же образна природной влажности при данлении р [ = о ^

Начтиьнос давление суффоз ионною сжатия ^соответствует даипсниш. при котором е^= 0.01.

Значения fy и могут быть оп1>еделеньт также при полевых испытаниях грунтов штам­пом с длительным замачиванием ipyrnotj (ГОСТ 20276).

6.3.15 Деформации осноелиеий при фильт­рации по схеме 2 (см. рисунок 6,3) следует рас­считывать с учетом развития во времени вы­шел а чи вас мой зоны в горизоЕшыьиом iianpaFj- лении и неоднородности деформационных сеюйств грунтов основания в пределах площади фундамента или контура сооружения.

Как и при фильтрации по схеме / необхо­димо установить состояние выщелачиЕЕаемой ■30иы в основании фундамент^) на расчетный момент яремееш (ее длину и распределение в ней е й I есы) . Для устаЕювленЕюго состояния вы- шелачняасмой зоиея следует определить осадку сторон фундамента и его крен.

Начальное содержание гипса в грунте при­нимают постоянным Ц , - const) как по глуби­не загипсованной толщи, так и по площади фундамента и в с ю окрестности (рисунок 6.6), и ргшным среднему значению загипсованности толщи.

Разбивку основания на вертикальееыс слои шириной по 0,5 м следует производить в пре­делах от z — 0 (источник замачивания) до

41

СП 50- L01-2004

z ^ t + 2L + 1 „ где / - расстояние ло фундамен­та, a 7L — ширина фундамента. Направление формирования и перемещения вышслачинас' моГ] зоны принимаю] горизонтальным.

6.3. If) Для расчета осадок сторон фундамента мри фильтрации по схеме 2 рекомендуется при­менять метод расчета конструкций на основа­нии, характеризующемся переменным коэффи­циентом постели. Расчетная схема предусмат­ривает наличие двух участков в основании фун­дамента (рисунок 6.7), где участок ! ранен длине выщелачиваемой зоны. Коэффициент постели

на этом участке изменяется от сп1,п под од псе стороной фундамента, Слиткам шей к истов ни ку замачивания, до eri:iv на границе нЕящелачн аде мой зоны. Участок 2 равен длине 1к;цише.,!1- чел ной зоны. Коэффициент постели на одч участке постоянен и ранен сП1а1:.

6.3.17 При расчетных деформациях осноы ННЯ, СЛОЖСЕЕНОГО JilCTUICJ 1НЫМИ грушами, бо.ц-шс предельных пли еюлост точной нссуию способное!и основания должны мредусматри питься следующие мероприятия н ечюгиететш:! с подразделом 5.8:

I — входной участок фильтрационного потока: 2 — направление фильтрации, J — раечетый слон: 4 — [ранним расчетных с.ки

Рисунок й.й - Схема для расчета рассоления основания при горизонтальной фильтрации

Рисунок 6.7 — Схема для расчета деформаций засоленного грунта при горизонта лысой фильтрации

4 7

СП 5<М01-2ШМ

- вддшащитные;- конструкт и is fibre;- частичная иди полни я срез к а засолены*

грузной с устройством подушки из глинисты?; групп?]?;

- прорезка зол щи засоленных грунтов фун­даментами, в том числе спайными;

- закрепление, уплотнение или нейтрали­зация (насыщение ерунгов рас гею рами. исклю- чаюлигмн растворение солей) грунтов;

- предварительное рассоление грунтов;- комплекс мероприятии, включающий во­

дозащитные и конструкт и шиле мероприятия, а также устройство Ерундовой подушки.

При УСТРОЙ С] JC полушки ИЗ 1 ДИМН<ЛЫ,\ I руп- ток в основании сооружений n редел Е>ное содер­жание солей и степень уплотнения грунта дол­жны уста павд и вашей но данным специальны?; и селе до в лешй и за инея г от перелетаемых на жЕЮванне Епнрузок, свойств jpyеггу „ уронил от кс тстве н нос ги и ко е ] стру кт и вн ia х особе н н ос - тек сооружения, возможных условий замани- гаки;! основания.

При проектировании фундаментов в аасо- .и'пных зрултах необходимо применять апгикор­розионные мероприятия для защиты тела фун­дамента од' агрессивного воздействия вод и грун­та is.

Для сильно- и избыточно засолен них ф ун­тов (ГОСТ 2511)0) рекомеЕздуется применять:

-прекращение или замедление движения фнлыраиионЕЮго потока (устройство водоне­проницаемых завес: глинистых, силикатных, биту.чj I ых, псмсити ых);

- снижение растворяющей способности под­земных вод (искусственное водонасьнцсние филктрапионною потока солями),

й.4 Оргцно-минеральные и органические ф у т ы

6,4.1 Основания, сложенные водонасьзщеп- пычи ор['ано-мннсрШ1ы1Ыми (иды, санропели. патпрфп на н н ы е зру i т » т ) и ор ган и ч е с к и м и гру н - тимjt (торфы) или включающие зги грунты, должны проектироваться с учетом их особен­ностей: большой сжимаемости, существе!! ной 11 j чс п ч и вости п а н й зотро 11 и и з i ро v з roc'Ti i ы х, дс - формационных и фил!,транионных характери­стик и изменений их б процессе консолидации основания, длительною раз в из ия осадок вс? вре­мени и возможности возникновения нестаби- 31 ЮН рошш IО ГО СОСТОЯ! ] ИЯ,

Для идов необходимо учитьшать тиксотро­пию и тазовыдсленис.

Следует учитывать также, что подземные воды зз органо-минеральных и органических

грунтах, как праЕшло, сильно агрессивны к м;периалам 1юдзсм1чых конструкций,

6.4.2 По характеру залегания органо- ми пе­ра.'] ьные и органические грунты делятся на от- крытЕяе (залегающие с поверхности), погребен­ные (залез ающие в виде линз ш и слоев на раз­личной глубине) и искусственно погребенные (перекрытые искусствен ею сформированными Отложениями).

6.4.2 R зависимости от расположения слоен или линз органо-минерального и органическо­го Еру ее'['а в плане и по ['лубиЕзе основания [на­деляют наиболее распространенные типы ос­нований, приведенные на рисунке 6.S.

6.4.4 При ироведСЕЕИи инженерли-геолигн- ческих изысканий следует дополнительно ус­та [заиливать:

- характер залегания оргапо-минеральных и органических грузгтов (рисунок 6.Я) и толщи- згу сдоев, прослоек и лип.з этих грунтов;

- содержание органического вещества / для выделения заторфовшшых грунтов, торфов и еапропелей (ГОСТ 26100);

- сгспез !ь рахтожения органического веще­ства Dyi! в торфах;

- коэффициент консолидации,Ра ссто я н ие м е жд у от де л ь н е>е м и с кваж и на ми

не должно превышать 20 м и они должны пол­ностью прорезать толщу opiaEEO-минеральных и органических грунтом с заглублением не ме­нее чем на 2 м в подстилающие миЕЕерадьные грунты.

Определение характеристик оргапо-мине- радызых и органических зрунтов дат ж но про­изводиться не менее чем через 0,5 ,ч по глубине кдждое'о ойз[друженного слоя.

6.4 5 На площадках с и,там и с целью с охра- Е1ения природной структуры -этого грузна дол­жны применяться методы испытаний, исклю­чающие динамическое воздействие па групп. Рекомендуется применение штампов, нресеи- ометров, статического зондирования, прибо­ров врашатсльЕЮго среза, радиоизотоп ееых ме­тодов и г. д.

6.4.6 Следует выделять пресноводные иды с содержанием органическою вещее ifsa более 10 % — сапрппели. П зависимости от условий залегания сапропсли подразделяют на неуплот- ленпые и углотЕгентае в природном залезднии; по содержанию орЕлнического вещества — на миЕзеральЕзые, средне минерал ьные и слабоми- перальные.

6.4.7 Характеристики орган о-минеральных и орЕ'анических |рунтов должны определяться, как правило, на основе ЕЕепосрелетиенЕЕЫХ ис- пьзтаЕЕИй грунтов ее полевых или лабораторных условиях.

42

СИ 50-101-2004

I — к I ip*,icji:j к H c e i i tui нм аомой hue щи ftc: misai 1ил киш щчт оцггши-мйиоралъмые или (фГЛ1гичсские ijivmhi, II — n перчнсзЧ А С ТИ С Ж И М ^ С М О И Т О Л П ! И ОС н о в а Fd ИЯ З А Т С П К Т С Л О Н О р П Н Г С 1 -М Ш И 'р :и Ь Н О Ш Ц !ПГ о р т я н и ч с с к о ш ф у н т ; I J I — в М И Ж Ж ‘ И Ч ,::л

сжимаемой тпдщи основания дало гаю г ортио-.ч1ше|К1лъиио или органические грунты; IV — сжимаемая толша в прело, ь пигиа с:1Днин НКЛЮЧнег iva iD L inp O liile ( I V а ), дн у сторон не ( IV 0 ) ПКЛИИИИшиесн л и т ы ИД и содерж ит мНОЖсежл и т (IV js) ил органо-ми пера: ьпых или органических грунтов; V — is пределах глубины сжимаемой гааши находится ш т (Va или несколько прослоек (V5) оргаио-миисралыгого нлн органического грунта, границы которЕ,гх в плане пилодят и в|>ед-

Рисунок 6,8 — Т и нота с схемы основании, содержи!

Ориентировочные значения физико-меха­нических характеристик елпропедей, откргдтых и погребенных торфе в и илов, которые могут быть использованы для предварительной опен­ки оснований, сложеннЕдх указанными грунта­ми, приЕзсдены в приложении Ж.

Для глинистых грунтов с содержанием орга­нических все дести п долях единицы и диапазоне 44

fin х ор ГД1 го - м и f се ра л ы f ые и орга и ичес кие rpyim.i

0.05 < Iil/K < ОД5 нормативные значения харди- теристик £', фн и с для расчетов осноЕзаний сооружений, оговоренных в 5.3.17, допускает сч принимать по таблице Г.4 приложения Г.

6.4.Й Деформационные, прочности еяё фильтрационные характеристики органо - миме ральных и органических фунтов должны о про- делиться в диапазоЕзе давлений, соответствую-

СП 50-Ш -2(Ш

гщх напряженному состоянию основания про­ектируемого сооружения. Укатанные характери­стики должны устанавливаться при испытани­ях обратной грунта и вертикальном и горизон­тальном направлениях.

0.4.9 Для определеЕжн мро4ностЕ]ых ха рак- гериетлко и с органо-минеральных и органи­ческих грунтов следует проводить испытания, применяя методику консолидированного среза для определения этих характеристик и стаби­лизирован ] ео м состоя ни и и i i е ко н сол ил и ро вэ н - нога среда для определения в нестабилизиро­щи i ним состоянии (ГОСТ 12248).

fi.4.10 В полевых условиях деформационные ха ранте ристи ки о р ra 11 о - м и ] I epiui ьн ы х и орган и - нсек их грунтов определяю г методами, указан­ными в ГОСТ 20276. Мри определении дефор­мационных характеристик этих грунтов в ком­прессионных приборах, учитывая их высокую сжимаемость, испытуемые образцы должны иметь начальную высоту 30—50 мм, а их нагру­жение следует проводить небольшими ступеня­ми ™ л ас но ГОСТ 1224К,

Максимальное давление на образы; в ком­прессионном опыте должно превышать проек­тное I гс менее чем на Ш — 20 %, но быть не менее 0,1 МПа.

Значения модули деформации по результа­там опыта должны устанавливаться для различ­ных интервалов давлений и использоваться в расчетах осадки в зависимости от фактических нормальных напряжений по глубине основания и пределах сжимаемом то л ши.

6.4.11 Коэффициент бокового давления ор­гано-минеральных и органических грунтов £, определяют в приборах трехосного сжатия. До­пускается принимать значения £ по таблицам приложения Ж,

6.4.12 При применении комплекса мероп­риятии по предварительной подготовке осно­вания, содержащего оргяпо-мипералыаые и органические грунты (временная или постоя!i- :Ш пригрузка, дренирование и т. и.), характе­ристики этих грунтов должны устанавливаться iro результатам их испытаний после уплотне­ния.

6.4 13 При расчете оснований должны учи- 1Ывиться анизотропные свойства органо-мине­ральных и органических фунтов. В каждой точ­ке основания следует отбирать нс менее двух образцов для определения характеристик в двух :н а яра иск?] ш н х' вс р'ш кал ь f юм и ] ори зоптал ы га м. Коэффициент фильтрации также должен оп­ределяться ад я этих двух направлении.

Обозначения характеристик грунта с ани­зотропными свойствами должны иметь нее деке, указывающий диапазоны давлений и их Ешправ-

лсешс при испытании (гори за е j гады гае или вер­тикальное).

6.4.14 Расчет оснований, сложенных орга­но-минеральными и органическими грушами, дол же!! производиться в с о ответе теш и с тре­бованиями раздела 5 с учетом скорости пере­дачи Еыгрузки на основание, измсеюешх эф ­фективных напряжений в грунте в процессе консолидации основания, анизотропии свойств Еру иго в, торнчЕюй консолидации. При этом допускается использовать методы теории как линейной, так и нелинейной консолида­ции грунтов,

П р и м е ч а н и е Лшг.и1Т|Юпнку смутилn opгаип- минерал mi мч и (фгиничсиких rpyimjH лен iy с кастой i кг учи­тывать, если 'значения характеристик .тля нертикгьтъЕюго и rcipMuyniLLiuioro нгшраилсиии отличаются не более чем ил -30 %.

6.4.15 При наличии в основании дренирую­щих слоев необходимо учитывать фильтрацию норовой поды в их сторону, а при наличии пес­чаной подушки под фундаментом — также в сто­рону этой подушки. Учитывать действие дрени­рующего слоя допускается гадь ко в зим случае, если он не представляет собой замкнутую линзу, а песчаной подушки под фундаментом — если обратная засыпка пазух произволе! ia также дре­нирующим грунтом.

6.4.16 Основания, сложенные впдонасьг- щенными органо-минеральными и органичес­кими фунтами, в соответствии с 5.1.3 и 5.6.5 должны рассчитываться по несущей способ­ности.

Б этих расчетах силу предельною сопротив ­ления осЕгаваЕжя и кН/м, при действии вер- а и кадь ной наЕрузки для лен точного фундамен­та допускается определять по формуле

я„ = Ь' (г/ + 5,14с,), (6.17)

где Ь' — то же, что и в формуле (5.27); q нршрувка, к) 1а; fг! — расчетное 3] тчепие уделmioi о сцеп­

ления грунта, к Па, равное с ,6.4.17 При Е1ам]>пю на дно Еюдоема, сложен­

ною органо-минеральными и органическими грунтами, песчаного слоя его толщина должна определяться необходимыми цла!1ировочпыми отметками с расчетом несущей способности основания и с учетом возможности возникно- 151‘ннн нес габ и лизирован но го состояния.

6.4.1Я При расчете по деформациям осно­ваний, isключающих водонасыщепные органо­минеральные и ор]'апичсские грунты, расчет­ное со противление фунта основам ин R он ре­ле ля ют по формуле (5.5). При этом коэффици­ент условий работы грунтовою осповлешя у принимают по таблице 6.5,

45

СП 50-101-2004

Т а б л и ц ; ! 6.5

К о э ф ф и ц и е н тt LLHML'IKIHiJI IEK." ГруИТии и cmrCHFi уеден? nii р аботы

и v х п ч рф< >н;ш 11 ости груптоыого t>c] со па-ИНЧ 1с|

П е с к и м е л к и е ы ь ю ч а с ы щ е н -п ы е ;0 .0 3 < 0 .2 5 0.У50 ,2 5 < /<1ПГ < 0 . 4 ( ШП е с к и п ы л е в з т ы с в о л о п а с ы -ш е й н ы е :0 . 0 3 < 1 ^ < 0 .2 5 0 ,7 50 , 2 5 < < 0 ,4 0 , 7 0Г л и н и с т ы е г р у н т ы в о л о п а с ы -ш е п п ы е0 , 0 5 < iLKi < 0 ,2 5 n p j ' п о ю ш т с -

^л и т е к у ч е с т и :f L < 0 ,5 1.05f s > 0 .5 1 ,00Г л и н и с т ы е г р у н т ы в о л о п а с ы -т е и н ы е0 ,2 5 < < 0 , 4 0 п р и п о к а з а т е л ет е к у ч е с т и ;l L < 0 ,5 0 , 0 0r L > 0 . 5 0 , 5 0

6.4.19 Для предварительною определении раз­меров фундаментов сооружений I и И уровней ответственности на злтр^юванных песках и окон­чательного для сооружений Ш уровня ответствен­ности допускается принимать расчетные сопро­тивления но таблице Л,5 приложения Д.

6.4.20 Расчетную схему для определения конечных осадок фундаментов на основании, включаю тем нолонасышеппые орган о-мине­ральные и органические грунты, принимают по разделу 5.

Дополнительную осадку фундаментов за счет разложения (минерализации) органичес­ки* включений допускается не учитывать, если в период срока службы сооружения уровень подземных вод не буде т понижаться.

Осадку слоя сильноза торфованного грунта или торфа при намыве или отсыпке на него песчаного слоя определяют по 6.4,30 и 6.4.31.

6.4.21 В расчете и о деформа i сия м основания, содержащего органом инердльные и органичес­кие грунты, нижнюю границу сжимаемой тол- ши принимают в соответствии с рекомендаци­ями 5.5.41.

6.4.22 Ониранис фундаментов непосред­ствен но на поверхность органо-минеральных и органических грунтов не допускается, если они j федста ил е н ы е и л ы ю згтшрфи ва LI j I ы м и грунта­ми и торфами, саиропелями и илами.

Если непосредственно под подошвой фун­дамента залегает слой l рут г га с модулем лефор-

46

мании /_■ < 5 МПа толщиной более ширимы фундамента, то осадка основания должна оп­ределяться с учетом полного давления пол по­дошвой фундамента.

6.4.23 При расчетных деформациях ос и о ви­ни я. сложенного органо-минеральными и орга­ническими грунтами, больше предельных м:ы недостаточной несущей способности основать должны предусматриваться следующие мероп­риятия в соответствии с подразделом 5.8:

- полная или частичная прорезка слоев ор­гано-минеральных и органических [рутой фун­даментами;

- полная или частичная замена органо-ми­нерального и органического грунта песком, гравием, щебнем и т.д.;

- уплотнение грунтов временной или по­стоянной iipisгрузкой основа! 1 ия сооружения иди всей площадки строительства насыпным (намывным) грунтом или другим материалом (с устройством фильтрующего слоя или дрем при необ ходи мости ускорения пронесся кон­соли дан и и ос ею вапин);

- закрепление илов буроемееителвньш спо­собом.

6.4.24 В зависимости от типа оси она ним (см. рисунок 6.S), степени злторфованноети. глубины залегании и толщины органо-мине­ральных и o p iанпческих грунтов, а также кон с гр у к т и в н ы х ос о бс 111 f ос те й п р ое кти ру е м о- го сооружения и предъявляемых к нему зке- плуатацноппых требований рекомендуютсч следующие варианты специальных меропри­ятий:

- уплотнение основания временной или постошпюй I ia еру з кий. в а ом числе е устрой­ством вертикальных дрен и дренажных проре­зей — для оснований I п ГГ типов;

- полная или частичная прорезка слоя ор­гано- м и н ерал ы I ы х и о р га] [ и че с ки х тру нтов фун­даментами. в том числе свайными, — для ос­нований Н, IV и V типов;

- выторфовка линз иди слоев органо-мине­рального и арктического грунта с заменой его минеральным грунтом — для оснований II, IV и V thhoes;

- устройство фундаментов (столбчатых, лен­точных и т. и.) на песчаной, гравийной, щебе­ночной подушке или на предварительно у плот* ею иной подсыпке из местною материала — лдя всех типов осноеыний;

- устройство сооружений на плитных фун­даментах, нсрекреетЕЕЬЕх монолитных или сбор­но-монолитных лентах и т. п. с конструктивны­ми мероприятиями по поезышсееию простран­ственной жесткости сооружения — для весь типов оснований.

СП 50-101-2004

6 4.25 В отдельных случаях оснований, со­держащее органо-минеральные и органические трунты, может быть использовано при соблю­дении опрелелепной скорости передачи нагруз­ки или при применении конструктивных ме­роприятий (введение поясов жесткости, разбив­ка здания на отдельные секции и т. п.).

6.4,26 Песчаные подушки, устраиваемые под фундаментами с целью замены органо-мине­ральных и органических грунтов, уменьшении давления на нижележащие слон, повышения, и случае необходимости, отметки подо швы фундаментов, ускорения процесса консоли ла­дя и (уплотнения) нижележащих грунтов, уст- ри ива jot, как Eipaumio, из песков крупных и средней крупности. В отцсльных случаях допус­кается применение щебня, гравия, шлака иди гравий) ю-песчаной Смеси. Мелкие пески для устройства поду щек не рекомендуются.

Плотность сухого грунта и подушках из песка крупного и средней круч ее юс ги рекомендуется не менее 1,65 т/м 1.

При назначении прочностных характери­стик уплотненною грунта в полушках следует уч итывать указания 5.5.15.

6 4.27 Для намыва слои грунта в качестве основания сооружения могут применяться су­песи и пески любой крупности. Для ускорения консолидации намываемого слоя пылеватых песков пли супесей необходимы предваритель­ный намыв или у кладка на маловолопро пинае­мое естественное основание, сложенное орга­но-минеральными и органическими грунтами, дренирующего сдоя, например, из песка сред­ней крупности.

6.4.28 Проектирование пригрузки должно ври изводиться с учетом требоваЕШй 6.4.12. При этом должны быть установлены толщ ина и раз­меры в т и н е притрузоч)[ого слоя и время, ле - ебходЕтмые для достижения заданной степени комсодидании осееовипия, л также конечна!! осадка основания под пригрузкой.

6.4.29 Конечную осадку и время консолида­ции слоя органо-ми нергишного и органическо­го фу 1 S3 а при нам визе или отсыпке на него пес­чаного сдоя определяют без учета осадки под­ет лающе to слоя, если его модуль деформации в Ш раз и более превышаем' модуль деформации оркшо-минерального и органического грунта.

Нагрузку от намыва или отсыпки и поря­док ее учета в расчетах конечной осадки, а так­же время консолидации слоя оргдно-минераш-,- нрго и органического грунта определяют в со­ответствии е 51ри5гятЕя м проектом организации работ.

6.4.50 Конечную осадку слоя органо-мине- ралЕ>ного и оргщгического грунта в стабилизи­

рованном состоянии ж, м, вызванную намытым или отсыпанным слоем песка, определяют по формуле

.у = 3ph/[?)/Г -ь 4д), (6.18)

I до р — давление от песчаной пасы гш на по­верх) юсчъ oprai io-ми Етсралыюго и органического грунта, к Па;

h — толщиEia слоя органо-минерально- i’0 и органического грунта, м;

Е — модул!i деформации oprai io-mheав­рального и органического грунта при полной вл а гоем к ости, кПа.

Размер нась]геи в плане должен быть не ме­нее 5 Л.

6.4.3 \ В случае сели основание, содержащее органо-минералышы и органические [фунты, состоит из нескольких Е'оризонтальных слоев с различными модулями деформации, осадку всей толтци в конце периода стабилизации оп­ределяют как сумму осалок отдельных слоев.

6.4.32 При толщине слоев орпшо-мпнератш- ных и органических грунтов, ripe вы тающей 3 м, их рскомсЕщуетси уплотнять с испод ьзогзаЕжем верти ка.явных дрен.

План расположения дрен, их ссчсешс и г г гаг уетаилЕШившот расчетом из условия 90 % кон­солидации основания или в зависимости от назначаемых сроков уплотнения строительной площадки. В плане дрены располагают ез углах квадратов или равносторонних трсуголышгов с шагом: для песчаных дрен 1,5—3 м, для дрен за воде коею изготовления 0,5—2 м.

Л,тн сооружений I и И у pons ген ответственно­сти шаг дрен определяют па опытных участках.

6.4.33 При использовании вертикальных дрен, полностью прорезаюишх уплотняемый слой грунта, и надшит и дренирующих слоев на концах дрены консолидация грунта под нагруз­кой происходит за счет- отжагия норовой воды в дрену и дренирующие слои. Эквивалентный диаметр зоны влияния лрен d в атом случае следует- принимать при расположении дрен по квадратном сетке d(, ~ IJ3J; но гексагональной сетке — d, = 1,05с/, s:ie d ■ расстояние между осями дрен (шаг дрен),

6.4.34 В проектах сооружений, возводимых па opiaHO-минеральных и органических rpyir- тлх, должны предусматривать я следуюппгс нормы натурных измерений деформаций осно­ваний и фундаментов:

- при застройке новых районов типовыми зданиями высотой 5 зтажей и более — одно наблюдаемое зланнс на 3 строящихся;

- при застройке квартала — первое по оче­редности постройки здание [ и П уровней От­ветственности;

47

СП 50-101-2004

- ДЛЯ BCL'X сооружении, имеющих коне 1рук- цни пролетим более 24 м;

- лля сооружений, и которых и ходе строи­тельства иди эксплуатации возникли шач и тель­ные деформации несущих конструкций или появились! реши лы.

6.5 Элювиальные грунты

6.5.1 Основания. сложенные эдювиальлы- ми грунтами — продуктами вьтетривання скальных и пслускальЕ(ых пород, оставшимися на месте с моего обраювлЕжя и сохранившими структуру и текстуру исходных пород, должны проектироваться с учетом;

- их значительной неоднородности но гл у ­бине и ь плане из-та наличия грунта и раз н ой степени вы ветрел осе и с большим различием их п роч н оетша х и дефор м анион е ! ых характер» ети к,

- снижении прочностных и деформацион­ных харны ер ист и к по время их длительного пребывания в открытых котлованах;

- возможности перехода в плывунное состо- я н ие л л ю в и ;ц I ь м ьг v су п е с ей и п еч лев дтея \ i j сс к о н в случае нх подо насыщения в период устрой­ства котлованов и фундаментов:

- возможного наличия Л|>ПС;ШОЧНЫХ свойств у элювиальных пылеватых песков с коэффици­ентом пористости е'> 0,6 и степенью влажнос­ти St. < 0,7, а также возможности набухания элювиальных глинистых грунтов при замачи­вании отходами техЕюлогнческих произволе™.

6-5.2 В зависимости от исходных горных по­род, подвергшихся выветриванию, следует вы­делять элювиальные грунты магматических, метаморфических и осадочных сцементирован­ных скальных [рунтов, а по содержанию квар­ца — подразделить элювиальные грунты на лве группы: содержащие кварц н бескварцсвые.

6.5.3 Профиль коры ЕзьшетриЕэаЕшн в общем случае может быть представлен сверху вниз сле­дующими зонами, различающимися степенью вы ветрености: дисперсной, обломочной, глы­бовой и трещиноватой. В соответствии с наде­ленными зонами наблюдается возрастание по глубине плотеюсти элювиальных образований, уменьшение пористости и трещи нова гости и увеличеЕгис прочности крупных обломков и от­делы юстей.

6.5.4 При проведении инженер но-гео логи­ческих изысканий на элювиальных грунтах дол- жнея быть выявлены: генетический вил и пет­рографический состав исходной скальной по­роды; структура и профиль коры выЕзетривапин, ее трс гл и 1ЕО в а тост ь, слан нс ватос еъ , слоистость, элементы падения и простирания, поверхнос­ти ско,1ьже1Еия, наличие «языкоез» и ^карманов*4Х

выветривания; размеры, форма и количеств;: крупных включений; изменение по глубин; состава и свойств грунтов.

6.5.5 Степень снижения прочности элюии- альных [рук то в основания во время пребыв;:- Е( ия их открытыми в котловане должна устн- н<шл и вдтеюя опытным путем в нолевых услови­ях, Допускается про ею лить определение эт параметров в лабораторных условиях на шт> бранных образцах (монолитах) ipy!era.

Для предварительной опенки возможногоСЕЕИЖСНИЯ ГЕрОЧ EIOCT'H ЭЛЕОВИаЛЬЕЕЫХ ГруЕТГОВ JU'пускаются KOCBCEiEibiC методы, учитывают!" изме!(ение в течение заданного периода време­ни: плотности скальных грунтаej; удельного а:- про ей влсе |ия пснетрании един истых грунта к содержа!!ия частиц размером менее 0,1 мм и песках и мспее 2 мм в крутшообломочпых грун­тах.

6.5.6 Количественную оценку снижен иг прочности элювиальных [рун тон в открыты котлованах прои'дюдят по изменению их проч­ностных и деформационных характеристик г период дополнительного выветривания, а ка­чественную оценку — по изменению зпаченин плотности образцов фунта, их тзодопо1ло1иаю- щей способности, интенсивности распат; (дробления) крупных обломков, еды б и от дел I.- ностей.

Необходимо устанавливать также толщину верхЕгего осиабленпшо дополнительным вывел- ривапмем слоя элювиального грунта,

6.5.7 Опенку стойкости элювиальных грун­та!! к дополнительному (атмосферному) Bfiiпет­ри на пню, устанавливающую степень се шжешэ их прочное г» в открытых котдовдешх за ожила емый период времени 1 (годы, месяцы, сутки!, нроизиолят путем определения:

- скорости снижения выбранного парамет­ра степени лье ветрености А за период врсмед. Г. - А2) /г‘

- с те п е н и с е ти ж с н и я в ы б р а н н о го параметр: А; (/1, - А;)/А,;

- общего количественного снижения пара­метра А за весь период : (А ^ - А,)- Ожидаемы! период пребывания .элювиальных грунтов oi- крыпами в разработаЕшых котдовЕ!нах, д таю:: интервалы времени йг, через которые проао дят определения количественных значении па­раметра 4, устанавливают исходя из конкрет­ных особенностей района и сроков строите;!:- ства.

6.5.К Для элювиальных скальных и крупно об лом о чт I ых ] ру Е тта I! j юобход и м о у ста е (авл и I in и степень их выиетрелости, характеризуемую хо эффициентам выветрелости (6.5.9 и 6.5.10), для крупцообломоиных Iрунтов также — оттн

СП 50-101-2004

ентельную прочность обломков, характеризуе­мую коэффициеЕггам истираемости (6.5. J I).

6.5,0 Коэффициент км иетрс а ости киг элю­виальных скальных [рунтов у ста ет актина юг пу­тем сопоставления плотности р им ветрел ой 110]>ОДЫ ЕЗ УСЛОВИЯХ ПрИ[)ОД HOI'O ЗаЛСГДЕГИЯ с плотностью рн не вы вегрсло й (моезолитпой) породы и вел числя ют по формуле

^ = 1 - ^ (6-1^

■и ! «г = <Р„ “ PJ/P-Допус кается значение р принимать равным

плотности часLми скального [рун га.JIодраjделение элюезидльезьгх скальных грун­

тов но степени вы вс грел ост и приведено и таб­лице 6.6, а ориентировочные значения предела прочности на одноосное сжатие и водонасы­щенном состоянии /ф, которые и шут Снять ие- по.! I ьлоезлн ы ;ui л предварительной (>ие 11 к и ос i ю - аатш из этих грунтов, приведены в приложе­нии И.

= ( 6 .21)

где пц — масса частил размером менее 2 мм после испытания на истирание;

д?,) — начальная масса пробы крупных об­ломков.

Подразделение крупных обломков по проч­ности в зависимости от значений к приведено в габлиие £5.8,Т а б л и п а 6.7

Р;шЮЁЫ4ЛЕ1ВДГЛ ■АТ Ю1Н1 ИЛЬНЫХ

КРУПЕ LOiDQ-.'LO ULlH UE.EX I ]i VJIШЕ1 ГШ С ] С П-L’J l И

FLbmL’ip nOCTH

I Есьы btjpLL;ihiСла боны ветрел ыс С и л ьповы ветре- oi.te

Коэффициент выветр^чшетн к ^ ал^ киупиообломочимк груитол при |

ИСЛ1 VI.FH Fil ?£ O G |lLL JV K>l LL l-СЛ IK jp U . 'J iL *

магматических и M C TAM O piJ I и 1ГСС кгн к

< *HW s 6,5 0.5 0.750,75 < t < 1

осадочныхсщз.иентлровгш-

« < кт < Фзз 0,33 к . ш . < 0,67 0.67 < к. < 1

т

Т а б л и ц а 6.6

K ll l iO tJ H J F IO C T L

■ЗЛК>ЕИйЛЬ(1ШС СК<ИЪ- MF>X Ф У1ЕТОР П О C K L-

ilL'MH иыистрсяости

K tV J ( [ ) i| l i : iJ K tLH T НЫ ЕКГТРС.'КК.ТН

Д Л Я CKiTbEJEiEX. Ф У Н Т О Е !.

м а г м а т и ч е с к и е н

м е т а м о р ф и ч е с к и к

осало’ншкС 1 ]'2 М 121 IT И р и 1з; 1 h 1

ПЫХ

H tLH h llS L ip C J ]b ie

C.tuodjsijI незрелые Еивпрслые Сильно нм ветре- лис (рухляки)

1

1 > с * 6,9 0,0 > к.1Г 1 6,8

Vie нее 0,8

!

1 > к г > 0,95 0,95 > к и > 6,85

.V I с f гее 0,85

6.5-10 КоэффиписЕзт вьшетрсдости круиз ю- р6,юмочш>1 х элювиальных грунтов оп реде -люот по испытаниям проб грунта на истирание по вращающемся паточном барвбдЕзе и вычис­ляют по формуле

К* “ <*е - К У к \-. « -20)где к{ — отношение массы частиц разме­

ром менее 2 мм к массе т2 частиц размером более 2 мм после испы­тания на истирание;

kt -■ то же, в лриродЕзом состоянии (до испытания на истирание).

Подразделение крупнообломодных элюви­альных грунтов по степени вы ветрел ости при­едено в таблице 6.7.

6.5.11 Коэффициент истираемости к круп­ных обломков (частиц более 2 мм) крушюоб- лоыочных элювиальных грунтов определяют по испытаниям на истираемость этих частиц во вращающемся полочном барабане и вычисля­ют по формуле

Т а б л и ц а 6.8

! 1ПмсНОТ5Мннс OfiAnillKUtf ГС(,1 [фи’ЖОСТИ 3-га НСТИрШШС

К(г>ффи 11ЖЬНТ н гирнСМ< кгг [1 о&лочкоее А,.

Очень прочЕЕые кг < 6,05Прочные 6,05 < *. < 6,2Средней прочности 0,2 < ке < 0,3Мал о прочные 0,3 <kt < 0,4Непрочные kL, > 0.4

6.5.12 При подразделении крупиообломоч­еных элювиальных грунтон по гранулометричес­кому составу на разновидности в дополнение к ГОСТ 25100 необходимо указывать содержание частиц за пол пите л я размером менее 0,1 мм, а также выделять шсбенисго-дресЕзяныс грунты при содержании частиц менее 0,1 мм до 10 %, а части] L крупнее 10 мм — более 25 % по массе.

Ориентировочные значения модуля дефор­мации для разновидностей элювиальных круп- ноооломочных грунтов при веден 1.1 в приложе­нии И.

6.5.12 В элювиальных песках и глин истых фунтах — продуктах выветривания магматичес­ких и метаморфических пород — следует Езыде- лнть прочнеструктурные и слибоструктурные разновидности.

К прочЕюструктурным (сап ролигам) отно­сятся пески и глинистые грунты, в которых частично сохранена макроструктура исходных пород и которые при природпой влажности характеризуются пределом прочности на одно­осное сжатие Rr > 0,2 МПа.

4 У

СП 50-101-2004

Элювиальные лески и глш шелле труняы, имеющие при природной влажности значение Я < 0,2 МПа, относятся к слабоетруктурпым. Нормативные значения Е. ф и с эяих фунтов для расчетов основании сооружении, оговорен- пых в 5.3.17, допускается принимать по табли­цам Г.5 и Г.6 приложения Г.

6.5.14 Элювиальные глинистые грунты — продукты ньл se я р и в л н и я осадпчньгк сцемйоти­рованны х скальных грунтов аргиллито-алеиро- литовоею комплекса — представлены в основ- ном суглинками и глинами. Нормативные зна­чении Е. ф и с этих грунтов допускается при­нимай- по таблице Г.7 приложения Г, а для пес­ков осадочных пород — по табл и не Г. 5 прило­жении Г, так как они близки по свойствам к пескам магматических кЕДЗрпесолержатих по­род.

6.5.15 Расчет оснований, сложенных плю­виальными грушами, должен про и а водиться в соответствии с требованиями раздела 5. Исли плювиальные грунты являются присадочными или набухающими, следует учитывая ь требова­ния подразделов 6.1 и 6.2.

6.5.16 Расчетные сопротивления Л диспер­сных элювиальных грунтов при расчетах осно­ваний по деформациям определяют согласно требованиям подраздела 5.5.

Расчетные сопротивлении лая назначе­ния предварительных ра гаеров фундаментов со­оружений I и II уровней ответственности и окончательных размеров сооружений Ш уров­ня ответе тисни ости приведены в таблицах Д. 6— Д.К приложения Д, при атом значении для крупнообломочных грунтов (таблица Д.6) до­пускается применять и для сооружений 1Г уров­ня ответственности.

6.5.17 При расчетных деформациях основа­ния, сложенного элювиальными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способное]и основания должны иредус.мазри- ваться следующие мероприятия в соответствии с подразделом 5.Я:

- устройство у настенных ipyn говых распре­делительных подушек из песка, гравия, щебня иди крупнообломочных грунтов с обломками исходных горных пород, в частности при не­ровной поверхности скальных грунтов;

- удаление из верхней юны основания вклю­чении скальных грунтов, йодная иди частич­ная замена рыхлого заполнения «карманов» и «гнезл» выветривания в скальных грунтах щеб­нем. Iравном или леском е уплотнением.

В случае н ед осз аточ и ос i и этих мероприя­тий следует предусматривать применеЕше свай­ных фундаментов, способа выравнивания оса­док основания иди конструктивных меропри-50

яткй в соответствии с требованиями подр;и дела 5.Я.

6.5.1 У 13 проекте оснований и фундамент должна предусматриваться защита элювиальна грунтов от разрушения атмосферными возлег стеш я ми и водой и период устройства котлова­нов. Для этой поди следует применять водоза­щитные мероприятия, нс допускать перерыы; в устройстве оснований и последующем воззе- дени и фундаментов; предусматривать нелийс;: грунта в котловане, приме ее язе- взрывной спо­соб разработки скальных грунтов лишь при ус­ловии медкошпуроЕюй отладки.

6.6 Насыпные грунты

6.6.1 Основания, сложенные насыпным;: грунтами, должны п рое тегироваться с у четок их не одт юр од п ост и по составу, неравномерной сжимаемости и возможности самоуплотнения, особенно при вибрационных воздействиях, за­мачивании, а также за счет разложения opia- ничсских включений.

Л р и м с ч д и и е — Ь мисьтныч грунтих, аклчяшк из шлихои и глин. необходима учи гы пять позмижиоеп, litI l iJ M V ^ iJ H H H | [ ]1 И HtLM H1! И HLLH 1111 И Ц . 'Ш Й !■[.'[ I-Г \ И M И ' IS!C К И М h 01-

яодичк npnu'j»aacTB.

6.6.2 В зависимости от состава и характера происхождения различают насыпные трупт ОТХОДЫ ПрОИЗЕОДСЗ'В и б1>1ТОВЫС отходы.

Насыпные грунты состоят из мнЕзерало природного происхождения, первоначальна структура которых измеЕгена в результате раз­работки и Езторичной укладки. К ним относят­ся; нарушенные природные грунты, вскрыш­ные породы, хвосты обогатительных фабрик.

Отходы производств предстаездя Еот собой искусствен ные материалы, образовавшиеся е результате термической или химической обра­ботки природных материалов. К ее им относит ся: шлаки, золы, золошлаки, шламы.

Бытовые отходы состоят из бытового и стро­ительною мусора с примесями грунтов различ­ного состава.

6.6.3 Насыпные грунты и отходы производит ио.'шержены процессу самоуплотнения, продол­жительность которого ез зависимости от грану­лометрического состава и способа отсеяпки прт: исл'ЕЕа в таблице 6.9 По истечении ее рем а и- указанного ее таблице, насыпные гр^нгы и отхо­ды производств относятся к слежавшимся.

I I р и .м е ч а и и иI | ЫЛЕЧГЛШЛЫС НУЕЛ-.ЦШ 1Щ П Ш! ЕЕ Ч ЮТ К

ол! ю^олн ьех грунтып и огхе.юп прей jjso л е т путем отек: ки идя lEiiMbEisa с уп-тотиешгем до щ аимой плотности ело женин.

СП 50-11)1-2004

2 0 :н;иы фчршфущгг пуз ем отсыпки уп;ютиерпиг ж : in г: му пидог? груптоЕк ikviv ’ iceinlul при отрывке кот-.ЮППпОЯ, Г С р Ш Ш Ю д С Т И С n C K j]| jllS lH lilS f j j f i O l , П у к Т У о Р к с п п д -

к\\гш\ | ih ip : jfw j:t iK И Т Л . Ч <L т ^ к ж е к н о о т о и о Ь о г а т и т е : ! т ы *

■рйОрик л o n io jo j i п р о и и м с т п .1 Г| | Л .1К|| f j iy iL V D is , u i х о д щ * и J U J J r jU O J t - '’ п и и н т и м а

■ттикч* ^р -:и :тй 1\дню '1 cor.imL отеь ги кк. о Б р а л ч м тн н сси ispZiy.ll.TiLrvJ H L 'n p n ilrJL . lf lU JL H E m rO N J K O E L I t J m n J l J i T J r E N L IK Ш -

■fpir;i.i и и.

Г <i fi ;t и и a 6.9

ЬНДЫ H L jtE ilJ l llb J V

грутчт и о i адом прописки н

1]]1(нди,1Жи-Г1:;гь]шс: l iC H h H lV lT T O T F IC IZ IH !. Ги-Д

------- ,--------- 1г 1.П ; I N -L j .4 M J Г > FI L'n

HiT.SFUMLC Ш ? Ы К

HUC LI ПС (i IjKfyriilOLJCl.TCJML3TI i _ f l .2 1

|Пссчамы^ (U 1[j .u i i : i i c t l k .‘ 2 - '. - ^ 10— 15 | 20 ■

b J 2 - 5

Ш-"]5

— H5-- ID20 -20j

66.4 В качестве есзссззЕенных оснований pe- kd ч c t [дуетс я и c 11 o/j ь.ю Bii'i iv:

- планомерно возведенные насыпи из грун­те и ополов и рои у полет:

- отвалы грунтов и отходов производств, оистояшне из щебсгшстЕлх и грдгзнйных грун­тов. крупных песков и шлаков.

Свалки грунтов и отходов производств до­пускается использовать для строительства со­оружений III уровня ответственности ори про­плати расчет по деформациям. Использова­ние сидпок бытовых отходов в качестве есте­ственных оснований не допускается.

6.6 5 Не равном с рн ость сжимаемости лдсып- еых грунтов должна определяться по результа­там полевых и ллооратормых исследований, к|Дюдпяемых с учетом состава и сложения iia- ев иных грунтов, способа отсыпки, вида маге- рхых составляющею основную часть насыпи. Модуль деформации насыпных грунтов, как ттеило, должен определяться на основе гитом- .мвых испытании.

6.6.6 Дополнительные осадки фундамен­ты за счет разложении органических вклю­чений унизывают в пределах слоев, рас [ юл о - .*01ин;\ выше уровня подземных вод. при ог- гпеительнпм содержании но массе органичес­ких исшести б насыпях из песков, хвостов обо- :г.1тс;!ьны\ фабрик и шлаков бодес 0.03, а ит глинистых rpvtrroB и золошдаков — более з.О >.

6.6.7 Дополнительные осадки, их перашю- чгрноегь и время развития за счет уплощения мзетоающих грунтов сз' веса пасы пи опредс- ли11>тсн толщиной стол наемннык грунтов, :идк- же сжимаемостью и условиями консолидации гкпетн.тдюших насыпь грунтов.

П р н >■ с ' I 1 н ц (? — 21ч I [ye K J t i; (;ir Г1|пгш1м;1Ть, я к )

yn.nOTFJOFlUC П О Л С 'Г И Я Я К Ш И Х jp y H T D J i ОТ JK4M М ЗСМ ПИ И р й М И -

■ liueu aKibii'uiiiiuncsi дли грунт и: меск.оя-1 - чирех I год, гаи- имаг,[у. jiaciif.nHW-’FiHiiixuhimt; урошгя пгшемнии ж>д, - черт 2 года, д находящихся ниже уровня тмтекших вол — черт* 5 лет.

6.6.8 Инженерно-Дологические изыскания цлсьепе1ых грунтов предусматривают в допол­нение к общим требованиям изучение их Со­става. способа и давности отсыпки, толщины насыпи и ее изменение на застраиваемом учас­тке, степени изменчивости сжимаемости. При исследовании отходов производств необходи­мо изучить технологию их образования, хими­ческий состав и характерные особенности: склонность к распаду, загрязнение токсичны­ми веществами, наличие органических вклю­чений, ВЕ.Еделенис газов и т.и.

6.6.9 При проведении изысканий кроме бу­рения необходимо предусматривать проходку шурфов для отбора монолитов для лаборатор­ных исследований гг проведения испытаний грунтов штампами {см. 6.6.1 J).

Для изучения плотности сложения, степе­ни изменчивости сжимаемости, выявления крупных пуезот, установления необходимой глубины погружения свай необходимо исполь­зовать зондирование (ГОСТ 19912) и геофизи­ческие методы исследований.

6-6.10 Скважины бурят на глубину, превы­шающую глубину насыпного слоя не менее чем па 5 м. Расстоянии между скважинами принима­ют не более: для планомерно возведенных на- с ел лей ■ - 50 м; озтз ал о i з - 40 м; сезгыок — 30 м.

Шурфы проходят нет rceo толщину насып нп- го слоя. Расстояния между шурфами принимают не более: для планомерно бозбсдспешех насыпей — 100 м, ответов — 60 ч; свалок — 40 м. Моно­литы для лабораторных испытаний отбирают через 1- 2 м по гпубиЕзе.

Расстояния между зондировочными скважи­нами принимают не более: для планомерно воз­веденных насыпей - 50 м; отвалов - ■ - 20 м; сва­лок — 15 м.

6.6.11 Л.пя сооружений I и if уровней ответ­ственности сжимаемость тзеех ешлоб [засыпных ф ун го В и ОТХОДОВ МрПИЗЕЮДСТП необходимо оп­ределять в полевых условиях статическими на- [рузюзми в соответствии с ГОСТ 20276,

Число исньпаний штампами я пределах про­ектируемого сооружения принимают не менее: для планомерно возведенных насыпей 2; для отвезло в — 3.

6.6.12 При и с п о л е л о е ю н и и насыпных грун­тов и отходов иронию,ДСП! для устройства ис- кусстЕзенных оснований, насыпей, подсыпок под поды, обратных засыпок котлованов и т.п.

51

СП SO-101-2004

для назначения проектной плотности и диапа­зона изменения влажнеет необходимо предус­матривать испытания грунтов по ГОСТ 22733.

6.6.13 Основалия, сложенные насыпными фунтами и отход;!ми производств, должны рас- считываться в соотезстсгеши с требованиями у п ­лела 5. Гели насыпные фунты являются проса- доч и ым и, н лбухаюшим и шч и и м с ют отн осигел е> - нос содержание op rati иное кое о вещества 1<кп > 0 ,1, следует учитывать соответственно требования подразделов 6.1,6.2 и 6.4, Полная деформация основания должна определяться сумишроилип- ем осадок основания от внешней нагрузки и дополнительных осадок от самоуплотнения на­сыпных грунтов и разложения органических включений, а также осадок (просадок) подсти­лающих грунтов от веса насыпи и Eia грузок от фундамента.

6.6.14 Дня умета самоуплотнения неслсжаи- Iпился насыпных грунтов и отходов производств к значениям дополнительного вертикального на­пряжения от внешней нафузки по 3.5.32 в пределах насыпною слон добавляют вертикаль­ное напряжение от собственного веса фунта, раЕЗЕШс произведению А\г<т где = 0,4 — для j юс л ежа в ш икс н насыпей из песков (кроме пыле­ватых), шлаков и т.п. и А- = П,6 — из пылеватых песков, глинистых грунтов, заю шлаков и т.п.

При расчете осадок фундаментов учитыва­ют осадку подстилающих грунтов от веса насы­пи путем добавления к значениям ниже кроили подстилающих грунтов вертикального напряжения от веса вышележащих слоев.

П р и м е ч а н и е — Допускается не учитывать допол­нительную осадку тюлстн.члюших г рушив при данностиотсыпки нжжпищ и \ песков и ыд;ш>н полос- дву.у ле г и щ ГЛИНИСТЫХ грунтов. ХВОСТОВ ОООГаТКТС-ЛЬИЫХ CtKlPpilK, JO.T, ТОЛОШЛДКОЕг и шламов — пяти лет.

6.6.15 Расчетное сопротивление основания /(, с ложе! то го еедсыпиыми фунтами и отхода­ми производств, определяют в соответствии с требованиями подраздела 5.5.

При определсЕшн расчетных сопротивлений ipyнтов по формуле (5-5) значения ко.зффшш- ентон уг| и 7с, принимают равными ;нтя плано­мерно EsoaBCденных насыпей по таблице 5.2; ош&пов — у | — О ,S и — 0,9; свалок — у , - = 0,6 и v , -■ 0,7.

Предварительные размеры фундаментов сооружений I и 11 уроЕИЕСй отвесствсЕЖОсти, возеюдимых на слежавшихся нясыпешех грунтах, допускается назначать исходя из значений рас­чет пых сопротивлений фунтов /?(! основания по табл Hite Д.9 приложения Д. Эти значения Rt) до][ускается использовать также для назначе­ния окончательных размеров фундаментов со­оружений Ш уровня ответственности.

6.6.16 При проведении уплотнения, устрой- стЕзс песчаных, гравийных и т.п. подушек рас­четные сопротивления уточняют из усло­вия, чтобы полное вертикальное напряжете от нагрузки на фундамент и от с обет вспеюп: веса уплотненного грунта на подстилающие ш- сЕлшгые (н су плотненные) или природные груегты не превышало расчетные сопротнд'к’- пин от их j'py Eii'ojj в соответствии с требоваи'.'.- ями 5.5,25.

6.6.17 При расчетных деформациях основа­ния, сложенного насыпными грушами, боль­ше предельных или недостаточной несу щек способности основания должны предусматри­ваться следующие мероприятия в соотвезетьнг с требованиями подраздела 5.К:

- поверхностное уплотнение оснований тя­желыми трамбовками, вибрационными маши­нами, катками;

- глубинное уплотнение фунтовыми свал- ми, гидроии б роу плотн е н ис;

- устройство грунтоЕзых подушек;- прорезка насып ныл груш гол фундамента­

ми, в том числе СЕзайными;- конструктиишле мероприятия.6.6.IS В проекте основания, упдотнясмог:

тяжелыми трамбовками, должны быть указаны- размеры уплотняемой площади и глубин;

yj [дотненил;- параметры трамбования (масса и диамеп

трамбовки, высота сбрасывания, число ударен!.!.- величина недобора фунта до проект:ml

отметки заложения фундаментов (понижете уплотняемой поверхности);

- плотность уплотненного фунта и опти­мальная влажность.

6.6.19 Вибрационные машины и катки иг [ I о л ьзу юг п р и уплотнении j i л глуб и i \ у до 1,5 и для уплотнения отдельных слоев при еюий- дшЕии насыпей из грунтов и отходов прол- водстн, имеющих степень влажности .5 <0,7

6.6.20 Гидровиброуидотнепие применяет для yii.'ioi егсння на глубину до 6 м насытит грунтов и отходов производств (хвостов, фтор моеючной земли, золошлаков) с содержании по массе едипистых части it не более 0,05 и си пени влажности Sr > 0,7 .

6.6.21 Грунтовые подушки применяют гр замене сильно- н неравномерно сжимаем* насыпных грунтов. Они могут устраиваться и из природЕтых грунтов (июбеночных, граык лых, песчаных ei т.п.), так и из отходов г г рок нодств (шлаков, золошлаков).

Плотность полушек е копача юг в зависну: сти от вида применяемых гру из о в и отлог производств и уровня ответственности соот- женин.

52

СП 50-1O1-2IHM

6.6.22 Мопу.4 к деформации подушек и ос- ашлшия из насыпных грунтов, уплотнен] ihx тяжелыми трамбовками, вибрационными ма­шинами, катками и гидровиброметодом при­нимают но результатам полевых испытаний ста­тическими нагрузками.

6.6.23 Конструктивные мероприятия при строительстве сооружений на насыпных грун­та и отходах производств применяют в соот­ветствии с п одра тлело м 5. Я.

6,7 Намывные грунты

6.7.1 Основания, сложенные намывными грунтами, должны проектироваться с учетом ик неоднородности (мh o i Ос л о й н о с т и , нзменчи- вости состава и свойств в плане и по глубине), способности изменять физико-механические снойетва со временем (в том числе за счет ко­лебаний уровня подземных вод), чувствитель­ности к вибрационным воздействиям.

В качестве намывных грунтов применяют пески различной крупности.

6.7.2 Проектирование оснований и фунда­ментов до,ьжно производиться по результатам инженер]ю-гсоло!ических изысканий, выпол­ненных не ранее, чем черев три месяца после окончания намыва песков.

6.7.3 Прочностные и деформационные ха­рактеристики намывных [рун то в. как правило, должны устанавливаться по результатам пале­вых к лабораторных исследований грунтов не­нарушенного сложения с учетом возраста на­мывного грунта, т.е. времени, про шедшего от окончания намыва до начала строительства.

6.7.4 Для предварительных расчетов основа­ний сооружений I и II уровней ответственнос­ти, а также окончательных расчетов оснований сооружений 111 уровня ответственности допус­кается пользоваться значениями прочностных и деформационных характеристик jpyfrrou, полу­ченными по их физическим характеристикам в зависимости от возраста намывных фунтов.

6.7.5 Расчет оснований, сложенных намыв­ными [рун та ми. должен производиться в соот­ветствии с требованиями раздела 5.

Если толща намывных грунтов подстилает­ся водонлсыщенными органо-ми нерады1Ы ми или органическими грунтами или илами, в рас­четах основан nil следует' дополнительно учиты­вать трсбо езде] ня под раз дел а 6.4.

6.7.6 Расчсгноесопроттшления ^намывных грунтов определиеот' в соответствии с требова­ниями подраздела 5.5, при тгом значения проч­ностных характеристик намывного грунта сле­дует принимать соответствующими началу стро­ительства с учетом 6.7.2 и 6.7.3.

6.7.7 Полная деформация основания, сло- женного намывными [рутами, должна опре­деляться суммированием осадок основания от внешней нагрузки, самоуплотнения толщи на­мывных грунтов и дополнительных осадок заг- ру жен II ы х j I а м и еюм ] [о д ст 'и л а к) щи х слое и г ру и - та с учетом их консолидации.

6.7.8 Расчет оедяки намывного основания при тол щи tie намывного слон не менее 4Ь (где b — ширина фундамента) и при отношен ни площади фундаментов к площади застройки сооружения больше 0,3 следует проводить от нагрузки, распределенiюй но площади застрой­ки и полученной путем деления массы соору­жения на площадь, ограниченную контуром наружных граней фундаментов.

6.7.9 При расчетных деформациях основа­ния, сложен и eoi'o намывными грунтами, боль­ше предельных или недостаточной несущей способности основания в соответствии с ука- здежями подраздела 5.8 должны цредусматри- ваплш:

- уплотнение намывных фунтов (вибраци- онньеми маши ним Vi и каткими, [дубинным гидровиброуплотнением, использованием энер­гии взрыва, трамбованием, избыточным намы­вом грунта нд плошали застройки и др.);

- закрепление или армирование намывного фунта;

- ко пса ру к'] иипые мероприятия.6.7.10 Отметку заложения подошвы фунда­

ментов принимают независимо от глубиЕШ се­зонного промерзания грунтов, если в основа­нии сооружения залегает толпы намывных пес­ков гравелистых, крупных и средней крупно­сти, а также мелких, если специальными ис­следованиями на данной площадке установле­но, что они не обладают пучин исты ми свой­ствами.

6.7.11 При проектировании измененных ра­бот необходимо так размешать дамбы обвало­вания, ограждающие карп.] намыва, чтобы они не пересекали контуры и не служили основа­нием сооружений, что может привести к раз­витию больших неравномерных осадок,

6.8 Пуч инистые груЕЕты

6.8.1 Основания, сложенные пучин истым и грунтами, должны проектироваться с учетом способности таких фунтов при сезонном или МЕЮголетнем промерзании увеличиваться в объе­ме, что сопровождается подъемом поверхности грунта и развитием сил морозного лучения, дей­ствующих fia фундаменты и другие конструкции сооружений. При последующем опаивании пу- чинистого фунта происходит его осадка.

57

ГП 5 <1-101-2004

6.8.2 К пучинистым фунтам относятся тли- ее истые трунты. пески пыле пятые и мелкие, а также крупиообломочи ые грунты с глинистым заполнителем, имеющие к началу промерза­ния илажЕюсть ньгше определенного уронил, При проектировании оспош пеий , сложсннедх пучин истыми груЕЕтами, следует учитывать воз-

У казанные характеристики, как привило должны устанавливаться на основе опытнк данных е учетом возможною изменения гл: ро геологических условий. Для сооружений И уровня отЕзетегвеЕЕПоеги допускается отгределял значения е/Л в зависимости о г параметра сунок 6.9), вычисляемого по формуле

можлость повышения влажности фу) о а за счет подъема уроЕзня подземных вол. инфильтра­ции подземных вод и экранирования поверх­ности.

6,8.3 Пучинистые грунтыхарактерп зу юте я:- абсолютной деформацией морозного пу-

чсешя кр представляю шей польем мелагружеп- ной но верхи ост и промерзающего грунта;

- относпа'лыIой деформапней (интенсив- Е1 остыо) морозного пучения tp, — отношением hf к толщине промерзающего слоя dp

- давлением морозною пучении ррп, действу­ющим нормально к подошве фундамента;

- удельным ЗЕЕачсЕжем тЛг касательной силы морозного пучения, действующей вдоль боко­вой поверхности фундамента.

Hr = 0,67prf 0,012(w-0.l) +w(w - w,,)]

(6.22

где iv, wJt

РаЧ

вл аж ее ость в пределах слоя пра мерзаЕОЕието грунта соотъсгсе пен­ни природная и на границе рас­катывания, доли единицы; полная влагоемкость грунта, доли единицы; плотность сухого г р у н т , т/м-1; абсолютное значение средней мееотолст ней температур!,! возду­ха за зимний период; определя­ют- гак же, как и коэффициент А/г (см, формулу (12.1 >).

1. 2 — супеси: .? — суглинки: 4 — суглаикн с 11.07 < 1„< 6,13, 5 — суглинки с 0,11 < /г * ГМ7, 6 — г.шиы (д грунтах 2.Jr 5 содержание пыле питых частиц размером Р,()5 (),<)() 5 мм с^стнндиет бшее SO % ни массе); л — практически лепхч ни истки

d — слаГишучинис: ы й ; н — и [ « д н е м учи н и с т ы й : г — силыюпучкикстый: д — чре гчсрцоиучнц иитыиРисунок 6.9 — 13таимосЕ5Я')ь параметра R, и относительной деформации пучении

54

СИ 50-101-2004

6.8.4 По степени пучипистости грунты под­разделяют и зависимости от на пять групп (ГОСТ25100),Пркшгцлежнииъглинистот грун­та к одной из чрупл также может быть стелена по параметру Я- (рисунок 6.9),

6.3.5 Расчет основании, сложенных пучи- чзиепм.ми грунтами, должен выполняться в со­ответствии с рекомендациями раздела 5 и пре­дусматривать проверку устойчивости фундамен­тов при действии сил морозного пучении.

6.8.6 Расчет устойчивости фундаментов на воздействие касательных сил морозного пуче­нии, действующих вдоль боковой поиерхние- ■| и фу [ з д а м сн j о к. д о лжс 11 выполняться при за­ложении подошвы фундаментов ее иже расчет­ной глубины промерзания пучипистых грун­те и.

Устойчивость фундаментов проверяют по формуле

V V " ^ - V . A ' (6‘23)

где Tffr — значение расчетной удельной каса­тельной силы пучения, кПа, при­нимаемое по 6-8.7;

ASk — площадь боковой поверхности фун­дамента, езаходящейся в пределах расчетной глубины сезонного про­мерзания, м’;

F — расчепзая постоя еншя Еигрузка, кН, при коэффициенте надежности по нагрузке у. = 0,9,

Т я & л и и а 6.10

Frj- — расчетное значение силы, кН, удер­жи паю щей фундамент от выпучи­вания вследствие треЕзня его боко­вой поверхности о чалый [рунт, лежчзщий ниже расчетной глубины промерзания;

у — коэффициент условий работы, при­нимаемый равным 1,1;

у — коэффициент надежности, прини­маемый равным 1,1.

6.8.7 Значение расчетной удел ыч ой касатель­ной силы пучения должно определяться, как правило, опытным путем. Лри отсугствии опыт­ных данных допускается принимать значения Тд по таблице 6.10 в зависимости от вида и ха­рактеристик I ру Е 3 Til.

6.8.8 Расчетное значение силы Frf, кН, ;шя фундаментов, имеющих вертикальные грани, определяют но формуле

ЛFtf = (6.24)

s= Iгде Rf. — расчетное сопротивление талых груЕЗ-

тов сдвигу по боковой поверхности фундамента в j -м слое, к Па; допуска­ется приме!зять в соответствии с нор­мативными документами по проекти­рован и ю свай н ы х фу идя ментов;

Ад — площадь вертикальной поверхности сдвига езу'-м слое грунта ниже расчет­ной глубины промерзания, м: ;

я — число слоев грунта.

Г|1узГ[ Ь| И НУ лДрнк ПфИСТИКИ

Значении расчетной удельной касательной силы пучения л,,,, к[[;ч, при глубине

ССПанНОГо ПрОмерчннИН Груша, м

ло 1.1 2,1 j и более

Срчесч:, с угли н к и И 1ли]чы ггри показателе текучести 1 ; > 0,5; к р у т го- о6.11)мочиые ipvEtib] е гли и и сгы м заполните ле и , пески м елкие и тты- лсьатые при показателе дисп е р сн ости П > 5 и степен и ш ы ж но сти 7, > 0.95

п о 90 70

Супеси, с у гл и н к и и гли н ы при 0,25 < ! s < 0,5; к р упкш гблом о 'ш ы е грунты с глинисты м з а г ю л н ш е л с м , пески м елкие и гы денгпы е при [) > 1 и 0,8 < Л г < 0,95

90 70 55

Суччгеи, с у гл и н к и и ['липы при /у < 0,25; к р у т чоейло н очн ы е гр ун ты е глании тын здпоЛЕЧИтелс.м, пески мелкие и пы ленлты с при П > 1 и степени влаж ности 0,6 < S к 0,8

70 55 40

1П р л м с '1 а и и л1 Дли и ре межуточных глубин иремерзнння значения принимают интерполяцией.2 Зилчсезия ' /к ллч грунтов, [чсгтолыус.чъгх при обратной мсьспке кот.тогзанов, ггри ни мают по перьой строке таблицы.3 В зитчеимости от пи да mrucpxiюстн фундамента прмледенЕ1ые значении т,, ум ножа кп па ко.тффицнеш: при гладкой

бионном лL4)f)[KLL>i)Т51ИИГlii — 1; при пЩ ктж птий ficnmudii i: лыступлмп и кЛЕЧСрнлмн до 5 ЧМ — 1,1 — 1,2, ЛО 20 ич — ],2У — 1,;: лри дфгпяннрм пншееитироилштм — 0.9; при металлической без специальной обработки — O.S.

А Для сооружений Ш ypoiniH ответственности значения т , умножают на козффницент 0,9.

55

СП 50-101-2004

6.8.9 При сложении фундаментов кише расчетной глубин!!] промерзания пучинистых ip у нго и (мадизаглубленлые фундаменты) не­обходимо производить расчет тто деформациям морозного пучения грунтов основания с уче­том касательных н норм ал ьных сил морозного пучения.

П р 1г н с ч л и гг с - - MiLTOwyiyfijiejPHLie фулдаменти доПускаегин применяй' ади с(к фу* и и и ii 1][ уронни ONi"i-ст ценности и шеюэтажиых зданий (раздел &) при норма­тивной глубине промерзания не Гнилее 1,7 га.

6.Н.Ш Расчетные деформации морозного пучения Lруплои основания, определяемые с учетом нагрузки от сооружения, не должны превышать предельных значений, которые до­пускается принимать как для набухающих [рун- тов (приложение Е).

6.8.11 Если расчетные деформации мороз­ною пучения основания мадоздглублепных фун­даментов больше предельных или устойчивость фундаментов на действие сил морозного пуче­ния недостаточна, кроме возможности изме­нения глубины заложения фундаментов, сле­дует рассмотреть необходимость применения мероприятий, уменьшающих силы и деформа­ции морозного пучения, а также глубину про­мерзания в соответствии с подразделом 5.8 (во­дозащитные, теплозащитные или физико-хи­мические).

Если при применении указанных меропри­ятий деформации морозного пучения нс исклю­чены, следует предусматривать конструктивные мероприятия, назначаемые исходя из расчета фу щл ментов и конструкций сооружения с уче­том возможных деформаций морозного пуче­ния.

В проекте оснований и фундаментов долж­ны предусматриваться мероприятия, не допус­кающие увлажнения пучин истых грунтов осно­вания, а также промораживания их в период строительства.

6.9 Закрепленные грунты

6.9.1 Закрепление грунтов производят в це­лях ! I о в ы ш cL 11 и я их прочности и водонепрони­цаемости в основании строящихся или суще­ству ю щ и х соору же н и й.

Возможность и способ закрепления грунтов в основании существующих сооружений долж­ны устанавливаться с учетом характера дефор­мации оснований и состоя!!ия конструкций сооружения (приложение В).

Массивы из закрепленного грунта (закреп­ленные массивы) мо!ут быть использованы в качестве фундаментов и других заглубленных к01 [Сфукиий.56

6.9.2 Для устройства закрепленных масси­вов в зависимости от их назначения и грунто­вых условии применяют следующие способы:

- инъекционный, осуществляемый путем нагнетания в грунт химических или цемента­ционных растворов с помощью ипъектирои или в скважины (смолизация, силикатизация, це­ментация);

- буросмесительный (путем разработки и перемешивания грунта с цементом или цемен­тными растворами в скважинах);

- термический (путем нагнетания в скважи- ] еы высокотемпературных газов иди с помощью электрон а грсва грунта).

Способ закрепления и рецептура раствороь должны обеспечивать необходимые рдечешыс физико-механические характеристики закреп­ленного грунта и удовлетворять требованиям не охра! 1C окружающей среды,

6.9.3 Инъекционные способы закрепления грунтов следует применять в следующих грун­товых условиях:

- силикатизацию и смоли.занию — в песках с коэффициентом фильтрации к — 0,5 < к < 9 80 м/сут;

- силикатизацию и проселочных грунтах при к > (i. 2 м/сут и степени влажности 5) < 0,7;

- цементацию в трсшиповатых скальных фунтах с удельным водопоглощением не менее 0,01 л/мин-мг; в крупнообломочных фунтах при к > 40 м/сут, а также дли дшолнсезия карстовых полостей и закрепления заклрегованпых порол.

6.9.4 Буросмеситслъный способ следует при­менять дли закрепления илов независимо от их коэффициента фильтрации (в том числе при наличии слоев глип и суглинков с показателем текучести fL >0,5 или песков рыхлых и с р ел ней плотности), а также лессовых просадочпых грунтов с числом пластичности от 0,02 до 0,15 в ЕруЕ1ТОВЫХ условиях 1 типа по просадо4пости.

Применение б у рос м се из с л ьн о i о способ; закрепления грунтов допускается для сору ж е- 1!нй III уровня ответственности.

6.9.5Тсрмичсскийепособследустпри.чепя1з для закрепления лессовых проезд очных |рун- тов со степенью влажности .S' < 0,5.

6.9.6 Для силикатизации и емолизации ис­пользуют в качестве к реп изо лей водные раез ло­ры силиката натрия, карбамиджле и другие енн- тстичеекис смолы, в качестве отвердите лей - неортанические или органические кислоты и соли, а также ] азы. Для регулирования процес­сов гелеобразовйиия или предварительной об­работки за креп леццого грунта применяют ре­цептурные добавки.

6.9.7 Дня цементации грунтов следует при­менять цементационные растворы (цемент!тыс.

СП 5ft-101 -2004

lcmc 11 т к о - 1 ictn a j [ ыс, цем е ] m 11>' j л и j I истые, i.ie - чгнгио-псечацо-глинистыс и up.), а также no- TJOisciHiiLie н нспсЕченпьге расгноры при необ-

жи: мости о химическими добгшками.При еныичии arpccciiFiHbix подземных иод

калтежит применить стойкие по отношению к ним цементы.

6.9.К Рецептуры растворов для инъекцион- кк* и буроемселтед м Iых с[iоссбои закреплении грунтов и физике-механические характеристи­ка закрепленных грунта и должны уточняться 1Г0 результатам их закреплении и лабораторных юи подсел,[,х условиях.

0.9.9 Форму и размеры закрепленных мас- cniiOu. а тю ке физики-механические характе­ристики закрепленных фунтов следует устанаи- лы ть исходя из инженерно-геологи веских и ылршсолшичсскихусловий плошадки, прили­того способа и технологии работ по закрепле­нию грунтов, а также результатов расчета ос- ноияний и соответствии с требовании ми разде­ла з с учетом взаимодействия закрепленного насей esei с окружающим фунтом.

При наличии в основании специфических грултол (ндпример, просадо1 еных) следует учи­тывать дополнительно требования ссклдетстиу- юлеек разделов настоящего С П .

Основания, усиленные отдельными закреп­ленными массивами (столбами) диаметром от О.Ь до 1,0 м, до лж и ел проектироваться ез со о т- еегстьиЕТ е нормативными документами но свайным фундаментам.

6.4.]0 При проектировании закрепления ipymoB рекомендуется привлекать специализи­рованные организации для ре [цени я вопроеоп л способе закрепления, составе рас теш ров, о прочностных и деформационных свойствах зак­репленных Еру лто в.

6.9.1 i Материалы инженерно-геологических изысканий и лабораторных исследований по­чило характеристик, указ;тиы х л 5, LS, додж- Hfii содержать данные о гранулометрическом составе и козффицшщтс фильтрации ['руша, ши пч се ком сое [Две подлых пыля же к грунтовых зод. алия аакрепленЕЕЫх грунтов — о прочнос­

т н ы х и д е ф о р м а ц и о н н ы х х а р а к те р и с ти к а х (<р .

6.9.12 П р о е к ти р о Е ы н н е за к р е п л е н и я гр у н то в п р о и з в о д я т ej с л е д у ю щ е й п о с л е д о в а те л ь н о с ти :

■ на основании матер шел о л нзеяскиний и лез бордюрных исследований назначают способ закрепления грунтов, прочностные и деформа­ции ешъес характеристики закрепленного грун­та, Доifycкается значсЕТин <рп, cs. мсское» при­нимать по таблице 6.1 I в зависимости от проч­ности закрепленного грунта на одноосное сжа­тие Rs\

- в ы б и р а ю г к о н с т р у к т и в н у ю с хе м у з а к р е п ­л е н и я гр у н то в о с н о в а н и я : а ) с п л о ш н о е з а к р е п ­л е н и е ЕЕа з а д а н н у ю г л у б и н у : б ) а р м и р о в ш ш е i р у н пав ос но д е ! и ия о т е л ь н ы м и о п о р а м и из з а к - р еллен Е н ого гр у н та ; и) к о м б и н и р о в а н н а я с х е ­м а , п р е д у с м а тр и в а ю ш . ея с в е р х у с п л о ш н о е за к - р е п л е п и с . а н и ж е — из о т д е л ь н ы х о п о р ;

- н а з н а ч а ю т п р е д в а р и те л ь н ы е ге о м е тр и ч е с ­ки е разм еры з а к р е п л е н н о ю гр у н та в и ла нс и г е о Ш уб и н е . М и н и м а л ь н ы й e im h o c закреЕгления за к о н ту р ы ф у н д а м е н та п р и н и м а ю т н о та б л и ц е б. 12 в за в и с и м о е ! и о т р а с ч е тн о го д и в л е н и я п о д п о д о ш в о й ф у н д а м е н та и зн а ч е н и я Л ;

- произЕЕОдят р а с ч е т з а к р е п л е н н о го ос н о еде­н и я н о ПрсДСЛ 1>1[ЫМ СОСТОЯНИЯМ ЕЕ СОО'Е НС 1'СТЕШИс р а зде лом 5. П о ре.зу.ч!,тазам р а сче т;! ЕЕрои.зво- д я т к о р р е к т и р о в к у Е 'е о м е тр и ч е с к и х р а зм е р о !! за кре п л е ] 1 н о Е’о 1 р у I етн;

- ла зн и ча Е о т р а д и ус з а к р е п л е н и я г р у н та о т и н ь е к то р л (с к в а ж и н ы ) в з ;Н !и с и м о е ти о т к о э ф ­ф и ц и е н т а ф и л ь т р а ц и и по т а б л и ц е 6. 13;

- паЗЕЕачЕНоз с х е м у р а с п о л о ж е н и я и н ъ е к т о - р о в (с к в а ж и н ) в п л а н е и п о г л у б и н е , о б е с п е - чипаю щ уЕ О с о зд а н и е м а ссив а тр е б уе м о й ф о р м ы и р а зм е р ов ;

- о п р е д е л я ю т п о тр е б и i-де оо-ьем ы з а к р е п л я - ю щ и х реагентов на о д н у з а х о д к у не л е к т о р а (з а х ­в а тк у с к в а ж и н ы ) и на в есь о б ь см з а к р е п л е н и я ;

- н а з н а ч а ю т п о с л е д о в а те л ь н о с ть о б р а б о тк и и н ъ е к то р о в (с к в а ж и н ) и р е ж и м ш та е к ц и и (д а в ­л е н и е . с к о р о е еъ и т < е к 11и и ) , п о з в о л я ю щ и е о й с е - п е ч н ть тр е б у е м у ю ф о р м у , разм ер!,! и п р о ч е е о с т е , з а к р е п л е н н о го гр у н та .

I а о л и ее а 6 . П

Способы ■«) к pt I глени я Xiiji;iKiepirc-СрсдмиЕ; значении характеристик ык ре i п е с н и ьг\ пне кон

при их прочности Л , МПа

П,5 . 2° J 4.0 5,0Си. 1 и кат | па [ и 1 я ,iFsy х ра и п н ) р е ш я сг М П а (),](> 0,2 1 0,54 0,65 j 0,Л5 1.03

Ф , град. 40 41 1 43 45 1 47 491 .................... J Еу М П а « НО | 162 240 j 330 415

Сюл кати зеец л я оде EOpaciuopinui с.,, М П а 0.10 и л . 0,55с К,5й-; Ф,. град. 40 41 1 44 - 1 -

Еу М П а 42_____ 165 1________________ L_

-

57

СП 50-101-2IMJ4

Продолжение таблицы 6 Л: Средни* ЭНЛЧСШ1Я KitpiLKiepHc: UK ftlKpcn/icifн Mri ntCKOJS

Способы закрепления ! Характерис- при и* прочности A,. Ml UlI ти к и г р у н т а __________________________ ,_____________ _____________ _____________ ___

1.0 2.0 3,0 4.0 3.0

С! ил и ка ти запил газовая Cj, МПа 9,10 0,2 — — —

Ф3, гран. 59 40 — ... —

£,. МПа 58 70 — —

Смолизацмя г3. МПа 0.10 0,2 0,50 0,59 0,73 о.%0,, град. 59 41 42 44 45 47

МПа 58 78 148 215 285 37:

Т а б л и ц а 6.12

Расчетное давление под подошвой фундамента.

М и ei и мальны и вынос закрепления за контур фундамента, и, при прочности за креплен по го грунта Я,, МПа

МП;! В, 5 1,0 1.0 3,0 4,0 5,0

0,2 0,3 0,25 0,20 0,15 0,1 0.050.4 0,45 0,55 0,25 0,15 0,15 0,100.6 — 0,45 0,45 0,25 0,20 0,150.8 — - - 0,5 0,55 0,25 0,201,0 — — — 0,5 ____ ,и _

Т а б л и ц а 6.13

Способ закрепления j Пил грунта Коаффиниеит фильтрации, м/сут

Р;ииу<; да|ф£[|.'1Е11ин грунта, ч

Силикатизация двухрастворпая Пески От 5 до 10 С в. 10 * 20 » 20 » 50 » 50 * 80

От 0,5 до 0.4 Св, 0.4 и 0.6

» 0,6 « 0.8 : * 0,8 *■ 1,0

Силикатизация однора створ пая сHiSiF6 От 0.5 до 1

Св. 1 * 2* 2 «5

От 0,4 до 0,6 Св. 0,6 » 0,8

* 0,8 * 1,0Силикатизация газовая

Сшшкзти'ищия ошюрнстпприан од- лснсомгтоиситнещ

Пр осадочный лессовый [рупт

От 0.2 до 0,5 Си. 0,5 » 0,5 » 0,5 * 2

От 0,4 до 0.7 Св, 0.7 * 0,8

>1 0,8 » 1,0

Смпдизацин ид] траст ш>риан двух- комппненткад

Пси кв От 0,5 до 1 Св. 1 » 5* 5 » 10* 10 * 20 » 20 * 50

От 0,5 до 0,5 Си- 0,5 !> 0,65 » 0,65 »0,85 » 0,85 «0,95 » 0,95 » 1,0

6.9.13 Предельное до ил они е нагнетания при закреплении грунтов инъекционными способа­ми должно [означаться из условия исключе­ния возможности разрывов сплошное™ закреп­ляемого грунта.

6.9.14 11осиедонательность создания закреп­ленною массива должна исключить возмож­ность возникновения неравномерных осадок возводимого или существующих сооружений,

6.9.15 R проекте следует предусматривать т первоначальном этапе производства работ кон-58

фоль соответствии физических параметров заг реплен но по грунта проектным,

6.10 Особенности проектирован ияосиолан» сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях

6.ЮЛ Основания сооружении, возводив на подрабатываемых территориях, должны пр оптироваться с учетом неравномерного осел нин земЕюй поверхности, сопровождаемого гс

СП 50-101-1004

piгЗ[нiTiLTьjIыми деформациями сдвига to т е гос л ■рунтл и результате производства торшях работ и перемещения грунта и выработанное про­странство.

Параметры деформации земной поверхно­сти, в том числе кривизна поверхности, се на- ллоны и горизонтальные перемещения, а так­же ис р г и кол ы [ ы с уступы долж е i ы о i ] ре д е ля гься и соответствии с гребоваииями СНиП 2.01.04, Чти параметрЕл должны учитываться ттри на­значении рае четных значений характеристик Фунта.

6.10.2 Результат!я инженерно-геологических изыскании е учетом горно-геологического обо­снования строительной площадки должны цып) чать:

- оценку изменений геоморфологических и шро геологически к условий участка застройки теле летние местного оседания земной поверх­ности (возможность образовании провалов, ак­тивизации процесса сдвижения вследствие гео­логических нарушений, активизации оподзле- тых процессов, изменении уровня подземных под суде том сезонных и многолетних перепа­дав, заболачивания территории и тли);

- опенку возможных изменений физико- механических свойстн гру еч т о в вследствие из­менении iоологических и гидрогеологических упоили плошатки;

-деформационные и прочностные характе­ристики груз iron, используемые при расчетах воздействий слушающегося грунта на зш л уб- . к иные конструкции сооружений,

6.1D.3 Расчетные значения прочностных и зеформш (ионных характеристик грунта для оп­ределения усилий, действуеощих на фундамен­та в результате деформаций земной поверхно­сти, ел ел уст принимать равными нормативным

Значение модуля деформации грунта в гори­зонтальном направлении £л допускается прини­мать равным 0,5 для глинистых фунтов и 0,65 — для песков от значения модуля деформации грунта в вертикальном направлении L.

6.10.4 Расчетные сопротшшепия грунтов основания Я должны определяться в соответ­ствии с подразделом 5.5. При этом коэффици­ент условий работы у , в формуле (5.5) дли со­оружений жесткой конструктивной схемы, имеющих поэтажные и фундаментный пояса с замкнутым контуром, следует принимать но таблице 6.Н; в остальных случаях yf3 -1 .

6.10.5 Значения Егоэффицнента у > 1 по таб­лице 6.14 относят к сооружениям, в которых помимо поэтажных поясов предусмотрен так­же фундаментный пояс.

6.Ш.6 Для сооружений жесткой конструк­тивной схемы, для которых расчетные давле­ния па основание приняты с коэффициентом У,: > I. ширина подошвы бетонных и железо­бетонных монолитных и сборных фундаментов должна быть не менее 0.4 м.

6.10.7 Краевое давление на грунт под подо­швой (фундаментов, в том числе плитных, ДОЛ­ЖНО определиться с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией земной поверхности при подработке.

Краевое давление не должно превышать1,4 Я, в угловой точке — 1,57?, а рашюдейству- Еощап нагрузок не должна выходить та пределы ядра сечСЕЕИя подошвы фундамента.

6.10.8 Краевые давления па е'руеггы осно­вания плитных фундаментов сооружений ба­ше и ejoi'O типа следует проверять с учетом на­клона .земной поверхности, ветровых нагру­зок и возможного крена сооружений вслед­ствие сстсстиешюй неоднородности грунта ос­нования.

Т л б л и п а 6.14

Коэффициент у,; хчл сооружений е жестко и конструктпинок ечемон при отношении длины сооружения или отеска к его ьысоте Ljfi

1 I.fИ > 4 : 4 >UU-,'2,5 | 2.5 '> l.fli >1,5 1/Н <1.5

V ГКрушпюоломочные о песчаным заполни- тслеч и пески, кроме мелких и пыле витых

1,4 1,7 | 2,1 2.5

Пески мелкие 1.2 1,6 1.9 1-1 Г-_/

Пески пылеватые ■ Л 1,3 1,7 2.0Круп1(ю6ломоч!5ые с глинистым ли под ни- юзем

1.0 1,0 1,1 1.2

Глнппстые с показателем текучести If < 0,5 [ .0 1,0 1,1 1.2

То же. с и Рка зачел ем текучести Is > 0,5 1.0 1,0 1,0 1.0

59

СП 50-101-2004

6.10.9 Расчет деформаций оснований допус­кается нс производить в случаях, указанных и таблице 5.9, а также если конструкции соору­жений проектируют с учетом неравном ер е ю го оседания земной поверхности.

На ил о татках, сложенных специфически­ми грунтами, конструкции сооружений долж­ны проектироваться с учетом возможного со­вместного воздействия Eta них деформаций от подработок и указанных груз нов.

6.10.10 Для сооружений, возводимых на нодраоаЕыиасмых территориях, должны приме­няться фундаменты следующих конструктивных схем:

- жесткой (плитные, ленточные с железо­бетонными поясами, столона']ые со связями- распорками между ними и т.гт.);

- податливой (фундамента с горизонталь­ными швами скольжения между отдельными элементами первый тип податливости; фун­даменты с вертикальными олемсЕггами, имею­щими возможность наклоняться при горизон­тальных перемещениях грунта — второй тип податливости);

- комбинированной (жесткие фундаменты, имеющие шов скольжении ниже уровня пла­нировки или пола подвалii).

Конструктивная схема фундамента должна приниматься в зависимости от расчетных де­формаций земной поверхности, жесткости над- фундаментных конструкций, деформ ат и в пос­ти грунтов оснований и пр.

Г Т р Н М С Ч М н и с 1 — Дли VUHLHii пешышеннш) важ­ности и Бчнюшога типа применение на^тоняюшихен фун­даментов нс доп ус KiiCTOSJ

6.10.11 Фундаменты должны рассчитываться на нД|рузки от воздействия относительных юрн- ЗОН1 альнык деформаций земной поверхности (ра­стяжения и сжатия), вызывающих горизонталь­ные перемещения ipynra в направлении как про­дольной, так и поперечной осей сооружений.

Для восприятия усилий от воздействия го- ризонтальныхперемещеп и йгрултадолжлы ус­траиваться: в ленточных фундаментах — желе­зобетонные пояса (в податливых фундаментах — над швом скольжсежн); в столбчатых (в не­обходимых случаях) — связи-распорки; в плит­ных и свай!1ых фундаментах должно предусмат­риваться соответствующее усиление ар ми рода- ни я плиты и ростверка.

6.10.12 Фундаменты жесткой конструктив­ной схемы на воздсйсевис Еоризонтальных де­формаций грунта должны рассчитЕьЕваться на усилия, вызываемые ед сдую щи ми наЕрузками:

- силами треЕшя (сдвигающими силами) по подошве фу|щаментов продольных и примыка-60

юших стел, а также по боковым поверх поп фундаментов от перемещения грунта;

- давлением перемещающегося iрули, л ствуюшим нормально к боковой поверхня фундаментов.

Усилия от сил трения (сдвигающих сд:1 подошве фундаментов примыкающих ста боковое давление Е'рунта на эти фундамент также затлубдеЕЕНые части стен должны перс даться на конструкции фундаментов, раепч женныс параллельно направлению рассмага наем ого горизонтального перемещения грел

6 . 1 0 . Е 3 Ф у н д а м е н т ы п о д а т л и в о й к о е i c i та тинной схемы на воздействие горизоншы-я деформаций грунта д о л ж е г ы рассчитываться на ip узки и усилия в зависимости от типа и датливости.

При первом типе податливости, когда it>.t да менты имеют возможность смешаться по д скольжения, их следует рассчитывать на cm трения, возникающие и шве с к о л ь ж с е е и я сдвига фундаментов.

Мри Езтором типе податливости, когдафт- дамcj ггы имеют возможность 11акло11яться, i следует рассчитывать на наклоны и возние» щее [юрмальное давление грунта.

Податливые фундаменты второго типа,гг кланяющиеся из плоскости стены, в ее лдз кости могут работать как податливые фунт- менты перво™ типа.

Усилия от сил трения по шву скольжении бокового давления фундаментов примыкают степ должны персцЕ!пенься на конструкции фя да мс нтов, рас i ] oj Ео ж с н н ы х л а ра л л ел ье i о Е ia пр ленито рассматриваемого горизонтального п: рсме1ЕЕения,

При перемещении наклоняющихся фую меЕ!тов должны предусматриваться меры п об сс !1 сч е I ш ю местной у стой ч и вости элемент] фундаментов и общей устойчивости соорух: пня в целом.

6.10.14 При шарнирЕюм сопряжении колон каркаса с фундамеЕлами и ригелем и отсутстм сЕ!язсй -распорок между фундаментами констр;,1

егии при возлейс гни и горизонтальных дефорч ций работают по второму типу податливости

Ншрузкн е ш фундаменты с жесткой загс к о й колонн при отсутствии с вязей - рас ie орт между фундамеЕ]тамн определяют в зависите ти О] перемещения основания, за1'лублсн1

фундаментов, жесткости колонн, прочности и деформационных характеристик основания! ! рут г е й з а с ы п к и .

6.10.15 На площадках, сложенных груизач с модулем деформации Е < IU МЛа, а тан при возможности резкого ухудшсЕжя строита: ных свойств 1’рунгов основания вследствие г:

СП 50- lfl ] -2004

.«енепия гидрогеологических условий площад­ки при подработке рекомендуется принимать свайные или плитный фундаменты.

Нели л верхней доле основания залегают слои огранпчел]юн толщины насыпных, про- гМОЧезых и других специфических фунтов, сле­дует предусматривать, прорезку этих слоев фун­даментами.

6.ШЛ6 К основным мероприятиям, снижа­ющим неблагоприятное воздейс гвие деформа­ций зсмеюй ] то нс рх ноет и на фундаменты и кон­струкции сооружений, относятся:

а| уменьшение поверхности фундаментов, именяцен контакт с грунтом;

0) заложение фундаментного пояса на од­ном уровне в пределах отсека сооружения:

в) устройство грунтовых подушек на осно­ваниях, сложенных практически несжимаемы­ми грунтами;

г) размещение подвалов и технических пол- лолий иод всей плошадью отсеки сооружстшя;

л) засыпка грунтом пазух котлованов и вы­полнение грунтовых подушек из материалов, обладающих малым сцеплением и трением на контакте с i [оверхностью фундамента;

с) отрывка перед подработкой временных компенсационных lpamneit по периметру со­оружении;

ж) разрезка зданий на отсеки,6. L0.17 Основным конструктивным мероп­

риятием, снижающим неблагоприятное воздей­ствие деформаций з с м е ю й поверхности етн фун­даменты и конструкции зданий и сооружений, я мнется разрезка зданий на отсеки, бл at одари которой снижаются значения перемещений.

6Д0.1К При строительстве сооружений на территориях мри возможности образования при подработке уступов выбор тина фундаментов и метода за шиз ы сооружений должен зависеть от размеров уступов:

- при уступах до 2 - 3 см фундаменты могут приниматься как и для условий строительства на площадках с плавЕзыми деформациями зем­ной поверхности, г.с. но жесткой или податлн- ыз it (j i е р вого ти п а податливости) конструктив­ной схеме,

- при ожидаем Ед х уступах более Зсм додж пег предусматриваться возможность выравнивания еооружсЕжн поддомкрачивгшием или с гюмо- дыо кдиЕЗьеи.

6.11 Особенности проектированияоснований сооружений, возводимых на закарстованных территориях

6.1!. I Основания сооружений, возводимых на злкарешванных терри горинх, додже! ы про­

ектироваться с учетом возможности образова­ния поверхностных карстовтых деформаций — провалов и оседл езий и особешюстей развития карстовых процессов.

6.11.2 Карстовые деформации характеризу­ются средними и максимальными диаметрами карстовых провалов и оседаний, их средней 1'лубиной, а для карстовых оседаний, кроме того, кривизной земной поверхности и накло­ном краевых участков зоны оседл ежи.

Параметры карстовых деформаций опреде­ляют расчетом с использованием нероятност- по-с/атлетических и (или) аналитических .ме­тодов на основе анализа инжснсрЕш-геологи­ческих и гидрогеологических условий с учетом их возможных изменений за время эксплуата­ции сооружений.

6.11J При проектировании сооружений на эакарстованных территориях следует и роду смат­ривать мероприятия, снижающие неблагопри­ятное воздействие карета на сооружения или исключающие возможность образования карсто­вых деформаций. К таким мероприятиям отно­сятся:

- коЕютруктинныс и водозащитные:- заполнение (тампонаж) карстовых полос­

тей:- прорезка :!лкарстонапных порол фундамен­

тами. в том числе свайными;- закрепление за карстованных пород и (или)

в ел шел ежащих грунтов;- исключение или ограничение неблагоп­

риятных техногенных воздействий.6.11.4 Ri>i6op од ею!-о или комплекса мероп­

риятий должен производиться с учетом везло в возможных карстовых деформаций и их пара­метров, уровня ответствен [гост и и срока эксп­луатации сооружения, его конструктивных и тсхнол0 1 Ияеских особенностей,

Принятые мероприятия не должны приво­дить к активизации карстовых процессов на прим ыкй юи (Их территорцях.

6.1 ] .5 Для сооружений III уровня ответствен­ности допускается ограничиваться проведени­ем наблюдений за режимом подземных вод, развитием карстовых процессов, состоянием основании и сооружения,

6. И .6 Конструктивные мершфиятин могул осуществляться по жесткой и податливой схе­ме! и в зависимости о г вида сооружения и сте­пени карстовой опасности.

Увеличение жесткости и прочности над фун­даментной части сооружений осу шест иизяется за счет применения железобетонных и армирован­ных поясов, тяжей и горизонтальных монолит­ных диафрагм, усилением несущих злеменюн конструкций армированными обоймами и ру-

61

СП 50-ПП-2004

башками, введением дополнительных связей в каркасных конструкциях.

У дели чем не податливое™ сооружений до­стигается устройством в подземной части швов скольжении, введением шарнирных и подат­ливых связей между элементами конструкций, снижением жесткости несущих конструкций и др.

6.1 1.7 Основные конструктивные элементы n рол и но караю во й за шиты ссору же j i и й u юдует предусматривать в подземной части путем при­менения коробчатых фундаментов, плоских или реиристых 11л ит, j|ерскрсс гн ы \ лелточj Iых фун­даментов. Применение отдел!:но стоящих фун­даментов не допускается.

Фундаменты должны выполняться из мо­нолитного железобетона. При соответствующем обосновании допускается применение сборных ленточных фундаментов с монолитными желе­зобетонными поясам и.

6.11.8 Для обеспечения необходимой проч­ности возможно применение кон сап в пых уд­линений фундаментов за пределы сооружений. Длину консоли определяют и зависимости от конструктивных решений фундаментов соору­жения, а также параметров расчетного карсто­вою провала.

6.11.9 Применение висячих свай в качестве противокарсгового мероприя тия не допускает­ся, Такие сваи могут применяться при наличии и верхних слоях основания насыпных, органо- минеральных или органических грунтов. При этом следует принимать плитный или ленточ­ный ростверк, объединяющий сваи. Узел со­пряжения свай с ростверком должен предус­матривать возможность их выскальзывания, чтобы исключить дополнительное нагружение основания зависающими сваями, находящими­ся на участке образовавшегося провала пол фундаментом.

6.1 1.Ш При неглубоком залегании каре ту- юшихся грунтов допускается возводить соору­жения па сваях, прорезающих эти грунты и заг­лубленных в нс нарушенные грунты на глубину нс менее 2 м.

При расчете евай необходимо учитывать дополнительные усилия, возникающие при перемещении ойрушлющихся грунтов надкар- стовой гол ши.

6.11.11 Основным расчетным параметром при проектировании проти во карстовой защи­ты сооружений при карстовых провалах явля­ется расчетный диаметр карстового провала. Fro определение производят с учетом физико-ме­ханических характеристик грунтов основания и нагрузки, передаваемой от сооружения на ос­нование.62

Основанием сооружений, возводимых яа закаретованпых территориях, принимают тол­щу грунтов, глубина которой не менее глуби­ны сжимаемой толщи, и глубины расположе­ния форм подземного карста, которые мечу г проявиться на земной поверхности.

6.11.12 При карстовых деформациях в в те оседания поверхности рекомендуется применить методику расчета сооружений па подрабатыва­емых территориях (подраздел 6.10) с учеггвг специфики карстовых деформаций, связанное с механизмом их проявления и продолжитель­ностью.

6.1 1.13 При расчете фундаментов положе­ние возможных карстовых провалов под соору­жением принимают исходя из наиболее небла­гоприятною их влияния па работу сооружения. При этом обязательным являете я расчетное положение провала под колоннами, пересече­ниями стол, уздами сооружений, в середин? большей и меньшей сторон.

6.1 1.14 Расчет оснований сооружений, жм- водимых на дикаре го ванных территориях, дол­жен производиться в соответствии с требова­ниями раздела 5.

При наличии в основании сооружений фун­тов со специфическими свойствами (проелдоч- ных, набухающих и др.), залегающих идя заклр- созванными фунтами, ел еду а учитывать требо­вании соответствующих разделов настоящего СИ

6.11.15 При необходимое™ усиления осни- вапий и фундаментов существующих сооруже­ний следует предусматривать:

- объединение отдельных фундаментов i ] ipocxpanc I иенно-рампые ко негр у ki ш и;

- устройство ко!гсольных выступов, ионом жесткости и т.д.

- закрепление грунтов основания;- заполнение (тампонаж) образовавшихся

привалов,

6.12 Особенности проектирования основа нни сооружении, возводимых, и есйс мичетких районах

6.12.1 Основания сооружений, и о звод и м ьн на площадках сейсмичностью 7,8 и 9 бшыпз должны проектироваться с учетом требовшш СНиП 11-7.

В районах сейсмичностью менее 7 балла основания следует проектировать без учета омических воздействий,

П р и \г L: V ;l н К С — ГТрИ Прк>скТИ5К>наниИ п ci.4ri.4J чсскнк районах в лопатпемт; к матери плач инжеiгернсrC C L 'IO r in JC C K H Jt H J IjIC k F lU lS J t Н С О б К О Л И М О H C n O J E ^ O F U T l. w.ijFsгL1 C L irc M H N C C K d i'a M iik p r tp a jfO J jH jK ^ f ia jJ iE A к л о е е щ ь м c?p

СП f>n-101-2004

6.S2.2 Проектирование оснований с учетом сейсмические воздействий должно выполня ть­ся на основе расчета по несущей способности на особое сочетание на грудок, определяемых в соответствии с требованиями С Ни II 2.01.07, а шоке СНиП 11-7.

Предвари тельные размеры фундаментов допускается определять расчетом основании по деформациям па основное сочетание нагрузок фез учета сейсмических воздействий) соглас­но требованиям подраздела о.з.

6,12.2 Расчет Оснований по лссушсй спо­собности выполняют на действие вертикальнойсоставляющей л не цен трен но и нагрузки, пере­даваемой фундаментом на грунт, исходя ив yc-аои и я

А' < v ,V /у , о "с,се/ v.<rq( ' п (6.25)

где N — верти ка л ы-г ая соста в л я юща я рас ч ет- пой внсцеЕгтрелпой нагрузки в осо­бом сочетании, кН;

.■V — вертикальная составляющая силыпредельною сопротивления основа­ния при одностороннем выпоре грунта вследствие сейсмического воздействия. кН:

у — сейсмический коэффициент усло­вий работы, принимаемый равным 1,0; U,S; 0,6 соответственно для грунтов I, I] и III категорий по сей­смическим свойствам, которые оп­ределяют в соответствии с класси­фикацией СНиП Ц-7;

— коэффициент надежности по назна­чению сооружения, принимаемый по указаниям 5.6.2.

ГоризоЕггальную составляющую нагрузки t'v. кН, учитывают при расчете фу it да мента па сдвиг по подошве площадью А, м-\ исходя изУСЛОВИЯ

А<,. ^ (Ъмч /У,)[Л'Л(Ф| “ Аф) +- С1А\’ (6-26)

те у) & , у и Аг; — то же, что и в формуле (6.25);

ер, и с| — расчетные значения угли в н утр ен н его трения и уд ел ы I ого сцепления;

Аф - приЕЖмают ь зависимости от расчетной сейсмичнос­ти:

7 баллов - Аф = 2°. 8 балдоЕт — Аф - = 4°, У баллон — Аф = 7°,

6.J2.4 При расчете несущей способности оснований, испытывающих сейсмические ко­лебания, ординаты эпюры предельною давле­ния ри и ры кПа. по краям подошвы фунда­

мента (рисунок 6.10) определяют по форму­лам;

Ai = <L„ № 4 ^л.к\ - O q i^ i; (6.27)

^ - Pi, 4 (6.28)

где e

Fy и Ft

'Л и Vl

d

кr<;

коэффициенты формы. опре­деляем еж* по формулам (5 J L), но без уменьшения длины / и ширины b подошвы фунда­мента Eia значения эксцентри­с и т е т а н а г р у з о к ; коэффициенты, определяе­мые пи графикам рису it ка 6,11 в з.зе! и с и.мост и от расчетного значения угла внутреннего трении ф(;соответственно расчетные значения уделЕлюго леса грулг- та. находящегосявыше и ниже подошиьт фучг- дамента (с учетом взиешивз- routero действия подземных вод для грунтов, находящих­ся uivi и те водоупора), глубина заложения фу н даме н- та, м, (в случае ] гео дина ко- егон вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимают значение, ссют- Ететствуюшсс наименьшей пригрузке, например, со с т ­рог ы под вал гг); козффи г i не 11 г, принимаемый равнЕям 0,1; 0.2 и 0,4 при сей­смичности площадок строи­тельства 7, S и 9 баллов соот­ветственно.

П р и м f ч л п н е — И формул г 46 2S) ори /■) < следует пришшатЕ, /д рггЕшое р,.

ЭксиеЕгтрнситеты расчетной нагрузки м, й эпюры пределы tor о давления м, опреде­ляют по формулам;

<-',-■4/.^; (6-29)

еч “ % , - PcbftiPh + А|), (6-30)

где N w .M — верти калы гая составляющая расчетной Егатрузки, кН, и момент, кН'м, приведенные к подоите фундамента при особом сочетаЕгии нагрузок;

А) и Pt> ~ то же, что и в формулах (6.27) и (6,28).

65

СП 50-IOT-2IHI4

Рисунок b.iQ — Эпюра предельного давления под по­до шпой фундамента при сейсмическом воздействии t\, К, /■'

Рисунок 6, Л Гр а ф и ки пирс долепим коэффициен­тов F\, /у It Ff для расчета несущей способности tie- но ланий и уелшш ях сейсмических воздействий

В дан и си мости от соотношения между зна­чениями с и е вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания А , кН, принимают.

npiied< er, А'М9 - 0 ,5М ^ + ;^): (6.31)при efJ > еа Л',-й) = bip j{ I + bejb). (6-32)

6,12.5 При действии моментов от нагрузок особого сочетания в двух направлениях расчет сейсмостойкости основания по несущей спо­собности должен выполняться раздельно на64

действие сил и моментов в каждом направле­нии независимо друг от друга,

6 .1 2.6 При расчете основании и фундамен­тов на особое с о пета пне пафузик с учетом сей­смических воздействий допускается частичный отрыв подошвы фундамента от грунта при вы­полнении следующих условий:

- .жецентристе г е1; расчетной нагрузки н: превышает одной т]>сти ширины фундамента if плоскости деист ния опрокидывающею момент];

- силу пределы to го сопротивления основа­ния определяют для условного фундамент], размер l з од о 111 в ы которого в 1 [ а 11 ра в л с з ш и де ii- ствия момента равен размеру сжатой зоны= 1,5(& - 2ея);

- максимальное краевое давление иод по­дошвой фундамента, вычисленное с учетом ею неполного контакта с грунтом, нс превышаем краевой ординаты шпоры предельного сопро­тивления основания.

Максим тельное расчетное давление по по­дошве фундамента определяют по формуле

см*где vV. и е — зо же, что и в формуле (6.29). причем е > 6/6;

Значениеph определяют по формуле (6.2Н), но для фундамента, имеющею условную ширину д,

При <? > 6/6 формула (6.32) приобретает иш

А',,, = М Ь М - («■»6.12.7 Глубину заложения фундаментов?

грунтах, относимых по их сейсмическим свой­ствам согласно С Н и П I I -7 к. ( и I I категориям, принимают, кок правило, такой же, как и для фундаментов в нссейсмнческих районах.

На площадках, сложенных грунтами 111 ка­тегории по сейсмическим свойствам, рекомен­дуется прел усматривать мероприятия по улуч­шению С'фОИТеЛЬНЫХ свойств грунтов оснсит пин до начала строительства.

Нельзя использовать в качестве ос но ван Hi сейсмостойких сооружений без проведена? пред построечных мероприятий водонасишев пые грунты, способные к виброразжижению.

6. [2,8 При невозможности заглубления фу.+ даментон здания или отсека ла одном уровне дисперсных грунтах допустимую разность огш ток Mi подошвы соседних фундаментов опрел- ля юг исходя из условия (12-3), в котором par четное значение утла внутреннего трения грум та должно быть умен ь шеи о па величину Jr имеющую тс же значении, что и в формуле (6.26

Ленточные фундаменты при м ы ка ео щ и х ч> стей отсеков здания должны иметь одинаков заглубление на протяжении не менее I ч с осадочного шва. Столбчатые фундаменты, [ЯЗ

СП 5<M0l-2<H)4

деленные осадочным швом, до лж н ы распола- ш м * на одном уровне.

Для зданий высотой более нити этажей ре­комендуется уст роист но подвального этажа под ues.vi зданием пли его отсеками.

6.13 Особенности проектированииосновании сооружений, возводимых вблизи источников динамических воздействии

6.13.1 Проектирование оснований сооруже­ния должно осуществляться с учетом возмож­ных динамических воздействий:

а) от стационарного оборудования с дина­мическими нагрузками, у станс и леи песо в су­ществующих и проектируемых сооружениях:

0) от лшомобидыни'о и железнодорожного трлн с порта и метрополитена;

в) от строительного оборудования;г) от прочих источников 4взрывные работы

и т.д.).Проектирование оснований при динамичес­

ких воздействиях производит на основе инст­рументальных измерений или расчетного про­гноза колебаний грунта.

6.1.12 Расчет оснований по несушей спо­собности выполняют в тех же случаях, которые предусмотрены в 5.1.3, с учетом объемных сил лиерппн н динамических нагрузок от сооруже­ния, для которых принимают наиболее невы- i оси юс направление.

6.1.13 Среднее давление от статических naipv- зокиод подошвой фундамента р, кПл, в щтеделах залы, где скорость колебаний поверхности груша полег 15 мм/с (от импульсных источников дина­мических воздействий) пли 2 мм/с (от прочих источников), должно удовлетворять условию

Р < т „ л (6.35)где у,т,- — коэффициент условий работы грун­

тов основания при динамических воз­действиях, принимаемый для мелких и пылеватых волонасышенлых песков н глинистых грунтов текучей консис­тенции у = (),7; для всех остальных видов и состояний грунтов yt.tl - 1;

R — расчетное сопротивление груша ос­нования, кПа, определяемое в со­ответствии с требованиями 5.5,6,

6.114 Для мелких и пылеватых подопасы-....... ях песков и гд го [истых грунтов текучейконсистенции в пределах зон, указанных в 6ЛЗ-1 необходимо производить расчет ятите л ь- ::ых осадок от совмсст ного лс истин етатичсс- кик и динамических нагрузок (вибро ползуч есть). Этот расчет допускается производить в соот- истпшш е подразделом 5.5. принимая при этом уменьшенные значения модулей деформации

грунтов, которые должны определяться, как правило, по результатам испытаний.

6.13.5 Для расчета прочности несущих кон­струкции сооружений с учетом их усталости, а также для опенки выполнения требований сл­ет и тар пых норм необходимо проводить расчет колебаний сооружений при динамических воз­действиях с учетом взаимодействия с основа­нием. Допускается принимать, что основание обладает линейj ю-у пру гими енийс гьями.

6.13.6 Дли выполнения требований расчета оснований по несущей способности и по дефор­мациям рекомендуется снижать параметры ди­намических воздействий в их источнике (замена техиолашческото процесса, перемещение источ­ника. ре|улироваиие в источнике, активная ииб- рои золя нин и др.) или на путях рас и ростра не­ния колебаний от источника (устройство тира­нов в виде стенок или траншей, изменение массы фундамента—приемника колебаний или жест­кости ею основания и дрг), В дополнение к ука­занным .мероприятиям или в качестве самосто­ятельной меры возможно увеличение заглубле­ния фундамента, размеров его подошвы и г л.

6.13.7 Для существующих сооружений при появлении вблизи них источников динамических воздействий, указанных в 6.13.1. необходимо проводить расчеты, указанные и 6.13.3 6.13,5.

7 Особенности проектирования оснований опор воздушных липни электро] предам и

7.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций на­пряжением or 1 кВ я выше.

No характеру нафужении опоры подраалели- ю г на промежуточные, анкерные, угловые и спе­циальные, применяемые на больших переходах.

7.2 Расчетные характеристики Е'рунтов дол­жны устанавливаться в соответствия с требо­ваниями подраздела 5.3.

При расчете оснований по деформациям зна­чение коэффициента надежности по |рунту у до­пускается принимать равным единице. /Зля массо­вых опор нормативные значения характеристик дог [у с кается г t ри 11 и мат ь j [о табл и па м [ i рш еожгл шя Г, причем значения с;_, фп и £ глинистечх фунтов е показателем текучести 0,75 < /, < 1,0 следует принимать по результатам испытаний фунтов.

Расчет оснований по несущей способности следует выполнять при значениях коэффициен­тов 1таежное зи по груезт>г у для: плотности pj у = — 1; угла внутреннего трения tpj у = 1,1; удельно­го сцепления с, у = 4 — в песках, у ^ 2,4 - в супесях при /, <0.25, суглинках и глинах при 7, < < 0,5; у = 3,3 — в остальных глинистых грунтах.

65

CEL SO-101 -2004

7,3 Расчет оси она 11 ни по деформациям и tie- су щей с л осой ноет и должен пропуститься „тли fsccx режимом работы опор. Динамическое воз- дейслшс порыцо» метра на конструкцию опо­ры учитывают лишь при расчете основании по несущей способ!! ост и.

Предельные апаче пил осадок и крена от­дел ънедх блоков фундаментов при их за труже­ниц сжимающими нагрузками следует прини­мать по приложению Е.

7.4 Расчет оснований, сложенных нучинис- тыми грунтами, по несущей способности дол­жен выполняйся с уча ом одновременного дей­ствия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет осно­ваний опор на одновременное действие сил мороз!!ого пучения и кратковременных нагру­зок (ветровых и от обрыва проводов! не требу­ете я,

7.5 Расчет оснований выдергиваемых фун­даментов и анкерных плит но деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фун­дамента (анкерной плите) и соблюдается ус­ловие

(Л - СяС0 ьр> < у<.Д'Аи (7.1)где F -

Д'„

нормативное значение выдергива­ющей силы, кН;

Gn — нормативное значение веса фунда­мента или плиты, к И;

Р — угол наклона выдергивающей силы к вертикали, [рад ;

у — коэффициент условий работы, си ­ре дел ясный в соответствии с 7.6;

— расчетное сопротивление [руша об­ратной засыпки, к Па, принимае­мое по таблице Д. 10 приложения Д;

Л(| — площадь проекции верхней повер­хности фундамента на плоскость, перпендикуляр![>чо линии действия выдергивающей сил ев, м-.

7.6 Коэффициент условий работы ус в фор­муле (7,1) принимают равным: yL. = Yf YVfy- где уг = 1.2; 1,0 и 0,8 — для опор с базой R (расстоя- ние между осями отдельных фундаментов), рав­ной 5. 2.5, и 1.5 м: при промежуточных значени­ях. R значение у, определяют интерполяцией; у = = 1,0 для Еюрмадьного и у, = 1,2 для авариино- ю и монтажного режимов работы; у1 - 1,0; 0,8 и 0,7 —для опор соответственно: промежуточных прямых, промежуточных узловых, анкерных ианкер!из-угловых, концевых, порталов распре­делительных устройств, специальных; у, = 1,0 н 1.15 - соответственно дли: грибовидных фун­даментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте: анкерных66

плит опор, стойки которых шарнирно опер* на фундаменты.

7.7 Расчетное сопротивление грунта ос:нс вания /(пол подошвой сжато-опрокндывлсям фундаментов определяют по формуле (5.5} пя коэффициенте v = ].

На и бол !i шее давление па грунт пол криси подошвы фундамента при лей стеши вер гикав- нон сжимающей и горизонтальных ндгртзак i одном или в двух направлениях не должно по­вышать 1.2 Я.

7.Н Расчет оснований ги> деформациям мри совместном воздействии Eia фундамент нерп* кадьных (сжимающих или лыдершваютичЬ rnpiOOHTtUEiiHblX усилий сводится к соблюдена* в каждом направлении действия горизонтх^ ной силы условия

r s F r . № Iгде/1, и — соответственно приведенная дек-

авующая и допускаемая горизия- та,nii iniic силы на уровне вере фундамента, кН.

Значение FK принимают как меньшее из днуз. расчетов: при опрокидывании со сжатием и njih опрокидывании с выдергиванием.

7.9 Основа!!ис и фундамент стоечной а::с- ры должны удовлетворять требованиям расчп по деформациям

£ < £ , , . Г 3i

где () — утол ио!Ю|Юта стойки на уровне :д верхности грунта под воздействием пг риэонтдльпых сил и моментов. рш

()„ — предельно допустимое значенж утла поворота, рад.

Значение |3„ при действии опрокидываюсь нагрузок не должно превышать, как правило 0,01 рад. ГС лесках плотных и средней плотнос­ти, а также в глинистых Е’рунтах при / ( < 0,5: случае установки перед стойкой tie чсисе or но го ригеля допускается <0.02 рад с обил- тедыюй проверкой стойки на прочность.

7.10 Расчет оснований но несущей спош ноет и при действии на фундамент (ан керну* плиту) выдергивающей нагрузки производи Исходя из условии

(F - Y/''„cosp) < ' ( Л Л г ^где F — расчетное значение выдершвающь

силы, кН;yf — коэффициент надежности по из

грузке, принимаемый равным 05 — нормативное значение веса футщ

м е т а (плиты), кН;|5 — yi од наклона выдергивающей сн.т>

к вертикали, град.;

СП 50-]fll-20IM

Y - коэффициент условий работы, при­ми МЙСМЫЙ равным единице;

Уыа — сила предельного сопротивления оиюванин выдергиваемого фул ма­ме i па, кН. определяемая по 7.1 I;

у — коэффициент надежности по назна­чению, принимаемым ранным для oj гор: промежуточных прямых -- 1,0; анкерных прямых Сел разности ти- женин — [,2; угловых (промежуточ­ных и анкерных), анкерных (.iгря- мых и коп немых) о рази остью тя- жений, порталон открытых распре­делительных устройств — 1,3, спе­циальных — 1,7.

7.11 Силу предельного сопротивления ос- моышии выдергиваемого фундамента / а(г, кН, определяют по формуле

к* = v6f “ K-Jcosfl +■ ^ e o s f a , - 0/2) ++ A7 cus((0m -I- [i/2) й2Ллсок1р,,|. (7.5)

где yh, — расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки. кН /ы ’;

— о(п>ем тела выпирания в форме усе­ченной пирамиды, м \ образуемой плоскостями, проходящими черев кромки верхней поверхности фунда­мента (плиты) и наклоЕЕснными к вертикали под углами # равными:

у нижней кромки О, = <?п -+■ (3/2; у верхней кромки = <р() — (Э/2; у боковых кромок Йх ~ = fp0;

Vf — оСп,см части фундамента, находящей­ся в пределах тела выпирания, м-1;ддя анкерных плит пршшмают равным пулю;

лф Л:, ,4,— площади граней тела выпирания, м1, имеющих в основании соответ­ственно нижнюю, верхнюю и бо­ковые кромки верхней поверхнос­ти фундамента (плиты);

г,, и ф,.| — расчетные значения уделы ютюсиси- леЕшя, к! 1а, и угла внутреннего тре­ния грунта обратной засылки, град., принимаемые равными:

% - ТЙ Г; -ЛФ|, (7.6)

здесь ср tpL - расчетные значения соответ­ственно удельного сцепления и у [л а внутреннего трения грун­та природного сложения, оп­ределяемые в соответствии с 7.2;

р — коэффициент, принимаемый но таблице 7.1.

Т а б л и и а 7.1

Г| Грунты о о р л тш т засы пки

К оэф ф ициент п при плотности гр уп п

1ЛСЫЛХИ. т/м-1

1.55 1.7

1 Леек и. кроме пылеватых I влажных и насыщенных водой °'5

0,8

1 Глинистые грунты при пока­зателе текучести /£ < 0.5

0,4 0,6

П р и М е ч i н (г и — .Зн?1ЧСЕ111£ коэффициент;] т] ,4ji5i П Ы Л С И П ТЕ ^ Х ИССКСЧЗ И Л Л Ж 1 Ш Ч И F Id CE JU E CH E Ib IX В Д 1 0 И . Г.П11М II

с угли и ы т при пакал.ьтилс т-ску^сти 0.5 < £ 0,75 иc y n c - L d i i I г р И 0 , > < / г < Г д ш | ж т > С ь п ' к n o p i f i :s 15

7.12 При расчете по несущей способности оснований стоечной опоры .заделка опоры счи­тается устойчщюй, если обеспечивается условие

Fu * У ^ н Л г 0-7)где Гн — расчет!(ая горюют алы 1ан сила на

отметке поверхности грунта, полу­ченная в результате расчета опоры, кН;

у , — коэффициент условий работы зак­репления, принимаемый по табл и- ие 7.2;

Fail — предел ею а я горизонталь мая сила, приложенная на высоте Н, опреде­ляемая расчетом, кН;

у„ — коэффициент надежности, прини­маемый по 7,10.

Т а б л и и а 7.2

ГрунтыЗначение качффццчемт,1 условии работы ти крепло и ил у.: в грунтах

со структурой

1L L L 111-L21М ■; Н 'i 1 |1£lM.L£~iVL£№ multi

Пескикрупные 1,05 ]средней круп- 1.1 1ноет Ifмелкие 1.1 1п мл с ю т мо U 5 1.05

Супеси:1I

/, Д 0 ,25 1.3 1,2/. > 0,25 1.4 и |

Сект пики:Л -г 0-25 1,25 1.150,25 < is < 0.5 1.4 1,25

>, > 0-5 1.4 L 2 5

Глины:Л < 0,25 1.5 1,3

\-у'

Г,Л А 1Л 0-1 1.5 [,3к > и-5 1.5

_____________ ______" ______ 1

67

СП 50-101-2004

При расчете основания фундамента стоеч­ной опоры нее действующие на опору нагрузки каждого сочетания заменяют силами: попереч­ной /^, приложенной па высоте И ~ М /f'ti от отметки но верх пои'и земли, и вера и кадь и ой /ф приложен етой ла отметке голо шве.] стойки. На­грузки Л/, Fv, и F принимают по уем л пихт, действующим в сечении стойки на отметке по­верхности труп та, полученным в результате ста­тического расчета опоры.

7.13 Расчет «снований стоечных опор с от­тяжками и стоек порталов с внутренними свя­зями >ia вдавливание выполняют по несущей способности [к> формуле

F, < У сМ /у <7-К)где Fc — расчетная сжим акт шля ншрузкд на

отметке подои]вы стойки, к!f; ллл промежуточных опор расчетную шпрузку из сочетаний с крлтков- ременмыми нагрузками принимают с коэффициентом 0,6 для сверле­ны к котлованов: в остальных слу­чаях принимают полное значение;

у(. — коэффициент условий работы, рав­ный i:

R — расчетное сопротивление грунта ос­новании при осадке стоики 5 см. принимаемое но таблице 7.3, кПа;

А — п лошадь подо и г вы фундамента, м \ принимают равной площади по до­питы стойки при установке стойки в сверленый котлован и заделке пазух гравийно-песчаной смесью иди крупным носком, а также и копаные котлован fa бел опорной плиты; при установке стойки es сверленый котлован и мпол нении пазух бетонироидЕшем площадь А принимают равной площади кот­лован;];

у — коэффициент надежности по грун­ту, равный 1,3.

Т а б л и н а 7.3

Грч' 11 ! tilРисr t гм г .к с 'У MJTO-

ТНТ5ЛСИ ИС J 'p y i lT J

tf. K l k i

11ески:i pa bcji истые 6500крупные 5200средней крупности 3600мелкие 2050пылеиагые 1300

Супеси:| 1{ < 0 2650f 0 '< s 1 ! Зур

Продолжение таблицы 7.3

ГрунтыPaci'ift-iHoL- шпр* T(iFL;ifiinc груч:а' т

1

* ) * !I1

СлТЛШЕКИ И Г,1!ЕLГ[Е,1Г <> 5850

о.ш 4700 10,20 3000

J 0,50 2500при равном ' 0,4 1600

0.50 1300 !0,00 800 1

L_lj,75 400 1 1

& Особенности проектирования оснований и фундаментов малоэтажных здании

8.1 Положения раздела распространяются и малоэтажные жилые и садов etc дома, обще­стве нетые здания, произЕюдствсиныс сельско­хозяйственные здания, гаражи и другие шль этажные здания и сооружения.

Эти здания могут подвод и теюя на м н и - дубленных и незл луб.зенпых фундаментах.

Н.2 Рекп.мепду'сюя применять сделующиЕ типы фундаментов:

а) фундаменты па естестве епео.ч <хт если лиг (ленточные, столбчатые, щчишые, щелевые ее

б) фундаменты ня локально уплотненна: основаниях (в вытрамбованных гели ret-nzethmiio ванных котлованах, забивные Gveokei и yip.):

в) короткие снаи.8.3 В зданиях с несу]цими стенах!и рекой ел

дуется применять прсилгушестиспно фузЕД.аМС1! ты Jta естественном ос повяжете (ленточннЕ столбчатые, щелевые и лр,).

В сложиf>i,x инженерно-геологических yc.ii! ]шях (спецш|)ические грунты, высокий урок1:-, подземных вид и др.> Mtnyj’ быть непольэони типы фундаментов, указанные в 8.2, б) н в).

8.4 В зданиях стоечно-балочной схемы и лр бсзроствсрковом опирают стен следует при мепнть столбчатые фундамент ы (на естестис-иНОМ ИЛИ ЛОКАЛЬНО уПЛОТНСНЕГОМ OCEIOBaHHIiили короткие сект и .

8.5 Для зданий без подвалов ре ко не si лум: ся мщюза г.тублеиные фунцамсЕггы, устраши мыс в слое сезонпопромерзающсЕО грунта.

Тшти конструкция м алоз л г луб лен но е о фу ] дамента и способ подготовки сто основал!.' зависят от свойств грунтов оснований и стен ни их пучинистостп.

8.6 Мри проектировании мажттлубдеш||; фундаментов нет пучин цепях грунтах, в -т;

68

СП 50-101-2004

числе жждльеео уплотнен не>ех. облзлч'слыЕЫМ хиляется расчет их осноЕзаний по дсформаЕшям пучения (см. пол раздел 6.8).

8.7 Мри строительстве па практически не- пучин истых грунтах несущие элементы ма- .ю за [дубле иных и нсзатлублсннЕлх фундамен­тов уклады в а ют на выравнивающую подсыпку лз песка, па пучинистых грунтах — на по- jvjukv нт но луч инистого материала (песок гравелистый, крупный или средней крупно­сти. мелкий щебень, котельный шлак и др.), В ЕЕОобхолимых случаях для увеличения рас­четного сопротивлении Ерунта основания це­лесообразно предусматривать устройство пес- чано-щеос почеши (пссчдно-гравийной) по­лушки (смесь песка крупного или средней крупности — 40 %, щебня или гравия — 60'%).

Я.8 I! загшеи мости от степени еехчиепесеоош фунта (ГОСТ 25100) основания ленточные ма­ло заглубленные фундаменты следует устранил гес

а) на практически непучинистЕтх ее слабо- куч инистых трутах — ив сборных бетонных блоков, укладываемых без соединения между собой;

0) на средне- и силыюпучинистых фунтах — из сборных железобетонных блоков, содержа­щих выпуски арматуры (выпуски соседних бло­ков соединяют, стыки замоноличивают бето- ееом);

в) на чрезмсрнопучипистых грунтах — пт монолитного железобетона.

£.9 Сборпо-моЕзолитнЕяе и монолитные фун- ЛММСЕ1ТЫ всех степ должны быль жестко связа- rtiii между собой и обьслинеЕзы в систему пере­крестных ЛСЕЕТ.

Й.!О При строительстве на сильно- и чрез­мерно п учи f песты ч грунтах при недостаточной жесткости стеЕЕ следует производить их усиле­ние армирован! нам и или железобетонными поясами, устраиваемыми ь уровне перекрытий и над проемами верхнего этажа.

8. ] 1 \1 ал озагл у б л с н н ы е стол бчатыс фунда­менты на средне-, сильно- и чрез.чернопучп- нистых грунтах должны быть сешзлнм с фупда- меитшччп балками, объединенными ее единую систему.

8. [2 При устройстве столбчатых фундамен­та на [ [ у ч и I [ и с тъ1 х [ ру [ пдх необходимо 11 рол ус - мпгривазь зазор между нижней гранью фунда­ментных балок и пданироЕючной поверхностью ф>'ЕЕТа, ВСЛИЧИЕД1 KOTDpOI'O должна быть нс ме­нее расчетной деформации пучения (подъема) центру жсееного основания.

S.13 При наличии чрезмерно пучипнегых ipyuiOR и значительной чувствительности зла­ний к неравномерным деформациям рекомен­

дуется строить их на мал озагл убленных и не- загдубленЕзых монолитных железобетонных пли­тах, под которiiiми устраивают гюлушки из не- пучипие Еьзх матери ало ti.

8.14 При вытрамбовывании (лыштамповы- нации) котлоЕзанов и зяГжнкс блоков рекомен­дуется использовать фундаменты н форме усе- чсенюй пирамиды с углом наклона боковых граней к вертикали 5—Ш'1. Допускается фунда­менты заклады ватз> в сезон но-промерзающем слое [рута.

8.15 Для зданий с несущими степами ре­комендуется применять однорядное располо­жение забивных блоков и пирамидальных свай с напрягаемой арматурой, а также короткие снаи различных типов и способов изготовле­ния.

9 Особенности проектирования подземных сооружений

9.1 Подземные сооружения в зависимости о г соотношения основных размеров подразде­ляют на линейные (протяженные) и компакт- НЕле.

9.2 К подзем ш>ем сооружениям, возводимым открытым способом, относи г устраиваемые:

- в котлованах без ограждающих конструк­ций;

- в котлованах с использованием времен­ных ограждаю!них конструкций (шпунтов, за- бирок, Hai'e.ihHbix креплении и пр.) и посто­янных о гражданин их коЕЕСтрукций («стены в Фунте», буросскушнхея семи и пр.);

- в котлоЕшнах с использованием специаль­ных способов строитед|рСТ[Д1 (замораживания грунтов, закрепления грунтов и пр.);

- способом опускного колодца,9.5 ОбъсмЕЕО-пллЕжроиочные решения под­

земных сооружений должны учитьшдть конст­руктивные и технологические особен н ост e-i ус­тройства сооружения.

Конструктивные ре ее Юлия подземных соору­жений должны обеспечии;и ь их геометрическую неизменяемость, наиболее благоприятную ста­тическую работу, устойчивость положения и формы, прочность,

9.4 Программа инженерно-геологических нз1>1сканин для проектирования подземных со­оружений ) уровня ОТ'ВС'Е'С'Е BCJIJIOCTT1 ПОД Ж И <1состав.'1Ятед;я с привлечением спениализиронаЕЕ-ных организаций.

9.5 При и нженсрно-i'соло синеоких изыска- Е1инх должны бы ть выявлены и изучсн1>1:

- тектонические и закарстованныс структу­ры, разрывные и складчатые нарушения;

69

СЛ1 50-IQJ-2004

- ожидаемые ипдопритоки и котлованы и подземные выработки, величина напора в го­ризонтах подземных вод, наличие и тол тина водоупоров и их устойчивость против прорыва напорных вод;

- наличие и распространение грунтов, об­ладающих плывунными, 'тиксотропными и суффозиоппыми свойствами и ипброползуче- стью;

- наличие и местоположение подземных сооружений, подвалов, тоннелей, инженерных коммуникаций, кал од пев, подземных вырабо­ток, буровых скважин и лр,;

- динамические воздействия от существую­щих сооружений.

9.6 При строительстве з юл земных сооруже­ний в котлованах с исподызовлннем постоян­ных осраждаюших конструкций геологические скважины должны быть размещены по сетке нс более 20x26 м или по трассе ограждающих кон­струкций не реже, чем через 20 м. Число сква­жин должно зависеть от категории сложи ос пт инженерно-теологических условий и составлять не менее пяти.

Инженерно-геологическое строение пло­щадки должно быть изучено на глубину не ме­нее 1 ,5# + 5 и, где # г — глубина заложения поло швы ограждающей ко пару к и ии, но нс менее 10 м от подошвы ограждающей конст­рукции. На указанЕзую глубину должно быть пройдено Езе менее 20 % скважин, но по mceicc грех скважин.

При проектировании устройстЕта подземных сооружений без ограждаю!них конструкций глу­бина скважин должна быть не менее 1,5# t- 5 м, где # — ]дубина котлована.

9.7 При проектировании подземных со­оружений I уровЕзя ответственности допол­нительно к предусмотренным в 5,1.8 надле­жит полевыми и лабораторными методами определять следующие физи ко-механические характеристики диспсрсЕ)ых и скальных грун­тов:

- модуль деформации Е для первичной вет­ви нагружения и ветви вторичною нагружения £ (ем. 5.5.31). Вл'оричЕзое (повторЕюс) нагруже­ние следует выполнять для тех же диапазонов напряжений, чл'О и первичное;

- коэффициент поперечной деформации v. Для подземных сооружений И и 111 уровней отЕзетстЕзсЕшости расчетные значения коэффи­циент v дон ус каете я принимать ез соответствии с 5.5.44;

- прочностные харакЕСриаики: угол внут­реннего трения ф и удельное сцепление с, оп­ределяемые для условий, соответствующих всем

этапам строительства и эксплуатации подзем­ного сооружения;

- предел прочности на одноосное ежаiнс для екальнЕах ее искусственно замороженная ipyirrois;

- удельные нормальные и клсутслыияе силы морозною ттучен ия п,-, и т,,;

- коэффициент фильтрации к грунтов;- классификационные характеристики

массивов скеыьнЕпех пород; модуль трещино­ватости .-W., показатель качества породы RQD. козф(}тициент вы ветрел ос г и (СНлП 2,02.02),

При обосновании изЕзсканиями могут сл- ределиться по сиециллЕяшму заданию и -трупп: физико-механические и кдлесификациоЕЕьш? характеристики грунтов.

9.S При необходимое! и смел уел' выполнять измерения напряжений в массивах горных un- род и грунтов; опытные полевые работы по водопои и желто, закреплению и заморажива­нию грунтов, устройству буросекущихся свай и метены и грунте*, а также геофизические н прочие исследований.

9.9 Расчеты и проектирование подле me еш сооружений о условиях существующей зак­рой к и след уел выполнять как для обеспече­ния прочности и устойчивости самих возво­димых сооружений, так и для сохранения су­ществую шей застройки и окружающей сре­ди.

9.Ш При проектироЕзании подземных со­оружений следует учитывать уровень их ответ ствецноетЕк а также ответстЕзецносл и сооруж ний, на которые может оказыва ть влияние поз земное строительство в соответствии с ГОП 2775!.

В том случае если в aoEiy влиянии проекти­руемого подземного сооружения попадает су­ществующее сооружение бал ее высоко ею у рои ня отед'тстезс е t [ s ости, уровень ответствен ноет, просктирусмопт сооружения должен быть во вышен до уровни ответственности ссору же и ил па которое оказывается влияние.

9.11 Расчеты подземных сооружений по пе; вой и второй группам пределы! вех состоя нее должны выполняться я соотвсествии с раза лом 5 и вютючать определения:

- несущей способЕюстн о сн о ван и я , устий чивости сооружения и его отдельных элемег то а;

- местной прочности скадыюгооспоЕяив- устойчивости СКЛОНОВ. Примыкаю!ИЮ

сооружениЕО, откосов, бортов котлованов;- уел ОЙ 4 И ВО С Е'И о е ра жда jo щи х ко ПСЛ'РУ KUfl- внутренних усилий в ограждающих, ра

70

СИ 50- Id 1-2004

порных, анкернмх и фундачсЕнтных конструк­циях;

- фильтрационной прочности основания, дав­ления подземных рол на конструкции подтем no­rm сооружения. фильтра!тонного расхода;

■ деформаций системы «иод тем г юс соору­жение—основание!».

При выполнении расчетов следует учиты- тъБотможные изменения гндротео.зоз'ическнх условий, а также физики-механических свойств труп гол с учетом про\(ерзл!зия и оттаивания, явлений просадок, пучения и набухания.

9.12 При проектировании йодлемлыхсоору­жений, перекрывающих частично или полнос­тью естественные фильтрационные потоки в Iрутовом иди скальпом массиве, а также из­меняющих условия и пути фильтрации подзем­ных вол, следует выполнять проенот измене­ний гидрогеологическою режима площадки строительства.

Прогноз изменений гидрогеологического режима следует выполнять путем математичес­кого мод ел про езде ши фильтрационных процес­сов численными методами.

9.12 При проектировании подземных со­оружений в условиях существующей застрой­ки следует выполнять геотехнический проптоз влияния строителей в а на изменение [запря­жен но-деформированного состояния з'руито- 1зош массива и деформации существующих со­оружений,

Этот прогноз следует выполнять, как пра­вило, ну гем математического моделирования с использованием нелинейнздх моделей грунтов численными метод а м и.

9.14 При определении пазрузок и воздей­ствий на основание и конструкции подзем­ных сооружений к постоянным нагрузкам относят: вес строительных конструкций под­земного иди заглубленного сооружения и на­земных сооружений, передающих нагрузку нм него непосредственно или через грунт; давление грунтонш’о массива, вмещающего сооружсЕзнс, и подземных вод при устапо- зш и ш с й с и ф ильтрации: усилия н атяж е­ния постояезных а1!керов; распорные усилия я [|р.

К Езременкым длительным нагрузкам и воз­действиям относят: вес стаи но нар но io обору­дования подземных сооружений; давлСЕЗис под­земных под при псу становившемся режиме фильтрации; нагрузки от складируемых на по­верх л ости гузунта материален; температурные ■|С\нологические воздействия: усилия натяже­ния временных анкероЕ;; нагрузки, обусловлен­ные изменением влажности, усадкой и ползу­честью материалов и пр.

К кратковременным нагрузкам и воздей­ствия м относят : л о i з о л i i ит ел ы юс да иле н и е [рун - тон, вызванное подвижными нагрузками, рас­положенными на поверхности ipyfna; темпе­ратурные климатические воздейс твии и пр.

К особым нагрузкам и воздействиям отно­сят: сейсмические воздействия: динамические воздействия от эксплуатируемых лиезий метро­политена, транспортных сооружений или иро- мыпЕленпых объектов; воздействия, обусловлен­ные деформациями основания при просадках, набухании и морозном пучении грунтов и др.

9.16 При проектировании подземных соору­жений I и II уровней ответственегости следует пре - дус ма три иать г iponc лс и и е моз шт ори и га (раздел 14).

Должны быть предусмотрены инженерные мероприятия, обеспечивающие около ги л се ку ю за шизу прилетающей территории от подтопле­ния, загрязнения подземных вод промышлен­ными и б ел то вы м и стоками и пр., а также по защите близлежащих сооружений от недопус­тимых деформаций.

10 Особенности проектирования подпорных степ

10.1 Подпорнзяе стены, в том числе служа­щие ограждениями котлованов, в зависимост и от их конструкции классифицируют езд:

- гравитационные, устойчивость которых обеспечивается собственным весом конструк­ций и грунта засыпки. К |раЕзитациипным оз- носятся массивные, узелковые и ячеистые под­пори зле стены;

- гибкие, устойчиЕзооп* которых обеспечи­вается .заделкой в грунтовом массиве, анкер­ными и распорными конструкциями. К. гибким относятся* сте н ы в гру з ito . ши у i it о в ы с о е раж- дения котлованов и ограждения из свай и про­фильных прокатных элементов;

- комбинированные, предетшзляюшие со­бой сочетание первого и второго видов.

10.2 Конструктивные схемы подпорных стен должны обеспечивать необходимую прочность, устойчивость и пространственную не изменяе­мое]'ь сооружения в целом, а также отдельных его эдечезпив [за всех стадиях возведения и эк­сплуатации.

10.2 При проектироЕзаЕзии подпор ее их стел следует использовать указания раздела 9, а также учитывать:

- технологические особенности возведения и посдедовазеjн*1 теть строительных операций;

- возможность исиользоЕзания анкерных или распорных ко!1струк!1ий;

- изменения физико-механических характе­ристик грунтов, связан езыс с процессами буре-

1 ]

СГ1 50-101-2004

и ия, забивки и другими технологическим и воз­действиями;

- необходимость обеспечении требуемой водо н е п ро н и пас м о ет и ко н с тру к ци и;

- необходимость передачи на конструкцию вертикальных нагрузок;

- воз м ож i ioctl i г р и мепении конструктивных решений и мероприятий по снижению лише­ний на подпорные стеньг (разгружающих эле­ментов, геотекстиля, армогрунта и пр,).

10.4 Расчеты подпорных сгон и их основа­ний по первой группе предельных состояний должны включать проверку;

- устойчивости положения стены против сдвига, опрокидывания и поворота;

- устойчивости, несу шей способности и прочности основания;

- прочности элементов конструкций и уз­лов соединенин;

- несущей способности аггкерных элемен­тов по материалу и грунту;

- прочное™ и устойчивости распорных эде­ме г г то в;

- ф и л ьграп и он н ой у с зо йч ивости ос i гован ия.Расчеты по второй группе предельных со-

с тоя е г и й д о л ж н ы пред ус м дтри в ать:- расчеты системы «основание—подпорная

конструкциям i го лефор ма ни я м;- расчеты железобетонных элементов под­

порной конструкции по трещин истой кости.10.5 Для подпорных степ, устраиваемых спо­

собом «стена в грунте*, следует выполнить рас­чет устойчивости стенок траншеи, заполнен­ной тиксотропным раствором.

Ш.6 Для подпорных стен, устраиваемых из отдельно стоящих элементов, следует выпол- н я ть ра е ч ет г i ро ч н ост и ос п о на г i ия г г а п рода в ли - ванис грунта между элемен тами.

10.7 При выполнении расчетов гравитаци­онных стен и консольных гибких подпорных стен, т.е. устраиваемых без использования ан­керных и распорных племен го», допускается использовать методы теории предельного рав­новесия, ет которых давление грунтов на конст­рукцию рассматривается как сумма .заданной активной нагрузки и реактивного отпора осно­вания.

Для расчетов гибких подпорных стен с ан­керным или распорным креплением, а также комбинированных подпорных стен следует при­менять численные методы, использующие не­линейные модели сплошных сред иди нелиней­ные контактные модели. При этом выбор моде­ли взаимодействия подпорной стены с основа­нием и параметров модели должен зависезь от типа грунтов и конструктивных особенностей сооружения.1 2

10.8 Глубину заложения подпорных о о п реле ля юг стати ч с с ки мира счета ми.

При проектировании подпорных степ ear Доланов в волопасы шейных грунтах глубин; заложения стены следует назначать с учеточ возможности ее заделки в водоупорный слой целью обеспечения производства работ но экс­кавации грунта без применения мерен гридт: по водоотливу иди во до понижению.

10.9 При проектировании подпорных ctcii. устраиваемых е обратной засыпкой грунта, (не­четные значения характеристик грунтов обрат­ной засыпки (у', , ф'1( с'|), уплотненных не г с- псе чем до К..11т = 0,95 их плотности в прирез­ном сложении, допускается устанавливай] гг расчетным характеристикам тех же грунтов в при­родном сложении (у,, ip,, сг), принимая у', - = О,£>5у!; ф'( = 0 , ^ ; с'[ = 0,5q, при этом следу­ет принимать £■', не более 7 кПа.

10.10 При определении бокового да влет:; грунта на подпорные стены и ограждения гад­лива по в ел сдует учитывать:

- внешние нагрузки и воздействия нл ф\го­товый массив (нагрузки от складируемых ма:и- риалов, от строительных механизмов, транс­портные нагрузки на проезжей части, нагруз­ки, передаваемые фундаментами близраегги.п;' женных сооружений) и нр.;

- наклон граней подпорной стены к верти­кали;

- наклон поверхности грунта, г герои i шев­рет шефа и отклонение границ инженер но-гео­логических элементов от горизонтали;

- возможность устройства берм и откосоьв котловане и процессе производства работ;

- проч егостн ые характеристики на контакт; «сте на—тру i гго гг ы й м асе и в ;

- деформационные характеристики подпор­ной степы, аггкерных и распорных элементов

- посггедоваг едьлость производства работ;- возможность перебора грунта в пронес;:;

экскавации;- дополни гелыгьге давления на модгюрны:

стены, вызпаггггые морозным пучением н на­буханием грунтов, а также проведением раед по г ей гнета ни ю в грунт растворов, тампона'*;, и пр.;

- температурные воздействия;- динамические и вибрационные возлег-

ствил и их влияние на статическое давлены груг гта.

10.11 Сиды зрении и сцепления на ко итак те «стена—грунтовый массив* должны опрел; ляться в завис»мости от значений прочнею пых х а рл кте р и сти к грун та, гидрогеологически1: условий площадки, матершыа подпорной кок­са рук ци и, тех еголо г'и и устройства с гены.

СП 5А-101-2ШМ

Допускается при еш мать следующие расчет* ные значения прочностных характеристик на контакте «стена—грунтовый мае с и ее»:

- удельное cnemieEiiie cfi = 0;- угол трелил jpynra но материалу стены

р ~ уАФ, где гр — угод внутреннего трелил грун­та. ул -- кооффипиент условий работы, прини­маемый по таблице 10.1.

Т а б л п л а 10.1

■М;и£ри;1Летшы

Т схр1п;;о ш ч устр ойств п особые условия

М гш о л и тн ыс [ р л в п г a и и ш [ - ные стены и [иО кне о с п ы , 0е пи 1 ируемые насухо

0,67

Ьетоя, же- ,ie зобе тон

М о н о ли тн ы е гибкие стен ы , бетонируемые иод гли н и с ­тым раствором л i рунтах ес- тес jme е Е1 ю н ьл дже юс 1L Е. Г.'бор- ные гра Е зитаткиш ы е ever гы

0,50

Монолитные гибкиесгеньЕ, ботоинруемЕяе под глинис­тым раствором в подо насы­щенных грунтах Сборные Е'нбкие стеньг, устраиваемыеПОД ГДПЕЕИСТЫМ раСТВОрОМ Е!любых грунтах

0,2.1

Металл. де­рево

[J мелких it пылеватых воло- иасыЕденных песках

0

В прочих грунтах 0,33

Любой При ЕЕДПИ'ЕИИ вибрационных нагрузок на основание

0

10.12 Конструкции подпорных Сюн додж- цуг обеспечивать возможность устройства гид­роизоляции в случае со необходимости.

К) 13 При проектировании подпорных сюн е а н к ер п ы м и конструкциями расчетную Енесу- цую способность осеюжшнн ликеров следует ;шп:1чать после проведения не менее трех нл- чрных испытаний анкеров (подраздел 1.3.10).

10.14 При наличии агрессивной среды еле* дуст у читетедгть требования СПиП 2.03.1 I.

! (5.15 Лри проектировании подпор ешех етеЕЕ з ну1ч 1111 и сты х ] р у I пах с л с д у ei предусматривать ;ро|ивешучшшые мероприятия:

- теплоизоляцию подпорной стены:- поЕшжение влатосолержДЕШн в пределах

;сзо н н о п ро м ерза f о ше го с л оя;- обработку ну1 [инистого грунта растворами,

[шиижнюеиими температуру есо замерзания:- повышение податливости конструкции

ГОДЕ горной егеЕЕЫ.

10.16 В железобетонных иолпогпых стенах линейных подземных сооружении следует ггре- ду см гпри ват ь у стро й ство те м перату pi ео - у сади ч * ЕЕЫХ деформационных 1JIESOB. КоЕЕСТруКНИЯ ле- формацкиииых швов должна быть решена с учетом необходимости устройства гидроизоля­ции.

10.17 Грунтовые анкеры, используемые для креплении подпорных стен и ограждений кот- лова ее ов, подразделяют на ее ременные (со сро­ком работы до двух лет) и постоянные.

Проектирование анкеров должно основы­ваться на результатах статических расчетов си­стемы «■ стена— ЕрунтоЕзый массив-», в которых должна быть определена осевая нагрузка на ан­керы с учетом требуемого числа ярусов анке­ров. их расположении. у] до ее i наклона анкеров к горизонту и углов отклонения анкерон в пла­не от нормали к стене.

При проектировании анкеров определяют: число анкером в ярусе и их шаг; свободную дли­ну анкер! еых тяг. обеспечивающую размещение заделки анкером за пределами границы призмы обрушения; предварительпуЕО длину заделки анкеров, требуем у юллн восприятия прое кт н ы ч усилий; места для устройства опытных анкс- роЕИ число контрольных испытаний анкеров и порядок их выполнения. Утопияеот усилия, на которые должны быть напряжены анкеры, г-ос­ле проведения контрольных и приемочных ис-JLLJ ETIЕ1 ИЙ.

11 Проектирование во до понижения и гидроизоляции

11.1 31 одопон ижс н не

11.1.1 Для зашиты подземных сооружений и котлованов от подзем ееых в о д в периоды стро­ительства и (или) эксплуатации применяют искусственное пониже]гие уровня подземных вод с применением водоотлива, водопонизи­тели пах скважин, иглофильтров, злектроосмоса и дренажа.

11.1.2 Выбор способов водопое е и же ешя дол­жен учнты мать конструктиш iые особенности и раз мер! л сооружении, особе епеости сею подзем­ной части, и иже пери о-геологи чес кие и гил|то ге­ологи чес к не уел о ее ее я. размеры осушаемой пло- 11 шди. особе 14] юсти i ipo и знодсе-цд об е пестро и есл ь - ных работ в защищаемом котловане, возможные изменения физико-механических свойств грун­тов основания будущего сооружения, прогноз Езл и я н и я подо] EOJ i иже н ня на ок ру жающу ю среду и сушестующие сооружения, сроки работ и др.

При проектировании тодопонижения необ­ходимо также учитывать возможное измеггение

7 3

СИ 5(1-101 -2004

режима подземных сод, услшшн поверх поен­ного стока в строительный и окепдуагацион- Mi.iii периоды, итнедегшыо места сброса jгод- тем еще* вод и их химический состав.

] 1.1.3 При нодолоннженшг должны быть предусмотрены меры, Етренягстиутошие ухудше­нию строительных сионстд ФУНТОМ 13 основа- нии сооружения, нарушеЕшю устой челюсти о т ­косов котлована, появлению и развитию опас­ных геологических и инженсрЕзо-геологических процессов. возникновению недопустимых де­формаций окружающей застройки, ухудшению -з ко л О] и чески х ус л сии ш .

11.1.4 При проектировании дренажа, подо- понизительных скважин и иглофильтров, а так­же ори расчетах подо; юн л женин, он редел се (И и необходимости опытного (iipootioro) вод о по­нижения, требуемых наблюдений и устройств для них и мероприятий но охране окружающей среды следует, кроме требований настоя [него раздела, учитыьатЕ: требования СНиП 2.06,!4.

! 1-1.5 Требуемое и о ни жен не уровня подзем­ных вод следует определять:

- в воцоеюсных слоях, содержащих безнапор­ные воды, в зависимости от допустимого повыше­ния уровня поды та время аварийного отключения ещцоеюпиз и тельной системы (ем. СНиП 2.06,14):

- в напорных водоносных слоях, залегаю­щих ниже дна котлована или пола заглублен- ЕЮГО сооружении, из условия возможности про­рывов воды и необходимости обеспечения ус- тоешиеюсти грунтов в основании сооружения.

При пересечении сооружением (котлова­ном) водоупорных сдоев следует исходить из практически достижимого понижения урошЕЯ подземных вод, Ефедусмггфиыня при необходи­мое ['и дополнительные мероприятия для защи­ты сооружения (котлована).

П.1.6 При проектировании строительного волопони женин следует предусматривать мак­симально возможееос использование устройств водой он из и тельных еис гем, предназначенных для зженлулта иконного периода.

П.1.7 Водоотлив из котлованов и траншей следует применять в снсюмах строительного водопопижения

В проекте долж!1ы быть предусмотрены ки­па в к и и лотки для сбора поступающих в выра­ботки подземных я поперхностЕгых вод и отвода их к водоприемным зумпфам с последующей их откачкой па поверхность, Канавки и зумпфы, как правило, следует располагать за пределами основания сооружения, При необходимости их расположения в пределах основания они долж­ны быть укрепленiii и защищены от размыва.

В насосных станциях для водоотлива следует предусматривать резерв насосов н размере 100 %74

(по произ ею литеньмости) при одном работя­щем насосе и 50 % — при двух и бод се.

11.1.8 Водопонизительные скееджинье (итьрг гме п герметические, оборудованные насосах' самоитлшыющиеел и гюдопоглошагощие) с. -: дует прелусмЕпривать при глубоком пошит г,' уровня подземных вод иди для снятия Hai.nit подземных вод в фунтах с коэффициентом фит- трапии более 2 м/сут. гУтот способ воаншошш- ния применяют как для строительЕюго, пь f для эксплуатационного периодов.

11.1.9 Иглофильтры следует применять, ка1 и раии л о. в системах строительного водипыг.- женил в гру![тах, имеющих коэффициент фильтрации от I до 50 м/сут, а при вакууыи(ь нодопомиженл и иглофильтры применяют F грунтах с коэффициентом фильтрации от'I до 2 м/сут.

I М.10 Эдсктроосушение (эдектроосмы следует применять в еллбопроницаемых г рут: тех, имеющих коэффициенты фильтрация iff- нее 0,1 м/сут.

11.1.11 Расчеты подо! i сжижения следует гзре- изводить для установившегося режима фише- рации no всех случаях, а для неус та нови л: ire.пт ся режима в период формирования депрсссн он ной воронки - от начали откачки до уста ни вившегося режима.

Дли условий неоднородного фильтракиоп- ilolo потока и при сложном очертании конту­ров питания и водоприемного фронта риск водопои итигельн ых систем следует производи с использованием моделирования или л руно с 1 тек иадьн ы х мотодо в.

П.1.12 При понижении уровня подземны вол Болес чем не: 2 м, особенно и слабых гдн шестых грунтах, торфах и идах необходимо про изводить расчет' ожидаемых осадок в зоне ре; вития депрессиомной воронки.

При устройстве лж-дублешшх н водоносны слой протяженных подземных сооружении во- можен барражный эффект, т.е. подъем уршПОДЗСМНЫХ ВОД С ВерХОВОЙ СТОРОНЫ И СЕ! и ж? пис его с пизоеюй сторешы. В этом случае ней холимо предусмотреть мероприятия но ycriu нению неблагоприятных последствий Барре ною эффекта (дренаж, лрогиЕЕофильтргшио: ные завесы и др.),

11.1.13 Воды от водопонизительных скестр при EEC возможности их использования СЛСДЙ отводить, ке1К прДЕЩло, самотеком в еуШСС.ТЕ шщие водостоки иди от esc денные места сбро;

Макс и ход] д к? допустимые скорости течет вод Eii в водоотвод я тих устройствах следует Л? нимать в зависимости от материала их кин: рудник и ЕТродо.тжнтедьносги работы с учд: требований СНиП 2.06.02.

СП 50-101-2004

И.1.14 ГС случае невозможности отвода волы самотеком необходимо предусматривать специ­альные насосные станции с р с те р пуз рам н, при1 :рое к т л ро ла н m I к о торы х с; I еду ет р у ко полезно- нагьем требованиями СНиП 2.04.(13, л при ис- голеоовллии откачиваемой воды для вод ос май- щщия - СПиП 2.04.02.

Дренажи

И.1.1л Дренажи подразделяют на общие (го- :юаЕшй, береговой, отсечной и систематичес- мш) л мести ел с (локальные) (кольцевой, при­стенный и пластовый),

11.1.16 Дренирование грунтового массива г. icnyer пред у сматривать в следующих случаях:

- естественный уровень подземных езод рас­положен на отметках выше пола подземного шоружения;

- пол подземного сооружении расположен выше расчетного урошЕя подземных вол, но не (клее 0,3 м,

- по техническим условиям в помещениях подземной части не должно быть сырости;

- при опасности всплытия сооружении, ког­да взвешивающая С ши превышает массу COOpy-KCEEHSE.

11.1.17 Мри общем понижении уровня под­зем пых вод еш территории отметку ноешжсп- м<т> уровня следу о г назначать на 0,3 м ниже полов подвал о н, технических подполий, кана- :ш для коммуникаций и других подземных со­оружении.

i 1.1.IS Траншейный дренаж допускается устраивать на свободных от застройки террито­риях. Закрытый бсетрубчатьЕй дренаж (траншеи, заполненные фильтрующим материалом) сле­дует предусматривать, как правило, дли крлт- ЕоифСмепиоК эксплуатации (на оползневых склонах в период осуществления мероприятий по их стабилизации, е* котдоеиееес в период стро- г е.тьсгва сооружения и т д ) .

11.1.14 Трубчатый дренаж следует предус­матривать и [рутах с коэффициентом Ерильт- Раили 2 м/сут и более, Допускается сто приме­нение п при коэффиписЕгге фильтрации менее2 хг/цут в строительном водополиженни и в сшутетвующих дренажах тоннелей, кап ал or и других устройств для коммун иканий, если опытным путем доказана его эффективность,

11.1.20 Устройство дренажей ei ниде подзем­ных галерей (проходееых и полупригодных) дипускается:

■ при возможности выполнить дренаж толь­ко подземным способом;

- при их использовании для периода эксп­луатации сооружении {особенно в случаях, кое -

де) переустройство иди ре ждет дренажи повоз- можнея или затруднительны);

- Е! ИНЖСЕЕерНО-ТООЛОЕ ИЧеОКИХ условиях, где их применение экономически эффективно.

1 1.1.21 Вакуумный дренаж следует прнмс- езять ез грунтах с коэффициентом фильтрации менее 2 м/еут.

I 1.1.22 При проектировании дренажей сле­дует учитывать положения настоящего разде­ла, СНиП 2 06.14 и СНиП 2.06,15.

При выборе системы дренирования необ­ходимо учитывать причины подтопления (под­раздел 5.4).

11.1.23 Расчет дренажей должен включать фильтрационные расчеты (приток и положение сжиженного уровня подземных вод), гидравли­ческие расчеты (пропуск каптирован!! еях под­зем неях вод через сооружения дренажа) и под­бор песчано -l равнины* обсыпок (СНиП 2.06.14).

11.1.24 При назначении кОЕЕсзруктивпых параметров дренажей следует обеспечит!! их 1юдозахватную и водопропускную способность, достаточную прочноеть при воздействии веей- шннх статических и динамических нагрузок и inрессивноети подземных вод.

11.1.25 Продольные уклоны дренажей дол­жны обеспечить скорость воды в трубах, при которой нс происходит их заилиндЕжс. Для гли­нистых [рут it о в рекомендуется принимать ук­лон не менее 0,002. а для песков — Езе менее 0,003,

11.1.26 Трубчатый дренаж следует проекти­ровать из асбестоцементных (в болыЕЕИнстие случае!!), керамических, 6стоеепе>ех, железобе­тон ееых. чугунных и пластмассовых труб. В аг­рессивных водах следует применять пластмас­совые. керамические и чугунны е трубы.

11.1.27 Дренаж должен сооружаться в су­хих пли осушенных грунтах и eio следует зак­ладывать ее иже расчет ! гой глубины промерза­ния грунта.

U.1.2S4 Для обеспечения фильтрационной способ] еости трубчатых дренажей. а т акже дре­наж ее BIX галерей предусматривают обсыпку из дрснируюгцихматеридлотДшебня, [равия, песка или их смесей). Для дренажных галерей может быть применена также специальная отделка (крепь) из пористого бетона с устройством *ф ид [драных а ко ее *. Подбор состава обсыпок, числа слоев (один или два) и их толщины про­изводят' в зависимости от типа фильтра и со- ставЕ! дренируемых грунтов.

возможно применение конструкций дрена­жей типа «Delta» и других из со|]рсменпых мате­риалов, в том числе из гео композитов, обсспе- чиваЕОщих водоотводашую и защитт iyio функции.

75

СП 50-101-2004

1 1 . 1 . 2 9 П л а с т о в ы й д р е н а ж с л е д у е т п р е д у с ­м а т р и в а т ь д в у х с л о й н ы м в г л и н и с т ы х и л и с л а б о - м р о п и ц а е м ы х п е с к а х н о д н о с л о й н ы м - в о к а л ь ­н ы х и л и п о л у с к а л ь н ы х х у н т а х . М и н и м а л ь н а я т о л щ и н а п е с ч а н о г о с л о я д о л ж н а б ы т а 1 0 0 м м , а г р а в и й н о г о — 1 5 0 м м .

П о в е р х н о с т ь ; ш а к о т л о в а н а , с п л а н и р о в а н ' е-1 о г о и о д у к л а д к у м а т е р и а л а п л а с т о в о г о д р е н а ­ж а , д о л ж н а и м е т ь у к л о н 0 , 0 0 5 — 0 , 6 1 0 а с т о р о н у к о н т у р н ы х т р у б ч а т ы х я р е н , р а с п о л о ж е н н ы х п о п е р и м е т р у с о о р у ж е н и я .

1 1 . I . 2 0 К о н с т р у к т и в н о й ч а с т ь ю п л а с т о в о г о д р е н а ж а я в л я е т с я п р и е г е Е ш ы й д р е н а ж , у с т р а и ­в а е м ы й и с л а б о н р о п и ц а е м ы х и с л о и с т ы х г р у н ­т а х п р и о т с у т с т в и и д о д а е м и ы х в о д н а у р о в н е п о д л е м н о й ч а с т и с о о р у ж е н и я . П р и с т е н н ы й д р е ­н а ж о т с ы п а с e c u и з п е с к а с к о э ф ф и ц и е н т о м ф и л ь т р а ц и и н е м е н е е 5 м / с у т и т о л е д и н о й н е м е н е е 0 , 3 vr и л и у с т р а и в а е т с я и з р у л о н ! г ы х и с ­к у с с т в е и н ы х м а т е р и а л о и .

11.2 Гидроизоляция

1 1 . 2 . 1 К о н с т р у к ц и я и в и д г и д р о и з о л я ц и и д о л ж н ы в ы б и р а т ь с я в з а в и с и м о с т и о т : Е к т з п а - ч е и и я и к о н с т р у к т и в н ы х о с о б е н н о е i c i i с о о р у ­ж е н и я , м а т е р и а л а и з о л и р у е м ы х к о н с т р у к ц и й и и х т р е щ ш ю с т о й к о с т и , к а т е г о р и и с о о р у ж е ­н и я п о с т е п е н и с у х о с т и , х и м и ч е с к и х с в о й с т в и х а р а к т е р а в о з д е й с т в и я п а п е г о п о д з е м н ы х и т с х н о е с н н ы х в о д , и н ж е н е р н о - г е о л о г и ч е с ­к и х и г и д р о г е о л о г и ч е с к и х у с л о в и й п л о щ а д ­к и , т р е б у е м о й д о л г о в е ч н о с т и , р е м о н т о п р и ­г о д н о с т и , э к о л о г и ч е с к и х с в о й с т в г и д р о и з о ­л я ц и и и т , д ,

М р и п р о е к т и р о в а н и и г и д р о и з о л я ц и и с л е д у е т у ч и т ы в а т ь , ч т о в о д о ее с п р о н и н а е м о с т ь п о д з е м ­н ы х с о о р у ж е н и й м о ж е т б ь п ъ о б е с п е ч е н а п р и ­м е н е н и е м j е л О т т ю г е м о н о л и т н о г о б е т о н а с л е ­п и п л ы t o m с о с т а в а с п л а с т и ф и ц и р у ю щ и м и и в о ц о о п т а л к и в а ю т и м и д о б а в к а м и .

1 1 . 2 . 2 Г и д р о и з о л я ц и ю п о д р а з д е л я ю т :- п о д о л г о в е ч н о с т и - н а в р е м е н н у ю и п о ­

с т о я н н у ю ;- н о в о з д е й с т в и ю н а л е е е е о д ы ( ж и д к о с т и )

и л и ['а за — н а р а б о т а ю щ у ю ее а л м а н о р о м ( д а в л е ­н и е м ) и б е з н а п о р а (<тг к а п и л л я р н о г о п о д с о с а ) ;

- н о р а с п о л о ж е н и ю ее с о о р у ж е н и и — н и в е р ­т и к а л ь н у ю , г о р н т о п т а л ь м у го и н а к л о н н у ю : н а - р у ж н у ю и в н у т р е н н ю ю ; и ш в а х ( д е ф о р м а ц и о н ­н ы х , т е м п е р а т у р н ы х и т е х н о л о г и ч е с к и х ) ;

- п о н а з н а ч е н и ю — п а а н т и ф и л ь т р а ш ю н - e e v f o и г е р м е т и з и р у ю щ у ю д л я п р е д о т в р а щ е н и я п о с т у ] Lj I C H и я ф и л ь т р у ю щ е й ж и д к о с т и в н у т р ь и д и н а р у ж у з а щ и щ а е м о г о к о н т у р а ; н а р о й з о л я - ц и о н н у ю ; a t i t и к о р р о з и и н у ю и м н о Е ч т ф у н к ц и о - н а л ь н у ю ;

76

- ко способу устройства — на окрасить- пропиточную, штукатурную, оклеечну-и . тую, засыпную, монтируемую и иныекиио

- ло принципу работы м мне риал а изолят:.::- на Iipoн и кающу ю и разбухающую (распада щугосн);

- но характеру работы -- на ■щрижачпуг и работаю и iveo на *отрыЕи>;

- гго пилу материала — на цементную, к фальтоиую, битумную, из бентонитоиои г.ч ны, металлическую, полимерную, а также< современных материалов на основе оргли носких и мипералЕшых вяжущих и геосшл тиюти.

11.2.3 П]>зг выборе материала гил]ии;з1л! ции и зависимости от' ее ШЕЗШЕчеиия сдс-ai: учитывать основные физико-механически свойства, характеризующие гидрой золы лесе пенс покрытия и материал Ею

11,2-4 При расчетах гидроизоляции хзрз терн ст и к и ф ил ьтрац ионного потока, как е:?е вило, следует' определят!^ рассматривая та кую задачу. Для уникальных сооружении и сложных инженерно-Есатогических уелда стройплощадки следует рае с митр шит. гц стране 1 вещ IVю задачу.

11.2.5 Мри прЕоектироЕзании в зависит- ог конструкции, назначения и уровни oiBf егвеппости сооружения следует проводиться дую т и с pi и; четы гилроизолянии:

- прочности на допускаемое давление,-ip дела прочности при сдвиге, относ пчелы1-: удли нения при разрыве, идесзии, сое ipo гнет ЕГНЯ Зрению, Прочности К ударнгчхт ifdirpyn. и т,п.;

- устойчивости при воздействии поло тельных и отрицательных температур;

- е трои зол я ци о иного покрытия;- срока службы;- уплотнении и компенсаторов и лефорч

ципнных, температурных и технологичен;IlIEJil.X.

11.2.6 Для защиты от капиллярной фу н да мен гоп беецодны-'шшлх зданий следует.- л ад ел ват ь горизонтальный гилроизолпниош слой. Он должен укладываться выше урог тротуара или отмостки.

В сданиях с подвалами изоляцию от кин лирной сырости устраивают из двух ropii:: задЕШЫХ см ос в: ее уровне пола подвала к ■ уровнем тротуара, а таюке с зашитой пар­ной вертнкдлыюй поверхности стены гидре.: Л Я П И С Й -

Вертик;1Л1щую гидром золя Ltuio пару и стен следует' во ЕЕсех случаях поднимать на 0.5 м наибольшего прогнозируемого ур- подземных вод.

СП 50-101-2004

11.2.7 Для стен подземных сооружений не­обходимо предусматривать устройство гид рои то­мим и. допускающей осадку степ, усадку и набухание бетона, возможные перепады тем­пературы, бет нарушения ее сплошности.

L1.2. S Конструкции узлов при прохождении коммуникаций через гидроизоляцию должна обеспечить герметичность. Вес трубопроводы должны быть металлическими.

11.2.9 Для восстановлении нарушенной гид­ре изо л я пи и эксплуатируемых сооружений мо­гут быть использованы фильтрационные заве- tbi и экраны, устраиваемые путем нагнетания r грунт через инъекторы раствора битума, жид­кого стекла, петролатума, различных смол.

12 Проектирование фундаментов

12,) Общие положения

12.1.1 Фундаменты подразделяю! на столб­чатые (отдельные) — под колон 1чы или ранд- балки, лег!ТОЧИые, прерывистые и щелевые — год стены или ряды колонн, и плитные (сплош­ные) — под здание или его часть.

12.1.2 В качестве материала фундамента при­меняют железобетон, бетон, природные кам­ни, кирпич. Для зданий и сооружений Ш уров­ни ответственности при соответствующем обо­сновании допустимо использование легкого бетона, цементогрунта и др.

12.1.3 Длн бетонных и железобетонных фун­даментов следует применять конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ 25192:

тяжелый средней плотности от 2200 до 2500 кг/м1;

мелкозернистый средней плотности свыше I ИЮ кг/м3.

Применяемые бетоны должны удовлетворить требованиям морозостойкости.

12.1.4 Конструкции фундаментов должны шиле творить т)>ебованиям расчета но несу шей

способности (предельные состояния первой труппы: ттроцавлиьанис. изгиб нг.д.) и по при­годности к нормальной эксплуатации (предель­ные состояния второй группы: образование и раскрытие трешии). Расчеты еле^тует выполнить й соответствии с указаниями СПиП 52-01 и СНиМ 11-22.

12.1.5 Расчет конструкций фундаментов, а глюке отдельных их элементов должен произво­диться для всех стадий — изготовления, транс­порт ировапия, возвелепин и эксплуатации.

При расчете плементов сборных фундамен­тов на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с

коэффициентом динамичности, равным 1,6.Для стадий возведения и эксплуатации дол­

жны рассматриваться расчетные ситуации:до приобретения бетоном или раствором

заданной прочности — на воздействие веса ма­тер и ал а и других нагрузок, действующих на соответствующих этапах возведения;

после приобретения бетоном или раствором злая иной прочности — на воздействие нагру­зок, действующих на последующих этапах воз­ведения и при эксплуатации фундамента.

12.1.6 Бетонные и каменные материалы при­меняют в фундаментах (или их элементах), ра­ботающих на сжатие, при эксцентриситетах продольной силы, не пре вьш та тощих 0,8у лля основных сочетаний нагрузок и 0,85 — для осо­бых сочетаний нагрузок (у — расстояние от цен­тра тяжести сечения до наиболее сжатого во­локна сечения), при этом расстояние от точки приложения равнодействующей усилий до наи­более с жато га волокна сечения должно быть не менее 2 см.

12.1.7 При расчете по прочности элементов фундаментов на действие центральной сжима­ющей силы должен учитываться случайный эксцентриситет, принимаемый равным 2 см для бетонных и железобетон!пых конструкций и 3 см — для конструкций из каменной кладки.

12.1.8 Ширина раскрытия третин в желе­зобетонных фундаментах исходя из требования обеспечения сохранности арматуры классов А240 (Д-1), А300 (A ll) и А400 (A-III) не дол­жна превышать 0,5 мм выше уровня подземных вод и 0,2 мм — ниже уровня подземных вод или при переменном уровне подземных вод.

12.2 Глубина заложения фундаментов

12,2.1 Гл у б и j i а заложе ния фу н да ментов до л- жна приниматься с учетом:

- назначения и конструктивных особеннос­тей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты:

- глубины заложения фундаментов примы­каю т их сооружений, а также глубины проклад­ки инженерных коммуникаций;

- существующего и проектируемого релье­фа застраиваемой те рриз ори и;

- инженерно-теологических условий пло­щадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластоЕдший, на­личия слоев, склонных к скольжению, карма­нов выветривания, карстовых полостей и пр.);

- гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строитель­ства и эксплуатации сооружения;

- глубины сезонного промерзания грунтов.77

СП 50-101-2004

Выбор оптимальной глубины заложения фунламентов в зависимости от учета указанных выше условий рекомендуется выполнять на ос­нове те к ни ко-экономическою сравнения раз­личных вариантов.

12.2.2 Нормативную глубину сезонного про­мерзания грунта принимают ршшой средней из ежегодных максимальных [дубин сезонного промерзании грунтов (поданным наблюдений за период не менее 10 лет} на открытой, ого­ленной от снега горизонтальной г [лошадке при уровне подземных вод. расположенном ниже глубины сезонного промерзании грунтов.

При использовании резулматов наблюде­ний за фактической глубиной промерзания сле­дует учитывать, что она должна определиться по температуре, характеризующей согласно ГОСТ 25100 переход плистич померзл о го грун­та в твердо мерзлый грунт.

12.2.3 Нормативную глубину сезонного про- st ерзании фунта dfn, и, при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять па основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 ч. ее нормативное значение допускается опреде­лить по формуле

dfn = djjjM,, (12.U

где Мг ■ безразмерный коэффициент, чис­ленно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрица­тельных температур за зиму в дан­ном районе, принимаемых но СПнП 23-01, а при отсутствии в нем данных для конкретного пунк­та иди района строительств;! — по результатам наблюдений гидроме­теорологической станции, находя­щейся в аналогичных условиях с районом етроител вегем;

4 — величина, принимаемая равной гы я суглинков и глин 0,23 м; супеосй, пес­ков мелких и пылеватых — 0,28 м; песков гравелистых, крупных и средней крупности — 0,30 м; круп- пообломочпых грунтов — 0,34 м.

Значение 4, для грунтов неоднородного сло­жены определяют как средневзвешенное в пре­делах глубины промерзания.

Нормалиьиаи глубина примерзания грунта в районах, где d^ > 2,5 м, а также в горных районах (где резко изменяются рельеф местно­сти, инженер но-геологи чес кие и климатичес­кие условия}, должна определяться теплотех­ническим расчетом в соответствии с требова­ниями СНиП 2.02.04.

12.2.4 Расчетную глубину сезонного промер-зон ия грунта м, определяют по формуле

df = (12.л

где dj.n — нормативная глубина промерзав и*.м, определяемая по 12.2.2 и 12.2.’

kh — коэффициент, учитывающий ндиь нис теплового режима сооружение принимаемый для наружлых фу ил- мет и ов отапливаемых сооружении - по таблице 12.1; для наружных н внутренних фундаментов неотапли­ваемых сооружений kh = 1,1. к[кж районов с т р и нательной среднего1 допой температурой.

Ир ин с ча и и я1 R piLtiOHilLX С 1Л рш Ш иЛЬнОЙ сре □ 1ГОлиГи htl ТиМЛСрПГ-'

poii put'icTiwa глубина ирочердаш™ грунт дли т пп.:*-EiacMux сооружении лолхид опрсцслтьси tcj п о '= ok i i mi: (■ к л м р д е ч е г н л г и с й п п й ^ с т ш е л с Tp rfM rtuzum iLELE С Н л П 2АУ1'£ рпечетиаи глубина прочерчлшн жмжзц? иирЕл имьсл гг.

Л С ГГС Ш И Ч С С К И М fKLC'ECTOM Н Н С Л уП И С Т1РИЧС11ГЕ1ИЧ Ш 1 С ГО --

И О И ТС Г и О И П Ш И Г Ы fiC E lO E U lirH Jl, Л £ С Л И Т С Л Л О Ю Н $ imAW11р1]СК 'гируом <Ж > с о о р у ж е н и я ; м О ж е г и у ш е С т н и и н о lu k iH U ik

температуру грунтои (холодильники. котсмышо н т.п)2 „T-isi .униии с иерогулярнЕлм отоплением при оп|х-

кh ал р Л С ч с Т н у ш Т С м п С р н r y g iy H r tX 'iy t tJ Л[л1Ни№ к?Г

сс среднесуточное :нмчсш1с е учетом .плите льности ливаемого и неотапливаемого периодов елок.

12.2.5 I дубина заложения фундаментов otjei- л и идем ых сооружений по условиям недопуще­ния морозного пучения труп гое основания дол­жна назначаться:

- для наружных фундаментов (от уроки! планировки) но таблице 12.2;

- для внутренних фундаментов — нелдгнЕсл- мо (гг расчетной глубины лромерзшжя груши;

Глубину заложения tiдружных фундамент допускается назначать независимо от расчет™; глубины промерзания, если:

- фундаменты опираются на мелкие песня i специальными исследованиями на данной пло­щадке установлено, что они не имеют пучини­стых свойств, а также в случаях когда специалз ными исследованиями и ргючетаии устаноад но, что деформации грунтов основания при « промерзании и оттаивании не нарушают’ эксг jiyauiunoimyio пригодность сооружения;

- предусмотрены специальные тепдогехн? ческие мероприятия, исключающие промерз ние грунтов.

12-2,6 Глубину заложения наружных и вну ренних фундаментов отапливаемых сооружок с холодееьеми подвалами и техническими гиг польз!ми (имеющими отрицательную темпер: туру в зимний период) следует принимать. таблице 12.2, считая от’ пода под ездя а или те нического подполья.

7S

СИ 50-101-2004

Т а б л и ц » ! 2.1

Особенности сооружения

Коэффициент при расчетной срслЕшсуточнон температуре по щука ег помете!гии, примыкающем к наружным

фундамента к, ''С

0—

5 ]IJ 15 20 а белее

Вез подвала с полами, устраиваемыми:по грунту 0,4 o,s 0.7 0,6 0,5налагал по грунту 1,0 0,0 0,8 0,7 0,6по утепленному цокольному перекрытию 1,0 1,0 0,9 0,8 0,7

б подвалом или техническим иоде гольем 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4

Г] р и м с ч Л И (1 ч1 Приведенные в таблице значения коэффинисЕгга кк относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней

туанн стены во края фундамента af < 0,5 м; если ог > 1,5 м, апаче-кия коэффициента Л- повышают на 0.L, но нс более чемЮ т и а ч е н и н k f. ~ ] , П р и п р о м е ж у т о ч н о м а н а ч е Е н н и р - ' ш л ч е п н я коэффипиен [ а к к е л i р е д е л и ц п [ и н т е р п о л я ц и е й .

2 К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии - помещения первою этажа.

При iij>om еж уточных значениис Еемперагуры ношуха коэффниисгнт к 1грннииак1г с округлением до ближайшего ченьшего значении, указан мою в таблице.

Т а б л и ц » 12.2

Грунты год пилотной фундаментГлуби ел! заложения фунэдамензив в та виси мости от глубины

расположения уровни подземных вод d^ м, при:л + *-j d^> <tf+ 2

СкальЕгмс, круги LoufiijUJM<)4ir]iic с псс:ч£шим эагтол- ithtcticMi пески iTiyucjiHCThte, круп Ft ей с и средней крупности

Нс зависит о т df Не зависит от df

Пески мелкие и пылеватые Н : менее df Т о же

Су ясс и с показателем текучести < 0 То же

То же. при 1L > 0 * Не ие>гее dfСуглинки, глины, а также круп посолом очные грун­ты о глин истым заполнителем при показателе те­кучести ф у л та или заполнителя lL > 0,25

То же

То ж :, при lL < 0,25 * Не менее 0,5^

П |1 н и с ч а и и я] Ь случаях когда i дуби на наложения фу-Еэлч ментов не эй висит от расчешем глубины промерзания dr соответствующие

грум тел , указанные в настоя шен таблице, должны залегать до глубины не мсегсс норматив! гой глубины промерзания d^ .

2 Положение уровня под темных под до лж ен ) приниматься с учегихн положений л одра.тлела 5.4.

При наличии н холодном полмше (техни­ческом подполье) отапливаемого сооружензгя отрицательной сре л 11 с зи м г! с й ■ i v м г е с ра гу р ы гл у - и и ну зздожсешя не! утре!) пик фундаментов при­нимают по таблице 12.2 в лш и си мости от рас­ти ной Lлубинм промерзания грунта, опреде­ляемой по формуле (12.2) при коэффициенте

=■ 1. При этом нормативную ['дубину про­мерзания, считая от пола гтол вал a, oi [редел и юг расчетом по 12.2.3 с учетом с редне зимней тем­пературы воздуха в подвале.

Глубину заложения наружных фундаментов отапливаемых сооружений с холодным подва­лом (техническим подпольем) принимают наи­

большей из значений глубины заложения внут­ренних фундаментов и расчетной глубины про­мерзания грунта с коэффициентом kh~ I, счи­тая от уровня планировки,

12.2.7 Глубина заложения пару жнеях и внут- ре н ] Е и х фу 11 дам е г гг о в г I со е» г ] л и вас м ы х сооруже - ний должна назначаться по таблице 12,2, при атом глубиеjа исчисляется: при отсутствии под­пала или технического подполья — от уровня планировки, а при их наличии — от пола под­пала или технического подполья.

12.2.8 R проекте основании и фундаментов должны предусматриваться мероприятия, НС допускающие увлажнении грунтов осЕгования,

79

СП 50-101-2004

а также промораживания их в период строи­тельства,

[2,2,9 При проектировании сооружений уровень подземных вод должен приниматься с учетом его прогнозировании на период эксп­луатации сооружения по подразделу 5,4 и вли­яния на него водопонижаюших мероприятий, если они предусмотрены проектом.

12,2.10 Фундаменты сооружения или сю отеска должны закладываться па одном уровне. При необходимости заложения соседних фун­даментов на разных отметках их допустимую разность ДА, м, определяют исходя из условия

ДА <н(Ш*р] т с , /р ) , (12,3)где а — расстояние между фундаментами в

свету, м;С?,, с, — расчетные значения утла внутрен­

него трения, град., и удельного сцепления, кПа;

р — среднее давление под подошвой вы­ше рас положен! юго фундамента от расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способнос­ти), кПа.

12.3 Расчет столбчатых фундаментов

113,1 Расчет j [рочности столбч a i ых фу ] щамсн - то в включает о пределе* же размеров плитной ча­сти, определение размеров ступеней, определе­ние сечения арматуры плитной части. Расчет' по второй Iрунпс предельных состояний включает расчет по образованию и раскрытию трещин.

[13.2 Расчет фундаментов производят с учетом реактивного давления грунта к Па. определяемого по формуле

P = NfA + Mjf/rx ± Мул/1у, (12.4)

где Лг — расчетная вертикальная сила, кН; Mtt Мг — расчетные моменты относительно

осей фундамента -V и у, кН м;/ — момента ипериии подошвы фунда­

мента относительно л и >>, м ; х ,у, z — координаты (рисунок 12.1).

12.3.3 Фу п д ам е I ггы ре ко ме ] [ а у стс н 11 рос кти - ропать для условий выполнения работ нулевого никла до устройства колонн: отметку верха фун­даментов принимают на 150 мм ниже отметки чистого пода зданий.

В ЕЯ соту фундамента назначают по условиям за глуб л сини или условиям заделки колонн; вы­соту плитной части фу!! да мента назначают по расчету. Мри высоте фундамента больше высо­ты плитной части, требуемой по расчету, уве­личение высоты фундамента про изводят за счет подкол он ника.SO

. <

Рисунок 12.1 — Эпюра давления на грунт Eire цент- рея но нагруженного фундамента при действии чп-

менгов относительно двух осей

12.3.4 Форму отдельных фундаментов в пла­не при центральной нагрузке рекомендуете* принимать квадратную, если атому не препнг ствуют фундаменты соседних зданий, подзем­ные сооружения, фундаменты под оборудова­ние и т.п.

При вне центре] I пой нагрузке фут щам сю рекомепдусзся принимать прямоугольной фор­мы с соотношением сторон прямоугольной подо]ивы фундамента от 0,6 до 0,85.

12.3.5 Монолитные фундаменты под сбор­ные и монолитные железобетонные колонны рекомендуется проектировать с плитной час­тью ступенчаюю типа. Размеры в плане подо­швы фундамента, ступеней, под колонн ика ре­комендуется принимать кратными 0,30 м.

Высоту ступеней рекомендуется принимать равной 0,30, 0,45, а при большой высоте плит­ной части фуЕЦПшента — 0,60 ,м.

Высоту фундамента рекомендуется прини­мать кратной 0,30 м,

12.4 Расчет ленточных и прерывисты! фундаментов

12.4.1 Ленточные и прерывистые фундамен­ты наружных шеи сооружений с и од вала Mi1 рассчитывают с учетом горизонтального дав­лении грунта.

12.4.2 Расчет фундаментов производят но сечению, проходящему по краю фундаментное сте ны, а при ступенчатой форме фу идам сеид - и но гргши ступени.

Расчетные усилия на един и ну длины (изпт бающий момент А/, к И1 м/м и поперечную Си. >■

СП 50-101-2004

Q, кН/м), и сечении фундамента при централь­ной нагрузке определяют но формулам:

М ^-ра1/ 2, (12.5)

Q = pa, (12-6)

гае р — среднее давление по подошве фун­дамента, кПа;

о — выл с г консоли фундамента, м.При внепентренной нагрузке (рисунок 12.2)

расчетные усилия в сечении на единицу длины Фундамента определяют по формулам:

■ W -^ 2 f t , , , ,* /^>/6; (12.7)

GH +P\V2~. U2.8)где р и pj — давления от расчетных нагру­

зок, к Па, передаваемые на грунт под краем фундамента и и расчетном сечении;

М — то же, что и ь формуле ( 12.5); Q — то же* что и и формуле (12,6).

Рисунок 12.2 - К рас чту дсргтотного фундамента

12*5 Расчет плитных фундаментов

12.5.1 Расчет плитных фундаментов п их оснований рекомендуется выполнять с учетом последовательности возведения сооружения* кхно.тогии и последовательности бетонирова­ния плиты.

12.5.2 При расчете плитных фундаментов и .и оснований следует учитыва ть взаимодействие грунта основания, плитною фундамента и над- Оундамслтных конструкпий. Допускается учи­тывать в расчс те жесткость только нижних о та­хт и сооружения.

12-5.3 При расчете совместной деформации основания и плитною фундамента нжрузки на плиту допускается определять без учета их пе­рераспределения ндлфундаментной конструк­цией и принимать в соответствии со статичес­кой схемой сооружения.

12.5.4 Расчет внутренних усилий в системе ^основание—фунда мент— сооруже ние» дот! уска - стся выполнять с использованием протрам.ч рас­чета сооружения на основании, характеризуе­мом переменным в плане коэффициентом же­сткости (коэффициентом постели). При этом пе­ременный в плане коэффициент постели дол­жен назначаться с учетом неоднородности в плане и но глубине и распределительной спо­собности основания. Этот коэффициент может определя ться заранее или и процессе последо­вательных приближений на основе линейной или нелинейной модели основания. Процесс последовательных приближении включает сле­дующие шаги:

1) задание начального распределения ко­эффициента постели;

2) расчет совместных перемещений соору­жения, плитного фундамента и основания с принятым распределен нем коэффициента по­стели £(х, у) при действии заданных нагрузок и определение контактных давлений р(ху);

3) определение осадок основания «-’(*,>■) с использованием принятой линейной или не­линейной модели основания, а также следу­ющего приближения для коэффициента по- стели

Цх,у) - ри,уфМжу); (12.9)

4) повторение шагов 2) и 3) до достиже­ния сходимости по контрольному параметру (например, но коэффициенту постели).

12.5.5 Рекомендуется выбирать наиболее неблагоприятные значения параметров жестко­сти основания и модели основания для каждо­го расчета (в частности, расчет сечения верх­ней арматуры производить при постоянном коэффициенте постели, л нижней — при пере­менном).

12.6 Расчет стен лолвалов12,6.1 Расчет стен подпалов производят с

учетом нагрузок от наземных конструкций и давления грунта. Давление грунта на стеньг под­валов определяют в соответствии с раздела­ми 9, 10 с учетом временной нагрузки на при­легающей к подвалу территории. При отсут­ствии данных о временной нагрузке ома мо­жет быть принята равномерной с интенсивно­стью 10 кПа.

81

СП 50-101-2004

Расчет стен подвалов производят с исполь­зованием модели балочной плиты. При расчете следует' принимать ее защемление па уровне сопряжения с фундаментом и шарнирные со­единения и уровнял опирайия перекрытий под­вальных этажей.

12.6.2 Значение горизонтального давления грунта гг, кПа, на стену подняла на глубине Z- м. определяют по формуле

о - yz*a + цка - (12.10)

тле у и с — средневзвешенные в предел ах глу­бины подвала значения удельно­го веса, кН/мд, и удельною сцеп­ления грунта, кПа, определяемые с учетом группы предельных со­стояний и нарушенного сложения грунта;

q — равномерная на]рузка на горизон­тальной поверхности грунта. кПа;

л — коэффициент, определяемый по формуле

Кч 2 Г

( 12. 11)

где ф — средневзвешенный в пределах глу­бины под нал а угол внутреннего трения, град., определяемый с уче­том группы предельных состояний и нарушенною сложении грунта.

Значение о не может быть отрицательным.

12.7 Фундаменты и вытрамбованных котлованах

12.7 ! Фундаменты в вытрамбованных кот­лованах подразделяют на;

мелкого заложения при d /Ьт <1,5;удлиненные при d /Ьщ > 1,5, где dp — вы­

сота фундамента, а Ь — ширина фундамеЕпа в средней его части (рисунок 12.5),

столбчатые (при расстояниях в свету повер­ху между фундаментами г; > 2Л ) и ленточ­ные (при йП|П < 2bJ,

по способу устройства; без ути и рения осно­вания с плоской или заостренной подошвой и с уширснием осноьания.

12.7.2 Фундаменты в вытрамбованных кот­лованах применнгогна гдиеш сты х [рунтах, i i том числе проезд очных типа I по проездом ноет и, е числом пластичности i f, > 0,03 при плотности сухого грунта р;Г< 1.6 г/см:! и при степени влаж­ности .S’ < 0,75 для фундаментов мелкого зало­жения и 5г < 0,65 для удлиненных фундамен­тов.82

а -- фундамсЕгт мелкою лаложеиня с ш тети твдниплн ;- yxinsiCHUhiii фуроцмчп t уширенный основанием, I — & бимсе и, 2 — трамбованный жилки ii материал. 3 — утл

ценная юнаРисунок 12.3 - Фундаменты в пытрамбопаЕших ш

локЕшах

При обосновании возможно примеиемп: фундаментов в вытрамбованных котлована! j при других видах грунтов.

12.7.3 Рекомендуйся применять следуклш виды фундаментов в вытрамбованных котлов* нах:

столбчатые — для каркасных зданий и pi вертикальной нагрузке до 3000 кН, при эти при нагрузках свыше 500 кН рекомендуете; применять фундаменты с уширенным осее™ нисм;

ленточные и столбчатые — ,для бес кар ос ных зданий при нагрузке до 300 кН/м.

12.7.4 Проект фундаментов в вытрамбован ных котлованах должен содержать; размеры форму и массу трамбовки, высоту ее сбряаянн ния и число ударов для вытрамбовывания и; задашЕую ] дуби ну; еелужеюсть [рунта; обьем.+с егкого материала (бетона, щебня, песчзно-грч винной смеси и т.п ), характеристики умает лепных tpy нто в и размер у те доп ice ее юн зо:и; минимально допустимые расстояния мет;.', котлованами ленточного фундамента.

12.7.5 Минимально допустимые расстомгч- в свету поверху между отдельными котлован ми леЕГЕ'очных фундаментов а принимают

- при последовательном вытрамбовывай г котлованов в один этап а — (),&Ь ;

- при в ел грам боны ванн и котлошшов и ос .г- нпровании фундаментов в два этапа, г.с. чер; один фундамент, дШ1|| = 0 ,5^ .

СП 50-ПИ-2004

Расстояние в осях между соседними фунда- нентами с уширенным основанием должно быть нс менее 36 .Щ

1L7.fi Минимальную ему вину вытрамбован­ных котл о канон d п, м, для фундаментов мсл- шго заложения без уширенил основания опре- д-;дmos' но формуле

4>.,™п=|>2А,г1 02.13)Tit h, - максимальная толщина уплотнен­

ного слоя под дном котлована, м, принимаемая по 12.7.7:

р„и р.п -■ среднее значение плотности сухо га грунта к пределах уплотненного слоя соотвстстезснно до уплотнения и после уплотнения, т/м 1.

Значение pd/r т/м-\ определяют по формуле

Рд t ‘ 0 ■ М f + ^ и- + НР Д (12-13);де рг/ — то же, что и ь формуле (12-12):

р; — плотность частиц грунта, т /м ’;S — степень влажности уплотненного

[рун га, принимаемая ранной 0,9: я! — влажность грунта, доли единицы;

ph. — плотность б о д ы , равная 1 т/м-1.Для фундаментов с уширсЕшым основани­

ем минимальную глубину ььпрамбонанного котлована принимают d т > 2Ьт-

12,7.7 Толщину уплотненного слоя под фундаментами в вытрамбованных котлова heix без и лире н ия oci ю на н и я пр и н и м а нут pa R н о и 1, :unipuHV уплотненной зоны на глубине (0,15— 0,25)6,- 2Ь„.f7\ гТТ

12.7.Я Ейдсоту сбрасывания трамбовок при­нимают л диапазоне 4 -8 м,

Число ударов трамбовки п1т для получен pi я заданной глубины определяют по формуле

fl*n = V Tl^ieI. (12.14)где d — зддапЕяая 1лубииа вытрамбованного

котловина (высота фундамента), см; ti — коэффициент, учитывающий состо­

яние грунта по влажЕгасти; л,ж — среднее знача рис пор щжсе шя Д1 ia кот-

лована за один удар трамбовки, см.Коэффициснт riw принимают равным: I при

утрамбовывании котлованов в фунтах с влаж­ностью, близкой к оптимальной и 0,7 — при влажности на 0,03—0,05 менее оптимальной.

Для т рам Со во к с плоским основанием ве- личнЕсу з приЕшмлют равной 10 см при пло­ении основания меньше ! м1. 8 см — при пло­тили основания I —2 м* и 6 см — при площади основания более 2 м1, Для трамбовок с заост­ренным нижним компом j fJM - 15 см.

Необходимое число ударов трамбовки для Тамбовакия жесткого материала при создании

уширенного основания определяют для каждой порции засыпки высотой с/, по формуле (П.14). При этом приведенные выше значения s умен Eiшают в 1,5 раза.

12.7.9 йы три mooes ел ванне котлованов долж­но ПРОИЗВОДИТЕЛЯ при ОПТИМаЛ!1НОЙ иди близ­кой к ней влажности грунта.

Значение оптимальной влажности и^для гли­нистых грунтов принимают w(| = в? - (0,01 -0,03), где и’ — влажность на границе раскатыекеееия. При природной влажности ipyina w < w0 для получения оптимальной влажности необходи­мо произвести замачивание грунта под каждый котлован расчетным количесевом в о д ы .

12.7.10 При втрамбов1авлЕжи жесткого ма­тер и еы а ei дно к о з д о в е п [а трамбовкой с за ист - ре им нм нижи им конном создают уширен ие, имеющее форму шара с радиусом гЬг или эл­липсоида вращения с полуосями d ^ n г^

Форму уширепия при втрамбовывании же­сткою материала отдельными порциями с Е)ы- сотой засыпки но П,6 — 1,2 м принимают в виде:

шара (d — ) .для случае о, когда ниже дна вытрамбованною ко т л овала зал с i а ют пески с р , >1,6 т/м1 или глинистые грунты с > 1,6 г/м1 и степенью влажности 5Г.< 0,7, а также с р^> 1,7 т/м' и степенью влажное in .5), > 0,7;

эллипсоида вращения с отношениями по­луосей d ^ J r ^ - 1,4 при залегании ниже лнл кот­лована пес кое! с qs1 < 1,6 т/м1 или глинистых грунтов с S{ < 0,7 при рл, < 1,6 г/м1 и St > 0,7 при 1,5 < f\j < 1,7 т /м 1 и d{J r k = 1,8 — для I л и ] I и с гы х грунтов с 5 г> 0,7 и р, < 1,5 т/м1.

Радиус уигирения гЬг м, основания оп|>с- деляют по формуле

где khr — коэффициент, учитывающий форму уширения и при расположении цен­тра уши рения па расстоянии 0,5/j| от основания заостренной части фунда­мента (рисунок 12.3, й), принимае­мый рЕЧятым: для шара — 0,62; эл­липсоида с dbJrbf - 1,4— 0,55; эл­липсоида с dbJrhr = 1,8— 0,51;

VCf — объем втрамбовываем ото в дно же­сткого материала. м \

Межсимдльнелй размер ушпрения, получа­емый при втрамбовывании жесткого материа­ла, принимают не более удвоенного диаметра пижиега сечении трамбовки.

Плошадь уширенного осЕЮвалия из жест­кого материала Eiero наибольшем сечении при­нимают равной площади крут а с радиусом rjir.

Реши ус уплотненной зоны г м, определя­ют по формуле

S3

СП 50-101-2004

сборных фундаментах устраивают iюдготовку е песка пли цементного раствора.Г, =0,95гйгз^ 7 7 ( pZ ~ p7>‘- (12.16)

где р, и pd — то же, что и в формуле (12.12),Толщину уплотненной зоны ниже уширен­

ной части из втрамбованного материала опре­деляют по формуле

К '" г , - г , , г. (12.17)12.7.11 Технология устройства фундамен­

тов в вытрамбованных котлованах изложена в подразделе 13.1!, п их расчет но несушсй спо­собности и осадкам основания — я приложе­нии К.

12.8 Конструктивные указания

12.8.1 При проектировании бетонных и же­лезобетонных конструкций фундаментов следу­ет выполнять конструктивные чребинамия СНиП 52-01 и положения настоящего раздела.

12.8.2 Размеры сечений иле ментов железо- бетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в час­ти расположения арматуры а сечении (толщи­на защитных слоев Сетона, расстояния между стержнями и т.п.) и анкеровки арматуры.

12.S3 Минимальная толщина сборных фун­даментов должна определяться из условия обес­печения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты (см. 12.8,4--12,8.6),

12-8.4 Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную ра­боту арматуры с бетоном па всех стадиях рабо- ты конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

12.8.5. Для продольной рабочей арматуры толщина защитною слоя должна быть, как пра­вило. не менее диаметра стержня и не менее: 3U мм — для фундаментных балок и сборных фундаментов; 25 мм - для монолитных фунда­ментов при наличии бетонной подготовки; 76 мм — для монолитных фундаментов при от­сутствии бетонной подготовки.

12.8.6 Пол монолитными фундаментами независимо от подстилающих грунтов (кроме скальных) рекомендуется предусматривать ус­тройство бетонной подготовки толщиной 100 мм. Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки е не менз ной стяжкой. Толшину защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы фундаментов при атом при­нимают не менее 85 мм.

При обосновании допускается бетонирование фундаментов без подготовки. При л ом толщину защитного слоя принимают не менее 76 мм. При84

13 Устройство оснований и фундаментов

13.1 Общие положении

13.1.1 При устройстве оснований и фунда­ментов 'земляные, каменные, бетонные и ад1- тис работы должны выполняться с учетом тре­бований ( Hul l 12-01. С Ни II 3.02.01, OMI3.03.01 и СНиП 3,04.01,

13.1.2 Работы по устройству оснований! фундаментов без проекта производства работ не допускаются,

13.1.3 Очередность и способы производств работ должны быть увязаны с работами но nj>> кдадке подземных инженерных коммуникаций, строительству подъездных дорог на строитыо- шадке и другими работами нулевого никла.

13-1.4 При устройстве оснований, фунт ментов и подземных сооружений не обходи меси вопот тот жжения, уплотнения и за креплен ns грунта, устройства ограждения котлована, за­мораживания грунта, возведения фундамента методом «стена в фунте*- и проведения друга работ устанавливают проектом сооружений,! организацию работ — проектом организапН! строительства.

Если необходим ость выполнения переча­ленных работ возникает в процессе разрабшк) проекта производства работ или при вскрьгН1 котлована, решение о выполнении указании работ принимается проектной и строительна организацией совмести с заказчиком.

13.1.5 При прокладке и переуст|тойстве ш: земных коммуникаций, благоустройстве mpdi скнх территорий и устройстве дорожных ГЮКр* тип должны соблюдаться действующие пранг да производства работ, а также положения» охране подземных и наземных инженерных г:- оружений.

13.1.6 Строительно-монтажные, iioipyw но-рдзгрузочные и специальные работы до,и нм выполнятьезг с соблюдением правил теянн ки безопасности, пожарной безопасности, о н тарных норм и других правил, изложению данном Cl I, а также экологических гребоваш

13.1.7 При обнаружении песоответет^ фактических инженерно-геологических услоыг принятым в проекте допускается коррсктирн ка проекта производства работ.

13.1.8 Методы производства работ не долин допускать ухудшение строительных свойств зри той основания (повреждение механизмами, пр мерзли ис, размыв поверхностными водами и „с

СП 50-101-2004

f3.1.4 Основным pa йотам по устройству ос- мсцянпш — уплотнению гру ню и. устройству насыпей и подушек, закреплению, заморажи- ышшо грунтов, вытрамбовыванию котлованов и лру] 'и м j [.ол ж IL ы [ ipeдш с с тво дать о] I ы' ее 1 ел с ра - боты, в ходе которых должны быть установлс- нытсхнологические параметры, обеспечиваю­щие чребоиания проекта, а также получение Крич рольных показателей, подлежащих опера­ционному контролю в ходе работ.

□мытные работы следует выполнять по про­грамме. учич ы паю шей инженерно-геологичес­кие у слон и я площадки, предусмотренные про­стом средства механизации, сезон производ­им работ и другие факторы, влияющие на тех­нологию и результаты работ.

13.1.Ш В процессе производства строитель­ных работ должен выполняться входной, опе­рационный и приемочный контроль.

Состав контролируемых показателей, пре- тельные отклонении, объем и методы контроля должны соответствовать заданным в проекте.

В. 1,11 Контроль качества и приемка работ должны осуществляться систематически техни­ческим персоналом строительной организации к выполняться представителями авторского надзора и заказчика с привлечением предста­вителя строительной организации, а также представителей изыскачшшекой и других спе­циализирован н ых организаций.

Результаты контроля следует фиксировать зги те ыо в журнале производства работ, актом промежуточной проверки иди актом приемки скрытых работ, в том числе актом приемки от­дельного подготовленного участка основания.

I I 1.12 При приемке законченных работ дол ж е I о быть установлено соответствие факти­чески полученных результатов требованиям проекта. Указанное соответствие устанавлива­ют есиюсттчепием проект:гой, исполнитель­ной и кое!гролы 10й документации.

1.11.13 В актах приемки оснований необхо­димо:

- привести оаснку соответствия грум го в ос­нования предусмотренным в проекте;

- указать поправки, внесенные в проект ос­нований и фундаментов, а также ь проект про­изводства работ после промежуточных прове­рок оснований;

- дать рекомендации по дальнейшим работам.[3.1.14 К актам приемки оснований прила­

гают следующие документы:- материалы испытаний Ерунтов, выполнен­

ных как в процессе текущего контроля произ- иелстьа работ, гак и при приемке основания:

- акты промежуточных проверок и приемок жрытык работ;

- журналы производства работ;- рабочие чертежи по фактически выпол­

нен неям работам.13Л ! 5 Законченные в процессе производ­

ства работ отдельные ответственные конструк­ции должны приниматься техническим надзо­ром заказчика с составлением акгоЕЗ промежу- точной приемки этих конструкций.

13.1 16 В енеобходимых случаях es период CJро­ите л ьст в л должен быть организован геотехни­ческий мониторинг 1см. раздел 14). Объемы и методику наблюдений усганаЕзливаюг is проек­те с учетом затрат, необходимых для осуществ­ления мониторинга.

После окончании строительства наблюдении могут быть продол жен ел эксплуатирующей орга­низацией.

13.2 Естественные основания

13.2.1 При устройстве фундаментов в кот­лованах размеры последних в плане должны назначаться но нроекч'ным г абаритам сооруже­ния с учетом конструкции ограждения и креп­ления стен котлована, способов водоотлива и возведения фундаментов или подземных соору­жений.

13.2.2 В рабочих чертежах котлована додж- Е]ы быть данные и расположении в сто пределах наземных или подземных сооружений и ком­муникаций, указаны горизоЕиы подземных, межснЕчых и высоких еюд, а также рабочий го­ризонт- ьоды.

13.2.3 До начала разработки котлована дол­жны быть выполнены следующие работы:

- разбивка котлован,я;- планировка территории и отвод поверх­

ностных и подзем ешгх вол;- перенос при необходимости наземных и

подземных коммуникации или сооружений;- о г р а ж д е н и е к о гл о е д и м ( es н е о б х о д и м ел х с л у ­

ч а я х ) .13.2.4 Перепое (переустройство) действу­

ющих подземных коммуникаций и разработка грунта в местах их расположения допускаются лишь при е з ал и ч и и письменного разрешения организации, ответственной за о ко п л у а1та ц и ю коммуникаций.

13.2.5 В процессе устройства котлованов, фундаментов и подземных сооружений дол же ej быть установлен постоянный надзор за состоя­нием [рупта, ОЕраждений и креплений котло­вана, фильтрацией воды.

13.2.6 При разработке котлованов нспосред- ечвспЕЮ около фундаментов существующих со­оружений, а также дейстЕчующих подземных коммуникаций fie обходим о принять меры про­

В5

СП 50-101-2004

тив возможных деформаций и нарушений ус­тойчивости откосов котлованов и существую­щих сооружеЕшй и коммуникаций.

Мероприятия, обеспечивающие сохранность существующих сооружений и коммуникаций, должны быть разработаны в проекте и согласо­ваны с эксплуатирующими организациями.

13.2.7 Котлованы следует разрабатывать, как правило, участками, не превышающими ПНЮ м2 в летних условиях и 300 м2 — в зимних.

13.2.8 Ограждения и крепления котлованов лолжеiы выполняться таким образом, чтобы они не препятствовали производству последу­ющих работ по устройству конструкций. Креп­ления неглубоких котловдное! долж ны быть, как правило, инвентарными, а последователь­ность их разборки должна обеспечить устой­чивость стенок котлованов до окончания ра­бот по устройству фундаментных и других коет- струкци й.

13-2,9 При разработке котлована в волопа­сы шенных грунтах следует предусматривать меры, исключающие оплыЕзание откосов, суф­фозию и вы нор [рунта основания.

П случае если основание сложено водона- емщенными мелкими и пылеватыми песками или глинистыми грушами текуче пластичной и текучей консистенции, должны быть приняты меры гю их защите от возможных нарушений при движении землеройных и транспортных машин, а также разжижения вследствие дина­мических воздействий.

13.2.10 Недобор грунта па детй котлована устанавливают в проекте и уточняют в процес­се работы. Изменение проектного недобора грунта должно быть согласовано с проектной организацией.

Случайные переборы грунта ез котловане должны 6ыте> восста] юолсееы местным или пес- чашлм грунтом с тщательным уплотнением. Вид грунта заполнения и степень уплотнения необ­ходимо согласовать с проектной организацией. Заполнение перебора глубиной нс более 50 см глинистым rpytiTOM разрешается при его пока­зателе текучести менее 0.5,

13.2.11 Основания, нарушенные при про­изводстве работ в результате промерзания, за- то[]леЕ1ия, перебора груша и т,л., должны быть восстановлены способом, согласованным с проектной организацией.

13.2.12 Разработка грунта в котлованах или траншеях при переменной глубине заложения фундаментов должна вестись уступами. Отно­шение высоты уступа к его длине устанавлива­ют проектом, но должно быть не менее 1:2 — при связных jpyптах, 1:3 — при несвязных грун­тах. Грунт должен разрабатываться способами,86

обеспечивающими сохранение структуры грунта н уступах основания.

13.2.13 Грунты в основании, не соответству­ющие в природном залегании требуемой про­ектом плотности и водонепроницаемости, еле- дует до уплотнять с пом о шью у плотня киш средств (катков, тяжелых трамбовок н лр.}.

Степень уплотнения, выражаемая плотнос­тью сухого грунта, должна быть задаЕта в про­екте и должен! обеспечивать повышение проч­ностных свойств грунта, уменьшение его ле- формируемости и водопроЕшцаемости.

13.2.14 Возведение фундаментов на основа­ниях из насыпных грунтов допускается в случа­ях, предусмотренных проектом, после подго­товки основания с учетом состава и состоянии грунтов и в соответствии с принятым ре шелл- ем по способу их отсыпки и уплотнения,

Использование в качестве оснований насы­пей из шлака и других негрунтовых мат ериалов допускается при наличии специальных указа­ний, разработанных в проекте и предусматри­вающих порядок производства и технологию работ и контроль их качества.

13.2.15 Методы устройства насыпей, поду­шек, обратных засыпок, а также уплотеюнл* грунта устанавливают в проекте и уточняют s проекте производства работ в зависимости ш требуемых плоти ост и и Состояния грунтов, объема работ, имеющихся средств механиза­ции. сроков производства работ и лр.

13.2.1 й Засыпка пазух [рунтом и его уплотне­ние должны выполняться с обеспечением со­хранности гидроизоляции фундаментов, стеч подвалов и подземных окружений, а также рас­положенных рядом подземных коммуникации (кабелей, трубопроводов и др ).

13.2.17 Работы по засыпке пазух следует производить сразу после устройства перекры­тий над подвалами и подземными сооружени­ями: нс допускается оставлять открытыми па­зухи длительное время.

Засыпку пазух рекомендуется доводить до отметок, гарантирующих надежный отвод по­верхностных вод. В зимних условиях грунт № засыпки пазух должен быть талым.

13.2.18 Устройство фундаментных и подзем­ных конструкций следует производить немед­ленно после приемки основания комиссией г подписания акта, разрешающего приступить! устройству конструкций.

Перерыв между окончанием разработки кот­лована и устройством фундаментов или под­земных сооружений, как правило, не донус кается. При вынужденных перерывах должны был приняты меры к сохранению природных структу­ры и свойств ipyiiiOB, а также против обвод] еолке

СП 50-101-2004

котлована поверхностными иолами и промора­живания грунтов.

13-2.19 Сохранение природной структуры и свойств грунтов в основании включает:

- защиту котлована от попадания поверх­ностных вод;

- ограждение котлована и грунтов основа­ния водонепроницаемой стенкой («стена в грун­те» , ограждения ил шпунта, буросекущихсн свай и т.п.);

- снятие гидростатического давления путем глуби!того водоотлива из подстилающих сдо­ев, содержащих воду:

- исключение притока волы в котлован че­рез дно;

- исключение динамических воздействий во время откопки котлованов землеройными ма­шинами с помощью защитного слоя фунта недобора:

- защиту фунта основания от промерзания.13-2.20 При поступлении в котлован в про­

цессе производства работ воды необходимо обеспечить водоотвод во избежание затопления свежего слоя бетона или раствора до приобре­тения ими прочности не менее 30 % проект­ной.

При сильном притоке волы, удаление ко­торой может вызвать вымывание раствора н наплыи фунта в котлован, необходимо устраи­вать тампонажную гтодушку из Сетона, уклады­ваемого подводным способом, Толщину подуш­ки назначают по проекту производства работ, во по менее 1 м згрн напоре воды до 3 м.

13-2.21 Поне р\ность ос но ван и я, сложенно- го глинистыми фунтами, должна быть выров­нена подсыпкой из песка (кроме пылеватою) толщиной 5—10 см. Поверхность песчаного ос­нования планируют без подсынки. Краны и дру­га с механизмы должны располагаться за пре­делами подготовленных участков основания,

13.2.22 При возведении монолитных фун­даментов, как правило, устраивают подготов­ку из уплотненного слоя щебня или тощего бетона, обеспечивающую падежную установку арматуры и не допускающую утечки раствора нз бетонной смеси бетонируемого фундамента, Если основание сложено глинистыми фунта­ми с показателем текучести более 0,5 пли во­донасыщенными песками, уплотнение следует ишшлнять легкими катками или трамбовками.

13.2.23 При переменной глубине заложении фундамента его возведение начинают с ниж­них отметок основания. Затем подготавливают вмшерас поло же иные участки и укладывают блоки фундамента на осiнизание с предвари- гаьЕгым уплотнением засыпки пазух нижеле­жащих участков или блоков.

13,2.24 При приемке подготовленного ос­нования до начала работ по уст|юйству фунда­ментов должно быть установлено соответствие расположения, размеров, отметок дна котло­вана, фактического напластования и свойств [рунгои указанным в проекте, а также возмож­ность заложения фундаментов на проектной ши измененной отметке.

Проверка отсутствия нарушений природ­ных свойств грунтов основании или качества их уплотнения в соответствии с проектными данными должна при необходимости сопро­вождаться отбором образцов для лаборатор­ных испытаний, зондированием, пснстрапн­ей и др.

При больших отклонениях от проектных данных должно быть выполнено, кроме того, испытание грунтов штампами и принято ре­шение о необходимости изменений про­екта.

13-2.25 Проверку одиородЕюстн и достаточ­ности выполненного уплотнения фунтов в ес­тественном залегании или грунтовых подушек следует осуществлять полевыми методами (зон­дированием, радиоизотопными методами и пр.) и выборочным определением плотности сухою грунта по отобранным образцам из каж­дого уплотненного слоя грунта.

13.2.26 R случае если установлено значитель­ное расхождение между фактическими и про­ектными характеристиками грунта основания, необходимость пересмотра проекта и решение о проведении дальнейших работ должны при­ниматься при участии представителя проект­ной организации и заказчика.

13.2.27 При возведении футIдаментов и под­земных сооружений необходимо контролиро­вать глубину их заложения, размеры и распо­ложение в плане, устройство отверстий и ниш, выполнение гидроизоляции и качество приме­ненных материалов и конструкций. На устрой­ство (подготовку) основания и гидроизоляции должны быть составлены акты освидетельство­вания скрытых работ.

13.2.28 Контроль должен включать проверку:- соблюдения необходимых недоборов грун­

та, недопущения переборов и нарушения струк- ■гу р ы гр у нта ос н о на н и и;

- недопущения нарушения структуры грун­та при срезке недоборов, подготовке основа­ний и укладке конструкций;

- предохранения грунтов оснований от под­тапливания подземными и поверхностными водами с размягчением и размывом верхних слоев основания;

- соответствия характеристик вскрытых фун­тов основания предусмотренным в проекте;

87

СП 50-101 -2004

- достижении достаточного и однородного уплотнения грунтовых подушек, а также обрат­ных засыпок и подготовок под йоды;

-достаточности примененных мер потащите fpyhtor основания от промерзания;

- соответствия фактической гдубили зало­жения и размеров конструкции и качества при­мененных материалов предусмотренным в про­ектах.

13.3 Уплотнение грум-гои

U.3.1 Для уплотнения грунтов основания в зависимости от их физико-механических харак­теристик. применяютследучощие способы:

- поверхностное уплотнение;- фунтовыми сваями;- предварительным замачишшием;- глубинным вибрированием;- временной пригрузкой с вертикальными

дренами;- вакуумированием.13,3,2 Проектные решения по уплотнению

грунтон должны содержать:а) исходные и требуемые значения показа­

телей (плотность сухого грунта, отметки пони­жения уплотняемой поверхности и лр.), подле­жащих проверке в составе оперли но иного и при­емочного контроля, а также перечень техноло­гических параметров и показателей, подлежа­щих уточнению в ходе опытного уплотнении;

б) при поверх носи юм уплотнении грунтов естественного залегания трамбовками и труп- тоуплотннющими машинами — план и разме­ры котлована о размерами уплотняемой пло­щадки и контурами фундаментов; указания о необходимой глубине уплотнения и оптималь­ной влажности грунта, выборе типа груптоул- л от н яки него механизма, о необходимом числе ударов трамбовками или числе проходов уплот­няющей м;и и и hi.1 по одному следу, величине понижения уплотняемой поверхности;

в) при уплотнении грунтовыми сваями — план размещения свай с указанием их диамет ­ра и глубины, требования к влажности уплот­няемых ф у т о в , характеристику применяемо­го оборудования, общее количество грунта и отдельных порций, засыпаемых в скважины, а также высоту разрыхленного верхнего (буфер­ною) слоя грунта и способ сю уплотнения;

г) при уплотнении пред вар и тельным зама­чиванием и .замачиванием с глубинными взры­вами просаленных грунтов — план разбивки уплотняемой площадки на отдельные участки (карты) с указанием их глубины и очереднос­ти замачивания, указания о расположении и конструкции поверхностных и глубинных ма­

рок, схему сети водовода, данные о сред лен­точном расходе волга на 1 м'; у плот пне мой лл> щадкн, времени замачивания каждого котя; вам а или участка (карты) и условной стабит. зации просадки, а н случае замачивания черт скважины, дополнительно — план рас по лож­ный скважин с указанием их глубины, дна яг ра, способа проходки н вида дренирую гиг-' материала для засыпки, способы уплотнен/; верхнего недоуплотненного (буферного) едл груша. При уплотнении присадочных грунте? замачиванием и глубинными взрывами допол­ните л ы го должна быть приведена тех г ш логи: взрывных работ с указанием г г ретиво сейсми­ческих мероприятий и техники безопасность производства взрывных работ';

д) при глубинном виброуплотнении — л лен площадки с указанием глубины уплотнение схему уплотнения и режим работы внброустт ноикн, расчетное значение показателя уплот­нения грунта, допустимое расстояние от рабо­тающей установки ло существу го шпх сооруже­ний и коммуникаций;

е) при пред построечном уплотнении сла­бых воден асы шеи пых грунтов временной пр.г грузкой с вертикальными дренами — длины: об обьемах уплотняемых массивов, план участ­ка с указанием сю контура, значения врсмст ной нагрузки о г нагрузочной насыпи и ее фот- му и размеры, план расположения вертикаль­ных дрен с указанием их размера и расе гоя и иг. между осями (шага), план расположения т> верхгюстных и глубинных марок, расчетах: значения коленной осадки основания о г вре­менной нагрузочной насыпи и упругого подъе­ма после снятия нагрузки, схему г г рои зво дети- работ по погружению дрен, устройству и Син­тию нагрузочной насьши о указанием приме­няемого оборудования, режим нагружения и снятия временной нагрузки.

13.3.3 D ходе опытною у идет гения должай быть установлены следующие технологически! параметры, обеспечивающие получение требу­емых проектом значений плотности уплотнен­ного грунта: толщина слоев отсыпки, оптималь­ная влажность, числен проходов уплопгяюгдт машин иди ударов трамбовки и другие пара­метры, указанные :i проекте. К показа гелям, подлежащим операционному контролю в ход работ, относятся: понижение отметки учло: н я е о й поверхности, осадки марок и др.

13.3.4 До начала работ по уплотнению не­обходимо уточнить природную влажности: плотность сухого грунта на глубину, определи емую проектом по ГОСТ 5Ш0 и::и экспресс- методами (зондированием — по ГОСТ 1991! радиоизотопным — по ГОСТ 23061 и др.).

СП 50-101-2004

Гели природная влажность грунта окажется ниже оптимальной на 5 % и более, необходимо проиа нести е ] 'о д о у штаж] ie f i ие рас чети ы м к п.п [ I - честном волы.

I. 1..1.5 Поверхностное уплотнение ipyiiTOB трамбованием следует выполнить с соблюдени­ем ед еду ю ш и х треба ьа и и й:

а) при различной глубине заложения фуи- иментов уплотнение грунта следует произво­див с более высоких от меток,

б) по окончании поверхностного уплотне­ния верхний недоуплотненный слой т рун та необходимо доуп лот нить по указанию проекта;

к) уплотнение грунта трамбованием к зим- нее время допускается при нс мерном состоя­нии грунта и естественной влажности. Необхо­димую глубину уплотнения при влажности [рун- л ниже оптимальной достигают увеличением еассы, диаметра или высоты сбрасывания трам­бовки;

г) контрольное определение отказа произ­водят двумя ударами трамбовки при сбрасыва­ния ее с высоты, при мятой при производстве рабой но нс менее б м. Уплотнение признают удовлетворительным, если понижение уплот­няемой поверхности пол действием двух уда­рив не превышает значения, установленного при опытном уплотнении.

II. 1.6 Глубинное уплотнение грунтовыми плзями следует выполнять с соблюдением сле- зу ю 111 и х требо в л н и й:

а) пробника скиажип станками ударЕЮ-ка- натного бурения должна производиться е по­верхности дна котлов л Em при природной влаж­ности грунта;

б) расширение скважин с помощью изры- H;iдопускается гтрн природной влажности фун­та, ра!5!10Й или большей влажности на пределе раскатывания, а мри меньшей влажности грунт дел жен быть доувлажнек;

в) скважины надлежит устраивать через ату. а пропущенные — только после засыпки и уплотнеЕшд ранее пройденных;

г) перед засыпкой каждой скважины, но- лучешюй взрывом, должны про и а водиться за­меры ее глубины; при образовании в скважине зжша езысотой до двух се диаметров он должен Оыть уплотнен 20 ударами трамбующего снаря- д,1 с удельной анергией удара 250—350 кДж/м?; ирн образовании завила более двух диаметров необходим о уст р л и ват ь но ву ю с к ва жи н у;

д) скважины заполняют грунтом порпия- чя, каждую из которых уплотняют; ь качестве рут по во го материала используют су ["линки и

о пес и {без включений растительных остатков i! проитсдЕ.ного мусора), имеющие оптималь­ную влажность; объем грунта в порции назна­

чают из расчета получения столба рыхлого грун­та в скважине высотой не более двух ее диамет­ров, но не более 0,2 м';

с) засыпку скважин при отрицательной тем­пературе воздуха необходимо производить толь­ко не мерзлым грунтом.

] 3.3.7 Уплотнение l ручной предварительным замачиванием следует выполнять с соблюдени­ем следующих требований:

а) замачивание необходимо выполнять пу­тем .затоплен Hsr котлована водой с поддержа­нием слоя воды 0,3—0,5 м и продолжить до тех пор, пока не будут достигнуты нромачиванис до проектной влажности всей толщи проса- дочных грунтов и условная стабилизация про­садки. за которую принимается просадка ме­нее I см в неделю;

б) в процессе предварительЕюго замачива­ния необходимо вести систематические наблю­дения за осадкой поверхностных и глубинных марок, а также рас ходом поды; нивелирование марок необходимо производить tie реже одного раза в 5—7 дней;

в) фактическую глубину замачивания сле­дует устанавливать по результатам определения влажности [рутIта через I м по глубине на всю н рос алойную толшу;

[") при отрицательных температурах возду­ха предварительное замачивание следует' про­изводить с сохранением дна затопляемою кот­лована в немерзлом состоянии и подачей воды под лед.

[3,3.8 Vj тот! ЕСЕже присадочных грунтов за­мачиванием и анергией взрыва следует выпол­нять с соблюдением следующих требований:

а) замачивание необходимо выполнять че­рез дно котлована, дренажные, взрывные тли совмещенные скважины, заподпсЕжые дрени­рующим ма териалом, и продолжать до прома­чивали л неси просад очной толщи до проект- езой влажности;

б) по окончании .замачивания и после про­изводств взрывных работ следует проводить набдюдеЕшя за осадкой новерхЕЮСТных и глу­бинных марок. Нивелирование после взрыва зарядов ИЫ надлежит производить до условной стабилизации просадок;

в) глубину котлована или распределитель­ных траЕпней. отрываемых за счет срезки [руп- га, слелуег назначать из условия сохранения слоя воды при замачивании 0.2—0,5 м. В зимнее время уровеЕШ воды в KOTjroBiLEie и траншеях следует поддерживать на одной отметке;

г) в необходим ЕЯ х случаях, когда уплотне­ние грунта производят на больших площадях, допускается предусматрш1лт1> устройство песча­но-гравийных подушек, позволяющих ускорить

S4

СИ 50-101-2004

начало строитсл ь но-монтаж 11ых работ на уплот­ненном участке;

д) разрыв между окот пан нем замачннания и взрывами зарядов В В, в зависимости от размеров площадки, должен составлять не более 3—8 ч.

П.3.9 Послепредварител ы ш по за мач иван и я ос лощит ий и замачивании с глубинными взры­вами зарядов В В следует производить уплотне­ние верхнего слоя грунта.

П.3,10 Виброу i [ л o ti ien ие воденасыщенных лесков следует выполнять с соблюдением сле­дующих требований:

а) точки но тружен ия уплотнителя должны быть размешены по треугольной сетке со сто­ронами до 3 м для крупного и средней крупно­сти носков и до 2 м — для мелкого песка;

б) уровень подземных вод должен быть не ниже чем 0,5 м от дна котлована;

в) полный никл уплотнения на глубину до 6 м в одной точке должен продолжаться не менее 15 мин и состоять из 4—5 чередующихся погружений и подъемов уплотнителя, при боль­шей глубине продолжительность цикла должна быть установлена проектом,

П-З.М Прелпостроечное уплотнение водо- насышенных фунтов временной нагрузкой с вертикальными дренами следует выполнять с собл юлением следу юн ш х требовал и й:

а) песчаный дренирующий слой должен быть толщиной 0,4—0,5 м;

6} толщина слоев временной нагрузочной насыпи нс должна превышать 1 — 1,5 м;

в) после устройства нагрузочной насыпи следует производить наблюдения за осадками поверхностных марок, 11еред снятием времен­ной насыпи составляют акт, где приводят про­ектные и фактические значения конечных оса­док поверхностных марок.

13.4 Устройство грунтовых насыпей и подушек

И .4.1 Устройство грунтовых насыпей и по­душек должно включать последовательное вы­полнение следующих подготовительных работ:

а) общую планировку застраиваемой тер­ритории, коглова но в и их отдельных участков;

б) подготовку поверхности для отсылки грунтов,

в} вы 11 о;и ю н ис лабораторн ых и сследо ва i l и й но фунтам, предназначенным для отсыпки;

г) подготовку грунтов к отсыпке и уплот­нению;

л) разработку (выбор) технологических схем или проектов производства работ;

е) выбор и подготовку оборудования для уплотнения фунтов;40

ж) выполнение опытных работ по уплотне­нию грунтов.

13.4.2 В целях исключения переувлажнена фунтов оснований и грунтов, отсыпаемые; насыпь или подушку, планировка застраишс мой территории должна выполняться с обес­печением стока поверхностных вод.

В процессе работы по отсыпке грунта пл- нировку территории соответствующим обрюоч корректируют с учетом изложенных выше ре­комендаций

13.4.3 В комплекс работ по подготовке по­верх! Iости к отсыпке ф у т о в входят:

- удаление переувлажненного фунта, комьм мерзлого фунта и т.п,,

- планировка отдельно отсыпаемых участ­ков,

- доувлажпепие грунта до влажности, блш- кой к оптимальной.

13.4.4 Лабораторные исследования по фон­там, предназначенным тын отсыпки, включа­ют определение плотности, влажности, грану­лометрического состава песков, с одержан;!.! органических веществ.

При наличии достаточных данных, получек ных при инженерно-геологических изыскан г. ях, дополнительные исследования могут не проводиться.

13.4.5 Основными характеристиками уплот­ненных грунтов являются: заданная плотность уплотненного грунта в сухом состоянии, мак­симальная плотность уплотненного груша и сухом состоянии, получаемая при стандартно:, уплотнении, и оптимальная влажность, пр;: которой достигается максимальная и задавши плотность уплотненного грунта (ГОСТ 22733).

13.4.6 Для возведения насыпей и грунтовьд подушек следует использовать местные фупгы (крупнообломочные, пески, глинистые) и от­ходы промышленных производств (шлаки и др.!.

13.4.7 При влажности грунтов ниже опти­мальной до их отсыпки или уплотнения грун­ты необходимо доувлажнять.

Доувлажнслис грунтов следует выполнять г теплое время года 1!епосредственно в карьера) или резервах до их разработки.

При использовании для отсыпки грунтов получаемых при срезке, отрывке котлованов к. соседних территориях и т.п., доувлажпешк грунтов производят на месте укладки в процес­се их отсыпки и уплотнения.

13.4.8 В ходе опьптюго уплотнения уточндкл заданные технологические параметры уплотнения:

- толщину уплотненного слоя грунта;- количество ударов трамбовки или прохо­

дов механизмов, необходимых для уплотнена до отказа;

СП 54-101-2004

- понижение поверхности отсыпки при уп­лотнении грунтов до отказа трамбованием, укаткой, вибрацией;

- оптимальную влажность уплотненных грунтов.

П р и м е ч а н и е — Уплотнением грунта отказа iiiiwisiihJT состояние, при которо.м достигается такая етоHaUfiO-NlillJlin ri^oT 'HL iC Th И f . 'ly O n H ^ y iM O T H U lH H , It p c ^ y j l kT 'A -

:i тгго при последующем yruioiircFiHH пониже][ire nouepx- iil.l.tjj < n к а ж д о г о \ ш ъ р л ( п о х о д а м е х а н и ш д > ста Ё Ю я н ге н

ПОСЮИНЛЫИ.

13.4. У При необходимости производства ра­бот и зимнее время следует:

- отсыпать в грунтовые подушки только чпонлажные крупнообломочные, песчаные, а также глинистые грушты с влажностью нс выше оптимальной;

- выполнять работы по отсыпке, разравпи­ши ю и уплотнению грунтов бел перерыва для исключении их смерзания.

Содержание мерзлых комьев в грунте не дол- хно превышать при уплотнении его укаткой и трамбованием соответственно 20 и 30 %.

При выполнении отсыпки из глинистых грунтов необходимо исключать попадание в отсыпаемые грунты снега и льда.

13.4. Ю В процессе устройства грунтовых на- :ыпей и подушек выполняют: входной ко иг­рать за видом и качеством отсыпаемого грунта; иперациопиый контроль за качеством плани­ровки застраиваемой территории и подготовки поверхности основания, качеством подгптон- ш! ipyига, толщиной отсыпаемых сдоев груша технологией их уплотнения; приемочный кон­троль, включающий определение плотности уп­лотненного грунта в каждом слое, иди значе­ния отказав при контрольном уплотнении,

13.5 Устройство ндмывлых оснований

] 3.5.1 11роектирой;пшс намыла грунта па территории, отведем пой под застройку, долж­но производиться в соответствии с утвержден­ными в установленном порядке генеральным планом ropoita, проектом детальной планировки или проектами застройки.

В проекте должна предусматриваться очеред­ность нами [га грунта, у еш за иная с этапами зас­трелю!.

При определении оч сред поели намыва тер- Г'-сгормit следует учитывать также продолжитель­ность подготовки территории под намыв, тех- тшогнчсскую схему намыва, время на консо­лидацию ГруFITOP И др.

13.5.2 При разработ ке проекта намыва грун­та должны учитываться природные и инженер­но-геологические условия территории еш мыш

и карьера, иЕ1ЖСЕ1Српал подготовка территории (снятие плодородного слоя почвы, выторфо­вывание, осушение).

В проекте организации строительства долж­ны быть решены вопросы механизации произ­водства работ, разбивки территории в связи с очередностью намыва, сроки строительства и т.л.

13.5.3 В проекте должны быть предусмотре­ны мероприятия по защите существующих со­оружений от подтопления и другие мероприя­тия, обеспечивающие их нормальную эксплуа­тацию. Допустимое приближение намыва к су­ществующим сооружениям следует определять расчетом с учетом результатов инженерно-гео­логических изысканий,

13.5.4 Намытые территории должны быть защищены от затопления и подтопления па­водковыми водами. За расчетный горизонт па­водковых вод принимают отметку на и высшего уровня, 110Е!торяюшегоси один раз в 100 лет.

Намыв территорий ниже расчетного гори­зонта паводковых вод допускается при устрой­стве защитной дамбы.

13.5.5 11ри выборе карьера для намыва грунта следует учитывать:

- расстояние от карьера до площадки на­мыва:

- глубину залегания разрабатываемого грун­та;

- об вод ней ность или возможность об Еюдне- ния забоя;

- гранулометрический состав грунтов и трудность их разработки.

13.5.6 П ри проектировании инженерной подготовки территории пол незмыв необходимо предусматривать снятие плодородного слоя по- чиы и выторфовывание с последующим исполь­зованием почвы и торфа для рекультивации земель.

При невозможности удаления подстилаю­щих слоев торфа на затопленных участках тол­щиной более 3 м необходимо устройство вер­тикальных .трен для их стабилизации.

13.5.7 Объем намываемого грунта следует определять исходя из проектных размероЕ! пл о ­щеней ламьша, а также с учетом поз ерь [рулта в процессе намыва и осадки грунтов под давле­нием намытой толщи.

13-5. S Работам по намыву грунта должна предшествовать подготовка территории, вклю­чающая выкорчевку дере Elbe в и кустов, уборку бытового и строи тельного мусора, снятие пло­дородного сдоя почвы, выторфовывание и т.д,

11ри приемке территории перед намывом грунта составляют акты на выполненные под­готовительные р;|богы.

91

СП 50-101-2004

13.5.0 Готовность карьера к разработке грун­та (удаление вскрышных пород) должна быть оформлена актом осиилстсдьствонаЕжя скрытых работ.

Способ разработки землесосными снаряда­ми фунта в карьере определяется мощностью разрабатываемой толщ и и се геологическим строением.

При разработке карьеров должны обеспе­чиваться требуемая интенсивность и не прерыв­ность процесса работы.

13.5,10 При выборе технологической схемы необходимо учитывать, что требуемая плотность укладки намываемого грунта зависит в основ­ном от удельного расхода воды, интенсивнос­ти намыва и способа, которым осуществится намыв (безостакадный, низкоонорный, послой- на-грунтоопорлый).

13.5.1 I При необходимости производства работ в зимнее время в проекте производства работ по намыву необходимо разрабатывать спе­циальный раздел по выполнению работ в этот период. Контроль качества намыва должен вклю­чать проверку температуры гидросмеси. посту­паю! ней на карту намыва, отсутствия льда и комьев мерзлою грунта в ешмытом грунте.

1 3.5.12 При nрисмко территорий после окончания намыва грунта проверяют:

- геодезические высотные отметки памиши соответствие ею проекту в плановом размеще­нии;

- соответствие физико-механических харак­теристик ма.чьгтых грунтов предусмотренным в проекте по результатам исследования отобран­ных образцов грунта из скважин л и турфов, выполненных по сетке 4U -50 м,

- наличие актов на скрытые работ ел и актов по заделке водосбросных устройств.

13.6 Закрепление грунтов

13.6.1 Закрепление грунтов всеми способа­ми, кроме термического, следует выполнять при положительной температуре закрепляемых грун­тов. Термическое закрепление грунтов, кроме вечномерзлых, можно производить при отри­цатель i г ы х темпе рагу ра.\.

13.6.2 Для уточнении, при Еюобхолимости, грунтовых условий при производстве работ сле­дует предусматривать возможность вы полисе! ия Eia ci рои пло ишаке дополнительных инженер­но-геологических изысканий, объем и состав которых устанавливают проектом,

13.6.3 При закреплении грунтов инъекци­онными способами в условиях су шествующей застройки нельзя допускать засорения отвер­девшими реагентами и повреждении блндрас-

положенных подземных Егнженерных коммуни­кации.

13.6.4 Выполнение работ по закреплен им грунтов допускается только по специально раз­работанным и утвержденным проектам, увязан­ным с проектом сооружения. Как правили, л ре­ек ты но за креплен и кг грунтов должны разраба­тывать специализированные организации.

13.6.5 В случаях возпикешеюегия при ипиг<:- циоетном закреплении грунтов под сущ ей вую- щнми сооружениями разрывов в грунтах с вы­ходом реагентов на поверхность или ез подвали ц коммуникации необходимо прекратить! ли не- тание реаЕснтои и выполнить назначенные iu- тореким Е!адзором мероприятии но л и к es идацин Прорывов.

13.6.6 Проверку правильности проектам Г! вря метро в и технических условий е та произ­вол cm о работ по закреЕшению грунтов осуще­ствляют контрольным закреплением грунта непосредственно при произведете работ' пакт начальной стадии.

При контрольном закреплении буроемки- тельным способом проверяют прочностные свойства матер юта сваи с выбуриванием кер- [JUB или леразру [лающи ми способами, а также при наличии указаний в проекте ■- несущую способность сваи.

13.6.7 Контроль качества закрепления фун­тов обеспечивается выполнением следующей комплекса мерогфиятий и условий;

- проверкой качества применяемых пехот­ных материалов и использованием материала имеющих заводскую документацию;

- операционным контролем качества при­меняемых рабочих материалов, опытной про­веркой правильности заложенных в проект па­раметров закрепления и технических у слове; на производство работ;

- непосредственной проверкой исполнен!! требовании проекта в отношении качества 3at репленич груцтовс применением спсииадын; методов испытаний и контроля.

13.6.В Операционную проверку качесл рабочих материалов осуществляют путем ск тематических определений или измерений к ответствую шик характеристик зтих материале! При инъекционном закреилСЕШИ грунтов —з измерения плотности и температуры раствор а также контроль за допускаемым давлением расходом при нагнетании их в фунты.

13.6.9 Непосредственный контроль и £>пк пая проверка исполнения требований проо. по качеству закреплении грунтов в огпошсь с]цо1Л пост и и однородности закрепления, е;кг. .чье и размеров закренлеЕпюто массива, при; ностных, деформационных и других физгг

92

СП 50-101-2004

механических свойств закрепленных грунтов обсе! геч и ва етс я ел едую ш и м и м е ро l i рия' ти и м и;

- вскрытием области закрепленил конт­роль!! ыни шурфами и скважинами с их о б о с ­нованием, отбором проб и лабораторными оп­ределениями характеристик закрепленных грун­тов;

- испытаниями закреп лепною масси ва ста - тическим или динамическим зондированием:

- исследованием области закрепления гео­физическими методами;

- при инъекционном закреплении фунтов оснований или фундаментов существующих сооружений — про веден нем инструментальных наблюдений за осадками фучийментои и Дру­гими деформациями до, во время и после зак­репления.

Сил икипшшция и смоли шция

13.6.10 Инъекционные работы в зависимо­сти от фунтовых уел оби й и копструкнии зак­репляемого массива необходимо выполнять с соблюдением следующих правил;

а) в неоднородных по проницаемости грун­тах едой с большей проницаемостью следует т р е п л ять в первую очередь с учетом требова­ний б);

и) последоаательЕ1ый порядок инъекпиол- мых работ по точкам инъекции в плане и по заходклм L! глубину 1-гс должен допускать, что­бы ранее закрепленные заход к и затрудняли вофуженис ипъекторов для более поздних инъ­екций;

б) при закреплении водоносе! ых песков не­обходимо, чтобы последовательность инъекци­онных работ обеспечивала отжатис подземной воды нагнетаемыми реагентами. Защемление подземной боды в закрепляемом м асе и ве не допускается.

г) при закреплении фуеггов под существу­ющими сооружениями до начала основных ра­бот следует производить вспомогательную це­мента пи (о зоны па контакте фуЕшамснгов и ос- нованин.

13.6.11 При усилении оснований и футгла- мешов существутоших сооружений бурение скнажнн в фундаментах для вспомогательной пене:нации коF!такта «фундамент—грунта ре­кой ej ту ется 11 рои ввод] t гь стйг i кд м и колон ково по бурения с продувкой воздухом. В стесненных условиях допускается бурение ппевмоударны- ми станкам и.

13.6.12 Исходные химические материалы, применяемые при силикатизации и с мол и за­пив грунтов (водшае растворы силиката натрия 7. ей тети чески е смолы б качестве крепителей.

нсортнические и органические кислоты и соли, а также некоторые газы в качестве отвердителей, рецептурные добавки разного назначения, iеде- образу нищие смеси, рабочие составы) должны удовлетворять требованиям соответствующих стандартов, технических условий и npoefera,

13,6.1? Дли обеспечения задтшпых ЕЗросктом формы, размеров и мое! од и гности закреплен­ного массива нагнетание реагентов должно про­изводиться отдельными единичными инъекци­ями (порциями) определенного расчетного объема,

13.6.14 Для предотвращения выбивания рс- агслт'О» при сплошном закреплении грунтов через соседние инъекторьт (скважины) одно­временное погружение и нъе кторов и б у речше ипъскциоешых скважин в плане и нагнетание через них реагентов следует производить не менее чем на удвоенном расстоянии, с после­дующим нагнетанием через пропущенные.

13.6.13 При силикатизации и смолизаиии фунтов, а также цементации крупиооб л ом оч­ных грунтов и гравелистых песков допускается оставлять в закрепленном массиве забивные ил вектор ея иди трубы мЩ!жстно-гачпонных и нъе кторов в качестве арматуры.

13.6.16 Нагнетаемые в фунты рабочие ра­створы и смеси ею должны содержать взвешен­ных механических примесей, затрудняющих инъекцию и закрепление грунтов в целом. Для удадсЕшн взвесей растворы до их нагнетания в грунты следует заблаговременно отстаивать, не допуская в дальнейшем перемешивания, или применять соответствующие фильтры, а нагне­тание юл с образующих смесей — производить только с применением фильтров.

13.6.17 Нагнетание реагентов в грунты при силикатизации и смолизаиии. а также при це­мента! ей и кругшообломочных грунтов и граве­листых песков следует производить под при­грузкой. в качестве которой используются за­легающие над областью инъекции фунты, само сооружение или специально уложенные бетон­ные плите.!, которые не должны в npoiтессе нагнетания в грунты реагентов подвергаться разрушению с выходами реагенте и на поверх­ность или в сооружение.

! 3.6.1Н Предельно допустимые давлен и я и расхолЕя при нагнетании рсагентоЕз при сили­катизации и смолизаиии, а также при цемен­тации крупнообломочных грунтов и гравелис­тых песков уста Е! а влипают' в проекте. Давление нлЕ’нетамия нс должно превышать давления на грунты в области инъекции от действующих нагрузок.

Давление нагнетания жидких реагентов сле­дует контролировать измерением сю на глуби-

93

ClI 5U-101-21)04

мух ндгнетсшин, т.с. с учетам веса столба жид­кости.

Цементация

13.6.1 У Для ка тест пегого го укрепления тре­щиноватых подускальных и скальных, и том числе за каре го ванных грунтов, должна быть обеспечена локализация нагпешемых через скважины растворов в пределах закрепляемого массива и заполнение, наряду с крупными, всех мелких трещин (каналов, полостей), для чего следует соблюдать следующую последователь­ность работ:

а) создание защитного барьера против вы­хода растворов та контур закрепляемого мас­сива путем предварительной цементации через барьерные скважины, расположенные по кон­туру массива;

б) последующая им ье кии я растворов внут­ри контура черев систему равномерЕЮ распре­деленных и дос е йч очно часа о расположенных по проекту скважин.

J 3.6.20 Нагнетание растворов через каждую скважину надлежит производить до «отказа». За «отказ» (прекращение нагнетания) при цемен­тации скальных грунтов следует принимать:

- поглощение скважиной (зоной) расчет­ного количества раствора при давлении нагне­тания, не превышающем проектное;

- снижение расхода раствора до 5—10 л /миее на скважину (зону) е однонременным повы­шением давления нагнетаЕшя выше проектно­го, если расход при «отказе» особо не оговорен в проекте.

13.6.21 Виды, марки и качество цементов, вилы других применяемых для приготовления инъекнконЕных растворов материалов и хими­ческих добавок, а также составы инъекцион­ных растворов устанавливают в проекте в зави­симости от фунтовых услоЕшп и особенностей волюлимогоеооруженин.

13-6.22 В проекте работ по цементации фун­тов должны содержаться данные о длине одно­временно инъецируемых зон в скважинах и кон­струкции их верхней части, последовательнос­ти обработки скважин, номенклатуре и харак­теристиках применяемых материалов и сведе­ния о потребностях в них.

13.6.23 Цементационные работы следует п рои з езод ит ь с п особом ЕI ослсте.0 вате л Еп I i 01 о сб л и - жения скважин, начиная с максимальных рас­стояний, при которых гидравлическая связь между ними при нагнетании практически от­сутствуем

13.6.24 Бурение и паЕпетание растворов в трешиновагых попускал ьньгх, скальных и за кар-94

стонанных грунтах, как правило, следует про- изводить сразу fia всю глубину цементации, устанавливаемую f i рос кто м.

Разделение скважины па зоны и поочеред­ное нагненшие раствора в каждую из них сле­дует производить в следующих случаях:

- при наличии разного вида и рллнЕях раз­меров заполняемых растворами полостей (тре­щин, карстовых пустот и каналов) и примене­нии различных заполнителей на разных глуби­нах цементируемой толщи грунтов;

- при наличии вскешыеьех грунтах eice коль* ких проел oeR с трет ли нами или карстовыми пустотами;

- т г р е с большой гол г г Ее (более Юм) цемен­тируемого массива.

13 6.25 Бурение очереди ел х зон но глубине скважины и нагнетание ъ них растворов при отсутствии напорных подземных вод допуска­ется производить без перерывов па время твер­дения цементного раствора. При наличии на­порных подземных еюд необходимы перерывы на время твердения пометного рас твора.

R с кал ьн tax грунтах зоны скнажин после за­вершения бурении следует промывать водой или н ролу ват ь еж азы м во ад ухо м.

13.6.26 Порядок буровых и инъекционных работ при цементации круппообломочпых грун­тов и гравелистых песков регламентируется тре­бованиями, установленными дли других инъ­екционных способов (силикатизация, смоли- зация).

13.6.27 Качество цементации сквльнеях грун­тов (трещиноватых, закарстованных) контро­лируют способами бурения, гидравлическою опробования и цементации контрольных ckr;i- жип. При игом критерий оценки качества це­ментации в зависимости от ее назначения, вили грунта и характера трещиноватости (закарого­вин н ости), а также объем контрольных работ устанавливают проектом.

13.6.28 Б закарстованных грунтах контроль качества цементации, как правило, следует производить определением удельного подо пог­лощения. Допустимые размеры остзточпедх пу­стот и значений удельного водопО!лощении устанавливают проектом.

13.6.29 ЦсмсЕпаиия [фунтов с помощью струйной технологии, заключающаяся в разру­шении и перемешивании грунта высоко напор­ной струей цемс] ггезОго раствора, включает два этапа: бурение скважины до зал а иной глубины и обратный ход буровой колонны с однешре- мспиым сс вращением. При обратном ходе под­нимают давление цементного раствора, кото­рый, поступает в сопла монитора, создающие струю с высокой кинетической энергией. П ре-

СП 50-101-2004

зудьтате в фунтовом масс и нс образуются отдель­но сгоишш; или секущиеся грунтопемсптпые столбы заданной длины диаметром до 1,5 м,

Струйная технология может быть исполь­зована для;

- сооружения ленточных е плане конструк­ций типа «стена в грунте*;

- укрепления грунта вокруг отрываемогокошомна;

- укрепления оснований и фу л да ментов су­ществующих сооружений;

- создания противофильтрационных анисе:- проведения противооползневых меропри­

ятии.

Пуросмссителшый способ закрепления илов

] 3.6-ЛО Работы но .зл креоле еж ю илов бурос- мссите.чьным способом (илонементными сваями) следует' производить елениальпыми буросмеси­тельными машинами или станками вращатель­ного бурения с крутящим моментом не менее2,5 кН м при диаметре илоисмситных сван до 0,7 м и не менее 5 к11м — при диаметре до 1 и.

Для нагнетания цементного раствора сле­дует применять роет ворон ас осы, развиваю ши с давление не менее ОД МПа и обеспечивающие непрерывную лозироваиную подачу раствора.

13 6.31 Суммарное время нршотовленин, гранспортирования и подачи цементного ра­створа в грунт tie должно превышать времени до начала схваты вдет и н раст isopa.

13.6.32 При производстве работ по закреп­лению илов буросмесительным способом сле­дует контролировалъ и соблюдать установлен­ный по резушдатам опытных работ и заданный проектом тсхнолоптческий режим: частоту вра­щения и линейную скорость перемещения ра­бочего органа, последовательность нагнетания цементного раствора, число проходов рабоче- ю органа н расход цементною раствора.

Термическое закрепление

13.6-33 Бурение скважин для обжига грун­тов следует про наводить в режиме, и с ключа ео- ше.ч уплотнение грунтов и стенках скважин от бурового инструмента.

13.6,34 Для проверки соответствия грунто­вых условий данным инженерно-геологивеских изысканий и проекта в процессе бурения тех­нологических скважин следует по указанию проекта производить отбор образной закрепля­еш ь грунтов и лабораторные определения их характеристик.

13.fi.35 Началу работ по обжигу грунтов в скважинах должно Е1рсдшествовать испытание

газопроттускнпй способности скважин. При вы­явлении слоев с низкой газопроницаемостью следует принимать меры гю выращиванию га­зон ро пуск мой способности скважины путем отсечения и продувки таких слоев или путем увеличения поверхности фильтрации части скважин ы.

13.6.36 Расход сжатого воздуха и топлива в процессе обжи iti должен рс1улироватьсн в пре­делах, обеспечивающих максимальную темпе­ратуру газов, не вызывающую о шпателе г же грун­тов в стенках скважины. Давление и температу­ра 1Д'юв должны регистрироваться в журнале работ.

13.6.37 Б случае обнаружения выходов [азов или подпух а на по верхи ость через трещины ц фунте работу по обжигу следует приостановить, а трещины заделать природным грунтом, име­ющим влажность нс более естественной.

13.6.38 Образование массива следует считать законченным, если установленные в расчетном контуре термопары зафиксировали достижение зада ш гой расчетной температуры, но не менее 350 °С,

13.6.39 Качество тер ми чес ко го закрепления трутов следует контролировать по результатам лабораторных испытаний на прочность, дефор­мируемость и водостойкость образцов закреп­ленных грунтов, отбираемых из контрольных скважин. При этом учитшваюч также зафикси­рованные в рабочих журналах результаты заме­ров расхода то! us ива (электроэнергии} и сжа­того воздуха, данные о температуре и давле­нии газов в скважинах r про: recce термообра­ботки грунтов. При необходимости, определяе­мой проектом, прочностные и деформацион­ные характеристики закрепленных грунтов мо­гут определить нолевыми методами,

13.7 Искусственное замораживание грунтов

13.7.1 ИскусствсЕЖое замораживание грун­тов следует предусматривать для устройства временных лецогрунтовых ограждений котло­ванов при строительстве подземных сооруже­ний и фундаментов в водонасыщенных неус­тойчивых песчаных и супесчаных грунтах, а также r трещиноватых скальных и полускадь- ных грунтах.

13.7.2 Искусственное замораживание ipyii- тов осуществляют хладон ос и тел см (охлажден­ным до отрицательных температур рассолом), циркулирующим и рассола про водах и замора­живающих колонках,

Вид. концентрация и температура клало но­сителя должны определяться в зависимости от температуры, засоленности и скорости дез иже -

95

СП 50-Ifl 1-2004

ния подземных вод. Как правило, в качестве хладоносителя следует использовать рассол — водный раствор хлористого кальцин, охлажден­ного до минус 20—25 JC.

Дли охлаждения рассола следует применить аммиачные или фреоновые холодильные уста­новки. R обоснованных случаях мри заморджина- нии грунтов допускаете;! использовать жидкий азот, непосредственно подаваемый и ■заморажи­вающие колонки, а также диоксид углерода («су­хой дед*), засыпаемый в колонки, температура испарения которого составляет минус 78 п<2.

[2,7.5 Скважины для замораживающих ко­лонок располагают по контуру котловдеед с шатм 1,0— 1,5 м. Расстояние между радами сква­жин при их многоридном расположении при­нимают равным 2,0—3,0 м.

13.7.4 В проекте следует предусмотреть бу­рение дополнительных (резервных) скважин в количестве не более !б % их общего числа дтя fjcpjикальпых и не более 20 % — дли наклон­ных скважин при глубине замораживания до ШО м; при глубине замораживания свыше 100 м соответствен по не более 20 и 25 %.

13.7.5 Скважины должны быть заглублены в водоупорный слой грунта не менее чем на 3 м. То ;и ни на водоупорного сдоя должна быть оп­ределена расчетом на возможный прорыв под­земных вод.

При от суютвии водоупорного сдоя необхо­димо образовывать искусственный водоупорный сдой специальными способами (например, пе- ме] панией тли зам о ражи ван нем грунта но всей площади котлована).

13.7.6 Замораживающие колонки следует пофужать сразу после окончания бурения скейт- жины.

13.7.7 Для наблюдения за процессом замо­раживания следу с-] устраивать контрольные сю!джины: гидрогеологические и термометри­ческие, Числи и места их расположения опре­деляют в зависимости от ин же нерп о -теологи­ческих условий.

13.7.S Нагнетательные линии расеолопро­воде в дол Ж] па быть с монтирован ел с уклоном [ — 2 % в сторону конденсатора, а всасываго- щие линии — 0.5 % в сторону испарителей.

13.7.9 После монтажа сеть расеолопроиодов должна быть промыта водой, а затем испытана на герметичность гидравлическим дав л се гнем, в1,5 раза превышающим рабочее давление, но нс менее чем 0,6 МПа. Сеть считают пригодной для эксплуатации, если в течение 15 мин давление опрессовки не изменяете!! и при осмотре сети не обнаружено течи в соединениях и трубах.

13.7.10 Перед заполнение м сети рассодоп- ро волов хл а доносителем ее надлежит повторно%

иромыгь водой, которая затем должна рыть полностью удалена. Перед зарядкой систем холодильных установок хлада [ситом (аммиак™, или фреоном) в ней следует создать вакуум.

13.7.11 Подключенные к сети рас сот ют до­водов замораживающие колонки, если поря­док их в юно чел и я в работу особо не о г опорет проектом, следует вводите! в эксплуатацию пи- степенно за период до 5 сут. Нключенне коле­нок и работу грунгтми доп ус кается только при соответствующем обосновании, при этом в пер­вую очередь вводят в действие смежные колпа­ки, имею ти с наибольшие отклонения раз нот знака от проектнЕях положений.

13.7.12 13 период эксплуатации заморажива­ющих систем следует регистрировать темпера­туру хладпносителя, уровень воды в наблюда­тельных гидрологических скважинах, темпера­туру грунтов в термометрических скважинах и другие параметры.

13.7.13 В процессе замораживания водонос­ных пластов, заключенных между тли ее истыми прослойками, следует постоянно ко ее трод про­дать обеспечение свободного подъема подзем­ной воды через разгрузочнЕяс скважины.

13.7.14 Требуемую мощность холодильном установки, толщину стен и габариты дело фун­тового ограждеЕЕИя устанавливают в проекте, разработанном на основе Статических и тепло­технических расчетов в зависимости от разме­ров и конфигурации котлована и фиаико-меха- нических характеристик замороженного грунта.

Расчетное значение предела прочности за­мороженного труп гее па одноосееос сжатие сле­дует принимать равным 0,35 его нормативного значения тын крутых вертикальных щ.1 работе к диаметром до 10 м и 0,20—0.25 — для выработок больших размерен* и сложной конфигурации.

13-7.15 Производство строительно-монтаж­ных работ гт пределах ледогрунговоЕ'о счражле- кпя разрешается при постоя ином контроле за его состоянием и корректировке работа замо­раживающей с та ее ци и с целью обеспечения со­хранения размеров ограждения и сто темпера­туры.

13.7.16 Выемку 1‘рупта из открытого кот ло­вана при положительных температурах воздуха необходимо производить, зашитая л ело грун­тов ел е стенки по мерс их вскрытия от действии атмосферных осадков и солнечных лучей с ре­гистрацией защитных мероприятий ее журнал; работ.

13.7.17 Извлечение замораживающих коло- !!ок и демонтаж холодильного оборудований следует производи еь после окончания всех ра­бот, выполнение которых было намечено шэд защитой д Сдое ру ] j то иО] о и1ражления. Скдажи-

СП 50-1П1 -2004

ны is процессе извлечения из них заморажива­вши* колонок должны тампонироваться с ре­гистрацией и журнале работ. Порядок извлече­ния колонок должен йед i ь определен проектом. Искусственное опаивание грунтов следует про­изводить о тех случаях, когда оно предусмотре­но проектом.

13.8 Строительное воде по ни жен не и устройство гидроизоляции

] 3.8.1 До начала работ но поло понижению необходимо обследовать техническое состояние сооружении, [находящихся в зоне влияния ра­бот. а в период производства работ' — осуще­ствлять мониторинг поведения указанных со­оружении. Необходимо также уточнить распо­ложение существующих подземных коммуни­каций.

J3.8.2 При проведении водопонизитель!пах работ следует предусматривать меры по ггредот- зрашеншо разуплотнения грунтов, а также на­рушению устойчивости откосов козловаиа и оснований расположен!них рядом сооружений.

13.8.3 При применении водоотлива из кот­лованов и траншей фильтрующие откосы и д н о , при необходимости, следует пригружать слоем ппечало-граиийного материала, тол ши на кото­рого казна чается в проекте. Вместимость зумп­фов должна быть не менее пятиминутного при­тока воды к ним.

13.8.4 Бурение волопонизитедьных скважин и последующую установку is них фильтров вы­полняют е соблюдением следующих требова­нии'

а) низ обсадной трубы при бурении с к ва­таги ударно- шшатным способом должен опе­режать уровень разрабатываемого забоя не ме­нее чем на 0,5 м, а подъем буровой желонки должен I[роиз[5одитвся со скоростью, исклю­чающей подсасывание грунта через нижний конец обсадной грубы; при бурении и грунтах, и которых возможно образование пробок, в юлаети обсадной трубы необходимо поддер­жи лить уровень воды, превышающий уровень подземных вол;

б) бурение водопонизителЕдгых скважин с глинистой промывкой допускается, если нред- 1шригслы1и выполнено опытное бурение и ус- iaiioicieirH;pr эффективность разгдиЕгизацин от­учает требованиям проекта;

гз} jjcpeji опусканием фильтров и извлече­нием обсадных труб скважины должны быть ичащены от буровог о шлама; в скважинах, про­буренных в супесях, а т акже в пересдан наео-ЦИХСЯ ВОДОНОСНЫХ И ВОДОУПОРНЫХ СДОЯХ JSEiVT-решти полость обсадной трубы должна быть

промыта водой; контрольный замер глубины скиажнныследустЕЕроиЗЕюднтъ непосредствен­но перед установкой фильтра;

г) при бурении скважин необходимо отби- рать пробы для уточнения грЕНшп водоносных слоев и гр;) л удом с тр и чес ко ю состава грунтов.

13.8.5 При погружении н грунт гидравли­ческим способом фильтровой КОЛОННЫ иди обсаллых труб следует обеспечивать нспрерын- tгостFi подачи волы, а при наличии сильно по- [л иг ц j ю щ и х во ду ] ру н тов с л с л у ет до 11 ол! [ и тел ь- по подавать в забой сжатый воздух,

13-8.6 Обсыпку фильтров Егадлежиг произ- Е)олить равномерно слоями высотой не более 30-кратной толщины обсыпки. После каждого очередного подъема трубы над ее нижней кром­кой должен оставаться слой обсыпки высотой не менее 0,5 м.

13.8.7 Монтаж насосов вскважгнгах следует [[роизЕ!одичь после проверки скважин па про­ходимость шаблоном диаметром, превышаю­щим диаметр насоса.

13.8.8 После ввода понизительной системы !) действие откачку следует производить непре- рыгп [О.

ГТасосные агрегаты, установленные в резер- ешых скважинах, а также резервные е: ас осы от­крытых установок должны периодически мюно- чаг ься в работу в целях поддержания их в рабо­чем состоянии.

Водопои из и тельные системы следует обо­рудовать устройствами автоматического отклю­чения любого агрегата при понижении уровня воды ej нодонрисмпнкс ниже ДОПУСТИМОЕ*).

13.8.9 При эксплуатации понизите льны х систем в зимнее время должно быть обеспече­но утепление нас ос л о т оборудования и ком­муникаций. а также предусмотрена возмож­ность их опорожнения при перерывах в работе.

13.8.10 При устройстве дренажей земляные работе,] следует начинать со с б рос не,ix участков с продЕшжением в сторону более высоких от­меток. а укладку труб и филырующнх матери- ВЛОЕ! — с Еюдоразделитедьных участков и сто- роезу сброса или насосной установки (постоян­ной пли временной) для исключения пропус­ка но дренажу нсосветлснных еюд.

13.8.11 Укл;ыку дре пески ых труб, устройство смотровых кололись гг монтаж оборудоваггия дренажных ггасосных стан пи и необходимо про­изводить с соблюдением требований CHull3.07.03 и СНиП 3.05,05.

13.8.12 Для фильтровых покрытий вокруг труб используют песчапо-гравийные обсыпки, обертки из искусствен!геях материалов (геотек­стиля), а также дренажные композиционные м атсриа д ьг (гео ко м п озит ы).

97

СП 50-101-2004

Для дренажных труб, обмотанных рулонным филирующим материалом е перехлестом сло­ев, необходимо устраивать nccia ли-грани иную подготовку (подушку) тол шиной 1 ре мер (ее 10L)мм. Если н основании лад era юг пески, допус­кается укладка труб на спланированное есте­ственное основание.

1.18,13 Пластовый дренаж выполни ют ои по­ил и двухслойным. Однослойный дренаж ил щебня или гравия уклщшшают нет скальные или полускальште трещиноватые фунты. Двухслой­ный дренаж выполняют в песках и глинистых грунтах. Верхний слой отсыплют на щебня или гравия минимальной толщиной 150 мм, ниж­ний сдой — кз песка средней крупности штгш- малыюй толщиной КЮ мм.

При устройстве пластовых дренажей недо­пустимы нарушения в сопряжении щебеночного слоя постели со щебеночной обсыпкой труб.

118.14 Для устройства пристенного дрена­жа эффективно применение оболочки *Дре- ниэ». состоящей ил листов полимерного мате­риала специального профиля и неткарюго гсо- текстидьного матери дли, скрепленных между собой с помощью с варки или водостойкого клея. Листы оболочки «Дренид* соединяют друг с другом внахлест.

13.К. 15 Горизонтальные трубчатые скважины лучевого дренажи устраивают с помощью стан­ков гор и зонта'] ь е ю т бурения или п р о к о л о м . Во­досборный приемник выполняеот методами «сте­ны в грунте», опускного колодца и другими.

1 3 . 8 . 1 6 Г а л е р е й н ы е д р е н а ж и в ы п о л н я ю т о т ­к р ы т ы м и д и п о д з е м н ы м ( ш т о д ы е й в ы м , ш е с т о ­в ы м и л и м е т о д о м п р о п и л и в а н и я ) с п о с о б а м и . П о к р у г г а л е р е й у с т р а и в а ю т г р а н н й н о - п с с ч а н у ю о б с ы п к у и л и ф и л ь т р ы и з п о р и с т ы х м а т е р и а л о в .

Устройство гидроизоляции

1.1.8.17 Число слоев окрасочной гидроизо­ляции назначают' е: завис и м о с г и о т категории сухости пол тем е ю т о помещения, трещиновато­сти изолируемых конструкций и напора под­земных вод.

T1S.T5 Оклсеччую гидроизоляцию из би­тумных рулонных материалов и листовых по­лимерных материалов применяют в случаях, когда использование окрасочЕтой и штукатур­ной гидроизоляции не обеспечивает волонеп- роницаемостьсоор уже ] i и й.

При оклеенной гидроизоляции необходимо обеспечивать сплошность згпциты по всему пе­риметру сооружении, включая вертикальные элечегггы и подошву.

При использовании о клее иной гидроизоля­ции из рулонных материалов необходимо обес-98

пенить се сохраиЕюсть от механических иозлв ствий защитной прижимной стенкой. Для у рои С ТИЛ прижимной СТСНКИ используют K’:i нь!Й кирпич, желсзобетоЕшую обойму и и.,акие асбестоцементные лисш ещ битумной мт тике.

118.19 Лдя штукатурной гидроизоднд.!. наносимой методом торкретирования, рско'т- луется применять различные виды расширь; щихся и напрягающихся пементоЕЗ ея зависит стй от напора подземных вол.

1.18.20 В сильно агрессиЕшых средах для:; !цитьг как бетонов, так и степ ей рекомендует нлпсесние оссенощгых ддлогичных покрыт (эластомеров), изготавливаемых на основе l учу ко is или водной дисперсии лате кед, Эти гг крытия наносят кистью, валиком, ряс пыле.:. ле.ч тол]ципой 1 -3 мм.

13,8.2] Для I илроизолянии фундамент ns плит, подземных частей сооружений, а таю при устройстве противофильтранионпых за;:, при гидростатическом давлении столба ноли: 10 м применяют гидроизоляцию из рулоны бентонитовых материалов, подученных нут; нанесения слоя бентонитовой г-дины на л пег специально обработанного полиэтилена.

13,8.22 Дли гидроизоляции ответствен:в подземных сооружений и сложных гидрогео.1

гичсских условиях могут применяться мстапл чес к не (стшеелеыс) л ист ел. которые за крепли! па конструкции. В процессе эксплуатации 0! лод ж н ы л од дергаться периодическом у ос в ю тельствованию для контроля их кпррозионн' УСТОЙЧИВОСТИ.

I. 1.8.23 Лдя заполнения щелей и г гурон по земных строительных конструкций еесооход мо использовать торячий битум, пек, асфа.1

товый раствор, а также различного рода герм тики и профильные эластичные элементы,

II, 8.24,Для улучшения водонепроницаем сти подземных конструкций следует при меня инъекционную гидроизоляцию, применяя v годы цементации, силикатизации, смол план и битумизации. Цементацию широко примем ют .'Ын заполнения трешин. ^лечения» бетош Ei ремонте гидрешзодяциониых покрытий, Ц гнетшие растворов про изволят через шпур* скважины, пробуренные в теле конструкта

11.8.25 Для обеспечения наибольшей над е то с ти защиты подземных сооружений от п зсмееых вод в сложных инженсрно-ЕООдошч кик условиях, а также в похЕещениях, едс л жпобыть абсолютно сухо, необходимо йене зотагь комплексный подход, применяя песке ко методов одновременно (напри,мер, внутр шоео окрасочную или окдеечную гидронзо цию, Ееементапию здетенного грунтового м

СП 50-1(11-2004

да л;1ч уплотнения прилегающею груитн и сборочную полимерную инъекцию на наибо- iti исб да ею приятных участках).

13,9 Усиление фундаментов при реконструкции

119.1 Усиление фундаменте и при рекопа- тушни может быть осу] пест иле но следующими Ег.оеобами;

- укрепление тела фундаментов;- увеличение опорной площади;■ под]юлка нового фундамента с уЕзелнче-

ii'fM глубины заложения;- устройст во под зданием плиты;- устро i i о I ню до I [ол 11 итсjhi LI и \ фу пда м е нтои;- усиление фундаментов спаями.119.2 При неудовлетворительном состоя­

ла фундамента (механические повреждения, наличие осадочных трещин, расслоение л рл- лрескивдпис тела фундамента в результате промораживания и т.д.) его следует укрепить поем ип'ьекинн твердеющего раствора. В каче­с т в е рдеющих растворов применяют цемен­тный раствор, синтетические смолы н т.п., цишрые полаю г под давлением 0,2 -0 ,6 МПа ерез пн векторы, погружаемые в тело фунда­мента ТТЛ глубину 0,4—0,6 его ширины с рдс- ■лвнЕшем межа ту ними 50—100 см. Указанные ;арАмстры уточняют ь процессе производства роет.

119.3 Работ ел по укреплению тела фунда- чшея необходимо нес ей в отрыт ых кот долинах траншеях) захватками длиной 2—2,5 м. Нагне­ти Iлs раствори прекращают, если is течение 10- ij яин он не поглощается мЕТгеридлом фут та - о а .

13.9.4 Дли усиделия деформировавшихся и и ослабленных фундаментов проводит их тошное обетопирование с добавочным арми- piiinj:iLM yci'potie Ево одно- или двухстороп- -.1* бетонных обойм (рубашек усиления) тод­ни ноте 20—30 см, или железобетонных обойм тмдиноп нс менее 15 см. Для устройства руба- Е'Ж усиления при насыщении их арматурой лгдует использовать бетон с шшегифицирую- ипчи добавками.

13.9.5 Дня обеспечения прочного сцеплеЕшя embed бетона с новерхлостьЕО существующего (Уг1шмсита его поверхность должна быть ичи- дла. /Для зтого используют промывку еюдой им высоким давлением или смесью воды со истым воздухом; промывку химическими ве- жстеими (раствором соляной кислоты), пес- иггруйную очистку сухим или мокрым споео- (оч; механическую обработку поверхности для стечения се шероховатости. Шероховатость

усилие мо ['о фу El да мента создают насечкой пер­фораторах! и или отбойными молотками со спе­циальными насадками, а при небольшом объе­ме работ — и ручную.

13-9.6 Перед бетонированием обоймея не­обходимо увлажнить поверхность фундамента за 1—2 сут до укладки бетона. В зимнее !)ремя поверхность фундамента перед заключением в бетонную рубашку следует смачивать горячей водой.

13,9.7 До засыпки котлованов поЕзерхласть фундаментов должна покрываться битумом.

13.9.Я Увеличение опорной площади фун­даментов (устройство банкет) иод столбы и колонны необходимо проводить по всему пе­риметру подошвы. БанкеTEii и существующие фундаменты должны быть соединены жестко. Ширпна банкета в нижней части должна быть Eic менее 30 см. а в fiepxfieii — 20 см. Высота железобетонного банкет;! на кое щах разгружа­ющих балок нс должна быть менее 20—25 см.

13.9.9 Банкеты для расширения подошвы Ерунда мента следует изготавливать из бетона класса не ниже В]2,5. Подошву фундаментов отдельно стоящих опор целесообразно расши­рять одновременно с устройством металличес­кой обоймы вокруг колонны. Разгружающие балки также доджиЕч быть металлическими для приварки их к вертикальным стойкам обоймы. Участки [фунча вокруг фуящамсЕгга следует пред­варите,! ыео уплотнять тщательным втрамбовы­ванием щебеночной или гравийной смеси.

13.9.10 При необходимости углубления под- [ыла, прокладки новых коммуникаций, пони­жения отметки пола, переноса подошвы фун­даментов на более прочные слои фунта осно­вания и т.п. проводят работы по замене старого фундамента новым, заглубленным на более глу­бокую отметку, а также устройству дополни - тельных фундаментов.

13.9.1 1 Разборку старых фундаментов про­изводят после устройства временных разгружа- еощнх конструкций — выносных опор или дру­гих специальных приспособлений, на которые перелается нагрузка от Еюсущих стен или ко­лонн сооружения. Выносные опоры и приспо­собления должны устранит ьен на уплотненном основании.

Ленточный (фундамент разбирают отдельны­ми захватками шейной 2—3 м,

1.3.9.12 После устройства нового фундамен­та должно быть обеспечено включение его в совместную работу с несущими конструкция­ми (подкдинивдние, инъецирование под дап­лет нем пссчаио-цементнот раствора и тле.).

Демонтаж разгружающих конструкций про­изводят после засыпки котлована.

99

СП 50-101-2004

13.9.13 11однодку под здание фундаментном плиты необходимо применять в тех случаях, когда здание и период строитедьегьн иди эксп­луатации претерпевает большие неравномерные осадки.

Перед устройством фундаментной плитвг под нее должна укладЕлнатъся щебеночная под­головка толшшшй [5—20 см с плотной послой­ной [рамСойкой сев [рун г.

13.9. [4 В проекте усиления должна Сыть пре­дусмотрена очередность работ захватками про­тяженностью 3—4 м, Захватки необходимо че­редовать так, чтобы пгтрабы в существующем фундаменте проб тк и и не рапсе чем через 3 еуг после бетонирования соседних предыдущих -зах­ваток.

13.9.15 При устройстве новых дополнитель­ных фундамента!! (сборных иди монолитных) для отделения старых фу Езда ментов от новых должен быть устроен разделительный ряд из антисептированных досок толщинок 5 см езди металл и чес ко ею шпунта, погружаемых ниже по­доен вы фундаментов на глубину по менее 50 см.

13.У.16 Для усиления фундаментов и осо- бСЕШо обжатии грунтов основания рекоменду­ется применять плоские гидравлические домк­раты или пакеты из них.

13.9.17 При недостаточной несущей способ­ности фундаментов также мщут быть исполь­зованы сваи различных конструкций: бурона­бивные, буроинъекционные, забивные, вдав­ливаемые, устраиваемые в co o tejcicjвии с ука­заниями нормативных документов посядйнеям фундаментам, а также «стсеш в грунте*.

13.9.18 При восстановлении и устройстве изоляции усиливаем1лх и новых фундаменте ее и стен подвалов мспут бызч. примелеЕнл следую­щие варианты:

- устройство противофилътраци онеюй и/ или антикоррозионной гидроизоляции;

- при залегании уровни подземных вод выше отметки пола подвала или при силы шатре с с ms- пых волах оклссчпая i идроизоляция из ру­лонных материалов на неЕлиющей основе (ечед- роизол, езеклорубероид, металлом зол, пол и эти­лен и др.), Eiii битумном рнтстворе, а также ли­тая гидроизоляция, коллоидно-дементнЕяе ра­створы, различные мастики ее др.;

- в малпипрессивиой среде — наружная об­маном еедл гидроизоляция из водонепроницае­мой прослойки из жирного цементЕюю раствора ТОЛЩИНОЙ 2—3 с.м иди двух слоев битумной или полимерной мастики;

- для восстановления ЕидроизиляЕши при ре кое гетру к ли и сооружений — использование завес, устраиваемых путем нагнетания в грунт через инъекторы раствора битума, жидкого

стекла, петролатума, ратличшях смол и др., а также инъецирование растворов в тело фунда­ментов.

13.10 Устройство «стены ь грунте»и грунтовых анкеров

«Стена в грунте»

13,10.1 «Стену es грунте* применяют [Ери строительстве:

- несущих конструкций подземных соору­жений:

- огражден ий котлованов;- противофилътрационных завес.13. Ш.2 Устройство «CTCimi в грунте» esotmos.-

по в дисперсиях грунтах всех видов, не содер­жащих крупЕЕЫх включсешй (вашун о е ). Инженер­но-геологическое строение площадки должно быть изучено на глубину не менее 10 м ниже иодошвы стеши и содержать данные об уровЕт и режимах подземных вод, степени их агрес­сивности и отметках заложения иолоупора.

13.10.3 «Стела ts трупте» может 6i.m> устрис- па траншейным и СЕтайным способами.

Tpati шейный способ устройства «степы в груше» предусматривает разработку траншей г возведение в них стсее пол защитой глинистого раствора, удерживающего стены траншеи ет обрушения. При свай пом способе «степу вдруг;- те* возводят из секущихся буролнбивных еиаЗ. устраиваемых с помощьео буровых установок оборудованных ипвсЕЕтарЕгыми обсадными тру бами.

13.10.4 Заполнение траншей в задней мости от ее аз паче п ия стен может осуществляться мс- ею литны м бетоном (железобетоном) или сбор пыми железобетонными конструкциями. Везу­чие свайного способа опережающие сваи ееы' ноли я ют м о н о ли тн ы м и бетонными, а мсрссе- кающие — железобетонными.

Устройство скважин рядом с ранее изютов лепными сваями допускается лишь по проЕн: ста ни пс менее 48 ч после окончании бстонирОВДН Е Г 5-Г 1ГОСЛСДН11Х.

13.Ш.5 Разработка траншей и бурение ехм жпн при устройстве «стены в [рунте» должен осуществляться из сиепиа.п1Д|ых rinoFiepillt траЕппеи.

13.Ю.6 Для рйзрабоз'ки ч ран шей следу* испод Е>зонать специализированные грейфер чьи ковшовые и фрезерные агрегапа. В обоснотк- пых случаях j'ioilyeKEieеся применение землероб ных машин об!це1ю назначения.

Разработку траншей осуществляют захни­ка ми под .з я е ц е п о й глинистого раствора, коп? р[>ЕЙ должен поддержи Е!ат1юя на уровне не нил 0.2 м оч' верха усп.н ч ран шеи.

100

СП 50- L(И'2004

il'FHJiy iaKtiiiTOK определяют ив условия cj^tc- пелення устойчивое Hi стом траншеи, размеров рабочего органа землеройЕюй машины и при- н*шй им'те ее ей и м ости бетонировании и она ш - сшичст обычно 3 —6 м.

13.10.7 Приготовление глинистого раствора зяя устройства траншеи «cretia в грунте» оеуше- сшлнют с использованием бентонитового гли­нопорошка, а при его отсутствии — местных .'лип, имеющих физико-механические характе­рна нкп, прицеленные в таблице 13.1. При ша­лость местных глин определяют но реоульгантм .тгаората рн ы х исп ыта н и й гл и н исты х раотпоров,

Допускается использование смеси лебепго- ьлтовы.ч н бентонитовых глин.

13.]0.8 Применяемый глинистый раствор ;иыжеп обеспечивать устойчивость стен фун­товых [наработок (траншей. еккажнн) и перл­он их разработки и наполнения бетоном if л и сборными элементами. Параметры раствора дол­жны подбираться с учетом условий сгроитель- мии площадки и с ходя на требований, укатан­ных в таблице 13.1. Плотность Оснтоештового раствори в зависимости от расхода беи тон ито­го Го iлпнопорошка приведена в таблице 13.2.

Т я б je si л а 1.3. ]

Т "3н И Ч КП и 1'[П2(?1ЛМЗ И11 hi Мрсл^ьиин1: т ачеиия

1 Показатели качества глины 1 ты гфпготоилепин рнстнороЕз: I

ЧИСЛО пластичности Нс менее 0,2соцфл^шисг частиц ранце - i ром, мм;

крупнее 0,05 Не более 10 %пенсе 0,005 Нс менее 30 5¥.

] П п кгттсли качсстпи глипи cram р и то р а :

толщина гли к истой корки Не более 4 ммводоотдача Не более 17 cmj

услнншш BHUKOCTlj:ы йГ> .мин

Нс более 50 ссодержание j;lxkj Не более 4 ?пстибндЕшосгь Не более 0,05 г/см!суточный (ШЛЩЙ ЙОДЫ Не более 4 %показатель pH 9— 1 1п.'гит нОегь рае i пори:

из (кчгшшгшвых 1 лии 1,05-1,1» г/ем3И З Г Л И ! ! других 15 ИЛ [Ж 1,10-1,25 г/е.м-1

Т ее б л и и а 13.2Плотное п, Oiiexcri Гязнтоииплзого г.шио-Г .'[И и истого ииришки глин истин; растЕшри*створа, г/см' кг/м’

1.05 47-491.04 05 -651,05 7«- К1

Продолжение таблты 13.2МЕСТНОСТЬ ГЛИГШБ-ЮГи

pilLIHOpil, |/см'

Риехол бСРЗШИНТОВОГО г.тиии- ПО[ЮИ[ЫЗ ГЛИНИСТОГО [лзстворл,

КГ/м’

1,06 95-981,07 109— 1 Н1 ,рч 124-130

13.10.9 Разработка неустайчиЕзых грунтов е напорными волами должна производиться е использованием тли нистых растворов повышен­ной плотности, для чего доп ус кается приме­нять бариг, магнетит и другие утяжелители ра­створа в количестве, зависящем от требуемой плотности раствора, но не более 7 % массы глины. При разработке фу ее тон в целях сниже­ния ешдоотллчи и потерь глинистого рдстЕшрд в пего можно добавлять жидкое стекло (сил и едет натрия) в г:ределлх от 2 до б % массы глины.

КачеетЕЮ глиет истых раст воров для поЕзтор- пого их использования следует воестаЕзаиливать очисткой или добавлением глин.

13.10.10 Непосредственно перед началом работ но заполнению траншеи бетоном иди желе зоб етонЕш.мн конструкциями, л свайных скважиЕЗ бетоном, над.:]ежит очистить их забой от осадка и возможных вывалов груЕз га.

1.3.К). П Бетонирование стен под за г г не той глинистого раствора следует про и шмалить нс позднее чем через 8 ч после обрачоЕЗЛЕЗин трап- шеи езд захватке. До утсладки бетона необходи­мо устаноЕзить в траншею ограничители между захЕзаткамн и арм егтур цели каркас. Кшзструкинн ovpai Еичителей должна воепри нимлть ла плен ие бетоЕза, исключать попадание бетоЕза из одной JiEXUiTlKH 13 ДруЕ'У'ЕО И ОбееТ 1СЧ ИВДТЪ ЗадаЕЗПуЮ ЕЮ- ло е з е Е1 ро н и пае мост ь сты ков.

13.10.12 Бетонирование траншей и свай сле­дует вея поднять методом вертикально переме­щающейся трубы (БИТ). Бетон следует приче- нятЕ> с осадкой стандартЕзого конуса 18—20 см и крупностью за пол нигедя до 50 мм.

Использование а процессе подачи бетона в траншеи вибрирования, в том числе путем по­переменного включения и выключения вибра­тора, позволяет применять полу жесткие бетон­ные смеси с осадкой конуса пс более 8 см и достигать повышенной однородности, плотно­сти, прочЕзости и Езодонепроницаемости ^сте­ны в ЕрунгС'».

R пронессс укладки бетона в траншею необ- х од и мо периодически отбирать вытесняемый излишек глинистого раствора, нс допуская сни­жения его уровня в траншее. При протяженно­сти захватки более 5 м следует применять для

Ш1

СП 51>-101-2ЛЛ4

бетонолитных труб синхронную подачу бетон­ной смеси.

<3.10.13 Подачу бетона при устройстве «стен ез грунте» следует осуществлять непрерывно до полною .заполнения траншеи или скважин. Низ подающих бетонолитных труб в начале работ должен находиться на 10—20 см выше уровня дна траншеи или забои скважины, а татем — ниже уровни бетона не менее чем на I м.

13.10.14 Технологические приемы, приме­няемые для омоноличиездешя (тампош^жа) сты­ков при устройстве «стел в грунте», должны обеспечивать достаточную прочность и водонеп­роницаемость стыков.

Дли омонодичнвашш стыков применяют тампонаж бетонным раствором, в том числе вибропабивпым способом, заварку стыков ме­таллическими накладками, а также уплотнение стыков грунтоцементлыми колоннами, обра­зуемыми по тсхею логин струйной цементации.

Инъекционные преёнаяряжениыегрунтовые анкеры

IЗЛО. 15 Инъекционные ггреднапряженные Lрутовы е анкеры применяют для крепления ограждений котлованов и устраивают в любых грунтах, та исключением слабых глинистых, проеадочпых, набухающих, ортано-минераль- ньгх и органических.

13. U). 16 13 процессе бурения скважин для устройства инъекционных анкеров следует кон­тролировать правильность устаЕюики бурового ат ре гата относ итед ь е ю i е а гг ра езлс н и я бурения, а также соответствие фактического напластова­ния грунтов материалам инженерных изыска­ний.

13.10.17 При рдсположсЕЕии устьеЕз скважин анкеров ниже уровня подземных вол должны быть предусмотрены уплотнения, исключающие выход подземных вод и [рутнов в котлован.

I3.10.JS В качестве анкернЕах тяг использу­ют, как правило, сплошные металлические стержни или армированные штаты (пряди). R постояееных анкерах должна предусматривать­ся зашита анкерных тяг от коррозии.

13.10.20 Конструкт ивлое и техполоЕ и чес кое решение анкера должно исключать контакт пе- ментЕюш камЕзя в скважгше с основной конст ­рукцией при натяжении анкера.

13.10.2! Способы бурения скважин н спо- co6bi производства работ по устройству анке­ров Eic должны нарушать условий нормальной эксплуатации окружающей застройки.

13.10.22 При устройств анкеров проводят пробные, контрольные и приемочные испыта­ния.102

13-10,23 Пробные испытания проводят лля определения несущей способности анкерон ; [наиболее характер*еых в геологическом отно Eiiefпей местах на максимально возможную да- [рузку по материалу анкерных тяг, но не менег чем в 1,75 раза превышающую проектную на­грузку. Места проведетия и число пробных кс- пЕатаний анкеров определяются проектной оршпизацией, число испытаний должно быт; не менее трех.

При испытаниях необходимо определять потери усилий в анкерах при блокировке ан­керных тят.

Анкеры, исч ерпа ш j j ие н есу щу ю с г I особ ность при проведении пробных испытаний, как пра­вило. нс могут быть использованы далее при эксплуатации.

13.]0.24 Контрольные исшчтаЕжи анкероз проводят для проверки правильное in приня­тых в проекте конструкций и технологии уст­ройства анкеров па нагрузку, а 1,5 раза превы­шающую проектную. Число контрольнЕлх испы­таний анкеров и порядок их выполнения уста­навливают в проекте.

13.10.25 Приемочные испытания анкеров проводят дли лроЕИфки эксплуатационной при­годности выполненных анкеров еел нагрузку, ь1,25 раза превышающую проектную. Приемоч­ным испытаниям подвергают все анкеры, кро­ме анкеров, на которых были проведены конт­рольные И С Е ] Е ДТЛ Н И Я.

13.10.26 По завершению контрольных и приемочных испытаний анкеры напрягают уси­лием, определенным проектом,

13.10.27 Мониторинг, связанный с устрой­ством анкеров, является частью общего мони­торинга, проводимого и [[ропесее строительства объекта ее целом (раздел 14),

13.11 Вытрамбовывание котлованов

13.11.1 Перед нроЕ!едением работ по выт­рамбовыванию котлованов отрынают на про­ектную Елубину но всей шюшади или отдель­ными участками общий котлован под сооруже­ние и проводят разметку мест расположения бvдугщи\ вытрамбованных котлованов.

1-З.П-2 При н еоб ход и м ос т и доу в л аж н с н ия грунтов до оптимальной влажности произво­дят заливку с поверхности каждого вытрамбо­вываемого котлована или через скважины диа­метром 20—30 см и глубиной до 1,2—1,5 м рас­четным количеством воды.

13.11.3 Очередность вытрамбовЕявапия кот­лованов и схему движения механизма с трам­бовкой назначают с таким расчетом, ЧЕОбк обе с п е ч и ть бето н и ро ез a 11 и е фу 11 дам е нтов нс п о-

СИ 50-101-2004

агмег чем через 1—2 суток после окончания вьгг- рэ.ибовыилния.

П.11.4 При расстояниях и свету между от­лез ьн ел ми фундаментами менее 0,8Л (А — размер трамбовки я среднем сечении) котло­ваны вытрамбовывают через один фундамент. Вытрамбовывание кот довалив под про л у тем ­ные фундаменты производят нс менее чем че­рез 3 суд после бетонирования фундаментов в ранее вы трамбованных котлованах.

13.! 1.0 Вытрамбовывание котлованов начи­нают после установки трамбовки в проектное наложение (е допусками, указанными и про­екте I и производит путем последовательного сбрасывания трамбовки по направляющей шли не. а при применении сваебойною обору- лежне и я — путем забивки трамбовки на задан­ную глубину.

Высоту сбрасывании трамбовки назначают яз условий, чтобы погружение трамбоЕжи за ояЕШ улар ire превышало 0,15 [дубины котлова­на. исключалось заеааавлние трамбовки, ойес- яечиЕ5аласв coxpaiiEJOdb стенок котлована и г.п,

13.11.6 В ытра XI боны ван не котлованов дол­жно производиться сразу на всю глубину. От­клонение глубин ея в ы трамбован но го котлова­на от проектной нс должно бы гь более 5 см.

13.11.7 ПытрЕшбоЕшвание котлованов под спарен шле фундаменты (у осадочных швов, под спарен ееыс кодонны и т.п.) должно выполнять- ея ееослсловагслыи-им чередованием отдельных этапов трамбования на 0,2—0.4 м глубины каж­дого котлована.

13.11 8 Смешение центров вытрамбованных котлованов от проектного положения не долж­на правы шить 0Л сею ширины поверху, а при наличии стЕжана для установки колонны — 0,05. При йен ел пол нении этих условий производят соответствующую подрезку боковых стенок кот- JOBajiit вручную с удалением или доуттлотне- ннен осыпавшегося на дно котлована грунта.

13.11.9 Для создания ушире1ПЕОЕО основа­ния в дно вытрамбованного котлет вала втрам­бовывают тай же трамбовкой жесткий матери­ал (шебень, гравий, крупный лесок, жесткий бетон и т.п.). Пил мате ришт а указывают в про­екте и назначают с учетом конструкции фун­дамента, действуют их нагрузок, наличия мес­тных материалов.

Втрамбовывание жесткого материала про­изводят, как правило, сразу после устройства котлоеззеел без изменения положения механиз­ма ее направляющей штанги.

13.11.10 Засыпку и втрамбовывание жест­кою материала в вытрамбованный котлован производят отдельными порциями из расчета заполнения котлована на 6,6—1,2 м по высоте.

Втрамбовывание жесткого материала в дно котлована производят путем сбрасывания трам­бовки с высоты 4—8 м. При осыпании грунта со со то к коз-до вина высоту сбрасывания трам­бовки снижают до 3—4 м.

Мри близко расположенных фундаментах втрамбовывание жесткою материала про изво­дят через один фундамент.

13,11.11 При проведении опытных работ (см. 13 1.9) определяют следующие параметры:

а) тин трамбовки, размеры и оптимальную высоту сбрасывания, среднее число уларов трамбовки ладанной массы для вытрамбовыва­ния котлованов необходимой глубины;

б) для фундаментов с уширенным основа­нием из жесткого материала — количество и объем засыпки жесткого материала, а также необходимое число ударов для втрамСоиывшшя каждой порции засыпки в дно котлована:

в) для ленточных фундаментов — мини­мально допустимое расстояние между соседни­ми котлованами при различной глубине их выт­рамбовывания.

13-11.12 Опытные работы гео вытрамбовы­вай if ю котлованов проводят для каждой разно­видности грунтов на площадке с учетом их плот­ности и влажности и шея всея видов и размеров трамбовок, применяемых при устройстве фун­даментов с вытрамбовыванием котлованов на глубину, предусмотренную проектом.

Для фундаментов в вытрамбованных котлова­нах с уширенным основанием опветныс работы про изводя]-, как правило, с втрамбовыванием одной, двух и Ерсх порпий жесткого материала.

По результатам опытных работ строят гра­фик понижения дна котлована в зависимости от числа ударив трамбовки.

13.11.13 Для определения минимально до­пустимых расстояний между котлованами лен­точных фундаментов вытрамбовывают четыре опытных котлована с расстоянием между ними iioEsepxv соответственно АЦ1, 0 . и 0,5А.р и замеряют по маркам вертикальные и горизон­тальные перемещения окружающей поверхно- сти ['рунта но двум створам.

13.П.14 После проведения опытных работ по оси вытрамбованных котлованов отрывлЕот шурфы и Ера н шеи на [дубину пе mceicc 2ALp ее иже его дна для определения влажности и плотнос­ти уплотнен hoi'o Ерунта, формы и размеров унлотпсЕЕлой зоны и у шире! Енот о основании из втрамбованного материала, л также для отбор;] монолитов уплотненного грунта для определе­ния его прочностных характеристику и с.

По результатам о п ы т евх работ технология про из ею детва работ по вытрамбОЕЕываиию мо­жет быть уточнена.

103

СП 50-101-2004

J3 I I [5 В щ.прамООЕДШиых котношшах уст­рашают монолитещес фундаменты, бетонируе­мые после установки арматурных каркасов врас- пор, или уста Hti вл ива юг на выращшЕшюшин слои ит цементного раствора толщи ном 3—5 см сборные фундаментные блоки Заторы мелеву фундаментами и стенками котлованов здееол- цяют плас гичнЕ.ш бетоном или цементным ра- с плюром Отклонения верхних поверхностей фундаментов от проект ел х отметок не должныпреиыищт!, - ]() мм

13 II 16 При строителliCTiie в зимнее пре мд при промерзании фунта на глубину более 30 см перед началом работ но вытрамбовыванию кот­лованов нронзиодятего оттаивание на всю тол­щу мерзлого слоя Вытрамбовывание произво­дят, как правило, при естественной влажности грунта бет дополнительного увлажнения Жест­кий материал, иеполЕтзусмый для создания уши- ренного ос ею на ним, .лол жен находиться л та­лом или сыпучем состоянии Бетонирование фундаментов выполняют с прим с нож ем длек- тронрогревд

14 Геотехнический мониторинг14 ! В процессе строительства или реконст­

рукции и в начадимьш период оксидуд танин сооружений в необходи шах случаях следует выполнять натурные !1аблюдення (мониторинг) за нОЕзедснием конструкций сооружений и их основании

Как правил о. мониторинг следует орсани- ЗОЕНЛ ISiVE'b

- при строительстве или реконструкции со- оружеЕ!ий 1 уровня ответственности, а при обо­сновании и If уровни о'Е'ветст все hi ости,

- при строительстве или реконструкции со­оружении is сложных шЕженерЕЮ-геологивеских условиях,

- для эксплуатируемых сооружений, в том числе ползем! mix коммуникаций, попадающих в зону влияния нового строительства в услови­ях существующей настроики, а также в других случаях, предусмотрен Енях техническим зада­нием

14 2 Цель мппнторннЕД — проЕтсдение на­блюдении и своеврсмснЕзое выявление недопу­стим tax отклонении в поведении Hnotm строя­щихся или реконструируемых сооружений и их основании от проектных данных, разработка мероприятий по предупреждению и устране­нию е ю з м о ж н ы х нсгатиВЕ1ых последстЕшй, обес- нсчеЕЕие сохранности существующих объектов, находящихся is зоне влияния еювого строитель­ства, а также сохрапеЕшс окружающей природ­ной среды104

14 3 Состав, объем к методы мониторинг должны Ешиачатьея в зависимости от уроьня ответственности объекта строительства, его конструктивных особенностей и способа «от­ведения, инженер ло-геологичсских условие! площадки. удадсЕТЕЮсти окружающей застрой­ки, требований эксплуатации и в соответствии с результатами it технического прогноза

К разработке и проведению ге оте х л и чес ко­го мониторинга должны придпекатЕюи снециа- j Е и з и ро на 11 е 1 ы е ор ген I и :иш и и

[4 4 Вопрос о необходимости орглни samm мониторинга должен рассматриваться нее ста дни проектирования На этой стадии состзеш- ют программу паб иоде ни it it разрлблтываЕШ систему наблюдений, которые включают es спе­циальный раздел, входящий ез состав проекта

14 5 Мониторинг включает в себя- обследование существующих сооружен ил.

is том числе подземных коммуникаций, попа­дающих в тону влияния нового строительства,

- приведшие натурных набдюлСЕпш (см 14 6),

- оценку результатов наблюдений и сравне­ние их с проектными данными,

- прогноз на основе результатов наблюде­ний изменен [ея состояния строящегося (рекон­струируемою) сооружения или существуют и* объектом в зоне его влияния, а также .масеина фунта, включая подземные воды,

- разработку is необходимых случаях мероп­риятий ею ликвидации недопустимых отклоне­ний и негдтиЕзиых последствий,

- кОЕгеродь за вы пол! [се! нем принятых рс- и гений

По результатам моиигоринел проектная организация может произнести корректировку проекта

14 6 Натурные наблюдения могут включатьа) наблюдения за поведением самих соору­

жений и состоянием их Езссущих конезрукиий - измерение деформации сооружсЕши по ГОСТ 24846 (осадки, крены, тори зон зальные смеще­ния и др ), фиксацию и наблюдение за раскры­тием трещин. измерение усилий и раишрЕшхг. анкерных конструкциях, измерение уровня ко­лебаний сооружений при наличии динамичес­ких возле Etc един и др ,

б) наблюдеЕзил за состоянием основания сооружения, окружающею массива фунта и за [идрогсодогнческой обстановкой — измерения напряжений и деформаций е: грунтовом мисси­ей, наблюдеЕшя за составом и режимом под­земных вод, наблюдения за разлитием опасных теологических и инженерно-геологических про нессов (карст, суффозия, оползни, оседание поверхности и др ), наблюдения за состоянием

СП 50-101-1004

температурного, здекгрическгч'О и л рут их фи­зических полей;

и) наблюдения за измсЕ!ение.ч окружающей природной среды при опасности загрязнения грунтов и подземных иод, ranoiHiiделен пн, ра­диационном излучении и г.п. (раздел 15).

(4 7 На основе подученных ре:зу;н.тД1 он на­тур!! ык наблюдений уточняют прогнозы, ь ча­стости изменения напряженsio-дсформирован- л о го состояния грунтового масс ила и i и дроге - одогического режима (особенно при ароитель- стне подземных сооружении), вносят коррек­тивы в проектные решеЕжя, а также раз раба* тывают н необходимых случаях нрогииоаварий- кые и защити hie мероприятии.

!4,fj Общие требования, предъявляемые к мониторингу:

- комплексность, заключающаяся в том, что вес наблюдения лоджии проводитьсн согласо­ванно между собой в пространстве и во време­ни:

- привязка всех точек наблюдений к наибо­лее характерным и опасным местам;

- частота наблюдений определяется интен­сивностью и длительностью протекания про­цессов деформирования массива грунта и кон­струкций сооружения;

- точность измерений должна обеспечивать достоверность подучаемой информации и со­гласованность ее с точностью расчетов:

- по результатам мониторинга должен быть составлен отчет.

15 Эко л о ги че с ки е требова ни яучитыпаемые при проектнропаиии и строительстве

]5.1 При проектировании и устройстве ос­новании, фундаментов и подтемных сооруже­ний должны выполниться требовании, имею­щие целью предотвращение, минимизацию или ликвидацию вредных и нежелательных эколо­гических и связанных с ешми соштальных, эко­номических и других последствий.

15.2 ГОкологические требования, учитывае­мые при проектировании и строительстве, ос­новы вп юте я на результатах инже!!ерно-эколо- шлеских изысканий, выполняемых в соответ­ствии со С11и П 11-02 и СП 11 -! 02. В процессе >гцх изысканий выполняют опенку современ­ного состояния окружающей среды в районе с гром тс лье) вд п дают прогноз воздействия ебьекта строи тел ею теш на окружающую среду ЮВОС).

15.5 С учетом результатов инженерно-эко­логических изысканий при проектировании и

у с т р о й с т в е о с н о в а н и й , ф у н д а м е н т о в и п о д з е м ­н ы х с о о р у ж е н и и н е о б х о д и м о н ь т б и р н т ь п р о е к ­т н ы е р е ш е н и я и р а з р а б а т ы в а т ь м е р о п р и я т и я , к о т о р ы е з а щ и т и л и б ы о б ъ е к т ы с т р о и т е л ь с т в а и л ю д е й о т и м е ю щ и х с я н е б л а г о п р и я т н ы х в о з ­л е йстези й и н е у х у д ш и л и э к о л о г и ч е с к у ю о б ­с т а н о в к у .

При в fa боре ЕЕлрилнтов I г рое к га следует учи­тывать приоритешость решения экологических проблем.

15.4 П а территории (участке) предполагае­мого строительства следует учитывать иозмож- е ю с т ь нрояЕ в г е н и я с л е д у ю щ и х загрязняющих окружающую среду факторов, выявленных при ■наполнении ОВОС:

- з а i р н ' и [ с м н е п о ч в и [ р у н т о в о р г а н и ч е с к и ­м и , р а д и о л ю з -г е и ш м и и т о к с - и к о - х и м и ч е с к и м и в е щ е с т в а м и ;

- з а г р я з Е Е С и н с п о в е р х н о с т н ы х и п о д з е м н ы х в о д о р | ’а н и ч е с к и м и и н е о р г а н и ч е с к и м » в е щ е ­с т в а м и н т я ж е л ы м и м ет < злл Е1М и ;

- н а л и ч и е п о т о к а р д д о ! ! а с п о в е р х н о с т и з е м ­л и ;

- выделен не на участках бывших свалок стро­ите.1! н, ноги мусора и бытовых отходов различ­ных етезов (метана, воде)рода, углеводородов и дру г и х то кс и ч j | ы х т а зов).

15.5 П р и п р е в ы ш е н и и н о р м а т и в н ы х у р о в ­н е й з а г р я з н е н и я о к р у ж а ю щ е й с р е д ы н е о б х о д и ­м о Е ф С Д у С М О Е ' р С ' Е ' Ь С О О Т В С Т С Т В У Ю Ш И С М С р О п р И Я - т и я н о л и к в и д а ц и и и л и у м е н ь ш е н и ю в о з м о ж ­н ы х н е г а т и в н ы х п о с л е д с т в и й :

- О Ч И С Т К У ЗЛЕ р Я З ! ЕСЕ1Е1 ВЕХ Г р У Е Т Г О В х и м и ч е с - к и м , т е р м и ч е с к и м и л и б и о л о г и ч е с к и м м е т о д о м и д и у д а л е н и е с н л о щ ц д к и г р у н т а н а с о г л а с о ­в а н н ы е м е с т а з а х о р о н е н и я ;

- устройство противорлдоновой защиты ЗДЕ1- ний (наесЕшпая или нринудителЕшая вентиляция);

- с о з д а н и е р а з л и ч н о г о т и н а б а р ь е р о в ( э к р а - 1ч о н ) д л я з а д е р ж а н и я т а з о в , у с т р о й с т в о в е н т и ­л и р у е м ы х п о д п о л и й ;

- с з ' р о и г с л ь с т в о з а щ и т н ы х с о о р у ж е н и й ( д а м б , б е р м , в о д о з а щ и т н ы х с т е н , п р о т и в о ф и л ь - т р а ц и о ! 9 п ы х з а в е с и д р . ) п р и в о з м о ж н о м по­с т у п л е н и и к о б ъ е к т у с т р о и т е л е л т н а з а г р я з н е н ­н ы х П 0 В е р Х 1 4 О С Т Е 1 Ы Х и Е Ю Д З С М Е Е Ы Х в о д .

15.6 НсIатиыгос воздействие е ip o нтследлъй и эксплуатации сооружений на окружающую среду может выражаться ез следующем:

- х и м и ч е с к о е з а г р я з н е н и е п о ч в , г р у н т о в и п о д з е м н ы х в о д п р и н о р м а л ь н о м р е ж и м е э к с п ­л у а т а ц и и и п р и а в а р и я х , а т а к ж е в р е з у л ь т а т е т е х н и ч е с к о й мелиорации г р у н т о в о с е ю е ш н и я ( х и м и ч е с к о е з а к р е п л е н и е , ц е м е н т а ц и я , з а м о ­р а ж и в а й т е и т . п . У ,

- и з м е н е ! ! н е р е ж и м а и у р о в н я п о д з е м н ы х в о л . в ы р а ж а ю щ е е с я в и з . ч е н с Е ш и у с л о в и й п и -

105

СП 50-101-2004

танин и разгрузки полземных вод, повышении или понижении их уровни. ПоиышеЕже уровни подземных вод в результате эффекта барража и увеличения тех] юге [иного питании может быть причиной подтоплении территории, и том числе подвалов сооружении. Снижение уровни под­земных вод при строительных откачках н за счет дренажа может явиться причиной суффозии и уплотнении грущта, ведущих к осадке террито­рии и опасным деформациям существующей застройки;

- развитие или активизация опасных геоло­гических и инженерно-теологических процес­сов таких как карет, суффозии, оползни и др., которые могут вы значь провалы территории и деформации сооружений;

- вибрационные, динамические и шумовые воздействия. Забивка енай иди шпунта, уплот­нение грунтов основании трамбовками и цру- [ ис динамические и вибрационные воздействии могут привести к деформациям бя израсполо­женных сооружений, спровоцировать суффо­зию, оползни и возникновение шума, уровень которою превышает санитарные нормы;

- образование различных физических нолей (тепловых, электромагнитных, электрических и лр.).

[5.7 Для разработки защитных мероприя­тий от ejc гати иного воздействия строительства на окружающую среду в необходимых случаях следует выпи л нить прогнозные расчеты:

- расчет эффекта барража при устройстве протяженных подземных сооружений, проти­

вофильтрационных завес, ограждающих конст­рукций котловешоез, разделительных стсиок к т.п.;

- оценку оседания земной поверхности в связи е понижением уровня подземных вод;

- прогноз развития неблагоприятных и пла­нерно-геологических и геологических процес­сов <карста, суффозии, оподзней и др,);

- опенку влияния химического закрепления грунтов основания на сеюйстви грунтов н под­земных вод;

- опенку влияния динамических и ни бра­ни он недх воздействий при строительстве ш конструкции бдизрасположенных сооружений и их оснований и другие расчеты.

В сложных случаях с пелыо количественное опенки проызоза необходимо выполнять мате­матическое моделирование.

I5.H На основе анализа изменений компо­нентов окружающей среды обосновывают и разрабатывают мероприятия по защите природ- fioiO ком 11 л с кии территории и населении о г не­гативных процессов (мероприятия по защшс тру ез то в и подзсмезых вод от загрязнений, во- д озаш ите з ы с, j i роти ejo ка рстов ы е, е з ро г и воопат- зневые и другие мероприятия).

Эти мероприятия должны обеспечить смяг­чение или ликвидацию неблагоприятных воз­действий на окружающую среду и уменьшение в с роя тн ости возникновения аварий.

В необходимых случаях следует организовы­вать экологический мониторинг воздействия строите л Еюгва на окружающую среду.

106

Приложение Л( р е к о м е п д у е м п а )

СП 50-101-2004

Определения

основание сооружения: Часть массива груша, непосредственно воспринимающая нагрузку от сооружении,

фундамент сооружеЕ! и н: Часть сооружения, которая служит дня передачи нагрузки от сооруже­ния на основание.

подземное сооружение: Сооружение, расположенное ниже уровня поверхности земли (плани­ровки) или заглубленная часть наземного сооружения.

особые условия: Условия, характеризующиеся наличием:- неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессов (карст, горные под­

работки и др.);- сейсмических, динамических, вибрационных и других воздействий,

выравнивание сооружения: Польем сооружения или отдельных его час гей с помочило домкра- 101! иди других лриспособлсЕН1И при неравномерных деформациях, превышающих предельные,

силы отрицательного (не гатив лого) трения: С т ы , возникающие на боковой поверхности фун- cllmcfitob и подземных сооружений, при перемещении грунтов относительно них.

водоупор: Сдой глинистого или скального фунта, в котором практически отсутствует фи л ьт- ]ш[ия подземных вод.

фундаменты в вытрамбованных котловинах: Фундаменты, устраиваемые н котлонлешх, образо­ванных сбрасыванием трамбовки, с последующим бечониросаЕшем враспор иди установкой сбор­ных тлементов,

малоздглубленнын фундамент: Фундамент с глубиной заложения подошезы выше расчетной глубины сезонною промерзания фунта.

геотехнический мониторинг: Визуальные и инструментальные наблюдения за поведением стро- ителЕпНых конструкций и их оснований в процессе строительства и в начальный период оксилуа га­ти и объекта.

107

СП 50-101-2004

Приложение Ь( рекамеидуемае)

Состав проекта фундаментовЪ.\ Выполнение проекта оснований, фун­

даментов и подъемных сооружений на каждой стадии проектирования производят на осно­вании технического задания заказчика, кото­рое должно содержать следующие исходные данные:

- инженерно-[СОлопгческпе условия пло­щадки строительства, полученные в результате инженерных изысканий;

- характеристику проектируемого сооруже­ния с указанном его плановой и высотной при­вязок на местности, конструктивные схемы, наличие и размеры заглубленных помещений, значения нагрузок, передаваемых на фундамен­ты, размеры и материалы несущих конструк­ций и т,п.;

- требования к допустимым деформациям сооружений,

6.2 Проект фундаментов, оформление чер­тежей и пояснительной записки должны отве­чать треба мания м государственных стандартов системы проектной документации для строи­тельства — С НДС.

Б.Э При двухсталийном проектировании в состав проекта на стадии «ПРОБ КТ* входят:

- пояснительная записка, содержащая дан­ные об нтIженернонкологических условиях шю- г дао к и строительства, конструктивные харак­теристики проектируемого сооружения, обо­снование принятых решений но вариантам ос­нований, фундаментов и подземных конструк­ций, технико-экономические показатели срав­ниваемых вариантов, выполненные с соблю­дением условий сопоставимости;

- чертежи вариантов фундаментов и под­земных конструкций, их характерные разрезы и схемы расположения в плане, позволяющие обосновать объемы строительно-монтажных работ.

К проекту должен быть приложен перечень нормативных документов, па основании кого- рых разработан проект,

Б.4 Па стадии «РАБОЧАЯ ДОКУМГПТА- ЦКЯ" при л пухе талий пом проектировании или «РАБОЧИЙ ПРОРКТ» при одностадийном Проектировании чертежи фундаментов входят в комплект железобетонных конструкций (КЖ) и включают:

- лист «Общие данные», и котором приве­дены: сведения о составе разработан мото ком­плекта чертежей; перечень спецификаций; ве­домость ссылочных и прилагаемых документов

т

проекта; ведомость основных объемов строи­тельно-монтажных работ; выкопировка из ген­плана с нанесенными осями сооружения, по- ложе! I и в м и н жеч юрт ю - т с ол от 'и ч сек; тх в ы работ (ж (скважин. шурфов, точек зондирования и др.г линий и 11 же н е р но - геол огич еских разрезов; аб- солютнаи отмет ка 0.000.

На листе должны быть даны общие указа­ния, включающие наименование организации, выдавшей задание на проектирование; номер ь дату договора, на ос нова ни и которого разра­ботан проект: перечень инженерно-геологичес­ких материалов, абсолютную отметку, услокко принятую за О.ЙШ). Должны быть указаны на­грузки, прините,те на фундаменты, и обоснова­ние их принятия it проекте, а также требова­ния к обшим и неравномерным осадкам.

На листе должна бы гь сделана с не опалы ид надпись зд подписью главного инженера про­екта о том, что проект разработан в соответ­ствии с действу тошимп нормативны ми докумен­тами. :)та надпись помещается в левом нижнем углу чертежа и обрамляется.

При большом объеме информации лист «Общие данные» может быть выполнен на днут листах, перный из которых — «Общие данные (начало)*, второй ■ «Общие данные (оконча­ние)*;

- лист «Разрез(ы)», на котором изображают характер ее ые и иже т i ер н о - ге оло i и ч е с кие разре­зы, на kOTOpfite наносятся оси зддежя, линии: уровнями дна котлована с абсолютными отмет­ками подошвы фундаментов;

- лист со схемами расположения фундамен­тов со спецификациями;

- лисг(ы) с конструкциями фу пламен юн. с опалубочными размер гимн, схемами армиро­вании, спецификациями, схемами нагрузок ни фумдимЕнтгьг и их величинами:

- лнст(ы) с узлами и сечениями;- чертежи железобетонных и арматурные

изделий (КЖИ).

П | t Н М L "Ч \\ IL !■[ Н

J JljTC.'lLTMM. MNMi fOCTiiJS ЛРОГК'Ш фу]Milм^люп мо­жет Сиять ис|[о.1Е.~1тш1 }lik графических макетов п|ж рдци- Ё>|.пки ifihjijki ом кт-н пЛ ft jti m L.iy-i%LC г pu­li кт может *>ыть предстанем к шелс спсцяше.иыу альОсшьЧСрТсЖСЯ. ПрсДП т еМИкП! ДЛЯ ИСПОЛЬ'ЗШЯШЛЯ ПТДО.ЕЫЗШИ cipmi ГС.1мшмк1 Гтдрч 1дм.и:м uhxiU.

2 Рекомендуемая структура чроокти гюлюди т йер(Чг питсдыт короткое |фсмя млкошггь испоход имую Giuy лад­ных просктньгх документ is примемитедкЕш к [к смагри- fUiCMOMV pL"l mi ну

Категории состояния сооружений

Приложение В(рекомендуемое)

СП 50- I0I-21HM

категорий состой ни» сооружения X<Lp;-LK.i'cpj-iL гик;э СосТ<ЫННИ сооружения

1 — нормальное Выполняю™ требования норм и проектной документации по услови­ям эксплуат ации. Необходимость ремонтных работ отсутствует

II — удовлетворительное С у челом фактических свойств мате рифтов удовлетворяются требова­нии норм, относящиеся к предельным состояниям I труппы, требова­нии, относящиеся к предельным состояниям I I группы. MOiyr быть нарушены, но обеспечиваются нормальные условия эксплуатации. Требуется текущий ремонт с устранением локальных повреждений бет усиления конструкций

III — Неудовлетворительное Нарушены требования норм, по отсутствуют опасность обрушения и угроза безопасности людей. Требуется усиление и восстановление не­сущей способ г гости поврежденных конструкций

[V — преда вари Иное или аварийное Существующие повреждении свидетельствуют о непригодности кон­струкций к эксплуатации, об опасности их обрушения и опасности пребывания людей в зоне расположения конструкций

109

СИ 50-101-2004

Приложение Г(рекомендуемое)

Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов

Г.1 Характеристики грунтов, приведенные и таблицах Г. 1—Г.7, допускается ис п ользо вать н расчетах оспоааЕжй сооружений в соответствии с указаниями 5.3. J 7.

Г.2 Характеристики песков в таблице Г.1 относятся к кварцевым пескам е зернами различной окатанности, содержащим нс более 20 % полевою шпата и не более 5 % в сумме различных приме­сей (слюда, глауконит и пр.), включая органическое вещество, независимо от степени влажности грунтов Sr

Г.З Характеристики глинистых грунтов в таблицах Г.2 и Г.З относятся к грунтам, содержащим нс более 5 % органического вещества и имеющим степень влажности 0,8.

Г.4 Для грунтов с промежуточными значениями е, нс указанными н таблицах Г.!—Г.7, значе­ния efl, (ря, и £ определяют интерполяцией.

Нели значения с, i L и Л’ грунтов выходят за пределы, предусмотренные таблицами Г.!—Г.7, характеристики сл. tpffl и Е следует определять по данным непосредственных испытаний этих грун­тов.

Допускается и запас надежности принимать характеристики с , фл и Е по соответствующим нижним пределам е, н в таблицах Г.1 — Г,7, если [рунгы имеют значения et IL и 3 меньше этих предельныхзначений.

Г-5 Для определении значений сп. н Е по таблицам Г.1—Г.7 используют нормативные зна­чения е, !l и Л’

Г а б л и ц а Г. I — Нормативные значения удельного сцепления с к На, угла Ешутрен него трения Фл, град, и модуля деформации £', МПа, песков четвертичных отложений

ПескиОбозначения характе- Характерце! икИ Г])уН70П При коэффициенте пористости е, paHHOW

РИС'ГИК Г|>уиТ<Ж0.4? 0.55 0.65 0.75

Гравелистые и круп- С 2 1 —

ш.к: ф 43 40 т! Е 50 40 30

j Средней крупности С .1 2 ! —

1 ф 40 38 35 —! Е 50 40 30 —

Мелкие с 6 4 2 ___

ф ■-Ы Я 36 32 28

Е 48 38 28 18

Г1 ыясватые С 8 6 4 7<р 36 34 30 26Е ЗУ 28 18

__________________________________

1 [

НО

СП 50-101 -2004

Т а б л и ц а Т\2 — Нормативные значения удельно™ оцепления кПа, угли внутреннего трении Ф . град., глинистых Iie.'iёссоьых грунтов четвсргич11ых отложений

Наименование грунтов и пределы 1 [О рмлтн UJ1Ы Ч ГИйЧОНИЙ их

Еижа'затели текучести ls

Обозначения .чара к го рист и к;

грунтои

Характеристики трутов при коэффициенте пористости е, равном

0.45 9,55 0,65 0,75 0.8? №.■95 1,05

й<1,< 0.25 с 21 17 15 13 — —

CvnecHф 50 29 27 24 _ . . . —

0,25 < 1; < 0,75 с ]9 ]5 ]5 11 9 —ф 28 26 24 21 18 —

0 < /, < 0,25 с 47 57 31 25 22 19 1

ф 26 25 24 23 22 20

Суглинки 0,25 < !с <. 0,5 с 50 54 28 23 18 15 _ _

ф 24 25 22 21 J9 17 --

0,5 < /, < 0,75 г — — 25 20 16 14 12ф — — 19 ]Я 16 14 12

0 < lj < 0,25 г ___ Si 68 54 47 41 36ф — 21 20 19 18 16 14

Глины 0,25 < fL < 0,5 с ___ ___ 57 50 43 37 32ф — — 18 17 16 ]4 ] 1

0,5 < IL Ц 0.75 с ___ ___ 45 4! 36 33 29ф —

__ L _ J14 12 10 7

1П

Г а 6 л н и а 1.3 — Норма!и иные значения модуля деформации F, МПа, глинистых нслёесовых грунтов1------------------------------

1 r[r>L)llL4(1rf,lL%JI МО И П ;i и p.irj н ( 'к; 1 н и с i р у то й л пределы Модуль дефор^имии груигон F , М Па, при коэффициенте пористости е, р;иитм

! no ill. 1 ГГ ФУ 1 ГИЛ! морчитнянмх эпичен mil и к — .--------1г _ .—----------------- ----------— -----1 ------------------ 1—

iпокупателя текучести 0J5 0.45 11,55 и,65 0,75 (1.85 0.45 1,05

11 .4 1.6

,4.4. 1ю и паль- Скупее j: 0 < /, < 0,75 - 32 24 16 10 - - —

jи и а_ч ь к ы е . Ой 1 , <0.25 _ 34 27 22 ! 17 14 11 _ _ _ _о j е р н ы е , С у гл и н к и 0.25 к l L < 0,5 - 32 25 19 14 11 8 — — — —

j о т е р л о -а л - 0.5 < f L < 0,75 — - 17 12 8 Ь 5 _ — —.но пн ил иные

| Ч ствер- 0 c . f L < 0.25 - — 23 24 21 IS 15 12 - .... —тинны е Г л и н ы 0,25 < l f < 0,5 — 21 13 15 12 9 — —от лож е - 0.5 < I L < 0,75 ' - — 15 12 1 9 —

■ минФ л m и И о - Cvuceu 0 <5 /, < 0,75 33 24 17 11 7 _

I г л я ц мал ь - _ _ — ■ — — ■ — — ■— _ — .... . — — — -ч-------- ---------- — — — 4 - — -

] 1 HI с 0 < 1 , < 0.25 40 3? 27 21 — — —

1 С у г л и н к и 0,25 c } { < 0,5 35 23 22 17 14 ■ _ - . —

1 0.5 < /, s 0,75 — 17 13 10 п _ —

1 М оренные С у п о е н h S o ,: 00 50 40 _ ... - . — _

Суглинкиг' Ю рские отлож ения -0.25 < f, <0 _ я 25 221 оксф ордского FrpycLi Г л и н ы 0 < /, < 0,25 — - - - 24 22 19 15

0.25 < / f < 0,5 ____________________

— - -_________ 1_________ _________

16__________

12________

10

']' а 6 л л и а Г.4 — Нормативные: значении модуля деформации /Г, МПа, угла внутреннего трения фч, град., и удельного сцепления сп, к Па, глинистых заторфованных грунтов при степени заторфоианности 0.05 < / < (1,25

Характеристики глинистых грунты) при степени ааторфоьашюети / и коэффициенте пористости с, ралпи^11 редел jj нормитииных ■.яы’ношн пока iaueisi OtKnPKS’LCrlilil хлрик-

терисглк L рунтск /._ = 0.05-0.1 7 = 0,1-0,25

[ 0 ,6 5 0,75 0,8 5 0 ,9 5 1,05 ! 1,15 1,25 1.35

0 с / , < 0 , 2 5 | F 1 13 ,0 12 11 10 8 ,5 1 8 у 5 , 0

Ф 2 ! 2 0 1В 16 ' 5 , - — —

i с! 29 .33 3 7 4 5

______ 5 _______________= _______— —

гоог

-пн-

о£ и

з

fct'rttic: trifio.tuttf/i 1.4

Хирпктсриетпки глинистых грунтов при степени зиторфонгнитстн /ип и кеоффл цисте гтрпстети P, pjiiHUX1 1рстеты мор мд г явных.1 И. i ч l; i l 1111 jU)k:L.i;1Tl'"4 nr>L):sii;i4L-ii ihl >:•:Lfn; i к - I ■ n_|)5 - 0.1 / = В |_(1 is

тек>чести ii Tk’pHtjl^K i J1V3I rois ■AMI ( Лп

0.05 0.75 <J,S5 0,95 1,05 1,15 1,25 1,35

0.25 < it < 0,5 F ] l 10 8,5 7,5 4{ 6 5,5 5Ф 2l 20 18 16 15 14 13 12c 2: 22 24 M 3? 36 39 42

0,5 < /, < 0,75 E 8,0 T 6,0 5,5 5 5 4,5 4

Ф 2l 20 18 [6 15 14 13 12c ]8 19 20 21 23 24 2fi 2K

0,75 < tL < l E fi 5 4 ,5 4,0 3,5 3 2,5Ф — — — IK 18 IK 17c

- - 15 ifi 17 IK —

T л fi ,i и н а Г.5 — Нормативные значения удельного сцепления с кПа, угла внутреЕшего трения o fl, град., и модуля деформации Е, МПа, илЕолпальлых песков

Пески ОЙОНШ'И'Ш'Я Характер пет пк и песков при коэффициенте пористости е. рапному;iji2Lк 1 грид: и к 1 0.55 [Ш 0.75 0,85 Го i !

Л pee вял петые С i 4! 39 37 35 34 —ф 34 i 31 28 25 23 21 —Е 44 ! зз 24 18 15 14 —

Крупные л средней С 41 35 29 23 19 — —крупное'! и ф 32 J 30 27 24 22 — —

£ 44 f 31 22 14 13 — —

Пылеватые С 58 1 51 44 39 33 29 24ф 32 i 30 27 24 22 20 18Е 48 38 29 21 16 12_______________l 10

]] р и м е ч и fi и е — Длинны и таблицы рас п ростра ияк>ген на -э;с ki м и ал 1>м ы l: пески, образованные при кыш; финиши кнлриссоаержлшик магматически* Пород.

тг

-ioi-o

s оз

20 % л о массе.

HI

WOI-lOI-flS 1Ю

Норм

ативные значении удельного сцепления £■„, кП

а. vim а внутреннего трения <pn> град., и модуля деф

ормации £,

МП

а, элювиальны

х глинистых грунтон м

агматических и м

етаморф

ических пород

СП 50-101-2004

Т а б л и ц а Г. 7 — Нормативные значения удельного с не плен ия сп, кПа, ума внутреннего тре­ния <рч, град., и модуля деформации £, МПа, элювиальных глинистых грун­тов осадочных аргиллита-аледролитовых пород

Характеристики грунтов при коэффиииентс пористости раемомXiLfl.LJsTVflHC.THK грузгтои

0/15 0.55 (J.65 0.75 0.S5\

с 5а 43 40 35 31ф 29 24 21 19 17г 15 21 17 13 Ш

115

СП 54-101-2004

П рнлпжение Д( р е к о м е н д у е м о е }

Расчетные сопротивления грунтов основанийД.1 Расчетные сопротивления грунтов основания Д(,, приведенные в таблицах Л. 1—Д.10, пред-

Ешначеньг для предварительного определения размеров фундаментов. Область применения значе­ний /?и и Л', для окончательного определения размеров фундаментов указана в 5.5.13 лая таблиц Д.1—Д.З, в 6,1.9 для таблицы Д.4, в 6.4Л 9 -- для таблицы Д.5, в 6.5,16 — для таблиц Д.6—Д.З, и6.6.15 — для таблицы Д.9 и в 7.5 — для таблицы Д.10.

Д.2 Для грунтов с промежуточными значениями ей /£ {таблицы Д.1—Д.З. Д.7 и Д -S), р и 5г (таблица Д.4), 5’ (таблица Д.9), а также для фундаментов е промежуточными значениями А (табли­ца Д.10) значения /?(( и R\., определяют интерполяцией.

Д.З Значения (таблицы Д.1—Д.9) относятся к фундаментам, имеющим ширину b = J м и[ дубину заложения (1=2 м.

Т а б л и ц а Д,1 — Расчетные сопротивления /?п крупнообломочных грунтов

Крупнооблим01[IIЫ К грунты .Значения Тф МПа |

Галеч п и к о в ы е (щебенистые) с заполнителем:1

песчаным 600глинистым при показателе текучести:

}s < 0,5 4500,5 < is < 0,75 400

Гравийные (дресвяные) с заполнителем:песчаным 500

1 л и и и с гь гм при показателе текучести:1; < 0.5 4000,5 < /, < 0,75 350

Т а б л и ц а Д.2 — Расчетные сопротивления /?у песков

ПескиЗначения кПа, Ji mrjccmmocim от плотности j

(У К 1 з в а н и я п е с к о в

плсртные t p E A E lC H П Л А Т Н О С Т И

Крупные оно 5001 Средней крупности 5(H) 400Мелкие:

мгиюклажн^к; 400 300 \влажные и насыщенные водой 3Q0 200

Пылеватые. I

чадовлажн ые 300 250в лажи Lie 200 150насыщенные водой 150 100

Т а б л и ц а Д.З — Расчетные сопротивления Я глинистых (tieпроселочных) грунтов

['лимистые rpysiTbi Коэффициент пористости сЗначения ft,, к[[а. при показателе текучести грунта

6. = « 6 = 1Супеси 0,5 300 200 1

0,7 250 150 10,5 350 250 |

Суглинки 0,7 250 urn1,0 200 1000,5 600 Щ 1

Глщгы 0,6 500 300 j0,8 300 2001,1 250 100 1

П6

СП 50-101-2004

Т а б л и ц а Д.4 — Расчетные сопротивления /?и глинистых просалочных грунтов

Значения Л.,, к Па, просалочных груш ом

Грунтыприродного сложен ид с плотностью п сухом уплотненных е плотностью в сухом

еОС1Х1Я[|ИИ |Jrf, т/м' СОСТОЯНИИ т/м1,

1,35 1,55 J ,60 1.70

Сулееи 300 350~150 1К(3 200 250

Суглинки 350 4001К0 200 250 300

П р и м е ч а н и е Над чертой приведены значении 0 . относящиеся к незамеченным просадочным грунтам со степе иью влажности Л’г г- О, Я; мол чертой — знамен л я JT.,. от носим шее я к таким же грунтам с 5Г > (),Н, а также к замочен - ным просадочным фунтам.

Т а б л и ц а Д.5 — Расчетные сопротивления Rtj загорфованных песков

Значения 2 ,, кПа, а зависимости от степени зато|>фопанностн грунта 1Пески средней плотности

0,11.1 < /пт £ 0,1 0,1 < / < 0,250Л1 0,25 < 1 < 0,411

Пески мелкие:мал о влажные 250 180 90очень влажные и насыщен­ные водой

[50 100 70

Пески пылеватые;малом аж мыс 200 120 80очень влажные 100 80 50насыщенные водой 80 60 40

П р Н М С l l Н l l И с — 1нДЧС^11ЙГ Яд, и Г я б д И Ц С [JThJO CH 'l'tS t К Р 'р у н тм м W t r e I IC H b K l1 рД Ъ ЛО Д чС Н Н И lU L tT W ie -.'lb llb L * (.ЧСТИТКАЙ

D^< 2U %. При £> j > 20 % значении принимают с коэффициентом fJ,S.

Т а б л и ц а Д.6 — Расчетные сопротивления элювиальных крупнообломочных грунтов

Крупнообломочные грунты

Значении Rir. МПа. при ИСХОДНЫХ образующих породах

магматических и метаморфических осадочных сцсмснтнро1иш]|их

содержащих к. дари бее кварцевых песчаники йр I'l-T.itj] нты.и алевролиты

Глыбовые 0,9 0,7 0 ,8 0 ,6

Щебенистые не вы ветреные 0 ,8 0 ,6 0 ,6 0,5Щебенисто-дресвяные слабо- 0 .6 0.5 0.5 0,4вьшетрслыеДресвяные с илы ювы ветрел ые 0,5 0.+ 0,4 о з

Т а б л и ц а Д.7 — Расчетные сопротивления Rl} элювиальных песков

Пески Коэффициент пористости г Значения Л,), МИл

Дрссняпмс независимо от влажности 0.5 0.60.7 0,450.9 0,3

Крушил с и средней крупности независимо 0,5 0,5ш' ид дж кости 0,7 0,35

0,0 0,25

117

СП 50-101-24)04

Продолжение таблицы Д. 7

Пески Ко h]ji|hnui£ht пприск>е'| и е Значения Д . Mila

Пылсиатьге няловлпжмыс и книжные 0,5 0,550,7 0,40,9 О Д

1 ,1 0,2

II р и и с 'I а и и я1 П р и в е д е н н ы е а н а ч е н и я Кр о т н о с я т с я к о л кун 1-:й_П Shi i Ы i\ i n fC k ;j M .. g o p ; l l u n a t IJ l ы м | ф Н 111 -1hiil1- : 111[ 11;lе i с iL1 M a i m i l . n 4 < : i_ k iu

к f шриссп да ржа i п и я корил и осадочных сие монтированных песчаников.I Ятя пылеватых песков, и асы шейных полол, личсшгл 2fn принимают е ко-лффи и центом '!).Н к соответствующим

: значениям f.

Г a G л и и а ДД — 1*а с четные сопротивления элювиальных глинистых грунтов

iГрунты

—

Ко:к[)||ш ишпс7 iKipuCrotTn гЗначения МПа. при покатителе текучести !L. равной

Д ■ !. 1

Сулеей 0,5 ОД 0.250" 0,25 ОД

С углинки 0.5 0Д 0,250.7 0,25 0,180.9 0,2 0 ,ПLL 0,15 0,Ю

Глины 0.6 0.5 ОД0.8 ОД ОДII 0,25 0,15L .25 ОД 0,10

II р ч м с ч a il нс - Приведенные эидчеиич К,, относятся к элювиальным глинистым сллСюс.труктурным грунтам,обра.чйпанны.ч П]Ш пыпотринннии маг-мигнческич гюрол. принимают с kyjrJi<j)n[i.neEiTtiw О,4).

Дли глинистых аргиллит о-iueapo.TUTOBjjx грунтов значения

Г а б л и и а Д.0 - Расчетные сопротивления Ru насыпных грунтов

Значения кПа

Исскн крупные, средней крупности Пески пылеватые, tyciCCd, суглинки.vХзрдкп^риитики lU L h i n n а М Й .1 К И С. IL l.U lK H Н т.п . п р и с ге ттоЕ Ш Г Л И Н Ы , "ЭОЛEiC Н I .п. п|>и стсиснкклинФОСГи S T н.чдяатсти Л

■S, *■ 0,5 s , > о,у

j• Г\V

S , > <>,Х

Насыпи, п.чшюмерпи ношюдсн- 250 200 ISO 150hГthlи с уплотнением

О тнплы rp y irm B и ш хо д ш ! п р о -ичводсти:

С УПЛОТНЕНИЕМ 250 200 1X0 1506c:l уплотнения ISO 150 120 100

С?пилки грунтов Н ОТХОДОВ про-и:лщ дстп:

С у п л о т н е н и е м 150 120 120 100бел уплотнения !20 100 100 80

П р и м е ч а и w н1 Значения Л., относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ <0.1,2 Дан меся ежа шлихе я (mkeioii и cis;liok грум пт в и отходов лроплюлетв апачемия принимают с коэффициентом ОД

1 IS

СП 5№-10Ь2№

Т а б л и ц а Д.Ю — Расчетные сопротивления грунтов обратной ааеыттки /?'0 л ля выдергиваемыхфундаментов опор воздушных линий электропередачи

ОтЕюс.итслр.иое заглубление фунда­

мент К ■■■ d/b

Значения Дц. >■ J ]и

JViHnnt"bnr ф у т ы мри гюкмимели текучиСШ 1{ < G.i н п л о т е 1 ости грунт иорнтмиИ

засылки. г/м‘

ГЕсСКН СрСЛНеи к ру i г м cm 111 и м е л к и е кш_'1шыГикНМ0 Е1 ]i:i:jkmhc лрн п яоти оити грунта ооратиин

П - EjL ГТК и т/м'

],55 1.70 1,55 1,71>

0,8 ! Ю 1 32 401,0 40 1 45 40 501,5 50 05 55 552,0 50 К 5 70 852,5 ; mo 1 100

IT р и м с ч а п и и1 Значения R',, для гллп и еугллпкои с показателем текучести 0,5 <' Л < 0,75 и супесей при 0,5 < tt <1,0 при ни ми ют гго

графе 'глш ш еш г i ... ........с шипением коэффициентам соогнетеглешк) (t,S5 н 0,7.1 3 к а ч е н и л Д | Ч П Ы Д Г Н Л Т М '! п с е кеч? п р и н и н а ю т к а к j l ’i Н п е с к а м с р е д н е й к р у п н о с т и п м е л к и х с к о э ф ф и ц и е н т о м 0 ,К 5 .

П9

СП 5<M0t 2004

Предельные деформации ос нова if ниТ а б л и ц а Е. 1

Приложение Е( р е к о м е н д у е м о е )

C u n p v K i n m t i

Прице льн ые л сфи рикщи п в н и к а н и й |

О т н о с и т е л ь н а я р ач |к кп ь у с й .'СОК

№ f L \Ырен j .

С р е д н я я I h fn скобках м ак си м ал ьн ая тл . ( „)

осадка. см

1 П р о и з в о д с т в е н н ы е и ф а ж д г ш е к и е о д н о э т а ж н ы е и ь ш о - г о э т а ж н ы е д л а н и л с п о л е н я м к а р к а с о м :

ж еле з о б с т и е [ е [ ы мт о ж е , с у с т р о й с т в о м ж е л е з о б е т о н ее e. i x п о я с о в и л и м о ­н о л и т ! п а х п е р е к р ы т и й , а т а к ж е з д а н и и м о н о д и и гой К О Е Е С ф у К Щ Г И с т а л ь н ы мТо ж е , о у с т р о й с т в о м ж е л е з о б е т о н н ы х п о я с о в и д и м о ­н о л и т н ы х п е р е к р ы т и й

0 , 0 0 20 , 0 0 3

0 , 0 0 40 , 0 0 5

— П О ) ■ ( 1 5 ) 1

( 1 5 )( IS )

2 З д а н и я и с о о р у ж е н и я , в к о н с т р у к ц и я х к о т о р ы х н е в о т - 0 . 0 0 6 —1

2 0п и к а ю т у с и л и я о т н е р а в н о м е р н ы х о с а д о к

3 М н о г о э т а ж н ы е б е с к а р к а с н ы е з д а н и я с н е с у щ и м и е т с -н а м и из :

к р у п н ы х ш м е л е й 0 , 0 0 1 6 0 , 0 0 5 1 2к р у п н ы х б л о к о в и л и к и р п и ч н о й к л а д к и б е з а р м и р о д а - 0 , 0 0 2 0 0 , 0 0 5 12НИ. Ят о ж е , с и р м и р о в и н и & и , ft т о н ч и с л е с у с т р о й с т в о м 0 , 0 0 2 4 0 , 0 0 5 I Sж е л е з о б е т о н н ы х п о я с о в и л и м о н о л и т н ы х п е р е к р ы т и й ,а т а к ж е з д а н и я м о н о л и т н о й к о н с т р у к ц и и

4 С о о р у ж е н и я э л е в а т о р о в из ж е л е з о б е т о н н ы х к о н с т р у к -ц и к :

р а б о ч е е з д а н и е и с и л о с н ы й к о р п у с м о н о л и т н о й к о н - — 0 . 0 0 3 4 0с т р у к ц и н н д о д н о й ф у н д а м е н т н о й п л и т ет о ж е , с б о р н о й к о н с т р у к ц и и — 0 , 0 0 3 30о т д е л ь н о с т о я щ и й с и л о с н ы й к о р п у с м о н о л и т н о й к о н - — 0 , 0 0 4 4 0С ' ф у Ж Ц Н Ит о ж е , с б о р н о й к о н с т р у к ц и и — 0 . 0 0 4 30о т д е л ь н о с т о я щ е е р а б о ч е е з д а н и е — 0 . 0 0 4 35

5 Д ы м о в ы : т р у б ы в ы с о т о й / / , жи < 10 0 — 0 , 0 0 5 4 01 0 0 < 1 1 < 2 0 0 — 1 / ( 2 Н ) 302 0 0 < 1 ! < 3 0 0 — \ / ( 2 Н ) 2 0Н > 300

{1 Д 2 Н ) 1 0

■Ь Ж е с т к и е с о о р у ж е н и я е е ы с о т о й д о ! 0 0 м . к р о м е у к а з а н - 0 , 0 0 4 2 0Е1ЫХ в п о з . 4 и 5

L _ . . . . . . .7 А н т е н н в Е С с о о р у ж е н и я с в я з и '

с т в о л ы м а ч т з а з е м л е н н ы е — 0 , 0 0 2 2 0т о ж е , э л е к т р и ч е с к и и з о л и р о в а н н ы е - 0 , 0 0 1 1 0б а ш н и р а д и о 0 , 0 0 2 —б а ш н и к о р о т к о в о л н о в ы х р а д и о с т а н ц и и 0 , 0 0 2 5 —б а ш н и ( о т д е л ь н ы е б л о к и ) 0 , 0 0 1 ■ -

ПО

СП 5Q-101-2004

Продолжение таблицы Е. /

ПредсльЕшс деформации оснований

Сооружения 1>пг(.1си i ел i-.fi а и разность осадок К pc FI hl

Средний (в t койках максимальная jm(rl J

осадка, см

S Опоры воздушных линии электропередачи: промежуточные прямые <ШЗ 0.003анкерные и апкерно-уптвы с, промежуточные у п т - U.0025 0,0025 —вие, концевые, порталы открытых рдопрсделшшн.ных устролстнCi 1Сниадbnijie \iepcходньяе 0,002 0.002 _

I] р п и : 'I .1 II и Я1 Предельные личеншг отмоентедыюго прогиба здании, укаьнпгы* к лоз 3. принимают равными 0.5(Л.х/£)и, a ишо-

енте.тьрюго выгиба —2 При определении о лю снгсле .пой равное i и неплох {:\.\/ J.) id nos & наохештего приложения тл L при ним a tor раестоя-

ыие между осями фчоков фундаментов н направлении I орпзоитвльных нагрузок, а к опорах с ОЛ'ПОКкаиИ — раостыние между осями сжатого фундамента и ДЕТксрв

.! Коли основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 4J.LJ. пидержллньгми по толшипс слоями грунтов.] I Предельные значения макси мальм ыХ н средних осадок д< in уе к ас: с и уиеДНМ Икь: ь на 21) %I 4 ЕI редел ы if л: шачении i питье мм основания. о м же иного шбуханлцими грунтами, допускается нр1шимнть мд кем- ! малыши и средним подъем в размере 25 <Л- и относитс-нтую разность осадок в размере SO % соответствующих предельных значении деформаций, припеденных fi насгоищем приложении, а относительны и выгиб — п размере О.ЗЗЕДа//.

5 Для сооружений, перечисленных н ш л 1— 4, е фуныв.ченн гашг а виде сплошных ДЛИТ I[редельн ые значстши средних осадок допускается увеличивать is 1.5 раза

, 6 На основе обобщения опы га проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допуска­ется приним:иь предельные значения деформаций оспетанин. наливающиеся от укатанных н нас гол тем приложении

[21

СП 5Ф-101-2(ММ

Физика-механиченкис характеристики органо-минеральных и органических грунтов

Ж-L Значении характер нети к грунтов, приведенные в табл и пах Ж.1—Ж.4, допускается ис­пользовать дли пред вар и гель ной оцйееки основпешй, сложенных из пргано-миЕЕСрйЛЕШЕЛх и органи­ческих грунтов (см, 6.4,7),

Приложение Ж(р е к о л ш п И у е л а и ? )

Т a G л и и а Ж.1 — Средние значения физико-механических характеристик открытого торфа

Эпичен if е иокичателя при степени разложения Й>1

Показатель Uf р и с ПСЗ1X] IIH niHtlUI'Lj

5 - 2 1 ) 2 1 - 3 0 3 1 - 4 0 > -KJ 5-23 20-40 > 40I

В л аж н о ст ь , со о т ве тст в у ю щ ая п олн ом у иодо н ас ы щ е н и ю и7та„ доли единицы

14,5 1 2 .5 П.8 Ю.О 1 1 ,5 7,5 5.8

П лотность части ц т о р ф а р^. г / с м 3 ] ,6 2 1 ,5 6 1 ,4 9 1 ,4 0 1 ,5 8 1 ,5 ] 1,5

Модуль д е ф о р м ац и и при полной ила г о - ем кости М П а

0 .1 1 0 , 1 5 0,23 0 . 2 5 0 , 1 5 0 , 2 4 0 .3 1

К о э ф ф и ц и е н т бо к о в о го л атте ния ^ 0 , 1 2 0 , 1 9 0 ,2 5 0 ,3 5 0 , 2 2 0 , 4 3 0 ,5 0

К о э ф ф и ц и е н т к о н со л и д ац и и .м’/ г о д m 5 2 1 5 2 1

Т а б л и ц а Ж . 2 — Средние значения ф и з и к о - м е х а н и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к п о г р е б е н н о г о т о р ф а

ПоказательЗначения показатели при степени p a n оженил D,vS. й!

2 0 -3 0 31 40 41 —ЬН

П лотность грунта р, г / с м 1 1,0 1,05 1.2

П лотность частно 1рунта г/с.ч3 1 , 3 1,60 U 0

П р ир о д ная влаж н ость ы, доли е д и н и ц ы 5,0 2,2 1,7

К о э ф ф и ц и е н т пористости е 5,5 4,0 3,0

Уп>д вЕгутреннего трепня в , град 22 12 10

Удельное о ц епл ен ие с, к Па 20 25 30

Модуль д е ф о р м ац и и £, М П а 1,1 2,0 3,0

К о э ф ф и ц и е н т бо к о в о го давлени я % 0,24 0,28 0,32

Т а б л и ц и Ж.д ■■ Средние значения модуля деформации илов

Ил Коэффициент лори стопи е Модуль деформации МПа

С упесч аны й 0,8 5,11,2 3,3

С углинисты й 0.0 2,01,6 1,2

Глшшстьгй 1,2 1,62.0 0,8

122

ш

У Л.Ю1 ПСННЫе В природном

лплст-умии (<yjep- 1ю пилотные лол слоем минераль­

ных наносов)

О

*

ОХзS

1!еунлш 1 генные л природном залегании

Ьолотные под сдоем торфа

Озерные мол слоем полы

I

тэ ^

V00E-I01-0& 11Э

[J3i

:\T

rmdi

JFJ

xHvj

oMT

NiT

x,n]

v-oM

[jrH

(|j

тГ(к

-чд

иг£

-

р'Ж

СП 50-101-2004

Физики-механические характеристики элювиальных грунтов

И. I Значении характеристик грум тон, приведенные в таблицах И.] — И,3, допускаемся ис­пользовать для предварительной оценки оснований, сложенных из этих фунтов (ем. 6.5,9 и 6.5.12).

Приложение И( р е к о м е н д у е м о е )

Г а 6 л и ц а И.1 — С р е д н и е з н а ч е н и я ф и з и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к и п р е д е л а п р о ч н о с т и н а о д н о о с ­н о е с ж а т и е о и о д о н а с ш щ а ш о м с о с т о я н и и R э л ю в и а л ь н ы х с к а л ь н ы х грунтов м а г м а т и ч е с к и х п о р о д

Раз но вили ость Характеристик!! 'злюешдльешк ск;с'|щых грунтов магматических пород

элювиальных грунгол по стйп пи гшпегро.чидти П л о тн е ть р, 1 /Сн-1 К.ОЭфф1ШИСТ1Т

MrtjHfcmcTH hi-Д„. М11н Степень раэмяпшемнспЕ

К виде

С лабо вы вс грел ые Более 2,7 М енее 6,1 Более 15 МеразмягчаемыеВьг ветрел ые 2.5 < р 2,7 0.1 < е < 0,2 5 f it < 15 П р акти ческ и

неразмягчасмыс

С ил ь и о вы нетрсл ые 2,2 < р < 2,5 Б о л ес 0,2 М ен ее 5 Р азм я гчаем ы е

Т а б л и ц а И . 2 — З н а ч е н и я п р е д е л а п р о ч н о с т и н а о д н о о с н о е с ж а т и е в н о д о н а с ы щ е н н о м с о с т о я ­н и и Л э л ю а н а л ьн ье х с к а л ь п ы х т р у н т о в о с а д о ч Е ш х с и е м е н у и р о и а н н ы х п о р о д

Степс Fit вывсгрелости kur

Значении Я„ МПа, для элювиальны* осадочных СКАТЫ 1ЫЯ Г'РУШ'ОА

Аргиллиты и аленртлшыП сселниееи с преобладанием цемента

гишистпш КнрСОНЛ] HOS4)

1 > k ur > 0,95 1 2 - 2 0 3 0 - 5 0 5 0 - 9 5

0,95 > k ar > 0 ,9 S— 12 1 5 - 3 0 3 0 - 5 0

0.9 > k ur > 0,85 5 - 8 7 , 5 - 1 5 1 0 - 3 0

0,85 > kar > 0 ,8 2 , 5 - 5 , 0 5,0—7,5 5 - 1 0

М енее 0,8 М енее 2,5 М ен ее 5 М ен ее 5

Т а б л и и а И .З — З н а ч е н и я м о д у л я д е ф о р м а ц и и р а з н о в и д н о с т е й э л ю в и а л ь н ы х к р у п н о о б л о м о ч ­н ы х г р у н т о в

ЧиЛЧйНИЛ мО.чу.ПМ деформации M llil, и|ш иивддпмх оПгмчуЛщих мирндах

Разно мял] гость крулиоо&.томочиых грунтов

HZil'MZLC И ЧЙСКН it И МСТИМ и[]фи Ч1242 V! И X Ot AUtl Ч МЫ* и 1И?М е нти рп мни и мл

иодерзиащик кпарц беекпарцевых песчаникиаргиллиты

И ДЖЧфОЛИТЫ

Глыбовые Ме менее 60 Не менее 50 Не мел ее 50 11е м ен ее 40

Щ еб ени сты е в ы ветрел ы с 4 0 - 6 0 3 5 - 5 0 4 0 - 5 0 3 5 - 4 0

Щ е б с н и с т о -д р е с в я н ы е с л а б о - вы ветрел ые

3 0 - 4 0

'-ГзfV-<,1lAi

r*-J 3 0 - 4 0 2 0 - 3 5

Д рес вя 1 е ел е си л ьн он ы ветре л ы е Mctiee 30 M cficc 25 М енее 30 М ен ее 20

124

СП 50-101-2004

Расчет фундаментов в вытрамбованных котлованах по несущей способности и осадкам основания

Приложение К( р е к о м е н д у е м о е )

К.] Удлиненные фундаменты в вытрамбо­ванных котлованах (12.7.1) расешитыкают по не­сущей способности грунта основания исходя из условия (5.25), в котором рлсчетЕпто несущую способность грунта основания, называемую в дегл ьн е й 11 ге м н есуще й с i ] особ н осз'ыо фу] еда м е ] езд /у, определяют но К.2—К.6, коэффициент у. принимают равным 1, а у — рлвнЕям 1,4 при определении несущей способности расчетом и равным 1 -- по данным испытаний опытных фуидаментоЕ! статической нагрузкой (К. 12).

К.2 Для удлиненно™ з]>унламсп га в вытрам- бовашю.ч котловане с уширешпям основани­ем (рисунок 12.3(5) расчетную Ешсушую спо­соб]! ость па вертикальную нагрузку определя­ют как наименьшее из значений несущей спо­собности:

- по жесткому матер г: ал у, втрамбованному в дно котлована;

- по грунту уплотненной зоны;- по грунту природного сложения, подсти­

лающему уплотненную зону.При атом для проселочного грун та рассмат­

ривается состояние его полного замачивании.К.З Несущую способность фундамента Г^,

кН, но жесткому материалу, втрамбоваЕнюму в лею котлована, определяю! по формуле

(К.])где у — коэффициент условий работ ел фун­

дамента, принимаемый равным 1;F — параметр жесткого материала, j l р и -

ни маемый ранным К) 000 к Па для жест ко Ео бето!!а. шсСшя и гравия и 5000 кПа — для крупною ijecKa;

Л — площадЕг нижнего сечения фунда­мента, м'.

К.4 Несущую с п о с о б н о е фундамента Fn* кН, по грунту уплотненной зоны опреде:ш1от по формуле

Fr. - RлЛ„, 4- > Yf ;&'£>■ (К.2)где R — расчет нос сопроз ивпение, к П а , уз е-

л огнен но ею грунта под Езтримбован- пым в дно котлована жестким ма- териилом. определяемое по за бли­це К.1:

АЛ/. — пл о] ца дь по гг ере ч п шо сечения уши - репною основании из жесткою ма- териала в месте его наибольшего ушнрения, м2;

н„. — периметр поперечного сечения фундамента в его средней части, м;

dn — см. рисунок 12.3, /5;/ к — расчез ное сопротивление ipynia по

боковой jroEiepxпости фундЕЕМента, кПа, принимаемое по таблице К.2;

у L — кооффн ц не нт ус л о ви й работы гру н - та по боковой поЕзерхносзтз фунда­мента. принимаемый равным 0.S;

у , — коэффициент условий работы, п р и ­нимаемый равным 0,5;

£г — коэффициент, принимаемый рав-НЕЯМ 0, К;

/ — уклон боковых стенок фундамента в долях единицы, определяемый как отношение пилурапюсти сторон поперечного сечения н верхней и пижней пастях (фундамента к енясо­те фундамента, по ejc более 0.025;

Г — модуль деформации Bepxfiei’o слоя грунта, к Па. зале гаю песет) в преде­лах наклонной чаези фундамента (для просаленных грунт ов значение Е определяют по ре аул [штатам испы­таний грунта природною сложсешя в водолисышснном состоянии при измеЕЕСЕТии давления на грунт от пуля до Е!ачальЕюго просадочлого длЕспсния).

I I р и м с ч it ][ н с — П р и определении пока .кисля те куче сти / . ij т л Г т щ п х К . I и К . 2 тиачеиие пр ир од н ой м я к ш и м и w м р м иим укгг равны м ;

L. l w np ]i к < ■+ ;,1 е уif, НО IСЁ ЖИСС I , 1 -к- При И-' > и> ■L,2tv. при y fu toK H l'in i и rpvH'H jn п процессе гаьлрймАо-

ИЫЕЫИКЯ.

К. 5 Нес ушу ео способность фундамент! Гр, кН. по грунту природного сложения, подсти­лающему у] ел огненную зону, определяют по формуле

Рр = W f * YfIV Л 1 , №. 3)1ДС у - КОоффИННС'ПТ условий рабо-

тм п одет и л а ео 1 не го неуплот­ненного г ру if та, принимае­мый по таблице К.З;

— плопцдь поп е ре ч но го се1 ie> I и я уплотненной зоны в месте ее наибольшею размера, м-:

у , у j , у..н t r — то же, что и в формулах (К.1) и (К.2);

125

СП 50-Ю1-20М

d L Г. — то же, чго и в формуле (К .2);/( — расчетное сппро м-ш.']ем иг под­

сти лаю щ его сдоя [p y tr ia , кПщ определяемое для нс- просад очных грунтов по под­ращен у 5,5, а дли i [росадон- ных грунтов — по формуле

R ~ <А-., ~ + ( К.4)тле — еле чалы юс i трое ало члое давле­

ние, кПд;а . . . п а 0 — напряжения от собственного

веса ф у m а [дютвеч с rueеij Iо 11;i кровле подстилающего сдоя и на отметке заложения фу ее да- м е та , кПа;

а — коэффициент, принимаемый по таблице 5.6.

К.6 Для удлиненных фундаментов бел уш и- рения несущую способность определяют:

- по грунту уплотненной зоны — по форму­ле (К.2), в которую вместо ^ с л е д у е т подстав­лять ш ил падь сечении котлова еш понизу;

- по груш ту природ]tore сложения, под­стилающему уплотненную зону — по форм у­ле (К.З), в которой А,. — площадь проекции

Т а б je и ц а К. 1

уплотненной тоны, определяемая с учетом12.7.7.

К.7 Несущую способ!гость ipyiнов основания фут шуме] пои в вьгграмбсиши шых котлованах с уши­ренным основанием на горизантадьпые пщруаки и моменты 77, кН, определяют по (^рмудс

тле — коэффициент условий работы, при­нимаемый рантам Ю :

Д — г о р ю о н т а л Е ш а я с о с т а в л я ю щ а я реа к ­т и в е ш е ю отпора грунта, кПа, опре­деляемая по формуле (К.6);

Ь — то же. что и в 12.7. L;№dp — го же, что и в формуле (К.2).

К.Н Горюонталы1ую составляющую реак- ти иного отпора грунта f k. к11а, по уплотнен­ным боковым стенкам ВЕЛтра.чбоваппых котло­ванов для монолитных фундаментов, бетони­руемых ираепор, Е j ри 11 и м а ю г рл bi ео и

Д = я - К нт л е « и ^ 1 — коэффициенты, соответствен е ю

равные: а = 60 кПа; i — 0,4; ат — среднее вертикальное напряжение

в сечении фундамента на глубинв (),.зе7„, кПа.

J

] Дубина от [тиерхносгндп мим уширенного

ОС1К>РДНИЯ, м

Расчетные сопротивления уплотненных груптоЕ] при втрпмбоншЕалил id л но к о п и пин а жесткого материи.!id R ^ к Пи, мри пипитателе текучести ф , раиннм

и <u (U 0.4 6,6

2 6500 2000 2000 1400 000 700 5003 7500 4000 3000 2000 1200 1100 6004 Si 300 5 L00 зпоо 2500 1600 1250 700л к ш 6200 4000 2 &00 2000 1300 soa

6 02.50 6.5.50 4 L 50 .3050 2100 1350 825

Т а б л и ц а К. 2

Средняя глуби Mil располо­жен ил ljlvh L’fiVHTu. м

Расчетные сопротивления кПц, при

rpVMTOEi J\0 бОКЙЕЙИ JlLUJCpSПОСТИ фунди\И2Н 1 Я Jv, МиКД З'Н-ь-'1 'ПЛчуЧСиШ /j. , [JilKHOM

0.2 0.3 0.4 0,5 0,6 0.8 1.0

1 35 23 15 12 « 4 22 42 30 21 17 П 5 4J 48 34 25 20 14 7 54 52 38 27 22 16 8 55 56 40 29 34 17 8 66 58 42 31 75 Ifi 8 6

Т а б л и ц а К..3

Глуб и н а трам бования d ^ м 2 2,5 3 3,5

К о э ф ф и ц и е н т услов и й работы у ' 1 [,2 1.4 1,6

12 6

СП 50-101-2004

К.9 Мри расчете оснований фу ила мен'гаи и вытрамбован нг х котлованах но деформациям на расчетное сопротивление груша основания /?if2l ирнЕжмают минимальное ил значений:

'R определяемого с использованием проч­ностных характеристик <рц и си уплотненных грунтов в волоЕЕасышеЕжом состоянии;

определяемого исходя из давления на полсти ляюеци ее уплотненную то ее у I руЕЕТ при­родного сложению

При отом максимальная величине! рЕ!Счет­но го сопротивления [рунта о сноеш еия фунда­мента в вытрамбованном котловане ЛГ(?| не должна превыЕПЕ!ть предельного значению ус­танавливаемого в зависимости от ширины фун­дамента Ьт па глуби не 0,5г/ , и равного; 0,5 МПа при Ь < 0,8 м: 0,6 МПа при h < 1,4 м; для промежуточных значений Ьт предельное зна- чеппе RU2} определи юг интерполяцией.

К. 10 Осадки столбчатых и ленточных фун­даментов в вытрамбованных котлованах Ост ушпрения определяют по схеме двухслойного основания, состоящего из уплотненного слоя груша толщиной к, = l,56wf и подстилающего грунта с использованием соответствующих значений модуля деформации. При утом для ПроСЕШОЧНЫХ Еру ИТОН ИСПОЛ1СЕУЮТ модуль дефор­мации г ру ее та в водонас виненном состоянии, который для подстилающего слоя принимают ее ие! есриале изм сееспин давления от пуля до начального присадочною давления р ,.

Расчет осадок лсеегочных фу и да .ментов про­изводя]' е у ч се ом взаимного влияния двух со­седних фундаментов (по одному с каждой сто­роны).

К.М Осадки фундаментов в вытрамбован­ных к отлова ее ах с уширенным о с н о в а н и е м о п ­

ределяют но К. Ш без учета сжатия жесткого материала, втрамбованного в дно котлована. Размеры фу н даме ее та нрипимЕЕЮТ равЕЕЫмн раз­мерам поперечного сечения уширенного осно­вания из жесткого материю']а в месте его наи­большего ушИренин. Глубину задожештя ф ун ­дамента принимают на отметке низа уширен­ной части

К. 12 Несушая способность фундаментов в вы грамбо ванных котлованах может (дать о пре­деле! га по результатам полевых испытаний вер- тикалыпчми статическими нагрузками.

За 11есущуюс|[особЕ10егьфу!Еланентл F\ при- нпмают нагрузку, при которой осадка испи­ты isac м ое о (]lyеед аме!ета Д, мм, дости [аез значе­ния, опрслеляемоЕ-о ею формуле

Д = £ГИ, fK.7)где 7 — предел ьнал средняя осадка фунда­

мента проектируемою сооружений, мм, назначаемая в соответствии с требованиями 5.5.46— 5.5.56;

с, — коэффициент перехода от предел е-.- ной средней осадки фундамента проектируемого сооружения к осад­ке опытною фуНЛЛМС1ЕЕЙ.

З Е Е а ч е н н е В , п р н н и м а Е о т р а в н ы м ;- ятя фундаментов безуширегЕных осееошепий

при их ширине в среднем сечении Ь/п < 1,2 м 'i = 0,2, а при Ьт > ] ,2 м £ = 0,3;

- для фундаментов с у iмиренным основа­нием с, = 0,3;

- для фрагментов ленточных фундаментов, состоящих нс менее чем из трех фундаментов, = 0,3;

- д л я отдельных фундаментов, нхоля1дих в состав ленточных фундаментов, В,— 0,2.

127

Cl[ SO-II)]-2004

Приложение Л(сп равочн ое)

Основные букве иные обозначения

Коэффициенты надежности

•ff — но нагрузке;у, — по материалу;у — по фунту;уп — по назначению сооружения;у — коэффициент у ело в и й работы.

Характеристики грунтов

X — с рсд i ice зн ач с е е ис ха ра ктср не ги -ки;

X — нормативное значеЕше;X — расчетное змачом ие;ct — доверительная вероятность

(обеспечен ее исгъ) расчетных значений;

р — плотность;Prf — плотность в сухом состоиееии;рЛ, — п л от н осте! обратной час ея п к и;е — коэффициент пористости;w — влажность при рол пая;Wp — илажностЕ! на границе пластич­

ности (раскатывания); ivt -- илажЕюсть па |ранипе текучес­

ти;v — конечная (установивш аяся)

влажность;v wt ~ влажность, соответствующая

полному водонасыЕ![.снию; начальная присадочная влаж­ность;

wjir — влажность набухании;— влажность на пределе усадки;

,Тг — степень влажности;IL показатель текучести;у — удельный вес;у t — удельный вес с учетом взвеши-

наюшето лейст is и я ееоды; р , — начальное просалочнос давле­

ние;р .1л. ; щ в л с е 1 и с н а бу ха е е ия;еч, — относительная проелдочность;г — относительное набухание;t o i l toe ит с л j>e 1 аи л и ] [с й I ian у с а д к а ;f , — относительное суффочионное

сжатие;/ - ■ отпос и i ел ы еос е о держан ие op l а-

нического Ечещества;Dpti — степеЕЕЬ разложения органичес­

кого вешен ва;с — удельное сцепление;

Ф — угол внутреннего трения;Е ■ - модуль деформации;v — коэффициент Пуассона;Rc — предел, прочности на од ее оос мое

сжатие скальных грунтов; cv — коэффициент консолидации.

Нагрузки, напряжения, сопротивления

F — сила, расчетЕЕое качение силы:/ — сила на ед 1-шипу длины;(у. Г, — вертикальная и горизонтальная

составляющие силы;РЧиЛ Р,г — силы, дейсгвуЕОшис по плоско­

сти скольжения, соответствен­но сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);

N — сила нормальная к подошвефундамента;

п — то же. нет единицу длины;&’ — собственный вес фундамента;q равномерно распределенная

ве рт и к а л |щ л si п р и гру з к а; р — среднее давление под подошвой

фуЕща мента;а — нормальное мат [ряжение:т — касательное напряжение;и — избыточное давление в норовой

воде;гтг — вертикальное нормальное на­

пряжение суммарное; с — то же, от собственного веса

груз 1та;о — го же, от ииешлей нагрузки

(давления фундамента);R — расчетное сопротивление ф ун­

та основания;Нй — расчетное сопротивление грун­

та основания для предвари соль­но го 11 аз н а че н и я ра зм е ро в фун­даментов;

Рц — сила предельною сопротивле­ния основания, соответствую­щая исчерпанию ein несущей способности.

Деформации оснований и сооружений

s — средняя осадка основания;■ ■ просадка;

А — подъем осЕЕОвания при набуха­нии грунта;

123

СП Sft-lfl 1-2004

— осадка основания в результате drвысыхания набухшего грунта;— суффозии иная осадка;— разность осадок (просадок); d K

i — крен фундамента (сооружения);ft — относительный угол закручива­

ния;

"5гN

Ф, - - горизонтальное перемещение;— предел ьное значение деформа­

к

к

Лт,>

ции основания;ЛIj.'l - - то же, по технологическим тре­

бованиям;

-V — то же, по условиям прочности.устойчивости И фС щи ПОСТОЙ КО­СТИ к о н с т р у к ц и й . л ,'..

Геометрические характеристики л »

h ширина подошвы фундамента; Н ,fi — ширина подвала; Z

К — ширина источника замачивания(зам ач и вас мой п л оша ли) ; : - i - j b

i — длина подошвы фундамента; D Lл - I/Ь — соотношение сторон подошвы

фундамента;N L

А — площадьподошвыфупдамета;t 'L

L — длина здания;В С

d, <!„ d, — глубина заложения фундаментасоответственно от уровня пла­

B . S Lнировки, от поверхности при­B . S I Vродного рельефа и приведенная

от пода подвала;<*ь глубина подвала от уровня пла­ B . S H

нировки; W L

глубина сезонного промерзания грунта соответственно расчетная и нормативная;глубина расположения уровня ПОДЗСМ1Ш1Х вод;относительное тагдубление фун­дамента;толщина слоя груЕгга; глубина сжимаемой золши: толщина слоя просддочных j ру ] п ш ( 11 росадо н 11 ая то л 11 ia); тол и тина зоны просадки; то же, о г внешней нагрузки; то же, от собственного веса грунта;голшнпа тоны набухания; то же, усадки;толщина выщелачиваемой зоны; глубина (расстояние) от поло швы фундамента; относительная г л уб и 11 а; отметка планировки; отметка поверхности природно­го рельефа;отметка подошвы фундамента; нижняя граница ежимаемой толщи;то же, просадоиной толщи; нижняя Гранина толы набуха­ния;то же, тоны усадки; уровень подземных вод.

129

СП 5(1-101-2004

У Д К 624.15 (0H174j

Клю чевы е С ло и л осштианин, ф унда м ен ты , [ipOcknipOHiicm C, устройство

Ufi

И кание официальное

Croj fipnnn,1! по проектированию и строительствуПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ОСНОВАНИЙ

И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙСП 50-101-2004

Зав. hit. отл. ДФ Калинина Редактор ЛМ. Кузьмина

Т ех н и чески й редактор T.\f. Борисова К орректор / / . / / . Грачрпи

К омпью терная нерстка Г. Л. П/юкофмта

J 1од[|исаио и печать 2#. 02.2005. Формат 11оч;| I ь (к])ССТл;1я Уел. irc'S.л. I ^,Я.

Тираж Я01> -jk 'j . Такц-i N ; 37<j .

Фс де pa.11 hi me гоеудирстеннос умиирши; предприятие о Центр ириски гой продуш ит и сгршгтелЕк-.твс* (Ф Г У П Ц П П )

12723а. Мсн квл, Янширчвахл' ш.. J6, кори. 2.1ел/фдхе. (095) 4Ь2 42-С-п приемная.

Тел,- (095) 4S2-42-94 — т л е л лпкл.иж,fit1) 5) 4X2-1]-12 — проектный отдел;(095) 4S2-J2-97 — проектный кабинет.

Шифр подлиски 511,5,50

Д ЛЯ ЗАМЕТОК

ВНИМАНИЕ!

Письмом Госстроя России от 15 апреля 20Q3 г.№ НК-2268/23 сообщается следующее-

Официальными изданиями Госстроя России, распространяемыми через роз­ничную сеть на бумажном носителе и имеющими на обложке издания соответ­ствую идий голографический знак, являются:

справочно-информационные издания: «Информационный бюллетень о нор­мативной, методической и типовой проектной докугиеж ации» и Перечень «Норма­тивные и методические документы по строительству», издаваемые государствен­ным унитарным предприятием «Центр проектной продукции п строительстве» (ГУП ЦПП), а также научно-технический, производственный иллюстрированный жур­нал «Бюллетень строительной техники» издательства «БСТ», в которых публикуотся информация о введении в действие, изменении и отмене федеральных и террито­риальных нормативных документов;

нормативная и методическая документация, утвержденная, согласованная, одобренная или введенная в действие Госстроем России, издаваемая ГУП ЦПП,