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UNIVERSIDAD ANDRES BELLO
Facultad de Ingeniería
Departamento de Ciencias de la Ingeniería
CARACTERIZACIÓN HIDROGEOLÓGICA DEL ACUÍFERO SEMICONFINADO SUBSUPERFICIAL
DE LA COMUNA DE NINHUE, REGION DE ÑUBLE, CHILE
Tesis de pregrado para optar al título de Geólogo.
Autor:
Nicolás Andrés Toledo Villa
Profesor tutor: Cristian Vera Soriano
Concepción, 2020.
RESUMEN
Se determinó la composición litológica del sector sur del acuífero de Ninhue mediante Sondaje Eléctrico Vertical SEV, clasificando la formación geológica como un acuífero semiconfinado compuesto por gravas arenosas, limitada superiormente por una capa semipermeable de arena arcillosa definida como acuitardo e inferiormente por roca intrusiva de edad Carbonífero-Pérmico representada por el Batolito Costero del Sur que actúa como acuifugo, todo lo anterior cubierto por suelo orgánico-arcilloso. Los SEV son analizados en conjunto a datos geofísicos recopilados de manera bibliográfica, con métodos de Transiente Electromagnética TEM. Además, se determinan distintos parámetros hidráulicos para las capas saturadas, de tal forma, se estima una capacidad de infiltración para los suelos predominantes, que varían entre 20 a 290 mm/h para suelos agrícolas y entre 10 a 30 mm/h para suelos generados por bosques. En cuanto al acuitardo que subyace los suelos, se estimó una conductividad hidráulica de 0.1 m/d, con transmisividades entre 0 y 3.5 m2/d. Respecto al acuífero, este presenta variaciones significativas en las potencias estimadas, con valores de 3 metros principalmente en sector Cerro Ninhue, hasta 77 metros en sectores suroestes de la comuna, con capacidad de almacenamiento total de agua de 128 a 288 Hm3 y volumen eficaz extraíble de 93 a 181 Hm3. Las transmisividades varían en tres rangos, 0-10 m2/d, 10-100 m2/d y 100-350 m2/d con conductividad hidráulica promedio de 4.8 m/d. Los parámetros obtenidos son incorporados en un Inventario de Puntos de Agua IPA que posee 64 puntos georreferenciados, siendo posible obtener diversos modelos conceptuales de tipo mapas en conjunto a metadatos de sitios web. Finalmente, se integra la información en un modelo hidrogeológico generalizado de fácil comprensión que identifica zona de recarga, descarga y dinamismo hidráulico de las capas del subsuelo.
ABSTRACT
The lithological composition of the southern sector of the Ninhue aquifer was determined by SEV
Vertical Electric Sounding, classifying the geological formation as a semi-confined aquifer composed
of sandy gravels, limited superiorly by a semipermeable layer of clay sand defined as aquitard and
inferiorly by intrusive old rock. Carboniferous-Permian represented by the Southern Coastal
Batholith that acts as an aquifuge, all of the above covered by organic-clay soil. The SEVs are
analyzed together with geophysical data collected in a bibliographic way, with TEM Electromagnetic
Transient methods. In addition, different hydraulic parameters are determined for the saturated
layers, in this way, an infiltration capacity is estimated for the predominant soils, which vary
between 20 to 290 mm/h for agricultural soils and between 10 to 30 mm/h for generated soils.
through forests. As for the aquitard that underlies the soils, a hydraulic conductivity of 0.1 m/d was
estimated, with transmissivities between 0 and 3.5 m2/d. Regarding the aquifer, it presents
significant variations in the estimated powers, with values of 3 meters mainly in the Cerro Ninhue
sector, up to 77 meters in the south-eastern sectors of the commune, with a total water storage
capacity of 128 to 288 Hm3 and effective removable volume 93 to 181 Hm3. The transmissivities vary
in three ranges, 0-10 m2/d, 10-100 m2/d and 100-350 m2/d with an average hydraulic conductivity
of 4.8 m/d. The parameters obtained are incorporated into an IPA Water Points Inventory that has
64 georeferenced points, making it possible to obtain various conceptual maps-type models in
conjunction with website metadata. Finally, the information is integrated into a generalized
hydrogeological model that is easy to understand, identifying the recharge, discharge and hydraulic
dynamism zone of the subsoil layers
1
INTRODUCCIÓN
Chile actualmente experimenta una
alteración en la pluviometría con tendencias a
la disminución de precipitaciones, donde el
déficit se ha alzado sobre el 50% en ciertas
zonas del territorio, que datan desde el año
2010 (Dirección Metereológica de Chile,
2018), atribuida a una macrosequía sostenida
en múltiples factores (CR2, 2015). Situación
reconocida públicamente por el gobierno de
Chile como uno de los problemas
primordiales que enfrenta el país en la
actualidad (MOP, 2020).
Uno de los múltiples factores importantes de
la escasez hídrica es el aumento acelerado de
la demanda del recurso, provocando un
agotamiento de las fuentes de agua
superficiales, lo que ocasiona un incremento
de la exploración y explotación de los recursos
hídricos subterráneos para poder satisfacer
las necesidades domésticas, agrícolas, e
industriales, entre otras (DGA, 2006).
De lo anterior, no queda exenta la Región del
Ñuble, a pesar de poseer una cuenca
hidrográfica compuesta por numerosos
cauces de régimen mixto, ya que, los
principales afluentes nacen en la cordillera y
precordillera de Los Andes, adquiriendo su
aporte por deshielos primaverales y por
precipitaciones invernales (DGA, 2004). En la
actualidad presenta un déficit de
precipitaciones del 59%, con baja de caudales
de los principales ríos sobre el 80% para mayo
del 2020 (DGA, 2020). Estas variaciones en
especial de precipitaciones han sido
fluctuantes, según datos oficiales, en el
período de 2010 al 2019 se observa déficit en
todos los años excepto en 2014 donde superó
el promedio con un 5% de superávit (DGA,
2014).
Ninhue, comuna de la provincia de Itata,
Región del Ñuble, establecida contigua al Río
Lonquén, ubicada a 46 km al noroeste de
Chillán en la vertiente oriental de la Cordillera
de la Costa (Figura 1), constituida
demográficamente por 5.213 habitantes
según últimas cifras del INE, con una
superficie aproximada de 401 km2 donde
muchos de los sectores existentes se proveen
económicamente mediante agricultura y
forestación de monocultivo de Pinnus radiata
y Eucalyptus globulus (Figura 2), siendo vital
el agua como recurso, abasteciéndose
principalmente de aguas subterráneas. Se
encuentra actualmente con necesidades
hídricas, donde la problemática principal es la
captación y calidad de caudales que
satisfagan la demanda de la población. Por
tanto, es de importancia realizar una
evaluación de estas necesidades en base a la
población, usos de suelos, explotación hídrica
y caracterización hidrogeológica del acuífero,
para identificar posibles soluciones a futuro
que se basen en criterios de sustentabilidad
hídrica.
2
Figura 1. Mapa de Ubicación Localidad de Ninhue Fuente: Elaboración propia con metadatos. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS- 84.
Figura 2. Mapa de Usos de suelo de Ninhue. Fuente: Elaboración propia, con metadatos web. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
3
OBJETIVOS
Objetivo General
Como objetivo general se considera
caracterizar hidrogeológicamente el acuífero
presente, determinando parámetros
esenciales que permitan evaluar posibles
soluciones de sustentabilidad hídrica
enmarcadas en una gestión eficiente del
recurso en la comuna de Ninhue.
Objetivos Específicos
Para el cumplimiento del objetivo principal es
necesario desarrollar los siguientes puntos:
• Identificar una metodología de
trabajo que se ajuste a las
condiciones existentes y sea capaz de
entregar resultados fiables para una
interpretación de calidad.
• Elaborar base de datos detallada de
los puntos de extracción de aguas
subterráneas.
• Desarrollar digitalización de la
información con representaciones
simplificadas de las características
geológicas e hidrogeológicas para
una comprensión más acabada.
• Realizar cálculos para identificar
parámetros relevantes de la
dinámica del acuífero y que
contribuyan a la realización de
futuras soluciones
MARCO GEOLÓGICO
La comuna de Ninhue presenta variaciones
morfológicas asociadas a la diversidad de las
unidades geológicas existentes, con
predominancia de relieves suavizados de baja
pendiente (Figura 3).
Figura 3. Mapa de pendientes sector sur de Ninhue. Fuente: Elaboración propia, con uso de ráster DEM de ALOS PALSAR. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Geomorfología del Área
La geomorfología existente según Börgel, 1983, corresponde a 3 morfoestructuras, desde el norte hasta el centro de la comuna corresponde a Llanos de sedimentación fluvial o aluvial, por el sur al Llano central fluvio-glacio-volcánico y con menor presencia se encuentra la Cordillera de la Costa que limita gran parte del margen occidental de Ninhue con las elevaciones más altas (Figura 4).
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Figura 4. Mapa Geomorfológico de Ninhue Fuente: Elaboración propia, modificado de mapa geomorfológico
Börgel, 1983,. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Geología del Área
Las unidades rocosas se constituyen mayoritariamente por rocas intrusivas donde las más antiguas de edad Paleozoica Superior, concretamente del Carbonífero – Pérmico, se componen por granitoides calcoalcalinos (CPg) que son representadas por el Batolito Costero del Sur (Hervé et al. 1976). Litológicamente exhibe una zonación composicional lateral, describiendo una variación de granodioritas y tonalitas de biotita y hornblenda en la zona central, a granitos de biotitas y muscovitas hacia los límites laterales (Hervé, 1977). Estas rocas en gran parte son sobreyacidas por inconformidad por secuencias sedimentarias marinas y transicionales de edades Triásico Superior (Tr1m) siendo la unidad sedimentaria más antigua de la zona (Moreno et al., 1976), compuestas por sedimentos
volcano-sedimentarios, conglomerados, areniscas, limolitas y andesitas porfídicas. Ambas unidades son instruidas por plutones de edad Jurásica Inferior de dirección discontinua que representan los altos topográficos del área, poseen una composición semejante a los granitos del Batolito Costero, precisamente por dioritas, gabros, monzodioritas y granodioritas (Jig), definidos como Plutones Flamenco y Caldera-Pajonales (Muñoz Cristi et al. 1953). En el extremo norte de la zona oriental del área de estudio afloran depósitos fluvio-aluviales, coluviales y de remoción en masa. Sedimentos que rellenan valles actuales, y en menor proporción existen zonas donde se evidencian depósitos glaci-fluvial, deltaicos y litorales de edad Pleistoceno-Holoceno (Q1) (Figura 5).
Figura 5. Mapa geológico de Ninhue Fuente: Elaboración propia, modificado de SERNAGEOMIN, mapa Geológico, Chile 1:1000.000). Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
5
MARCO HIDROGEOLÓGICO
El intenso proceso de meteorización química que ha actuado sobre las rocas graníticas de la Cordillera de la Costa producto de las numerosas escorrentías superficiales que modifican el relieve, ha permitido la formación in situ de suelos profundos de espesor variable, compuestos por materiales detríticos de textura fina a media gruesa, expuestos a la erosión y baja productividad. Estos suelos favorecen la infiltración y acumulación local de pequeñas cantidades de agua subterránea, controlada por una topografía de lomajes fuertes (González et al., 1999). Estos suelos conforman parte de la subcuenca hidrológica “Itata Bajo”, donde en el sector de Ninhue la subdivisión de unidades geológicas del suelo corresponden a:
• Unidad 1, definida como sueloorgánico de dos tiposprincipalmente, tipo A (agrícolaestándar con materia orgánica) ytipo B (arcilloso con materiaorgánica). Posee espesores variablesde 0,4 a 1 m y capacidad deinfiltración estimada de 20 a 290mm/hr para tipo A y de 10 a 30mm/hr para tipo B.
• Unidad 2, definida como acuitardode espesores variables entre 2 y 22m, se compone por detritosarenosos con porcentaje importantede arcillas, posee transimisividadestimada, de 0 a 10 m2/día, yconductividad hidráulica estimadade 0,1 m/día.
• Unidad 3, definida como acuíferosemiconfinado de potenciasvariables de entre 5 a sobre 70metros aproximados, se componeprincipalmente por detritosarenosos con porcentaje importantede gravas (~20%) y presentatransmisividades en 3 rangos, 0 – 10m2/día, 10 – 100 m2/día y 100 – 350m2/día. Y conductividad hidráulicaestimada de 4,85 m/día.
• Unidad 4, definida como acuífugocompuesta por roca intrusivacorrespondiente al Batolito Costerodel Sur. Por su litología se asumeincapacidad de conductividadhidráulica y permeabilidad nula.
METODOLOGÍA
La metodología trata de trabajos pre, durante
y post terreno para lograr modelos
conceptuales de fácil lectura y comprensión
(Figura 6). A detalle, es necesario ejecutar los
siguientes puntos.
• Campaña de prospección y
exploración
Corresponde a la determinación de
ciertos puntos transcendentales en el
área (tanto dentro como alrededor de
la localidad de Ninhue), los que
comprenden a pozos y punteras para
generar un Inventario de puntos de
agua (IPA), éstos son obtenidos
mediante datos otorgados por
ESSBIO, catastro de pozos del Plan de
Riego 2017 realizado por la Comisión
Nacional de Riego CNR y del catastro
de pozos explotados de
constituciones, Provincia de Ñuble,
realizado por la DGA 2006.
Además, se seleccionan puntos
estratégicos según asentamientos y
localización observados a través de
imagen satelital para nuevos datos de
pozos y para la realización de un
sondaje eléctrico vertical (SEV)
(Anexo 1 y 2).
Los datos para el IPA son tomados
mediante pozómetro y GPS (Anexo,
3), e incluye información de:
ubicación geográfica, cota, nivel
estático, caudal estimado (L/s) y
profundidad de perforación
estimada.
6
La recopilación de datos geofísicos en
sector Cerro Ninhue, corresponde a la
inyección de corriente a través de dos
electrodos mientras que con otro par
de electrodos se mide el voltaje de
respuesta mediante un voltímetro de
alta impedancia, realizado en tres
puntos linealmente contiguos para
una mejor representación del
subsuelo (Anexo 4 y 5).
• Análisis de datos
Las mediciones son tratadas a través
de un arreglo geométrico
denominado Schlumberger utilizando
el Software IPI2win (Anexo 6). Previo
a la utilización del programa
mencionado, los datos deben ser
ordenados en tablilla Excel
promediando el voltaje e intensidad
de corriente para completar las
casillas de éste. Los datos obtenidos
deben interpretarse como una
relación lineal entre la resistividad
real del terreno y la resistividad
aparente obtenida en exploración
asociada a un suelo homogéneo, esto
se puede realizar conociendo la
cantidad de corriente inyectada y el
espaciamiento entre electrodos. Para
interpretar las litologías
constituyentes del subsuelo, se
deben comparar los valores de
resistividad obtenidos respecto a
valores normados de materiales
según diversos autores (Anexo 7 y 8),
además deben correlacionarse con la
información geológica conocida de la
zona.
• Integración datos y modelos
conceptuales
El inventario de puntos de agua (IPA)
se realiza integrando datos propios y
bibliográficos como información de
pozo CNR, ESSBIO, DGA y datos
granulométricos de Acuaequip Ltda
(Anexo 9).
Los datos de Excel tanto del IPA como
los geofísicos se importan a ®ArcGIS
10.4.1 en conjunto a metadatos de
obtención gratuita de diversos sitios
web para generar mapas de isopiezas,
gradiente hidráulico, caudales en el
acuífero y acuitardo, transmisividad
en acuífero y acuitardo, isoyetas,
isotermas, y balance hídrico,
obtenidos mediante diferentes
metodologías (Anexo 10 y 11).
Con los valores geofísicos logrados se
genera una representación en 2
dimensiones correspondiente a un
perfil hidrogeológico de los SEV1,
SEV2 y SEV3. Y, además, una
representación en 3 dimensiones del
acuífero a través de procesamiento
SIG, integrando datos del SEV con
información geofísica TEM (método
de Transiente Electromagnético)
realizado por DGA, 2018 (Anexo 12) y
un modelo de elevación digital DEM
de alta resolución con corrección de
terreno remuestreada a 12.5 m
extraído del satélite ALOS (Advanced
Land Observation Satellite) de
Agencia Japonesa de Exploración
Aeroespacial (JAXA) con un rádar de
apertura sintética PALSAR. Donde
mediante interpolaciones de valores
se estiman las profundidades de cada
capa litológica en toda la extensión de
la zona de interés. Lo anterior es
llevado a cabo mediante el método
de interpolación de la Distancia
Inversa Ponderada (IDW) la cual a
comparación del resto de métodos de
7
interpolación contenidos en ®ArcGIS
10.4.1 entrega información más
precisa (Anexo 13).
Utilizando los ráster IDW del techo
del acuífero, el nivel del intrusivo (con
valores en m.s.n.m.) y la
incorporación de valores máximos y
mínimos de porosidad total y eficaz,
determinados con los porcentajes
granulométricos y tabla de
porosidades según Sanders (1998), se
determinan posibles volúmenes de
almacenamiento y de extracción del
acuífero (Anexo 14).
Finalmente, se realiza un perfil
esquemático generalizado de la zona,
estimando sectores de recarga y
descarga en razón del
comportamiento hidrogeológico del
suelo y subsuelo.
Para esto es necesario calcular la
capacidad de infiltración del suelo,
identificando primero, los tipos de
suelos existentes, luego según
expresión de Horton para tiempos de
1hr, 3hr y 1día (Anexo 15).
Figura 6. Diagrama de metodología utilizada.
RESULTADOS
Resultados modelos geofísicos
La modelación geofísica de los sondajes
eléctrico vertical desarrollados en el sector
Cerro Ninhue en septiembre de 2019,
permiten obtener una estimación de la
estratigrafía del subsuelo, además de
entregar información del nivel de saturación
de agua de cada estrato, por tanto, es posible
evaluar la profundidad a la que se encuentra
el nivel del agua, cuando esta existe.
Con las tabulaciones de los datos y usos del
software IPI2win (Anexo 16, 17 y 18), se
logran dos perfiles como resultado del
modelo geofísico, uno correspondiente a la
pseudo sección cruzada de los valores
obtenidos donde se observa un aumento de
la resistividad de forma gradual a mayor
profundidad con valores que van desde los 10
hasta sobre los 500 Ω*m y un segundo perfil
correspondiente a la delimitación de las capas
con sus respectivos valores de resistividad y
profundidad respecto a la altura real en
m.s.n.m de cada SEV (Anexo 19).
Los valores de resistividad correspondiente a
cada capa son interpretados teniendo en
cuenta la geología del área, datos de sondajes
8
para pozos realizados por ESSBIO S.A. (Anexo
20 y 21) y datos de perfiles geofísicos TEM. De
tal manera se determinan 4 capas (Tabla 1).
• Capa 1 superior de suelo orgánico con
resistividades cercanas a los 40 Ω*m.
• Capa 2 de mayor potencia compuesta
por arena arcillosa con resistividades
entre 50 y 300 Ω*m con baja
saturación.
• Capa 3 de gravas arenosas con
resistividades entre 300 y 500 Ω*m
con saturación media aproximada.
• Capa 4 o semiespacio,
correspondiente a roca intrusiva con
resistividades superior a 500 Ω*m.
Tabla 1. Modelo litológico interpretado para SEV1, SEV2
y SEV3, con espesores aproximados.
Teniendo en cuenta que por composición
granulométrica la capa 3 corresponde al
acuífero, se elabora una tablilla Excel con los
valores de elevación en m.s.n.m. para cada
capa (Anexo 22), donde se obtiene las
potencias en cada punto para generar un
mapa representativo de las potencias
estimativas de la formación (isopacas), con
rangos cada 5 metros y variación general de
potencia de 3 a 77 m, se distinguen zonas de
mayor potencia en los sectores de Coyanco,
Gualte, Rangue, Quirao, San José y Santa Rosa
con valores sobre los 45 m (Figura 7). Y,
además, conociendo la composición litológica
se obtiene perfil hidrogeológico de los SEV 1,
SEV2 y SEV3, teniendo una visualización
esquemática de la distribución del subsuelo y
la profundidad estimada del nivel freático, el
cual aumenta proximidad a la superficie
desde SEV3 a SEV1 (Figura 8).
Con los valores estimados de profundidad de
los techos de cada capa, tanto para los puntos
SEV como TEM, se obtienen ráster de
interpolación (IDW). Capa 1 que corresponde
a Suelo orgánico es representado por ráster
DEM (topografía), Capa 2 representa el techo
de Arena arcillosa, Capa 3 al techo de Grava
arenosa, capa 4 indica la superficie de Roca
intrusiva (Figura 9).
Considerando los valores de elevación del
techo y muro del acuífero, más, cálculos de
porosidad estimada para la litología existente,
se obtiene un volumen representativo de
almacenamiento total y eficaz para
porosidades mínima y máxima
respectivamente (Tabla 2) (Anexo 23).
Figura 7. Mapa de Isopacas del acuífero semiconfinado
del sector sur de Ninhue Fuente: Elaboración propia.
Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal
Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de
Referencia Geodésico: WGS-84.
Litología
Capa 1 0-1 m Suelo orgánico 0-0.5 m Suelo orgánico 0-1m Suelo orgánico
Capa 2 1-15m Arena arcillosa 0.5-5 m Arena arcillosa 1- 7 m Arena arcillosa
Capa 3 15-26 m Grava arenosa 5-18 m Grava arenosa 7-17 m Grava arenosa
Semi espacio > 26 m Roca intrusiva > 18 m Roca intrusiva > 17 m Roca intrusiva
SEV1 SEV2 SEV3
9
Figura 8. Perfil hidrogeológico modificado del modelo geofísico de IPI2WIN, elaboración propia.
Figura 9. Superposición de capas por datos SEV y TEM mediante extensión de ArcGIS, ArcScene. Imagen 1 indica topografía de Ninhue con limitación del área en contorno amarillo además de puntos IPA y geofísicos y río Lonquén, imagen 2 techo de arenas arcillosas, imagen 3 techo acuífero, imagen 4 muro de acuífero correspondiente al intrusivo, imagen 5 vista de superposición de capas. Elaboración propia.
Tabla 2. Valores estimados de volumen de
almacenamiento y eficaz para extracción.
Resultados modelos Hídricos datos IPA Y SEV
Los resultados referentes a la elaboración de un Inventario de Puntos de Agua IPA, aporta una información ordenada y detallada de los
distintos puntos de extracción de agua en la comuna de Ninhue, con datos de fácil uso y manipulación para obtener diversos modelos conceptuales sobre dinámica hidrogeológica del sector. Se obtuvo un total de 64 puntos de agua, donde 34 corresponden a datos DGA, 5 a datos CNR, 4 a ESSBIO S.A., 10 propios y 1 de Acuaequip Ltda. Y donde todos poseen un revestimiento de cemento a excepción del dato Acuaequip que no especifica. Por último, 30 de ellos, representan perforación tipo noria, 31 tipo pozo y solo 4 tipo puntera (Anexo 24), para obtener la conductividad hidráulica se utilizaron los resultados granulométricos de Acuaequip Ltda (Anexo 25 y 26).
Para un mejor orden se segregan los datos IPA en dos tablas Excel, una con los puntos de agua que según su profundidad de perforación alcanza el nivel del acuífero y otra tabla con puntos alcanzan solo niveles sobre él (Anexo 27 y 28). De esta manera se puede comparar el comportamiento hidráulico de las capas 2 y 3 dentro de la zona. Para la transmisividad se consideran solo valores obtenidos con conductividad hidráulica mínima, ya que, con valores máximos éstos superan cualidades acordes a la litología.
Pt_min Pt_max Pe_min Pe_max V_acui Vtmin_alm Vtmax_alm Vemin_ext Vemax_ext
21.3728 48.087 15.5695 30.5315 600 128.2368 288.522 93.417 183.189
VALORES VOLUMÉTRICOS ACUÍFERO NINHUE SUR EN Hm3
10
La transmisividad para la capa 2 utilizando una conductividad hidráulica de 0.1 m/día según litología (Anexo 29), arroja valores que no superan los 3.5 m2/día contabilizando 19 muestras (Anexo 30). Por lo que, con su conductividad hidráulica se puede clasificar como acuitardo según tabla de Custodio y Llamas, 1983 (Anexo 31). Y con el valor de transmisividad se puede estimar caudal de extracción según tabla IGME, 1984 (Anexo 32). donde según el rango 0 – 3.5 m2/día obtiene una calificación muy baja con posibilidades de 1 L/s de extracción con 10 m de depresión teórica. La transmisividad para la capa 3 arroja 3 rangos, utilizando conductividad hidráulica estimada según granulometría de 4.85 m/día para todos los puntos.
• Rango 1: de 0 a 10 m2/día con 8muestras.
• Rango 2: de 10 a 100 m2/día con 12muestras.
• Rango 3: de 100 a 350 m2/día con 25muestras.
Con el valor de permeabilidad se clasifica hidrogeológicamente como un acuífero pobre según tabla de Custodio y Llamas, 1983. Pero considerando la clasificación de acuitardo de la capa 2, se considera finalmente como acuífero semiconfinado. Y con los rangos de transmisividad se pueden estimar calidad de pozos y acuífero según IGME, 1984.
• Rango 1: calificación muy baja, conposibilidades de acuífero de un 1 L/scon 10 m de depresión teórica
• Rango 2: calificación baja, conposibilidades de acuífero de 1 y 10L/s con 10 m de depresión teórica.
• Rango 3: calificación media a alta,con posibilidades de acuífero de 1050 L/s con 10 m de depresión teórica(Anexo 33).
Con los valores obtenidos se generan dos mapas de transmisividad para poder visualizar de mejor manera la distribución espacial de los rangos. Para el acuitardo se
observa que los valores predominantes varían de 1 a 3 m2/día y que los más bajos se ubican en el sector de Coyaco, mientras que los más elevados en sector sureste de Rangue (Figura 10). En cuanto a la distribución en el acuífero se tiene que el Rango 1 se limita solo la localidad de Ninhue urbano, Rango 2 y 3 predominan la zona, donde el primero se distribuye principalmente en el margen oriental en sector Panguilemu, y el segundo en la mitad occidental de la zona incluyendo además, los sectores de Rangue y Gualte (Figura 11).
Figura 10. Mapa de Trasnmisividad del acuitardo Fuente: Elaboración propia, datos propios integrados con los de CNR, DGA. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura 11. Mapa de Trasnmisividad del acuífero, Fuente: Elaboración propia, datos propios integrados con los de CNR, DGA, ESSBIO S.A. y AQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Siguiendo en la línea comparativa, la escorrentía subterránea del acúifero y
11
acuitardo indica una tendencia de flujo, para el primero, hacia el sector sureste, zona donde el río Lonquén cambia su curso de dirección norte-sur a sureste-noroeste, las variaciones de valores van desde 60 a sobre 180 m (Figura 12), y los valores menores de gradiente hidráulico coinciden precisamente con las isopiezas más bajas (Figura 13). En cuanto al flujo de escurrimiento del acuitardo posee direcciones similares al del acuífero con excepción en el sector Cerro Ninhue donde posee los valores más bajos de isopiezas (Figura 14).
Figura 12. Mapa de Isopiezas Fuente: Elaboración propia, datos de niveles estáticos propios integrados con los de CNR, DGA, ESSBIO S.A. y AQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura13. Mapa de Gradiente hidráulico, Fuente: Elaboración propia, datos propios integrados con los de CNR, DGA, ESSBIO S.A. y AQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura 14. Mapa de Isopiezas acuitardo del sector sur de Ninhue Fuente: Elaboración propia, datos CNR, DGA. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Se obtiene, además, dos mapas referentes a
estimaciones de caudales según caudales
informados en cada punto de agua, mapa-A
con valores de caudales incluidos en el
acuífero semiconfinado y mapa-B con valores
de caudales incluido en el acuitardo.
Para el mapa-A los caudales varían entre 0.4 y
3.5 L/s, los caudales más altos se ubican
principalmente en sector noreste de la zona
de estudio, en las localidades de Ninhue
urbano y Panguilemu (Figura 15). En cuanto al
mapa-B los caudales varían entre valores
cercanos a 0.4 L/s hasta 1.4 L/s, donde los más
altos se ubican principalmente en la zona
media noreste del área de estudio, en las
localidades de Ninhue urbano, Panguilemu,
Gualte, Rangue y San Agustín (Figura 16).
En comparativa, a pesar de que los valores de
extracción de caudales son similares tanto
para el acuífero semiconfinado como para el
acuitardo, el primero presenta un valor
máximo de caudal que es superior al doble del
caudal máximo del acuitardo.
12
Resultados metadatos
A través de metadatos de cobertura espacial
obtenidos de la página web Rulamahue de la
Universidad de la Frontera, Temuco, Chile, se
elaboran mapas de isoyetas, isotermas y
balance hídrico para complementarlos a los
resultados propios.
Con el mapa de isoyetas atribuido a
precipitaciones totales anual del año 2014, se
distinguen 3 zonas, donde los rangos de
precipitación indican que en el sector de
Talhuan posee valores más bajos con rango
de 865 a 900 mm totales, se aprecia además,
una franja de valores medios desde Llohue
hasta Panguilemu con rango de 900 a 950
mm, y todo el sector medio oeste de la
comuna de Ninhue presenta valores sobre los
950 mm, incluyendo el sector urbano y las
topografías más altas correspondiente al
Cerro Ninhue (Figura 17).
Respecto a las temperaturas medias anuales
de Ninhue, del año 2014. Se distinguen zonas
de menor temperatura donde la topografía es
más elevada, específicamente en sector Cerro
Ninhue con temperaturas cercana a los 10 °C
y elevaciones sobre los 700 m.s.n.m., para el
resto de las localidades donde el relieve no
Figura 15. Mapa-A de Interpolación (IDW) de caudales para puntos de agua dentro del acuífero semiconfinado del sector sur de Ninhue Fuente: Elaboración propia, datos propios integrados con los de CNR, DGA, ESSBIOS.A. y AQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84. Figura 12. Mapa-A de Interpolación (IDW) de caudales para puntos de aguadentro del acuífero semiconfinado del sector sur deNinhue Fuente: Elaboración propia, datos propiosintegrados con los de CNR, DGA, ESSBIOS.A. yAQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura 16. Mapa-B de Interpolación (IDW) de caudales
para acuitardo del sector sur de Ninhue Fuente:
Elaboración propia, datos propios integrados con los
de CNR, DGA. Datos Cartográficos y Geodésicos:
Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM)
Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-
84
de Interpolación (IDW) de caudales para puntos deagua dentro del acuífero semiconfinado del sector surde Ninhue Fuente: Elaboración propia, datos propiosintegrados con los de CNR, DGA, ESSBIOS.A. y AQUAEQUIP. Datos Cartográficos y Geodésicos:Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM)Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
13
supera los 350 m.s.n.m. las temperaturas
bordean los 14 °C (Figura 18).
Con la información anterior de
precipitaciones totales y temperaturas
medias, y el uso de la fórmula del índice de
evapotranspiración de Holdridge (1967) es
posible conseguir un mapa estimativo de
balance hídrico para la comuna. Los valores
obtenidos varían entre 1 y 1.7, infiriéndose
estabilidad hídrica para valores cercanos a 1 y
superávit para valores cercanos a 1.7 (Figura
19).
Figura 17. Mapa de Isoyetas de Ninhue, correspondiente a precipitaciones totales anual del año 2014 en mm. Fuente: Elaboración propia, metadatos extraído de Rulamahue. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura 18. Mapa de Isotermas de Ninhue, correspondiente a temperaturas medias anual del año 2014 en °C. Fuente: Elaboración propia, metadatos extraído de Rulamahue. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Figura 19. Mapa de Balance hídrico de Ninhue. Fuente: Elaboración propia, con metadatos extraído de Rulamahue. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
14
Resultados modelo conceptual acuífero
Integrando todos los resultados
anteriormente mencionados, se obtiene un
esquema generalizado simple del sector,
donde fue necesario además, obtener valores
de capacidad de infiltración del suelo
mediante la expresión de Horton, donde los
resultados de uso de suelo cobran
importancia, se toman valores de parámetros
“fo”, “fc” y “k” para tipo de suelos “Agrícolas
estándar con materia orgánica” y “Arcilloso
con materia orgánica”, equivalentes a uso de
suelo tipo “Agrícola” para el primero y la
unión de “Plantaciones forestales de Pinnus
radiata y Eucalyptus globulus” con “Praderas
y matorrales”, para el segundo. Obteniéndose
dos rangos de valores (Tabla 3)
Tabla 3. Rangos de capacidad de infiltración para suelos
Agrícolas estándar con M.O. y Arcillosos con M.O.
El modelo final muestra zona de recarga y
descarga del acuífero, indicando la cantidad
de precipitación media anual que cae en
sector Cerro Ninhue, que según valores de
balance hídrico e isopiezas actúa como zona
de recarga. Además, muestra rango de
valores de la capacidad de infiltración para los
suelos predominantes de la comuna en
mm/hr, donde los suelos usados para
plantaciones infiltran a menor velocidad que
aquellos agrícolas. También, indica la
disposición de las capas obtenidas por el
modelo geofísico, con sus respectivas
clasificaciones (suelo orgánico, acuitardo,
acuífero semiconfinado y acuifugo). Tanto
para el acuitardo como acuífero se delimitan
zonas de saturación representativas, con las
respectivas direcciones de escurrimiento de
los flujos subterráneos y los parámetros
hidrogeológicos obtenidos. Por último, se
incluyen los valores de caudales máximos
extraídos para cada zona saturada (Figura 20).
Tipo de suelo t=1hr t=3hr t=1440 hr RANGO FINAL
Agricola
estándar con
M.O. (fcmin)
20 mm/hr 20 mm/hr 20 mm/hr
Agricola
estándar con
M.O. (fcmax)
290 mm/hr 290 mm/hr 290 mm/hr
Arcilloso con
M.O.(fcmin)10 mm/hr 10 mm/hr 10 mm/hr
Arcilloso con
M.O.(fcmax)30 mm/hr 30 mm/hr 30 mm/hr
F= fc * (fo - fc)*e^(-kt)
20 - 290 mm/hr
10 - 30 mm/hr
EXPRESIÓN DE HORTON
15
Figura 20. Modelo conceptual hidrogeológico del acuífero Ninhue. Elaboración propia, mediante integración de modelos geofísicos, hídricos y metadatos
DISCUSIONES
En cuanto al uso del método geofísico SEV, a
pesar que el cálculo de resistividad es
realizado de manera sistemática por el
software IPI2Win, la interpretación es algo
intuitiva, ya que, la identificación del tipo de
material que constituye cada capa se basa en
usos de gráficos y tablas de resistividad, los
cuales son ocasionalmente muy amplios o
similares a otro material, por ejemplo, arenas
y gravas presentan rango de valores similares
que varían, según distintos autores, entre
1000 y 10000 Ω*m para materiales secos, y
entre 50 y 500 Ω*m para materiales saturados
con agua dulce, algo similar ocurre con el agua
y la arcilla que se solapan en ciertos valores
dificultando la determinación de la litología
presente, por lo que, para que la
interpretación sea correcta es necesario
integrar los datos eléctricos con recursos
geológicos como mapas, columnas
estratigráficas (en caso de un subsuelo
compuesto por sedimentos) y valores de
profundidad de niveles estáticos para tener
noción del grado de saturación de las capas.
Además, para optimizar la representatividad
de alcance vertical de los datos SEV, se debe
cumplir que la profundidad sea igual AB/4
(Auge, 2008), sin embargo, este parámetro es
modificado a AB/3, ya que, no era posible
identificar valores de resistividad asociados a
roca intrusiva correspondiente al Basamento
Cristalino. Debido a este arreglo de alcance el
porcentaje de error del modelo varió un 10%
más.
Lo anterior puede ser corregido con uso de
otros métodos geofísicos de exploración,
16
tales como sísmica o métodos híbridos con los
eléctricos, como electrosísmica o
sismoeléctrica, aunque estos sean muy
costosos, facilita la determinación de
materiales del subsuelo con profundidades
aún mayores al SEV.
Al complementar los resultados geofísicos
obtenidos con el método TEM del informe de
Prospección Geofísica Sector Rural Déficit
Hídrico Valle Itata, se evidencia un rango de
error en la interpretación de resistividades. Lo
anterior se puede explicar por la incidencia de
múltiples factores como, condiciones
climáticas, mecanismos ambientales,
percusión por ruido, distorsión eléctrica por
presencia de tendido eléctrico y, por último,
las capacidades técnicas de interpretación del
personal a cargo. Por tal motivo, se hace uso
solo de los perfiles de resistividad e
interpretados bajo el mismo criterio que los
datos SEV.
En cuanto a las capas tipo ráster obtenidas
por la interpretación geofísica, la
representación en 3 dimensiones de éstas es
solo conceptual y esquematizada para la
zona. Podría tener mayor representatividad al
aumentar el número de estudios geofísicos e
interpretarlos bajo un mismo criterio.
Lo anterior tiene implicancia en los cálculos
de los parámetros hidrogeológicos, por
ejemplo, para obtener los rangos de
transmisividad se utilizan las potencias
saturadas del acuitardo y acuífero, los cuales
son determinados mediante la diferencia de
nivel estático con el techo del acuífero y
superficie del intrusivo, respectivamente.
A pesar de lo mencionado, los valores
obtenidos de transmisividad para el acuífero
se asemejan a los otorgados por la DGA
(2018), con rangos de 0-10 y 10-100 m2/día y
por Acuaequip (2006) de 83 m2/día. Donde en
ambos trabajos no obtuvieron valores sobre
los 100 m2/día como sí se entrega en este
estudio, esto se debe a que se logra identificar
potencias mayores del acuífero mediante la
interpolación IDW realizada de los puntos
geofísicos. Aun así, el cálculo ejecutado tiene
limitaciones, ya que, utiliza un mismo valor de
conductividad hidráulica para todo el
acuífero.
El valor de conductividad hidráulica obtenido
para el acuífero (4.85 m/día) es similar al
obtenido por Acuaequip (2006), donde
mediante ensayos de bombeo estiman un
valor de 5,5 m/día. Sin embargo, en su
informe clasifican el acuífero como confinado.
Por lo tanto, la convergencia de información
realizada en este estudio favoreció en una
interpretación más acabada y concisa del
acuífero, considerando un número
importante de puntos de agua, en
comparación a solo un sondaje.
Por otro lado, el uso de herramienta de
interpolación IDW para obtención de diversos
mapas tiene un fin solo estimativo y
representativo, de tal manera poder generar
un conocimiento generalizado del
comportamiento hidrogeológico de la zona de
estudio. Por lo mismo es importante
mantener actualizada la información del
Inventario de Puntos de Agua IPA, ya que, al
agregar más puntos la representación de la
interpolación en diversos mapas es cada vez
más precisa y fiable.
Por otro lado, para mejorar aún más la
precisión de la información entregada y
ajustar el modelo final, sería importante la
realización de otros estudios, por ejemplo,
estudios edáficos que ayudarían a obtener
valores de capacidad de infiltración exactos
de cada zona según tipo de suelo, ya que, para
este modelo se hizo uso de interpretación de
metadatos de Usos de suelos obtenido en
sitios web en conjunto a expresiones
matemáticas que cuantifican solo valores
17
estimativos. La expresión de Horton, que se
usó para este cálculo, presenta idénticos
valores independiente del tiempo que se
asigne, donde los resultados corresponden al
mismo valor de la “Capacidad de infiltración
cuando el suelo está completamente
saturado” (fc), que se obtiene mediante
tabulación según tipo de suelo, por lo tanto,
la influencia de los otros parámetros es nula.
A pesar de ello, la diferencia en la capacidad
de infiltración para los dos suelos
determinados en la zona tiene
sustentabilidad teórica, ya que, estudios
señalan que los suelos provistos de
plantaciones forestales disminuyen su
capacidad de infiltración en un gran
porcentaje (Huber y Trecaman, 2000).
De la misma forma, la realización de ensayos
de bombeo de manera aleatoria en la zona
favorecería la precisión de los rangos de
transmisividad y conductividad hidráulica
tanto para el acuitardo como para el acuífero.
También, realizar una campaña de
exploración en periodos estivales, ya que, los
valores utilizados corresponden a datos
tomados en distintos años de períodos de
abundancia, maximizando la información y
calidad de modelo conceptual final.
A pesar de conocer los límites de precisión del
modelo, éste integra información relevante
que puede funcionar como base a futuros
proyectos de sustentabilidad hídrica bajo
contextos de sequía. Por ejemplo, una recarga
gestionada del acuífero de tipo inundación
controlada, que resulta ser un sistema de
recarga artificial sumamente práctico, desde
el punto de vista de la razón costo/beneficio,
ya que no requiere una gran preparación del
terreno. A pesar de necesitar amplias
superficies de terreno para inundarlos, lo que
frecuentemente atribuye una limitante de
este tipo de sistema (Huber y Trecaman,
2000). Sin embargo, los resultados
demuestran grandes extensiones de terrenos
de baja pendiente cercano al río Lonquén
(Panguilemu) que según el escurrimiento
subterráneo favorece la recarga del acuífero
en zonas rurales del sur de la comuna.
Otra alternativa bajo el mismo escenario, para
satisfacer necesidades hídricas, por ejemplo,
en zonas rurales, podría ser el estudio de
pozos de alta capacidad de caudal para
postulación a Programa de Agua Potable
Rural APR de La Dirección de Obras
Hidráulicas (DOH) perteneciente al Ministerio
de Obras Públicas. Ya que, se entregan valores
de potencias del acuífero y estimaciones de
caudales extraíbles espacialmente, que
aportan a la toma de decisiones para definir
los lugares más adecuados para su
construcción.
Por último, como este estudio es realizado
mediante herramientas SIG, las dos
propuestas mencionadas anteriormente
pueden integrarse mediante Superposición
Ponderada en Análisis Multicriterio con
®ArcGIS 10.4.1. donde es posible incluir
distintos parámetros normados y otorgarle un
porcentaje de influencia según metodología
adecuada.
CONCLUSIONES
El desarrollo de métodos geofísicos de
Sondaje Eléctrico Vertical SEV, permitió
determinar la composición litológica del
acuífero Ninhue sector sur, y la distribución
de éstas desde el suelo hasta el basamento
cristalino, este último indetectable hasta el
momento en los estudios afines ya realizados
para el sector. La composición del acuífero es
de tipo detrítica por meteorización y erosión
in situ de rocas intrusivas. Desde el nivel
topográfico a profundidad las capas
corresponden a suelo orgánico, arenas
arcillosas definida como acuitardo, grava
18
arenosa como acuífero semiconfinado y roca
intrusiva determinada como acuifugo.
El acuífero semiconfinado posee potencias
variables desde 3 metros, principalmente en
sector Cerro Ninhue, hasta 77 metros en
sectores suroeste de la comuna. Posee una
capacidad de almacenamiento estimado
entre 128 y 288 Hm3, con transmisividad
variable en tres rangos, 0-10 m2/día y 10-100
m2/día y 100-350 m2/día, con caudal máximo
extraído de 3.5 L/s. Y según su escurrimiento
subterráneo puede contribuir en el caudal del
río Lonquén.
La toma de datos y recopilación bibliográfica
de pozos permitió la elaboración de un
Inventario de Puntos de Agua IPA con 64
puntos georreferenciados y con diversos
parámetros hidráulicos importantes.
Se recomienda actualización constante de la
información y en lo posible, incorporar mayor
número de puntos de agua para ajustar cada
vez más los modelos conceptuales.
REFERENCIAS
Acuaequip Ltda. (2010). Construcción Sondaje
Ninhue 1-2010, comuna de Ninhue. p.9
Auge, M. 2008. Métodos Geoeléctricos para
la Prospección de Agua Subterránea. p. 30
Centro de Ciencia del Clima y la Resiliencia
(CR2). (2015). Informe a la Nación. La
megasequía 2010-2015: Una lección para el
futuro. p.28
Derguy, M.; Drozd, A.; Arturi, M.; Martinuzzi,
S.; Toledo, L. & Frangi, J. 2016. Aplicación del
modelo de clasificación ecológica de
Holdridge para la República Argentina a partir
del análisis espacial de datos. XVII Simposio
Internacional SELPER 2016. p. 475
Dirección General de Aguas (DGA). (2004).
Diagnóstico y Clasificación de los Cursos y
Cuerpos de Agua Según Objetivos de Calidad.
Cuenca del Río Itata p.2
Dirección General de Aguas (DGA). (2006).
Catastro de pozos explotados de
constituciones, provincia de Ñuble. Informe
Final Comuna de Ninhue p.20
Dirección General de Aguas (DGA). (2014).
Pronóstico de Disponibilidad de Agua
Temporada de Riego 2014-2015. p.7
Dirección Meteorológica de Chile. Meteochile
Blog (2018, diciembre 28). Megasequía, la
historia continúa. Meteochile Blog.
Dirección General de Aguas (DGA). (2020).
Información Pluviométrica, Fluviométrica,
Estados de Embalses y Aguas Subterráneas.
P.7
Gonzalez-Bonorino, F. 1970. Series
metamórficas del basamento cristalino de la
CordiI1era de la Costa, Chile Central. Univ.
Chile, Depto. Geol., Publ., No. 37, p.68
González, L.; Mardones M.; Silva, A. y Campos,
E., 1999. "Hidrogeoquímica y
comportamiento del agua subterránea en la
cuenca del río Claro, Región del Biobío, Chile",
Revista Geológica de Chile, Vol. 26, Nº 2,
Santiago, Chile, pp. 145-157.
Hervé, F.; Munizaga, F.; Mantovani, M. &
Hervé, M. 1976. Edades Rb/Sr Neopaleozoicas
del basamento cristalino de la Cordillera de
Nahuelbuta. Primer Congreso Geológico
Chileno. Santiago. Chile. pp. F19-F26.
Hervé, F. 1977. Petrology of crystalline
basament of the Nahuelbuta Mountains,
South Central Chile. In Comparative Studies
on the Geology on the Circumpacific
Orogenics Belts in Japan- Chile. T. Ishikawa y
L. Aguirre (Eds.). Japan Society for the
Promotion of Science. pp.1-51.
19
Huber, A.; Trecaman, R. 2000. Efecto de una
plantación de Pinnus radiata en la distribución
espacial del contenido de agua del suelo. p. 43
Ministerio de Obras Públicas (MOP). (2020).
Mesa Nacional del Agua, Primer Informe.
p.11.
Moreno, H., Parada, M.A. 1976. Esquema
geológico de la Cordillera de los Andes entre
los paralelos 39º y 41º30'. Actas del Primer
Congreso Geológico Chileno, Santiago, Chile,
pp.2-7
Muñoz, C.; González, J.; Pacheco, E. 1953.
Geología de los yacimientos de pirofilita de
Arrayán (Provincia de Maule); p.30
ANEXO
Anexo 1. Mapa de Puntos estratégicos de campaña de prospección y puntos realmente visitados en campaña de exploración. Fuente: Elaboración propia. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Anexo 2. Imagen satelital con distribución espacial de los puntos SEV, con sus coordenadas UTM y altura en
m.s.n.m. Extraído de Google Earth Pro.
Anexo 3. Pozo con revestimiento de cemento, mediante cámaras. Pozómetro utilizado para medir niveles
del espejo de agua.
Anexo 4. Esquematización de funcionamiento del sondaje eléctrico vertical (SEV), A y B corresponden a los
electrodos que inyectan una corriente eléctrica continua y conocida, M y N son los electrodos que perciben la
diferencia de potencial inducidos por A y B. Fuente: SERGEOLOG.
Anexo 5. Orden generalizado de los pasos para la ejecución de un SEV, fotografías obtenidas en terreno sector
Cerro Ninhue, 2019.
Anexo 6. Orden generalizado de los primeros pasos para modelización de datos geofísicos, la línea del modelo
modifica la curva aparente, la cual debe aproximarse lo máximo posible a la curva teórica de resistividad, una
vez logrado esto con un error aceptable (en lo posible bajo el 30%), se obtiene las capas con su respectiva
resistividad y profundidad del subsuelo.
Anexo 7. Resistividades de rocas y minerales más comunes. Adaptado de Telford, Geldart, Sheriff 1991 y Reynolds 1997.
Anexo 8. Resistividades de minerales y rocas más comunes. Extraído de Métodos Geoeléctricos para Prospección de Agua Subterránea, Auge, 2008.
Anexo 9. Tabulación metodología extendida para realización de Inventario de Puntos de Agua (IPA).
FID ID Fuente Tipo RevestimientoUbicación
geográficaCota HUSO
Profundidad de
perforación
Profundidad
nivel estático
Cota nivel
estático
Cota
perforaciónCaudal
conductividad
hidráulica
Potencia
saturadatransmisividad
DescripciónIdentidad
de origen
Nueva
identidad
Origen del
dato
Modo de
captación
(puntera,
pozo, noria)
Tipo de material de
cobertura de
perforación
Datos cartograficos
y geodésicos de
Proyección
Universal
Transversal
Mercator (UTM).
Seccionada en
coordenada este y
coordenada norte
Elevación
en
m.s.n.m.del
punto
Zonas de
subdivición de la
tierra en grados
respecto al
meridiano de
Greenwich
Alcance subterráneo
de la captación en
metros
Nivel
piezométrico
medido desde
la superficie
Elevación en
m.s.n.m.del
nivel estático
Elevación en
m.s.n.m.del
alcance de la
captación
Cantidad
estimada de
extracción de
agua en litros
por segundo
Facilidad con la
que un medio deja
pasar el agua
através de él por
unidad de área
transversal a la
dirección del flujo
Nivel con
contenido de
agua en la capa
Tasa de flujo de
agua ante un
determinado
gradiente
hidráulico a través
de una unidad de
anchura de
acuífero de
espesor saturado
ObtenciónBibiografía y
terreno
Otorgando
un nuevo
código que
mantenga
similitud y
autenticida
d respecto
al FID
Bibiografía y
terreno
Bibiografía y
terreno
Bibiografía y
terreno
GPS y bibliografía
para los datos ya
existentes
GPS y
bibliografía
para los
datos ya
existentes
GPS y bibliografía
para los datos ya
existentes
Consultando a
propietario (en
terreno) y por
bibliografía para los
datos ya existentes
Piezómetro (en
terreno) y por
bibliografía para
los datos ya
existentes
Diferencia
entre Cota y
Profundidad
de nivel
estático
Diferencia entre
Cota y
Profundidad de
perforación
Consultando a
propietario (en
terreno) y por
bibliografía para
los datos ya
existentes
Comparando
porcentaje de
gravas y arenas
respecto a tabla
referencial
(Rodríguez, 1981)
Diferencia de
nivel estático y
muro de capa
litológica que
contiene la
captación
Producto entre
conductividad
hidráulica y
potencia saturada
Abreviatura FID ID FUENTE TIPO REVEST X_UTM, Y_UTM COTA HUSO PROF_PERF NE COTA_NE COTA_PERF Q K PS T
Anexo 10. Tabulación de metodología detallada para obtención de distintos mapas.
Anexo 11. Tabulación de metodología detallada para obtención de distintos mapas.
Mapa isopiezasMapa gradiente
hidráulicoMapa isoyetas Mapa isoterma Mapa balance hídrico
Metodología
detallada
Interpolación
mediante IDW en
ArcGIS 10.4.1. de
valores de cotas de
profundidad del
nivel estático de
IPA que
pertenezcan al
nivel del acuífero y
al acuitardo
Mediante
herramienta Slope
en ArcGIS 10.4.1.
de ráster IDW del
mapa de isopiezas
del acuifero
Interpolación
mediante Spline
en ArcGIS 10.4.1.
de valores de
precipitaciones
media anual 2014
de shapefile
mediante
metadatos de
cobertura
espacial
obtenidos de la
página web
Rulamahue de la
Universidad de la
Frontera,
Temuco, Chile
Interpolación
mediante Spline en
ArcGIS 10.4.1. de
valores de
biotemperatura
media anual 2014
de shapefile
mediante
metadatos de
cobertura espacial
obtenidos de la
página web
Rulamahue de la
Universidad de la
Frontera, Temuco,
Chile
mediante fórmula del índice de
evapotranspiración de Holdridge
(1967).
-BPM=
[(TPM≤0)*0+(TPM>0)*TPM]+[(TPM≤30)*TPM+
(TPM>30)*30]
-BPA= ∑BPM(de enero a dic)/12 -
EVP=BPA*58,93/PPA Donde
TPM: Temperatura promedio mensual
BPM: Biotemperatura promedio mensual
BPA: Biotemperatura promedio anual
PPA : Precipi tación promedio anual
EVP: Evotranspiración potencia l Uti l i zando
herramienta Raster ca lculator de ArcGIS
10.4.1. se genera un raster de EVP donde el
producto del raster de isoterma
(equiva lente a biotemperatura por poseer
va lores dentro del rango 0-30 °C) y 58.93 se
divide por el raster de isoyetas .
Mapa caudal acuífero Mapa caudal acuitardoMapa transmisividad
acuifero
Mapa
transmisividad
acuitardo
Mapa
potencia
acuífero
Perfil
hidrogeológico
Perfil
esquemático
generalizado
Metodología
detallada
Mediante interpolación IDW en
ArcGIS 10.4.1. de datos IPA incluidos
en acuifero. Estos datos se selecionan
teniendo en cuenta los valores de
cota de perforación inferior a los
datos de techo del acuífero
Mediante interpolación
IDW en ArcGIS 10.4.1. de
datos IPA incluidos en
acuifero. Estos datos se
selecionan teniendo en
cuenta los valores de cota
de perforación superior a
los datos de techo del
acuífero
Mediante interpolación
IDW en ArcGIS 10.4.1. de
datos de transmisividad
del IPA pertenecientes
al acuífero
Mediante
interpolación
IDW en ArcGIS
10.4.1. de datos
de
transmisividad
del IPA
pertenecientes
al acuitardo
Mediante
interpolación
IDW en ArcGIS
10.4.1. de la
diferencia
entre techo del
acuifero y nivel
del intrusivo
(acuifugo)
Mediante
integración de
perfil de
resistividad SEV y
perfil topografico
obtenido en
Google Earth Pro
Mediante
integración
capa
topográfica en
vista 3D en
extención de
ArcGIS 10.4.1.,
ArcScene, y
perfil
hidrogeológico
Anexo 12. Perfiles de resistividad mediante método TEM, extraído de informe de Prospección Geofísica Sector
Rural Déficit Hídrico Valle del Itata, DGA, 2018
Anexo 13. Comparación de métodos de interpolación de ArcGIS 10.4.1. para los mismos datos, se descarta
Natural Neighbor por no cubrir toda el área, se descarta Spline porque los valores del ráster no coinciden con
las cotas del techo obtenidos por SEV y TEM, finalmente entre Krigging e IDW se decide trabajar con este
último por mejor gradualidad de valores zonales.
Anexo 14. Tabla metodológica para obtención de volúmenes estimados del acuífero
Pt_min Pt_max Pe_min Pe_max V_acui Vtmin_alm Vtmax_alm Vemin_ext Vemax_ext
DescripciónPorosidad total mínima
porcentual
Porosidad total máxima
porcentual
Porosidad eficaz mínima
porcentual
Porosidad eficaz máxima
porcentual
Volumen total en Hm3
acuífero sin tener en cuenta
la granulometría
Volumen total
mínimo de
almacenamient
o
Volumen total
máximo de
almacenamient
o
Volumen
mínimo
extraíble
Volumen
máximo
extraíble
Cálculo
Pt_minArenafina*0,39 +
Pt_minArenagruesa*0,41 +
Pt_minGrava*0,19
Pt_maxArenafina*0,39 +
Pt_maxArenagruesa*0,41 +
Pt_maxGrava*0,19
Pe_minArenafina*0,39 +
Pe_minArenagruesa*0,41 +
Pe_minGrava*0,19
Pe_maxArenafina*0,39 +
Pe_maxArenagruesa*0,41 +
Pe_maxGrava*0,19
Diferencia entre ráster techo
acuifero y ráster contacto
con intrusivo, multiplicado
por 12.5, mediante
herramienta Raster
calculator de ArcGIS 10.4.1.
V_acui * Pt_minV_acui *
Pt_maxV_acui * Pe_min
V_acui *
Pe_max
VALORES VOLUMÉTRICOS ACUÍFERO NINHUE SUR
Anexo 15. Tabla metodológica para obtención de capacidad de infiltración de suelos
Anexo 16. Datos eléctricos organizados en tablilla Excel del SEV1, Tabla adjunta correspondiente a DATOS IPI2WIN muestra promedio de variación de potencial e inyección de corriente.
FCapacidad de infiltración
en mm/hr
Tipo de
suelofo fc k fc
Capacidad de infiltración
cuando el suelo está
completamente saturado
en mm/hr
Desnudo 280 6 - 220 1.6 foCapacidad de infiltración
innicial (t=0) en mm/hr
Agricola
estándar
con M.O.
900 20 - 290 0.8 t
Tiempo transcurrido
desde inicio de lluvia en
min
Pantanoso 325 2 - 20 1.8 k
Constante para un suelo y
superficie ponderada en
min^-1
Arenoso
fino
desnudo
210 2 - 25 2
Arcilloso
con M.O.670 0 - 30 1.4
EXPRESIÓN DE HORTON
F= fc * (fo - fc)*e^(-kt)
Descripción
fc es función de la pendiente hasta 16 - 24
%, sobre este valor pasa a ser constante
Altura 112msnm
Distancia MN 1 metro
N° AB/2 [m] SP [mV] Inyeccion ± [mA] Resistividad + [mV] Resistividad - [mV] AB/2 MN SP V I
1 95 -2.5 400 -3.1 -5.8 95 1 -2.5 1.35 400
2 80 -2.5 400 -0.2 -4 80 1 -2.5 1.9 400
3 60 -1.6 300 0.5 -3.5 60 1 -1.6 2 300
4 50 -0.7 300 1.9 -3.3 50 1 -0.7 2.6 300
5 40 -0.1 300 3.4 -3.5 40 1 -0.1 3.45 300
6 30 0.1 300 5.1 -4.7 30 1 0.1 4.9 300
7 25 0.3 300 6.4 -5.5 25 1 0.3 5.95 300
8 20 0.7 300 8.8 -7.2 20 1 0.7 8 300
9 15 1 300 14.1 -11.8 15 1 1 12.95 300
10 12 1.3 250 17.1 -14.6 12 1 1.3 15.85 250
11 10 1.5 250 24.8 -21.2 10 1 1.5 23 250
12 7 1.7 200 39.7 -35.8 7 1 1.7 37.75 200
13 5 1.9 200 75.7 -71.6 5 1 1.9 73.65 200
14 3 2.1 100 107.5 -101.4 3 1 2.1 104.45 100
15 2 2.4 100 289.5 -286.6 2 1 2.4 288.05 100
16 1 2.8 100 1596 -1574 1 1 2.8 1585 100
Tabla de Datos Terreno de Geofisica - Ninhue SEV1
DATOS IPI2WIN596986073343218 H
Anexo 17. Datos eléctricos organizados en tablilla Excel del SEV2, Tabla adjunta correspondiente a DATOS IPI2WIN muestra promedio de voltaje e inyección de corriente.
Anexo 18. Datos eléctricos organizados en tablilla Excel del SEV3, Tabla adjunta correspondiente a DATOS IPI2WIN muestra promedio de voltaje e inyección de corriente.
Altura 120 msnm
Distancia MN 1 metro
N° AB/2 [m] SP [mV] Inyeccion ± [mA] Resistividad + [mV] Resistividad - [mV] AB/2 MN SP V I
1 80 -16.8 300 -19 -15.7 80 1 -16.8 1.65 300
2 70 -18 300 -20.1 -16.2 70 1 -18 1.95 300
3 60 -18.6 200 -20.3 -17.2 60 1 -18.6 1.55 200
4 50 -19.1 200 -21.1 -17.3 50 1 -19.1 1.9 200
5 40 -19.5 200 -22.2 -17.1 40 1 -19.5 2.55 200
6 30 -20 200 -23.9 -16.4 30 1 -20 3.75 200
7 25 -20.3 200 -25.5 -15.1 25 1 -20.3 5.2 200
8 20 -20.6 200 -29 -12.7 20 1 -20.6 8.15 200
9 15 -21 200 -35.1 -7.2 15 1 -21 13.95 200
10 12 -21.2 200 -42.9 0 12 1 -21.2 21.45 200
11 10 -21.5 200 -52.7 10.1 10 1 -21.5 31.4 200
12 7 -21.7 200 -87.8 44.8 7 1 -21.7 66.3 200
13 5 -21.9 200 -151.2 106.9 5 1 -21.9 129.05 200
14 3 -22.7 200 -365.7 312.9 3 1 -22.7 339.3 200
15 2 -23 130 -635 583 2 1 -23 609.5 150
16 1 -23.4 100 -1777 1691 1 1 -23.4 1734 100
597013073339118H DATOS IPI2WIN
Tabla de Datos Terreno de Geofisica - Ninhue SEV2
Altura 152 msnm
Distancia MN 1 metro
N° AB/2 [m] SP [mV] Inyeccion ± [mA] Resistividad + [mV] Resistividad - [mV] AB/2 MN SP V I
1 60 -11.9 200 -8.7 -12.4 60 1 -11.9 1.85 200
2 50 -10.3 200 -8 -12.6 50 1 -10.3 2.3 200
3 40 -10.2 200 -6.7 -13.4 40 1 -10.2 3.35 200
4 30 -9.6 200 -4.8 -14 30 1 -9.6 4.6 200
5 25 -9.3 200 -3.1 -15.3 25 1 -9.3 6.1 200
6 20 -8.9 200 0.3 -17.5 20 1 -8.9 8.9 200
7 15 -8.3 150 2.6 -19.4 15 1 -8.3 11 150
8 12 -8.2 150 7.4 -24 12 1 -8.2 15.7 150
9 10 -8.2 150 13.4 -29.7 10 1 -8.2 21.55 150
10 7 -8.2 100 16.4 -32.7 7 1 -8.2 24.55 100
11 5 -8.1 100 32.6 -48.6 5 1 -8.1 40.6 100
12 3 -7.7 100 93.3 -107.7 3 1 -7.7 100.35 100
13 2 -7.5 100 190.9 -203.9 2 1 -7.5 197.4 100
14 1 -7.5 100 870 -910 1 1 -7.6 890 100
DATOS IPI2WIN
Tabla de Datos Terreno de Geofisica - Ninhue SEV3
733336 597048218 H
Anexo 19. Resultado del modelo eléctrico IPI2WIN, 1) pseudo sección de resistividad aparente, 2) perfil
modelo con distribución de capas y respectivos valores de resistividad y profundidad, 3) SEV1, SEV2 y SEV3
Anexo 20. Columna estratigráfica modificada de sondaje para pozo realizado por ESSBIO, elaboración propia
mediante Adobe Illustrator 2015
Anexo 21. Columna estratigráfica modificada de sondaje para pozo realizado por ESSBIO, elaboración propia
mediante Adobe Illustrator 2015
Anexo 22. Datos Geofísicos organizados con los techos de cada capa, SUELO_T (techo capa suelo orgánico), AA_T (techo arena arcillosa), AG_T (techo grava arenosa), BAT_T (contacto intrusivo), prof_AG_T (profundidad de la capa grava arenosa), ESP_ACUI (potencia del acuifero). Los puntos con ID ECNx corresponden a puntos extras ubicados estratégicamente para delimitar el margen sur de la zona acotada (explicada en el documento) donde se procuró correspondieran a misma litología y elevación del SEV más alto (SEV3), luego se estiman valores de cada capa.
ID Sector X_UTM Y_UTM COTA SUELO_T AA_T AG_T BAT_T prof_AG_T ESP_ACUI
LAP-1 La Posta 732642 5966981 96 96 95.5 76.0 20.0 20 56.0
LAP-2 La Posta 732615 5967010 96 96 95.0 80.0 20.0 16 60.0
LAP-3 La Posta 732670 5966966 97 97 96.5 80.0 20.0 17 60.0
LAP-4 La Posta 732668 5966942 98 98 97.0 75.0 20.0 23 55.0
LAP-5 La Posta 732673 5966912 98 98 97.0 75.0 20.0 23 55.0
REL-1 Reloca 727053 5964486 87 87 86.6 82.0 10.0 5 72.0
REL-2 Reloca 727130 5964478 89 89 88.6 85.0 10.0 4 75.0
SAJ-1 San Juan 726590 5968962 107 107 107.0 104.0 28.0 3 76.0
SAJ-2 San Juan 726594 5968941 108 108 107.0 105.0 28.0 3 77.0
SAJ-3 San Juan 726595 5968915 108 108 107.5 105.0 28.0 3 77.0
HUA2-1 Hualte 735056 5962623 100 100 95.5 90.0 85.0 10 5.0
HUA2-2 Hualte 734970 5962636 101 101 100.0 95.0 92.0 6 3.0
HUA2-3 Hualte 735027 5962682 100 100 95.5 90.0 46.0 10 44.0
SEV1 Cerro Ninhue 733432 5969860 112 112 111.0 97.0 86.0 15 11.0
SEV2 Cerro Ninhue 733391 5970130 120 120 119.5 115.0 102.0 5 13.0
SEV3 Cerro Ninhue 733336 5970482 152 152 151.0 145.0 135.0 7 10.0
ECN1 Extra Cerro Ninhue 732836 5970031 152 152 151.0 145.0 135.0 7 10.0
ECN2 Extra Cerro Ninhue 732660 5969191 148 148 147.0 143.0 131.0 5 12.0
ECN3 Extra Cerro Ninhue 731687 5969218 151 151 150.0 145.0 134.0 6 11.0
ECN4 Extra Cerro Ninhue 729991 5969323 153 153 152.0 148.0 136.0 5 12.0
ECN5 Extra Cerro Ninhue 728090 5970258 152 152 151.0 145.0 135.0 7 10.0
ECN6 Extra Cerro Ninhue 726256 5972029 150 150 149.0 145.0 133.0 5 12.0
Anexo 23. Mapa de volumen en m3 de almacenamiento de acuífero en sector sur de Ninhue. Fuente: Elaboración
propia, con integración de datos ráster de techo y muro del acuífero. Datos Cartográficos y Geodésicos: Proyección
Universal Transversal de Mercator (UTM) Huso 18 Sur, Sistema de Referencia Geodésico: WGS-84.
Anexo 24. inventario de puntos de agua (IPA)
FID ID FUENTE TIPO REVEST X_UTM Y_UTM COTA HUSO PROF_PERF NE COTA_NE COTA_PERF Q Kmin Kmax PS Tmin(m2/dia)Tmax(m2/dia)
PU7 PU3 DGA Puntera CEMENTO 731808 5964305 120 18H 3 1 119 117 0.63 0.1 2 31.7 3.17 63.4
N1b NO1 DGA Noria CEMENTO 733115 5967824 102 18H 6.59 5.62 96.38 95.41 0.5 0.1 2 6.52 0.652 13.04
N3f NO3 DGA Noria CEMENTO 732940 5967845 116 18H 10.39 2.75 113.25 105.61 0.63 0.1 2 23.39 2.339 46.78
N4 NO4 DGA Noria CEMENTO 733059 5968090 117 18H 7.12 2.67 114.33 109.88 0.62 0.1 2 17.63 1.763 35.26
N5f NO5 DGA Noria CEMENTO 732467 5967816 101 18H 6.69 3 98 94.31 0.99 0.1 2 14.5 1.45 29
N6f NO6 DGA Noria CEMENTO 732519 5967865 106 18H 4.14 0.84 105.16 101.86 0.08 0.1 2 15.3 1.53 30.6
N7a NO7 DGA Noria CEMENTO 732590 5968045 113 18H 6.76 1.78 111.22 106.24 1.41 0.1 2 14.5 1.45 29
N139e NO15 DGA Noria CEMENTO 724957 5968969 126 18H 9.86 5.68 120.32 116.14 0.83 0.1 2 9.94 0.994 19.88
N193a NO17 DGA Noria CEMENTO 725545 5968820 122 18H 10.76 9.26 112.74 111.24 0.63 0.1 2 4.64 0.464 9.28
N198a NO18 DGA Noria CEMENTO 723560 5970804 141 18H 10.53 8.82 132.18 130.47 0.22 0.1 2 10.43 1.043 20.86
N199b NO19 DGA Noria CEMENTO 723574 5970821 141 18H 11.28 10.11 130.89 129.72 0.83 0.1 2 9.14 0.914 18.28
N24 NO22 DGA Noria CEMENTO 731781 5965900 105 18H 7.59 2 103 97.41 0.63 0.1 2 15.7 1.57 31.4
N39 NO23 DGA Noria CEMENTO 732459 5964966 158 18H 6 3.52 154.48 152 0.63 0.1 2 32.82 3.282 65.64
N66a NO24 DGA Noria CEMENTO 724312 5968325 148 18H 9.09 7.5 140.5 138.91 0.07 0.1 2 30.12 3.012 60.24
N10te NO25 DGA Noria CEMENTO 731406 5966937 102 18H 6.3 2.71 99.29 95.7 0.63 0.1 2 10.59 1.059 21.18
N190f NO28 DGA Noria CEMENTO 725581 5968820 120 18H 5.65 1.87 118.13 114.35 0.55 0.1 2 10.03 1.003 20.06
N239c NO30 DGA Noria CEMENTO 733563 5962601 128 18H 5.13 3.17 124.83 122.87 0.13 0.1 2 34.97 3.497 69.94
184 8 CNR Pozo CEMENTO 725087 5968944 115 18H 11 9.6 105.006323 103.606323 indt 0.1 2 5.38 0.538 10.76
185 9 CNR Pozo CEMENTO 725298 5968526 123 18H 6 0.4 122.390039 116.790039 indt 0.1 2 14.29 1.429 28.58
PU5 PU1 DGA Puntera CEMENTO 733876 5969525 107 18H 13.85 1.25 105.75 93.15 int 4.85 700.13 7.8 37.83 5461.014
PU6 PU2 DGA Puntera CEMENTO 730910 5966768 81 18H 10.82 5.52 75.48 70.18 int 4.85 700.13 28.5 138.225 19953.705
PU8 PU4 DGA Puntera CEMENTO 735455 5968295 79 18H 21.5 1.2 77.8 57.5 3.5 4.85 700.13 3.8 18.43 2660.494
N2 NO2 DGA Noria CEMENTO 733149 5967908 103 18H 9.47 2.49 100.51 93.53 0.63 4.85 700.13 28.4 137.74 19883.692
N21 NO8 DGA Noria CEMENTO 731311 5968528 106 18H 10.86 7.16 98.84 95.14 0.08 4.85 700.13 4.48 21.728 3136.5824
N97 NO9 DGA Noria CEMENTO 733169 5969123 101 18H 9.37 5.59 95.41 91.63 1 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N99 NO10 DGA Noria CEMENTO 731307 5966650 92 18H 9.95 7.85 84.15 82.05 0.63 4.85 700.13 45.15 218.9775 31610.8695
N116 NO11 DGA Noria CEMENTO 733698 5969653 103 18H 10.05 6.3 96.7 92.95 1.5 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N126b NO12 DGA Noria CEMENTO 727861 5968359 103 18H 13.33 0.08 102.92 89.67 0.66 4.85 700.13 47 227.95 32906.11
N129b NO13 DGA Noria CEMENTO 730197 5966923 80 18H 9.5 7.68 72.32 70.5 0.13 4.85 700.13 13.3 64.505 9311.729
N130e NO14 DGA Noria CEMENTO 730187 5966895 81 18H 9.39 8.79 72.21 71.61 0.63 4.85 700.13 13.2 64.02 9241.716
N188 NO16 DGA Noria CEMENTO 725829 5969212 103 18H 17.25 14.2 88.8 85.75 0.66 4.85 700.13 53.8 260.93 37666.994
N367c NO20 DGA Noria CEMENTO 734913 5960667 82 18H 10 8.63 73.37 72 0.13 4.85 700.13 6.4 31.04 4480.832
N19 NO21 DGA Noria CEMENTO 733146 5969148 102 18H 7 4.19 97.81 95 0.63 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N157a NO26 DGA Noria CEMENTO 724393 5972964 110 18H 5.55 2.38 107.62 104.45 0.63 4.85 700.13 9.6 46.56 6721.248
N187c NO27 DGA Noria CEMENTO 725864 5969539 112 18H 6 1.52 110.48 106 0.27 4.85 700.13 71 344.35 49709.23
N216e NO29 DGA Noria CEMENTO 735808 5964239 74 18H 5.4 2.61 71.39 68.6 0.66 4.85 700.13 4.4 21.34 3080.572
168 2 CNR Pozo CEMENTO 729826 5966212 77 18H 18 0 76.971298 58.971298 indt 4.85 700.13 33.9 164.415 23734.407
169 3 CNR Pozo CEMENTO 730052 5966090 76 18H 20 0 75.777573 55.777573 indt 4.85 700.13 32.7 158.595 22894.251
171 5 CNR Pozo CEMENTO 729916 5966700 93 18H 6 2.25 90.843445 87.093445 indt 4.85 700.13 35.8 173.63 25064.654
172 6 CNR Pozo CEMENTO 727758 5968990 87 18H 6 0 87.059944 81.059944 indt 4.85 700.13 28 135.8 19603.64
173 7 CNR Pozo CEMENTO 727784 5969085 95 18H 4 0.55 94.360789 90.910789 indt 4.85 700.13 31 150.35 21704.03
186 10 CNR Pozo CEMENTO 725620 5969245 105 18H 8 1 104.411453 97.411453 indt 4.85 700.13 65 315.25 45508.45
187 11 CNR Pozo CEMENTO 725067 5969403 105 18H 9 0 105.18055 96.18055 indt 4.85 700.13 55 266.75 38507.15
188 12 CNR Pozo CEMENTO 723663 5970261 116 18H 8 7.3 109.040744 108.340744 indt 4.85 700.13 42 203.7 29405.46
189 13 CNR Pozo CEMENTO 723145 5970985 127 18H 12 11.7 115.204289 114.904289 indt 4.85 700.13 41 198.85 28705.33
190 14 CNR Pozo CEMENTO 723595 5972232 126 18H 7 0.3 125.946178 119.246178 indt 4.85 700.13 40 194 28005.2
183 15 CNR Pozo CEMENTO 725752 5968692 102 18H 6 1.6 100.499228 96.099228 indt 4.85 700.13 65 315.25 45508.45
165 16 CNR Pozo CEMENTO 731159 5966641 79 18H 8 6.7 72.153394 70.853394 indt 4.85 700.13 29.15 141.3775 20408.7895
166 17 CNR Pozo CEMENTO 730835 5966572 83 18H 6 0 82.671349 76.671349 indt 4.85 700.13 39.7 192.545 27795.161
167 18 CNR Pozo CEMENTO 730085 5967058 75 18H 15 13 61.558685 59.558685 indt 4.85 700.13 2.5 12.125 1750.325
P1P3 19 PROPIO Pozo CEMENTO 733700 5969373 86 18H 18 0 86 68 0.6 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P2P9 20 PROPIO Pozo CEMENTO 733599 5969073 84 18H 6 0.762 83.238 78 0.4 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P4 21 PROPIO Pozo CEMENTO 733421 5969873 108 18H 7 1.22 106.78 101 0.5 4.85 700.13 20.8 100.88 14562.704
P5 22 PROPIO Pozo CEMENTO 733399 5969820 101 18H 7 0 101 94 0.5 4.85 700.13 15 72.75 10501.95
P7 23 PROPIO Pozo CEMENTO 733350 5970411 145 18H 23 13.11 131.89 122 0,4 4.85 700.13 0.5 2.425 350.065
P8 24 PROPIO Pozo CEMENTO 733097 5968828 90 18H 3.5 0.76 89.24 86.5 0.4 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P9 25 PROPIO Pozo CEMENTO 732960 5967227 78 18H 8 7 71 70 0.4 4.85 700.13 52 252.2 36406.76
PSUR 26 ESSBIO Pozo CEMENTO 730082 5966073 80 18H 30.9 13.1 66.9 49.1 indt 4.85 700.13 23.9 115.915 16733.107
1419 27 ESSBIO Pozo CEMENTO 730239 5966609 76 18H 16 6.8 69.2 60 indt 4.85 700.13 14.2 68.87 9941.846
1420 28 ESSBIO Pozo CEMENTO 730181 5966633 78 18H 19 6.65 71.35 59 indt 4.85 700.13 20.35 98.6975 14247.6455
px 29 ESSBIO Pozo CEMENTO 730059 5966094 80 18H 30 7.62 72.38 50 indt 4.85 700.13 26 126.1 18203.38
Nin3 30 PROPIO Pozo CEMENTO 731796 5968915 109 18H 6 0 109 103 0.6 4.85 700.13 0.5 2.425 350.065
Nin5 31 PROPIO Pozo CEMENTO 731152 5966302 84 18H 17 4.8 79.2 67 0.6 4.85 700.13 40.2 194.97 28145.226
Nin4 32 PROPIO Pozo CEMENTO 734469 5963226 101 18H 8 2.1 98.9 93 0.6 4.85 700.13 28.9 140.165 20233.757
Son1-2010 34 ACUAEQUIP Pozo indt 730059 5966094 77 18H 25.5 7.62 69.38 51.5
10 máx.
ensayo de
bombeo
NO UTILIZADO
Anexo 25. Porcentaje de grava, arena gruesa, media y fina según norma ASTM y AASHTO en el acuífero, mediante análisis de datos granulométricos de Acuaequip Ltda.
Anexo 26. Resultados de Conductividad hidráulica según porcentaje promedio para grava, arena gruesa y fina (norma AASHTO) del acuífero.
Anexo 27. inventario de puntos de agua (IPA) segregado solo para acuitardo.
% grava %arena gruesa %arena media %arena fina
10 0.85 21.75 44 33.4
11 0.55 23.85 44.2 31.4
12 1.2 46.29 33.81 18.7
13 3 47.2 31.5 18.3
14 14.8 36.2 16.6 32.4
15 7.5 8 7.7 76.8
16 18.5 53.5 16 12
17 16.9 53.4 16.6 13.1
18 23.2 52.7 14.73 9.37
19 17.4 54.3 16.5 11.8
20 16.5 44.7 22.3 16.5
21 14.7 51.8 19.4 14.1
22 28.6 51.7 11.8 7.9
23 46.6 40.1 7.89 5.41
24 47.8 41.6 5.9 4.7
25 48 39 6.1 6.9
PROMEDIO 19.13 41.63 19.69 19.55
TOTAL 19.13 41.63
AASHTO GRAVA ARENA GRUESA ARENA FINA
Profundidad (m)ASTM
GRANULOMETRIA Son1-2010, Acuaequip Ltda.
39.24
Kmin (cm/s) Kmax (cm/s)
grava 1 100
arena gruesa 0.01 1
arena fina 0.001 0.01
valor promedio 0.1958554 19.550224
Valores de Conductividad hidráulica acuífero
FID ID FUENTE TIPO REVEST X_UTM Y_UTM COTA HUSO PROF_PERF NE COTA_NE COTA_PERF Q Kmin Kmax PS Tmin(m2/dia)Tmax(m2/dia)
PU7 PU3 DGA Puntera CEMENTO 731808 5964305 120 18H 3 1 119 117 0.63 0.1 2 31.7 3.17 63.4
N1b NO1 DGA Noria CEMENTO 733115 5967824 102 18H 6.59 5.62 96.38 95.41 0.5 0.1 2 6.52 0.652 13.04
N3f NO3 DGA Noria CEMENTO 732940 5967845 116 18H 10.39 2.75 113.25 105.61 0.63 0.1 2 23.39 2.339 46.78
N4 NO4 DGA Noria CEMENTO 733059 5968090 117 18H 7.12 2.67 114.33 109.88 0.62 0.1 2 17.63 1.763 35.26
N5f NO5 DGA Noria CEMENTO 732467 5967816 101 18H 6.69 3 98 94.31 0.99 0.1 2 14.5 1.45 29
N6f NO6 DGA Noria CEMENTO 732519 5967865 106 18H 4.14 0.84 105.16 101.86 0.08 0.1 2 15.3 1.53 30.6
N7a NO7 DGA Noria CEMENTO 732590 5968045 113 18H 6.76 1.78 111.22 106.24 1.41 0.1 2 14.5 1.45 29
N139e NO15 DGA Noria CEMENTO 724957 5968969 126 18H 9.86 5.68 120.32 116.14 0.83 0.1 2 9.94 0.994 19.88
N193a NO17 DGA Noria CEMENTO 725545 5968820 122 18H 10.76 9.26 112.74 111.24 0.63 0.1 2 4.64 0.464 9.28
N198a NO18 DGA Noria CEMENTO 723560 5970804 141 18H 10.53 8.82 132.18 130.47 0.22 0.1 2 10.43 1.043 20.86
N199b NO19 DGA Noria CEMENTO 723574 5970821 141 18H 11.28 10.11 130.89 129.72 0.83 0.1 2 9.14 0.914 18.28
N24 NO22 DGA Noria CEMENTO 731781 5965900 105 18H 7.59 2 103 97.41 0.63 0.1 2 15.7 1.57 31.4
N39 NO23 DGA Noria CEMENTO 732459 5964966 158 18H 6 3.52 154.48 152 0.63 0.1 2 32.82 3.282 65.64
N66a NO24 DGA Noria CEMENTO 724312 5968325 148 18H 9.09 7.5 140.5 138.91 0.07 0.1 2 30.12 3.012 60.24
N10te NO25 DGA Noria CEMENTO 731406 5966937 102 18H 6.3 2.71 99.29 95.7 0.63 0.1 2 10.59 1.059 21.18
N190f NO28 DGA Noria CEMENTO 725581 5968820 120 18H 5.65 1.87 118.13 114.35 0.55 0.1 2 10.03 1.003 20.06
N239c NO30 DGA Noria CEMENTO 733563 5962601 128 18H 5.13 3.17 124.83 122.87 0.13 0.1 2 34.97 3.497 69.94
184 8 CNR Pozo CEMENTO 725087 5968944 115 18H 11 9.6 105.006323 103.606323 indt 0.1 2 5.38 0.538 10.76
185 9 CNR Pozo CEMENTO 725298 5968526 123 18H 6 0.4 122.390039 116.790039 indt 0.1 2 14.29 1.429 28.58
Anexo 28. inventario de puntos de agua (IPA) segregado solo para acuífero.
Anexo 29. Valores de permeabilidad según composición, editado de Custodio y Llamas, 1977.
FID ID FUENTE TIPO REVEST X_UTM Y_UTM COTA HUSO PROF_PERF NE COTA_NE COTA_PERF Q Kmin Kmax PS Tmin(m2/dia)Tmax(m2/dia)
PU5 PU1 DGA Puntera CEMENTO 733876 5969525 107 18H 13.85 1.25 105.75 93.15 int 4.85 700.13 7.8 37.83 5461.014
PU6 PU2 DGA Puntera CEMENTO 730910 5966768 81 18H 10.82 5.52 75.48 70.18 int 4.85 700.13 28.5 138.225 19953.705
PU8 PU4 DGA Puntera CEMENTO 735455 5968295 79 18H 21.5 1.2 77.8 57.5 3.5 4.85 700.13 3.8 18.43 2660.494
N2 NO2 DGA Noria CEMENTO 733149 5967908 103 18H 9.47 2.49 100.51 93.53 0.63 4.85 700.13 28.4 137.74 19883.692
N21 NO8 DGA Noria CEMENTO 731311 5968528 106 18H 10.86 7.16 98.84 95.14 0.08 4.85 700.13 4.48 21.728 3136.5824
N97 NO9 DGA Noria CEMENTO 733169 5969123 101 18H 9.37 5.59 95.41 91.63 1 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N99 NO10 DGA Noria CEMENTO 731307 5966650 92 18H 9.95 7.85 84.15 82.05 0.63 4.85 700.13 45.15 218.9775 31610.8695
N116 NO11 DGA Noria CEMENTO 733698 5969653 103 18H 10.05 6.3 96.7 92.95 1.5 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N126b NO12 DGA Noria CEMENTO 727861 5968359 103 18H 13.33 0.08 102.92 89.67 0.66 4.85 700.13 47 227.95 32906.11
N129b NO13 DGA Noria CEMENTO 730197 5966923 80 18H 9.5 7.68 72.32 70.5 0.13 4.85 700.13 13.3 64.505 9311.729
N130e NO14 DGA Noria CEMENTO 730187 5966895 81 18H 9.39 8.79 72.21 71.61 0.63 4.85 700.13 13.2 64.02 9241.716
N188 NO16 DGA Noria CEMENTO 725829 5969212 103 18H 17.25 14.2 88.8 85.75 0.66 4.85 700.13 53.8 260.93 37666.994
N367c NO20 DGA Noria CEMENTO 734913 5960667 82 18H 10 8.63 73.37 72 0.13 4.85 700.13 6.4 31.04 4480.832
N19 NO21 DGA Noria CEMENTO 733146 5969148 102 18H 7 4.19 97.81 95 0.63 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
N157a NO26 DGA Noria CEMENTO 724393 5972964 110 18H 5.55 2.38 107.62 104.45 0.63 4.85 700.13 9.6 46.56 6721.248
N187c NO27 DGA Noria CEMENTO 725864 5969539 112 18H 6 1.52 110.48 106 0.27 4.85 700.13 71 344.35 49709.23
N216e NO29 DGA Noria CEMENTO 735808 5964239 74 18H 5.4 2.61 71.39 68.6 0.66 4.85 700.13 4.4 21.34 3080.572
168 2 CNR Pozo CEMENTO 729826 5966212 77 18H 18 0 76.971298 58.971298 indt 4.85 700.13 33.9 164.415 23734.407
169 3 CNR Pozo CEMENTO 730052 5966090 76 18H 20 0 75.777573 55.777573 indt 4.85 700.13 32.7 158.595 22894.251
171 5 CNR Pozo CEMENTO 729916 5966700 93 18H 6 2.25 90.843445 87.093445 indt 4.85 700.13 35.8 173.63 25064.654
172 6 CNR Pozo CEMENTO 727758 5968990 87 18H 6 0 87.059944 81.059944 indt 4.85 700.13 28 135.8 19603.64
173 7 CNR Pozo CEMENTO 727784 5969085 95 18H 4 0.55 94.360789 90.910789 indt 4.85 700.13 31 150.35 21704.03
186 10 CNR Pozo CEMENTO 725620 5969245 105 18H 8 1 104.411453 97.411453 indt 4.85 700.13 65 315.25 45508.45
187 11 CNR Pozo CEMENTO 725067 5969403 105 18H 9 0 105.18055 96.18055 indt 4.85 700.13 55 266.75 38507.15
188 12 CNR Pozo CEMENTO 723663 5970261 116 18H 8 7.3 109.040744 108.340744 indt 4.85 700.13 42 203.7 29405.46
189 13 CNR Pozo CEMENTO 723145 5970985 127 18H 12 11.7 115.204289 114.904289 indt 4.85 700.13 41 198.85 28705.33
190 14 CNR Pozo CEMENTO 723595 5972232 126 18H 7 0.3 125.946178 119.246178 indt 4.85 700.13 40 194 28005.2
183 15 CNR Pozo CEMENTO 725752 5968692 102 18H 6 1.6 100.499228 96.099228 indt 4.85 700.13 65 315.25 45508.45
165 16 CNR Pozo CEMENTO 731159 5966641 79 18H 8 6.7 72.153394 70.853394 indt 4.85 700.13 29.15 141.3775 20408.7895
166 17 CNR Pozo CEMENTO 730835 5966572 83 18H 6 0 82.671349 76.671349 indt 4.85 700.13 39.7 192.545 27795.161
167 18 CNR Pozo CEMENTO 730085 5967058 75 18H 15 13 61.558685 59.558685 indt 4.85 700.13 2.5 12.125 1750.325
P1P3 19 PROPIO Pozo CEMENTO 733700 5969373 86 18H 18 0 86 68 0.6 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P2P9 20 PROPIO Pozo CEMENTO 733599 5969073 84 18H 6 0.762 83.238 78 0.4 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P4 21 PROPIO Pozo CEMENTO 733421 5969873 108 18H 7 1.22 106.78 101 0.5 4.85 700.13 20.8 100.88 14562.704
P5 22 PROPIO Pozo CEMENTO 733399 5969820 101 18H 7 0 101 94 0.5 4.85 700.13 15 72.75 10501.95
P7 23 PROPIO Pozo CEMENTO 733350 5970411 145 18H 23 13.11 131.89 122 0,4 4.85 700.13 0.5 2.425 350.065
P8 24 PROPIO Pozo CEMENTO 733097 5968828 90 18H 3.5 0.76 89.24 86.5 0.4 4.85 700.13 0.1 0.485 70.013
P9 25 PROPIO Pozo CEMENTO 732960 5967227 78 18H 8 7 71 70 0.4 4.85 700.13 52 252.2 36406.76
PSUR 26 ESSBIO Pozo CEMENTO 730082 5966073 80 18H 30.9 13.1 66.9 49.1 indt 4.85 700.13 23.9 115.915 16733.107
1419 27 ESSBIO Pozo CEMENTO 730239 5966609 76 18H 16 6.8 69.2 60 indt 4.85 700.13 14.2 68.87 9941.846
1420 28 ESSBIO Pozo CEMENTO 730181 5966633 78 18H 19 6.65 71.35 59 indt 4.85 700.13 20.35 98.6975 14247.6455
px 29 ESSBIO Pozo CEMENTO 730059 5966094 80 18H 30 7.62 72.38 50 indt 4.85 700.13 26 126.1 18203.38
Nin3 30 PROPIO Pozo CEMENTO 731796 5968915 109 18H 6 0 109 103 0.6 4.85 700.13 0.5 2.425 350.065
Nin5 31 PROPIO Pozo CEMENTO 731152 5966302 84 18H 17 4.8 79.2 67 0.6 4.85 700.13 40.2 194.97 28145.226
Nin4 32 PROPIO Pozo CEMENTO 734469 5963226 101 18H 8 2.1 98.9 93 0.6 4.85 700.13 28.9 140.165 20233.757
Son1-2010 34 ACUAEQUIP Pozo indt 730059 5966094 77 18H 25.5 7.62 69.38 51.5
10 máx.
ensayo de
bombeo
NO UTILIZADO
Anexo 30. Gráfico de dispersión para transmisividades con conductividad hidráulica mínima de la capa 2.
Anexo 31. Clasificación hidrogeológica según permeabilidad y litología de Custodio y Llamas, 1983.
Anexo 32. Posibilidades de acuífero según Transmisividad según IGME, 1984