technische verantwoording13104675/documenten/jaar 2/agv...technische verantwoording...
TRANSCRIPT
TECHNISCHE VERANTWOORDING
ENKELSTUKSPRODUCT 2: AGV
29/5/15
WH29.b.2
ELON HENDRIKSEN
FINN KRIJGER
CAS HILLENIUS
JAAP HEEMSKERK
JASPER HOP
WALTER HEEMSKERK
THIJS HOOFTMAN
2
Introductie 3
Wiel as diameter 4
Balk 6
Hef Glij Bak 9
Laad Los Bak 10
Lager Huis 11
Sterkteberekeningen partlist tekening 2 Error! Bookmark not defined.
Accubox balk 12
Accubox Error! Bookmark not defined.
Accubox roller 15
Schroef M10 (ISO 7046-1 -M10x30- 4.8–H) 16
Accu box blokje 16
Accu box strip Error! Bookmark not defined.
Carrousel 18
VLS wiel 19
Krachtenberekeningen wiel 19
Knikberekening wiel 20
As accuhouder 21
VLS, V en M-lijn 21
Diameter as 21
Kogellager accuhouder 22
Hoofd-as 22
VLS, V en M-lijn 23
Diameter as 23
Kogellager hoofdas 24
Hef vaste as (draagas) 24
Hef bewegende as (draagas, aandrijving axiale beweging) 24
Hef laad los bak as los kant (draagas) 25
Conclusie 27
3
INTRODUCTIE In dit rapport is word met berekeningen aangetoond dat de AGV zijn eigen gewicht en
belasting aan kan. Alle cruciale onderdelen worden behandeld en met behulp van het boek
Roloff Matek en Sterkteleer berekend.
OVERZICHT AGV Om een overzicht van de gehele AGV te creëren is een exploded view gemaakt van de drie
belangrijkste componenten van de AGV. Deze zijn het frame en wielen, accubak, en
hefsysteem. Los van elkaar wordt het duidelijker waaruit de AGV opgebouwd is en hoe deze
onderdelen samenwerken. Een korte uitleg over elk onderdeel helpt dit te verduidelijken. De
werking en functie van elk onderdeel wordt bondig beschreven zodat het duidelijker is
welke onderdelen welke rol vervullen.
FRAME EN WIELEN Het frame en de wielen kunnen worden gezien als de basis waar het hele systeem op rust.
Hierin zijn weinig bewegende onderdelen, maar rusten er wel veel krachten op. Langs de
zijkanten waar het hefsysteem op rust bewegen de steunpunten ven het hefsysteem. De
spindel die de kracht levert voor hef hefsysteem is hier ook bevestigd.
ACCUBAK De accubak is een zeer zwaar onderdeel dat aan de achterkant van de AGV bevestigd is en in
de figuur hierboven duidelijk te zien is vanwege zijn gele kleur. Deze steunt op het frame
doormiddel van vier wielen, die over twee vlakken rollen.
HEFSYSTEEM Dit systeem bestaat voornamelijk uit een hefschaar, laadbak, en een zuignap systeem. Een
kant van de hefschaar staat vast, terwijl de andere ingedrukt kan worden door een cilinder.
Hierdoor vouwt de schaar zich uit en wordt de bak omhoog geduwd, waar de flightcase in
zal zitten. Aan de accu-kant van de bak dit ook een zuiger, die de flightcase in en uit moet
duwen, met behulp van een cilinder. De behuizing hier omheen zorgt dat de apparatuur
voor de zuiger en cilinder afgeschermd wordt.
4
WIEL AS DIAMETER De assen zitten bij elk wiel van de AGV zoals te zien is in de illustratie bij de introductie en
de illustratie hieronder weer gegeven.
4554𝑁 2802𝑁
−7357𝑁
𝑀𝑚𝑎𝑥 = 80 ∗ 4554 = 36.437𝑁𝑚
𝜎𝑏 = 𝜎𝐷/𝜎𝐷𝑚𝑖𝑛
5
=245
3,5= 70N/mm
DAs= 2,17 ∗ (364371
70)
(1
3)
= 37,6𝑚𝑚
De as moet een minimale diameter hebben van 37,6mm. Als voorzorgsmaatregel wordt er
voor een 42mm as gekozen.
𝐵𝑢𝑖𝑔𝑖𝑛𝑔 = (𝑀𝑚𝑎𝑥)/𝐼𝑦
𝐼𝑦 =1
4∗ 𝜋 ∗ 𝑟4 =
1
4∗ 𝜋 ∗ 224 = 1,8 ∗ 105𝑚𝑚4
𝐵𝑢𝑖𝑔𝑖𝑛𝑔 =36437
183984= 0,19𝑚𝑚
Een doorbuiging van 0,19mm zal geen problemen veroorzaken voor de levensduur van de
as.
6
BALK De balk bevind zich tussen de 2 achterste wielen en onder de accubak. Zoals te zien in de
figuur. (Rood aangegeven)
𝐼 =1
12∗ 100 ∗ 1003 −
1
12∗ 90 ∗ 903 = 5,5 ∗ 106𝑁/𝑚𝑚4
𝐴 = 1900𝑚𝑚2
7
Schuifstroom in de balk.
𝑄𝐵 = 50𝑚𝑚 ∗ 100 ∗ 5 = 25.000𝑚𝑚3
𝑄𝑏 =𝑉 ∗ 𝑄𝐵
𝐼=
1471,5 ∗ 25000
5,5 ∗ 106=
6,7𝑁
𝑚𝑚
8
LAGER
Uit de tabel blijkt dat de lager een maximaal statische belasting heeft van 5kN en een
dynamische belasting van 9,95kN. De statische belasting in de genoemde lager zal op 2802N
zitten. De lager zal de belasting dus gemakkelijk aan kunnen
9
HEF GLIJ BAK Binnen dit stuk is de hef vaste as bevestigd. Deze belast vier gaten verticaal naar beneden,
met de helft van het gewicht van het hefsysteem en lading. De kritische belasting is op twee
uitsteekende stukken te vinden, omdat het stuk symmetrisch is. Voor elk uitstekend stuk is
de belasting dus een kwart van het gewicht van het hefsysteem en lading. De kritische
belasting is L vormig, met een buigmoment over de lange kant. Hieronder is een schets te
zien van de situatie, met de kritische belasting lijn in rood. Relevante berekeningen zijn
hieronder te zien.
𝜎 =𝑀𝑦
𝐼
�̅� =5 ∙ 1300 + 60 ∙ 1000
1300 + 1000= 28.91 𝑚𝑚
�̅� =65 ∙ 1300 + 125 ∙ 1000
1300 + 1000= 91.09 𝑚𝑚
𝑀 = (0
−2452.50
) × (31.09
−21.09−50
) = (122.63
076.25
) 𝑁𝑚
𝐼𝑎,𝑥 =1
12∙ 130 ∙ 103 = 1.083 ∙ 104 𝐼𝑎,𝑦 =
1
12∙ 10 ∙ 1303 = 1.831 ∙ 106
𝐼𝑏,𝑥 =1
12∙ 10 ∙ 1003 = 8.333 ∙ 105 𝐼𝑏,𝑦 =
1
12∙ 100 ∙ 103 = 8.333 ∙ 103
𝜎𝑥 =122625 ∙ 18.91
10833.33 + 833333.33= 2.75 𝑀𝑃𝑎
𝜎𝑧 =76248.2 ∙ 28.91
1830833.33 + 8333.33= 1.20 𝑀𝑃𝑎
De waarde 1.20 MPa is veel lager dan de maximale toelaatbare spanning van 250GPa, en is
het onderdeel dus duidelijk sterk genoeg. Dit is grotendeels te danken aan dat het materiaal
vrij dik is (10mm) en dat het moment over een L profiel opgevangen wordt.
10
LAAD LOS BAK Dit is de bak waarop de flightcases zullen staan tijdens het transport. De enige steunpunten
van dit onderdeel zijn aan de zijkanten, waartussen de last van de flightcase opgevangen
moet worden. In de schets hieronder is het onderdeel te zien. De pijlen geven de
beslissingskrachten aan, de wielen van de flightcase. De rode lijn geeft aan waar de kritische
belasting van het onderdeel optreed.
𝜎 =𝑀𝑦
𝐼
�̅� =250 ∙ 5000 + 5 ∙ 8900
5000 + 8900= 93.13 𝑚𝑚
�̅� =5 ∙ 5000 + 455 ∙ 8900
5000 + 8900= 293.13 𝑚𝑚
𝑀𝑎,𝑏 = 2452.5 ∙ 130 = 318.83 𝑁𝑚
𝐼𝑎,𝑥 =1
12∙ 10 ∙ 5003 = 1.042 ∙ 108 𝐼𝑏,𝑥 =
1
12∙ 890 ∙ 103 = 7.417 ∙ 104
𝑦 = (37010
180) − (
293.1393.13
0) = (
76.87−83.13
180) = 212.65 𝑚𝑚
𝜎𝑎 =318.83 ∙ 212.65
2 ∙ (1.042 ∙ 108 + 7.417 ∙ 104)= 4.39 ∙ 10−9 𝑀𝑃𝑎
De waarde 4.39∙10-9 MPa is veel lager dan de maximale toelaatbare waarde van 250GPa.
Deze waarde lijkt onrealistisch klein dit maar komt voornamelijk doordat de krachten vrij
dicht bij de steunpunten aangrijpen, en er dus een kleiner moment optreed. Ook is er een
groot deel van het L profiel dat voor een hoge I waarde zorgt.
Dit leek de kritische belasting binnen het onderdeel te zijn, maar deze lijkt eerder onder de
wielen van de flightcase te liggen. Echter, is dit moeilijk uit te rekenen in verband met het
benaderen van de steunoppervlak van de wieltjes. In de berekeningen hieronder is te zien
dat het minimale steunoppervlak van een wiel xxx mm zou moeten zijn, als deze de
maximale toelaatbare spanning wil overtreden. Dit is niet haalbaar.
𝐹 =200
4∙ 9.81 = 490.5 𝑁 𝐴 =
490.5
250000= 0.002 𝑚𝑚2
11
LAGER HUIS Er zijn acht lagerhuizen die de belasting van de flightcase en het liftsysteem op moeten
vangen.
𝜎 =𝐹
𝐴
𝐹 =250
8∙ 9.81 = 306.56 𝑁
𝐴 = 60 ∙ 15 = 900 𝑚𝑚2
𝜎 =306.56
900= 0.34 𝑀𝑃𝑎
De waarde van 0.34 MPa ligt ruim onder de maximale toelaatbare waarde van 250GPa. Dit
komt voornamelijk doordat er geen moment optreed en dit een pure drukspanning is. Deze
is makkelijk op te vangen over de acht lagerhuizen.
12
ACCUBOX Figuur Accubox: de accu box zit aan de achterkant van de agv en word aan weerszijden
ondersteunt op 4 wielen die op hun beurt weer steunen op 2 banen.
Voor het bereken van de krachten die op de onderstaande onderdelen komen is vastgesteld
dat;
- Het gewicht van de accu 300 kg is;
- Het gewicht van de accubox 50kg is;
- Het gewicht van de overige onderdelen verwaarloosbaar is;
- De onderdelen gelast zijn tenzij anders aangegeven;
- Gravitatie versnelling (g) = 9.81m/s2
- En er alleen statische belastingen optreden.
ACCUBOX BALK In figuur 2.1.1 is het vrijlichaamschema voor de accubox
balken te zien. Deze worden doormiddel van een dubbele
lasnaad bevestigd aan de accubox zelf. Omdat deze strip
alleen statisch word belast zal er alleen afschuiving
optreden.
𝐹𝑧 = 𝑚 × 𝑔 = 350 × 9.81 = 3443.5𝑁
Fz is de zwaartekracht die op het onderdeel werkt, en deze kan worden verdeeld over de
twee strips welke aan de zijkant van de box bevestigd zijn.
𝐹𝑛 = 3433.5𝑁 ÷ 2 𝑠𝑡𝑟𝑖𝑝𝑠 ≈ 1719.8𝑁
Figuur 2.1.1
13
Er zal dus afschuiving op treden welke kan berekend worden met de formule 𝜏 = 𝐹𝐴⁄ . De
oppervlakte van de las word geschat op 2x 4mm over de gehele lengte.
Fn= 1719.75
A= 2 × 4 × 440 = 3520𝑚𝑚2
𝜏 = 1719.83520⁄ = 0.49 𝑁
𝑚𝑚2⁄
14
ACCUBOX
VLS accubox
De accubox is bedoeld voor het opbergen van de accu. De accu veroorzaakt een verdeelde
belasting op de bodem van de accu. Deze belasting is met blauwe pijlen in het VLS getekend.
Men kan stellen dat de trekspanning over de gehele wand gelijk verdeeld is. Deze spanning
is met zwarte pijlen getekend in het VLS getekend. De hoeken van de accubak worden door
middel van lassen met elkaar verbonden. Het boek ‘Roloff/Matek Machineonderdelen’ raad
in figuur 6.11 een minimale materiaaldikte van 2mm aan. De oppervlakte van de horizontale
doorsnede bedraagt dan:
𝐴𝑑𝑜𝑜𝑟𝑠𝑛𝑒𝑑𝑒 = 𝑙 . 𝑏 = 440 ∙ 670 − 436 ∙ 666 = 4424 𝑚𝑚2
De totale belasting die op deze doorsnede werkt bedraagt in totaal 3444 N. De spanning die
in het materiaal ontstaat is dan:
𝜎 =𝐹𝑎𝑐𝑐𝑢
𝐴𝑑𝑜𝑜𝑟𝑠𝑛𝑒𝑑𝑒
𝜎 =3444 𝑁
4424 𝑚𝑚2= 0,8 𝑁/𝑚𝑚2
De spanning bereikt de maximale rekgrens van 235 𝑁/𝑚𝑚2 dus niet. De box staat wel vrij aan stotende belasting wanneer deze uit de AGV wordt gehaald. Deze vervorming word door de accu beperkt omdat deze precies in de box past. De controleberekening voor de sterkte volgt:
𝜎𝑡 =𝑅𝑒𝑁
𝑆𝑣 (𝑓𝑜𝑟𝑚𝑢𝑙𝑒 3.25)
𝜎𝑡 =235
1,8= 131 𝑁/𝑚𝑚2
De box is met een materiaaldikte van 2 mm dus voldoende sterk.
15
ACCUBOX ROLLER In figuur 2.4.1 is het vrijlichaamschema van de rollen
te zien.
𝐹𝑧 = 𝑚 × 𝑔 = 350 × 9.81 = 3433.5𝑁
Omdat Fz over vier wielen is verdeeld is de kracht per
wiel te delen door vier.
𝐹𝑛 = 3433.5𝑁 ÷ 4 𝑤𝑖𝑒𝑙𝑒𝑛 ≈ 858.4𝑁
Figuur 2.4.1
16
SCHROEF M10 (ISO 7046-1 -M10X30- 4.8–H) Deze schroef word gebruikt om de “Accubox roller’s” aan
de Accubox te bevestigen. In figuur 2.5.1 is het
vrijlichaamschema voor deze schroef te zien. Omdat de
schroef alleen radiaal word belast zal er alleen
afschuiving optreden. De algemene afschuivingsformule
ziet er als volgt uit:
𝜏 = 𝐹𝐴⁄
Fn= 858.4
A= 𝜋 × 0.008162 = 52.30𝑚𝑚2
𝜏 = 858.452.30⁄ = 16.4 𝑁
𝑚𝑚2⁄
Omdat de bout een normering van 4.8 heeft, is hij maximaal te belasten tot 320 𝑁𝑚𝑚2⁄
(400x80%).
Maximale schuifspanning = 0,5 ReH (rek-/vloeigrens) 160= 0,5 x 320 𝑁𝑚𝑚2⁄
Zo kan er dus worden geconcludeerd dat de bout de belasting van 16.4 𝑁𝑚𝑚2⁄ met gemak
kan houden.
ACCU BOX BLOKJE Het accubox-blokje is een metalen voorwerp dat op het plaatmateriaal van de accubox is
gelast. De lasverbinding is de zwakste factor omdat deze alleen aan de randen in
aangebracht. De las is ongeveer 10 mm breed en de lengte is 80x2+15x2 =190mm. De
oppervlakte kom dan uit op 1900 mm². De lassen kunnen met 250N/mm² worden belast. De
maximale belasting op het blok je is dan:
𝐹_𝑚𝑎𝑥 = 𝐴 . 𝜎
𝐹_𝑚𝑎𝑥 = 1900 . 250 = 475 𝑘𝑁
Voor het bevestigen van een onbelaste beugel is het blokje sterk genoeg.
Figuur 2.5.1
17
ACCU BOX STRIP De accubox-strip is aan de zijkanten van de accubox gemonteerd. De strip dient als
versterking voor de rest van de accubox. De versterking is nodig om een goede verbinding
met de wielen mogelijk te maken. De as-verbinding bestaat uit een bout die een kracht op
de box uitoefent. De verdeelde belasting is met twee driehoeken in de tekening
weergegeven. De strip heeft een dikte van 6 millimeter. De resulterende kracht van de
verdeelde belasting is 2789 Newton. De verdeelde drukbelasting is maximaal 109 N/mm².
Uit tabel 3-14 van ‘Roloff/Matek Machineonderdelen’ wordt de veiligheidswaarde S_D=1,2
afgelezen. Tabel 1.1 geeft een maximaal toelaatbare druk van 140 N/mm².
∑ 𝑀𝐴 = 0 𝑁
∑ 𝑀𝐴 = −858 ∙ 0,014 + 2 ∙ 𝐹𝑟𝑒𝑠 ∙ 0,00276
𝐹𝑟𝑒𝑠 = 2176 𝑁
𝜎𝑑 = 109 𝑁/𝑚𝑚2
𝜎 =𝜎𝑧𝑑
𝑆𝐷𝑚𝑖𝑛=
140
1,2= 117 𝑁/𝑚𝑚2
De dynamische sterkteberekening levert een maximale drukspanning op van 117 𝑁
𝑚𝑚2. De
strip van 6 mm krijgt een maximale belasting van 109 N/mm². Las De las is ongeveer 10 mm breed en de lengte is 60x2+440x2 =1000 mm. De oppervlakte
komt dan uit op 10.000 mm² voor de las. De lassen kunnen met 235N/mm² worden belast.
𝐹_𝑚𝑎𝑥 = 𝐴 . 𝜎
𝐹_𝑚𝑎𝑥 = 10. 103 ∙ 235 = 2350 𝑘𝑁
De twee strippen worden bijde met 1716N (3432 N / 2) belast. De spanning bij de last is
volgens de berekeningen:
𝜎 =1750
10.000= 0,2 𝑁/𝑚𝑚2
De las voldoet dus ruimschoots.
18
CARROUSEL Het wiel van de carrousel heeft de functie om zes accu’s van 300 kg te dragen. In dit hoofdstuk worden alle krachten in kaart gebracht. De sterkteberekeningen zijn belangrijk om de onderdelen te kunnen dimensioneren. Hoofdonderdelen carrousel
Wiel
Accuhouder
Draagconstructie
3
2
1
19
CAD-tekening
VLS WIEL
KRACHTENBEREKENINGEN WIEL Berekening krachten bij A, B en C
∑𝐹𝑦 = 0 ∑𝐹𝑥 = 0
∑𝐹𝑦 = −3000 + 𝐹𝐴𝑦 + 𝐹𝐶𝑦 = 0 ∑𝐹𝑦 = −3000 + 1500 + 1500 = 0
∑𝐹𝑥 = 𝐹𝐴𝑥 − 𝐹𝐶𝑥 + 𝐹𝐵 = 0 ∑𝐹𝑥 = 𝑡𝑎𝑛30 1500 − 𝑡𝑎𝑛30 1500 + 𝐹𝐵 = 0
Resultaten A, B en C
𝐹𝐴 = −𝐹𝐶 =1500
𝑐𝑜𝑠30= 1732 𝑁
𝐹𝐵 = 0 𝑁
20
Berekening krachten bij D,E,F en G
∑𝐹𝑦 = −𝐹𝐴𝑦 − 𝐹𝐶𝑦 + 𝐹𝐹𝑦 + 𝐹𝐸𝑦 − 3000 − 3000 = 0
∑𝐹𝑥 = 𝐹𝐴𝑥 − 𝐹𝐶𝑥 + 𝐹𝐷 − 𝐹𝐺 − 𝐹𝐸𝑥 + 𝐹𝐹𝑥 = 0
Resultaten D,E,F en G
−𝐹𝐸 = 𝐹𝐹 =4500
𝑐𝑜𝑠30= 5196 𝑁
−𝐹𝐷 = 𝐹𝐺 = 2598 + 866 = 3464 𝑁
KNIKBEREKENING WIEL Bij E staat een knikbelasting van 5,2 kN. Deze belasting wordt over twee profielen (twee wielen naast elkaar) van 80x80x4 mm verdeeld. De profielen zijn 900 mm lang. De formules zijn overgenomen van het boek ‘Sterkteleer C. Hibbeler’ blz 706 𝐸 = 210.000 𝑁/𝑚𝑚² 𝑅 = 235 𝑁/𝑚𝑚²
𝐴 = 80.80 − 72.72 = 1216 𝑚𝑚²
𝐼 = (1
12) 𝑏ℎ3
𝐼 = (1
12) . 80. 803 − (
1
12) . 72. 723 = 1,17. 106 𝑚𝑚4
𝑃𝑘𝑟𝑖𝑡𝑖𝑠𝑐ℎ =𝜋2𝐸 𝐼
L²
𝑃𝑘𝑟𝑖𝑡𝑖𝑠𝑐ℎ =𝜋2. 210000 .1,17. 106
900²= 3. 106𝑁
𝜎𝑘𝑟𝑖𝑡𝑖𝑠𝑐ℎ =𝑃𝑘𝑟𝑖𝑡𝑖𝑠𝑐ℎ
A
𝜎𝑘𝑟𝑖𝑡𝑖𝑠𝑐ℎ =3. 106
1216= 2,5 . 103𝑁/𝑚𝑚2
𝑡𝑤𝑒𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑓𝑖𝑒𝑙𝑒𝑛: 5 𝑘𝑁/𝑚𝑚2
De vloeigrens van het materiaal is 335 N/mm². Het profiel kan lichter worden gekozen.
21
AS ACCUHOUDER De accuhouder is door middel van een as met het wiel
verbonden. De as is terplekke van de accuhouder van
kogellagers voorzien. De kogellagers veroorzaken een kracht
bij x=0,01m en x=0,51m. De steunpunten bij het wiel zijn
x=0m en x=0,52m.
VLS, V EN M-LIJN
DIAMETER AS De diameter word met de volgende berekeningen bepaald. De formule is afkomstig van het
boek Roloff/Matek Machineonderdelen. De diameter van de as is 15 mm.
𝑑 = 3,4√𝑀
𝜎𝑏𝑑
3 𝑀 = 15 𝑁𝑚
𝜎𝑏𝑑 = 180 𝑁/𝑚𝑚2 𝑑 = 3,4√15∙103
180= 15𝑚𝑚
3
22
KOGELLAGER ACCUHOUDER Aan de hand van de gevonden belasting en diameter kan een lager worden uitgezocht. Het
volgende SKF-kogellager voldoet aan de eisen. Door de binnendiameter van 15 mm pas het
lager op de as. De maximaal toelaatbare belasting is met 4,36 kN ruim voldoende. Volgens
het VLS zijn de krachten die hoger dan 1,5 kN. Er zijn twee lagers benodigd.
HOOFD-AS De wielen zijn door middel van een as met de draagconstructie verbonden. Het wiel is van
kogellagers voorzien.
23
VLS, V EN M-LIJN De kogellagers veroorzaken een kracht bij x=0,175m en x=0,675m. De steunpunten bij de
draagconstructie zijn x=0m en x=0,850m.
DIAMETER AS De diameter word met de volgende berekeningen bepaald. De hoofdas heeft een dikte van
70 mm.
𝑑 = 3,4√𝑀
𝜎𝑏𝑑
3
𝑀 = 1575 𝑁𝑚
𝜎𝑏𝑑 = 180 𝑁/𝑚𝑚2
𝑑 = 3,4√1575 ∙ 103
180= 70 𝑚𝑚
3
24
KOGELLAGER HOOFDAS Aan de hand van de gevonden belasting en diameter kan een lager worden uitgezocht. Het
volgende SKF-kogellager voldoet aan de eisen. Door de binnendiameter van 70 mm pas het
lager op de as. De maximaal toelaatbare belasting is met 13,2 kN ruim voldoende. Volgens
het VLS zijn de krachten niet hoger dan 9 kN. Er zijn twee lagers benodigd.
HEF VASTE AS (DRAAGAS)
HEF BEWEGENDE AS (DRAAGAS, AANDRIJVING AXIALE BEWEGING)
Nominale belasting: 1472 N Afschuifspanning 30,0 MPa Maximale spindelkracht (statisch + dynamisch)
6162,2 N
Maximaal moment 893,5 Nm Maximale buigspanning 4,6 Gpa
Nominale belasting: 1472 N Maximaal moment: 74 Nm Maximale buigspanning
3,8 Gpa
25
HEF LAAD LOS BAK AS LOS KANT (DRAAGAS)
Nominale belasting 1472 N
Afschuifspanning 30,0 Mpa
26
STERKTE BEREKENINGEN HEF CONSTRUCTIE Om vast te kunnen stellen of de hef constructie sterk genoeg is voor de taak die hij moet
vervullen dient deze door gerekend te worden.
De volgende onderdelen worden berekend:
Eind as ringen bout
Schaar constructie stukken
Schaar constructie assen
Glijblokken
EIND AS RING Deze ringen hebben als taak om de schaar stukken op hun plaats te houden tijdens het op
en neer bewegen van de lading. Omdat deze ringen alleen voor de zekerheid aanwezig zijn
worden deze niet zwaar belast. De bout welke deze ring in positie houdt dient dus sterk
genoeg te zijn. Er is vanuit gegaan dat er maximaal 10 KG aan belasting op deze ringen
aanwezig is.
Deze bout wordt belast op schuif spanning. Er is gekozen om deze bout 3.5mm dik te maken.
Deze bouten zijn van staal. Uit de berekening blijft er de bouten het houden
SCHAAR CONSTRUCTIE STUK De schaar stuk is het hoofdonderdeel van het hef mechanisme. Deze onderdelen zijn uit
staal uitgevoerd. Het onderdeel zal worden berekend op normaal spanning en lager
spanning. Ook zal hij op knik berekend worden. De bemating van de schaar constructie stuk
is 7cm hoog 2 cm breed en 90 cm lang van gat tot gat.
Uit de berekeningen blijkt dat de constructie sterk genoeg is en tevens niet zal knikken bij de
maximale belasting.
SCHAAR CONSTRUCTIE ASSEN De as zal belast worden op afschuif spanning. Deze afschuif spanning zal ontstaan tussen de
lager in het glijblok en een schaar constructie stuk. Ook zal de as op buiging belast worden
maar deze is door de kleine arm verwaarloosbaar.
De diameter van de as is 2.5cm en zal uitgevoerd worden uit staal. Uit de berekening blijkt
dat de as de afschuifspanning kan weestaan.
GLIJBLOKKEN Het glijblok heeft als taak om voor zo min mogelijk weerstand te zorgen tussen de schaar
constructie en het oppervlak van de platform er onder. Om deze hoofdtaak te kunnen
volbrengen is er gekozen om het blok te maken van teflon.
De maten van het glijblok zijn 8cm lang 8 cm hoog 4cm breed. Het gat geeft een diameter
van 42mm. Dit blok zal op lager spanning en normaal spanning belast worden. Uit beide van
deze berekeningen zal blijken dat het blok sterk genoeg is.
27
CONCLUSIE In dit verslag is de volgende fase van de realisatie van de AGV uitgewerkt. De statische
berekeningen van alle verschillende onderdelen zijn gemaakt en de onderdelen daarmee
gedimensioneerd. Rekening houdend met de verschillende somatisch van krachten en
onderdelen. Hiermee is een realistische fase van de ontwikkeling bereikt.