soc. agricola ceri s.r.l. a socio...

COMUNE DI CARMIGNANO

Soc. AGRICOLA CERI s.r.l. a socio unico

STUDIO GEOLOGICO –TECNICO PER LA

REALIZZAZIONE DI UNA CANTINA INTERRATA E DI UN NUOVO EDIFICIO ANNESSO PER ATTIVITÀ VITIVINICOLA, IN VIA DELLE

GINESTRE - LOCALITÀ

VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

ALLEGATI - A) – Grafici penetrometrici e dati di campagna - B) – Sondaggio meccanico - C) – Prospezione sismica - D) – Verifiche di stabilità

Pistoia 10 luglio 2014

Geol. Giorgio MATASSI Geol. Pamela INNOCENTI

Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA Tel./ fax 0573 24355; e-mail: [email protected]

I


STUDIO GEOLOGICO – TECNICO PER LA REALIZZAZIONE DI UNA CANTINA INTERRATA E DI NUOVO EDIFICIO ANNESSO

PER ATTIVITÀ VITIVINICOLA, IN VIA DELLE GINESTRE, LOCALITÀ

VERGHERETO

Pistoia, 10 luglio 2014

Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA Tel./ fax 0573 24355; e-mail: [email protected]

II

S O M M A R I O

1 – PREMESSA PAG.1

2 – DECRIZIONE DEI LUOGHI PAG.4

2.1 – Morfologia

2.2 – Litologia

2.3 – Idrogeologia

3 – PROSPEZIONI PAG.8

3.1 – Saggi geognostici

3.2 – Prove penetrometriche CPT

3.3 – Sondaggio meccanico

3.4 – Prospezione sismica

4 – VINCOLO IDROGEOLOGICO PAG.21

5 – D.P.C.M. 06/05/05 - PAI PAG.24

6 – PIANO STRUTTURALE PAG.24

7 – RISCHIO SISMICO PAG.24

8 - CONCLUSIONI PAG.30

FIGURE

1 - Inquadramento generale PAG.2

2 – Carta delle pendenze – S.U. PAG,5

3 – Carta geologica PAG.7

4 – Ubicazione delle prospezioni PAG.11

5 – Colonne stratigrafiche e documentazione fotografica degli scavi PAG.12-15

6 – Sezione litologica PAG.18

7 – Stato attuale PAG.22

8 – Stato di cantiere PAG.23

9 –. Carta della pericolosità – S.U. PAG.25

10 –. Carta della vulnerabilità – S.U. PAG.26

ALLEGATI

A – Grafici penetrometrici e dati di campagna

B – Sondaggio meccanico

C – Prospezione sismica

D – Verifiche di stabilità

Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149– 51100 PISTOIA Tel./ fax 0573 24355; e-mail: [email protected]

1


Soc. AGRICOLA CERI s.r.l - a socio unico STUDIO GEOLOGICO – TECNICO PER LA REALIZZAZIONE DI UNA CANTINA INTERRATA E DI NUOVO EDIFICIO ANNESSO

PER ATTIVITÀ VITIVINICOLA, IN VIA DELLE GINESTRE, LOCALITÀ

VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

1 – PREMESSA Si riportano i risultati di uno studio geologico - tecnico, eseguito

per conto della Società Agricola Ceri s.r.l. – a socio unico, relativo ad un lotto di

terreno situato in Via delle Ginestre, località Verghereto, nel territorio comunale di

Carmignano. Tale studio ha aggiornato la precedente relazione del 17/05/2010 sia

perché è stato modificato il progetto delle opere, sia per rispondere alla richiesta di

integrazioni n.8676 del 10/06/2013 del Comune di Carmignano.

In tale località è prevista la realizzazione di una cantina interrata e

un nuovo edificio annesso per attività vitivinicola, secondo il progetto redatto dall’arch.

Enrico FIESOLI.

Il luogo delle indagini è indicato in FIG. 1.

Lo studio ha avuto i seguenti scopi:


2

Scala 1:10000

INQUADRAMENTO GENERALE FIG. 1


3

- esaminare le caratteristiche morfologiche, litologiche e idrogeologiche

dell’area d’intervento e di quelle limitrofe.

- definire la pericolosità dell’area e la conseguente fattibilità in osservanza

agli strumenti urbanistici vigenti e ai vincoli sovraordinati.

- Determinare il rischio sismico dell’area.

Per rispondere ai quesiti, in via preliminare, sono stati presi in

considerazione dati geomorfologici, tratti dal supporto geologico al Piano Strutturale del

Comune di Carmignano, integrati da sopralluoghi sul terreno.

I dati di dettaglio sono stati ottenuti mediante le seguenti

prospezioni:

- n°4 saggi geognostici con escavatore,

- n°3 prove penetrometriche statiche

- n°1 stendimento di sismica a rifrazione

eseguite per il precedente progetto e già depositate agli atti con la Relazione geologica

del 17/05/2010, integrate da:

- n°1 sondaggio meccanico con carotaggio continuo

- n°1 prospezione sismica down hole

eseguite per l’occasione attuale.


4

2 – DESCRIZIONE DEI LUOGHI

2.1 - Morfologia

Il luogo delle indagini è ubicato su di una pendice coltivata a

vigneto, a debole pendenza verso sud, nella valle del Rio Rigoccioli, che scorre circa

100 m a sud dell’area d’intervento.

L’area d’imposta delle nuove costruzioni, situata su una pendice

con pendenza media del 5% - 25%, come indicato nella carta delle pendenze della

FIG.2. L’inclinazione, però, non è uniforme, dato che esistono numerosi terrazzamenti,

sorretti da muretti a secco, che fanno parte della vigna che copre tutto il versante.

I sopralluoghi sul terreno hanno permesso di stabilire che

nell’area interessata dall’intervento edificatorio in progetto non vi sono dissesti che

siano ricollegabili a fenomeni gravitativi.

2.2 – Litologia

Facendo riferimento ai documenti tecnici, di supporto agli S.U.

comunali, ed ai sopralluoghi eseguiti per l’occasione, nell’intera area d’intervento sono

presenti i seguenti litotipi, indicati nella Carta Geologica di FIG. 3:

2.2.1 – Copertura eluvio – colluviale: è costituita da limi argillosi ed argille limose

grigie o marrone, inglobanti clasti di calcari e marne, con diametri centimetrici.

Il deposito, fortemente rimaneggiato dalle prolungate lavorazioni

agricole, ricopre in maniera discontinua il sottostante complesso di base, ed ha spessori

variabili da luogo a luogo.

Gli scavi e le prove eseguiti nel sito d’intervento hanno permesso

di stabilire uno spessore variabile da 2,50 a 5 m della copertura.


5

CARTA DELLE PENDENZE – S.U.

FIG.2


6

2.2.2 –complesso di base: costituisce il substrato roccioso stratificato dell’intervento

edificatorio in progetto; si tratta di argilliti grigie o nere, con assetto caotico, inglobanti

strati o spezzoni di strato di calcari, marne, arenarie fini e siltiti.

Non è possibile determinare una giacitura della stratificazione

valida per un ampio spazio, dato che le modalità di messa in posto hanno, spesso,

cancellato la stratificazione originaria.

Nella parte superficiale, al contatto con la coltre detritica, le

argilliti risultano molto alterate e degradate.

2.2.3 – arenarie con siltiti e argilliti: è una successione di strati d’arenaria, siltiti e

argilliti; affiorano sulla pendice nella parte nord-est della carta geologica, al di fuori

dell’area d’intervento.

2.3 – Idrogeologia

Il drenaggio superficiale di tutta l’area è assicurato dal Rio

Rigoccioli, il quale s’immette nel torrente Elzana affluente di destra del Torrente

Ombrone, il cui corso è distante qualche chilometro a ovest. Il Rio Rigoccioli scorre ai

piedi del versante oggetto d’intervento, a circa 100 m a sud a quote di 20 m più in basso

dell’area di studio.

Riguardo alle acque di sottosuolo, le lavorazioni connesse con la

conduzione dei vigneti, comportando il rimaneggiamento di almeno 1,30 m di terreno,

hanno aumentato la permeabilità dei terreni superficiali consentendo l’infiltrazione delle

acque meteoriche che, poi si trovano a scorrere al contatto con i terreni più argillosi,

quindi impermeabili, sottostanti.

A questo scopo, nella realizzazione del vigneto sono state messe

in opera canalizzazioni sotterranee con lo scopo di raccogliere le acque percolanti e

convogliarle nelle cisterne adeguate, per la loro successiva utilizzazione a scopo irriguo.

Le rocce costituenti il Complesso di base si possono considerare

praticamente impermeabili.


7

Scala 1: 5000

CARTA GEOLOGICA – S.U. FIG. 3


8

3 - PROSPEZIONI

Facendo riferimento ai disposti del D.P.G.R.T. 9.7.2009, n°36/R,

le opere in progetto sono comprese nella classe d’indagine 4 per la quale la categoria

del suolo di fondazione e le geometrie sepolte si determinano mediante prove sismiche

in foro. In presenza di problematiche di versante sono, altresì, prodotte verifiche di

stabilità del pendio e del complesso opera – pendio. La definizione dei parametri

geotecnici è basata su sondaggi geognostici.

Pertanto, sono stati presi in considerazione dati tratti da un

precedente studio, eseguito dagli scriventi nell’area e già depositato agli atti, corredato

dalle seguenti prospezioni:

- n°4 saggi geognostici con escavatore,

- n°3 prove penetrometriche statiche CPT

- una prospezione sismica a rifrazione,

Tali dati sono stati integrati dalle seguenti prospezioni:

- n°1 sondaggio meccanico con carotaggio continuo

- n° 1 prospezione sismica down hole

eseguite per l’occasione attuale. La loro ubicazione è indicata nella planimetria, scala

1:1000, della FIG. 4.

3.1 – Saggi geognostici

Sono stati eseguiti n° 4 saggi geognostici con escavatore, che

hanno raggiunto profondità di 2,70 – 3,30 m dal piano di campagna.


9

Le colonne stratigrafiche, ricavate dall’osservazione delle pareti

degli scavi e la documentazione fotografica, sono riportate nella FIG. 5

Questo tipo di prospezione ha permesso di osservare quanto

segue:

- La parte più superficiale del sottosuolo, per uno spessore di circa 1 m è

costituita da terreno areato, molto rimaneggiato.

- Più in profondità, fino a 1,90 – 2,20 m dal piano di campagna, sono stati

individuati da terreni prevalentemente argilloso-sabbiosi.

- Infine, la parte più profonda degli scavi ha attraversato il livello

d’alterazione del substrato roccioso stratificato, rappresentato da argilla

sabbiosa grigia e nera, talvolta con clasti, da millimetrici e decimetrici, di

argilliti.

3.2 – Prove penetrometriche CPT

Sono state eseguite n° 3 prove penetrometriche CPT, che hanno

raggiunto le profondità indicate nella TABELLA N°1

PROVA N°

PROFONDITÀ metri

1 10,60

2 6,40

3 4,20

TABELLA N°1

Tutte le prove sono state interrotte per rifiuto. Non è stata

individuata acqua di sottosuolo, nel tratto di terreno attraversato dalle verticali di

prospezione.

3.2.1 - La prova CPT consiste nella misura, mediante cella di carico elettronica, della

resistenza alla penetrazione di una punta conica di dimensioni standard (punta


10

Begemann), infissa a velocità costante con una batteria d’aste cave, alla cui estremità

inferiore è collegata la punta stessa.

Le caratteristiche della punta conica, che dispone di un manicotto

per la misura della resistenza per attrito laterale, sono le seguenti:

- angolo al vertice 60°

- diametro 35,7 mm

- sezione 10 cm2

mentre le dimensioni del manicotto sono:

- diametro 35,7 mm

- lunghezza 133 mm

- area laterale 150 cm2

Agendo separatamente sulla punta, sulla punta più il manicotto e

sull’insieme delle aste, è possibile misurare, ogni 20 cm d’approfondimento, i seguenti

valori:

- resistenza all'avanzamento della sola punta Qc

- resistenza all’avanzamento della punta più

la resistenza per attrito laterale del manicotto Qc + Fs

Infine, i risultati della prova permettono di elaborare grafici delle

resistenze alla punta (Qc) e di quelle laterali (Fs), misurate in situ.

I grafici penetrometrici ed i dati di campagna sono riportati in

ALLEGATO A).

Le caratteristiche geotecniche ricavate dall’interpretazione dei

risultati delle prove penetrometriche, sono riportate nella TABELLA N°2 e la

situazione stratigrafica è indicata nella sezione litologica della FIG. 6.

(kN/m3)

(°)

Cu (kPa)

LIVELLO 1 15,69 0 44,12

LIVELLO 2 17,65 0 58,83

LIVELLO 3 19,12 26 0,98

LIVELLO 4 22,51 27 0,98

: peso di volume; : angolo d’attrito interno; cu : coesione non drenata

TABELLA N°2


11

Scala 1: 1000

saggi con escavatore sondaggio con prova Down-hole

prove penetrometriche statiche CPT linea sismica AB

traccia sezione 1

UBICAZIONE DELLE PROSPEZIONI FIG. 4

B

A

S4

S3

S2

S1

CPT1

CPT2

CPT3


12

PROFONDITÀ metri

LITOLOGIA DESCRIZIONE

0

TERRENO AGRARIO AREATO E RIPORTO

1,00

ARGILLA SABBIOSA MOLTO UMIDA

2,40

2,70

ARGILLITI NERE ALTERATE E DEGRADATE CON MOLTI INCLUSI CALCAREI CON DIMENSIONI DA MILLIMETRICHE A DECIMETRICHE

SCAVO 1

COLONNE STRATIGRAFICHE SCAVI FIG. 5


13

PROFONDITÀ metri


0

TERRENO AGRARIO AREATO E RIPORTO

0,70

ARGILLA SABBIOSA MARRONE UMIDA CON MINUTI INCLUSI LITOIDI ALTERATI

1,90

2,80

ARGILLA SABBIOSA GRIGIA UMIDA ABBASTANZA PLASTICA

SCAVO 2



14

PROFONDITÀ metri


0

TERRENO AGRARIO AREATO

1,00

ARGILLA SABBIOSA MARRONE UMIDA POCO COMPATTA (ALLA BASE BLOCCO DI CALCARE)

2,00

3,30

ARGILLA SABBIOSA GRIGIA UMIDA ABBASTANZA PLASTICA

SCAVO 3



15

PROFONDITÀ metri


0

TERRENO AGRARIO AREATO

1,10

ARGILLA SABBIOSA MARRONE UMIDA CON BLOCCHI DI CALCARE

2,20

3,15

ARGILLA SABBIOSA MARRONE CON BUON GRADO DI COMPATTAZIONE

SCAVO 4



16

3.3 – Sondaggio meccanico

3.3.1 – modalità esecutive: è stato eseguito con sonda cingolata semovente DRILL 650,

della Ditta IPC, operante a carotaggio continuo a rotazione ed avanzamento idraulico,

carotiere doppio e diametro dei tubi di rivestimento di 112 mm.

I campioni di terreno, prelevati nel corso della perforazione, sono

stati collocati in apposite cassette catalogatrici e lasciati a disposizione della

Committenza.

La perforazione ha raggiunto la profondità di 20 m dal piano di

campagna, quota alla quale è stata interrotta avendo attraversato più di 5 m di rocce del

substrato stratificato.

3.3.2 – colonne stratigrafiche: le colonne stratigrafiche contengono

- La rappresentazione grafica dei terreni attraversati.

- Le descrizione riassuntiva dei terreni attraversati

- La percentuale di recupero dei campioni rimaneggiati.

- La quota d’esecuzione ed i risultati delle prove SPT, a fondo foro.

La colonna stratigrafica e la documentazione fotografica dei

campioni di perforazione sono riportate in ALLEGATO B).

3.3.3 - Prove S.P.T.

La prova consiste nell’infiggere nel terreno una punta o un

campionatore, di forma e dimensioni standardizzate:

. Diametro : 51 mm

. Spessore del campionatore: 16 mm

. Angolo al vertice della punta (per terreni ghiaiosi ) 60°

. Peso del maglio: 63,5 kg

. Volata del maglio: 76,2 cm


17

Si conta il numero dei colpi necessario ad infiggere un tratto di 15

cm di punta o di carotiere, indicando con N1 in numero dei colpi necessario.

S’infiggono, poi, due ulteriori tratti di 15 cm, indicando con N2 e N3 il relativo numero

di colpi. La somma N2 + N3 è utilizzata per la caratterizzazione geotecnica dei terreni

interessati dalla prova.

Le norme codificate A.G.I. prevedono che la velocità di prova sia

ad un ritmo di percussione compreso fra 10 e 25 colpi/minuto.

Sono state eseguite, complessivamente, n. 2 prove SPT a fondo

foro; le profondità ed i dati forniti dalle prove sono indicati nella TABELLA N°3

SONDAGGIO N° PROFONDITÀ N1 N2 N3 N2+N3

1 2,00 – 2,50

4

5

7

12

4,80 – 5,30

31

16

37

53

TABELLA N° 3 PROVE SPT

Le caratteristiche geotecniche dei terreni, ricavate dai risultati

delle prove SPT, sono riassunte nella TABELLA N°4 in cui è indicata anche la

granulometria corrispondente:

SONDAGGIO N° PROFONDITÀ GRANULOMETRIA cu DR φ

1 2,00 – 2,50

ARGILLA SABBIOSA

0,75

0

0

4,80 – 5,30 CLASTI IN MATRICE 0 >80% >45°

TABELLA N° 4 CARATTERISTICHE GEOTECNICHE

in cui i vari parametri hanno il seguente significato:

- cu : coesione kg/m2

- DR: densità relativa %

- φ : angolo d’attrito interno °


18


19

3.4 – Prospezione sismica a rifrazione

E’ stata articolata in due tipi d’indagine:

- N°1 linea sismica a rifrazione, eseguita per un precedente studio

geologico – tecnico, già depositato agli atti,

- N° 1 prospezione sismica down hole, eseguita nell’occasione attuale.

La descrizione delle prospezioni, i dati di campagna e la loro

rielaborazione sono contenuti in ALLEGATO C).

3.4.1 – Linea sismica: In sintesi, tale indagine ha permesso di stabilire che il sottosuolo,

sulla base della risposta alle sollecitazioni sismiche, ha la seguente composizione:

- un livello superficiale, dello spessore variabile da 3 a 7 m, con

velocità medio basse, riferibile al livello superficiale di terreno areato

e rimaneggiato, a componente prevalentemente argillosa.

- Più in profondità , fino a 5 – 8 m dal piano di campagna, vi è un

secondo livello, caratterizzato da velocità delle onde sismiche più

elevata, che può essere riferito al livello d’alterazione del substrato

roccioso stratificato.

- Infine, un livello più profondo, che si protrae in profondità fino ad

almeno 30 m dal piano di campagna, caratterizzato da velocità di

propagazione elevate, che corrisponde alla parte non alterata del

substrato roccioso stratificato, costituito, prevalentemente, da rocce

argillitiche.

3.4.2 – Prospezione sismica down hole:

La sintesi dei risultati di questo tipo di prospezione sono contenuti

nella TABELLA N°5:


20

TABELLA N°5

in cui, riferendosi ai risultati degli altri tipi di prospezione, i primi due livelli si ritiene

corrispondano al terreno areato ed alla copertura eluvio – colluviale.

A partire dalla profondità di 4 m fino a 9 m dal piano di

campagna è stato individuato il livello d’alterazione del substrato roccioso stratificato,

così come è stato evidenziato dal sondaggio meccanico.

La parte più profonda corrisponde alle rocce poco alterate di tale

substrato.


21

4 - VINCOLO IDROGEOLOGICO

L’area d’intervento risulta compresa all’interno delle zone a

Vincolo Idrogeologico ed è quindi soggetta alla Legge 39/00 e relativi regolamenti

applicativi. A questo proposito il presente studio è stato realizzato tenendo conto delle

indicazioni dell’art. 75 del DPGR 08/08/03 n. 48R.

Riguardo ai terreni di scavo, provenienti dall’opera in progetto,

saranno riutilizzati sul posto ai sensi dell’art. 185 della L. 152/2006.

4.1 – Verifiche di stabilità

Sono state eseguite verifiche di stabilità lungo la sezione

topografica indicata nella FIG.3, sia allo stato attuale, sia a quello di cantiere, in

condizioni sismiche, ipotizzando la situazione più precaria prevedibile: terreni saturi per

la porzione di sottosuolo costituita da materiali non lapidei.

4.1.1 – Stato attuale: allo stato attuale risulta che la coltre superficiale di terreno agrario,

rimaneggiato, è interessata da rotture arealmente poco estese, corrispondenti a situazioni

con Fs < 1, e con spessori dell’ordine del metro, come indicato nella FIG.7

4.1.2 – Stato di cantiere: nella fase di cantiere, invece, per la porzione di pendice

interessata dallo scavo si hanno valori di Fs <1 che interessano il versante fino ad una

notevole distanza dalla parete di scavo, per spessori dell’ordine di almeno una decina di

metri, come indicato nella FIG.8.

Di conseguenza, al fine di evitare dissesti delle pareti di scavo e

della pendice posta a quote più elevate, lo scavo potrà essere eseguito solo se saranno

realizzate opere di presidio preventivo, finalizzate a sostenere le pareti dello scavo


22

VERIFICA DI STABILITÀ - STATO ATTUALE

FIG.7


23

VERIFICA DI STABILITÀ - STATO DI CANTIERE

FIG.8


24

stesso con un sufficiente grado di sicurezza. Lasciando al progettista ampio margine di

scelta, per quanto di competenza, si ritiene che la metodologia più opportuna, sia per la

rapidità di esecuzione, sia per il grado di sicurezza che può fornire, sia l’esecuzione di

micropali e tiranti.

Le verifiche di stabilità sono riportate in ALLEGATO D)

5 – D.P.C.M. 06/05/05 - PAI

Il D.P.C.M. del 6 maggio 2006 approva il Piano stralcio Assetto

Idrogeologico del bacino del F. Arno che costituisce vincolo sovraordinato sulle norme

comunali e regionali. L’area in oggetto ricade in classe PF2, per quanto riguarda il

rischio da frana e non risulta compresa nella zonazione di rischio idraulico. Le Norme

del PAI relative alla classe di rischio PF2 non pongono nessun vincolo particolare per

l’intervento in oggetto.

6 – STRUMENTI URBANISTICI

Nelle cartografie tematiche, allegate agli S.U. comunali, del

Comune di Carmignano, l’area in esame risulta così classificata:

- Pericolosità geomorfologica 2G (Pericolosità bassa) (vedi FIG.9)

- Vulnerabilità della falda: V1 (Irrilevante) (vedi FIG.10)

Riguardo alla pericolosità idraulica – S.U. l’area è classificata

con pericolosità I.1

Alla luce di quanto sopra, le opere in progetto sono classificate

con fattibilità 2: fattibilità con normali vincoli a livello di progetto.

7– RISCHIO SISMICO

Alla luce dei disposti del Decreto del Presidente della Giunta

Regionale, 9.7.2009, n°36/R, art.7, comma 3), alle opere in progetto corrisponde la


25

PERICOLOSITÀ GEOMORFOLOGICA - S.U.

FIG.9


26

VULNERABILITÀ DELLA FALDA - S.U.

FIG.10


27

classe d’indagine 4 già indicata nel Capitolo 3 del presente rapporto.

Come già accennato nei capitoli precedenti, le prove utilizzate

rispondono pienamente a quanto richiesto dalla norma citata.

7.1 – D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”

Per la determinazione della Categoria del suolo di fondazione ai

fini della definizione dell’azione sismica di progetto le Norme tecniche per le

costruzioni di cui al D.M. 14/01/2008 indicano 5 classi, ad ognuna delle quali è

associato uno spettro di risposta elastico; l'attribuzione alle varie classi deriva da

differenti situazioni stratigrafiche parametrizzate mediante la velocità di propagazione

delle onde sismiche trasversali (onde S), i valori di Nspt o della coesione non drenata

(cu). Le classi sono così definite:

Categoria Descrizione

A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs30 superiori a 800

m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari

a 3 m.

B Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fine molto

consistenti, con spessori superiori a 30 metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero

NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30>250 kPa nei terreni a grana fine).

C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati, o terreni a grana fine mediamente

consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 compresi tra 180 e 360 m/s (ovvero 15 <

NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 <cu,30<250 kPa nei terreni a grana fine)

D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fine scarsamente

consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle

proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15

nei terreni a grana grossa e cu,30<70 kPa nei terreni a grana fine)

E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di

riferimento (con Vs30 > 800 m/s)

Data la situazione stratigrafica, risultante dalle prove sismiche

eseguite, e dalla ricostruzione del sottosuolo indicata nei paragrafi precedenti, i terreni


28

sottostanti all’area d’intervento risultano compresi nella Categoria E, e in categoria

topografica T1.

7.2 – Scelta dei tempi di ritorno

Parametri sismici Tipo di elaborazione: Stabilità dei pendii e fondazioni Sito in esame. latitudine: 43,792538 longitudine: 11,016949 Classe: 2 Vita nominale: 50 Siti di riferimento Sito 1 ID: 19833 Lat: 43,8084Lon: 10,9962 Distanza: 2424,601 Sito 2 ID: 19834 Lat: 43,8098Lon: 11,0654 Distanza: 4337,836 Sito 3 ID: 20056 Lat: 43,7599Lon: 11,0674 Distanza: 5443,510 Sito 4 ID: 20055 Lat: 43,7584Lon: 10,9983 Distanza: 4082,080 Parametri sismici Categoria sottosuolo: E Categoria topografica: T1 Periodo di riferimento: 50anni Coefficiente cu: 1 Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,045 g Fo: 2,560 Tc*: 0,248 [s] Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,054 g Fo: 2,591 Tc*: 0,261 [s]


29

Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,127 g Fo: 2,391 Tc*: 0,295 [s] Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 % Tr: 975 [anni] ag: 0,162 g Fo: 2,381 Tc*: 0,303 [s] Coefficienti Sismici SLO: Ss: 1,600 Cc: 2,010 St: 1,000 Kh: 0,014 Kv: 0,007 Amax: 0,703 Beta: 0,200 SLD: Ss: 1,600 Cc: 1,970 St: 1,000 Kh: 0,017 Kv: 0,009 Amax: 0,848 Beta: 0,200 SLV: Ss: 1,600 Cc: 1,870 St: 1,000 Kh: 0,049 Kv: 0,024 Amax: 1,999 Beta: 0,240


30

SLC: Ss: 1,580 Cc: 1,850 St: 1,000 Kh: 0,061 Kv: 0,031 Amax: 2,506 Beta: 0,240 Le coordinate espresse in questo file sono in ED50 Geostru software - www.geostru.com Coordinate WGS84 latitudine: 43.791579 longitudine: 11.015960

8 - CONCLUSIONI

8.1 – Fattibilità dell’intervento

Non sussistono vincoli di carattere morfologico e idrogeologico

all’esecuzione delle opere in progetto.

Si fa presente che le acque meteoriche di ruscellamento

superficiale e ipodermico saranno raccolte e incanalate, insieme a quelle provenienti dai

pluviali e dai piazzali, nella cisterna già realizzata allo scopo.

Per evitare che le pareti di scavo possano subire crolli in fase di

cantiere, tutte le opere di sbancamento, dovranno essere eseguite mettendo in opera tutti

gli accorgimenti necessari per operare nella massima sicurezza. I muri a retta, nel lato

contro terra, dovranno essere provvisti di opportuno drenaggio, con geotessuto e tubo

fessurato al piede per la raccolta e l’allontanamento delle acque.


31

8.2 – Rischio di liquefazione

Il rischio di liquefazione è correlato alla granulometria dei terreni,

sotto il piano d’appoggio delle fondazioni, alla loro densità relativa ed alla presenza

d’acqua.

E’ massimo per sabbie monogranulari, sciolte, sotto falda;

decresce progressivamente in funzione dell’eterogeneità granulometrica e della

percentuale di componente fine, annullandosi in presenza d’argilla.

Nel caso specifico, il sottosuolo, sotto il piano d’appoggio delle

fondazioni fino ad una profondità significativa, è costituito da rocce stratificate, pertanto

non esistono pericoli che sforzi ciclici, indotti nel sottosuolo da eventi sismici, possano

innescare fenomeni di liquefazione dei terreni.

Ciò premesso, per quanto di competenza e salvo controlli in corso

d’opera, se richiesti, nulla osta alla realizzazione della cantina interrata e dell’annesso

per attività vitivinicola, nella proprietà della Società Agricola Ceri s.r.l. – a socio

unico, in Via delle Ginestre, località Verghereto, nel territorio comunale di Carmignano,

progettata dall’arch. Enrico FIESOLI.

Pistoia, 10 luglio 2014




REALIZZAZIONE DI UNA CANTINA INTERRATA

E DI UN NUOVO EDIFICIO ANNESSO PER

ATTIVITÀ VITIVINICOLA, IN VIA DELLE


VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

- ALLEGATO A) – Grafici penetrometrici e dati di

campagna



Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA Tel/fax 0573 24355; e-mail:[email protected]








VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

- ALLEGATO B) – Sondaggio meccanico



Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA Tel./fax 0573 24355; e-mail:[email protected]


0 – 5,00 m

5,00 10,00 m


10,00 – 15,00 m

15,00 – 20,00 m








VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

- ALLEGATO C) – Prospezione sismica



Studio Associato GTI – Geologia Tecnica, Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA Te./fax 0573 24355; e-mail:[email protected]

PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI UNA

CANTINA INTERRATA E DI UN NUOVO EDIFICIO

ANNESSO PER ATTIVITA’ VITIVINICOLA,

IN VIA DELLE GINESTRE, LOCALITA’ VERGHERETO

NEL COMUNE DI CARMIGNANO

INDAGINE SISMICA DOWN-HOLE

Pistoia, 19/11/2013

Dott. Geol. Gabriella Burchietti

Mannori & Burchietti Geologi Associati Dott. Geol. Guido Galeotti

Largo San Biagio, 149 – 51100 PISTOIA

Tel. 0573 368448 fax 0573 24355

[email protected]


Largo San Biagio, 149 – 51100 Pistoia tel. 0573368448

2

1 – PREMESSA

La presente relazione riporta i risultati di una indagine sismica effettuata con

metodologia down-hole a supporto dell’intervento edilizio in progetto presso un lotto

posto lungo via Baccheretana, di proprietà dell’Società Agricola F.lli Ceri., nel Comune

di Carmignano. Il progetto prevede la realizzazione di una cantina interrata e di ujn nuovo

edificio per attività vitivinicola. Lo scopo dell’indagine è stato quello di individuare la

categoria di suolo del sito in esame ai sensi del D.M. 14/01/08.

2 - METODOLOGIA DOWN HOLE

La metodologia geofisica utilizzata (sismica in foro, meglio conosciuta come

down hole) prevede la collocazione della sorgente sismica in superficie e la misura della

velocità delle onde P ed SH mediante una sonda posta in un foro di sondaggio.

La sonda utilizzata per le misure, contenente due terne di geofoni a 3 componenti

(uno verticale e due orizzontali disposti ortogonalmente tra di loro), si fissa alle pareti del

tubo in PVC posto all’interno del foro di sondaggio mediante un sistema composto da 4

pistoni pneumatici comandati dalla superficie con un compressore. Il tubo in PVC viene

preventivamente reso solidale con le pareti del foro per mezzo di una cementazione

effettuata con opportune malte introdotte nell’intercapedine tra le pareti del foro e il tubo

stesso.

Le due terne di geofoni della sonda in uso distano tra loro un metro; per tale

motivo la misura, eseguita ogni due metri, permette di ricostruire la sismostratigrafia del

sottosuolo ad intervalli di un metro.

La sorgente sismica è costituita da una massa battente che attiva la registrazione

del sismografo mediante un meccanismo di accensione consistente in un interruttore

piezoelettrico. Per generare le onde P si energizza verticalmente il terreno mediante una

piastra di battuta in metallo ed una mazza da 9 kg; per le onde SH viene percossa sulle

estremità opposte una traversina di legno adagiata solidalmente al terreno in modo da

produrre delle vibrazioni perpendicolari alla direzione di propagazione delle onde P e

polarizzate sul piano orizzontale. Per le registrazioni delle onde SH è stato utilizzato la



3

metodologia classica, che consiste nell’eseguire la differenza tra un ugual numero di

battute a destra ed a sinistra della traversina (bilanciamento energetico) in modo da

esaltare le onde SH ed abbattere le eventuali onde P spurie.

Mediante le due terne di ricevitori disposte nel foro alle varie profondità, viene

misurato il tempo del primo arrivo delle onde P e SH rispetto all’istante in cui vengono

indotte le sollecitazioni alla sorgente; da tali tempi di arrivo si ricava la velocità delle

onde P e SH alle varie profondità.

3 – STRUMENTAZIONE UTILIZZATA

Le misure sono state eseguite con un sismografo GEODE - Geometrics che ha le

seguenti caratteristiche:

24 canali di acquisizione; 24 bit di risoluzione di acquisizione; 1.75÷20000 Hz di

larghezza della banda di ingresso; 0.02÷16 ms di intervallo di campionamento; 144 dB di

intervallo dinamico.

Per l’orientazione dei sensori di misura delle onde SH (geofoni orizzontali) è

stata calata nel foro una batteria di aste rigide in alluminio collegata solidalmente al

geofono.

Per energizzare il terreno è stata utilizzata una mazza dal peso di 9 kg. Nel caso

in esame la sorgente sismica è stata disposta perpendicolarmente ad un raggio uscente dal

foro di sondaggio, ad una distanza di 4.0 m dal boccaforo.

Per verificare l’eventuale ritardo di apertura dell’interruttore ad ogni battuta, in

adiacenza alla bocca del foro, è stato posto un geofono verticale da 10 Hz per le onde P

ed un geofono orizzontale da 4.5 Hz per le onde SH.

Per l’elaborazione dei dati sono stati utilizzati il programma “Visual Sunt” della

WGeosoft per l’elaborazione ed il montaggio dei segnali sismici ed un software

proprietario di elaborazione dei dati down hole per la restituzione delle velocità

intervallari.



4

4 – INTERPRETAZIONE DEI DATI

La prova down hole è stata effettuata il 01/08/2013. L’esatta ubicazione della

verticale di indagine è riportata nella figura in allegato. La profondità del foro è di 20

metri, pertanto sono state eseguite n.10 acquisizioni per le onde P e n.10 acquisizioni per

le onde SH, con lunghezza temporale di 1 s ciascuna ed intervallo di campionamento di

0.125 ms.

Durante la fase di elaborazione sono state scelte le tracce registrate alle varie

profondità ed aggregate tra loro per ottenere due sismogrammi cumulativi (uno per le

onde P ed uno per le onde SH) in modo da semplificare la scelta dei tempi di primo

arrivo. I sismogrammi aggregati sono risportati in Appendice.

Per prima cosa sono stati controllati gli scarti di lettura rispetto al geofono di

controllo sia per le onde P che per le onde SH. In entrambi i casi non sono stati

individuati scarti significativi e pertanto non è stata apportata alcuna correzione. Sono

stati poi corretti i tempi in funzione della geometria del sistema (posizione della sorgente

sismica rispetto al foro ed alla profondità della sonda) attraverso la seguente relazione:

con: - t* = tempo corretto - t = tempo misurato con le registrazioni - z = profondità del geofono - d = distanza effettiva tra sorgente e geofono - R = distanza superficiale tra sorgente e boccaforo

I tempi misurati ed i tempi corretti sono indicati in un’apposita Tabella riportata in

Appendice.

Attraverso un diagramma Tempi di arrivo-Profondità (dromocrone) sono stati

individuati gli intervalli rettilinei che corrispondono ai vari strati individuati; per ciascun

strato, grazie ad una funzione di regressione lineare, è stata individuata la velocità delle

onde sismiche P ed SH.

I grafici delle dromocrone e delle velocità intervallari individuate sono riportati in

Appendice. Sulla base delle velocità rilevate è stato possibile effettuare una suddivisione

in sismostrati perfettamente coerente con la stratigrafia ricavata dal sondaggio. Nella

tRz

ztdzt*

22⋅

+=⋅=



5

tabella che segue sono riportati i 5 livelli individuati con le relative velocità Vp e Vsh:

Profondità Velocità (m/s)

Sismostrati da m a m Onde P Onde SH

1 0 2 515 224

2 2 4 1354 215

3 4 9 1979 342

4 9 11 1818 548

5 11 20 2397 852

5 – ATTRIBUZIONE DELLA CATEGORIA DI SUOLO

Per la determinazione della Categoria del suolo di fondazione ai fini della

definizione dell’azione sismica di progetto le Norme Tecniche per le costruzioni di cui al

D.M. 14/01/2008 indicano 5 classi, ad ognuna delle quali è associato uno spettro di

risposta elastico; l'attribuzione alle varie classi deriva da differenti situazioni

stratigrafiche parametrizzate mediante la velocità di propagazione delle onde sismiche

trasversali (onde SH), i valori di Nspt o della coesione non drenata (Cu). Le classi sono

così definite:

Categoria Descrizione A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di

Vs30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.

B Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fine molto consistenti, con spessori superiori a 30 metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30>250 kPa nei terreni a grana fine).

C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati, o terreni a grana fine mediamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 compresi tra 180 e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 <cu,30<250 kPa nei terreni a grana fine)

D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fine scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30<70 kPa nei terreni a grana fine)



6

E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs30 > 800 m/s)

Sulla base dei dati raccolti con il sondaggio risulta che la roccia è presente ad

una profondità di m 9.0 dal p.c. Tuttavia, probabilmente a causa della presenza di un

livello di alterazione superficiale, il bedrock sismico con Vs > 800 m/sec (Vs pari a 1071

m/sec) è stato individuato alla profondità di m 11 dal p.c.

I terreni presenti al di sopra del bedrock sismico hanno una Vs media pari a 335

m/sec. Siamo pertanto in grado di attribuire ai terreni dell’area di intervento la Categoria

di suolo E.

Pistoia, 19/11/2013

Dott. Geol. Gabriella Burchietti



7

Appendice • Ubicazione del down –hole

• Sismogramma aggregato per le onde P ed SH

• Tabella dei tempi misurati e dei tempi corretti

• Dromocrone

• Grafico delle velocità intervallari

��

��



8

Sondaggio 1

Data: 1/8/13Località: via VergheretanaComune: Carmignano

PROSPEZIONE DOWN-HOLE

Comune: CarmignanoCommittente: Società Agricola F.lli Ceri

Distanza sorgente-boccaforo (m): 3

Tempi rilevati Tempi corretti Tempi rilevati Tempi correttiONDE P ONDE SHProfondità dal p.c.

(m) (ms) (ms) (ms) (ms)

0.0 0.0 0.0 0.0 0.01.0 7.5 2.4 19.3 6.12.0 7.0 3.9 16.1 8.93.0 6.5 4.6 21.5 15.24.0 6.7 5.4 22.8 18.25.0 7.0 6.0 23.4 20.16 0 7 5 6 7 25 9 23 26.0 7.5 6.7 25.9 23.27.0 7.8 7.2 28.2 25.98.0 7.9 7.4 30.4 28.59.0 8.4 8.0 34.9 33.1

10.0 8.9 8.5 36.1 34.611.0 9.4 9.1 38.1 36.812.0 9.7 9.4 38.7 37.513 0 10 4 10 1 40 39 013.0 10.4 10.1 40 39.014.0 10.7 10.5 40.7 39.815.0 11.4 11.2 42.3 41.516.0 11.7 11.5 43.8 43.017.0 12.0 11.8 44.8 44.118.0 12.3 12.1 45.4 44.819.0 12.6 12.4 46.3 45.720.0 12.9 12.8 47.6 47.120.0 12.9 12.8 47.6 47.121.022.023.024.025.0

Sondaggio 1Data: 1/8/13Località: via Vergheretana

Comune: Carmignano

C itt t S i tà A i l F lli C i


Committente: Società Agricola F.lli Ceri

Dromocrone

0

1

2

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150Tempi (ms)

0

1

2

3

4

5

6

7

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

6

7

8

9

10

11

12

13

14

Prof

ondi

tà (m

)

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Prof

ondi

tà

18

19

20

21

22

23

24

25

Onde P Onde SH

25

Onde P Onde SH

Sondaggio 1Data: 1/8/13

Località: via Vergheretana

Comune: Carmignano

C itt t S i tà A i l F lli C i


Committente: Società Agricola F.lli Ceri

Velocità intervallari

0 500 1000 1500 2000 2500 3000

1

Velocità (m/s)

VP=515 m/s VS=224 m/s

0 500 1000 1500 2000 2500 3000

12345678

( )

VP=515 m/s VS=224 m/s

VP=1354 m/s VS=215 m/s

VP=1979 m/s VS=342 m/s6789

1011121314151617ità

(m)

VP=1979 m/s VS=342 m/s

VP=1818 m/s VS=548 m/s

VP=2397 m/s VS=852 m/s

1415161718192021222324

Prof

ondi

tà (m

)

VP=2397 m/s VS=852 m/s

222324252627282930313233

3031323334

VSH VP








VERGHERETO

RELAZIONE TECNICA

- ALLEGATO D) – Verifiche di stabilità



1

STATO ATTUALE

Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956)

========================================================================

Lat./Long. 43,791579/11,01596

Normativa NTC 2008

Numero di strati 4,0

Numero dei conci 10,0

Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,3

Coefficiente parziale resistenza 1,1

Analisi Condizione drenata

Superficie di forma circolare

========================================================================

Maglia dei Centri

========================================================================

Ascissa vertice sinistro inferiore xi 85,68 m

Ordinata vertice sinistro inferiore yi 163,15 m

Ascissa vertice destro superiore xs 243,89 m

Ordinata vertice destro superiore ys 216,48 m

Passo di ricerca 10,0

Numero di celle lungo x 10,0

Numero di celle lungo y 10,0

========================================================================

Coefficienti sismici [N.T.C.]

========================================================================

Dati generali

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie

Classe d'uso: Classe II

Vita nominale: 50,0 [anni]

Vita di riferimento: 50,0 [anni]

Parametri sismici su sito di riferimento

Categoria sottosuolo: E

Categoria topografica: T1

S.L.

Stato limite

TR

Tempo ritorno

[anni]

ag

[m/s²]

F0

[-]

TC*

[sec]

S.L.O. 30,0 0,44 2,56 0,25

S.L.D. 50,0 0,53 2,59 0,26

S.L.V. 475,0 1,25 2,39 0,3

S.L.C. 975,0 1,59 2,38 0,3

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L.

Stato limite

amax

[m/s²]

beta

[-]

kh

[-]

kv

[sec]

S.L.O. 0,704 0,2 0,0144 0,0072

S.L.D. 0,848 0,2 0,0173 0,0086

S.L.V. 2,0 0,24 0,0489 0,0245

S.L.C. 2,505 0,24 0,0613 0,0307

Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0489

Coefficiente azione sismica verticale 0,024 5

2

Vertici profilo

N X

m

y

m

1 40,18 110,61

2 52,65 113,11

3 71,61 115,68

4 87,97 118,16

5 90,28 118,5

6 97,99 119,31

7 103,42 119,64

8 111,8 120,64

9 122,04 122,48

10 151,3 127,11

11 188,81 132,03

12 205,11 134,19

13 208,71 134,85

14 225,15 137,69

15 241,73 140,51

16 251,04 142,7

17 275,12 147,62

18 289,37 151,79

19 302,39 154,9 9

Falda

Nr. X

(m)

y

(m)

1 40,18 108,61

2 52,65 111,11

3 71,61 113,68

4 87,97 116,16

5 90,28 116,5

6 97,99 117,31

7 103,42 117,64

8 111,8 118,64

9 122,04 120,48

10 151,3 125,11

11 188,81 130,03

12 205,11 132,19

13 208,71 132,85

14 225,15 135,69

15 241,73 138,51

16 251,04 140,7

17 275,12 145,62

18 289,37 149,79

19 302,39 152,9 9

Vertici strato .......1

N X

(m)

y

(m)

1 40,18 109,61

2 94,14 117,9

3 122,04 121,48

4 129,05 122,48

5 208,71 133,85

6 241,73 139,51

7 263,81 143,44

8 302,39 152,8 8


N X

(m)

y

(m)

1 40,18 105,61

2 94,14 113,9

3 122,04 117,48

3

4 158,42 122,48

5 208,71 129,85

6 241,73 135,51

7 257,42 137,79

8 288,88 143,93

9 302,39 146,3 9


N X

(m)

y

(m)

1 40,18 100,45

2 54,45 102,82

3 82,12 105,59

4 98,11 107,44

5 157,14 116,66

6 190,92 122,48

7 200,49 124,04

8 208,71 125,11

9 241,73 130,01

10 259,88 132,14

11 288,14 136,07

12 302,39 140,03

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

========================================================================

Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25

Coesione efficace 1,25

Coesione non drenata 1,4

Riduzione parametri geotecnici terreno Si

======================================================================= =

Stratigrafia

c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler

Strato c

(kg/cm²)

cu

(kg/cm²)

Fi

(°)

G

(Kg/m³)

Gs

(Kg/m³)

K

(Kg/cm³)

Litologia

1 0 0.4 15 1600 1800 0,00 Terreno

vegetale

2 0.01 0.6 25 1800 2100 0,00 Argilla o

argilla

limosa molle

3 0.01 26 1950 2100 0,00 livello

d'alterazione

4 0.2 27 2300 2300 0,00 Substrato

roccioso

Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]]

========================================================================

Fs minimo individuato 0,81

Ascissa centro superficie 235,98 m

Ordinata centro superficie 192,48 m

Raggio superficie 52,21 m

========================================================================

Numero di superfici esaminate....(221)

========================================================================

N° Xo Yo Ro Fs

========================================================================

1 85,7 163,1 45,4 1,34

2 93,6 165,8 57,6 1,58

3 101,5 163,1 53,1 1,59

4 109,4 165,8 55,5 1,52

5 117,3 163,1 50,5 1,48

4

6 125,2 165,8 52,7 1,42

7 133,1 163,1 49,6 1,44

8 141,1 165,8 49,3 1,49

9 149,0 163,1 46,0 1,54

10 156,9 165,8 48,0 1,56

11 164,8 163,1 44,8 1,66

12 172,7 165,8 43,7 1,67

13 180,6 163,1 40,3 1,67

14 188,5 165,8 42,1 1,60

15 196,4 163,1 38,7 1,54

16 204,3 165,8 40,6 1,45

17 212,2 163,1 37,2 1,46

18 220,2 165,8 35,0 1,43

19 228,1 163,1 31,4 1,38

20 236,0 165,8 33,1 1,29

21 243,9 163,1 29,6 1,24

22 85,7 168,5 50,6 1,36

23 93,6 171,1 63,0 1,56

24 101,5 168,5 58,4 1,57

25 109,4 171,1 60,8 1,50

26 117,3 168,5 55,8 1,47

27 125,2 171,1 58,0 1,42

28 133,1 168,5 54,9 1,43

29 141,1 171,1 54,6 1,48

30 149,0 168,5 51,3 1,53

31 156,9 171,1 53,3 1,55

32 164,8 168,5 50,0 1,65

33 172,7 171,1 49,0 1,66

34 180,6 168,5 45,5 1,64

35 188,5 171,1 47,4 1,57

36 196,4 168,5 44,0 1,50

37 204,3 171,1 45,9 1,43

38 212,2 168,5 42,4 1,38

39 220,2 171,1 44,3 1,41

40 228,1 168,5 36,7 1,34

41 236,0 171,1 38,4 1,27

42 243,9 168,5 34,1 1,23

43 85,7 173,8 55,9 1,39

44 93,6 176,5 66,7 1,58

45 101,5 173,8 63,8 1,55

46 109,4 176,5 66,1 1,49

47 117,3 173,8 61,1 1,46

48 125,2 176,5 63,3 1,41

49 133,1 173,8 60,2 1,42

50 141,1 176,5 59,8 1,48

51 149,0 173,8 56,6 1,52

52 156,9 176,5 58,6 1,53

53 164,8 173,8 55,3 1,63

54 172,7 176,5 66,7 1,60

55 180,6 173,8 50,8 1,62

56 188,5 176,5 52,7 1,54

57 196,4 173,8 49,3 1,49

58 204,3 176,5 51,1 1,42

59 212,2 173,8 47,7 1,43

60 220,2 176,5 45,5 1,38

61 228,1 173,8 42,0 1,31

62 236,0 176,5 43,7 1,22

63 243,9 173,8 41,8 1,18

64 85,7 179,1 61,1 1,41

65 93,6 181,8 73,6 1,52

66 101,5 179,1 69,1 1,53

67 109,4 181,8 71,4 1,48

68 117,3 179,1 66,4 1,46

5

69 125,2 181,8 68,6 1,42

70 133,1 179,1 65,5 1,42

71 141,1 181,8 65,1 1,47

72 149,0 179,1 61,9 1,51

73 156,9 181,8 63,9 1,51

74 164,8 179,1 60,6 1,61

75 172,7 181,8 59,5 1,64

76 180,6 179,1 56,1 1,60

77 188,5 181,8 58,0 1,50

78 196,4 179,1 54,6 1,46

79 204,3 181,8 56,4 1,41

80 212,2 179,1 53,0 1,40

81 220,2 181,8 50,8 1,32

82 228,1 179,1 47,2 1,26

83 236,0 181,8 51,5 1,17

84 243,9 179,1 38,1 0,86

85 85,7 184,5 66,4 1,44

86 93,6 187,1 77,3 1,54

87 101,5 184,5 74,4 1,52

88 109,4 187,1 76,7 1,47

89 117,3 184,5 71,7 1,44

90 125,2 187,1 73,9 1,42

91 133,1 184,5 68,4 1,45

92 141,1 187,1 70,4 1,47

93 149,0 184,5 67,2 1,50

94 156,9 187,1 69,2 1,52

95 164,8 184,5 65,9 1,61

96 172,7 187,1 74,2 1,61

97 180,6 184,5 61,4 1,56

98 188,5 187,1 63,3 1,51

99 196,4 184,5 59,8 1,45

100 204,3 187,1 61,7 1,40

101 212,2 184,5 58,3 1,37

102 220,2 187,1 56,1 1,30

103 228,1 184,5 52,5 1,24

104 236,0 187,1 47,8 0,86

105 243,9 184,5 52,3 1,12

106 85,7 189,8 71,6 1,45

107 93,6 192,5 84,3 1,50

108 101,5 189,8 79,7 1,51

109 109,4 192,5 82,0 1,46

110 117,3 189,8 77,0 1,45

111 125,2 192,5 79,2 1,42

112 133,1 189,8 73,7 1,45

113 141,1 192,5 75,7 1,46

114 149,0 189,8 72,5 1,49

115 156,9 192,5 74,5 1,51

116 164,8 189,8 68,2 1,60

117 172,7 192,5 70,1 1,61

118 180,6 189,8 66,7 1,52

119 188,5 192,5 68,5 1,49

120 196,4 189,8 65,1 1,44

121 204,3 192,5 67,0 1,38

122 212,2 189,8 63,6 1,33

123 220,2 192,5 61,4 1,32

124 228,1 189,8 57,3 1,23

125 236,0 192,5 52,2 0,81

126 243,9 189,8 59,0 1,08

127 85,7 195,1 76,9 1,48

128 93,6 197,8 88,0 1,51

129 101,5 195,1 85,0 1,52

130 109,4 197,8 87,3 1,45

131 117,3 195,1 82,3 1,45

6

132 125,2 197,8 84,5 1,41

133 133,1 195,1 79,0 1,44

134 141,1 197,8 81,0 1,46

135 149,0 195,1 77,7 1,52

136 156,9 197,8 79,8 1,50

137 164,8 195,1 73,5 1,60

138 172,7 197,8 75,4 1,59

139 180,6 195,1 72,0 1,54

140 188,5 197,8 73,8 1,48

141 196,4 195,1 70,4 1,42

142 204,3 197,8 72,3 1,35

143 212,2 195,1 68,9 1,28

144 220,2 197,8 66,6 1,26

145 228,1 195,1 65,3 1,22

146 236,0 197,8 66,3 1,15

147 243,9 195,1 54,2 0,88

148 85,7 200,5 92,4 1,47

149 93,6 203,1 94,9 1,48

150 101,5 200,5 90,3 1,50

151 109,4 203,1 92,7 1,44

152 117,3 200,5 87,6 1,43

153 125,2 203,1 89,8 1,41

154 133,1 200,5 84,3 1,44

155 141,1 203,1 86,3 1,46

156 149,0 200,5 83,0 1,50

157 156,9 203,1 85,1 1,50

158 164,8 200,5 78,8 1,60

159 172,7 203,1 80,7 1,57

160 180,6 200,5 77,2 1,53

161 188,5 203,1 79,1 1,45

162 196,4 200,5 75,7 1,41

163 204,3 203,1 77,6 1,33

164 212,2 200,5 74,1 1,25

165 220,2 203,1 75,4 1,21

166 228,1 200,5 62,1 0,94

167 236,0 203,1 73,1 1,10

168 243,9 200,5 58,6 0,89

169 85,7 205,8 87,4 1,49

170 93,6 208,5 98,6 1,48

171 101,5 205,8 95,6 1,49

172 109,4 208,5 98,0 1,44

173 117,3 205,8 92,9 1,42

174 125,2 208,5 95,1 1,41

175 133,1 205,8 89,6 1,44

176 141,1 208,5 91,6 1,46

177 149,0 205,8 88,3 1,49

178 156,9 208,5 90,4 1,49

179 164,8 205,8 84,1 1,60

180 172,7 208,5 85,9 1,55

181 180,6 205,8 82,5 1,51

182 188,5 208,5 84,4 1,44

183 196,4 205,8 81,0 1,40

184 204,3 208,5 82,8 1,32

185 212,2 205,8 79,4 1,25

186 220,2 208,5 79,4 1,22

187 228,1 205,8 76,6 1,17

188 236,0 208,5 68,7 0,86

189 243,9 205,8 72,7 1,06

190 85,7 211,1 103,0 1,42

191 93,6 213,8 105,6 1,45

192 101,5 211,1 100,9 1,48

193 109,4 213,8 103,3 1,44

194 117,3 211,1 98,2 1,42

7

195 125,2 213,8 100,4 1,41

196 133,1 211,1 94,9 1,44

197 141,1 213,8 96,9 1,46

198 149,0 211,1 93,6 1,48

199 156,9 213,8 95,7 1,49

200 164,8 211,1 89,3 1,59

201 172,7 213,8 91,2 1,53

202 180,6 211,1 87,8 1,49

203 188,5 213,8 89,7 1,43

204 196,4 211,1 86,2 1,38

205 204,3 213,8 88,1 1,31

206 212,2 211,1 84,7 1,24

207 220,2 213,8 76,5 1,04

208 228,1 211,1 80,6 1,18

209 236,0 213,8 73,2 0,85

210 243,9 211,1 69,9 0,89

211 85,7 216,5 106,9 1,48

212 101,5 216,5 106,3 1,46

213 117,3 216,5 103,5 1,41

214 133,1 216,5 100,2 1,44

215 149,0 216,5 98,9 1,48

216 164,8 216,5 94,6 1,59

217 180,6 216,5 93,1 1,48

218 196,4 216,5 91,5 1,39

219 212,2 216,5 89,6 1,24

220 228,1 216,5 87,6 1,17

221 243,9 216,5 74,4 0,90

========================================================================

1

STATO DI CANTIERE

Analisi di stabilità dei pendii con: JANBU (1956)

========================================================================

Lat./Long. 43,791579/11,01596

Normativa NTC 2008

Numero di strati 4,0

Numero dei conci 10,0

Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,3

Coefficiente parziale resistenza 1,1

Analisi Condizione drenata

Superficie di forma circolare

========================================================================

Maglia dei Centri

========================================================================

Ascissa vertice sinistro inferiore xi 98,12 m

Ordinata vertice sinistro inferiore yi 154,44 m

Ascissa vertice destro superiore xs 235,72 m

Ordinata vertice destro superiore ys 230,62 m

Passo di ricerca 10,0

Numero di celle lungo x 10,0

Numero di celle lungo y 10,0

========================================================================

Coefficienti sismici [N.T.C.]

========================================================================

Dati generali

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie

Classe d'uso: Classe II

Vita nominale: 50,0 [anni]

Vita di riferimento: 50,0 [anni]

Parametri sismici su sito di riferimento

Categoria sottosuolo: E

Categoria topografica: T1

S.L.

Stato limite

TR

Tempo ritorno

[anni]

ag

[m/s²]

F0

[-]

TC*

[sec]

S.L.O. 30,0 0,44 2,56 0,25

S.L.D. 50,0 0,53 2,59 0,26

S.L.V. 475,0 1,25 2,39 0,3

S.L.C. 975,0 1,59 2,38 0,3

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L.

Stato limite

amax

[m/s²]

beta

[-]

kh

[-]

kv

[sec]

S.L.O. 0,704 0,2 0,0144 0,0072

S.L.D. 0,848 0,2 0,0173 0,0086

S.L.V. 2,0 0,24 0,0489 0,0245

S.L.C. 2,505 0,24 0,0613 0,0307

Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0489

Coefficiente azione sismica verticale 0,024 5

2

Vertici profilo

N X

m

y

m

1 40,18 115,13

2 52,65 117,63

3 71,61 120,2

4 87,97 122,68

5 90,28 123,02

6 97,99 123,83

7 103,42 124,16

8 111,8 125,16

9 122,04 127,0

10 208,7 126,99

11 208,71 139,37

12 225,15 142,21

13 241,73 145,03

14 251,04 147,22

15 275,12 152,14

16 289,37 156,31

17 302,39 159,5 1

Falda

Nr. X

(m)

y

(m)

1 40,18 113,13

2 52,65 115,63

3 71,61 118,2

4 87,97 120,68

5 90,28 121,02

6 97,99 121,83

7 103,42 122,16

8 111,8 123,16

9 122,04 125,0

10 208,7 124,99

11 208,71 137,37

12 225,15 140,21

13 241,73 143,03

14 251,04 145,22

15 275,12 150,14

16 289,37 154,31

17 302,39 157,5 1


N X

(m)

y

(m)

1 40,18 114,13

2 94,14 122,42

3 122,04 126,0

4 129,05 127,0

5 208,7 126,91

6 208,71 138,37

7 241,73 144,03

8 263,81 147,96

9 302,39 157, 4


N X

(m)

y

(m)

1 40,18 110,13

2 94,14 118,42

3 122,04 122,0

4 158,42 127,0

5 208,7 126,91

6 208,71 134,37

3

7 241,73 140,03

8 257,42 142,31

9 288,88 148,45

10 302,39 150,9 1


N X

(m)

y

(m)

1 40,18 105,78

2 51,68 106,42

3 89,8 113,19

4 144,53 119,95

5 171,28 124,87

6 190,55 126,94

7 190,92 127,0

8 208,7 126,91

9 208,71 129,63

10 241,73 134,53

11 259,88 136,66

12 288,14 140,59

13 302,39 144,55

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

========================================================================

Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25

Coesione efficace 1,25

Coesione non drenata 1,4

Riduzione parametri geotecnici terreno Si

======================================================================= =

Stratigrafia

c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler

Strato c

(kg/cm²)

cu

(kg/cm²)

Fi

(°)

G

(Kg/m³)

Gs

(Kg/m³)

K

(Kg/cm³)

Litologia

1 0 0.4 15 1600 1800 0,00 Terreno

vegetale

2 0.01 0.6 25 1800 2100 0,00 Argilla o

argilla

limosa molle

3 0.01 26 1950 2100 0,00 livello

d'alterazione

4 0.2 27 2300 2300 0,00 Substrato

roccioso

Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]]

========================================================================

Fs minimo individuato 0,41

Ascissa centro superficie 173,8 m

Ordinata centro superficie 226,81 m

Raggio superficie 99,54 m

========================================================================

Numero di superfici esaminate....(185)

========================================================================

N° Xo Yo Ro Fs

========================================================================

1 98,1 154,4 38,5 1,80

2 105,0 158,2 41,8 1,91

3 111,9 154,4 33,9 2,05

4 118,8 158,2 39,0 2,40

5 125,6 154,4 34,7 3,08

6 132,5 158,2 44,8 4,13

4

7 139,4 154,4 38,5 5,67

8 146,3 158,2 42,0 6,97

9 180,7 154,4 40,1 1,77

10 187,6 158,2 40,4 1,29

11 194,4 154,4 32,8 0,97

12 201,3 158,2 35,2 0,80

13 208,2 154,4 30,5 0,73

14 215,1 158,2 34,9 0,84

15 222,0 154,4 35,2 0,96

16 228,8 158,2 42,9 1,03

17 235,7 154,4 17,5 1,44

18 98,1 162,1 46,0 1,79

19 105,0 165,9 49,4 1,91

20 111,9 162,1 41,4 2,10

21 118,8 165,9 46,6 2,45

22 125,6 162,1 42,3 3,07

23 132,5 165,9 52,4 4,08

24 139,4 162,1 48,5 5,06

25 146,3 165,9 49,6 6,43

26 153,2 162,1 48,2 7,04

27 187,6 165,9 51,3 1,20

28 194,4 162,1 39,9 0,92

29 201,3 165,9 40,5 0,73

30 208,2 162,1 35,8 0,70

31 215,1 165,9 40,2 0,86

32 222,0 162,1 38,8 0,96

33 228,8 165,9 46,3 1,06

34 235,7 162,1 46,6 1,13

35 98,1 169,7 53,6 1,77

36 105,0 173,5 57,0 1,95

37 111,9 169,7 49,0 2,14

38 118,8 173,5 56,2 2,47

39 125,6 169,7 49,8 3,09

40 132,5 173,5 60,0 3,95

41 139,4 169,7 56,1 4,75

42 146,3 173,5 59,8 5,69

43 153,2 169,7 53,1 7,85

44 173,8 173,5 59,2 2,03

45 180,7 169,7 52,0 1,42

46 187,6 173,5 54,1 1,17

47 194,4 169,7 45,3 0,87

48 201,3 173,5 51,4 0,90

49 208,2 169,7 46,9 0,84

50 215,1 173,5 51,1 0,89

51 222,0 169,7 49,5 0,96

52 228,8 173,5 58,1 1,01

53 235,7 169,7 32,5 1,29

54 98,1 177,3 61,2 1,80

55 105,0 181,1 62,8 1,97

56 111,9 177,3 60,4 2,19

57 118,8 181,1 63,8 2,50

58 125,6 177,3 57,4 3,07

59 132,5 181,1 67,6 4,02

60 139,4 177,3 63,7 4,57

61 146,3 181,1 67,4 5,34

62 153,2 177,3 60,7 7,17

63 160,0 181,1 67,1 6,85

64 173,8 181,1 66,5 1,63

65 180,7 177,3 58,5 1,32

66 187,6 181,1 60,2 1,14

67 194,4 177,3 55,8 0,94

68 201,3 181,1 57,5 0,90

69 208,2 177,3 53,0 0,86

5

70 215,1 181,1 57,2 0,90

71 222,0 177,3 55,6 0,95

72 228,8 181,1 65,0 0,97

73 235,7 177,3 61,8 1,04

74 98,1 184,9 68,8 1,81

75 105,0 188,7 70,3 2,00

76 111,9 184,9 68,0 2,21

77 118,8 188,7 71,3 2,53

78 125,6 184,9 64,9 3,12

79 132,5 188,7 68,2 3,90

80 139,4 184,9 71,3 4,45

81 146,3 188,7 75,0 5,09

82 153,2 184,9 71,0 5,78

83 160,0 188,7 74,7 6,46

84 180,7 184,9 64,6 1,48

85 187,6 188,7 71,9 2,34

86 194,4 184,9 61,9 0,94

87 201,3 188,7 63,6 0,85

88 208,2 184,9 51,8 0,61

89 215,1 188,7 63,3 0,90

90 222,0 184,9 49,5 0,90

91 228,8 188,7 71,8 0,99

92 235,7 184,9 58,0 1,09

93 98,1 192,5 76,3 1,83

94 105,0 196,3 79,7 2,03

95 111,9 192,5 75,5 2,23

96 118,8 196,3 78,9 2,56

97 125,6 192,5 72,5 3,11

98 132,5 196,3 75,7 3,85

99 139,4 192,5 78,9 4,33

100 146,3 196,3 79,9 5,57

101 153,2 192,5 78,6 5,62

102 173,8 196,3 80,2 1,69

103 180,7 192,5 76,1 1,34

104 194,4 192,5 68,0 0,91

105 201,3 196,3 77,4 1,02

106 208,2 192,5 65,2 5,99

107 215,1 196,3 77,3 0,98

108 222,0 192,5 54,1 1,45

109 228,8 196,3 76,0 0,97

110 235,7 192,5 55,4 1,21

111 98,1 200,1 83,9 1,86

112 105,0 204,0 87,3 2,03

113 111,9 200,1 83,1 2,24

114 118,8 204,0 86,5 2,57

115 125,6 200,1 80,1 3,11

116 132,5 204,0 83,3 3,82

117 139,4 200,1 86,5 4,25

118 146,3 204,0 89,8 4,89

119 153,2 200,1 82,3 6,69

120 166,9 200,1 84,3 2,16

121 173,8 204,0 87,0 1,64

122 194,4 200,1 81,5 1,05

123 201,3 204,0 84,3 0,98

124 215,1 204,0 84,2 0,96

125 222,0 200,1 81,4 0,96

126 228,8 204,0 66,2 1,24

127 235,7 200,1 62,7 1,19

128 98,1 207,8 89,8 1,88

129 105,0 211,6 94,9 2,05

130 111,9 207,8 90,7 2,28

131 118,8 211,6 94,1 2,59

132 125,6 207,8 87,6 3,11

6

133 132,5 211,6 90,8 3,82

134 139,4 207,8 91,2 4,89

135 146,3 211,6 96,6 4,98

136 153,2 207,8 92,5 5,65

137 173,8 211,6 93,9 1,54

138 180,7 207,8 89,8 3,54

139 194,4 207,8 71,9 0,67

140 201,3 211,6 91,1 0,99

141 215,1 211,6 81,6 1,46

142 222,0 207,8 85,7 0,97

143 228,8 211,6 69,1 1,47

144 98,1 215,4 97,3 1,91

145 105,0 219,2 102,4 2,07

146 111,9 215,4 98,3 2,30

147 118,8 219,2 101,6 2,57

148 125,6 215,4 95,2 3,14

149 132,5 219,2 98,5 3,76

150 139,4 215,4 93,8 4,97

151 146,3 219,2 99,0 6,30

152 153,2 215,4 99,4 5,77

153 160,0 219,2 102,1 6,81

154 180,7 215,4 96,6 2,56

155 187,6 219,2 99,4 1,16

156 194,4 215,4 86,3 4,85

157 208,2 215,4 93,9 1,92

158 222,0 215,4 81,0 1,27

159 228,8 219,2 79,8 1,25

160 235,7 215,4 81,0 1,05

161 98,1 223,0 104,9 1,94

162 105,0 226,8 110,0 2,10

163 111,9 223,0 105,8 2,32

164 118,8 226,8 100,3 2,38

165 125,6 223,0 103,3 3,12

166 132,5 226,8 111,7 4,03

167 139,4 223,0 107,6 4,46

168 146,3 226,8 105,0 6,70

169 153,2 223,0 106,2 5,80

170 160,0 226,8 109,0 6,81

171 173,8 226,8 99,5 0,41

172 180,7 223,0 103,5 1,28

173 187,6 226,8 96,8 0,62

174 208,2 223,0 100,7 0,98

175 222,0 223,0 84,6 1,30

176 228,8 226,8 83,8 1,01

177 235,7 223,0 79,0 1,21

178 98,1 230,6 112,4 1,97

179 111,9 230,6 112,7 2,35

180 125,6 230,6 112,2 3,16

181 139,4 230,6 114,5 4,56

182 180,7 230,6 101,2 1,30

183 194,4 230,6 109,0 1,05

184 222,0 230,6 88,5 0,95

185 235,7 230,6 90,4 1,15

========================================================================

soc. agricola ceri s.r.l. a socio...

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