proyecyo wawa roa
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UNIVERSIDAD DE TALCA
Línea de producción de
galletas
Avance primero
Cristóbal Guerra Guerrero; Francisco Roa Zúñiga
29/05/2012
[1]
INDICE
1. Objetivo general del proyecto……………………………………………………………….……2
2. Objeticos específicos…………………………………………………………………….………..2
3. Resumen…………………………………………………………………………………………......2
4. Antecedentes generales del trabajo……………………………………………….………..……2
5. Requerimiento de obras civiles para la planta…………………………………………..………3
6. Hojas de cálculo……………………………………………………………………………..………4
7. Suma de costos…………………………………………..………………………………………..40
8. Conclusión…………………………………………………………………………………………..41
[2]
OBJETIVO GENERAL DEL PROYECTO
El objetivo general que se pretende lograr con este proyecto, es el evaluar técnica y
económicamente una línea de producción que nos permita fabricar galletas en continuo, es decir,
mezclar los ingredientes, amasar, estampar, coser, trasportar por todo el proceso y una línea de
envasado y empaque.
OBJETIVOS ESPECIFICOS
Emplear nuestro conocimiento de ingeniería y experiencias personales en el desarrollo de este
proyecto.
Analizar el esfuerzo económico de emplear una alternativa de este tipo en la fabricación de
alimentos, ya que no es exclusiva de la galleta, sino que también, diferentes tipos de pan, pan de
pascua, galletas, etc.
Para lograr la línea de proceso se contemplara:
a) Diseñar y proyectar una maquina mezcladora de masas.
b) Diseñar y proyectar una maquina amasadora estampadora.
c) Diseñar y proyectar un túnel transportador para cocción de masas.
Específicamente se deberá entregar:
a) Cálculos
b) Selección de motor/reductor
c) Selección de mallas transportadoras
d) Planos 3D y detalles constructivos.
e) Selección de rodamientos, pernos, protección de pintura, etc.
RESUMEN
En resumen, en esta primera parte del proyecto se entregaran los antecedentes generales del
proyecto y los sistemas mecánicos del mezclador, amasador, estampador y correa transportadora
del horno en conjunto con la evaluación de costos y requerimientos del galpón a ocupar.
ANTECEDENTES GENERALES
En primer lugar se deben tener los siguientes datos relacionados aproximados de la masa de
galletas:
Peso: 50 Kgr. Aprox.
Densidad: 900,6 Kg/m3
Tiempo del proceso: 1 hora
[3]
REQUERIMIENTO DE OBRAS CIVILES PARA LA PLANTA
En este ítem, se consideran todos aquellos aspectos que tengan relación directa con las
construcciones y terrenos, que sean necesarios para la instalación de la planta.
REQUERIMIENTOS DEL GALPON
Se considera la construcción de un galpón cuya superficie será de 330 m2, en el que se incluye la
bodega de insumos, oficinas, pañol y la línea de producción de galletas.
La construcción de este galpón considera los siguientes aspectos:
Estructura del galpón: La estructura del galpón será completamente metálica, en el que se incluyen
los pilares, cerchas y tijerales.
Paredes del galpón: Las paredes exteriores del galpón estarán conformadas por planchas de acero
galvanizado acanaladas, así como también las divisiones interiores de la estructura.
Techo del galpón: El techo del galpón será de planchas de pizarreño acanalado, el cual contara
con planchas de fibra de vidrio intercaladas en la superficie de la techumbre, estas planchas tienen
por finalidad proporcionar luz natural dentro del recinto en el que se trabajará.
Piso del galpón: El piso del galpón estará construido de una capa de cemento de 10 centímetros
sobre radier, la calidad superficial del cemento será un semi afinado.
Obras interiores: Dentro de éste galpón se encuentran las oficinas, baños, pañol, etc. Las cuales
estarán separadas como anteriormente se menciona.
[4]
Elementos mecánicos de la mezcladora
Calculo de paletas:
Es necesario saber la potencia del motor, por eso es necesario sacar la
fuerza máxima en las paletas, como punto critico se supondrá la carga máxima en
una sola paleta de las 6 que estarán en el eje que mezclara la receta.
Dimensiones:
Espesor: e=4mm
Ancho paleta: ap=100mm
Altura paleta: hap=40mm
Altura brazo de paleta: bp=45mm
Ancho brazo paleta: ab=20mm
Espesor brazo paleta: eb=4mm
DIBUJO PALETA
( )
(
)
[5]
( )
(
)
[ ] [ ]
Del catalogo ITAL-CHILE se selecciona el motoreductor MHL-30
Con 280 RPM de salida, 2 HP, entonces, es necesario bajar las RPM en 5,56:1
entonces ocuparemos la reducción por poleas.
Calculo de correas de transmisión:
Debido a que las maquinas conducidas tienen formas particulares de
funcionamiento, se deben prevenir fallas debidas a los golpes, vibraciones o
tirones. Todas estas situaciones se consideraran a través de un factor de servicio
que aumenta la potencia transmitida para obtener la potencia de diseño que
considerara las características de la maquina y el motor utilizado.
La potencia seria entonces:
( )
[ ]
Conociendo la sección a utilizar se procede a utilizar la relación de transmisión
entre ejes (i).
[6]
Conociendo la relación de transmisión podemos calcular los dos diámetros
anteriores, usando como mínimo los siguientes valores.
Se procede dando un valor para para luego calcular de la siguiente manera.
[ ]
Con estos valores se puede calcular el largo L aproximado para la correa que
necesitamos.
( ) ( ( )) ( )
Para determinar la distancia tentativa entre ejes (c) ocuparemos la siguiente
fórmula:
( )
( )
[ ]
( ) ( ( )) ( )
[ ]
Una vez obtenido el largo de tabla, calculamos el número de la correa a usar y el
largo recomendado por la tabla.
[7]
Fuente: catalogo Roflex de correas trapezoidales.
Para nuestro caso sería el N°80 con un L= 2062 mm
Después calculamos el “c” corregido, remplazando el largo que obtuvimos de la
tabla.
( ) ( ( )) ( )
[ ]
[8]
Potencia que transmite la correa:
Teniendo la velocidad del eje conductor, y la relación de transmisión, se consulta
la tabla correspondiente a la sección de correa usada y de ahí se encuentra la
potencia que transmite una correa.
Según tabla
[ ]
Ahora según tabla, con L (largo correa) que en nuestro caso es 2007 mm y n°
correa (80), obtendremos el factor de corrección c2.
Entonces c2=1,05
Calculo del factor de corrección c3.
Con los valores de y se consulta la siguiente tabla:
Fuente: catalogo Roflex de correas trapezoidales.
Por lo tanto el factor de corrección, será 0,8
[9]
Finalmente se calcula el número de correas (Z).
Analizando la polea:
( )
[ ]
De manuales de ingeniería obtenemos que:
Asumiendo =0,35 y , viene dado por la siguiente fórmula:
( )
( )
[ ]
[10]
Ahora, despejaremos F2:
Ahora con∑ :
( )
( )
[ ]
[ ]
Fuerza vertical de la polea:
( )
Donde
( ) [ ]
Fuerza horizontal de la polea:
( ) [ ]
Figura de trabajo tanto horizontal como verticalmente:
[11]
DCL:
Qc: fuerzas verticales y horizontales que generan el mezclador
Fvp: Fuerza vertical de la polea.
Ray: Reacción del rodamiento A.
Rby: Reacción del rodamiento B.
Diagramas de corte y momento correspondiente al DCL vertical:
[12]
Diagramas de corte y momento correspondiente al DCL horizontal:
Análisis del momento resultante en el rodamiento A:
[ ]
[ ]
Según el resultado obtenido por los cálculos, el punto crítico del eje se encuentra
en el rodamiento “A” lo que implica que el momento máximo será
[13]
Calculo para el diámetro del eje:
Se trabajara con acero inoxidable Austenitico serie 300, por su factor de higiene-
limpieza y por su uso común en la industria alimenticia.
[ ]
[ ]
Asumiendo que:
Calculo de Kt por flexión
r
d
0.15d
d
r
d0.15
Con los valores de D/d y de r/d voy a gráfico y saco el Kt
Kt = 1.6
D
d
3.5d( )
2 d
D
d1.75
[14]
Usando la teoría de corte máximo en conjunto con la ecuación Soderberg se
obtiene la siguiente relación:
√[
]
[
]
[ ]
Esfuerzo de corte máximo:
[ ]
Calculo de fatiga en el eje:
( )
Calculo de :
[ ]
Calculo de Ka:
Calculo de Kb:
(
)
Calculo de Kc:
( )
Calculo de Kd:
( )
[15]
Calculo de Ke:
( )
√
a: Constante de Newber
r: Radio de la muesca
√
( ) [ ]
√[
]
[
]
*El factor de seguridad fue asumido bajo un modelo analítico para cargas y
esfuerzos que representan al sistema con precisión según apuntes de diseño
mecánico/elementos de máquinas.
Finalmente se remplaza en la ecuación de corte máximo y se obtiene el diámetro:
[ ] [ ]
Para selección comercial, se asumirá un diámetro de eje igual a [ ].
[16]
Calculo de la chaveta:
[
] [
]
( )
[ ]
Según tabla 15 de chavetas rectangulares y cuadradas de tipo estándar w y h
serian:
Calculo de la soldadura eje-paleta mezclador:
De tabla 1: propiedades mínimas a la tensión del metal soldante para soldadura al
arco de acero.
[ ] [ ]
para penetrar y un electrodo de E7018 para terminar.
Según la teoría de corte máximo:
√
√
[17]
Calculo de la fuerza resultante:
√
√ ( ) [ ]
Luego encuentro la altura:
[ ]
Selección de rodamientos:
Como existen fuerzas verticales y axiales importantes, se seleccionaran 2
rodamientos de rodillos a rotula, la temperatura de trabajo será menor a 150°C,
fiabilidad de 1, el giro del rodamiento será el aro interior, tiempo estimado de
trabajo Lh=12.000 horas. Por lo tanto:
Como:
V=1; Fa=0; X=1; Y=1
La formula quedara de la siguiente manera:
Entonces para el rodamiento “A”:
√
√ [ ]
Siendo entonces:
[ ]
Calculando la capacidad dinámica:
(
)
(
) [ ]
Siendo x´=3, remplazando:
(
)
(
) [ ]
Despejando:
[ ]
[18]
Vamos a catalogo y seleccionamos el rodamiento adecuado:
Con una capacidad dinámica de 13800 N.
D. interior
(mm)
D. exterior
(mm)
Ancho (mm) Cap. Dinámica
(N)
Masa. (Kg)
25 50 25 115000 0,8
Calculo del amasador
Amasador guía para el cálculo:
Amasadora Espiral E-80/120
Características Generales.
Esta maquina esta diseñada para el amasado
de masas duras, para la elaboración de pan
blanco tales como bolillo, baguette, telera,
káiseer, integrales, etc.
Y para el amasado de masas que se usan en
la elaboración de galletas dulces.
Esta maquina es de 2 velocidades.
Estanque Espiral
1ra 8 97
2da 16 195
Estanque.
Estanque de acero inoxidable y tapa de acrílico para protección.
Aditamentos.
Esta maquina cuentan con un aditamento en espiral o cola de cochino fabricado
en acero inoxidable y un corta pasta el cual evita que se pegue la masa a la
espiral.
[19]
Transmisión.
Transmisión fabricada a base de engranajes dentados rectos.
Acabados.
Cuerpo fabricado en lámina negra reforzada y acabado en pintura aluminio
mediano.
Datos de nuestro amasador:
Espesor del estanque: e=3mm
Diámetro del estanque: D=700mm
Altura estanque: h=800mm
Revoluciones del estanque: n=16 rpm
Revoluciones del hélice: n´=195 rpm
Materiales del estanque y hélice: Acero inoxidable
Peso de la masa de galletas: W=50 kgf
Coeficiente de roce acero/masa galletas (dato empírico ing en alimentos Shauw):
u=1,35
Eficiencia del sistema: 55%
Diámetro del brazo hélice: d=100 mm
Diámetro de la hélice o cola de chancho: Dh=20 mm
Eficiencia de los motovariadores ITAL-CHILE= f=84%
Calculo de la potencia del motor para el brazo amasador (hélice o cola de
chancho):
[ ⁄ ]
[20]
[ ]
(
)
( )
(
)
( )
(
)
( ) [ ]
( ) ( )
[ ] [ ]
El motor de la hélice, será instalado de forma vertical directo a la hélice a través de
una acople con 4 pernos:
Datos de la unión:
SH=1,5
Grado de los pernos: 5
u=0,15
i=4
Calculo de los pernos:
[ ]
[ ]
[ ]
[ ]
[21]
( )
Selecciono de la tabla de hilo fino:
Ak(mín) = 36 mm2
M 8x1 d = 8 mm
d/R = 56
d1=6,77
d2=7,35
[ ]
Eso implica que necesitare mejorar la calidad del perno o aumentar el número de
pernos, entonces ocupare 5 pernos:
Momento de apriete:
[ ( )]
[ ( )]
[ ]
Tensión en la Unión:
[22]
[ (
)
]
[ ]
Como:
Calculo del motor para el tambor:
[ ⁄ ]
[ ]
(
)
( )
(
)
( )
(
)
( ) [ ]
( ) ( )
[ ] [ ]
[23]
La conexión motor/tambor será a través de pernos con un acople al estanque y
para simplicidad del proyecto ocuparemos los mismos pernos anteriores, ya que
no fallan (comprobado) ya que la potencia en el caso del estanque es casi la mitad
que en la hélice o cola de chancho.
Selección de motores para la hélice y tambor (Motovariadores mecánicos serie NF
CITAL-CHILE)
Modelo NF20 2 HP 200 rpm 84% eficiencia
Modelo NF10+MH50 1HP 19 rpm 87% eficiencia
[24]
Cinta transportadora para el horno:
Pensando en acelerar el proceso productivo se llenara la cinta con líneas 6
galletas. Cada galleta tiene un diámetro aproximado de 40mm.
El ancho mínimo de la cinta será:
A = 6*e + 5* D
D=40mm
e=10mm
Donde “D” es el diámetro máximo de la galleta y “e” es el espacio entre las
galletas, pensado en la expansión volumétrica que ocurrirá con las galletas al
cocerse la masa.
A = 6*10 + 5*40 = 260 mm.
El ancho aproximado de la cinta es 30 cm para tener un rango mayor por
expansión de las galletas.
CÁLCULO DE LA VELOCIDAD NECESARIA DE LA CINTA.
Para el cálculo de la velocidad necesaria, deberemos tener el dato de la capacidad
volumétrica de nuestra cinta transportadora, además del tiempo de cocción de la
galleta.
Siguiendo la receta que tomamos como patrón para la mezcla, el tiempo de
cocción es de 15 minutos si la temperatura del horno es de 180 ºC y así obtener
una humedad cercana al 4% en la producción.
La capacidad de producción es de 50Kg/hr.
Capacidad de la cinta llena = Nº de galletas / líneas de galletas.
[25]
Largo del horno = [capacidad de la cinta/2 * (D + e)] + 2 e = 2000 cm = 2 metros.
Velocidad de la cinta = Largo del horno / Tiempo de cocción = 75 cm / 15 min = 5
cm / min.
[26]
Seleccionamos una cinta de catalogo según lo calculado.
Cintas Resistentes al Calor y al Fuego.
En general, las cintas resistentes al fuego no son sinónimo de resistencia al calor.
Los diseños resistentes a las llamas, o autoextinguibles previenen que los
incendios se dispersen sobre la cinta completa.
Los diseños resistentes al calor protegen a la cinta del ataque mediante materiales
calientes que de otra forma pudieran reducir su vida útil de servicio.
Para las aplicaciones especiales tales como plantas de coque se pueden
proporcionar cintas que sean tanto resistentes al calor como resistentes a las
llamas en la forma de Retardante K o Retardante Super K. Además al no generar
gases tóxicos es especial para la industria alimenticia.
[27]
Cálculos.
[28]
PQ 0.933kg
m
Por lo tanto el peso del material por unidad l ineal de banda es:
PQ 0.806
PQ0.290
3.60.1
PQQ
3.6v
Luego :
Tabla 3.4 para 4 metrosC 10
coeficiente de roce entre los cojinetes de los rodil los f 0.025
Donde
Potencia en caballos de vaporNaF v
75 elec transm
Fuerza de trabajoF C f L PQ 2 PB cos PS PI H PQ
Resistencia en ramal inferior Ri C f L PB cos PI H PB
Resistencia en ramal superiorRs C f L PQ PB cos PS H PQ PB
CALCULO DE LA FUERZA DE TRABAJO DE LA BANDA.
[29]
PB 9.23kg
m Peso de la banda por unidad l ineal asumiendo 3
capas y B60 3:1.5.
PS 5.4kg
m Peso de los rodil los superiores a 1 m de separación
en base a tabla 3.8 y rodil los planos abarquil lados.
PI 4kg
m Peso de los rodil los inferiores a 1 m de distancia.
0deg Ángulo de inclinación del sistema.
L 2167.08m Distancia entre centros.
H L
H 2167.08m Altura de elevación.
F C f L PQ 2 PB cos PS PI H PQ
F 17621.069kg
CALCULANDO LA POT ENCIA DEL SIST EMA.
NaF
75 elect trans Na 2.5Hp
Luego
Rs C f L PQ PB cos PS H PQ PB Rs 42.161kg
Ri C f L PB cos PI H PB Ri 17.768 kg
[30]
CALCULANDO LAS TENSIONES DE LA BANDA.
Con polea motriz en cabeza para transporte horizontal.
T1 F 11
e
1
T2 T1 F
T3 T2 Ri
T4 T3
Donde suponiendo que se tiene una polea recubierta de tej ido en un ambiente húmedo y un
ángulo de abrace de 180º.De tabla 3.7
1
e
1
0.83
T1 F 1 0.83( )
T1 44.641kg
T2 T1 F
T2 20.247kg
T3 T2 Ri
T3 2.479kg
T4 T3
T4 2.479kg
[31]
CALCULO DE LA VELOCIDAD ROTACIONAL DE LA POLEA MOTRIZ.
La polea motriz será ubicada al término del tramo de la cinta transportadora teniendo su
gemelo al comienzo de la misma. En base a la tabla 9.3 item b se recomienda un diámetro de
polea de tensión un diámetro de 250 mm. como mínimo .Por catalogo ROTRAN se elige un
tambor de 241mm
v 5cm
min
dtambor 0.241m Catalogo rotran para bandas de 500mm.
n0.160
0.241 n 7.925
n 8rpm Velocidad de polea conductora.
RODILLOS SOPORTANTES O DE CARGA.
Estos rodil los son aquellos que transportan la carga .En base a la tabla 3.10 se establece que:
Rodil los de ida van a tener una separación entre si de 1000 mm.
Rodil los de vuelta van a tener una separación entre si de 1000 mm.
Pero para el diseño nuestro solo colocaremos durmientes, que facil i tarán el movimiento de aire
caliente en la máquina.
[32]
hpdiseño 0.7hphpdiseño Nplaca C
C 1.4motor Tipo jaula de ardil la y par normal
Nplaca 0.5hp
Donde:
hpdiseño Nplaca C
J 2.2Nhpdiseño
hpcorrea
Diseñando en la polea motriz en base catalogo INSA
SELECCIÓN DE CORREAS Y POLEAS SISTEMA.
n5 0.3 rpmi3 3
i2 10
n4 1 rpmn3 10rpm
n2 n3n1 1000rpm
i1 2.2
Vc 0.101Vc3.14160.24 8
60
Se usará un sistema cadena-motor-reductor de 1000rpm y 2.5hp conexión estrella-triangulo
marca Falk. Del catalogo se selecciona un motorreductor tamaño 1262 doble reduccion 100:1
el cual arroja una velocidad de salida de 10rpm y que proporciona una relación de transmisión
de 2.208.
CÁLCULO DEL SISTEMA MOTRIZ.
[33]
n2 10rpm
Díametro efectivo.De 14.125cm
De dp f
f 1.13
Calculando la potencia por correa- De tabla 10 y con la relación de transmisión J se encuentra
el factor
C1 0.558mC1
Lptabla 1.57 Dp dp( )Dp dp( )
2
Lptabla
2
Lptabla 173cm
Corrigiendo de acuerdo a la correa seleccionada
De acuerdo a la tabla 6 la correa elegida es B66
Lpcal 1.738mLpcal 2c 1.57 Dp dp( )Dp dp( )
2
4 c
c 0.55m
c 2 Dpc 2 Dp
Por condición de diseño.
Lpcal 2.c 1.57 Dp dp( )Dp dp
4c
2
Calculando el largo que debe tener la correa del sistema.
Díametro primitivo polea conducida.Dp 275mm
Dp dp J
dp 125mm
Entonces.
En base a la tabla 11 el diámetro primitivo de la polea conductora debe tener como mínimo
125mm.
De tabla 5 con n3 = 10 rpm y una potencia de 0.7hp las correas deben ser de tipo B.
[34]
Por lo tanto se puede concluir que se necesitan 2 B 66 hermanadas.
flong farco hpcorrea 0.455HP
N 1.537Nhpdiseño
flong farco hpcorrea
hpdiseño 0.7HPahora
HP 746wattflong 0.94
de tabla nº 9 con la sección seleccionada B66
Dp dp
C10.269
farco 0.965
De tabla 13 el factor arco.
Buscando los factores de longitud y arco.
hpcorrea 0.50222hp
En base a vc1 y De en tabla 8 se determina hp por correa.
vc1 4.44m
svc1 De n2
Ahora.
[35]
CÁLCULO DE RODAMIENTOS .
Determinando las reacciones en los apoyos de los rodamientos.
Wpo 275mm( )2
4 44 mm7850
kg
m3
Wpo 20.515kg Peso de polea conducida.
Wtam 102kg Peso del tambor.
Fy 0 Rav Rbv Wpo Wtam
Ma 0 Wtam 325 Rbv 650 Wpo 202 0
RbvWtam 325 Wpo 202
650
Rbv 44.624kg Reacción vertical en d.
Rav Wpo Wtam Rbv Rav 77.891kg
[36]
Fuerza concentrada en polea
Tcorrea T1 Tcorrea 44.641kg
Fy 0 Rah Rbh Tpo Tcorrea
Ma 0 Tcorrea 325 Rbh 650 Tpo202 0
RbhTcorrea325 Tpo 202
650 Rbh 47.857 kg
Rah Tpo Tcorrea RbhRah 318.317kg
Ahora
Ra Rah2
Rav2
Ra 327.709kg
Rb Rbh2
Rbv2
Rb 65.435kg
ANALIZANDO POLEA.
T Mt Torque del sistema Mt 304.499J
T T1 T2( )Dp
2 T 304.499J
T1 2.75 T2 Condición de correa tensora
T 2
Dp2214.535N
T1 T2 2214.535Nlado flojo correa
T2 1265.34N
lado conductor poleaT1 949.192N
F T1 T2N 1kg
m
s2
T1 T2 8256881.14m
sN
Tpo2214.532N
g
[37]
Para rodamiento Superior (B).Definiendo carga axial y radial.
La fuerza axial debe considerar los pesos de la polea , tambor y eje del tambor.
Weje 20.65kg
Faxial Wpo Wtam Weje
Faxial 143.165kg
Faxial 143.165kg g 325.79kg g 3194.909N
Fradial 3194.909N
Sistema de estampado:
Explicación del sistema de estampado:
1. Las galletas se moverán por una cinta trasportadora, la cual, tendrá una botonera en donde
el operario dará avance a la masa y detendrá el avance cuando se encuentre bajo el
estampador.
2. En esta situación, un cilindro de doble efecto y embolo buzo de aproximación concéntrica
que estará apernado a una estructura de bronce con 25 cilindros de 3mm de altura y
diámetros de 40mm bajaran y cortaran la masa para dar una forma cilíndrica a las galletas.
3. El operador, presionara nuevamente la botonera.
4. El sistema se levantara.
5. El operador debe sacar la masa sobrante y dejarla nuevamente en la amasadora.
-Descripción: Se ocupara un cilindro de doble efecto y embolo buzo de aproximación concéntrica.
En este circuito se ocupara solo un compresor para el impulso del caudal.
[38]
En el circuito que se presentara a continuación, el cilindro de doble efecto y embolo buzo de
aproximación concéntrica, será representado por el pistón con entradas y salidas (A, B, C, D).
La secuencia de trabajo es:
A, B, C, D y E son las bobinas de las electro válvulas consideradas en el circuito.
- 0 indica que están des energizadas.
- 1 indica que esta energizada.
Las velocidades que se desean obtener para un funcionamiento optimo en el cilindro y para
alcanzar con la producción de más de 200 kg/hora de galletas (pensando si en algún momento
determinado se desea aumentar la producción que actualmente son 50kg/h).
Etapa 1: 0,2 m/s
Etapa 2: 0,0015 m/s Corte de la masa
Etapa 4: 0,2 m/s
[39]
Carga máx. de trabajo:
( )
Etapa 2: Avance de baja velocidad. Corte de la masa
Velocidad 2: 0,0015 m/s
[ ]
( )[ ] [ ]
[ ] [ ⁄ ] [ ⁄ ]
√
( )
Etapa 1: Avance rápido del embolo principal.
Velocidad 1: 0,2 m/s
[ ⁄ ]
[ ] [ ]
Según lo anterior, el diámetro del embolo buzo de aproximación concéntrica es:
√
[ ]
Etapa 4: Retroceso rápido a la posición de reposo (operador suelta los pulsadores).
Velocidad 4: 0,2 m/s.
[ ]
D1: Diámetro de trabajo rápido del embolo buzo de aproximación concéntrica.
D2: Diámetro de trabajo de corte del material.
[40]
D3: Diámetro de retirada rápida del cilindro apernado al estampador de bronce.
Evaluación de Costos.
Componentes.
De acuerdo a la selección realizada anteriormente se presentan los costos de los
componentes seleccionados.
Costos en el desarrollo del proyecto
Sistema o elemento Unidades Precio Unitario $ Costo Total $
Rodamiento SKF 22211EK 6 25.600 153.600
Pernos M8x1 15 300 4500
Cinta transportadora 3m de largo x 0,4m de ancho. (Sistema completo de polines, correa, estructura soportante y pintura de la estructura) 1 900.000 900.000
Perfil cuadrado de 40x40x3 A36 2 13.213 26.426
Motorreductor eléctrico 2 HP “Cital chile” 3 180.000 540.000
Motorreductor eléctrico 0,5 HP “Cital Chile” 1 150.000 150.000
Soldadura 6 kg 1.890 11.340
Polea conductora 2 24.900 49.800
Polea conducida 2 17.000 34.000
Correas trapezoidales A-15 “Corbelt” 4 1.224 4.896
Amasador 1 3.200.000 3.200.000
Mezcladora 1 2.200.000 2.200.000
Chaveta 8 1.300 10.400
Planchas de 3mm 1 8.940 8.940
Sistema hidráulico de estampado(bomba, válvulas, cilindros, tuberías, filtros, matriz de estampado) 1 1.035.000 1.035.000
Total $4.954.943
Los valores de fabricación de maquinas y sistemas hidráulico fueron estimados por MAESTRANZA ROMAN MUÑOZ ANTON Y CIA. LTDA.
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Conclusiones y observaciones
Se aprendió sobre algunos métodos de producción de líneas de alimentos además de aplicar la materia
aprendida en elementos de maquinas y diseño mecánico.
A modo de observación, nos llamo poderosamente la atención la gran cantidad de formas que existen
para calcular las fuerzas ejercidas por la mezcladora y amasadoras con la gran variedad de formas que
existen para realizas la misma función.