proračun dimenzija i armature
DESCRIPTION
ZaTRANSCRIPT
TEMELJNA TRAKA – TT1
ODREDIVANJE ŠIRINE TEMELJNE TRAKE
Parametri tla :
= 18 kN
m3 , C = 0 kN
m2 , φ = 19 �
Dozvoljeno opterećenje tla :
σdoz = 12 * * B' * N * S * i + ( Cm + * Df * tgφm ) * Nc * Sc * ic * dc + * Df
Cm = 0
φm = 12,9 �
Iteracija 1.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1 +32,4 = 106,60 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 68,35 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
147,868,35 = 2,16 m, usvojeno B = 2,2 m, B1 = 0,65*B = 1,40 m
Iteracija 2.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1,45, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,40 * 1 * 1 * 1 + ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1,45 +32,4 = 145,58
kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 107,33 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
147,8107,33 = 1,377 m
Iteracija 3.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1,46, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,37 * 1 * 1 * 1 + ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1,46 +32,4 = 146,2
kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 107,95 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
147,8107,33 = 1,36 m, usvojeno B = 1,30 m
ODREĐIVANJE VISINE TEMELJNE TRAKE
Beton : C 25/30 => fcd = 1,666 kN/cm2
Mmax = 109,15 * 0,525 * 0,2625 = 15,04 kNm
Msd = 1,4 * 15,04 = 21,06 kNm
d = √ Msdfcd∗B∗ϻ
= √ 21,06∗1001,3∗100∗1,666∗0,017
= 23,91 cm , h = d + ϕ2 + c = 23,91 + 0,5 + 2
= 26,41 cm
usvojeno : h = 28 cm
PRORAČUN POTREBNE ARMATURE
ARMATURA : B 500 => Fyd = 43,47 kN/cm2
As1 = Msd
ρ∗d∗fyd = 21,06∗100
0,983∗23,91∗43,47 = 2,06 cm2/m'
Asmin = 0,0015 * B * d = 0,0015 * 100 * 24 = 4,66 cm2 / m'
usvAs = ϕ 10 / 16,67 cm =¿ stvAs = 4,71 cm2 / m’
konstruktivna armatura : ϕ 8 / 25 cm
KONTROLA NAPONA
- OPTEREĆENJE SA KONSTRUKCIJE ..................................... V = 147,8 kN
- OPTEREĆENJE TLA IZNAD TEMELJA.................................. V ' = 28,73 kN
- TEŽINA TEMELJA..................................................................... V '' = 9,75 kN
= 186,28 kN
σ = V
B∗1 m = 186,28
1,3 = 143,3 kPa ¿ σdoz = 147,4 kPa
Δσ = 143 ,3−147,4
147,4 * 100 % = - 2,78 %
TEMELJNA TRAKA - TT2
ODREĐIVANJE ŠIRINE TEMELJNE TRAKE
Parametri tla :
= 18 kN
m3 , C = 0 kN
m2 , φ = 19 �
Dozvoljeno opterećenje tla :
σdoz = 12 * * B' * N * S * i + ( Cm + * Df * tgφm ) * Nc * Sc * ic * dc + * Df
Cm = 0
φm = 12,9 �
Iteracija 1.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1 +32,4 = 106,60 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 68,35 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
127,8468,35 = 1,87 m, B1 = 0,65*B = 1,22 m
Iteracija 2.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1,51, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,22 * 1 * 1 * 1 +( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1,51 +32,4 = 149,32
kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 111,07 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
127,84111,07 = 1,15 m, usvojeno B = 1,20 m,
σdoz = 150 kPa, σn = 111,75 kPa
ODREĐIVANJE VISINE TEMELJNE TRAKE
Beton : C 25 / 30 => fcd = 1,666 kN / cm2
Mmax = 106,53 * 0 ,4752
2 = 12,02 kNm
Msd = sr * Mmax = 1,4 * 12,02 = 16,83 kNm
d = √ Msdfcd∗B∗ϻ
= √ 16,83∗1001,2∗100∗1,666∗0,017
= 22,25 cm ,
h = d + ϕ2
+ c = 22,25 + 0,5 + 2 = 24,9 cm
usvojeno : h = 30 cm
PRORAČUN POTREBNE ARMATURE
ARMATURA : B 500 => Fyd = 43,47 kN/cm2
As1 = Msd
ρ∗d∗fyd = 16,83∗100
0,983∗23,91∗43,47 = 1,77 cm2/m'
Asmin = 0,0015 * B * d = 0,0015 * 100 * 24 = 4,005 cm2 / m'
usvAs = ϕ 8 / 12,5 cm =¿ stvAs = 5,03 cm2 / m’
konstruktivna armatura : ϕ 8 / 20 cm
KONTROLA NAPONA
- OPTEREĆENJE SA KONSTRUKCIJE ..................................... V = 127,84 kN
- OPTEREĆENJE TLA IZNAD TEMELJA.................................. V ' = 7,5 kN
- TEŽINA TEMELJA..................................................................... V '' = 25,65 kN
= 170 kN
σ = V
B∗1 m = 1701,2 = 141,67 kPa ¿ σdoz = 150 kPa
Δσ = 141,76−150
150 * 100 % = - 5,55 %
TEMELJNA STOPA – TS1
Dozvoljeno opterećenje tla :
σdoz = 12 * * B' * N * S * i + ( Cm + * Df * tgφm ) * Nc * Sc * ic * dc + * Df
Cm = 0
φm = 12,9 �
Iteracija 1.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1 +32,4 = 106,60 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 68,35 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
1217,7368,35 = 17,82 m2, B = L = 4,22 m
Iteracija 2.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1,35, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 4,22 * 1 * 1 * 1 +( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1,35 +32,4 = 169,48
kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 131,22 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
127,84131,22 = 9,28 m, B = L = 3,046 m
Iteracija 3.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1,46, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 3,046 * 1 * 1 * 1 + ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1,35 +32,4 =
164,78 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 126,53 kPa
σ = VA ≤ σn => A ≥
1217,73126,53 = 9,62 m, B = L = 3,10 m, usvojeno B = L = 3,20 m
ODREĐIVANJE VISINE TEMELJE STOPE
Beton : C 25 / 30
M1-1 = V∗(B−b)
8 = 1217,73∗(3,20−0,35)
8 = 433,82 kNm
T3-3 = V∗(B−b)
2∗B = 1217,73∗(3,20−0,35)
2∗3,20 = 542, 27 kN
Msd = sr * M1-1 = 1,4 * 433,82 = 611,68 kNm
Vsd = sr * T3-3 = 1,4 * 542,27 = 746,0 kN
dM = 2,311 * √ Msd∗αB∗fcd
= 2,311 * √ 1,94∗611,68∗100320∗1,666
= 34,46 cm
h = dM + ϕ2
+ c = 34,46 + 5 + 0,8 = 40,26 cm , usvojeno h = 45 cm
PRORAČUN POTREBNE ARMATURE
As1 = β∗Msd
0,9∗dm∗fyd =
0,97∗611,68∗1000,9∗34,46∗43,47
= 44,0 cm2
usvojeno : 24 Rϕ16 => stvAs = 48,24 cm2
konstruktivna armatura : Rϕ8
RASPORED ARMATURE :
Obzirom da je temelj centrično opterećen i da nema djelovanja momenata savijanja sa
konstrukcije raspored armature i potrebna količina je ista u oba pravca.
Napomena : U sredini dužine L i širine B rasporediti 50 % od ukupne armature, na
krajevima ( ivične zone) rasporediti ostalo 50 % ,tj. po 25 % armature.
- Središnja zona (50 % ukupne armature) : 50∗24
100 = 12 kom Rϕ16
- Ivične zone (po 25 % ukupne armature) : 2 * 6 Rϕ16
KONTROLA TEMELJA NA PROBOJ
dcr = 2 * 1,5 * h + b = 140 cm
ucr = dcr * π = 439,83 cm
vsd = Vsd∗β
ucr = 746∗1439,83 = 1,69 kN/cm
vrd1 = τrd * k * ( 1,20 + 40 * ρl ) * d, ρl = AsAc =
48,2414400 = 0,00335
k = 1,6 – h = 1,15
vrd1 = 0,03 * 1,15 * ( 1,20 + 40 * 0,00335 ) * 45 = 2,07 kN/cm
vsd < vrd1 => nije potrebna dodatna armatura
KONTROLA NAPONA
- OPTEREĆENJE SA KONSTRUKCIJE ..................................... V = 1217,73 kN
- OPTEREĆENJE TLA IZNAD TEMELJA.................................. V ' = 137,48 kN
- TEŽINA TEMELJA..................................................................... V '' = 220,16 kN
= 1575,37 kN
σ = V
B∗L = 1575,3710,24 = 153,84 kPa ¿ σdoz = 165 kPa
Δσ = 153,84−165
165 * 100 % = - 6,76 %
TEMELJNA KONTRAGREDA – TG1
Veličine prepusta : a1 = 0,25 * lmax = 0,25 * 4,2 = 1,05 m
Rezultanta opterećenja: R = 1201,16 kN
Položaj rezultante u odnosu na prvi stub :
M1 = 0
R * = 713,21 * 4,2 + 244,2 * 8,4 => = 4,2 m
Dozvoljeno opterećenje tla :
σdoz = 12 * * B' * N * S * i + ( Cm + * Df * tgφm ) * Nc * Sc * ic * dc + * Df
Cm = 0
φm = 12,9 �
Iteracija 1.
Nc = 10, Sc = 1, ic = 1, dc = 1, N = 1, S = 1, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 10 * 1 * 1 * 1 +32,4 = 104,98 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 66,74 kPa
σ = RA ≤ σn => A ≥
1201,666,74 = 18,0 m2, L = 10,5 m , B ≥
18,010,5 = 1,71 m
Iteracija 2.
Nc = 9,76, Sc = 1,0325, ic = 1, dc = 1,368, N = 1, S = 0,934, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,71 * 1 * 0,934 * 1 +( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 9,76 * 1,0325 * 1 * 1,368
+32,4 = 141,47 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 103,22 kPa
σ = RA ≤ σn => A ≥
1201,61103,22 = 11,64 m, L = 10,5 m , B = 1,11 m
Iteracija 3.
Nc = 9,76, Sc = 1,02, ic = 1, dc = 1,567, N = 1, S = 0,9577, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,11 * 1 * 1 * 0,9577 + ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 9,76 * 1 * 1 * 1,567 +32,4
= 152,68 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 114,43 kPa
σ = RA ≤ σn => A ≥
1201,6114,43 = 10,5 m, L = 10,5 m, B = 1 m,
Iteracija 4.
Nc = 9,76, Sc = 1,01, ic = 1, dc = 1,63, N = 1, S = 0,961, i = 1 , * Df = 32,4 kN
m2
σdoz = 12 * 8 * 1,0 * 1 * 1 * 0,961 + ( 0 + 32,4 * tg 12,09 ) * 9,76 * 1 * 1 * 1,63 +32,4 =
155,82 kPa
σn = σdoz – β * b * Df = 117,57 kPa
σ = RA ≤ σn => A ≥
1201,6117,57 = 10,22 m, L = 10,5 m, B = 0,973 m, usvojeno B = 0,97 m
ODREĐIVANJE VISINE TEMELJNE KONTRAGREDE
D ≅ lmax
4 do
lmax3
= 105 do 140 cm, iz uslova krutosti temeljne konstrukcije usvojena je
visina temeljne kontragrede, D = 175 cm
Krutost temelja : Kr = 1
12 *
EbEt
* ( DL )
3
= 1
12 * 3,15∗104
28 * ( 1,75
10,5 )3
= 0,43 > 0,4
ODREĐIVANJE VISINE TEMELJNE PLOČE
M1 = 117,93 * 0,262
2
= 3,986 kNm ; Msd = 5,58 kNm
T1 = 117,93 * 0,26 = 30,66 kNm , Vsd = 42, 92 kN
pretpostavljene deformacije u betonu i armaturi : c2 = - 1 % , s1 = 20 % , ϻsd = 0,017 , =
0,983
dM = √ Msdϻ∗ρ∗fcd
= √ 5,58∗1000,017∗1,666∗100
= 14,036 cm
dT = Vsd
0,9∗τrd∗B =
42,920,9∗0,03∗100
= 15,89 cm
dpl = dT + ϕ2
+ c = dT + 7 cm = 22,89 cm, usvojeno dpl = 25 cm
UTICAJI U PODUŽNOM PRAVCU
Reaktivno opterećenje : q = RA
* B = 114,45 kN/m
TRANSVERZALNE SILE
TA = TB = 0 kN
T1L = 120,1725 kN
T1D = - 124,02 kN
T2L = 356,91 kN
T2D = - 356,91 kN
T3L = 124,04 kN
T3D = - 120,1725 kN
DIJAGRAM TRANSVERZALNIH SILA
MOMENTI SAVIJANJA
MA = MB = 0 kNm
M1 = 63,085 kNm
Mx1 = - 4,135 kNm
M2 = 550,94 kNm
Mx2 = - 4,135 kNm
M3 = 63,085 kNm
DIJAGRAM MOMENATA SAVIJANJA
DIMENZIONISANJE
1. TEMELJNA PLOČA
M = 3,986 kNm ; Msd = 5,58 kNm ; d = 20 cm
pretpostavljene deformacije u betonu i armaturi :
c2 = - 1 % , s1 = 20 % , ϻsd = 0,017 , = 0,983
As1 Msd
ρ∗d∗fyd = 5,58∗100
0,983∗20∗43,45 = 0,653 cm2 / m
Asmin = 0,0015 * b * d = 0,0015 * 100 * 20 = 3 cm2 / m
usvojeno : 4 Rϕ 10 / 25 cm , stv As = 3,14 cm2 / m
konstruktivna armatura : ϕ 8 / 30 cm
2. DIMENZIONISANJE TEMELJNOG NOSAČA
- Presjek ispod srednjeg oslonca
M = 550,94 kNm , Msd = 771, 32 kNm , d = 170 cm
pretpostavljene deformacije u armaturi i betonu :
c2 = - 3,5 % , s1 = 5 % , ϻsd = 0,235 , = 0,829
As1 Msd
ρ∗d∗fyd = 771,32∗100
0,829∗170∗43,45 = 12,596 cm2
usvojeno : 10 Rϕ14 , stv As = 15,4 cm2
- Presjek ispod krajnjih oslonaca
M = 63,085 kNm , Msd = 88,32 kNm , d = 170 cm
pretpostavljene deformacije u armaturi i betonu :
c2 = - 3,5 % , s1 = 5 % , ϻsd = 0,235 , = 0,829
As1 Msd
ρ∗d∗fyd = 88,32∗100
0,829∗170∗43,45 = 1,44 cm2
Asmin = 0,0015 * b * d = 0,0015 * 45 * 170 = 11, 47 cm 2
usvojeno : 8 Rϕ14 , stv As = 12,32 cm2
- Presjek u polju
pretpostavljene deformacije u armaturi i betonu :
c2 = - 3,5 % , s1 = 5 % , ϻsd = 0,235 , = 0,829
M = 4,135 kNm , Msd = 5,78 kNm , d = 170 cm
As1 Msd
ρ∗d∗fyd = 5,78∗100
0,829∗170∗43,45 = 0,144 cm2
Asmin = 0,0015 * b * d = 0,0015 * 45 * 170 = 11, 47 cm 2
usvojeno : 8 Rϕ14 , stv As = 12,32 cm2
- Proračun na poprečne sile
Vsd ≤ VRd1 = [τrd∗k∗(1,2+40∗ρl ) ] * bw * d ; ρl = AsAc
As = 15,4 cm2 ; Ac = 45 * 175 + 25 * 97 = 10300 cm2 ; k = 1,6 – d , k = 1
VRd1 = [0,03∗1∗(1,2+40∗0,001678 ) ] * 45 * 170 = 290,80 kN
Vsd > VRd1 => potrebna dodatna armatura
razmak vilica : Sw = 20 cm
Vwd = Asw∗fyw, d∗m∗z
Sw =
0,79∗43,45∗2∗0,9∗17020
= 525,180 kN
Vsd < VRd3 = VRd1 + Vwd = 290,80 + 525,180 = 815,98 kN
usvojene vilice ϕ10/20 cm