pro~ra~ hectic ii untuj: analisis perpindahan panas pada
TRANSCRIPT
PRO~RA~ HECTIC II UNTUJ: ANALISIS PERPINDAHAN PANASPADA REA~TOR BERPENDINGIN GAS ATAU LIQUID
Tri Wulan TjiptonoBambang Soemarsono
Pusat Penelitian Nuklir Yogyakarta
ABSTRAK
Suatu paket program komputer untuk Analisis Perpindahan Panas Reaktor Berpendingin Cas atau Liquid dengan ProgramHECTIC II yang aslinya untuk komputer IBM 7090, telah dapatdiproses pada komputer IBM PC dengan kompailer WATFOR 77.Latar belakang dari pengalihan program tersebut adalah dalamrangka studi termohidrolik reaktor. Untuk dapat dikompilasidengan WATFOR 77 pada komputer IBM PC program asli tersebutharus disesuaikan sedemikian rupa sehingga pernyataan-pernyataan dari program baru tersebut dapat diterima dan dimengerti oleh komputer IBM PC. Setelah program tersebut berhasil dikompilasi, untuk uji cobanya digunakan untuk memprosesdata masukan program aslinya. Dari output program baru tersebut kemudian dibandingkan dengan output program aslinyadan ternyata sarna. Selainitu, juga telah dicoba untukperhitungan reaktor PSG dengan hasil yang mendekati dengankenyataan.
ABSTRACT
The package programme for Heat Transfer Analysis forGas or Liquid Cooled Reactor which is sappased to be withIBM 7090 has been used with IBM PC Computer and compiled byMicrc Soft Watfor 77. This program can be used for studyingthermohydrolics. The actual program must be modified inorder that the statements in the new program can be recivedter and compiled by MIcro Soft WATFOR77. This program canhelp for studying thermohydrolik. The actual program mustbe modified in order the statemens in the new program can bereceived and recognised by IBM PC and WATFOP77 compiler.After occomphithing the compilation the actual input datawas processed as a tryout. The output of the new programwas then compared to that of the actual program. It provesthat the new program and the actual one gave similar reluts.This program is also used for the calculation of PSG and theresults are class to reality.
506
Jawaban
a. Spesifikasi kelongsong diperoleh dari General Atomic
b. Sebenarnya lebih baik bahan kelongsong (bahan bakar)
yang dimuatkan dalam teras, terdiri dari jenis yang
sarna, agar mudah perlakuanya.
507
I. PENDAHULUAN
Analisis perpindahan panas suatu reaktor nuklir umum
nya dapat dikaitkan dengan analisis keselamatan reaktor,
maupun dalam rancang bangunnya. Untuk keperluan tersebut
biasanya dilakukan dengan komputer, maka sebagai langkah
pertama untuk mempelajari masalah perpindahan panas dalam
reaktor, penulis mencoba mentransfer suatu paket program
dengan judul" HECTIC II an IBM 7090 FORTRAN COMPUTER PRO
GRAM FOR HEAT TRANSFER ANALYSIS OF GAS OR LIQUID COOLED
REACTOR PASSAGES ••. Paket program tersebut adalah suatu
program yang dapat digunakan untuk menghitung rugi tekanan,
laju aliran, laju perpindahan panas dan temperatur pada
pemindah panas maupun elemen bakar dari jenis reaktor ber
pendingin gas atau liquid dengan "single phase" (~atu fase)
"much number" rendah, aliran pendingin axial. Analisis· ber
dasar suatu geometri minimum "flow tube" simetri dari elemen
bakar reaktor dimana setiap permukaan panas ("rods" maupun
"plates"), dan alur dibagi sedemikian rupa sehingga pada
suatu "minimum sector" suatu perangkat bahan bakar akan
diperoleh M permukaan dan N alur.
Batasan-batasan yang diberlakukan pada program ini
dalam penyiapan data input untuk elemen 'bakar berbentuk
"pin" (batang) digunakan model "lumping", dan simetri, digu
nakan untuk mengurang konfigurasi elemen bakar dibuat sek
tor simetri minimal. Sektor tersebut secara sebarang dibagi
menjadi beberapa bagian (aliran maupun permukaan elemen
bakar). Panas yang dibangkitkan oleh elemen bakar disimula
sikan pada kelongsongnya. Program ini dapat digunakan untuk
30 alur dengan 24 "surface lamp" dan masih dapat lebih
besar lagi asalkan dengan komputer yang memorinya juga lebih
besar, untuk itu statemen dimensi harus disesuaikan dengan
kebutuhan,
508
Paket program d1 atas d1mod1f1kas1 dan d1komp1las1
dengan WATFOR77 pada komputer IBM PC, dengan memori 640
Kbyte. Program baru telah dicoba dengan data masukan "sample
problem" dari program asli dan hasilnya sesuai dengan output
dari program asli. Sehingga diharapkan program dapat diman
faatkan untuk studi thermo hidrolik reaktor. Out program
tersebut terdiri dari listing data masukan dan hasil perhi
tungan-perhitungan tentang laju aliran, laju aliran rerata,
bilangan Reynold, diameter hidrolik, parameter untuk tiap
alur (dalam hal ini ada 5 alur), heat flux lokal absolut,
temperatur lokal pada tiap permukaan sebagai fungsi jarak
(arah aksial) dan suhu lokal pending in pada tiap alur juga
sebagai fungsi jarak (arah aksial), serta suhu campuran out
let, panas yang hilang kelingkungan, rugi tekanan, perk iraan
error suhu pendingin dan perk iraan "mach number".
II. TEORI
11.1. Perhitungan Aliran Fluida
Dalam analisis dengan HECTIC II aliran total dibagi
menjadi N alur (passage), sehingga rugi tekanan pada semua
alur identik. Efek gesekan dinding, drop terhadap "spacer",
percepatan, dan ••turbulent eddy momentum exchange" diantara
alur semua ditinjau dalam perhitungan. Persoalan dasar dalam
analisis aliran turbulen adalah mendapatkan hubungan antara
••turbulent stress" dengan parameter-parameter aliran rerata.
Untuk "boundary layers" ini berarti menentukan hubungan
antara ••turbulent shear dengan perkalian dari kecepatan dan
tekanan rerata. Dengan analogi terhadap "Hukum Newton",
Baussineg telah membuat rumusan tentang ••turbulent shear"de
ngan memasukkan "turbulent eddy diffusivity" sehingga
509
( 1 )
Em : turbulent eddy diffusivity
Dalam program ini "eddy diffusivity" disajikan dalam cara
yang sama seperti sering digunakan dalam perhitungan ··lamped
parameter" dari konduksi benda padat. "Turbulent Shear
Stress" dari arus diantara dua susunan tabung dianggap se
banding dengan selisih kecepatan dan luas permukaan~ dan
berbanding terbalik dengan jarak diantara alur (tegak ~urus
permukaan) • Data program ini "Eddy Diff·usivity·· dihitung
pada tiap alur, didasarkan pada bilangan Reynold dan diame-
ter hydrolik dari masing-masing alur.
dihitung dengan persamaan
Eddy Diffusivity
20
Re
~m = 102
f = faktor gesekan
Re = bilangan Reynold
Adanya efek turbulent maka didefinisikan pula turbulent
deffusivity dan dinyatakan dengan persamaan provil kecepatan
universal
Re
=
v
v
=
20
viskositas kinematik
Faktor gesekan f dihitung dengan persamaan
f = CF (Re)-EFYF
Harga CF,
510
EF dan YF adalah tetapan yang hanya dapat dise-
suaikan dengan persoalan yang akan dianalisis (tergantung
fluida pending in). Jika pada alur ada "spacer" atau "pro-
tensions" (pengatur jarak atau benjolan) akan menarobah ada-
nya tahanan (harobatan) gesek yang disebabkan oleh "shear
stress" sepanjang alur dan dinyatakan sebagai drag koefisien(CDS) dan besarnya tergantung dari bilangan Reynold
(harganya antara 0.2 hingga 5.0). Rugi tekanan pada tiap
alur ditentukan dari analisis momentum pada fluida dalaro
.,flow tube".
alur k.Untuk keperluan tersebut maka ditinjau suatu
Atas dasar gambar tsb di atas dibuat neraca gaya
yang bekerja pada fluida dalam alur k dinyatakan sebagai
Wall shear force dihubungkan dengan faktor gesekan oleh
persaroaan
Lwk =
2 gc
Inter passage shear diarobil dari
L.1k =
~ .1k~turb. =
~i.k.= jarak antara "nominal centroids" dari slur i
dan k tegak lurus antara keduanya
511
Spacer drag force adalah
F sk = A f"sk .
Diameter hidroulik dinyatakan sebagai
4 AOk
bk
Juga didefinisikan faktor geometri campuran
Eddy difusivity rerata dinyatakan
=
2
Sehingga fungsi tekanan dapat dinyatakan sebagai
1:4 Pk = (P l.n - Pout)
favVk2
t Lk A£sk Fav fav. 4 fk - + - C de + 2( - -
-. 2 goDk AOk outl.n
C1.
Ck+-
+ [I ~YEDM
V
V Lk lC1.k -tk- v.J J2
AOk
512
II.2 Perhitungan pembangkit panas
Panas pembangkit persatuan panjang pada tiap permukaan
plat atau pin dihitung berdasarkan asumsi bahwa distribusi
fluks panas aksial adalah identik untuk ti~p permukaan dan
distribusi fluks panas melintang tak tergantung dengan X,
jarak dari inlet. Distribusi fluks panas aksial dinormali-
sasi, dan dinyatakan dengan NF. Integral di NF sepanjang
pembangkit panas harus sarna dengan satu. NF juga sebagai
pembanding dari daya yang dibangkitkan persatuan panjang
(pada seluruh permukaan) pada suatu titik X dengan daya
(untuk tiap persoalan)
rerata yang dibangkitkan persatuan panjang (pada semua per
mukaan), dimana menyatakan fraksi dari daya total yang diha
silkan pada permukaan tertentu.Daya total yang dibangkitkan
persatuan panjang pada permukaan ke j pada suatu titik X
adalah
KW = menyatakan input daya total dalarn Kilowatt untuk
seluruh elemen.
Normalisasi distribusi fluks aksial harus memenuhi
1
(untuk tiap permukaan)
o
Sedangkan PF~ harus memenuhi juga
M2" PF j = 1
J-;/
51.3
11.3 Perhitungan perpindahan panas
Proses perpindahan panas yang dihitung dalam program
ini adalah perpindahan panas secara konveksi, radiasi, anta
ra permukaan bahan bakar ke pendingin, konduksi antar permu
kaan dan panas yang hilang dari permukaan ke lingkungan
(dalam hal ini adalah dari calandria tube misa1nya).
Untuk perhitungan perpindahan panas secara konveksi dan
radiasi antara permukaan bahan bakar dengan pendingin, koe
fisien perpindahan panas konveksi dan faktor perpindahan
panas radiasi masing-masing dihitung dengan :
St( i)= CE*(Re( i ))-EH*YST i =1,2 •...m
di mana
St( i)= h(i )/f Cf VL-
i menyatakan alur ke L, dari harga h(i) di atas maka perpin
dahan panas secara konveksi dari permukaan ke j ke a1ur ke i
dihitung dengan
REFj~=
+ -+P~ *EM~
adalah faktor perpindahan panas radiasi dari permukaan jdengan 1, masing-masing dengan emisivitas EMj dan EM~. Laju
perpindahan panas radiasi antara permukaan j dan 1 dihitung
dengan
Q'rQd J~= V REFJ~(TJ4_T~4)
514
Laju perpindahan panas secara konduksi antara perroukaan j
dan 1 (ingat bahwa dalaro hal ini satu bahan bakar dibagi
roenjadi beberapa segroen , jadi yang diroaksud di sini adalah
konduksi antar segroen dalaro satu bahan bakar) dihitung de-
ngan
Kj~ adalah konduktivitas panas antara segroen j dan 1, dan
dapat diarobil saroa dengan nol bila tak ada proses konduksi
antara segroen j dan 1. Proses perpindahan panas yang ter-
akhir dihitung adalah panas yang dipindahkan dari suatu
perroukaan kelingkungan, dalaro hal ini terutaroa dari calan-
dria tube roisalnya ke daerah rooderator.
digunakan untuk keperluan tersebut adalah
Persaroaan yang
GAj adalah konduktivitas panas segroen ke j, di roana segroen j
adalah segroen yang berhubungan dengan lingkungan (bukan
perobangkit panas)
11.4 Perhi~ungan temperatur permukaan, pendingin dan panas
yang hilang ke lingkungan
Suhu pada perroukaan j dihitung berdasarkan persaroaan
neraca panas pada perroukaan j yaitu
q.j = q·conv j~ + q·con j~ + q·rad j + q·am j
q·rad j dapat ditulis sebagian
~q·rad j = VREFj1(Pj(Tj2+T~2)(Tj+T~»(tj-t~)
••••••••••• (1 )
515
Dari persamaan (1) untuk m>1 maka akan diperoleh m set
persamaan linier dalam tj, maka laju tj ditentukan dengan
menyelesaikan persamaan tersebut secara simultan. Suhu
dihitung pada tiap alur,
alur yang bersangkutan,
adalah
berdarasarkan neraca panas pada
dimana neraca panas pada alur i
dt.1. M
= L h.1.b.1.j(tj - t.1.)+
dx Jzt
IV
YEDH • CP)Jv L*-=-1 2
parameter di alur i yang kontak dengan alur k
jarak nominal diantara alur i dan k,ke 2 permukaan tsb.
Seperti pada suhu permukaan, maka suhu pendingin diperoleh
dengan menyelesaikan sejumlah i persamaan secara simultan.
Dalam dua hal tersebut diatas mesing-masing dihitung
sebagai fungsi jarak (aksial). Panas yang--hilang kepermukaan
dihitung berdasarkan panas yang dipindahkan secara konduksi
dari permukaan dinding terluar (dalam hal ini adalah dinding
pipa terluar) ke lingkungan dan dinyatakan sebagai :
q'am1:> = GA,j(tj - ta) dx
Harga integral dari persamaan diatas dihitung dengan aturan
Simpson.
+- -"'mm -
516
Hal terakhir yang dihitung adalah suhu rerata pendi
ngin keluaran dalam hal ini dihitung dengan
tV
~1..-::.(
III. DISKRIPSI INPUT/OUTPUT
Data masukan program ini adalah sebagai berikut.
Data-data ditulis dalam berkas masukan yang terpisah dari
program utamanya, berkas tersebut adalah
1. HECTIC1 .INP,yang berisi data:
KTR dengan FORMAT 12 adalah kontrol parameter,
bungan dengan beberapa pilihan
yang berhu-
NILAI
o
1
2
34
5
PILIHAN/ARTI
baca semua data masukan
baca data PFJ,GAJdan EMJ
baca
dataEMJsaja
baca
data GAJsaja
baca
data PFJsaja
baca
dataflukternormalisasidansuhu masuk-
an gas
PROB dengan format F10.6 dapat diisi tanggal penggunaan
N
M
dengan format 110
dengan format 110
manyatakan banyak alur maksimum 30
menyatakan banyaknya segmen permukaan
bahan bakar maksimum 24
ITO dengan format 110 menyatakan inlet temperatur opsion
nilainya:
1 jika suhu masukan diberikan pada data matrik TIN I
o jika suhu masukan diset sama dengan TIN
517
2 jika suhu masukan diset sama dengan suhu keluaran
pada persoalan sebeluronya, aslkan N nya saroa antara
dua persoalan tsb.
NFQ dengan format I10 menyatakan tentang normalisasi fluk
yang dipilih
o jika distribusi fluk aksial pada semua permukaan
saroa, jadi hanya 21 yang diperlukan pada matrik NF
jika distribusi fluk pada semua permukaan berbeda,
maka ada M x 21 nilai atau NF adalah matrik M x 21
NOPT dengan format 10I2 untuk menyatakan data yang akan
dicetak
Dalaro hal ini dpilih data sebagai berikut:
1111110000 agar semua data dan hasil perhitungan dicetak
GMW dengan format F10.4 berat molekul gas lb/lb-mol.<O
untuk pendingin cair)
dengan format F10.6 faktor pang kat dari bilangan
Reynold pada persamaan faktor gesekan besarnya 0.2
dengan format f10.6 koefisien pada persaroaan faktor
gesekan 0.065
dengan format F10.6 faktor pangkat dibilanganReynold
pada persamaan bilangan stanton 0.2
dengan format F10.6 koefisien pada persamaan bilangan
Stanton <nominal harganya 0.023xPr-2/S = 0.0291)
B1,B2 dengan format F10.6 konstanta pada persaroaan kapasitas
panas tergantung jenis pendingin reaktor yang digunakan
Bs,B~ dengan format F10.6 konstanta pada persamaan viskosi
tas tergantung jenis pendingin reaktor yang digunakan
DLIQ dengan format F10.6 density cairan, lb/ftS <0 untuk
pendingin gas)
dengan format F10.5 suhu masukaro rerata oC atau of
dengan format F10.5 total daya yang dibangkitkan pada
semua permukaan Kw
dengan format F10.5 aliran pendingin total lb/hr
dengan format F10.5 tekanan masuk, psi
EF
CF
EH
CH
TIN
CAYW
W
P
1
518
ELF denganformat F10.5 panjanggesekaninc.
ELH
denganformat F10.5 panjangbahanbakaryang panasinc.
TA
denganformat F10.5 suhulingkunganof
CDS
denganformat F10.5 koefisiendrag untukspacerYF
denganformat F10.5faktorgesekan
YEDM
denganformat F10.5faktor perubaheddydiffusivity
untuk momentum
YST dengan format F10.5 faktor perubah bilangan stanton
YEDH dengan format F10.5 faktor perubah eddy diffusivity
untuk panas
ERMAX dengan format F10.5 maksimum error yang diijinkan
ENFJK dengan format 7F7.4 menyatakan data fluk termalisasi
sebagai fungsi x/Lh, jika NFQ = 1, maka datanya matrik
Mx21 (tiap permukaan mempunyai fluk neutron berbeda)
TINI dengan format 5F9.5 menyatakan data suhu masukan untuk
alur 1,2,3, N dalam of atau oC
PFJ dengan format F7.4 menyatakan data faktor daya dari
plat/permukaan ke j.Yaitu fraksi dari daya total yang
dibangkitkan pada permukaan ke j, j = 1,2,3, .••••.•. M
GAJ dengan format F7.4 menyatakan data konduktivitas panas
persatuan panjang antara permukaan dengan lingkungan
nya, dalam setiap M BTU/hr-ftoF, dalam hal ini harganya
o jika permukaan tidak kontak langsung dengan lingkung
annya
EMJ dengan format F7.4 menyatakan data emisivitas dari
permukaan 1,2,3, ••~•.• M, harga sama dengan 0
untuk pendingin cair
AI dengan format F8.4 menyatakan data luas alur
1,2,3 ••..•.•M, dalam inc.kwadrat
CAYL dengan format 10F7.5 menyatakan data konduktivitas
antara permukaan j dan 1 dimana ke-2 permukaan ada
kontak lansung,
data dalam matrik MxM, dalam BTU/hr-ftoF.
519
AFSl dengan format F8.5 menyatakan data luasan frontal dari
spacer pada alur 1,2,3 ....•.• N, jika pada suatu alur
ada K spacer dengan luas frontal A maka harga AFSl
pada alur tersebut k.A, dalam inc.2
FJL dengan format 10F7.4 menyatakan data dari faktor pandang
antara permukaan j dan 1, berupa matriks MxM.
FJL menyatakan fraksi dari radiasi yang meninggalkan
permukaan j dan diterima permukaan 1 .
ClK dengan format 5F7.4 menyatakan data nmising geometry
faktorn yang merupakan perbandingan perimeter dialur i
yang kontak dengan alur k terhadap jarak nominal dian
tara keduanya dan saling tegak lurus
Data perimeter dari alur i yang kontak dengan permukaan jditulis pada berkas input HECTIC3.INP dinyatakan dengan BlJ
Format datanya 10F8.5 ,berupa matrik NxM, dalam inc.
OUTPUT PROGRAM
Output dari program ini adalah g
Laju aliran masa pendingin alur 1 ,2,.•••• ~••N
- Diameter termohidrolik ekivalen alur 1,2, •••••..• N
- Bilangan Reynold alur 1,2, .•...... N
- Bilangan Stanton a1ur 1,2, ••••.... N
- Faktor gesekan Fanning alur 1,2, •..••..• N
- Koefisien PP konveksi alur 1,2, ..••.•.. N
Harga
- Panas yang dibangkitkan permukaan 1,2, ........•• M
- Suhu Permukaan 1,2 .•••• M, sebagai fungsi X/Lh
- Suhu pendingin alur 1,2, ••.••.N,
Selain besaran tersebut di atas mas~h dilengkapi besaran
lain yaitu :
- Suhu keluaran campuran rerata
- Panas yang hilang ke lingkuan bahan bakar
- Rugi tekanan
Perkiraan Mach number
520
- Jumlah nodal yang digunakan pada perhitungan suhu aksial
- Error untuk perhitungan suhu pendingin
Dimensi dari masing-masing besaran di atas, akan mengikuti
dimensi dari data masukannya. Dimensi data masukan dapat
disesuaikan dengan persoalan yang ada.
III. HASIL DAN PEMBAHASAN
Telah diuraikan'pada BAB.I, bahwa program HECTIC II
adalah suatu program untuk komputer IBM 7090. Program terse
but dapat diproses dengan komputer IBM PC, asalkan dilakukan
beberapa perubahan dan penyesuaian, yang kemidian dikompi
lasi lagi. Dalam hal ini program terse but dikompilasi dengan
mikrosoft WATFOR77, dan program baru disajikan pada disket
tersendiri tidak disajikan pada makalah ini.
Pada dasarnya tidak ada perubahan yang prinsipial,
dari program tersebut untuk dapat dikompilasi dengan
WATFOR77 pada komputer IBM PC 640 KB. Oleh karena pacta
komputer IBM PC program ditulis pada disket sehingga INPUT
dan OUTPUT ditulis pada berkas (FILE) yaitu berkas masukan
dan keluaran, tidak pada TAPE. Tentang programnya, perubahan
dilakuakan terutama pada FORMAT, baik FORMAT bacamaupaun
FORMAT tulis.
Program baru telah dicoba untuk memproses "sample
problem" program aslinya, dan kemudian outputnya dibanding
kan dengan output program asli, dan ternyata output program
baru tersebut samadengan output program aslinya. "Sample
Problem" terse but adalah data suatu perangkat bahan bakar
nuklir Reaktor berpending in gas nitrogen dan terdiri dari
19 batang elemen bakar yang disusun dalam kisi heksagonal.
Output program disajikan pada Lampiran II.
521
Selain itu juga dicoba untuk analisis elemen bakar RSG,
dalaro hal ini "minimum sector" elemen bakar adalah 1/8
perangkat dengan asumsi bahwa tiap plat sebagai 1 permukaan,
harga fraksi daya yang dibangkitkan diarobil dari buku PSAR
revevisi 6 Gb.4-23, demikian data lainnya dan hasilnya disa-
jiakan pada Laropiran III. Dari hasil perhitungan, dapat
dilihat adanya kesesuain dengan data yang ada, walaupun
tidak persis saroa. Kita tinjau suhu pemukaan dan pendingin
pada ujung elemen bakar dari hasil perhitungan ini saroa ini
sesuai' dengan data yang ada, dan aeauai pula dengan hasil
dengan perhitungan suhu pada permukaan yang dihitung dengan
model perpindahan panas pada elemen bakar plat. Dari hasil
perhitungan terlihat bahwa suhu permukaan yang ada di tengah
dan pada tengah-tengah plat yang bersangkutan.
IV. KESIMPULAN
Suatu paket prograro dapat di proses pada jenis komputer
yang lain asal dilakukan penyesuaian dan dikompilasi :lagi
dengan Micro Soft yang tersedia. Dari hasilperhitungan
untuk analisis perpindahan panas pada elemen bakar RSG penu
lis mencoba untuk membuat suatu kesimpulan bahwa suhu permu~
kaan elemen bakar dan pendingin pad a bagian-bagian ujungnya
saroa, hal ini sesuai dengan data yang ada. Plat yang berada
ditengah-tengah mempunyai suhu yang paling tinggi, dan suhu
menurun aesuai dengan letak plat. Dalaro perhitungan ini suhu
permukaan maupun pendingin dihitung sebagai fungsl poslsi
aksial, dan dibagi menjadi 21 titik tinjauan. Adanya perbe-
daan hasil dengan data yang ada, hal tersebut dikarenakan
adanya penyederhanaan persoalan dan dalam hal penyusunan
data yang diperlukan.
Dilain pihak penulis juga menganalisis elemen bakar RSG
dengan program SFRTEMP-R21 di mana hasilnya juga mendekati
dengan hasil peritungan prograro HECTIC II.
•
PAS W r orRfIFF IS T IHIt S I
11 • 2 .~Y ) E 0 11 .2f1f7I:-G 1.:l.71~OE 041.92)6E-Oi~.~473[-C32.uu06E 021.1610E 02
?.L96'J7E 01l.b608E-01) • 94 I .) E 0 'I7./1.~4E-0)3.2~Y4[-032.t5215E 02I. 7U~bF. 02
31 • 2 1 .)'~ E U 11.2fHIE-OI.3.631 3 E 0'11 • 9 S '2 E - G .1).56211 [-0 ~2.1549E (,21.1404[ 02
43.29~5E 011 • S 2 6 II E - 0 1II. ~820E 047.59BOE-O)3 • 'I 0 16 E - (J i2.7Y4?E 021.IIISOt 02
SL21261.: 011.5264E-011~.55IdjE 0'~1.60/2[-O~~• I, C') 7 [ - G :$2.7dGIE 021.4070E O~
, .
""'--, I I//
~~H~
6;.H'
="'0o s:;.S c-f'd'ds:: s:;
ct-c+(1)
ti 8'Hob::10t1:s: -Ii
IU \J1~-.:J e Nio N'-DP::o IU
CD
•....•.....
'dIio.;III
PC!)
~§
UPJ - HEAT GE"IE~ATIUI\,[rJTU!fJi< FTI
X!L
(I 234.,67i1
O •.25H. i6 Ie.92IJ.309.eB6.5'11.1272.I~72.
O.C';22') •'d'l.IJ09.26'1.77L~ I.,.I J 0'1.I 10 .•••
O. 10251.oGL'10')..HJ2.!.J6'J.577.1241 •121,I.
O. 152n.701 •105~.351.Ie 0 ').670.1442.)11112.
0.20327.7 Ie II •1117 •.~n.1 124.7'JO.1614.16 14 •
0.253S!:!.U60.1290.430.1232.822.1769.176 'J.
O •.~0 ,3BO.'I 12.1:16<,1•456.I i 0 I.IJ72.IU76.ItJ76.
0.353'16.<,I51.1427.475.1~6 .~.1,10:,1.19'J6.1956.
U .1, 0 :409.91,0.1472.490.1406.CJ3U.2017.2 C 17.
O. I, '1IJ111•<,IYIJ•II.'13.491.11,2 b •<,151•201J6.2046.
0.50IJIfj •1002.1501J•501.lId I.1,159.2062 •.2062.
0.554 1 I.9 /j 7•11.82.IJ911.14 16.941J.20.~2.2032.
0.60400.'161.11J1J2.IJIJO.1378.9 19.1977 •I<,I77.
0.6'1382.9 It.1~ 75.I.')d.1 ~ 1.1.876.IH81J.1d!.JI,.
0.70.15&.f' 1,0•1290.1d0.1232 •e22.1769.1769.
0.75.130.191 •II!:! /j •3'16.1 134.751.1628.162H.
O.UO29':1.7u9.1064.3':14.1C 16.67H.IIJ5U.1458.
0.A5251:J.6 1!:J.nt!.309.HB6.'.19I•1272.127;> •
0.90217.520.781.260.746.497.1070.1070.
0.95174.4 IU.621:!•209.60C.t, cc.B61.H6 I.
. I.oo!132.3 II.47'.1.158.4 51i•.1O.~•651.651.
X/L
<,I10 \JlJ\)O.
o.O. \1~n.C5
O.O.o. 10
o.o.O. 1S
O.o.0.70
O.O.u.25
O.o.0.30
O.o.0.3'1
o.O.0.1.0
U.O.0.1i5
O.C.
0.'10O.O.
0.')5O.O.
0.60o.O.
0.65O.G.
0.70O.O.
O. 75O.O.
0.80O.O.
0.A5c.c.
0.90O.O.
0.95O.O.
1.00O.o.
TSJ -SURrflCETEI'I'[RIITLH(;S,I:EG-r
X/L
1?.~I,')61tlO.
'i 76.10(;'1.1OC?1011.IUO-l.I C 13-1033.Ie .11..
0.05
971\.IC(I,.I VC I.10C5.'I ') I) •1000.10 17.10 I ().
O. 10
10111.1C I,.~.101b.'0'.2.Ie j I, •I li'll.10'>2.IO~G.
O. 1~
10611.11 GO.10') l •1 O')b~l('fJ~.10'16.110',.11 Oi.0.20
1 1 1<).11)LI 1,,2.11','1.I 11 J., I', S.1 152.11"'1.
O.lIS
I 1 (0.12('6.II y 2.1 I t) '1 •II fJ 1.11(,)1.II <)8.I I Q~.
O. 10
1 £ 16.12'i2.1216.12,,3.In2.1<' 1'1.12H.I ? ~4.
O. 3'j
12~<).12"'6.12 ((.121)1, •I? 6 O.127 3.1213.126') •
o. "0
1.\0 I •1311.I ~ 1S •1.1n.I -n6.1.30" •I ~O).1 '0 I.
0. I,~Int>.1 ~ n.1 3 'II~•1.3 5 S.1 3 £ 7 •I .\ IaO.I.LB.112 II.
O.SO
1 37'\.II, tJ ( •1 'UO.t 5116 •1 5 ~ b.1 1/, <) •1.3 5b.I 35', •
0.55
11,02.I', ~:! •I', C 3.I" 0') •IHu.13'" O.IH6.I HI.
0.1,0
II,:!~ •1', J'.I', 22.I I, 2 7 •1.1'1 ') •1',06.1 311IJ.I H11.O. /, S
I"I,? •I I,6/,.I" J .1•IIaH.I I, a'l.I', I It •I 3'1 I) •, 3H<).
0.70
II, 53.II, 71, •III 3" •, '1',:1 •1110) •\II It! •1H".I ,W.,J. VlO. 7 ~1115 ( •I', (I, •. , I, .II).I It 4 I.I', CII.I" 15.I 31111.I 3 U'I. N
O.HOI', ')5.I" /)!I •I" 3 1 •1,,32.I 3 ') 'I •14 0).1376.I ~u. ~
0.11'>
1',1a ( •I', ~ S.1', III.\I, I !J •I 3 II" •11<)0.1 3 SQ.I '~'J.0.90
lid 3-I I, j6.I I, 00.I H<,I.I 3" I: •IJ/O.In 7.I 333.
0.'15
1,,15.II, I .~•13(( •13 75;1.146.1 3 ',1> •1311.I 'all,'.00
13<) 2.13 u6.1 3) 1 •134d.132 I.1 3 '9.12[\ 3.It' U I.
X/L
<,I10
O.
(~II •7 'If! •
0.C5
00<).H(,?
O. 10
lIt'l.en.O. I)
tur./1.17.
iJ.?OU~)It •U'J'J.
O. £)t! 71, •b (5.
O. 3 ('I
119).bY(,.
O. ~)y 16.9 III.
0." 0
:) 1:1 •91, I •
0." ~
Yb I."'td.0.50
oj!:J" •'J U 1.
0.S5
100' •let 9.
a .l,O
102 ••••, 03 t •
0.65
1O'j<).10)( •O. 70
106'1.Ie t1.
O. 7 ~
10U6.1011'1.
O.noI 102., 1011.
0.&5
I I 15.III I! •
0.901 121-I 1t'9 .'.
0.95
I 13".I I 3/J.
1.00
I I" 3 •1 1 II 'J.
Tel- COUll\NTT [fJ I)UU\ T L K[ S ,CEG-r
X/l
1?3II'>O.
BOO.tCO.800.lJGO.~~a o. '(J.GS
t"1 211 •8 16.826.812.;~I L •
(j. 'C
11112•~!.~0 •U Ij I •1122.U 23.
O. 1 JtJ68.fll,,;, •116(.In' •n 3 , •
U.2CUY5.b 70.fJ9(;.115~.t 51.
0.75
If L I, •l~(,1.Lq IS.1169.lJ71.
O. 30
1J~5.(,1II!.1,111I •B811.81,10.O. yj
9117.,~'I', .'769.I) 0/1 •9 1 I •
O. I, 01020.<) 7 , •9:; 7-II '2.I) •') j'2. •
0. " S1051, •Y ') ') •1025.951 •() ) I, •
0.')0
10117.Ie 27.1051.I.J ( .1 •976.O. I) 5
1 "Y.105').1080.996.999.
O.M)
I 15 C.IOP2.I 10"( •, 0 I d •.1C 2 I •
0.65, 180.lIe /I •I 1 j I •I 03') •1ell 3 •
0.101LOf.1 1.3.L1 151, •1060.1061.
0.7512.~ 2." 5~)•I 1 7!j •10lV.IC83.
O.I!O
1253.1 I 7() •I 19.3.Ia I) ( •1 10 I. VINO.HS
, 2 71 •I I ,/11 •12011.111 L11 I ( • VI
0.90
1i86.12 '0.1220.1 I 2/1 •IIi 1 •0.9')
1'2.96.1'2.'2.2.1230.1 1110.1 I h .~•1 • 00
1303.12.' 2.12.36.1 I SO.1 152.'1
'.
5.26
LAMPIRAN II OU~PROGRAM SESUDAE DIMODIFI~~SIPAS
i! D1REIHISTY
. I
C. 12IJCJE+02D.1288£+000.3893£+05C.7850£-02C.3511£-02
2 0.3755£+02
C.1861E+OOD .5625£+05C.1293E-020.3265£-02
3 C. 12~E+02
0.1287£+OC0.3891 £+050.7851£-020.3515£-02
~6.3316£+02 n.1526£+00O.46I-f£+D50.7587£-020.3391£-02
5 0.3316£+02
0.1525£+00t."6HE+05C.7587F-D20.3397£-02
PAS
III IS!1
C.2905E+33 0.1219£+63
2 11.26'9£+83 0.1698£+033 &.29051+03 D.1219E+G3~ &.2808£+03 0.11211+03~ D.2888£+a3 0.1121t+&3----1---OPJ
BE!T GEDEiATIOI, IBYD/DF. iT)
IlL
12.3.,5678c.oe
257.5~618.10m.173~.05886.81591.12 127j.77 1271.77
C.0522-4.57538. '*8Dc;.B626~.'"172.61515."5 ItDE.'? 1186.'7
C.to25~ .28603.079D!i.21301.518604.52576.15 12411.81 121C.81
0.15
292.10711.04 1052.25350.52 1DD-i.CJt671i.+I"'12.421.•.•2.42
0.20
326.7518~ .21tli7 .!93<J2.111121. tCJi-f9.% 1612..55 t613~5!i
C.25
35l!.238;9.75 1291.J.18421i.6a 1232.46822.22 176fj,en 1168. «rl
~.303?'J.(j7911.93 B6U.ao-t55.%1307.28872.12 1816.33 187£.33
&.35
3%.19~D.f17 H27.2-1-415.43 13(,3.1{JCJ99.36 1956 •.•.•195b.+i
&.40
408 .5298C.46 H?\ .66~9C.23 1-195.52,~ry.6b 291;.33 2617.33
&.45
4H.37CJ<J~.48 WJ2.704<J7.2-4 H25.61~1.D7 2~i6.17 2~6.17
D.5G
-11i'.61t OD2.26 151)-\.39581.13 1136.76956.51 2162.20 2862.20
£.55
-1!:"44CJ.37 • 4'i' Hr.2 •t 81'B.73 Hlt.57~1.36 2e3t.15 2031.15
C.60
-IOC."196C.~ 1142.44480.-i<31377.61~19.D-1 1977.27 1971.21
fJ.65
391.5ij915.62 1371.61'157.91131~.86815.85 t6~.3~188-i.34
0.1!358.23859.75 129C.-I642fJ.88 1232 .48822.22 1768.(11 1766.97
0.15
329.67791.22 1187.6139~.6111 :K .24156.68 1627.97 1627.97
0.80
295.257.8.5~ 1163.5935~.3e 1115.79671.66 1'957. % 1157.%
1~.e5
257.546H~.fCqz; •.,.,30i3.l'5!la{,.c?5~I.t2 1271.77 1211.7:
1).'1'
216.725211.137ae. 7226\).01145.634Q7.43 1170.20 1070.20
C.95
m.31m~.35(-$.'312~.t75~.72400.09860.11863.771.0e
131.90316.57-175.16HiE .28.• 5.1 .81302.75651.35651.35
Iltqif!
G.ne
Ii.UDG.O&
£:.05e.oot.er-
&.18
e.ooC.De
0.15~.Or.UI~
1J.2P
lU9G.OO
1;.25
G • !!t!t:. ~r,
{\.3~t.9D!L6~
fi.350.000.01.\
t3f!t.onC.Ot
(i.1S
C.06n.De
&.56
C.3~L996.55
G.ODn.De
~.bl1Ii.DCG.OO
C.65
c.or.C.I!~
C.7D
LCDt.or
(:.15
C.De/J.OP
[:.80
D.DFc.~~t.~
G.GOO.D~0.98
e.DOI).DD
C.%n.oeC.O~
t.OC
t.OOC.Or.
TS.~-- SURFACE tEftPERATur.r BEG. fARIf I.123of5
,"!~t,
1i.00<17&.1.31005.9D U12.511008.10 1et3.D~ 1089.&6 1&30.29 1031.54
(:.r.;0/,'; .51) 1CC1.131001.27 1003.23 ~n02.~1 l~e1.97 101~.7i 1915.26
C.1D 1007.17
ID3~.2a 10~1.52 1010.08 1038.09 1037.26 111~.52 1&49.86
~.15 ~059.40 1095.1!
Hj%.19.IC%.6-!lege.52 1C9!.03 Ilel.~~!10: .51
5
?
0.20 1108.74 11~1.73 1117.12 111&.29 1139.15 1139.19 1118.15 1118.33
0.25 1156.S6 1280.03 1197.77 11~6.61 1187.38 1187.53 1191.66 1191.310.30 1203.72 124£.28 1242.03 1240.67 t2~.I£ 122~.18 1233.61
1233.C7
0.35 1216.90 1289.78 1283.37 1281.67 1268.01 1267.73 1269.15 1268.130.18 1287.76 1330.17 1321.81 1319.81
13D4.85 1383.47 13el.63 1300.72
0.45 1321.90 1366.63 1355.70 1353.26 1335.56 1331.58 1329.31
1328.2;
0.50 1359.95 1410.{7 1331.2, 1381.39 1364.89 1363.48 1354.76 1353.500.55 1386.30 1426.47 1410.81 1407.61 1386.11
1381.63 1372.0B 1310.75
0.68 1112.12 1147.51
1129.57 142~.9V 1403.29 14~I.OB 1361.58 1383.45
0.65 1429.88 1460.87 1140.67 1436.69 1112.79 1410.13 1390.26 1388.750.70 1440.76 1468.6e 1446.30 144:.91 1117.89 1113.~ 139u.6D 1389.13~. 0.75 1446.41
1469.85 1415.61 1440.'11115.40 1111.811385.32 1383.76
0.80 1445.16 1163.68 1431.76 1132.68 1406.78 1112.74 1373.26 1371~710.85 1438.36 1451.76 1424.42 1419.83 1393.83 1388.55 1356.46 1355.0D0.98 1125.96 1134.06 1405.60 13419.92 1374.11
1369.20 1334.88 1333.48
0.95 1408.33 1411.61
1~.37 1376.44 1351.10 1~5.16 13e9.61I3tC.3~1.0D 1388.03 1385.66 1356.11 1349.86 1325.24 1319.51
1281.98 1280.86
IIICJ11
0••1
798 .36796.36
0.05
899.2180<).22
9.18
820.52820.73
0.15
636.52636.75
0.20
854 .1885-1.67
0.25
873.59874.31
0.3D
894 .13trJ5.t8
0.35
916.10· 917.19
0•.••
4)311.3-1939.74
0.45
961.21962.78
0.58
981.10985.82
0.55 1106.66 1008.500.60 1028.43 103&.360.65 IHC).t7 1051.115
60.71 106&.33 1070.33
0.75 1D85.~ 1887.970.88 1181.66 1163.590.85 1115.31
tt17.H
'.90 1126.81
t128.52
0.95 1136.15 1137.691.8D 1143.39 1141.75Tlil- COO1.AITTmEIlATUlE DIG. fARIlL
I23"50.08
80£ .00800.80aoc.oo880.0080C.DD
0.05
823.31)flll..43825.10812.218t2.H
0.10
811.19IBO.'H84£.39C22.23822.51
0.15
866.40M9 .4)3865.45836.46e~.76
0.28
892.66B7i .HI88&.55851 .88852.52
0.25
921.54M4.12913.84869.2481D.2!
0.30
4)52.19919.'"940.5988&.»888<1.36
0.35
981.53946 .92%8.-419D8.4891~.@7
0.40 1017.13
974.309%.51m.43931.20
0."5 105C.32 1002.55 1824.98
'5.1.33'53,12
0.5e 1083.18 1030.72 1053.19
9n.10m.6S
0.55 1115.61
1058.ao 188£.82m.699':16.H
0.60 11+6.78 1086.17 1107.36 1811.72 1020.290.65 1116.30 1112.4~ 1132.36 1039.21 1041.86C.76 1203.59 1131.23 1155.46 1&59.19 1062.460.15 1228.32 1160.12 1176.32 1079.22 10~t.870.80 1256.15 1180.77 1191.62 1097.18 1099.160.85 1268.41
1196.84 1210.84 1113.40 1115.86
C.ge 1283.23 1214.13 1222.17 1121.71
113~.IH
G.9S 1~.33 t22~.~7 t231.8~ 1139.95 1112.031.0e 130i.73 1235.81 1238.16 1150.&1 1151.86rmn tlIU OrrLI! TmYIutm:11~.2850&DEC nRAlUlun BUT LOSS
O.8376IiD
1RESSUIE DROP 0.0169
151IOftBEr. OF conLAn TErlPIUT1RI lOBESEftrLOYED 50TB! ESTIIIUn eoouIT TEnf •ElIROI: IS £ .2t::J[G ;.1.1:
TBf ISTltlATID tltCE 'VIlBE~IS 0.09
0.40
. 0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.700.75
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
IlL
0.00
0.050.100.150.200.250.30
0.350.48
0.45
0.50
0.55
0.600.650.700.750.80
0.85
0.90
0.95
1.00IlL
0.00
0.05
O. fG
0.150.20
0.25
0.30
0.35
C.40
0.45
C.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.800.85
529
1378.43 1553.131451.94 1635.961470.32 1656.671451.94 1635.961378.43 1553.131286.53 1449.59111\.66 1320.161010.85 1138.96827.06 931.88643.27 124.19459.48 511.1\183.79 207.080.00 0.00
TSJ--- SUlFiCI TEftPERifDRE BEC. FAR
1 2 3 4 540.00 40.00 40.00 40.00 40.8042.69 42.83 42.92 42.89 42.9047.18 41.38 47.57 47.49 47.5250.98 50.96 51.17 51.02 51.0455.39 54.93 55.13 54.89 54.90
60.D2 59.06 59.22 58.89 58.8864.85 63.19 63.28 62.83 62.8069.28 66.79 66.78 66.21 66.1+13.65 70.22 70.B8 69.38 69.2717.97 73.51 73.22 72.39 72.2381.66 76.08 15.59 74.63 14.4284.84 78.18 77.40 76.31 76.0587.18 79.24 71;.31 77.11 n.7889.07 79.98 18.81 77.50 77.1290.40 80.22 78.83 71.42 76.9890.80 79.58 77.95 76.46 75.9690.48 78.32 76.47 74.91 74.3189.71 76.78 74.12 73.12 72.5388.52 74.95 72.12 71.08 70.4685.58 71.+3 69.00 67.37 66.7183.27 6B.85 66.32 64.70 64.D2
9 104C.80 40.0042.57 42.61+6.63 46.7349.72 49.8653.09 53.2756.55 56.7959.95 60.2362.83 63.'"65.52 65.8668.05 6B.426<1.90 70.2811.25 71.6411.80 72.1912.02 72.4071.81 72.187C.84 71.196CJ.37 6CJ.6967.70 67.98
5
640.0042.9147.5351~0554.9058.8862.7866.096CJ.2072.13.74.2CJ75.8876.5876.8876.70
75.65
71.03
72.1670.0766.2963.58
740.BO
12.69
46.4)550.2053.74
57.34)
60.9164 .0266.8669.5571.51
72.4)6
73.5773.83
73.6472.6571.1369.4061.4563 •CJ6
61.-46
840.8042.52
46.51
49.5452.85
56.26
59.61
62.15
65. to
67.59
69.42
70.15
71.3171.54
71.35
70.4168.97
67.34
65.58
62.22
59.88
\>
530•
&.99
65.82&6.OS0.95
62.4862.671.00
60.0960.25tGl - COOUIT TIIIPElATDJ£ DIG. inIlL
I2345618D.OD
40.1040.8040.8D4D.DD40.8010.1140.1010."0.85
"0.20"'0.1340.1210.12"0.1110.1140.1040.~0.18
40.'"40.6540.5910.5540.5"10.53.•0•..•810.450.15
"2.2941.5341.3941.3141:£111.2511.1311.050.2&
.•.••21"2.81"2.56"20"042.3112.3042.ecJ"1.930.25
"'.36"~.2"B.87"'3.63H.S3"'3.1643.1512.920.38
49.11"6.0145."845.1415.8014.9141.17+1.140.35
51.89"1.93"7.2316.""'.6016.4845.981~.460.40
55.0250.0149.1346.57"8.3+48. ,<)47.4546.90
0.4558.3452.2351.1650.475D.1850.0849."46."3
0.5861.785-1.5253.2552.4352.8951.8750.8050.01
0.5565.2256.8155.3454.~54.8053.7452.5051.58
0.6866.5559.0-457.3656.2955.8555.5954.1653.12
0.65
71 .6861.1259.2158.0851.5851 .2655.7'5i.550.78
7<1.5163.0561.8259.1359.1058.1M51.'"55.830.75
Tl.t1'4.7662.59. 61. "60.6160.2-458.4157.Db0.81
79.3066.2063.9062.4361.8161.4259.1856.050.85
81.8267.356VJ563.4162.7762.3660 •.H58.010.90
82 .3168.2165.1364.1563.4663.0b60.9859.+10.95
83.09&iI.73~.2'61.5963 •CJ263.4961.3159.881.DI
83.2768.8566.3264.7864.8263.5861.4659.88IlL
9II0.00
4C.ID40.DD0.05
40.1)<J4D.D<}0.111
40 •..•5-10.450.15
41.16-11.rn0.20
41.95.•t.CJ70.25
"2.9512.,.,0.30
H.'O+1.220.35
~~.52-15.550.46
<It. <J7-17.830.45
18.5\48.580.50
50.1150.1<J0.55
5t.7151.600.68
53.2553.360.65
5i.;~5'f.820.70
56.8456.110.75
~.2i51.38
O.8~58.2ot58.39
0.85
59.6459.80
0.95
6G.OO6C.t6t.DD
60.8<360.25IUIED WI O1ITLtT TEm'IR!TVRi 62. t3t65DIC fA}!mum I£&T LOSS
1:.&OOOIiil
PREw~UlEDROP 0.0169PSIIDUBIR Of COOUIT TEBPIR!TDRElODES EftPLOYEn53
THE ESTIftATEDCOOUIT TEftP.IJIRm ISC.1I0DE&FU
m ISTInim DACEmIJ£!: 150.86
iJ
531
DAFTAR PUSTAKA
1.N. Kattehee at all, HECTIC II AN IBM 7090 FORTRAN COMPUTER
PROGRAM FOR HEAT TRANSFER ANALYSIS OF GAS OR LIQUID COOLED
REACTOR PASSAGE, IDO 28595, 1962.
2.W.C. Reynolds, HECTIC AN IBM 704 COMPUTER PROGRAM FOR HEAT
TRANSFER ANALYSIS OF GAS COOLED REACTORS, AGN-TM 381,1961.
3.M.M. Elwakil, NUCLEAR HEAT TRANSPORT,
1971 .
Int. Textbook Co,
jadi
apa
4.E.R.G Eekert,ANALYSIS OF HEAT AND MASS MASS TRANSFER, Me
Graw Hill Book Co, 1972.
TANYA JAWAB
1. Kasijanto
a. Bagaimana eara menentukan bahan pendingin suatu
reaktor memakai gas atau eairan ?b. Apa perbedaan parameter fisis untuk pendingin gas atau
eairan pada program komputernya ?
Jawaban
a. Pendingin reaktor ditentukan oleh jenis reaktor,
eara menentukannya tergantung pada jenis reaktor
yang akan dibuat.
b. Program ini dilengkapi daya parameter kontrol untuk
menulis memilih program yang akan dihitung, untuk gas
kita harus memasukkan data BM Gas, sedangkan untuk
liquid kita harus memasukkan data rapat masa liquid,
532
parameter lain yang
panas, viskositas,
liquid.
2. A. Syaukati
berbeda antara
serta density
lain
antara
kapasitas
gas dan
kesetimbangan
kanala. Bagaimana aliran transversal antar
dialiri?
b. Apakah tidak perlu adanya persamaan
energi untuk menghitung suhu pendingin ?
c. Bagaiman"a dapat diramal adanya burn out ?
Jawaban
dapat
a. Dalam hal ini di eliminir melalui data harga C~k yang
merupakan besaran yang menyatakan diameter "inter
passage·· sehingga dengan memasukkan harga C~k = 0 maka
aliran transversal antar kanal dapat tereliminir.
b. Suhu pendingin sebetulnya sudah ditentukan berdasarkan
persamaan kesetimbangan perpindahan panas sepanjang
permukaan elemen bakar.
c. Samp~ saat ini saya belum dapat menganalisis lebih
lanjut dari hasil perhitungan.