projekt wykonawczy przebudowy wĘzŁa cieplnego … · 2019-02-05 · - normą pn-b-02423...
TRANSCRIPT
Umowa nr16/OZP/2009 Zlecenie nr: 10/09 Opracowanie: PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWY WĘZŁA CIEPLNEGO C.O. - TECHNOLOGIA – Nazwa obiektu: ROZBUDOWA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU BIUROWEGO OR KRUS w LUBLINIE Adres obiektu: 20-325 LUBLIN , ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 12 Nazwa i adres KASA ROLNICZEGO UBEZPIECZENIA SPOŁECZNEGO Inwestora: ODZIAŁ REGIONALNY w LUBLINIE 20-325 LUBLIN , ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 12
Tytuł, imię i nazwisko Nr uprawnień Podpis
Projektant: inż. Zbigniew Wadowski 1358/Lb/81 mgr inż. Jerzy Zieliński LUB/0198/POOS/06 Sprawdzający: mgr inż. Maria Filipiak LUB/0199/POOS/06
Lublin – czerwiec 2010 r.
2
SPIS ZAWARTOŚCI I. OPIS TECHNICZNY
1. Przedmiot opracowania. 2. Podstawa opracowania. 3. Zakres opracowania i dane wyjściowe 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego 5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego 6. Zakres zmian węźle cieplnym 7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku 8. Materiały oraz wytyczne montażowe
9. Próby i uruchomienie. 10. Wytyczne branżowe.
11. Warunki wykonania i odbioru robót. II. OBLICZENIA III. RYSUNKI 1. Plan sytuacyjny skala 1:500 Rys. Nr 1 2. Rzut wymiennikowni skala 1:50 Rys. Nr 2 3. Przekroje przez węzeł skala 1: 50 Rys. Nr 3 4. Schemat ideowy węzła c.o. Rys. Nr 4
3
I. OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany rozbudowy węzła cieplnego dla rozbudowywanego istniejącego budynku biurowego KRUS w Lublinie przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 12 . 2. Podstawa opracowania.
- Zlecenie Inwestora na opracowanie dokumentacji projektowej. - Warunki techniczne przyłączenia węzła cieplnego do sieci ciepłowniczej budynku biurowego
KRUS przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 12 w Lublinie wydane przez Lubelskie Przedsiębiorstwo Energetyki Cieplnej w Lublinie Sp. z o.o. z dnia 28.12.2009 r.
- Projekt techniczny węzła cieplnego , technologia , automatyka dla Budynku biurowego KRUS opracowanego przez Przedsiębiorstwo WARCENT S.A. w Warszawie .
- Projekt instalacji c.o. w rozbudowywanym i modernizowanym budynku KRUS - Obowiązujące przepisy i normy dotyczące opracowywanego tematu.
3. Zakres opracowania i dane wyjściowe
Opracowanie obejmuje swoim zakresem rozbudowę wymiennikowi w oparciu o nowy bilans cieplny budynku uwzględniający rozbudowę istniejącego budynku . Ponadto opracowanie obejmuje wykonanie nowego zasilenia węzła z wysokich parametrów , z nowo-projektowanego przyłącza - odcinek przyłącza przebiegający przez budynek . Przyłącze jest objęte oddzielnym opracowaniem .
Zapotrzebowanie ciepła dla istniejącego budynku wynosi: Q = 149,3 kW Zapotrzebowanie ciepła dla dobudowywanej części wynosi: Q = 57,7 kW Parametry miejskiej sieci ciepłowniczej - 130/70 [°C]. Parametry instalacji centralnego ogrzewania: tz/tp = 85/60 [°C]. 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego
Węzeł jest zlokalizowany w piwnicach istniejącego budynku , w wydzielonym pomieszczeniu z dostępnym z komunikacji .Oświetlenie pomieszczenia : naturalne i sztuczne światłem elektrycznym. W węźle jest wykonana instalacja wod. – kan , oraz zamontowany zlew .
Pomieszczenie posiada wentylację grawitacyjną nawiewno-wywiewną
5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego Istniejący węzeł wymiennikowy pracuje w oparciu o wymiennik płytowy typu APV TR1 o wydajności , Q = 149,25 kW Do sterowania węzłem cieplnym jest zamontowany regulatora pogodowego firmy Danfoss typu ECL 9300 współpracujący z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką zanurzeniową c.o. typu ESMU-100. Pomiar przepływu czynnika grzewczego odbywa się ciepłomierzem ultradźwiękowym firmy SIEMENS typu 2WR5 o przepływie nominalnym 2,5 [m3/h] i współczynniku KV =6,7 m3/h Pomiaru ilości wody uzupełniającej zład instalacji c.o. odbywa się wodomierzem skrzydełkowym do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o przepływie nom. 1,5 [m3/h] DN15. Regulacja parametrów temperatury odbywa się za pomocą zaworu regulacyjnego firmy Danfoss typu VFS2 ,Dn20 , Kvs= 6.3 m3/h z siłownikiem AMV523
Regulacja różnicy ciśnień odbywa się regulatorem różnicy ciśnień i przepływu DANFOSS typu AVPQ , DN20 , Kvs = 4,0 m3/h Do wymuszenia obiegu wody w instalacji c.o. zainstalowane są pompy GRUNDFOS typu UPE
40-120F , szt 2 Instalacja c.o. jest zabezpieczona naczyniem wzbiorczym przeponowym REFLEX typu N o
pojemności 280 l oraz zaworem bezpieczeństwa .
4
6. Zakres zmian w węźle cieplnym Na podstawie obliczeń sprawdzających wprowadza się następujące zmiany w istniejącej wymiennikowi : a) - wymiana istniejącego wymiennika płytowego na wymiennik płytowy np. SWEP
typu B16x70H/1P o wydajności 206,3 kW z wykonaniem nowych połączeń z wysokimi i niskimi parametrami
b) - wymiana istniejącego zaworu bezpieczeństwa na zawór np. SYR typu 1915 , DN32 mm , ciśnienie otwarcia 3, 0 bar .
c) - zabudowa kryzy dławiącej śr. 10 mm na rurociągu uzupełniającym wodę w instalacji z sieci miejskiej
d) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz zasilający w miejscu istniejącego termometru , a termometr przenieść na rurociąg zasilający rozdzielacz z pomp .
e) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz powrotny w miejscu istniejącego odpowietrzenia , a odpowietrzenie przenieść na rurociąg powrotny nowej instalacji .
7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku W związku ze zmianą miejsca wlączenia węzła do sieci miejskiej wysokoparametrowej ujęto w projekcie odcinek przyłącza przebiegający przez budynek . Przyłącze na zewnątrz budynku jest objęte oddzielnym opracowaniem . Trasę przyłącza pokazano na rzucie budynku oraz na przekroju . Rurociągi będą prowadzone po stropem . W najwyższym punkcie należy zamontować odpowietrzenie składające się z zaworu odcinającego oraz przewodu sprowadzonego nad zlew .
8. Materiały oraz wytyczne montażowe 8.1. Przewody. Rurociągi wody sieciowej wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich bez szwu wg PN-74/H-74219 łączonych przez spawanie. Kolana gięte hamburskie . Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje . Rurociągi wody instalacyjnej centralnego ogrzewania wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich ze szwem wg PN-H-74244:1979 łączonych przez spawanie. Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje . Średnice poszczególnych rurociągów oraz ich lokalizację podano w cz. rys. opracowania. Rurociągi poszczególnych czynników należy oznakować opaskami barwnymi identyfikacyjnymi z oznaczeniem kierunku przepływu strzałkami. 8.2. Armatura odcinająca Na wysokich parametrach należy stosować armaturę odcinającą kulową kołnierzową na ciśnienie min PN1,6 MPa i temperaturę min. T = 1500C , Na niskich parametrach należy stosować armaturę łączoną na gwint na ciśnienie min PN1,0 MPa i temperaturę min. T = 1000C . Armaturę montować na wysokości do 1,7 [m]. 8.3. Armatura zabezpieczająca. Dla zabezpieczenia wymiennika c.o. przed wzrostem ciśnienia zaprojektowano membranowy zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 Ø 32 [mm] ustawiony na ciśnienie otwarcia 3,0 [bar] w miejsce istniejącego . 8.4. Manometry i termometry Należy montować manometry o zakresie 0-16 bar na wysokich parametrach i o zakresie 0-6 bar na niskich parametrach Należy montować termometry o zakresie 0-1500C na wysokich parametrach i o zakresie 0-1000C na niskich parametrach 8.5. Odwodnienia i odpowietrzenia
5
W najwyższych punktach przewodów instalacji wykonać odpowietrzenia. W najniższych punktach wykonać odwodnienia. Po stronie wysokich parametrów zamontować zawory kulowe Ø 15 [mm] o połączeniach spawanych, ze sprowadzeniem rurociągów nad zlew. Po stronie niskich parametrów zamontować odpowietrzniki automatyczne . Przed każdym odpowietrznikiem zamontować zawór kulowy. 8.6. Zabezpieczenie antykorozyjne. W celu zabezpieczenia rurociągów stalowych przed korozją należy oczyścić je ręcznie do 2-go stopnia czystości szczotkami stalowymi. Następnie zabezpieczyć antykorozyjnie wg załączonych kart zestawów malarskich: – 2 × farbą do gruntowania UNIKOR, – 2 × emalią nawierzchniową FTALOMAT. Malować pędzlem, grubości powłoki malarskiej 130 [μm]. 8.7. Izolacje termiczne Rurociągi po wykonaniu prób szczelności i zabezpieczenia antykorozyjnego należy zaizolować termicznie. Wymiennik płytowy winien być dostarczony z zakładu prefabrykacji z zabezpieczeniem antykorozyjnym i izolacją termiczną. Do izolacji rurociągów wody sieciowej i niskich parametrów w węźle należy stosować otuliny izolacyjne np. z pianki poliuretanowej twardej typu Steinonorm 300 gr.40 mm . Izolacje wykonać zgodnie z PN-B-024421 - Izolacja cieplna przewodów, armatury i urządzeń - Wymagania i badania przy odbiorze. 9. Próby i uruchomienie. Przed przystąpieniem do prób na ciśnienie instalację należy kilkakrotnie przepłukać mieszaniną wody i powietrza, aż do uzyskania zawartości zanieczyszczeń mniejszych od 5,0 [mg/dm3]. Ciśnienie próbne należy przyjąć:
- dla rurociągów wody sieciowej - 1,25 razy większe od ciśnienia roboczego lecz nie mniej niż pr+3bar
- dla rurociągów wody instalacyjnej - c.o. - 1,5 razy większe od ciśnienia roboczego poszczególnych czynników
Próbę na gorąco wykonać przez okres 72 godzin, kontrolując pracę urządzeń i automatyki. Próbę szczelności oraz montaż liczników ciepła wykonać w obecności przedstawiciela dostawcy ciepła (LPEC) 10. Wytyczne branżowe. 10.1. Wytyczne budowlane. Istniejące pomieszczenie węzła należy pomalować na jasny kolor powłokami malarskimi chroniącymi przed przenikaniem wilgoci. Posadzkę w pomieszczeniu węzła należy wyłożyć terakotą . Posadzkę wykonać ze spadkiem w kierunku kratek ściekowych. 10.2. Wytyczne instalacyjne. W pomieszczeniu węzła wykonać remont istniejącej kanalizacji oraz studzienki schładzającej poprzez ich przeczyszczenie , również na zewnątrz budynku do pierwszej studzienki . Ponadto w pomieszczeniu węzła zaprojektowano dodatkowy wpust piwniczny żeliwny z osadnikiem Ø 0.10 w rejonie rozdzielaczy c.o. . Wpust piwniczny należy podłączyć do istniejącej studzienki schładzającej. Kanalizację w wymiennikowi wykonać z rur kanalizacyjnych żeliwnych kielichowych o złączach uszczelnionych sznurem i cementem Przewody poziome układać na podsypce piaskowej dokładnie ubitej i wyrównanej w wysokości 15 cm. 11. Warunki wykonania i odbioru robót. Całość robót winna być wykonana zgodnie z:
- Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 12.04.2002 r w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U.Nr 75/02 poz. 690, Nr 33/03 poz. 270)
6
- Warunkami technicznymi wykonania i odbioru węzłów ciepłowniczych opracowanymi przez „COBRTI-INSTAL” W-wa, zeszyt nr 8 z 2003 r
- Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 6.02.2003 r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych (Dz.U.Nr 47 z 2003 r poz. 401)
- Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 5.081998 r w sprawie aprobat i kryteriów technicznych oraz jednostkowego stosowania wyrobów budow. (Dz.U.Nr 107/98 poz. 679, Nr 8/02 poz. 71)
- „Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych Tom II Roboty instalacji sanitarnych i przemysłowych”
- normą PN-B-02423 „Węzły ciepłownicze. Wymagania i badania przy odbiorze” - aktualnie obowiązującymi normami i przepisami - dokumentacjami techniczno-ruchowymi dostarczanymi przez dostawców urządzeń - Wymaganiami producentów materiałów i urządzeń
Projektował: inż. Zbigniew Wadowski mgr inż. Jerzy Zieliński
7
B. OBLICZENIA
I. Parametry pracy wymiennikowi
1. Zapotrzebowanie ciepła / moc wymiennika Budynek istniejący : Qc.o. = 149,3 kW Budynek projektowany : Qc.o. = 57,7 kW Moc wymiennika : Qw = 207,0 kW
2. Temperatura - wody sieciowej - zima - 130/70 C - wody instalacyjnej - c.o. - 85/60. C
3. Przepływ - wody sieciowej - Gco = 2,64t/h - wody instalacyjnej - Gco = 7,27 t/h
4. Ciśnienie dyspozycyjne - ciśnienie dyspozycyjne po stronie sieciowej - Hd = 17500 daPa
II. Dobór urządzeń węzła Q = 206,25 [kW] Parametry wody sieciowej w okresie zimowym tz1/tp1 = 130/60 [°C]
Parametry wody instalacyjnej c.o. tz3/tp3 = 85/60 [°C]
Opory instalacji c.o. Hi c.o. = 30,0 [kPa]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. pst = 1,10 [bar]
Ciśnienie dyspozycyjne w zimie Hd = 360 [kPa]
1. Zestawienie przepływów i strat ciśnienia.
Przepływ sieciowy w okresie zimowym Gs = 9602,0)60130(0,20786,0
=2,639 [m3/h]
Przepływ instalacyjny c.o. Gi = 9763,0)6085(0,20786,0
= 7,267
[m3/h]
Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej Hw.s c.o. = 2,56 [kPa]
Straty na wymienniku c.o. stronie instalacyjnej Hw.i c.o. = 15,5 [kPa]
Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu Hr = 5,0 [kPa]
2. Sprawdzenie pompy obiegowej c.o..
Gi = 7,267 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie instalacyjnej Hw.i. c.o. = 15,5 [kPa]
Straty w instalacji wewnętrznej c.o. Hi c.o. = 30,0 [kPa]
8
Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu Hr = 5,0 [kPa]
Wysokość podnoszenia pompy Hp c.o. = Hw.i. c.o. + Hi. c.o. + Hr = 50,5 [kPa]
Pozostawia się istniejącą pompę obiegową c.o. GRUNDFOS typu UPE 40-120F.
3. Dobór regulatora pogodowego.
Pozostawia się istniejący regulator pogodowy DANFOSS typu ECL 9300.
Regulator współpracuje z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką
zanurzeniową c.o. typu ESMU-100.
4. Dobór ciepłomierza.
Gs = 2,639 [m3/h]
Pozostawia się istniejący ciepłomierz ultradźwiękowy SIEMENS typu 2WR5 o
przepływie nominalnym 2,5 [m3/h], Kv = 6,7 [m3/h].
Straty ciśnienia na liczniku ciepła w zimie Hl.c.1 = 15,51 [kPa]
5. Dobór filtroodmulnika magnetycznego – sieciowego.
Gs = 2,639 [m3/h]
Pozostawia się istniejący odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny ZETKAMA
typu FS-1, Kv = 42,0 [m3/h].
Straty ciśnienia na filtroodmulniku w zimie Hf.m.1 = 0,39 [kPa]
6. Dobór filtra siatkowego – sieciowego.
Gs = 2,639 [m3/h]
Pozostawia się istniejący filtr siatkowy odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny
INFRACORR typu IOW-40, Kv = 42,0 [m3/h].
Straty ciśnienia na filtrze siatkowym w zimie Hf.s.1 = 0,39 [kPa]
7. Dobór zaworu regulacyjnego c.o..
Gs = 2,639 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie sieciowej Hw.s c.o. = 2,56 [kPa]
Straty ciśnienia na orurowaniu węzła Hr = 10,0 [kPa]
Całkowita strata ciśnienia Hz.r. c.o. = Hw.s c.o. + Hr = 12,56 [kPa]
H100 = 2,3 × Hz.r. c.o. = 28,89 [kPa]
Kv = 100
s
HG10
= 4,910 [m3/h]
Pozostawia się istniejący zawór regulacyjny c.o. DANFOSS typu VFS2 20
[mm] Kv = 6,3 [m3/h] z siłownikiem AMV523.
Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym:
9
Hz.r. = 2
v
s
KG
× 100 = 17,55 [kPa]
Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.:
v = 2s
d600.3G4
=
2020,0600.3639,24
= 2,33 [m/s]
8. Zestawienie oporów w obiegach c.o..
Strata w obiegu c.o. pc.o. = Hz.r. c.o. + Hw.s c.o. + Hl.c.1 + Hf.m.1 + 2 × Hf.s.1 +
Hr
pc.o. = 17,55 + 2,56 + 15,51 + 0,39 + 2 × 0,39 +
10,0 = 46,79 [kPa]
9. Dobór regulatora różnicy ciśnienia.
Gs = 2,639 [m3/h]
Straty na wymienniku po stronie sieciowej Hw.s. c.o. = 2,56 [kPa]
Straty ciśnienia na orurowaniu węzła Hr = 10,0 [kPa]
Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym Hz.r. c.o. = 17,55 [kPa]
Całkowita strata ciśnienia Hr.r.c. = Hw.s. c.o. + Hr + Hz.r. c.o. = 30,11 [kPa]
Hr.r.c. = 1,4 × Hr.r.c. = 42,15 [kPa]
Kv = r.r.c.
s
HG10
= 4,065 [m3/h]
Pozostawia się istniejący regulator różnicy ciśnienia i przepływu DANFOSS typu
AVPQ 20 [mm] Kv = 4,0 [m3/h] o zakresie nastawy ciśnienia 0,2 ÷ 1,0 [bar] i zakresie
nastawy przepływu 0,09 ÷ 3,0 [m3/h], mierniczy spadek ciśnienia 0,2 [bar].
Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia w zimie:
Hr.r.c.1 = 2
v
s
KG
× 100 + 20,0 = 63,53 [kPa]
Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia w zimie:
v = 2
s
d600.3G4
=
2020,0600.3639,24
= 2,33 [m/s]
10. Opór całkowity węzła – przepływ przez wymiennik c.o. w zimie.
Hc c.o. = Hz.r. c.o. + Hw.s. c.o. + Hl.c.1 + Hf.m.1 + 2 × Hf.s.1 + Hr + Hr.r.c.1 = 110,31 [kPa] < 360
[kPa] = Hd
11. Dobór naczynia wzbiorczego – c.o..
11.1. Pojemność naczynia.
10
Pojemność zładu części istniejącej V1 = 2.940,0 [dm3]
Pojemność zładu części projektowanej V2 = 540,0 [dm3]
Gęstość wody instalacyjnej 1 = 0,9997 [kg/dm3]
Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej = 0,0321 [dm3/kg]
Pojemność użytkowa naczynia Vu1 = (V1 + V2) × 1 × = 111,67
[dm3]
Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. pst = 1,10 [bar]
Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym p1 = pst + 0,2 = 1,30 [bar]
Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym pmax1 = 3,0 [bar]
Pojemność całkowita naczynia Vc1 = Vu1 × 1max1
max1
pp1p
= 262,75 [dm3]
Pozostawia się istniejące naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N o
pojemności całkowitej 280 [dm3].
12.2. Dobór rury wzbiorczej.
Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej d = 0,7 × u1V = 7,40 [mm]
Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy 25 [mm].
13. Dobór zaworu bezpieczeństwa c.o.
13.1. Dobór na pęknięcie ścianki wymiennika.
Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa – zgodnie z PN–B–
02414:1999:
M = 447,3 × b × A × ρ)p(p 12
gdzie:
b = 2 – współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2 – p1
A = 0,000029 [m2] – pole powierzchni przebicia wymiennika
p2 = 16 [bar] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
p1 = 3 [bar] – ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa
= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
M = 447,3 × 2 × 0,000029 × 495,930)316( = 2,85 [kg/s]
Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa:
d0 = 54 × ρpα
M
1c
gdzie:
c – dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
11
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3
[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36
c = 0,9 × rz = 0,9 × 0,36 = 0,324
d0 = 54 × 495,93030,324
2,85
= 22,03 [mm]
Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.
13.2. Dobór od mocy wymiennika.
Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa wg przepisów DT-UC-90/KW-
04 wzór Nr 1, wynosi:
m = 3.600 × rQ [kg/h]
Q = 207,0 [kW] r = 2.134 [kJ/kg]
m = 3.600 × 2.134207,0
= 347,94 [kg/h]
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3
[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36
c = 0,9 × rz = 0,9 × 0,36 = 0,324
A = 1,0 KK 10 121 p
m
c
gdzie:
K1 = 1 K2 = 0,54 p1 = 1,1 × 0,3 = 0,33 [MPa]
A = 1,033,0324,0 54,01 10
94,347
= 303,27 [mm2]
Minimalna średnica siedliska:
d = A4 =
27,3034 = 19,65 [mm]
Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.
13.3. Dobór na wypływ wody rurą uzupełniającą zład.
Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy
nominalnej DN15 z kryzą o średnicy Dk = 10 [mm].
Pole przekroju kryzy DN10:
A = 4
)( 2kD =
4)0,10( 2 = 78,54 [mm2]
Natężenie wypływu kryzą DN10:
M = 5,03 × r × A × ρ)p(p 12
12
gdzie:
r = 1 – współczynnik wypływu dla rury
p2 = 1,6 [MPa] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej
p1 = 0,3 [MPa] – ciśnienie po stronie instalacji c.o.
= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
M = 5,03 × 1 × 78,54 × 495,930)3,06,1( = 13.740,03 [kg/h]
Przepustowość zaworu bezpieczeństwa:
Mz = 5,03 × c × Az × ρ)p(p 12
gdzie:
c = 0,36 – współczynnik wypływu zaworu dla cieczy
p2 = 0,33 [MPa] – ciśnienie zrzutowe
p1 = 0 [MPa] – ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa
= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej
Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3
[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu c = 0,36
Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa:
Az = 4
)( 2wd =
4)27( 2 = 572,56 [mm2]
Mz = 5,03 × 0,36 × 572,56 × 495,930)033,0( = 18.167,93 [kg/h]
Ilość zaworów bezpieczeństwa:
n = zM
M = 93,167.1803,704.13 = 0,75
Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],
DN32.
Na podstawie obliczeń w punktach 13.1, 13.2 i 13.3 dobrano 1 zawór
bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.
14. Dobór wodomierza uzupełniania zładu.
Wydajność pompy obiegowej c.o.:
Gi = 7,267 [m3/h]
Uzupełnianie zładu – w wysokości 5 [%] wydajności pompy obiegowej c.o..
Gu = 0,05 × Gi = 0,05 × 7,267 = 0,363 [kg/h]
Gw w.u. = 0,80,6
Gu
=
8,06,0363,0
= 0,454 ÷ 0,605 [m3/h]
Pozostawia się istniejący wodomierz do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o
przepływie nominalnym 1,5 [m3/h].