prácticas tecnología e industras agrarias y agroalimentarias

Departamento de Tecnología de Alimentos

TECNOLOGÍA DE LAS INDUSTRIAS

AGRARIAS Y ALIMENTARIAS

CURSO 2010/2011

2º CUATRIMESTRE

PRÁCTICAS BLOQUE I TRANSPORTE EN LA INDUSTRIA

AGROALIMENTARIA

PLANTA PILOTO I. EDIFICIO LOS OLIVOS

INDICE

PRÁCTICA Nº1 Transporte neumático de materiales pulverulentos 1

PRÁCTICA Nº2 Transporte de fluidos

9

PRÁCTICA Nº3 Comportamiento de una bomba.

17

Bloque I. Sistemas de Transporte IAA. Práctica 1. Transporte neumático. TIAA 2010/2011

1

PRACTICA 1. TRANSPORTE NEUMATICO DE MATERIALES PULVERULENTOS

1.-INTRODUCCION

Las instalaciones de transporte neumático, son sistemas auxiliares de transporte de

materiales sólidos.

En las que se originan una serie de pérdidas: pérdidas por rozamiento en las tuberías,

pérdidas por cambios de dirección, etc.

Con lo cual la potencia necesaria se corresponde:

gastada en

vencer estas

perdidas

+

potencia necesaria para poner

en movimiento el material

desde el reposo

+

en el caso de elevar el

material

potencia necesaria para

vencer esta diferencia de

altura.

2.-OBJETIVO

1. Observar la relación entre la velocidad de circulación del aire y la capacidad de acarreo del material pulverulento.

2. Observar la relación entre el valor de γ y el consumo de potencia en la bomba de vacío.

3. Observar la relación entre el valor de γ y la diferencia de presión entre la entrada del aire y el extremo aspirador.

4. Calcular las diferencias de presión.

3.-MATERIAL

El material a utilizar en esta práctica es el siguiente:

♦ Planta piloto de transporte neumático adecuadamente dotada de instrumentación de

control (para determinar el consumo de potencia, presión en diferentes puntos de la

tubería y rotámetro)

♦ Balanza para pesar el cereal a transportar que se depositaría en la tolva de

alimentación a la zona de mezcla.

♦ Cereal.

♦ 2 baldes.

♦ Cronómetro.


2

3.-DESARROLLO METODO DE CALCULO

3.1.- Cálculo de la potencia necesaria en sistema de transporte neumático

La potencia necesaria en un sistema de transporte neumático se corresponde con la

gastada en vencer las diversas resistencias que se oponen al flujo del material

pulverulento.

Esta potencia puede expresarse en función de la diferencia de presión de uno a otro

extremo de la tubería, y de la velocidad del aire en el interior de la tubería, tal como se

indica a continuación:

Pnecesaria(CV) = (p1 - p2).A.V/75

donde:

CV = potencia necesaria, en CV (1 Caballo de Vapor = 75 kg. m s-1).

p1-p2 = diferencia de presión entre los extremos de la tubería, kg/m2.

A = área de la sección transversal de la tubería, en m2.

V = velocidad media del aire, en m/s.

La potencia consumida durante la operación puede calcularse a partir de la expresión:

cos)( ϕ⋅⋅= IUWPconsumida

3.1.1.-Cálculo de la diferencia de presión entre los extremos de la tubería.

La diferencia de presión entre los extremos de la tubería (p1-p2) es la suma de las caídas

de presión ocasionadas por:

a. aceleración del producto pulverulento desde el reposo

b. rozamientos en la tubería

c. cambios de dirección.

d. fuerzas gravitacionales.


3

a b c d (p1 - p2) = (p1 - p2)A + (p1 - p2)R + (p1 - p2)C + (p1 - p2)G

diferencia de presión

entre los extremos de

la tubería

aceleración del

producto pulverulento

desde el reposo

rozamientos

en la tubería

cambios de

dirección.

fuerzas

gravitacional

es

(p1 - p2)A

L

V

g

Fpp A

γ⋅⋅=−

2

121 2)(

F1 cte., 2.5

g aceleración de la gravedad = 9.8 m/s2

V velocidad media del aire, en m/s

γ peso específico de la mezcla polvo + aire =

(peso del material)/(volumen del aire)

L Longitud de la tubería, 1 m

(p1 - p2)R

gD

LVFpp R 2

)(2

221

γ⋅=−

F2 coeficiente de rozamiento para tubos rectos,

que se obtiene de la figura adjunta.

g aceleración de la gravedad; 9.8 m/s2

V velocidad media del aire (m/s)



L Longitud de la tubería (m)

D diámetro interior de la tubería (m).

(p1 - p2)c

(p1 - p2)C = F3.(V2/2g).γ.N

F3 coeficiente de rozamiento para codos (según

Tabla adjunta)

g aceleración de la gravedad; 9.8 m/s2




N número de codos en ángulo recto.

D diámetro interior de la tubería (m).

El valor de F3 debe tomarse de la tabla, y el de F2 debe acomodarse a las condiciones de transporte

empleadas para los cálculos de rozamiento de tubería.


4

(p1 - p2)G

(p1 - p2)G = W.H/A.60.V

=WH

volumen minaire( / )= γ.H

W caudal de aire (kg/min)

H elevación vertical (m)




A área de la sección transversal de la tubería (m2)

( ) ( ( ) )p pV

gF

LF

DF N H1 2

2

12

32− = + + +γ

La elección del valor de γγγγ (relación Kg de material pulverulento/m3 aire) se realiza

atendiendo a razones de tipo económico. Un valor elevado implicaría un tamaño

pequeño de tubería, pero a su vez aumentaría el valor de (p1 - p2).

⇒ En un sistema de transporte por aspiración, el máximo valor de (p1 - p2) se

limita en la práctica a unos 0.56 kg/cm2. Valores superiores suponen grandes

volúmenes en el extremo aspirador del sistema, encareciendo la bomba de

vacío y la tubería.

⇒ En un sistema de transporte por presión:

• Con alimentación continua de material pulverulento, esta diferencia de

presión se limitaría a unos 0.7 kg/cm2.

• Si se tiene un sistema discontinuo de alimentación estas diferencias de

presión pueden ser tan altas como de 7 kg/cm2 o mayores.

En la realidad se tiene un límite superior para el valor de γ (diferente para tramos

verticales y horizontales) que si se sobrepasa se pueden tener obturaciones de la tubería,

sobre todo en los codos.

También la velocidad V de circulación del aire de acarreo tiene unos valores mínimos

en tramos horizontales y en tramos verticales, de manera que si no se alcanza esta

velocidad no se produciría el transporte neumático.


5

5.-DESARROLLO METODO EXPERIMENTAL

⇒ Realizar una inspección visual a los componentes de la instalación montada,

para lo cual utilizaremos el diagrama adjunto.

⇒ Poner en marcha la instalación,

⇒ primero conectar el interruptor general de la línea.

⇒ apretar el botón RUN del variador de velocidad de la válvula alveolar

(el dígito dejará de parpadear) y regularlo (con las teclas ∧∧∧∧ y ∨∨∨∨) a la

frecuencia deseada (25 Hz para el caso 1).

⇒ apretar los botones de puesta en marcha del equipo de vacío y de la

válvula alveolar.

⇒ Cargar la tolva de alimentación con 10 kg de cereal y cronometrar el tiempo

que éste tarda en desaparecer de la misma.

⇒ Determinar el caudal de aire necesario para conseguir el valor de peso

especifico, γ , 10 kg/m3 en este primer caso considerando;

3

3

mkg

minkg

minm =

⇒ Vaciar la tolva de recepción de producto, abriendo la válvula mariposa

colocada en su parte inferior. Una vez vaciado, cerrar dicha válvula.

⇒ Conectar el equipo de vacío y ajustar, con la válvula de asiento, el caudal de

entrada de aire al calculado.

⇒ Una vez fijado el caudal de aire, realizar una experiencia de transporte

neumático midiendo las pérdidas de presión que se producen en su transporte.

Para ello colocar las sondas del transductor de presión, sonda a y sonda b

(considerando Pa>Pb), en las boquillas entre las que se encuentra el tramo a

estudiar (dejando las demás boquillas cerradas para que no haya pérdidas de

vacío). Cargar producto en la tolva de recepción, encender el equipo de vacío y

la válvula alveolar. Cerrar la tapa del depósito de entrada del cereal durante los

ensayos. Medir la pérdida de presión (carga), cuyo valor se recoge en el cuadro

de mandos (Pb- Pa), así como los consumos de energía (U, I y cosϕ). Vaciar la

tolva de recepción de producto, abriendo la válvula mariposa colocada en su

parte inferior y una vez vaciado cerrar completamente dicha válvula.

⇒ Repetir esta operación para cada uno de los distintos tramos (ver tabla de datos

adjunta).


6

⇒ Ajustar el variador de velocidad de la válvula rotatoria de la tolva de

alimentación a 50 Hz.

⇒ Cargar la tolva de alimentación con 20 kg de cereal y cronometrar el tiempo

que éste tarda en desaparecer.

⇒ Determinar el caudal de aire necesario para conseguir un valor γ de 20 kg/m3

de aire movido.

⇒ Ajustar, con la válvula de entrada de aire, la relación de carga para el valor de

20 kg/m3 aire.

⇒ Medir las diferencias de presión en los distintos tramos así como los consumos

de energía (U, I y cos ϕ).

⇒ Cargar la tolva de alimentación con 20 kg de cereal.

⇒ Ajustar la relación de carga para el valor de 30 kg/m3 de aire y medir las

diferencias de presión en los distintos tramos así como los consumos de energía

(U, I y cos ϕ).

⇒ Dejar todo recogido.

6.-CALCULOS

1. Comparar el valor de la diferencia de presión entre los extremos de la tubería con la

suma de las diferencias de presión en los distintos tramos, para cada caso ensayado.

2. Comparar los datos de pérdida de carga calculados analíticamente (diámetro interior

de la tubería de acero inox = 49,13 mm, Ltotal=4,74m, Ltramorecto=3.37m,

Ltramoascendente=1,37m y H=2,85 m) con los obtenidos experimentalmente, para cada

uno de los casos ensayados.

3. Calcular la potencia necesaria a partir de los datos experimentales, para cada caso.

4. Calcular en cada caso la potencia consumida (tensión trifásica 325 V).

5. De entre todos los casos ensayados elegir el valor de γ más adecuado.

6. Analizar la relación entre la velocidad de circulación del aire (m3/min) y la

capacidad de acarreo (kg/min).

7. Discusión de resultados.

Nota: barcm

kg 98.01

2≡


7

HOJA DE DATOS – TRANSPORTE NEUMATICO -

Longitud del tramo recto

Longitud del tramo ascendente

CASO 1- 25 Hz. RELACIÓN DE CARGA PARA EL VALOR DE 10 kg/m3

AIRE-

Tramo recto

entre los

ptos 1-2

1ºcodo

entre los

ptos 2-3

2ºcodo

entre los

ptos 4-5

Tramo

ascendente entre

los ptos 3-4

Toda la tubería

entre los ptos 1-5

Pérdida de

carga

Factor de potencia

Intensidad

CASO 2- 50 Hz. RELACIÓN DE CARGA PARA EL VALOR DE 20 kg/m3

AIRE-

Tramo recto

entre los

ptos 1-2

1ºcodo

entre los

ptos 2-3

2ºcodo

entre los

ptos 4-5

Tramo

ascendente entre

los ptos 3-4

Toda la tubería

entre los ptos 1-5

Pérdida de

carga

Factor de potencia

Intensidad


8

CASO 3 50 Hz. RELACIÓN DE CARGA PARA EL VALOR DE 30 kg/m3 AIRE-

Tramo recto

entre los

ptos 1-2

1ºcodo

entre los

ptos 2-3

2ºcodo

entre los

ptos 4-5

Tramo

ascendente entre

los ptos 3-4

Toda la tubería

entre los ptos 1-5

Pérdida de

carga

Factor de potencia

Intensidad

Valores recomendados de F3 (factor de rozamiento para codos)

Relación

Radio de curvatura/diámetro de la

tubería F3

2 1,5

4 0,75

6 o más 0,5

Valores de F2 trazados en relación a la velocidad del aire de acarreo

Bloque I. Sistemas de Transporte IAA. Práctica 2. Transporte fluidos. TIAA 2010/2011

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PRACTICA 2

TRANSPORTE DE FLUIDOS

1.-INTRODUCCION

En las instalaciones de transporte de fluidos, además de las pérdidas de energía debidas

al rozamiento del fluido con la tubería en los tramos rectos, hay que considerar las que

se producen por causa de los accesorios presentes en la instalación. En estos accesorios

que se emplean para el ajuste del trazado recorrido que debe hacer la línea de

distribución (codos, tes, etc.), para el acoplamiento de tuberías de diferentes diámetros

(reducciones) y como dispositivos para el control del flujo (válvulas, grifos, etc.), se

originan pérdidas localizadas.

Para determinar el tamaño de la bomba es necesario conocer las pérdidas de carga que

tienen lugar tanto por la circulación del fluido a través de la tubería como en los

accesorios.

2.-OBJETIVO

Los objetivos de esta práctica son los siguientes:

⇒ Familiarizar al alumno con las instalaciones y accesorios utilizados en el

transporte de fluidos en la industria agroalimentaria.

⇒ Obtener datos experimentales de las pérdidas por fricción (en tuberías) y

localizadas (en accesorios) y compararlas con los datos calculados

teóricamente.

3.-DESARROLLO DEL MÉTODO DE CÁLCULO

3.1.- Para el cálculo del tipo de flujo

( ) µνρ /Re D∗∗=

3.2.- Para el cálculo de la pérdida de carga por las tuberías hm = ( ) ( )gDQLf ∗∗∗∗∗ 522 /32 π

3.3.- Para el cálculo de pérdidas de carga localizadas

hmL = ( ) ( )gk ∗∗ 2/2ν

Nota: La k depende de los accesorios y sus valores aparecen en los ANEXOS.


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4.-MATERIAL


⇒ Planta piloto de transporte hidráulico, adecuadamente dotada de

instrumentación de control (caudalímetro, manómetros, etc.).

⇒ Válvula de mariposa, válvula de asiento y válvula de bola.

⇒ Accesorios: codo 90º, codo 180º, reducción, “T”.

⇒ Calibre y cinta métrica.

5.-DESARROLLO

⇒ Inspeccionar visualmente los componentes de la instalación; bomba centrifuga, válvulas, tuberías, caudalímetro, depósitos, manómetros, etc.

⇒ Colocar los manómetros, sonda A y sonda B en las boquillas entre las que se

encuentra el accesorio ensayado, de tal forma que PA>PB y la diferencia entre

las dos lecturas representa la pérdida de presión ó de carga que genera el

accesorio estudiado. Recordar que para tomar los datos de la Vál. Bola A,

Codo 90º, T caso1 y Tub dim.2, hay que tener cerrada la válvula de Asiento; y

para tomar los datos de la Vál. Asiento, Vál. Mariposa, Codo 180º, Tcaso2 y

Tub dim 1, hay que tener cerrada la Válvula de Bola A.

⇒ Poner en marcha la instalación: conectar el interruptor general de la línea,

regular el variador de velocidad de la bomba a frecuencia deseada (seleccionar

una velocidad de giro de la bomba para el caso 1, frecuencia 1700 rpm), y por

último apretar el botón de puesta en marcha de la bomba).

⇒ Anotar la lectura de cada sonda de presión y del caudalímetro.

⇒ Repetir cada uno de estos pasos para los casos del 2-5 según se indica en la

hoja de datos.

⇒ Medir la longitud y el diámetro de la tubería.


⇒ Observar las diferencias entre las válvulas de la instalación y conocer sus aplicaciones.


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6.-CALCULOS 1. Determinar el tipo de flujo en cada caso.

2. Calcular analíticamente las pérdidas de carga en las tuberías de acero inoxidable

(espesor 1,5 mm) y comparar este dato con valor experimental, en cada caso.

3. Calcular analíticamente las pérdidas de carga localizadas en cada uno de los

accesorios y comparar este dato con el valor experimental, en cada caso.

4. Indicar las diferencias observadas entre las diferentes válvulas

5. Discusión de resultados.

Notas : Se considera que la rugosidad absoluta, ε, de la tubería de acero inoxidable coincide con la del hierro forjado y la de metacrilato con la de una tubería lisa. hm y hmL se mide en metros.

( ) ( ) ( )23 // mKgPmKgmhm ∆=∗ ρ

barcmKg 98.0/1 2 = 1bar = 1000 mbar

Datos propiedades agua a 20ºC µ=1.0083x10-3 Pa .s ρ= 998.23 kg/m3


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HOJA DE DATOS – TRANSPORTE HIDRÁULICO -

CASO 1 Válvula de bola

Válvula de mariposa

Válvula de asiento

Codo 90º

Codo 180º

Redu. T

caso 1 T

caso 2 Tub

diám 1

Tub

diám 2 Tub

metac

1700 rpm

Pa

Pb

Caudal



Válvula de asiento

Codo 90º

Codo 180º

Redu. T

caso 1 T

caso 2 Tub

diám 1

Tub

diám 2 Tub

metac

2000 rpm

Pa

Pb

Caudal



Válvula de asiento

Codo 90º

Codo 180º

Redu. T

caso 1 T

caso 2 Tub

diám 1

Tub

diám 2 Tub

metac

2300 rpm

Pa

Pb

Caudal



Válvula de asiento

Codo 90º

Codo 180º

Redu. T

caso 1 T

caso 2 Tub

diám 1

Tub

diám 2 Tub

metac

2500 rpm

Pa

Pb

Caudal



Válvula de asiento

Codo 90º

Codo 180º

Redu. T

caso 1 T

caso 2 Tub

diám 1

Tub

diám 2 Tub

metac

2800 rpm

Pa

Pb

Caudal


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Tubería caso 1 Tubería caso 2 Tubería de

metacrilato

Longitud

Diámetro externo (mm)

Diámetro interno (m)

La presión está expresada en mbares y el caudal en m3/h.


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Valores de k para diferentes accesorios instalación transporte hidráulico. Accesorio Factor de resistencia k

Codo de 90º 0,45

Curva de 180º 1,00

Válvula de asiento abierta 3/4 abierta

9,00

13,00

T

est

án

da

r - con bifurcación cerrada 0,40

- usada como codo 1,00

- con división del caudal 1,00

Vá

lvu

la d

e

com

pu

ert

a - abierta 0,17

- ¾ abierta 0,90

- ½ abierta 1,50

- ¼ abierta 24,00

Vá

lvu

la

de

b

ola

- cerrada 5º 0,05

- cerrada 10º 0,29

- cerrada 20º 1,56

- cerrada 40º 17,30


Vá

lvu

la d

e

ma

rip

osa

- cerrada 5º 0,24

- cerrada 10º 0,52

- cerrada 20º 1,54



Reducción brusca de d2a d1 0,78


15

88:88 88:88

88:8888:88

Bloque I. Sistemas de Transporte IAA. Práctica 3. Bombas. TIAA 2010/2011

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PRÁCTICA 3.

COMPORTAMIENTO DE UNA BOMBA

1.-INTRODUCCION

Una bomba es un dispositivo que aporta energía al sistema sobre el que actúa.

Esta energía es usada:

⇒ para incrementar la presión (carga) en la línea de descarga o impulsión de una

instalación de bombeo

⇒ para mover fluidos a través de las líneas de distribución.

1.1.- Clasificación de las bombas

Las bombas se clasifican en dos grupos:

1.- Las de capacidad de carga variable (cinéticas):

⇒ La presión de descarga varía conforme varíe el caudal desplazado.

1.1.-De flujo radial (bombas centrífugas).

1.2.-De flujo axial.

1.3.-De flujo mixto.

2.- Las de desplazamiento positivo:

⇒ La presión de descarga es constante aunque varíe el caudal desplazado.

⇒ Un volumen determinado de líquido es atrapado en una cámara que es

alternativamente llenada desde la aspiración (entrada) y vaciada a mayor

presión hacia la descarga.

2.1.-Alternativas o reciprocantes (bombas de pistón):

⇒ La cámara es un cilindro que contiene un pistón.

2.2.-Rotatorias(bombas de lóbulos):

⇒ La cámara se mueve desde la entrada hasta la descarga y vuelve a la

entrada de nuevo (y así sucesivamente).


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1.2.- Selección de una bomba

La selección del tipo de bomba se basa en:

⇒ necesidades funcionales.

⇒ tipo de flujo a bombear.

⇒ presión de descarga necesaria.

⇒ viscosidad del fluido.

⇒ temperatura del fluido.

⇒ las limitaciones NPSH (carga de aspiración positiva neta)

En el caso de una bomba centrífuga la selección se efectúa por medio de la curva

característica, que representa la relación entre la presión, la eficacia y la potencia

consumida con el caudal desplazado.

2.-OBJETIVO

Los objetivos de esta práctica son los siguientes:

⇒ Familiarizar al alumno con las funciones, aplicaciones y operaciones de los

distintos tipos de bombas utilizados en la industria agroalimentaria.

⇒ Determinar las curvas características de una bomba centrifuga.

3.-MATERIAL


⇒ Planta piloto de transporte de fluidos, adecuadamente dotada de

instrumentación de control (caudalímetro, transductor de presión, manómetros,

etc.)

⇒ Bomba centrífuga,

⇒ Bomba de lóbulos

⇒ Bomba de pistón.


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4.-DESARROLLO

4.1.- Ensayo para el cálculo de la curva característica de una bomba centrífuga

de 50 y 40 Hz:

⇒ Realizar una inspección visual de los componentes de la instalación montada e

identificar los tres tipos de bombas.

⇒ Abrir y cerrar las válvulas de tal forma que toda el agua del depósito sea

bombeada por la bomba centrífuga.

⇒ Colocar las sondas del transductor de presión diferencial, sonda A y sonda B

(considerando Pa>Pb), de tal forma que una sonda esté a presión atmosférica y

la otra en la descarga de la bomba centrífuga. La presión de descarga será el

valor recogido en el cuadro de mandos (Pb-Pa, tener en cuenta el valor de

partida, que por defecto indica la pantalla digital).

⇒ Poner en marcha la instalación: conectar el interruptor general de la línea,

apretar el botón RUN del variador de velocidad (el dígito dejará de parpadear)

y regularlo a la frecuencia deseada (seleccionar una velocidad de giro de la

bomba para el caso 1, frecuencia de giro 50Hz), y por último apretar el botón

de puesta en marcha de la bomba.

⇒ Regular el caudal con la válvula de asiento situada en la instalación,

empezando con el máximo caudal (válvula totalmente abierta) y disminuyendo

el valor de éste de 0,5 m3/h en 0,5 m3/h (cerrando la válvula).

⇒ Para cada caudal tomar los valores de la presión de descarga y del caudal.

⇒ Repetir cada uno de estos pasos para el caso 2, frecuencia de giro 40 Hz según

se indica en la hoja de datos.

4.2.- Ensayo para estudio del comportamiento de las bombas volumétricas de

pistón y de lóbulos:

⇒ Abrir y cerrar las válvulas de tal forma que toda el agua del depósito sea

bombeada por la bomba de pistón.

⇒ Colocar las sondas del transductor de presión diferencial, de tal forma que una

sonda esté a presión atmosférica y la otra en la descarga de la bomba.

⇒ Poner en marcha la bomba.

⇒ Situar el pistón de la bomba al máximo de su recorrido.

⇒ Dejar la válvula de bola situada antes de la bomba totalmente abierta.


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⇒ Observar el paso del agua por la tubería y tomar los valores de la presión de

descarga y del caudal, después parar la instalación.

⇒ Proceder de la misma forma que la descrita en los pasos anteriores, pero

variando la abertura de la válvula de bola tal como se indica en la hoja de datos

adjunta.

⇒ Repetir estos mismos pasos pero situando el recorrido del pistón a la mitad de

su recorrido.

⇒ Realizar los mismos pasos que los descritos para la bomba de pistón para la

bomba de lóbulos.


5.-CALCULOS

1.- Analizar los resultados obtenidos con la bomba de pistón y la de lóbulos.

2.- Representar la altura (carga o metros de agua) frente al caudal para cada una de las

velocidades de la bomba.

3.- Discutir las curvas características de la bomba. ¿Cómo se utilizan estas curvas en la

selección de una bomba para cada aplicación concreta?

4.- Comparar el comportamiento de una bomba de desplazamiento positivo con una

centrífuga.

5.- Discusión de resultados.


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HOJA DE DATOS – COMPORTAMIENTO DE UNA BOMBA -

Presión en descarga Caudal

Porcentaje de abertura 100% 75% 50% 100% 75% 50%

Bomba de lóbulos

Bomba de pistón

recorrido al máximo

Bomba de pistón

recorrido a la mitad

CASO 1 CASO 2

Bomba centrifuga 50 Hz Bomba centrifuga 40 Hz

Caudal Presión en descarga Caudal Presión en descarga


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prácticas tecnología e industras agrarias y agroalimentarias

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