oggetto: demolizione e ricostruzione progetto … · a aalob ch rob,, = area bagnata...

1

Pro

getto

Pre

limin

are

Gruppo progettazione Prov. AN Gruppo progettazione Prov. PU Ing. Giacomo Dolciotti Ing. Alessandro Berluti Ing. Monica Ulissi

Ing. Alberto Paccapelo Ing. Stefano Marescalchi Arch. Donatella Senigalliesi Geom. Paolo Gennari Geom. Raffaella Rossini Dis. Giovanna Aiudi

R.U.P. (Prov. AN)

Ing. MASSIMO SBRISCIA

Coordinatore LL.PP. Prov. PU

Ing. RANIERO DE ANGELIS

Oggetto:

DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL PONTE SUL FIUME CESANO, AL CONFINE TRA LE PROVINCE DI PESARO-URBINO ED ANCONA.

D2.1. Modello idraulico

U.O.S. di : Senigallia

Comuni : Corinaldo (An) e Mondavio (PU)

Data Red: Aprile 2012

1° Agg.

2° Agg.

Nov. 2013

Provincia di PESARO e URBINO

Provincia di ANCONA

PROVINCIA DI PESARO E URBINO

PROVINCIA DI ANCONA

PROGETTO DI DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL

PONTE SUL FIUME CESANO, AL CONFINE FRA LE

PROVINCE DI PESARO-URBINO E ANCONA, NEI COMUNI

DI MONDAVIO (PU) E CORINALDO (AN)

PROGETTO PRELIMINARE

LAVORO:

MODELLO IDRAULICO

OGGETTO:

364/11

RIFER:

NOVEMBRE 2013

AGGGIORNAMENTO:

LUGLIO 2011

DATA.:

IDR_02

ELABORATO:

TIMBRO E FIRMA:

Via Montello 4 - 61100 Pesaro tel. 0721 32068 - fax 0721 375384 - P.I.: 0148106 041 4

www.consulenzaeprogetto.it - [email protected]

Studio Tecnico Associato Geologi Specialisti Enrico Gennari Donato Mengarelli Federico Biagiotti

Opera dell’ingegno – riproduzione vietata – ogni diritto riservato – art. 99 L.633/41

RELAZIONE IDROLOGICO-IDRAULICA - Allegato 1 - Modello Idraulico

Progetto preliminare di demolizione e ricostruzione del ponte sul fiume Cesano, al confine fra le Province di Pesaro-Urbino e An-cona, nei Comuni di Mondavio (PU) e Corinaldo (AN)

Con

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Ter

ritor

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Studio idraulico del F. Chienti nel tratto fra la confl uenza con il T. Fiastra ed il ponte sulla s.p. 34

DESCRIZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO Il modello di calcolo utilizzato per l’analisi idraulica del corso d’acqua è stato sviluppato dall’Hydrologic Engineering Center dell’U.S. Army Corps of Engineers; attualmente è aggiornato alla versione 3.1.2

Il software fa parte di un sistema che nella sua versione definitiva comprenderà 3 moduli di analisi idraulica monodi-mensionale: (1) analisi del moto permanente, (2) analisi del moto vario, (3) analisi del trasporto solido in letto mobile. Tutti e tre i moduli utilizzeranno gli stessi dati geometrici e le stesse routines per i calcoli geometrici e idraulici. L’attuale versione supporta solo il calcolo dei profili di moto permanente gradualmente vario (steady gradually varied flow) ed è in grado di gestire un’intera rete di canali naturali o artificiali, un sistema ad albero o un singolo ramo simu-lando le condizioni di deflusso in regime di corrente lenta, in corrente veloce o regime misto. Il programma si basa sulla soluzione dell’equazione monodimensionale dell’energia valutando le perdite di carico dovu-te all’attrito (tramite l’equazione di Manning) e quelle causate dalle repentine variazioni di sezione (per mezzo di un co-efficiente di contrazione o di espansione che moltiplica la variazione dell’altezza cinetica). In condizioni di regime misto, nei tratti del canale ove il profilo subisce brusche variazioni dovuti alla presenza di risalti idraulici, di ponti, briglie o eventuali confluenze di più rami viene utilizzata l’equazione della quantità di moto. Questo modulo permette di valutare: gli effetti provocati dalla violazione delle zone golenali, le modifiche al profilo causate da migliorie apportate al canale e dall’inserimento di arginature. Permette inoltre di effettuare analisi di più con-figurazioni geometriche contemporaneamente; calcoli di più profili (profili multipli); analisi idrauliche in corrisponden-za di ponti e/o sottopassi ad aperture multiple. Per creare un modello idraulico è necessario introdurre i dati riguardanti la geometria del corso d’acqua tramite sezioni trasversali evidenziando le opere d’arte presenti, stabilire i dati di portata da inserire (l’utente ha la possibilità di variare la portata in qualsiasi sezione lungo un ramo), occorre inoltre inserire le condizioni al contorno necessarie per stabilire il livello del pelo libero all’estremità del sistema (in funzione del regime di corrente in cui ci troviamo la condizione al contorno necessaria sarà quella di monte se la corrente è veloce, quella di valle se la corrente è lenta, entrambe se il re-gime è misto). Il software permette di visualizzare e stampare le sezioni trasversali, i profili, le scale di deflusso, la pro-spettiva dell’intero corso d’acqua o di una parte di esso, le tabelle numeriche dei risultati relativi ad alcune o a tutte le sezioni trasversali. Il calcolo del profilo parte da una sezione dove sono state definite le condizioni al contorno (boundary conditions) e prosegue, con una procedura iterativa alle differenze finite chiamata “Standard Step Method”, ricercando la quota del pelo libero della sezione a valle, nel caso di corrente veloce, o della sezione a monte nel caso di corrente lenta. La quota del pelo libero (WS= water surface profile) o tirante idrico di una sezione viene calcolata risolvendo la se-guente equazione:

Y + Z + = Y + Z + + h2 22

1 11

e

Vg

Vg

22

12

2 2 (1)

dove : Y1 2,Y = altezze geometriche del pelo libero calcolate rispetto alla quota di fondo della propria sezione Z Z1 2, = altezze geometriche del fondo della sezione rispetto ad una quota di riferimento V V1 2, = velocità media nelle due sezioni (in funzione di Q/A)

1 2, = coefficiente di Coriolis g = accelerazione di gravità he = perdita di carico totale



Con

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io


La perdita di carico totale comprende la perdita di carico dovuta all’attrito e quelle dovute a brusche variazioni di sezio-ne tramite un coefficiente di contrazione o di espansione. L’equazione della perdita di carico totale è la seguente:

hVg

Vge f = LS + C - 2 12

212

2 2 (2)

dove : L = distanza calcolata come media pesata del corso d’acqua compreso tra le sezioni 1 e 2 Sf = pendenza della linea dei carichi per attrito tra due sezioni

C = coefficiente di perdita di carico per rapida contrazione o espansione La distanza L intesa come media pesata del tratto compreso tra due sezioni in funzione della portata media che si veri-fica nei tratti: - laterale destro argine/golena (rob right overbank), - centrale (ch asse canale), - laterale sinistro argine/golena(lob left overbank), si calcola come:

L Q Q Q

Qlob ch rob

lob=

L + L + L + Q + Q

lob ch rob

ch rob

dove: L L Llob ch rob, , = lunghezza del tratto compreso tra due sezioni in funzione della portata media rispettivamente a si-

nistra, al centro e a destra Q Q Qlob ch rob, , = media aritmetica della portata tra due sezioni rispettivamente per la golena sinistra, per il canale

principale e per la golena destra. Per determinare la capacità di trasporto totale ed il coefficiente di Coriolis in una sezione occorre dividerla in parti ca-ratterizzate ciascuna da una velocità di deflusso tendenzialmente uniforme; il metodo utilizzato da HEC-RAS consiste

DATUM

Z2Z1

Channel bottom Y1

Y2

2 22

2Vg

1 12

2Vg

he

2 1

Water surface

Energy Grade Line



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nel suddividere la sezione in aree aventi lo stesso coefficiente di Manning utilizzando cioè i valori di n come base per la suddivisione della sezione trasversale.

La capacità di trasporto (conveyance) viene calcolata per ognuna delle zone suddivise in base ai valori del coefficiente di Manning : Q = KS f

1/ 2

K AR= 1.486

n2 3/

dove : K = capacità di trasporto della singola zona suddivisa n = coefficiente di Manning dell’area A = area di deflusso della zona R = raggio idraulico della zona (definito dal rapporto tra l’area A ed il perimetro bagnato) Il programma somma tutte le capacità di trasporto ottenute dalla suddivisione delle golene fino ad ottenere una capacità di trasporto per la golena sinistra e una per la golena destra. La capacità di trasporto del canale principale viene nor-malmente calcolata come singolo contributo senza cioè essere suddiviso. La capacità di trasporto totale della sezione trasversale si ottiene sommando i tre contributi forniti dalla golena sinistra, dal canale principale e dalla golena destra. Per ciò che concerne il coefficiente di Coriolis (velocity coefficient) si può definire in termini di capacità di traspor-to e area bagnata secondo la seguente equazione :

=

+ K

+ Kch robA

K

A A A

K

tlob

lob ch rob

t

23

2

3

2

3

2

3

dove :

n1 n2 nch n3

A P1 1 A P2 2 A Pch ch A P3 3

Klob = K + K1 2

Kch

Krob = K3



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At = area bagnata totale della sezione A A Alob ch rob, , = area bagnata rispettivamente della golena sinistra, del canale principale e della golena destra Kt = capacità di trasporto totale della sezione K K Klob ch rob, , = capacità di trasporto rispettivamente della golena sinistra, del canale principale e della golena destra

Le perdite di carico per attrito sono calcolate da HEC-RAS come prodotto di S f ed L dove L viene calcolato con

l’equazione L Q Q Q

Qlob ch rob

lob=

L + L + L + Q + Q

lob ch rob

ch rob mentre per S f il programma può optare tra quattro equazioni

alternative derivate dall’equazione di Manning S f = QK

2

:

capacità di trasporto media S f = Q + QK + K

1 2

1 2

2

pendenza piezometrica media SS f

ff =

+ S2

21

media geometrica della pendenza S Sf f = S f1 . 2

media armonica della pendenza SS

Sff

f =

2S + Sf

f

1

2

. 2

1

Il metodo di calcolo per la definizione della quota del pelo libero segue una procedura iterativa (20 iterazioni sono il va-lore di default) utilizzando le equazioni (1) e (2). La sequenza dello “Standard Step Method” risulta essere questa: 1. essendo note le condizioni al contorno della sezione di partenza viene assunto un valore per l’altezza del pelo libero

nella sezione di monte ( o in quella di valle se ci troviamo in regime di corrente veloce);

2. in funzione dell’altezza del pelo libero assunta si determina la capacità di trasporto e la velocità;

3. con i valori trovati ai punti 1 e 2, viene calcolata la pendenza piezometrica S f e la perdita di carico dovuta a bru-

sche variazioni della sezione risolvendo l’equazione (2);

4. con i valori trovati ai punti 2 e 3 viene risolta l’equazione (1) per WS2 ;

5. il valore di WS2 trovato viene comparato con il valore assunto al punto 1, se lo scarto supera il valore prefissato di

default uguale a 0.003 m (questo valore può essere modificato a piacimento dall’utente) il programma ripete i passi di calcolo da 1 a 5 fino a che la condizione venga soddisfatta.

La determinazione dell’altezza critica WS di ogni sezione segue una procedura iterativa combinando due metodi: quel-lo parabolico e quello secante.



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H = WS + V2g

2

dove : H = carico totale WS = altezza del pelo libero

WaterSurfaceElevation

Total Energy HHmin

WScrit

Nei punti dove l’altezza del pelo libero attraversa l’altezza critica l’equazione (1) non è più applicabile. Questa infatti risulta valida solo nelle situazioni di moto permanente gradualmente vario mentre nelle situazioni di passaggio da cor-rente veloce a lenta e viceversa cioè in presenza di risalti idraulici, brusche variazioni della sezione trasversale, varia-zioni di pendenza significanti, restringimenti dovuti a ponti, briglie, confluenze di rami, HEC-RAS adotta l’equazione del momento derivata dalla seconda legge di Newton :

Forza = Massa x Accelerazione

Fx = ma

Applicando la seconda legge di Newton (teorema della quantità di moto) al volume di acqua compreso tra due sezioni tracciate nei punti 1 e 2 si può scrivere :

P2 - P + W - F = Q V1 x f x

dove : P = spinta idrostatica nei punti 1 e 2 Wx = componente longitudinale della risultante delle forze di massa Ff = risultante degli sforzi d’attrito

Q = portata = densità dell’acqua Vx = differenza di velocità dal punto 2 al punto 1 lungo l’asse delle X



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2 1

P1

P2 y2

y1

Z2

Z1 X

L

Ff

W

Wx

Datum La spinta idrostatica lungo l’asse delle X è :

P = AYcos

assunto che la spinta idrostatica è valida solo per pendenze minori di 1:10, dato che il cos per una pendenza di 1:10 (circa 6 gradi) è uguale a 0.995 e la pendenza nei canali ordinari è molto minore di 1:10, la correzione cos può essere portata uguale a 1. Per cui la spinta idrostatica nelle sezioni 1 e 2 sarà :

P Y1 1 = A1 e P Y2 2 = A2

La componente longitudinale della risultante delle forze di massa è :

W L= A + A

21 2 Wx = W . sen

sen = z - z

L = S2 1

0 W LSx = A + A

21 2

0

La risultante degli sforzi d’attrito è : Ff = PL dove : = sforzo di taglio P = media del perimetro bagnato tra le sezioni 1 e 2

= RS f dove : R = media del raggio idraulico R =AP

F S PLf f = AP

e quindi : F S Lf f = A + A

21 2



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La quantità di moto della massa fluida è :

ma = Q Vx dove : = g

e V = - x 1 2V V1 2

quindi ma V V= Q V = Qg

- x 21 1 2

I limiti del modulo in uso derivano dal fatto che il programma HEC-RAS 2.1 utilizza una portata costante, con moto permanente gradualmente vario, che le condizioni di deflusso sono monodimensionali, con pendenza del canale bassa (meno di 1:10 = 0.1% = 6°).


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Cesano

39063676

3425

3044

2829

2641

2359

2142

1906

16631469

14111352

1293

1170

1071

967

707

454

226

1

Cesano

1 cm Horiz. = 100 m 1 cm Vert. = 100 m

PLANIMETRIA SEZIONI


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io

2359

2142

2132.16*

2122.33*

2112.5*

2102.66*

2092.83*

2083.*

2073.16*

2063.33*

2053.5*

2043.66*

2033.83*

2024.*

2014.16*

2004.33*

1994.5*

1984.66*

1974.83*

1965.*

1955.16*

1945.33*

1935.5*

1925.66*

1915.83*

19061886.56*

1867.12*1847.68*

1828.24*1808.8*

1789.36*1769.92*

1750.48*1731.04*

1711.6*1692.16*

1672.72*1652.78*

1632.36*1611.94*

1591.52*1571.10*

1550.68*1530.26*

1509.84*1489.42*

14691457.*

1445.*1433.*

1421.*

13961382.8*

1369.6*1356.4*

13411330.*

1318.*1305.6*

12931283.92

1274.84*1265.77*

1256.69*1247.61*

1238.54*1229.46*

1220.39*1211.31*

1202.23*1193.16*

1184.08*1175.01*

1071

967


PLANIMETRIA SEZIONI TRATTO OGGETTO DI INTERVENTO


Con

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io

0 2000 4000 6000

70

80

90

100

110

Cesano_def Plan: 1) soloponteFlow: tutte le portate

Main Channel Distance (m)

Elevatio

n(m)

Legend

WS 600

WS 500

Ground


0 2000 4000 6000

70

80

90

100

110

Cesano_def Plan: 1) progetto01Flow: tutte le portate


Elevatio

n(m)

Legend

WS 600

WS 500

Ground


CONFRONTO PROFILI LONGITUDINALI(PROFILI: 500 - 600 mc/s)

Scenario “solo ponte”

Scenario “progetto 01”

1000 1200 1400 1600 1800 2000

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6


Frou

de #

Chl

Legend

Froude # Chl 600 - soloponte

Froude # Chl 600 - progetto01

1000 1200 1400 1600 1800 20000

2

4

6

8


Vel

Chn

l (m

/s)

Legend

Vel Chnl 600 - soloponte

Vel Chnl 600 - progetto01

1 cm Horiz. = 50 m 1 cm Vert. = 0.5 m/s

1000 1200 1400 1600 1800 20000

2

4

6

8


Vel

Chn

l (m

/s)

Legend

Vel Chnl 600 - soloponte

Vel Chnl 600 - progetto01

1 cm Horiz. = 50 m 1 cm Vert. = 0.5 m/s1000 1200 1400 1600 1800 2000

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6


Frou

de #

Chl

Legend

Froude # Chl 600 - soloponte

Froude # Chl 600 - progetto01


Con

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io

CONFRONTO VARIABILI IDRAULICHE

SCENARI: “soloponte” - “progetto 01”PROFILO: 600 mc/sec

VARIABILI: Numero di Froude - Velocità canale principale

Legend

WS 600

Ground

Bank Sta


Con

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Ter

ritor

io

SCENARIO: progetto 01PROFILO: 600 mc/sec



Con

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Ter

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io 0 100 200 300 400 500 60084

86

88

90

92

94

RS = 1906

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035

.05

0 50 100 150 200 250 300 35084

86

88

90

92

RS = 1663

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

89

90

RS = 1469

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05



Con

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Ter

ritor

io 0 20 40 60 80 100 120 140 16082

84

86

88

90

92

94

RS = 1411

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

84

86

88

90

92

94

RS = 1403 BR

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

84

86

88

90

92

94

RS = 1403 BR

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05



Con

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io 0 20 40 60 80 100 120 140 16082

84

86

88

90

92

94

RS = 1396

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

89

RS = 1352

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

89

RS = 1350 IS

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05



Con

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Ter

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io 0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

89

RS = 1347

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

89

RS = 1334

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

RS = 1293

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05



Con

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tto -

Geo

logi

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Ter

ritor

io 0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

RS = 1290 IS

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16082

83

84

85

86

87

88

RS = 1283.92

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05

0 20 40 60 80 100 120 140 16081

82

83

84

85

86

87

88

89

RS = 1170

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS 600

WS 500

Ground

Bank Sta

.05 .035 .05



Con

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HEC-RAS Locations: User Defined River Reach River Sta Profile Plan Q Total Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m) Cesano Cesano 1906 500 soloponte 500.00 84.89 90.15 90.74 0.002319 3.50 168.63 73.52 0.54Cesano Cesano 1906 500 progetto01 500.00 84.89 90.15 90.74 0.002319 3.50 168.63 73.52 0.54Cesano Cesano 1906 600 soloponte 600.00 84.89 90.53 91.19 0.002385 3.76 198.40 84.48 0.55Cesano Cesano 1906 600 progetto01 600.00 84.89 90.53 91.19 0.002385 3.76 198.40 84.48 0.55

Cesano Cesano 1663 500 soloponte 500.00 84.31 88.76 88.76 89.98 0.006274 5.02 117.73 63.10 0.85Cesano Cesano 1663 500 progetto01 500.00 84.31 88.76 88.76 89.98 0.006274 5.02 117.73 63.10 0.85Cesano Cesano 1663 600 soloponte 600.00 84.31 89.21 89.21 90.43 0.005606 5.13 149.45 82.07 0.82Cesano Cesano 1663 600 progetto01 600.00 84.31 89.21 89.21 90.43 0.005606 5.13 149.45 82.07 0.82

Cesano Cesano 1469 500 soloponte 500.00 82.66 86.75 86.75 87.76 0.008190 4.52 119.12 70.57 0.93Cesano Cesano 1469 500 progetto01 500.00 82.66 87.34 87.92 0.003666 3.49 167.71 97.35 0.64Cesano Cesano 1469 600 soloponte 600.00 82.66 86.78 87.03 88.19 0.011171 5.33 121.74 71.75 1.08Cesano Cesano 1469 600 progetto01 600.00 82.66 87.64 88.28 0.003588 3.69 198.30 103.53 0.65


Cesano Cesano 1403 Bridge

Cesano Cesano 1396 500 soloponte 500.00 82.63 86.59 86.74 0.000595 1.67 301.42 82.61 0.27Cesano Cesano 1396 500 progetto01 500.00 82.63 87.62 87.71 0.000266 1.31 387.84 85.69 0.19Cesano Cesano 1396 600 soloponte 600.00 82.63 87.00 87.17 0.000609 1.81 335.13 83.83 0.28Cesano Cesano 1396 600 progetto01 600.00 82.63 87.94 88.05 0.000309 1.47 414.96 86.64 0.21






Cesano Cesano 1293 500 soloponte 500.00 82.16 85.46 85.84 0.002445 2.75 189.58 80.55 0.53Cesano Cesano 1293 500 progetto01 500.00 82.16 85.80 84.54 86.09 0.001638 2.43 217.29 84.38 0.44Cesano Cesano 1293 600 soloponte 600.00 82.16 85.83 86.24 0.002281 2.89 219.83 84.90 0.52Cesano Cesano 1293 600 progetto01 600.00 82.16 86.09 84.78 86.44 0.001717 2.64 242.87 89.03 0.46

Cesano Cesano 1283.92 500 soloponte 500.00 82.13 85.43 85.82 0.002453 2.75 188.46 79.33 0.53Cesano Cesano 1283.92 500 progetto01 500.00 82.13 85.43 85.82 0.002453 2.75 188.46 79.33 0.53Cesano Cesano 1283.92 600 soloponte 600.00 82.13 85.80 86.22 0.002290 2.89 218.33 83.51 0.52Cesano Cesano 1283.92 600 progetto01 600.00 82.13 85.80 86.22 0.002290 2.89 218.33 83.51 0.52



oggetto: demolizione e ricostruzione progetto … · a aalob ch rob,, = area bagnata...

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