ČasŤ statika - dunajov c. 3_technicka sprava a...statika stavieb drr, s.r.o. 1 technickÁ sprÁva...

NÁVRH A POSÚDENIE KONŠTRUKČNÝCH PRVKOV NADSTAVBY MATERSKEJ ŠKOLY

ČASŤ STATIKA

STAVBA: Zvýšenie dostupnosti predprimárneho vzdelávania v obci Dunajov –

- Nadstavba materskej školy MIESTO: k.ú. Dunajov KN 1583 INVESTOR: Obec Dunajov ČASŤ STATIKA: DRR, s.r.o. Kysucká 3876 010 01 Žilina STUPEŇ PROJEKTU: Dokumentácia pre stavebné povolenie - PSP VYPRACOVAL: Ing. Marián MIŠIAK SCHVÁLIL: Ing. Róbert ĎURINÍK DÁTUM: 09. Jún 2017

NÁVRH A POSÚDENIE KONŠTRUKČNÝCH PRVKOV NADSTAVBY MATERSKEJ ŠKOLY

ČASŤ STATIKA

TECHNICKÁ SPRÁVA A STATICKÝ VÝPOČET

STAVBA: Zvýšenie dostupnosti predprimárneho vzdelávania v obci Dunajov –

- Nadstavba materskej školy MIESTO: k.ú. Dunajov KN 1583 INVESTOR: Obec Dunajov

ČASŤ STATIKA: DRR, s.r.o. Kysucká 3876 010 01 Žilina STUPEŇ PROJEKTU: Dokumentácia pre stavebné povolenie - PSP VYPRACOVAL: Ing. Marián MIŠIAK SCHVÁLIL: Ing. Róbert ĎURINÍK DÁTUM: 09. Jún 2017

Naša spoločnosť ponúka komplexné projekčné služby v odvetviach:

Statiky a Dynamiky - statické návrhy a posúdenia konštrukčných prvkov pre pozemné a inžinierske konštrukcie stavieb so špecializáciou na dimenzovanie oceľových, drevených, betónových a spriahnutých konštrukcií; návrhy rekonštrukcii, sanácii a zosilnení stavebných konštrukcii hornej stavby vrátane kompletnej realizačnej dokumentácie. Riešenie dynamických úloh v stavebníctve.

Zakladania stavieb - návrhy a posúdenia základových konštrukcií a overenie interakcie základová konštrukcia - zemné teleso; návrhy rekonštrukcii, sanácii a zosilnení základových stavebných konštrukcii spodnej stavby objektov vrátene kompletnej realizačnej dokumentácie.

Analýzy stavebných a technologických konštrukcii - tvorba výpočtových modelov pre statické a dynamické zaťaženie technologických a inžinierskych konštrukcii; konzultačná a poradenská činnosť v stavebníctve pre poruchy hornej a spodnej stavby, realizácii prestavieb, prístavieb a vstavieb nových konštrukčných prvkov a objektov; možnosť zaťažovacích skúšok technologických a inžinierskych konštrukcii; odborné posúdenia a vyjadrenia; znalecké posudky a vyjadrenia.

Kontakt: Office: tel.: + 421 907 576 084 Kysucká 3876 /pri Holiday Inn Žilina/ e-mail: [email protected] 010 01 Žilina web: www.projektovaniedrr.sk web: www.realitydrr.sk Používané programy: Microsoft Office Professional PTC Mathcad ProgeCAD Professional ZWCAD+ Professional Nemetschek Allplan Tekla STRUCTURES Ingenieur - Software Dlubal RFEM Dlubal SHAPE-MASSIVE Dlubal SHAPE-THIN FINE - GEO5 Táto projektová dokumentácia obsahuje:

1. Technickú správu a Statický výpočet

STATIKA STAVIEB DRR, s.r.o.

1

TECHNICKÁ SPRÁVA ÚVOD Predmetom riešenia je projektová dokumentácia statiky konštrukčných prvkov nadstavby MŠ v obci Dunajov v rozsahu pre stavebné povolenie. Dokumentácia sa týka návrhom a posúdením STREŠNEJ KONŠTRUKCIE, ŽB PREKLADOV A VENCOV, MURIVA A OK SCHODISKA. NAVRHOVANÁ STREŠNÁ KONŠTRUKCIA

Strešná konštrukcia nadstavby je navrhnutá v tvare valbovej strechy so sklonom 15˚. Nosný prvok strešnej konštrukcie tvoria drevené väzníky. Väzník sa skladá z horného a spodného pásu, ktoré sú vzájomne spojené sústavou diagonál a zvislíc. Osová vzdialenosť väzníkov je maximálne á=1000mm. Väzník je kotvený do ŽB venca nosných stien na okraji a v strede rozpätia.

Ako krytina strechy sa uvažuje poplastovaný plech. Výkres konštrukcie krovu je dostupný v časti Architektúra. V tomto stupni PD sme sa nezaoberali návrhom spojovacích prostriedkov.

Navrhnuté prierezy krovu: Horný pás: 60mm/160mm Spodný pás: 60mm/160mm Zvislice: 60mm/100mm Diagonály: 60mm/100mm Materiál: Drevo vysušené; Smrekové - Ihličnaté - EN C24 Trieda prevádzky: 2 Návrh a posúdenie podľa: STN EN 1995-1-1 Vetrová oblasti: II Kategória terénu: II Snehová zóna: V SKUTKOVÁ STROPNÁ KONŠTRUKCIA

Skutková stropná konštrukcia 1NP je realizovaná z prefabrikovaných PZD panelov nezisteného typu. V ďalšom stupni PD je potrebné zistiť typ PZD panelov a ich vlastnosti pre posúdenie predmetného stropu na priťaženie od zmeny využitia konštrukcie. Maximálny svetlý rozpon panelov je 5000mm. Plošné návrhové zaťaženie od navrhovaných skladieb a úžitného zaťaženia je 7,31kN/m2.


2

ŽB PREKLADY A VENCE Výstuž do týchto prvkov bola navrhnutá nasledovne: Veniec: 300mm/250mm – výstuž horná 512; výstuž dolná 512. Strmene 8 po 200mm Veniec: 300mm/400mm – výstuž horná 412; výstuž dolná 412. Strmene 8 po 200mm Preklad: 300mm/400mm/≤2100mm–výstuž horná 412;výstuž dolná 412. Strmene 8 po 200mm Preklad: 300mm/400mm/>300mm–výstuž horná 416;výstuž dolná 416. Strmene 8 po 200mm

Betón: C 25/30(monolit, liaty, XC2, XF1, dmax= 16mm, S3) Výstuž: B500B Krytie výstuže: 38mm Krytie strmene: 30mm Návrh a posúdenie podľa: STN EN 1992-1-1 OCEĽOVÁ KONŠTRUKCIA SCHODISKA

Vertikálne spojenie 1NP s predmetnou prístavnou je navrhnuté interiérovým oceľovým schodiskom. Konštrukčne je schodisko riešené ako schodnicové s dvoma schodicami pre jedno rameno. Schodnice sú navrhnuté z dvojice oceľových profilov U120 zvarených do krabice. Schodnice sú privarené kolmo ku nosníkom podesty. Nosníky podesty sú navrhnuté z dvojice oceľových profilov U160 zvarených do krabice. Nosníky sú kotvené do nosných stien okolo schodiska.


3

Exteriérové únikové oceľové schodisko bude riešené v ďalšom stupni PD.

Materiál: Oceľ S235J0 Návrh a posúdenie podľa: STN EN 1993-1-1 STENOVÉ KONŠTRUKCIE

Vnútorné a obvodové nosné murované konštrukcie nadstavby sú navrhnuté z pórobetónových murovacích prvkov Ytong P2-400 P+D v konštrukčnej šírke muriva. Výplňové nenosné priečky sú navrhnuté v konštrukčnej šírke 150mm z pórobetónových murovacích prvkov Ytong P2-500 P+D. Maltu použiť doporučenú výrobcom muriva.

Stenové konštrukcie skutkového podlažia sú realizované pravdepodobne z dierovanej tehly CDm v konštrukčnej hrúbke vrátane omietok 450mm. Stenové konštrukcie podpivničenej časti objektu sú realizované betónové. Priťaženie od nadstavby bez odrátania zaťaženia od asanovaných skutkových vrstiev strešnej konštrukcie (nie je dodaná skladba) je 46,7kN/m. Návrh a posúdenie podľa: STN EN 1996-1-1 SPODNÁ STAVBA Pri posúdení základových pásov podľa pôvodnej PD sa uvažovalo s únosnosťou zeminy Rd = 180kPa. Základy sú realizované z prostého betónu B135 (označenie triedy betónu podľa vtedajšej normy ČSN 73 2001-70) ekvivalentnej triedy betónu podľa súčasnej normy C8/10. Posúdenie základových konštrukcií na priťaženie objektu bude riešené v ďalšom stupni PD po zameraní rozmeroch základov. Návrh a posúdenie podľa: STN EN 1997-1-1


4

POUŽITÉ PODKLADY a) EC 1 – ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCII b) EC 2 – NAVRHOVANIE BETÓNOVÝCH KONŠTRUKCII c) EC 3 – NAVRHOVANIE OCEĽOVÝCH KONŠTRUKCII d) EC 5 – NAVRHOVANIE DREVENÝCH KONŠTRUKCII e) EC 7 – NAVRHOVANIE GEOTECHNICKÝCH KONŠTRUKCII f) STN 73 1001 – ZÁKLADOVÁ PÔDA POD PLOŠNÝMI ZÁKLADMI g) STN EN 1990 – ZÁSADY NAVRHOVANIA KONŠTRUKCII h) ARCHITEKTÚRA SKUTKOVÉHO A NAVRHOVANÉHO STAVU i) TECHNICKÉ SPRÁVY SKUTKOVÉHO STAVU S DÁTUMOM 1/1974 POUŽITÝ SOFTVÉR

1. Microsoft Office Professional 2. ZWCAD+ Professional 3. Ingenieur - Software Dlubal – RFEM

OBSAH DOKUMENTU ČASŤ 1 ........................ 1 - 4 (Technická správa) ČASŤ 2 ........................ 5 - 9 (Výpočet zaťaženia) ČASŤ 3 ........................ 10 - 13 (Návrh a posúdenie strešnej konštrukcie) ČASŤ 4 ........................ 14 – 21 (Návrh a posúdenie prekladov a vencov) ČASŤ 5 ........................ 22 – 22 (Návrh a posúdenie muriva) ČASŤ 6 ........................ 23 - 26 (Návrh a posúdenie interiérového schodiska) ČASŤ 7 ........................ 1 - 10 (Príloha P1: Výpočet vnútorných síl väzníka) ČASŤ 8 ........................ 1 - 8 (Príloha P2: Výpočet vnútorných síl interiérového schodiska)

STATIKA STAVIEBDRR s.r.o.

A) ZAŤAŽENIE NA STREŠNÚ KONŠTRUKCIU

1. Vlastná tiaž nosnej konštrukcie: γG= 1,35

- vlastná tiaž nosnej konštrukcie krovu je generovaná v programe MKP

2. Vlastná tiaž vrstiev strešného plásťa: γG= 1,35

2.1. Skladba horného pása:

- krytina: poplastovaný plech G1= 0,1 kN/m2

M1= 10 kg/m2

- kotralaty + laty G2= 0,2 kN/m2

- podstrešná fólia G3= 0,02 kN/m2

- celkové zaťaženie g1,k=ΣG1+G2+G3= 0,32 kN/m2

2.2. Skladba spodného pása:

- tepelná izolácia G1= 0,35 kN/m2

γ2= 100 kg/m3

h2= 350 mm

- parozábrana G2= 0,02 kN/m2

- podhľad G3= 0,5 kN/m2

- celkové zaťaženie g2,k=ΣG1+G2+G3= 1,19 kN/m2

2. VÝPOČET ZAŤAŽENIA NA KONŠTRUKCIE

STATICKÝ VÝPOČET

5


2.3. Skladba podstrešia:

- cetris doska G1= 0,15 kN/m2

γ4= 750 kg/m3

h4= 20 mm

- omietka G2= 0,1 kN/m2

γ5= 2000 kg/m3

h5= 5 mm

- celkové zaťaženie g3,k=ΣG1+G2= 0,25 kN/m2

3. Premenné zaťaženie - SNEH: γQ= 1,5

- zóna 5 charakteristického zaťaženia snehom: a= 0,934b= 315

- nadmorská výška oblasti:A= 373 m.n.m

- charakteristická hodnota zaťaženia snehom na povrchu zeme:

Sk=a+A/b= 2,118127 kN/m2

- súčiniteľ expozície: - teplotný expozície: - tvarový súčinieľ:

Ce= 1 Ct= 1 α= 15 → μ1= 1

- charakteristická hodnota zaťaženia snehom pôsobiaca na streche:

S=μ1.Ce.Ct.sk= 2,12 kN/m2

4. Premenné zaťaženie - VIETOR: γQ= 1,5

- hustota vzduchu: ρ1= 1,25 kg/m3

- fundamentálna hodnota základnej rýchlosti vetra: vb,0= 26 m/s

- súčiniteľ smerovosti: Cdir= 1

- súčiniteľ sezónnosti: Cseason= 1

- základná rýchlosť vetra: vb=Cdir.Cseason.vb,0= 26 m/s

- základný tlak vetra: qp(ze)=0,5.ρ1.vb2= 0,4225 kN/m2

- výška nad zemou: ze= 8,8 m- dĺžka drsnosti pre terén kategórie II: z0= 0,05 m

- súčiniteľ terénu: kr=0,19.(z0/0,05)-0,07= 0,19

6


- súčiniteľ drsnosti: cr,ze=kr.ln(ze/z0)= 0,9824

- súčiniteľ orografie: c0,ze= 1

- súčiniteľ sily tlaku vetra: cf,1= 1,33

- intenzita turbolencie: Iv,ze,s=cf,1/cr,ze.cp,ze= 1,3538

- súčiniteľ vystavenia vetra: ce,ze=co,ze2.cr,ze

2.(1+Iv,ze)= 2,2717

- špičkový tlak vetra vo výške z: qp(z)=qp,ze.ce(ze)= 0,9598 kPa

- typ strechy: valbová

- súčiniteľ vonkajšieho tlaku pri sedlových strechách budov

F G Hsanie -1,1 -0,8 -0,4

tlak 0,2 0,2 0,2I J K

sanie -0,6 -1,2 -1,3tlak - - -

L M Nsanie -1 -0,6 -0,35

tlak 0 0 0

- tlak vetra na vonkajšie povrchy:

we,F,tlak=qp(z).cpe,F,tlak= 0,19 kN/m2

we,G,tlak=qp(z).cpe,G,tlak= 0,19 kN/m2

we,H,tlak=qp(z).cpe,H,tlak= 0,19 kN/m2

Oblasť pre smer vetra θ=0 ͦa θ=90 ͦ

7


B) ZAŤAŽENIE NA SCHODISKO

1. Vlastná tiaž stropnej konštrukcie γG= 1,35

- PVC G1= 0,0276 kN/m2

γ1= 1380 kg/m3

h1= 2 mm

- podkladný betón G2= 0,8 kN/m2

γ2= 2000 kg/m3

h2= 40 mm

- oceľová vaňa stupňov G2= 0,3144 kN/m2

γ2= 7860 kg/m3

h2= 4 mm

- podhľad G3= 0,5 kN/m2

- celkové zaťaženie g4,k=ΣGi= 1,64 kN/m2

2. Premenné zaťaženie - úžitné γQ= 1,5

- pochôdzny podstrešný priestor q4,k= 3 kN/m2

8


C) ZAŤAŽENIE NA STROPNÚ KONŠTRUKCIU OD NOVÝCH VRSTIEV

1. Vlastná tiaž stropnej konštrukcie γG= 1,35

- keramická dlažba G1= 0,2 kN/m2

γ1= 2000 kg/m3

h1= 10 mm

- betónový poter vystužený kari seiťou G2= 1 kN/m2

γ2= 2500 kg/m3

h2= 40 mm

- fólia G3= 0,02 kN/m2

- podlahový polystyrém G4= 0,06 kN/m2

γ4= 100 kg/m3

h4= 60 mm

- zrovnávací betónový poter G5= 0,8 kN/m2

γ5= 2000 kg/m3

h5= 40 mm

- skutkový panelový strop G6= - kN/m2

- celkové zaťaženie g5,k=ΣGi= 2,08 kN/m2

2. Premenné zaťaženie - úžitné γQ= 1,5

- pochôdzny podstrešný priestor q5,k= 3 kN/m2

Celkové charakteristické zaťaženie f4,k=g4,k+q3,k= 5,08 kN/m2

Celkové návrhové zaťaženie f4,d=g4,k.γG+q3,k.γQ= 7,31 kN/m2

9

STATIKA STAVIEBDRR, s.r.o.

3.1. NÁVRH A POSÚDENIE HORNÉHO PÁSU

Návrhove hodnoty: Prierez prvku x mm (Výsledky vnútorných síl s výpočtovým modelom sú dostupné v prílohe P1)

kNm

kN m

Vz,Ed= kN m

Trieda pevnosti drevafm,d=kmod.fmk/γm=

fc,0,d=kmod.fc,0,k/γm=

fv,d=kmod.fv,k/γm=

tabuľka 3.1 m

m

Prierezove charakteristiky

A=b.h= m2

Wy=1/6 .b.h2= m3

Iy=1/12 .b.h3= m4 Iz=1/12 .b3.h= m4

Vzperná únosnosťiy=√(Iy/A)= m iz=√(Iz/A)= m

λy=lcr,y/iy= λz=lcr,z/iz=

σcrit,y=π2.E0,05/λy

2= σcrit,z=π2.E0,05/λz

2=

λrel,y=√(fc,0,k/σcrit,y)= λrel,z=√(fc,0,k/σcrit,z)=

→kcy= →kcz=

Návrhové hodnoty napätíσmyd=My,Ed/Wy=

σc,0,d=NEd/A=

Overenie podmienky porušenia prierezuσc,0,d/(kcy.fc,0,d)+σmyd/fm,y,d ≤ σc,0,d/(kcz.fc,0,d)+km.σmyd/fm,y,d ≤

≤ ≤VYHOVUJE VYHOVUJE

Posúdenie na šmykbef=kcr.b= m τ=3.Vz,Ed/(2.bef.h) ≤

kcr = ≤sučiniteľ trhlín pre rastlé a LLD kcr = 0,67 VYHOVUJE

Prierez prvku x mm Vyhovuje

0,67 0,86 2,46 N/mm2

1,0 1,00,50 1,0 0,38 1,0

0,0402 fv,d

0,4877 0,7115

4,80 N/mm2

1,0875 N/mm2

12,72 N/mm2 21,91 N/mm2

1,29 0,98

75,78 57,74

3,5

γm= 1,3 lcr,z= 1

0,0096

lcr,y=

2,56E-04

2,05E-05 2,88E-06

0,0462 0,0173

E0,05= 7,4 kN/mm2

kmod= 0,8

fm,k= 24 N/mm2→ 14,77

fv,k= 4 N/mm2→ 2,46 N/mm2

fc,0,k= 21 N/mm2→ 12,92 N/mm2

16060

3. NÁVRH A POSÚDENIE STREŠNEJ KONŠTRUKCIE

60 160

Med,y= 1,23

N/mm2

Ned= 10,44 b= 0,060

3,70 h= 0,160

C24

10


3.2. NÁVRH A POSÚDENIE SPODNÉHO PÁSU


kNm

kN m

Vz,Ed= kN m



fv,d=kmod.fv,k/γm=

tabuľka 3.1 m

m


A=b.h= m2

Wy=1/6 .b.h2= m3

Iy=1/12 .b.h3= m4 Iz=1/12 .b3.h= m4





2=


→kcy= →kcz=


σc,0,d=NEd/A=





Prierez prvku x mm Vyhovuje

0,67 0,36 2,46

60 160

N/mm2

1,041667 N/mm2

1,0 1,00,33 1,0 0,25 1,0

0,0402 fv,d

1,29 0,98

0,4877 0,7115

2,50 N/mm2

N/mm2

0,0096

2,56E-04

2,05E-05 2,88E-06

0,0462 0,0173

75,78 57,74

12,72 N/mm2 21,91

kmod= 0,8 lcr,y= 3,5

γm= 1,3 lcr,z= 1

E0,05= 7,4 kN/mm2

N/mm2

fc,0,k= 21 N/mm2→ 12,92 N/mm2

fv,k= 4 N/mm2→ 2,46 N/mm2

1,56 h= 0,160

C24fm,k= 24 N/mm2→ 14,77

Ned= 10,00 b= 0,060


60 160

Med,y= 0,64

11


3.3. NÁVRH A POSÚDENIE DIAGONÁL


kNm

kN m

Vz,Ed= kN m



fv,d=kmod.fv,k/γm=

tabuľka 3.1 m

m


A=b.h= m2

Wy=1/6 .b.h2= m3

Iy=1/12 .b.h3= m4 Iz=1/12 .b3.h= m4





2=


→kcy= →kcz=


σc,0,d=NEd/A=





Prierez prvku x mm Vyhovuje60 100

0,0402 fv,d

0,67 0,00 2,46 N/mm2

2,833333 N/mm2

1,0 1,00,39 1,0 0,94 1,0

1,18 1,96

0,5584 0,2339

0,00 N/mm2

N/mm2

0,006

1,00E-04

5,00E-06 1,80E-06

0,0289 0,0173

69,28 115,47

15,22 N/mm2 5,48

kmod= 0,8 lcr,y= 2

γm= 1,3 lcr,z= 2

E0,05= 7,4 kN/mm2

N/mm2

fc,0,k= 21 N/mm2→ 12,92 N/mm2

fv,k= 4 N/mm2→ 2,46 N/mm2

0,00 h= 0,100

C24fm,k= 24 N/mm2→ 14,77

Ned= 17,00 b= 0,060


60 100

Med,y= 0,00

12


3.4. POSÚDENIE PRIEHYBU STREŠNÉHO VÄZNÍKA

Vypočítaný priehybw = mm

Limitný priehybwlim = mm

Posúdeniew/wlim ≤

≤VYHOVUJE

0,17 1,0


1,50

leff/300 = 9,08

1,0

13


4.1. NÁVRH A POSÚDENIE OBVODOVÝCH PREKLADOV S ROZPÄTÍM 4800mm

- zaťaženie od krovuRd= 20,00 kN/m

- vlastná tiaž prekldu

- objemová hmotnosť γžb= 25 kN/m3

- rozmery prekladu b= 300 mmh= 400 mm

Ned,v = γžb.b.h.γG= 4,05 kN/m

- POSÚDENIE:

- maximálne návrhové spojité zaťaženie na prekladNed,max,navr = Rd+Ned,v= 24,05 kN/m

- rozmery prekladub= 390 mm ln= 4800 mm

h= 400 mm u=min(b/2;h/2)= 195 mmleff= ln+2.u = 5190 mm

- návrhové sily

Med= Ned,max.leff2/8 = 80,98 kNm

Ved= Ned,max.leff/2 = 62,41 kN

- materiálové charakteristiky

Betón: → fck= 25,000 MPa

γc= 1,5 fctm= 2,600 MPa

fcd= αcc.(fck/γc)= 16,667 MPa

fctk 0,05= 1,8 MPa

Oceľ: → fyk= 500,000 MPa

γs= 1,15 fyd=fyk/γs= 434,78261 MPa

C25/30

Oceľ B500A

4. NÁVRH A POSÚDENIE PREKLADOV A VENCOV

14


- krytie výstuže- predpoklad Ø = 16 mm- Ø strmeň = 8 mm- prostredie: XC2- trieda konštrukcie: S3- minimálne krytie: cmin=max(cmin,dur;cmin,b;10)= 10 mm

- potrebné krytie: cnom=cmin+Δcdev+фs= 28 mm

Δcdev= 10 mm

- navrhované krytie: cnom= 38 mm

- návrh hlavnej výstuže prekladu- výška prekladu: h= 400 mm- šírka prekladu: b= 390 mm

d1=cnom+ф/2= 46 mm

- účinná výška: d= 354 mm- výška tlačeného betónu:

xB=0,8x=d-√(d2-Med/(0,5.η.fcd.b)= 0,035192 m

- využitie výstuže:0,218368 > x=xB/0,8= 0,04399

Vystuž bude využitá- potrebná plocha výstuže:

As, req=(0,8.x).b.η.fcd/(fyd)= 0,000526 m2

- návrh výstuže: 4 Ø16

As= 0,000804 m2

20mm1,5Ø 24 97,5 mmdg+5mm

- posúdenie výstužeAs1,min=0,26.b.d.fctm/fyk= 0,000187 m2 < As,prov=

As1,min=0,0013.b.d= 0,000179 m2 < As,prov= m2

As1,max=0,4.b.h= 0,0624 m2 > As,prov=

VYHOVUJE

- výška tlačeného betónu:xB= 0,8.x= As1.fyd/b.η.fcd= 0,053769 m

- limitná štíhlosť:0,218368 > x=xB/0,8= 0,067211

→ cmin,dur=

VYHOVUJE

0,000804

xlim= ξlim=700.d/(700+fyd)=

Vystuž bude využitá

10 mm


ts ≥ → ts,min = mm > b/n =

15


- moment odolnostiMRd=(0,8.x).b.η.fcd.(d-0,8.x/2)= 123,7121 kN.m

- Posudok ŽB Prekladu

0,654557 < 1

- Návrh šmykovej výstuže prekladu

- overenie bez šmykovej výstuže: VRd,c = [CRd,c . k . (100 . ϱl . fck)1/3 ]bw.d ≥ Ved

- parameter vplyvu výšky: k = 1 + √(200/d) = 1,751646 ≤ 2k= 1,7516

- empirický súčiniteľ: CRd,c= 0,18/γc= 0,12- redukčný súčiniteľ: ν=0,6.(1-fck/250)= 0,54

- minimálne šmykové napatie: νmin=0,035.k3/2.√fck= 0,4057

- stupeň vystuženia: ϱ1=As/(b.d)= 0,0058- výpočet odolnosti bez šmykovej výstuže

VRd,c,min = νmin.b.d = 56,01 kN

VRd,c = [CRd,c . k . (100 . ϱl . fck)1/3 ].b.d = 70,86 kN

VRd,c,max = ν.b.d.fcd/2 = 621,27 kN

- posúdenie prekladuVed = 62,41 kN > VRd,c,min = 56,01 kN

< VRd,c = 70,86 kN

< VRd,c,max = 621,27 kN

- návrh výstuže:Øst= 8 mm

počet strihov ns= 2

Asw= 100,80 mm2

osová vzdialenoť s= 200 mm < smax = 0,75.d = 265,5 mm

- minimálny stupeň vystuženiaϱw,min=0,08.√fck/fywd= 0,00092 < ϱw=Asw/(b.s)= 0,001292

VYHOVUJE

Med/MRd ≤ 1

VYHOVUJE

Šmyková výstuž z konštrukčných zásad

16


- šmyková odolnosť strmeňa- rameno vnútorných síl z = 0,9.d = 318,6 mm- sklon tlakovej diagonály cotgѳ = 1,5

Vrd,s=(Asw.fywd/s).z.cotgѳ= 104,72 kN


0,595954 < 1Ved/VRd,s ≤ 1

VYHOVUJE

17


4.2. NÁVRH A POSÚDENIE VNÚTORNÝCH PREKLADOV S ROZPÄTÍM 2000mm

- zaťaženie od krovuRd= 38,00 kN/m

- vlastná tiaž prekldu

- objemová hmotnosť γžb= 25 kN/m3

- rozmery prekladu b= 300 mmh= 400 mm

Ned,v = γžb.b.h.γG= 4,05 kN/m

- POSÚDENIE:

- maximálne návrhové spojité zaťaženie na prekladNed,max,navr = Rd+Ned,v= 42,05 kN/m

- rozmery prekladub= 390 mm ln= 2100 mm

h= 400 mm u=min(b/2;h/2)= 195 mmleff= ln+2.u = 2490 mm

- návrhové sily

Med= Ned,max.leff2/8 = 32,59 kNm

Ved= Ned,max.leff/2 = 52,35 kN

- materiálové charakteristiky

Betón: → fck= 25,000 MPa

γc= 1,5 fctm= 2,600 MPa

fcd= αcc.(fck/γc)= 16,667 MPa

fctk 0,05= 1,8 MPa

Oceľ: → fyk= 500,000 MPa

γs= 1,15 fyd=fyk/γs= 434,78261 MPa

4. NÁVRH A POSÚDENIE PREKLADOV A VENCOV

C25/30

Oceľ B500A

18


- krytie výstuže- predpoklad Ø = 12 mm- Ø strmeň = 8 mm- prostredie: XC2- trieda konštrukcie: S3- minimálne krytie: cmin=max(cmin,dur;cmin,b;10)= 10 mm

- potrebné krytie: cnom=cmin+Δcdev+фs= 28 mm

Δcdev= 10 mm

- navrhované krytie: cnom= 38 mm

- návrh hlavnej výstuže prekladu- výška prekladu: h= 400 mm- šírka prekladu: b= 390 mm

d1=cnom+ф/2= 44 mm

- účinná výška: d= 356 mm- výška tlačeného betónu:

xB=0,8x=d-√(d2-Med/(0,5.η.fcd.b)= 0,014084 m

- využitie výstuže:0,219602 > x=xB/0,8= 0,017604

Vystuž bude využitá- potrebná plocha výstuže:

As, req=(0,8.x).b.η.fcd/(fyd)= 0,000211 m2

- návrh výstuže: 4 Ø12

As= 0,000452 m2

20mm1,5Ø 21 97,5 mmdg+5mm

- posúdenie výstužeAs1,min=0,26.b.d.fctm/fyk= 0,000188 m2 < As,prov=

As1,min=0,0013.b.d= 0,00018 m2 < As,prov= m2

As1,max=0,4.b.h= 0,0624 m2 > As,prov=

VYHOVUJE

- výška tlačeného betónu:xB= 0,8.x= As1.fyd/b.η.fcd= 0,030245 m

- limitná štíhlosť:0,219602 > x=xB/0,8= 0,037806

0,000452

→ cmin,dur= 10 mm


ts ≥ → ts,min = mm > b/n =

VYHOVUJE


Vystuž bude využitá

19


- moment odolnostiMRd=(0,8.x).b.η.fcd.(d-0,8.x/2)= 69,98353 kN.m


0,465671 < 1

- Návrh šmykovej výstuže prekladu

- overenie bez šmykovej výstuže: VRd,c = [CRd,c . k . (100 . ϱl . fck)1/3 ]bw.d ≥ Ved

- parameter vplyvu výšky: k = 1 + √(200/d) = 1,749532 ≤ 2k= 1,7495

- empirický súčiniteľ: CRd,c= 0,18/γc= 0,12- redukčný súčiniteľ: ν=0,6.(1-fck/250)= 0,54

- minimálne šmykové napatie: νmin=0,035.k3/2.√fck= 0,405

- stupeň vystuženia: ϱ1=As/(b.d)= 0,0033- výpočet odolnosti bez šmykovej výstuže

VRd,c,min = νmin.b.d = 56,23 kN

VRd,c = [CRd,c . k . (100 . ϱl . fck)1/3 ].b.d = 58,64 kN

VRd,c,max = ν.b.d.fcd/2 = 624,78 kN

- posúdenie prekladuVed = 52,35 kN < VRd,c,min = 56,23 kN

< VRd,c = 58,64 kN

< VRd,c,max = 624,78 kN

- návrh výstuže:Øst= 8 mm

počet strihov ns= 2

Asw= 100,80 mm2

osová vzdialenoť s= 200 mm < smax = 0,75.d = 267 mm

- minimálny stupeň vystuženiaϱw,min=0,08.√fck/fywd= 0,00092 < ϱw=Asw/(b.s)= 0,001292

VYHOVUJE

Med/MRd ≤ 1

VYHOVUJE

Šmyková výstuž z konštrukčných zásad

20


- šmyková odolnosť strmeňa- rameno vnútorných síl z = 0,9.d = 320,4 mm- sklon tlakovej diagonály cotgѳ = 1,5

Vrd,s=(Asw.fywd/s).z.cotgѳ= 105,31 kN


0,497106 < 1Ved/VRd,s ≤ 1

VYHOVUJE

21


- vlastná tiaž ŽB prvkov

γv= 25 kN/m3hv= 0,4 m

tv= 0,3 m

Ned,v = γžb.hv.tv= 3,00 kN

- zaťaženie krovu- reakcia od krovu Rk= 20 kN

- vlastná tiaž muriva

γm= 4 kN/m3hm= 2,75 m

tm= 0,3 m

Ned,m = γm.hm.tm= 3,3 kN

- POSÚDENIE:

- maximálne návrhové spojité zaťaženie na prekladNed,max,navr = (Ned,v+Ned,m).γG+Rk= 28,51 kN

- Návrhová pevnosť muriva v tlaku- trieda MP: P 2

- charakteristická pevnosť MP: fk= 2 Mpa- parciálny súčiniteľ spoľahlivosti materiálu γM= 3,3

- hrúbka muriva a1= 300 mm

- zmenšujúci súčiniteľ Φ1= 0,5

Nrd=Φ1.fk.a1/γM= 90,9091 kN- Posúdenie muriva

Ned,max / Nrd ≤ 1

0,31 < 1 VYHOVUJE

5. NÁVRH A POSÚDENIE MURIVA NADSTAVBY

22


6.1. NÁVRH A POSÚDENIE SCHODNÍC

- geometria- dĺžka leff= 3 m

- materiálové a prierezové charakteristiky prierezu: 2xUPE120

- prierezová plocha A= 3080 mm2

- šmyková plocha Az= 987 mm

- prierezový modul Wy= 121167 mm3

- moment zotrvačnosti Iy= 7270000 mm4

- statický moment Sy= 35135 cm4

- trieda ocele S 235

- medza klzu fy,d= 235 N/mm2

- modul pružnosti E= 210000 MPa

- návrhové sily odolnosti prierezu- parciálny súčiniteĺ spoľahlivosti ocele γs= 1

- návrhová osová sila odolnosti NRd=A.fy,d= 723,8 kN

- návrhový ohybový moment odolnosti My,Rd=Wy.fy,d/γs= 28,47425 kNm

- návrhová šyková sila odolnosti Vz,Rd=Av.(fy,d/√3)= 133,9136 kN

- návrhové vnútorné sily (VNÚTORNÉ SILY SÚ VYPOČITANÉ V PRÍLOHE P2)

- návrhová osová sila NEd= 24,9 kN

- návrhový ohybový moment My,Ed= 4,19 kNm

- návrhová šyková sila Vz,Ed= 5,8 kN

- posúdenie prierezu

n=NEd/NRd ≤ 1

0,0344018 < 1

m=My,Ed/My,Rd ≤ 1

0,1471505 < 1

v=Vz,Ed/Vz,Rd ≤ 1

0,0433115 < 1

6. NÁVRH A POSÚDENIE INTERIÉROVÉHO SCHODISKA

VYHOVUJE

VYHOVUJE

VYHOVUJE

23


n+m ≤ 10,1815523 < 1

- posúdenie priehybu- limitný priehyb wlim=leff/300= 10,00 mm

- vypočítaný priehyb w= 1,90 mm

w/wlim ≤ 1

0,19 < 1 VYHOVUJE

VYHOVUJE

24


6.2. NÁVRH A POSÚDENIE NOSNÍKOV PODESTY

- geometria- dĺžka leff= 2,85 m

- materiálové a prierezové charakteristiky prierezu: 2xUPE160

- prierezová plocha A= 4340 mm2

- šmyková plocha Az= 1490 mm

- prierezový modul Wy= 227775 mm3

- moment zotrvačnosti Iy= 18220000 mm4

- statický moment Sy= 65806 cm4

- trieda ocele S 235

- medza klzu fy,d= 235 N/mm2

- modul pružnosti E= 210000 MPa

- návrhové sily odolnosti prierezu- parciálny súčiniteĺ spoľahlivosti ocele γs= 1

- návrhová osová sila odolnosti NRd=A.fy,d= 1019,9 kN

- návrhový ohybový moment odolnosti My,Rd=Wy.fy,d/γs= 53,52713 kNm

- návrhová šyková sila odolnosti Vz,Rd=Av.(fy,d/√3)= 202,1593 kN

- návrhové vnútorné sily (VNÚTORNÉ SILY SÚ VYPOČITANÉ V PRÍLOHE P2)

- návrhová osová sila NEd= 1,6 kN

- návrhový ohybový moment My,Ed= 2,3 kNm

- návrhová šyková sila Vz,Ed= 5,7 kN

- posúdenie prierezu

n=NEd/NRd ≤ 1

0,0015688 < 1

m=My,Ed/My,Rd ≤ 1

0,0429689 < 1

v=Vz,Ed/Vz,Rd ≤ 1

0,0281956 < 1

6. NÁVRH A POSÚDENIE INTERIÉROVÉHO SCHODISKA

VYHOVUJE

VYHOVUJE

VYHOVUJE

25


n+m ≤ 10,0445376 < 1

- posúdenie priehybu- limitný priehyb wlim=leff/300= 9,50 mm

- vypočítaný priehyb w= 1,70 mm

w/wlim ≤ 1

0,1789474 < 1

VYHOVUJE

VYHOVUJE

26

DRR, s.r.o.Projekčná spoločnosť

Kysucká 3876 010 01 Žilina

Strana: 1/10

Oddíl: 1

Statický výpočet

PROJEKT PRÍLOHA P1: VÝPOČET VNÚTORNÝCH SÍL VÄZNÍKA

NADSTAVBA MATERSKEJ ŠKOLY

k.ú. DUNAJOV; p.č. 1583

INVESTOROBEC DUNAJOV

ZHOTOVITEL DRR, s.r.o.

ING. MARIÁN MIŠIAK

Z

XY

Izometrie

RFEM 5.06.1103 - Obecné 3D konstrukce metodou konečných prvků www.dlubal.cz



Strana: 2/10

Oddíl: 1

MODEL

MODEL - ZÁKLADNÍ ÚDAJEObecné Název modelu : MŠ DUNAJOV

Název projektu : PříkladyOznačení projektu : Ukázkové úlohyTyp modelu : 2D-XZ (ux/uz/y)Kladný směr globální osy Z : DolůKlasifikace zatěžovacích stavů a : Podle normy:EN 1990kombinací Národní příloha:STN - Slovenská republika

NASTAVENÍ SÍTĚ PRVKŮObecné Požadovaná délka konečných prvků I FE : 0.5 m

Maximální vzdálenost mezi uzlem a linií : 0.0 mpro integrování do linieMaximální počet uzlů sítě KP v tisících : 500

Pruty Počet dělení lanových prutů, : 10prutů s pružným podložím, s náběhy nebo plastickými vlastnostmi: Aktivovat dělení prutů pro analýzu velkých deformací

resp. postkritickou analýzuDělit pruty na nich ležícím uzlem

Plochy Maximální poměr diagonál obdélníku KP D : 1.800Maximální přípustný odklon 2 prvků sítě : 0.50 °od rovinyTvar konečných prvků: : Trojúhelníky a čtyřúhelníky

Generovat stejné čtverce, kde je to možné

1.3 MATERIÁLYMat. Modul Modul Poissonův souč. Objem. tíha Souč. tepl. rozt. Souč. spolehlivosti Materiálový

č. E [MPa] G [MPa] [-] [kN/m3] [1/K] M [-] model

3 Jehličnaté dřevo C24 | DIN 1052:2008-1211000.000 690.000 6.971 5.00 5.00E-06 1.30 Izotropní lineárně

elastický

1.7 UZLOVÉ PODPORYPodpora Natočení [°] Uložení resp. pružina [kN/m] [kNm/rad]

č. Uzly č. okolo Y uX' uZ' Y' Komentář

1 2,4,5 0.00

1.13 PRŮŘEZYPrůřez Mater. IT [mm4] Iy [mm4] Iz [mm4] Hlavní osy Natočení Celkové rozměry [mm]

č. č. A [mm2] Ay [mm2] Az [mm2] [°] ' [°] Šířka b Výška h

1 T-obdélník 60/160 3 20480000.0 0.00 0.00 60.0 160.0

9600.0 8000.02 T-obdélník 60/100

3 5000000.0 0.00 0.00 60.0 100.06000.0 5000.0

3 T-obdélník 60/160 3 20480000.0 0.00 0.00 60.0 160.0

9600.0 8000.0

T-obdélník 60/160 T-obdélník 60/100

T-obdélník 60/160

1.14 KLOUBY NA KONCÍCH PRUTUKloub Vztažný Posuvný kloub resp. pružina [kN/m]

č. systém ux uz y Komentář

1 Lokální x,y,z

2.1 ZATĚŽOVACÍ STAVYZatěž. Označení EN 1990 | STN Vlastní tíha - Součinitel ve směru

stav zatěž. stavu Kategorie účinků Aktivní X Y ZZS1 VLASTNÁ TIAŽ Stálé 0.000 1.000ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIEZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM Sníh (H 1000 m n.m.)ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1 Sníh (H 1000 m n.m.)ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2 Sníh (H 1000 m n.m.)ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1 VítrZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2 Vítr




Strana: 3/10

Oddíl: 1

ZATÍŽENÍ

2.1.1 ZATĚŽOVACÍ STAVY - PARAMETRY VÝPOČTUZatěž. Označení

stav zatěž. stavu Parametry výpočtuZS1 VLASTNÁ TIAŽ Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)

Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson

Aktivovat součinitele tuhosti: : Průřezy (součinitel pro J, Iy, Iz, A, Ay, Az): Pruty (faktor pro GJ, EIy, EIz, EA, GAy, GAz)

ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1 Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2 Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1 Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2 Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


2.5 KOMBINACE ZATÍŽENÍKombin. Kombinace zatížení

zatížení NS Označení č. Součinitel Zatěžovací stavKZ1 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ

2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIEKZ2 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS3 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ

2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM

KZ3 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS4 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1

KZ4 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS5 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2

KZ5 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS6 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ6 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS7 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

KZ7 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS3 + 1.5*ZS6 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM4 1.50 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ8 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS3 + 1.5*ZS7 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM4 1.50 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

KZ9 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS4 + 1.5*ZS6 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS14 1.50 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ10 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS5 + 1.5*ZS7 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS24 1.50 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

KZ11 ZS1 + ZS2 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE

KZ12 ZS1 + ZS2 + ZS3 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM

KZ13 ZS1 + ZS2 + ZS4 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1

KZ14 ZS1 + ZS2 + ZS5 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2

KZ15 ZS1 + ZS2 + ZS6 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ16 ZS1 + ZS2 + ZS7 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

KZ17 ZS1 + ZS2 + ZS3 + ZS6 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM




Strana: 4/10

Oddíl: 1

ZATÍŽENÍ


zatížení NS Označení č. Součinitel Zatěžovací stav4 1.00 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ18 ZS1 + ZS2 + ZS3 + ZS7 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS3 ZAŤAŽENIE SNEHOM4 1.00 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

KZ19 ZS1 + ZS2 + ZS4 + ZS6 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS4 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS14 1.00 ZS6 ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

KZ20 ZS1 + ZS2 + ZS5 + ZS7 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS5 ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS24 1.00 ZS7 ZAŤAŽENIE VETROM ZS2

2.7 KOMBINACE VÝSLEDKŮKombin.

výsledků Označení ZatěžováníKV1 MSÚ KZ1/v až KZ10/vKV2 MSP KZ11/v až KZ20/v

ZS1: VLASTNÁ TIAŽ

Z

XY

0.048 kN/m 0.030 kN/m 0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.048 kN/m 0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m 0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.048 kN/m

0.030 kN/m

0.048 kN/m

0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.030 kN/m 0.030 kN/m

0.048 kN/m

0.048 kN/m

IzometrieZS1: VLASTNÁ TIAŽ

ZS1: VLASTNÁ TIAŽ

3.2 ZATÍŽENÍ NA PRUT ZS2: STÁLE ZAŤAŽENIEVztaženo Na prutech Zatížení Zatížení Zatížení Vztažná Parametry zatížení

č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 1,2 Síla Konstant. ZL Skutečná d. p 0.320 kN/m2 Pruty 4,5 Síla Konstant. ZL Skutečná d. p 1.190 kN/m3 Pruty 3,6 Síla Konstant. ZL Skutečná d. p 0.250 kN/m

ZS2STÁLE ZAŤAŽENIE




Strana: 5/10

Oddíl: 1

ZS2: STÁLE ZAŤAŽENIE

Z

XY

0.250 kN/m

0.320 kN/m

0.250 kN/m

1.190 kN/m

0.320 kN/m

1.190 kN/m

IzometrieZS2: STÁLE ZAŤAŽENIE


3.2 ZATÍŽENÍ NA PRUT ZS3: ZAŤAŽENIE SNEHOMVztaženo Na prutech Zatížení Zatížení Zatížení Vztažná Parametry zatížení

č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 1,2 Síla Konstant. ZP Délka

průmětup 2.120 kN/m

ZS3ZAŤAŽENIE SNEHOM

ZS3: ZAŤAŽENIE SNEHOM

Z

XY

2.120 kN/m 2.120 kN/m

IzometrieZS3: ZAŤAŽENIE SNEHOM

ZS3: ZAŤAŽENIE SNEHOM

3.2 ZATÍŽENÍ NA PRUT ZS4: ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1Vztaženo Na prutech Zatížení Zatížení Zatížení Vztažná Parametry zatížení

č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 2 Síla Konstant. ZP Délka


2 Pruty 1 Síla Konstant. ZP Délka p p 1.060 kN/m

ZS4ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1




Strana: 6/10

Oddíl: 1

ZATÍŽENÍ


č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotkaprůmětu

ZS4: ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1

Z

XY

1.060 kN/m

2.120 kN/m

IzometrieZS4: ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS1



č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 1 Síla Konstant. ZP Délka


2 Pruty 2 Síla Konstant. ZP Délka průmětu

p 1.060 kN/m

ZS5ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2


Z

XY

2.120 kN/m

1.060 kN/m

IzometrieZS5: ZAŤAŽENIE SNEHOM ZS2





Strana: 7/10

Oddíl: 1

ZATÍŽENÍ

3.2 ZATÍŽENÍ NA PRUT ZS6: ZAŤAŽENIE VETROM ZS1Vztaženo Na prutech Zatížení Zatížení Zatížení Vztažná Parametry zatížení

č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 2 Síla Konstant. z Skutečná d. p 0.190 kN/m

ZS6ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

ZS6: ZAŤAŽENIE VETROM ZS1

Z

XY

0.190 kN/m

IzometrieZS6: ZAŤAŽENIE VETROM ZS1


3.2 ZATÍŽENÍ NA PRUT ZS7: ZAŤAŽENIE VETROM ZS2Vztaženo Na prutech Zatížení Zatížení Zatížení Vztažná Parametry zatížení

č. na č. typ průběh směr délka Symbol Hodnota Jednotka1 Pruty 1 Síla Konstant. z Skutečná d. p 0.190 kN/m

ZS7ZAŤAŽENIE VETROM ZS2


Z

XY

0.190 kN/m

IzometrieZS7: ZAŤAŽENIE VETROM ZS2





Strana: 8/10

Oddíl: 1

VNITŘNÍ SÍLY My

Z

XY

0.007 kNm0.155 kNm

0.007 kNm0.008 kNm

0.155 kNm

0.010 kNm

0.513 kNm0.012 kNm

-0.071 kNm0.007 kNm

0.007 kNm0.008 kNm

0.010 kNm0.012 kNm

0.513 kNm

vnitřní sílyMy [kNm]

0.513

0.354

0.196

0.038

-0.120

-0.279

-0.437

-0.595

-0.754

-0.912

-1.070

-1.229

Max : 0.513Min : -1.229

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly M-yKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max M-y: 0.513, Min M-y: -1.229 kNm

VNITŘNÍ SÍLY My

VNITŘNÍ SÍLY N

Z

XY

-16.936 kN16.799 kN7.199 kN

-4.465 kN1.643 kN2.004 kN-6.917 kN

7.199 kN

6.649 kN-11.446 kN

13.696 kN9.947 kN-15.531 kN

-7.878 kN16.799 kN

1.643 kN-6.877 kN

-11.446 kN-15.531 kN

-16.936 kN-4.465 kN

2.004 kN6.649 kN

9.947 kN-9.978 kN 13.696 kN

vnitřní sílyN [kN]

16.799

13.731

10.663

7.594

4.526

1.458

-1.611

-4.679

-7.747

-10.816

-13.884

-16.953

Max : 16.799Min : -16.953

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly NKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max N: 16.799, Min N: -16.953 kN

VNITŘNÍ SÍLY N




Strana: 9/10

Oddíl: 1

VNITŘNÍ SÍLY Vz

Z

XY

0.023 kN1.555 kN

0.022 kN0.023 kN

1.482 kN

0.023 kN

3.149 kN0.025 kN

0.701 kN0.023 kN

0.022 kN0.023 kN

0.023 kN0.025 kN

3.694 kN

vnitřní sílyVz [kN]

3.694

3.022

2.351

1.679

1.007

0.336

-0.336

-1.007

-1.679

-2.351

-3.022

-3.694

Max : 3.694Min : -3.694

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly V-zKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max V-z: 3.694, Min V-z: -3.694 kN

VNITŘNÍ SÍLY Vz

PODPOROVÉ REAKCE

19.207 kN

37.916 kN

Y

Z

X2.268 kN

0.191 kN

19.207 kN

2.930 kN

2.930 kN

0.191 kN

2.268 kN

IzometrieKV1: MSÚPodporové reakceKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max P-X': 2.930, Min P-X': -2.930 kNMax P-Z': 37.916, Min P-Z': 0.000 kN

PODPOROVÉ REAKCE




Strana: 10/10

Oddíl: 1

GLOBÁLNÍ DEFORMACE u

Z

XY

1.5 mm

0.2 mm

Globální deformace|u| [mm]

1.5

1.4

1.2

1.1

0.9

0.8

0.7

0.5

0.4

0.3

0.1

0.0

Max : 1.5Min : 0.0

IzometrieKV2: MSPGlobální deformace uKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Součinitel pro deformace: 660.00Max u: 1.5, Min u: 0.0 mm





Strana: 1/8

Oddíl: 1

Statický výpočet

PROJEKT PRÍLOHA P2: VÝPOČET VNÚTORNÝCH SÍL INTERIÉROVÉHO SCHODISKA

NADSTAVBA MATERSKEJ ŠKOLY

k.ú. DUNAJOV; KN 1583

INVESTOROBEC DUNAJOV

ZHOTOVITEL DRR, s.r.o.

ING. MARIÁN MIŠIAK

Z

X

Y

Izometrie




Strana: 2/8

Oddíl: 1

MODEL

MODEL - ZÁKLADNÍ ÚDAJEObecné Název modelu : OK SCHODISKO

Název projektu : PříkladyOznačení projektu : Ukázkové úlohyTyp modelu : 3DKladný směr globální osy Z : DolůKlasifikace zatěžovacích stavů a : Podle normy:EN 1990kombinací Národní příloha:STN - Slovenská republika

NASTAVENÍ SÍTĚ PRVKŮObecné Požadovaná délka konečných prvků I FE : 0.5 m

Maximální vzdálenost mezi uzlem a linií : 0.0 mpro integrování do linieMaximální počet uzlů sítě KP v tisících : 500

Pruty Počet dělení lanových prutů, : 10prutů s pružným podložím, s náběhy nebo plastickými vlastnostmi: Aktivovat dělení prutů pro analýzu velkých deformací

resp. postkritickou analýzuDělit pruty na nich ležícím uzlem

Plochy Maximální poměr diagonál obdélníku KP D : 1.800Maximální přípustný odklon 2 prvků sítě : 0.50 °od rovinyTvar konečných prvků: : Trojúhelníky a čtyřúhelníky

Generovat stejné čtverce, kde je to možné

1.3 MATERIÁLYMat. Modul Modul Poissonův souč. Objem. tíha Souč. tepl. rozt. Souč. spolehlivosti Materiálový

č. E [MPa] G [MPa] [-] [kN/m3] [1/K] M [-] model

1 Jehličnaté dřevo C24 | DIN 1052:2008-1211000.000 690.000 6.971 5.00 5.00E-06 1.30 Izotropní lineárně

elastický2 Ocel S 235 | DIN EN 1993-1-1:2010-12

210000.000 81000.000 0.296 78.50 1.20E-05 1.00 Izotropní lineárně elastický

1.7 UZLOVÉ PODPORYPodpora Natočení [°] Sloup Podepření resp. vetknutí

č. Uzly č. Pořadí okolo X okolo Y okolo Z v Z uX' uY' uZ' X' Y' Z'

1 1,4,5,8,20,21,24,25

XYZ 0.00 0.00 0.00

1.13 PRŮŘEZYPrůřez Mater. IT [mm4] Iy [mm4] Iz [mm4] Hlavní osy Natočení Celkové rozměry [mm]

č. č. A [mm2] Ay [mm2] Az [mm2] [°] ' [°] Šířka b Výška h

1 2UK UPE 160 | EN 10279 2 19830256.0 18222000.0 11845838.3 0.00 0.00 140.0 160.0

4340.0 1975.4 1490.02 2UK UPE 120 | EN 10279

2 9070716.0 7270000.0 6085403.4 0.00 0.00 120.0 120.03080.0 1489.0 986.9

2UK UPE 160 | EN ...2UK UPE 120 | EN ...

1.14 KLOUBY NA KONCÍCH PRUTUKloub Vztažný Normálový/smykový kloub resp. pružina[ Momentový kloub resp. pružina[MNm/rad

č. systém ux uy uz x y z Komentář

1 Lokální x,y,z

2.1 ZATĚŽOVACÍ STAVYZatěž. Označení EN 1990 | STN Vlastní tíha - Součinitel ve směru

stav zatěž. stavu Kategorie účinků Aktivní X Y ZZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK Stálé 0.000 0.000 1.000ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIEZS3 ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE Užitná zatížení - kategorie A:

obytné plochy a plochy pro domácí činnosti




Strana: 3/8

Oddíl: 1

ZATÍŽENÍ

2.1.1 ZATĚŽOVACÍ STAVY - PARAMETRY VÝPOČTUZatěž. Označení

stav zatěž. stavu Parametry výpočtuZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)

Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson


ZS3 ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE Způsob výpočtu : Teorie I. řádu (geometricky lineární výpočet)Metoda pro řešení systému nelineárních algebraických rovnic

: Newton-Raphson



zatížení NS Označení č. Součinitel Zatěžovací stavKZ1 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK

2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIEKZ2 1.35*ZS1 + 1.35*ZS2 + 1.5*ZS3 1 1.35 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK

2 1.35 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.50 ZS3 ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE

KZ3 ZS1 + ZS2 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE

KZ4 ZS1 + ZS2 + ZS3 1 1.00 ZS1 VLASTNÁ TIAŽ OK2 1.00 ZS2 STÁLE ZAŤAŽENIE3 1.00 ZS3 ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE

2.7 KOMBINACE VÝSLEDKŮKombin.

výsledků Označení ZatěžováníKV1 MSÚ KZ1/v až KZ2/vKV2 MSP KZ3/v až KZ4/v

ZS1: VLASTNÁ TIAŽ OK

0.242 kN/m

0.242 kN/m 0.341 kN/m

0.242 kN/m

0.242 kN/m 0.341 kN/m 0.341 kN/m

0.242 kN/m

0.242 kN/m

0.242 kN/m

0.341 kN/m 0.341 kN/m 0.242 kN/m 0.341 kN/m

0.341 kN/m 0.341 kN/m

0.242 kN/m 0.341 kN/m 0.341 kN/m 0.341 kN/m

Z

X

Y

0.341 kN/m 0.341 kN/m 0.242 kN/m

0.341 kN/m

IzometrieZS1: VLASTNÁ TIAŽ OK

ZS1: VLASTNÁ TIAŽ OK




Strana: 4/8

Oddíl: 1


1.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

1.64 kN/m^21.64 kN/m^21.64 kN/m^21.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

1.64 kN/m^21.64 kN/m^21.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

X

Z

Y

1.64 kN/m^21.64 kN/m^2

1.64 kN/m^2

IzometrieZS2: STÁLE ZAŤAŽENIE


ZS3: ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE

3.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

3.00 kN/m^23.00 kN/m^23.00 kN/m^23.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

3.00 kN/m^23.00 kN/m^23.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

X

Z

Y

3.00 kN/m^23.00 kN/m^2

3.00 kN/m^2

IzometrieZS3: ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE

ZS3: ÚŽITNÉ ZAŤAŽENIE




Strana: 5/8

Oddíl: 1

VNITŘNÍ SÍLY My

1.740 kNm

-0.307 kNm

4.190 kNm

0.424 kNm0.598 kNm 0.517 kNm

1.616 kNm

4.151 kNm

0.546 kNm 2.177 kNm0.458 kNm0.761 kNm

0.752 kNm 2.180 kNm2.287 kNm0.396 kNm

1.060 kNm 2.211 kNm

0.557 kNm 2.259 kNm

Z

X

Y0.430 kNm

0.520 kNm

vnitřní sílyMy [kNm]

4.190

3.597

3.004

2.411

1.818

1.225

0.632

0.039

-0.554

-1.147

-1.740

-2.333

Max : 4.190Min : -2.333

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly M-yKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max M-y: 4.190, Min M-y: -2.333 kNm

VNITŘNÍ SÍLY My

VNITŘNÍ SÍLY N

24.847 kN

18.377 kN0.309 kN

-21.575 kN

5.063 kN1.401 kN -0.406 kN

24.133 kN

17.757 kN

0.358 kN

0.336 kN -1.454 kN8.410 kN0.336 kN

0.336 kN -0.336 kN-0.336 kN-7.017 kN

-1.542 kN -0.336 kN

-1.056 kN 1.595 kN

Z

X

Y-0.927 kN

1.214 kN

vnitřní sílyN [kN]

24.847

20.627

16.407

12.187

7.967

3.746

-0.474

-4.694

-8.914

-13.134

-17.355

-21.575

Max : 24.847Min : -21.575

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly NKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max N: 24.847, Min N: -21.575 kN

VNITŘNÍ SÍLY N




Strana: 6/8

Oddíl: 1

VNITŘNÍ SÍLY Vz

4.051 kN

-4.291 kN3.227 kN

5.558 kN

1.190 kN1.163 kN -4.991 kN

4.098 kN

-3.934 kN

5.517 kN

-1.165 kN -0.219 kN-1.015 kN0.251 kN

0.565 kN -0.876 kN0.736 kN-0.860 kN

1.559 kN 1.094 kN

5.722 kN 3.816 kN

Z

X

Y1.206 kN

5.381 kN

vnitřní sílyVz [kN]

5.722

4.675

3.628

2.581

1.533

0.486

-0.561

-1.608

-2.655

-3.702

-4.750

-5.797

Max : 5.722Min : -5.797

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly V-zKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max V-z: 5.722, Min V-z: -5.797 kN

VNITŘNÍ SÍLY Vz

VNITŘNÍ SÍLY Mz

0.057 kNm

0.047 kNm-0.685 kNm

0.015 kNm

0.443 kNm1.711 kNm -0.717 kNm

0.024 kNm

0.101 kNm

0.096 kNm

2.281 kNm 1.594 kNm0.425 kNm1.625 kNm

-1.982 kNm 2.019 kNm1.448 kNm0.756 kNm

0.435 kNm -1.689 kNm

0.744 kNm 0.382 kNm

Z

X

Y0.167 kNm

0.468 kNm

vnitřní sílyMz [kNm]

2.281

1.865

1.449

1.033

0.617

0.201

-0.215

-0.631

-1.047

-1.463

-1.879

-2.295

Max : 2.281Min : -2.295

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly M-zKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max M-z: 2.281, Min M-z: -2.295 kNm

VNITŘNÍ SÍLY Mz




Strana: 7/8

Oddíl: 1

VNITŘNÍ SÍLY Vy

-0.045 kN

0.046 kN16.108 kN

0.054 kN

-1.046 kN2.792 kN 7.769 kN

-0.053 kN

0.053 kN

0.104 kN

-6.559 kN 2.706 kN1.117 kN-6.558 kN

-6.558 kN -5.704 kN-5.703 kN1.930 kN

1.514 kN -5.703 kN

3.301 kN 1.314 kN

Z

X

Y-0.381 kN

2.241 kN

vnitřní sílyVy [kN]

16.108

14.047

11.987

9.926

7.866

5.805

3.744

1.684

-0.377

-2.437

-4.498

-6.559

Max : 16.108Min : -6.559

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly V-yKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max V-y: 16.108, Min V-y: -6.559 kN

VNITŘNÍ SÍLY Vy

VNITŘNÍ SÍLY MT

0.038 kNm

0.067 kNm

-0.010 kNm

0.350 kNm-0.424 kNm 0.001 kNm

0.016 kNm

0.075 kNm

-0.062 kNm

0.034 kNm -0.424 kNm0.103 kNm0.034 kNm

0.034 kNm 0.034 kNm0.034 kNm-0.139 kNm

0.430 kNm 0.034 kNm

0.430 kNm

Z

Y

X

-0.286 kNm

vnitřní sílyMT [kNm]

0.430

0.353

0.275

0.197

0.120

0.042

-0.036

-0.114

-0.191

-0.269

-0.347

-0.424

Max : 0.430Min : -0.424

IzometrieKV1: MSÚVnitřní síly M-TKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max M-T: 0.430, Min M-T: -0.424 kNm

VNITŘNÍ SÍLY MT




Strana: 8/8

Oddíl: 1

PODPOROVÉ REAKCE

16.391 kN

15.089 kN

8.330 kN

17.204 kN

2.714 kN0.053 kN

16.108 kN

16.847 kN

0.409 kN

5.348 kN

7.769 kN

0.103 kN

18.380 kN

0.046 kN

2.914 kN

0.309 kN

17.759 kN

0.052 kN

5.722 kN

1.211 kN

5.381 kNZ

X

Y3.301 kN

1.058 kN2.241 kN

IzometrieKV1: MSÚPodporové reakceKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Max P-X': 1.211, Min P-X': -1.058 kNMax P-Y': 18.380, Min P-Y': -16.108 kNMax P-Z': 17.204, Min P-Z': -2.914 kN

PODPOROVÉ REAKCE


1.9 mm

0.4 mm

X

Z

Y

Globální deformace|u| [mm]

1.9

1.7

1.5

1.4

1.2

1.0

0.9

0.7

0.5

0.3

0.2

0.0

Max : 1.9Min : 0.0

IzometrieKV2: MSPGlobální deformace uKombinace výsledků: Max. a min. hodnoty

Součinitel pro deformace: 200.00Max u: 1.9, Min u: 0.0 mm



ČasŤ statika - dunajov c. 3_technicka sprava a...statika stavieb drr, s.r.o. 1 technickÁ sprÁva...

Documents