ДОКУМЕНТЫ Конструкции...

ДОКУМЕНТЫ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ Конструкции металлические

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

КОНСТРУКЦИИ СТАЛЬНОГО КАРКАСА ИЗ ОЦИНКОВАННЫХ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ

ДЛЯ МАЛОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

Проектирование, изготовление, монтаж

СТО 0067-2011 (02494680, 95249498)

Москва 2011

ЦНИИПСК им. Мельникова ООО «Современные технологии строительства»

ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова» ООО «Современные технологии строительства»

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

КОНСТРУКЦИИ СТАЛЬНОГО КАРКАСА ИЗ ОЦИНКОВАННЫХ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ

ДЛЯ МАЛОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

Проектирование, изготовление, монтаж

СТО 0067-2011 (02494680, 95249498)

Москва 2011

СТО 0067-2011

II

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН ЗАО «Центральный научно-исследовательский и проект-ный институт строительных металлоконструкций им. Н.П. Мельникова («ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова») и ООО «Современные технологии строительства»

2 ВНЕСЕН организациями-разработчиками стандарта 3 ПРИНЯТ на Научно-техническом Совете ЦНИИПСК им. Мельникова от

29 ноября 2011 г. 4 ВВЕДЕН впервые 5 Разработка, согласование, утверждение, издание (тиражирование), обнов-

ление (изменение или пересмотр) и отмена настоящего стандарта произ-водится организациями-разработчиками

© ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова» © ООО «Современные технологии строительства»

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова» и ООО «Современные технологии строительства»

СТО 0067-2011

III

Содержание

1 Область применения ……………………………………………. 1 2 Нормативные ссылки …………………………………………… 1 3 Термины и определения ………………………………………… 2 4 Общие положения и номенклатура профилей ………………… 3 5 Материалы ……………………………………………………….. 4 6 Расчетные характеристики профилей ………………………….. 5 7 Конструктивные решения ……………………………………….. 5 7.1 Каркасы одноэтажных производственных зданий ……………… 5 7.2 Фермы покрытия ……………………………………………..…… 12 7.3 Каркасы жилых зданий высотой до трех этажей …………..…... 17 7.4 Каркасы вентилируемых фасадов …………………………..…... 24 8 Основные положения расчета конструкций ……………………. 29 8.1 Расчетные нагрузки ………………………………………………. 29 8.2 Расчет элементов на осевые силы и изгиб.……………………… 30 8.3 Расчетные длины и предельные гибкости элементов из

профилей………………………………………………………………. 34 8.4 Проверка устойчивости стенок и полок изгибаемых и сжатых

элементов ……………………………………………………………. 36 9 Соединения элементов конструкций ……………………………. 38 9.1 Соединения на самонарезающих винтах …………………..…… 38 9.2 Соединения на комбинированных заклепках …………….……. 41 9.3 Болтовые соединения ……………………………………….…… 42 10 Связи ………………………………………………………..……. 44 11 Изготовление и монтаж конструкций …………………………… 46 12 Эксплуатационная безопасность конструкций …………………. 49 12.1 Защита от коррозии ………………………………….…………. 49 12.2 Огнестойкость конструкций …………………………….……... 50 Приложение A (обязательное) Расчетные геометрические характеристики гнутых профилей, изготовленных по ТУ 1122-172-02494680-2011 …….. 51 Приложение Б (обязательное) Коэффициенты безопасности ………….. 56 Библиография……………………………………………………………. 57

СТО 0067-2011

IV

Введение

Настоящий стандарт разработан в соответствии с положениями статей 11 и 17 Федерального закона «О техническом регулировании» № 184-ФЗ от 27 декабря 2002 г., который установил порядок разработки, утверждения, учета и изменения стандартов организаций.

Настоящий стандарт может использоваться организациями, выполняю-щими работы в области проектирования, изготовления и монтажа несущих конструкций каркаса из стальных гнутых профилей в системах покрытия, пе-рекрытия и стен малоэтажных зданий, если эти организации имеют сертифи-каты соответствия, выданные Федеральным Органом по сертификации в сис-теме добровольной сертификации. Организации-разработчики не несут ника-кой ответственности за использование данного стандарта организациями, не имеющими действующего сертификата соответствия.

Один из разработчиков стандарта – ООО «Современные технологии строительства» освоил по ТУ 1122-172-02494680-2011 производство профи-лей С - образного, швеллерного и трапециедального сечений из оцинкован-ной стали толщиной от 1,0 до 2,0 мм.

Основной областью применения этих профилей являются рамы каркаса одноэтажных производственных зданий, фермы покрытия, несущие конст-рукции каркаса малоэтажных жилых и общественных зданий, элементы кар-каса фасадных систем стенового ограждения, как правило, с вентилируемым зазором. Объемы внедрения этих конструкций на Российском рынке ограни-чены в связи с отсутствием экономичных конструктивных решений и обос-нованной методики расчета на постоянные и временные нагрузки.

Целью разработки стандарта является совершенствование конструктив-ных решений и методики расчета несущих конструкций из оцинкованных гнутых профилей, поставляемых ООО «Современные технологии строитель-ства» по ТУ 1122-172-02494680-2011, в зданиях различного назначения, что позволит повысить экономическую эффективность, конкурентоспособность и безопасность этих конструкций.

Замечания и предложения по дополнениям и изменениям настоящего стандарта просим направлять по адресу: 117393 Москва, ул. Архитектора Власова, 49, ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова», факс (495), E-mail: [email protected], телефон для справок: (495) 660-79-00.

Замечания, предложения и вопросы по качеству и номенклатуре гнутых профилей из оцинкованной стали просим направлять по адресу: 404143, Рос-сия, Волгоградская обл., Среднеахтубинский район, р.п.. Средняя Ахтуба, ул. Кузнецкая, 1,1, факс +7(84479) 5-25,83-, E-mail: [email protected].

СТО 0067-2011

1

С Т А Н Д А Р Т О Р Г А Н И З А Ц И И

____________________________________________________________________________________________ КОНСТРУКЦИИ СТАЛЬНЫЕ ИЗ ТОНКОСТЕННЫХ ХОЛОДНОГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ ДЛЯ КАРКАСНЫХ

МАЛОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Проектирование, изготовление, монтаж ____________________________________________________________________________________________ Утвержден и введен в действие: Приказом ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова» от 2 декабря 2011 г. № 251 Приказом ООО «Современные технологии строительства» от 30 ноября 2011г. № 151

Дата введения 2011-12-15

1 Область применения Настоящий стандарт организации (далее – СТО) устанавливает требова-

ния, необходимые при проектировании, изготовлении и монтаже несущих конструкций из оцинкованных гнутых профилей, поставляемых ООО «Со-временные технологии строительства» для применения в каркасах зданий и фасадных системах, в том числе:

- требования к сортаменту, расчетным характеристикам и материалу применяемых профилей;

- требования к конструктивным решениям конструкций из принятых гнутых профилей;

- требования к методике расчета конструкций из гнутых профилей и соединений;

- требования к связевым конструкциям, обеспечивающим безопас-ность монтажа и эксплуатации конструкций из гнутых профилей;

- требования к защите конструкций от коррозии; - требования к огнестойкости конструкций. СТО не распространяется на конструкции, эксплуатируемые в следую-

щих условиях: - в районах сейсмичностью более 9 баллов; - при воздействии средне- и сильноагрессивной среды; - в районах с расчетной температурой ниже минус 50оС. 2 Нормативные ссылки В настоящем СТО использованы ссылки на следующие нормативные

документы:

СТО 0067-2011

2

ГОСТ 14918-80 Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерывных ли-ний. Технические условия

ГОСТ 19904-74 Сталь листовая холоднокатаная. Сортамент ГОСТ 27772-88 Прокат для строительных стальных конструкций. Общие

технические условия ГОСТ Р 52146-2003 Прокат тонколистовой холоднокатаный и горяче-

оцинкованный с полимерным покрытием с непрерывных линий. Технические условия

ГОСТ Р 52246-2004 Прокат листовой горячеоцинкованный. Технические условия

СП 16.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Обеспечение ог-нестойкости объектов защиты

СП 16.13330.2011 Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81

СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция 2.01.07-85,

СП 28.13330.2010 Защита строительных конструкций от коррозии. Ак-туализированная редакция СНиП 2.03.11-85

3 Термины и определения В настоящем стандарте применены следующие термины и определения: 3.1 стандарт организации, СТО: Стандарт, утвержденный и применяе-

мый организацией для целей стандартизации, а также для совершенствования производства и обеспечения качества продукции, выполнения работ, оказа-ния услуг, а также для распространения и использования полученных в раз-личных областях знаний, результатов исследований (испытаний), измерений и разработок.

3.2 профиль: Холодногнутый элемент из оцинкованной стали, имею-щий швеллерное, С-образное или трапециедальное сечение

3.3 прогон: Балочный элемент из одиночного профиля в системе покры-тия

3.4 рама: П-образная поперечная рама каркаса с горизонтальным риге-лем и стоек из спаренных профилей

3.5 вентилируемый фасад: Составная конструкция фасадной системы, включающая стальной каркас из профилей, утеплитель и облицовку фасад-ной стены здания с вентилируемым воздушным зазором между утеплителем и облицовкой

3.6 кронштейн: Консольная опорная деталь для крепления направляю-щих элементов вентилируемого фасада к стене

3.7 направляющий элемент: Профиль, расположенный вертикально или горизонтально параллельно поверхности стены и закрепленной на крон-штейнах

СТО 0067-2011

3

4 Общие положения и номенклатура профилей

4.1 Элементы каркаса зданий и вентилируемых фасадов выполняются из профилей по ТУ 1122-172-024944680-2011, показаны на рисунке 1.

4.2 Профили изготовляют из оцинкованной стали толщиной 1,0, 1,5 или 2,0 мм с полимерным покрытием или без него.

4.3 Ригели и стойки поперечных рам каркаса одноэтажных зданий вы-полняются из спаренных профилей С-образного, соединенных прокладками.

4.4 Прогоны выполняются из одиночных профилей С- сечения, соеди-ненных с ригелем рамы в пределах его высоты с помощью уголковых накла-док. а)

б)

в)

а) ПГП – швеллерное сечение; б) ПГС – C – образное сечение; в) ПГТ – трапецеи-дальное сечение

Рисунок 1 – Холодногнутые профили

СТО 0067-2011

4

4.5 Фермы пролетом более 12 м выполняют с поясами и решеткой из-

спаренных профилей С-образного сечения, соединенных между собой на фа-сонках с помощью болтов.

4.6 Балки, стойки и стропильные конструкции каркаса жилых зданий высотой до трех этажей выполняют из одиночных профилей С-образного и швеллерного сечений, соединенных между собой комбинированными (вы-тяжными) заклепками и самонарезающими винтами. Элементы каркаса на-ружных стен и чердачного перекрытия выполняются из С-образного по ТУ1122-172-02494680-2011.

4.7 Направляющие каркаса фасадных систем (вентилируемого фасада) выполняют из одиночных профилей С-образного сечения и крепят к крон-штейнам самонарезающими винтами или вытяжными заклепками.

4.8 Конструкции из оцинкованных профилей применяются в неагрес-сивной среде. В слабоагрессивной среде оцинкованные профили должны иметь дополнительное защитное покрытие в зависимости от требуемой дол-говечности конструкций.

4.9 Несущие конструкциииз оцинкованных профилей допускается ис-пользовать в климатических районах с расчетной температурой не ниже ми-нус 65ºС [7].

5 Материалы 5.1 Для изготовления профилей должны применяться следующие мате-

риалы: - сталь тонколистовая оцинкованная толщиной от 1,0 до 2,0 мм с непре-

рывных линий по ГОСТ 14918, групп ХП и ПК, толщиной цинкового покры-тия первого класса, нормальной разнотолщинности НР, нормальной точности прокатки по толщине БТ и ширине БН, нормальной плоскостности ПН с об-резной кромкой О;

- прокат листовой горячеоцинкованный марок 250-300 с классом двух-стороннего цинкового покрытия 275 и толщиной от 1,0 до 2,0 мм по ГОСТ Р 52246;

- прокат тонколистовой холоднокатаный горячеоцинкованный толщи-ной от 1,0 до 2,0 мм с полимерным покрытием с непрерывных линий по ГОСТ Р 52146;

- импортные рулонные стали, отвечающие требованиям ГОСТ 14918 групп ХП и ПК, ГОСТ Р 52246 и ГОСТ Р 52146 к прокату марок 250-350.

5.2 На поверхности защитного покрытия листового проката допуска-ются потертости, риски, следы формообразующих валков, не нарушающих сплошности покрытия.

5.3 Предельные отклонения по толщине материала профилей должны соответствовать предельным отклонениям по толщине заготовки нормальной точности прокатки по ГОСТ 19904 без учета толщины защитного покрытия.

СТО 0067-2011

5

Предельные отклонения по толщине не распространяются на ее отклонение в местах гибов профиля.

5.4 Механические характеристики стали для изготовления профилей, толщина и качество ее защитного покрытия должны определяться по резуль-татам стандартных испытаний и указываться в сертификатах на партию гото-вых профилей.

5.5 Крепежные уголки, фасонки, прокладки и базы стоек каркаса вы-полняются из горячекатаной стали марки С245 толщиной не менее 6 мм по ГОСТ 27772.

6 Расчетные характеристики профилей 6.1 Расчетные характеристики профилей (моменты инерции и сопро-

тивления, редуцированные площади сечения при продольном сжатии и ра-диусы инерции) определялись с учетом соответствующих положений Евро-кода EN 1993-1-3.

6.2 При определении расчетных характеристик профилей принимались габаритные размеры их сечения и внутренние радиусы гиба по ТУ 1122-172-02494680 (Приложение А).

7 Конструктивные решения

7.1 Каркасы одноэтажных производственных зданий 7.1.1 Каркас из профилей в одноэтажных производственных зданиях

включает однопролетные поперечные рамы, прогоны, элементы фахверка и связи.

7.1.2 Для поперечных рам каркаса в зависимости от их пролета прини-маются следующие конструктивные решения:

- сплошностенчатые рамы пролетом не более 12 м, показано на рисунке 2;

- рамы пролетом от 12 до 15 м со сплошностенчатым ригелем и решет-чатыми колоннами, представлены на рисунке 3;

- рамы пролетом от 15 до 18 м с ригелем и колоннами решетчатой кон-струкцией, представлены на рисунке 4, высота рам принимается от 4,8 до 8,4 м в зависимости от их пролета.

7.1.3 Ригель и колонны сплошностенчатых рам выполняют из спаренных C-образных профилей высотой до 280 мм из стали толщиной до 2,0 мм, пред-ставлены на рисунке 5. Ветви ригеля или колонн соединяются между собой по длине с помощью планок, шаг которых определяется по расчету в соот-ветствии с СП16.13330, но не должен превышать 500 мм.

СТО 0067-2011

6

Рисунок 2 – Сплошные рамы пролетом до 12 м с элементами сплошного сечения

Рисунок 3 – “Рамы Москалева” со сплошным ригелем и решетчатыми колоннами (прогоны условно не показаны)

Рисунок 4 – Решетчатые рамы

СТО 0067-2011

7

Рисунок 5 – Узлы рамы со сплошным ригелем

СТО 0067-2011

8

7.1.4 Колонны постоянного сечения жестко соединяются на болтах с

двускатным ригелем через фасонки. 7.1.5 Толщину всех узловых фасонок рекомендуется приниматься по

максимальному усилию в присоединяемом элементе, но не менее 6,0 мм. По свободному краю фасонки должно быть приварено поперечное ребро жест-кости, толщиной равной толщине фасонки, показано на рисунке 5.

7.1.6 Решетчатые колонны рам выполняют из гнутых профилей C-образного сечения высотой не более 280 мм, представлены на рисунке 6. На-клонная ветвь колонны выполняется из спаренных гнутых профилей и кре-пится к ригелю на расстоянии 1,5 м от карниза рамы с помощью фасонок.

Вертикальная ветвь этих колонн выполняется из гнутых профилей, со-единенных по длине между собой планками через 500 мм. Элементы решетки колонн выполняются из одиночных гнутых профилей.

7.1.7 Решетчатые ригели рам выполняются как фермы с параллельными поясами из спаренных гнутых профилей C-образного, показано на рисунке 7.

7.1.8 Сплошные и решетчатые колонны в опорных узлах крепятся на болтах к сварной траверсе и ребрам базы из стального проката толщиной не менее 6 мм, показано на рисунке 8.

7.1.9 На уровне карнизного узла рам, кроме рам с решетчатым ригелем, устанавливается затяжка из круглой стали диаметром от 18 до 24 мм с талре-пом посередине ее длины и крепится по концам к фасонкам, соединяющим ригель с колоннами, показано на рисунке 9.. После натяжения затяжки тал-репом ее прогиб не должен превышать 5 мм.

7.1.10 Прогоны покрытия при рамах со сплошным ригелем выполняются из одиночных профилей C-образного сечения. Прогоны располагаются меж-ду ригелями рам таким образом, что верхняя полка прогона располагается в плоскости верхней полки ригеля.

Прогоны крепятся по концам к гнутым уголкам, расположенным на стенке сплошного ригеля рамы через 1,5 м.

7.1.11 Прогоны покрытия при рамах с решетчатым ригелем выполняют-ся из C-образных профилей, которые опираются на верхний пояс ригеля че-рез гнутые уголки из оцинкованной стали толщиной не менее 4,0 мм, уста-новленные над верхними узлами ригеля.

7.1.12 Горизонтальные ригели стен из трехслойных панелей или сайдин-га выполняются из одиночных профилей C-образного сечения, расположен-ных между колоннами рам или стойками фахверка по торцам здания. Наруж-ная полка ригелей стен должна располагаться в одной плоскости с наружной полкой колонны или стойки фахверка.

7.1.13 В каркасе из профилей должна быть предусмотрена система свя-зей (см. раздел 10).

СТО 0067-2011

9

Рисунок 6 – Карнизный узел «Рамы Москалева»

СТО 0067-2011

10

Е – карнизный; Ж – коньковый.

Рисунок 7 – Узлы решетчатой рамы

СТО 0067-2011

11

В – со сплошной колонной; Г – с решетчатой колонной.

Рисунок 8 – Опорный узел рамы

СТО 0067-2011

12

Рисунок 9 – Талреп на затяжке.

Фермы покрытия 7.2.1. Профили с высотой сечения от 100 до 280мм рекомендуется ис-

пользовать для изготовления следующих типов ферм с раскосной решеткой: • двускатные трапециевидные, показано на рисунке 10а, 10б, 10д; • с параллельными поясами, показано на рисунке 10в, 10ж; • двускатные треугольные, показано на рисунке 10г; • односкатные, показано на рисунке 10е. 7.2.2. Пояса ферм выполняются из одиночных, показано на рисунке11а

или спаренных профилей, показано на рисунке 11б, 11в, 11г. 7.2.3. Профили С- образного сечения марок ПГС в составных поясах и

элементах решетки ферм, показано на рисунке 11г, должны соединяться про-кладками, установленными на расстоянии 40 iy и 80 iy соответственно для сжатых и растянутых элементов.

7.2.4. Решетку рекомендуется выполнять из одиночных или спаренных профилей С- образного сечения марок ПГС.

7.2.5. Фермы пролетом от 6 до 15 рекомендуется выполнять симмет-ричными относительно вертикальной плоскости с прикреплением элементов решетки к поясам двумя полками, показано на рисунке 11, узлы 9 – 13 ферм, показано на рисунке 12.

7.2.6. Фермы пролетом от 15 до 18 м рекомендуется выполнять из спа-ренных профилей с прикреплением элементов решетки к поясам через узло-вые фасонки, показано на рисунке. 12, узлы 1 – 8, показано на рисунке 12.

СТО 0067-2011

13

Рисунок 10 – Типы ферм

СТО 0067-2011

14

Рисунок 11 – Сечения ферм

СТО 0067-2011

15

Рисунок 12 – Узлы ферм

СТО 0067-2011

16

7.2.7. Несмотря на то, что в узлах ферм из профилей имеются эксцен-

триситеты, пояса и элементы решетки допускается рассчитывать без учета изгибающих моментов в узлах.

7.2.8. При приложении нагрузок вне узлов фермы пояса должны быть рассчитаны на совместное действие продольных усилий и изгибающих мо-ментов.

7.2.9. Расчетные узловые соединения элементов ферм пролетом не более 15 м выполняются с помощью самосверлящих самонарезающих вин-тов. Диаметр этих винтов не менее 5,5мм. В конструктивных соединениях допускается применение винтов меньшего диаметра.

7.2.10. При расчете ферм узлы с винтовыми соединениями допускается принимать шарнирными.

7.2.11. Расстояние между краями смежных элементов решетки в узлах следует принимать не менее 5мм и не более 10мм.

7.2.12. В случае недостаточного размера полок или стенок поясов для прикрепления к ним элементов решетки в отдельных узлах ферм рекоменду-ется предусмотреть фасонки, расположенные между стыкуемыми элемента-ми, или накладки толщиной от 1,5 до 2 мм из оцинкованной стали.

7.2.13. Самосверлящие винты в узлах ферм следует располагать на мак-симально допустимых расстояниях друг от друга в два или несколько рядов. Каждый конец элемента следует прикреплять не менее чем двумя винтами. Расстояние между центрами винтов в любом направлении следует принимать не более 8d не менее 3d, а расстояние от центра винта до края элемента – не менее 1,5d, где d – номинальный диаметр пресс шайбы винта.

7.2.14. Спаренные профили в элементах поясов и решетки ферм проле-том более 15 м соединяются болтами класса точности В и С между собой через прокладки, имеющие толщину, равную толщине узловых фасонок фер-мы. Прокладки крепятся к профилям двумя болтами М12. Узловые соедине-ния ферм со спаренными профилями также выполняются на болтах количе-ство которых определяется по расчету.

СТО 0067-2011

17

7.3 Каркасы жилых зданий высотой до трех этажей

7.3.1 Каркас из профилей в малоэтажных зданиях включает колонны, стойки стен, балки перекрытий, стропила или стропильные фермы прогоны и элементы обрешетки кровли.

7.3.2 Колонны под значительные сосредоточенные нагрузки следует выполнять составными из C-образных профилей с высотой стенки 150-280мм из стали толщиной не менее 2,0 мм, показано на рисунке 13.

7.3.3 Соединение профилей между собой в составных колоннах вы-полняются с помощью самосверлящих самонарезающих винтов или болтов, размеры и шаг которых определяется расчетом.

7.3.4 Оголовок колонны следует выполнять из профилей швеллерного сечения. Основание колонны следует зафиксировать между полками гори-зонтально расположенного профиля швеллерного сечения и в случае необхо-димости установить подкосы из такого же профиля для повышения жестко-сти опорного узла.

7.3.5 Колонны и стойки следует выполнять без поперечных стыков по длине.

Рисунок 13 – Сечения колонн

7.3.6 Для каркаса наружных стен, показано на рисунке 14, целесооб-разно использовать стойки из «профилей» C-образного сечения, расположен-ных с шагом 600 мм, показано на рисунке 15.

7.3.7 Стойки со сплошной стенкой выполняются из одиночных профи-лей C-образного сечения для каркаса внутренних стен и перегородок, показа-но на рисунке 16.

7.3.8 Балки выполняются из спаренных профилей одного типоразмера с высотой стенки от 150 до 280 мм. Профили составной балки должны со-единяться между собой двумя рядами болтов М12, шаг которых определяется по расчету, показано на рисунке 17.

7.3.9 Балки из одиночных профилей C-образного сечения используют-ся в качестве стропил, показано на рисунке 18.

7.3.10 Опирание балок или ферм на стены с каркасом из профилей осуществляется на стойку через верхнюю направляющую из гнутого швелле-ра, показано на рисунке 19.

СТО 0067-2011

18

Рисунок 14 – Схематическое изображение здания со стальным каркасом

СТО 0067-2011

19

ПЕРЕМЫЧКА КОРОБЧАТОГО

СЕЧЕНИЯ ПЕРЕМЫЧКА, СОЕДИНЕННАЯ ВСТЫК

ВНЕШНИЙ УГОЛ (ГОРИЗОНТАЛЬ-НАЯ ПРОЕКЦИЯ)

УГОЛ

СРАЩИВАНИЕ НАПРАВЛЯЮЩЕГО ПРОФИЛЯ

ВНУТРЕННИЙ УГОЛ L-ОБРАЗНАЯ

ПЕРЕМЫЧКА

Рисунок 15 – Фрагмент каркаса несущей наружной стены

СТО 0067-2011

20

УГОЛ

ПРОЁМ

НАПРАВЛЯЮЩИЙ ПРОФИЛЬ ДВЕРНОЙ (ОКОННОЙ) КОРОБКИ

РАСПОР, ПРИМЕНЯЕМЫЙ В СЛУЧАЕ ПАРАЛЛЕЛЬНОСТИ СТЕНЫ И БАЛОК/ФЕРМ

КОНСТРУКЦИЯ УГЛА РАМЫ (ГОРИЗОНТАЛЬНАЯ ПРОЕКЦИЯ)

РАСПОР ДЛЯ МОНТАЖА ШКАФОВ

ПЕРЕСЕКАЮЩИЕСЯ СТЕНЫ

СОЕДИНЕНИЕ ОПОРНОЙ СТОЙКИ И НАПРАВЛЯЮЩЕГО ПРОФИЛЯ

Рисунок 16 – Фрагмент каркаса внутренней стены

СТО 0067-2011

21

Рисунок 17 – Конструкция балочного перекрытия

СТО 0067-2011

22

Рисунок 18 – Опорный узел стропильной балки

СТО 0067-2011

23

Рисунок 19 – Опирание фермы на каркас из гнутых профилей

СТО 0067-2011

24

7.4. Каркасы вентилируемых фасадов.

7.4.1. Несущий каркас вентилируемого фасада выполняется из профи-лей и крепится к наружной стене здания с помощью опорных составных кронштейнов, которые крепятся к стене двумя анкерами распорной конст-рукции, показано на рисунке 20.

7.4.2. Кронштейны Г-образной формы состоят из неподвижной и подвижной частей, позволяющей регулировать расстояние от стены до наружной обшивки фасада. Неподвижную часть кронштейна выполняют из профиля ПГС с двумя симметрично расположенными продольными отвер-стиями овальной формы на горизонтальном участке стенки профиля. На этом участке устанавливают подвижную часть кронштейна из профиля ПГС с двумя круглыми отверстиями под болты М8, которые входят в овальные от-верстия на неподвижной части кронштейна и позволяют выдвигать и фикси-ровать его подвижную часть на расстояние до 120 мм относительно ее перво-начального положения. Максимальное расстояние от стены до свободного края кронштейна составляет 250 мм.

7.4.3. Если вентилируемый фасад утепленный, после закрепления всех кронштейнов на стене плиты крепятся к ней с помощью стальных или пла-стмассовых дюбельных упоров со стержнем диаметром 4-6 мм и пластмас-совыми или стальными шайбами, показано на рисунке 21.

7.4.4. После корректировки положения подвижных частей кронштей-нов относительно плоскости стены с помощью отвеса и фиксации этого по-ложения на них устанавливают вертикальные направляющие из одиночного профиля ПГП, которые крепятся полками к полкам подвижного швеллера на кронштейнах, используют самонарезающие винты или вытяжные заклепки, показано на рисунке 22.

7.4.5. После установки и закрепления всех направляющих к ним кре-пится облицовка фасада из различных материалов, показано на рисунке 23.

СТО 0067-2011

25

1 – стена, 2 – неподвижная часть кронштейна, 3 – подвижная часть кронштейна, 4 – фиксирующие болты.

Рисунок 20 – Крепление кронштейнов к стене

СТО 0067-2011

26

1 – стена, 2 – неподвижная часть кронштейна, 3 – подвижная часть кронштейна, 4 – плита утеплителя, 5 - дюбельный упор для крепления утеплителя.

Рисунок 21 – Крепление плиты утеплителя к стене

СТО 0067-2011

27

1 – стена, 2 – кронштейн, 3 – утеплитель, 4 – направляющий профиль.

Рисунок 22 – Крепление направляющих ВФ к кронштейнам

СТО 0067-2011

28

1 – стена, 2 – кронштейн, 3 – плита утеплителя, 4– направляющий профиль, 5 – облицовка из плит

Рисунок 23 – Конструкция ВФ с вертикальным расположением направляющих профилей

СТО 0067-2011

29

8. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ

8.1 Расчетные нагрузки 8.1.1 При проектировании конструкций из профилей следует учиты-

вать следующие нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации зда-ний и сооружений, в соответствии со СП 20.13330.2011:

• снеговые для I-III снеговых районов; • ветровые для I-V ветровых районов; • собственный вес конструкций; • нагрузки от оборудования, людей, складируемых материалов и изде-

лий. 8.1.2 При расчете конструкций для условий возведения зданий и со-

оружений расчетные значения снеговых и ветровых нагрузок следует сни-жать на 20%.

8.1.3 Расчетные снеговые нагрузки следует принимать в соответствии СП 20.13330.2011.

8.1.4 При расчете элементов несущих конструкций необходимо учи-тывать варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками в соот-ветствии с обязательным приложением СП 20.13330.2011.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти проле-та.

8.1.5 При определении расчетной ветровой нагрузки для конструкций каркаса зданий пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускает-ся не учитывать.

При расчете элементов ограждающих конструкций и их креплений в уг-лах здания и по внешнему контуру покрытия следует учитывать местное от-рицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом, по прило-жению СП 20.13330.2011.

8.1.6 При расчете прогиба и перемещений конструкций из профилей от нормативной нагрузки следует учитывать следующие требования:

• конструктивные (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

• физиологические (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях, связанных с «зыбкостью»);

• обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструк-ций;

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

8.1.7 Для элементов конструкций, предельные прогибы и перемещения которых не указаны в СП 20.13330.2011, вертикальные и горизонтальные

СТО 0067-2011

30

прогибы и перемещения не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

8.1.8 Расчетные нагрузки должны умножаться на коэффициент надеж-ности по ответственности в зависимости от ее уровня по ГОСТ Р 54257-2010.

8.2 Расчет элементов на осевые силы и изгиб 8.2.1 Расчет на прочность элементов из профилей при центральном

растяжении или сжатии силой N следует выполнять без учета пластических деформаций по формуле:

• при растяжении cyp

RF

γ≤Ν (1)

• при сжатии cyc

RF

γ≤Ν (2)

где γс=0,95 – коэффициент условий работы для растянутых элемен-

тов; γс=0,8 – коэффициент условий работы для сжатых элементов;

Fp – полная площадь сечения профиля принимается по таблицам А.1–А.4, приведенным в приложении А.

Fс – редуцированная площадь сечения профиля принимается по табли-цам А.1 – А.4, приведенным в приложении А.

Расчет на устойчивость элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле:

(3)

Значения φ следует определять по СП 16.13330.2011 приложение Д для типа сечения “С”, где при 4,0≥λ

EyR×= λλ

(4)

При значениях 4,0<λ допускается принимать φ=1. 8.2.2 Сжатые элементы из одиночного С – образного профиля реко-

мендуется укреплять планками или решеткой. При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета на устойчивость следует проверять с учетом изгибно-крутильной формы потери устойчивости в соответствии с 7.1.5 СП 16.13330.2011.

8.2.3 Для составных сжатых элементов, ветви которых из профилей соединены планками или решетками, условная гибкость отдельных ветвей должна быть не более 1,4 между планками или 2,7 между узлами решетки и

cyc

RF

γϕ

≤Ν

СТО 0067-2011

31

не должна превышать условную приведенную гибкость efλ элемента в це-лом.

8.2.4 Расчет составных элементов из профилей, соединенных вплот-ную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при ус-ловии, что расстояния между соединениями профилей между собой не пре-вышают 40 i мм для сжатых элементов и 80 i мм для растянутых. Радиус инерции I следует определять относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок. При этом в пределах длины сжатого элемента сле-дует предусмотреть не менее двух прокладок.

8.2.5 Расчет соединительных планок и решеток составных элементов должен выполняться согласно 7.2.7 СП 16.13330.2011.

8.2.6 Расчет на прочность элементов из одиночных профилей, изги-баемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле:

yRWM 9,0

min

≤ (5)

где Wmin - момент инерции соответствующего профиля по таблицам А.1

– А.4, приведенным в приложении А. 8.2.7 В местах приложения сосредоточенной нагрузки к сжатой полке,

а также в опорных сечениях несущего элемента стенку рекомендуется укреп-лять ребрами жесткости и не рассчитывать ее прочность. В этих местах пер-форированную стенку следует укреплять обязательно. Устойчивость стенок центрально-сжатых элементов сплошного сечения следует считать обеспе-ченной, если условная гибкость стенки

ER

th y

wet ×= )(λ (6)

не превышают значений предельной условной гибкости

6,119,085,0, ≤+= λλ wn (7) 8.2.8 Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения из спарен-

ных профилей, изгибаемых в плоскости стенки, следует выполнять по фор-муле

ycb

RW

8,0≤Μϕ

(8)

где Wc - следует определять для сжатого пояса, с учетом редуцирован-ной площади его сечения.

bϕ - коэффициент, определяемый по приложению Ж.2 СП 16.13330.2011. 8.2.9 Расчет на устойчивость балок швеллерного и С-образного сече-

ния следует выполнять как для балок двутаврового сечения при φ6=0,7× φ1 в зависимости от параметра α и коэффициента φ1, принимая моменты инер-

СТО 0067-2011

32

ции сечения по таблицам А.1 – А.4, приведенным в приложении А в прило-жении А.

2)(54,1h

lII ef

y

t=α (9)

yefx

y

RE

lh

II 2

1 )(ψϕ = , (10)

и h - расчетная длина и высота сечения балки; - момент инерции сечения при кручении: (11)

Значения коэффициента ψ вычисляются согласно требованиям Ж.3 приложения Ж СП 16.13330-2011 в зависимости от количества закреплений сжатого пояса, вида нагрузки и места ее приложения, а также от коэффици-ента α.

8.2.10 Устойчивость балок не требуется проверять при передаче на-грузки через сплошной деревянный или металлический настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный. Закрепле-ние сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую поперечную силу. Связи в плоскости растянутых полок профи-лей рекомендуется выполнять в соответствии с разделом.

8.2.11 Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле

yy

y

x

х RxI

yI

9,0≤Μ

±Μ (12)

где х и у – координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей;

Ix и Iy – моменты инерции профилей принимаются по таблицам А.1 – А.4, приведенным в приложении А.

8.2.12 Для стенок балок при одновременном действии момента и попе-речной силы должны выполняться следующие условия:

yхууухх R9,0387.0 222 ≤++−× τσσσσ (13)

; (14) (15)

где Q – поперечная сила в сечении балки; Ry – расчетное сопротивление стали на срез;

S – статический момент сечения балки.

efltJ

3)(37.0 thbJt ×+×=

yx

xy RtI

QS 9.0≤=τIxyMxx /×=σ

СТО 0067-2011

33

8.2.14. Расчет на прочность внецентренно - сжатых и сжато изгибаемых

элементов выполнять не требуется, если значение приведенного эксцентри-ситета

В прочих случаях расчет следует выполнять без учета пластических де-формаций по формуле:

yy

y

x

x

c

RxI

My

IM

FN 9,0≤±±⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

(16)

8.2.15. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изогнутых элементов из профилей выполняется в плоскости действия момента по фор-муле:

yce

RF

N 8,0≤∑ϕ

(17)

где Fc – редуцированная площадь сечения профиля. Для сплошностенчатых стержней коэффициент eϕ определяется по

таблице Д.3 СП 16.13330 в зависимости от условной гибкости и приве-денного эксцентриситета , определяемого по формуле:

,mmef η= (18)

где (19)

по таблице Д.2 [3] для типа сечения 5;

x

c

WeF

m = (20)

ERyλλ =

(21) (здесь е =M/N). При значениях 20>efm расчет следует выполнять как для изгибаемых

элементов.

efтλ

20≤efm

λη )6(02,0)1,09,1( mm −−−=

СТО 0067-2011

34

8.3 Расчетные длины и предельные гибкости элементов из профилей 8.3.1. Расчетные длины элементов ферм и связей из профилей следует

принимать по таблице 1.

Таблица 1

Наименование продольного изги-

ба

Расчетная длина efl

Поясов Опорных стоек Прочих элемен-тов решетки

1. В плоскости фермы l l 0,9×l

2. В направлении перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы)

l1 l1 l1

l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы;

l1 – расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы.

8.3.2. Расчетные длины колонн и стоек постоянного сечения следует

определять по формуле

lef =µ×l (22)

где l - длина колонны (стойки).

Коэффициент расчетной длины µ следует принимать в зависимости от ус-ловий закрепления концов колонны и вида нагрузки в соответствии с таблицей 31 СП 16.13330.2011.

8.3.3. Гибкости сжатых элементов не должны превышать значений, приведенных в таблице 2.

Гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, приве-денных в таблице 3.

efl

СТО 0067-2011

35

Таблица 2

Элементы конструкций Предельная гиб-кость сжатых эле-

ментов

1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции в плоских фермах 120

2. Элементы плоских ферм, кроме указанных в п.1 150

3. Верхние пояса ферм, незакрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения мон-тажа следует принимать по п.1)

180

4. Основные колонны 120

5. Второстепенные колонные (стойки фахверка, фона-рей, перегородок и т.п.) 150

6. Элементы связей 200 Таблица 3

Элементы конструкций Предельная гиб-кость растянутых

элементов

1. Пояса и опорные раскосы плоских ферм, жесткие за-тяжки стропил 350

2. Элементы ферм и балок, кроме указанных в п.1 400

3. Элементы связей 400

СТО 0067-2011

36

8.4 Проверка устойчивости стенок и полок изгибаемых и сжатых элементов

8.4.1 Стенки изгибаемых элементов для обеспечения их устойчивости следует укреплять поперечными ребрами, поставленными на всю высоту стенки.

Расстояние между поперечными ребрами не должно превышать 3hef, где hef – расстояние между краями выкружек стенки профиля.

8.4.2 Расчет на устойчивость стенок изгибаемых элементов двутаврово-го сечения из спаренных швеллеров, укрепленных поперечными ребрами же-сткости, при отсутствии местного напряжения и условной гибкости 6≤wλ следует выполнять по формуле:

8,0)()( 22 ≤+crсr ττ

σσ

(23)

где , (24) (25),

ER

th yef

w =λ

(26); ER

td y

ef =λ

(27),

efh – расчетная высота стенки; d – меньшая из сторон пластины ( h или шаг ребер); µ – отношение большей стороны пластины к меньшей.

8.4.3 Расчет на устойчивость стенок изгибаемых элементов, не укреп-ленных поперечными ребрами, под местной нагрузкой или на опорах, следу-ет выполнять по формуле:

)th · C -(1 · )t

b · C+(1 · )tr · C-(1 sin · R · tC· =P h

0bry

2n α

(28)

,

где Рn – критическая нагрузка потери местной устойчивости стенки профиля без перфорации; C – коэффициент по таблице 4; Cr – коэффициент, зависящий от радиуса гиба r ≤ 12; Cb– коэффициент, зависящий от ширины опоры «b0» при b0 ≥ 19мм.; Сh – коэффициент, зависящий от гибкости стенки, равной h / t ≤ 200; α– угол между стенкой и плоскостью опоры, 45º ≤ α ≤ 90º.

Коэффициент надежности для определения силы Рn принимается рав-ным 0,8.

Если изгибаемый элемент состоит из двух и более профилей, критиче-ская нагрузка смятия его стенки на опорах определяется как n×Pn, где n – количество профилей.

2

30

w

yсr

R

λσ =

22 )76,0

1(3,10ef

sсr

Rλμ

τ +=

СТО 0067-2011

37

Таблица 4 Коэффициенты для определения критической силы смятия стенки профиля Рn

Условия на опорах

Условия приложения на-грузки на профиль

С Сr Cb Ch Примечание

Профиль закреплен на опоре

Нагрузка (реакция) на одну полку профиля

Крайняя опора 4 0,14 0,35 0,02 r / t ≤ 9

Средняя опора 13 0,23 0,14 0,01 r / t ≤ 5

Нагрузка (реакция) на две полки профиля

Крайняя опора 7,5 0,08 0,12 0,048 r / t ≤ 12

Средняя опора 20 0,1 0,08 0,031 r / t ≤ 12

Профиль не закреп-лен на опоре

Нагрузка или реакция на одну

полку про-филя

Крайняя опора 4 0,14 0,35 0,02 r / t ≤ 5

Средняя опора 13 0,23 0,14 0,01

То же на две полки профиля

Крайняя опора 13 0,32 0,05 0,04 r / t ≤ 3

Средняя опора 24 0,52 0,15 0,001

Примечание. Значения коэффициентов в таблице даны для соотношений h / t ≤ 210, b0 / h ≤ 2 и α = 90º.

8.4.4. Расчетную ширину сжатых полок bef при проверке местной ус-

тойчивости следует принимать равной расстоянию от края выкружки стенки до края полки или выкружки окаймляющего ребра при условии, что где (29)

σmax – максимальное напряжение в полке; k1 – коэффициент, зависящий от граничных условий на продольных кра-

ях полки; k1=4 – для полок с окаймляющим ребром, высотой не менее 0,2bef ;

k1= 0,43 – для полок швеллерного профиля.

1

max052,1Ekt

befр

σλ =

673,0≤рλ

СТО 0067-2011

38

8.4.5. При 673,0>pλ расчетную ширину сжатых полок и стенок сле-дует определять с учетом местной потери устойчивости по формуле:

(30)

где ρ – редукционный коэффициент равный

ρ=1 при 673,0≤pλ

р

p

λλρ

22,01−= (31) при 673,0>pλ

Расчетные геометрические характеристики профилей, изготовленных из сталей марок 250 и 350 по ГОСТ Р 52246, при сжатии и изгибе, приведенные в таблицах А.1 – А.4 приложения А определены с учетом рекомендации в 8.4.4 и 8.4.5 настоящего стандарта.

9. Расчет соединений профилей 9.1. Соединения на самонарезающих винтах 9.1.1. Самосверлящие самонарезающие винты (ССВ) состоят из голов-

ки, пресс-шайбы , стержня с резьбой и наконечника со сверлом на рисунке предварительное сверление отверстия в соединяемых профилях не требуется в связи с тем, что оно выполняется сверлом винта в процессе его установки, показано на рисунке 24.

9.1.2. Соединения профилей на самосверлящих самонарезающих вин-тах (ССВ) рассчитываются на срез, более тонкого из соединяемых профилей и диаметр винта;

9.1.3. Предельное срезающее усилие Nв , которое может быть воспри-нято одним винтом ССВ по прочности на смятие, рекомендуется определять

по формуле Nв = 0,8 α Ru d t / γм2 (32)

где α = 3,2 × (33)

где t и d – толщина более тонкого из соединяемых профилей и диа-метр винта;

γм2 – коэффициент безопасности по приложению Б.

Ru – расчетное сопротивление стали профилей при растяжении, сжатии, изгибе по временному сопротивлению.

efef bb ρ=1

dt

СТО 0067-2011

39

9.1.4. Предельное усилие Np, которое может быть воспринято одним винтом ССВ, при растяжении, рекомендуется определять по формулам:

на продавливание • при статической нагрузке Nрс = 0,8 dшtRu / γм2 (34) • при повторной (ветровой) нагрузке Npn= 0,4dшtRu / γм2 (35) • при выдергивании (отрыв) NpB= 0,5dшtRu / γм2 (36), где t1 – толщина более толстого из соединяемых профилей; dш – диаметр пресс-шайбы винта; γм2 – коэффициент безопасности по приложению Б.

9.1.5. Количество n винтов в соединении при действии продольной си-лы N следует определять по формуле

min8,0 NNn ≥ (37),

где Nmin – меньшее из значений расчетного усилия для одного винта, вычисленных по 9.1.3 и 9.1.4.

Рисунок 24 – Самосверлящие самонарезающие винты. 9.1.6. При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг со-

единяемых профилей, распределение усилия на винты следует принимать пропорционально расстоянию от центра тяжести соединения до рассматри-ваемого винта.

9.1.7. Винты, работающие одновременно на срез и растяжение, следует проверять отдельно на срез и растяжение.

9.1.8. В креплениях одного профиля к другому через фасонки, про-кладки или другие промежуточные элементы, а также в креплениях с одно-

СТО 0067-2011

40

сторонней накладкой, количество винтов должно быть увеличено на 15% по сравнению с расчетным. Шаг винтов, соединяющих профили в единый элемент, определяется по ус-ловной поперечной силе Qy, принимаемой постоянной по всей длине элемен-та и определяемой по формуле:

ϕN

RExQ

yy )2330(1015,7 6 −= −

(38)

где N – продольное усилие в составном элементе; φ – коэффициент продольного изгиба элемента.

Сдвигающее усилие на 1см длины элемента

x

П

IQST = (39),

где SП – статический момент профиля относительно нейтральной оси x–x сечения сжатого элемента.

Шаг винтов, соединяющих профили, равен

[ ]8,0×≤

ТN

a B (40),

где [N]B – предельное допустимое усилие на один винт по срезу или смятию (по результатам расчета по 9.1.3 или 9.1.4 настоящего стандарта).

9.1.9. Установка самосверлящих самонарезающих винтов должна про-изводиться в соответствии с требованиями к краевым и межосевым расстоя-ниям по рисунку 25.

8d≥e1≥2d

8d≥e2≥1,5d

8d≥p1≥3d

8d≥p2≥3d

Рисунок 25 – Предельные расстояния между центрами самосверлящих самона-резающих винтов и от центра самосверлящих самонарезающих винтов до

края элемента

СТО 0067-2011

41

9.2. Соединения на комбинированных (вытяжных) заклепках

9.2.1. Комбинированные или вытяжные заклепки состоят из алюми-ниевого или стального корпуса и стального стержня из калиброванной стали диаметром 2,5-2,8 мм, показано на рисунке 26, корпус заклепки из алюми-ниевого сплава диаметром от 2,4 до 6,4 мм и длиной до 50 мм имеет бортик диаметром от 5 до 13 мм.

Стальной корпус заклепки диаметром от 3,2 до 8 мм и длиной до 12 мм имеет бортик диаметром от 6 до 14 мм. 9.2.2. Максимальная толщина пакета из соединяемых профилей зави-

сит от диаметра и длины корпуса заклепки. Для соединения профилей из стали толщиной от 1,5 до 2,0 мм следует применять заклепки диаметром от 4,2 до 6,4 мм.

9.2.3. Расчетная прочность соединений профилей на заклепках опре-деляется при их работе на срез или растяжение в зависимости от различных типов отказа.

Рисунок 26 – Вытяжные заклепки

9.2.4. Расчетная прочность заклепочного соединения на смятие базово-го элемента меньшей толщины определяется по формуле:

2, / μγα tdfF uRdb ×××= (41) или

21, /83,0 μγtefF uRdb ××≤ (42),

где 1,26,3 ≤= ufdtα

при t=t1

(43)

1,2=α при t1≥2,5t α принимается по линейной интерполяции при t<t1<2.5t;

СТО 0067-2011

42

t и t1 – толщина более тонкого и более толстого из соединяемых про-филей соответственно; e1 – расстояние от крайней заклепки до края полки профиля вдоль на-правления действия нагрузки; fu – временное сопротивление базового материала на разрыв;

γм2 – коэффициент безопасности по приложению Б. 9.2.5. Прочность сечения листа, ослабленного установленного крепеж-

ными элементами определяется по формуле: 22, / μγonetRdn fAF ×= (44),

где Anet – площадь сечения нетто листа;

fo2 - предел текучести базового материала.

9.2.6. Установка вытяжных заклепок должна производиться в соответ-ствии с требованиями к краевым и межосевым расстояниям по рисунку 27.

8d≥e1≥1,5d

8d≥e2≥1,5d

8d≥p1≥3d

8d≥p2≥3d

Рисунок 27 – Предельные расстояния между центрами заклепками и от центра за-

клепок до края элемента

9.3. Болтовые соединения

9.3.1. Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним бол-том, в зависимости от вида напряженного состояния следует определить без учета контроля натяжения болта по формулам:

при срезе ;cbsbbsbs nARN γγ ××××= (45) при смятии ;cbbbpbp tdRN γγ ××Σ××= (46) при растяжении ;cbnbtbt ARN γ××= (47)

где Rbs, Rbp, Rbt - расчетные сопротивления болтовых соединений при срезе, смятии и растяжении соответственно

СТО 0067-2011

43

Ab, Abn – площади сечений стержня болта брутто и по резьбовой час-ти нетто соответственно по таблице Г.9 СП 16.13330

hs - число расчетных срезов одного болта;

db – наружный диаметр болта;

∑t – наименьшая суммарная толщина соединяемых элементов, сминае-мых в одном направлении;

γb – коэффициент условия работы одноболтового соединения по таблице 41 СП 16.13330.2011

9.3.2. При действии на болтовое соединение силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. При этом количество болтов в соединении следует определять по формуле:

;/ min,bNNn ≥ (48)

где Nb, min – наименьшее из значений Nb,s или Nbp или Nbt по 9.3.1 настоя-щего стандарта.

9.3.3. При действии на болтовые соединения момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует при-нимать пропорционально расстояниям от оси центра тяжести соединения до рассматриваемого болта. Усилие в наиболее нагруженном болте Nb,max не должны превышать меньшего из значений Nbs и Nbp по 9.3.1 настоящего стандарта.

9.3.4. При одновременном действии на болтовые соединения силы и момента, действующих в одной плоскости и вызывающих сдвиг соединяе-мых элементов, болты следует проверять на равнодействующее усилие, ко-торое не должно превышать в наиболее нагруженном болте меньшего из значений Nbs или Nbp.

9.3.5. При одновременном действии на болтовые соединения усилий, вызывающих срез и растяжение болтов, наиболее напряженный болт следует проверять, кроме растяжения, на совместное действие усилий по формуле

( ) ( ) 1// 22 ≤+ bttbss NNNN (49)

где Ns и Nt – усилия действующие на болт, срезающие и растягивающие соответственно;

СТО 0067-2011

44

Nbs и Nbt - расчетные усилия, определяемые по 9.3.1 настоящего стан-дарта.

9.3.6. В соединениях элементов используются болты класса прочности 5.8 по ГОСТ 1759.4 класса точности В. В сейсмических районах класс проч-ности болтов 8.8. Применение автоматной стали для болтов не допускается. Гайки постоянных болтов в соединениях закрепляются контргайками. До-пускается вместо контргаек постановка пружинных шайб по ГОСТ 6402. Для соединения оцинкованных профилей метизы должны быть оцинкованы.

9.3.7. Головки болтов должны располагатсясо стороны более тонкого листа

9.3.8. В соединениях одного элемента к другому через прокладки так-же в элементах с односторонней накладной количество болтов следует уве-личить на 10% по сравнению с расчетом.

9.3.9. Размещение болтов в соединении должно производиться в соот-ветствии с требованиями к краевым и межосевым расстояниям по рисунку 28.

8d≥e1≥3d

8d≥e2≥1,5d

8d≥p1≥3d

8d≥p2≥3d

Рисунок 28 – Предельные расстояния между центрами болтов и от центра болтов до

края элемента 10. Связи

10.1. В каждом температурном блоке длиной не более 2 следует пре-дусматривать самостоятельную систему связей.

10.2. Вертикальные связи между основными колоннами или рамами следует располагать по возможности в середине или около середины темпе-ратурного блока.

При недостаточной жесткости колонн в продольном направлении здания допускается установка дополнительных распорок, закрепленных в узлах свя-зей.

При двухветвевых колоннах вертикальные связи располагать в плоско-сти каждой из ветвей колонны.

10.3. В уровне нижних поясов стропильных ферм следует предусмат-ривать поперечные горизонтальные связи в каждом пролете здания у тор-цов, а также у температурных швов здания.

СТО 0067-2011

45

10.4. По верхним поясам стропильных ферм поперечные горизонталь-ные связи в покрытии с прогонами следует назначать в любом одноэтажном здании. Поперечные связевые фермы по верхним и нижним поясам следует совмещать в плане.

Верхние пояса стропильных ферм, не примыкающие непосредственно к поперечным связям, следует раскреплять в плоскости расположения этих связей распорками.

10.5. При наличии диска кровли из профилированного настила, закре-пленного в каждом гофре на уровне поясов в покрытиях без прогонов, попе-речные связи по верхним поясам ферм следует только по торцам здания и у температурных швов. В остальных шагах необходимы распорки у конька и у опор стропильных ферм.

10.6. Поперечные связи покрытия (распорки) между прогонами делят-ся на два типа - стержневые и уголковые [8].

10.7. Количество рядов в пределах пролета прогонов зависит от при-нятой системы из однопролетных или неразрезных прогонов и величины их пролета. Независимо от того, требуется установка распорок по скату или нет, между коньковыми прогонами должны быть установлены стержневые или уголковые распорки.

10.8. Для скатов покрытия длиной более 20 м необходимо устанавли-вать диагональные стягивающие тросы в пределах шага прогонов, показано на рисунках 29 и 30. Тросы крепятся в нижней части прогонов через отвер-стие для крепежных уголков.

1- распорка; 2- трос

Рисунок 29 - Схема связей между прогонами покрытия с распорками в один ряд

СТО 0067-2011

46

10.9. В местах расположения поперечных связей покрытия следует предусматривать установку вертикальных связей между фермами. Верти-кальные связи следует располагать в плоскостях опорных стоек стропильных ферм, в плоскостях коньковых стоек для ферм пролетом до 18 м.

10.10. Крепление связей следует осуществлять на болтах класса точно-сти В или самонарезающих винтах.

1- распорка; 2- трос.

Рисунок 30 – Схема связей между прогонами покрытия с распорками в два ряда

11. Изготовление и монтаж конструкций

11.1. Изготовление профилей производится на технологическом обору-довании, обеспечивающем непрерывную прокатку профилей и их резку на мерные длины в ручном или автоматическом режиме.

11.2. Резка и сборка профилей производится с помощью разнообразных приспособлений и инструментов (гильотинные и электрические ножницы, дисковые пилы, просекатели, электрические дрели и шуруповерты и т.п.).

Применять при этом автогенную резку или сварку не допускается.

СТО 0067-2011

47

11.3. Соединения профилей между собой в конструкциях выполняются с помощью самосверлящих самонарезающих винтов. Качество винтов долж-но отвечать требованиям DIN 7504 и подтверждаться сертификатом.

11.4. В случае отказа при установке самосверлящего винта он может быть заменен на самосверлящий самонарезающий винт большего диаметра с пресс-шайбой.

11.5. Зазор между поверхностью присоединяемого элемента и пресс-шайбой самонарезающего винта после его установки не допускается.

Завинчивание саморезов производится только после обжатия соединяе-мых граней профилей с помощью специальных струбцин.

11.6. Минимальный крутящий момент устанавливается на шуруповерте в зависимости от диаметра винта и принимается от 4,5 до 14 Нм для винтов диаметром от 4,2 до 6,3мм.

11.7. Винт должен устанавливаться строго перпендикулярно соединяе-мым граням и выходить из скрепленного пакета не менее, чем на два шага винтовой резьбы.

11.8. При соединении элементов из стали разной толщины с помощью самосверлящих винтов рекомендуется винт устанавливать со стороны более тонкого элемента.

11.9. В процессе изготовления конструкций из профилей необходимо осуществлять три вида контроля качества:

1. Рабочий контроль в процессе сборки включает: • проверку количества установленных саморезов в соответствии с

проектом; • подбор вращающего момента на шуруповертах для установки са-

мореза без зазора; • визуальный контроль соединений для выявления брака при уста-

новке винтов; • разметку мест расположения саморезов с помощью маркера или

мягкого карандаша. Контроль сборки мастером включает: • проверку паспорта или сертификата на самосверлящие винты на

их соответствие требованиям проекта; • контроль процесса разметки; • оформление паспорта изделия на особо ответственные узлы кон-

струкций после окончания сборки;

СТО 0067-2011

48

Контроль ОТК включает: • визуальный контроль соответствия конструкции проекту; • контроль качества установки и количества всех самосверлящих

винтов в каждом расчетном соединении; • контроль линейных и угловых размеров конструкции; • выборочный контроль завинченности саморезов с помощью руч-

ной тарированной отвертки; • выборочный контроль дефектов профилей (вмятин, надрывов, на-

рушений защитного покрытия и др.). 11.10. Конструкции рекомендуется изготовлять на сборочном столе или

стенде в заводских условиях или на месте строительства. Сборочный стол состоит из отдельных деревянных щитов, уложенных на ровную твердую площадку или раму. На внешнюю поверхность стола наносится разметка в виде геометрической схемы металлоконструкций, по которой осуществляется поэлементная раскладка и соединение отдельных элементов в единый укруп-ненный блок с помощью самосверлящих винтов.

Вместо сборочного стола можно использовать сборно-разборный стенд рамной конструкции из профилей.

Количество сборочных столов или стендов зависит от производственных мощностей, выбранной технологии по изготовлению и монтажу каркаса зда-ния, объемов выполняемых работ.

11.11. Профили транспортируются в пакетах любым видом транспорта в соответствии с правилами перевозок, действующими на данном виде транс-порта. Масса пакета не должна превышать 0,5т, длина – не более 12,5м.

11.12. При крупноблочной сборке каркаса конструкции из профилей могут транспортироваться укрупненными блоками заводского изготовления. Упаковка таких блоков должна обеспечивать их доставку без дефектов, не допускаемых по утвержденным техническим условиям.

11.13. При погрузке и разгрузке пакетов профилей или укрупненных блоков и конструкций запрещается использовать стальные захваты и реко-мендуется использовать вместо них обрезиненные тросы, транспортерные ленты или специальную технологическую оснастку из дерева. Перемещение профилей или пакетов волоком по земле не допускается.

11.14. Вертикальность боковых граней, колонн, стоек и других элемен-тов, для которых установлены предельные отклонения от вертикальной оси, определяют при помощи металлической измерительной линейки и отвеса, а

СТО 0067-2011

49

также металлическим поверочным угольником под 90º, установленным под прямым углом к боковой грани элемента и торцевой плоскости смежного элемента .

Если в проекте отсутствуют особые требования, то это отклонение не должно превышать 0,01 от проверяемого размера.

11.15. Более точное определение угла наклона колонны относительно вертикали осуществляют с помощью теодолита.

11.16. При монтаже каркаса стен крупными блоками необходимо не до-пускать их ромбовидности или трапециевидной формы, проверяя разность длины диагоналей с помощью рулетки.

11.17. Монтаж конструкций из профилей рекомендуется выполнять со-гласно СНиП 3.03.01-87 (несущие и ограждающие) [15] и Рекомендаций по монтажу стальных строительных конструкций МДС53-1.2001 [16].

12. Эксплуатационная безопасность конструкций

12.1. Защита от коррозии 12.1.1. Эксплуатация конструкций из оцинкованных гнутых профилей

не требует их защиты от коррозии в течении не менее 30 лет, если соблюда-ются условия их применения (см. п.4.8.) и требования к материалам (см. п.5.1). Срок службы конструкций обусловлен снижением толщины цинково-го покрытия первого класса со скоростью 0,5 мкм в год в условиях неагрес-сивной среды. Применение оцинкованной стали с полимерным покрытием позволяет повысить коррозионную стойкость в 2-3 раза в зависимости от ти-па дополнительного защитного покрытия и степени агрессивности среды.

12.1.2. Метизы крепления (самонарезающие винты, болты, заклепки) должны иметь коррозионно-стойкое покрытие из кадмия, цинка или других аналогичных материалов.

12.1.3. Кровельное покрытие и внутренняя облицовка должны выпол-няться из долговечных и водостойких материалов, не допускающих проте-чек.

12.1.4. В покрытиях должны быть предусмотрены мероприятия, не до-пускающие образование конденсата на поверхности профилей. При этом особое внимание следует обратить на выполнение пароизоляции, гидроизо-ляции и теплоизоляции, исключающей образование «мостиков холода».

12.1.5. Применение составных элементов замкнутого сечения из профи-лей не рекомендуется.

СТО 0067-2011

50

12.1.6. Сварка и газовая резка профилей не допускаются. 12.1.7. Для повышения коррозионной стойкости конструкций профили

рекомендуется изготовлять из оцинкованной стали группы ПК с толщиной цинкового покрытия не ниже 1 класса по ГОСТ 14918 с эффективным лако-красочными покрытиями по ГОСТ Р 52146 [12].

12.1.8. Основные требования к защите конструкций из профилей в неаг-рессивной и слабоагрессивной средах приводятся в СТО 02494680-042-2006[7].

12.1.9. Метизы для соединений конструкций должны выполняться из коррозионостойких сталей. Допускается термодиффузионное цинкование ме-тизов соединений, адекватное по защитным свойствам с основным металлом конструкций.

12.2. Огнестойкость конструкций 12.2.1. Для повышения огнестойкости конструкций из профилей реко-

мендуется использовать облицовку из гипсокартонных листов толщиной 12,5мм по ГОСТ 6266 или окрашивание специальными красками.

12.2.2. Рекомендуется также применение гипсокартонных листов повы-шенной огнестойкости для облицовки стен и перекрытий на лестничных клетках, тамбурах, кухнях и др.

12.2.3. Окраска профилей составом «Джокер» обеспечивает предел огне-стойкости не менее 1 часа.

12.2.4. Утеплитель должен выполняться из негорючих материалов. 12.2.5. Предел огнестойкости стеновой конструкции с 2 листами ГКЛО

толщиной 15 мм (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны составляет ЕI75.

12.2.6. Предел огнестойкости перегородок с 2 листами ГКЛ толщиной 13мм или 1 листом ГКЛО (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны ус-тановлен ЕI 60.

12.2.7. Предел огнестойкости межквартирных несущих стен с 1 лис-том 15мм ГКЛО (лист огнестойкий) обшивки с каждой стороны установлен RЕI60.

СТО 0067-2011

51

Приложение А (обязательное)

Расчетные геометрические характеристики гнутых профилей, изготовленных по ТУ 1122-172-02494680-2011

СТО 0067-2011

52

Рисунок А.1 – ПГП 100 – 280

Таблица А.1

Тип профиля

Сечение профиля,

H/B, мм

Толщинаметалла

t, мм

Площадь сечения, см2

Масса1 п.м, кг

Расчетные справочные величины для профилей при изгибе

Ширина заготовки,

мм

Момент инерции

Момент cопро-тивления



Радиус инерции

Радиус инерции z0,

см Fp, см2

Fсж, см2

Ix, см4

Wx, cм3

Iy, см4

Wy, cм3

rx, см

ry, см

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 ПГП100х1,0 100 / 40

1,0

1.77 0.85 1.44 21.88 3.84 0.42 0.17 3.98 1.24 0.93 177

ПГП150х1,0 150 / 40 2.27 0.87 1.84 55.45 6.44 0.45 0.16 5.64 1.16 0.74 227

ПГП200х1,0 200 / 40 2.77 0.88 2.25 98.67 7.89 0.47 0.16 7.23 1.08 0.61 277

ПГП250х1,0 250 / 40 3.27 0.89 2.66 161.27 10.02 0.48 0.15 8.78 1.01 0.53 327

ПГП280х1,0 280 / 40 3.57 0.89 2.90 206.78 11.29 0.48 0.15 9.69 0.98 0.49 357

ПГП100х1,5 100 / 40

1,5

2.65 1.74 2.13 36.18 6.63 1.66 0.61 3.99 1.23 0.95 177

ПГП150х1,5 150 / 40 3.40 1.81 2.74 95.18 11.87 1.64 0.56 5.65 1.15 0.75 227

ПГП200х1,5 200 / 40 4.15 1.85 3.34 179.18 15.88 1.67 0.54 7.23 1.07 0.63 277

ПГП250х1,5 250 / 40 4.90 1.87 3.94 297.38 20.41 1.72 0.53 8.78 1.01 0.55 327

ПГП280х1,5 280 / 40 5.35 1.87 4.30 384.25 23.13 1.74 0.53 9.70 0.97 0.51 357

ПГП100х2,0 100 / 40

2,0

3.54 2.85 2.83 51.91 9.86 4.20 1.43 4.00 1.22 0.96 177

ПГП150х2,0 150 / 40 4.54 3.02 3.63 134.60 17.24 4.09 1.32 5.65 1.14 0.77 227

ПГП200х2,0 200 / 40 5.54 3.10 4.43 266.49 25.32 4.04 1.25 7.24 1.06 0.65 277

ПГП250х2,0 250 / 40 6.54 3.15 5.22 447.86 33.05 4.02 1.21 8.79 1.00 0.57 327

ПГП280х2,0 280 / 40 7.14 3.17 5.70 582.43 37.69 4.08 1.21 9.70 0.96 0.53 357

Табл


Сп

1 ПГС100х1,0 1

ПГС150х1,0 1

ПГС200х1,0 2

ПГС250х1,0 2

ПГС280х1,0 2

ПГС100х1,5 1

ПГС150х1,5 1

ПГС200х1,5 2

ПГС250х1,5 2

ПГС280х1,5 2

ПГС100х2,0 1

ПГС150х2,0 1

ПГС200х2,0 2

ПГС250х2,0 2

ПГС280х2,0 2

ица А.2

Сечение рофиля, H/B, мм

Толщмета

t,мм

2 3100 / 50

1,0

150 / 50

200 / 50

250 / 50

280 / 50

100 / 50

1,5

150 / 50

200 / 50

250 / 50

280 / 50

100 / 50

2,0

150 / 50

200 / 50

250 / 50

280 / 50

щинаалла , м

Площадьсечения, см2

Fp, см2

Fсжсм2

4 5

0

2.10 1.60

2.60 1.60

3.10 1.50

3.60 1.40

3.90 1.30

5

3.20 2.80

3.90 2.90

4.70 2.80

5.40 2.60

5.90 2.60

0

4.20 4.03

5.20 4.31

6.20 4.24

7.20 4.09

7.80 3.97

Рис

ь Масса1 п.м, кг

Моминер

ж, 2

Ixсм

6 70 1.71 30

0 2.11 79

0 2.52 159

0 2.93 270

0 3.17 353

0 2.53 48

0 3.13 125

0 3.74 249

0 4.34 429

0 4.70 564

3 3.35 65

1 4.15 168

4 4.95 335

9 5.75 578

7 6.23 766

сунок А.2 – П

Расчетные сп

мент рции

Моменcопро-тивлени

x, м4

Wx, cм3

7 8 .75 5.68

.97 9.99

9.65 15.00

0.98 19.98

3.84 22.98

.54 9.36

5.31 16.20

9.93 24.34

9.95 33.41

4.21 38.71

.04 12.78

8.08 22.07

5.15 33.07

8.78 45.77

6.75 54.17

ПГC 100 – 28

правочные велнт -ия


Iy, см4

9 6.92

7.31

7.10

6.75

6.52

9.99

11.20

11.23

10.94

10.68

12.82

14.56

15.26

15.18

14.95

0

ичины для проМомент cопро-тивления

Раине

Wy, cм3

10 2.01 4

2.06 5

2.04 7

2.01 9

1.98 1

2.91 3

3.04 5

3.05 7

3.02 9

2.99 1

3.73 3

3.92 5

3.99 7

3.98 9

3.96 1

СТ

офилей при из

адиус ерции

Радиуинерци

rx, см

ry, см

11 12 4.01 1.78

5.79 1.71

7.49 1.64

9.12 1.56

0.08 1.52

3.99 1.76

5.77 1.69

7.46 1.61

9.09 1.54

0.05 1.50

3.98 1.74

5.75 1.67

7.43 1.59

9.05 1.52

0.01 1.48

ТО 0067-20

гибе

Шзаг

ус ии z0,

см

13 1.57

1.28

1.09

0.95

0.88

1.57

1.28

1.09

0.95

0.88

1.57

1.28

1.09

0.96

0.89

011

53

Ширина готовки, мм

14 210

260

310

360

390

210

260

310

360

390

210

260

310

360

390

СТО 0067-2011

54

Рисунок А.3 – ПГТ 35 Таблица А.3



H/B, мм


t, мм





мм







см Fp, см2

Fсж, см2

Ix, см4

Wx, cм3

Iy, см4

Wy, cм3

rx, см

ry, см

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 ПГТ 35х1,0

35 / 100

1,0 1.40 1.25 1.14 2.52 1.30 11.82 2.36 1.34 2.90 1.56

140 ПГТ 35х1,5 1,5 2.09 2.09 1.69 3.64 1.87 17.57 3.51 1.32 2.90 1.56

ПГТ 35х2,0 2,0 2.77 2.77 2.24 4.71 2.43 23.32 4.66 1.30 2.90 1.56

СТО 0067-2011

55

Рисунок А.4 – ПГТ 50

Таблица А.4



H/B, мм


t, мм





мм







см Fp, см2

Fсж, см2

Ix, см4

Wx, cм3

Iy, см4

Wy, cм3

rx, см

ry, см

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 ПГТ 50х1,0

50 / 100

1,0 1.73 1.45 1.40 6.22 2.38 12.82 2.56 1.90 2.82 2.39

172 ПГТ 50х1,5 1,5 2.57 2.50 2.07 9.12 3.49 20.44 4.09 1.89 2.82 2.39

ПГТ 50х2,0 2,0 3.41 3.41 2.75 11.90 4.56 27.14 5.43 1.87 2.82 2.39

СТО 0067-2011

56

Приложение Б (обязательное)

Таблица Б.1 Коэффициенты безопасности γм2

№ Тип крепежа и характер работы соединения, тип отказа соединения γм2

1 Вытяжные заклепки, работающие на срез

1.1 Прочность на смятие 1,5

1.2 Прочность сечения нетто 1,1

1.3 Прочность на срез 1,25

2 Самонарезающие винты, работающие на срез

2.1 Прочность на смятие 0,5 мм ≤ t ≤ 0,7 мм 1,6

0,7 мм ≤ t ≤ 2 мм 1,45

2.2 Прочность сечения нетто 1,1

2.3 Прочность на срез 1,25

3 Винты, работающие на растяжение

3.1 Прочность на отрыв листа через пресс-шайбу 1,2

3.2 Прочность на вырыв из листа 1,1

3.3 Прочность на разрыв винта 1,25

СТО 0067-2011

57

БИБЛИОГРАФИЯ

1. Федеральный закон № 384-ФЗ. ТЕХНИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ О

БЕЗОПАСНОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ. 2. ГОСТ Р 1.4-2004. Стандарты организаций. Общие положения. 3. СП 16.1330.2011.Стальные конструкции. Актуализированная ре-

дакция СНиП II-23-81*, 2011. 4. СП 20.1330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная ре-

дакция 2.01.07-85, Москва, 2011 5. СП 28.1330.2010. Защита строительных конструкций от коррозии.

Актуализированная редакция 2.03.11-85, Москва, 2011 6. СТО 0060-2008. Конструкции систем вентилируемых фасадов с

несущим каркасом из стальных гнутых профилей и наружной облицовкой из различных материалов. Расчет, проектирование, монтаж.

7. СТО 02494680-042-2006. Стандарт организации. Конструкции стальные строительные эксплуатируемые в средах с неагрессивным и слабо-агрессивным воздействием. Общие требования к защите от коррозии.

8. СТО-0061-2008 “Прогоны и ригели стальные оцинкованные из холодногнутых профилей С-образного и Z-образного сечений для систем по-крытий и стен зданий”.

9. СТО-0065-2011 “Винты самонарезающие и самосверлящие «HARPOON» для крепления стеновых и кровельных конструкций из сталь-ного оцинкованного холоднокатаного листа”.

10. Eurocode 3: Design of steel structures. Part 1-3: General rules – Sup-plementary rules for cold-formed member and sheeting.

11. ГОСТ 14918-80*. Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерыв-ных линий.

12. ГОСТ Р 52146-2003 Прокат тонколистовой холоднокатаный и го-ряче- оцинкованный с полимерным покрытием с непрерывных линий. Тех-нические условия

13. ГОСТ Р 52246-2004. Прокат листовой горячецинкованный. Техни-ческие условия.

14. Рекомендации по учету жесткости диафрагм из стального профи-лированного настила в покрытиях одноэтажных производственных зданий

СТО 0067-2011

58

при горизонтальных нагрузках. ЦНИИпроектстальконструкция. Москва. 1980.

15. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции. 16. МДС 53-1.2001 Рекомендации по монтажу стальных строительных

конструкций (к СНиП 3.03.01-87). 17. Айрумян Э.Л. Особенности расчета стальных конструкций из тон-

костенных гнутых профилей . Журнал “Монтажные и специальные работы в строительстве”.№3, 2008 г.

сто 0067-2011

УДК о к е 91.080.10 ОКП 528300 Ключевые слова: гнутый профиль, оцинкованная сталь, рама каркаса, ферма

покрытия, прогон, балка, колонна, вентилируемый фасад, самонарезающий

винт

Директор института

Начальник отдела стандартизации

Заведующий ОПЛК

Заведуюш^ш ЛХПК (руководигель разработки

Исполнители

Главный специалист ЛХПК 'Ща-^<>.^, ^^ >

Инженер ЛХПК

Инженер ЛХПК

НИ. Пресняков

•г^С .И. Бочкова

Д.Л. Мосягин

ЭЛ. Айрумян

НИ. Каменщиков

М.А. Липленко

О. А. Ошкампе

Составители: ООО "Современные технологии строительства"

Директор (руководитель разработки) В.В. Лисевский

Инженер конструктор Т.В. Липилина

Рецензент Начальник ОПГС В.Ф. Беляев

59

ДОКУМЕНТЫ Конструкции...

Documents