obtinerea alcoolului din tescovina
DESCRIPTION
distilarea tescovinei pentru obtinerea alcoolului.TRANSCRIPT
TEMA PROIECTULUI
Să se proiecteze o instalaţie
de distilare a amestecului binar etanol-apă
cu o concentraţie iniţială icircn etanol de 6
pentru obţinerea unui distilat de
concentraţie 87
MEMORIU JUSTIFICATIV
1
Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 87 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia
Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare
Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din
tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool
Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima
distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn
coloana de distilare INDIS 400
Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool
etilic să fie de 87
TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN2
TESCOVINĂ
1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului
Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă
vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat
după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40
cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul
administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat
restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe
3
ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi
volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută
2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
87 etanol
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 87 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia
Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare
Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din
tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool
Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima
distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn
coloana de distilare INDIS 400
Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool
etilic să fie de 87
TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN2
TESCOVINĂ
1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului
Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă
vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat
după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40
cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul
administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat
restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe
3
ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi
volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută
2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
87 etanol
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
TESCOVINĂ
1 Caracteristicile materiilor prime şi auxiliareTescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Din punct de vedere fizic alcoolul etilic in stare pura este un lichid incolor inflamabil cu punctul de fierbere la 783deg C cu gust amar care arde cu flacara albastră Se amestecă icircn orice proportii cu apa cu alcoolul metilic cu eterul şi cu alte substanţe organice Alcolul se obtine pe cale naturala prin fermentarea zaharului si a amidonului din fructe cereale cartofi icircn prezenţa unei enzime (ferment) numita cozimaza un produs de metabolism al ciupercii drojdiei de bere Icircn timpul fermenării are loc un proces chimic de catabolizare (descompunere) a zaharului
Alcoolul se obţine şi pe cale sintetică prin hidrogenarea catalitica a aldehidei acetice sau prin hidratarea etilenei avănd o largă utilizare icircn industria chimică farmaceutică si alimentară
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Icircn ţara noastră din cele circa un milion tone de strugurian care se vinifică pe lacircngă
vin se obţin 120000 tonean tescovină fără ciorchini şi 400000 hlan drojdie Imediat
după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn straturi de 30 ndash 40
cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de polietilenă procedeul
administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei nu poate fi indicat
restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese biochimice aerobe
3
ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi
volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută
2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
87 etanol
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului prin compuşi
volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută
2 Schema flux schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
87 etanol
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
87 etanol
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
SCHEMA TEHNOLOGICA
Tescovina
Apă Apă
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=271875kgh
1 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 87 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=54413 kgh (valoare calculată anterior)
mD=18749 kgh (din calcule)
mL=156709 kgh (din tabel) mAb=77758 kgh
rD=100157 kgh (din tabel) ma=4194116 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
54413+77758+4194116= GmD2+77758+4194116+356641
GmD2=18749 Kgh
Tabel 1
7
DISTILARE 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77758 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326287 kgh
2 Distilare 1 10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=271875 kgh
GmAr=5754 kgh (coloana INDIS 400)
GmAb=800 kgh (coloana INDIS 400)
8
DISTILARE 1
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
271875+5754+800= GmD1+5754+800+217462
GmD1=54413kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
FERMENTATA271875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 54413 Kgh
7 REZIDUU 1 - 217463 Kgh
TOTAL 927275 927275 Kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
9
FERMENTARE
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Inocul=60 ghl
Conform ecuaţiei de fermentare CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=271875+0018+18
GmPnf=269356 kgh
Tabel 3
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1PLAMADA
NEFERMANTATA269356 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5PLAMADA
FERMENTATA- 271875 kgh
TOTAL 272045 272056 kgh
4 Filtrare
Ppres
P1
Pfiltr(Pnf)
10
FILTRARE
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Ecuaţia de bilanţGmPres = GmPfiltr + Gm P1
Se considera p1=01 GmPres
GmPres = GmPfiltr+ 01 GmPres
GmPres=269625 kgh
Tabel 4
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 269625 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 269356 kgh
3 P1 - 269 kgh
TOTAL 269625 269625 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
11
PRESARE
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Ştim că masa tesc=25938 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=51876 kgh (GmTsp)
Gm su=51876-269625=249135 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 51876 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 269625 kgh
3 SU - 249135 kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
12
SPALARE
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
GmTrec+1000=51876+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECETŢIONATĂ51876 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 51876 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 61876 61876 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
GmT=51876kgh
Tabel 7
13
RECEPŢIE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1TESCOVINA
RECEPTIONATA- 51876 kgh
2 TESCOVINA 51876 - kgh
TOTAL 51876 51876 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 51876 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 51876 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 51876 kgh
4 TESC PRESATĂ 269625 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 269356 kgh
6 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 1 800 kgh
9 DISTILAT 1 54413 kgh
10 APA RECE 2 77758 kgh
11 ABUR 2 4194116 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 54413 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 18749 kgh
19 APA RECE UZ2 77758 kgh
20 ABUR UZ2 4194116 kgh
21 REZIDUU1 217463 kgh
22 REZIDUU2 356641 kgh
23 PLAMADĂ FERM 271875 kgh
24 SU 249135 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 269356 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 269625 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 51876 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 51876 kgh
31 PIERDERI 269 kgh
TOTAL 5568775 5568775 kgh
Calculul cifrei de reflux
15
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
R=aRmin
a=3
Rm=096
R=288
4 Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
5 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
16
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=77758 kgh
Apa=4194116 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 54413 - kgh
2 APA RECE 4194116 - kgh
3 ABUR 77758 - kgh
4 APA RECE UZATA - 4194116 kgh
5 ABUR UZAT - 77716 kgh
6 DISTILAT 2 - 18749 kgh
7 REZIDUU 2 - 356641 kgh
TOTAL 4326287 4326245 kgh
6 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
17
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot - sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul
central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotminPompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm
18
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
19
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
20
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
7 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=77758 m3h
L=156709 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=035 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
21
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=9400=3600 mm
i) Căderea de presiune
22
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
8 Dimensionarea condensatorului
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 99332 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=737degC
∆T2=637degC
∆TM=6896degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=48814852 m3h
L=156709 m3h
R=288
Coeficientul total de transmitere a căldurii
23
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
λ=004
9 Dimensionarea blazei
24
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Qv=K A ∆TM
Qv=48818852 m3h
∆TM=3034degC
Gmv=035 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0035 m2
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
λ=004
dech=0544 m
25
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
α2=5539
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=59845 m2
26
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
27
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
ANEXE
28
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
29
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
30
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
3215
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
2162
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
1548
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1328
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1153
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
0896
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0725
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0602
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0509
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
31
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
34
35
35