note de calcul dalot 3x(4x4)

8/16/2019 Note de Calcul dalot 3x(4x4)

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Bureau d’ingénieurs ConseilsGéotechnique – Travaux Publics – Génie Civil – Hydraulique Siège social : cité 80 logs Bâtiment H Bloc 11 N° 85, Commune de Chatt – 36242 Wilaya d’ El Tarf Algérie

Tél : +213 30875005 Fax : +213 38610601 e-mail :[email protected]

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Date : 15/05/16 Page : 2

Vue du projet

Propriétés du projet : dalot 3X(4X4)

Type de structure : Coque

Coordonnées du centre de gravité de la structure :X = 11.000 (m) Y = 6.000 (m) Z = 2.857 (m) Moments d'inertie centraux de la structure :

Ix = 11287227.275 (kg*m2) Iy = 25932311.467 (kg*m2) Iz = 35072844.446 (kg*m2)Masse = 616336.058 (kg)

Description de la structureNombre de noeuds: 374 Nombre de barres: 0 Eléments finis linéiques: 0 Eléments finis surfaciques: 336 Eléments finis volumiques: 0 Nbre de degrés de liberté stat.: 1836

Cas: 57 Combinaisons: 10


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Chargements - Cas

Cas Préfixe Nom du cas Nature Type d'analyse

1 PERM1 G poids propre Statique linéaire

2 PERM1 Q d'exploitation Statique linéaire

3 MOB1 BC Analyse de cas de

charges roulantes

4 MOB2 BT Analyse de cas de

charges roulantes

5 MOB3 D240 Analyse de cas de

charges roulantes

6 MOB4 MC120 Analyse de cas de

charges roulantes

Vue - Cas : 1 (G)


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Vue - Cas : 2 (Q)

Cas 3 : BCType d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes

Définition du convoi:Nom: BC 1VCatalogue de convois: V_RCPR.xmlUnités: m T

Force concentrée 1 FZ = 6.000 X = 0.000 S = 2.000Force concentrée 2 FZ = 6.000 X = 1.500 S = 2.000Force concentrée 3 FZ = 3.000 X = 6.000 S = 2.000Force concentrée 4 FZ = 6.000 X = 10.500 S = 2.000Force concentrée 5 FZ = 6.000 X = 12.000 S = 2.000Force concentrée 6 FZ = 3.000 X = 16.500 S = 2.000


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Début et fin de la route - conditions aux limites:

Plan de l'application: Automatique

Pas: 1.000Direction : 0.000 0.000 -1.000

Route:

Polyligne n°: 11Coordonnées des points de la polyligne:

1 11.000 0.000 4.0002 11.000 12.000 4.000

Paramčtres de la route:Bord

1 Gamma = 0.00 HL = 0.00 HR = 0.00 LL = 0.000 LR = 0.00 VL =

1.00 VR = 1.00

Vue - Cas : 3 (BC) Composante 1/13

Cas 4 : BTType d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes

Définition du convoi:Nom: BT 1VCatalogue de convois: V_RCPR.xmlUnités: m T


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Force concentrée 1 FZ = 8.000 X = 0.000 S = 2.000Force concentrée 2 FZ = 8.000 X = 1.350 S = 2.000

Début et fin de la route - conditions aux limites:Plan de l'application:

Automatique

Pas: 1.000Direction: 0.000 0.000 -1.000

Route:Polyligne n°: 11

Coordonnées des points de la polyligne: 1 11.000 0.000 4.0002 11.000 12.000 4.000


1 Gamma = 0.00 HL = 0.00 HR = 0.00 LL = 0.000 LR = 0.00 VL =1.00 VR = 1.00

Vue - Cas : 4 (BT) Composante 1/13


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Cas 5 : D240Type d’analyse : Analyse de cas de charges roulantes

Définition du convoi:Nom: D240

Catalogue de convois: V_RCPR.xmlUnités: m T

Charge surfacique 1 FZ = 4.030 X = 0.000 S = 3.200 DX = 18.600 DY =3.200




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Pas: 1.000Direction: 0.000 0.000 -1.000

Route:Polyligne n°: 11Coordonnées des points de la polyligne:

1 11.000 0.000 4.0002 11.000 12.000 4.000



Vue - Cas : 5 (D240) Composante 1/13

Cas 6 : MC120Type d'analyse: Analyse de cas de charges roulantes

Définition du convoi:Nom: MC120Catalogue de convois: V_RCPR.xmlUnités: m T


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Charge surfacique 1 FZ = 9.020 X = 0.000 S = 4.300 DX = 6.100 DY =1.000



Pas: 1.000Direction: 0.000 0.000 -1.000

Route:

Polyligne n°: 11Coordonnées des points de la polyligne:

1 11.000 0.000 4.0002 11.000 12.000 4.000



Vue - Cas : 6 ( MC120) Composante 1/13


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Combinaisons

Combinaison Nom Type d'analyse

7 (C) 1.35G+1.5Q Combinaison linéaire

8 (C) G+Q Combinaison linéaire

9 (C) 1.6BC+1.35G Combinaison linéaire

10 (C) 1.35G+1.6BT Combinaison linéaire

11 (C) 1.35G+1.35MC120 Combinaison linéaire

12 (C) 1.35G+1.35D240 Combinaison linéaire

13 (C) 1.2BC+G Combinaison linéaire

14 (C) 1.2BT+G Combinaison linéaire

15 (C) G+D240 Combinaison linéaire

16 (C) G+MC120 Combinaison linéaire

Vue - MXX [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240)

Composante 6/13 1


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Vue - MYY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240)

Composante 6/13


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Vue - MXY [kNm/m] Direction automatique Cas : 59 (1.35G+1.35D240)

Composante 6/13

Calcul de Section de la dalle en Flexion Simple

1. Hypothèses :

Béton : fc28 = 30.0 (MPa) Acier : Fe = 500.0 (MPa)

Fissuration très préjudiciable

Calcul suivant BAEL 91

2. Section :

b = 100.0 (cm)h = 40.0 (cm)

d1 = 5.0 (cm)

d2 = 5.0 (cm)


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3. Moments appliqués- en direction XX :

Msup (kN*m) Minf (kN*m)

Etat Limite Ultime (fondamental) 207.46 -143.38

- en direction YY :Msup (kN*m) Minf (kN*m)

Etat Limite Ultime (fondamental) 58.60 -35.39

4. Résultats :

Sections d’Acier transversal :

Section théorique As1 = 14.04 (cm2) Section théorique As2 = 9.8 (cm2) Section minimum As min = 4.1 (cm2)

Théorique = 0.69 (%) Minimum min = 0.12 (%)

On adapte 6 HA16 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe supérieur et inférieur

Analyse par Cas :

Cas ELU Mmax = 207.46 (kN*m) Mmin = -143.38 (kN*m)

Coefficient de sécurité : 1.00 Pivot : APosition de l'axe neutre : y = 4.7 (cm)Bras de levier : Z = 33.1 (cm)

Déformation du béton : b = 1.56 (‰)

Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰)

Contrainte de l’acier :

tendue : s = 434.8 (MPa)

Sections d'Acier longitudinal :

Section théorique As1 = 8.1 (cm2) Section théorique As2 = 8.1 (cm2) Section minimum As min = 4.1 (cm2)

Théorique = 0.23 (%) Minimum min = 0.12 (%)

On adapte 6 HA14 avec un espacement de 15cm pour un mètre linéaire pour la nappe inférieur et supérieur

Analyse par Cas :

Cas ELU Mmax = 58.60 (kN*m) Mmin = -35.39 (kN*m)

Coefficient de sécurité : 1.09 Pivot : APosition de l'axe neutre : y = 1.9 (cm)Bras de levier : Z = 34.3 (cm)

Déformation du béton : b = 0.56 (‰)

Déformation de l’acier : s = 10.00 (‰)

Contrainte de l’acier :

tendue : s = 434.8 (MPa)


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Feraillage des voiles :

1 Caractéristiques des matériaux :

Béton : fc28 = 30.00 (MPa) Densité = 2501.36 (kG/m3) Aciers longitudinaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa)

Aciers transversaux : type HA 500 fe = 500.00 (MPa)

Age du béton au chargement : 28

Coefficient de comportement: q = 2.50

2 Géométrie :

Nom: P1

Longueur: 22.00 (m)Epaisseur: 0.40 (m)

Hauteur : 4.00 (m)Hauteur de la couronne : 0.00 (m) Appui vertical: ---------Conditions aux appuis : plancher aboutissant de deux côtés

3 Hypothčses de calcul :

Calculs suivant : BAEL 91 mod. 99Enrobage : 3.0 (cm)

4 Chargements :

4.1 Réduites:

Nature N M H (kN) (kN*m) (kN)

permanente (G) 4211.96 -7.11 52.64d'exploitation (Q) 478.72 -0.90 7.18

5 Résultats théoriques :

5.1 Résultats théoriques - détaillés :

5.1.1 Longueur de flambement

Lf' = 3.40 (m)Lf'_rnf = 3.20 (m)Lf = 3.40 (m)Lf_rnf = 3.20 (m)

5.1.2 Elancement

= 29.44

rnf = 27.71

5.1.3 Coefficient

1,1 (Age du béton au chargement :28)

= 0.50

rnf = 0.69

5.1.4 Résistance du voile non armé


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ulim = 10.46 (MPa)

5.1.5 Armatures réparties

Combinaison dimensionnante: ELU 3 N umax= 291.10 (kN/m)

umax = 0.73 (MPa)Nulim = 4183.82 (kN/m)

ulim = 10.46 (MPa)

Numax Voile non armé 291.10 (kN/m) < 4183.82 (kN/m)

5.1.6 Armatures de bord

5.1.6.1 Bord gauche

2.5.2.7.1.1 Raidisseur en flexion composé Af L = 3.14 (cm2)Combinaison dimensionnante: ELU 1

2.5.2.7.1.2 Potelets minimauxLargeur : d':d' = 0.40 (m)

2.5.2.7.2 Bord droit

2.5.2.7.2.1 Raidisseur en flexion composé Af R= 3.14 (cm2)Combinaison dimensionnante: ELU 1

2.5.2.7.2.3 Potelets minimauxLargeur : d':d' = 0.40 (m)

2.5.2.8 Cisaillement (BAEL91 A5.1,23)

Armatures horizontalesCombinaison dimensionnante-ELU: ELU 3

Vu = 81.83 (kN)

= 0.01 (MPa) Ah = 0.00 (cm2/m)

Ferraillage :

Armatures verticales:

Zone X0 X1 Nombre : Acier Diamètre Longueur Espacement(m) (m) (mm) (m) (m)0.40 21.60 294 HA 500 16.0 4.51 0.15

X0 - Début de la zoneX1 - Fin de la zone

Armatures horizontales:

Type Nombre : Acier Diamètre A B C Espacement Forme(mm) (m) (m) (m) (m)

droit 52 HA 500 14.0 21.94 0.00 0.00 0.15 00

Epingles:

Nombre : Acier Diamètre A B C Forme(mm) (m) (m) (m)

2635 HA 500 10.0 0.35 0.00 0.00 00


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7.70 7.70 10.05 10.05Coordonnées (m):

0.00;0.00 3.67;3.00 7.33;0.00 3.67;0.00

2. Chargements :

Cas Type Liste Valeur1 poids propre 1 PZ Moins2 (EF) linéaire 2p (2D) PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]N1X=0.0[m] N1Y=0.0[m] N2X=22.00[m] N2Y=0.0[m]2 (EF) linéaire 2p (2D) PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]N1X=0.0[m] N1Y=4.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=4.00[m]2 (EF) linéaire 2p (2D) PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]N1X=0.0[m] N1Y=8.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=8.00[m]2 (EF) linéaire 2p (2D) PZ1=58.51[kN/m] PZ2=58.51[kN/m]N1X=0.0[m] N1Y=12.00[m] N2X=22.00[m] N2Y=12.00[m]

Combinaison / Composante Définition

3. Résultats théoriques - disposition des armatures

Liste de solutions :Ferraillage par barresSolution n° Armatures Poids total

Diamètre / Poids (kG) 1 - 9812.71

Résultats pour la solution n° 1

Zones de ferraillage

Ferraillage inférieurNom coordonnées Armatures adoptées At Ar

x1 y1 x2 y2 [mm] / [cm] [cm2/m] [cm2/m] 1/1- Ax Principal 0.00 0.00 22.00 12.00 14.0 / 15.0 7.70 < 10.261/2- Ay Perpendiculaire 0.00 0.00 22.00 12.00 16.0 / 15.0 10.05 < 13.40

Ferraillage supérieurNom coordonnées Armatures adoptées At Ar

x1 y1 x2 y2 [mm] / [cm] [cm2/m] [cm2/m] 1/1+ Ax Principal 0.00 0.00 22.00 12.00 14.0 / 15.0 7.70 < 10.261/2+ Ay Perpendiculaire 0.00 0.00 22.00 12.00 16.0 / 15.0 10.05 < 13.40

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