memoria descriptiva galpon industrial

8/19/2019 Memoria Descriptiva GALPON INDUSTRIAL

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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO ENERO 2016

Proyecto:Empresa Canify, C.A. GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA.

Ubicación:Av. Universidad, Calle Andrés Eloy Blanco N° 51. Sector Mata Seca. El Limón,

Municipio Mario Briceño Iragorry, Estado Aragua.

Propietario:Alana Mujica C.I. 12.341.366

Pedro Marcano C.I. 17.776578

Alejandro Mujica C.I. 15.738.475

Cálculo:Ing. Jean Carlos Arana.

C.I.: 17.394.831

C.I.V.: 255.025


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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016

CONTENIDO

PRESENTACIÓN Y CARACTERÍSTICAS.

ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES.

NORMATIVA EMPLEADA.

MEMORIA DE CÁLCULO.

ANALISIS DE CARGA PARA CADA TIPOLOGÍA DE ELEMENTO

ESTRUCTURAL.

CLASIFICACION DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN LA NORMA.

CALCULO DEL ESPECTRO DE RESPUESTA.

ANALISIS ESTRUCTURAL.

DISEÑO DE ELEMENTOS.

REPORTES.

DISEÑO DE PLACAS BASE.

DISEÑO Y CALCULO DE FUNDACIONES.

COMPUTOS METRICOS.

PLANOS DE CONSTRUCCIÓN.

PLANOS INDICES Y ESPECIFICACIONES TECNICO

CONSTRUCTIVAS.

PLANOS ESTRUCTURA Y DETALLES.


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PRESENTACIÓN Y CARACTERÌSTICAS

El presente documento tiene como finalidad, hacer una caracterizacióncompleta y detallada del sistema estructural adoptado para la edificación de

un Galpón para almacén de materia prima, ubicado en El Limón, Municipio

Mario Briceño Iragorry, Estado Aragua. En el mismo se presentan una serie

de aspectos y consideraciones asumidas por los calculistas, así como una

descripción completa de la propuesta estructural en lo referente a secciones

de los perfiles a emplear en su construcción, características mecánicas de los

materiales y los diferentes escenarios de cargas a los que será sometida la

estructura para el diseño y chequeo de las hipótesis de cálculo asumidas

inicialmente producto de un predimensionamiento previo.

De igual manera se anexan una serie de tablas arrojadas por el software

empleado en las que se encuentran contenidos todos los valores emanados

del cálculo y diseño estructural. El procedimiento seguido consta de varias

etapas las cuales se describen a continuación:

Análisis y Estructuración Inicial y predimensionamiento deelementos estructurales:

En esta etapa, se definió el sistema estructural a emplear; para este caso

se optó por un sistema basado en el uso de pórticos de acero alineados

ortogonalmente, previo el estudio y detallado de la propuesta arquitectónica

presentada, así como el predimensionamiento de los diferentes elementos

estructurales y diseño de los módulos de circulación vertical (escaleras).

Generación de modelo de cálculo estructural asistido por

computador:

Una vez definido el sistema estructural a emplear así como los diferentes

materiales que lo constituirán y sus diferentes propiedades mecánicas, se


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procede a generar un modelo de cálculo estructural mediante el uso del

Software comercial ETAB´S V.15.2, en el cual se simularan los diferentes

escenarios de carga a los que será sometida la estructura según la normativa

técnica correspondiente (COVENIN 2002 – 88 “Acciones mínimas para

proyectos de edificaciones”, COVENIN 1756 – 2001 “Edificaciones

Sismorresistentes” y COVENIN 1618:1998 “Estructuras de acero para

edificaciones. Método de los Estados Limites”) así como su comportamiento

frente a los mismos, esto permitirá de manera rápida y precisa, determinar las

dimensiones definitivas de los elementos estructurales y demás aspectos

necesarios para la correcta ejecución de la obra.La propuesta estructural incluye como material principal en correas,

columnas, vigas de carga, diagonales, tirantes y tensores y demás elementos

componentes del sistema, perfiles de acero laminados en frío, en forma de

tubos estructurales de tipo CONDUVEN-ECO, el cual según las

especificaciones de la empresa fabricante posee un Esfuerzo de Fluencia de

Fy=3515 Kg/cm2, ASTM A-500 Grado C. Los perfiles son empleados en

diferentes secciones según sea el caso. La cubierta de techo, está conformadapor láminas climatizadas tipo Acerolit. El entrepiso de la Mezzanina las áreas

de oficinas y descansos de las escaleras, estará constituido por una losa de

concreto macizo tipo Losacero de 12 cm de espesor. Los peldaños de la

escalera serán de losetas de concreto armado enmarcados en bastidores

construidos con angulares metálicos de alas iguales aumentar su inercia y

rigidez.

Para la obtención de los valores de momentos, fuerzas cortantes,

concentraciones de fuerzas de la estructura, utilizando el software comercial

ETAB´S V.15.2, cuyo cálculos están basados en La Teoría de Elementos

Finitos, además que todos los resultados obtenidos se fundamentan en la

elaboración de un modelo matemático en tres dimensiones 3D, permitiendo un

mejor análisis del comportamiento de los elementos.


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F’c = 250 Kg/cm2

F’c = 250 Kg/cm2

Fy= 4200 Kg/cm2

Fy= 3515 Kg/cm2

E70 XX

Fy= 2530 Kg/cm2

CALIDAD A - 3077.0 cm.3.0 cm.

CALIBRE 22

PERNOS PARA PLACAS DE APOYO:

PLANCHAS DE CONEXIÓN , PLACAS BASE Y ANGULOS DE CONEXIÓN(CALIDAD A - 36) :

RECUBRIMIENTO EN LOSAS DE ENTREPISO:ENTREPISO LOSACERO :

RESISTENCIA A COMPRESION DEL CONCRETO EN INFRAESTRUCTURA (Alos 28 Dias):

RESISTENCIA A COMPRESION DEL CONCRETO EN SUPERESTRUCTURA(A los 28 Dias):

LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO DE REFUERZO EN EL CONCRETOARMADO:

LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO EN PERFILES ESTRUCTURALES:ELECTRODOOS UNIONES DE REFUERZO:

RECUBRIMIENTO EN FUNDACIONES:

COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DEEDIFICACIONES. ARTICULADO

COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DEEDIFICACIONES. COMENTARIOS

COVENIN - MINDUR 1618: 1988. ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. METODO DE LOSESTADOS LIMITES.

COVENIN - FUNVISIS 1756 - 1:2001 (1ERA REVISIÓN) EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 2.

COMENTARIOS.

COVENIN - FUNVISIS 1756 - 1:2001 (1ERA REVISIÓN) EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 1.ARTICULADO.

La carga viva empleada según la norma COVENIN – MINDUR 2002 -

88 CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PROYECTO DE

EDIFICACIONES varía según el ambiente específico y el uso al cual este

destinado, y la carga muerta está constituida por el peso propio de la estructura

y de los diferentes perfiles que la constituyen. La sobrecarga, incorpora los

efectos de las fuerzas accidentales tales como el sismo y el viento sobre la

estructura.

ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES

NORMATIVA EMPLEADA.


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MEMORIA DE CÁLCULO.

DATOS.

ANALISIS DE CARGA PARA CADA TIPOLOGÍA DE

ELEMENTO ESTRUCTURAL.

Análisis de carga realizados tomando como referencia los criterios y

valores especificado en la norma COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS

Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DE EDIFICACIONES.

ARTICULADO.

1.- ACCIONES PERMANENTES Y VARIABLES

Load Set Load PatternLoad

kgf/m²

CARGA ENTREPISOS CV 200

CARGA ENTREPISOS SCP 250

CARGA TECHO CV 100

CARGA ESCALERAS CV 500

CARGA ESCALERAS SCP 50

CARGA LOSA CV 200

OFICINA CV 250

LOSA DE ENTREPISO OFICINAS: (Losacero calibre 22. econcreto: 12 cm)


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2.- CLASIFICACION DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN LA NORMA

CORRELACION APROXIMADA ENTRE LAS VELOCIDADES DE ONDAS DE

CORTE, VS, CON LA COMPACIDAD, LA RESISTENCIA A LA PENETRACION DEL

ENSAYO SPT Y LA RESISTENCIA AL CORTE NO DRENADO DE ARCILLAS, Su.

Factor de importancia (uso) TABLA 6.1

GRUPO = GRUPO αααα

Ver Norma pags. 23 y 25 A 1,30

αααα = 1,00 B1 1,15B2 1,00

Aceleracion de zona (COEFICIENTE DE ACELERACION HORIZONTAL)TABLA 4.1

Zona = ZONAS SISMICAS Ao

Ao= 0,30 7 0,406 0,35Para ZONA ver la Norma 5 0,30Pags. 15 a 20 4 0,25

3 0,20

2 0,15

1 0,10

Peligro Sismico

Elevado

Intermedio

Bajo

1

0.3

TABLA C - 5.1, Pag. C-22

(kgf/cm²) (kPa)-- --

-- --Vs> 400

Vs> 700

< 0.40

250 ≤ Vs ≤ 400

170 ≤ Vs ≤ 250 0.40 - 0.70Suelos Firmes o

Medinamente Densos (Baja

Rigidez)

10 ≤ N1(60) ≤ 20

Roca Dura

Roca Blanda

Suelos Muy Duros o Muy

Densos (Rígidos)

Suelos Duros o Densos

(Medianamente Rígidos)

--

N1(60) > 50 Vs> 400

20 ≤ N1(60) ≤ 50

--

N1(60) < 10 < 40

40 - 70

>1.00

0.70 - 1.00 70 - 100

>1.00

Suelos Blandos o Sueltos

(Muy Baja Rigidez)Vs < 170

Resistencia al Corte NoDrenada Su

Velocidad Promediode Ondas de Corte,

Vs (m/s)N1 (60)Descripción del Materia l


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FORMA ESPECTRAL Y FACTOR DE CORRECCION φ

(a) Si Ao ≤ 0.15, úsese S4(b) El espesor de los estratos blandos o sueltos (Vs < 170 m/s) debe ser mayor que 0,1 H.

(c) Si H1 ≥ 0,25 H y Ao ≤ 0,20 úsese S3

TABLA 5.1, Pag. 21F. Esp. S2 Vsp (m/s) H (m) ϕϕϕϕ ϕϕϕϕ

ϕ =ϕ =ϕ =ϕ = 0,90 > 500 - S1 0,85 S1 1,00< 30 S1 0,85 S1 1,00

30 - 50 S2 0,80 S2 0,90> 50 S3 0,70 S2 0,90< 15 S1 0,80 S1 1,00

15 - 50 S2 0,80 S2 0,90> 50 S3 0,75 S2 0,90

≤ 50 S3 0,70 S2 0,95

> 50 S3 (a) 0,70 S3 0,75

≤ 15 S3 0,70 S2 0,90

> 15 S3 (a) 0,70 S3 0,80

- H1 S2 (c) 0,65 S2 0,70

170 - 250

Forma

espectralMaterial

Zona sismica 5 y 7

Suelo duros o densos 250 - 400

Roca blanda o meteorizada ysuelos muy duros o muy

densos

Roca sana / fracturada

> 400

Forma

espectral

Suelos blandos / sueltos

Zona sismica 1 y 4

< 170

Suelos blandos o sueltos(b)

intercalados con suelos masrigidos

Suelos firmes / medios densos

NIVELES DE DISEÑO (ND)TABLA 6.2

GRUPO = B2Zona = 5 1Y2 3Y4 5,6Y7

Tabla 6.2 ND2 ND3 ND3

ND = ND3 ND3Ver Norma pag. 26 ND1 (*) ND2 (*) ND3

ND2 ND3 ND2 (**)

ND3

(**) Valido paraedificios de hasta 2

pisos u 8 m de alturaB2

ZONA SISMICA

A; B1

(*) Valido paraedificios de hasta 10

pisos ó 30 m de

GRUPO

FACTORES DE REDUCCION RTABLA 6.4

Tipo Est. IIIVer Norma pag. 29ND = ND3 I II III IIIa IV

Ver Norma pag. 29 ND3 6,0 5,0 4,5 5,0 2,0R = 4,00 ND2 4,0 3,5 3,0 3,5 1,5

ND1 2,0 1,75 1,5 2,0 1,25

ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADOTIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)NIVEL DEDISEÑO


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CRITERIO DEL REVISOR

I(1) II III IIIa IV

ND3 6.0(2) 5,0 4,0 6.0(3) 2,0ND2 4,5 4,0 - - 1,5ND1 2,5 2,25 2,0 - 1,25

TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)

(2) En pórticos con vigas de celosia se usará 5.0 limitado aedificios de no mas de 30 metros de altura(3) En aquellos casos donde la conexion viga colectora-

columna sea del tipo PR, según la Norma COVENIN 1618-98,

ESTRUCTURAS DE ACERO

(1) Para sistemas con columnas articuladas en base el valorde R será multiplicado por 0,75

NIVEL DEDISEÑO

I II III IIIa IV

ND3 6,0 5,0 4,0 6.0(1) 2,0ND2 4,0 4,0 - - 1,5ND1 2,25 2,5 2,25 - 1,0

(1) Para muros estructurales reforzados con plancha de aceroy miembro de bordes de seccion mixta (Acero - Concreto).

TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)NIVEL DEDISEÑO

ESTRUCTURAS MIXTA ACERO-CONCRETO

VALORES DE ββββ, To y T*

TABLA 7.1 Pag. 35

F. Esp. S2 Forma T* ββββ p

Espectral (seg)

T* = 0,7 S1 0,4 2,4 1,0

ββββ = 2,6 S2 0,7 2,6 1,0

p = 1,0 S3 1,0 2,8 1,0

S4 1,3 3,0 0,8

T* = Valor maximo del periodo en

el intervalo donde los espectros

normalizados tienen un valor

ββββ = Factor de magnificación prom

To = Valor del periodo a partir del

cual los espectros tienen un valor

0,1750

VALORES DE T+ (1) (T*/4) ≤≤≤≤ T+ ≤≤≤≤ T* (Condición)TABLA 7.2 Pag. 35

R = 4,00 CASO T+ (seg)R < 5 0.1 (R - 1)

T+ = 0,30 R ≥ 5 0,4

(1) To ≤ T+

1,11

T+ = Periodo característico devariación de respuesta ductil

To = T* / 4 =

=β= 4 / Rc

%Amortiguamiento 0,05


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To 0,1750

T* 0,7000

T+ 0,3000T+ def 0,3000

R 4,00

C 1,1137

αααα 1,0000

ββββ 2,6000

ΦΦΦΦ 0,9000

Ao 0,3000

ρρρρ 1,0000

0,0000 0,2700 0,0000 0,2700

0,0500 0,3934 0,0500 0,24290,1000 0,5169 0,1000 0,2199

0,1500 0,6403 0,1500 0,2037

0,2000 0,7020 0,2000 0,1918

0,2500 0,7020 0,2500 0,1827

0,3000 0,7020 0,3000 0,1755

0,3500 0,7020 0,3500 0,1755

0,4000 0,7020 0,4000 0,1755

0,4500 0,7020 0,4500 0,1755

0,5000 0,7020 0,5000 0,1755

0,5500 0,7020 0,5500 0,1755

0,6000 0,7020 0,6000 0,1755

0,6500 0,7020 0,6500 0,1755

0,7000 0,7020 0,7000 0,1755

0,7500 0,6552 0,7500 0,1638

0,8000 0,6143 0,8000 0,1536

0,8500 0,5781 0,8500 0,1445

0,9000 0,5460 0,9000 0,1365

0,9500 0,5173 0,9500 0,1293

1,0000 0,4914 1,0000 0,1229

1,0500 0,4680 1,0500 0,1170

1,1000 0,4467 1,1000 0,1117

1,1500 0,4273 1,1500 0,1068

1,2000 0,4095 1,2000 0,1024

1,2500 0,3931 1,2500 0,0983

1,3000 0,3780 1,3000 0,0945

1,3500 0,3640 1,3500 0,0910

1,4000 0,3510 1,4000 0,0878

1,4500 0,3389 1,4500 0,0847

1,5000 0,3276 1,5000 0,0819

1,5500 0,3170 1,5500 0,0793

1,6000 0,3071 1,6000 0,0768

1,6500 0,2978 1,6500 0,0745

1,7000 0,2891 1,7000 0,0723

1,7500 0,2808 1,7500 0,0702

1,8000 0,2730 1,8000 0,0683

1,8500 0,2656 1,8500 0,0664

1,9000 0,2586 1,9000 0,0647

1,9500 0,2520 1,9500 0,0630

2,0000 0,2457 2,0000 0,0614

2,0500 0,2397 2,0500 0,0599

2,1000 0,2340 2,1000 0,0585

2,1500 0,2286 2,1500 0,0571

2,2000 0,2234 2,2000 0,0558

2,2500 0,2184 2,2500 0,0546

2,3000 0,2137 2,3000 0,0534

2,3500 0,2091 2,3500 0,0523

2,4000 0,2048 2,4000 0,0512

2,4500 0,2006 2,4500 0,0501

2,5000 0,1966 2,5000 0,0491

Espectro de Respuesta

Tabla de valores

Espectro de Diseño


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3.- ANALISIS ESTRUCTURAL

El cálculo estructural de los miembros del sistema portante se realizómediante un modelo matemático en el cual se avalúa el comportamiento de

los mismos en función de su resistencia, utilizando el diseño de miembros de

acero, opción que presenta el programa comercial de cálculo estructural

ETAB´S 2015 V.15.2, proporcionando la factibilidad de las secciones; las

cargas sísmicas se dispusieron en dos direcciones, tanto en la dirección X

como en la dirección Y, de acuerdo a la rigidez supuesta en cada nivel.

Se presenta a continuación la información empleada en la elaboración

del modelo así como las especificaciones de los materiales empleados, de

igual manera se muestran imágenes generadas por computador del modelo

tridimensional.

Figura N° 1. Vista general derecha del sistema estructural modelado.


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Figura N° 2. Vista general derecha del sistema estructural modelado.

Figura N° 3. Vista frontal del sistema estructural modelado


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Figura N° 4. Vista posterior del sistema estructural modelado

Figura N° 5. Vista frontal Mezzanina con sistema de envigados y rigidizadores. (Cruces de

San Andrés)


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Figura N° 6. Módulo de circulación vertical y rigidizadores. (Cruces de San Andrés)

Figura N° 7. Momentos flectores en el Eje X del sistema estructural.


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Figura N° 10. Grafica Demanda Vs, Capacidad del sistema estructural.

En la figura N° 10 se puede observar que todo el sistema estructural

cumple con la demanda y la capacidad de cada elemento estructural, la viga

según lo indica la flecha, a pesar de tener un color morado indica que está

trabajando al 90% de su capacidad plena, y a su vez cumple con la

deformación establecida en la norma, según el cuadro siguiente.


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Consideraciones tomadas en el Proyecto:

Caracterización Sísmica:

Zona Sísmica: 5

Tipo de Estructura: 1

Perfil del Suelo: S2

Uso Grupo: B2

Nivel de Diseño: ND3

Caracterización Eólica:

Velocidad del Viento: 100 Km/hUso Grupo: C

Respuesta Tipo: 1

Tipo de Exposición: B

Factor de Importancia eólica: 1.00

Calidad de los Materiales:

Concreto Fundaciones: 250 Kg/cm

2

(F’c)Concreto Machones y Vigas de Corona: 210 Kg/cm2 (F’c)

Losacero Calibre: 20

Refuerzo: 4200 Kg/cm2 (Fy) (cabillas)

Refuerzo: 5000 Kg/cm2 (Fy) (Malla Electro soldada)

Acero Estructural Conduven = 3515 Kg/cm2

Recubrimiento y Protecciones:

Losas: 1.50 cm

Vigas de Riostra (arriba): 5.00 cm.

Vigas de Riostra (abajo): 7.50 cm.

Vigas de Riostra y Pedestal (lados): 7.50 cm.

Zapata de Fundación (abajo): 7.50 cm.


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Suelos:

Para ejecución del proyecto será necesario remover toda la capa vegetal

existente y rellenar con material adecuado, compactado al 95% Proctor

Modificado. Se suministrara una capa granular de 5 cm en aquellas losas que

se encuentren en contacto con el terreno.

Juntas y elementos no estructurales:

Las juntas de construcción o juntas de vaciado, se realizaran atendiendo

lo establecido en el código COVENIN. No obstante estas deberán de estar

limpias u con rugosidades mayores a 6mm. Cuando el tiempo entre vaciadossean prolongados o existan juntas muy conflictivas, se recomienda usar un

pegamento epóxico de calidad comprobada.

Las juntas de dilatación o linderos, no identificadas en los planos se

realizaran conforme a lo prescrito en la norma COVENIN 1756 – 10.4.1. Donde

se presente una marcada reducción de la luz libre de la columna (columna

corta) como consecuencias de tabaquerías se colocara un confinamiento

especial de la columna en la zona de interacciónEn las paredes no enmarcadas en elementos no estructurales se

adoptara de elementos estructurales de conexión con la estructura principal

mediante machones y vigas de coronamiento del tabique.

Objetivos.

En el cálculo de este proyecto se establecieron criterios de análisis y

diseño de edificaciones ubicadas en zonas sísmicas, con el propósito de

proteger vidas, aminorar en lo posible los daños esperados, así como

mantener operativa la edificación después de sufrir los efectos de vibraciones

intensas del terreno.

Desde el desarrollo de la versión 1982 de la Norma COVENIN 1756, el

objetivo ha sido poner a la disposición de la comunidad de ingenieros de


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Venezuela una Norma que esté en la medida de lo posible con el "estado del

arte", pese a algunas limitaciones inevitables. Corresponde pues, incorporar

paulatinamente en las normativas principios y criterios en progreso que sirvan

de guía a la elaboración de proyectos de ingeniería.

Por otra parte la Norma COVENIN 2003-86, precisan los criterios

adecuados para cuantificar los principales efectos que el viento causa sobre

los tipos de construcciones en ellas especificados. Las disposiciones dadas

son aplicables al cálculo de las acciones del viento sobre los sistemas

estructurales, los componentes estructurales individuales y los materiales que

constituyen los cerramientos de las construcciones.

Fundamentos Básicos.

a) Las solicitaciones de diseño presuponen que el sistema

resistente a sismos está en capacidad de absorber y disipar energía bajo

acciones de tipo alternante, en el rango inelástico, sin pérdida apreciable

de su resistencia;

b) Los mecanismos de absorción y disipación de energía no deben

comprometer la estabilidad de la edificación. El diseño presupone que las

zonas de disipación de energía se distribuyen entre los diversos miembros

que constituyen la estructura, predominantemente en vigas o dinteles;

c) Los factores de reducción de respuesta R, están sustentados por

abundante información experimental y de campo;

d) Los espectros de diseño se dan a nivel cedente, por tanto el

factor de mayoración de las solicitaciones sísmicas es igual a 1.0, con

excepción de las consideraciones de diseño con factores de mayoración

en exceso de 1.0 establecidas para evitar las fallas frágiles;

e) La acción sísmica se considera como una acción accidental y no

se combina con otras acciones accidentales de similar probabilidad de


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ocurrencia. Cuando las acciones debidas al viento sean mayores que las

del sismo, deben mantenerse las disposiciones de esta Norma;

f) Esta Norma incorpora los efectos de los elementos no

estructurales, en lo que se refiere a rigidez, resistencia y ductilidad del

sistema resistente a sismos;

g) El diseño considera la acción de las tres componentes

trasnacionales del sismo y la rotacional de eje vertical;

h) Esta Norma presupone que los miembros estructurales, están

unidos entre sí, de manera que permiten la transmisión de las

solicitaciones debidas a sismos;i) Los modelos matemáticos describen en forma adecuada la

respuesta estructural esperada. Cuando procedan, en el cálculo de los

desplazamientos del sistema resistente a sismos deben incluirse los

efectos de la rotación de los nodos, las deformaciones por corte y por

flexión de los miembros, así como sus deformaciones axiales. Cuando se

modelen brazos rígidos su longitud se limitará a una fracción del mismo;

j) La confiabilidad final de la edificación, depende del cumplimientode esta Norma y de las de diseño, además de la correcta ejecución,

inspección y mantenimiento.

Modelo matemático utilizado para el análisis estructural.

Para el diseñar las Naves Industriales se hace necesario definir el modelo

matemático que logre representar el comportamiento o respuesta estructural

de la estructura existente para los diferentes análisis. Para definir el modelo

matemático se procede a considerar la estructura compuesta por un módulo

compuesto de tres (3) naves conectadas, tomando en cuenta para ello que

este tienen un comportamiento adecuado a la hora de un evento sísmico y

eólicos.


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Módulos:

Son estructuras compuestas por pórticos, básicamente líneas

resistentes en ambas direcciones. posee 1 nivel y una Mezzanina en una

porción de área, la cual será destinada a área administrativa de la empresa,

conformada por una losa mixta, simulada como un diafragma rígido, esta

conformados por Losacero apoyadas sobre correas de perfiles

estructurales tubulares que se apoyaran sobre vigas. Los elementos

estructurales, tales vigas, cerchas y columnas son representados a través

de elementos estructurales tipo (FRAME), mientras que la losa es

representada a través de un diafragma rígido, que conecta a todos loselementos que se encuentran en su plano.

Para correas de acero:

La resistencia minorada a flexión será φbMt, donde φb es el factor de

minoración de la resistencia teórica a flexión, Mt. La resistencia teórica Mt, será

el menor valor que se obtenga de analizar los estados límites de agotamiento

resistente por pandeo local de las alas y/o alma, por cedencia, y por pandeolateral torsional. La clasificación de las secciones según el Capítulo 4 facilita

el análisis del pandeo local. Igualmente, las condiciones de arriostramiento

lateral determinarán el comportamiento a pandeo lateral.

Se alcanzará el estado límite de agotamiento resistente por cedencia en

las vigas de sección plástica o compacta arriostradas lateralmente, cuando la

longitud entre arriostramientos, Lb, es menor o igual al valor de límite de la

longitud no arriostrada para diseño por análisis plástico, Lp, establecida en la

Sección 16.2.3.

En las vigas de sección compacta no arriostradas lateralmente y en las

secciones no compactas formadas por perfiles T y ángulos dobles dispuestos

en T, se analizarán los momentos de cedencia y de pandeo lateral torsional.


23/34


No se requiere analizar el estado límite de pandeo torsional en los miembros

flexionados alrededor de su eje de menor momento de inercia ni en las

secciones cerradas.

Pandeo local

El estado límite de agotamiento resistente por pandeo local de las alas

y/o el alma de las secciones con elementos esbeltos será φbMt, donde φb es

el factor de minoración de la resistencia teórica a flexión M t , calculada por las

siguientes fórmulas para los siguientes límites de λ dados en el Apéndice B y

la Tabla 4.1, respectivamente:

Cuando λpλr:

El momento determinado por pandeo local del ala será

Mt = Mcr = S Fcr


24/34


Mp =Momento plástico teórico.

Para secciones homogéneas, Mp = Fy Z ≤ 1.5 My.

Para secciones híbridas, Mp se calculará de la distribución plásticas de

las tensiones.

My= Momento correspondiente a la cedencia de la fibra extrema de

una sección para una distribución elástica de las tensiones.

Para secciones homogéneas, My = Fy S.

Para secciones híbridas, My = Fyf S siendo Fyf la tensión cedente del

acero de las alas.

Pandeo Lateral Torsional

El estado límite de agotamiento resistente por pandeo lateral torsional

será φbMt con el factor de minoración de la resistencia teórica a flexiónφb =

0.90 y la resistencia teórica Mt calculada para cada tipo de sección transversal

y condiciones de arriostramiento lateral, como se indica en las siguientes

Subsecciones. Este estado límite es aplicable solamente a los miembros

solicitados a flexión alrededor de su eje mayor.En el desarrollo de los anexos del análisis estructural, se detalla que los

puntos donde el momento es cero (Xi ), referido desde el apoyo izquierdo y

derecho para cada tramo del nervio que se analiza y para los puntos donde el

cortante es cero (Xmáx ), referido desde el apoyo izquierdo para cada tramo

del nervio que se analiza.

Finalmente se realizará los despieces correspondientes a la losa techo

del módulo y se asignar las secciones definitivas correspondientes a la

estructura de acero (Chequeo).


25/34


ANEXOS


26/34


APROBADO : AREA:

A 1,80 J 0,15 Q 0,05 A2 0,90B 1,80 K 0,80 R 0,075 A3H 0,40 L 1,70 S B1 0,90

D 0,40 M T B2 0,90

E 0,40 N 0,15 V GRF 1,30 A1 0,90

14

f'c c1 c 2 0,30

fy

µµµµ FM

PLANTA FUNDACIÓN CUADRADATIPO:

***** SECCION B ***** ***** SECCION C *****

m2 σσσσm2

Kg

Kg

Kg

Kg

K - m m. 0,0673

K - m m. 0,0824

K - m

K - m Kg/cm2

***** SECCION D *****

Momento Resistente en X Mrx Kg-m Fr Kg

Momento Resistente en Y Mry Kg-m Fh Kg

M'x Kg-m

M'y Kg-m

Mrx / M'x = > 1.5

Mry / M'y > 1.5

CALCULO DE FUNDACION DIRECTAPROYECTO : CONSTRUCCION DE GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA

UBCACION: El Limón. Municipio Mario Briceño Iragorri, Estado Aragua.

Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos AranaIng. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016

CALCULO:

VERIFICACION DE ESFUERZOS EN EL SUELO

P'/Az*( 1 ± 6*ex / A ± 6*ey/ B )

Kg/cm ²

Kg/cm ²

Kg/cm2

Kg./ m 3

1880,00

M en Y 2303,75

Ps

P'

M'x

3,24

Kg/cm ²

σ 2σ 3σ 4

σ 1

CHEQUEO DE ESTABILIDAD

CUMPLE O.K.

ex = M'x / P' =

Kg/cm ²

0,049

1000,31245

P

Hx

Hy

DIMENSIONES DE COLUMNAPARAMETROS MECANICOS

Kg-m

Carga de Servicio

Empuje Lateral en X

ESFUERZO ULTIMO DE DISEÑO

"Esfuerzo Ultimo de Diseño"

7763,7Fuerza horizontal Resistente

CHEQUEO AL DESPLAZAMIENTO

Fuerza horizontal Actuante

SOLICITACIONES A NIVEL DE COLUMNA

302350

Kg.

Kg.

Kg.

Kg-m

ESFUERZOS

Kg/cm 2

1,55Fact. Mayoración

TIPO F-1

43001000-25

0,30

Empuje Lateral en Y

Momento en X

Momento en Y

Mx

My

250

4200

Kg/cm 2

1,41

0,1484

σu =

ey = M'y / P' = ey / B =

CUMPLE O.K.

7,43

***** SECCION A *****

DIMENSIONES DE FUNDACION ( mts )

1850

σσσσ adm

γγγγ s

CANTIDAD DE FUNDACIONES :

6,07

0,5

DATOS DEL SUELO

Coef. de Friccion

1,06

2304

7407,40

15527,40

Mu en X

Mu en Y

Mux

Muy

Momento Volcamiento en X

Momento Volcamiento en Y

CUMPLE O.K.> 27,76 Fr / Fh =

2914,00

3570,81

13975

1880

13975

SOLICITACIONES A NIVEL DE ZAPATA

M'y

P de Suelo

P de Fundación

Area de Zapata

Area de Pedestal 0,910

0,436

ex / A =

EXCENTRICIDADES

0,1211

0,16

3240,00

580,00

Az

Ap

Pz

Pped

0,523

P de Zapata

P de Pedestal

M en X

A

Sin Escala

B

B1

B2

A1 A2

=c2 + 0.10

σ1σ1σ1σ1

σ2σ2σ2σ2σ3σ3σ3σ3

A

x

c1 + 0.10E=

A

Terreno Compactado

Columna

Piso

Concreto Pobreo Piedra

Q

KF

L

0.05

R

H

Zapata

Pedesta

Sin Escala

h

ACORTE

R

J


27/34


***** SECCION E **** DISEÑO POR CORTE

CORTE EN EL CONCRETO Vc = 0.53 * f 'c * 1 * d = Kg.

CORTE ACTUANTE EN DIRECCION X : Vux= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg O.K.CORTE ACTUANTE EN DIRECCION Y: Vuy= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg. O.K. ***** SECCION F *****

FUERZA CORTANTE EN EL CONCRETO Vcu = ( 0.53 + 1.06 / β c ) * (f'c ) * Ac < 1.06 * (f'c ) * Ac (Normativo)

Vcu = (f'c) * Ac * 1,06 = Kg.

CORTE ACTUANTE : Vu = Kg. ≤ 0,85 * Vcu = Kg. O.K. ***** SECCION G **** DISEÑO POR FLEXION

MOM ENTO ACT UANTE EN DIRECCION EJE X

Mux = Kg - m

Asx = Mux / ( 0,9 * f y * J * d ) = 3,22 cm ² / m

Asx < Asmín. : ! Se Asume Asmín. para Asx = cm ² / m.

MOM ENTO ACT UANTE EN DIRECCION EJE Y

Muy = 3.455 Kg - m

Asy = Muy / ( 0.9 * fy * J * d ) = 3,22 cm ² / m

As y < A smín. : ! Se A sume A smín. para As y = 7,20 cm ² / m.

***** SECCION I ***** DISEÑO POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA

Ld > = 1.4 * 0.06 * As (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.006 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)

DIRECCION EJE X Ldx = 32,00 cm. < (A - D)/2 - R = cm. O.K.DIRECCION EJE Y Ldy = 32,00 cm. < (B - E) / 2 - R cm. O.K.

***** SECCION J ***** DISEÑO DEL PEDESTAL

As pedestal = 0,005 * Ag = 8,0 cm2 8 φ 1/2 " = ( 10,14 cm2 ) ***** SECCION K *****VERIFICACION POR APLASTAMIENTO EN PEDESTAL-ZAPATA

CARGA MAXIMA PERMITIDA EN EL PEDESTAL Pmáx = 0,7 * (0,85 * f'c * Ap ) > P (Normativo)

DEBIDO A P 4.300 Kg. < Pmáx. = 238.000 K.g. NO REQUIERE ACERO EXTRA

DISEÑO DEL ACERO DEL PEDESTAL POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA

Ld ≥ 0.08 * φ (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.004 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)

Ld 26,99 cm. > 21,3 cm.

Ld = 26,99 cm. < H - R - Diámetro en X - Diámetro en Y = 29,96 cm. O.K.

DISEÑO DE LIGADURAS EN EL PEDESTAL

S < 8 * φ de la barra longitudinal = 10,16 cmsS < 24 * φ de la ligadura = 22,848 cms ( Utilizando ligaduras con φ = 3/8 " )S < 1 / 2 de la menor dimension del pedestal = 12,5 cmsS < 30 cm

Separación a utilizar : S = 15 cmsDEBE COMPROBARSE :

As = > 3,5 * b * S / fy Asx 0,5 cm ²As = > Vsu * S / (fy * hc) Asy 0,5 cm ²

2 ramas en X y 2 ramas en Y

Asx 1,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.

Asy ,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.

***** SECCION L *** COMPUTOS METRICOS PARA 14 FUNDACIONES

Descripción Unitario Unid

Encofrado de madera tipo recto en Zapata : 2,88 m 2

Encofrado de m adera tipo recto en Pedestal : 2,32 m 2

Excavación de terreno para asiento de fundación : 5,67 m 3

Concreto pobre o piedra picada para bas e de fundación : 0,162 m 3

Concreto en Zapata : 1,296 m 3

Concreto en Pedestal : 0,232 m 3

Compactación de relleno con material de la excavación : 3,98 m3

Bote del material proveniente de la excavación: 1,69 m 3

Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido x) φ = 12 barras * 2,15mts * 0,994 Kg/m 25,65 KgAcero de Refuerzo en Zapata : (sentido y) φ = 12 barras * 2,15mts * 0,994 Kg/m 25,65 KgAcero de refuerzo en Pedestal : (Longitudinal) φ = 8 barras * 1,83mts * 0,994 Kg/m 14,55 KgAcero de refuerzo en Pedestal : (Ligadura tipo 5 ) φ = 8,64 KgGanchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje Y φ =Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje X φ =

Utilizando :

7,20

157.964

DISEÑO POR PUNZONAMIENTO

32,48Ep = 2*(D + E) * (F+J) =

Total

Ez = 2*(A + B) * H =

Formulación

40,32

62,5062,50

Cz = A * B * H =

B = Exc - R =

Cp = A * B * 0.05 =

Mínimo Normativo

Exc = A * B * (0.05 + L) =

Cped = D * E * ( F + J ) =

R = Exc - ( Cz + C ped+ Cp ) =

2,268

3,248

55,72

203,7

359,1

23,66

359,1

120,96

3/8 " 12 ligaduras * 1,28 mts * 0,559 Kg/m

3.455

38.273

1/2 "1/2 "

1/2 "

27.235

134.269

5.358

5.358

18,144

79,38


28/34


APROBADO : AREA:

14VR-1 b1 h1

VR-2 b2 h2

VR-3 b3 h3

VR-4 b4 h4

FUNDACI N CUADRADA

Fundación Tipo : TIPO F-1

0,40



Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos AranaIng. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016


CALCULO:

DIMENSIONES DE RIOSTRAS

0,30

0,300,000,30

0,300,300,00

0,30

1,80 0 , 4 0

0 , 2

7 2

0 , 2 7

2

0,90 0,9

Ligaduras : φ 3/8 " c / 0,15

0 , 3

0

0 , 4

0

0,30

0,40DETALLE VIGA DE RIOSTRA

0,05

1 , 8

3

x

1 / 2 "

1,70

0,075 φ 0,075

80,40

φ 1/2 " c / 0,15 φ 1/2 " c / 0,15

0,25 φ 1/2 " c / 0,15 2,15 0,25 φ 1/2 " c / 0,15 x 2,15 0,25

0 , 9

0 , 9

1 , 8

0,05

1,65 1,65

0,25

h

b

A

B

B

V.R.A

V.R.

V . R

V . R .

PLANTA

e=

V.R. V.R.

BSECCION

Losa de Piso

CSECCION

C

Columna

ASECCION

C

V.R. V.R.

Losa de Piso

x


29/34


APROBADO : AREA:

A 1,20 J 0,15 Q 0,05 A2 0,60B 1,20 K 0,80 R 0,075 A3H 0,40 L 1,60 S B1 0,60D 0,40 M T B2 0,60E 0,40 N 0,15 V GRF 1,20 A1 0,60

6

f'c c1 c 2 0,30fy

µµµµ FM

PLANTA FUNDACIÓN CUADRADA

TIPO:

***** SECCION B ***** ***** SECCION C *****

m2 σσσσm2

Kg

Kg

Kg

Kg

K - m m. 0,0213

K - m m. 0,0524

K - m

K - m Kg/cm2

***** SECCION D *****

Momento Resistente en X Mrx Kg-m Fr Kg

Momento Resistente en Y Mry Kg-m Fh Kg

M'x Kg-m

M'y Kg-m

Mrx / M'x = > 1.5

Mry / M'y > 1.5



Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos Arana

Ing. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016

CALCULO:

VERIFICACION DE ESFUERZOS EN EL SUELO

P'/Az*( 1 ± 6*ex / A ± 6*ey/ B )

Kg/cm ²

Kg/cm ²

Kg/cm2

Kg./ m 3

240,00

M en Y 592,50

Ps

P'

M'x

1,44

Kg/cm ²

σ 2σ 3σ 4

σ 1

ex = M'x / P' =

Kg/cm ²

0,365

300,832179

P

Hx

Hy

DIMENSIONES DE COLUMNAPARAMETROS MECANICOS

Kg-m

Carga de Servicio

Empuje Lateral en X

ESFUERZO ULTIMO DE DISEÑO

"Esfuerzo Ultimo de Diseño"

4710,8Fuerza horizontal Resistente

CHEQUEO AL DESPLAZAMIENTO

Fuerza horizontal Actuante

SOLICITACIONES A NIVEL DE COLUMNA

-250400

Kg.

Kg.

Kg.

Kg-m

ESFUERZOS

Kg/cm 2

1,55Fact. Mayoración

TIPO F-2

4600280110

0,30

Empuje Lateral en Y

Momento en X

Momento en Y

Mx

My

250

4200

Kg/cm 2

1,46

0,0629

σu =

ey = M'y / P' = ey / B =

CHEQUEO DE ESTABILIDAD

CUMPLE O.K.

CUMPLE O.K.

23,55

***** SECCION A *****

DIMENSIONES DE FUNDACION ( mts )

1850

σσσσ adm

γγγγ s


9,54

0,5

DATOS DEL SUELO

Coef. de Friccion

1,06

Mu en X

Mu en Y

Mux

Muy

Momento Volcamiento en X

Momento Volcamiento en Y

CUMPLE O.K.> 215,66 Fr / Fh =

372,00

918,38

5653

240

5653

593

SOLICITACIONES A NIVEL DE ZAPATA

M'y

P de Suelo

P de Fundación

Area de Zapata

Area de Pedestal 0,944

0,532

ex / A =

EXCENTRICIDADES

0,0255

0,16

1440,00

540,00

Az

Ap

Pz

Pped

0,776

P de Zapata

P de Pedestal

M en X

2841,60

9421,60

A

Sin Escala

B

B1

B2

A1 A2

=c2 + 0.10

σ1σ1σ1σ1

σ2σ2σ2σ2

σ4σ4σ4σ4

A

x

c1 + 0.10=

A

Terreno Compactado

Columna

Piso

Concreto Pobre

o Piedra

Q

KF

L

0.05

R

H

Zapata

Pedesta

Sin Escala

h

ACORTE

R

J


30/34


***** SECCION E **** DISEÑO POR CORTE

CORTE EN EL CONCRETO Vc = 0.53 * f 'c * 1 * d = Kg.

CORTE ACTUANTE EN DIRECCION X : Vux= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg O.K.CORTE ACTUANTE EN DIRECCION Y: Vuy= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg. O.K. ***** SECCION F *****

FUERZA CORTANTE EN EL CONCRETO Vcu = ( 0.53 + 1.06 / β c ) * (f'c ) * Ac < 1.06 * (f'c ) * Ac (Normativo)

Vcu = (f 'c) * Ac * 1,06 = Kg.

CORTE ACTUANTE : Vu = Kg. ≤ 0,85 * Vcu = Kg. O.K. ***** SECCION G **** DISEÑO POR FLEXION

MOM ENTO ACTUANTE EN DIRECCION EJE X

Mux = Kg - m

Asx = Mux / ( 0,9 * fy * J * d ) = 1,09 cm ² / m

Asx < Asmín. : ! Se Asume Asmín. para Asx = cm ² / m.

MOM ENTO ACTUANTE EN DIRECCION EJE Y

Muy = 1.168 Kg - m

Asy = Muy / ( 0.9 * fy * J * d ) = 1,09 cm ² / m

A sy < A smín. : ! Se A sume A smín. para A sy = 7,20 c m ² / m.

***** SECCION I ***** DISEÑO POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA

Ld > = 1.4 * 0.06 * As (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.006 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)

DIRECCION EJE X Ldx = 32,00 cm. < (A - D)/2 - R = cm. O.K.DIRECCION EJE Y Ldy = 32,00 cm. < (B - E) / 2 - R cm. O.K.

***** SECCION J ***** DISEÑO DEL PEDESTAL

As pedestal = 0,005 * Ag = 8,0 cm 2 8 φ 1/2 " = ( 10,14 cm2 )

***** SECCION K ***** VERIFICACION POR APLASTAM IENTO EN PEDESTAL-ZAPATA

CARGA MAXIMA PERMITIDA EN EL PEDESTAL Pmáx = 0,7 * (0,85 * f'c * Ap ) > P (Normativo)

DEBIDO A P 4.600 Kg. < Pmáx. = 238.000 K.g. NO REQUIERE ACERO EXTRA

DISEÑO DEL ACERO DEL PEDESTAL POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA

Ld ≥ 0.08 * φ (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.004 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)

Ld 26,99 cm. > 21,3 cm.

Ld = 26,99 cm. < H - R - Diámetro en X - Diámetro en Y = 29,96 cm. O.K.

DISEÑO DE LIGADURAS EN EL PEDESTAL

S < 8 * φ de la barra longitudinal = 10,16 cms

S < 24 * φ de la ligadura = 22,848 cms ( Utilizando ligaduras con φ = 3/8 " )

S < 1 / 2 de la menor dimension del pedestal = 12,5 cms

S < 30 cm

Separación a utilizar : S = 15 cmsDEBE COMPROBARSE :

As = > 3,5 * b * S / fy Asx 0,5 cm ²

As = > Vsu * S / (fy * hc) Asy 0,5 cm ²

2 ramas en X y 2 ramas en Y

Asx 1,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.

Asy ,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.

***** SECCION L *** COMPUTOS METRICOS PARA 6 FUNDACIONES

Descripción Unitario Unid

Encofrado de madera tipo recto en Zapata : 1,92 m 2

Encofrado de madera tipo recto en Pedestal : 2,16 m 2

Excavación de terreno para asien to de fundación : 2,376 m 3

Concreto pobre o piedra picada para bas e de fundación : 0,072 m 3

Concreto en Zapata : 0,576 m 3

Concreto en Pedestal : 0,216 m 3

Compactación de rell eno con ma terial de la excavación : 1,512 m 3

Bote del m aterial proveniente de la excavación: 0,864 m 3

Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido x) φ = 8 barras * 1,55mts * 0,994 Kg/m 12,33 Kg

Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido y) φ = 8 barras * 1,55mts * 0,994 Kg/m 12,33 Kg

Acero de refuerzo en Pedes tal : (Longitudinal) φ = 8 barras * 1,73mts * 0,994 Kg/m 13,76 Kg

Acero de refuerzo en Pedes tal : (Ligadura tipo 5 ) φ = 8,64 Kg

Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje Y φ =

Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje X φ =

Utilizando :

12,96Ep = 2*(D + E) *(F+J) =

Total

Ez = 2*(A + B) * H =

Formulación

11,52

32,5032,50

Cz = A * B * H =

B = Exc - R =

Cp = A * B * 0.05 =

Mínimo Normativo

Exc = A * B * (0 .05 + L) =

Cped = D * E * ( F + J ) =

R = Exc - ( Cz + C ped+ Cp ) =

0,432

1,296

9,072

82,56

73,98

5,184

73,98

51,84

7,20

3/8 " 12 ligaduras * 1,28 mts * 0,559 Kg/m

1.168

13.350

157.964

DISEÑO POR PUNZONAMIENTO

27.235

134.269

1.168

1.168

1/2 "

1/2 "

1/2 "

3,456

14,256


31/34


a = 5,00 cm

b = 3,75 cm

BY = 35,00 cm

BX = 35,00 cm

Mx

Kg x mMy

Kg x mP

KgVx

KgVy

Kg

30,00 2.350,00 4.300,00 1.000,00 25,00-

PERFILbf

cm

d

cm

SX

cm3

Sy

cm3

A

cm2

w

cm

f

cm

Fy

Kg/cm2

175 x 175 17,5 17,50 195,34 195,34 36,25 0,55 0,55 3.515,00

F´c Concreto

Kg/cm2 Ft Perno

Kg/cm2 Fv Perno

Kg/cm 2 Fu Electrodo

Kg/cm2 Fy Plancha

Kg/cm2 Diam. Perno

(pulg)

Area Perno

(cm2)

250 3.160,00 1.690,00 4.920,00 2.530,00 5/8" 1,98

A2 / A1 = 1,31

Descripción Largo Ancho Area

Plancha (A1) 35,00 35,00 1.225,00 A2 / A1 < 4 Por lo tanto CUMPLE

Pedestal (A2) 40,00 40,00 1.600,00

φ 0,60 Pu ≤ φc x Pp

P p = 297.500,00 Kgf φc x Pp = 178.500,00 Kgf

4.300,00 ≤ 178.500,00 CUMPLE

ESFUERZOS

DISEÑO DE PLACA BASE

CARGAS

PROPIEDADES DEL PERFIL

Adoptando una separación de aproximadamente 5 cm entre el eje de los pernos de anclaje respecto la cara del perfil y el borde de la plancha base, se

predimensiona la plancha base de 35x35 cm.

Vefiricación del aplastamiento del concreto

BX

a

bfBY

b

a

b

a+b a+bd

0,85 √


32/34


9,19 cm

9,19 cm

m y n = 9,19 cm 8,20 cm

9,19 > 8,20 CUMPLE

3,51 Kg/cm 2

0,51 cm

3/8"

0,51 cm

0,95 cm

0,698 cm

54,651 cm

35,00 cm

35,00 cm

36,82 Kg/cm2

29,80- Kg/cm2

ESPESOR MINIMO =

ESPESOR RECOMENDADO =

PERNOS DE ANCLAJE

ESFUERZO ACTUANTE

ESPESOR PLACA BASE

ESFUERZO BAJO LA PLACA BASE

ESPESOR MINIMO PLANCHA BASE

ESPESOR DE PLANCHA COMERCIAL A UTILIZAR

0,95/2

0,95/2

2 /2 2 2

/

√ 2

∅ ∅

1∓

6

∓ 6


33/34


29,80- Kg/cm2

36,82 Kg/cm2

T = 1.637,33 Kg

1.- TRACCION POR CARGA

T = 1.637,33 Kg Perno = 5/8" 1,98 cm 2

0,26 1,00

2.- POR CORTE DEL PERNO

0,65 1,00

PERNOS DE ANCLAJE DIRECCION X

2

3 2

0,75


34/34


φ=0,75

E60xx - Fexx = 70 Ksi = 4220 Kg/cm2 Fw = 2.532,00 Kg/cm

2

L = 4b L= 70,00 cm (70 cm)

0,05 cm

SOLDADURA

ELECTRODOS

Soldadura alrrededor del perfil

SE RECOMIENDA MINIMO CORDON DE 3 mm

0,60

∅ 0,70

memoria descriptiva galpon industrial

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