memoria de calculo 11.11.15

7/26/2019 Memoria de Calculo 11.11.15

http://slidepdf.com/reader/full/memoria-de-calculo-111115 1/85

PROYECTO: CALCULÓ:

CENTRO DE CONVENCIONES TOLUCA Ing. J.S.G.

CLIENTE: REVISÓ

GOBIERNO DEL ESTADO DE MÉXICO Ing. J.S.G.

TEMA: FECHA: 10/11/2015

MEMORIA DE CALCULO ELÉCTRICA

1

M E M O R I A T É C N I C A (D E S C R I P T I V A Y D E C Á L C U L O)

CENTRO DE CONVENCIONES

UBICACIÓN:TOLUCA, EDO. DE MÉXICO



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


2

INGENIERÍA ELÉCTRICA

ÍNDICE

1. Memoria descriptiva.

2. Cálculo de alimentadores generales en baja tensión, cálculo de la capacidad de lostransformadores, cálculo de las plantas generadoras de energía eléctrica y suratificación, así como el cálculo de los alimentadores principales de baja tensión delos transformadores y de las plantas generadoras de energía en baja tensión.

3. Criterio general para el cálculo de la iluminación interior .

4.

Criterio general para el cálculo de la iluminación interior, DPEA.

5. Cálculo de corto circuito (trifásico, a dos fases y fase a tierra).

6.

Sistema de tierra.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


4

eléctrica que alimenta todas las cargas eléctricas del inmueble citado en dos niveles de

tensión 480/277 VCA y 220/127 VCA, a una frecuencia de 60 Hz.Las tensiones en baja tensión que se utilizan para el desarrollo de este sistema De acuerdo

con la NOM-001-SEDE-2012.

1.3 Normativas, manuales y normas de referencia utilizadas.

El diseño está de acuerdo a los lineamientos aplicables de las últimas ediciones de lossiguientes códigos y estándares:

1. Nom-001-Sede-2012.

2. Nom-007-Ener-2014.

3. National Electrical Safety Code Book And Handbook (NESC) IEEE

4. National Electrical Manufacturers Association (NEMA)

5. Insulated power cable engineer association (IPCEA)

6. Institute of electrical and electronics engineers (IEEE)

7. Standard for the installation of lighting protection systems, NFPA 780

8. International Electrotechnical Commission (IEC)

9. Manuales de bufete industrial, IMP y Pemex

10. Normas IMSS 2004

11. National Electrical Code (2008)

12. National Electrical Code Handbook ( 2014 )

13. Standard for Emergency and Standby Power Systems, NFPA 110

14. Nom-022-STPS-1999; Condiciones de seguridad en los centros de trabajo donde laelectricidad estática represente un riesgo.

15. Nom-025-STPS-1999; Condiciones de iluminación en los centros de trabajo.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


5

16. Nom-007-ENER-2014; Eficiencia energética para sistemas de alumbrado para edificios

no residenciales.17. NOM-008-SCFI-2002, Sistema general de unidades de medida.

18. NOM-063-SCFI-2001, Productos eléctricos-conductores-requisitos de seguridad.

19. NMX-J-098-ANCE-1999, Sistemas eléctricos de potencia-suministro-tensiones

eléctricas normalizadas.

1.4 Bases para el diseño del sistema

Descripción del sistema eléctrico proyectado.

El sistema eléctrico proyectado contara con una alimentación trifásica subterránea en mediatensión de 23,000 Volts, 3F-4H, 60 Hz y Pcc=200MVA, la cual será conectada a una líneaárea existente propiedad de la Comisión Federal de Electricidad. La punta de estaalimentación será conectada a una celda de medición que pertenece a una subestacióncompacta en arreglo 5, con 400 A.

Del lado izquierdo de la subestación se conectara un transformador de 1500 KVA, 23/0.48-0.277 Kv y 60 Hz. que alimentara todo el sistema de fuerza normal y al tablero TGAA-01 deemergencia, este alimentara a las calderas, unidades generadoras de agua helada y lasbombas para la recirculación del agua helada de las unidades manejadoras de aire auncuando falle el suministro de energía eléctrica normal. Esto se logra con la operaciónsincronizada de dos plantas de emergencia de 400 KW, 0.48-0.22 Kv, 60 Hz.

El tablero de emergencia TGE-01 es alimentado por una planta de emergencia de 200 KW,0.48/277 VCA y 60 HZ., de este se alimentan los circuitos derivados para el sistema deprotección contra incendio, elevadores, un montacargas, el sistema de agua potable, elsistema de agua pluvial, una planta de tratamiento y un banco de capacitores.

El otro circuito derivado alimentado por una planta de emergencia de 500 KW, 0.48/277 VCAy 60 HZ., respalda Al tablero TGAAA-01, de este se alimentan todas las unidadesmanejadoras de aire y un transformador pequeño que alimenta al tablero TAAA-01 que dotade energía a pequeños extractores de aire en la azotea del inmueble.

El lado derecho de la subestación eléctrica cuenta con un transformador de 1000 KVA,23/0.48-0.277 Kv y 60 Hz, de él se alimenta el tablero TGDN-01., este equipo tiene cuatrocircuitos derivados normales que alimentan a cuatro centros de distribución integrados (CID),formados cada uno de ellos por: un TR tipo seco de 225, 112.5, 75 y 30 KVA con lassiguientes características: 0.48-0.277 Kv y 60 Hz, todos cuentan con barras o cables de



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


6

cobre como bus principal, del que se conectan los diversos tableros para alimentar a las

cargas de alumbrado y contactos normales.De forma similar existen otros tres circuitos derivados del TGDN-01, uno para alimentar altablero TAB5BN, el penúltimo circuito derivado alimenta una planta de emergencia de 500KW, 0.48-0.277 Kv, F.P. 0.8 y 60 Hz, de la transferencia se suministra energía a un UPS-01de 500 KVA, 0.48/0.48 KV, 3F-4H, 1cable para tierras física aislada, F.P. 0.9 y 60 Hz., deeste punto se alimenta el tablero TSGR-01, que alimenta a todas las cargas eléctricas dealumbrado y contactos normales regulados, el arreglo en los equipos es el mismo que elanterior pues cuenta con Centros Integrados de Distribución.

El último circuito derivado de esta sección del diagrama unifilar, alimenta a una planta deemergencia de 175 Kw, 0.48-0.277 Kv, F.P. 0.8 y 60 Hz, que suministra energía eléctrica derespaldo al tablero TSGE-01., de este se alimentan todas las cargas eléctricas de emergenciade alumbrado y receptáculos.

Para la selección de equipos y materiales, se utilizó la clasificación TIPO cuya descripciónaplicable a México por su fabricación disponible es la siguiente:

1. TIPO-1: Uso general.

2. TIPO-3R: A prueba de lluvia.

3. Consideraciones generales

4. Tensiones: Las características eléctricas de la acometida son definidas por LaComisión Federal de Electricidad (CFE).

1.4.1. Tensiones de utilización

Alumbrado y receptáculos 220/127 V

Tensión regulada 220/127 V

Tableros de distribución principales 480/277

Motores eléctricos 480/277

Sistema a utilizar: 3F-4H

Factor de potencia preferente: 0.90



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


7

√3*I* Z * L% E =

10 *Vll

I * Z *% E =

10 *Vln

1.4.2. Para el cálculo de alimentadores

La corriente alterna en la línea de un conductor para los diferentes sistemas de distribuciónse determinó de la siguiente manera:

1. Sistemas monofásicos a 1F-2H, 127 V, 60 Hz

=

2. Sistemas trifásicos a 3F- 4H, 220 V, 60 Hz

= √ 3

Donde:

In = Corriente a plena carga en Amperes.

VA = Carga en VA.

E.f. = Tensión entre fases en Volts Corriente Alterna.

En = Tensión de fase a neutro en Volts Corriente Alterna.

La caída de tensión para los circuitos derivados ya alimentadores se utilizan las siguientesfórmulas:





PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


8

DONDE:

%E=Caída De Tensión

I = Corriente nominal del sistema

Z = Impedancia del sistema

L= Longitud del circuito

VLL = Voltaje entre fases

=

Voltaje de fase a neutro

Vln



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


9

1.4.3. Cálculo de corto circuitoSu propósito es el de aplicar el método de por unidad para el cálculo de las corrientes decorto circuito., considerando el método antes mencionado y aplicado estas técnicas en laelaboración del proyecto, se reúnen las condiciones necesarias para que se solucionecualquier falla en el sistema en cuestión, auxiliándonos de los diagramas de impedanciasrespectivos.

Se sabe que la normativa un equipo debe cumplir con una serie de requisitos previamentedeterminados., tanto eléctricos como mecánicos, todos ellos perfectamente estipulados encódigos y especificados técnicamente en las normas de construcción; recepción y pruebas.Dentro de esta gama de requerimientos está el de la corriente de interrupción, que es elparámetro que determina la rigidez para soportar un esfuerzo mecánico producido por lascorrientes de corto circuito.

Para ello las magnitudes de las corrientes se determinaron y sus valores nos sirven paradeterminar las características electromecánicas de los equipos que se conectaran al sistemaeléctrico bajo estudio, así como, los interruptores termomagnéticos y electromagnéticos.

1.4.4. Localización de equipos de distribución

La localización de los equipos de distribución se consideró que se encuentren lo más cercaposible de los centro de carga, con la finalidad de hacer más eficiente al sistema eléctrico.,en este caso se dejaron en los cuartos eléctricos para este fin, para que sea relativamentesencillo alimentarlos, aumentar la regulación del voltaje, disminuir las caídas de tensiónmanejando dos niveles de voltaje en baja tensión en los alimentadores principales y tambiénla disposición del espacio necesario e independiente, evitando así alguna clasificacióndiferente a la normal.

1.4.5. Sistema de distribución de fuerza y control

Sistema de distribución primario1. El sistema de distribución primario es el que conduce la energía de la transición a la

subestación receptora que alimenta a los dos transformadores.

2. Sistema de distribución a tableros y/o paneles:3. El sistema distribuye la energía en baja tensión dentro del inmueble, este sistema se

origina en los lados secundarios de los transformadores de menos de 600 volts.

4. El sistema de control sirve para poner en marcha o parar los equipos electromecánicos.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


10

5. Cada motor con sus arrancadores y su equipo de sobreponer se controla y se protege

desde una concentración.1.2.6. Sistema de distribución de alumbrado

El alumbrado se diseñó para mantener el nivel de iluminación requerido para cada área,medido en el plano de trabajo respectivo y con un factor de mantenimiento medio para cadaárea de acuerdo a la tabla de niveles de iluminación de la Sociedad Mexicana de Iluminacióny de la NOM-007-ENER-2014 y la NOM-025-STPS-2005.

Luminarios

La iluminación se protege y controla mediante paneles con un grado de supervisión y controlmáximo con interruptores automáticos del tipo termomagnético, sin embargo, cuando esnecesario controlar un grupo de luminarios se instalan apagadores locales, sensores,fotoceldas, etc. en caja de la denominación NEMA del área que se trate., tomándose encuenta :

1. Se cuenta con circuitos de alumbrado y de receptáculos en el mismo panel, pero noluminarios y receptáculos en el mismo circuito.

2. Los interruptores derivados de los paneles son del orden de los 15, 20 y 30 amperes.

3. Se dejan interruptores disponibles en cada panel, a razón del 35% como reserva antefuturas modificaciones de los espacios arquitectónicos.

4. De preferencia los grupos de luminarios exterior se controlan mediante contactoresmagnéticos, accionados por medio de elementos de control como fotoceldas, relevadoresde tiempo, etc., obviamente los contactores cuentan con elementos de mando de formamanual, es decir con estaciones de botones arrancar-parar.

Receptáculos monofásicos

Se instalaron receptáculos monofásicos en áreas de trabajo, de servicio y áreas comunes,teniendo las siguientes características: 127V, 15 y 20A, polarizados con puesta a tierra,conexiones laterales por tornillo, considerando que:

1. Se colocaron receptáculos con protección por fallas a tierra en lugares considerados comohúmedos protegidos con sus tapas a prueba de humedad.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


11

2. Los receptáculos se localizaron de tal manera que cubren un radio de 10 a 15 m. (de

servicio) como máximo en todas las áreas, excepto en áreas donde se instalaron deacuerdo a las necesidades de cada recinto.

3. Los receptáculos en piso se protegerán con tapas a prueba de humedad.

Sistema de tierra.

Para el diseño de este sistema se tomaron en cuenta los lineamientos de la NOM-001-SEDE-2012 y como referencia algunas normativas de referencias tanto nacionales comointernacionales, lo que finalmente se resume en lo siguiente:

1. Se diseñó un sistema de tierra confiable para el equipo eléctrico y estructuras del inmueblecumpliendo los requisitos marcados en la B. Donde el sistema de canalización utilizadosea charola se buscó que existiese continuidad eléctrica a lo largo de todo el recorrido,así como un mínimo de dos trayectorias a tierra. Lo anterior se hará interconectando uncable desnudo semiduro trenzando las uniones entre tramos de charolas.

2. La longitud de la malla y el número de varillas se determinó mediante cálculos,considerando las recomendaciones marcadas por la IEEE.

3. El cable del anillo, es calibre 4/0 AWG de cobre y las derivaciones con calibre 2 AWGcomo mínimo. El cable de tierra está enterrado aproximadamente a 60 cm., bajo el nivelde terreno natural, debiéndose tomar los niveles del terreno o piso terminado en donde serealicen estos trabajos, para respetar la profundidad de la instalación de los cables.

4. El equipo que se encuentre alejado del inmueble está conectado a tierra mediante unsistema independiente formado en delta, el cual, se conecta al sistema de tierra generalequipotenciando los dos sistemas.

5. F. El sistema de tierra se diseñó de forma tal, que se permitiesen pruebas periódicas pormedio de pozos de registro ubicados dentro de las áreas de la subestación y en elperímetro del inmueble.

Conexiones

Para llevar a cabo estas consideraciones, se deben tomar en cuenta las siguientesrecomendaciones:

1. Para conexiones, uniones y derivaciones de cables de tierra se usan conectores tiposoldable, excepto al equipo que regularmente se desconecta para su mantenimiento. Laconexión de este equipo se hace con conectores tipo mecánico, atornillados a la superficie



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


12

metálica. Las anclas y cubiertas de equipo no deben usarse para soportar los cables de

tierra.2. Todo el equipo eléctrico tales como interruptores y sus paneles, armazones de losmotores, tableros, tableros subgenerales y transformadores son puestos a tierra, pormedio de un conductor del electrodo de puesta a tierra.

3. Todo equipo probable a producir o absorber electricidad estática estará puesto a tierrasegún los lineamientos de la normativa vigente.

Pararrayos

Este sistema está basado en el código 780 de la NFPA Standard for Installation of LightningProtection Systems se colocaron puntas de pararrayos en las partes altas de las estructurasa proteger y de los techos del inmueble, con una separación máxima de 7.6 m a lo largo desu perímetro y una separación máxima de 15 m en los ramales interiores. Las estructurasmetálicas altas se consideran debidamente protegidas si presentan una baja impedancia atierra o se les proporciona un conductor adecuado a tierra, siendo la estructura eléctricamentecontinúa y de material adecuado para soportar una descarga atmosférica., en este casoconsidere utilizar las puntas para este tipo de estructura.

1. Las puntas de pararrayos se conectaron entre sí con conductores de materialanticorrosivo de cobre, formando trayectorias cerradas los que conectaron a loselectrodos del sistema de tierras del sistema de pararrayos mediante conductores con lasmismas características.

2. Las canalizaciones, cubiertas metálicas de cables y otras partes metálicas se mantendránpor lo menos a 1.80 m. de distancia de los conductores que interconectan los pararrayosdel sistema general de tierra o bien cuando esto no sea posible dichas partes debenconectarse equipotencialmente al anillo del sistema de tierras general.

3. El cable que baja en las equinas del inmueble, se protege hasta una altura de 1.8 m contubería de PVC pesado, color olivo.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


13

Sistema de emergencia

Descripción del sistema

El inmueble está clasificado por la normativa vigente como un lugar de concentración pública,obedeciendo a lo anterior, se diseña un sistema de emergencia en cada uno de los tablerosgenerales del sistema eléctrico, destinándose un circuito derivado para alimentar los serviciosdel sistema de protección contra incendio, elevadores, montacargas, sistema de aguapotable, sistema de agua pluvial y a la planta de tratamiento, respaldadas todas ellas por unaplanta de emergencia transición cerrada de 200 Kw, 0.48/0.27Kv, 3F-4H, F.P.=0.80 y 60 Hz.También existen otras dos plantas de emergencia sincronizadas de 400 Kw, 0.48/0.27Kv, 3F-4H, F.P.=0.80 y 60 Hz., que dotan de energía eléctrica de emergencia a las bombascalculadoras y a las generadoras que están interconectadas al sistema de agua helada delaire acondicionado del inmueble y otra de 500 Kw, 0.48/0.27Kv, 3F-4H, F.P.=0.80 y 60 Hzque alimenta exclusivamente a todas las unidades manejadoras de aire del sistema de aireacondicionado, a pequeños extractores de aire y dos tablero pequeños.

Del transformador de 1000 KVA está conectado el Tablero General TGDN-01, del que seconecta un circuito derivado de emergencia que alimenta al tablero TSGE-01, de este sealimentan cuatro Centros Integrados de Distribución (CID) donde se alimentan las cargas dealumbrado y contactos de emergencia del inmueble, la dotación del sistema emergente estácompuesto por una planta de emergencia con transición cerrada de 175 Kw, 0.48/0.27Kv,3F-4H, F.P.=0.80 y 60 Hz. Además otro circuito derivado respalda con una planta deemergencia de 500 Kw, , 0.48/0.27Kv, 3F-4H, F.P.=0.80 y 60 Hz., A todo el sistema reguladodel inmueble que consta de un UPS de 500 KVA, 0.48/0.277 KV en la entrada y la salida, f.p.=0.9, 3F-4H, 60 Hz.

1.- Fuerza

Este sistema se conecta al sistema eléctrico de emergencia se divide en los dostransformadores con los que cuenta el sistema, en el TR de 1500 KVA se alimenta un tablerode distribución del cual, se alimentan: los elevadores, el sistema de protección contraincendios, un montacargas, el sistema de agua potable, el sistema de agua pluvial y la plantade tratamiento según los requerimientos de cada uno de esos equipos.

2. Alumbrado

El TR de 1000 KVA, cuenta con el tablero subgeneral TSGE-01 de distribución tipo I- line deemergencia que alimenta a las luminarias y receptáculos de emergencia del inmueble, através de los cuatro Centros Integrados de distribución (CID) y respaldadas por una plantade emergencia de las características técnicas definidas anteriormente en la descripción delsistema.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


14

Equipo y materialesGeneralidades:

1. Todo el material y equipo requerido en el proyecto es nuevo de alta calidad y cumple ensu elaboración con los códigos y estándares indicados anteriormente. Por lo que paraasegurar lo anterior los fabricantes deben ser conocidos y de seriedad comprobada.

2. Si en la especificación de material o equipo se indica nombre de fabricante y número decatálogo es respetable, excepto cuando se indique “o equivalente” en cuyo caso el materialo equipo cumple con lo especificado.

3. Se procuró que todos los equipos equivalentes posean elementos y refaccionesintercambiables y sean de la misma marca.

4. Todos los materiales y equipos son los adecuados para instalarse en el clima o medioambiente y altura sobre el nivel del mar indicado en sus respectivas especificaciones.

Tuberías y Alambrado

General:

A. Todas las tuberías metálicas deben ser galvanizados por inmersión con rosca, cople ycumplir con las normas oficiales mexicanas aplicables vigentes, el diámetro mínimo de lastuberías que se utilizó es de 10 mm (luminarios).

B. Los conductores para receptáculos monofásicos estarán en canalizacionesindependientes.

Alambrado

El contratista debe empezar el alambrado en secciones de tuberías que previamente hayanrecibido de conformidad la superintendencia de obra eléctrica respectiva.

Todos los conductores deben ser continuos de caja a caja y por ningún motivo apareceránempalmes en los interiores de las tuberías.

Todas las conexiones son soldadas y encintadas con una capa de cinta de hule y dos decinta Scotch.

Cables eléctricos



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


15

Conductor A. En general, se utilizó cable monopolar formado por varios hilos de cobre.

B. Los calibres mínimos a utilizar son:

- para circuitos de control y protección, alarmas e instrumentos de control de 2.08 mm² (14 AWG)

- Circuitos de alumbrado de 3.31 mm² (12 AWG)

- Circuitos de fuerza y receptáculos no mayores a 600 VCA, 5.26 mm² (10 AWG)

Tipos de conductor

A. Se usó aislamiento para 600 V y temperatura continua de operación del conductor enambiente seco, el aislamiento es de Cloruro de Polivinilo, tipo THHW-LS (cobre).

1. Conductor de cobre con aislamiento de papel, hule, tela barnizada, T2= 200 °C

2. Conductor de cobre con aislamiento termoplástico, T2= 150°C

3. Conductor de cobre con aislamiento de polietileno de cadena cruzada, T2 = 250°C

4. Conductor de cobre con aislamiento de hule propileno etileno, T2 = 250°C

B. Los cables para tensiones mayores de 600 volts son con aislamiento de tipo seco ytemperatura de operación de 90ºC en operación normal, 130ºC en sobrecargas y 250ºC encorto circuito, neutro a tierra, con pantalla de cobre y cubierta protectora de PVC.

El nivel de aislamiento es 100% cuando el tiempo de operación de los dispositivos deprotección para eliminar fallas a tierra, es menor de 0.5 minuto.

Criterios en baja tensión

A. Las redes exteriores subterráneas se diseñaron con tuberías conduit de PVC. serviciopesado grado eléctrico, con un factor de relleno del 40 % máximo para más de tresconductores.

B. La red eléctrica exterior e interior se diseñó con tubería conduit pared gruesa galvanizada,con factor de relleno el 40% para más de tres conductores.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


16

C. Todos los registros son de block, desarenador, tapa contra inundaciones y se diseñaron

en el tamaño adecuado para ordenar perfectamente y sin congestionamientos todos losconductores que pasen por ellos.

Introducción al sistema de tensión regulada

Debido a la importancia financiera y operativa que representa tener una red de procesamientode datos instalada, en cuestiones de regulación, disponibilidad del suministro eléctrico enforma ininterrumpible y de la calidad de la energía suministrada, es de suma importancia quequeden perfectamente estipulados varios conceptos sobre la instalación de la misma. Entreellos está: ubicación del equipo, tipo de materiales de protección de la instalación, equiposde seguridad, etc.

Tensiones de utilización

Receptáculos 127 Vca

Tableros de distribución 220/127Vca

Nota: Para fines de cálculo se tomaron los valores citados, el sistema regulado también puedeoperar tensiones o a 208/120 Vca.

Alimentadores generales

La alimentación en la parte primaria se cuenta con trayectorias desde el tableo de distribucióngeneral hasta la planta de emergencia que respalda a la Unidad Ininterrumpible de Potencia(UPS), del lado secundario de este equipo se alimenta un tablero de distribución general quealimenta a los diferentes Centros de Distribución Integrados (CID) que alimentan a losdiferentes tableros de emergencia.

Para el cálculo de alimentadores

La corriente alterna en la línea de un conductor para un sistema regulado de distribución sedeterminó de la siguiente manera:


=




PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


17

Equipos en media tensión

Equipos en baja tensión

ttensmedia tensión

Luminarios en baja tensión

=

√ 3

Donde:

In = Corriente a plena carga en Amperes.

VA = Carga en VA.

E.f. = Tensión entre fases en Volts Corriente Alterna.

En = Tensión de fase a neutro en Volts Corriente Alterna.

Diseño y evaluación de la instalación eléctrica

1. Se calculó la caída de tensión de acuerdo a la distancia y la carga instalada desde lasubestación hasta la última carga (receptáculos).

2. Para evitar variaciones de tensión y corriente a los equipos se determinó utilizar Centrosde distribución integrados (CID) en la instalación eléctricas con transformadores tipo secocon capacidades mayores al consumo total de los equipos, este equipo se localiza comolo muestra el sistema, siendo el lugar asignado completamente cerrado y no a laintemperie y con las condiciones ambientales necesarias.

Marcas de equipos y materiales

Siemens: Subestación eléctrica arreglo 5, para una tensión de 23 kv, 400 Amp. y 60 Hz.

Schneider de Electric México: Tableros de distribución, tableros de alumbrado y control,tableros de distribución, desconectadores, arrancadores, estaciones de botones,interruptores termomagnéticos, interruptores de seguridad del tipo ligero y pesado.

Construlita: Luminarios



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


18

Conductores eléctricos en media y baja

Apagadores, receptáculos, placas y

Sistema de pararrayos

Conectores mecánicos

Tubo conduit galvanizado pared gruesa

Condulets, conectores rectos y curvos, iluminación en lugares

Conectores soldables

Tecnolite: Luminarios

Levinton: Receptáculos

Condumex: Conductores de cobre para los sistemas de baja y media tensión.

Levitón: Apagadores y receptáculos

Parrarayos LPS

Anpasa

Crouse-hinds

Leviton

Cadweld

Burndy

Júpiter



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


19

Abrazaderas

Cajas galvanizadas, tapas, sobretapas

Tubo conduit flexible con cubierta de PVC

Tubo conduit de PVC

Conos de alivio

OmegaCatusa

Duralon

Rexolit

Duralon

Rexolit

Famsa

Famsa

Raco

Indael



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


20

Medios de soporte

Marcadores y barreras térmicas

Sensores de alumbrado y controles diversos

Leviton

Hubbell

3M

Hilti



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


21

CRITERIOS COMPLENTARIOS DEL DISEÑO ELÉCTRICO

Ninguna de las normas, códigos y especificaciones referidas en los presentes criterios seráproporcionada por el propietario del inmueble, por lo que el constructor, a su costa, las obtendráen su última edición vigente para su aplicación.

Índice:

1. Objetivo

2. Códigos y normas que se aplican

3. Mano de obra

4. Herramientas

5. Supervisión

6. Puesta en servicio

7. Materiales y equipo en el sitio

8. Obligaciones del contratista

9. Materiales

10. Tubería ahogada en concreto

11. Tubería subterránea

12. Tubería flexible

13. Soporte para charolas

14. Cajas de conexiones

15. Contratuercas y monitores

16. Materiales de fijación



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


22

1. OBJETIVO

Estas especificaciones tienen el objetivo de que los sistemas eléctricos se construyan deacuerdo al proyecto eléctrico, con materiales y equipos que cumplan con las NOM y NMX ycon la mano de obra con experiencia.

2. CÓDIGOS Y NORMAS QUE APLICAN

Ver documentos enunciados líneas arriba.

3. MANO DE OBRA

La mano de obra que ejecute las instalaciones eléctricas debe ser competente y con ampliaexperiencia en las mismas.

La mano de obra debe contar con conocimientos en el manejo, instalación, conexión y pruebasen los materiales y equipos empleados.

4. HERRAMIENTAS

Las herramientas y equipo que se empleen deben ser las recomendadas para cada tipo dematerial y trabajo a desarrollar.

Las herramientas y equipo deben estar en buen estado y conservarse así durante laconstrucción.

5. SUPERVISIÓN

El o los supervisores de la construcción de los sistemas eléctricos deben tener ampliaexperiencia en este tipo de trabajos.

La supervisión debe basarse en el diseño original aprobado por el propietario.

El contratista debe desarrollar el procedimiento de construcción y someterlo a la aprobacióndel propietario, antes del inicio de ejecución de los trabajos, éste debe incluir el procedimientode control de calidad correspondiente.

6. PUESTA EN SERVICIO

Las pruebas y puesta en servicio de los sistemas y equipo eléctrico se deben realizar deacuerdo a los procedimientos normalizados por el propietario.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


23

Dado el caso de que el propietario no cuente con los procedimientos de prueba y puesta en

servicio para los sistemas y equipo que estén incluidos en esta especificación el contratistadebe elaborarlos y someterlos a la aprobación del propietario.

El contratista debe de anexar a los procedimientos de prueba y puesta en servicio unalista de los equipos para pruebas, que deben contar con el último registro de verificaciónde los instrumentos de medición a utilizar, otorgado por un laboratorio reconocido porla CENAM (Centro Nacional de Metrología ), en su caso acreditado por la EMA ( EntidadMexicana de Acreditación )y anexar copia de los mismos al protocolo de pruebas.

7. MATERIALES Y EQUIPO EN SITIO

El contratista debe incluir por su cuenta y riesgo, dentro del espacio designado por elpropietario, un almacén cubierto para el almacenamiento de los materiales y equipo.

El almacenamiento de materiales a la intemperie no se permite. De requerirse tener material ala intemperie debe ser aprobado por el propietario sin que esto libere al contratista deresponsabilidad de daños que sufra el material, debiendo sustituir todo el material dañado pormaterial nuevo.

8. OBLIGACIONES DEL CONTRATISTA

El contratista, antes de iniciar cualquier trabajo, debe estudiar la localización de sus tuberías,cajas de conexiones, tableros, paneles, soportes, etc., y analizar las otras instalaciones paraevitar interferencias.

Las sugerencias de modificaciones al diseño deben ser solicitadas por escrito al propietariopara su aprobación, de no ser aceptada se respetará el diseño.

Cualquier modificación realizada sin la aprobación del propietario, será rechazada, debiendocambiarse de acuerdo al diseño original, sin costo para el propietario.

El contratista no debe realizar por ningún motivo taladros o ranuras en perfiles estructurales,columnas, trabes y losas de concreto en caso de requerirse éstos deben ser aprobados por elpropietario y/o por el diseñador de seguridad estructural.

El contratista tiene la obligación de mantener el área de almacenamiento de materiales, equipoy de trabajo libre de basura, cuando termine un trabajo o la jornada laboral, el área debe serlimpiada y retirar los desperdicios hasta el sitio que designe el propietario para cada producto,para que posteriormente, el contratista, a su costa, realice la disposición final.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


24

El contratista de emplear sustancias contaminantes o tóxicas, antes de su uso o aplicación

debe solicitar la aprobación del propietario.9. MATERIALES

La tubería debe ser conduit de fierro galvanizado, pared gruesa, roscada en sus extremos, sincostura, con su interior liso y libre de asperezas.

Los accesorios de la tubería como codos y coples deben ser de acero galvanizado yequivalentes en su especificación a la tubería conduit.

10. TUBERÍA AHOGADA EN CONCRETO

La tubería debe ser conduit de fierro galvanizado, pared gruesa, sin costura con doblegalvanizado por inmersión en caliente, roscada en sus extremos, con su interior liso y libre deasperezas.

Los accesorios de la tubería como codos y coples deben ser de fierro galvanizado yequivalentes en su especificación a la tubería conduit.

11. TUBERÍA SUBTERRÁNEA

La tubería debe ser conduit de PVC rígido cédula 40.

Los accesorios de la tubería como codos y coples deben ser de PVC, cédula 40 equivalentesen su especificación a la tubería conduit.

12. TUBERÍA FLEXIBLE

La tubería debe ser metálica, flexible, engargolado sencillo, de acero galvanizadoelectrolíticamente, usos generales o recubierto de PVC a prueba de líquidos, según diseño.

Los accesorios de la tubería como conectores rectos y curvos deben ser galvanizados de lasmismas características que la tubería conduit, de usos generales y adecuados para instalarseen la tubería flexible para su conexión a parte rígida.

13. SOPORTES PARA CABLES TIPO CHAROLA.

Las charolas deben ser del tipo “escalera” de aluminio libre de cobre, todas las superficiesdeben ser lisas y no presentar aristas agudas, los laterales deben ser tipo “Z”, y los travesañostipo “U”, el material y la fabricación deben estar de acuerdo con las NOM y NMX.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


25

La carga que deben soportar las charolas debe cumplir con lo con lo establecido por las normasanteriormente señaladas.

El espaciamiento entre travesaños de las charolas debe ser de 15.24 cm.

Los codos, las T, reducciones, y demás accesorios para las charolas, deben tener el mismoperfil de las demás y de especificación equivalentes.

Los conectores entre charolas o con accesorios de las mismas deben ser de aluminio calibreNo. 14 con 6 orificios, 3 en cada extremo para los tornillos de sujeción, para unir tramos rectos,el conector debe ser tipo “ Z ” y par a unir codos, T, reducciones y accesorios a tramo recto elconector debe ser recto.

Los accesorios para el montaje de charolas y sus accesorios deben ser de lámina de fierrogalvanizada y de los recomendados por el fabricante a menos que se indique en el diseño undetalle de montaje especifico.

Cuando se requiera emplear varilla roscada ésta debe ser de fierro galvanizado por inmersiónen caliente, después de realizar las cuerdas en la misma.

Las tuercas deben ser hexagonales de fierro galvanizado.

Los tornillos, roldanas planas y de presión deben ser de fierro galvanizado.

14. CAJAS DE CONEXIONES.

Ahogadas en concreto o alojadas entre losa y/o falso plafón.

Tipo cuadrado, de tamaño de acuerdo al diámetro de la tubería conduit conectada, de láminade fierro calibre No. 20, troqueladas y galvanizadas marca Raco.

Las tapas y sobretapas para las cajas metálicas cuadradas deben ser de lámina de fierrocalibre No. 20, troqueladas y galvanizadas, marca Raco.

APARENTES O AL EXTERIOR

Tipo condulet en fundición de aluminio, libre de cobre y a prueba de agua.

Las tapas de los condulets deben ser de fundición de aluminio libre de cobre.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


26

Los empaques ciegos de los condulets deben ser de neopreno y adecuados para el condulet

instalado.Los accesorios como reducciones, drenes, tuercas unión, etc. deben ser de fundición dealuminio libre de cobre.

Los condulets que se empleen como registros pueden ser de la serie “ovalada“, los conduletsdestinados a realizar empalmes deben ser de la serie “rectangular “.

15. CONTRATUERCAS Y MONITORES

Las contratuercas y monitores deben ser de fundición de fierro con cuerda para acoplarse a latubería conduit.

16. MATERIALES DE FIJACIÓN

Para fijar la tubería conduit a losas, muros o sus soportes, se deben emplear y abrazaderastipo unicanal o ménsulas unicanal reforzadas marca Anclo o similar.

Los soportes de las tuberías deben ser perfil tipo unicanal sólido, fabricado con acero ASTM A446, acabado galvanizado, USR4X2, USR4X4, varilla roscada galvanizada de 1/4”,3/4” y 3/8”ambos de la marca Anclo.

Para fijar las abrazaderas o soportes a losas o estructuras de concreto se deben emplearpernos EBC, Eriko, pernos roscados de alta velocidad balazos con un diámetro de 6.4 mm (¼“y longitud de 38 mm (1 ½ “) con carga calibre 22.

Los soportes o abrazaderas que se fijen a muros deben ser por medio de taquete de plásticode dimensiones mínimas de 6.4 mm (¼”) de diámetro y 51 mm (2”) de longitud y pijagalvanizada adecuada para cada tipo de taquete empleado.

Los tornillos, pijas, anclas, tuercas con cabeza hexagonal, coples hexagonales, roldanasplanas y de presión deben ser de fierro galvanizado (debe evitarse el uso de materialesdiferentes, para evitar el par galvánico

.

CONDUCTORES ELÉCTRICOS

Alambres y cables Vinanel XXI RoHS THW-LS/THHW-LS 90°C, 600V CT-SR.

De puesta a tierra (desnudo) marca similar.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


27

De cobre electrolítico, temple suave, formado por 19 Y 37 alambres en forma concéntrica.

PUESTA A TIERRA AISLADA

Además de cumplir con lo indicado anteriormente debe tener un aislamiento color verde overde con una franja amarilla.

CINTAS AISLANTES

Para aislar las conexiones entre cables la cinta debe ser de PVC, flexible resistente a laabrasión. Adhesiva, a base de hule resina (no corrosivo) para emplearse hasta 600 V.

SUJETADORES DE CABLES

Para amarrar o sujetar los cables en tableros de distribución, tableros generales, charolas, etc.se deben usar cinturones de PVC de longitud acorde a la configuración de los cables poramarrar.

IDENTIFICADOR PARA CABLES

En lo general, en ambos extremos se deben utilizar identificadores para los cables, los cuales,deben ser indelebles y cubiertos de plástico transparente para su protección, resistente almanejo y a la intemperie.

SISTEMA DE TIERRA

El diseño cumple con lo establecido por la NOM-001-SEDE-2012.

CONEXIÓN EXOTÉRMICA

Para la conexión de cables del sistema de tierra enterrado las conexiones deben ser hechascon conexiones tipo exotérmicas, tomando en cuenta el calibre de los conductores a conectary el arreglo de los mismos y su forma de instalación, empleando la carga y el molderecomendado por el fabricante.

ZAPATAS DE COMPRESIÓN

Debe ser a base de tubo de cobre electrolítico, desnudo tipo ojo y con dos taladros para suconexión al equipo.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


28

ELECTRODO PARA TIERRADel tipo copperweld o equivalente, de 16 mm de diámetro y 3.00 m de longitud.

TORNILLERÍA.

Los tornillos, tuercas hexagonales, roldanas planas y de presión que se emplean en el sistemade tierra deben ser de bronce y soportar el par de apriete recomendado por el fabricante.

PROTECCIÓN POR DESCARGAS ATMOSFÉRICAS (PARARRAYOS)

La cantidad y tipo es la que se indica en diseño.

MATERIAL DE ACABADO

Lo que se indica en diseño

RECEPTÁCULOS

Lo que se indica en diseño.

CLAVIJAS

Cada uno de los receptáculos trifásicos se deben suministrar con sus respectivas clavijas ydebe ser adecuada al clavija donde se conectará, es decir, deben tener correspondencias susNemas.

ARRANCADORES INDIVIDUALES

Se alojan en gabinetes metálicos, se emplean para arrancar los motores a tensión plena, conbobina a 127V, con uno, dos o tres elementos térmicos de sobrecorriente, con botones dearranque-paro y luces indicadoras, el tipo del arrancador debe ser el adecuado para lacapacidad en HP del motor y los elementos térmicos se deben seleccionar hasta conocer lacorriente nominal real del motor alimentado. La cubierta de la NEMA debe ser de acuerdo a lazona donde se instale.

BARRERAS CONTRA FUEGO

Los huecos que queden al pasar tubos conduits o charolas por muros o losas deben sersellados con barreras contra fuego.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


29

En los registros de bancos de ductos después de concluir el cableado se deben sellar todas

las bocas de los mismos con una barrera contra fuego, teniendo cuidado de no tapar lanomenclatura de cada tubo conduit que aparece en la pared del registro.

Los huecos de ductos que no se usen también deben sellarse.

TRANSFORMADOR

Lo que se indica en diseño.

RECOMENDACIONES EN LA OBRA DE MANO

Estas recomendaciones son enunciativas más no limitativas, para que la obra de mano sea deprimera calidad, por lo tanto, la responsabilidad de la calidad de la mano de obra es delcontratista, con el visto bueno y aprobación de la residencia de instalaciones de obra delpropietario.

TUBERÍA METÁLICA

1. Los cortes en los tubos deben efectuarse a 90° para obtener una sección circular.

2. Los extremos roscados y cortados deben estar limpios de rebabas, ni presentar bordesfilosos (para no dañar el aislamiento de los cables)

3. Los codos de 90° en tubos de 16 y 21 mm pueden ser hechos en obra con herramientaapropiada.

4. Los codos de 27 mm y mayores deben ser de fábrica o hechos en obra mediante dobladorhidráulico.

5. No se aceptan más de dos curvas de 90° entre registros.

6. Los radios interiores de los codos de 90° hechos en obra deben regirse por la informaciónque marca la NOM-001-SEDE-2012.

7. No se aceptarán tubos que presenten deformaciones que disminuyan la sección del mismo.

8. En instalaciones visibles las tuberías se tenderán paralelas o perpendiculares a los muroso estructuras, no se aceptarán trayectorias diagonales o desviaciones que afecten laapariencia de las instalaciones.

9. Los extremos de las tuberías deben ser tapadas en el transcurso de la obra para evitar laintroducción de cuerpos extraños.

10. La separación máxima permitida entre soportes para la tubería metálica debe cumplir conlo que indica la NOM-001-SEDE-2012.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


30

11. Las tuberías deben acoplarse a las cajas de registro o conexiones y tableros de lámina con

dos contratuercas y un monitor.12. En las tuberías que se requiera se utilizarán guías de jalado de cables.

TUBERÍA DE PVC

1. La instalación de la tubería de PVC y sus separadores en los bancos de ductos, debenefectuarse de acuerdo con las recomendaciones del fabricante.

2. El acoplamiento entre tubos y coples o codos debe efectuarse con el pegamentorecomendado por el fabricante de la misma.

3. Para cambio de dirección horizontal y/o vertical sólo se permite un total de 90° entreregistros, para cualquier cambio de dirección superior a los 90°, se debe utilizar un registro

eléctrico.4. Durante el desarrollo de la obra los extremos de la tubería deben taparse para evitar la

entrada de cuerpos extraños.

5. En todas las tuberías que se requiera se utilizarán guías para jalados de cables.

TUBERÍA CONDUIT FLEXIBLE

1. La tubería conduit flexible se empleará en la conexión a motores eléctricos, instrumentos, juntas constructivas y en general a todo equipo que presente vibraciones.

2. La longitud máxima que se puede emplear de la tubería conduit flexible es de 1.80 m.

3. En exteriores la tubería conduit tipo flexible debe ser a prueba de líquidos y los accesorios

de conexión tipo glándula.CABLEADO

1. El cableado debe iniciarse hasta tener concluidos los trabajos de montaje y soporte de lascanalizaciones.

2. Para iniciar el cableado se debe confirmar que las canalizaciones estén limpias.

3. Especialmente, para los bancos de ductos, estos deben ser limpiados para desecharcualquier objeto que los obstruya.

4. Para facilitar la introducción de los conductores en tubería conduit y ductos sólo estápermitido el uso de talco industrial, no se permite el uso de grasas o lubricantes.

5. Todos los conductores antes de introducirse a la tubería deben arreglarse de tal maneraque no se enreden, no tengan cocas, nudos o empalmes.

6. La tensión de jalado de los conductores no debe sobrepasar el valor recomendado por elfabricante de acuerdo a su calibre.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


31

7. En el cableado no se permite arrastrar los conductores sobre superficies que dañen su

aislamiento.8. Queda estrictamente prohibido realizar empalmes entre conductores en el interior de la

tubería, todos los empalmes deben quedar en el interior de los registros.

9. La conexión de la caja de conexiones al luminario debe ser como se indica en diseño.

LA CONEXIÓN ENTRE CONDUCTORES DEBE CUMPLIR LO SIGUIENTE:

1. El conector debe ser del tipo de compresión y adecuado para el calibre del conductor aconectar y sobre todo se deben evitar pares galvánicos, a fin de evitar el deterioro de las

conexiones eléctricas.2. La resistencia mecánica debe ser equivalente o superior a la del conductor.

3. La conductividad de la conexión debe ser equivalente a la del conductor considerando deuna sola pieza.

4. El aislamiento de la conexión debe ser cuando menos igual al aislamiento original de losconductores.

5. Todos los empalmes entre conductores se soldarán con estaño y se aislarán con cinta dehule y cinta plástica especificadas, en calibres mayores se debe utilizar conectoresadecuados y evitar pares galvánicos, para evitar el deterioro de las conexiones eléctricas.

6. Los conductores alojados en charolas (donde corresponda) deben agruparse por circuitosy amarrarse a los travesaños de las charolas por medio de cinturones de PVC.

7. Los alimentadores de los circuitos deben identificarse en ambos extremos empleando lanomenclatura descrita en el proyecto.

8. En las cajas de conexiones se dejarán 15 cm de punta como mínimo en los conductorespara realizar las conexiones requeridas entre ellos.

9. En los tableros eléctricos, en los gabinetes de instrumentación y control se deben dejar losconductores de suficiente longitud para llegar a sus puntos de conexión sin necesidad dehacer empalmes en los mismos, no se permiten cocas excesivas, en estos tableros ogabinetes, las zapatas o conexiones deben ser las adecuadas según las terminales obornes propios del equipo, instrumento o tablilla.

10. La conexión de conductores a tablillas terminales o barras debe ser por medio de zapatamecánica de compresión, tipo de ojillo, para el calibre del cable a conectar, no se permiteel uso de zapatas tipo bayoneta.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


32

11. Las cocas de conductores que se dejen en registros, tableros de distribución y centros

integrados de distribución (CID) eléctricos no deben de exceder de 1.5 veces el perímetrode los mismos.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


33

SISTEMA DE TIERRA

1. Los conductores del sistema general de tierra se instalarán a 60.0 cm de profundidad, conrespecto al nivel de terreno terminado.

2. Todas las conexiones de la red de tierra deben ser exotérmicas debiéndose emplear lasherramientas recomendadas por el fabricante y seguir las instrucciones para su elaboracióndadas por el mismo.

3. Los electrodos para tierra se clavarán directamente al terreno en toda su longitud y en loslugares indicados en proyecto. Cuando por naturaleza del terreno no sea posible clavarlasdirectamente se hará una perforación de profundidad igual al electrodo, después deintroducirlo se rellena con solución Gem, relleno electrolítico con tierra vegetal limpia ycribada.

4. Las estructuras metálicas donde corresponda, la puesta a tierra debe ser empleandoconexiones exotérmicas, con la utilización del molde que corresponda.

5. Los tableros de distribución eléctricos, gabinetes de control, los centros de distribuciónintegrados, unidades manejadoras de aire, las unidades generadoras de agua helada y losmotores eléctricos se conectan al sistema de tierra con cable de cobre desnudo del calibreindicado en el diseño, la conexión al sistema de tierra o red tipo anillo debe ser como sedijo líneas anteriores, con conexión exotérmica y al equipo por medio de zapatas decompresión.

6. Los cables visibles se deben fijar mediante abrazaderas de bronce.

7. La abrazadera se debe fijar mediante perno roscado de acero con tuerca hexagonal,rondana plana y de presión.

8. La separación entre soportes debe ser: muros y elementos de concreto a cada 2.00 m., enestructuras metálicas si las hay, a 3.00 m.

9. El cable de del conductor de puesta a tierra de equipos debe ser desnudo y para loscircuitos donde se debe reducir el ruido eléctrico, los conductores de puesta a tierra de losequipos deben ser desnudo para proteger las partes metálicas no conductoras deelectricidad y con aislamiento color verde o verde amarillo para los equipos electrónicos aproteger para cumplir con indicado en la NOM-001-SEDE-2012.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


34

TABLEROS DE ALUMBRADO Y DISTRIBUCION, CONTROL E INSTRUMENTACIÓN DE

SOBREPONER EN MURODe acuerdo al tamaño y peso de los tableros estos se fijarán a los muros mediante tornillos ytaquetes de plástico de 6.4 mm de diámetro y 25 mm de longitud con pija de fierro galvanizado,en muros o estructuras de concreto el soporte es con perno roscado de acero, con tuercahexagonal, rondana plana y de presión. El número mínimo aceptable de soportes es de 4.

TABLEROS DE ALUMBRADO Y DISTRIBUCION, CONTROL E INSTRUMENTACIÓN DEEMPOTRAR

Los gabinetes de los tableros de alumbrado y distribución empotrados en muro, deben quedaral ras del muro terminado, por lo que es responsabilidad del contratista recabar la informacióndel tipo y espesor del acabado para cumplir el requerimiento.

ALAMBRADOEn las conexiones a bornes de equipo, instrumentos y tablillas únicamente se aceptan dosconexiones: por borne y en caso de tener más conexiones., por tablillas adicionales.

Se deberán estañar todas las puntas de los conductores que lleguen a los interruptores y a lostableros de distribución, para asegurar una mejor conexión a la compresión de estas puntas.

Los cables que lleguen a los tableros de distribución deben acomodarse en su interior sinexceder los radios de curvatura de estos y sin que sufran daños sus aislamientos, de talmanera que, permitan el acceso fácil y seguro a las terminales de conexión, sin necesidad deretirar los cables de los interruptores, instrumentos, etc.

Los cables de fuerza deben agruparse por circuito y sujetarse a los elementos estructuralesdel tablero o panel por medio de cinturones de plástico.

Los cables de control y de instrumentación deben instalarse en mazos ordenados de acuerdoa la función que cumplen y se deben sujetar a los elementos estructurales del tablero o panelpor medio de cinturones de plástico.

SISTEMA DE ILUMINACIÓN

Las luminarias se deben instalar de manera tal que las conexiones entre los conductores de laluminaria y los conductores del circuito se puedan inspeccionar sin que haya que desconectarparte alguna del alambrado, a menos que las luminarias estén conectadas mediante clavijasde conexión y contactos.

Las luminarias instaladas en lugares húmedos o mojados, se deben instalar de modo que noentre ni se acumule el agua en los compartimientos del alambrado, portalámparas ni en otraspartes eléctricas. Todas las luminarias instaladas en lugares mojados deben estar marcadascomo “Adecuado para lugares mojados”. Todas las luminarias instaladas en lugares húmedosdeben estar marcadas como “Adecuado para lugares mojados”, o “Adecuado para lugareshúmedos”.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


35

SOPORTE DE LUMINARIOSLas luminarias y los portalámparas se deben soportar firmemente. Una luminaria que pesemás de 3 kilogramos o exceda 40 centímetros en cualquiera de sus dimensiones, no se debesoportar mediante el casquillo roscado de un portalámparas. Estos luminarios se soportaráncon espárragos, ángulos, tornillos, balazos, cadenas postes, recomendaciones del fabricante,etc. y según requiera cada caso.

Se permitirá utilizar postes metálicos o no metálicos para sostener luminarias y como unacanalización para albergar los conductores de alimentación, siempre que se cumplan lassiguientes condiciones:

1. En el poste debe haber un orificio de inspección de dimensiones no menores que 5 x10 centímetros con una cubierta adecuada para usar en lugares mojados, que dé acceso a lasterminaciones de alimentación dentro del poste o base del poste .

Los elementos del armazón de los sistemas de plafones suspendidos usados para soportarluminarias, se deben sujetar firmemente entre sí y a la estructura del edificio a intervalosadecuados. Las luminarias se deben sujetar a los elementos del armazón del plafón por mediosmecánicos tales como pernos, tornillos o remaches. También se permitirá usar grapasaprobadas e identificadas para su uso con el tipo de elemento(s) de la estructura del plafón yla(s) luminaria(s).

Nota: Estas especificaciones son complementarias al diseño de este inmueble.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


36

2.-CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE LOSTRANSFORMADORES, DE LAS PLANTASGENERADORAS DE ENERGÍA ELÉCTRICA, UNIDADINNTERRUMPIBLE DE POTENCIA Y SUSALIMENTADORES GENERALES DE BAJA TENSIÓN



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


37

CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE LOS TRANSFORMADORES PARA EL SERVICIO

NORMAL Y DE FUERZA.SELECCIÓN DE LA CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR PARA ALIMENTAR ALSISTEMA NORMAL

De acuerdo al resumen de Cargas que se obtuvieron dentro de los diagramas unifilares deproyecto se muestra a continuación los resúmenes de cargas para el sistema Normal.

1.- Resumen de cargas para el sistema Normal en tablero General “TGDN-01”.

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO DEMANDA MAXIMA ESTIMADACID-1N 142 KVACID-2N 64 KVACID-3N 40 KVACID-4N 13 KVA

TSGR-01 337 KVATSGE-01 93 KVATAB5BN 19 KVA

RESERVA 212 KVAΣ DE DEMANDAS MAXIMAS 920 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de diversidad 1.15para el cálculo del transformador, resultando:

Cap. De Transformador seleccionado= 800 KVA

Se selecciona un Transformador de 1000 KVA, considerando una reserva de 212 KVA paraeventos imprevistos que llegaran a suscitarse en las áreas abiertas tales como elestacionamiento, la entrada principal al inmueble, donde se pueden hacer eventos masivos oconexión de alumbrado de realce que demandaran carga de fuerza y alumbradocomplementarios a lo proyectado.

Para este transformador se tiene un factor de utilización=0.71%



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


38

2.- Selección del Interruptor principal para servicio Normal

Iprot.=1,202.84 Amperes.

Se selecciona un Interruptor electromagnético tipo Mater Packt NW16, para calibrarse a 1,503 Amperes.

3. Cálculo de los alimentadores generales en baja tensión para el tablero TGDN-01

Para este cálculo se consideran las cargas eléctricas indicadas en la tabla anterior, para eltablero TGDN-01, localizado en la subestación eléctrica, tomando en cuenta un voltaje dealimentación de 480/277 Vca, 60 Hz, 3F-4H, T.F., seleccionando para este cálculo conductoresde cobre monopolares de cobre tipo THHW-LS 75°C, mca. Condumex, que pueden instalarseen tubería de PVC o en charola de aluminio ventilada.

1.- Condiciones de diseño.Tensión nominal de operación: 3F- 3 Hilos + Conductor de puesta a tierra, 480/277 VCA, 60Hz.Factor de Potencia del circuito: 0.9 Atrasado de preferenciaDistancia del Tablero “TR-01” al Tablero general “TGDN-01” = 50.00mCarga máxima demandada= 920 KVATransformador seleccionado =1,000 KVA

2.- Cálculo de corriente nominal del circuito. Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 1,000 / 3 x 480= 1,202.84 Amperes.

Aplicando los factores de temperatura, agrupamiento:In=2,349.30 Amperes

Seleccionamos 6 conductores de 500 Kcm, que tienen una capacidad de 380 Amperes quearrojan un total de 2,280 Amperes.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


39

3.- Cálculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman en

cuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.010Ω Z Ohmica de línea por 6 conductor de fase = 0.0016Ω Caída de tensión en % = 0.21

Los alimentadores soportan una corriente de Icc de 52 Ka, mucho mayor que el CC que arrojoel estudio de corto circuito en este punto, por lo tanto el conductor es correcto.

Se seleccionan 6 conductores de 253 mm² (500 Kcm) por fase, 6 conductores puesto a tierracon un 12. 5% de (203 mm²) 400 Kcm y un conductor de puesta a tierra de 107.2 mm² (4/0

AWG) en de acuerdo a la tabla 250-122 de la Nom en charola de aluminio de TR-82 (76.2 cmde ancho)

SELECCIÓN DE LA CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR PARA ALIMENTAR ALSISTEMA DE FUERZA TGDF-01

De acuerdo al resumen de Cargas que se obtuvieron dentro de los diagramas unifilares deproyecto se muestra a continuación los resúmenes de cargas para el sistema del servicio deFuerza.

1.- Resumen de Cargas para el sistema Normal en tablero General “TGDF-01”.

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO DEMANDA MAXIMA ESTIMADATSR-01 9 KVA

TEA 137 KVATGAA-01 560 KVATGE-01 143 KVA

TGAAA-01 243 KVATEE-01 72 KVA

RESERVA 233 KVAΣ DE DEMANDAS MAXIMAS 1,397 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de diversidad 1.04para el cálculo del transformador, resultando:

Cap. De Transformador= 1,500 KVA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


40

Se selecciona un Transformador de 1,500 KVA, sin embargo, estamos considerando una

reserva de 233 KVA para eventos imprevistos que llegaran a suscitarse en las áreas abiertastales como el estacionamiento, la entrada principal al inmueble, donde se pueden hacereventos masivos que demandaran carga adicionales a lo proyectado.

Para este transformador se tiene un factor de utilización=0.78%

2.- Selección del Interruptor principal para servicio Normal:


Se selecciona un Interruptor electromagnético tipo Mater Packt NW25, para que se calibre a2,255.34 Amperes.

Cálculo de los alimentadores generales en baja tensión para el tablero TGDF-01

Para este cálculo se consideran las cargas eléctricas indicadas en la tabla anterior, para eltablero TGDF-01, localizado en la subestación eléctrica, tomando en cuenta un voltaje dealimentación de 480/277 Vca, 60 Hz, 3F-4H, T.F., seleccionando para este cálculo conductoresde cobre monopolares de cobre tipo THHW-LS 75°C, mca. Condumex, que pueden instalarseen tubería de PVC o en charola de aluminio ventilada.

1.- Condiciones de diseño.Tensión nominal de operación: 3F- 3 Hilos + Conductor de puesta a tierra, 480/277 VCA, 60Hz.Factor de Potencia del circuito: 0.9 Atrasado de preferenciaDistancia del Tablero “TR-02” al Tablero general “TGDF-01” = 50.00m Carga máxima demandada= 1,397 KVATransformador seleccionado =1,500 KVA

2.- Cálculo de corriente nominal del circuito.Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:

Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 1,500/ 3 x 480= 1,804.27 Amperes.




PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


41

Seleccionamos 4 conductores de 600 Kcm, que tienen una capacidad de 690 Amperes que

arrojan un total de 2,760 Amperes3.- Calculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman encuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:

Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:

Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.03Ω Z Ohmica de línea por 6 conductor de fase = 0.032Ω Caída de tensión en % = 0.26

Los alimentadores soportan una corriente de Icc de 60 Ka, que es mucho mayor que el CCque arrojo el estudio de corto circuito en este punto, por lo tanto el conductor es correcto.

Se seleccionan 4 conductores de 304 mm² (600 Kcm) por fase, 4 conductores puesto a tierracon un 12. 5% de (152 mm²) 350 Kcm y un conductor de puesta a tierra de 107.2 mm² (4/0




PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


42

SELECCIÓN DE LAS PLANTAS ELECTRICAS DE EMERGENCIA Y

CÁLCULO DE SUS ALIMENTADORESSelección del sistema de emergencia para las Plantas de emergencia en las secciones de lossistemas de Fuerza y Normal.

SELECCIÓN DE LA PLANTA DE EMERGENCIA PE-TSGE-01 Y SUS ALIMENTADORESGENERALES

1.- Resumen de las cargas para el sistema de la planta de emergencia del Tablero TSGE-01

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO DEMANDA MAXIMA ESTIMADA

CID-1E 26 KVACID-2E 16 KVACID-3E 16 KVACID-4E 14 KVA

TAB5BE 21 KVARESERVA 29 KVA

Σ DE DEMANDAS MAXIMAS 122 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de diversidad 1.00para el cálculo de La planta de emergencia, resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio de Emergencia: 122 KVA

Teniendo en cuanta la naturaleza de la carga eléctrica por servir y que la panta de emergenciapor seleccionar deberá soportar una descompensación en su potencia nominal de 2% por cada1,000 metros de altura sobre el nivel del mar y obedeciendo que este equipo va a operar auna altura de 2,667 M.S.N.M., donde las pérdidas totales son de 11.88 Kva., la plantaseleccionada será de 150 Kw o de 187.5 KVA, 480/277 VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60Hz., modelo PLY150, mca. Ottomotores Este equipo tiene un servicio prime de 135 kW enservicio de emergencia durante un número ilimitado de horas, motor Diesel de 1,800 r.p.m.,con una demanda de combustible de 43 l/h, provisto con equipo abierto base tanque de Diesel.

2.- Selección del Interruptor principal para servicio Normal:

Iprot.=225.53 Amperes.

Se selecciona un Interruptor termomagnético de 3P-250 Amperes., marco JGL36250, marcaSquare D.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


43

3. Cálculo de los alimentadores generales en baja tensión de la planta de emergencia a sutransferencia.

4. Para el cálculo del alimentador de la planta de emergencia se consideran las cargaseléctricas indicadas en la tabla anterior del TSGE-01 como referencia, ya que para laselección de los alimentadores finales se determinaran con la capacidad de la planta deemergencia únicamente hasta la transferencia.

1.- Condiciones de diseño.Tensión nominal de operación: 3F- 4 Hilos + Conductor de puesta a tierra, 480/277 VCA, 60Hz.Factor de Potencia del circuito: 0.9 Atrasado de preferenciaConductores monopolar de cobre THHW-LS, mca. CondumexDistancia de la planta “PE-TGAA-01” a La transferencia = 50.00mCarga máxima demandada= 122 KVACapacidad de la planta de emergencia seleccionada = 187.5 KVA

2.- Cálculo de corriente nominal del circuito.Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.

VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 187.5/ 3 x 0.48= 225.53 Amperes.

Aplicando los factores de temperatura, agrupamiento:In=405.26 AmperesSeleccionamos 2 conductores por fase de 85.01mm ² (3/0 AWG) por fase, que tienen unacapacidad de 200 Amperes c/u y que suman un total de 400 Amperes.

3.- Calculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman encuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canal

ventilado o ducto de PVC:

Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.24Ω Z Ohmica de línea por 2 conductor de fase = 0.12Ω Caída de tensión en % = 0.56



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


44

Los alimentadores soportan una corriente de Icc de 30 Ka, que es mucho mayor que el CCque arrojo el estudio de corto circuito aguas abajo en este punto, por lo tanto el conductor escorrecto.

Se seleccionan 2 conductores por fase de 85.01mm² (3/0 AWG), 2 conductores para el sistemapuesto a tierra de 33.6 mm² (2 AWG) y un conductor de puesta a tierra de 21.2 mm² (4 AWG)en de acuerdo a la tabla 250-122 de la Nom en charola de aluminio de TR-32 (30.48 cm deancho)

SELECCIÓN DE LA PLANTA DE EMERGENCIA PE-TSGR-01 Y SUS ALIMENTADORESGENERALES

1.- Resumen de las cargas para el sistema de la planta de emergencia del Tablero reguladoTSGR-01

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO DEMANDA MAXIMA ESTIMADACID-1R 79 KVACID-2R 48 KVACID-3R 96 KVACID-4R 38 KVA

TRR-05 (TAB VIDEO WALL) 76 KVARESERVA 100 KVA

Σ DE DEMANDAS MAXIMAS 437 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de diversidad 1.00para el cálculo de La planta de emergencia, resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio de Emergencia: 437 KVA

Teniendo en cuanta la naturaleza de la carga eléctrica por servir y que la panta de emergenciapor seleccionar deberá soportar una descompensación en su potencia nominal de 2% por cada1,000 metros de altura sobre el nivel del mar y obedeciendo que este equipo va a operar a

una altura de 2,667 M.S.N.M., donde las pérdidas totales son de 37.50Kva., la plantaseleccionada será de 400 Kw o de 500 KVA, 480/277 VCAF.P.=0.8 y una frecuencia de 60Hz., modelo TLY400, mca. Ottomotores, Este equipo tiene un servicio prime de 360kW enservicio de emergencia durante un número ilimitado de horas, motor Diesel de 1,800 r.p.m.,con una demanda de combustible de 108 l/h, provisto con equipo abierto base tanque deDiesel.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


45

2.- Selección del Interruptor principal para servicio la planta de emergencia del sistema

regulado:In=601.42Amperes


Se selecciona un Interruptor termomagnético de 3P-700 Amperes., marco MGL36700, marcaSquare D.

3. Para el cálculo del alimentador de la planta de emergencia se consideran las cargaseléctricas indicadas en la tabla anterior del TSGR-01 como referencia, ya que para laselección de los alimentadores finales se determinaran con la capacidad de la planta deemergencia únicamente hasta la transferencia.

1.- Condiciones de diseñoTensión nominal de operación: 3F- 4 Hilos + Conductor de puesta a tierra, 480/277 VCA, 60Hz.Factor de Potencia del circuito: 0.9 Atrasado de preferenciaConductores monopolar de cobre THHW-LS, mca. CondumexDistancia de la planta “PE-TSGR-01” a la transferencia = 20.00mCarga máxima demandada= 437 KVACapacidad de la planta de emergencia seleccionada = 500 KVA

2.- Cálculo de corriente nominal del circuito Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 500/ 3 x 0.48= 601.42 Amperes.

Aplicando los factores de temperatura, agrupamiento:

In=1,080.70 Amperes Seleccionamos 3 conductores por fase de 253 mm ² (500 Kcm) por fase, que tienen unacapacidad de 380 Amperes c/u y que suman un total de 1,140 Amperes.

3.- Cálculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman encuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


46

Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificado

tenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.10Ω Z Ohmica de línea por 3 conductores de fase = 0.033Ω Caída de tensión en % = 0.16


Se seleccionan 3 conductores por fase de 253 mm² (500 Kcm), 3 conductores para el sistemapuesto a tierra de 107.2 mm² (4/0 AWG) y un conductor de puesta a tierra de 53.1 mm² (1/0


SELECCIÓN DE LAS PLANTAS DE EMERGENCIA PE-TGAA-01 Y PE-TGAA-02, ASI COMO,SUS ALIMENTADORES GENERALES

1.- Resumen de las cargas para el sistema de la planta de emergencia del Tablero reguladaTGAA-01 (MOTORES ELÉCTRICOS DEL AA)

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO CARGA INSTALADAUGAH-01 169.44 KVA

UGAH-02 169.44 KVAUGAH-03 169.44 KVABOMBA B1 24.89 KVABOMBA B2 24.89 KVABOMBA B3 24.89 KVABOMBA B4 12.44 KVABOMBA B5 4.17 KVABOMBA B6 4.17 KVABOMBA B7 12.44 KVABOMBA B8 4.17 KVABOMBA B9 8.33 KVABOMBA B10 8.33 KVABOMBA B11 6.22 KVABOMBA B12 8.33 KVABOMBA B13 4.17 KVABOMBA B14 6.22 KVABOMBA B15 6.22 KVABOMBA B16 2.50 KVA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


47

BOMBA B17 6.22 KVA

BOMBA B18 2.50 KVABOMBA B19 0.83 KVABOMBA B20 12.44 KVABOMBA B21 4.17 KVA

CTO. DE MAQ. 1 1.67 KVACTO. DE MAQ. 2 1.67 KVA

RESERVA 210 KVAΣ DE CARGA INSTALADA 910 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de demanda del

80% y un factor de diversidad de 1.00 para el cálculo de La planta de emergencia, resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio: 728 KVA

Teniendo en cuanta que las pantas de emergencia va a estar operando a una altura sobre elnivel del mar de 2,667 metros y que la planta sufre descompensación del 2% por cada 1000metros de altura y considerando según recomendación del fabricante que para estos tipos decarga la planta operara con mayor eficiencia si se determina para un 75% de su eficiencia.,entonces se seleccionan dos plantas de emergencia de 400 Kw o 500 KVA, 480/277-220/127VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60 Hz., modelo TLY400, mca. Ottomotores, en vista de quetendría una despotenciasión total de 39 Kva.

Si tomamos en cuenta que estas plantas de emergencia deberán suministrar potencia eléctricaúnicamente a los motores eléctricos de las UMAS, entonces también podemos calcular lacapacidad de la planta tomando en cuenta la IEEE Std 602-1996, considerando la corrientede arranque del motor mayor y la sumatoria de todos ellos, nos arroja una potencia total de1,238.90 KVA, que operando a un factor de demanda de 80% nos arroja dos plantas de 500kva o 400 Kw cada una, según las características fabricante antes indicada.

2.- Selección del Interruptor principal para cada planta de emergencia del sistema regulado:

In=601.42Amperes


Se selecciona un Interruptor termomagnético de 3P-700 Amperes, marco MGL36700, MarcaSquare D.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


48

3.- Selección un interruptor principal para la transferencia del sistema requerido para una carga

total instalada de 1000 Kva, 480/277 VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60 Hz:In=1,202.84 Amperes


Se selecciona un Interruptor electromagnético calibrado a 1,383.27 Amp. Tipo NT16, tipoMasterpact, con las siguientes características:

A. Marco: NT16

B. Corriente nominal: 1600 A

C. Sensores: 800 a 1600

D. Intensidad asignada (A) In a 40°C: 130

E. Capacidad de interrupción en servicio %Icu: 100%

F. Tiempo de corte (ms): 9

G. Tiempo de cierre (ms): <50

4. Para el cálculo del alimentador de la planta de emergencia se consideran las cargaseléctricas indicadas en la tabla anterior del TGAA-01 como referencia, ya que para la selecciónde los alimentadores del equipo se determinaran con la capacidad de las plantas deemergencia únicamente hasta la transferencia.

1.- Condiciones de diseñoTensión nominal de operación: 3F- 4 Hilos + Conductor de puesta a tierra, 480/277 VCA, 60Hz.Factor de Potencia del circuito: 0.9 Atrasado de preferenciaConductores monopolar de cobre THHW-LS, mca. CondumexDistancia del tablero de sincronización a la transferencia = 20.00mCarga máxima demandada= 991.11 KVACapacidad de la planta de emergencia seleccionada = 2P-500 KVA

2.- Cálculo de corriente nominal del circuito Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


49

En donde:

Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 991.11/ 3 x 0.48= 1,192.20 Amperes.

Aplicando los factores de temperatura, agrupamiento:In=2,328.44 AmperesSeleccionamos 4 conductores por fase de 253 mm ² (500 Kcm), que tienen una capacidad de680 Amperes c/u y que suman un total de 2,480 Amperes.


cuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.10Ω Z Ohmica de línea por 4 conductores de fase = 0.025Ω Caída de tensión en % = 0.34


Se seleccionan 4 conductores por fase de 253 mm² (500 Kcm), 4 conductores para el sistemapuesto a tierra de 127 mm² (250 Kcm) y un conductor de puesta a tierra de 53.1 mm² (4/0


SELECCIÓN DE LA PLANTA DE EMERGENCIA PE-TGE-01 Y SUS ALIMENTADORESGENERALES

1.- Resumen de las cargas para el sistema de la planta de emergencia del Tablero deemergencia TGE-01 (MOTORES ELÉCTRICOS)

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO CARGA INSTALADAPCI BOMBA 1 9.5 KVAPCI BOMBA 2 9.5 KVAPCI BOMBA 3 9.5 KVAELEV. NO. 1 11.64 KVAELEV. NO. 2 11.64 KVA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


50

ELEV. NO. 3 11.64 KVA

ELEV. NO. 4 ORIENTE 11.64 KVAMONTACARGAS COCINA 11.64 KVA AP B. DE ACHIQUE 1.74 KVA

AP B. DE A.P. 6.32 KVA AP B. DE A.P. 6.32 KVA

AP B. DE ACHIQUE 1.74 KVACT B. ACHIQUE 33.25 KVACT B. ACHIQUE 33.25 KVA

PT B. DE LODOS 0.91 KVASOPLADOR 6.32 KVA

B. DE LODOS 0.91 KVABOMBA 2.83 KVA

RESERVA 53.78 KVAΣ DE CARGA INSTALADA 179.25 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de demanda del80% y un factor de diversidad de 1.00 para el cálculo de La planta de emergencia, resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio: 143.40 KVA

Teniendo en cuanta que la panta de emergencia va a estar operando a una altura sobre el

nivel del mar de 2,667 metros y que la planta sufre descompensación del 2% por cada 1000metros de altura y considerando según recomendación del fabricante que para estos tipos decarga la planta operara con mayor eficiencia si se determina para un 75% de su eficiencia.,entonces se selecciona una planta de emergencia de 175Kw o 218.7 KVA, 480/277-220/127VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60 Hz., modelo PLY175, mca. Ottomotores, en vista de quetendría una despotenciasión total de 15 Kva.

Si tomamos en cuenta que esta planta de emergencia deberá suministrar potencia eléctricaúnicamente a los motores eléctricos de los sistemas requeridos , entonces también podemoscalcular la capacidad de la planta tomando en cuenta la IEEE Std 602-1996, considerando lacorriente de arranque del motor mayor y la sumatoria de todos ellos, nos arroja una potencia

total de 327.22 KVA, que operando a un factor de demanda de 80% nos resulta una planta de250 Kva o 200 Kw cada una, 480/277-220/127 VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60 Hz.,modelo DLY200, mca. Ottomotores.


In=300.71Amperes



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


51

Iprot.=345.81Amperes.Se selecciona un Interruptor termomagnético de 3P-350 Amperes, marco LH36350, MarcaSquare D.

Nota: Se selecciona esta planta DE 250 KVA.

Para el cálculo del alimentador de la planta de emergencia se consideran las cargas eléctricasindicadas en la tabla anterior del TGE-01 como referencia, ya que para la selección de losalimentadores del equipo se determinaran con la capacidad de la planta de emergenciaúnicamente hasta la transferencia.

3.- Cálculo de corriente nominal del circuitoPara calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 250/ 3 x 0.48= 300.71 Amperes.


In=540.34 AmperesSeleccionamos 1 conductores por fase de 203 mm ² (400 Kcm), que tienen una capacidad de545 Amperes.

4.- Cálculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman encuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.110Ω Caída de tensión en % = 0.75


Se seleccionan 1 conductor por fase de 203 mm² (400 Kcm), 1 conductor para el sistemapuesto a tierra de 33.6 mm² (2 AWG) y un conductor de puesta a tierra de 33.6 mm² (2 AWG)



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


52

en de acuerdo a la tabla 250-122 de la Nom en charola de aluminio de TR-32 (30.48 cm de

ancho)

SELECCIÓN DE LAS PLANTAS DE EMERGENCIA PE-TGAAA-01 Y SUS ALIMENTADORESGENERALES

1.- Resumen de las cargas para el sistema de la planta de emergencia del Tablero TGAAA-01(MOTORES ELÉCTRICOS DE LAS UMAS)

NOMBRE DEL TABLERO O EQUIPO CARGA INSTALADAUMA-01 24.89 KVAUMA-01 15.56 KVA

UMA-02 24.89 KVAUMA-02 16.56 KVAUMA-03 24.89 KVAUMA-03 16.56 KVAUMA-04 20.78 KVAUMA-04 12.44 KVAUMA-05 20.78 KVAUMA-05 12.44 KVAUMA-06 4.17 KVAUMA-06 6.22 KVAUMA-07 4.17 KVA

UMA-07 6.22 KVAUMA-08 4.17 KVAUMA-08 6.22 KVAUMA-09 4.17 KVAUMA-09 6.22 KVAUMA-10 4.17 KVAUMA-10 6.22 KVAUMA-11 4.17 KVAUMA-11 6.22 KVAUMA-12 4.17 KVAUMA-12 6.22 KVAUMA-13 4.17 KVAUMA-13 2.50 KVAUMA-14 4.17 KVAUMA-14 2.50 KVA

EXTRACTOR 1 1.78 KVAEXTRACTOR 2 1.78 KVAEXTRACTOR 3 6.36 KVA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


53

EXTRACTOR 4 6.36 KVA

FAN AND COIL 1 0.38 KVAFAN AND COIL 2 0.38 KVAEXTRACTOR AAA-01 0.38 KVAEXTRACTOR AAA-02 0.38 KVAEXTRACTOR AAA-03 0.38 KVAEXTRACTOR AA-04 0.38 KVA

TAB. LO 15.00 KVATAB. TERRAZA 2.30 KVA

RESERVA 95.00 KVAΣ DE CARGA INSTALADA 410.83 KVA

A fin de optimizar los equipos en su funcionamiento y tomando en cuenta la simultaneidadprobable de demandas de energía dentro de la Unidad, se aplica un factor de demanda del80% y un factor de diversidad de 1.00 para el cálculo de La planta de emergencia, resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio: 328.70 KVA

Teniendo en cuanta que la panta de emergencia va a estar operando a una altura sobre elnivel del mar de 2,667 metros y que la planta sufre descompensación del 2% por cada 1000metros de altura y considerando según recomendación del fabricante que para estos tipos decarga la planta operara con mayor eficiencia si se determina para un 75% de su eficiencia.,entonces se selecciona una planta de emergencia de 400Kw o 500 KVA, 480/277-220/127

VCA, F.P.=0.8 y una frecuencia de 60 Hz., modelo TLY500, mca. Ottomotores, en vista de quetendría una despotenciación total de 19.71 Kva.

Si tomamos en cuenta que esta planta de emergencia deberá suministrar potencia eléctricaúnicamente a los motores eléctricos de los sistemas requeridos , entonces también podemoscalcular la capacidad de la planta tomando en cuenta la IEEE std 602-1996, considerando lacorriente de arranque del motor mayor, más la reserva., la sumatoria de todos ellos, nos arrojauna potencia total de 597.37 KVA, que operando a un factor de demanda de 80% nos resultauna planta de 625 Kva o 500 Kw cada una, 480/277-220/127 VCA, F.P.=0.8 y una frecuenciade 60 Hz., modelo TLY500, mca. Ottomotores.


In=751.30Amperes

Iprot.=864.54mperes.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


54

Se selecciona un Interruptor electromagnético calibrado a 864.54 Amp. Tipo NT12, tipo

Masterpact, con las siguientes características:H. Marco: NT12

I. Corriente nominal: 1,250 A

J. Sensores: 630 a 1,250

K. Intensidad asignada (A) In a 40°C: 130

L. Capacidad de interrupción en servicio % Icu: 100%

M. Tiempo de corte (ms): 9

N. Tiempo de cierre (ms): <50

Nota: Se selecciona esta planta

Para el cálculo del alimentador de la planta de emergencia se consideran las cargas eléctricasindicadas en la tabla anterior del TGAAA-01 como referencia, ya que para la selección de losalimentadores del equipo se determinaran con la capacidad de la planta de emergenciaúnicamente hasta la transferencia.

3.- Cálculo de corriente nominal del circuito Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 500/ 3 x 0.48= 601.42 Amperes.


In=939.10 Amperes

Seleccionamos 3 conductores por fase de 253 mm ² (500 Kcm), que dan una suma de 1,860 Amperes.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


55


cuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:

Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.10 Ω Z Ohmica de línea para 3 conductores por fase = 0.0.033 Ω Caída de tensión en % = 0.89


Se seleccionan 3 conductores por fase de 253 mm² (500 Kcm), 3 conductores para el sistemapuesto a tierra de 107 mm² (4/0 AWG) y un conductor de puesta a tierra de 33.6 mm² (2 AWG)en de acuerdo a la tabla 250-122 de la Nom en charola de aluminio de TR-42 (40.64 cm deancho)

SELECCIÓN DEL SISTEMA ININTERRUMPIBLE DE POTENCIA UPS Y SUS ALIMENTADORES GENERALES

1.- Resumen de las cargas para determinar la capacidad de UPS que alimenta al tablero

TSGR-01

NOMBRE DEL TABLERO OEQUIPO

CARGA INSTALADA ENKVA

DEMANDA MAXIMAESTIMADA EN KVA

CID-1R 88 79CID-2R 50 48CID-3R 101 96CID-4R 43 38

TRR-05 (TAB VIDEO WALL) 76 76RESERVA 107 107

Σ DE DEMANDAS MAXIMAS 465 438

Para este tipo de carga eléctrica la carga se considera 100% continua, por lo que, sin tomaren cuenta la simultaneidad y un factor de demanda 94% para la carga total instalada más lareserva nos da como resultando:

Demanda Máxima estimada para Servicio regulado: 438 KVA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


56

Se selecciona una unidad ininterrumpible MGE EPS 7000, APC Schneider de 500KVA o de

450KW, 480/277 VCA en la entrada y en la salida, F.P.=0.9, 60 Hz, 3F - 4H+Ground en lasalida, In ent.=508 A, Isal.= 481 A, 94% eficiencia, tomando en cuenta un factor de potenciade 0.8 en la salida de este equipo como recomendación del fabricante.

2.- Selección del Interruptor principal en la entrada y salida del UPS

In=601.42 Amperes


Se selecciona un Interruptor termomagnético de 3P-700 Amperes., marco MGL36700, marca

Square D.

Para el cálculo del alimentador del UPS-01se consideran las cargas eléctricas indicadas en latabla anterior del TSGR-01 como referencia, ya que para la selección de los alimentadores delequipo se determinaran con la capacidad de este equipo.

3.- Cálculo de corriente nominal del circuito

Para calcular la corriente nominal del circuito se aplica la siguiente formula:In= Pn / 3 x VL

En donde:Pn= Potencia nominal del circuito expresada en kva.VL= Voltaje de operación del circuito que en nuestro caso es de 480 VCA entre fases.F.p.= Factor de potencia del circuito que en nuestro caso es igual a 0.9 preferente.Resultando:In= 500/ 3 x 0.48= 601.42 Amperes.


Seleccionamos 3 conductores por fase de 253 mm ² (500 Kcm), que dan una suma de 1,860 Amperes.

4.- Cálculo de la caída de tensión de acuerdo a las condiciones de diseño, se toman encuenta los factores de corrección estipulados para charolas metálicas de canalventilado o ducto de PVC:

Para calcular la caída de tensión del circuito, de acuerdo a datos del conductor especificadotenemos:



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


57

Z Ohmica de línea por conductor de fase = 0.10 Ω

Z Ohmica de línea para 3 conductores por fase = 0.0.033 Ω Caída de tensión en % = 0.18


Se seleccionan 3 conductores por fase de 253 mm² (500 Kcm), 3 conductores para el sistemapuesto a tierra de 107 mm² (4/0 AWG) y un conductor de puesta a tierra de 53.43 mm² (1/0


Conclusiones:Se confirma la especificación de los circuitos calculados indicados en el diseño se aclara losiguiente:

1.- Estos cálculos son representativos para la selección de transformadores, equipoelectrógenos y sistemas de alimentación ininterrumpible, así como, los cálculos para loscircuitos alimentadores de los diversos equipos eléctricos que se van a utilizar en el Centro deConvenciones.

2.- El valor máximo de caída de voltaje en por ciento especificado para todos y cada uno delos alimentadores de tableros generales y sub-generales, observa que la caída de tensión enellos es menor al 5% de la suma entre alimentadores generales, subgenerales y circuitosderivados, por lo que se garantiza una regulación favorable para los voltajes de operación delsistema.

3.- Las canalizaciones y los conductores eléctricos utilizados en el sistema eléctrico bajoestudio, estará formado por tuberías conduit PGG , tuberías de PVC, Charolas de aluminio, lasque contienen los cables unipolares de cobre con aislamiento tipo THHW-LS, 75°C y 600VCA,en los que se destaca lo siguiente:

a) El factor magnético es menor ya que la inducción entre conductores de fase es mínima,evitando así el pago y desperdicio ocioso de energía

b) Son más resistentes a la humedad, al calor y a la propagación de flama y sus valoresde emisión de humos y gas ácido también son menores.

c) Los conductores de cobre tienen mayor flexibilidad y menor resorteo al doblarse,ofreciendo así mayores márgenes de seguridad en su comportamiento a la presenciade sismos ó movimientos imprevistos en maniobras de mantenimiento.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


58

d) La temperatura de operación de 75° C en el aislamiento del conductor y su aprobación

de uso en lugares secos y mojados, así como la capacidad de sobrecarga para estosconductores; proporcionan mayor seguridad en los parámetros eléctricos.

Nota: De la misma manera se calcularon los demás circuitos, estos se anexan en lastablas de cálculo que a continuación se presentan:

1. Tablas de cálculo para TGDF-01

Cliente: Proyecto No. 350 Documento No.

Pikorp,S.A. deC.V.

Ubicación:

BosquedeAlisosNo.45B

Proyecto: Fecha:

Centrodeconvenciones

No.DE MOTOR

O EQUIPO

No.DE

CIRCUITO C.P. KW KVA VOLTS NUM . In In x1.4 FACTORF AC TO R F AC TOR I CO RR EG . C AL IB RE I CO ND LO NG .C IR C. R ESIS T R EA CT . C AID A EN C AID A EN

DI A M . P ROTE CCI ON

Vn F ASES N OM IN AL (M OT OR ) D E P OT EN CI A A GR UP T EM P ( AM P) (A WG ó KC M) (AM P) PROM . KM . OHM S/KM OHMS/KM VC %VC mm (AMP)

SISTEMA DE

RIEGO

AGSR-018 10.35 11.5 0 48 0

3 13.80 15.72 0.90 0.8 0.8 24.56 (1-10) 30 0.100 2.560 0.171 (1-8) AWG 6.29 1.31 1 8 27 (1" ) 3P-30 10d

TAB.A

(ERSPEJO DE

AGUA)

AGEA-011 123.30 15 0.00 48 0

3 180.43 225.54 0.90 0.8 0.7 402.75 (2-3/0) 400 0.150 0.130 0.070 (2-3/0) AWG 7.03 1.46 2 3/0 2T-63 (2 1/2" ) 3 P-500 2-2d

TGA A-01 TGFN -03 629.90 700 .0 0 48 0 3 1,312.20 1,322.20 0.90 0.8 0.8 1,652.75 (3-400) 1635 0.050 0.040 0.044 (3-400) AWG 4.12 0.86 3 400 TR-42 3P-1300 4/0

T GE-0 1 T GF N-0 4 15 3 114.0 9 17 9.25 48 0 3 215.61 180.48 0.90 0.8 0.7 322.29 (1-400) 335 0.030 0.120 0.131 (1-400) AWG 1.13 0.23 1 400 91(3 1/2") 3P-225 4

T GA AA -01 T GF N-0 5 3 49 2 73. 87 32 1. 83 48 0 3 387.12 424.10 0.90 1 0.58 731.21 (3-250) 765 0.080 0.071 0.044 (3-250) AWG 2.84 0.59 3 250 3T-91(3 1/2") 3 P-600 3-1/0d

ESCALERAS

ELECTRICAS TGFN-06

8056.60 90.00 480 3 108.00 118.80 0.90 0.8 0.65 228.46 (1-4/0) 230 0.170 0.207 0.135 (1-4/0) AWG 7 1.46 1 4/0 1T-63 (2 1/2") 3 P-150 6d

CARGA

TOTAL591 1,208.11 1,452.59 480 3 1,747.24 1,747.24 0.90 1.00 0.70 2,496.06 (4-600) 2,760.00

FD 0.80

1,397.79

1,500.00 480 3.00 1,804.27 1,804.27 0.90 1.00 0.70 2,577.53 4-600 2,760.00 0.020 0.040 0.030 4-500 KCM 2.81 0.59 4 600 TR-62 3P-2255 4/0

FD 0.80

CAPACITOR 400.00 KVAR 480.00 481.14 649.54 0.90 1 0.9 721.71 3-300 855.00 0.015 0.05 0.05 3-300 KCM 0.24 0.05 3 300 3T-78 (3") 3 P-700 1/0

1,443.42

NO.Y CALIBRE FINALDEL

ALIMENTADOR POR FASE

COND.DE

PUESTA A

TIERRA

CALCULO DELALIMENTADOR Y ELIE AJUSTADOS A

LA CARGA QUE ENTREGA ELTR INSTALADOS EN

CHAROLA

CALCULO POR CORRIENTE

CALIBRE SELECCIONADO

BARRAS DE COBRE 3200 A

DATOS

MCE-01

Hoja No. 1 d e 1

CALCULO POR CAIDA DETENSION

CUADRO DE CARGAS DE A LIMENTADORES Y CIRCUITOS DERIVADOS TGDF 01

Departamento: Construccion

OCTUBREDE2015

SELECCIN INAL



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


59


Pikorp,S.A. deC.V.

Ubicación:

BosquedeAlisosNo.45B

Proyecto: Fecha:

Centrode convenciones

No.DE MOTOR O

EQUIPO

No.DE

CIRCUITO C.P . KW KVA VOLTS NUM . In In x 1.4 FACTORFA CT OR F AC TOR I CORR EG. C ALIB RE I COND LONG. CIRC . R ESIST R EA CT . CA IDA EN C AIDA EN

D IAM. PR O TEC C IO N

V n F AS ES N OM IN AL ( MOT OR ) D E P OT EN CIA A GR UP T EM P ( AM P ) ( AWG ó KC M) (AM P) PROM .KM . OHMS/KM OHM S/KM VC %VC mm (AM P)

7.5 5.60 9.14 480 3 11.00 15.40 0.61 1 0.80 19.25 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.81 0.590 1 10 21 (3/4") N/A N/A

7.5 5.60 9.14 480 3 11.00 15.40 0.61 1 0.80 19.25 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.81 0.590 1 10 21 (3/4") N/A N/A

7.5 5.60 9.14 480 3 11.00 15.40 0.61 1 0.80 19.25 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.81 0.590 1 10 21 (3/4") N/A N/A

22.5 16.80 27.45 480 3 33.00 35.75 0.61 0.80 0.80 55.86 (1-4) 70 0.100 0.660 0.187 (1-2) AWG 3.72 0.770 1 2 35 (11/4" ) 3P-200 N/A

5 3.75 6.32 480 3 7.60 50.00 0.59 1 0.80 62.50 (1-6) 65 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 9.12 1.900 1 10 21 (3/4") 3P-20 12

10.37 0.91 480 3 1.10 1.54 0.40 1 0.80 1.93 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.28 0.060 1 10 21 (3/4") 3P-15 12

0.50 0.37 0.91 480 3 1.10 1.54 0.40 1 0.80 1.93 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.28 0.060 1 10 21 (3/4") 3P-15 12

2.00 1.50 2.83 480 3 3.40 4.76 0.53 1 0.80 5.95 (1-10) 30 0.030 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.87 0.180 1 10 21 (3/4") 3P-15 12

8.00 5.99 10.97 480 3 13.20 16.24 0.55 0.70 0.80 29 (1-10) 30 0.070 2.560 0.171 (1-8) AWG 4.55 0.950 1 8 27 (1") 3P -30 8

10 7.50 11.64 480 3 14.00 19.60 0.64 1.00 0.80 24.50 (1-10) 30.00 0.026 2.660 0.167 (1-6) AWG 2.12 0.440 1 6 35 (11/4" ) 3P -50 8

10.00 7.50 11.64 480 3 14.00 19.60 0.64 1 0.80 24.50 (1-10) 30.00 0.029 2.66 0.167 (1-6) AWG 3.46 0.720 1 6 35 (11/4" ) 3P -50 8

10.00 7.50 11.64 480 3 14.00 19.60 0.64 1 0.80 24.50 (1-10) 30.00 0.020 2.66 0.167 (1-6) AWG 2.38 0.500 1 6 35 (11/4" ) 3P -50 8

30.00 22.50 34.92 480 3 42.00 60.48 0.64 0.70 0.80 108.00 (1-2) 115.00 0.110 0.39 0.180 (1-1/0) AWG 4.15 0.860 1 1/0 53 (2" ) 3P -80 4

ELEVADOR 4

(ORIENTE) TG-04 10 7.50 11.64

480 3 14.00 19.60 0.64 0.70 0.80 35.00 (1-8) 40.00 0.220 0.660 0.187 (1-2) AWG 4.48 0.930 1 2 41(11/2" ) 3P -50 4

MONTACARGAS

COCINA TG-05 10.00 7.50 11.64

480 3 14.00 19.60 0.64 0.70 0.80 35.00 (1-8) 40.00 0.045 0.66 0.187 (1-2) AWG 0.92 0.190 1 2 41(11/2" ) 3P -50 4

1.00 0.75 1.75 480 3 2.10 2.94 0.43 1 0.80 3.68 (1-10) 30.00 0.026 3.9 0.164 (1-10) AWG 0.46 0.100 1 10 21 (3/4") 3P-15 12

5.00 3.75 6.32 480 3 7.60 10.64 0.59 1 0.80 13.30 (1-10) 30.00 0.029 3.9 0.164 (1-10) AWG 1.88 0.390 1 10 21 (3/4") 3P -20 12

5.00 3.75 6.32 480 3 7.60 10.64 0.59 1 0.80 13.30 (1-10) 30.00 0.020 3.9 0.164 (1-10) AWG 1.29 0.270 1 10 21 (3/4") 3P -20 12

1.00 0.75 1.75 480 3 2.10 2.94 0.43 1 0.80 3.68 (1-10) 30.00 0.020 3.9 0.164 (1-10) AWG 0.36 0.070 1 10 21 (3/4") 3P-15 12

12.00 9.00 16.13 480 3 19.40 20.24 0.56 0.70 0.80 36.14 (1-8) 40.00 0.110 1.02 0.197 (1-4) AWG 3.55 0.740 1 4 35 (11/4" ) 3P -30 6

30.00 22.40 33.25 480 3 40.00 56.00 0.67 1 0.80 70.00 (1-4) 70.00 0.020 1.02 0.197 (1-4) AWG 1.78 0.370 1 4 35 (11/4" ) 3P-100 8

30.00 22.40 33.25 480 3 40.00 56.00 0.67 1 0.80 70.00 (1-4) 70.00 0.020 1.02 0.197 (1-4) AWG 1.78 0.370 1 4 35 (11/4" ) 3P-100 8

60.00 44.80 66.50 480 3 80.00 102.34 0.67 0.70 0.80 182.75 (1-3/0) 200.00 0.044 0.25 0.138 (1-3/0) AWG 1.87 0.390 1 3/0 63 (2 1/2") 3P-150 6

114.09 126.77 480.00 3.00 152.48 180.48 0.90 0.8 0.7 322.29 (1-400) 335.00 0.03 0.115 0.13 (1-400) AWG 1.13 0.23 1 400 91(3 !/2" ) 3P-225 4

FD 0.80

BANCO DE

CAPACITORES 70.00 KVAR 480.00 84.20 113.67 0.90 1 0.8 142.09 (1-1/0) 150.00 0.02 0.039 0.18 (1-!/0) AWG 1.42 0.3 1 1/0 53 (2" ) 3P-100 6

PLANTA DE

EMERGENCIA 209.42 261.78 480.00 3.00 314.88 393.60 0.80 0.8 0.8 615.00 (1-500) 620.00 0.06 0.13 0.07 (1-500) AWG 4.09 0.85 1 500 TR-32 3P-400 4

POTENCIA

SELECCIONADA 200KW

CUADRO DE CARGAS DE ALIMENTADORES Y CIRCUITOS DERIVADOS TGE 01

DATOS CALCULO POR CORRIENTE CALCULO POR CAIDA DETENSION SELECCIN INAL

TG-07

CALIBRE SELECCIONADO NO.Y CALIBRE FINALDEL

ALIMENTA DOR POR FASE

COND.DE

PUESTA A

TIERRA

PCI TG-01

PLANTA DE

TRATAMIENTO TG-02

ELEVADORES

CARGA TOTALY CALCULO DEL

ALIMENTA DOR

MCE-01

Departamento: Construccion

Hoja No. 1 d e 1

OCTUBREDE2015

TG-03

AGUA POTABLE TG-06

AGUA PLUVIAL

(CARCAMO DE

TORMENTAS)



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


60


Pikorp, S.A. deC.V.

Ubicación:

BosquedeAlisosNo. 45B

Proyecto: Fecha:


No.DE MOTOR

O EQUIPO

No.DE

CIRCUITO C.P. KW KVA VOLTS NUM . In In x1.4 FACTORFA CTOR FA CTOR I CORREG. CA LIB RE I COND LONG. CIRC. RESIST REA CT. CA IDA EN CA IDA EN

D IAM. P R OT E CC ION

Vn F ASES N OM IN AL ( MO TOR ) D E P OT EN CIA A GR UP T EM P ( AM P) ( AWG ó K CM ) (AM P) PROM .KM. OHMS/KM OHMS/KM VC %VC mm (AMP)

U GA H -01 T GA A-01 152.50 169 .4 4 4 80 3 328.90 328.90 0.90 1.00 0.58 567.069 (3-4/0) 690 0.060 0.207 0.135 (3-4/0) AWG 6.84 1.42 3 4/0 3T-78 (3") 3P-400 2

UGAH-02 TGAA-02 152.50 169 .4 4 4 80 3 328.90 328.90 0.90 1.00 0.58 567.069 (3-4/0) 690 0.060 0.207 0.135 (3-4/0) AWG 6.84 1.42 3 4/0 3T-78 (3") 3P-400 2

UGAH-03 TGAA-03 152.50 169 .4 4 4 80 3 328.90 328.90 0.90 1.00 0.58 567.069 (3-4/0) 690 0.060 0.207 0.135 (3-4/0) AWG 6.84 1.42 3 4/0 3T-78 (3") 3P-400 2

B1 TGAA-04 30.0 22.40 24.89 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.55 (1-2) 115 0.060 0.660 0.187 (1-2) AWG 3.49 0.73 1 2 41(11/2") 3P-100 6

B2 TGAA-05 30.0 22.40 24.89 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.55 (1-2) 115 0.060 0.660 0.187 (1-2) AWG 3.49 0.73 1 2 41(11/2") 3P-100 6

B 3 TGA A-06 30.0 2 2. 40 2 4.8 9 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.55 (1-2) 115 0.060 0.660 0.187 (1-2) AWG 3.49 0.73 1 2 41(11/2") 3P-100 6

B4 TGAA-07 15.0 11.20 12.44 480 3 21.00 29.40 0.90 1.00 0.58 50.69 (1-4) 70 0.060 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.82 0 .59 1 4 41(11/2") 3P-50 6

B5 TGAA-08 5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.88 0.81 1 10 21(3/4") 3P-20 12

B6 TGAA-09 5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.88 0.81 1 10 21(3/4") 3P-30 12

B7 TGAA-10 15.0 11.20 12.44 480 3 21.00 29.40 0.90 1.00 0.58 50.69 (1-4) 70.00 0.060 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.81 0.59 1 4 41(11/2") 3P-50 6

B8 TGAA-11 5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.88 0.81 1 10 21(3/4") 3P-20 12

B9 TGAA-12 10.0 7.50 8.33 480 3 14.00 19.60 0.90 1.00 0.58 33.79 (1-8) 40.00 0.060 2.560 0.171 (1-8) AWG 4.71 0.98 1 8 27 (1") 3P-30 10

B10 TGAA-13 10.0 7.50 8.33 480 3 14.00 19.60 0.90 1.00 0.58 33.79 (1-8) 40.00 0.060 2.560 0.171 (1-8) AWG 4.71 0.98 1 8 27 (1") 3P-30 10

B11 TGAA-14 7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-8) 40.00 0.060 2.560 0.171 (1-8) AWG 3.7 0.77 1 8 27 (1") 3P-30 10

B12 TGAA-15 10.0 7.50 8.33 480 3 14.00 19.60 0.90 1.00 0.58 33.79 (1-8) 40.00 0.060 2.560 0.171 (1-8) AWG 4.71 0.98 1 8 27 (1") 3P-30 10

B13 TGAA-16 5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.88 0.81 1 10 21(3/4") 3P-20 12

B14 TGAA-17 7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 5.62 1.17 1 10 21(3/4") 3P-30 12

B15 TGAA-18 7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 5.62 1.17 1 10 21(3/4") 3P-30 12

B16 TGAA-19 3.0 2.25 2.50 480 3 4.80 6.72 0.90 1.00 0.58 11.59 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.45 0.51 1 10 21(3/4") 3P-15 12

B17 TGAA-20 7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 5.62 1.17 1 10 21(3/4") 3P-30 12

B18 TGAA-21 3.0 2.25 2.50 480 3 4.80 6.72 0.90 1.00 0.58 11.59 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.45 0.51 1 10 21(3/4") 3P-15 12

B19 TGAA-22 1.00 0.75 0.83 480 3 2.10 2.10 0.90 1.00 0.58 3.62 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.77 0.16 1 10 21(3/4") 3P-15 12

B20 TGAA-23 15.00 11.20 12.44 480 3 21.00 29.40 0.90 1.00 0.58 50.69 (1-4) 70.00 0.060 1.020 0.164 (1-4) AWG 2.81 0.59 1 4 41(11/2") 3P-50 6

B21 TGAA-24 5.00 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.060 3.900 0.167 (1-10) AWG 3.88 0.81 1 10 21(3/4") 3P-20 12

CTO.M QM TGAA-25 2.00 1.50 1.67 480 3 3.40 4.76 0.90 1.00 0.80 5.95 (1-10) 30.00 0.020 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.58 0.12 1 10 21(3/4") 3P-15 12

CTO.M QM TGAA-26 2.00 1.50 1.67 480 3 3.40 4.76 0.90 1.00 0.80 5.95 (1-10) 30.00 0.020 3.900 0.164 (1-10) AWG 0.58 0.12 1 10 21(3/4") 3P-15 12

231.00 629.90 699.89 480.00 3.00 1,217.50 1,226.80 0.90 1 0.7 1,402.00 3-350 1,515.00 0.05 0.042 0.04 3-350 KCM 4.57 0.95 3 350 TR-42 3P-1300 4/0

FD 0.80

CD 981.40

BANCO DE

CAPACITORES 350.00 KVAR 480.00 3.00 421.00 568.35 0.90 1 0.88 645.85 (3-4/0) 690.00 0.02 0.207 0.14 (3-4/0) AWG 2.95 0.62 3 4/0 3T-2(2") 3P-500 2

PLANTA DE

MERGENCIA 792.89 991.11 480.00 3.00 1,192.20 1,490.20 0.80 0.8 0.8 2,328.44 4-500 2,480.00 0.05 0.02 0.03 4-500 KCM 3.23 0.67 4 500 TR-82 3P-1400 4/0




COND.DE

PUESTA A

TIERRA

P LA N TA S EL EC CI ON A DA 2 P L AN TA S D E 4 00 KW

CARGA TOTALY CALCULO DE

ALIMENTADOR

CALCULO DECIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TGAA-01 UBICADO EN EL CUARTO DE AIRE ACONDICIONADO

MCE-01

Departamento: Construccion Hoja No. 1 d e 1

OCTUBREDE 2015



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


61


Pikorp, S.A. deC.V.

Ubicación:


Proyecto: Fecha:


No.DE MOTOR

O EQUIPO

No.DE




E XT .1 T A AA - 01 1.00 0.75 1.78 127 1 14.00 19.60 0.42 1 0.58 33.79 (1-8) 40.0 0.070 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.52 1.99 1 4 35 (11/4") 1P-30 6

EXT.2 TAAA-02 1.00 0.75 1.78 127 1 14.00 19.60 0.42 1 0.58 33.79 (1-8) 40.0 0.070 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.52 1.99 1 4 35 (11/4") 1P-30 6

EXT.3 TAAA-03 5.00 3.75 6.36 220 3 16.70 23.38 0.59 1 0.58 40.31 (1-6) 55.0 0.070 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.61 1.19 1 4 41(11/2") 3P-40 6

EXT.4 TAAA-04 5.00 3.75 6.36 220 3 16.70 23.38 0.59 1 0.58 40.31 (1-6) 55.0 0.070 1.020 0.197 (1-4) AWG 2.61 1.19 1 4 41(11/2") 3P-40 6

FC-01 TAAA-05 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.060 1.020 0.197 (1-4) AWG 0.62 0.28 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

F C- 02 T AA A- 06 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.055 1.020 0.197 (1-4) AWG 0.57 0.26 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

EXTRACTOR

AAA-01 TAAA-07 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.040 1.020 0.197 (1-4) AWG 0.4 1 0.19 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

EXTRACTOR

AAA-02 TAAA-08 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.030 1.020 0.197 (1-4) AWG 0.31 0.14 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

EXTRACTOR

AAA-03 TAAA-09 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.020 1.020 0.197 (1-4) AWG 0 .21 0 .09 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

EXTRACTOR

AAA-04 TAAA-10 0.50 0.37 0.88 220 3 4.00 5.60 0.42 1 0.58 9.66 (1-8) 40.0 0.080 1.020 0.197 (1-4) AWG 0.82 0.37 1 4 35 (11/4") 2P-15 6

TAB-LO TAAA-11 13.50 15.00 220 3 39.37 49.21 0.90 1 0.58 84.84 (1-2) 95.0 0.03 0.66 0.19 (1-2) AWG 1.53 0.7 1 2 41(11/2") 3P-50 10

TAB-TERRAZA 2.10 2.30 220 3 6.04 7.55 0.90 1 0.58 13.01 (1-10) 3.0 0.02 3.90 0.16 (1-10) AWG 0.92 0.42 1 10 21(3/4") 3P-20 12

24.72 45.00 220 3.00 118.10 134.98 0.55 0.80 0.80 210.90 (1-4/0) 230.00 0.020 0.207 0.135 (1-4/0) AWG 0.94 0.43 1 4/0 78(3") 3P-150 6

NO.Y CALIBRE FINALDEL


COND.DE

PUESTA A

TIERRA



ALIMENTADOR

MCE-01


OCTUBREDE 2015

CALCULO DE ALIMENTADORES Y CIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TAAA-01 UBICADO EN TABLERO TGAAA-01

CALIBRE SELECCIONADO


Pikorp, S.A. deC.V.

Ubicación:


Proyecto: Fecha:


No.DE MOTOR

O EQUIPO

No.DE




30 22.40 24.89 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.550 (1-1/0) 125 0.042 0.390 0.180 (1-1/0) AWG 1.47 0.31 1 1/0 53 (2") 3P-100 6

20 14.90 16.56 480 3 27.00 37.80 0.90 1.00 0.58 67.170 (1-4) 70 0.037 1.020 0.197 (1-2) AWG 2.23 0.46 1 2 41(11/2") 3P-70 6

30 22.40 24.89 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.550 (1-1/0) 125 0.047 0.390 0.180 (1-1/0) AWG 1.64 0.34 1 1/0 53 (2") 3-100 6

20.0 14.90 16.56 480 3 27.00 37.80 0.90 1.00 0.58 65.17 (1-4) 70 0.042 1.020 0.197 (1-2) AWG 2.53 0.53 1 2 41(11/2") 3P-70 6

30.0 22.40 24.89 480 3 40.00 56.00 0.90 1.00 0.58 96.55 (1-1/0) 125 0.220 0.390 0.187 (1-1/0) AWG 3.84 0.8 1 1/0 53 (2") 3-100 6

20.0 14.90 16.56 480 3 27.00 37.80 0.90 1.00 0.58 65.17 (1-4) 70 0.200 1.020 0.197 (1-2) AWG 6.02 1.25 1 2 41(11/2") 3P-70 6

25.0 18.70 20.78 480 3 34.00 47.60 0.90 1.00 0.58 82.07 (1-2) 95 0.067 0.660 0.187 (1-2) AWG 3.31 0.69 1 2 41(11/2") 3P-80 6

15.0 11.20 12.44 480 3 21.00 29.40 0.90 1.00 0.58 50.69 (1-4) 70 0.062 1.020 0.197 (1-2) AWG 2.9 0.61 1 4 41(11/2") 3P-50 6

25.0 3.75 20.78 480 3 34.00 47.60 0.90 1.00 0.58 82.07 (1-2) 95 0.106 0.660 0.187 (1-2) AWG 5.24 1.09 1 2 41(11/2") 3P-85 6

15.0 5.60 12.44 480 3 21.00 29.40 0.90 1.00 0.58 50.69 (1-4) 70.00 0.101 1.020 0.197 (1-2) AWG 4.73 0.99 1 4 41(11/2") 3P-50 8

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.122 3.900 0.164 (1-10) AWG 7.89 1.64 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.117 3.900 0.164 (1-10) AWG 10.95 2.28 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.075 3.900 0.164 (1-10) AWG 4.85 1.01 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.082 3.900 0.164 (1-10) AWG 7.68 1.6 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.103 3.900 0.164 (1-10) AWG 4.76 0.99 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.108 3.900 0.164 (1-10) AWG 7.22 1.5 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.078 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.6 0.75 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.083 3.900 0.164 (1-10) AWG 5.55 1.16 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.082 3.900 0.164 (1-10) AWG 3.79 0.79 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.6 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.087 3.900 0.164 (1-10) AWG 5.8 1.2 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.0 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.100 3.900 0.164 (1-10) AWG 4.62 0.96 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.5 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.105 3.900 0.164 (1-10) AWG 7.02 1.46 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.00 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.095 3.900 0.164 (1-10) AWG 4.39 0.91 1 10 21(3/4") 3P-20 12

7.50 5.60 6.22 480 3 11.00 15.40 0.90 1.00 0.58 26.55 (1-10) 30.00 0.100 3.900 0.164 (1-10) AWG 6.69 1.39 1 10 21(3/4") 3P-30 12

5.00 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.051 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.36 0.49 1 10 21(3/4") 3P-20 12

3.00 2.25 2.50 480 3 4.80 6.72 0.90 1.00 0.58 10.34 (1-10) 30.00 0.046 3.900 0.164 (1-10) AWG 1.34 0.28 1 10 21(3/4") 3P-15 12

5.00 3.75 4.17 480 3 7.60 10.64 0.90 1.00 0.58 18.34 (1-10) 30.00 0.044 3.900 0.164 (1-10) AWG 2.03 0.42 1 10 21(3/4") 3P-20 12

3.00 2.25 2.50480

3 4.80 6.72 0.90 1.00 0.58 10.34 (1-10) 30.00 0.039 3.900 0.164 (1-10) AWG 1.14 0.24 1 10 21(3/4") 3P-15 12

T R/ TA AA -0 1 T SG AA A- 15 15 .0 0 2 4. 72 4 5. 00 480 3 54.13 67.66 0.55 0.80 0.80 105.72 (1-2) 115.00 0.02 0.66 0.19 (1-2) AWG 1.13 0.23 1 2 41(11/2") 3P-135 6

R ES ER VA 2 5%

348.50 273.87 304.30 480.00 3.00 366.03 424.10 0.90 1 0.58 731.21 3-250 765.00 0.08 0.071 0.01 (3-250) KCM 2.69 0.56 3 250 3T-63 (21/2") 3P-600 1/0

BANCO DE

CAPACITORES 30.00 KVAR 480.00 3.00 36.09 48.72 0.95 1 0.8 60.89 (1-4) 70.00 0.015 1.02 0.20 (1-4) AWG 0.86 0.18 1 4 3P-40 1T-35 (11/4") 6

PLANTA DE

EMERGENCIA 371.45 464.32 480.00 3.00 751.30 939.10 0.80 1 0.65 1,444.71 (3-500) 1,860.00 0.08 0.03 0.04 (3-500) KCM 4.29 0.89 3 500 TR-82 3P-750 1/0

PLANTA

SELECCIONADA 400KW

TSGAAA-07

TSGAAA-06

TSGAAA-05

TSGAAA-04

TSGAAA-03

TSGAAA-11

UMA-10CENTRO

DE NEG. TSGAAA-10

TSGAAA-09

TSGAAA-08

UMA-11BUFFET

UMA-13SALON 5

UMA-14SALON 6 TSGAAA-14

TSGAAA-13

TSGAAA-12

UMA-6SALON 1

UMA-7SALON 2

UMA-8SALON 3

UMA-9SALON 4

UMA-12SALA DE

PRENSA

UMA-1A DE

CONV.1

UMA-5A

COMUNES P2.2.

TSGAAA-01

TSGAAA-02UMA-2A DE

CONV.2

UMA-3A DE

CONV.P0-01

UMA-4A

COMUNES P2.1.

CALCULO POR CORRIE TE CALCULO POR CAIDA DETENSION SELECCI I AL



COND.DE

PUESTA A

TIERRA


ALIMENTADOR

MCE-01


OCTUBREDE 2015

CALCULO DECIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TAAA-01 UBICADO EN AZOTEA

DATOS



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


62

2. Tablas de cálculo para TGDN-01

Proyecto No. 350 Documento No.

Pikorp, S.A. deC.V.

Bosque de Alisos No. 45B

Fecha

Centro de convenciones

TABLERO EXISTENTE LOCALIZACION. 480V, 3F, 4H, 60 Hz,

I AM PACIDAD

CIRC. SERVICIO KVA KVA KVA KVA F VOLTS Nom. LONG F.D. F,A , F.T. Ic Co nduct or Caida Caida Conductor Conducto r T IE - I NT . C AT AL OG O D E T IP O D E O BS ER VA CI ON ES

IN ST AL AD OS DE MA ND AD OS D EM A ND AD OS 2 T R ( Am ps ) ( mt s) C ant id ad C al ibr e V ol ts % C a nt id ad C al ib re x.f as e C al ibr e RRA (NOTA 1) INTERRUPTOR CANALIZACION

TG-01 CENTRO INTEGRADO DE DISTRIBUCION

CID1N (COCINA) 156.00 142 185.0 225.0 3 480 338.30 45 0.91 0.8 0.8 528.6 2 4/0 2.50 0.52 2 4/0 2 4/0 1/0 3P-700A M GA36700 2T-63(2 1/2")


CID2N 64.00 64.00 83.00 112.5 3 480 169.15 70 1 0.8 0.8 264.3 | 4/0 3.90 0.81 1 4/0 1 4/0 4 3P-300A M GA36300 2T-63(2 1/2")


CID3N 47.00 40.00 52.00 75 3 480 112.77 265 0.9 0.8 0.8 176.2 1 1/0 9.83 2.05 1 4/0 1 4/0 2 3P-225A JGA36225 1T-63(2 1/2")


CID4N 13.00 13.00 17.00 30 3 480 45.11 15 1 0.8 0.8 70.5 1 2 0.70 0.15 1 2 1 2 8 3P-100A HGA36100 1T-35(11/4")

TG-05 TAB5BN 19.00 19.00 25.00 30 3 480 45.11 75 1 0.8 0.8 70.5 1 2 3.52 0.73 1 2 1 2 8 3P-100A HGA36100 1T-35(11/4")

TG-06 TABLERO GENERAL REGULADO 357.00 337.00 438.00 3 480 658.56 70 0 .96 0.8 0.8 1029.0 3 3/0 6.39 1.33 3 3/0 3 3/0 4 3P-400A M GA36400 3T-53( 2 " )

TG-07 TABLERO GENERAL EM ERGENCIA 93.00 93.00 121.00 3 480 181.93 265 1 0.8 0.8 284.3 1 4/0 7.93 1.65 2 3/0 2 4/0 2 3P-150A JDA36150 2T-63(2 1/2")

CA RGA TOTA L 749.00 708 921.0 472.5 3 480 1503.56 50 1 0.8 0.8 2,349.3 4 500

1,000 BARRAS DE COBRE DE 2500A 3P-1500TRANSFORMADORSELECCIONADO KVA

CIRCUITOS DERIVADOS

FINAL

Cliente:

MCE-01

Ubicación:

Departamento:

CALCULO DE CIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TGDN-01 QDLOGIC UBICADO EN LA SUBESTACION ELECTRICA

Construccion Hoja No. 1 de

Proyecto: OCTUBRE DE 2015


Pikorp, S.A. deC.V.

Bosque de AlisosNo. 45B

Fecha:


TABLERO EXISTENTE 480V, 3F, 4H, 60 Hz,

I

CIRC. SERVICIO KVA KVA KVA KVA F VOLTS Nom. LONG F.D. F,A , F.T. Ic Conducto r Caida Caida Conducto r Conducto r T IE - IN T. C AT AL OGO D E TIP O DE O BS ER VA CION ES

IN ST AL AD OS D EM AN DA DO S D EM AN DA DO S 2 T R ( Am ps ) ( mt s) C ant id ad C al ib re V ol ts % C an ti dad C al ib re x.f as e C al ib re R R A ( NO T A 1) I NT ER R UP T OR C A NA L IZ A CI ON

TGR-01 CENTROINTEGRADODE DISTRIBUCION CID1R 96 90 117.0 150 3 480 180.43 240 1 0.8 0.8 281.9 2 1/0 9.00 1.88 2 3/0 2 3/0 6 3P-400A LA364400 1T-63(11/4")

TGR-02 CENTRO INTEGRADO DE DISTRIBUCION CID2R 54 51 66.0 75 3 480 90.21 45 1 0.8 0.8 141.0 | 1/0 2.53 0.53 1 1/0 1 1/0 8 3P-225A JGA36225 1T-41(11/4")

TGR-03 CENTRO INTEGRADO DE DISTRIBUCION CID3R 117 115 149.5 150 3 480 180.43 70 1 0.8 0.8 281.9 2 1/0 3.94 0.82 2 1/0 2 1/0 8 3P-400A LA364400 1T-53(11/4")

TGR-04 CENTRO INTEGRADO DE DISTRIBUCION CID4R 46 44 57.0 75 3 480 90.21 15 1 0.8 0.8 141.0 1 1/0 0.84 0.18 1 1/0 1 1/0 8 3P-225A JGA36225 1T-41(11/4")

TGR-05 VIDEOWALL 76 76 112.5 112.5 3 480 135.32 100 1 0.8 0.8 211.4 1 4/0 4.45 0.93 1 4/0 1 4/0 8 3P-300A LHL26350 1T-53(11/4")

CARGA TOTAL 389.00 376.00 502.0 562.5

CAP. DE UPS KVA 500 3 480 751.78 50 1 0.8 0.8 1174.7 3 350 2.80 0.58 3 350 3 350 1/0 3P-700A MGA36600 3T-78(3")

PLANTA DE EM ERGENCIA EN KW 400KW 500 3 480 751.78 20 1 0.8 0.8 1174.7 3 500 0.86 0.18 3 500 3 500 1/0 3P-700A MGA36500 3T-91(3 1/2")

CIRCUITOS DERIVADOS

FINAL AMP ACIDAD

LOCALIZACION

Ubicación:Departamento: Construccion Hoja No. 1 de 2

Proyecto: OCTUBRE DE 2015

CALCULO DE CIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TSGR UBICADO EN LA SUBESTACION ELECTRICA

Cliente:MCE-01


Pikorp, S.A. deC.V.

Bosque de AlisosNo. 45B

Fecha:


TABLERO EXISTENTE LOCALIZACION 480V, 3F, 4H, 60 Hz,

I

CIRC. SERVICIO KVA KVA KVA KVA F VOLTS Nom. LONG F.D. F,A , F.T. Ic Conducto r Caida Caida Conductor Conductor T IE - I NT . C AT AL OG OD E T IP O DE O BS ER VA CI ON ES

IN ST ALA DOS D EM AN DA DOS D EM AN DA DO S 2 TR (A mps ) ( mt s) C an ti dad C al ib re Vo lt s % C an ti dad C ali bre x.f as e C al ibr e RRA (NOTA 1) INTERRUPTOR CANALIZACION

TGE-01 CENTROINTEGRADO DE DISTRIBUCION CID1E26.0 26.0 34.0 45 3 480 54.13 70 1 0.8 0.8 84.58 1 2 3.94 0.82 1 2 1 2 6 3P-125A HGA36125 1T-35(11/4")

TGE-02 CENTROINTEGRADODE DISTRIBUCION CID2E 16.0 16.0 21.0 30 3 480 36.09 260 1 0.8 0.8 56.38 | 1/0 5.85 1.22 1 1/0 1 1/0 6 3P-100A HGA36100 1T-41(11/2")

TGE-03 CENTROINTEGRADODE DISTRIBUCION CID3E 16.0 16.0 21.0 30 3 480 36.09 45 1 0.8 0.8 56.38 1 2 1.69 0.35 1 2 1 2 8 3P-100A HGA36100 1T-35(11/4")

TGE-04 CENTROINTEGRADODE DISTRIBUCION CID4E 14.0 14.0 18.0 30 3 480 36.09 15 1 0.8 0.8 56.38 1 2 0.56 0.12 1 2 1 2 8 3P-100A HGA36100 1T-35(11/4")

TGE-05 TAB5BE 21.2 21.2 28.0 3 480 33.68 75 1 0.8 0.8 52.62 1 2 2.63 0.55 1 2 1 2 8 3P-100A HGA36100 1T-35(11/4")

CARGA TOTAL 93.20 93.20 122.0 135.0 3 480 183.43 50 1 0.8 0.8 286.62 1 3/0 3.81 0.79 1 3/0 1 3/0 4 3P-200A JGA36200 1T-53(2") TR-32

PLANTA DE EMERGENCIA ENKW 175 KW 200 3 480 300.71 50 1 0.8 0.8 469.86 2 2/0 3.91 0.81 2 2/0 2 2/0 2 3P-300A MGA36300 2T-53(2") TR-32

AMPACIDA D

CALCULO DE CIRCUITOS DERIVADOS DEL TABLERO TSGE UBICADO EN LA SUBESTACION ELECTRICA

FINAL

MCE-01

Departamento: Construccion Hoja No.

CIRCUITOS DERIVADOS

Cliente:

Ubicación:

Proyecto:

1 de 1

OCTUBRE DE 2015



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


63

3. - C R I T E R I O G E N E R A L

P A R A E L C Á L C U L O

D E L A I L U M I N A C I Ó N

I N T E R I O R



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


64

CRITERIO GENERAL PARA EL CÁLCULO DE

LA ILUMINACIÓN INTERIOR, REQUERIDO PORLAS ESPECIFICACIONES DEL IESNA

AREA 1 PB-SECC-1

Se emplea un luminario con 2T-28W fluorescente de 5/8” de diámetro, con balastro electrónico de altaeficiencia, bajo contenido de distorsión de armónicas.

Flujo luminoso en lúmenes por lámpara = 1800

Nivel requerido: 200 lx

Área total del local 115.63 m2

Número de lámparas 2

Método utilizado Lumen

Relación matemática utilizada

Número de luminarios = Área total del local x luxes requeridos/Número de lámparas x Flujo luminoso xFactor de Mantenimiento x Coeficiente de Utilización

Sustituyendo valores en la relación anterior nos queda que,

Número de luminarios = 115.63 x 200 / 2 x 1800 x 0.54 = 12

Luego entonces resulta finalmente 12 Luminarios (por distribución)



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


65

CRITERIO GENERAL PARA EL CÁLCULO DE

LA ILUMINACIÓN INTERIOR, REQUERIDO PORLAS ESPECIFICACIONES DEL IESNA

AREA 54 COMEDOR DE EMPLEADOS PRIMER NIVEL

Se emplea un luminario con 2-26W, lámpara compacta fluorescente de 60x122 cm. con balastroelectrónico de alta eficiencia, bajo contenido de distorsión de armónicas con difusor 100% acrílico(4mm).

Flujo luminoso en lúmenes por lámpara = 1,250

Nivel requerido: 300 lx

Área total del local 130.82 m2

Número de lámparas 2

Método utilizado Lumen

Relación matemática utilizada

Número de luminarios = Área total del local x luxes requeridos/Número de lámparas x Flujo luminoso xFactor de Mantenimiento x Coeficiente de Utilización

Sustituyendo valores en la relación anterior nos queda que,

Número de luminarios = 130.82 x 300 / 2 x 1,250 x 0.78 = 20

Luego entonces resulta finalmente 20 Luminarios por distribución.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


66

4.- C R I T E R I O S G E N E R A L E S

P A R A E L C Á L C U L O

D E L A I L U M I N A C I Ó N

I N T E R I O R (DPEA)



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


67

FECHA:

3x14W 2x26W 1x50W 1x9W 1x7W 2x28W 1x45W 1x15W 1x28W 1x250W 3 6W 24W

watts/m2

BOM BAS 115.63 12 672 5.81

TALLER DE M ANTENIM IENTO 34.02 3 168 4.94CLIM A Y CTO. DE BOM BAS 76.97 9 504 6.55PLANTA DE EM ERGENCIA 55.44 6 336 6.06SUBESTACION ELECTRICA 55.44 6 336 6.06CTO.ELECTRICO GENERAL Y CTO.DE BOM BAS 78.95 9 504 6.38S/N 13.19 1 56 4.25S/N 15 2 1 154 10.27BODEGA 5.58 1 52 9.32ESCALERAS 60.73 3 168 2.77PANTRI 60.73 4 224 3.69CTO. ASEO 9.35 1 56 5.99 ALMA CEN 11.98 1 56 4.67M ONITOREO 14.9 4 168 11.28IDF 16.11 5 210 13.04CTO.ELECTRICO 14.87 2 112 7.53PASILLO 56.24 6 336 5.97BODEGA 10.2 1 56 5.49ESCALERAS 13.31 2 14 1.05NUCLEO DE SANITARIOS 39.59 5 6 560 14.14 AREAS DE DESCANSO 368 .13 16 14 242 0.66BAR 120.9 59 2,655 21.96 ASEO 4.24 1 52 12.26NUCLEOS DE BAÑOS 45.57 7 6 664 14.57TAQUILLA 12.68 3 126 9.94 AREA COM UN 49.2 8 3 18 660 13.39BACK OFFICE 7.93 2 84 10.59M ODULO DE INFORM ACION 59.73 29 1,305 21.85NUCLEO SANITARIO 12.22 4 168 13.75 AREA COM UN 675.99 37 4 7 136 5,817 8.61 AREA DE REGISTRO 144.45 14 5 20 1,538 10.65NUCLEO DE BA OS 46.23 7 6 664 14.36NUCLEO DE BAÑOS 46.23 7 6 664 14.36REFRIGERACION DE FRUTAS 9.58 1 56 5.85REFRIGERACION DE LACTEOS 15.53 2 112 7.21CONGELACION DE PESCADOS 13.01 1 56 4.3CONGELACION DE CARNES 19.54 2 112 5.73 ALMA CEN DE PANADERIA 16.14 2 112 6.94REFRIGERACION DE CARNES 29.98 4 224 7.47REFRIGERACION DE VERDURAS 24.12 2 112 4.64PASILLO 21.29 2 112 5.26OFICINA DE RECEPCION DE M ERCANCIA 13.32 1 56 4.2

ALMA CEN 37.05 4 224 6.05OFICINA DE CHEF 14.74 1 56 3.8ESCALERAS 24.88 2 112 4.5 AREA DE COCINA 255.41 23 1,288 5.04CUARTO ELECTRICO 6.06 1 56 9.24IDF 6.09 1 56 9.2PASILLO 41.22 3 168 4.08ESCALERAS 19 1 56 2.95ESCALERAS 51.89 4 224 4.32ESCALERAS DE EM ERGENCIA 16.16 1 56 3.47SALA DE PRENSA 285.32 5 12 39 1,796 6.29

515253

4647484950

4142

434445

3637383940

3132333435

2627282930

2122232425

1617181920

1112131415

678910

1

2345

28 250 36 24

PLANTA BAJA

CALCULO DE DPEA CENTRO DE CONVENCIONES

jueves, 21d e mayo de 2015

U B I C A C I Ó N AREA

(m2)

WATTS D P E A ( < 1 5w / m 2 )42 52 50 9 7 56 45 15



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


68

FECHA:3x14W 2x26W 1x50W 1x9W 1x7W 2x28W 1x45W 1x15W 1x28W 1x250W 36W 24W

watts/m2

COM EDOR EM PLEADOS 130.82 20 1,040 7.95BAÑOS M UJERES Y HOM BRES 89.2 6 8 712 7.98 ALMA CEN 1 12.32 2 112 9.09 ALMA CEN 2 15 3 168 11.2LOCKER 1 20.05 3 156 7.78LOCKER 2 19.98 3 156 7.81LOCKER 3 17.62 3 156 8.85LOCKER 4 17.62 3 156 8.85PASILLO 59.49 10 560 9.41 ALMA CEN 3 12.35 2 112 9.07MANTENIM IENTO OFICINA DIRECCION 12.66 2 112 8.85BODEGA 10.99 1 56 5.1CTO. ASEO 10.87 1 56 5.15CTO. ELECTRICO 10.07 2 112 11.12ESCALERAS 15.72 1 56 3.56S/N 17.78 3 168 9.45

ALMA CEN 5 22.22 2 112 5.04CTO. ELECTRICO 2 18.09 4 168 9.29IDF 18.12 6 252 13.91ESCALERAS 14.57 2 14 0.96 AREA COM UN 2 217.83 28 11 37 3,042 13.97 AREA VA CIO 1 381.46 14 98 0.26 AREA COM UN 3 116.21 4 36 1,208 10.39TERRAZA 203.23 29 6 50 2,312 11.38CENTRO DE NEGOCIOS 60.8 10 520 8.55 AREA VA CIO 2 210.47 7 49 0.23 AREA COM UN 1 524.99 59 22 87 5,473 10.42CENTRO DE NEGOCIOS 1 113.59 10 17 3 1,454 12.8CABINA DE CONTROL 18.6 1 4 252 13.55CUARTO ELECTRICO 2 4.7 1 52 11.06CENTRO DE NEGOCIOS 58.61 10 8 836 14.26MODULO DE BAÑOS 2 46.6 7 6 664 14.25MODULO DE BAÑOS 1 45.8 7 6 664 14.5 ALMA CEN DE MOBILIARIO Y EQUIPO 1 257.81 28 1,568 6.08ESCALERAS 24.88 2 112 4.5 ALMA CEN 6 57.38 8 448 7.81 ALMA CEN 7 57.58 8 448 7.78 ALMA CEN DE MANTELERIA 24.45 4 224 9.16MODULO DE BAÑOS 35.44 4 6 508 14.33 ALMA CEN DE MOBILIARIO Y EQUIPO 24.45 4 224 9.16PASILLO 72.94 9 504 6.91CTO ELECTRICO 5.29 2 104 19.66CUARTO ASEO 1 4.35 1 52 11.95ESCALERAS 18.68 1 56 3ESCALERAS 51.89 4 224 4.32 AUDITORIO 2,870.18 788 35,460 12.35

S/N 20.1 9 468 2 3 . 2 8ESCALERA 15.16 1 56 3.69CUARTO ELECTRICO 3 6.17 2 84 13.61MODULO DE BAÑOS 3 10.23 2 84 8.21MODULO DE BAÑOS 4 10.15 2 84 8.28OFICINA 1 17.7 4 168 9.49OFICINA 2 23.03 6 252 10.94SALA DE JUNTAS 22.48 6 252 11.21PASILLO 51.62 8 9 804 15.58OFICINA 7 18.86 4 168 8.91PAPELERIA 6.61 2 84 12.71 ARCHIVO 6.74 2 84 12.46OFICINA 6 17.42 4 168 9.64IDF 1 14.36 4 168 11.7OFICINA 5 13.79 4 168 12.18OFICINA 4 13.01 4 168 12.91OFICINA 3 18.22 4 168 9.22SALA DE JUNTAS 1 26.79 5 210 7.84

113114115116117

108109110111112

103104105106107

9899

100101102

9394959697

8889909192

8384858687

7879808182

7374757677

6869

707172

6364656667

5859606162

PRIMER NIVEL54555657

28 250 36 24

PLANTA BAJA

CALCULO DE DPEA CENTRO DE CONVENCIONES

jueves, 21de mayo de 2015U B I C A C I Ó N AREA

(m2)WATTS D P E A ( < 1 5

w / m 2 )42 52 50 9 7 56 45 15



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


69

5. - C Á L C U L O D E

C O R T O C I R C U I T O

( T R I F Á S I C O, A DOS FASES Y

F A S E A T I E R R A )



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


70

CÁLCULO DE CORTO CIRCUITOConsideraciones técnicas

El estudio de corto circuito se realiza para del sistema eléctrico del Centro de Convencionesde Toluca, utilizando el método por unidad y considerando el sistema eléctrico bajo estudioúnicamente cuando está operando bajo la condición normal y ocurre una falla en los buses delos tableros principales y secundarios.Bajo esa condición, se considera que la corriente de falla más severa se presenta cuando losdos transformadores están operando normalmente y se presenta una falla en los busescitados., en este punto la aportación de las corrientes de falla son de la línea de suministro y

de las cargas inductivas de los motores del aire acondicionado que está alimentada por eltransformador de 1,500 Kva. En el transformador de 1,000 kva no hay cargas inductivas por loque en esa sección del sistema la carga no se aportan corrientes de falla, siendo la únicafuente de aportación la línea de suministro en media tensión de la Comisión Federal deElectricidad., derivado de lo anterior, el problema del corto circuito se simplifica de esta maneray se hace el estudio para determinar las fallas trifásicas, bifásicas y monofásicas másagresivas y que nos sirven para seleccionar los equipos y los materiales que se utilizaran enesta instalación eléctrica, dándonos un margen de seguridad adecuado para la mejoroperación de todo el sistema que aquí se estudia y con lo cual se lograra que los dispositivosde protección operen y superen los parámetros determinados en este estudio.

Datos del Sistema

1. Acometida Eléctrica. Comisión Federal de Electricidad.2. Tensión: 23 kV3. Potencia de corto circuito de la Línea. 200 MVA

Datos de la Subestación

1. Transformadores en servicio normal2. TR-01 = 1,000 KVA

3. TR-02 =1,500 KVA4. Conexión Delta en el Primario, conexión Estrella en el Secundario.Relación de Transformación. 23 / 0.480-0.277 kV.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


71

Diagrama de impedancias:

=reactancia en porciento

100 ( 1 )

=ohms X Kva base

1,000 X kv² ( 2 )

=ℎ

kv² ( 3 )

=ohms X Kva base

10X Kv²

( 4 )

=ohms x mVA base

kv ² ( 5 )

=reactancia pu x kVA base

kVA de capacidad nominal ( 6 )



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


72

=KVA base

kva dispnibels de corto circuito ( 7 )

=amperes asimetricos

multiplicador ( 8 )

=Kva base

amp.simetricos x Kv x √ 3( 9 )

Diagrama de unifilar de impedancias para realizar los estudios de corto circuito en las fallas 1y 2 del sistema:

DIAGRAMA UNIFILAR DE IMPEDANCIAS FALLA 1



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


73

Realizando las reducciones acorde a las fórmulas definidas anteriormente, para la falla 1 nosarroja el siguiente valor:

Para la falla F1 se sustituyen los valores definidos en la fórmula 9 la cual nos arroja :

Icc F1(sim) =2,222.55 Amperes

La F1 asimétrica será:

Icc F1(asim)=2,778.00 Amperes

En el punto de la Falla 1 se determina la falla de secuencia cero para determinar las fallasmonofásica y a dos fases, por lo cual, las impedancias totales obtenidas y haciendo lasconsideraciones de las diversas reactancias para este estudio se obtiene el siguiente diagrama

de reactancias para X0:

Para la falla F1 calculamos la falla monofásica, sustituyendo los valores obtenidos resulta:

IF11Ø =2,280.58 Amperes



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


74

De igual manera determinamos en la F1 la falla a dos fases, sustituyendo los valores obtenidos

resulta:


DIAGRAMA UNIFILAR DE IMPEDANCIAS FALLA 2

Realizando las reducciones acorde a las fórmulas definidas anteriormente, para la Falla 2 nosarroja el siguiente valor:



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


75

Para la falla F2 se sustituyen los valores definidos en la fórmula 9 la cual nos arroja:

Icc F2(sim) =7,913.48 Amperes

La F2 asimétrica será:

Icc F1(asim)=9,891.84 Amperes

En el punto de la Falla 2 se determina la falla de secuencia cero para determinar las fallasmonofásica y a dos fases, por lo cual, las impedancias totales obtenidas y haciendo lasconsideraciones de las diversas reactancias para este estudio se obtiene el siguiente diagrama

de reactancias para X0:

Para la falla F2 calculamos la falla monofásica, sustituyendo los valores obtenidos resulta:


De igual manera determinamos en la F2 la falla a dos fases, sustituyendo los valores obtenidosresulta:


CON LOS VALORES OBTENIDOS LAS CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO SON COMPARADASCON LOS RANGOS YA ESTABLECIDOS Y DEMUESTRAN QUE LAS PROTECCIONESSELECCIONADAS SON LAS ADECUADAS.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


76

6. - S I S T E M A D E T I E R R A



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


77

SISTEMA DE TIERRA

El método desarrollado para el cálculo de la red de tierra de la subestación eléctrica del centrode convenciones de Toluca.

CÁLCULO DEL SISTEMA DE TIERRA

Fórmulas utilizadas para este diseño:

1. Calibre del conductor:

A ( mm² ) = “*197.4 / { (TCAPX−)/(αr р Ln[ ( Ko + Tm )/ Ko+ Ta ) }1/2 (1)

Donde:

A = Seccion transversal del conductor en mm²

“ = Corriente eléctrica en ka

ta = Temperatura ambiente en ° C

tm = Temperatura máxima permisible en °C

tc = Tiempo de duración de la corriente de falla en segundos

TCAP =Factor de capacidad térmica por unidad de volumen J

Ko = Constante del material 1/ kO O en ° C

αr =Coeficiente térmico de resistividad a la temperatura de referencia

2. Tensión de paso:

E PASO = ( 1000 + 6 CS S ) 0.116 (2)

ts Donde :

CS = Factor de reducción S



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


78

S = Resistividad de la capa superficial

3. Tensión de contacto:

E CONTACTO= ( 1000 + 1.5 CS S ) 0.116 (3)

ts Donde :

CS = Factor de reducción S

S = Resistividad de la capa superficial

4. Resistencia de la rejilla:

Ah A L Rg

/201

11

20

11 (4)

Donde:

Rg = Resistencia de tierra en Ohms

r = Resistividad promedio del suelo en Ω-m

A = Area ocupada por la rejilla para tierra en m²

Lt = Longitud total de los conductores enterrados en m

H = profundidad de la rejilla para la tierra en m

5. Longitud de la malla:

Lmalla = Lc +(1.55+1.22) ( /(² + ²)½) (5)

Donde:

Lc = Longitud total de los conductores horizontales en la rejilla para tierra en m

Lr = Longitud de una sola electrodos verticales varilla de tierra en m

LR= Longitud total de los electrodos verticales (varillas para tierra) conectados a la rejilla en m



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


79

Lx = Longitud máxima de la rejilla para tierra en la dirección x en mLY = Longitud máxima de la rejilla par tierra en la dirección y en m

6. Corriente máxima de rejilla:

IG =Df Ig (6)

Donde:

Ig = Corriente máxima de rejilla en A

If = Corriente simétrica de rejilla en A

Df = Factor de decremento para el tiempo de duración de la falla

7. Potencial de malla:

Em = Km K i I G / Lm (7)

Donde:

r=Resistividad del terreno en Ω-m

Km =factor geométrico

Ki = Factor de irregularidad

Ig/Lm = relación de la corriente promedio por unidad de longitud del conductor efectivamenteenterrado en el sistema de tierra.

8. Factor geométrico:

Km =

12

8ln

1

48

2

16ln

2

1 22

n Khd

h

Dd

h D

hd

D ( 8 )

Donde:

D =Espaciamiento entre conductores paralelos en m.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


80

h = Profundidad de los conductores de la rejilla para la tierra en m.

d = Diámetro del conductor de la rejilla para tierra en m.

Kh = Factor de corrección relacionado con la profundidad de la malla

n = Número de conductores equivalentes en cualquier dirección.

9. Factor de irregularidad:

Ki = 0.644 +0.148n ( 9 )

Donde:

N= Número de conductores equivalentes:

10. Potencial de paso:

Epm = ks ki L

Ig ( 10 )

Donde:

Ks = Factor geométrico

Ki = Factor de corrección

11. Factor geométrico:

2(n0.51

D

1

hD

1

2h

1

π

1ks ( 11 )

Donde:

D =Espaciamiento entre conductores paralelos en m.

h = Profundidad de los conductores de la rejilla para la tierra en m.



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


81

Diseño preliminar del sistema de tierra

Area =502.80 m²

R medida = 4 Ω

Resistividad del terreno =13.4 -m

S = Resistividad del terreno en la superficie (Concreto)=10,000 - m

Capa del piso de concreto=0.10 m

La corriente de corto circuito de fase a tierra calculada de lg= 13 kA

ts Tiempo de disparo del interruptor =0.5 seg.

Calibre del conductor seleccionado =107.20 mm² (4/0 AWG)

Diámetro del coductor del sistema=11.68 mm o 0.01168 m

Icc 1F=9,892.85 Amperes

Considerando el tiempo de operación de los interruptores de 30 ciclos para un t = 0.5segundos, de la tabla II, publicación No. 80 de la IEEE para t = 30 segundos, se tiene un factorde decremento igual a 1.026 y por la ampliación del sistema se debe tomar en cuenta el factorde crecimiento igual a 1.3 y por lo tanto, la I” corriente RCM es:

” = 9.89 X 1.3 X 1.026 =13 Ka

El calibre del cable se determina sustituyendo los valores en la fórmula 1

A mm² =13.52

C) CALCULO DEL CALIBRE DEL CONDUCTOR

A) DATOS DEL SISTEMA

B) CALCULO DE LA CORRIENTE Icc



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


82

El valor obtenido nos da un conductor de cobre con un diámetro de 21.2 mm² (4 AWG), porrequerimiento de la Nom-001-SEDE-2012, el calibre mínimo indicado es de 33.60 mm² (2 AWG), sinembargo por cuestiones de resistencia mecánica del conductor seleccionamos un calibre de 107. 20mm² (4/0 AWG) (214.40 kcm).

Considerando que el peralte de la plataforma de concreto es de 0.10m. tenemos que el factor de CS es:Cs = 0696

Para calcular el potencial de paso tomamos el valor de Cs = 0696 y sustituimos los valores en la fórmula

2 para obtener:E PASO = 853.05 Volts

Para calcular el potencial de Contacto, tomamos el valor de Cs = 0696 y sustituimos los valores en lafórmula 3 para obtener:

E CONTACTO= 335.31 Volts

Características de la malla:

La capa de concreto = 0.10 m. ( piso )

Largo = 35.21 m

Ancho = 14.28 m

Profundidad de enterramiento del sistema h = 0.6m

Espaciamiento entre conductores D= 3m

No. De conductores equivalentes en cualquier dirección n = 12

No. de conductores transversales = 12

No. de conductores longitudinales = 9

D) CALCULO DE LOS POTENCIALES MAXIMOS DE PASO Y CONTACTO TOLERABLES

F) DISEÑO INICIAL DEL SISTEMA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


83

12 Conductores de 14.28 m = 171.36 m

5 Conductores de 35.21m = 176.05 m

18 VARILLAS DE 3.00m = 54.00 m

Área del sistema de tierras=502.80m²

Por lo que, la longitud total de la red es = 401.31m

Resistencia de la rejilla sustituyendo valores en la fórmula 4:

Rg=0.085Ω

Sustituyendo valores:

La longitud de la malla se obtiene sustituyendo los valores requeridos en la fórmula 5:

Lmalla = 403.27m

Determinación de la corriente máxima en la rejilla para tierra Ig., sustituyendo valores en la fórmula 6:

Ig=13 Ka

Determinando el valor de Km y sustituyendo los valores en la fórmula 8:

Km = 0.397

De igual manera, calculando el valor de Ki tenemos:

Ki=0.6531

De donde finalmente se obtiene:

G) RESISTENCIA DE LA REJILLA Rg

H) LONGITUD DE LA MALLA

I) CALCULO DE CORRIENTE MAXIMA EN LA REJILLA

J) CALCULOS DE LOS POTENCIALES DE PASO Y DE MALLA DEL SISTEMA PROPUESTO



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


84

Em = 112.52 Volts

Determinando el factor geométrico Ks y sustituyendo los valores en la fórmula 11:

Ks = 0.4465

Determinado el factor de corrección ki y sustituyendo valores en la formula

Ki =0.6531

Sustituyendo estos valores en la fórmula 10:

Epm = 146.41 Volts

a).- COMPARACIÓN DE POTENCIALES

Se cumple que :

Epm < Ept 112.42 VOLTS < 335.31 VOLTSEcm < Ect 146.41 VOLTS < 853.05 VOLTS

Área ocupada por la malla : 14.28 X 35.21 = 502.80 m2

Longitud de conductores : 801.31 m.

Profundidad de la malla : 0.60 m.

R =0.0007 Ω

El valor obtenido se encuentra dentro del valor máximo de 10, indicado en las secciones 921.18 y921.25 b) de la Norma Oficial Mexicana NOM-001-SEDE-2012.

Resistencia (Ohms) Tensión eléctrica máxima(kV)

Capacidad máxima (kVA)

10 34.5 mayor que 250

K ) POTENCIAL DE PASO

l) COMPARACION DE POTENCIALES

J) CÁLCULO DE LA RESISTENCIA A TIERRA DE LA MALLA



PROYECTO: CALCULÓ:


CLIENTE: REVISÓ


TEMA: FECHA: 10/11/2015


memoria de calculo 11.11.15

Documents