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C A P I T U L O I
I N T R O D U C C I O N AL E S T U D I O DE M E C A N I S M O S
I n t r o d u c c i ó n :
D e s d e la a n t i g ü e d a d se h a n e m p l e a d o m á q u i n a s y
m e c a n i s m o s pa r a s u s t i t u i r el t r a b a j o humano; en el
p a s a d o a y u d a r o n en las t a r e a s de c a c e r í a y en t r a
ba-jos m a n u a l e s . H o y día los m e c a n i s m o s se e n c u e n
t r a n en todas p a r t e s : en la a g r i c u l t u r a , en la in-
dus.tria textil, la i m p r en t a , s i s t e m a s de transporte,
e m p a c a d o , m á q u i n a s h e r r a m i e n t a s , a p a r a t o s dome'sticos
c o m p u t a d o r a s , c o h e t e s e s p a c i a l e s , la radio, la t e
l e v i s i ó n , y así s u c e s i v a m e n t e .
En los n u e v o s p r o c e s o s de p r o d u c c i ó n , el c r e c i
m i e n t o de la m e c a n i z a c i ó n y la a u t o m a t i z a c i ó n en
t o á o s l o s órdenes de la i n d u s t r i a e x i g e n m u c h o s meca
n i s m o s y m á q u i n a s f u n c i o n a l e s . Las m á q u i n a s más
a n t i g u a s se d e b e n r e e m p l a z a r , y a sea, por otras más
ó p t i m a s , que e f e c t ú a n el m i s m o t r a b a j o co n m a y o r
r a p i d e z y e f i c i e n c i a o p o r n u e v o s d i s e ñ o s p a r a s a
t i s f a c e r nuevos c o n c e p t o s e i n v e n t o s .
P o r tanto, el i n g e n i e r o o el d i s e ñ a d o r de m e
c a n i s m o s debe p o s e e r m é t o d o s a v a n z a d o s p a r a analizar
y s i n t e t i z a r m e c a n i s m o s f u n c i o n a l e s que f o r m a n p a r t e
f u n d a m e n t a l de d i c h a s m á q u i n a s . Es po r esto, que la
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un mecanismo, su grado de movilidad y el tipo al cual
pertenece. Al examinar los principios fundamentales
e la formación de mecanismos, se puede proceder al
trazado de los esquemas c i n e m á t i c o s“de los m e c a n is
mos y maquinas en funcionamiento, y asimismo trazar
y e l e gir con toda libertad 105 esquemas más raciona-
es de dichos mecanismos y máquinas de proyecto r e cientes. '
Conceptos Fundamentales:
1.2.1
1 . 2 . 2 .
.2.3.
1-2.4.
.2.5,
deMecanismos: Es una división del Diseño
Maquinas que tiene relación con el Diseño Ci
nemático de barras, levas, engranajes y tr e
nes de engranajes.
Diseño Cinemático: Es el diseño basado en
movimientos requeridos en contraste con el
diseño basado en los esfuerzos permisibles.
Par cinemático: Es la unión,2fiCon facultad de
movimiento, de dos barras, d e " forma que las
barras presentan un movimi e n t o relativo de
unas determinadas c a r a c te rísticas debido a
las constricciones que impone esta unión.
Cadena Cinemática: Recibe este nombre un con-
j o de barras unidas m e d ia n t e pares cinemá
ticos, con movimiento relativo entre ellos.
Mecanismo. Se llama así a una cadena cinemá
tica <:on una barra fija. A la barra fija se
le denomina soporte, bastido
.2.6. Máquina: Es el c
¿e una fuente d
>r o bancada-.
:on;unto de meca n i s m o s transmite fuerza ds •■-a
que
pot e nc i a .
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1.2.7. E s l a b ó n : S e ' l l a m a así a c a d a uno de l ó s e l e
m e n t o s q u e f o r m a n los s i s t e m a s m e c á n i c o s .
T a m b i é n r e c i b e n los n o m b r e s de b a r r as , e l e
m e n t o de t r a n s m i s i ó n y c u e r p o r e s i s t e n t e .
1.2.8. G r a d o s de l i b e r t a d : Es el m í n i m o n ú m e r o de
p a r á m e t r o s n e c e s a r i o s p a r a d e f i n i r la c o n
f i g u r a c i ó n g e o m é t r i c a d e l m e c a n i s m o . Se
r e p r e s e n t a p o r aL.
C l a s i f i c a c i ó n de l o s p a r e s :
Los p a r e s se c l a s i f i c a n según:
a .
b.
c .
El l u g a r g e o m é t r i c o d e s c r i t o p o r u n p u n t o c u a l
q u i e r a de u n a b a r r a en el m o v i m i e n t o r e l a t i v o de
a m b o s .
El n ú m e r o de. g r a d o s de l i b e r t a d que p o s e a el m o
v i m i e n t o r e l a t i v o de las b a r r a s que f o r m a n el
p a r .
El m o d o de e f e c t u a r el c o n t a c t o entre las
b a r r a s .
dos
d. El n ú m e r o de b a r r a s q u e c o n e c t a n .
e. El t ipo de c o n t a c t o e n t r e las dos b a r r a s ^.que for-'
m a n el par.
De las c l a s i f i c a c i o n e s d a d a s la má s i m p o r t a n t e es
que de a c u e r d o al t i p o de c o n t a c t o e n t r e los e s l a b o
nes que f o r m a n el p a r , e s t o s a la v e z se c l a s i f i c a n
en: p a r e s de c o n t a c t o s u p e r f i c i a l , pares de c o n t a c -
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14
A lo s p a ro s de c o n t a c t o s u p e r f i c i a l se l e s l i a ma p a ro s i n f e r i o r e s , y a : de c o n t a c t o , l i n e n l Y p u n t u a l se l e s l l a m a p a r e s s u p e r i o r e s .
F.n la t a b l a 1 .1 se m u e s t r a los t i p o s de p ares
m á s c o m u n m e n t e e m p l e a d o s en los m e c a n i s m o s planos.
n o m b r e F O R M AGEOMETRICA
REPRESENTACIONESQUEMATICA
GRADO DE L IBERT A D
PAR DE REVOLUCION R
'/////¿* *3
1
PAR PRISMATICO P éS H ° h
1
P A R
HEL ICOIDAL H 3jg g |1
PAR
CIL INDRICO C / ^ 2
PA R
E S F E R I C O S
i * Tí v / / t 11 ) \N-jy s & -
3
P A R
P L A N O P L
.
CD
<§ <3> 3
TABLA 1.1 TIPOS DE P A R E S
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c i n e m á t i c o p u e d e a d o p t a r d i v e r s a s forreas, f u n c i ó n d e
l a a p l i c a c i ó n del par, p u d i e n d o s e r é s t a s m u y d i f e
r e n t e s e n t r e sí.
E c u a c i ó n d e G r u b l e r :
L a e c u a c i ó n de G r u b l e r es l a r e l a c i ó n q u e d e b e
e x i s t i r e n t r e el n ú m e r o d e g r a d o s de l i b e r t a d , el
n ú m e r o de b a r r a s o e s l a b o n e s y el n ú m e r o d e u n i o n e s ,
de tal f o r m a q u e el m e c a n i s m o q u e se e s t u d i a p u e d a
p r o d u c i r u n m o v i m i e n t o r e s t r i n g i d o . La e c u a c i ó n d e
d u c i d a p o r G r u b l e r es:
°L = 3 (e - 1) - 2 i - S
d o n d e :
’L = Es el n ú m e r o de g r a d o s d e l i b e r t a d d e l m e c a n i s
m o .
e = Es el n ú m e r o de b a r r a s de l a c a d e n a c i n e m á t i c a ,
i = El n ú m e r o d e p a r e s i n f e r i o r e s .
S = El n ú m e r o de p a r e s s u p e r i o r e s .
M e c a n i s m o de c u a t r o b a r r a s :
Es é s t e u n o d e los m á s i m p o r t a n t e y q u e m e j o r
e j e m p l i f i c a el c o n c e p t o de m e c a n i s m o .
Lo c o n s t i t u y e n c u a t r o e s l a b o n e s : el (1] es
el m a r c o o e s l a b ó n f i j o , q u e se asurte e s t a c i o n a r i o y
q u e p i v o t e a al e s l a b ó n m o t r i z (2} l l a m a d o m a n i v e l a
si d a v u e l t a s c o m p l e t a s a l r e d e d o r del e i e rijo] y el
s e g u i d o r (4) ( l l a m a d o b a l a c i n si o s c i l a a l r e d e d o r d e
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son de revoluta.
MECANISMO DE CUATRO BARRAS
D a d a la i m p o r t a n c i a del m e c a n i s m o d e c u a t r o b a
r r a s , se h a n e s t a b l e c i d o d i f e r e n t e s t i p o s de m e c a n i s
m o s y el p r i m e r o q u e lo h i z o fue G r a s h o f , a él se
d e b e la p r e s e n t o c l a s i f i c a c i ó n de l m e c a n i s m o de c u a
t r o b a r r a s :
a. R o t a t o r i o - O s c i l a t o r i o .
b. D o b l e R o t a t o r i o .
c. D o b l e O s c i l a t o r i o .
Los c r i t e r i o s de G r a s h o f tienen--su j u s t i f i c a c i ó n
en l a e x p e r i m e n t a c i ó n .
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- C u a n d o la s u m a del e s l a b ó n más c o r t o (S) y el m á s
l a r g o (£•) es m e n o r q u e la suma d e l o s o t r o s d o s
es d e c i r
1 + S < P + q
se t e n d r á :
(a, b). D o s d i f e r e n t e s m e c a n i s m o s r o t a t o r i o s - o s c i -
c. U n m e c a n i s m o d o b l e r o t a t o r i o r e s u l t a si el e s
l a b ó n m á s c o r t o (S) es el m a r c o .
d. Un m e c a n i s m o d o b l e o s c i l a t o r i o se f o r m a si se
f i j a el e s l a b ó n o p u e s t o al m á s c o r t o (S) .
- S i & + S > P + q ; e n t o n c e s se o b t e n d r á ú n i c a m e n t e
m e c a n i s m o s d o b l e o s c i l a t o r i o .
- Si i + S = P + q, se o b t i e n e n l o s m i s m o s m e c a n i s
m o s (a, b) , (c) y ( d ) . S ó l o q u e s e t e n d r á n p u n t o s
m u e r t o s , q u e c o n s i s t e en t e n e r l o s c u a t r o e s l a b o
nes en u n i n s t a n t e c o l i n e a l e s .
l a t o r i o s sí y s ó l o si el e s l a b ó n más c o r t o
(S) es el m o t r i z y el m a r c o s e a c u a l q u i e r
a d y a c e n t e al m o t r i z .
3
ROTA RIO - OSCILATORIO DOBLE ROTATORIODOBLE
OSCILATORIO
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Mecanismos Equivalentes:
Dos mecanismos son equivalentes cuando la cine
mática del eslabón de entrada es la misma para am
bos, así como la cinemática del eslabón de salida.
Muchos mecanismos que transmiten movimientos por con
tacto directo, bien sea por deslizamiento o por ro
damiento puro pueden ser fácilmente analizados des
de un punto de vista cinemático si se convierten en
el llamado mecanismo equivalente de cuatro barras
articuladas (MECB). En la parte referente a pro
blemas resueltos se muestran diferentes formas de
obtener cadenas cinemáticas equivalentes y mecanis
mos equivalentes.
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Problemas Resueltos;
1.1. D e t e r m i n a r los g r a d o s de l i b e r t a d del m e c a n i s
m o de la f i g u r a 1 . 1 . (a).
Solución:
P a r a a p l i c a r el c r i t e r i o de G r u b l e r se d e
b e i d e n t i f i c a r el n ú m e r o de e s l a b o n e s y los
t i p o s de p a r e s .
Fig. I.l DETERMINACION DE GRADOS DE LIBERTAD
De a c u e r d o a la f i g u r a b se o b s e r v a que: e = 5;
i = 5, S = 0. A p l i c a n d o el c r i t e r i o d e G r u b l e r ,
se tiene:
L = 3(e - 1) - 2 i - S
L = 3(5 - 1) - 2.5 = 1 2 - 1 0 = 2
El m e c a n i s m o es a dos g r a d o s de l i b e r t a d ,
p o r t a n t o d e b e n s u m i n i s t r a r s e d o s v a r i a b l e s c o n
el fi n de t e n e r m o v i m i e n t o r e s t r i n g i d o . •
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Determinar los grados de libertad del mecanis
mo de la figura 1 .2 . (a) .
S o l u c i ó n :
Fig. 1.2 DETERMINACION DE GRADOS DE LIBERTAD
En la figura b se observa que los eslabones
2 , 4 y 1 (soporte) están conectados por juntas
dobles. También, los eslabones 3, 4 y 5 están
c e r n e 'feYs. ^ Va.
el mecanismo, se tiene que:
e = 5; i = . 6 ; S = 0
Aplicando el criterio de Grubler, se obtiene:
L = 3 (e - 1) - 2 i - S
L = 3(5 - 1) - 2.6 = 12 - 12 = 0
El mecanismo es una estructura (L = 0). La
aplicación de fuerzas externas sobre los esla
bones 2 hasta el 5 no produce ningún movimiento
relativo entre los eslabones del mecanismo.
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Determinar los grados de libertad del mecanis
mo de la figura 1.3.(a).
Solución:
(a ) . (b) Fig. I.3 DETERMINACION DE GRADOS DE LIBERTAD
En las uniones A, B, C y D existen juntas
dobles, por tanto el número de pares inferio
res es de ocho (8).
De acuerdo a la figura b, se tiene:
e = 6 ; i = 8 ; S = 0. Aplicando el criterio de
Grubler:
L = 3 (e -1) - 2i - S
L = 3(6 - 1) - 2.8 = - 1
Puesto que el mecanismo tiene un grado de
libertad negativo, es una estructura indetermi-
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D e t e r m i n a r los grados de libertad del mecanis
mo de levas de la figura 1 . 4 . (a).
Solución:
Fig. 1.4 DETERMINACION DE GRADOS DE LIBERTAD
En la figura b se o b s ervan los esl a b o n e s nu
merados y los tipos de pares que c o n f o r m a n el
m ecanismo. De acuerdo a la g e o m e t r í a del m e
canismo, se tiene que:
e - 4, i = 3; S = 2. A p l i c a n d o Grubler:
L = 3(e -1) - 2 i - s
L = 3 (4 - 1) - 2.3 - 2 = 9 - 6 - 2 = 1
El m e c a n i s m o tiene un grado de libertad, y
por tanto se n e c e s i t a e s p ci f i c a r un a sola varia
ble para o b t e n e r m o v i m i e n t o r es t r ingido.
Otra forma de de t e r m i n a r los g r a d o s de l i
bertad del m e c a n i s m o mostrado, es c o n s i d e r a r
q ue existen S e s l a b o n e s y 5 pares inferiores.
El eslabón número 5 es el rodillo del seguidor
(eslabón 4) reciprocante. La unión del seguí-
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dor con el rodillo es un par inferior y entre
el rodillo y el eslabón 3 e xiste el otro par
inferior. En conclusión se tendrían:
L = 3(5-1) - 2.5 - 1 = 12 - 10 - 1 = 1
Este resultado concuerda con la solución
p r e s e n t a d a anteriormente.
Determ i n a r los grados de libe rtad del sistema
m o s t r a d o .
S o l u c i ó n :
Fia 1.5 DETERMINACION DE GRADOS DE LIBERTAD
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P a r a d e t e r m i n a r l o s g r a d o s d e l i b e r t a d d e l
s i s t e m a s e d e b e n n u m e r a r e i d e n t i f i c a r l o s p a
r e s q u e c o n e c t a n l o s e s l a b o n e s d e l m e c a n i s m o .
E n l a f i g u r a m o s t r a d a ( e s q u e m a a m p l i f i c a d o ) s e
p u e d e o b s e r v a r q u e h a y 1 0 e s l a b o n e s . L o s n ú
m e r o s e n c e r r a d o s d e n t r o d e l o s c í r c u l o s s o n e l
n ú m e r o d e p a r e s i n f e r i o r e s e x i s t e n t e e n l a
u n i ó n . L o s p a r e s s u p e r i o r e s e s t á n s e ñ a l a d o s
p o r m e d i o d e l a l e t r a S . D e a c u e r d o a l a g e o
m e t r í a d e l m e c a n i s m o s e o b s e r v a q u e : e = 1 0 ;
i = 1 2 ; S = 2. A p l i c a n d o e l c r i t e r i o d e G rubler,
s e t i e n e :
L = 3 ( e - 1) - 2 i - S
E l m e c a n i s m o e s a u n g r a d o d e l i b e r t a d , p o r
t a n t o s e r e q u i e r e d e u n a s o l a e n t r a d a c o n e l f i n
d e t e n e r m o v i m i e n t o r e s t r i n g i d o . -
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Dibujar la cadena cinemática equivalente con
pares de revoluta de la cadena mostrada.
Solución:
. 1.6 CADENA CINEMATICA EQU IVALENTE
Dado que se conoce los centros de curvatu
ras de los perfiles de levas en contacto, es
tos se unen por pares de revoluta formando un
eslabón binario. Las levas se transforman en
eslabones ternarios. La cadena cinemática equi
valente es mostrada en la figura 1.6.(b).
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.9. Dibujar el mecanismo equivalente del m e c a n i s
mo de leva de disco con seguidor reciprocante
de cara curva.
S o l u c i ó n : ,
En la figura a, se observa que las dos su
perficies están en contacto en el punto P. El
centro de curvatura de la superficie de la le
va en contacto con la cara del seguidor es C 2,
y el centro de curvatura de la superficie del
seguidor en contacto con la leva es Q. El me
canismo equivalente del sistema mostrado, es
un mecanismo de manivela-corredera (Fig. b) ,
para el instante indicado.
Figura i.9 MECANISMO EQ U IVALEN TE MANIVELA-CORREDERA
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29
1 .10 . D i b u j a r e l mecanismo e q u i v a l e n t e p a ra l a p o s i c i ó n m os t rada .
(b)
Fig. LIO MECANISMO EQUIVALENTE
El m e c a n i s m o e q u i v a l e n t e m o s t r a d o en la fi
g u ra b , se o b t i e n e al s u s t i t u i r el p a r superior
de las dos s u p e r f i c i e s en c o n t a c t o p o r un e s
l a b ó n b i n a r i o , s e ñ a l a d o c o m o 6'. El c e n t r o E
se c o n v i e r t e en un c e n t r o f i j o de r o t a c i ó n . El
e s l a b ó n 4 se t r a n s f o r m a - e n la p l a c a B C D , o e s
l a b ó n 4'. A p l i c a n d o el c r i t e r i o de G r u b l e r , se
p u e d e v e r i f i c a r el m e c a n i s m o , es decir:
a. P a r a el m e c a n i s m o o r i g i n a l (Fig. a): e = 5; i = 5; S = 1
L = 3 (5-1) - 2.5 - 1 = 1
b. P ara el m e c a n i s m o e q u i v a l e n t e (Fig. b ) :
e = 6; i = 7
L = 3(6-1) - 2.7 = 1
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L o s d o s m e c a n i s m o s t i e n e n u n a s o l a e n t r a
d a c o n e l f i n d e t e n e r m o v i m i e n t o r e s t r i n g i d o .
E n e l m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s d e l a f i g u r a
1 . 1 1 ( n o e s t á r e p r e s e n t a d o a e s c a l a ) , s e t i e
n e q u e e l e s l a b ó n 0 £ A e s e l m o t r i z . L a s d i
m e n s i o n e s d e l o s e s l a b o n e s s o n : = 0 , 0 7 m;
C ^ A = 0 , 0 5 m; A B = 0 , 1 0 m y O ^ B = 0 , 0 9 m. D e
t e r m i n a r d e a c u e r d o a l o s c r i t e r i o s d e G r a s h o f
e l t i p o d e m e c a n i s m o d e c u a t r o - b a r r a s y c a l c u
l a r e l á n g u l o b a r r i d o p o r e l e s l a b ó n O ^ B .
S o l u c i ó n :
Fig. I.ll MECANISMO DE CUATRO BA RR A S
A p l i c a n d o l o s c r i t e r i o s d e G r a s h o f , s e t i e n e
q u e : S = C ^ A ; ü = A B ; P = O 20 ^ y q = O ^ B .
S u m a n d o , l o s l a d o s
S + ü = 0 , 15 .y P + q = 0 , 1 6 ; r e s u l t a q u e
(P + q) > (S + £) .
D a d o q u e e l e s l a b ó n m á s c o r t o C S ) e s e l
e s l a b ó n m o t r i z y u n o a d y a c e n t e a é l , e s el
m a r c o , s e o b t i e n e d e a c u e r d o al c r i t e r i o d e
G r a s h o f q u e e l m e c a n i s m o d e c t i a tr o b a r r a s e s
R O T A T O R I O - O S C I L A T O R I O .
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D e d o n d e C o s 9 ? = - 0 , 7 5 4
P o r c o n s i g u i e n t e
0 2 = 138,94° .
D e a q u í s e c o n c l u y e q u e el á n g u l o b a r r i d o (0)
p o r el e s l a b ó n 0 4 B es: ‘
0 = 9 2 - 0 1 = 1 05 , 35°
P a r a el m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s m o s t r a d o ,
s e t i e n e q u e b = 0 , 2 0 m; C '= 0 , 1 5 m y d = 0 , 1 2 5 m
E n c o n t r a r :
a. El m á x i m o v a l o r d e l e s l a b ó n ' a"si el m e c a
n i s m o es r o t a t o r i o - o s c i l a t o r i o c o n M A c o
m o e s l a b ó n d e e n t r a d a .
b. El m í n i m o v a l o r d e l e s l a b ó n 'a * s i e l m e c a
n i s m o e s d o b l e r o t a t o r i o .
S o l u c i ó n :
V.
Fia. I.l2 CUADRILATERO ARTICULADO
![Page 23: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/23.jpg)
00
Parte a:
Aplicando los criterios de Grashof, para
un mecanismo rotatorio-oscilatorio, se tiene
q u e :
í. = b ; S = a ; P = C; q = d; U + S) < (P + q)
.0,2 + a) < (0,15 + 0,125) (a + 0,2)<(0,275)
de donde, el máximo valor del eslabón a es:
a = 0,075 m.
Parte b :
Aplicando los criterios de Grashof, para
un mecanismo doble rotatorio, se tiene que:
2, = b ; S = d ; P = C ; q = a
(¿ + S)< (P + q) y además del más corto es el
m a r c o .
Sustituyendo valores
CO, 12 5 + 0 ,2 ) £ [0,15 + a) a >^0,125 + 0 , 2 - 0
de donde, el mínimo valor d.el eslabón a es:
a = 0,175 m.
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P r e g u n t a s y P r o b l e m a s P r o p u e s t o s :
1 . 1 3 . E s t a b l e c e r la d i f e r e n c i a e n t r e los t é r m i n o s
m e c a n i s m o s y m á q u i n a .
1 . 1 4 . D a r t r e s e j e m p l o s de p a r e s s u p e r i o r e s .
1 . 1 5 . D a r tres e j e m p l o s de p a r e s i n f e r i o r e s .
1 . 1 6 . E s t a b l e c e r l a s r e g l a s p a r a s u s t i t u i r :
a. U n p a r p r i s m á t i c o p o r u n p a r d e r e v o l u t a .
b. U n a l e v a p o r p a r e s de r e v o l u t a .
c. Una junta de resorte por un par de revo
luta .
d. El mecanismo flexible de correa y polea
por pares de revoluta.
1 . 1 7 . E x p l i c a r el t i p o de m o v i m i e n t o d e u n a c o p l a
m i e n t o h e l i c o i d a l .
1 . 1 8 . E x p l i c a r las l i m i t a c i o n e s del c r i t e r i o de Gru-
b l e r .
1 . 1 9 . E s t a b l e c e r l a d i f e r e n c i a e n t r e u n a c a d e n a c i
n e m á t i c a y u n m e c a n i s m o .
1 . 2 0 . D e t e r m i n a r la m í n i m a y m á x i m a l o n g i t u d de la
b i e l a d e u n m e c a n i s m o . d e c u a t r o b a r r a s .
1 .2 1 . E s t a b l e c e r u n a c l a s i f i c a c i ó n de l o s m e c a n i s m o s
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GL) (R = 0 GL)
![Page 26: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/26.jpg)
Di bu i las c a d e n a s c i n e m á t i c a s e q u i v a l e n t e s con
p a r e s de r e v o l u c i ó n de las c a d e n a s m o s t r a d a s .
![Page 27: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/27.jpg)
1.24. D i b u j a r los m e c a n i s m o s e q u i v a l e n t e s para la
p o s i c i ó n mos t r a d a . J u s t i f i c a r ca d a una de
las s o lu c i o n e s p r e s e n t a d a s .
•i i
![Page 28: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/28.jpg)
38
![Page 29: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/29.jpg)
P a r a el m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s m o s t r a d o ,
e l e s l a b ó n C ^ A es e l m o t r i z . Las- d i m e n s i o n e s
d e l o s e s l a b o n e s s o n : C ^ A = 0 , 0 5 m; 0-,0^ =
0 , 0 7 m; A B = 0 , 1 0 m y O ^ B = 0 , 0 9 m. D e t e r m i
n a r :
a. ¿El t i p o d e m e c a n i s m o d e c u a t r o barraís d e
a c u e r d o a l o s c r i t e r i o s d e G r a s h o f ?
b. ¿ E l á n g u l o b a r r i d o p o r e l e s l a b ó n O ^ B ?
( R E S P U E S T A : a) M e c a n i s m o r o t a t o r i o - O s c i l a t o r i o ;b)
0 = 1 0 5 , 4 ° ) . B
Figura 1.25E n l a f i g u r a m o s t r a d a , el e s l a b ó n ' a" r o t a c o n t i
n u a m e n t e , y e l C o s c i l a . D e t e r m i n a r la m á x i m a
y m í n i m a l o n g i t u d d e l a c o p l a d o r b. ¿ P o r q u é e n
l a p r á c t i c a , s u l o n g i t u d p u e d e s e r m a y o r q u e el
m í n i m o y m e n o r q u e el m á x i m o ?
b , = 0,10 m) m i n .
a = 0 , 0 9 m •
c = 0 , 1 5 m
d = 0 , 1 6 m
\ /
Figura 1.26
![Page 30: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/30.jpg)
1.27. Determinar los grados do libertad de los mecanis
mos mostrados.
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![Page 32: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/32.jpg)
![Page 33: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/33.jpg)
D e t e r m i n a r l a p o s i c i ó n e x t r e m a d e r e c h a de; e s
l a b ó n A B . L a s d i m e n s i o n e s de l m e c a n i s m o s s o n :
A D = 0 , 0 3 m ; C D = 0 , 0 1 5 m; C R = 0 , 0 2 m y A B =
B
Figura I . 30C o m p l e t a r el s i g u i e n t e c u a d r o , d e a c u e r d o al ti
n o d e m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s o b t e n i d o s e g ú n
el criterio de Grasho t .
E s l a b ó n d e lint r a d a
AD1 a r c o
AB
Al)
A!)
en
T i n o d e M e c a n i
AB
CU
BC
A B = 0 ,0 ' m
B C = 0 ,05 m
e n = 0 ,04 m
A n = 0 ,05 m
![Page 34: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/34.jpg)
E n el m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s m o s t r a d o , l a s
d i m e n s i o n e s d e l o s e s l a b o n e s s o n : a = 0 , 0 9 m ;
b = 0 , 2 2 m; c = 0 , 2 0 m y d = 0 , 1 2 m. D e t e r m i
n a r :
a. El t i p o d e m e c a n i s m o d e c u a t r o b a r r a s .
b . El á n g u l o 0.
c. L a d i r e c c i ó n d e l a b i e l a e n p o s i c i ó n d e
p u n t o s m u e r t o s . b
a
d
Figura 1. 3 2L o s l a d o s d e u n c u a d r i l á t e r o s o n 0 , 3 0 ; 0 , 4 0 ;
0 , 5 0 y 0 , 5 5 m. D i s p o n e r p a r a q u e f u n c i o n e a
d o b l e m a n i v e l a y l u e g o a d o b l e b a l a n c í n .
P a r a e l m e c a n i s m o m o s t r a d o , ¿ C u á l p u e d e s e r
l a m á x i m a l o n g i t u d 0 ^ 0 ^ p a r a l a o p e r a c i ó n a d e
c u a d a d e l e s l a b ó n ? . D e l m e c a n i s m o s e t i e n e
q u e : C ^ A = 0 , 0 7 6 2 m; A B = 0 , 1 0 2 m y 0^13 = 0 , 1 2 7 m
B
\\
\
\\
\
1
I/
//
y
Figura 1.34
![Page 35: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/35.jpg)
CAPITULO II
VELOCIDAD LINEAL Y V ELOC I D A D A N G U L A R EN LOS ESLAB O N E S DE UN M E C A N I S M O
Introducción:
El estudio de la velocidad es uno de los aspectos
nás importante de un curso de mecanismos. El d e s p l a
zamiento y la aceleración están estrechamente r e l a
cionados a la velocida d que a m enudo se determina más
fácilmente a través del- estudio de la velocidad que
por un método directo.
Las razones para hacer un aná lisis de la velocidad
varían algo con el tipo de máquina a estudiar. En má
quinas de gran velocidad es importante conocer las
fuerzas de inercia producidas. Para determinarlas de
ben hallarse las aceleraciones de ciertos puntos de
la máquina y esto requiere que se haga previamente un
análisis completo de velocidad. En muchos casos, c o
mo se ha mencionado, se puede o b t e n e r alguna idea de
las aceleraciones con sólo el e s tudio de las velocida
des. En los mecanis mos de retorno rápido usados en
limadoras, mortajadoras y otras m á q ui nas herramientas,
un análisis de velocidades m o s trará las velocidades
de avance (trabajo) y de retorno. Frecuentemente, es
más conveniente d e t e r m i n a r la e f i c i e n c i a mecánica de
un mecanismo por medio del análisis de velocidad que
por el de las fuerzas. También, la velocidad de r e s
balamiento entre dos órganos en conta c t o es un factor
de importancia en el problema de la lubricación. En
conclusión se p u e d e decir ciue el análisis de velocida-
![Page 36: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/36.jpg)
- Para asegurar graduación de mecanismos de alta v e
locidad .
- Para determinar velocidades y energía de barras con
ducidas .
Velocidad Lineal y Velocidad Angular:
La velocidad lineal (V) es la rata de cambio res
pecto al tiempo del desplazamiento lineal. Como el
desplazamiento es un vector, la velocidad lineal t a m
bién es un vector (magnitud, dirección y s e n t i d o ) ^ S i
el cambio de desplazamiento de un punto en At es As,
la velocidad lineal promedio será As/At. Si el inter
valo de tiempo es infinitamente jDequeño dt y el d e s
plazamiento correspondiente es d s , la velocidad para
ese dt, llamada instantánea es ds/dt. La velocidad
del punto será uniforme o variable si para cualquier
posición que alcance en At la velocidad instantánea es
igual o n ó .
La velocidad angular (W) es la rata de cambio res
pecto al tiempo del desplazamiento angular. Si este
cambio es A9 en At la velocidad angular promedio
A0/At y la instantánea d0/dt. El concepto de v e l o
cidad angular uniforme o variable es análogo al caso
de velocidad lineal.
La relación que existe entre W y V se puede e s
tablecer de acuerdo al gráfico mostrado, de la forma
siguiente: El punto A tiene radio de rotación R i g u a l
a OA. La velocidad V del punto A es tangente a la
![Page 37: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/37.jpg)
trayectoria A A ’ y por tanto perpendicular al radio R.
El arco AA' es R A 0 , (A0 en radianes), la magnitud
de la velocidad de A, en la posición O A , es
V = lim R A0/At = R d 0 /dt = R W
At -*■ 0
Métodos de Análisis de Velocidades:
Dado que la mayoría de las piezas de las m á q u i
nas están obligadas a tener movimiento plano; es d e
cir, que sus puntos se mueven en planos paralelos, se
hará el estudio de su movimiento por medio de su p r o
yección sobre un plano paralelo al de aquél; o sea,
por medio de un esquema de funcionamiento de la m á
quina de la cual forma parte la pieza considerada.
Esto es importante debido a que los métodos para d e
terminar la velocidad de cualquier punto de una m á
quina que tenga movimiento restringido, cuando seco-
noce la velocidad de otro punto cualquiera, se a n a
lizarán en base a máquinas cuyas piezas se mueven con
movimiento plano.
riÑST¡TU[INSTITUTO UNIVE><S'T*fclO POLIIECHICO b i b l i o t e c a
![Page 38: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/38.jpg)
neos de rotación, c o m p o s i c i ó n y v e l o c i d a d ortogonal.
Estos métodos p u e d e n a p l i c a r s e g r á f i c a o a n a l í t i c a
mente, aunque son, más a menudo, e m p l e a d o s g r á f i c a
mente. Sin embargo, en m uchos p r o b l e m a s , la solución
se c o n s i g u e con mas f a c i l i d a d a n a l í t i c a m e n t e o por
c o m b i n a c i ó n de ambos p r o c e d i m i e n t o s . A p e s a r de t o
do, se c o n s i d e r a que el aspecto r e p r e s e n t a t i v o i n h e
rente a todo m é t o d o g r á f i c o f a c i l i t a el e n t e n d i m i e n
to, al m i s m o tiempo que p r o p o r c i o n a u n a técnica de
t r a b a j o de a p l i c a c i ó n más amplia. P o d e m o s decir que
d e s d e el punto de vista p r á c t i c o el a n á l i s i s de v e
lo c i d a d e s por métodos g r á f i c o s es s i mple , rápido y
exacto. Con estos m é t o d o s sólo se a n a l i z a a la vez
una p o s i c i ó n del m e c a n i s m o , por lo tanto, se n e c e s i
tan una serie r e p e t i t i v a de a n á l i s i s si se desea exa
m i n a r un ciclo c o m p l e t o del m e c a n i s m o .
P r o p i e d a d e s de la D e f i n i c i ó n de C u e r p o Rígido:
Un cuerpo rígido es, por d e f i n i c i ó n , aquel que
b a j o c u a l q u i e r m o v i m i e n t o c o n s e r v a i n a l t e r a b l e la
d i s t a n c i a entre dos c u a l q u i e r a de sus p a r t e s . M a t e
m á t i c a m e n t e , la c o n d i c i ó n de r i g i d e z se e x presa por
la c o n s t a n c i a de un p r o d u c t o escalar, de la forma
. (A - B) . (A - B) = c o n s t a n t e (1)
d o n d e A y B son dos p u n t o s c u a l q u i e r a del cuerpo.Aho
ra si d e r i vamos ambos m i e m b r o s r e s p e c t o al tiempo
![Page 39: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/39.jpg)
tenemos que la proyección de la- velocidad de A sobre
la línea A B , es igual a la proyección de la v e l o c i
dad de B sobre la misma línea, instante por instante.
• Si en la ecuación (2) se observa que (V-, - V_) re, A o
presenta la direrencia entre la velocidad absoluta de
A y la absoluta de B , se tiene" que
- VA/B . (A - B) - 0 (4)
y si el producto escalar de los vectores es nulo, sin
ser nulos ninguno de ellos, es por que ambos son per
pendiculares entre sí.
De las dos consecuencias de la definición ce cuer
po rígido, se puede enunciar los siguiente teoremas
Teorema 2'.4 .1 . : Cada punto de una línea recta per
tsneciente a un cuerpo rígido en el plano de m o v i
miento tiene la misma componente de velocidad en la
dirección de esa línea.
Teorema 2.4.2.: Dados dos puntos, A y B, de un cuer
po rígido, la velocidad relativa de A respecto a - B
es normal a la recta A 3 .
Centro Instantáneo de Rotación:
Antes de definir el centro instantáneo de rota
ción oara un cuerpo, se analizará el movimiento ins
![Page 40: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/40.jpg)
Supóngase que AB es la p o s i c i ó n inicial de la ba
rra y que, d e s p u é s de cierto tiempo At, la barra a l
c a n z a la p o s i c i ó n A ' B ' .
Los d e s p l a z a m i e n t o c o r r e s p o n d i e n t e s a é s e A t son
A A ’ y BB'. Las líneas p e r p e n d i c u l a r e s a A A ' y B B ’
en sus puntos m e d i o s se inte rsectan en 0 .
Notesé que los triángulos A B O y A ’B'O son idén
t i c o s puesto A O = A ' 0; B 0 = B ' 0 y -AB = A ' B ’. L u e
go,. la barra AB,, se p o d r ían move r de la posición. AB
a l a posición A'B' con la simple r o t a c i ó n del t r i á n
g u l o A03 a l r e d e d o r del punto 0. Se p u e d e decir e n
t o n c e s que el m o v i m i e n t o de una parte de una máquina,
en cualquier i n s t a n t e (sin importar lo c o m p l e j o de
![Page 41: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/41.jpg)
También si O es el centro instantáneo del punto
y W es la velocidad angular, tenemos que:
= o) x O A
donde
V A i O A
Iego pata el punto B, la velocidad lineal es:
V D = w x ÜBD
r tanto, despegando W, podemos decir que
V A : V B = O A : O B
donde los valores numéricos de las velocidades de
s puntos, son proporcionales a sus distancias al
“tro instantáneo de rotación.
El centro instantáneo, por lo anterior, se pue-
iefinir de las siguientes maneras:
Cuando dos cuerpos tienen movimiento relativo co-
planario, el centro instantáneo es un punto en
un cuerpo sobre el cual otro gira en el instante
cons iderado.
Cuando dos cuerpos tienen movimiento relativo co-
planario, el centro instantáneo es el punto en
el que los cuerpos están relativamente inmóviles
![Page 42: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/42.jpg)
. Cuando dos cuerpos tienen movimiento relativo c o
p l a n a r i o , el centro instantáneo es un punto en
el que los cuerpos presentan la misma velocidad
en el instante considerado.
Ubicación de los Centros Instantáneos:
Antes de señalar los métodos utilizados para l o
calizar los centros instantáneos, se debe indicar que
todo los miembros de una máquina, incluyendo la a r
madura o bastidor, se denotan con números sucesivos
1 7 3 j etc. Los centros se designan con un
número'/como 12 , 23, 34 , etc. El centro 12 (de
nominado centro uno-dos) pertenece a los miembros in
dicados con los números 1 y 2 .
Los métodos utilizados para ubicar la posición de
los centros instantáneos son:
a. Inspección:
Esto consiste en que existen ciertos casos
especiales de centros que están definidos total
mente. Dentro de los casos especiales están: 1)
cuando dos eslabones en un mecanismo están
nectados por un perno, en donde el punto de p i
voteo es un centro permanente. 2) cuando un cuer
po tiene movimiento rectilíneo respecto a otro
cuerpo, el centro se encuentra en el infinito y,
3 ) cuando un cuerpo rueda sobre la superficie de
otro cuerpo, el centro es el punto de contacto
(rodamiento puro).'
![Page 43: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/43.jpg)
b. Por aplicación del Teorema de Kennedy, el cual es
tablece que si tres cuerpos se encuentran en m o
vimiento relativo, poseen en conjunto tres c e n
tros instantáneos y los mismos se encuentran a l i
neados .
c. Por el Teorema de Kennedy y la normal común al
punto de contacto de los cuerpos.
De acuerdo al número de eslabones que forman un
mecanismo se puede determinar el número de centros ins
tantáneos a través de la fórmula siguiente:
N = e (e-1)/2
donde e es el número de eslabones .
Generalmente en un mecanismo se deben ubicar un
determinado número de centros por lo cual se hacc n e
cesario utilizar otros procedimiento con el fin de lo
calizar los centros. Los procedimientos g e n e r a l m e r
utilizados para localizar todos los centros instantá
neos de un mecanismo son la tabulación y el diagrama
circular. F.n el problema 2 . 1 son explicados ambos pro
cedimientos .
Métodos de Determinación de Velocidades:
La solución de un problema de velocidades requie
re, en general, emplear cierta dosis de ingenio, ya
que casi todos los problemas son, más o menos, casos
especiales. El mejor método para obtener un solución
depende en gran parte de las condiciones particulares
del problema en cuestión.
![Page 44: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/44.jpg)
p r o b l e m a s se u t i l i z a n e s c a l a s pa ra r e p r e s e n t a r el m e
c a n i s m o y t a m b i é n p a r a las v e l o c i d a d e s .
A c o n t i n u a c i ó n a p a r e c e cada uno de los m é t o d o s
m e n c i o n a d o s para d e t e r m i n a c i ó n g r á f i c o -a n a l i t í c a de
v e l o c i d a d e s .
2.7.1. M é t o d o de los c e n t r o s i n s t a n t á n e o s :
Para a p l i c a r el m é t o d o de los c e ntro s ins
t a n t á n e o s se d e b e c o n s i d e r a r que se conoce la
v e l o c i d a d l i n e a l de un centro y se des ea e n
c o n t r a r la v e l o c i d a d de otro c e n tro, p i v o t e a n
do a l r e d e d o r de un c e n t r o l igado al b a s t i d o r
del m e c a n i s m o . Los tres c e n t r o s en c u e s t i ó n
d e b e n m a n t e n e r un e s l a b ó n común.
Por e j e m p l o , p a r a un m e c a n i s m o p a r t i c u l a r
se desea e n c o n t r a r la v e l o c i d a d del c entro 34
y se conoce la v e l o c i d a d del c e n t r o 23.
De a c uerdo al m é t o d o de los c e n tros i n s
t a n t áneo, se t i e n e como c o n o c i d o la v e l o c i d a d
lineal del c e n t r o 23 y como d e s c o n o c i d o la
v e l o c i d a d del c e n t r o 34, por t a n t o el c e n t r o
ligrado al b a s t i d o r . d e l m e c a n i s m o es el c e n t r o
13, dado que se ha m a n t e n i d o un e s l a b ó n común
(en el caso p r e s e n t a d o el e s l a b ó n 3).
Este m é t o d o exif.e la c o n s t r u c c i ó n de trián
g ulos s e m e j a n t e s en la d e t e r m i n a c i ó n de v e l o
c i d a d e s .
![Page 45: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/45.jpg)
Método de las velocidades relativas.
D a d o d o s p u n t o s A y B, c o n v e l o c i d a d e s V'A
y V 0 r e s p e c t i v a m e n t e , la v e l o c i d a d r e l a t i v a B —
del B r e s p e c t o a A, d e n o t a d a p o r V g / A e s , p o r
d e f i n i c i ó n
VB / A
VB
V,
N ó t e s e q u e la v e l o c i d a d r e l a t i v a de B
con r e s p e c t o a A es i g u a l a la v e l o c i d a d q ue
t e n d r í a B si A e s t u v i e r a f i j o , c o n r e s p e c t o
al o b s e r v a d o r en c u e s t i ó n .
De a c u e r d o al t e o r e m a 2 . 4 . 2 . se t i e n e q u e
la d i r e c c i ó n de la v e l o c i d a d r e l a t i v a de B
r e s p e c t o a A, es n o r m a l a la r e c t a A B .
A h o r a s u p ó n g a s e q u e dos c u e r p o s r í g i d o s
A y B, e s t á n a n i m a d o s de v e l o c i d a d e s a n g u l a
res W y W g , r e s p e c t i v a m e n t e , c o n r e s p e c t o
a c i e r t o o b s e r v a d o r . La v e l o c i d a d a n g u l a r re
l a t i v a de B c o n r e s p e c t o a A, r e p r e s e n t a d a por
W.B / A :
es
WB / A
WB
W
de m a n e r a s e m e j a n t e a c o m o se d e f i n i ó V fi/A,
e x c e p t o q u e e s t a u l t i m a ( V g / A ) es v e l°c i
d a d r e l a t i v a de. un p u n t o r e s p e c t o a o t r o p u n
to, en t a n t o q u e la e c u a c i ó n de W g / A se de
f i n e la v e l o c i d a d a n g u l a r r e l a t i v a de un cuer
po con r e s p e c t o a o t r o c u e r p o .
![Page 46: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/46.jpg)
E s t e m é t o d o e x i g e la c o n s t r u c c i ó n de un
p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s , el p o l o (Pv) de v e
l o c i d a d e s se s e l e c c i o n a a r b i t r a r i a m e n t e y
las l í n e a s q u e se o r i g i n a n de él s o n l as v e
l o c i d a d e s a b s o l u t a s , m i e n t r a s q u e las l í n e a s
e n t r e l os o t r o s p u n t o s r e p r e s e n t a n la v e l o
c i d a d de u n p u n t o r e s p e c t o al o t r o .
El p o l í g o n o d e v e l o c i d a d e s es la i m a g e n
de los e s l a b o n e s g i r a d o s 90° en el s e n t i d o de
la v e l o c i d a d a n g u l a r .
M é t o d o de las c o m p o n e n t e s :
De a c u e r d o al t e o r e m a 2 . 4 . 1 . , se t i e n e
q u e c a d a p u n t o d e u n a l í n e a r e c t a en el p l a
no de m o v i m i e n t o t i e n e l a m i s m a c o m p o n e n t e de
v e l o c i d a d en la d i r e c c i ó n de e s a l í n e a . E s
t a p r o p o s i c i ó n c o n f i r m a el h e c h o d e q u e la
d i s t a n c i a A B e n t r e d o s p u n t o s A y B d e l pla
no de m o v i m i e n t o no p u e d e c a m b i a r d u r a n t e
el m o v i m i e n t o , lo q u e d e i n m e d i a t o l l e v a a
la c o n c l u s i ó n de q u e las p r o y e c c i o n e s de las
v e l o c i d a d e s de l o s p u n t o s A y B a lo l a r g o
de su l í n e a de c o n e x i ó n , d e b e n s e r i g u a l e s .
El p r o c e d i m i e n t o p a r a la d e t e r m i n a c i ó n de
v e l o c i d a d e s p o r el m é t o d o de las c o m p o n e n t e s
es el s i g u i e n t e : si se c o n o c e n e n v e l o c i d 3 d
de un p u n t o y la d i r e c c i ó n de la v e l o c i d a d de
o t r o p u n t o c u a l q u i e r a de un c u e r p o r í g i d o , p u e
de o b t e n e r s e la v e l o c i d a d de o t r o p u n t o cual
q u i e r a de ese c u e r p o , d e s c o m p o n i e n d o el v e c
tor de v e l o c i d a d c o n o c i d o en c o m p o n e n t e s a lo
![Page 47: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/47.jpg)
largo y p e r p e n d i c u l a r a la línea que une e s
tos.puntos y h a c i e n d o una de la? c o m p o n e n t e s
r de la v e l o ci dad del otro punto igual a la com
ponente a lo largo de la. línea en magnitud,
d i r e c c i ó n y sentido. La otra c ompo n e n t e do.
esta v e l o c i d a d será p e r p e n d i c u l a r a la l í n e a
.7.4. Método de la v e l o c i d a d ortogonal:
Este método es una c o n s e c u e n c i a del t e o
rema de B u r m e s t e r sobre velocidades.
El teorema de B u r m e s t e r — sobre v e l o c i
dades e s t a b l e c e que: En el m ov imiento r í g i
do plano, el polígono que tiene por vértices
las e x t r e m i d a d e s de las v elocidad es de tres
o más puntos, es s e m e j a n t e ai polígono cons- f . trui'do t o m ando como v é r t i c e s los puntos m i s
mos . __; , - _ ^
La s e m e j a n z a se m a n t i e n e si se giran las
v e l o c i d a d e s en un mismo sentido y en un m i s
mo á ngulo en torno a sus puntos.
Este método conduce a la c onsecu ción de
v e l o c i d a d e s mediante t r a z a d o s sencillos.
El p r o c e d i m i e n t o p a r a la d e t e r m i n a c i ó n de
v e l o c i d a d e s por el m é t o d o de las ve loc i d a d e s
giradas puede ser o b s e r v a d o en el p r o b l e m a
2.4.4. - --x
Arrieche, C i n e m á t i c a aplicada. P á g s . 61 y 62.
![Page 48: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/48.jpg)
![Page 49: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/49.jpg)
Diagrama circular:
Se traza un círculo en el cual se marca
los puntos 1, 2, 3, 4, 5 y 6 alrededor de
la circunferencia, lo que representa los seis
eslabones del mecanismo.
Conforme se van localizando los centros,
se trazgn líneas uniendo los puntos de los
números correspondientes de este diagrama.
De este modo, la línea 12 se traza una vez
que el centro 0 ^ 2 se ha localizado. Los
números en las líneas indican la secuencia
en que fueron trazados, para facilitar su
cotejo. En un momento del procedimiento
(después que se han encontrado 10 centros)
el diagrama aparecerá como lo muestra la
figura 2.1 (b). Inspeccionando los d i a g r a
mas se nota que uniendo 24 se cierran dos
triángulos 243 y 124. Ya que éste es el
caso, se localiza el centro instantáneo O-,,
en la intersección de las líneas 0 o , 0-, « y• . ¿ i 34^ 1 2 ^ 1 4 * El procedimiento es el mismo para
los puntos restantes.
Si cada línea se puntea primero, m i e n
tras se está localizando el centro y después
cuando se ha encontrado, se repasa haciéndo
la una línea sólida, se evitan errores. La
figura 2.1 (a) muestra la localización de to
dos los cent ros instantáneos y la figura
2.1 fe) el diapramn circular terminado.
![Page 50: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/50.jpg)
T a b u i a c i ó n :
E n e s t e p r o c e d i m i e n t o s e e s t a b l e c e u n a
t a b u l a c i ó n g e n e r a l y s e e m p l e a c o n t a b u l a
c i o n e s s u p l e m e n t a r i a s , t a l c o m o s e i l u s t r a
e n l a F i g u r a 2 . 1 (d) ( A n á l i s i s d e l p r o b l e m a
p r o p u e s t o ) . E n l a s c o l u m n a s p r i n c i p a l e s d e
l a t a b u l a c i ó n g e n e r a l s e e n u m e r a n l o s n ú
m e r o s d e l o s e s l a b o n e s d e l m e c a n i s m o . E n
l a p r i m e r a c o l u m n a s e a p u n t a el n ú m e r o d e
l a p a r t e s u p e r i o r d e e s a c o l u m n a , c o m b i
n a n d o c o n a q u e l l o s n ú m e r o s a la d e r e c h a d e l
m i s m o . C o n t i n u a n d o e s t e p r o c e d i m i e n t o h a s
t a el f i n a l d e l a s t a b l a s , s e o b t i e n e la
l i s t a c o m p l e t a d e t o d o s l o s c e n t r o s q u e h a n
d e ' e n c o n t r a r s e .
C o n f o r m e l o s c e n t r o s s e v a n l o c a l i z a n
d o e n el d i b u j o ( f i g u r a 2 . 1 ( a ) \ s e t a c h a n
e n l a t a b l a , c o m o q u e d a i l u s t r a d o e n l a fi
g u r a 2 . 1 . ( d ) . C o m ú n m e n t e , l a m i t a d d e l o s
c e n t r o s s e e n c u e n t r a n p o r i n s p e c c i ó n y s o n
t a c h a d o s i n m e d i a t a m e n t e . D e e s t e m o d o e n
e l e j e m p l o d e la f i g u r a 2 . 1 ( a ) , s i e t e
l o s c e n t r o s , e l 1 2, 23 . 5 4 , 1 4 , o , 56
16 f u e r o n e n c o n t r a d o s p o r i n s p e c c i ó n ,
r e s t o d e l o s c e n t r o s t e n d r á n q u e s e r l o c a
l i z a d o s e m p l e a n d o el t e o r e m a d e K e n n e d y y
c o n l a a y u d a d e t a b l a s s u p l e m e n t a r i a s . S u
p o n i e n d o q u e s e d e s e a l o c a l i z a r e l c e n t r o
d e
yEl
O1 3 ’
s e e s t a b l e c < la t a b l a si
e ñ _ l a c u a l l o s e s l a b o n e s 1 y 3 s e c o n s i d e
r a n c o n u n t e r c e r e s l a b ó n , p o r d e c i r , c o n
![Page 51: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/51.jpg)
el 4. E n t o n c e s los cen t r o s 0 . 0 O34 ’ 14* 13
deben c o i n c i d i r en una linea recta seoún* O
el teorema de Kennedy. El t e r c e r eslabón
p odr í a ser el 2, cuan d o los c e n t r o s 0 ^ ,
''23* °13 esten en una línea recta. R e f i
riéndose a la t a b u l a c i ó n g e neral, se e n
cuentra que los centros 0 3 4 , P 1 4 , 0 1? y
°23 ^ an s ^do t a c h ad o s , y por lo tanto han
sido l oc a l i z a d o s y e s tán d i s p o n i b l e s .
Para el c e n t r o 0 15 se d i s p o n e de la
tabla s u p l e m e n t a r i a , m o s t r a d a en la forma
-• • (d ), se p u e d e o b s e r v a r que los centros
°13’ °35 y °15 deben e s t a r a l i n e a d o s , al
igual que los c e n t r o s 0 1 6 , 0 56 y 0 1 S . En
la i n t e r s e c c i ó n de la línea 0 ^ ,
con la línea 0-j^, ^56* ^15 se e n c u e n t r a lo
ca li z a d o el c e n t r o 0 1 5 .
De la m i s m a manera, por el u s o de t a
blas, se p u e d e n l o c a l i z a r todos los cen-
_ros. Las t a b l a s de la figura 2.1.(d) mues
tran el p r o c e d i m i e n t o . La l o c a l i z a c i ó n de
]os centros i n s t a n t á n e o s del m e c a n i s m o de
la figura 2 . 1 . (a), e m p l e a n d o el m é t o d o de
t a b u l a ci ó n es m o s t r a d a en la figura men
cionada a n t e r i o r m e n t e .
![Page 52: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/52.jpg)
NUMERO DE LOS ESLABONES
1 2
n X
13 24Centros
*15 2S1 6 ''
3 4/
,34 4 5.35/ 4636
TABLAS SUPLEMENTARIAS
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2.2. En el mecanismo mostrado, localícense toáoslos
centros instantáneos de rotación.
Solución:
Se enumeran los eslabones del mecanismo y
por inspección se localizan los centros 12, 13,
14 y 15.
O35 (od )
Figura 2. 2. DETERMINACION DE CENTROS INSTANTANEOS
![Page 54: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/54.jpg)
P a r a e n c o n t r a r el c e n t r o 23 ?e t r a z a la n o r
mal c o m ú n al p u n t o d e c o n t a c t o y d e a c u e r d o al
t e o r e m a d e K e n n e d y lo? c e n t r o s 13. 23 y 12 d e
b e n e s t a r a l i n e a d o s . Un p r o c e d i m i e n t o s i m i l a r
se u t i l i z o ' p a r a los c e n t r o s 34 y 45.
U t i l i z a n d o el m é t o d o de la t a b u l a c i ó n se e n
c o n t r a r á n l o s r e s t a n t e s c e n t r o s , c o m o s i g u e :
N U M E R O D E L O S E S L A B O N E S
/
C e n t ros
1
; 2 1 3
14"/ ,1 5
/
/ /23 34
24 35
2 5
/45
En la t a b u l a c i ó n g e n e r a l a p a r e c e n t a c h a d o s
los c e n t r o s q u e h a n l o c a l i z a d o s , p o r t a n t o s ó
lo f a l t a n t r e s c e n t r o s p o r u b i c a r .
La t a b l a s u p l e m e n t a r i a p a r a el c e n t r o 24
e s :
24
23 1 2
34 14 •
e n la i n t e r s e c c i ó n d e las l í n e a s 2 3 - 3 4 c o n 12- 1
se e n c u e n t r a el c e n t r o 24..
La t a b l a s u p l e m e n t a r i a p a r a el c e n t r o 25
![Page 55: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/55.jpg)
en la intersección de las líneas 12 - 15 con
24 - 45 se localiza el centro 25.
El centro 35 se encuentra en el infinito,
lo cual puede ser verificado a través de una
:abla suplementaria.
“n mecanismo de la figura 2.3, en cuentre los
centros instantáneos de rotación.
Solución:
Una vez numerados los eslabones del m e c a
nismo, por inspección se obtiene los centros
12, _5, 13, 34 y 45. Aplicando el Teorema de
Kennedy y trazando la normal común al punto
áe contacto a los eslabones 2 v 3, se obtiene
el centro O^,. En el diagrama circular (Fig.
ó) se puede observar la secuencia para loc a
lizar los restantes centros de acuerdo a la .
numeración descrita en él. (Ver figura pagina •
s i g u i e n t e ) .
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Figura 2.3 DETERMINACION DE CENTROS INSTANTANEOS
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En el m e c a n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r la veloci
dad lineal de los puntos E y F. Se dan como
datos :
- V e l o c i d a d a n g u l a r del e s l a b ó n c o n d u c t o r WoA =
20 rad S ~ 1 .
- L o n g i t u d de los e s l a b o n e s O A = A3 = 0,5 m;
BE = CD = 0,3 m y CE = 0 , 6 m.
S o l u c i ó n :
El m e c a n i s m o est á r e s p r e s e n t a d o por la
e s c a l a de e s p a c i o :
= 1/100 (m/mm)
Se d e t e r m i n a la v e l o c i d a d lineal del punto
A, de a c u e r d o a:
V = u . OA = 20.0,5 = 10 m S “ 1 A
U s a n d o una e sca la de v e l o c i d a d e s Kv = 1/4
(m S Vmm") , se o b t i e n e que la v e l o c i d a d lineal
del punto A es:
C A A ' ) '= V . / K = 10/4 = 40 mm h v /
Con el o b j e t i v o de a n a l i z a r los d i f e r e n
tes m é t o d o s u s a d o en la d e t e r m i n a c i ó n g r á f i c a
de v e l o c i d a d e s se resolverá el p r o b l e m a em-
n l e a n d o los s i g u i e n t e s m é t o d o s :
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a l e s l a b ó n 3, s e l o c a l i z a e l c e n t r o 13
u s a n d o el d i a g r a m a c i r c u l a r d e la f i
g u r a 2 . 4 . 2 . (b) , c o n el o b j e t i v o d e c o n o
c e r la d i r e c c i ó n d e l a v e l o c i d a d d e l p u n
t o F .
U s a n d o c o m o p u n t o d e p i v o t e ^ 1 3 » s e
t r a s l a d a l a v e l o c i d a d V 2 3 s o b r e l a p r o
l o n g a c i ó n d e l a l í n e a 0 ^ - F , y e n el p u n
t o d e c o r t e s e c o p i a p e r p e n d i c u l a r m e n t e a
l a l í n e a m e n c i o n a d a e l v e c t o r A A ’, l u e g o
s e u n e A' c o n 0 1 3 p o r el p u n t o F s e t r a z a
u n a l í n e a p a r a l e l a a A A y s e o b t i e n e l a
v e l o c i d a d l i n e a l d e l p u n t o F e n r a z ó n d e
q u e l o s t r i á n g u l o s O -| 3 ' y F F 1 s o n
s e m e j a n t e s . viPa ra d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d
l i n e a l d e l p u n t o E , s e p u e d e o b s e r v a r q u e
e s t á e s i g u a l a la d e l c e n t r o 5 6 , p o r lo
c u a l s e d e t e r m i n a rá l a v e l o c i d a d d e u n
c e n t r o q u e r e l a c i o n e l a v e l o c i d a d d e l c e n
t r o d e s c o n o c i d o (56 ) c o n el c e n t r o c o n o
c i d o ( 2 3 ) .
El p r o c e d i m i e n t o a u s a r , e s d e t e r m i
n a r la v e l o c i d a d d e l c e n t r o 2 5 a t r a v é s
d e l 23 y u n a v e z r e a l i z a d o , s e e n c o n t r a r á
l a v e l o c i d a d d e l c e n t r o b u s c a d o ( 5 6 ) .
U s a n d o e l d i a g r a m a c i r c u l a r ( F i g . b ) ,
s e l o c a l i z a e l c e n t r o 15 y d e s p u é s el 25 .
U n a v e z u b i c a d o el c e n t r o 2 5 , t o m a n d o c o
m o p u n t o d e p i v o t e 7 se t r a s l a d a l a v e
l o c i d a d s o b r e la l í n e a ^ 2 5 , y e n
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4
;ura 2.4. 2. DETERMINACION DE VELOCIDADES POR CENTROS INSTANTANEOS
el punto de corte se copia perpendicularmen
te a la línea mencionada el'vector AA'.uniert
_ do A' con O p . Por el punto P se traza
una línea paralela a AA*, v así se obtiene
la velocidad lineal del centro 25 en razón
de que los triángulos O p AA' y 0 ? PP', son
semej antes.
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U n a v e z e n c o n t r a d a la v e l o c i d a d del c e n
t r o 25 se d e t e r m i n a la v e l o c i d a d del c e n t r o
56 a t r a v é s del c e n t r o 0 ^ corno p u n t o d e "
p i v o t e , u s a n d o un p r o c e d i m i e n t o s i m i l a r a
el a n t e r i o r m e n t e m e n c i o n a d o .
D e b i d o a q u e se h a u s a d o las m i s m a s e s
c a l a s , r e a l i z a n d o las m e d i c i o n e s r e s p e c t i
v a s , se t i e n e q u e :
V r = Kv ( F F ' ) = 2 7 , 5 / 4 = 6 , 8 8 m 5 1 r
= Kv (F. E ' ) = 3 4 / 4 = S , 5 0 m S " 1h
C o m p o n e n t e s :
Se d e t e r m i n a r á , la v e l o c i d a d l i n e a l de
los p u n t o s E y F, d e b i d o a q u e de a c u e r d o a
la d e f i n i c i ó n de c u e r p o r í g i d o se t i e n e q u e
la p r o y e c c i ó n de la v e l o c i d a d de p u n t o s a l i
n e a d o s s o b r e la r e c t a q u e l os u n e es la m i s
ma p a r a t o d o s , i n s t a n t e p o r i n s t a n t e .
D a d a In v e l o c i d a d l i n e a l del p u n t o A,
se p r o y e c t a V. en la d i r e c c i ó n A B , o b t e n i e n
do q u e A A " os d i c h a p r o y e c c i ó n . Se t r a s l a
da a p a r t i r de B c o n la m i s m a d i r e c c i ó n , m a g
n i t u d y s e n t i d o , la p r o y e c c i ó n de , s i e n
do A A ” = B A ”. P o r o t r a p a r t e , B r o t a
en t o r n o a D y la v e l o c i d a d de B es p e r p e n
d i c u l a r a Q-B ■. Así la i n t e r s e c c i ó n de la
p e r p e n d i c u l a r a B A " , p o r A " , c o n la p e r p e n
d i c u l a r a 9 6 , - p o r B, d e t e r m i n a el e x t r e m o de
![Page 63: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/63.jpg)
Figura 2.4.3. DETERMINACION DE VELOCIDADES POR COMPONENTES
Para determinar V p , se proyecta sobreAF.
la velocidad lineal de A, con lo que se o b
tiene la proyección A A " l u e g o se proyecta
sobre BF la velocidad lineal de B, con lo
que se obtiene la proyección BB". Se tras
lada a partir de F con la misma dirección,
magnitud y sentido, dichas provece i ones , sien
do AA'" = FA"' y BB" = FB", posteriormen
te se traza las componentes ortogonales resr
pectivas y asi se determina la velocidad V p .
La velocidad de C se encuentra al proyectar
V sobre BC- y trasladando a partir de C con
igual magnitud, dirección y sentido dicha
proyección, tal que B B ’" = CB"’ . La perpen
dicular a CB’" , trazada por B"' , con la per-
![Page 64: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/64.jpg)
p e n d i c u l a r a D C , t r a z a d a p o r C , d e t e r m i n a
el e x t r e m o d e V^. CC*').
S e p r o y e c t a V c s o b r e CE, o b t i e n d o s e C C ”
se c o p i a a p a r t i r d e E, d i c h a p r o y e c c i ó n ,
d e m o d o q u e C C " = E C " . P o r C " se t r a z a
la p e r p e n d i c u l a r a C E, la c u a l c o r t a la
d i r e c c i ó n de la v e l o c i d a d d e E e n E 1 . o b
t e n i e n d o q u e E E ’ es la v e l o c i d a d del' p u n
to E. L o s r e s u l t a d o s q u e se o b t i e n e son:
V F = K v ( FF ’ ) = 2 7 , 5 / 4 = 6 , 8 8 m S -1
V E = K y ( E E ’) = 3 4 / 4 = 8 , 50 m S -1
V e l o c i d a d e s G i r a d a s :
E s t e m é t o d o es c o n s e c u e n c i a d e l T e o
r e m a d e B u r m e s t e r y e s t a b l e c e q u e el p o
l í g o n o q u e t i e n e p o r v é r t i c e s las e x t r e m i
d a d e s de l as v e l o c i d a d e s de t r e s c m á s pun
t o s , es s e m e j a n t e al p o l í g o n o c o n s t r u i d o
t o m a nd o , c o m o v é r t i c e s los p u n t o s m i s m o s
c o n m o v i m i e n t o p l a n o .
D a d a la v e l o c i d a d l i n e a l d e l p u n t o A,
g i r e m o s V. en 90° en s e n t i d o h o r a r i o p a r aG
o b t e n e r la v e l o c i d a d d e A, g i r a d a , V . . Por G • A
V A s e t r a z a la p a r a l e l a a A B , o b t e n i e n d o
s o b r e B D la v e l o c i d a d de B, t a m b i é n g i r a
d a e n 90°: . P o r se t r a z a la p a r a l e
la A F y p o r V g , se t r a z a la p a r a l e l a a BF;
d o n d e e s t a s r e c t a s s e i n t e r s e c t e n , e s t á
el e x t r e m o d e la v e l o c i d a d d e F, V p , gi-
![Page 65: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/65.jpg)
G Grada en 90°. Los triángulos ABF y Vv Vfi
rv VZ., son semeiantes.- p >
a'
B
Por Vg se traza la paralela a BC, has
ta cortar a CD en V^. Por último por
se traza la paralela a CE, hastar cortarla
dirección perpendicular a la trayectoria
que describe la corredera, conloquese ob
tiene v^.
Para determinar en magnitud, dirección
y sentido las velocidades lineales^ busca
das, se gira en 90° la velocidad Vp y
en sentido antihorario.
mci
![Page 66: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/66.jpg)
De acuerdo a las escalas usadas, se tie
ne que:
V c = K (F vj) = 27.5/4 = 6,88 m S ' 1 r V F
V r = K (E Vpl = 34/4 = 8,50 m S " 1 lL v h
En el mecanismo de la figura 2.5, la velocidad
del punto A es de 10 m§ en la dirección m o s
trada. Encontrar la velocidad del punto B, sa
biendo que la escala de espacio usada es:
= 1 / 1 0 (m/mm)
S o l u c i ó n :
Dado que se conoce la velocidad lineal del
punto A en magnitud, se determina que la e s c a
la de velocidades es:
Kv = 1/3 ( m S ' V m m )
Dado que eslabón OC gira con la misma v e
locidad angular se encuentra la velocidad li
neal de C por los triángulos semejantes O C C’ y
O A A’. -
Para determinar la velocidad lineal del
punto D, se construye el polígono de acuerdo a
la ecuación vectorial siguiente:
![Page 67: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/67.jpg)
De acuerdo a la veloci dati lineai de D, por
los triángulos semejantes H D D’ v IiFF' se
encuentra la velocidad lineai del punto F.
Para encontrar la velocidad lineai del pun
to B, se construye el polífono de velocidades
de acuerdo a la ecuación vectorial siguiente:
Figura 2. 5. DETERMINACION DE VELOCIDADES
![Page 68: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/68.jpg)
Para ubic ar el punto B en la imagen del
eslabón F G . usando la proporción siguiente:
FG/fg = FB/fb
de donde
fb » fg . FB/FG = 28.32/56 = 16 mm
midiendo desde £ esa cantidad (16 nim) se u b i
ca al punto b.
i ara determinar el valor de la velocidad
punto B, se traza el vector Pvb y de a c u er
do a la escala de velocidades se tiene que:
^B = Kv ÍPv b) = 5 2 / 3 = 1 7 >33 m S " 1
En el me canismo en la posición mostrada, d e
terminar la velocidad lineal de los puntos C y
D. Se dan los siguientes datos:
Velocidad angular del eslabón c o n d u c t o r W =
10 rad S - \ EA
- Longitud de los eslabones EA = 0,02 m; AC =
0,11 y BC = 0,0765 m. “ .
S o l u c i ó n :
El mecanismo está representad o por la es
c a 1 a
K. = 1 / 1 0 0 (m/mm)
![Page 69: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/69.jpg)
v = W. . r.A =• 10.0 ,1 )2 = ( ) ,2 nuS"A ' i:A •
Usando 1 escala de velocidades Kv = 1/100
(mS"'/mni), se obtiene t|ne la velocidad del pun
to A es:
( A A ' ) = V a / K v- = 0 , 2 . 1 0 0 = 20 mm
mina de acuerdo a:
Figura 2.6. DETERMINACION DE VELOCIDADES POR COMPONENTES
![Page 70: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/70.jpg)
D a d o q u e se c o n o c e la d i r e c c i ó n d e la v e l o
c i d a d del p u n t o C, c o m o p e r t e n e c i e n t e al e s l a
b ó n 4 y la d i r e c c i ó n d e la v e l o c i d a d d e l p u n t o
A, c o m o p e r t e n e c i e n t e al e s l a b ó n 2, se p r o l o n g a
l o s r a d i o s p e r p e n d i c u l a r m e n t e a e s a s d i r e c c i o
n e s , y se e n c u e n t r a el c e n t r o i n s t a n t á n e o de ro
t a c i ó n d e l e s l a b ó n 3 ( 0 ^ , ) • C o n o c i d o el c e n t r o
i n s t a n t á n e o d e r o t a c i ó n d e l e s l a b ó n 3, se e n
c u e n t r a la p r o y e c c i ó n d e la v e l o c i d a d l i n e a l d e l
p u n t o A s o b r e e l e s l a b ó n 3 (en e s t a p o s i c i ó n d e l
m e c a n i s m o c o i n c i d e l a m a g n i t u d d e l a v e l o c i d a d
l i n e a l d e A c o n s u p r o y e c c i ó n s o b r e el e s l a b ó n
3) .
A p a r t i r d e l p u n t o C se c o p i a c o n i g u a l m a g
n i t u d , d i r e c c i ó n y s e n t i d o la p r o y e c c i ó n de la
v e l o c i d a d d e A s o b r e el e s l a b ó n 3, l u e g o se h a
ce l a c o m p o s i c i ó n r e s p e c t i v a p a r a o b t e n e r la
m a g n i t u d de la v e l o c i d a d l i n e a l d e C.
P a r a la v e l o c i d a d l i n e a l d e l p u n t o D, se
t i e n e q u e la p r o y e c c i ó n d e la v e l o c i d a d del p u n
to B s o b r e B D e s B B ”.
A p a r t i r d e D s e c o p i a c o n i g u a l m a g n i t u d ,
d i r e c c i ó n y s e n t i d o la p r o y e c c i ó n B B ”, p o r B"
se t r a z a una l í n e a p e r p e n d i c u l a r a B D h a s t a q u e
c o r t e la d i r e c c i ó n de la v e l o c i d a d d e l p u n t o D
c o m o p e r t e n e c i e n t e al e s l a b ó n 6 , c o n lo q u e se
o b t i e n e q u e e s i g u a l a D D '
D e a c u e r d o a la e s c a l a u s a d a , las m a g n i t u
d e s d e las v e l o c i d a d e s s o n :
V c = K v ( C C ’) = 4 1 / 1 0 0 = 0,4-1 m S ' 1
V „ = K (DD') = 4 9 / 1 0 0 = 0 , 4 9 m S " 1 D v *
![Page 71: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/71.jpg)
P a r a el m e c a n i s m o en la p o s i c i ó n m o s t r a d a , d'
t e r m i n a r la v e l o c i d a d lineal del p u n t o D y
v e l o c i d a d a n g u l a r de los e s l a b o n e s BC y CD. Se
t i e n e c o m o d a t o s lo s i g u i e n t e :
- R u e d a 1 y la r u e d a 2 e s t á n en c o n t a c t o p o r
r o d a m i e n t o p u r o , y la r u e d a c o n d u c t o r a 2 g i
ra c o n u n a v e l o c i d a d a n g u l a r c o n s t a n t e de 3
rad S .
- L o n g i t u d e s de los e s l a b o n e s 0 ;7A
. 0 3 B = 0 ,045 m; C ^ O - = 0, 0 75 m ;
AC = 0 , 0 9 m y CD = 0,0 5 m.
S o lu c ió n :
El m e c a n i s m o e s t á r e p r e s e n t a d o por la e s
cal a :
= 1 / 1 0 0 (m/mm)
La v e l o c i d a d lineal del p u n t o A, se c a l c u l a
:e a c u e rdo a :
V A = W 2 .0 7A = 3 . 0 , 0 3 = 0, 0 9 m S ' 1
U s a n d o la e s c a l a de v e l o c i d a d e s Kv = 3/1000
ttiS 1 /mml , se o b t i e n e q u e la v e l o c i d a d del p u n
to A es:
(AA') = V rt/ K = 0,09 . 100/3 = 50 mmA ■ V
P a r a d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d l i n e a l del pun
to D, se u s a r á el m é t o d o de las c o m p o n e n t e s de
la f o rm a s i g u i e n t e : Con la v e l o c i d a d lineal de
A se e n c u e n t r a la v e l o c i d a d l i n e a l del p u n t o de
= 0 , 0 3 m ;
BC = 0 , 115 m
![Page 72: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/72.jpg)
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c o n t a c t o P d e la r u e d a 2 y la r u e d a 1, u t i l i z a n
d o la s i g u i e n t e p r o p o r c i ó n :
A A ’/ Ó 2 A = P P ’/ 0 2 P
de d o n d e
pp< = A A ’. 0 7 P / 0 7A = 3 0 . 3 0 / 3 0 = 30 m m
c o n la v e l o c i d a d d e l p u n t o P, se t i e n e la v e
l o c i d a d l i n e a l d e l p u n t o B.
S e e n c u e n t r a l a p r o y e c c i ó n d e la v e l o c i d a d
d e l p u n t o A , s o b r e el c u e r p o r í g i d o A C , a p a r
t i r d e C se c o p i a d i c h a p r o y e c c i ó n c o n i g u a l
m a g n i t u d , d i r e c c i ó n y s e n t i d o . S e p r o y e c t a V g
s o b r e l a b a r r a B C y a p a r t i r d e C s e c o p i a la
p r o y e c c i ó n d e v e l o c i d a d c o n i g u a l m a g n i t u d , d i
r e c c i ó n y s e n t i d o .
E n el o u n t o C se h a c e u n a c o m p o s i c i ó n d e
v e l o c i d a d e s , p a r a o b t e n e r la v e l o c i d a d l i n e a l
de l p u n t o C.
L a v e l o c i d a d l i n e a l d e l p u n t o C, s e p r o y e c
ta s o b r e C D , y a p a r t i r d e D se c o p i a c o n igual
m a g n i t u d , d i r e c c i ó n y s e n t i d o , la p r o y e c c i ó n
m e n c i o n a d a .
C o n la p r o y e c c i ó n de l a v e l o c i d a d d e l p u n
to C s o b r e C D , a p a r t i r d e l p u n t o D, s e t r a z a n
l a s c o m p o n e n t e s o r t o g o n a l e s , y se o b t i e n e
v e l o c i d a d l i n e a l d el p u n t o D.
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Utilizando la escala de velocidades, se oh-
tiene que:
V D = fCv f D D ' ) = 3. 16 ,5/1000 = 0,05 mS" 1
Para determinar la velocidad angular de los
eslabones BC y C D , se construye en rol'.cono de
velocidades (Fie;, b) de acuerdo a ■ r? ecun.ci°-
nes vectoriales siguientes:
V VB + v_ c ¿ *
; r o
D4- \ '
P/C
! n c
Del polígono de velocidades se o1'"
= 5.1-1/ 1 000 = 0 ,0 37 "i
c|ue
V C / B = Xv (bc)
V D/C - Kv (de) 3 .4 1 ,5 / 1 0 0 0 = o. r:> m s 1
El cálculo de las velocidades angulares es
- 1CB 0,2!' rnd S
WCD- , 4 0 rae! S
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En el me canismo en la posición mostrada,
terminar en magnitud, dirección y sentido la
velocidad lineal del eslabón D y la velocidad
angular del eslabón C. Se dan como datos lo
s i eui e n t e :O
- V e l o c i d a d a n g u l a r del e s l a b ó n c o n d u c t o r -
120 rad S ^ .
- L o n g i t u d e s de los e s l a b o n e s C^A = 0,25 m ,
AB = 0,37 m y 0 4B = 0 ,34 m.
So lu c ió n :
El mecanismo esta representa do por la escala;
K = 1 / 2 0 0 (m/mm)L -
La velocidad del punto A, o del centro -3,
es igual a:
Y = V 7 - = W 2 - O^A = 1 20 .0,25 = 30 mS A -
U t i l i z a n d o la escala de v e l o c i d a d e s si
g u i e n t e :
= 5/5 (mS V m m ]
T e n e m o s que:
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P o r i n s p e c c i ó n s e d e t e r m i n n n l o s c e n t r o s
12; 2 3 ; 3 4 ; 14; 3 5 ; 14; 16; 6 7 ; 7 8 y 18.
D a d o q u e s e c o n o c e 1 h v e l o c i d a d l i n e a l del
c e n t r o 2 3 , s e p u e d e e n c o n t r a r la v e l o c i d a d l i
n e a l d e l c e n t r o 34 a t r a v é s d e l c e n t r o f i j o
d e r o t a c i ó n 13.
P a r a u b i c a r e l c e n t r o f i j o 13 s e c o n s t r u y e
el d i a g r a m a c i r c u l a r ( F i g . b") . El c e n t r o 13 se
e n c u e n t r a e n la i n t e r s e c c i ó n d e l a s l í n e a s 1 2
23 c o n 1 4 - 3 4 .
T o m a n d o c o m o p u n t o d e p i v o t e 13 se t r a s l a
d a l a v e l o c i d a d V' s o b r e la l í n e a 1 3 - 3 4 , y e n
el p u n t o d e c o r t e s e c o p i a p e r p e n d i c u l á r m e n t e a
la l í n e a m e n c i o n a d a el v e c t o r V ' , u n i e n d o el
e x t r e m o d e V 1 c o n 13. P o r el p u n t o B se t r a z a
u n a l í n e a p a r a l e l a a V ’, a s í se o b t i e n e la v e
l o c i d a d l i n e a l d e l c e n t r o 34 e n r a z ó n d e q u e
lo s t r i á n g u l o s s o n s e m e j a n t e s . C o n o c i d a l a v e
l e i d a d d e l c e n t r o 3 4 , s e p u e d e d e t e r m i n a r la
v e l o c i d a d d e l c e n t r o 4 6 a t r a v é s d e l c e n t r o fi
jo 14. El p r o c e d i m i e n t o p a r a c o n o c e r la v e
l o c i d a d d e l c e n t r o 4 6 e s s i m i l a r a l u t i l i z a d o
- i r a la d e t e r m i n a c i ó n d e l c e n t r o 3 4 .
C o n la v e l o c i d a d d e l c e n t r o 4 6 , s e d e t e r m i
na la v e l o c i d a d d e l c e n t r o 67 a t r a v é s d e l c e n
t r o f i j o 16, u t i l i z a n d o la p r o p i e d a d d e t r i a n
g u l o s e m e j a n t e s .
P a r a d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d l i n e a l d e l
e s l a b ó n D , s e c o n s t r u y e el p o l í f o n o d e v e l o c i
d a d e s ( F i g . c) d e a c u e r d o a la e c u a c i ó n v e c t o
r i a l s i 2 U i e n t e :
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88
V DS
Il a 8 V,
D 8 / D 6
no, n 6
Del p o l í g o n o so e n c u e n t r a q u o :
7 D * V D 8 / D 6 * K v C d a 'd8) = 3 ' 8 / 5 = 4 - 8 mS
- 1
V t -7 = = K ( P v . d 6 ) = 3 . 2 9 , 5 / 5 = 17,7 mS6 7 Do v
- 1
C o n la v e l o c i d a d lineal del c e n t r o 6 7, de
d e t e r m i n a la v e l o c i d a d a n g u l a r del e s l a b ó n C,
de la f o rm a s i g u i e n t e :
w c = v 6~/o n = 1 7 »7 / 0 »30 = 60 rad s- 1
2.9. En el m e c a n i s m o m o s t r a d o , d e t e r m i n a r la v e l o
c i d a d lineal d e l p u n t o C y la v e l o c i d a d a n g u
lar del e s l a b ó n B O ^ . Se d a n los d a t o s s i g u i e n
tes :
- La v e l o c i d a d a n g u l a r del e s l a b ó n c o n d u c t o r
IV = 10 rad S .
L o n g i t u d e s de los e s l a b o n e s 0 2 P =
B C = 0 , 2 9 2 m.
0 , 1 6 8 m v
S o lu c ió n :
El m e c a n i s m o e s t á r e p r e s e n t a d o p o r la e s c a l a
= 1/ 25 0 (m/mml
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V n = W . O , P = 1 0 . 0 , 1 6 8 = 1,6?, m S " 1p o
U t i l i z a n d o la e s c a l a d e v e l o c i d a d e s K r =_1
2 1 / 8 7 5__(mS. mtn) , se t i e n e q u e la v e l o c i d a d del
p u n t o es :(I,. t rW**?■'>
ÍPP.) = V n / K = 1 , 6 8 . 8 7 5 / 2 1 = 70 m m K 2 J P 2 v
D a d o q u e P es u n p u n t o c o i n c i d e n t e se h a r á
u n a i n v e r s i ó n d e l m e c a n i s m o c o n e l f i n de e n
c o n t r a r la e c u a c i ó n v e c t o r i a l d e la v e l o c i d a d
n r a el p u n t o s e ñ a l a d o .
Si se f i i a al e s l a b ó n 4, se p u e d e o b s e r v a r
:_:e la t r a y e c t o r i a d ei p u n t o P ? r e l a t i v a al
o u n t o P, es u n a r c o c i r c u l a r c o n c e n t r o de4
: a r v a t u r a en O ’.
P a r a d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d d e l p u n t o P^,
i: c o n s t r u y e el p o l í g o n o d e v e l o c i d a d e s de
a o u e r d o a la e c u a c i ó n v e c t o r i a l s i g u i e n t e :
v + vP4 ~ P 2 / P 4
1_° 4 P J _ 0 ’P •
P a r a d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d l i n e a l del p u n
to B, se p r o c e d e d e la s i g u i e n t e f o r m a :
- Se t o m a 0 ^ c o m o p u n t o de p i v o t e p a r a e n c o n
t r a r el p u n t o d e c o r t e de V p ^ s o b r e la l í n e a
0 4 B .
La velocidad lineal del punto P ? es:
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![Page 81: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/81.jpg)
Se prolonga la línea O^A' y por el punto B
se traza una línea paralela a A A ' .
Dado que el triángulo A'O^A y B’O^B son
semejantes, el vector BB' representa la ve
locidad lineal del punto B. Para determinar
la velocidad lineal del punto C, se tiene que
proyección de la velocidad del punto B so-
:re la barra B C , es la misma, para ambos pun-
wOS .
A partir de C , se copia la proyección de
la velocidad de B, con la misma dirección, mag-
r.itud y sentido. La velocidad lineal de C
5e obtiene al hacer la composición de vecto
ras, y su magnitud es:
Vr = Kv (CC') = 2 1.1 9/875 = 0,456 u S_1v*
Para calcular la velocidad angular del es-
líbon B04 , se tiene:
=?_ = Kv (PPj) = 70.2 1 /875 = 1 ,68 a S ' '
cor. lo cual
*30 * ?P4/0,P * 1 >68jín-18 ‘ 9 >33 rad S "'
![Page 82: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/82.jpg)
En el m e c a n i s m o m o s t r a d o , d e t e r m i n a r la v e l o c i
d a d a n g u l a r del e s l a b ó n 4 y la v e l o c i d a d l i
neal de los e s l a b o n e s 3, 5 y 6 . Se c o n o c e lo
s i g u i e n t e :
- V e l o c i d a d a n g u l a r del e s l a b ó n c o n d u c t o r W 7 =
120 r a d S ' 1 .
- L o n g i t u d de los e s l a b o n e s A B = 0 , 2 7 5 m y
A C = 0 ,8 m. _
S o lu c ió n :
El m e c a n i s m o e s t á r e p r e s e n t a d o p o r la e s c a l a :
= 1 / 2 0 0 (m/mm)
La v e l o c i d a d l i n e a l de los p u n t o s A ? y ,
se c a l c u l a n c o m o s i g u e :
1 6 . 8 m S ' 1
2 8 . 8 m S " 1
U t i l i z a n d o la e s c a l a de v e l o c i d a d e s K =-1 v
1 2 / 2 5 (mS / m m ) , se o b t i e n e q u e la v e l o c i d a d de
A - y B^ s o n :
![Page 83: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/83.jpg)
![Page 84: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/84.jpg)
t a c i ó n O-j^, lo q u e p e r m i t e c o n o c e r la d i r e c c i ó n
d e la v e l o c i d a d de e s o s p u n t o s
P o r i n s p e c c i ó n se l o c a l i z a n los c e n t r o s in s
t a n t á n e o s 12, 25, 54, 45, 25, 46 y 16.
En el d i a g r a m a c i r c u l a r de la f i g u r a ( h ) ,
a p a r e c e n en l í n e a s l l e n a s los c e n t r o s q u e h a n
s i d o l o c a l i z a d o s p o r i n s p e c c i ó n .
P a r a l o c a l i z a r el c e n t r o 24, se t i e n e _ q u e
en la i n t e r s e c c i ó n d e las l í n e a s 2 3 - 5 4 co n25-45,
se e n c u e n t r a el c e n t r o m e n c i o n a d o .
El c e n t r o 14, e s t á u b i c a d o en la i n t e r
s e c c i ó n de l as l í n e a s 12-24 c o n la l í n e a ¡6-46.
D e b e o b s e r v a r s e q u e la t r a y e c t o r i a ’ del
p u n t o A ^ r e l a t i v a al p u n t o A-, es u n a l í n e a r e c
ta, al i g u a l q u e la de l p u n t o B^ r e l a t i v a al
p u n t o B ? .
De a c u e r d o a lo m e n c i o n a d o a n t e r i o r m e n t e , par
ra d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d l i n e a l d e los e s l a
b o n e s 5 y 5, se d e b e c o n s t r u i r el p o l í f o n o de
v e l o c i d a d e s fFig. c) d e a c u e r d o a las e c u a c i o
n e s v e c t o r i a l e s s i g u i e n t e s :
V A4 = V A 2 + ^ A 4 / A 2
![Page 85: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/85.jpg)
P a r a d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d l i n ea l del
e s l a b ó n 6 , se t r a z a en el p o l í g o n o de v e l o c i
dades (Fig. c) la s i g u i e n t e e c u a c i ó n v e c t o r i a l :
= _^A4 + \ / A 4
_ L CF _ L CA
De a c u e r d o a las e s c a l a d e v e l o c i d a d e s , te
n e m o s que las m a g n i t u d e s de las v e l o c i d a d e s b u s
c a d a s son:
V , = K y ( a ? a 4 ) = 1 2 . 9 0 / 2 5 = 4 5 , 2 m S ' 1
V- = K ( b - b j = 1 2 . 5 5 / 2 5 = 25 , 44 m S ' 15 v 2 4 ’
V 6 = K v (Pv c) = 1 2 . 8 9 / 2 5 = 4 2 , 7 2 m S ' 1
La d i r e c c i ó n y s e n t i d o de las v e l o c i d a d e s de
l o s e s l a b o n e s 5, 5 y 6 , p u e d e n o b s e r v a r s e en el
p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s de la f i g u r a ( b ) .
P a r a c a l c u l a r la v e l o c i d a d a n g u l a r del e s
l a b ó n 4, se t i e n e que:
^ C M 4 = K v ^a 4 c -' = 1 2 . 1 1 6 / 2 5 = 5 5 , 6 8 mS 1
c o n lo cu al , la m a g n i t u d de la v e l o c i d a d a n g u
l a r b u s c a d a es ; “ .
W 4 = V C / A 4 / C A = 5 5 * 8 8 / 0 - 8 = 6 9 >6 ra d S ~
El s e n t i d o de la v e l o c i d a d a n g u l a r del e s
l a b ó n 4, se p u e d e o b s e r v a r en la f i g u r a 2. 1 0 (a)
![Page 86: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/86.jpg)
Preguntas y Pr o blema s Propuestos.;
2.11. Indiquese la relación entre la velocidad l i
neal de dos puntos sobre un es la bó n en m o v i
miento cuyo centro ins tantáneo es conocido.
2.12. M u é s t r e s e cómo se encuentra, po r el método de
las componentes, la velocidad del punto B que
se mueve en una dirección co n oc id a, c o n s i d e
rando que la velocidad de un segun do punto A
p e r t e n e c i e n t e al mismo cuerpo se conoce tanto
en ma gnitud como en dirección.
2.13. Defina lo que es un centro in st an t án e o de r o
tación .
2.14. En el método de las ve lo ci d ad es relativas, ex
pliq ue por qué también se le d e n o m i n a método
de las imágenes.
2.15. Com pr uebe que cuando tres c u e rp o s tienen m o
v im ie nt o relativo complanarlo, los tres c e n
tros instantáneos deben de c o i n c i d i r en una
línea recta.
2.16. ¿Cómo se encuentra el centro inst antáneo para
el movim ie nt o de un cuerpo, c u a n d o las d i
re cciones del movimiento de dos puntos son
conoc id as?
2.17. ¿Cuál es la dirección de la v e l o c i d a d de una
pa rt í cu l a cuyo vector p o s ic i ón es de valor i n
variable?
![Page 87: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/87.jpg)
En la figura 2.18, se t i e n e q u e e] centro „
s al e f u e r a del pape l. D e m u e s t r e que:
V q r e p r e s e n t a la v e l o c i d a d del p u n t o Q, dada
la v e l o c i d a d del p u n t o P igual a V p .
m e c a n i s m o m o s t r a d o .
Figura 2.I9.
![Page 88: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/88.jpg)
En el me canismo mostrado en en gr an aje C rota
al rededor de 0 ^, y el e n g r a n a j e D rueda s o
bre el engranaje C. L o ca l í c e n s e todos los
centros instantáneos de rotación,
Figura 2.20.
En cadav uno de los m e c a n i s m o s de las figuras a hasta la I, localícense t o d o s los centros i n s
tantáneos de rotación. En cada caso explique
el p r o c e d im ie n to usado. (Ver páginas siguientes)
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99
Figura (a)
Figura (b)
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Figura (c )
Figura (d)
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102
Figura (g)
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104
Para el mecanismo mostrado, justificar la solución empleada para la determinación de la velocidad angular del eslabón FEG y de la velocidad lineal del nunto R. Los datos son:
- Fiscal a de espacio
Kj = 1/200 (m/mm)
Escala de velocidades
Figura 2.22
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D e t e r m i n a r la v e l o c i d a d angular de los eslaho- bes b y c y la ve l oc i da d lineal del punto d p a ra el m e c a n i s m o en la posi ción mostrada, co no ce que la:
- V e l o c i d a d a n g u la r del es la bón con du ctor es 20 rad S _1 en el sentido mos trado.
- Lon g it ud del eslabón AB = 0,189 m .
(RESPUESTA: Wb = 20.45 rad S~1 ; Wc = 9,92 rad S ~ 1 ;
Vd = 1,26 m S -1') .
Figura 2. 2 5
![Page 98: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/98.jpg)
108
En el mecanismo mostrado, determinar la velo
cidad angular de los eslabones CE y BC y la
velocidad lineal de los puntos E y D. Se dan
como datos lo siguiente:
- Velocidad angular del eslabón conductor U'• ' . . .. 0A
= 60 r p m en sentido antihorario.
- Longitud de los eslabones OA = 0,7 m; AC =
BC = AB = 0,81 m ; GB = 0,66'm y CE = 0,70 m,
[RESPUESTA: = 7 ,536 rad S" 1 ; = 4,07
rad S' 1 ; V D = 0,22 mS"1 ; = 3,17 m S _1).
1-igura 2.26
![Page 99: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/99.jpg)
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n o
2 . 2 8 . Para el mecanismo en la D o s i c i ó n mostrada, d e
t e r m i n a r la velocidad a n g u l a r de los e s l a b o n e s
GE, FD y CD, y la velocidad lineal del p u n t o F.
Se dan los siguientes datos:
- Velocidad angular del eslabón conductor W- =„ - 1 OA
10 rad S 1 .
- Longitud de los eslabones OA = 0,25 m; AB =
0,3 m ; CD = 0,25 m ; DF = 0,45 m y GE =
0,3 m .
(RESPUESTA: W GE = 2,01 rad S ' 1 ; W pD= 5 ,16rad S'\
^CD = h 2 rad S " 1 ; V p = 0 , 765 m S ' 1).
![Page 101: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/101.jpg)
Para el mecani sino mostrado, determinar la v e
locidad lineal del punto D y la velocidad a n
gular del eslabón CD. Se conocen la veloci
dad angular del eslabón conductor ÍL, = 10-radS"OA
y la longitud de los eslabones OA = 0,1 m ;
AB = 0,12 m y CD = 0,1o m.
(RESPUESTA: W = 8 , 6 9 rad S
![Page 102: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/102.jpg)
Para el c u ad ri l á t e r o a r t i c u l a d o mostrado, d e
terminar la ve locidad lineal y angular de los
eslabones 5 y 6 . La e s c al a de espacio u s a
da e s :
K = 1 / 1 0 0 (m/mm)JLi
(RESPUESTA: V g = 2,58 m S 1 ; W 5 = 6 ,14 rad S
V 6 = 3,84 m S " 1 ; = 5,77 rad S 1).
W = 2 O rcd/s
Figura 2 .30
![Page 103: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/103.jpg)
En el m e c a n i s m o m o s t r a d o el e s l a b ó n AB gir a
con una v e l o c i d a d a n g u l a r c o n s t a n t e de 5 rad S
D e t e r m i n e la v e l o c i d a d lineal de t punto E de
la c o r r e d e r a y la v e l o c i d a d a n g u l a r de los es-
1 a b o n e s GC y D E .
La l o n g i t u d de los e s l a b o n e s es: AB =0 , 1 m;
GC = 0,2S m; FD = 0,61 m y DE = 0,30 m.
![Page 104: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/104.jpg)
2.32. Para el mecanismo mostrado, determinar ln
I oc i dad angular «-le los eslabones a, b y c. Iü
mecanismo está representado ñor la escala de
o s p a c i o :
K = 1/ldO (m/inm)
Figura 2 ..3 2
![Page 105: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/105.jpg)
Para el me c an i sm o nostramo, d e te r mi na r la velo
cidad angular de lr>s es l ab o ne s CI y G H , así co
mo la velocidad lineal de los puntos D e l . P¿
me ca ni smo esta re pr esentad o por la escala d e e s
pac i o :K. = 1./ ’ SO (m/m m’) .L
v • •
0, 20m/s
Figura 2.33
![Page 106: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/106.jpg)
W = 45 rad/s
Figura 2.34
![Page 107: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/107.jpg)
Figura 2 .35
![Page 108: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/108.jpg)
Para el m e c a n i s m o m o s t r a d o , deter m i na r la v e
locidad ang u l ar del e s l a b ó n BD y la v e l o ci da d
lineal del eslabón F. Se conoce que O A =
0,125 m.
Figura 2 . 3 6
![Page 109: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/109.jpg)
para e > m e c a n i s m o en la posición mostrada, d e
t erminar la v e l o c i d a d angular de los eslabones
CE y FE v la v e l o c i d a d lineal del punto F. La
esc a l a de e s p a c i o es = 1/200 (m/mm)
W = IO rad /s
Figura 2.37.
![Page 110: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/110.jpg)
![Page 111: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/111.jpg)
2 rota a 6 rad S en el sentido
de las agujas deJ reloj. Encuentre en inao-
nitud, dirección y sentido la velocidad del
eslabón 5.
i5 cm
F i g u r G 2 . 3 9
![Page 112: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/112.jpg)
CAPITULO III
ACELERACION LINEAL Y ACELERACION ANGULAR
EN LOS ESLABONES DE UN MECANISMO
3.1. Introducción:
El estudio de aceleraciones es de importancia vi
tal para el cálculo de las piezas de máquinas en m o
vimiento .
Las fuerzas de inercia que aparecen en los miem
bros móviles de una máquina, como consecuencia de las
aceleraciones a que están sometidos, alcanzan mag
nitudes que, en algunos casos y en determinadas posi
ciones, sobrepasan a los esfuerzos que esos mismos es
labones sufren por efecto del trabajo que la máquina
realiza. Para determinar las fuerzas de inercia, es
requisito previo conocer las aceleraciones correspon
dientes, y de aquí que cuando se diseña una máquinasea
indispensable conocer las aceleraciones que han de te
ner sus distintas partes móviles.
La aceleración esta relacionada con la fuerza (MA)
mediante la segunda Ley de Newton y a su vez está re
lacionada con el esfuerzo y la deformación de los
materiales empleados.
Se puede decir entonces, que el diseñador debe
determinar las aceleraciones antes de poder fijar la
forma y las dimensiones del elemento de máquina en
cuestión.
![Page 113: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/113.jpg)
Debe te ne rse p r e s en t e que es más difícil de e v a
luar y p r e d e c i r la a c e l e r a c i ó n que la veloci da d. Está
exige una discipl ina m e n t al e s t r i c t a y u n a c o nfianza_en
A c e l e r a c i ó n Lineal y A c e l e r a c i ó n Angular:
La a c e l e r a c i ó n lineal (a) es la v a r i a c i ó n de la v e
locid ad lineal por unidad de tiempo. Como la v e l o c i
dad lineal es'un vector, la a c e l e r a c i ó n lineal ta mbién
es un v e ct or (magnitud, d i r e c c i ó n y sentido). Si el
d e s p l a z a m i e n t o A se d e s c r i b e por la m a g n i t u d y d i
re cción del radio v e c t o r R que se ext i e nd e desd e el
o rigen de un si st em a de c o o r d e n a d a s hasta el punto A.
\
En el tiemp o t s u p o n g a m o s que el d e s p l a z a m i e n t o sea
R y en el tiempo t + At el d e s p l a z a m i e n t o se R + AR en
do nde AR es el v e c t o r d es de A hasta A ’ . Entre A v A ’
![Page 114: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/114.jpg)
![Page 115: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/115.jpg)
125
v a l o r e s de A't y A V cad a vez más p e q u e ñ o s ( h a c i e n d o ten
d e r a cer o A t )
a = lim AV/At = d v / d t
At-0
En t é r m i n o s del v e c t o r p o s i c i ó n R, l a a c e l e r a c i ó n
es :
a = d 2 R / d t 2 = 'r'
El v e c t o r a c e l e r a c i ó n tiene la m i s m a d i r e c c i ó n y
s e n t i d o que el v e c t o r v a r i a c i ó n de v e l o c i d a d . A c e l e
r a c i ó n y v e l o c i d a d t i en e n la m i s m a d i r e c c i ó n , só l o
c u a n d o el m o v i m i e n t o es r e c t i l í n e o . El v e c t o r a c e l e
r a c i ó n n u n c a es t a n g e n t e a la t r a y e c t o r l a T e x c e_p t o ~ e ñ ~
el m o v i m i e n t o r e c t i l í n e o v a r i a d o , d o n d e d e s p l a z a m i e n
to, v e l o c i d a d y a c e l e r a c i ó n son c o l i n e a l e s . — — -—
Si la v a r i a c i ó n de v e l o c i d a d de un p u n t o en m o
v i m i e n t o no es la m i s m a en los s u c e s i v o s i n t e r v a l o s de
-lempo i g ua le s, la a c e l e r a c i ó n es v a r i a b l e y t e n d r á
un v a l o r d i f e r e n t e pa r a ca d a i n s t a n t e , en c a s o de s e r
i g u a l e s la a c e l e r a c i ó n es u n i f o r m e o c o n s t a n t e .
La a c e l e r a c i ó n a n g u l ar («) es la v a r i a c i ó n de la
v e l o c i d a d a n g u l a r por u n i d a d de t i e mo o . Es una p r o
p i e d a d del m o v i m i e n t o de c u e r p o s o lí neas y no p u e d e
a p l i c a r s e a puntos, p u e s t o q ue su m o v i m i e n t o a n g u l a r
no tiene s i g n i f i c a d o . Si el c a m b i o de la v e l o c i d a d an
g u l a r es A W en At la a c e l e r a c i ó n a n g u l a r p r o m e d i o es
A W / A t y la i n s t a n t á n e a d W / d t . El c o n c e p t o de a c e l e r a
c i ó n a n g u l a r u n i f o r m e o v a r i a b l e es a n á l o g o al caso
de a c e l e r a c i ó n lineal.
![Page 116: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/116.jpg)
![Page 117: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/117.jpg)
•: 7
La a c e l e r a c i ó n n o r m a l , cottio m a g n i t u d v e c i ori fl » , de
be d i r i g i r s e h a c i a el c e n t r o de g i r o y, p o r tan t o , J a _
a c e l e r a c i ó n total s ó l o p u e d e f o r m a r un á n g u l o a.n u d o , o
sea, m e ñor del 90°, con el ra d i o de c u r v a r uta de
p u n t o , o r e c t a q u e u n e un p u n t o m ó v i l con el c e n t r o de
c u r v a t u r a de su t r a y e c t o r i a .
La d e s v i a c i ó n del v e c t o r a ^ r e s p e c t o a la n o r m a l
O A se c a r a c t e r i z a p o r el á n g u l o 9 q u e se d e t e r m i n a p o r
1 a f ó r m u 1 a :
a r / an= a./W'
En el c a s o de a n a l i z a r d i f e r e n t e s p u n t o s de un
r.isino c u e r p o r í g i d o , se t i e n e q u e t o d o s l os p u n t o s del
c u e r p o p o s e e n i n s t a n t e p o r i n s t a n t e , la m i s m a v e l o
c i d a d a n g u l a r y la m i s m a a c e l e r a c i ó n a n g u l a r , L u e g o
la a c e l e r a c i ó n l i n e a l d e c u a l q u i e r p u n t o , e s p r o n o r
c i o n a l d e s u d i s t a n c i a al p u n t o f i j o . T a m b i é n en f u n
c i ó n d el á n g u l o 9 se p u e d e d e c i r q u e el á n g u l o
f o r m a la a c e l e r a c i ó n l i n e a l de c a d a p u n t o d e l
r í g i d o , c o n s u v e c t o r p o s i c i ó n , es el m i s m o p a r a
d o s e l l o s , i n s t a n t e p o r i n s t a n t e .
Se p u e d e n o t a r q u e el ú n i c o p u n t o c o n a c e l e r a c i ó n
n u l a es el p u n t o 0 , y t o d a s las a c e l e r a c i o n e s n o r m a l es
v a n d i r i g i d a s h a c i a 0. Un p u n t o , tal c o m o 0, no
n e c e s a r i a m e n t e f i j o , p e r o s i e m p r e s o b r e el p l a n o m ó
v i l , se d e n o m i n a c e n t r o d e a c e l e r a c i ó n . S e D u e d e c o n
c l u i r q u e ¡las a c e l e r a c i o n e s n o r m a l e s d e d o s p u n t o s
e s t á n e n t r e si, c o m o las r e s p e c t i v a s d i s t a n c i a s de
d i c h o s p u n t o s al c e n t r o de a c e l e r a c i o n e s ; y las a c e
l e r a c i o n e s t a n g e n c i a l e s - d e d o s p u n t o s m a n t i e n e n e n
t r e si, la m i s m a r e l a c i ó n q u e s u s r e s p e c t i v a s d i s t a n
c i a s al c e n t r o de l a s a c e l e r a c i o n e s .
![Page 118: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/118.jpg)
c S or
M/L-Í 7-
1 28
3.4. D e t e r m i n a c i ó n gr áf ica de a celera ci on es en mecanis mo s:
En forma análoga a como sucede en la determi na ci ón
de las v e l o c i d a d e s de las partículas en un mecanismo,
también se pu ed en de t er m i n a r las a ce l er a c i o n e s l i n e a
les de las par tí c u la s medi ante la g r a f i c á c i ó n de p o
lígonos de acel er a ci o ne s e imágenes de aceleraciones.
El métod o a usar para d e te r mi n ar la a c el e ra c ió n li
neal y angu l a r de esl abones de un m e c a ni s mo es el de
las a c el e r a c i o n e s relativas basado en el pr i nc ip io del
m o vi m ie n to r e l a t i v o a d e m á s se incluye la a ce leració n
de Coriolis y algunos pr o ce di m ie n to s que pe rm iten a m
p li ar los mé to do s de d e t e r mi n ac i ón gr áf ica de a c e l e r a
ciones .
5.S. Métod o de las ac e le r a c i o n e s relativas:
Este mét odo está b a sa do en el p r i n ci pi o general del!
m o v i m i e n t o relativo de un punto respecto a otro. Se •
puede enu n ci a r como sigue: 'Para dos puntos A y B de ”
un cuerpo con m o v i m i e n t o plano, la ac e le r a c i ó n a b s o l u
ta de B es igual a la suma vec torial de la aceleración
lineal de A y la ace le ración de B rela ti va a A 1 .
Este métod o está basado en los sigui en tes p r i n
cipio s :
Todos los m o v i mi e nt o s son co nsiderados como instantá
neos.
El m o v i m i e n t o i ns ta ntáneo de un punto se considera
como de rot ación pura.
La a c el e ra ci ó n de un punto es más fácil me nte analiza
do si se' de s co m p o n e en dos componen te s rectangulares, ¡
una normal y la otra tangente a la trayectoria.
![Page 119: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/119.jpg)
- Las v e l o c i d a d e s relativas y absolutas de los e s l a b o
nes del m e c a n i s m o deben d e t e r m i n a r s e u t i l i z a n d o e]
mé t o d o de las veloci d a d e s relativas.
El m é t o d o de las a c e l e r a c i o n e s relativas es l l a
mado tambié n el método de las imágenes, lo que p e r
mite I e n c o n t r a r la aceler a c i ó n lineal de c u a l q u i e r
punto de un eslabón del m e c a n i s m o dada la semejanza
entre los eslabones y el p o l í g o n o de aceleraciones.
[El p o l í g o n o de a c e l eracione s es la imagen del e s l a
bón girado (180° - arctg a / w 2) grados, contados en
el sentido en que gira el eslabón.
Las a c e l erac iones absolutas de c u a l q u i e r punto
;>e m i d e n a partir del polo de a c e l e r a c i o n e s (Pa) . Es-
Le m é todo está limitado a d e t e r m i n a r la a c eleración
de dos o más puntos sobre un mismo eslabón del m e c a
ni s m o .
^ e raeion de coriolis (movimientos com puestos) :
H a s t a ahora se ha c e n t r a d o la aten ción en a c e l e r a
ciones de puntos unidos a sólo un plano móvil. Empero,
se tomarían en cuenta varios planos m ó v iles al mismo
tiempo. En especial, a los m o v i m i e n t o s en c u a l q u i e r
instante de tres planos móviles. Los tres realizan m o
vi m i entos relativos y c o p l a n a r e s entre sí. Si se d e
nota los planos como 0, 1 y 2, y se toma al plano 0 co
mo de referencia, se c o n s i d e r a el movimiento, por ejem
plo del plano 2, con re specto al plano de referencia co
mo m o v i m i e n t o absoluto. Además, al m o v i m i e n t o del
plano <_ con respecto al plano móvil 1 (independiente)se
le llama m o v i m i e n t o relativo. Por Último, al movimien
to del plano 1 con respecto al piano de referencia O s e
llama el mo vimi e n t o vehicular.
![Page 120: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/120.jpg)
1 30
Con el o b j e t i v o de h a c e r m á s p r á c t i c o el d e s a r r o
llo de la a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s , se c o n s i d e r a n a
c o n t i n u a c i ó n dos c a s o s g e n e r a l e s de m e c a n i s m o s con
m o v i m i e n t o c o m p u e s t o en los c u a l e s se t i e n e n los tres
p l a n o s m ó v i l e s m e n c i or a d o s . Los c a s o s n a r t i c u l a r e s a
anal i zar s o n :
( a. C u a n d o la t r a y e c t o r i a d e s c r i t a s o b r e el e l e m e n t o
r o t a t i v o es u n a l í n e a recta.
b. C u a n d o 'la t r a y e c t o r i a d e s c r i t a s o b r e el e l e m e n t o
r o t a t i v o es u n a l í n e a c u r v a ; p a r a un i n s t a n t e cual
q u i e r a se p u e d e p e n s a r q u e la t r a y e c t o r i a es un
a r c o c i r c u l a r c o n un r a d i o i g u a l al r a d i o de c u r
v a t u r a de la c u r v a p a r a e s e i n s t a n t e .
C a s o I ( t r a y e c t o r i a r e c t a ) :
E n la f i g u r a m o s t r a d a se t i e n e q u e el p l a n o 0 es
el de r e f e r e n c i a y es f ijo, el p l a n o 2 e s t á s o l i d a r i o
a la b a r r a y el p l a n o 1 s o l i d a r i o a la c o r r e d e r a .
S= punto solidarlo plano 2
P = punto solidcrio plano I
P S
Plano
P lano 2
É l P la n o de re fe ren c ia O
![Page 121: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/121.jpg)
Se t i e n e q u e la b a r r a rota a l r e d e d o r de c e n t r o fi
jo con u n a v e l o c i d a d a n g u l a r u n i f o r m e W. La c o r r e d e
ra d e s l i z a s o b r e la b a r r a con u n a v e l o c i d a d r e l a t i v a
u n i f o r m e V, y el p u n t o P de l/a c o r r e d e r a d e s c r i b e una
l í n e a r e c t a s o b r e e s e m i s m o e l e m e n t o . En la f i s u r a
de a b a j o se t i e n e : (a ) la p o s i c i ó n i n i c i a l de la b a
rra en l í n e a c o m p l e t a m e n t e s ó l i d a . D e s p u é s de u n i n
t e r v a l o i n f i n i t e s i m a l d t , la b a r r a a l c a n z a la p o s i
c i ó n q u e se i n d i c a c o n l í n e a p u n t e a d a . El d e s p l a z a
m i e n t o a n g u l a r d u r a n t e e s e dt es d 0 ; p o r t a n t o d0 =
wdt. El p u n t o S s o b r e la b a r r a t e n í a la p o s i c i ó n S'.
(b) si la c o r r e d e r a no se m o v i e r a a lo l a r g o de la
b a r r a , el p u n t o S' r o t a r í a a l r e d e d o r del c e n t r o fiio
h a s t a la p o s i c i ó n S ". (c) 'si, d u r a n t e ese i n t e r v a l o
d t , la b a r r a p e r m a n e c i e r a e s t a c i o n a r i o , el p u n t o P
de la c o r r e d e r a (P') a l c a n z a r í a la p o s i c i ó n P " p u e s t o
q u e la c o r r e d e r a se m u e v e s o b r e la b a r r a . La t r a y e c
t o r i a d e s c r i t a p o r el p u n t o P' s o b r e la b a r r a , es u n a
l í n e a r e c t a e x i s t a o no r o t a c i ó n de la b a r r a . (d) si
se c o m b i n a n los dos d e s p l a z a m i e n t o s del p u n t o S d e s
c r i t o s en (a) y (b) se d e b e r í a o b t e n e r F c o m o p o s i
c i ó n f i n a l del p u n t o P'. S i n e m b a r g o la p o s i c i ó n f i
nal de P' es en r e a l i d a d F'
![Page 122: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/122.jpg)
El d e s p l a z a m i e n t o a d i c i o n a l e n t r e las p o s i c i o n e s
F y .F 1 es c a u s a d o por u n a a c e l e r a c i ó n p e r p e n d i c u l a r a
la t r a y e c t o r i a del p u n t o P.^.spb_re_. 1.a.. H a r r a _y..,ac;t.uj[_n-
do en la d i r e c c i ó n de W. F.sta c o m p o n e n t e de la a c e
l e r a c i ó n se l l a m a a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s (aC ), cuya
m a g n i t u d p u e d e ser e n c o n t r a d a de la m a n e r a siguiente:
are F F 1 = are P " F f - are P " F
are FF' = a re P"F* - a re S ' S "
are F F ' = (A P " ) d 9 - (A S ’)d 9 _= C S * P") d9
are FF' = (S"F) dG = (V dt) (Wdt)
are FF' = V W ¡ d t 2 . -
^ ’ _ y r \ ia _ T . ,
La v e l o c i d a d t a n g e n c i a l de P ' , V , es igual a r w ,
( donde r es la d i s t a n c i a e n t r e los p u n t o s P ' A ) , c a m
b i a c o n s t a n t e m e n t e de d i r e c c i ó n al r o t a r la b a r r a .
A d e m á s V t , se i n c r e m e n t a r á p r o p o r c i o n a l m e n t eP . - ,
ese c a m b i o en r. P o r lo tanto la v e l o c i d a d t a n g e n c i a »
V t a u m e n t a u n i f o r m e m e n t e con u n a a c e l e r a c i ó n constan- P
te a°, l l a m a d a a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s . E n t o n c e s , se
p u e d e e s c r i b i r que:.
are FF"* = (1/2) a C d t 2' y (1/2) a L dt" = V W dt"O- r* I
de d o n d e .
a c = 2 V W = a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s , d o n d e V es
ia v e l o c i d a d line al de la c o r r e d e r a r e l a t i v a a la b a
rra (V , ).p / j
La regla para d e t e nrJ.ua r . la di rece i ó.n jdej— v_£j_Lo r
a c e l e r a c i ó n de Co r i o 1 i s_e s_: E l v e c t o r ve locj dad.
se" rota 90° en la d i r e c c i ó n de la v e l o c i d a d a n g u l a r K.
132
![Page 123: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/123.jpg)
C a s o II ( t r a y e c t o r i a c u r v a ) :
En la f i g u r a se m u e s t r a el b l o q u e b d e s l i z a n d o a
lo l a r g o de una r anura c i r c u l a r , con c e n t r o en 0, con
u n a v e l o c i d a d u n i f o r m e r e l a t i v a a la m e s a . La
v e l o c i d a d de P r e l a t i v a al e s l a b ó n f i j o es:
^ P / 0 = ^ R / 0 + ^ P / R
P e r o V R / 0 = Wa r
e n t o n c e s , se t i e n e que:
![Page 124: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/124.jpg)
1 34
P u e s t o q u e P es un p u n t o q u e d e s c r i b e u n a t r a y e c
t o r i a c i r c u l a r de r a d i o r a l r e d e d o r de 0, se t i e n e
q u e la a c e l e r a c i ó n de P es:
d P / 0
a P / 0
a P / 0
V P / 0 / r = CWa f ♦ V p / R ) /r
R / 0 P / R
d o n d e
E n e s t e c a s o , d o n d e el c u e r p o b d e s l i z a m o v i é n d o
se a lo l a r g o de u n a t r a y e c t o r i a c i r c u l a r , se t i e n e
q u e l a a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s e x i s t e , d a d o q u e se
t i e n e u n p u n t o q u e se m u e v e r e l a t i v o a la t r a y e c t o r i a
el c u a l t i e n e u n a v e l o c i d a d a n g u l a r , a p e s a r de q u e
la v e l o c i d a d de d e s l i z a m i e n t o es de i g u a l d i r e c c i ó n
q u e la v e l o c i d a d d e l p u n t o c o i n c i d e n t e s o b r e la m e s a .
C o m o se p u e d e o b s e r v a r en los c a s o s e s t u d i a d o s el
p r o b l e m a c o n s i s t e en q u e e x i s t e n u n o o m a s p u n t o s c o
m u n e s a dos e s l a b o n e s de un m e c a n i s m o en un i n s t a n t e ,
d i c h o s p u n t o s se l l a m a n c o i n c i d e n t e s . D a d o q u e la
a c e l e r a c i ó n de C o r i o l i s es 2 V W, d o n d e V es la v e l o
c i d a d de el p u n t o r e l a t i v o a la t r a y e c t o ria y W es la
v e l o c i d a d a n g u l a r de la t r a y e c t o r i a , es n e c e s a r i o p a -
ra p o d e r e n c o n t r a r la v e r d a d e r a m a g n i t u d y d i r e c c i ó n
de e s a c o m p o n e n t e de a c e l e r a c i ó n h a c e r u n a i n v er s i ó n
del m e c a n i s m o . Si se p a r t e del m e c a n i s m o m o s t r a d o a
c o n t i n u a c i ó n :
![Page 125: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/125.jpg)
La inversión consiste en fijar un eslabón y esta
blecer el movimiento relativo de los restantes eslabo
nes.
En el caso del mecanismo mostrado, se tiene que la
trayectoria del punto P relativa al punto' R es
línea recta inviniendo el mecanismo y haciendo que el
eslabón C quede fijo, es muy difícil visualizar
trayectoria de R relativa a P. Para poder determinar
está trayectoria, si se considera -la figura b en que
ahora el eslabón a está fijo. En esta figura se c o
loca al eslabón d en determinadas posiciones angula
res relativas al eslabón a y se determina la
ción relativa de R para cada posición del eslabón d.
![Page 126: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/126.jpg)
Se puede v e r que la p o s i c i ó n del e s labón C s i e m p r e e s
tá en una d i r e c c i ó n desde E p a s a n d o por P y que R esta
a una d i s t a n c i a fija desde E. Como se m u e s t r a la t r a
yecto r i a de R en el e s l a b ó n C es c u r v i l í n e a y t a n g e n t e
al e s labón C en el punto P. D e s a f o r t u n a d a m e n t e la
t r a y e c t o r i a no es cir cular, de m a n e r a que es difícil de
t e r m i n a r el radio de curvatura. Como puede c o n c l u i r s e
es n e c e s a r i o e i n d i s p e n s a b l e r e a l i z a r la i n v e r s i ó n del
m e c a n i s m o s c u a n d o no se cono ce la t r a y e c t o r i a r e l a t i v a
de los p u n t o s c o i n c i d e n t e s , en el caso e s t u d i a d o la
a c e l e r a c i ó n de Coriolis es 2 V p .
A c e l e r a c i ó n sobre cuerpos en rodadura:
Si u n c u e r p o en m o v i m i e n t o está en c o n t a c t o con
otro a lo l a r g o de una línea, y en el m o v i m i e n t o de
uno r e s p e c t o a otro no se p r o d u c e d e s l i z a m i e n t o s entre
los p u n t o s de ambos cuerpos que c o i n c i d e n en la línea
de contac to, se dice que esos cuerpos están en c o n t a c
to con r o d a m i e n t o puro.
Las s u p e r f i c i e s de los cuerpos que r u e d a n p ued en
tener las formas más d i v e rsas, pero s i e mpre han de per
m i t i r que haya r o d a m i e n t o sin d e s l i z a m i e n t o . La condi
ción es que los puntos de ambos cuerpos que en c u a l
quier i n s t a n t e están sobre la línea de c o n t a c t o han de
tener la m i s m a v e l o c i d a d lineal.
![Page 127: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/127.jpg)
1 5 '
En todos los casos puede ocurrir que uno de
los cuerpos sea fijo y el otro móvil, o bien que a m
bos cuerpos sean móviles. Los casos prácticos que se
encuentren más comunmente son los engranajes, como
son: un par de engranajes rectos con acoplamiento epi-
cicloidal o hipociclo idal y el de un piñón con una
cremallera, también los mecanismos de levas cuando el
contacto es por medio de un par s u p e r i o r .
Si se considera el caso de un cilindro que se
- u e v e sobre una superficie convexa de radio R, y c e n
tro de curvatura G, como se muestra en la figura de
abajo, con una velocidad angular uniforme. En este
caso, la trayectoria de el centro del disco es un
círculo de radio (R + r) y la velocidad lineal de el
centro del disco relativa a la superficie fija es
WT. El centro, 0, tiene una aceleración normal, r e
lativa a la superficie, de magnitud:
?
^O/S-7 (R * r)(wr)" / (R + r)
ACTO CONVEXO-CONVEXO
I í- ,p
a » r p/s
í s '.g’'p/0
M1
IMAGEN DE ACELERACION
![Page 128: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/128.jpg)
en la f i gura. La a c e l e r a c i ó n del p u n t o P, p u n t o de?
c o n t a c t o s o b r e el d i s c o , r e l a t i v o a O es igual a w “r
y se d i r i g e de P h a c i a 0 el cual es de igual d i r e
c c i ó n p e r o de s e n t i d o c o n t r a r i o .
En el c a s o de un d i s c o que r u e d a s o b r e u n a s u p e r
f icie c ó n c a v a las e c u a c i o n e s a nO / G y a n /PO son de
igual s e n t i d o . En e s t e c a s o la a c e l e r a c i ó n de O r e
l a t i v a a S es d a d a p o r la r e l a c i ó n .
a n 0 / s - (W r ) 2 / ( R - r)
En los c a s o s p r e s e n t a d o s p r i m e r o se e n c u e n t r a la
a c e l e r a c i ó n del c e n t r o del d i s c o p a r a l u e g o r e l a c i o
n a r l a c o n c u a l q u i e r p u n t o p e r t e n e c i e n t e al disco.
C o m o c a s o e s p e c i a l de r o d a m i e n t o p u r o se e n c u e n
tr a n los m e c a n i s m o s de levas en los c u a l e s el c o n
t a c t o es a t r a v é s de p a r e s s u p e r i o r e s .
G e n e r a l m e n t e en los m e c a n i s m o s de levas la a c e l e
r a c i ó n de C o r i o l i s a p a r e c e dado que las t r a y e c t o r i a s
que d e s c r i b e n los p u n t o s de c o n t a c t o o los c e n t r o s de
los p a s a d o r e s (en el c a s o de s e g u i d o r e s de r o d i l l o ) del
s e g u i d o r p e r t e n e c e n al m o v i m i e n t o c o m p u e s t o .
En la p a r t e r e f e r e n t e a p r o b l e m a s r e s u e l t o s apare-
![Page 129: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/129.jpg)
E c u a c i ó n de E u l e r - S a v a r y :
Para e s t a b l e c e r el centro de curvatura de la t r a
y e c t o r i a de un punto cualquiera, que pertenece a un
e l e m e n t o de un mecanismo, se puede aplicar dife rentes
métodos
La aplicación de un m éto do está sujeto a la po-
5 - c i é n del elemento e n el ciclo cinemáti co y de su
p o s i c i ó n respecto a otros elementos d e l mecanismo. Los
-é::dos son: Ecuación de E u l e r - S a v a r y ; Método gráfico
de Savary; co n st rucción de Hartmann; Inversión de la
ror.strucción de la aceler a c i ó n normal y los m é t odos
:ue u t i l i z a n las c i r c u n feren cias de inflexiones. La
e c u a c i ó n de E u ler-Sava ry permi te d e t e r m i n a r el radio
de c u r v a t u r a en un momento dado
![Page 130: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/130.jpg)
Si se d e n o t a n como:
- oí = radio de la c i r c u n f e r e n c i a fija
R = AI = radio de la c i r c u n f e r e n c i a móvil
d - d i á m e t r o de la c i r c u n f e r e n c i a de inflexió n.
r = ppi = radio de c u r v a t u r a de la t r a y e c t o r i a del
punto P en el m o m e n t o c o n s i d e r a d o .
r ip = radio v e c t o r (IP) del punto A
9 = á n g u l o que forma el v e c t o r p o s i c i ó n del p u n t o A
con el eje p r i n c i p a l O A
= v e l o c i d a d a n g u l a r total de la línea m ó vil en el
m o m e n t o c o n s i d e r a d o .
u = v e l o c i d a d del c e n t r o insta n t á n e o de r o t a c i ó n (I)
La e c u a c i ó n de E u l e r - S a v a r y es:
(1 /R ) + (1/R.) = ( 1 / ( r 0 -P) + 1/P) Cos 9 = w/u = 1/d: ¿
Si se c o n o c e R 1 , R ? , P y 9, a p l i c a n d o la f ó rmu la
se d e t e r m i n a el radio de c u r v a t u r a del p u n t o P. (rQ ) .
Es t a e c u a c i ó n es i m p o r t a n t e para d e t e r m i n a r la
a c e l e r a c i ó n normal de p u n t o s p e r t e n e c i e n t e s a la l í
nea m ó v i 1 .
M e c a n i s m o s E q u i v a l e n t e s :
El c r i t e r i o para ios m e c a n i s m o s e q u i v a l e n t e s
que sus e s l a b o n e s t e n g a n igual m o v i m i e n t o r e l a t i v o que
el m e c a n i s m o original.
![Page 131: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/131.jpg)
Los mecanismos que transmiten movimiento por con
tacto directo como son los de contacto por rodamiento
puro y por medio de pares superiores pueden ser reem
plazados por un mecanismo equivalente.
El mecanismo equivalente de cuatro barras es muy
utilizado en los mecanismos de levas cuando se c o n o
cen los centros de curvaturas de los dos peifiics en
contacto. . En algunos casos el mecanismo equivalente
sirve para el análisis de una sola posición.
Una vez determinado el mecanismo equivalente
ruede aplicar el método de las aceleraciones relati-
![Page 132: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/132.jpg)
142
5.10. P R OB LE MA S RESUELTOS
5 1. En el mec an ism o para 1 a posición mo str ada ( H g . a), de
te rm ina r 1 ¿i acelera», ion lineal de C y la ¡ice 1 e rae i ón aiv
guiar de los esl ab one s 3 y 4. Se c on oc er lo siguiente:
- El punto A tiene una velocidad lineal de 4,8 mS .
- Longitud de eslabones 0-,A = 0,1 m; AB = 0,175 ; B O
0,25 m; 0 4C = 0,075 m y 0, 04 = 0.2 1 25 m .
SOLUCION:
A b
C 1
Figura 3. i MECANISMO DE CUATRO BARRAS
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El m e c a n i s m o esta r e p r e s e n t a d o por la e s c a l a de es
p a c i o : Kj = 1/100 fm/mm] .
(a). D e t e r m i n a c i ó n do v e l o c i d a d e s (Fio h) :
U s a n d o la e s cala de v e l o c i d a d e s Kv = 1/5 (m-S /
mm), se o b t i e n e que la v e l o c i d a d lineal del p u n t o
P o r p r o p o r c i ó n se o b t i e n e la v e l o c i d a d lineal del
p u n t o B, de la forma s i g u i e n t e :
v A / 0 2A * V B / 0 2 B
A, es :
(PF"I) = V a /K v = 4,8 .5 = 24 mm
de d o n d e
V = V .0,B /0 ,A = 24. 0 , 0 7 5 / 0 , 1 = 1 8 m m . B A 2 L
P a r a e n c o n t r a r la v e l o c i d a d lineal del pun
C, se c o n s t r u y e el p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s
r r e s p o n d i e n t e a la e c u a c i ó n v e c t o r i a l s i g u i e n t e :
VB C/ B
I CB
Del p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s , resulr ■ m u í -
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Determi naci ón de aceler.'ìci ones U :ig- O
donde
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Las a c e l e r a c i o n e s angulares de los eslabones 3 y
- 4 , se c alculan de la manera siguiente:
a 3 = a ^ /B / CB = 1454,4/0.25 (?■ 5817,60 rad S -2
y
a„ = at /0.C = 1056/0,075 = 14080 rad S ' ¿4 C 4
3.2. En el m e c a n i s m o de la figura 3 . 2 . (a), d e t e r m i n a r la
a c e l e r a c i ó n lineal de los puntos A, B, C y D. La v e
locidad angular y a c e leración a n g u l a r del eslabón con- 1 - 2
duc t o r son W, = 30 rad S y a , = 248 rad S , r e s p e c t i v a
mente .
SOLUCION:
El m e c a n i s m o está repres e n t a d o por la escala de
e s p a c i o :
Kl = 1/100 (m/mm)
a. D e t e r m i n a c i ó n de velocidades (Fig. bl :
La v e l o c i d a d lineal del punto A, se calcula de
acuerdo a:
V. = W , . 0 , A = 30.0,4!' = 12 mS 1 A 2 2
U t i l i z a n d o la escala de v e l o c i d a d e s Kv = 175
(mS /mm) . Se obtiene ijiie la v elocidad lineal del
p unto A es:
(FJ a) = = 12.5 - 60 mm
Paca e n c o n t r a r la vt Ioeidad lineal tic 1 punto B.
se c onstruye ei polígono de v e l o c i d a d e s le icuerdo
a la e c u a c i ó n \ -ctorial < i g u i c n t o :
145
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truyend.o on cl p oligono de ve 1 oc i dudes I ;i cfiiüciPn
vectorial siguiente:
^ = Ji i + = + \VBI CA |CB
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148
P a r t i e n d o del polo de ace l e r a c i o n e s (P ), se
t r a z a las c o m ponentes norm a l y tangencial de la
a c e l e r a c i ó n lineal del punto A.
Para de t e r m i n a r la acel e r a c i ó n lineal del
p u n t o IT, se traza en el p o l í g o n o de a c e l e r aciones
la e c u a c i ó n vectorial siguiente:
+ _Í_ = ¡A + ¿B/A + M 1 0 4B _ ' ' i ba
donde
a B = V B /04 B = 14 ,4 2/0 . 8 = 259 , 2 m S ' 2 ¡ | B 04 - 0
a B/ A = V B / A /B A = 1° 2 / 0 -82 = 1 21 ,95 m S ~2 | | BA ■+ A
La a c e l e r a c i ó n lineal del punto C, se encuentra
t r a z a n d o en el pol í g o n o de a celeraciones la e c u a
c ión vecto r i a l siguiente:
a C = aA + aC/A + aC/A = + aC/B + aC/B
J_ CB
2 || CA -*■ A
|| CB - B
La a c e l e r a c i ó n lineal del p u n t o D, se e n c u e n
tra por la p r o p orción siguiente:
AB _ AD ab ad
]_ CA
d o n d e
a C / A = V C / A /CA = 4 ,4 2/0 , 35 = 55 ,31 mS
a rn/R = V? /R/CB = 7 , S 2/0 ,65 = 93,60 m S ' 2
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La v e l o c i d a d lineal del p u n t o P ? , se calcula
como sigue i
V - W. O - P = 10.0,205 = 2,05 m S ' 1 P 2 2
u s a n d o la escala de v e l o c i d a d = 4 1 /1000 (mS /
m m ) , se obtiene que la v e l o c i d a d del punto P 7 es:
( P^P2 ) = V p ? /Kv = 2,05.1000/41 = 50 mm.
D e a c u e r d o a la i n v e r s i ó n del m e c a n i s m o , se
tiene que la e cuación v e c t o r i a l p ara d e t e r m i n a r
las v e l o c i d a d e s es:
Vp2 = ^P4 + ? P2/P4
1 o 4 p 1 CP'
Del p olígono de v e l o c i d a d e s , r e s ulta que:
V p4 = Kv ■ (PyP4 ) = 43,5 . 41 /1 000 = 1 ,78 mS'
V p 2/p4 = Kv (P2 P 4 ) = 5 1 • 41/1000 - 2,09 m S " 1
D e t e r m i n a c i ó n de a c e l e r a c i o n e s ( F i g . C ) :
Para d e t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n angular del e s
labón B, se construye el p olígono de a c e l e r aciones
de a c u e r d o a la e c uación vectorial siguiente:
á + a + a ^P2/P4 P2/P4
| C P
La acel e r a c i ó n del punto P , , se d etermina como
sigue :
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r a c i o n e s , e n t o n c e s :
_ ?Ka = 41/120, (mS "/ininl
\. La d e t e r m i n a c i ó n de las ace lcrae ioncs conocida
de la ec u a c i ó n vectorial, es como sigue:
a P 4 = V P 4 /0 4P = 1 . 7 8 2 /0.455 = 6,96 m S "“ ¡¡ P 0 4 + 0 4
a n = v 2 , /CP = 2 09/0,5 = 8,74 mS 2 ¡I PC C F2/P4 P2/P4 >. i
a c = 2 W4 V p2/p4 = 2 . 3 ,91.2,09 = 16,35 mS~ 2 J_ CP -*■ P
En la figura d se m u e s t r a la forma p a r a determinar
la d i r e c c i ó n 'y sentido de la acel e r a c i ó n de Coriolis
(¿c ) Del po l í g o n o de aceleraciones, r e s u l t a que:
= K a ' ( r 4 P 2 ') = 29. 41/120 = 9,91 m S ' 2
La a c e l e r a c i ó n a n g ular del e s labón B, se calcula
como sigue:
a = a 1 /O P = 9,91/0,455 = 21,78 rad S 1 ' 4 *P4 4
El p a s a d o r A, en la p a l a n c a acodada A O D , está guiado por
los s a l i e n t e s del collar B, que desliza a lo largo del
eje fijo con veloc i d a d constante V R = 0 , 9 mS . Determi
nar la a c e leración del m i e mbro CE, cuya p o s i c i ó n e x t r e m a
su p e r i o r vi e n e d e t e r m i n a d a por la ranura de la palanca acó*
dada .
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SOLUCION:
El m e c a n i s m o está r e presentado por la escala de es
pa c i o :
= 1/500 ( u / m u ) .
En el centro del p a s a d o r A y en el centro del p a
sador que une al e s labón CE con la p a l a n c a a c o d a d a A OD
e x i s t e n puntos coincidentes, por tanto se debe hacer
un a i nversión del mecanismo.
La n o m e n c l a t u r a para indicar los puntos c o i n c i d e n
tes es la siguiente:
- A punto p e r t e n e c i e n t e a la p a l anca acodada AOD
- B p u n t o p e r t e n e c i e n t e a el eslabón B.
- P p u n t o p e r t e n e c i e n t e a la p a l anca acodada AO D
- F punto p e r t e n e c i e n t e a el e s l abón CE.
Si se d e j a fijo al eslabón B, se puede o b s e r v a r que
la t r a y e c t o r i a del p u n t a A relativa al punto B es una
linea recta, lo mismo sucede con la t r a y e c t o r i a del pun
to F r e l a t i v a al punto P, si se d eja fijo a la p a l anca
AOD, las ecuaci o n e s vectoriales para d e t e r m i n a r la a c e
l e ración del eslabón CE se plantearán de a c u e r d o a lo
visto a nteriormente.
a. D e t e r m i n a c i ó n de v e l ocidades (Fig. b ) :
De acuerdo a la mag n i t u d de la v e l o c i d a d del es
labón B, se usará una escala de velo c i d a d e s k'v =
3/100 (mS V m m ), por tanto ( P h) = v b //'' = 0,9. !00/3 -
30 m m .
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![Page 146: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/146.jpg)
D e t e r m i n a c i ó n de a c e l e r aciones (Fig. C ) :
La a c e l er aci ón normal del punto A, se calcula
como sigue:
a” = v ^ / O A = 1 ,0S 2/ 0 ,1S = 7,35 m S ' 2 II AO - 0
si
rp— n = a"/Ka = 30 mm en el p o lígono -de acele- v a A' A
raciones, entonces:
Ka = 49/ 200 (mS"'7mm)
P ara d e t e r m i n a r la aceleración lineal del p u n
to A, se traza en el polígono de acelera c i o n e s la
e c u a c i ó n v ectorial siguiente.
áA = aA + J a _ = + + aA/B + aA/ B + ¡ L
_|_AO _ II YY
)de donde:
an = ñ n = 0 ñor que el radio de c u r v a t u r a es in- B A/B r
f i n i t o . _
at = 0 por que la ve loc ida des constante.L B
r-c - ? w V = 0 por que el eslabón B no rota, o - ¿ w g v R/,A i I
Para d e t e r m i n a r la aceleración Lineal del pun
t 0 Fi se t r a za en el polígono de a c e l e r aciones 1;
e c uación vectorial siguiente:
![Page 147: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/147.jpg)
de donde :
a!î = a p/n = 0 porque el radio de c u r v a t u r a es i n f i n i t o .
a" = Vp /OP = 13 .1 1 m S “ 2 [| PO - 0
ap = . OP/OA = 7,4 m S ' 2 J_ PO
ac ' = 2 W V p/p = 14,7 m S " 2 J_ PO
El sentido de la aceleración de coriol'is ( a c 1)
se puede observar en la figura d.
Del polígono de aceleraciones, se tiene que la
acel e r a c i ó n del eslabón CF. es igual a:
âç£ = âp = Ka (Pa f) = 103,5 . 49/200 = 2S,36 m S ' 2
El disco de la figura 3.S, gira alre d e d o r de 0, y es
cond u c i d o por un cilindro neumático. En el instante
mostrado, el eje del pistón tiene una v e l o c i d a d c o n s
tante en la direc c i ó n indicada de 0,13 mS 1 r elativa al
c i l i n d r o .
D e t e r m i n a r la a c e leración angular del disco, si el
m e c a n i s m o está r e p resentado por la escala de espacio
= 1 /1000 (m/mm] . •
SOLUCION:
a. D e t e r m i n a c i ó n de v e l o cidades (Fi*>. b):
En el centro del pasador que une el eje del
c i lindro neumático con el disco se localisa los
puntos coïncidentes P ? , P- y P.. I.n? puntos P, y
P. son el mismo punto y e! punto P, es su proyección4 1 ■ ' ’
en el eslabón 2 .
![Page 148: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/148.jpg)
![Page 149: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/149.jpg)
Si se deja fijo el eslabón 2 y pe hace una in
versión del mera ni sino se observa que la t r a y e c t o
ria del punto P4 relativa al punto P, es una
línea r e c t a .
De acuerdo a lo expuesto, se tiene que la
ec u a c i ó n vecto r i a l para la d e t e r m i n a c i ó n de v e l o
cidades es:
Vp4 = P2 + ^P4/P2 -
' 104P L°2F
Donde
'_P4/P2 = ^c
sí
(Pvr_c ) = V c / K v = 50 mm en el no l í g o n o de v e l o c i d a
des, entonces:
Kv = 3/100 (mS '/mm)
Una vez g ráficada la ecuación vectorial de
veloci d a d e s , se tiene que:
v = Kv (P P.) * 58,5 . 3/100 = 0,176 mS 1 P4 v 4
V = Kv CP P ? ) = 30.30/100 = 0.09 m S ' 1 P2 v -
D e t e r m i n a c i ó n de a c e l e r aciones (Fig. c):
La acel e r a c i ó n normal del punto P. es:
![Page 150: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/150.jpg)
(P n^l = ap^/Ka = 90 mm en el p o lígono de a c e l e
raciones, entonces:
Ka = 1/152 (mS 2/ m m ) .
Para d e t e r m i n a r la acel e r a c i ó n a n g u l a r del
disco, se const r u y e el p o lígono de ace l e r a c i o n e s
de acuerdo a la e c uación vectorial siguiente:
a P4 = ^P4 + ^_P4 = ^_P2 + ^P2 + aP4/P2 + a P4/P2 +
i°4P Í 0 7P
donde se tiene q u e :
a p 7 = V p22/ 0 2P = 0 ,092/0,102 = 0,079 m S ' 2 ||P0, ■* 0
aP4/P? = ^ Porclue radio de c u r v a t u r a es infinito
aP4/P2 = ^ porque la v e l o c i d a d (Vc ) es constante.
aC = 2 W 2 V c = 2.0,88 . 0,15 = 0,265 m S * 2 J_ P 0 7
- QEl sentido de la acel e r a c i ó n de C oriolis (a ),
se puede o b s e r v a r en la figura d.
Del polígono de a c e l e r aciones, r e sulta que:
áp \ = Ka (n4 PJp = 67 ,5 / 1 52 = 0 ,444 m S ' 2
La a c e leración a n gular del disco es:
![Page 151: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/151.jpg)
La figura 3.6. m u estra un sistema de engranajes. El
e n g r a n a j e i n t erno R está estacionario. El e n g r a n a
je interno tiene 0,26 m. de diámetro, el e n g r a n a j e P
tiene 0,08 m. de diámetro y AH = 0,06 m . El punto B
está sobre la p i e z a tr i a n g u l a r al cual está firmemeth
te u n i d a al e n g r a n a j e P. D e t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n
abs o l u t a de los puntos B y C. En el i n stante m o s t r a
do, la v e l o c i d a d angular y la a c e l e r a c i ó n a n g u l a r son
las indicadas en la figura.
SOLUCION:
a. Determinación de velocidades (Fig. b) .
La v e l o c i d a d lineal del punto A, se c a l c u l a
como sigue:
V = W. 0,A = W . (rR - Tp) = 184.0,09 =A ¿
= 16,56 m S ^
D ado que la v e l o c i d a d lineal del punto A es
igual a la v elocidad angular por el radio del en
g r a naje P, se tiene que:
Por tanto
![Page 152: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/152.jpg)
p.| ra d e t e mi i un r 1 a v e l o c i d a d 1 ineal doì punto
B, se c onstruyo el polífono do v e l ocidades
a c u e r d o a In ec u a c i ó n vectorial siguiente:
^B_= h * V a|CR i RA
Figura 3 .6 SISTEMA DE ENGRANAJES INTERNOS
![Page 153: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/153.jpg)
(Pv a) = /Ky = 25 mm en el p o ligono de velocida
d e s , entonces :
Kv = 100/151 C m S ' V m m )
Del pol í g o n o de v e locidades, r e s u l t a que:
V B = Ky fPv b) = 59.100/151 = 39,07 m S ' 1
V B/A = Kv (ab) = 37,5.100/151 = 24,83 m S " 1
D e t e r m i n a c i ó n de ace l e r a c i o n e s (Fig. c ) :
La a c e leración ab s o l u t a del punto A, como per
teneci e n t e al brazo 0 2A, es:
aA
Donde
a" = w 2 .0 2A = 1 8 4“ . 0 ,09 = 3047,04 m S _ 2 ¡J AO, +
a* = a . 0 ?A = 9200. 0,09 = 828 mS AO 7
Sí
(Pg = a^/Ka = 27,6 mm en el p o l í g o n o de acele
raciones, entonces:
Ka = 1104/10 (mS "/mm)
![Page 154: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/154.jpg)
![Page 155: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/155.jpg)
Del p o l í g o n o de aceleraciones, resulta que:
i = Ka (Pa b') = 87 . 1104/10 = 9604,8 S m S ' 2 B
¿ = Ka (Pa c') = 89,7 1104/10 = 9902,88 mS 2 c
En el instante mostrado, el e ngranaje D tiene una v e
locidad angular de 180 rad S ‘ y una a c e l e r a c i ó n a n
gular de 16800 rad S ’2 . D e t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n an
gular del e s l a b ó n C y la a c e leración lineal deí e s
labón A, si el m e c a n i s m o está r e presentado por
escala de espacio:
Kl = 1 /3047 O / m )
SOLUCION:
Para la d e t e r m i n a c i ó n de v e l o c i d a d e s y a c e l e r a c i o
nes en el m e c a n i s m o se realiza la sigui e n t e inversión:
Se deja fijo al eslabón 2 y el punto P* des c r i b e un
arco c i rcular con centro de curva t u r a en G, re l a t i v a al
p u n t o P 2 -
El punto P 4 es un punto c o i n c i d e n t e con el punto
p„ en el centro del p a s ador del eslabón 3.
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"JF
Del p o l í g o n o de veloci d a d e s , resulta que:
V c/T = Kv (i si = 4 2 . 1 0 0 / 3 1 7 4 8 = 1,32 m S * 15 / J ■
v p7 = Kv (Pv P 2) = 1 6 .1000/31748 = 0,50 m S " 1
V p2/J = Kv (P2 j) = 4 5 , 5 . 1 0 0 0 / 3 1 7 4 8 = 1,43 m S ' 1
V p4/S = Kv (P4 s) = 75. 1 0 0 0 / 3 1 7 4 8 = 2,36 m S ' 1
V p i / p 2 = Kv (P4 P 2} = 29. 1 0 0 0 / 3 1 7 4 8 = 0,91 m S ~ 1
D e t e r m i n a c i ó n de a c e l e r a c i o n e s (Fig. c ) :
La a c e l e r a c i ó n normal del punto J e s :
aj = V 2/Q J = 1 ,892/0 ,04 = 89 ,21 m S " 2 ||JQ - Q
sí
fP^ñj) = aj^"- = 22 m m ' en P°líg°no de acele
raciones, entonces:
Ka = 5000/1233 ( mS'2/mro)
La a c e l e r a c i ó n tangen c i a l del p u n t o J es:
a T = ct.rD = 16800.0.01 1 = 1 76,44 m S ' 2 J_QJ
En el p o l í g o n o’de ace l e r a c i ó n la a c e l e r a c i ó n
tangencia! del punto J se representa como:
168
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SOLUCION:
Para d e t e r m i n a r las in c ó g n i t a s del prob l e m a . se
p rocederá de la forma siguiente:
- Se aplicará un m é t o d o p a r t i c u l a r - ^ para la a c e l e r a
ción lineal del eslabón B.
- Se real i z a r á una i nversión del m e c a n i s m o para c a l
cular la a c e l e r a c i ó n angular del eslab-ón D.
a. D e t e r m i n a c i ó n de v e l o c i d a d e s y ace l e r a c i o n e s (Fig.
b) del e s l abón B. •
Dado que la v e l o c i d a d lineal del p u n t o J es:
V, = 1.8 m S " 1
.1Usando la escala de v e l o c i d a d e s Kv = 3/50 (mS/
m m ) , se tiene que:
CO = QJ = V j / Kv = 30 m m -
La a c e l e r a c i ó n normal del punto J, es:
aj = V 2 /QJ = 1 ,8'/0 ,01 = 524 m S ' 2
_2 .U san d o la e s c a l a de a c e l e r a c i o n e s Ka = 54/5 (mS “/mnii
CO = QJ = aj /Ka = 30 mm.
Para d e t e r m i n a r la? v e l o c i d a d e s y las a c e l e r a
ciones se t oma la v e l o c i d a d a n gular u nitaria, como
se puede o b s e r v a r en los result a d o s de la velocidad
y a c e leración del punto J (OC = 30 m m ) .
Arr T e c h e C I N E M A T I C A APLICADA, Págs . 256 y 257 .
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tín el gráfico de la fisura b, el punto C es
el centro ríe curvatura del eslabón A.
R 1 p r o c e d i m i e n t o por d e t e r m i n a r las velocida
des y a c e l e raciones, es como sigue:
°4
Figura 3.8 MECANISMO DE YUGO Y RETORNO RAPIDO
![Page 163: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/163.jpg)
- Por el punto C. se traza el vec t o r CO p a ralelo a
JQ y dirigido hacia Q,
- Por el punto C, se traza un vector par a l e l o a'LC
- Por el punto 0, se traza la p e r p e n d i c u l a r a L C ,
y se obtiene H,
El segmento OH representa g e o m é t r i c a m e n t e la
v e l o c i d a d del eslabón B; CC re p r e s e n t a la v e l o c i
dad de C, y CH, la veloci d relativa.
En cua n t o a la aceleración, si CO re p r e s e n t a la
aceleración de C entonces CH es la a c e l e r a c i ó n del
eslabón B y HO es la acel e r a c i ó n relativa.
De acuerdo a la escala de aceleración, se t i e
ne q u e :
áD = CH = Ka (CH) = 15.54/5 = 162 m S ~ 2 .D
La direc c i ó n de la ace l e r a c i ó n del e s labón B,
puede ser o b s e r v a d a en el po l í g o n o de l a 'figura b.
Un mét o d o alternativo para v e r i f i c a r el p r o c e
d imiento empleado puede ser co n s i d e r a r lo s i
guiente:
- L es el punto del eslabón A en contacto con el
es 1 abón B .
- S es el punto del eslabón B en c o ntacto con el
eslabón A.
- Oes el punto fijo del eslabón A.
- C es el centro de curvatura del arco del eslabón
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![Page 165: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/165.jpg)
Para d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d lineal del p u n
to P4 , se c onstruye el p o lígono de vel o c i d a d e s de
acuerdo a la ecuación vectorial siguiente:
V P4 + ^ P 2 / P 4
i°4P • II 04P
De la figura b, se d e t e r m i n a qu e la v e l o c i d a d
del e s l a b ó n B (igual a V p 2 ) es:
V B = V p2 = Kv CHO) = 25.3/50 = 1,5 mS"'
Para d e t e r m i n a r la direc c i ó n y s e ntido de la
v e l o c i d a d lineal del eslabón B se g ira en sentido
a n t i h o r a r i o la v elocidad lineal del punto J (CO) .
Sí en el polígono de v e l o c i d a d e s ( F T T ) =v 2'
^ P 2 v ~ ^ entonces , la escala de velociaa-
des es :
Ky = 1/4 0 (mS 1 /miri) .
Del po l í g o n o de v e l o c i d a d e s r e s u l t a que:
V p4 = Kv (Py P4 ) = S2/40 = 1,30 m S ' 1
V p 2/ p4 - Kv (P2P4 ) = 30/40 = 0,75 m S ’ 1
Para ca l c u l a r la a c e l eración a n gular del e s l a
bón, se c onstruye el polígono de ace l e r a c i o n e s de
acuerdo a la ecuación vectorial siguiente:
![Page 166: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/166.jpg)
Do n d e
ap2 h CH. = 162 m S ' 2 [| LJ J
aP4 - VP 4 ^ ° 4 P = 5 0 >7 mS" 2 H P04 - 0 4
aC = 2 W 4 V p2/p4 = 2 . 39 . 0 ,75 = 58 ,5 m S ~2 J_ P 0 4
El s e n tido de la a c e l e r a c i ó n de Coriolis se
p u e d e o b s e r v a r en la figura e.
SI en el pol í g o n o de a c e l e r aciones (EJC') = a c /K
= 24 mm, la escala de a c eleraciones es:
K a = 39/16 (mS -/ram) .
Del p o l í g o n o de a c eleraciones (Fig. d ) , resulta
que: .
á p 4 = Ka CP2 ' Tr) = 81.39/16 = 197,44 m S ' 2
La a c e l e r a c i ó n angular del eslabón D, se c a l c u
la como sigue: ,
aD = a P 4 /0 4P = 197,44/0,03 = 5923,20 rad S ~2
El v o l ante de un m o t o r gira con una v e l o c i d a d a n g u l a r- 1 -2
W., = 30 rad S y una a c e leración a n gular - 750 radS
El peso del r e g u l a d o r se mu e v e hacia afuera con rel a c i ó n
al v o lante con una v e l o c i d a d un i f o r m e de 3 mS . D e t e r
m inar la a c e l e r a c i ó n de G (c. d. g. del peso regulador).
El m e c a n i s m o está r e presentado por la escala de espacio:
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SOLUCION:
La a c e l e r a c i ó n angular del eslabón 3, se c a l c u l a
como sigue:
W = V / B G = V „ - », /BG = 3/0 ,30 = 10.05 rad S 1¿ bO/D
Para d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d lineal del punto G 2 ,
se const r u y e el p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s (Fig. b) de
acuerdo a la e c u a c i ó n vectorial siguiente:
+ 7 G 2 / B J_ BG
donde
Vg = VI2 ■ 0->B = 30 . 0 ,45 = 1 3 ,5 mS 1 J_ 0 2B
sí, en el p o l í g o n o de velo c i d a d e s (P b) = V B /Kv = 6 7 , 5 mnt
entonces la esc a l a de velocidades e s :
K = 1 / 5 (mS Vnrai) v
Del p olígono de velocidades, se tiene que:
60 /S = 12 m S ' 1
= 60,5/5 = 12,1 m S ' 1
Para deterininar la aceleración absoluta de , se
c o n s t r u y e el p o l í g o n o de a c e l e r aciones (Fig. el de
acuerdo a la ecu a c i ó n vectorial siguiente:
![Page 169: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/169.jpg)
Donde :
nG2
w? . 0 2g = 3 0 2 . 0,j95 = 355,5 mS 2
t _G2 a 2 ' °2G =
750 . 0 ,395 = 296 , 25 m S ' 2 J_
nG3/G2 = V G 3 / G 2 /GB = (V G3/B - V G 2 / B )2/GB = 480
tG3/G2
= GB (a3/2) = GB (a, - a,! = ^25 ~
c _2 W 2 V G3/G2 =
2.30.12.1 = 726 m S ' 2 i GB
,-2
2
El sentido de la acel e r a c i ó n de c oriolis puede o b
servarse en la figura d.
SI en el p o lígono de acelera c i o n e s flP ñ ^)= a ^ / K a =
51 mm, en t o n c e s la escala de ace l e r a c i o n e s es:
K = 237/34 ( m S '2/ m m ) . a
Del p o l í g o n o de aceleraciones, resulta que:
= Ka (P G,) = 85.237/34 = 592,50 m S " 2 G j v
U n a forma de verif i c a r la solución del p roblema, es
traficar (aparece en líneas punteadas) en el p o l í g o n o de
a c e l e r a c i ó n la ecuación v ectorial siguiente:
a G3 = a B + a B + aG5/B + a G3/B
donde :
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W? .GR = 30,14 ras'" II GB + B
o-.GB = 0 i
La a c e l e r a c i ó n angular del eslabón 3 es cero, p o r
que el peso del regu l a d o r se mueve con una v e l o c i d a d
u n i f o r m e .
P a r a el m e c a n i s m o mostrado, d e t e rminar la ace l e r a c i ó n
a b s o l u t a del e s l a b ó n 3 y la a c e leración a n g u l a r del
e s l a b ó n 4. Se conoce lo siguiente:
- La v e l o c i d a d a n gular del eslabón condu c t o r = 10- 1
rad S = constante.
- L o n g i t u d de los eslabones O A = 0,05 m; CB = 0,12 m
AB = 0,056 m y AC =^0,106 m.
SOLUCION:
El m e c a n i s m o está repre s e n t a d o por la esca l a de
e spacio: .
= 1/1000 (m/irnn) .
a. D e t e r m i n a c i ó n de vel o c i d a d e s (Fig. b) :
La v e l o c i d a d lineal del punto P 2 , se d e t e r m i
na como sigue:
= W-.OP = 10.0,05 = 0,5 mS P L ¿
SI en el polígono de velocidades (PV.P2 = ^P2
= 40 m m . entonces la escala de v e l o c i d a d e s es:
![Page 171: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/171.jpg)
![Page 172: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/172.jpg)
![Page 173: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/173.jpg)
D e t e r m i n a c i ó n de a c e l e r a c i o n e s (Fig. c ) :
La a c e l e r a c i ó n lineal del p u n t o es:
a p 2 = Y¡1 . OP = 1 0 2 .0,0S = 5 m S ' 2 || PO - 0
SÍ '
(PaF’2 ' ) = a p ?/Ka = 47 m m en el p o l í g o n o de
a c e l e r a c i o n e s , entonces:
Ka = 5/47 (mS "/mm)
Para de t e r m i n a r la acel e r a c i ó n abs o l u t a del
punto A, se tienen las ecuaciones v e c t o r i a l e s s i
g u ientes :
aA = a B + aA/B + aA/B
||XX _[AB
aA = J l _ + !a7C + aA/C
|| Y Y J_ AC
Igualando las dos e c u a ciones, se tiene que:
- _ (aB * aA / B ) + aA/B = fac * 3A/J + aA/C
aA || XX |l YY
d o n d e : •
![Page 174: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/174.jpg)
Una vez gráf i c a d a la e c uación vectorial C1),
se o b t i e n e la a c e l eración absoluta del punto A.
Para d e t e r m i n a r la a c e leración absoluta del p u n
to P ^ , se tien e n las siguientes ecuaciones v e c t o
riales :
+ á*P4/A
1 PA
aP2 a P4 +
donde :
a n ■> ,
P 4/A = V p 4 /A /PA = 3 , 6 mS “ || PA •+ A
aC = 2 w4 VP ? / P4 = 11,08 m S ' 2 _J_ BC
a P4/P2
I! BC
![Page 175: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/175.jpg)
El sentido de la acel e r a c i ó n de C oriolis se
puede o b servar en la figura d.
Del polígono de aceleraciones, resulta que:
*P2/P4 = = K a ^ t P / A ) “ 1 4 6 -/54? = 15 ,53 mS
áp4/A = Ka (C- t p / A ) = 139,5 . 5/47 = 14,84 m S ' 2
L a acel e r a c i ó n angular del e s l abón 4, se cal
cula como sigue:
a 4 = 3p 4 / A /AP = 14,84/0,066 = 224,85 rad S ' 2
En el m e c a n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r la acel e r a c i ó n
an g u l a r del eslabón WJ y E, y la a c e l e r a c i ó n lineal
del pu n t o J. La v e l o c i d a d angular del e s labón c o n
d u c t o r es W = 30 rad S ’ 1 = constante. El m e c a n i s m o
e s t á r e p r e s e n t a d o por la escala de espacio
= 1/200 (m/mm).
SOLUCION:
Para d e t e r m i n a r la acel e r a c i ó n a n gular del e s l a
bón AW, se aplicará el método del p r o f e s o r A. Cowie;
y p ara la a c e leración lineal del punto J y la a c e l e
r a c i ó n a n g u l a r del eslabón E se u t i l i z a r á el mecanis
mo e q u i v a l e n t e de manivela, biela y corredera. -
a. D e t e r m i n a c i ó n de v e l o c i d a d (Fig. b) :
Si se denota a L el punto m aterial de la l e
va que en ese instante está en co n t a c t o con el
punto material S del seguidor, y G y K, los cen-
![Page 176: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/176.jpg)
![Page 177: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/177.jpg)
tros de curvatura de las líneas en contacto, d é l a
leva y el seguidor, respectivamente. El punto C
es el punto geométrico de c o r t e de la t angente t.t
con la normal, KG, en L,
El m e c a n i s m o equivalente, es el c u a d r i l á t e r o
articu l a d o O G K A . El punto A coi n c i d e en el i n s
tante considerado con el cent r o i n s tantáneo de r o
tación de la biela KG. La v e l o c i d a d lineal del
punto L es :
V L = W . OL = 30.0,24 = 7 , 0 5 mS 1
SI, en el polígono de veloci d a d e s , (Py L) =
V L /Ky = 50 m m ; entonces la escala de velo c i d a d e s
es :
Kv = 141/1000 (mS 1/ m m ) .
Para determ i n a r la v e l o c i d a d lineal del p u n
to S, se construye el p o l í g o n o de v e l o c i d a d e s de
acuerdo a la ecuación v e c t o r i a l siguiente:
■' _!s_= i +J a s | k g
Para de t e r m i n a r la v e l o c i d a d lineal del punto
C, se tiene las e c u a ciones v e ctoriales:
= h + Ü k i = I t +| AS 1
La veloc i d a d lineal del pu n t o W, se encu e n t r a
trazando en el o olígono de v e locidades, la ecua-
![Page 178: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/178.jpg)
![Page 179: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/179.jpg)
![Page 180: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/180.jpg)
La acel e r a c i ó n a £ /s y ak2 son cero, por que
la v e l o c i d a d relativa de es c e r 0 -
El sentido de la aceleración de Coriolis
( a^1), se puede o b s e r v a r en la figura d.
El m i e m b r o de la i zquierda de la e c u a c i ó n es
u n solo vect o r que va a lo largo de la tangente,
los m i e m b r o s de la d e r echa se^conocen todos a
e x c e p c i ó n de la ma c n i t u d de Al c o n s t r u i r el
.polígono de a c e l e r aciones se debe o b s e r v a r que
los v e c t o r e s a£; a * ; a £ /s y akZ son de sentido
n e g a t i v o .
P a r a de t e r m i n a r la a c e l eración lineal del
punto J, se tiene el m e c a n i s m o e q u i v a l e n t e de ma
ni vela, b i e l a y corredera.
La ecu a c i ó n vectorial' para la a c e l e r a c i ó n li
neal de J es:
áj = á," + aW + aJ / W + aJ/ W
donde
o11 = V 2 /AW = 1 39,04 mS " !i WA -*■ A W W
a J / W “ V J / K / J W = 2 7 ’41 mS"2 l l’T W * "
Para calcular la aceleración tangencial del
Dunto W, se tiene que:
![Page 181: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/181.jpg)
Del p o lígono de a celeraciones, resulta que:
áj = Ka ( P v J 1) = 27. 2741/800 = 92,51 m S ' 2
?J/W = Ka CnJ/ W J,) = 8 4 ' 2 741/800 = 287,81 m S ' 2
Las a c eleraciones a ngulares de los eslabones
E y WJ, se c a lculan como sigue:
a E = a J /' r E = 92,5 1 /0 ,08 = 1 233,45 rad S ' 2
y
“iVJ = * W J W = 287 , 81 /0 ,61 = 471 ,81 rad S ' 2
Para el m e c a n i s m o con rueda fija se tiene que existe
r o d a miento p uro entre 3 y 4. Se desea d e t e rminar la
a c e l e r a c i ó n a b soluta del punto E y las aceleraciones
angulares de los eslabones 2 y 3. Se conoce que la:
- V e l o c i d a d angular del eslabón c o n d u c t o r = 1 rad S _1
c o n s t a n t e .
- Longitud de los eslabones BD = 0,9 m y DE = 1,2 m.
![Page 182: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/182.jpg)
192
SOLUCION:
F.l m e c a n i s m o está r e presentado por la escala de
espac io :
L3/200 ( m / m m ) .
Figura 3.12 MECANISMO CON RUEDA F IJA
![Page 183: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/183.jpg)
a. D e t e r m i n a c i ó n de velo c i d a d e s (Fig. b) :
La v e l o c i d a d lineal del punto D, es:
V D = W 1 . B D = 1 . 0 , 9 = 0 , 9 mS *
Sí, en el p o lígono de v e l ocidades, (Pv d) =
V p / K v = 60 mm, entonces, la esca l a de v e l o c i d a
des es:
K = 3/200 (mS 1/ m m ) . v
Para de t e r m i n a r la v e l o c i d a d lineal del punto
E, se const r u y e el polígono de v e l o c i d a d e s de
acuerdo a la e c uación vectorial:
^E/D
i ED
Del pol í g o n o de v e locidades, r e s ulta que:
V £ = Kv fPv e) = 72,5 . 3/200 = 1.09 m S " 1
V E/D = Kv (e d) = 4 7 . 3/200 = 0,71 m S ' 1
La v e l o c i d a d angular del eslabón 3 es:
W = V ^ / G E = 1,09/0,59 = 1,863 rad S ~ 1 3 E
b. D e t e r m i n a c i ó n de ace l e r a c i o n e s (Fig. c) :
La ace l e r a c i ó n lineal del punto D, se determi
na como sigue:
a = W “ . BD = 0,9 m S " 2 || DB - B
195
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195
Las aceleraciones angul a r e s de los esla b o n e s
2 y 3 , s o n :
a 2 = a £ / D /ED = = 0,93 rad S - 2 , y
0 3 = aE / G /EG = 2 >14/°>59 = 3,66 rad S ' 2
j . D e t e r m i n a r la aceleración a n g u l a r y lineal del esl-a-
Don 6 del m e c a n i s m o mostrado. Se conoce lo siguiente:
- V e l o c i d a d a n g ular del e s labón c onductor W-,. = 15 rad SOA
c o n s t a n t e .
- L o n g i t u d de los eslabones: O A = 0,1 m; AB = 0,4 m;
B 0 4 = 0,23 m; AE = 0,15 m; DC = 0,11 ra; ED = 0,1 m
y 0^0^ = 0,28 m.
SOLUCION:
El m e c a n i s m o está repres e n t a d o por la e s c a l a de
e s p a c i o :
= 1 /300 (m/mm)
a. D e t e r m i n a c i ó n de v e l o cidades CFig, b ) :
VA = W0 A .°2A = 15.0.1 = 1,5 mS"'1
Sí, en el polígono de velocidades, (Pv a ) =
VA / K V = m m ’ escala velocidades os:
Kv = 1/4 0 ( m S ' V m m )
La veloc i d a d lineal del punto B, se d e t e r m i n a
al cons t r u i r el polígono de velocidades de acuer-
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do a la ecuación vecto r i a l siguiente:
i°4B
La veloc i d a d lineal de los puntos E 3 y C , se
e n c u e n t r a n por las p r o p o r c i o n e s :
AB = AE ab ae^
de donde
(a e 3 ) = (AE)(ab)/(AB) = 0,15. 43/0,4 = 16,20 mm
SÍ
(04 B ) / ( P v b) = (04 C ) / ( P v c 4)
de donde
(Pv c 4) = (04 C) (Pv b ) / ( 0 4 B) = 30 , 25.73/69 = 52 mm.
Para e ncontrar la v e l o c i d a d lineal del punto D_ ,
se tiene las ecuaciones vectoriales: .
D3 = J¡A_ + W .j DA
V D3 = 7 B + 7 D3/B
] DB
VB/A
J_ AB
La v.elocidad lineal del punto se encuentra
por raedlo de las ecuaciones vectoriales'
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![Page 189: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/189.jpg)
199
Del p o l í g o n o de velocidades, resulta que:
Vg = Kv (Pv b) = 73/40 = 1,85 m S "1
V d 4 / b = Kv Cb d 4 ) = 63/40 = 1,58 m S " 1
V d/d4 = Kv (d4 d 5) = 47/40 = 1,18 m S ' 1
^E6/E3 “ K’v ^e 6 e 3^ ■ 45/40 = 1 ', 3 " S ' 1
V C5/ C4 = Kv (c5 c 4 ) = 47/40 = 1,18 m S ' 1
V B M = Kv ( b a ) = 43/40 = 1,08 m S ~ 1
V D 3 /A = Kv (d3 a) = 25/40 = 0,63 m S ' 1
V D _/B = Kv Cd- b) = 21/40 = 0,53 m S ' 1
r D4/04 = Kv Cd4 V = 39/40 = °>98 m S " 1
V E6/D = Kv (e6 d) = 8 , 5 / 4 0 = 0 , 2 1 m S ~ 1
La v e l o c i d a d angular de los eslabones 3 y 4
se cal c u l a n como sigue:
W 3 = V b / a /AB = 2,70 rad S ' 1 , y
^4 = V B / 0 4 B = 7,96 rad S ' 1 .
![Page 190: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/190.jpg)
D e t e r m i n a c i ó n de acelera c i o n e s (Fig. c)
![Page 191: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/191.jpg)
![Page 192: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/192.jpg)
La acel e r a c i ó n lineal del punto (ó D.-} se
deter m i n a de a c uerdo a las ecuaciones vectoriales
siguientes :
![Page 193: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/193.jpg)
205
La ace l e r a c i ó n an
c a l c u l a como sigue:
oular del eslabón 6
/ED = 16 ,88 rad S,.2
:3ra la p o s i c i ó n m ostrada del mecanismo, d e t e r m i n a r
•a a c e l e r a c i ó n angular del eslabón CDE y la a c e l e r a
ción lineal de los puntos P y F. Se dan como datos:
- V e l o c i d a d angular del eslabón condu c t o r W 2 = 25,56
rad S " 1 = constante.
Lo n g i t u d de los eslabones: 0 2
v 0,B = 0,34 m.
0 A = 0,27 m; AB = 0,7 m
SOLUCION:
El m e c a n i s m o esta r e p resentado por la esc a l a de
espacio :
K l = 9/2000 (m/mm) .
Determinación de velo c i d a d e s (Fig. b) :
La v e l o c i d a d lineal del punto A se c a l c u l a co
mo sigue:
v A = w 2 .o2A = 25,56.0,27 = 6,9 mS1
La v e l o c i d a d lineal del punto B se encue n t r a
por m e d i o de la e c uación vectorial siguiente:
i °4B
*B/A
I AB
![Page 194: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/194.jpg)
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![Page 196: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/196.jpg)
206
T r . (S e g c g ) ^ T r . ( S E C ) , )'
T r . (Cg e g dg) -x, T r . (C E D)
r e s p e c t i v a m e n t e .
De este modo se puede obser\rar la v e r a c i d a d
de la c onstrucción, porque d4 g se localiza s o
bre una d i r e c c i ó n SD || BO^
La escala de velo c i d a d e s u t i l i z a d a es:
Ky = 69/500 ( m S ' V m m )
de donde r e s ulta que:
( P ^ a ) = V a /K v = 50 mía.
Del p o l í g o n o de velocidades, se tiene que:
Vg = Kv (Pv b) = 4 8.69/500 = 6, 6 2 mS
^S/DS= Kv (s d
8^ =55.69/500 = 7, 59 mS *
^E8/S= Kv
(e8 s) = 34.69/500 = 4, 69 . mS'
V C8/E8= Kv
(c8 e 8 5= 20,5.69/500 = 2,83 mS"
V D8/ES= Kv
fd8 e g)= 79.60/500 = 10 ,9 m S "
^C8 / C 2= Kv
(c8 c 2) = 19.5.69/500 = 2,69 mS
^E3/ E 3= Kv
íe8 e 3]= 18.5.69/500 = 2,55 mS
V D8/D4= Kv CO d 4>
= 4 9.69/500 = 6 ,76 m S ' 1
V a " Kv (b a) = 55.69/500 = 7,59 c-1mS
![Page 197: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/197.jpg)
D e t e r m i n a c i ó n de a c eleraciones (Fig. cl:
![Page 198: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/198.jpg)
La acel e r a c i ó n lineal del punto E„ se obtie-O
ne por las e c u a ciones vectoriales:
a E8 = f s + aES/S + ¿E8/S
i ES |¡ AB
donde
aES/S = = 91,65 mS “
ak2 = 2 W 3 V E8/E3 ’ 5 5’30 ™ S ' 2
El s e n tido de las aceleraciones de Cor i o l í s se
puede o b s e r v a r en las figuras d, e y f.
Para d e t e r m i n a r la aceleración lineal del p u n
to F se c o n s t r u y e el p o lígono de ace l e r a c i o n e s de
«cuerdo a las ecuaciones vectoriales siguientes:
+ aLC8/E8
i CE
a C8 ^C2 +
donde
aC8/E8 = V C 8 / E 8 /CE = 55 ’39 ¡I CE - E
Por p r o p o r c i ó n se obtiene la acel e r a c i ó n li
neal del p u n t o F, es decir:
aC8/C2 + j k1
¡I o 2a
"CS + a C8/E8
(I ES * S
i AB
![Page 199: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/199.jpg)
de donde
(c8 f 8 ) = (c8 d g ) (C F) / fC D)
P ara d e t e rminar ia velocidad del punto P, se
tiene la ecuación vectorial
= " + “n +aE8 aD8/E8 aD8/E8
= V p g / E g/DE = 242 ,47 m S ~ 2 || DE + E
= ctg . DE = 259 ,64 m S - - J_ DE
La aceleración lineal del punto P es igual a
la a c e l e r a c i ó n tangencial relativa del punto Eg
r e s n e c t o a E_.• 3
Del método de la semejanza de aceleraciones se
tiene que:
t r . CS e 8 d g ) * tr . ( S E D ) , y
t r - CS eg Cg) ^ t r> (S E C)
'•espectivamente .
La escala utilizada de a c e l e r aciones es :
Ka = 1/0,4657 (mS'2/ m m ) .
Del polígono de aceleraciones se tiene que:
_ = Ka (P f) = 45/0.4657 = 96,63 m S " 2 F a ’
P = a E8/E3 = Ka (e8 V = 37/0,4657 = 79,45 m S " 2
C8/E8 = Ka (c8 e 8 5 = 4 4 / 0 >4657 = 94,48 m S“2
donde
naD8/E3
ta D8/E8
![Page 200: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/200.jpg)
La a c e l e r a c i ó n a n g ular del e s l abón 8, se c a l
cula como sigue:
°8 = a C 8 / E 8 /EC = 9 4 >4 8 /°>15 = 629,87 rad S ' 2
Para el m e c a n i s m o mostrado, d e t e rminar la a c e l e r a c i ó n
a n g u l a r del e s l abón BC y la acel e r a c i ó n lineal de los
punt o s D y P. La magnitud, d irección y sentido de
la v e l o c i d a d a n g u l a r del eslabón c onductor es s e ñ a l a
do en el gráfico. La escala de espacio del m e c a n i s m o
repres e n t a d o es:
K l = 1/ 2 0 0 0 ( m / m m ) .
SOLUCION:
a. D e t e r m i n a c i ó n de velo c i d a d e s (Fig. b) :
La v e l o c i d a d lineal del punto B.,, se c a l cula
como sigue:
V„, = W.OB = 15.0,01075 = 0.16125 m S ' 1u —
SI, en el p olígono de v e l ocidades (Pv '°2 =
V n . / K v = 24 mm, entonces la escala de v e l o c i d a d e sD ¿es :
= 43/6400 (mS V m m ) .
La v e l o c i d a d lineal del punto C 7 , se c a l c u l a
como sigue:
![Page 201: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/201.jpg)
![Page 202: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/202.jpg)
La v e l o c i d a d lineal del punto S se determina
c o n s t r u y e n d o el pol í g o n o de acuerdo a las ecuacio
nes v e c t o r i a l e s
V S = ^B2 + V B5/B2 + ^S/B5 = + V'CS/C2 + ^S/C5
J_ BS j_ cs
La v e l o c i d a d V D del pu n t o D se d e t e r m i n a de
ac uerdo a la e c u a c i ó n vectorial:
= + ^D/S||X1X 1 J_DS
La v e l o c i d a d lineal del punto B s se dete r m i n a
de a c u erdo a las e c u a ciones vect o r i a l e s siguientes:
^BS = + ^ B 5 / D = ^B2 + ^BS/ B 2
J_ B D || YY
La v e l o c i d a d lineal del punto C¡. se obtiene por
el m é t o d o de la s e m e j a n z a como sigue:
(d S) / CD S) = CS b s)/(SB) = (d b s)/(D B)
de donde
(d b-1 = (d Sj (D B) / CD S) = 46 , 75 m m ,
entonces p ara se tiene que:
Cd b )./(DB) = (d C S )/(DC)
![Page 203: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/203.jpg)
![Page 204: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/204.jpg)
![Page 205: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/205.jpg)
215
aD/S ' V D/S /DS = °’98 m S "2 IIDS * S, en el p o
lígono de aceleraciones, se tiene que:
( S’n D / S 1 = a D / S /Ka = 0,98.40/3 = 13,1 mm
La acel e r a c i ó n lineal del punto B s se d e t e r
mina de a c u erdo a las e c u a ciones vectoriales:
aBS = fg + aB3/P + ¿ B5/D
J_BD
a B5 = aB2 + a B5/B2 +
II YY =
de d o n d e :
aB5/D = V B 5 / D /BD = 1 -21 m S ' Z II BD - D, en
el p o lígono de aceleraciones, se tiene que:
*'d ' n B5/lP = a B 5 / D /lía = 1,21.40/3 = 16,1 mm
La acel e r a c i ó n lineal del punto C £ , se obtiene
po r el m é t o d o de la semejanza como sigue:
Cd'S') / (DS) = P' h s') / (SB) = (d ’ h ¡L) / (DB)
de donde
(d f b ) ” (d ' 55 • ) (DB) /(D S ) = 16 5 mm
entonces la aceleración lineal del punto se
obtiene como sípue:
![Page 206: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/206.jpg)
Cd-bi) / (Dtn = (bi C¿)/(BC1
de donde
C ’) = ( d 'b¿) (BC) / (DB) = 36,7 m m , del
pol í g o n o de a celeraciones se tiene que:
aC5 = Ka (Pa C s) = 150,5.3/40 = 11,29 m S ' 2
aB5 = Ka (Pa b 5 ) = 183.3/40 = 13,73 m S " 2
aD = Ka (pa d '^ = 79.3/40 = 5,93 m S 2
aS = Ka ÍPa S,) = 172.3/40 = 12,90 m S ' 2
aB5/B2 = Ka ^ = 82,5.3/40 = 6,19 m S "2
aB 5 / D = Ka ^n B5/D b 5^ = 163.3/40 = 1 2 ,23 m S ' 2
Las ace l e r a c i o n e s lineales buscadas son:
a P ” a B5/B2 = 6,19 mS 2
áD = 5,93 raS"2
La acel e r a c i ó n a n g ular del eslabón R C , se c a l
cula c omo sigue: -
“ = a B S / D /EÍD = 12.23/0,9 = 13,59 rad S " 2
El sentido déla a c e leración a n g ular es horario
lo que puede o b s e r v a r s e de acuerdo al pol í f o n o de
a c e l e r a c i o n e s .
![Page 207: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/207.jpg)
P r e g u n t a s y Problemas Propuestos:
3.16. En un instante dado, la aceleración^-á'S'gular de
un punto en r o t a c i ó n es p ositiva. Quiejjggíello
decir que el pu n t o está en m o v i m i e n t o , o'íí|ue 1 a
veloc i d a d a n g ular existe.
3.17. Cuando es usado el método de Cowie.
3.18. E x plique el m é t o d o de las imágenes de las a c e
leraciones .
3.19. ¿Cuándo es la a c e leración de Coriolis igual a
cero, aunque se asuma una terna móvil?
5.20. Def i n a el centro de ace l e r a c i o n e s nulas.
3.21. Explique por qué la acel e r a c i ó n normal se diri-
je hacia el centro de c urvatura de la t r a y e c t o
ria que describe el punto.
3.22. Demos t r a r que la a c e leración de C oriolis es
igual a dos veces el producto v e c t o r i a l de la
v e l o c i d a d angular del punto sobre la t r a y e c t o
ria por la v e l o c i d a d relativa.
3.23. D e m o s t r a r que: El vector d i f e rencial de las
ac e l e r aciones de dos puntos que se m u e v e n en un
mismo plano, forman con el s egmento rectil í n e o
que une esos dos puntos, el m i s m o ángulo 0 que
forma el vector a c e leración de cada punto y la
recta que une el punto con el cent r o de las ace
leraciones nulas.
3.24. E x plique el método de la inversión cinemática.
3.25. Explique la relación entre las a c e l e r a c i o n e s pro
y e ctadas .
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En el m e c a n i s m o indicador de Thompson, d e t e r m i n a r la
ace l e r a c i ó n a n g ular del eslabón BF y la a c e l e r a c i ó n
lineal de los puntos D y F. El eslabón OA gira con
una v e l o c i d a d angular de 9 rad S 1 y una a c e l e r a c i ó n. 7
an gular de 81 rad S en el sentido mostrado. Las
d i m e n s i o n e s de los eslabones son las s i g u ientes: O A =
0,76 m ; AC - 0,64 m ; AD = 1 m ; AB = 0,34 m ; BF = 0,83 m
y RC = 0,47 m .
¡'Respuesta: a BF = Z8,42 rad S " ; a^ = 226 ,05 mS " ;
ap = 85,51 mS ”1-
Figuro 3.26
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Para el meca n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n
lineal del bloque 6 y la a c e l e r a c i ó n a n g u l a r de los es
labones CE y ABC. La veloc i d a d angular del e s l a b ó n M B
es de 12 rad S en sentido antihorario. Las d i m e n s i o
nes del meca n i s m o son: MB = OA = AB =' 0,24 m; BC =
0,165 m y AC = 0.195 m.
CRespuesta: = 0,92 m S " 2 ; = 61,56 rad S 2
"ABC = 14,63 rad S ' 2 )
Fiqura 3 . 2 7
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El árbol de tra n s m i s i ó n desliza por la guía que p i v o
ta en 0 y el perno B del e x t r e m o de la barra tiene una
v e l o c i d a d cons t a n t e hacia arriba (V = 0,457 m S" ) en
la ranura fija. Determinar la a c e leración lineal del
punto A que está en el árbol de t r a n s m i s i ó n y c o i n c i
de con 0 en ese instante:
(Respuesta: = 1,14 m S ~ 2).
Figura 3 .2 3
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\JvA
\'v
xV
\\V
\ S
-WV
; 2 1
En el m e c a n i s m o mostrado, de t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n
a n g u l a r del eslabón 2 y 4. Se dan como datos lo
s i g u i e n t e :
- Escala de espacio: = 1/200 (m/mm)
- Esca l a del p olígono de velocidades: Kv = 3/100
(mS ^/ m m ) .
_ 7- A c e l e r a c i ó n lineal del punto A igual a 5 m S en la
d i r e c c i ó n mostrada.
(Respuesta: a. = 20,7 rad S L ■ ¿ 7 = 31,42 rad S ~ 2)
P2
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D e t e r m i n a r la a c e l e r a c i ó n a n gular y lineal del e s l a
bón 6. Se cono c e lo siguiente:
- Velo c i d a d a n g u l a r del eslabón conduc t o r , = 2 0 ra d S
- L ongitud de los eslabones O^A = 0,3 m; AB = 0,8 m ;
BO., = 0,6 2 m; AD = 0,4 m; OjH = 0,2 m y DE = 0,41 m.
- ? - _ - 2 (Respuesta: a ^ = 90 mS ; = 4.),90 rad S )
Fiaura 3 . 3 0
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![Page 214: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/214.jpg)
D e t e r m i n a r la a c e leración a n g ular del e s l a b ó n 4. La
v e l o c i d a d y a c e leración angular del e s l a b ó n c o n d u c
tor son 4 rad S ' y 16 rad S " , r e s p e c t i v a m e n t e . El
m e c a n i s m o está repres e n t a d o por la escala de espacio
= 1/200 ( m / m m ) .
(Respuesta: a = 0,42 rad S ' 2) .
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Para el m e c a n i s m o de corredera invertida, d e t e r m i n a r
en magnitud, direc c i ó n y sentido la a c e l eración a n
g ular del eslabón 4. La v e l o c i d a d angular y a c e lera
ción angular del eslabón c o n d u c t o r son 10 rad S y_2
100 rad S ', respectivamente. La m a g n i t u d de los es
labones son: OA = 0 ,325 m; AB = 0,50 m y EB = 0,13 m
(Respuesta: a = 56,84 rad S " 2)
A
Figura 3 .3 3
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![Page 219: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/219.jpg)
I
229
En el mecan i s m o m ostrado, j u s t i f i c a r la solución utili
zada. Determinar:
I: A plicando el método de Cowie para los e slabones W
y ' B _ -2,a. La aceleración angular de el eslabón B (R^l ,60 rad S )b. Aceleración total de Coriolis (R: 0,72 mS )
II: Para los e slabones ’A' y 'C'. _2c. Aceleración absoluta de C (R = 0,25 m S ). _2d. Aceleración de Coriolis en el punto de contacto (R = 0,52 mS )
Los datos son = F.scala de espacio: K, = 1/1000 (m/uim); 1Escala de velocidades: Kv = 2/625 (mS /mu) Escala de aceleraciones: Ka = 4/375 CmS"2/mm}
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Para el m e c a n i s m o mostrado, de t e r m i n a r la aceleración
lineal de la corredera F y la a c e l e r a c i ó n de los e s
labones G y H. Se conoce lo siguiente:
- V e l o c i d a d a n g u l a r del eslabón conductor Vv' =15 rad S = cóns tante .
- Longitud de los eslabones OA = 0,06 m ; AB = 0,31 m;CB = 0,15 m; DE = 0,455 y EF = 0,51 m.
- - , , - 7 - - 2 - , , iResouesta: a,. = 6,5 mS “: a,, = 13,25 rad S : 1 ,86 rad
r ri b
230
![Page 221: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/221.jpg)
La barra 2 es el miembro c o n d u c t o r que tiene una v e
locidad angular de 96 rad S v una a c e l e r a c i ó n an-_ y
guiar de 2400 rad S ” en sentido c o n t r a r i o a las
agujas del reloj. Determinar la ace l e r a c i ó n angular
del e s l abón 4 y la aceleración lineal de los puntos
C y D. El meca n i s m o está r e p r e s e n t a d o por la e s c a
la de espacio: = 1/100 ( m / m m ) .
D
77777
Figura ú. 39
----- — — — "■
![Page 222: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/222.jpg)
232
![Page 223: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/223.jpg)
De t e r m i n a r la aceleración a n gular del e s l abón HO y
la acel e r a c i ó n lineal del pu n t o P.
tá repres e n t a d o por la escala de espacio:
W = !5 rad /
Figura 3.41
![Page 224: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/224.jpg)
![Page 225: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/225.jpg)
* En el meca n i s m o de leva se muestra la trayectoria tra
zada por P4 sobre el eslabón 2. D e t e r m i n a r la acele
ración de el s eguidor reciprocante 4.
Figura 3 .4 3
![Page 226: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/226.jpg)
![Page 227: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/227.jpg)
El b l o q u e A tiene una v e l o c i d a d de 0,25 mS y
a c e l e r a c i ó n lineal constante de 0,5 mS • sobre
guías fijas de izquierda a d e r e c h a en cada caso,
t e r m i n a r la aceleración lineal del eslabón B y
a c e l e r a c i ó n angular del eslabón C. El m e c a n i s m o
tá repres e n t a d o por la esc a l a de espacio:
_ = 1/200 ( m / m m ) .
Figura 3 .4 5
![Page 228: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/228.jpg)
Para el c u a d r i l á t e r o ar t i c u l a d o con correderas., d e
terminar la acel e r a c i ó n a n g u l a r y lineal de los e s
labones 5 y 6. La v e l o c i d a d a n gular del e s l a b ó n con
ductor es W, = 20 rad S ' 1 = c o n s t a n t e en sentido h o
rario. Las dimensiones del m e c a n i s m o son: O A - 0 , 6 m ;
AB = 0,79 m; CB = 0,625 m_; ED = 0,25 m y EP - 0,25 m.
B
F igu ra 3 .4 6
![Page 229: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/229.jpg)
Para el mecan i s m o mostrado, d e t e r m i n a r la a c e leración
ab s o l u t a del p u n t o P y la acel e r a c i ó n a n g u l a r de los
e s l a b o n e s ¿'y R. El m e c a n i s m o esta r e p r e s e n t a d o por
la esc a l a de espacio = :: 3/1000. (m/mm) . La escala
de velo c i d a d e s es: Ky = 3/100 imS /mm) .
Figura 3.47
![Page 230: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/230.jpg)
Para el m e c a n i s m o de retorno rápido, d e t e r m i n a r la
a c e l e r a c i ó n angular del eslabón O^ B y la aceleración
lineal de los puntos C y D. El eslabón conductor
O-jA gira en el sentido m o strado a 15 rad S . Las
d i m e nsiones del m e c a n i s m o son: O^A = 0,24 m; BC =
1,21 m; B 0 4 = 0,2 m; BD = 0,62 m y AD = 0,25 m.
Figura 3. 48
![Page 231: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/231.jpg)
![Page 232: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/232.jpg)
![Page 233: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/233.jpg)
![Page 234: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/234.jpg)
La d i m e n s i ó n del m o m e n t o de inercia e s :
I = masa x r a d i o 2 = ( K g . S 2)/m x m 2 = Kg S 2 m
Hn el SI es Kg.m^. •
•5. T r a n s m i s i ó n de Fuerza en un a Máquina:
Las fuerzas en una m á q u i n a son transm i t i d a s a través
ae los pares que c o n e c t a n los eslabones y a través de
ellos mismos.
Las fuerzas que actúan sobre un e s l abón de una má-
q u x n a se localizan, en general, en sus puntos de oóntac-
l o con otros mi e m b r o s de la máquina, siendo las dos e x
c epciones más i m p o rtantes las fuerzas debidas a la g r a
vedad y las de inercia. Dichos contactos se logran c o
r r i e n t e m e n t e por m e d i o de pares inferiores y, a veces
por medio de pares superiores. Cu a l q u i e r a que sea el’
tipo de u n i ó n , l as fuerzas e jercidas por un eslabón s o
bre otro son, si se d e s p r e c i a el
las superficies de dichasrozamiento, n ormales a
piezas en el p u n t o de contacto.
Cuand0 el contacto entre dos piezas de una maquinase
establece por medio de un par inferior, la fuerza 'ejerci-
a por una de ellas sobre la otra no se aplica en el pun
o de contacto, sino que es la resultante de varias fuer
zas elementales distribuidas sobre un área considerable.
Estas fuerzas elementales tienen direcciones normales a
las superficies en sus correspondientes puntos de contac
En el caso de un par i n f e r i o r ••t o .
![Page 235: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/235.jpg)
guíente, su re s u l t a n t e también s e r á normal a ese plano.
Sin embargo, la linea de acción de
p u e d e determ i n a r s e solamente de la
par. Para simp l i f i c a r el a n álisis
que la línea de acción de la resul
tro de g ravedad del área de cont a c
te se deter m i n a por las co n d i c i o n e
Los pares superiores (pares de
miento) tienen un punto de contact
tacto. Si la fr i c c i ó n se des p r e c i
t ida a través del par es nor m a l a
tacto, dentro de ellos se tiene lo
y los engranajes.
D e t e r m i n a c i ó n de F u e r z a s :
En el análisis de fuerzas de un m e c a n i s m o completo,
ge n e r a l m e n t e se debe hacer un d i a g r a m a del cue r p o ±i~
bre de cada e s l a b ó n para indicar las fuerzas que actúan
so b r e él. Al d e t e r m i n a r las d i r e c c i o n e s de esas f u e r
zas, se deben a p l i c a r las leyes de la estática, dado que
el s i s t e m a compu e s t o por todas las fuerzas ex t e r i o r e s y
todas las fuerzas de inercia que actú a n sobre un a pieza
de u n a m á q u i n a es un sistema en equilibrio.
Los postulados de la es t á t i c a u t i l izados en la d e
t e r m i n a c i ó n gráfica de fuerzas son:
- Si sobre un punto actúan var i a s fuerzas en di f e r e n t e s
d i r e c c i o n e s es p o sible r e e m p l a z a r su acción po r la de
una fuerza l l amada resultante. El valor, la dirección
y el sentido de la resultante se determina, como para
todas las ma g n i t u d e s vectoriales, según la regla de
la suma de vectores.
245
esa r e s u l t a n t e no
s c a r a c t e r í s t i c a s del
se supone, a veces,
tante p a s a p o r el cen
to, pero corr ientemen-
s de equilibrio.
r odadura o d e sliza-
o o una línea de con-
a, la fuerza transmi -
la superf i c i e de c o n
s me c a n i s m o s a levas
![Page 236: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/236.jpg)
en equilibrio solamente si las dos fuerzas son co-
lineales de igual magnitud pero de sentido contrario.
- Para que un cuerpo rígido bajo la acción de tres fuer
zas esté en e q u i librio estático, las lineas de acción
de las tres fuerzas debe ser c o n c u r r e n t e s en un p u n t a
En consecuencia, si se conocen las líneas de acción
de dos de las fuerzas, la línea de acci ó n de la ter
cera debe pasar por su punto de a p l i c a c i ó n y el p u n
to de concurrencia. En algunos casos se puede r e
ducir a tres un número mayor de fuerzas d e t e r m i n a n d o
la resultante de las fuerzas conocidas.
- Un cuerpo rígido bajo el efecto de un pa r está en
e q u i librio estático sólo si está bajo el efecto de
otr-o par cop l a n a r de igual m a g n i t u d pero sentido
o p u e s t o .
En el caso de un análisis de fuerzas est á t i c o o d i
n á m ico, los vec t o r e s que r e p r e s e n t a n dichas fuerzas
d e b e n formar un pol í g o n o cerrado.
F u erzas de Inercia:
La fuerza de inercia que se m a n i f i e s t a en el m o v i
m i e n t o plano de un cuerpo rígido se d e t e r m i n a así:
F = - m aG
d onde m es la inasa del cuerpo, y a^ es la acel e r a c i ó n
del centro de gra v e d a d del cuerno Fi cí • •
![Page 237: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/237.jpg)
247
Si un e s labón gira en torno a su centro de rot a c i ó n
con un a v e l o c i d a d a n g ular variable, se tiene que todas
las fuerzas de inercia de este e s l a b ó n pueden reducirse
a u n a f u e r z a resultante de inercia apl i c a d a al c e n
tro de gravedad: F^ = - m a'G y un par de fuerzas de
i n e r c i a de m o m ento T = - a I siendo, I el m o m ento
de i n e r c i a con rel a c i ó n al eje que p ara por el centro
de g r a v e d a d del eslabón; a la a c e l e r a c i ó n a n g ular del
e s l a b ó n en el plano de movimiento. El m o m e n t o T tiene
s e n t i d o opuesto al de la ace l e r a c i ó n angular, lo que
indica el signo menos en el segundo m i e m b r o de la igual
dad.
De acuerdo con el p r i n c i p i o de la e s t á t i c a la f u e r
za y el par de fuerza con el m o m e n t o T p u e d e n s u s
t ituirse por una fuerza resultante. La línea de acción
de la result a n t e F^ se deter m i n a como sigue.
e = I ("“/F q
debe n o t a r s e que el m o m e n t o de F^ a l r e d e d o r del centro
de g r a v e d a d es opuesto en sentido a a.
La fuerza de inercia de un e s l a b ó n que está animado
de un m o v i m i e n t o p l a n o - p a r a l e l o se d e t e r m i n a por el
m i s m o -procedimiento que el e mpleado en el c aso anterior.
Al co n s i d e r a r la fuerza de i n e r c i a de sentido c o n
trario a la a c e l eración del centro de gr a v e d a d del
cuerpo, se reduce el p r oblema a un a n álisis estático,
pue s t o que la suma de todas las fuerzas aplicadas a el
cuerpo Cincluyendo la de inercia) debe ser cero, por
tanto se deben tener p r esente los po s t u l a d o s mencionados
en el a p artado 4.4.
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M é t o d o s de d e t e r m i n a c i ó n de fuerzas:
En los an á l i s i s estáticos y d inámicos de fuerzas las
ec u a c i o n e s v e c t o r i a l e s de equilibrio se pue d e n r e s o l v e r
g r á f i c a m e n t e o analíticamente.
Los factores que d e t e rminan si se hace un a s o l u
ción analí t i c a o g r á f i c a son el tipo de m e c a n i s m o y el
núm e r o de p o s i c i o n e s que se deben analizar.
Los métodos a u s a r p ara d e t e rminar las fuerzas son:
a. Prin c i p i o de la sup e r p o s i c i ó n de causas y efectos.
El efecto que u n a fuerza ejerce sobre un cuerpo r í
gido, es i n d e p e n d i e n t e de los efectos de las demás
fuerzas a p l i c a d a s al mismo cuerpo. Así p a r a e n c o n
trar el efecto final que un s i s tema de fuerza e j e r
ce sobre el cuerpo, es suficiente sumar o s u p e r p o
ne r los efectos de todas y cada un a de las fuerzas
que actúan sobre dicho cuerpo. Este méto d o es v e n
tajoso cuando se r e alizan en forma c o m b i n a d a a n á
lisis estát i c o s y dinámicos de fuerzas.
5. P olígono Funicular: El polígono funicular, es la
c o n s t r u c c i ó n g r á f i c a que nos p e rmite d e t e r m i n a r la
l ínea de a c c i ó n de la resultante de un s i stema de
fuerzas co p l a n a r e s cualquiera. Den t r o de sus p r o
pie d a d e s está que: el punto donde se cor t a n dos l a
dos c u a l q u i e r a del polígono c o r r e s p o n d i e n t e a un
sistema de fuerzas, es un punto de la línea de acción
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Si se c o n s i d e r a los mom e n t o s alred e d o r del punto A,TA
el efec t o de la c o m p onente t r a n sversal F. ' que a c
túa en el e s l a b ó n 3 es p r o d u c i r un a fuerza tra n s v e r TA
sal F ^ que actúa en el eslabón 4 en el punto C.
Los m o m e n t o s de estas fuerzas t ransversales a l r e d e
dor del pu n t o A son iguales (los mo m e n t o s debidos a
las fuerzas radiales son cero) y se p u e d e n exp r e s a r
como
cT A c TA .„F 34 x AC = Fj x AB
de donde se tiene
„T A „TA .„ , ,n 34 = 3 x A B /AC
En la f i g u r a del m e c a n i s m o a r t i culado se puede
o b s e r v a r un a c o n s t r u c c i ó n g r á f i c a usando triángulos
semejantes. Si se consi d e r a Fá en componentes transTE RE
v ers a l y radial y F4 , respectiv a m e n t e , se tie
ne que el m o m e n t o alre d e d o r del punto E, p r o duce una TE
c o m p o n e n t e F^_ que actúa en el eslabón E en el pu n
to C. Los mo m e n t o s de estas fuerzas a lrededor del
pu n t o E son i g u ales y se p u e d e n e xpresar como:
TF TFF ‘ 3 x EC = F * c x ED
de donde
TF TF
F 43 = F4 x ED/EC
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be o o s e r v a que la tuerza r A~ es iaT* E *
do c o n t r a r i o a la fuerza F34 •
En la parte i n ferior del c u a d r i l á t e r o ar t i c u l a d o se
m u e s t r a el po l í g o n o u tilizado para d e t e r m i n a r . En
forma general estos tres métodos son los u t i l i z a d o s pa
ra d e t e r m i n a r las fuerzas g r á f i c a m e n t e teniendo p r e
sente s i e mpre los postulados de la e s t á t i c a men c i o n a d o s
en el a p artado 4.4.
Un p r o c e d i m i e n t o general p ara d e t e r m i n a r las f u e r
zas puede ser:
1. D i b u j a r los d iagramas del cue r p o libre de todos los
e s l a b o n e s del mecanismo, tal que, se i ndiquen todas
las fuerzas que actúan sobre el eslabón. Para los
eslab o n e s en los que actúan 2 o 3 fuerzas-, las d i
recci o n e s y las magnit u d e s de las fuerzas se p u e
den d e t e r m i n a r y debe m o s t r a r s e en los diag r a m a s del
c u e r p o libre del eslabón.
2. Se debe c o menzar el análisis p o r el eslabón más l e
jano de la cadena sobre el cual están a ctuando las
f u e rzas externas o el m o mento e x t e r n o . C o m u nmente
este pu e d e c o n siderarse s i m u l t á n e a m e n t e con unaunión
de eslab o n e s y el análisis se comienza en cu a l q u i e r a
2 esla b o n e s que contengan s o l a m e n t e 6 incógnitas, ha
cien d o uso de la Ley de N e w t o n de Acción y Reacción.
Los dos eslabones pueden ser a n a l izados por el uso
del pol í g o n o funicular, pol í g o n o de fuerzas o c o m
p on e n t e s radiales y t ransversales.
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254
El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o po r la esca l a
de espacio:
= 1/400 (m/mm)
un a vez n umerados los eslabones del m e c a n i s m o , se
o b s e r v a que en el eslabón 6 actúan 3 fuerzas, es
d e c i r
*16 + F S6 + Q = 0 .
En el eslabón 5 no actúan fuerzas externas,
p o r lo tanto, se tiene que el m i s m o e s t á en equili
b r i o solamente si las dos fuerzas Y * 35 - son c o l i n e a l e s de igual m a g n i t u d pero d i f e r e n t e s e n
t ido (Fig. b ) :
Por c o n siguiente el cuerpo rigido 6 e stá en
e q u i l i b r i o estático, si las líneas de a c c i ó n de
las tres fuerzas son c oncurrentes, en este caso
el pu n t o de c o n c u r r e n c i a es M.
U na vez d e t e r m i n a d a la línea de a c c i ó n de
las fuerzas que actúan en el e s l a b ó n 6 se c o n s
truye el p olígono de fuerzas (Fig. c) .
De acuerdo al- análisis efect u a d o a n t e r i o r m e n
te refer e n t e al eslabón 5 en la figura b, se pue
de o b s e r v a r los sentidos de las fuerzas que m a n
tienen en equili b r i o est á t i c o al eslabón.
E f e c tuando un análisis similar al realizado
en el eslabón 6 , se tiene que para d e t e r m i n a r l a s
fuerzas que actúan en el e s l a b ó n 3, las tres
fuerzas deben ser concu r r e n t e s en el punto K, por
![Page 245: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/245.jpg)
2SS
tanto se debe g r áficar la e c u a c i ó n vectorial s i
g u i ente :
230
43 53
E s t a b l e c i e n d o las c o n d i c i o n e s de e q u i librio
e s t á t i c o en el e s l abón 3, la fuer z a F^j es igual
pero de sentido cont r a r i o a la fuerza F,32» P°r
consiguente, el p a r de t o r sión que debe suminis
tr ársele al e s l a b ó n OA a través del centro
ro t a c i ó n 0 es:
de
T =F 3 2’e
En el p o l í g o n o de fuerzas (Fig. c) , Q = 3000/Kf = 80 mm, se tiene que la esc a l a de fuerzas es:
Kf = 75/2 (Kgf/mm)Del po l í g o n o de fuerzas se tiene que:
F 32 = F , 2 •Kf = 66.75/2 = 2475 Kgf.
El par de t o rsión e q u i v a l e n t e (Te) es:
Te = F 3 2 .e = 2475 .0 , 05875 = 14-5 ,41 Kgf-m.
en sentido horario.
En el m e c a n i s m o mostrado, el p e s o W = 500 Kgf y
el peso de la p l a c a ABC es 350 Kgf. De t e r m i n a r
la fuerza que debe aplicarse en el c ilindro para
m a n t e n e r el s i s t e m a en e q u ilibrio.
S o l u c i ó n :
Una vez numer a d o s los e s l a b o n e s del m e c a n i s
mo se tiene que en el e s l a b ó n 3, act ú a n las fuer-
2 3’y el peso W.
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Para de t e r m i n a r la linea de acción de la fuer
za 4 > se encue n t r a en el pol í g o n o de fuerzas la
resultante R de las fuerzas, F 34 y Ü A z C’ a P art2 r
del punto G se traza la d i r e c c i ó n de la fuerza R.
Las fuerzas F u > F' 54 y R son c o n c u r r e n t e s en
el punto K, puesto que no h a y a p licado un par e x
terno en el eslabón 4.
Figura 4 . 2 MECANISMO CON CILINDRO
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Del p o l í g o n o de fuerzas, se tiene que la f uer
za en el c i lindro es:
F c = F s4 = F 5 4 .Kf = 68.10 = 680 Kgf.
En el m e c a n i s m o mostrado, d e t e rminar la fuerza F^
n e c e s a r i a p a r a b a l a n c e a r el par T 2 a plicado en el
e s l a b ó n 2. El par T 2 es igual a 1,73 Kgf - m en
s e n t i d o antihorario. Las d i m e nsiones de los e s
labones del mecan i s m o son: OA = 0 ,035 m; A B= 0,047m
y CB = 0,049 m.
S o l u c i ó n :
El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o por la e s c a l a
de e s pacio:
= 1/1000 (m/mm)
E s t a b l e c i e n d o las c o n diciones de a q u i l ibri o pa
ra el e s l a b ó n 2 , se tiene que el par e q u i l i b r a n t e
que d ebe ser aplicado al e s l abón es:
D a d o que T es igual a T 2 , pero de s e n tido con
trario, se calcula F 3 2 ’ como sigue:
F 32 = T 2/e = 1,73/0,03 = 57,67 Kgf
E n la figura (a) se puede o b servar las fuerzas
que m a n t i e n e n en e q u i librio el e s l abón 2 .
![Page 249: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/249.jpg)
![Page 250: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/250.jpg)
En el m e c a n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r las fuerzas
F 14 Y F 12 debidas a la acción de la fuerza exter
na F4 , y el par e q u i l i b r a n t e (T ) que debe s u m i
n i s t r á r s e l e al eslabón 2 a través del centro 0 7 .
El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o por la escala de
espacio: K. = 1/100 (m/mm) /
S o l u c i ó n
F4 = 4500N
Figura 4.4 MECANISMO DE RETORNO RAPIDO
![Page 251: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/251.jpg)
En el e s l abñn 4 actúan tres fuerzas que
concurrentes, debido a que no ha y po r externo apli
cado .
La e c u a c i ó n vectorial p ara d e t e r m i n a r las fuer
zas en el e s labón 4 es:
F + F , + F , . = 0 r 14 4 34
La fuerza F 34 es p e r p e n d i c u l a r al e s l a b ó n 4.
En las figuras a, c y d se puede o b s e r v a r los
d iagramas del cuerpo libre de los esla b o n e s del
m e c a n i s m o con las fuerzas que m a n t i e n e n en equili
brio el sistema.
Si, en el p o l í g o n o de fuerzas, F 4 = F 4 / K f =
50 mm, e n tonces la escala de fuerzas es:
= 90/1 (N/mm)
Del p o l í g o n o de fuerzas se tiene que:
w = F K-p = 30.90 = 2700 N 14 1 4 ' 1
F 12 = F 12 • K f = 2 6 ' 90 = 2340 N
F 32 = F 32 • K f = 26-90 = 2340 N
Para cal c u l a r el par equi v a l e n t e se aplica 1
![Page 252: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/252.jpg)
En el mecanismo, d e t e r m i n a r las f u e rzas en los co
jinetes A, B, C, 0 2 y 0 4 , y el par e q u i l i b r a n t e (TJ
que debe su m i n i s t r á r s e l e al e s l a b ó n 2 a través del
centro de r o tación C^. En el ins t a n t e mo s t r a d o
en el e s l a b ó n 6 actúa una fuerza externa de 45 Kgf.
El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o por la escala de
e s p acio = 1/100 ( m / m m ) .
S o l u c i ó n :
En el dia g r a m a del cuerpo libre del e s l a b ó n 6 se o b s e r v a n las fuerzas que actú a n sobre la corre
dera. De las tres fuerzas, sólo la fuerza F es
conocida. Sin embargo, puesto que en el e s labón 5
actú a n sola m e n t e dos fuerzas, un a en A y otra en
B, es evi d e n t e que la línea de acci ó n de F¡-g debe
p a s a r por la i n t e r s e c c i ó n A de sus líneas de acción;
y p u e s t o que sobre la c o r r e d e r a sólo actú a n tres
fuerzas, F ^ debe también p a s a r por A. La d i
re c c i ó n de F^g debe ser normal a las guías, como
se m u e s t r a en la figura a. Con o c i d a las di r e c c i o
nes de las tres fuerzas, se p u e d e d i b u j a r el p o
lígono c o r r e s p o n d i e n t e (mostrado en la figura b)
y d e t e r m i n a r los valores de F-g y Fj-g. En la f i
gura c se o bservan los sentidos de las fuerzas que
m a n t i e n e n en equili b r i o el e s l abón 5. Las fuerzas
que act ú a n en el e s labón 4 son F,-^, F ^ y F^^. De
las tres fuerzas F ^ es conocida, sin embargo la
d i r e c c i ó n de la fuerza F,^ (perp e n d i c u l a r al e s
labón 4) se conoce dado que el e s l a b ó n 3 d e scribe
sobre el eslabón 4 una t r a y e c t o r i a rectilínea. Di
chas fuerzas son concur r e n t e s en el p u n t o M (Fig.
d) .
En la figura e se m u estra el d iagrama del cuer
po libre del e slabón 3 con las fuerzas que actúan
![Page 253: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/253.jpg)
![Page 254: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/254.jpg)
sobre é l . P ara de t e r m i n a r las fuerzas que actúan
en el e s l abón 2 , se tiene la e c u a c i ó n vectorial si
guiente :
![Page 255: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/255.jpg)
lo de presión de los engranajes e s t a n d a r es de
20°. El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o po r la e s
cala de espacio: K, = 1/75 ( m / m m ) .
![Page 256: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/256.jpg)
![Page 257: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/257.jpg)
![Page 258: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/258.jpg)
La m a g n i t u d y d i r e c c i ó n de la fuerza se
d e t e r m i n a c o n s t r u y e n d o el pol í g o n o de fuerza.
La fuerza F J 2 es igual pero de s e n tido c o n
trario a la fuerza y F 12 es igual ‘y de
s e n tido contrario a F ^ . El par T £ se calcula
como s i g u e :
En el pol í g o n o de fuerzas (Fig. b ) , se tiene
que :
R = R/K^ = 40 mm,
por tanto, la escala de fuerzas es i
Kf = 11/2 CKgf/mm)
Del p olígono, r e sulta que la fuerza entre los
d i e ntes de los engranajes es:
F 23 = F 2 3 ‘Kf = 43 - 11/2 = 236,50 Kgf.
El pa r que debe sum i n i s t r a r s e al piñón es:
f e = F 3 2 'r = 236,5.1 2 , 5 / 7 5 = 39,42 Kgf-m.
;1 sentido del par es horario.
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D e t e r m i n a r las fuerzas en todas las juntas y el
pa r que debe sum i n i s t r a r s e al e s labón OA para
m a n t e n e r en e q u i librio es t á t i c o el mecanismo. El
m e c a n i s m o está repres e n t a d o por la escala de e s
pacio: K l = 1/500 (m/mm).
Solución:
En^el Dol í g o n o de fuerzas (Fig. f) se tiene
que: P = p/¡c-f = 25 mm, po r tanto la escala de
fuerzas es:
K f = 2 (Kgf/mm)
Las fuerzas que actúan en el eslabón 6 son F
:S6 y p -1 6’
La ec u a c i ó n vectorial de las fuerzas que a c
túan en el e s l abón 6 es:
16
XX56 P = 0
La fuerza F s& es d e s conocida en d i r e c c i ó n y
magnitud, por lo que se usará el m é t o d o de las
c omü o n e n t e s radiales y transversales. La e c u a
ción vectorial de las fuerzas que actúan en el
e s l a b ó n 6 se transforma en:
16
XX
' 56
f I CE
P =
En la figura a se puede o b s e r v a r el mét o d o grá
fico u t i l i z a d o para d e t e r m i n a r las fuerzas que ac-
![Page 260: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/260.jpg)
![Page 261: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/261.jpg)
![Page 262: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/262.jpg)
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— — Tfuerzas P y F 6 5 , se toma un polo ar b i t r a r i o 0 y
se trazan los radios 1, 2 y 3 / Por el centro
de la junta c, se traza una línea p a r a l e l a a el
r a d i o 1 (1 ') hasta la intersección con línea de
acción de la fuerza P, a par t i r del punto de
corte de esas líneas se traza una línea p a r a l e l a
a el radio 2 (2 ') hasta cortar la línea de acción- t
de la fuerza F g S . En el pu n t o de corte de las
líneas m e n c i o n a d a s anteriormente. Se traza una
l ínea p a ralela a el radio 3 (3') h a s t a la i n t e r
s e c ción de la línea de acción de la fuerza F,"o 5
loc a l i z á n d o s e el punto m.
U n iendo m con C, se obtiene el radio 4 ’. Por
el polo del pol í g o n o f unicular se t r a z a una l í
ne a par a l e l a a 4' [4) hasta que corte la línea de
acci ó n de la fuerza Fg^, con lo que se d e t e r m i n a
la m a g n i t u d de esa fuerza y de la fuerza F ^ j . El
p r o c e d i m i e n t o es m ostrado en las figuras b y c.
En la figura d se m u e stra el p o l í g o n o de fuer
zas del eslabón 6 .
P ara de t e r m i n a r las fuerzas en los eslabones
3 y 4, se u t i l i z a un pro c e d i m i e n t o s i milar al
apl i c a d o en los eslabones 5 y 6 . En los d i a g r a
mas de las figura e, f y g se m u e s t r a los p r o c e
dimie n t o s para determ i n a r las fuerzas.
D ebe observ a r s e que la fuerza Q es igual pe- T
ro de sentido c o n t r a r i o a la fuerza F^^ lo mismo
sucede con la fuerza F ^ y ^ 3 4 -
Del polígono de fuerzas del e s l abón 3, se
tiene la m a g n i t u d v d irección de la fuerza F„_.• 2 3
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El di a g r a m a del cuerpo libre del eslabón
m u e s t r a las fuerzas y el sentido del par que de
be sum i n i s t r a r s e para m a n t e n e r en equili b r i o es
tático el mecanismo. De los políg o n o s de fuer
zas, se tiene que:
F 1ó ~ F 16 = 22.2 = 44 Kgf
F 56 “ F 56 = 22,5.2 = 45 Kgf
F 3 5 - F 3 5 ^ i = 31,5.2 = 63 Kgf
F 14 = F 14 K f = 22.2 = 44 Kgf
F 23 = F 23 K f = 47,5.2 = 95 Kgf
F 34 “ F 34 K f = 33.2 = 66 Kgf
F 12 " f 12 K f " 4 7 >5.2 = 95 Kgf
El par equi v a l e n t e T g , se c a l cula como sigue
T e = F3 2 ’e = 95.0,04 = 3,8 Kgf - m
El sentido del par T g es horario.
En el meca n i s m o m ostrado, d e t e rminar el par que
debe s u m i n i s t r a r s e al eslabón 2 y las fuerzas en
los c ojinetes O, A, C y E para m a n t e n e r el m e
c a n i s m o en e q u i librio estático. Se dan como d a
tos :
- L o n g i t u d de los eslabones: OA = 0,2 m ; AC = 0 5
y EC = 0,4 m .
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S o l ución:
El m e c a n i s m o está r e p r e s e n t a d o por la escala
de e s p a c i o :
= 1/100 fm/mm)
La esc a l a de fuerzas es:
Kf = 1 (Kgf/mm)
P ara de t e r m i n a r las fuerzas en los cojinetes
se u t i l i z a r á el método de la s u p e r posición, c o n
s i d e r a n d o (a) que solamente a c t ú a la fuerza P
Cb) que sólo actúa la fuerza Q (c ) sumando los
casos anteriores.
En el caso de que sólo ac t ú a la fuerza P se
t i e n e en el di a g r a m a del cue r p o libre del e s l a
b ó n 4 CFig- a) Que sobre él actúa las fuerzas P,
F,'. y F,'. . La direc c i ó n de la fuerza F,\ es 34 ' 14 o4
a lo largo del e s l abón AC debi d o a que el m i s m o
e s l a b ó n se c onvierte en un m i e m b r o de dos f u e r
zas cuan d o se omite 0 ; las líneas de acción de
las fuerzas P y F 34 se i n t e r s e c t a n en el p u n
to M. El e s labón 4 está en eq u i l i b r i o bajo la
a cci ó n de tres fuerzas sin que actúa un par s o
bre el eslabón, de manera que la dire c c i ó n del
v e c t o r F.J4 es tal que debe pa s a r por los puntos
M y E. El po l í g o n o de fuerzas (Fig. c) se c o n s
truye de acuerdo a la ec u a c i ó n v e c t o r i a l siguien-
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Para calcular el par T¿ del eje n e c e s a r i o pa
ra m a n t e n e r el e s labón 2 en e q u i l i b r i o b a j o la
acc i ó n del par p r o d u c i d o por F 3'2 y F ^ es:
T i = F . > e ' = 25 .0,13 = 3,25 Kgf-m (horario) e 32 *
En el caso de que s olamente actúa Q como fuer
za externa, en la figura e se m u e s t r a el d i a g r a
m a del cuerpo libre del e-slabón 3 bajo la acción
de las fuerzas Q, F4 - F 23 ’ Se conoce
d i r e c c i ó n de Q y la de F ^ 3 es a lo largo de la
línea EC debido a que él e s l a b ó n 4 se c onvierte
en un m i embro de dos fuerzas cuando se omite P.
Las inters e c c i ó n de las dire c c i o n e s conoc i d a s de
Q y F ¡ 3 da el punto K. La d i r e c c i ó n de F 23 de
be p a s a r por los puntos K y A debido a que
e s l a b ó n 3 está en e q u i librio bajo la acción de
tres fuerzas sin que actúe u n par en el eslabón.
El p o l í g o n o de fuerzas (Fig. f) se c o n s t r u y e de
a c u e r d o a la ecuación v e c t o r i a l siguiente:
||AK IICK
Para calcular el Par T ” del eje n e c e s a r i o p a
ra m a n t e n e r el eslabón 2 en e q u i l i b r i o bajo la
a cc i ó n del par producido por F '^2 y F ” 2 es:
x = P" e" = 29.0,19 = 5,51 Kgf-m (horario)1 e 32 '
Para determinar las fuerzas totales, en los
d i a g r a m a s de la figura b y d se puede o b s e r v a r las
d i f e r e n t e s fuerzas que m a n t i e n e n en e q u i l ibrio los
eslabones 3 y 4.
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En el mecan i s m o m o s t r a d o , d e t e r m i n a r la fue r z a F„B
r e q u e r i d a para que la veloc i d a d del blo q u e 2 sea
de 3,48 mS . Se tiene como dato lo siguiente:
- La masa del eslabón 3, m, = 0,1 K g , y el m o m e n
to de inercia, Ij = 0,000552 K g - m 2 .
- El pol í g o n o de aceleraciones; Ka = 3,32 (m S’2/fnm)
- Esca l a de espacio: fíL = 1 /280 (m/mnO
S o l u c i ó n :
Del pol í g o n o de ace l e r a c i o n e s se o b t i e n e que:
aG3 = (Pa g3) Ka = 41.3,32 = 136,12 m S " 2
a^/ B = (N^/g-a ) Ka = 65, 5 . 3,32 = 21 7 ,46 mS 2
La a c e l e r a c i ó n angular del e s l a b ó n 3 es:
cij = a^g/AB = 217,46/0,25 = 869.84 rad S 2 (Horario)
La fuerza de inercia del e s l a b ó n 3 es:
F03 = m 3 - ^G3 = - 13,61 Kgf.
C o n el objetivo de sust i t u i r el sistema de fuer
za de inercia y par de inercia, po r una fuer z a ú n i
ca, se calcula a c o n t i n u a c i ó n la dista n c i a <e) a que
se h a l l a la fuerza de inercia de el centro de g r a
ve d a d del eslabón.
La d i s t a n c i a e se calcula c omo sigue:
e = ct3 I3/ c 03 = 869,84 . 0,000552/13,61 = 0,035 m.
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De acuerdo a la escala de espacio, la d i s t a n
cia e se r e p r esenta en la fig u r a a como:
e = 0,035 / K l = 10 mra
L a fuerza de inercia (FQ 3 ) se r e p r e s e n t a d e s
p l a z a d a l'a distancia e de m a n e r a que F Q , x é dé
u n pa r cuyo sentido sea o p u e s t o al de a,. La r e a
cc i ó n en A es y es ve r t i c a l dado que la f r i c
c i ó n es despreciable. Las fuerzas en B son la
f u e r z a Fg y la reacción de la c o r r e d e r a F 2-, la
cual es horizontal, debido a que la f r icción es
des p r e c i a b l e . Del d i agrama del cuerpo libre del
e s l a b ó n 3 (Fig. a), se tiene que:
^43 + + ' CF B ^ F 2 3 > = 0
Las líneas de acción de las fuerzas F„„ y F.,. Oo .43
se i n t e r s e c t a n en el punto M. El eslabón 3 está
en e q u i l i b r i o bajo la acción de tres fuerzas sin
que actúe u n par externo sobre el- eslabón, de m a
nera que la d irección dtel v e c t o r Fg + es
tal que d e6 e pasar por los punt o s B y M. En el
p o l í g o n o de fuerzas se tiene que F q 3 = 13 , 6 1 / K f =
50 mm, por tanto la escala de fuerzas es:
K f = 1/3,674 (Kgf/mm)
El p o l í g o n o de fuerzas es m o s t r a d o en 'la figtK
ra b. La m a g n i t u d de la fuerza Fg es:
. . Fg = F g .Kf = 42,5/3,674 = 11,57 Kgf.
La d i r e c c i ó n y sentido de la fue r z a se m u e s t r a en
la figu r a b. -
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2 84
4.11. Para el m e c a n i s m o mostrado, hacer un análisis di
nám i c o completo. De un análisis c i n e m á t i c o del
m e c a n i s m o se conoce que:
a, = 119 rad S a. = 625 rad S 2; á , = 162 mS~2J 4 gi
- «2 y ag 4 = 104 mS . Los paráme t r o s del m e c a n i s m o
s o n : .
- ^ L o ngitud de los eslabones: O A = 0,06 m; OD =
0,10 m ; AB = 0,22 m; DB = 0,15 m; AG^ = 0,09 m;
DC = BC = 0,12 m y DG, = 0,09 m.
- Masas de los eslabones: m 3 = 1 ,5 Kg y m 4 = 5 Kg
- M o m e n t o s de inercia: I, = 0,012 K g - m 2 v i . =? -> ' 4
0,054 Kg-m .
La fuerza F c es igual a 800 Newton. ,
Solución: , ?(:i ..
P r imero se d e t e r m i n a n las fuerzas de inercia
que actú a n en los eslabones 3 y 4, como sigue:
F q 3 = m3 ág3 = 1,5 . 162 = 243 N, y ■
Fq4 = m4 ag 4 = 5.104 = 520 N
Con el obj e t i v o de sustituir el s i s tema de
fue r z a y pa r de inercia, por una fuerza única, se
c a l c u l a las d i s t a n c i a s e, y e 4 , como se m u e s t r a a
c ontinuación: -
e 3 = o 3 i 3/ f 03 = 119 • 0,012/243 = 0,006 m, y
e 4 = a 4 I 4/F04 = 6 2 5 . 0 , 054/520 = 0,065 m.
\. V
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En las figuras b y d, se puede o b s e r v a r la
u b i c a c i ó n de las fuerzas fínicas, FQ _ y FQ 4 , res
p e c t i v a m e n t e . El a n álisis se comienza d e t e r m i
na n d o la resultante de las fuerzas Fc y FQ4 por
m e d i o de un p olígono (Fig. e] de fuerzas. U s a n
do el pol í g o n o funi c u l a r se localiza la línea de
acc i ó n de la re s u l t a n t e R.
Una vez d e t e r m i n a d a la línea de acción de la
r e s u l t a n t e R, se aplica el método de las c o m p o
n ent e s radiales y transversales. En la figura
b se o b s e r v a el p r o c e d i m i e n t o utilizado para de
t e r m i n a r la c o m p o n e n t e F ^ , y en la figura d el
u t i l i z a d o p ara de t e r m i n a r la componente F.J^ Da- j _ _ Tn 43 *do que la co m p o n e n t e F43 es igual pero de sen-
txdo contr a r i o a la co m p o n e n t e F -J0 , se tiene que
la fuerza . es :34
F = f TA ■+ F 1 = FTD + F RD 34 _34 _34 _34 _3£
II AB || DB
En la figura c se m u e s t r a el pol í g o n o para
d e t e r m i n a r F ^ . Una vez dete r m i n a d a en m a g n i
tud, d i r e c c i ó n y s e n t i d o la fuerza F-^, se tie
ne las fuerzas que m a n t i e n e n en equilibrio el
e s l a b ó n 4 ob e d e c e n a la e cuación v e c t o r i a l si
g u i e n t e : j J
F 14 + F 04 + F c + F 34 = 0 ...
Para d e t e r m i n a r las fuerzas que actúan s o
bre el e s l abón 3 se tiene la ecuación vectorial-
![Page 277: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/277.jpg)
La fuerza F ^ es igual p e r o de sentido c o n
trario a la fuerza F„..j4
La fuer z a es igual p ero de sentido c o n
trario a la fuerza F ^ -
En el e s l a b ó n 2 actúan las fuerzas y
la F^ 2 Y P ar de valor F ^ x h, donde h es
la d i s t a n c i a p e r p e n dicular a la fuerza y m e d i d a
desde el cen t r o de A a 0.
' 0La e s c a l a de espacio u t i l i z a d a p a r a r epresen
tar el m e c a n i s m o es:
K l = 1/500 (m/mm)
p o r tanto las distancias e, y e^ son:
= e^/Kj, = 3 mm, y
= e ^ / K L = 32,5 mm
La esc a l a de fuerzas es:
K f = 10 (N/mm)
Del p o l í g o n o de fuerzas (Fig. e) se tiene que:
F 1 4
II TI H-l II 40 ..10 = 400 N
F 34 F 34'
IIm 33. 10 = 330 N
F 23 = F 23-,Kf = 35 .10 = 350 N
La f u e r z a F-^ es igual p e r o de sentido a la
fuerza F, . El par e q u i l i b r a n t e que debe suminis^
![Page 278: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/278.jpg)
t r a r s e al eslabón 2 a través de O es:
T g = F 3 2 .h = 350.0,058 = 20,3 N-m
El par T s es de sentido antihorario.
P ara el mecanismo de retorno rápido, hacer un
aná l i s i s dinámico completo. Se conoce lo s i
guiente: .
- L o n g i t u d de los eslabones: OP = 0,1645 m;
QP = 0,3048 m y PR = 0,2032 m.
- Pesos de los eslabones: 1V? = 0,79 Kg; W3 = 1,59 K W 4 = 4,54 Kg y W $ = 6 ,8 Kg.
- Radios de giros: K 2 = 0,0508 m; K, = 0,0508 m
y K4 = 0,1524 m. ,
- E s c a l a de aceleraciones: Ká = 1 (mS~2/mm)
S o l u c i ó n :
De acuerdo al p o l í g o n o de a c eleraciones y a
las ma s a s de los eslabones las fuerzas de i n e r
cia son:
^02 = m2 ¿g2 = Of2-ag2)/g = (0,79.34,54)/9,8 = 2.78 Kgf
f03 = m3 ¿ g3 = = _nT5EDH,7)/9,8 -2.06 Kgf
![Page 279: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/279.jpg)
![Page 280: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/280.jpg)
Para d e t e r m i n a r las fuerzas que actúan en el
e s l abón 3 se tiene la ecuación vectorial:
4 3 F 03 + F 23 °
En el e s l a b ó n 2 se tiene la ec u a c i ó n vectorial
F 32 + F 02 + F 12
Para d e t e r m i n a r el par e q u i v a l e n t e que debe
s u m i n i s t r a r s e al eslabón 2 a través del eje con
centro de r o t a c i ó n 0 , se tiene la ecuación , s i
guiente :
F 3 2‘e 1 F 0 2 'e 2
En el p o l í g o n o de fuerzas (Fig. c) se tiene que:
05= F Q 5/ K f 8 m m ,
por tanto, la escala de fuerzas es:
Kf = 11/50 (Kgf/mm)
Del p o l í g o n o de fuerzas, resulta que las fuerzas
s o n :
45 = F 4SK f = 9.0,22 = 1,98 Kgf
14 = F 14 K f =38.0,22 = 8 , 3 6 Kgf
23 = F 23 K f =6 8 .0,22 = 14,96 Kgf'
12 ' F 12 Kf =80.0,22 = 17,6 Kgf
El p ar e q u i l i b r a n t e T g es:
T = 14,96 . 0,1387 + 2,78 . 0,047 = 2,207 Kgf-m (antihorario)
![Page 281: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/281.jpg)
P reguntas y P roblemas Propuestos.;
4.13. Explique las c o n diciones de eq u i l i b r i o de las
fuerzas que actúan sobre u n a partícula.
4.14.
4.15.
4.16.
4.17.
4.18.
4.19.
E x p l i q u e los s i s t e m a s t e fuerzas que actúan s o
bre un cuerpo rígido.
¿Cuáles son las c o n diciones n e c e s a r i a s y s u f i
cientes p ara man t e n e r u n cuerpo en e q u i l i b r i o ?
D e m u e s t r e lo siguiente: La acción de u n sistema
de fuerzas sobre un cuer p o rígido no varía, si
se añaden a el sistema de f u e r z a s o se quitan
dos fuerzas que se eq u i l i b r a n m u t u amente.
N o m b r e las condiciones p ara d e s c o m p o n e r una fuer
za en dos componentes o s u s t i t u i r una fuerza por
dos fuerzas que se interceptan.
Exp l i q u e el principio de acción y reacción.
A p l i c a n d o el método del p o l í g o n o funicular,
terminar: ?
de -
a. La result a n t e de dos
b. Las equilibrante de u
la imagnitud, direcció
una de ellas (F.j)
c . Las equi 1ibrantes de
las d i r e cciones y pos
4.20. Expliq ue las causas por
de los casos de anal i si s
![Page 282: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/282.jpg)
¿Qué i m p o rtancia tiene el centro de pe r c u s i ó n ?
¿Porqué el m é t o d o de la s u p e r p o s i c i ó n no es
v e n t a i o s o cuando se consideran las fuerzas de
f r i c c i ó n ? .
D e t e r m i n a r las fuerzas en todas las juntas y el
par que d ebe sum i n i s t r a r s e al e s l a b ó n OA para
m a n t e n e r el m e c a n i s m o en eq u i l i b r i o estático. Se
tiene que la e s c a l a de espacio es: = 1/100 (m/mm) ; y la escala de f u e r z a s ^ K f = 2(Kgf/mm]
(RESPUESTA: F 16 = 7 Kgf; F56 = 40 Kgf; Fj, = 58K g f ;
F 34 = 25 Kgf; F 23 = 106 Kgf = F ,, ; T e = 7,95 Kgf-m)
![Page 283: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/283.jpg)
En el mecanismo m ostrado, d e t e r m i n a r las fuerzas
en todas las juntas y en el cilindro. La escala
de fuerzas es: Kf = 2 ( R g í / m m ) .
(RESPUESTA: F 1 = 14 Kgf; F _S6 = 52 Kgf; F )4 =
112 Kgf; f _ 4 = 40 Kgf; F23 = 56 Kgf; F ]2 = 5S Kgf
Fc = 21 Kgf).
Figuro 4 .2 4
![Page 284: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/284.jpg)
En el m e c a n i s m o mostrado, justificar la solución
u t i l i z a d a oara la d e t e r m inación de la fuerza de
p r e n s a d o (Fp ) aplicada a la corredera 6 , cuando
sobre la c orredera 2 actúa la fuerza motriz
P = 1000 Kgf
(RESPUESTA: F p = 2000 Kgf).
F igura 4 .2 5
![Page 285: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/285.jpg)
De t e r m i n a r las fuerzas en todas las juntas y el
par que debe s u m i n i s t r a r s e al eslabón 2 Dara
m an t e n e r el m e c a n i s m o en equilibrio. El mecanis
mo está repres e n t a d o por la escala de espacio:
~ 1/100 ( m / m m ) . La e s c a l a de fuerzas es:
Kj = 4 ( K g f / m m ) .
(RESPUESTA: F 1g = 169,81 Kgf; F 5fi = 396 Kgf;
F s4 = 396 Kgf; F34 = 172 Kgf; F 14 = 372 Kgf;
F32 = 108 KSf ; Fe = 140’ 8 KRf; Te = 2,82
C
Figura 4 .2 6
![Page 286: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/286.jpg)
4.27. Para el m e c a n i s m o mostrado, hacer un análisis dinám i c o comnleto. Se tiene como dato lo s i g u i e n te :
- M a s a s de los eslabones: m„ - 0,2 Kgf; m, = 0,6 Ko m 4 = 1 Kgf; m,. = 0,4 Kgf v = 0,5 Kgff
' - Escala de esDacio: K. = 1/610 f m / m m ] .- L _ ]
Escala de velocidades: Kv = 1/0,0314 (mS /mm). 2
- Escala de aceleraciones: Ka = 9/14 (mS ”/mm).
(RESPUESTA: F ] 2 = 30 , 24 K g f ; F , 2 = 26,95 Kgf ; .
F 45 = 21,86 Kgf; F 14 = 14,7 Kgf; F 53 = 5,42 Kgf;
Fj-6 = 14,95 Kgf; F 16 = 20 , 95 Kgf; T e = 2,61 Kgf-m)
298
F igu ra 4 .2 7
![Page 287: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/287.jpg)
4.28.para el m e c a n i s m o mostrado, hacer un análisis di
námico comnleto. Se tiene
299
Pesos : 2 - ° .9 1 Kg6,8 Kg.
- Radios de"'s -
como dato'lo siguiente:
= 1,13. Kg; W4 = 4,54 Kp
v K4 = 0,1524giro de los eslabones: K_ = 0,051715
ra.
![Page 288: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/288.jpg)
300
4.29. D e t e r m i n a r la fuerza R n ecesaria nara ma n t e n e r
en equilibrio estático el sistema baio la acción
de la fuerza P. El meca n i s m o está ren-resenta-
do p or la esc a l a de esnacio: K. = 1 /400 (n/nun).
.. v ■/' ■ ,r~
Kgf
Figura 4 .2 9
![Page 289: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/289.jpg)
301
30. D e t e rminar las fuerzas en los c ojinetes A, B, C,
D y E; debido a la fuerza anl i c a d a en el eslabón
6 , y el car T g a plicado al eslabón 2 en E. Las
dimensiones del mecan i s m o son: AB = 0,33 m; DB =
0,60 m; EC = 0,18 m.
Figura 4 . 3 0
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50 2
Determ i n a r las fuerzas en los cojinetes O, A, B
C v el Dar que debe s u m i n i s t r a r s e al eslabón OA
oara vencer las fuerzas resistentes que actúan
en las correderas. Las dim e n s i o n e s de los e s
labones son: O A = 0,045 m v CB = 0,177 m.
V
F igura 4.31
![Page 291: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/291.jpg)
![Page 292: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/292.jpg)
![Page 293: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/293.jpg)
Para el m e c a n i s m o mostrado, ha c e r un análisis di
námico completo. Se dan como dato lo siguiente:
V e l o c i d a d angular del e s l a b ó n conductor: W
10 Rad S = constante.
L o n g i t u d de los eslabones: O A = 0,135 m; AB
M asa de los eslabones; m 3 = m 4 - 4 Kg; m 5
4. 3 4Figura
![Page 294: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/294.jpg)
G E N E R A L I D A D E S DE M E C A N I S M O S EN T R E S DIM E N S I O N E S
I n t r o d u c c i ó n :
Los me c a n i s m o s en tres d i m e nsiones h an adquirido
u n a g ran importancia, oc a s i o n a d o p or el d e s a rrollo
c r e c i e n t e de m a n i p u l a d o r e s que se usan extens a m e n t e
en medios, tales como, la industria núclear, la e x
p l o r a c i ó n del fondo m a r i n o e investi g a c i o n e s espaciar
les .
El m e c a n i s m o de cuatro barras en tres d i m e n s i o
nes es u n a c o n f i g u r a c i ó n espacial de cuatro barras
con juntas de rótulas que c onectan las maniv e l a s c u
yos ejes tienen ori e n t a c i o n e s arbitrarias en el e s
pacio. Es usado p a r a tr a n s m i t i r m o v i m i e n t o s a t r a
vés de esq u i n a s o en e s pacios estrechos y usualm e n t e
f u n c i o n a como rota t o r i o - osc i l a t o r i o o doble rotato
rio.
El a n álisis c i n e mático de un m e c a n i s m o espacial
i n v o l u c r a la d e t e r m i n a c i ó n de los d e s plazamientos,
v e l o c i d a d e s y a c e l e r aciones relativos de varios m iem
bros o part e s con r e s p e c t o a una entrada de m ovimien
to al mecanismo.
Pares Cinemáticos:
Los pares ut i l i z a d o s en los me c a n i s m o s espaciales
se c l a s i f i c a n según el número de grados de libertad
relativo de las dos barras
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30 7
TABLA 5.1 PARES CINEMATICOS
![Page 296: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/296.jpg)
C r i t e r i o de Kutzbach:
El cri t e r i o de Kut z b a c h p e r m i t e calcular los g r a
dos de libertad de un m e c a n i s m o espacial, de tal f o r
ma que el m e c a n i s m o que se estudie pro d u z c a m o v i m i e n
to restr i n g i d o . La ec u a c i ó n d e d u c i d a po r Kutzbach es:
L = 6 Ce-1D - 5 a 1 - 4 a 2 - 3 a 3 - 2 a 4 - a 5
d o n d e :
L = es el núme r o de grados de libertad,
e = es el número de eslabones
a , a 7 , a,, a4 y a 5 son los n ú m e r o s de pares cinemá-
tic o s ~ d e p r i mera a q u i n t a clase, respectivamente.
M e c a n i s m o de cuatro bar r a s t r i d i mensional.
La figura m u e s t r a u n m e c a n i s m o de cuatro b a T r a s ,
con dos mani v e l a s (AB = b, CD = d ) , cuyos ejes son
g e n e r a l m e n t e oblicuos ( d e s a lineación lineal EO - f,
d e s a l i n e a c i ó n á n g u l a r D E G = £) . La b i e l a rígida de
un i ó n (BC = c) tiene a r t i c u l a c i o n e s de rótulas en B y
C. Las d e s a l i n e a c i ó n de los planos de los circuios de
la m a n i v e l a de la p e r p e n d i c u l a r común a los ejes de la
m a n i v e l a son OA = a y DE = e . El ángulo girado por
AB, res p e c t o al eje X es 9, y el ángulo que forma
CD con el eje X es 0. La r elación geométrica entre
los p a r á m e t r o s del m e c a n i s m o está dada por:
![Page 297: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/297.jpg)
![Page 298: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/298.jpg)
d o n d e :
0 = Es la v e l o c i d a d angular de la m a n i v e l a CD, y
9 = Es la v e l o c i d a d angular de la m a n i v e l a B A .
Determinación de la velocidad angular de la b a r r a rl-
gida B C :
La v e l o c i d a d lineal del punto _B es:
V B = 9 b icos S i - sen 0 i) (1)
m ientras que la v e l o c i d a d lineal de C e s :
V c = 0 d (-sen 0 i + eos 0 eos 5 i - eos 0 s e n ? k) (2)
e n t o n c e s :
v. = V„ + w x (C^B) (3)C D
Deb i d o a que la veloc i d a d angular de la b a r r a rí
gida BC (W) es p e r p e n d i c u l a r a ( C - B ) , se cumple:
W . CC^B) = 0 (4)
P o s t m u l t i p l i c a n d o los dos m i embros de la e cuación
(3) v e c t o r i a l m e n t e por (C-B) , d e s a r r ollando el d o
ble" p r oducto y c o n s i d e r a n d o la c ondición (4), se t i e
ne que la v e l o c i d a d angular de la barra rígida CB es:
_ = ( (C-TJ) x V B / A ) / c 2 (51
en la que c es el m ó d u l o de la barra rígida C B .
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5.6. Problemas Resueltos:
5.1. Para el mecan i s m o mostr a d o , d e t e r m i n a r los gra
dos de libertad.
S o l u c i ó n :
Primero se deben ide n t i f i c a r los e slabones
del m e c a n i s m o y los tipos de pares que los c o
nec t a n con el fin de a p licar el c r i t e r i o de
K u t z b a c h .
De acuerdo a la figu r a b se tiene que son
cuatro (4) los eslabones del m e c a nismo. Los
pares son: 2 de rev o l u t a (R) y 2 esféricos (S).
El a c o plamiento de r e v o l u t a es a un grado de
libertad y el e s férico tiene tres grados. E n
tonces, se tiene que:
e = 4; a 1 = a; a 2 = 0 ; a- = 2 ; a4 = 0 y a 5 = 0
S u stituyendo en la fórmula, los v a lores en
contrados :
L = 6 (e - 1) - 5 a. - 4 a 2 “ ^ ^ ~
L = 6(4 - 1) - 5.2 - 3.2 = 2
Es decir, el s i s t e m a es a dos grados de li
bertad .
■
![Page 300: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/300.jpg)
![Page 301: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/301.jpg)
En el gráfico aparece la barra A B , de 0,30 m
de l o ngitud cuyos extremas desca n s a n sobre dos
collares que d e s l i z a n en guías ortogonales en
tre sí. E n c o n t r a r la velocidad lineal de B,
S1 VA = 0,30 mS 1 ( K ) ; HA = 0,15 m y O H = 0,20m
S o l u c i ó n :
Del gráfico, se tiene:
(ÍPO) = (FTO) + (Á^H) + (¡Pa) ,Reemplazando: -
31
Figura 5.3 MECANISMO DE CORREDERAS
xí = 0,2 l + z K + (B- - A)
De a q u í :
(B-A) = xi - 0,2 j_ - zK
Mu l t i p l i c a n d o e s c a l a r m e n t e a ambos m i embros
por si mismo
![Page 302: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/302.jpg)
D e r i v a n d o res p e c t o al tiempo:
o oX X + Z Z = 0
R e e m p l a z a n d o
X X = - 0,30 . 0 , 1 5 m 2 S 1
De la g e o m e t r í a dada
X = X / 0 , 3 0 2 - 0 , 2 0 2 - 0 , 1 5 2 = / O ,0275
Luego
X = - 0 ,045 / /0 , 0275 = - 0 , 90 / /TT (mS 1)
Entonces
V D = X = - 0,90 / /TT i B
Los c o llares de los extremos de la b a r r a t e l e s
cópica A B d e s l i z a n a lo largo de los ejes f i
jos paral e l o s que se m u estran en la figura. D u
rante un inte r v a l o del mo v i m i e n t o = 0,13 mS (j_)
y V B = 0,05 m S -1 (i). D e t ermínese la v e l o c i d a d
a n g ular del eje de la barra, en la pos i c i ó n
en la que = 0,1 m e Yg = 0,05 m.
S o l u c i ó n :
Dado que la v e l o c i d a d angular de una barra
rígida es normal a dicha barra, se tiene la
sigu i e n t e ecuación:
lYn = CfA/B X V b ] ; rA/B (1)
donde ÍV es la v e l o c i d a d angular de la barra
t e l e s c ó p i c a y es normal a A B .
![Page 303: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/303.jpg)
De acuerdo a los datos, se tiene que las
coor d e n a d a s cartesianas de los puntos A y B
son :
A (0,07 ; 0,10; 0) y B (0; 0,05 ; 0,14)
P o r tanto el vector p o s i c i ó n r ^ g es:
fA / B = ( 0 ’ ° 7 ' 0} i + ( 0 ’ 10 * °’05U + (° í
rA /B = 0,07 i + 0,05 l + 0,14 K (m)
Su módulo, elevado al c u adrado es:
r\n = (0,07)2 + (0 ,05) 2 + (0, 14) 2
r 2/B = 0,027 (m2)
Las velocidades de los puntos A y B son:
= 0,13 j_ (mS ’1) , y
V B = 0,05 j_ ( mS'1)
donde V^/g es:
V A / B = 0,08 j_ (m S’1)
S u s tituyendo los v a l o r e s encontrados en la
e c u a c i ó n (1) se tiene qu e la v e l o c i d a d angular
de la barra t e l e s c ó p i c a es:
Wn = (0,07 i_ + 0,05 i - 0,14^1) x (0,08 j)/0,027
W = 0,207 i + 0,415 k
y su módulo.
![Page 304: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/304.jpg)
Figuro 5.4 VELOCIDAD ANGULAR DE LA BARRA AB
5.5. D e t e r m i n a r la v e l o c i d a d del collar B, en magni
tud, d i r e c c i ó n y sentido, si = 11,5 mS en
la d i r e c c i ó n i n dicada en la figura 5.5.
S o l u c i ó n :
Primero, si se denota los módulos de los
v e ctores en la forma siguiente, se tiene:
O A = a; BA = c; CB = d y OC = e
R e c o r r i e n d o ve c t o r i a l m e n t e , el c i rcuito
OABCO, se obtiene la siguiente ecuación:
(Á70) + CíT a ) + CCHÍ) + (O-C) = O
d o n d e :
(S-Ó) = a i
\ x
![Page 305: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/305.jpg)
![Page 306: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/306.jpg)
de s p e j a n d o las c o m p o n e n t e s de (B-A) y elevan
do al cuadrado, se obtiene que:
S u m ando m i e m b r o a m i e mbro estas tres ecua
ciones, se tiene:
c 2 = a 2 + b 2 + d 2
D e r i v a n d o r e specto al tiempo
O °0 = 2 a a + 2 d d
d e s p e j a n d o d ( V g ) , se obtiene
V = d = -.(a a)/d = - (0,4) (1 1 ,S)/0 ,6 = - B
de donde :
![Page 307: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/307.jpg)
![Page 308: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/308.jpg)
![Page 309: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/309.jpg)
R e s olviendo las e c u a ciones (1), ( 2 ) , (3) y
(4) simultáneamente, res u l t a n que:
W = - 4,86 rad S ^x
W = 2,29 rad S ^yW_ = - 0,571 rad S ^
V D = 12 m S ' 1
Por tanto la veloc i d a d a n g u l a r del eslabón
CD y la velocidad lineal de D son:
W CD = - 4,86 i_ + 2,29 i - 0,571 k, y
V D = - 12 k
Del meca n i s m o mostrado, se tiene que: A B = 2 , 5 0 6
BC = 4,344 m; AH = 0,515 m; GH = 0,768 m y
a = 31,42°. De t e r m i n a r la v e l o c i d a d del esla-
![Page 310: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/310.jpg)
S o l u c i ó n :
Figuro 5 .7 MECANISMO M AN IVELA -C O R R ED E R A Z
Denotando los módulos de los vectores de la for
ma siguiente:
AB = b; BC = c; CG = d; GH = e y H A = f
Recorriendo vectorialmente, el circuito
A B C G H A se obtiene la siguiente ecuación.
![Page 311: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/311.jpg)
donde
(B-A) = b Cos a i + b sen a j_
CC-B) = i + Cy j_ + C z k
(G^C) = - d k
(ÍTCT) = - e i
(A^H) = f j_
Al susti t u i r resulta
b cos a + b sen a j_ + Cx i. + Cy j_ + Cz k - dk - e fi
De ahí sur g e n las ecuaciones e scalares si
guientes
b Cos a + C - e = 0 x
b sen a + C + f = 0
c z - d = 0
De s p e j a n d o las componentes de (C-B) y ele
vando al cuadrado2 2 2 ?
cx = e - 2 b cos a + b eos“ a
2 _2 , 2 ?0 . - f + 2 bf sen a + b sen“ a
2c„ = dL
S u m ando m i e m b r o a m i e m b r o estas tres e c u a
ciones y reduciendo términos semejantes:
c2 = b 2 + d 2 + e2 + f" - 2be cos a + 2bf sen a (1)/
Al s u s t i t u i r valores en (1), se o b tiene el
valor d, es decir:
![Page 312: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/312.jpg)
Con el fin de tener un sistema cons i s t e n t e
de unida d e s , las r.p.m. se t r a n s f o r m a r á n en
r a d S " 1 , c omo s i g u e :
ó = (2.tt.30)/60 = 3.14 rad S ' 1
D e r i v a n d o la ecuación (1). se tiene que la
v e l o c i d a d de C (d) es:
d = - b a (e sen a + f eos a) / d
Sustituyendo v a lores en la e c uación anterior,
nos da
d = - 2 ,506.3,14 (0 ,768 sen 31,42° ♦ 0,515 eos 31.42^/4,236
° “ 1 d = - 1 ,543 mS
o sea
V c = d = - 1 ,54 3 k
P ara d e t e r m i n a r la v e l o c i d a d angular de la
b a r r a BC, se d i s pone de la ecuación
![Page 313: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/313.jpg)
Por tanto, p r i m e r o se de t e r m i n a n los valo
res siguientes:
C = 0 768 - 2,506 eos 31,42° = - 1,375 x
C = - 0,515 - 2,506 sen 31-42° = - 1,821
C = 4,286
C 2 = C 2 + C 2 + C 2 = 23,581
r = C Í + C j + C kC/B x - y L z -
rr ,c = - 1 ,375 i - 1 ,821 i + 4 , 286 kC / D
V = b a (- sen a i + cosa]) = 2.506.3,14 (-sen 31,42° B
+ eos 31,42° j_)
V = - 4,104 i + 6 , 7 1 8 1 B
(VC ' V = ? C/B = 4,104 - ' 6 ,718 ^ ’ 1 ,543 -
Sustit u y e n d o los v a l ores e n c o ntrados en la
ec u a c i ó n (2) , se obtiene que la v e l o c i d a d a n
gular de la barra BC es:
W = 6,508 i_ + 3,185 j_ + 3,441 k
y su módulo
W = 8,021 rad S 1
![Page 314: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/314.jpg)
.8 . La m a n i v e l a DC gira a lrededor del eje h o r i z o n
tal con una v e l o c i d a d angular W 1 = 12 rad S
(-i) que es const a n t e d u r ante un intervalo cor
to del m o v i m i e n t o en el que está c o m p r e n d i d a la
p o s i c i ó n mostrada. El v a stago BC tiene r ó t u
las en sus extremos que c o nectan la m a n i v e l a AB
con DC. D e t e r m i n a r en m a g n i t u d y sentido, la
v e l o c i d a d :
Ia. A n g u l a r W, de la man i v e l a AB
b. A n g u l a r ¥ del eje del vástago BC_
S o l u c i ó n :
Fiqura 5.8 D E T E R M I N A C I O N DE E -QCiDADE S A N G U L A R E S
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nerales del c u a d r i l á t e r o espacial p ara la d e
term i n a c i ó n de las incógnitas del p r o b l e m a . s e
m u e s t r a en la figura de arriba el m o d e l o a usar.
Deno t a n d o a:
AO = a ; BA = b ; CB = c ; DC = d ; ED = e ; AE = f
5 = ángulo entre eje impulsor (OA) y eje i m p u l
sado (ED) (5 = 9 O °")
9 = ángulo girado por AB r especto al eje x (0 = O
0 = ángulo que forma DC con el eje Z (0 = 0 o)
La e c u a c i ó n general del c u a d r i l á t e r o espa-
¡tuido los v a l ores de t, 9 y 0,
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O b s e r v a n d o que 9 = W-, y í = W,, la ec u a c i ó n para
c a l c u l a r la v elocidad angular de la m a n i v e l a AB
es :
tí = tí1 d (f sen 0 - b sen 0 eos 9 + b sen 9 eos 0 eos 5
- a sen £ eos 0 )/ b (d sen 9 eos 0 + f s e n G
- d eos 9 sen 0 eos £ - e sen £ eos 9)
Su s t i t u y e n d o los valores conocidos, resulta que. .
W 2 = (6.0,04)(0,04 sen 90° Cos 0°)/(0,04 sen 90 eos 0°) = 6 radS
Por tanto, la v e l o c i d a d angular de la m a n i v e l a AB
es :
W 2 = - 6 k
P ara de t e r m i n a r la velo c i d a d a n g ular de la
b i e l a BC, se usará la e c uación siguiente:
he ■ * tbc> ' e
A c o n t i n u a c i ó n se calculan los siguientes velo-
res :
V = -9 k x (b cos 9 i - b sen 0 i) = -b 9 cos 9 j_ = - 0,12 j_B
Vc = - 0 X (-d cos 0 k - d sen 9 i) •= - d 0 cos 9i = - 0,24 i
(Vc -Vb 3 = - 0,24 i + 0,12 i
Las c o o r d e n a d a s de los puntos B y C son.
B (0,02; 0; 0,04) Y C (0,04; 0,04, 0)
Por tanto, el vec t o r r„c es:
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![Page 318: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/318.jpg)
Determinar la velocidad angular del eslabón RS,
si el eslabón LS gira a 30 rpm [ K ) . Tome OP -
0 2 m; PR = O . 1 LS = 0 ,06 m ’ ML ” ° ’ 3 m ’ MO = 0,12 m; a = 60°; 9 = 30” y M 60». El
eslabón OP se encuentra en el plano YZ .
S o l ución:
Rec o r r i e n d o v e c t orialmente, el circuito
OP R S L M O se obtiene la ecuación:
i X;
Figuro 5.9 DETERMINACION DE VELOCIDAD ANGULAR
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(P^O) + (R-T) + (S-TT) + (L^S) + (ÑFT) + (0-W) = 0 (1)
Si se d e n o t e n los m ó d ulos de los vec t o r e s de
la forma siguiente:
PO = a ; RP = b ; SR = c ; LS = d ; ML = e y O M = f
Se tiene que:
(P-O) = a Cos a k + a sen a j_
(S^R) = C x i + Cy í + C z -
(L-S) = -d cos 0 i - d sen 0 j_
(M-L) = - e k
(O-M) = - f i
Res p e c t o al v e c t o r (R-P) sus componentes son:
(R-P) = b cos 9 i + b sen 9 u
Para e n c o n t r a r el versor u, de acuerdo al
gráfico de abajo, se obtiene que: y / \
_ R \u = cos a j_ - sen a k \
\ ej xS u s t i t u y e n d o el v e r s o r u, r e s ulta
N P
(R-P) = b cos 9 ^ + b sen 9 c o s a j_ - b sen 9 s e n a k
Su s t i t u y e n d o los valores encontrados en la
e c u a c i ó n (1) da:
a cos a k + a sen a j_ + b cos 9 i_ + b sen 9 cos a j_- b sen 9 sen a k
+ C i + C i + C k - d cos 0 i - d sen 0 i - e k - f i = 0 x — y — z — - — — —
De ahi sur g e n las ecuaciones escalares s i g u i e n
tes :
331
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j> 3
A c o n t i n u a c i ó n se c a l c u l a n los v a l ores n e c e
sarios p a r a aplicar la ec u a c i ó n (4):
C = f + d eos 0 - b eos 9 = 0,12 +0,06 eos 60o- 0,1 eos 30° = 0,0634 • x
f = d sen 0 - a sen a - b sen 9 eos a = 0 ,06 sen 60o- 0,2 sen 60 o- v
- 0,1 sen 30° eos 60°
Cy - -0,1462
C7 = e - a eos a + b s e n Q sen a = 0,3 - 0,2 eos 60°+ 0,1 sen 30°
sen 60° =
Cz = 0,2433
C2 = C2 + C2 + el = 0,0846 (m2) x y z
C = 0,0634 i - 0,1462 j_ + 0,2433 k (m)
v„ 9 r a D x ( F r )- j
VD = 9 (eos a k + sen a j_) x (b eos 9 i_ + b sen 9 eos a j_ - R
b sen 9 sen a k)
V = b 9 (- sen 9 i + eos 9 cosaj_ - sen a eos 9 k)R
V = - 0,0435 i + 0,0377 j_ - 0,0652 k
Vs = 0 k x CS1!) = 0 k x (d eos 0 i + d sen 0 j)
Vg = d 0 feos 0 j_ - sen 0 1) = 0,0942 j_ - 0,1632 i_
(V„-Vn) = -0,1197 i + 0,0565 j_ + 0,0652 k (mS 1)S R
S u s t i t u y e n d o los v a lores e n c o n t r a d o s en la
ec u a c i ó n (4), resulta que:
j k0,1462 0,2433
0,0565 0,0652 !
4
![Page 322: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/322.jpg)
0,0634.0,0652/0,0846) + k (0,0634.0,0565 - 0,1462.0,1197/0,0846)
W = - 0,2752 i - 0,3931 i + 0,1645 k
El m ó d u l o de la v e l o c i d a d a n gular de la bi e l a
(S-"R) es:
W = 0,5073 rad S 1
La biela G, G, de el mecan i s m o m o s t r a d o está uni
da a los eslab o n e s B y a la m a n i v e l a R G 2 por m e
dio de rótulas. El eslabón B de s c r i b e una t r a
y e c t o r i a r e c t i l í n e a sobre PL y la m a n i v e l a R G 2 gira a 30 rp m alred e d o r del eje Z. Determinar,
p a r a el instante representado, la v e l o c i d a d de
el e s l abón B y la v e l o c i d a d a n g ular del e s l abón
G ? Gj. Se conoce lo siguiente:
- L o ngitud de los eslabones: R G 2 - AL - 0,12 m,
RA = 0,20 y AS = 0,30 m.
- P o sición r elativa de los eslabones: a = 60
y 9 = 30°. .
S o l u c i ó n :
Si se den o t a los módulos de los vectores de
la forma siguiente:
RG, = b; G 2 Gj = c; G,L = e ; LA = a y AR = f
R e c o rriendo v e c t orialmente, el circuito RG^Gj
se obtiene la siguiente ecuación:
![Page 323: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/323.jpg)
( G ^ A ) + ( G ^ G 2) + (L^G3) + (A-fJ + (ÍTÁ) = O (1)
335
d o n d e :
(g -A) - b eos 0 i + b sen 9 j_
Figura 5.IO DETERMINACION DE VELOCIDADES
( G ^ Ü 2) - cx i •+ C y i + c z k
(L - G,) = -e sen a j_ - e eos a k
(ÁTT) = - a k
(R^A) = - £ i
Al sustituir en la e c u a c i ó n (T), r e s u l t a
b eos 9 i + b sen 9 i + Cx i + Cy i + Cz l -e sen o i
-e eos a k ■ a k - f i = 0
![Page 324: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/324.jpg)
^ 1 a c p n i a c i O U S S e S C 3 . l 3 . T 6 S s iDe 3quí surgen las e c u a c i u u ^
g u i e n t e s ;
b eos 9 + C x - f " ®
b sen 9 + Cy - e sen a = 0
C - e eos a - a = 0
Despejando las componentes de (G3-G2) y
elevando al cuadrado
c 2 = f 2 - 2 b £ eos 9 + b 2 eos 9
X . 2 2 nr 2 = e 2 s e n 2 a - 2 b e sen 9 sen a + b sen 9y
o 2 2c 2 = a 2 + 2 a e eos a + e eos a z
Sumando miembro a miembro estas tres ecua
ciones y reduciendo términos semejantes
2 + fe2 + e2 + f2 _ 2 b f eos 9 - 2 b sen 9 sen a + 2 ae eos a
Derivando la eeuacián anterior, se tiene que la velocidadO
de B Ce) es:
b 9 (e eos 6 seno- £ sen 9)/(e - b sen 9 sen a ♦ a eos a)
de la e c u a c i ó n p a r a c a lcular la v e l o c i d a d de B
es n e c e s a r i o d e t e rminar el valor de e, pero si
se observa el gráfico se tiene que AS es la p r o
y e c e i ó n de e sobre el eje Y, por tanto:
e = AS / Sen a = 0 ,30/sen 60» = 0,35 m
T a m b i é n :
9 = (2 .n . 3 0 ) / 60 - 3,14 rad S 1
Sustituyendo los valores en la ecuación de
V , se tiene que:B 7
![Page 325: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/325.jpg)
Para calcular la v e l o c i d a d angular del e s l abón
G 7Gj, se tiene la ecuación:
W = ^rG3/G2 x ^G3/G2^ 1 c2 (2)
Por tanto, se calcula lo siguiente:
C v = 0,2 - 0,12 eos 30° = 0,10
0^ = 0,35 sen 60° - 0,12 sen 30° = 0,24
C_ = 0,12 + 0,35 eos 60° = 0,30
C 2 = C 2 + C 2 + C 2 = (0,1 ) 2 + (0,24)2 + (0,3) 2 = 0,1576
rG3/G2 = ® í + + 0,3 k
OV G2 = 6 k x (G2-A) = 3,14 k x (0,12 eos 30° i + 0,12 sen 30° j) =
Vq2 = - 0,19 i_ + 0,33 j_
VG3 = VB = 0,17 *-cos 60° - + sen 60° D =- °>15 í + °>09 k
(VG3 -VG2) = 0,19 i - 0,18 i + 0,09 k
S u s t i t u y e n d o en (2), se tiene:
W = (0,1 i_ + 0,24 j_ + 0,3 k) x [0,19 i_ - 0 ,18 j_ + 0 ,09 k)/0,1576
y el vec t o r velocidad a n g u l a r es:
![Page 326: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/326.jpg)
![Page 327: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/327.jpg)
Sustit u y e n d o en la e c u a c i ó n (1) lo a n t e
rior, resulta
0,3 i - b eos 0 i_ - b sen 0 j + C i + C j +
Cz £ 'd sen a j_ + d eos a k - 0 ,45 k - 0 J j_ = 0
De chí surgen las ecuaci o n e s esca l a r e s s i g u i e n
tes :
0,3 - b eos 0 + Cx = 0
- b s e n S + C y - d s e n a - 0,1 = 0 C z + d eos a - 0,45 = 0
De s p e j a n d o las c o m ponentes de (B-A) y e l e
vando al cuadrado
Cx = 0 , 0 9 - 2.0,3 b eos 0 + b 2 e o s 2 0
2 2 2 2 2 C~ = b s e n“ 0 + d sen a + 0,01 + 2.0,1 b sen 0
2 .0,1 d sen a + 2 b d sen 0 sen a.
2
C z = 0,2025 - 2.0,45 d eos a + d 2 e o s 2 a
S u mando miembro a m i e m b r o estas tres e c u a c i o
nes y reduciendo términos semejantes.
![Page 328: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/328.jpg)
De r i v a n d o respecto al tiempo „
0 = 0 , 6 b 0 sen 9 + 0,2 b 9 eos 9 + 0,2 d a c o s a
+ 2 b d 9 eos 9 sen a +2 b d a sen 0 eos a +O
0 , 9 d a sen a
, „ o _ v a = W , . al sust i t u i rSi se o b s e r v a que 9 - y a 3 »
los valores conocidos, resulta
1,943 sen 9 + 2,1265 eos 9 + 0,7323 = 0
Para de t e r m i n a r la m a g n i t u d de el ángulo 9,
se u t i l i z a r á el gráfico m o s t r a d o abajo.
donde
A = 1,943; B = 2,1265 y C = 0,7823
La e c u a c i ó n queda de la forma
A sen 9 + B eos 0 - ^
Di vi diendo _todos los términos de la ecuación
entre V a 2 * B 2 , se obtiene:
![Page 329: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/329.jpg)
![Page 330: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/330.jpg)
342
V A= W k x (-b eos 0 i - b sen 9 i)
V A= 1,5818 i_ + 2,5491 j_
= w 3 i x (d sen a - d eos a k)
V B= 0,4769 i + 0,7632 k
^ 3- v A ) = -i ,5818 i - 2,0722 i + 0 ,7632
¿VI susti t u i r los v a l ores encontrados en ^a
e c u a c i ó n nos da que la v e l o c i d a d angular de la
b a r r a A B e s :
W = 2 ,0506 i - 0 ,2941 i_ + 3,4510 k
y su m ó d u l o
W = 4,02 5 rad S 1
12. Para el m e c a n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r la v e
locidad a n gular de la b a r r a OS. La barra RG
se e n c u e n t r a en el YZ y la barra GS en el e s
pacio. La barra RG es p e r p e n d i c u l a r a la b a
rra GS y forma un mismo cuerpo. La v elocidad
lineal de la corre d e r a P es de 0,17 mS ( - ¿ ) •
Se conoce que: RG = 0,1 m; GS = 0,04 m; DP -
0,05 m; PT = 0,08 m; T R = 0,04 m; 0 3°° Y
0 = 30 rpm (k) .
![Page 331: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/331.jpg)
![Page 332: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/332.jpg)
de lo cual se obtiene que las c o o r denadas del
punto 0 son:
X = 5 eos 0 + 4 o
Y = 8 + 5 sen 0 = e + 5 sen 0o
Para el punto S, se tiene:
(GTr) = 10 sen a j_ + 1° cos “ -
(S^ÍT) = 4 cos 0 i + 4 sen 9 u
Para encontrar el versor u, de acuerdo a
la figura S.12.b, se obtiene que:
u = cos a j_ - sen a k
Por tanto (S-G) es:
(STG) = 4 eos 0 i. + 4 sen 6 cos a i - 4 sen 9 sen a k
Siendo las coordenadas del punto S
X = 4 cos 9
Y = 1 0 sen a + 4 sen 9 cos a
l = 10 cos a - 4 sen 9 sen a s
Dadas las coordenadas de los puntos 5 y 0,
se calcula la longitud de la barra SO la
forma siguiente:
(SO) 2 = C2 = (Xs - x0) 2 + C W + (Zs loi
C2 = (4 cos 0 - & eos 0 " 4)2 + (10 sena+ 4 sen 0 eos a
- e - 5 sen 0]2+ (1° c o s a - 4 sen 9 sen a)
D e s a r r o l l a n d o las operaciones indicadas y
reduciendo términos semejante
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Derivando respecto al tiempo y agru p a n d o té
minoso
9 (-40 sen 9 eos 0 - 3 2 sen 9 + 1 2 0 eos 9 sen 0 eos a +
+ 8 e eos 9 eos a) = 0 (40 sen 0 eos 9 - 4 0 sen 0 -
- 100 eos 0 sen a - 120 sen 9 eos 0 eos a + 10 e eos 0)O
+ e (2 e - 20 sena - 8 sen 9 eos a + 10 sen 0)
Sustituyendo valores en la ecuación y simplificando
se obtiene que:
9 = 2,27 0 + 0,14 = 2,27.3,14 + 0,14 = 7,27 rad S " 1
OUn a vez obtenido el valor de 9, se puede
c a l c u l a r la v e l o c i d a d lineal del punto S, en
la forma:
V s = 9 (G - R) x (S - G) / GR
Vg = 9 (-b sen 9 i + b eos 9 eos aj_- b eos 9 sen a k)
Vs = -0,2518 i + 0,0727 j_ - 0,1259 k (mS'1)
La veloc i d a d lineal del punto 0, se d e t e r
mi n a como sigue:
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La v e l o c i d a d r e lativa del punto 0 respecto al
punto S es :
(y _v ) = 0,1733 i_ - 0,1 067 j_ + 0 , 1 255 k O ^
Para cal c u l a r el v e c t o r (ITS) se tiene que:
c = 0,04 eos e - 0,05 eos 0 - 0,04 = - 0,0633 (m)
C X= 0,1 s e n a + 0,04 sen 0 cosa - 0,0S - 0,05 sen 0=-0,0011 M
c = 0,1 cosa - 0,04 sen 9 sen a = 0,02 (m)
z = - 0,0633 d_ - 0,0011 i + 0,02 k
r2 = r2 + C2 + C2 = 0,0044081 O") u x y 2
La d e t e r m i n a c i ó n de la veloc i d a d angular
de la b a r r a OS, se r e aliza por medio de la
ecuación vecto r i a l
— - / 2W = (C x / C
Al s u s t i t u i r valores, resulta que:
W = 0,4527 i + 2,5942 ¿ + 1,5754 k
y su mód u l o
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5.7. Preguntas y Problemas Propuestos.
5.13. ¿Cuál es la aplicación del concepto de barra
rígida en el análisis de me c a n i s m o s en tres
dimensiones?
5.14. Porqué en m e c a nismos en tres dim e n s i o n e s los
conceptos de barra r í g i d a y cuerpo rígido no
. son ci n e m á t i c a m e n t e equivalentes.
5.15. Cuales son los pa r á m e t r o s que deben c o n c e r s e
para determ i n a r el m o v i m i e n t o de una b a r r a
rígida.
5.16. Demostrar que la v e l o c i d a d angular de un a b a
rra rígida es normal a d i c h a barra.
5.17. Explique el c r iterio de Kutzbach.
5.18. Explique analí t i c a m e n t e la junta cardànica.
5.19. E x plique los c riterios p ara de t e r m i n a r si
un c u a d r i l á t e r o en el espacio es rotatorio-
o s c i l a t o r i o ; doble r o t a t o r i o y doble o s c i l a
t o r i o .
5.20. E x plique los c onceptos usa d o s para d e t e r m i
nar la aceleración lineal y angular de la
biela de un c u a d r i l á t e r o en el espacio.
-34
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P ara el m e c a n i s m o mostrado, d e t e r m i n a r una e x
pr e s i ó n analítica para c alcular el v a l o r del
vec t o r G 7Gj ( a ) •
R, = R4 = Pores de Revolé'0
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En el m e c a n i s m o m ostrado, la corredera se mueve
en la d i r e c c i ó n O X . En la po s i c i ó n m o s t r a d a las
dimensiones son: OA = 0,2 m; BA = 0,1 m y BC =
0,3 m. Si la v e l o c i d a d a n g u l a r de la m a n i v e l a
BA es de 40 rad/S (k) y 9 = 60°, de t e r m i n a r la
velo c i d a d lineal de la corredera.
(RESPUESTA: V c = - 4,3 m S " 1)
Y
Figura 5 . 2 5
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D e t e rminar la velocidad del collar
loeidad angular del eslabón CR.
Figura 5 . 2 o
![Page 341: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/341.jpg)
La narra AR mide 0,38 m. Su e x t remo A des
liza en el eje X y su extremo B d e s liza so
bre una recta de ecuación Z = 0,30, en el ni
no YZ . E ncuentre la p o sición y la v e l o c i d a d
de B, si XA = 0,12 m y = 0,7.5 m S ~1 (i i .
(RESPUESTA: VR = 0,20 m ; V fi = -0,-15 m S ' 1)
Z
Figura 5 .2 7
![Page 342: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/342.jpg)
![Page 343: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/343.jpg)
En el siguiente m e c a n i s m o se tiene que AB = OC =
0,12 m y BC = 0,24 m. Determinar: la posición
de las barras (forma v e c t o r i a l ) , la v e l o c i d a d li
neal de B y la v e l o c i d a d angular de la barra BC
cuando 9 (ángulo que forma AB con el eje Y) v a
le 30° y ^ = 0,1 iS 1 (5?) ■
(RESPUESTA: (CTO) = 12 j_; (B^U) = 6 i - 1,61 ¿
+ 23,18 k; (<TÓ) = 23,18 k; (B^A) = 10,59 i * 6 V B = 33,46 i - 19,33 j_ + 10 k; W g C = 0,75 i -
1 ,24 i - 0,11 k ) .
Z
//
//
y
* Figura 5 . 2 9
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Figura 5 .3 0
![Page 345: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/345.jpg)
.31. D e t e r m i n a r la v e l o c i d a d a n g u l a r del eslabón
S L , si para la pos i c i ó n m o s t r a d a se tiene
que :
- Las d i m e nsiones del m e c a n i s m o son: OM =
0,05 m; MN = 0,04 m; NS = 0,015 m; SL=0,095m;
LR = 0,03 m; RP = 0,1 m; RK = 0,06 m y
KO = 0,045 m.
- El eje de la ma n i v e l a NS se e n c u e n t r a en el
plano XY.
- El ángulo a = 60°
- La v e l o c i d a d angular de la m a n i v e l a LR es
de 20 rad S ' ( i ) .
(RESPUESTA: = 4,76 i + 2,07 j + 3,53 k]
Z
![Page 346: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/346.jpg)
![Page 347: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/347.jpg)
359
D e t e r m i n a r los grados de l i bertad de los m e
canismos mostrados.
ZI
![Page 348: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/348.jpg)
![Page 349: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/349.jpg)
![Page 350: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/350.jpg)
5 6 5
38. La v a r illa AB de 0,07 m de lo n g i t u d está a r
ticulada al d i s c o po r medio de una rótula y
al collar B m e d i a n t e una horquilla. El d i s
co gira en el pl a n o YZ con el valor c o n s t a n
te de W 1 = 12 rad S 1 , mie n t r a s el collar pue
de d e s p l a z a r s e l i b r emente a lo largo de la
varilla ho r i z o n t a l CD. Para la pos i c i ó n 0 =
0°, c a l c u l a r la v e l o c i d a d del collar.
Y
Figura 5 .3 8
![Page 351: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/351.jpg)
Ns.
364
5.39. En el m e c a n i s m o mostrado, el e s l abón C^ A rota
en torno al eje Z a 40 rad S , encon t r a r la
v e l o c i d a d de los eslabones AB y O^B. Las d i
m e n s i o n e s c onocidas son: 0 ?A = 0,04 m; A B =
0,15 m y BO^ = 0,1 m.
Y
Figura 5.39
![Page 352: mecanismo DISEÑO DE MAQUINAS.pdf](https://reader035.vdocuments.site/reader035/viewer/2022081421/55721386497959fc0b9277c0/html5/thumbnails/352.jpg)