kompresor sentrifugal dan fans
DESCRIPTION
sebuah info kompresor hasil translateTRANSCRIPT
Kompresor sentrifugal dan Fans
4.1 PENDAHULUAN
Bab ini akan berkaitan dengan daya serap turbomachines, digunakan untuk menangani fluida
kompresibel. Ada tiga jenis turbomachines: kipas, blower, dan kompresor. Sebuah kipas hanya
menyebabkan sedikit kenaikan tekanan beku mengalir cairan. Sebuah kipas terdiri dari roda
berputar (disebut impeller), yang merupakan dikelilingi oleh kompoen stasioner dikenal sebagai
rumah. Energi ditransmisikan ke udara oleh roda power-driven dan perbedaan tekanan dibuat,
menyediakan aliran udara. Udara masuk ke kipas disebut induced draft, sementara udara keluar
dari kipas disebut forced draft. Dalam blower, udara yang dikompresi dalam serangkaian berturut
turut dan sering menuju melalui diffuser yang terletak dekat pintu keluar. Tekanan keseluruhan
Kenaikan bisa berkisar 1,5-2,5 atm dengan poros kecepatan hingga 30.000 rpm atau lebih.
4.2 COMPRESSOR CENTRIFUGAL
Kompresor, yang dapat aliran aksial, aliran sentrifugal, atau kombinasi dari dua, menghasilkan
udara sangat padat diperlukan untuk efisiensi pembakaran. Dalam kompresor turbo atau
kompresor dinamis, tekanan tinggi dicapai dengan menyampaikan energi kinetik ke udara di
impeller, dan kemudian energi kinetik ini mengkonversi menjadi tekanan dalam diffuser.
Kecepatan aliran udara yang cukup tinggi dan jumlah Mach dari aliran mungkin mendekati
kesatuan di banyak titik di aliran udara.
Efek kompresibilitas mungkin harus diperhitungkan pada setiap tahap kompresor. rasio tekanan
dari 4: 1 yang khas dalam satu tahap, dan rasio 6: 1 adalah mungkin jika bahan-bahan seperti
titanium digunakan. Ada minat baru dalam tahap sentrifugal, digunakan bersama dengan satu
atau lebih tahap aksial, untuk turbofan kecil dan turboprop mesin pesawat. Kompresor
sentrifugal tidak cocok bila rasio tekanan membutuhkan penggunaan lebih dari satu tahap dalam
seri karena masalah aerodinamis. Namun demikian, dua-tahap sentrifugal kompresor telah
berhasil digunakan dalam mesin turbofan. Gambar 4.1 menunjukkan bagian dari kompresor
sentrifugal. Ini terdiri dari stasioner casing mengandung impeller, yang berputar dan
menanamkan energi kinetik ke udara dan sejumlah ayat-ayat divergen dimana berkurang
kecepatannya udara. Deselerasi mengubah energi kinetik menjadi tekanan statis. Proses ini
dikenal sebagai difusi, dan bagian dari kompresor sentrifugal yang berisi ayat-ayat divergen
adalah dikenal sebagai diffuser. kompresor sentrifugal dapat dibangun dengan double entry atau
entri impeller.Figure tunggal 4.2shows sebuah sentrifugal double entry kompresor.
Udara memasuki mata impeller dan berbalik pada kecepatan tinggi dengan baling-baling pada
disk impeller. Setelah meninggalkan impeller, udara melewati diffuser di mana energi kinetik
dipertukarkan dengan tekanan. Energi teruskan ke udara dengan pisau berputar, sehingga
meningkatkan tekanan statis ketika bergerak dari mata radius r1 ke ujung jari-jari r2. Sisa dari
kenaikan tekanan statis dicapai dalam diffuser. Praktek normal adalah untuk merancang
kompresor sehingga sekitar setengah kenaikan tekanan terjadi di impeller dan setengah di
diffuser. Udara meninggalkan diffuser dikumpulkan dan dikirim ke outlet.
Gambar 4.1 kompresor sentrifugal yang umum.
Gambar 4.2 Dua-entry kompresor panggung utama dengan sisi-entry kompresor untuk pendingin
udara. (Courtesy of Rolls-Royce, Ltd)
4.3 PENGARUH BENTUK BLADE TERHADAP KINERJA
Sebagaimana dibahas dalam Bab 2, ada tiga jenis baling-baling yang digunakan dalam impeller.
Mereka adalah: maju-melengkung, mundur-melengkung, dan baling-baling radial, seperti
ditunjukkan pada Gambar. 4.3. Impeler cenderung menjalani gaya stres yang tinggi.
pisau melengkung, seperti yang digunakan pada beberapa fan dan pompa hidrolik, cenderung
meluruskan karena gaya sentrifugal dan lentur tegangan diatur dalam baling-baling. Radial lurus
Gambar 4.3 Bentuk pisau impeller sentrifugal: (a) pisau mundur-melengkung, (b) radial pisau,
dan (c) pisau ke depan melengkung.
Gambar rasio Tekanan 4.4 atau kepala dibandingkan massa aliran atau volume aliran, untuk tiga
pisau bentuk.
Pisau ini tidak hanya bebas dari membungkuk tekanan, mereka juga mungkin agak lebih mudah
untuk memproduksi dari pisau melengkung.
Gambar 4.3 menampilkan tiga jenis impeller baling-baling skematis, bersama dengan segitiga
kecepatan pada bidang radial untuk outlet masing-masing jenis baling-baling. Gambar 4.4
merupakan kinerja relatif dari jenis pisau. Jelas bahwa massa meningkat aliran mengurangi
tekanan pada pisau mundur, diberikannya tersebut tekanan yang sama pada pisau radial, dan
meningkatkan tekanan pada maju Pedang. Untuk kecepatan tip yang diberikan, maju-
melengkung transfer blade impeller energi maksimum, pisau radial kurang, dan energi
setidaknya ditransfer oleh mundur-melengkung pisau. Oleh karena itu dengan impeler maju-
blade, tekanan yang diberikan rasio dapat dicapai dari mesin berukuran lebih kecil dibandingkan
dengan radial atau mundur-melengkung pisau.
4.4 DIAGRAM KECEPATAN
Gambar 4.5 menampilkan impeller dan kecepatan diagram di inlet dan outlet. Gambar 4.5
merupakan segitiga kecepatan ketika udara memasuki impeller di arah aksial. Dalam hal ini,
kecepatan absolut di inlet, C1 ¼ C .Figure 4.5b merupakan segitiga kecepatan pada inlet untuk
mata impeller dan udara masuk melalui panduan inlet vanes. Angle Ø dibuat oleh C1 dan C2 dan
sudut ini dikenal sebagai sudut prewhirl. Kecepatan mutlak C1 memiliki komponen pusaran Cw1.
Dalam kasus ideal, udara yang keluar dari ujung impeller setelah membuat sudut 90˚ (yaitu,
dalam arah radial), sehingga Cw2 = U2. Artinya, komponen pusaran adalah persis sama dengan
impeller ujung velocity.Figure 4.5 shows kecepatan yang ideal
Gambar 4.5 sentrifugal impeller dan kecepatan diagram.
segi tiga. Tapi ada beberapa selip antara impeller dan fluida, dan actual nilai Cw1 agak kurang
dari U2. Seperti yang telah kita mencatat dalam pompa sentrifugal, hasil ini dalam tekanan statis
tinggi di muka terkemuka dari baling-baling dari pada wajah miring. Oleh karena itu, udara
dicegah dari memperoleh
kecepatan pusaran sama dengan impeller ujung speed.Figure 4.5represents sebenarnya kecepatan
segitiga.
4,5 SLIP FACTOR
Dari pembahasan di atas, dapat dilihat bahwa tidak ada jaminan bahwa sebenarnya cairan akan
mengikuti bentuk pisau dan meninggalkan kompresor di radial arah. Dengan demikian, akan
lebih mudah untuk mendefinisikan slip faktor sebagai:
Gambar 4.6 menunjukkan fenomena slip fluida sehubungan dengan radial Pedang. Dalam hal ini,
Cw2 tidak sama dengan U2 ; akibatnya, dengan di atas definisi, faktor slip kurang dari satu. Jika
kecepatan exit radial yang menjadi dicapai oleh cairan yang sebenarnya, sudut keluar pisau harus
melengkung ke depan sekitar 10-14 derajat. Faktor slip hampir konstan untuk setiap mesin dan
terkait dengan jumlah baling-baling pada impeller. Berbagai teori dan studi empiris dari ow fl di
saluran impeller telah menyebabkan formula untuk
Gambar 4.6 sentrifugal impeller kompresor dengan baling-baling radial.
tergelincir faktor: Untuk impeller baling-baling radial, rumus untuk σ diberikan oleh Stanitz
sebagai berikut:
di mana n adalah jumlah baling-baling. Diagram kecepatan menunjukkan bahwa Cw2 pendekatan
U2 sebagai faktor slip meningkat. Peningkatan jumlah baling-baling dapat meningkatkan faktor
tergelincir tetapi ini akan menurunkan daerah aliran cairan di inlet. Faktor secarik sekitar 0,9
khas untuk kompresor dengan 19-21 baling-baling.
4.6 KERJA DILAKUKAN
Torsi teoritis akan sama dengan laju perubahan momentum sudut dialami oleh udara. Mengingat
satuan massa udara, torsi ini diberikan oleh torsi teoritis,
di mana, Cw2 adalah komponen pusaran C2 dan r2 adalah radius tip impeller.
Let ω = kecepatan sudut. Maka pekerjaan teoritis dilakukan pada udara mungkin ditulis sebagai:
pekerjaan teoritis dilakukan Wc = Cw2 r2ω = Cw2U2.
Menggunakan faktor slip, kita memiliki teori Wc = σU2 (memperbaiki kerja yang dilakukan di
udara sebagai positif)
Dalam fluida nyata, beberapa daya yang disediakan oleh impeller yang digunakan di mengatasi
kerugian yang memiliki efek pengereman di udara dilakukan putaran dengan baling-baling. Ini
termasuk windage, gesekan disk, dan casing gesekan. Memperhitungkan kerugian tersebut,
faktor input daya dapat diperkenalkan. Faktor ini biasanya memakan waktu nilai antara 1,035
dan 1,04. Sehingga pekerjaan yang sebenarnya dilakukan pada udara menjadi:
(Dengan asumsi Cw1 = 0, meskipun hal ini tidak selalu terjadi.) Suhu setara dengan pekerjaan
yang dilakukan di udara diberikan oleh:
di mana T01 adalah temperatur stagnasi di pintu masuk impeller; T02 adalah Suhu beku di pintu
keluar impeller; dan Cp ini berarti spesifik panas lebih dari ini Kisaran suhu. Karena tidak ada
pekerjaan dilakukan di udara dalam diffuser, T02= T03 , dimana T03 adalah suhu stagnasi di outlet
diffuser. Kompresor isentropik efisiensi ( hc ) Mungkin didefinisikan sebagai:
(Di mana T03 = suhu stagnasi isentropik di outlet diffuser) atau
Let P01 menjadi tekanan stagnasi di inlet kompresor dan; P03 Tekanan di pintu keluar diffuser.
Kemudian, menggunakan hubungan P-T isentropik, kita mendapatkan: 03 stagnasi
Persamaan (4.5) menunjukkan bahwa rasio tekanan juga tergantung pada inlet suhu T01 dan
kecepatan impeller tip U2. Setiap penurunan suhu inlet T01 jelas akan meningkatkan rasio tekanan
dari kompresor untuk kerja tertentu input, tetapi tidak di bawah kendali desainer. Tekanan
sentrifugal dalam disc berputar yang sebanding dengan kuadrat dari RIM. Untuk impeller satu
sisi paduan ringan, U2 terbatas sekitar 460 m/s dengan maksimum tekanan sentrifugal di
impeller. kecepatan tersebut menghasilkan rasio tekanan sekitar 4: 1. Untuk menghindari
pembebanan disc, kecepatan rendah harus digunakan untuk impeler dua sisi.
4.7 DIFFUSER
Perancangan sistem efisiensi pembakaran lebih mudah jika kecepatan udara memasuki ruang
bakar serendah mungkin. Stop kontak diffuser yang umum kecepatan berada di antara 90 m / s.
Kecenderungan udara alami di difusi suatu Proses adalah untuk melepaskan diri dari dinding
bagian divergen, membalikkan arahnya dan aliran kembali ke arah gradien tekanan, seperti yang
ditunjukkan pada Gambar. 4.7. pusaran arus pembentukan selama perlambatan udara
menyebabkan kerugian dengan mengurangi tekanan maksimum naik. Oleh karena itu,
maksimum yang diizinkan termasuk sudut diffuser baling-baling bagian adalah sekitar 118.
Setiap kenaikan sudut ini menyebabkan hilangnya efisiensi karena
Figure 4.7 Diffusing flow.
pemisahan lapisan batas di dinding bagian. Hal ini juga harus dicatat bahwa setiap perubahan
dari massa desain aliran dan tekanan rasio juga akan mengakibatkan hilangnya efisiensi.
Penggunaan variabel-sudut diffuser baling-baling dapat mengontrol kerugian efisiensi. Teori ow
fl difusi, dibahas dalam Bab 2, berlaku di sini.
4.8 EFEK kompresibilitas
Jika kecepatan relatif dari cairan kompresibel mencapai kecepatan suara di fluida, pemisahan
aliran menyebabkan kerugian tekanan yang berlebihan. Seperti disebutkan sebelumnya, difusi
adalah sebuah proses yang sangat susah dan selalu ada kecenderungan aliran untuk melepaskan
diri dari permukaan, yang menyebabkan penambahan bentuk dan mengurangi kenaikan tekanan.
Itu perlu untuk mengontrol jumlah Mach pada titik-titik tertentu pada aliran untuk mengurangi
masalah ini.
Nilai jumlah Mach tidak dapat melebihi nilai di mana gelombang kejut terjadi. Jumlah Mach
relatif di inlet impeller harus kurang dari kesatuan. Seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 4.8a,
yang memisahkan diri pesawat dari wajah cembung bagian melengkung dari impeller, dan
karenanya jumlah Mach pada saat ini, akan sangat penting dan gelombang kejut mungkin terjadi.
Sekarang, pertimbangkan kecepatan inlet segitiga lagi (. Gambar 4.5b) .suatu jumlah Mach
relatif pada inlet akan diberikan oleh:
di mana T1 adalah suhu statis pada inlet.
Hal ini dimungkinkan untuk mengurangi jumlah Mach dengan memperkenalkan prewhirl
tersebut. Itu prewhirl diberikan oleh satu set asupan yang tetap panduan baling-baling
sebelumnya impeller.
Seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 4.8b, kecepatan relatif berkurang seperti ditunjukkan
oleh segitiga bertitik. Salah satu kelemahan yang jelas dari prewhirl adalah bahwa kapasitas kerja
Gambar 4.8 a) Breakaway dimulai di tepi belakang dari gelombang kejut, dan b) efek
Compressibility.
kompresor dikurangi dengan jumlah U1Cw1. Hal ini tidak perlu untuk memperkenalkan prewhirl
ke hub karena kecepatan fluida rendah di wilayah ini karena kecepatan pisau yang lebih rendah.
prewhirl tersebut karena secara bertahap dikurangi menjadi nol oleh memutar panduan inlet
vanes.
4,9 MACH NOMOR DI diffuser
Kecepatan absolut dari fluida menjadi maksimal di ujung impeller sehingga jumlah Mach
mungkin menjadi lebih dari kesatuan. Dengan asumsi gas yang sempurna, jumlah Mach pada
impeller keluar M 2 dapat ditulis sebagai:
Namun, telah ditemukan bahwa selama komponen kecepatan radial (C)aku s subsonik, jumlah
Mach lebih besar daripada satu dapat digunakan di ujung impeller tanpa kehilangan efisiensi.
Selain itu, difusi supersonik dapat terjadi tanpa pembentukan gelombang kejut yang tersedia
momentum sudut konstan dipertahankan dengan gerakan vortex di ruang vaneless. nomor Mach
tinggi pada inlet ke diffuser baling-baling juga akan menyebabkan tekanan tinggi di titik-titik
stagnasi pada diffuser kiat baling-baling, yang mengarah ke variasi tekanan statis di sekitar
lingkar diffuser. variasi tekanan ini ditularkan hulu di radial arah melalui ruang vaneless dan
menyebabkan beban siklik impeller. Hal ini dapat menyebabkan kegagalan kelelahan awal ketika
frekuensi menarik adalah sama memesan sebagai salah satu frekuensi alami dari impeller baling-
baling. Untuk mengatasi hal ini perhatian, itu adalah praktek umum untuk menggunakan
bilangan prima untuk impeller baling-baling dan genap untuk diffuser baling-baling. r2
Gambar 4.9 The teoritis karakteristik kompresor sentrifugal.
4.10 COMPRESSOR CENTRIFUGAL KARAKTERISTIK
Kinerja kompresibel aliran mesin biasanya digambarkan dalam istilah kelompok variabel
diturunkan dalam analisis dimensi (Bab 1) .Ini karakteristik tergantung pada variabel lain seperti
kondisi tekanan dan temperatur pada inlet kompresor dan sifat fisik fluida kerja. Untuk
mempelajari kinerja kompresor dengan benar, itu adalah diperlukan untuk merencanakan P03/
P01 terhadap aliran massa parameter m=√T 01P 01
untuk yang tetap interval kecepatan N
T 01 .Figure
4.9 shows sebuah kecepatan yang tetap ideal ciri. Pertimbangkan katup ditempatkan di garis
pengiriman kompresor berjalan pada kecepatan konstan. Pertama, anggaplah bahwa katup
sepenuhnya tertutup. Kemudian rasio tekanan akan memiliki beberapa nilai seperti yang
ditunjukkan oleh titik A. Ini rasio tekanan tersedia dari baling-baling bergerak udara sekitar di
impeller. Sekarang, anggaplah bahwa katup dibuka dan aliran udara dimulai. Diffuser kontribusi
untuk kenaikan tekanan, rasio tekanan meningkat, dan pada titik B, tekanan maksimum terjadi.
Tapi kompresor efisiensi pada tekanan ini rasio akan berada di bawah maksimum efisiensi. Titik
C menunjukkan lebih lanjut peningkatan massa aliran, tapi tekanan telah menurun sedikit dari
nilai maksimum yang mungkin. Ini adalah rasio tekanan tingkat desain massa aliran. kenaikan
lebih lanjut dalam massa aliran akan meningkatkan kemiringan kurva sampai titik D. Titik D
menunjukkan bahwa kenaikan tekanan adalah nol. Namun, abovedescribed yang kurva tidak
mungkin untuk mendapatkan.
4.11 Stall
Mengulur-ulur panggung akan didefinisikan sebagai kios aerodinamis, atau memisahkan diri dari
aliran dari sisi hisap dari airfoil pisau. Sebuah kompresor multistage mungkin beroperasi secara
stabil di wilayah unsurged dengan satu atau lebih dari tahap terhenti, dan sisa tahap diinstal.
Stall, secara umum, ditandai dengan terbalik aliran dekat ujung pisau, yang mengganggu
distribusi kecepatan dan karenanya merugikan mempengaruhi kinerja tahap berikutnya. Mengacu
pada ofFig cascade. 4.10, itu seharusnya bahwa beberapa nonuniformity di aliran mendekati atau
di pisau pro fi le menyebabkan pisau B untuk stall. udara sekarang mengalir fl ke blade A pada
sudut peningkatan kejadian karena penyumbatan saluran AB. Pisau A kemudian warung, tetapi
aliran pada pisau C sekarang di kejadian yang lebih rendah, dan pisau C dapat unstall. Oleh
karena itu kios mungkin melewati sepanjang cascade ke arah lift di pisau. Berputar kios dapat
menyebabkan getaran mengakibatkan kegagalan kelelahan di bagian lain dari turbin gas.
Gambar 4.10 Mekanisme propagasi kios.
4.12 bergelombang
Bergelombang ditandai dengan rincian lengkap dari terus menerus aliran stabil di seluruh
kompresor, sehingga fluktuasi besar aliran dengan waktu dan juga kerusakan mekanis berikutnya
ke kompresor. Fenomena bergelombang tidak harus bingung dengan mengulur-ulur dari tahap
kompresor. Gambar 4.11shows rasio tekanan keseluruhan yang khas dan defisiensi fi ef h dari
tahap kompresor sentrifugal. Rasio tekanan untuk kecepatan tertentu, seperti rasio suhu, sangat
tergantung pada tingkat ow fl massal, karena mesin ini biasanya pada nilai puncaknya untuk
kisaran sempit massa fl mengalir. Ketika kompresor berjalan pada kecepatan tertentu dan debit
secara bertahap berkurang, rasio tekanan akan terlebih dahulu meningkat, puncak pada nilai
maksimum, dan kemudian menurun.
Rasio tekanan dimaksimalkan ketika isentropik efisiensi memiliki nilai maksimum. Ketika debit
lebih jauh berkurang, tetes rasio tekanan karena jatuh di isentropik efisiensi. Jika tekanan hilir
tidak drop cepat akan ada kembali aliran disertai dengan penurunan lebih lanjut dalam massa
aliran. Di waktu yang berarti, jika tekanan hilir turun di bawah outlet kompresor tekanan, akan
ada peningkatan massa aliran. Ini fenomena penurunan tiba-tiba tekanan pengiriman disertai
berdenyut aliran disebut bergelombang. Inti nya pada kurva di mana bergelombang mulai disebut
titik lonjakan. Ketika debit pipa kompresor benar-benar tersedak (aliran massa adalah nol)
tekanan Rasio akan memiliki beberapa nilai karena kepala sentrifugal yang dihasilkan oleh
impeller.
Gambar 4.11 Karakteristik kompresor sentrifugal.
Antara nol massa aliran dan massa titik lonjakan aliran, pengoperasian kompresor akan menjadi
tidak stabil. Garis yang menghubungkan titik-titik lonjakan pada kecepatan yang berbeda
memberikan garis gelombang.
4.13 TERSEDAK
Ketika kecepatan fluida di bagian mencapai kecepatan suara di setiap penampang, aliran menjadi
tersendat (pesawat berhenti aliran). Dalam kasus inlet aliran ayat-ayat, aliran massa adalah
konstan. The tersedak perilaku ayat-ayat berputar berbeda dari ayat-ayat stasioner, dan oleh
karena itu perlu untuk membuat analisis terpisah untuk impeller dan diffuser, dengan asumsi satu
dimensi, adiabatic aliran, dan bahwa cairan adalah gas sempurna.
mana (r0 dan 0 mengacu pada inlet kondisi stagnasi, yang tetap tidak berubah. Tingkat massa
aliran di tersedak adalah konstan.
4.13.2 Impeller
Ketika tersedak terjadi di bagian impeller, kecepatan relatif sama dengan kecepatan suara di
bagian manapun. Kecepatan relatif diberikan oleh:
Menggunakan kondisi isentropik,
Persamaan (4.13) menunjukkan bahwa untuk bagian-bagian yang berputar, aliran massa
tergantung pada kecepatan pisau.
4.13.3 Diffuser
Untuk tersedak di diffuser, kita menggunakan kondisi stagnasi untuk diffuser dan tidak inlet.
Demikian:
Hal ini jelas bahwa kondisi stagnasi di inlet diffuser tergantung pada Proses impeller.
Ilustrasi Contoh 4.1: Air meninggalkan impeller dengan kecepatan radial 110 m / s membentuk
sudut 258300 dengan arah aksial. Kecepatan impeller tip adalah 475 m / s. Kompresor efisiensi
adalah 0.80 dan mekanik efisiensi 0.96. Cari faktor slip, rasio tekanan secara keseluruhan, dan
daya yang diperlukan untuk mendorong kompresor. Abaikan Faktor input daya dan menganggap
g = 1.4, T ¼ 298 K, dan massa aliran rate 3 kg / s. 01
Solusi :
Dari segitiga kecepatan (Gbr. 4.12),
Gambar 4.12 Velocity segitiga di ujung impeller.
Kekuatan teoritis yang diperlukan untuk menggerakkan kompresor:
Menggunakan mekanik efisiensi, kekuatan yang sebenarnya diperlukan untuk mendorong
kompresor adalah: P ¼ 602,42 / 0,96 ¼ 627,52 kW.
Ilustrasi Contoh 4.2: Kecepatan impeller ujung sentrifugal yang kompresor adalah 370 m / s,
faktor slip 0,90, dan komponen kecepatan radial di exit adalah 35 m / s. Jika daerah aliran fl di
pintu keluar adalah 0,18 m 2 dan kompresor efisiensi adalah 0.88, menentukan massa aliran laju
udara dan jumlah Mach mutlak di impeller tip. Asumsikan densitas udara ¼ 1,57 kg / m 3 dan
suhu inlet stagnasi adalah 290 K. Abaikan faktor masukan pekerjaan. Juga, fi nd rasio tekanan
keseluruhan kompresor.
Solusi:
Faktor tergelincir: s ¼ Oleh karena itu: Cw2Cw2U¼ U22 s ¼ (0.90) (370) ¼ 333 m / s
Mutlak kecepatan di pintu keluar impeller:
Setara dengan suhu kerja yang dilakukan (mengabaikan c):
Suhu statis di pintu keluar impeller,
Jumlah Mach di ujung impeller:
Rasio tekanan keseluruhan kompresor (mengabaikan c):
Ilustrasi Contoh 4.3: Sebuah kompresor sentrifugal sedang berjalan di 16.000 rpm. Rasio tekanan
stagnasi antara inlet impeller dan stopkontak adalah 4,2. Udara masuk kompresor pada suhu
stagnasi 208C dan 1 bar. Jika impeller memiliki pisau radial di pintu keluar sehingga kecepatan
radial di pintu keluar adalah 136 m / s dan isentropik efisiensi kompresor 0.82. Gambarkan
kecepatan segitiga di pintu keluar (Gambar. 4.13) impeller dan menghitung tergelincir.
Menganggap aksial masuk dan diameter rotor di outlet adalah 58 cm.
Gambar 4.13 Velocity segitiga di pintu keluar.
Solution :
kecepatan impeller tip diberikan oleh:
Dengan asumsi fl ow isentropik antara impeller inlet dan outlet, maka
Menggunakan kompresor efisiensi, kenaikan suhu yang sebenarnya
Since the flow at the inlet is axial, Cw1= 0