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Jornada Tcnica sobre

Mantenimiento Geotcnico de lo preventivo a lo correctivo

23 de mayo de 2012

El Mantenimiento Geotcnico de Rellenos y Desmontes

Joaqun Prez Romero

Dr Ingeniero de Caminos, C y P, MSc, DIC

Profesor de la Universidad de Mlaga

Organiza:

Escuela de Arquitectura de Mlaga

Colaboran:

MEMORIA

1 Introduccin ______________________________________________________ 1

2 Aspectos generales _________________________________________________ 4

3 El mantenimiento geotcnico y la estabilidad de laderas __________________ 6

3.1 Factores causales de los deslizamientos y opciones de estabilizacin ___________ 6

3.2 Influencia del clima en el comportamiento de rellenos y desmontes ____________ 8

3.3 La resistencia intacta, alterada y residual del terreno y su influencia en el comportamiento de rellenos y desmontes ______________________________________ 11

3.4 Procesos de alteracin en suelos arcillosos _______________________________ 13

4 Los suelos parcialmente saturados: presencia, comportamiento y repercusiones sobre el mantenimiento de rellenos y desmontes ___________________________ 15

4.1 Naturaleza y presencia de suelos parcialmente saturados ___________________ 15

4.2 Breve introduccin al comportamiento de los suelos parcialmente saturados ___ 17

4.3 Las grietas de traccin en suelos plsticos desarrollo y consecuencias ________ 22

4.4 Efectos del clima sobre suelos compactados y explanadas ___________________ 25

5 Importancia de los procesos de alteracin el caso de las Margas Azules del Guadalquivir _________________________________________________________ 28

5.1 Aspectos generales __________________________________________________ 28

5.2 Perfil de alteracin de las Margas Azules _________________________________ 29

5.3 Discontinuidades existentes en las Margas Azules _________________________ 35

5.4 Resistencia al corte en las Margas Azules_________________________________ 36

6 Medidas preventivas y correctivas en la estabilizacin de taludes __________ 39

6.1 Actuaciones correctivas en obras de emergencia __________________________ 39

6.2 Proteccin de taludes de desmonte en regiones con climas hmedos __________ 44

6.3 Proteccin de taludes de desmonte en regiones con climas semiridos ________ 46

7 Conclusiones _____________________________________________________ 47

8 Referencias bibliogrficas __________________________________________ 50

APNDICES

APNDICE 1. Propuestas de estandarizacin en la inspeccin

APNDICE 2. Factores causantes de deslizamientos

APNDICE 3. Medidas de estabilizacin de una ladera

APNDICE 4. Ejemplos de patologas causadas por las lluvias excepcionales de 2010 en Andaluca

Jornada Tcnica sobre Mantenimiento Geotcnico

- de lo correctivo a lo preventivo -

23 de mayo de 2012

Joaqun Prez Romero Pgina 1 de 52

1 Introduccin

Cuando se habla del mantenimiento de una infraestructura del transporte generalmente se

tiende a pensar en su fase de explotacin, pero la necesidad de mantenimiento debe tenerse

tambin presente en las fases precedentes, esto es, durante el planeamiento, redaccin de

proyecto y ejecucin de la propia obra.

Planeamiento

Proyecto

Ejecucin

Explotacin de la Infraestructura

Necesidad de Mantenimiento

Figura N 1.- mbito del mantenimiento geotcnico de una infraestructura lineal

En la fase de planeamiento se redactan los estudios de viabilidad o informativos as como

aquellas figuras recogidas en el ordenamiento urbanstico. En este momento se puede, por

ejemplo, adoptar una u otra alternativa de trazado considerando, entre otros aspectos, los de

ndole geotcnico. Se trata, por lo tanto, de disminuir en la medida de lo posible las

necesidades de mantenimiento que surgirn en el futuro, por lo que este tipo de

mantenimiento geotcnico tendra el carcter de preventivo.

En la fase de redaccin de los proyectos constructivos ocurre algo similar, en el sentido de que

los criterios de diseo finalmente adoptados estn sujetos a criterios de fiabilidad de las

soluciones proyectadas, que tienen que ser ejecutables y que deben precisar el menor

mantenimiento posible en el futuro. Una vez ms la aproximacin de mantenimiento

geotcnico es de tipo preventivo, ya que se intenta eliminar o disminuir la aparicin de

patologas geotcnicas en las fases sucesivas.

Durante la ejecucin de la propia obra la informacin relativa a los condicionantes geotcnicos

va siendo cada vez ms intensa y extensa, motivo por el cual siempre aparecen aspectos que

no fueron recogidos en las fases previas. Es preciso, en este momento, asegurar la calidad de

lo que se construye e introducir las modificaciones que se estimen oportunas sobre las

soluciones inicialmente proyectadas. La necesidad de mantenimiento geotcnico en la



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siguiente fase de explotacin estar fuertemente condicionada por aquellas medidas, de

carcter preventivo fundamentalmente, que se implementen en la ejecucin de las obras.

Durante la explotacin de la infraestructura se desarrolla plenamente su necesidad de

mantenimiento pero en ocasiones se considera, de un modo errneo, que el mantenimiento

geotcnico se limita a las obras de emergencia o de reparacin de patologas. Es evidente que

las administraciones pblicas asumen estas tareas de mantenimiento correctivo, que son

precisas en su red viaria, pero tambin desarrollan numerosas actuaciones con un marcado

carcter preventivo.

En la actualidad se dispone de una extensa red de infraestructuras del transporte en servicio

por lo que es necesario, cada vez ms, que se dispongan los medios para su mantenimiento. La

inversin en mantenimiento geotcnico ha seguido siempre criterios de optimizacin, pero las

circunstancias actuales con la mayor red de infraestructuras en servicio de todos los tiempos

y con limitaciones considerables en el gasto pblico exigen una aproximacin sostenible,

rigurosa y multidisciplinar al problema planteado.

En este documento se van a describir y a analizar aspectos relacionados con el mantenimiento

geotcnico de rellenos y de desmontes, quedando fuera de su alcance el mantenimiento de

otros elementos como por ejemplo las estructuras y los tneles.

En los rellenos y en los desmontes se realizan determinadas tareas de mantenimiento

preventivo de una forma casi peridica, como por ejemplo la limpieza de cunetas y obras de

drenaje o la reposicin de capas de firme. Se trata de actuaciones de carcter extensivo que se

realizan sobre todos los elementos que componen la red de infraestructuras y cuyos beneficios

son evidentes, siendo posible optimizar la inversin que se realiza en ellas. En algunas

ocasiones la no disposicin de presupuesto hace que no se les preste la debida atencin y es

entonces cuando aparecen patologas cuya reparacin supera con creces el coste de las tareas

de mantenimiento que no se pudieron llevar a cabo en su momento.

Hay otras actuaciones de mantenimiento geotcnico preventivo que tienen un carcter ms

selectivo, en el sentido de que se trata de identificar aquellas zonas que son ms vulnerables,

por determinados motivos, con el fin de actuar sobre ellas antes de que aparezcan patologas

graves. Tambin hay otros procesos ms complejos, como por ejemplo la alteracin de las

arcillas, que no han recibido la atencin necesaria hasta la fecha y que son causa directa de

muchos problemas.

En este documento se desarrollan aspectos generales relacionados con el mantenimiento

geotcnico y con los problemas que pueden aparecer en los rellenos y desmontes,

ofrecindose adems referencias bibliogrficas en las que se puede ampliar la informacin

aqu recogida. Los puntos que se desarrollarn, en este sentido, sern los siguientes:

Procesos de inestabilidad de laderas en los desmontes.

Influencia de los cambios de humedad en rellenos, explanadas y plataformas.



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Se ha considerado conveniente atender a los aspectos generales pero tambin es positivo

incidir en algunos puntos concretos que adquieren, en ocasiones, una gran relevancia. Algunos

de ellos requieren conocimientos especficos de Ingeniera Geotcnica, ya que incorporan

conceptos relativamente avanzados de la Mecnica del Suelo, por lo que se presentar una

breve introduccin a los mismos, ofrecindose tambin una bibliografa que permitir al lector

completar la informacin necesaria. Los aspectos especficos mencionados son los siguientes:

La inspeccin y seguimiento de infraestructuras del transporte - necesidad de

estandarizacin.

Influencia del clima sobre el comportamiento de rellenos y desmontes.

Resistencia intacta, alterada y residual del terreno parmetros operativos en la

estabilidad de laderas.

Presencia de suelos parcialmente saturados, comportamiento y repercusiones en

rellenos y desmontes.

Una vez desarrollados los puntos anteriores se aplicarn esos conceptos para un caso

concreto, el de las Margas Azules del Guadalquivir, que es una formacin geolgica con una

gran presencia en el sur de la Pennsula Ibrica, y sobre las cuales se disponen numerosas

infraestructuras del transporte que sufren diversos problemas de cara a su mantenimiento

geotcnico.

Hay situaciones en que las que est totalmente justificado acudir al mantenimiento correctivo,

como es el caso de aquellas situaciones extraordinarias que pueden presentarse con el curso

de los aos. Como ejemplo de ello se presentar un caso especial, como fue el invierno de

2009-10, durante el cual se registraron las mximas precipitaciones invernales de los ltimos

50 aos en algunas zonas del sur de Espaa (tambin fue el tercer ao ms lluvioso de los

ltimos 50 aos). El rgimen excepcional de lluvias de ese invierno supuso un duro golpe para

la red de infraestructuras del transporte, con la aparicin de numerosas patologas que las

administraciones afrontaron con la movilizacin de los recursos necesarios.

Finalmente se presentarn dos propuestas concretas de mantenimiento correctivo que estn

orientadas a mejorar la estabilidad de los desmontes frente al deslizamiento. El primer sistema

que se describe est orientado principalmente a zonas con climas hmedos mientras que la

segunda propuesta se centra en regiones con climas semiridos. En este caso se plantear la

posibilidad de colocar mantos protectores sobre los taludes de algunos desmontes, que

pueden resultar efectivos para ralentizar la alteracin y meteorizacin del desmonte as como

para controlar los cambios de humedad y, como consecuencia de los dos factores anteriores,

para aumentar la seguridad frente al deslizamiento a largo plazo, disminuir los costes futuros

de mantenimiento y recuperar la inversin realizada para su proteccin.



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2 Aspectos generales

Dado que se trata de mantener infraestructuras con un enorme desarrollo longitudinal a lo

largo del territorio es frecuente actuar en diferentes fases, siguiendo un esquema similar al

representado en la siguiente figura.

Seguimiento extensivo - general

Seguimiento intensivo - selectivo

Actuaciones preventivas

Actuaciones correctivas - obras de emergencia

Fases del mantenimiento geotcnico

Figura N 2.- Fases del mantenimiento geotcnico

En primer lugar es habitual que se realice un seguimiento extensivo de toda la red, sobre todo

en la red ferroviaria ya que se muestra algo ms vulnerable que la red de carreteras en

trminos de interrupcin del servicio. En este sentido se dispone de una excelente experiencia

en Espaa, desarrollada durante dcadas, destacando por su espritu innovador y sostenido los

contratos de inspeccin de la red ferroviaria convencional, en particular a travs de sus

estudios de riesgos geolgicos. Uno de los puntos ms importantes en esta fase consiste en la

estandarizacin de las tareas de inspeccin, de tal modo que la valoracin del estado de un

tramo no dependa de la subjetividad de aqul que lo inspecciona. En la actualidad se estn

desarrollando en Espaa grupos de trabajo y proyectos de investigacin centrados en la

estandarizacin de la inspeccin, e histricamente cabe citar las propuestas realizadas por la

UNESCO (Ver Apndice 1) a travs de su Working Party on World Landslide Inventory que

desarroll un glosario terminolgico multilingstico (UNESCO 1993) y una metodologa para

describir la actividad de una ladera (UNESCO 1993b).

Este seguimiento extensivo permite detectar, deseablemente, cules son los puntos ms

sensibles de la red viaria, siendo posible entonces acudir a una segunda fase en la cual se

realiza un seguimiento ms intensivo y selectivo. Generalmente se realizan estudios ms

avanzados de estas zonas sensibles, con mayor dotacin de medios en cuanto a las campaas

de investigacin geotcnica y a los servicios de consultora geotcnica implicados, siendo

posible, finalmente, cuantificar el riesgo geotcnico existente en esa zona.

Llegado ese momento resultar crucial realizar una reflexin para decidir qu inversin es ms

rentable en trminos de coste y beneficio. En esta tercera fase se pueden ejecutar medidas de

mantenimiento geotcnico con un marcado carcter preventivo, que eleven el factor de



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seguridad y el comportamiento general de la infraestructura a un bajo coste; para ello es

preciso un profundo conocimiento de los procesos geotcnicos implicados, lo cual se abordar

en posteriores epgrafes.

Por ltimo puede aparecer la cuarta fase, de mantenimiento correctivo, en la cual se trata de

reparar mediante obras de emergencia aquellas patologas que hayan surgido en los rellenos y

desmontes. Este tipo de situaciones se presentan, algunas veces, porque las fases anteriores

no se han realizado correctamente pero en muchas ocasiones se deben a situaciones

excepcionales que requieren tambin medidas excepcionales. En este sentido destaca, muy

especialmente, la influencia del clima sobre el comportamiento de las infraestructuras, en el

cual hay que diferenciar entre las variaciones y oscilaciones normales, dentro de unos rangos,

y la aparicin de eventos extremos, sobre todo en trminos de precipitaciones muy intensas o

estaciones excepcionalmente hmedas.

En Espaa este tipo de fenmenos se presenta con cierta regularidad y son bien conocidos los

efectos que el clima ha tenido sobre la red del transporte en las ltimas dcadas. Como caso

especial se comentarn aquellas regiones con climas semiridos, en las cuales se alternan

varios aos muy secos de sequa con inviernos muy lluviosos. La situacin registrada hasta la

fecha se ver probablemente agravada por el cambio climtico, que est generando una

mayor proliferacin de eventos extremos y cuya repercusin futura sobre las infraestructuras

es, cuanto menos, inquietante.

Con respecto a la metodologa a seguir, en el sector de la Ingeniera Geotcnica se plantean

una serie de actuaciones de mantenimiento geotcnico que estn en sintona con las fases

anteriormente descritas (ver siguiente figura).

Reconocimiento geotcnico de zonas singulares

Tareas de mantenimiento extensivas y localizadas

Seguimiento y auscultacin de puntos conflictivos

Actuaciones excepcionales ante circunstancias excepcionales

Actuaciones fundamentales de mantenimiento geotcnico

Figura N 3.- Actuaciones fundamentales de mantenimiento geotcnico

En primer lugar, una vez determinados los riesgos geolgicos generales de toda la red, es

preciso identificar las zonas singulares que se ven sometidas a un riesgo geotcnico para

plantear actuaciones geotcnicas de carcter preventivo, que pueden tener un carcter

extensivo o localizado. Como se ver ms adelante cabe plantearse medidas extensivas que

eviten o mitiguen la alteracin del terreno, con la consiguiente prdida de sus propiedades

mecnicas; tambin es posible acudir a medidas localizadas, como por ejemplo un sistema de



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drenaje profundo para aumentar la estabilidad de laderas en situacin de riesgo. Por ltimo

cabe mencionar el seguimiento y auscultacin de puntos conflictivos, que permitirn

relacionar las acciones externas (p.e. precipitaciones mximas) con la respuesta natural del

terreno (p.e. subida del nivel fretico) y sus efectos sobre la infraestructura (p.e. reduccin del

coeficiente de seguridad), siendo entonces posible establecer procedimientos de alerta e

intervencin.

3 El mantenimiento geotcnico y la estabilidad de laderas

El problema ms grave que se puede presentar en un relleno o en un desmonte es,

posiblemente, un proceso de inestabilidad de ladera por lo que es preciso que las tareas de

mantenimiento geotcnico eviten la aparicin de este tipo de patologas.

En este apartado se aborda este asunto y para ello se presenta, en primer lugar, una breve

descripcin de los factores causales de los deslizamientos y de las opciones disponibles para la

estabilizacin de laderas. A continuacin se analiza la influencia que tiene el clima sobre el

comportamiento de un talud, con referencias a los cambios de humedad que se producen en

el terreno tanto en profundidad como cerca de la superficie, a los eventos extremos de clima

que se han registrado en los ltimos aos y a las previsiones establecidas para el futuro en el

entorno actual de cambio climtico.

El siguiente punto que recibe una atencin especial es la resistencia al corte del terreno,

diferencindose entre resistencia inalterada o intacta, resistencia alterada y resistencia

residual. En este sentido resulta sustancial discernir entre los conceptos anteriores y sobre

todo es imprescindible identificar los parmetros de resistencia realmente operativos en los

diferentes procesos de inestabilidad de ladera.

Ya por ltimo, dentro de este epgrafe se describirn brevemente los distintos fenmenos de

carcter geolgico que ocasionan la alteracin del terreno y que inevitablemente supondrn

una prdida de resistencia y de las restantes propiedades mecnicas del conjunto.

3.1 Factores causales de los deslizamientos y opciones de estabilizacin

Las explanaciones de las infraestructuras del transporte estn constituidas, en su inmensa

mayora, por obras de tierra, pudiendo tratarse de tramos en desmonte, tramos en relleno,

tramos mixtos a media ladera o tramos prximos a la rasante natural del terreno. De este

modo, un buen nmero de las patologas que sufren las explanaciones estn asociadas a

procesos de inestabilidad de ladera, aunque en otras ocasiones los problemas se deben a

deficiencias en la propia explanada o plataforma, cuas de transicin, drenajes, etc.

A continuacin se explicarn las causas que provocan fenmenos de inestabilidad en cualquier

tipo de ladera, ya se trate de desmontes o de rellenos. La siguiente figura resulta til para

comprender, de un modo sencillo, las causas que generan un deslizamiento de ladera y en ella

se representa la evolucin temporal de su coeficiente de seguridad frente al deslizamiento. En



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primer lugar, el rgimen de precipitaciones (y de evapotranspiraciones) se refleja en

variaciones estacionales del coeficiente de seguridad, con un suave descenso a lo largo de los

aos causado por la meteorizacin y alteracin del terreno. Se ha representado un episodio de

lluvia intensa que genera una prdida repentina en el coeficiente de seguridad, que en este

caso logra recuperarse cuando cesan esas lluvias intensas. Posteriormente se produce una

prdida drstica en el coeficiente de seguridad debido, por ejemplo, a un proceso de erosin

en el pie del talud. Es posible apreciar, por otra parte, la diferencia entre los efectos de un

breve periodo de lluvias intensas y de un periodo sostenido de lluvias persistentes; en el

segundo caso, la bajada del coeficiente de seguridad es menor en cuanta pero ms dilatada en

el tiempo. Finalmente, se produce una sobrecarga en la coronacin del talud cuyo resultado es

que el coeficiente de seguridad llega a 1.0, producindose el deslizamiento de la ladera, y a lo

largo del tiempo la estabilidad de la ladera se agrupa en tres grandes periodos: estable,

marginalmente estable y activamente inestable.

Figura N 4.- Causas preparatorias y desencadenantes de un deslizamiento (Popescu 1984)

No existe, siguiendo esta propuesta, una causa nica para el deslizamiento, siendo preferible

asociarlo a la confluencia, a lo largo del tiempo, de varios factores causales, en lugar de sealar

al ltimo acontecimiento (en la figura se trata de una sobrecarga en coronacin) como

causante directo del deslizamiento, pero sin embargo cabe la posibilidad de clasificar los

factores causales del deslizamiento en dos grandes grupos, los factores preparatorios y los

factores desencadenantes. Si se supone que una explanacin se ha visto sometida a

circunstancias similares a las descritas por Popescu cabe plantearse las siguientes reflexiones:

En qu modo se habra evitado el deslizamiento si se hubiesen tomado medidas para

evitar la alteracin del terreno?

Por qu se permiti la erosin del pie del talud?

Por qu no realizaron labores posteriores de mantenimiento para corregir los efectos

de dicha erosin?

Eran suficientes las medidas de drenaje que protegan a esta ladera?



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En este sentido el mantenimiento geotcnico correctivo ha estado dirigido a remediar los

daos causados por deslizamientos, generalmente mediante obras de emergencia. El

mantenimiento geotcnico preventivo, que es la tendencia actual, propone realizar una serie

de actuaciones que eviten la aparicin de las patologas. El coste del mantenimiento

preventivo es, en muchas ocasiones, inferior al del mantenimiento correctivo y esto se debe a

la existencia de determinados procesos en el terreno que sern descritos y analizados en el

presente documento, entre ellos los siguientes:

Influencia del rgimen de lluvias sobre la capa ms superficial del terreno, que

inicialmente no suele estar saturada. Adicionalmente un ao hmedo produce una

elevacin general en la posicin del nivel fretico, con la consiguiente generacin de

presiones neutras en profundidad.

Procesos de alteracin en los terrenos excavados en desmontes, que son expuestos a

los efectos de la intemperie.

Concepto de resistencia de pico, resistencia reblandecida y resistencia residual, que

explican por qu es ms econmico mantener estable una ladera que reparar un

deslizamiento en ella.

Como informacin complementaria el lector podr encontrar, en el Apndice 2, la lista de

posibles factores causales de un deslizamiento segn Popescu (2002) agrupados en

condiciones intrnsecas del terreno, procesos geomorfolgicos, fsicos y antrpicos; tambin se

ofrece, en el Apndice 3, un listado de medidas de estabilizacin de laderas, entre las cuales se

incluyen modificaciones en la geometra de la ladera, sistemas de drenaje, estructuras de

contencin y tcnicas de refuerzo del material inestable.

3.2 Influencia del clima en el comportamiento de rellenos y desmontes

En la siguiente figura se esquematiza el mecanismo de rotura en un desmonte; la lnea de

deslizamiento potencial se ha marcado en color rojo y se encuentra por encima del nivel

fretico antes del periodo de lluvias.

Figura N 5.- Mecanismo de rotura inducida por precipitaciones de lluvia (Rahardjo et al 2012)



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Para que el nivel fretico sufra un ascenso considerable es preciso que se registre un periodo

de lluvias persistentes: esto ocurre de modo especial en el caso de un ao climtico

excepcionalmente hmedo. Esta subida eventual del nivel fretico hace que aparezcan

presiones neutras en la lnea potencial de rotura, reducindose de este modo la tensin

tangencial disponible en el terreno, lo cual afecta directamente al coeficiente de seguridad

frente al deslizamiento.

Un evento de lluvias intensas tiene tambin sus efectos sobre la estabilidad del desmonte, aun

cuando dichas lluvias no se prolonguen demasiado en el tiempo. Como se ver ms adelante,

la franja superior del terreno generalmente no se encuentra saturada y la aparicin de las

lluvias inicia un frente de humectacin en el propio desmonte, aumentando la densidad

aparente del terreno y, como se justificar posteriormente, reduciendo la resistencia al corte

del mismo.

Hay otro efecto aadido a los periodos de lluvias intensas en el caso de que sucedan durante

una poca ms o menos seca. En suelos plsticos es habitual la generacin de grietas de

traccin verticales que pueden avanzar varios metros; en la figura previa se han representado

en coronacin, pero estn presentes tambin en la cara excavada del desmonte. El agua de

lluvia rellena rpidamente estas fisuras, desarrollndose en ellas leyes de presiones

hidrostticas que contribuyen decisivamente a la inestabilidad de la ladera.

En lo relativo al clima del territorio nacional hay algunas regiones como Andaluca que se

caracterizan por climas semiridos en trminos generales. Suelen producirse ciclos de 6 a 8

aos con precipitaciones moderadas que se ven interrumpidos por aos excepcionalmente

hmedos. El ltimo de estos eventos se produjo en el ao 2010 y tuvo un fuerte impacto sobre

la red de infraestructuras del transporte en el territorio andaluz.

Figura N 6.- Carcter de la precipitacin de lluvia durante el invierno de 2008-2009 (izqda) y durante el invierno de 2009-2010 (dcha) fuente AEMET

De acuerdo con los datos publicados en su pgina web por la Agencia Estatal de Meteorologa

durante el invierno de 2008-2009 se registr un rgimen normal de precipitaciones, el cual ha

sido reproducido en la figura previa (izqda.); la leyenda del mapa establece siete niveles para el

carcter de la precipitacin (Extremadamente Hmedo, Muy Hmedo, Hmedo, Normal, Seco,

Muy Seco, Extremadamente Seco) en base a la distribucin normal de precipitaciones durante

el periodo comprendido entre 1971 y 2000.



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Sin embargo, durante el invierno de 2009-2010 se registr un rgimen de precipitaciones

excepcional. El invierno result muy hmedo a extremadamente hmedo en buena parte del

territorio nacional, de forma que la precipitacin media en Espaa durante el invierno fue de

400 l/m2, lo que supone prcticamente el doble del valor medio para la estacin. Este valor de

precipitacin media sita a este invierno entre los ms lluviosos desde 1947. En Andaluca el

carcter de la precipitacin fue Extremadamente Hmedo, con carcter general, y Muy

Hmedo con carcter local. Como se ha comentado previamente, este invierno tan hmedo

tuvo sus consecuencias sobre la red viaria, aspecto que ser desarrollado posteriormente

cuando se hable de obras de emergencia.

Segn indica Corominas (2006) la relacin entre clima e inestabilidad de laderas es compleja

debido a la gran variedad de mecanismos de rotura implicados. Los periodos de lluvia intensos

y muy cortos generan inestabilidades de carcter superficial, corrientes de derrubios y

desprendimientos. Cuando estas lluvias duran varios das o semanas es habitual que se

reactiven deslizamientos ya existentes y que se produzcan coladas de barro, y los grandes

deslizamientos suelen estar asociados a periodos persistentes de lluvias, con perodos

estacionales anormalmente hmedos. Por ltimo hay que tener en cuenta algunos efectos de

origen antrpico, como la alteracin en la cobertera vegetal, la generacin de escorrentas y la

colocacin de sobrecargas, que son causa decisiva en la aparicin de nuevas roturas,

aparentemente espontneas.

Cabe tambin preguntarse por las repercusiones que tendr, en este sentido, el cambio

climtico, el cual ha pasado en los ltimos aos de ser una teora controvertida a constituir un

hecho contrastado por la comunidad cientfica internacional.

Figura N 7.- Proyecciones de cambio en la precipitacin media anual para un determinado escenario de emisiones de CO2. De izquierda a derecha se representa el invierno, la primavera, el verano y el otoo. De arriba a abajo se presentan las predicciones en los intervalos 2010-2040-2070-2100. Los colores azules indican aumentos de hasta 2mm/da en la precipitacin media y los

tonos rojos disminuciones de hasta mm/da (de Castro et al 2005)

Los escenarios de clima previstos por de Castro et al (2005) a lo largo del siglo XXI para la

Pennsula Ibrica sugieren cuatro cambios importantes que repercuten en la estabilidad de

laderas: (a) un aumento de la precipitacin invernal en la Cornisa Cantbrica y cuenca norte

del ro Duero; (b) reduccin de la precipitacin en trminos absolutos y posible aumento de la

irregularidad de las precipitaciones en el arco mediterrneo; (c) ascenso moderado del nivel



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del mar; y (d) aumento de las temperaturas con el consiguiente desplazamiento altitudinal de

la vegetacin.

El segundo de los puntos mencionados es posiblemente el ms relevante, indica que en el arco

mediterrneo llover menos en trminos generales, pero que los episodios de lluvias intensas

sern ms frecuentes y de mayor entidad. Es evidente que este escenario tendr

repercusiones sobre la estabilidad de laderas y la necesidad de mantenimiento, para lo cual se

abordarn varios puntos clave en los siguientes apartados.

3.3 La resistencia intacta, alterada y residual del terreno y su influencia en el comportamiento de rellenos y desmontes

La resistencia del suelo [] puede ser expresada mediante la ecuacin de Mohr-Coulomb en la

cual hay dos componentes: el primero de ellos es el rozamiento entre partculas, siendo

proporcional al valor de presin normal efectiva [=-uw] y a la tangente del ngulo de

rozamiento interno efectivo [+ mientras que el segundo de ellos recibe el nombre de

cohesin efectiva *c+.

tan)( wuc

Cuando se realiza un ensayo de corte en una muestra de suelo se obtienen curvas de

resistencia - deformacin similares a las reproducidas en la siguiente figura. En ella se puede

apreciar la movilizacin progresiva de una resistencia de pico pero, una vez rebasado ese valor

mximo la resistencia del suelo se va reduciendo hasta alcanzar un valor asinttico, para

grandes desplazamientos, que recibe el nombre de resistencia residual. En arcillas

normalmente consolidadas la diferencia entre la resistencia de pico y residual no es muy

elevada, pero en arcillas sobreconsolidadas esta diferencia puede ser muy considerable. Por

otra parte, la resistencia residual parece estar relacionada con la mineraloga y granulometra

del suelo ensayado, mientras que el grado de consolidacin no tiene una influencia clara en el

valor de esta resistencia residual.

Figura N 8.- Resistencia de pico y resistencia residual (Skempton 1964)

Los parmetros de resistencia de una arcilla [ y c+ pueden ser expresados en trminos de

resistencia de pico [pk y cpk] o de resistencia residual [r y cr]. Si se comparan resistencias de



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pico y residual el ngulo de rozamiento puede sufrir bajadas moderadas, de 1 a 2, pero en

arcillas fuertemente consolidadas esta reduccin puede ser mucho mayor, del orden de los 10

(Skempton 1964). En cuanto a la cohesin efectiva se ha comprobado que en situaciones

residuales se reduce hasta prcticamente desaparecer, tal y como se representa en la figura

previa.

A mediados del siglo XX se prest bastante atencin a estos aspectos, relativos a la resistencia

de las arcillas, y al modo en que deban ser empleados en el anlisis de estabilidad de laderas a

largo plazo. Ya en 1970 Skempton sealaba que hay algunas arcillas sobreconsolidadas,

especialmente aquellas que no tienen fisuras, en las cuales el parmetro adecuado para el

estudio de nuevos deslizamientos es, bsicamente, la resistencia de pico que tiene el suelo en

estado inalterado, con una aportacin importante por parte de la cohesin efectiva. Sin

embargo en muchas arcillas sobreconsolidadas y fisuradas la resistencia operativa en nuevos

deslizamientos es la que se ha denominado como resistencia reblandecida o remoldeada (el

trmino original en ingls es fully softened strength). En trminos prcticos esta resistencia

reblandecida tiene un ngulo de rozamiento similar al de resistencia de pico pero la cohesin

efectiva debe considerarse prcticamente nula (ver siguiente figura).

Figura N 9.- Resistencia de pico, resistencia residual y resistencia (fully softened) reblandecida (Skempton 1970)

En cuanto a la resistencia residual se ha comprobado en laboratorio que bastan unos pocos

centmetros de desplazamiento para que se desarrolle el valor residual mencionado. En el

campo, los deslizamientos de ladera generan planos de rotura en los cuales tambin se

movilizan los valores de resistencia residual y, en ambos casos, el plano de rotura queda

debilitado definitivamente, de modo que cualquier desplazamiento posterior volver a

producirse bajo parmetros de resistencia residual. Este ltimo aspecto tiene consecuencias

directas en el caso de reactivacin de deslizamientos de ladera, tal y describieron Henkel y

Skempton (1964) por primera vez en el deslizamiento de Jackfield (UK).

El motivo por el cual las arcillas pierden buena parte de su resistencia, cuando se desarrolla un

plano de rotura, es que se produce en dicho plano un alineamiento o reorientacin de las

partculas de la arcilla (ver siguiente figura). Se trata de un aspecto sustancial del

comportamiento de las arcillas que posteriormente volver a ser comentado junto con otros

procesos complementarios.



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Figura N 10.- Reorientacin de partculas de arcilla en la superficie de rotura del deslizamiento de Walton's Wood (Early y Skempton 1972)

De acuerdo con los datos recopilados por Stark y Eid (1997), a los que se suman los datos

deducidos en Aznalcllar (ver siguiente figura), el parmetro de resistencia operativo en

muchos casos se sita en una zona intermedia entre los parmetros de resistencia residual y

reblandecida, especialmente para arcillas de alta plasticidad.

Figura N 11.- Valores observados de parmetros de resistencia movilizados, reblandecidos y residuales (Alonso y Pinyol 2007)

3.4 Procesos de alteracin en suelos arcillosos

Hay procesos de tipo geomorfolgico o tectnico que pueden generar superficies debilitadas

en el terreno debido al desplazamiento entre determinadas juntas o alineaciones. En la

siguiente figura, tomada de Alonso y Punyol (2007) se describen algunos de ellos. En el primer

caso (a) se trata de varios estratos, de rigidez variable, que estn sometidos a un proceso de

plegamiento. Las diferencias existentes en trminos de deformabilidad hacen que se

produzcan movimientos relativos en los planos delimitados por los contactos, lo cual reduce la

resistencia al corte disponibles en ellos. En el segundo caso (b) se observan las consecuencias

derivadas de la erosin en un valle, que tambin genera superficies de debilidad por la



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deformacin del propio fondo de valle, que sufre un levantamiento por la reduccin de carga.

El tercer esquema (c) se corresponde con la prdida de resistencia que ocurre en el plano de

un deslizamiento, tal y como se describi en apartados previos. Ya por ltimo (d) se representa

el caso de grandes cabalgamientos, que generan enormes desplazamientos relativos entre

materiales que pueden ser de muy distinta naturaleza. Todos estos casos explican la aparicin

natural de resistencias residuales en el terreno, especialmente en rocas y suelos antiguos que

se han visto expuestos a diversidad de procesos de este tipo.

Figura N 12.- Algunos mecanismos naturales que reducen la resistencia al corte (Alonso y Pinyol 2007)

En los dos primeros mecanismos antes descritos las superficies debilitadas no suelen tener

continuidad en la estructura del suelo, pero son muy frecuentes y suelen tener alineaciones

coincidentes; en estas condiciones ofrecen, a nivel macroestructural, planos sensiblemente

menos resistentes que la matriz intacta, con parmetros operativos de resistencia muy

prximos a los residuales. En los dos ltimos mecanismos s se han producido grandes

desplazamientos a travs de planos bastante bien definidos, por lo que la superficie debilitada

goza de continuidad y los parmetros de resistencia residual son plenamente vigentes en dicha

superficie.

Tambin se generan superficies debilitadas durante los procesos de hinchamiento que tienen

lugar en los suelos expansivos (ver siguiente figura); los ciclos continuos de aumento y

disminucin de volumen alteran la estructura de estos sedimentos y reducen su resistencia

operativa.

Figura N 13.- Generacin de superficies estriadas por procesos de expansin volumtrica (Alonso y Pinyol 2007)



23 de mayo de 2012


4 Los suelos parcialmente saturados: presencia, comportamiento y repercusiones sobre el mantenimiento de rellenos y desmontes

4.1 Naturaleza y presencia de suelos parcialmente saturados

En ambientes relativamente secos el suelo cercano a la superficie est sometido a procesos de

evaporacin y/o transpiracin debido a los cuales el suelo puede perder agua y quedar

parcialmente saturado. Por otra parte, cuando se construyen rellenos o terraplenes el material

es extrado del prstamo, trasladado a la obra y compactado, pero no queda totalmente

saturado.

Las condiciones climticas juegan un papel fundamental, ya que el agua puede abandonar el

suelo debido a los procesos de evaporacin y transpiracin, tambin conocidos conjuntamente

como evapotranspiracin. Se puede producir un transporte de agua descensional, debido a la

infiltracin de aguas superficiales y de lluvia, pero tambin se puede generar un movimiento

ascensional debido a la evapotranspiracin. Cuando la evapotranspiracin potencial supera a

la infiltracin el suelo pierde su saturacin total, quedando parcialmente saturado, por lo que

el agua no ocupa todo el hueco disponible entre las partculas, situndose entonces junto a los

contactos entre partculas slidas a modo de meniscos. En estos casos el aire se mantiene a

una presin cercana a la atmosfrica mientras que el agua desarrolla presiones negativas que

pueden ser de consideracin. En la figura siguiente se describe la situacin anterior en un

terreno con el nivel fretico a una determinada profundidad; por encima de ste las presiones

de agua son negativas, recibiendo entonces el nombre de succin. Tambin se puede apreciar

que esos valores de succin, o presin neutra negativa, varan a lo largo del ao en funcin de

las condiciones climticas.

Figura N 14.- Distribucin de tensiones durante el desecado de un suelo (Fredlund y Rahardjo 1993)



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Como se acaba de mencionar, la presencia de suelos parcialmente saturados est fuertemente

ligada al clima, siendo mayor en climas semiridos, ridos o extremadamente ridos, los cuales

afectan a buena parte del planeta (ver figura siguiente).

Figura N 15.- Zonas extremadamente ridas, ridas y semiridas en el mundo (Meigs 1953)

Esta situacin se reproduce en zonas muy extensas del territorio nacional tal y como se puede

apreciar en la siguiente figura - en la que se ha representado el ndice de Thornwaite - con

climas semiridos en casi todo el interior peninsular y en el litoral mediterrneo; los climas

ridos son menos frecuentes y afectan localmente al sudeste peninsular y al archipilago

canario.

Figura N 16.- Mapa climtico simplificado de Espaa con los ndices de Thornwaite (de Justo y Cullar 1972)



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De lo anterior se puede concluir que en nuestro entorno ms cercano es frecuente que la parte

ms superficial del terreno se encuentre parcialmente saturada, por lo que es necesario

prestar atencin al comportamiento de este tipo de suelos, con especial referencia a los

procesos que genera el clima en ellos a lo largo de cada ao.

El comportamiento de estos materiales est siendo estudiado dentro de la Mecnica del Suelo

Parcialmente Saturado, disciplina que ha recibido gran atencin en Espaa en las ltimas

dcadas, destacando especialmente las investigaciones realizadas en varias universidades y

centros pblicos de investigacin.

A continuacin se exponen muy brevemente algunos conceptos bsicos que tienen una

repercusin directa en el comportamiento de rellenos y desmontes.

4.2 Breve introduccin al comportamiento de los suelos parcialmente saturados

En primer lugar hay que mencionar a la succin, diferencia entre la presin del aire y la presin

negativa del agua (ua - uw), que es la magnitud fsica con mayor influencia en el

comportamiento de los suelos parcialmente saturados. Tambin es importante el concepto de

grado de saturacin porcentaje volumtrico de huecos en el suelo que estn ocupados por

agua as como la humedad, que es el cociente entre el peso del agua en el suelo y el peso de

sus partculas slidas. Las tres variables antes mencionadas (succin, grado de saturacin y

humedad) se relacionan entre ellas de un modo diferente segn el suelo de que se trate,

aspecto cuyas repercusiones sern comentadas ms adelante. Para ello se har uso de las

curvas de retencin de agua, que son las relaciones existentes entre los valores de succin y el

contenido de agua de un suelo expresado en trminos de humedad, grado de saturacin, etc

las cuales estn fuertemente influenciadas por la granulometra del suelo y por la

distribucin de tamaos de sus huecos.

Figura N 17.- Curvas de retencin de agua para varios materiales

Otro aspecto muy importante es que los suelos parcialmente saturados cuentan con mayor

resistencia al corte que cuando estn saturados. Este incremento de resistencia se expresa

mediante la ecuacin extendida de Mohr-Coulomb (ver siguiente ecuacin y figura), en la cual

aparece la cohesin efectiva, el rozamiento aportado por la presin efectiva y otra

componente adicional de rozamiento que es proporcional al valor de succin.

b

waafff uuuc tan)(tan)(



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Figura N 18.- Resistencia de un suelo parcialmente saturado segn un diagrama de Mohr extendido

Hace varias dcadas el Laboratorio del Transporte del MOPU desarroll aparatos de corte

directo con succin controlada que permitieron el estudio de la resistencia al corte de los

suelos parcialmente saturados mediante ensayos de laboratorio (Escario y Sez 1987, Escario y

Juc 1989). Las investigaciones realizadas supusieron un gran avance en su momento y

confirmaron el incremento de resistencia con que cuentan los suelos no saturados.

Figura N 19.- Aparato de corte directo con succin controlada y ensayos realizados en una arcilla gris de Madrid (Escario 1980)

En los suelos parcialmente saturados tambin se producen movimientos del agua en su

interior - mediante filtraciones a travs de la fase de agua, migraciones de humedad en la fase

gaseosa y tambin mediante intercambios entre ambas fases - pero hay que tener presente

que el coeficiente de permeabilidad depende fuertemente del grado de saturacin que tenga

el suelo y que puede reducirse drsticamente cuando se pierde un determinado valor de

humedad (ver figura siguiente). Como consecuencia de ello se produce el conocido como

efecto colchn, que puede ser observado en regiones con climas secos cuando se dispone



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una capa granular sobre una superficie arcillosa. Cuando llueve la capa granular no supone

impedimento alguno para la percolacin de agua hacia la arcilla subyacente; el agua, aunque

no utiliza todo el espacio disponible entre los grandes poros que ofrece el suelo granular pasa

fcilmente entre ellos; sin embargo, en los periodos secos el agua tiene dificultades para

abandonar la arcilla mediante procesos de evapotranspiracin, ya que la capa granular se

encuentra prcticamente seca y el movimiento de agua debe producirse a travs de la fase

gaseosa, algo que se traduce en caudales muy reducidos.

Figura N 20.- Izquierda: permeabilidad relativa de un suelo en funcin del valor de succin (Brooks y Corey 1964) Derecha: Curva de retencin de agua para una arena arcillosa (Croney 1952). Obsrvese la histresis existente, en ambos casos, entre

procesos de humectacin y de secado

La deformabilidad de los suelos no saturados tambin tiene sus singularidades pero, en

general, un aumento en el valor de succin viene acompaado de una prdida de volumen y

de una reduccin de su humedad (Ridley y Prez-Romero 1998).

Figura N 21.- Relaciones observadas entre succin y humedad para varios suelos compactados (Ridley y Prez-Romero 1998)

Tambin se ha observado que el aumento en la succin hace que el suelo se comporte de un

modo ms rgido. Como ejemplo se muestran, en la figura siguiente, resultados de ensayos de

laboratorio realizados por Juc y Escario (1991) sobre dos suelos de Madrid, uno de ellos una

arcilla gris y el otro una arena arcillosa, en los que se midi, de un modo indirecto, la



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deformabilidad de las muestras bajo diferentes valores de succin. Se puede apreciar que las

muestras se mostraban ms rgidas ante aumentos de la succin, pero este aumento era en

ambos casos asinttico, con la diferencia de que la arena arcillosa responde rpidamente al

cambio de succin mientras que la arcilla gris sigue aumentando ms paulatinamente.

Figura N 22.- Valores de deformabilidad para dos suelos de Madrid en funcin del valor de succin (Juc y Escario 1991)

Por otra parte, en la Universidad Politcnica de Catalua se han realizado en las ltimas

dcadas investigaciones de gran alcance que han abordado, entre otros, estos aspectos y que

han obtenido el reconocimiento de la comunidad geotcnica internacional. Los trabajos han

permitido el desarrollo de modelos elastoplsticos que reproducen muchos de los fenmenos

que estn siendo observados, tanto para suelos de moderada plasticidad (Alonso et al 1990),

que explican los procesos de colapso, como para suelos de elevada plasticidad (Gens y Alonso

1992) y potencialmente expansivos.

El colapso consiste en una prdida no recuperable del volumen de un suelo debido a un

aumento en la humedad del mismo. Como se ha mencionado antes la succin aporta una

componente adicional de resistencia al suelo que puede sostener estructuras muy porosas en

el terreno, pero esa resistencia puede perderse totalmente si el suelo llega a saturarse,

generando entonces los procesos de colapso mencionados. Es el caso, por ejemplo, que se

produce en suelos compactados, especialmente cuando se compactan del lado seco, tal y

como se ha comprobado en numerosos estudios (Alonso 1998, Marinho y Chandler 1993).



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Figura N 23.- Curvas de compactacin (esttica) y contornos de igual succin para un limo de baja plasticidad de la ciudad de Barcelona (Alonso 1998)

Otro fenmeno importante consiste en los cambios volumtricos de hinchamiento y de

retraccin que exhiben algunos tipos de terrenos. Los procesos de expansividad son

extremadamente complejos y para su estudio es importante una aproximacin multidisciplinar

que incluye aspectos geolgicos, fsicos, qumicos e ingenieriles. Se dice que un suelo es

expansivo cuando se observan cambios de volumen asociados a variaciones en su humedad

natural, pero realmente la presencia de riesgo por expansividad est asociada a la confluencia

de tres aspectos:

Algunos minerales arcillosos, como los del grupo de las esmectitas, interaccionan con

el agua intersticial aumentando su volumen de forma muy apreciable en funcin del

agua disponible.

La humedad de un suelo est fuertemente condicionada por los procesos de

infiltracin de agua y evapotranspiracin. En zonas con climas semiridos la parte ms

superficial del terreno se encuentra parcialmente saturada, producindose fuertes

cambios de humedad durante un ao climtico en lo que se denomina habitualmente

como capa activa.

Los procesos de expansividad se ven atenuados si el suelo est confinado a presiones

elevadas. Sin embargo, en la parte superficial del terreno la presin geosttica es

mnima, agravando los procesos de expansividad.

Otro de los aspectos ms importantes, y que no siempre se identifica debidamente, consiste

en que la expansividad supone aumentos de volumen (hinchamientos) cuando aumenta la

humedad (por lluvias) as como reducciones de volumen (retracciones) durante los periodos de

estiaje. Como consecuencia de ello, la parte ms superficial del terreno natural se ve sometida

a ciclos de expansin y retraccin que se suceden ao tras ao, lo cual genera una fuerte

alteracin de la estructura del suelo con la consiguiente prdida de resistencia y rigidez (ver

figura 12).

De este modo, la presencia de riesgo por expansividad se traduce en dos efectos simultneos:

los cambios de volumen y el empeoramiento en las propiedades mecnicas del terreno. Sin



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embargo, los desmontes se ven muy afectados por los procesos de expansividad, no

directamente por los cambios de volumen que se generen sino por la fuerte alteracin que se

produce en los metros superiores del terreno. Se ha demostrado que los tratamientos de

encachado (o rip rap) mitigan la alteracin del talud del desmonte, ya que generan un efecto

colchn que mantiene los valores de humedad ms estables (mitigando los ciclos de

humectacin y desecacin).

En cuanto al riesgo por expansividad en la siguiente figura se representa el nivel existente en

cada zona de Espaa pudindose apreciar que las zonas sometidas a riesgo moderado, alto o

muy alto son realmente extensas.

Figura N 24.- Mapa de prevencin de riesgos por expansividad en Espaa (ITGE-CEDEX 1986)

4.3 Las grietas de traccin en suelos plsticos desarrollo y consecuencias

Durante periodos climticos relativamente secos es muy frecuente la aparicin de grietas en la

superficie del terreno, especialmente cuando ste cuenta con cierta plasticidad como es el

caso de las arcillas. Estas fisuras, conocidas como grietas de traccin, penetran hasta una

determinada profundidad que depende fundamentalmente de las propiedades del suelo y de

los valores de succin que se desarrollan en el mismo, lo cual est directamente relacionado

con el clima.



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Fotografa N 1.- Desarrollo de grietas de traccin en la superficie de un suelo arcilloso durante la poca seca

Con respecto a las grietas de traccin hay tres puntos especialmente interesantes, como son el

alcance en profundidad de estas fisuras, los efectos que tienen sobre la masa de suelo y las

consecuencias que pueden derivarse ante la aparicin de estos fenmenos.

Se han realizado numerosas propuestas para determinar la profundidad mxima que alcanzan

las grietas de traccin, estando entre ellas la realizada por Fredlund y Rahardjo (1993) de

acuerdo con la siguiente expresin:

en la cual,

yc profundidad de alcance de las grietas de traccin

D profundidad del nivel fretico

coeficiente de Poisson

, w peso especfico del terreno (aparente) y del agua

fw parmetro adimensional que vale 1 en situaciones hidrostticas, ms de uno cuando la

evapotranspiracin supera al caudal de lluvia que percola en el terreno (poca seca) y

menor de uno en caso contrario (poca hmeda)

H mdulo de deformacin respecto a cambios de succin

E mdulo de deformacin respecto a cambios de presin efectiva

Segn Lau (1987) el cociente E/H adquiere valores en el entorno de 0.15 a 0.20 para arcillas

inicialmente saturadas. Si se considera un valor del coeficiente de Poisson entre 0.30 y 0.35 se

puede deducir que durante la poca seca las grietas de traccin pueden avanzar hasta una

profundidad intermedia entre la superficie del terreno y la cota de nivel fretico. Sin embargo,

durante la poca hmeda la profundidad de la grieta de traccin se reduce significativamente,

en este caso sera del orden del 10% de la profundidad a la que se sita el nivel fretico

quedando por lo tanto prcticamente cerradas.



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El primer efecto de la aparicin de grietas de traccin se produce sobre la misma estructura

del suelo, que se ve sometida a procesos de alteracin por dos motivos. En primer lugar, la

propia grieta pone en contacto a zonas relativamente profundas del terreno con la atmsfera,

con lo cual los cambios que se produzcan en ella modificaciones en la humedad relativa,

aparicin de agua de escorrenta o de lluvia tienen un efecto directo sobre la masa de suelo.

En segundo lugar hay que considerar los procesos de retraccin e hinchamiento inherentes a la

propia generacin y desaparicin de las grietas de traccin. Estas deformaciones tienen una

componente volumtrica mayoritaria, pero el suelo no est exento de deformaciones

angulares y de la aparicin de esfuerzos concentrados, lo cual altera la fbrica de las arcillas

reduciendo con el tiempo sus propiedades mecnicas.

El otro efecto importante de las grietas de traccin est relacionado con el hecho de que basta

con un volumen discreto de agua para que se llenen totalmente, momento en el cual se

desarrollan presiones hidrostticas en su interior. La aparicin de estas presiones de agua

tiene una repercusin inmediata sobre la estabilidad de las laderas de desmontes y se ha

comprobado la relacin directa existente entre la generacin de presiones hidrostticas en las

grietas de traccin y el inicio de inestabilidades; en este sentido se estara hablando de una

posible causa desencadenante de deslizamientos segn los trminos empleados por Popescu

(1984).

Figura N 25.- Generacin de grietas de traccin durante la poca seca en la superficie original del terreno (a) y en el talud de un desmonte (b); aparicin de presiones hidrostticas en su interior (c) y efecto desestabilizador de las mismas (Oteo 1997)

Como se ha citado previamente es habitual observar la aparicin de estas grietas de traccin

en la superficie natural del terreno y en este sentido existe una relacin de correspondencia

entre la generacin de grietas y la alteracin de la franja ms superficial del terreno, es decir,

se trata de dos procesos sinrgicos que se ayudan mutuamente - las aparicin de grietas

favorece la alteracin de la franja superficial y viceversa. En el caso de los taludes de desmonte

la aparicin de grietas de traccin ir en aumento con el paso de los aos, ya que inicialmente

el terreno se encontraba en un estado relativamente sano, por haber estado alejado de la

superficie. A medida que pase el tiempo el talud del desmonte se ir alterando, las grietas de



23 de mayo de 2012


traccin sern cada vez ms importantes y en un determinado momento contarn con el

suficiente desarrollo para afectar a la estabilidad del conjunto.

4.4 Efectos del clima sobre suelos compactados y explanadas

Los rellenos de las infraestructuras del transporte estn constituidos por una serie de

elementos, destacando generalmente por su volumen el propio ncleo, el cual a su vez puede

estar constituido por tierras en el caso de terraplenes, o por materiales ms gruesos en el caso

de todo-unos y pedraplenes. Por encima de la coronacin se disponen los elementos cada vez

ms resistentes para conformar las explanadas, en el caso de carreteras, y las plataformas en

el caso de los ferrocarriles.

La influencia del clima sobre estos elementos se debe sobre todo a las precipitaciones de

lluvia, que en funcin del rgimen climtico y de las propiedades del propio relleno pueden dar

origen, entre otros procesos, a los siguientes:

Procesos de erosin en los taludes del relleno.

Procesos de saturacin y colapso del propio relleno.

Cambios de humedad en las explanadas, que afectan a su comportamiento mecnico.

Elevacin del nivel fretico en el cimiento, que eventualmente puede conducir a un

deslizamiento del relleno por fallo del terreno de apoyo.

Con carcter general, la estrategia de mantenimiento preventivo que se muestra ms efectiva

es preservar en buen estado los diferentes sistemas de drenaje: drenaje longitudinal y

transversal en la explanada, cunetas a pie de relleno, obras de drenaje transversal y sistemas

de drenaje profundo del cimiento.

En referencia a los posibles cambios de humedad en los rellenos hay que tener presente que

los materiales con los cuales se ejecutan las obras de tierra son compactados en obra,

quedando finalmente en un estado de saturacin parcial, y una vez que la infraestructura

entre en servicio sta se ver inmediatamente expuesta al clima. Con los cambios de humedad

(ver figura siguiente) se ponen en marcha, a partir de dicho momento, una serie de fenmenos

que han atrado la atencin de la comunidad cientfica y tcnica, como por ejemplo durante el

Simposio Internacional sobre Drenaje Interno de Firmes y Explanadas, celebrado en Granada en

1998, en el cual se expusieron y debatieron numerosas investigaciones relacionadas con estos

aspectos. Destaca especialmente la exposicin realizada por Alonso (1998) sobre la succin y la

humedad en bases y explanadas; a continuacin se expondrn muy brevemente algunos

puntos que se consideran de aplicacin directa y el lector podr acudir a la fuente citada para

completar y ampliar la informacin.



23 de mayo de 2012


Figura N 26.- Cambios de humedad bajo pavimentos por la exposicin al clima (Alonso 1998)

En primer lugar se volver a incidir sobre un tema ya apuntado, como es la aparicin de

estados de saturacin parcial y de succiones en los suelos compactados. Con carcter general

el valor inicial de succin es mayor cuanto menor es la humedad de compactacin, aspecto

que se ha comprobado en muestras ensayadas en laboratorio, compactadas estticamente

(ver figura 23); tambin se ha observado que para la humedad ptima de compactacin el

valor de succin crece con la plasticidad del suelo compactado (ver figura siguiente).

Figura N 27.- Relacin entre valor de succin e ndice de plasticidad para varios suelos compactados a la humedad ptima (tendencia a Acar y Nyeretse 1992; tendencia b Marinho y Chandler 1993)

Estos materiales compactados tienen por lo tanto valores de succin ms que apreciables y la

exposicin a un clima relativamente hmedo, durante un periodo prolongado, puede dar lugar

al avance de un frente de humectacin (ver siguiente figura) que genera prdidas de

resistencia y rigidez en el ncleo del relleno. Pueden producirse, adicionalmente, procesos de

expansin o colapso, que conllevan la generacin de cambios de volumen que en

determinadas circunstancias no son recuperables.



23 de mayo de 2012


Figura N 28.- Cambios en los valores de succin y avance del frente de saturacin en el ncleo de rellenos durante su exposicin a un clima hmedo (Prez-Romero 2000) izquierda: bajo firme impermeable derecha: en ausencia de firme impermeable

Las condiciones de puesta en obra y compactacin resultan decisivas sobre las propiedades del

suelo resultante, adems de las propiedades intrnsecas de ste (destacando su granulometra

y mineraloga).

Los suelos compactados que presentan tendencia al hinchamiento ante aumentos de

humedad son generalmente tratados con cal para su estabilizacin, pero tambin pueden ser

encapsulados en el interior del ncleo del relleno, para que los cambios de humedad sean los

mnimos posibles y para someterlos a una determinada presin de confinamiento, que

tambin mitiga en parte su tendencia a expandir. En este sentido hay numerosos estudios que

han analizado la influencia de la humedad de compactacin, y de la densidad seca tras la

compactacin, sobre el hinchamiento potencial de suelos compactados plsticos, como por

ejemplo los realizados por Escario (1987) sobre arcillas miocenas del entorno de Madrid (ver

siguiente figura izquierda). Tambin se ha observado que la saturacin total de suelos

compactados puede dar lugar a procesos de expansin, para densidades cercanas a la mxima,

o de colapso, para estructuras menos densas y ms porosas (ver siguiente figura derecha).

Estos trabajos sugieren tambin que los suelos compactados con energa de Proctor

Modificado tienen mayor tendencia al hinchamiento que en el caso del Proctor Normal.

Figura N 29.- Izquierda - hinchamiento bajo carga exhibido por muestras compactadas (Proctor Normal o Modificado) con diferentes valores de energa (Escario 1987). Derecha cambio potencial de volumen durante la saturacin de suelos

compactados con diferentes energas y humedades (Lawton et al 1989)



23 de mayo de 2012


5 Importancia de los procesos de alteracin el caso de las Margas Azules del Guadalquivir

5.1 Aspectos generales

En la siguiente figura se representan las unidades geolgicas ms importantes del sureste

espaol y del norte africano. Desde el punto de vista geolgico las Margas Azules se

encuentran enclavadas dentro de los depsitos de la depresin (o cuenca) del Guadalquivir, la

cual se extiende a lo largo de 400 kilmetros por las provincias de Cdiz, Huelva, Sevilla,

Crdoba, Jan y Granada. Hay zonas muy amplias en las que no son aflorantes, ya que estn

recubiertas por depsitos cuaternarios de potencia variable

Figura N 30.- Principales unidades geolgicas en el sureste espaol y norte de Marruecos

Desde un punto de vista estratigrfico en la zona de estudio se diferencian dos grandes

conjuntos de materiales: el olistostroma y los sedimentos autctonos. Los primeros

sedimentos autctonos de la Cuenca del Guadalquivir son de edad miocena y se corresponden

a los niveles de la transgresin tortoniense, que no aflora en superficie. A continuacin se

depositaron, en un ambiente de fondo marino, las Margas Azules y finalmente los niveles de la

regresin Andaluciense. El paso vertical de una a otra nunca no es brusco, sino gradual, y los

contactos son en parte estimativos. La formacin denominada como Margas Azules est

realmente constituida por arcillas margosas de tonos descritos como azules, cuando se

presentan frescas, y beige-amarillentas cuando estn alteradas.

En las zonas situadas al norte de la Cuenca del Guadalquivir se disponen casi horizontalmente y

cuentan con una continuidad lateral elevada. Sin embargo, en las zonas situadas al sur han

sufrido procesos tectnicos de entidad, con un fuerte desplazamiento de la unidad

olistostrmica desde el sureste hacia el noroeste, que ha tenido fuertes repercusiones sobre su

fbrica y estructura.



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Como ejemplo de estos materiales se presentan, en las siguientes figuras, datos de plasticidad

y de granulometra obtenidos sobre muestras inalteradas en una campaa geotcnica

realizada en Marchena (Sevilla). Se pueden encontrar fracciones finas muy variadas, tanto

arcillosas como limosas, con lmites lquidos que pueden rebasar incluso el valor de 100, con

valores frecuentes entre 50 y 80. Como se puede apreciar hay un claro predominio de la

fraccin fina, si bien hay muestras en las que la fraccin granular resulta considerable.

CARTA DE PLASTICIDAD DE CASAGRANDE

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

LL

IP

0

10

20

30

40

50

0 50 100

Finos %

Pro

fun

did

ad

(m

)

Figura N 31.- Plasticidad y porcentaje de finos (Prez-Romero y Villegas 2009)

5.2 Perfil de alteracin de las Margas Azules

Otra de las caractersticas fundamentales de estos materiales es su perfil de alteracin, que

avanza progresivamente con la profundidad sin que pueda distinguirse un cambio claro a una

determinada cota. En las siguientes figuras se representan los datos de peso especfico seco e

ndice de fluidez recogidos en la citada campaa, en las cuales se ponen en evidencia los

efectos de la alteracin sobre la estructura del terreno mediante disminuciones, cerca de la

superficie, en la consistencia y densidad del terreno y tambin con aumentos de humedad,

expresados en trminos de ndice de fluidez.

0

10

20

30

40

50

10 12 14 16 18 20

Peso especfico seco (kN/m3)

Pro

fun

did

ad

(m

)

0

10

20

30

40

50

-1,0 -0,5 0,0 0,5 1,0

ndice de Fluidez

Pro

fun

did

ad

(m

)

Figura N 32.- Variacin del peso especfico seco e ndice de fluidez con la profundidad (Prez-Romero y Villegas 2009)



23 de mayo de 2012


Figura N 33.- Detalle de testigos recuperados en Marchena de Margas Azules alteradas (arriba) y sanas (abajo)

Este perfil de alteracin en las Margas Azules ha sido ampliamente descrito por Tsig (1996) la

cual propone tres niveles de alteracin (ver siguiente tabla) que de muro a techo se dividen en

una zona sana, una zona alterada y finalmente una zona muy alterada.

Margas Azules - Zona sana

En estado sano son reconocibles los tonos azulados, se trata de unas arcillas muy duras, de

textura masiva, en las que no se aprecian fisuras a simple vista. La fractura de testigos de

sondeos puede ser concoidea, con superficie radial y a veces con brillos. Las Margas Azules

sanas aparecen solo a profundidades apreciables generalmente a ms de 16m de

profundidad , ofrecen una baja deformabilidad y una resistencia considerable.

Desde el punto de vista mineralgico (Tsig 1998) dominan los filosilicatos (60%) seguidos de

carbonato clcico (15 a 30%), cuarzo (



23 de mayo de 2012


Fotografa N 2.- Fbrica turbosttica (izqda) de las Margas Azules sanas con presencia de conectores carbonticos (dcha) de corta distancia (Tsig y Gonzlez-Vallejo 2000)

Margas Azules - Zona Alterada

En la zona alterada, que abarca desde la superficie hasta profundidades del orden de los 16m,

aparecen como arcillas verdes grisceas con fisuras y concreciones de pirita algo oxidadas. Es

habitual encontrar tramos que preservan su estado sano y en general ofrecen una consistencia

dura, si bien ya presentan algunas fisuras ms bien horizontales. Los contenidos en esmectita e

ilita se mantienen comparables, pero los efectos de la alteracin se traducen,

fundamentalmente, en una clara disminucin de la calcita de origen biolgico como

consecuencia de procesos de disolucin.

La microfbrica en estado alterado (ver siguientes fotografas) pasa a ser de tipo panel de

abeja, caracterizada por la presencia de agregados de partculas muy densos que incluyen una

gran cantidad de poros intercomunicados. Se mantienen algunos conectores de larga distancia

y aparecen numerosas microdiscontinuidades en la direccin horizontal.

Fotografa N 3.- Fbrica tipo panal de abeja (izqda) de las Margas Azules alteradas con presencia de conectores (dcha) de larga distancia (Tsig y Gonzlez-Vallejo 2000)



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TABLA 1. Perfil de alteracin habitual en las Margas Azules del Guadalquivir (Tsig 1996)

Zona / Profundidad

Descripcin visual Mineraloga Microfbrica

Zona muy alterada

0.5 a 7.0m

Color ocre o rojo amarillento con manchas verdes

Litorelictos de material sano 60%

Algo consistentes y relativamente duras

Pocas fisuras horizontales con rellenos de xido y yeso

Esmectita e illita en igual proporcin

Esmectitas arrugadas y a veces dobladas

Micas abiertas en el proceso de alteracin

Disolucin de calcita de origen qumico

Miocrofbrica algo abierta tipo panel de abeja

Agregados irregulares y regulares

Algunas lminas de arcillas sin organizacin alguna

Microporos regulares y de forma circular

Presencia de macroporos de forma irregular y canales de disolucin

Microdiscontinuidades en la direccin horizontal y a veces rellenos

Zona sana

>16.0m

Arcillas gris azuladas muy duras y muy rgidas

Fractura concoidea con superficie radial y en ocasiones brillo

Textura masiva y taco limoso

A simple vista no se observan fisuras

Esmectita e illita en proporciones similares

Esmectita con contornos bien definidos y en forma de dominio grande de tamao fino

Micas grandes y morfologa regular

Organizacin compacta y muy densa

Microfbrica similar a turbosttica algo abierta

Agregados de arcilla regulares

Ausencia o pocas lminas de arcilla individuales

Microporos y ausencia de macroporos

Muy pocas discontinuidades



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Margas Azules - Zona Muy Alterada

La zona muy alterada se limita aproximadamente a los 7m ms superficiales y en ella dominan

los tonos ocres, beige, amarillentos o rojizos con manchas verdes. An se pueden encontrar

tramos en un estado ms o menos sano, pero son claramente minoritarios (20%).

Generalmente aparecen fisuradas, con grietas por desecacin, y existe un claro predominio de

fisuras horizontales.

Fotografa N 4.- Desarrollo de fisuras horizontales observado a escasa profundidad en el testigo de un sondeo realizado en el entorno de la ciudad de Jan

La calcita de origen qumico ha sido completamente disuelta y los enlaces carbonticos de

origen biolgico se encuentran rotos. La microfbrica en la zona muy alterada es de tipo

esqueletal, muy abierta y algo catica. Persiste la presencia de agregados de lminas de arcilla,

pero es posible identificar la presencia de alineaciones paralelas de partculas en algunas

zonas. Los macroporos, fisuras, canales y microdiscontinuidades son muy frecuentes.

Fotografa N 5.- Fbrica tipo esqueletal de las Margas Azules muy alteradas (Tsig y Gonzlez-Vallejo 2000); derecha desarrollo de fisuras horizontales observado en el testigo de un sondeo a escasa profundidad



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Margas Azules influencia del clima sobre la microfbrica

Como se indic previamente, la franja superior del terreno situada por encima del nivel

fretico se encuentra en un estado de saturacin parcial. Hay una zona, denominada como

capa activa, en la cual se producen oscilaciones anuales en los valores de humedad y por lo

tanto de la succin y del grado de saturacin a lo largo de cada ciclo climtico (ver siguiente

figura).

Figura N 34.- Perfiles de humedad registrados en profundidad (izqda) a lo largo de un ao climtico (Jimnez Salas et al 1980) y mediciones anlogas realizadas bajo una plataforma aeroportuaria (Kassif et al 1969)

La influencia del clima sobre la microfbrica de las Margas Azules fue estudiada por Tsig

(1996) que someti a muestras sanas a tratamientos de humectacin y secado. Se puso de

manifiesto que a partir de un determinado nmero de ciclos (entre 10 y 25) se produca un

cambio brusco en la microfbrica de la arcilla: los agregados se separaban y se fragmentaban

de modo irregular, posiblemente a travs de microfisuras ya existentes, y por otra parte se

observaba una dispersin acusada de las lminas de arcilla.

Estos ciclos de humectacin y secado deben producir en las Margas Azules efectos de

naturaleza similar a aquellos que se desarrollan en la naturaleza, cerca de la superficie, a lo

largo de los aos climticos. De hecho, las fotografas realizadas con microscopio electrnico

permitieron comprobar que la fbrica resultante en una arcilla sana, tras varios ciclos de

humectacin y secado, era muy similar a la observada en muestras muy alteradas y, como se

ver ms adelante, esa alteracin en la microfbrica de estos materiales genera, entro otros

efectos, una drstica reduccin en sus propiedades resistentes.

Cabe, por lo tanto, plantearse qu ocurre tras la excavacin de un desmonte en las Margas

Azules. Previamente se ha descrito el perfil de alteracin natural y en este sentido hay que

tener presente que tras la ejecucin de desmontes hay materiales mediana o escasamente

alterados, porque estaban bastante profundos, que se vern expuestos a la intemperie en los

taludes de desmonte y que tras el curso de los aos se van a ver sometidos a procesos de

alteracin muy importantes.



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5.3 Discontinuidades existentes en las Margas Azules

El estudio de las discontinuidades resulta de gran importancia para entender el

comportamiento de los suelos sobreconsolidados, como es el caso de las Margas Azules. El

origen de las mismas puede ser muy diverso y algunas de ellas no son apreciables a simple

vista. En la siguiente tabla se ofrece un resumen de los tipos de discontinuidades, indicndose

su origen y mecanismo, su direccin predominante y otros aspectos.

Las condiciones de deposicin de estos sedimentos generan la aparicin de planos

sistemticos en los que es posible discernir alineaciones paralelas de partculas. Estas

discontinuidades tienen una gran continuidad subhorizontal pero su espaciado es muy

variable, y su apertura es mnima siempre y cuando se encuentren a presiones de

confinamiento apreciables. Sin embargo, ya ms cerca de la superficie sufren una marcada

decompresin que acenta el carcter sobreconsolidado de la formacin, llegando a

desarrollar planos con superficies estriadas bedding parallel shear zones que son la causa,

en muchas ocasiones, de grandes deslizamientos de arcillas sobreconsolidadas.

TABLA 2. Discontinuidades en las Margas Azules del Guadalquivir (Tsig 2003)

Tipo Origen / Mecanismo Direccin / Observaciones

Planos y fisuras sistemticos y Bedding-Parallel Shear Zones

Estratificacin, sedimentolgico

Diferencia del grado de consolidacin

Rotura progresiva

Descompresin

Sub-horizontales

Continuidad elevada

Espaciado muy variable

Apertura mnima

Rellenos de cuarzo, pirita y yeso

Fisuras y diaclasas irregulares Relajacin de tensiones

Grietas de traccin

Buzamiento variable

Poca continuidad

Sin relleno

Abundan en la parte superficial (7m)

Zonas de cizalla - slickensides Tectnico

Deslizamiento interno local

Presin de consolidacin

Rotura por esfuerzos cortantes por expansin

Frecuentes entre 30 y 60

Continuidad media-alta

Planos estriados

Orientacin de arcillas y otros elementos (cristales y fsiles)

Orientacin preferente de arcillas

Presin de consolidacin anisotrpica Predominantemente subhorizontales

Continuidad importante

Rotura por esfuerzos cortantes durante la expansin

Crecimiento de cristales o escape de gas

Reaccin agua y arcilla

Varias direcciones

No tienen continuidad

Tpicas en la parte superficial del sedimento



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En siguiente lugar hay que mencionar las zonas de cizalla conocidas como slicken sides, las

cuales aparecen incluso en Margas Azules sanas. Su presencia se debe fundamentalmente a

efectos tectnicos, por las deformaciones impuestas en los pliegues - motivo por el cual son

ms comunes en la franja sur de la Depresin del Guadalquivir pero tambin podran estar

asociadas a procesos de expansin y retraccin, que generan esfuerzos cortantes. Estos

slicken-sides se distribuyen en varias direcciones, formando ngulos en el entorno de 30 a 45

con respecto al plano de sedimentacin, y tienen una apreciable continuidad y frecuencia, lo

cual influye decisivamente en la resistencia al corte del conjunto.

Fotografa N 6.- Zonas de cizalla o slicken-sides en las Margas Azules del Guadalquivir (Tsig y Gonzlez-Vallejo 2000)

5.4 Resistencia al corte en las Margas Azules

En los apartados anteriores se ha puesto de manifiesto la presencia del perfil de alteracin en

las Margas Azules, as como la naturaleza y relevancia de diferentes tipos de discontinuidades.

Por este motivo, a la hora de describir la resistencia al corte que ofrece esta unidad geotcnica

es preciso diferenciar cada uno de los casos posibles, tal y como se desarrolla en los siguientes

prrafos.

En estado intacto Oteo (2000) obtuvo, en ensayos de compresin triaxial, ngulos de

rozamiento interno del orden de 25 a 30 y cohesiones efectivas de hasta 115kPa. En una

campaa realizada en la Ra de Punta Umbra (Huelva) por CEMOSA para la actual Agencia de

Obra Pblica de la Junta de Andaluca se obtuvieron, a partir de numerosos ensayos de

compresin triaxial, valores medios de 27 y 50kPa en muestras sanas de las Arcillas de

Gibralen que son el equivalente en la zona de las Margas Azules; las muestras fueron

tomadas a profundidades en el entorno de los 40m a los 80m, lo cual asegura que la zona en

que se tomaron las muestras se corresponde con el estado sano de estos materiales. En otra

campaa - realizada esta vez en el entorno de la ciudad de Jan se dedujeron, como

parmetros de resistencia de pico, un ngulo de rozamiento interno de 25 y cohesin efectiva

de 44kPa. Utilizando los datos anteriores podran considerarse como representativos de la

resistencia de las Margas Azules en estado sano un ngulo de 26 y una cohesin efectiva de

50kPa.



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Tambin se dispone de informacin relativa a la resistencia residual de las Margas Azules. De

acuerdo con Oteo (2000) son de esperar ngulos de rozamiento residuales de entre 12 y 15,

con cohesiones efectivas prcticamente nulas. En la citada campaa en el entorno de la ciudad

de Jan se obtuvieron ngulos de rozamiento residuales de 18 y una cohesin efectiva de

2kPa, nominalmente nula (ver siguiente figura). La presencia de una fraccin muy minoritaria

de arena pudo contribuir, en este caso, a elevar algo el valor del ngulo de rozamiento

residual. Segn estos datos los parmetros residuales de esta formacin podran ser un ngulo

de unos 12 a 16 y cohesiones efectivas en cualquier caso despreciables.

Figura N 35.- Ensayos de resistencia residual, en el aparato de corte anular, en muestras tomadas cerca de la ciudad de Jan

De acuerdo con los estudios realizados por Marinho y Chandler (1993), que fueron

comentados previamente, la resistencia reblandecida de las Margas Azules estara dominada

por un ngulo de rozamiento de unos 26 - similar al que exhiben en estado sano - y una

cohesin efectiva casi nula.

En estas condiciones los parmetros operativos realmente en los deslizamientos deberan

contar con un ngulo de unos 19 (el intermedio entre el intacto - de 26 - y el residual de unos

14) y una cohesin muy reducida, prcticamente nula, lo cual encaja con los anlisis

retrospectivos realizados en numerosos deslizamientos

Estos valores de resistencia operativa seran aplicables a desmontes ejecutados

recientemente, pero a medida que pasen los aos, con sus correspondientes ciclos de

humectacin y secado, la alteracin en la microfbrica de estas arcillas hara que los

parmetros de resistencia operativos en el desmonte fuesen los residuales, esto es, ngulos de

entre 12 y 16.

El razonamiento anterior encaja con los resultados de los ensayos realizados por Lpez-Vallejo

y Tsig (2000) sobre muestras sanas y sobre muestras sometidas previamente a ciclos de

humectacin y secado, con efectos similares a la alteracin natural como se explic

previamente, ya que el ngulo de rozamiento evolucion del siguiente modo: 30 a 36 para

muestras sanas (resistencia de pico) y 11 a 15 para muestras alteradas artificialmente.



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Como resumen de lo anterior se presenta la siguiente tabla, en la cual se coleccionan los

diferentes parmetros antes comentados. Es importante incidir una vez ms sobre las grandes

diferencias existentes entre la resistencia en estado sano que tienen las Margas Azules y la

resistencia que ofrecen en estado alterado y en estado residual; tambin es fundamental

apreciar la distancia entre la resistencia realmente operativa en deslizamientos y la resistencia

de pico, incluso aunque se trate de arcillas sanas.

Por ltimo hay que

jmg 4 perez - romero

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