indice de apÉndices · 12.2.2 distribuciÓn sqrt‐et mÁx esta función de distribución...

- 97 -

INDICE DE APÉNDICES

12 APENDICES ........................................................................................... - 98 -

12.1 Apéndice 1. Serie histórica de precipitaciones máximas anuales ..... - 98 -

12.2 Apéndice 2. Ajuste estadístico de precipitaciones ........................... - 101 -

12.2.1 Distribución de Gumbel ......................................................... - 101 -

12.2.2 Distribución SQRT-ET máx ................................................... - 103 -

12.2.3 Distribución GEV ................................................................... - 104 -

12.2.4 Distribución de TCEV ............................................................ - 106 -

12.2.5 Distribución Log normal 2 ..................................................... - 107 -

12.2.6 Distribución GDP .................................................................. - 109 -

12.2.7 Distribución exponencial ....................................................... - 110 -

12.2.8 Distribución Log Gumbel ....................................................... - 111 -

12.3 Apéndice 3. Cálculo del número de curva ....................................... - 113 -

12.3.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 114 -

12.3.2 Camí de Monserrat ............................................................... - 119 -

12.3.3 Corrección por estado de humedad inicial ............................ - 121 -

12.4 Apéndice 4. Tiempo de concentración de las cuencas principales .. - 122 -

12.4.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 122 -

12.4.2 Camí de Monserrat ............................................................... - 124 -

12.5 Apéndice 5. Secciones transversales. Modelo geométrico .............. - 125 -

12.5.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 125 -

12.5.2 Riu Sec ................................................................................. - 126 -

12.6 Apéndice 6. Modelación hidrológica del barranco de Les Vinyes .... - 128 -

12.6.1 Hidrogramas de crecida. T=25 años ..................................... - 128 -

12.6.2 Hidrogramas de crecida. T=100 años ................................... - 134 -

12.6.3 Hidrogramas de crecida. T=500 años ................................... - 140 -

12.7 Apéndice 8. Modelación hidráulica del barranco de Les Vinyes ...... - 147 -

12.7.1 Resultados numéricos de la simulación. T = 25 años. .......... - 147 -

12.7.2 Resultados numéricos de la simulación. T = 100 años. ........ - 149 -

12.7.3 Resultados numéricos de la simulación. T = 500 años. ........ - 152 -

12.7.4 Secciones transversales ....................................................... - 154 -

- 98 -

12 APENDICES

12.1 APÉNDICE 1. SERIE HISTÓRICA DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS ANUALES

En la tabla siguiente se exponen los registros máximos diarios medidos en la estación de

Castellón‐Almassora (fuente AEMET), a los que se ha añadido el registro de 2018, según se ha

mencionado en la memoria.

Año P máx diaria

(mm)

Fecha del

evento

1937 60.5 28/10/1937

1938 31 01/01/1938

1939 12.6 22/10/1939

1940 ‐‐‐‐ ‐‐‐‐

1941 113.1 08/09/1941

1942 135.2 14/11/1942

1943 111.6 16/09/1943

1944 26.4 05/09/1944

1945 37.8 01/07/1945

1946 66.8 25/04/1946

1947 35.5 24/02/1947

1948 98 23/12/1948

1949 139 28/09/1949

1950 35 12/05/1950

1951 77.6 12/09/1951

1952 32 19/10/1952

1953 58.2 05/06/1953

1954 38.4 12/03/1954

1955 82.4 02/12/1955

1956 95.6 10/10/1956

1957 87.9 14/10/1957

1958 42 08/10/1958

1959 75.6 21/11/1959

1960 36.5 07/06/1960

1961 70.4 15/10/1961

- 99 -

Año P máx diaria

(mm)

Fecha del

evento

1962 210.5 14/10/1962

1963 125.9 13/09/1963

1964 33.2 17/12/1964

1965 46.5 29/10/1965

1966 138.4 10/10/1966

1967 27.5 16/11/1967

1968 72.6 28/08/1968

1969 42.2 17/12/1969

1970 39.3 11/10/1970

1971 77.8 04/12/1971

1972 122.6 06/10/1972

1973 72.4 24/08/1973

1974 44.4 19/08/1974

1975 74.9 08/09/1975

1976 40.6 24/08/1976

1977 68.2 18/09/1977

1978 25.9 04/09/1978

1979 59.7 18/09/1979

1980 43.5 28/04/1980

1981 52.1 10/02/1981

1982 81.9 26/03/1982

1983 82.5 22/08/1983

1984 71.3 14/05/1984

1985 139.2 26/09/1985

1986 72.3 05/10/1986

1987 63.4 03/11/1987

1988 72.8 15/10/1988

1989 141 04/09/1989

1990 66.2 10/10/1990

1991 38.8 03/12/1991

1992 81.2 24/12/1992

1993 32.2 27/10/1993

1994 118 09/10/1994

- 100 -

Año P máx diaria

(mm)

Fecha del

evento

1995 22.5 18/09/1995

1996 56 31/01/1996

1997 34 10/08/1997

1998 41.7 02/12/1998

1999 51.7 06/09/1999

2000 120.3 24/10/2000

2001 65.9 19/09/2001

2002 46.2 07/05/2002

2003 86.6 06/05/2003

2004 54.3 29/03/2004

2005 119.1 10/11/2005

2006 66.8 26/02/2006

2007 103.2 24/10/2007

2008 26.6 28/10/2008

2009 110.7 29/09/2009

2010 44.9 09/10/2010

2011 57.6 14/11/2011

2012 33.6 16/01/2012

2013 17.4 29/08/2013

2014 30 16/08/2014

2015 53 23/03/2015

2016 43.2 30/11/2016

2017 103 20/01/2017

2018 89 18/10/2018

- 101 -

12.2 APÉNDICE 2. AJUSTE ESTADÍSTICO DE PRECIPITACIONES

En este segundo apéndice se realizará un ajuste estadístico de la serie histórica de lluvias

máximas, a las funciones de distribución de extremos más habituales. El objetivo será conocer

los cuantiles de precipitación asociados a diferentes periodos de retorno, y con ello el riesgo que

se produzca una determinada magnitud de tormenta. Dichos ajustes se exponen en los

apartados siguientes.

12.2.1 DISTRIBUCIÓN DE GUMBEL

En primer lugar se realiza un ajuste para la función de distribución de extremos más utilizada en

la península durante las décadas pasadas, la función Gumbel. Su expresión corresponde con

una doble exponencial según la expresión:

∙ ∙

En donde λ es el parámetro de forma y θ es el parámetro de escala.

La función de densidad sigue la expresión:

∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙

La relación entre la distribución de Gumbel y el periodo de retorno queda:

nYT

T

n

XXX

1ln

Donde cada uno de los términos anteriores significa:

- X : Precipitación máxima diaria en 24 h correspondiente al período de retorno T;

- ΔX : Desviación típica de los datos de precipitaciones máximas disponibles;

- X : Promedio de los datos de precipitaciones máximas diarias disponibles;

- Yn, Δn : Factores que dependen del número de datos disponibles

Representando gráficamente este ajuste, se tiene:

- 102 -

Para la estación correspondientes, este ajuste proporciona los siguientes resultados:

- Theta: 0.03721

- Lambda: 7.32067

Por lo que la función de distribución final queda:

. ∙ . ∙

De este modo, asignando periodos de retorno se obtienen los cuantiles de precipitación en mm

diarios, que se recogen en la siguiente tabla.

T (años) P máx diaria (mm)

5 93.812

10 113.980

25 139.462

50 158.366

100 177.131

500 220.493

1000 239.135

5000 282.403

Uno de los problemas que presenta esta función de distribución, es que para los periodos de

retorno elevados tiende a minusvalorar los valores estimados. Eso se puede apreciar a simple

vista en el gráfico realizado, en el que la línea de ajuste se presenta muy vertical en su zona

- 103 -

superior. Por este motivo la función Gumbel pasó de ser la más utilizada en el siglo pasado para

la ejecución de grandes obras hidráulicas, a ser prácticamente descartada en la actualidad.

12.2.2 DISTRIBUCIÓN SQRT‐ET MÁX

Esta función de distribución SQRT‐ET MÁX fue desarrollada por Etoh et al. en 1986, demostrando

unos mejores resultados para ajustes de valores extremos de precipitación. A diferencia de la

Gumbel, esta función de distribución no resulta tan fácil de ajustar, pero la aproximación de

Zorraquino en 2004 facilita de forma significativa su obtención.

Su expresión sigue la siguiente función de distribución.

∙ √ ∙ ∙ √ ∙

En donde los dos parámetros k y α deben ser siempre valores positivos no nulos. La función de

densidad sigue la expresión:

∙∙2

∙ √ ∙

El ajuste estadístico realizado se expone en la siguiente figura, en la que como puede verse a

simple vista, la pendiente de la curva de ajuste en los valores máx extremos presenta una

pendiente mucho más tendida que la obtenida con la función Gumbel. Así pues, con la SQRT‐ET

se corrige el posible riesgo de quedarse del lado de la inseguridad para valores con periodos de

retorno elevados.

- 104 -

Los parámetros estimados quedan:

- K: 22.0993

- Alpha: 0.46539

- Verosimilitud: ‐385.521

Por lo que la función de distribución final queda:

. ∙ √ . ∙ ∙ √ . ∙

De este modo, asignando periodos de retorno se obtienen los cuantiles de precipitación en mm

diarios, que se recogen en la siguiente tabla.


5 94.372

10 120.353

25 157.101

50 187.157

100 219.318

500 302.417

1000 341.886

5000 442.067

12.2.3 DISTRIBUCIÓN GEV

La función de distribución General Extreme Value (GEV) no es más que una evolución de la

Gumbel, combinada con otras dos funciones de distribución; la Weibull y la de Fréchet. Esto

proporciona la siguiente expresión:

∙

En donde α es un parámetro de escala, β es un parámetro de forma y X0 es un parámetro de

localización. Su función de densidad asociada, es la siguiente:

∙1∙ 1 ∙ 0

- 105 -

El ajuste realizado se ilustra en la figura adjunta:

Mientras que los parámetros estimados son los siguientes:

- Beta: ‐0.148467

- Alpha: 24.9225

- Xo: 51.3044

Por lo que el ajuste de los datos a esta función de distribución, queda:

.. ∙ .

.

Sustituyendo para cada periodo de retorno, se tiene:


5 93.176

10 117.895

25 153.336

50 183.046

100 215.771

- 106 -


500 305.724

1000 351.531

5000 477.920

12.2.4 DISTRIBUCIÓN DE TCEV

La función de distribución Two Component Extreme Value (TCEV) fue la primera en recoger que

la naturaleza de las tormentas podía responder a dos familias de episodios de naturalezas físicas

diferentes. Su expresión para la función de distribución es la siguiente, que puede apreciarse

surge de la combinación de dos dobles exponenciales:

∙ ∙ ∙ ∙

Su función de densidad queda:

∙ 1 ∙ 1 ∙ ∙ 2 ∙ 2 ∙ ∙

Donde λ1 y θ1 son parámetros de escala y forma respectivamente de las crecidas consideradas

como ordinarias, mientras que λ2 y θ2 corresponden a los parámetros de escala y forma de los

eventos extremos.

El ajuste realizado se ilustra en la siguiente gráfica.

- 107 -

Dicho ajuste proporciona los siguientes resultados para los parámetros de esta función de

distribución:

- Theta 1: 0.0431147

- Theta 2: 0.0217322

- Lambda 1: 7.68420

- Lambda 2: 0.676369

Esto proporciona los siguientes cuantiles de precipitación máxima diaria estimados para cada

periodo de retorno.


5 93.745

10 116.205

25 147.356

50 172.972

100 200.090

500 267.952

1000 297.583

5000 365.977

12.2.5 DISTRIBUCIÓN LOG NORMAL 2

A continuación se procede al ajuste de la serie histórica de precipitaciones a la función de

distribución Log Normal, que sigue la expresión siguiente:

Φln

Su función de densidad queda:

1

∙ 2∙

12∙ln

Donde ф representa la función de distribución acumulada normal estándar.

- 108 -

Para esta función Log Normal, se obtiene el nuevo ajuste expuesto en la siguiente gráfica.

Dicho ajuste proporciona los siguientes resultados para los parámetros de esta función de

distribución:

- Parámetro µy = 4.11343

- Parámetro σy = 0.517897

El ajuste por el método de máxima verosimilitud, ha proporcionado un resultado de ‐385.115.

Los cuantiles de precipitación máxima diaria obtenidos por este método, se exponen a

continuación:


5 94.567

10 118.764

25 151.427

50 177.161

100 204.025

500 271.518

1000 303.038

5000 382.553

- 109 -

12.2.6 DISTRIBUCIÓN GDP

La función de distribución de Pareto, también conocida como GDP, presenta la siguiente función

de distribución:

1 1 ∙

Mientras que su función de densidad queda:

1∙ 1 ∙

Donde α representa el parámetro de escala y k el parámetro de forma de la distribución. Los

parámetros estimados con el ajuste realizado han sido los siguientes:

- K (forma): 0.395670

- Alpha (escala): 89.3849

- Xo: 1

El ajuste por el método de máxima verosimilitud, ha proporcionado un resultado de ‐403.80. La

representación gráfica de este nuevo ajuste, se ilustra en la figura siguiente:

Por último se exponen los cuantiles de precipitación máxima diaria obtenidos por este

método:

- 110 -


5 107.407

10 136.071

25 163.694

50 178.857

100 190.383

500 207.587

1000 212.221

5000 219.139

12.2.7 DISTRIBUCIÓN EXPONENCIAL

La función de distribución exponencial es otra de las habitualmente utilizadas en ajuste de

registros extremos, debido a que se ajusta adecuadamente a muchos procesos no ordinarios. Su

función de distribución sigue la siguiente expresión:

1 ∙

En donde se requiere que x sea mayor a x0, y β sea un valor siempre positivo para que la función

anterior tenga sentido físico. La anterior expresión, derivará en la función de densidad siguiente:

∙ ∙


- 111 -

Mientras que los parámetros estimados son los siguientes:

- Xo: 29.64

- Beta: 0.0143329


Por lo que el ajuste de los datos a esta función de distribución, queda:

1 . ∙ .

Sustituyendo para cada periodo de retorno, se tiene:


5 94.201

10 122.006

25 158.762

50 186.567

100 214.372

500 278.933

1000 306.738

5000 371.299

12.2.8 DISTRIBUCIÓN LOG GUMBEL

Esta función se obtiene como evolución de la función Gumbel, y su ecuación queda:

Para este caso, su función de densidad vendrá dada por la formulación:

∙ ∙


- 112 -

Como puede apreciarse a simple viste, la curva de ajuste resulta inadecuada debido a que tiende

a curvarse horizontalmente. Esto va a proporcionar valores excesivamente elevados para los

periodos de retorno altos.

Los parámetros estimados para la función Log Gumbel ha sido los siguientes:

- Theta: 78.7205

- Lambda: ‐1.99176


Mientras que los cuantiles asociados a cada periodo de retorno, serán los siguientes:


5 99.668

10 144.838

25 232.264

50 329.714

100 466.840

500 1042.75

1000 1473.07

5000 3284.56

- 113 -

12.3 APÉNDICE 3. CÁLCULO DEL NÚMERO DE CURVA

El procedimiento para obtener el número de curva en cada subcuenca, ha sido el siguiente:

- En primer lugar se mide mediante el mapa SIOSE la superficie de cada uso del suelo para cada una de las subcuencas.

- A continuación, para repercutir esos usos de suelo y ponderarlos por subcuencas, se

tipifica la anterior tabla dividiéndola por la superficie de cada subcuenca, de modo que se obtiene el porcentaje de aplicación de cada uso del suelo en tanto por uno. Los resultados se exponen en una nueva tabla, que representará el porcentaje de cada uso del suelo.

- Una vez se tienen los porcentajes de usos de suelo, se obtienen los números de curva

que se tendrían si los suelos fueran sólo de tipo B. Posteriormente, se repite el proceso suponiendo esta vez que todos los suelos son de tipo C.

- Finalmente, se ponderan las dos tablas obtenidas en el punto anterior, con los

porcentajes de suelo B y C que se tienen en cada una de las subcuencas. Este proceso se repetirá para cada uno de los tres cauces, aunque en el del camí de Monserrat no habrá que ponderarse entre zonas C y B, por estar toda su área en esta última tipología.

En las páginas siguientes se exponen los cálculos realizados para cada una de las tres cuencas.

- 114 -

12.3.1 BCO. DE LES VINYES

Superficie de cada uso del suelo, en m2. Barranco de Les Vinyes. Uso V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13

1 10705 5644

2 5073 16987 18124 8106

3 193774 16711 21228 43669 18282

4 22598 19513 41057 41857 21073 21033 37042 34530 59218 3475 7681

5 45608 93213 34788

6 23652

7 160591 16001 3014 2103

8

9 1043

10 1094 15106 1023

11 126224 2981 78872 334158 359696 375113 68774 10433 17914

12 196357 183137 160698 77324 194163 92030 20301 4820 6040

13 13042 88178 32124 7239 7369 4354

14 27411 74356 7816 5211 29127 24784 30654

Σ = 335623 208716 186563 716041 478077 707273 235229 57363 246513 74581 159131 122738 119910 77558

- 115 -

Porcentaje de cada uso del suelo, en tanto por uno. Barranco de Les Vinyes. Uso V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13

1 0.087 0.047 2 0.007 0.296 0.148 0.068 3 0.271 0.024 0.090 0.177 0.115 4 0.108 0.105 0.086 0.059 0.090 0.367 0.150 0.217 0.482 0.029 0.099 5 0.287 0.777 0.449 6 0.305 7 0.651 0.101 0.025 0.018 8 9 0.013

10 0.019 0.095 0.008 11 0.376 0.014 0.423 0.467 0.752 0.530 0.292 0.182 0.240 12 0.585 0.877 0.224 0.162 0.275 0.391 0.272 0.030 0.078 13 0.039 0.473 0.137 0.097 0.061 0.056 14 0.038 0.105 0.136 0.021 0.391 0.156 0.250 Σ = 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

- 116 -

Número de Curva (CN) ponderado para cada subcuenca, considerando suelos tipo B. Barranco de Les Vinyes.

CN‐ Suelo tipo B

USO V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13

77 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 6.716 3.624 0.000

85 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.610 0.000 25.171 0.000 0.000 0.000 12.551 5.746 0.000

74 3 0.000 0.000 0.000 20.026 0.000 1.748 6.678 0.000 13.109 0.000 8.502 0.000 0.000 0.000

63 4 0.000 6.821 6.589 0.000 5.410 3.728 5.644 23.100 9.467 0.000 13.670 30.396 1.826 6.239

89 5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 25.508 0.000 69.185 39.920

94 6 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 28.666

86 7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 56.025 0.000 8.648 2.112 1.508 0.000

83 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

85 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.143

95 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.812 0.000 0.000 9.018 0.792 0.000 0.000

56 11 21.061 0.800 23.675 26.134 42.133 29.700 16.373 10.185 0.000 13.451 0.000 0.000 0.000 0.000

61 12 35.688 53.524 0.000 13.690 9.866 16.746 23.865 0.000 0.000 16.604 1.848 0.000 0.000 4.751

66 13 2.565 0.000 31.195 0.000 0.000 0.000 9.013 0.000 0.000 6.406 0.000 0.000 4.056 3.705

71 14 0.000 0.000 0.000 2.718 0.000 7.464 0.000 9.674 1.501 27.728 11.058 17.732 0.000 0.000

CN POND 59.31 61.15 61.46 62.57 57.41 60.00 61.57 69.94 80.10 64.19 78.25 70.30 85.95 84.42

- 117 -

Número de Curva (CN) ponderado para cada subcuenca, considerando suelos tipo C. Barranco de Les Vinyes. CN‐ Suelo tipo C

USO V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13

85 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 7.414 4.001 0.000

91 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.653 0.000 26.948 0.000 0.000 0.000 13.437 6.152 0.000

81 3 0.000 0.000 0.000 21.920 0.000 1.914 7.310 0.000 14.349 0.000 9.306 0.000 0.000 0.000

72 4 0.000 7.796 7.531 0.000 6.183 4.261 6.450 26.400 10.819 0.000 15.623 34.738 2.087 7.131

93 5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 26.654 0.000 72.294 41.714

97 6 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 29.581

92 7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 59.933 0.000 9.251 2.259 1.614 0.000

89 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

91 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.224

98 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.869 0.000 0.000 9.303 0.817 0.000 0.000

67 11 25.198 0.957 28.325 31.267 50.410 35.534 19.589 12.186 0.000 16.093 0.000 0.000 0.000 0.000

70 12 40.954 61.421 0.000 15.710 11.322 19.217 27.387 0.000 0.000 19.054 2.120 0.000 0.000 5.451

74 13 2.876 0.000 34.976 0.000 0.000 0.000 10.106 0.000 0.000 7.183 0.000 0.000 4.548 4.154

79 14 0.000 0.000 0.000 3.024 0.000 8.305 0.000 10.764 1.670 30.853 12.304 19.730 0.000 0.000

CN POND 69.03 70.17 70.83 71.92 67.91 69.88 70.84 78.17 86.77 73.18 84.56 78.40 90.69 89.26

- 118 -

Número de Curva (CN) final, considerando la tipología de suelo en cada subcuenca. Barranco de Les Vinyes. V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13

CN TIPO B

59.314 61.145 61.459 62.567 57.410 59.997 61.573 69.942 80.101 64.190 78.251 70.299 85.945 84.424

CN TIPO C

69.027 70.174 70.831 71.921 67.915 69.884 70.841 78.167 86.771 73.183 84.562 78.396 90.694 89.255

% TIPO B

0 0 25.88 19.86 46.27 23.95 40.25 100 100 77.97 100 100 100 100

% TIPO C

100 100 74.12 80.14 53.73 76.05 59.75 0 0 22.03 0 0 0 0

CN FINAL

69.027 70.174 68.406 70.064 63.054 67.516 67.111 69.942 80.101 66.171 78.251 70.299 85.945 84.424

- 119 -

12.3.2 CAMÍ DE MONSERRAT

En primer lugar se expone la superficie de cada uso del suelo, en m2. Los resultados se exponen en la tabla adjunta: Uso M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6

1 10354 35112 19687 31547 2046

2 21427 3056 2247 2119

3 23103 4330 1581 19074 87579 29482

4

5 349 92450 60697 54436 19363

6 1663 7602 9053

7 30221

8 51925

9 42318

10 13538 5687 4039 190 1143

11

12

13

14 1219 2975

Σ = 56103 56036 31214 128036 117594 142205 160424

A continuación se calcula el porcentaje de cada uso del suelo, siguiendo el procedimiento descrito inicialmente. Uso M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6

1 0.185 0.627 0.631 0.246 0.013

2 0.382 0.055 0.072 0.013

3 0.412 0.077 0.051 0.162 0.616 0.184

4

5 0.011 0.722 0.516 0.383 0.121

6 0.053 0.065 0.056

7 0.257

8 0.324

9 0.264

10 0.242 0.182 0.032 0.001 0.007

11

12

13

14 0.022 0.019

Σ = 1 1 1 1 1 1 1

- 120 -

Por último se calcula el número de Curva (CN) para cada subcuenca, teniendo en cuenta que los suelos para esta cuenca son todos de tipo B.

CN‐ Suelo tipo B

USO M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6

77 1 14.211 48.248 48.565 18.972 0.000 0.000 0.982

85 2 32.463 4.636 6.119 0.000 0.000 0.000 1.123

74 3 30.473 5.718 3.748 0.000 12.003 45.574 13.599

63 4 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

89 5 0.000 0.000 0.995 64.264 45.938 34.069 10.742

94 6 0.000 0.000 5.008 0.000 6.077 0.000 5.305

86 7 0.000 0.000 0.000 0.000 22.102 0.000 0.000

83 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 26.865

85 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 22.422

95 10 0.000 22.951 17.308 2.997 0.000 0.127 0.677

56 11 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

61 12 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

66 13 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

71 14 1.543 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.317

CN POND 78.69 81.55 81.74 86.23 86.12 79.77 83.03

- 121 -

12.3.3 CORRECCIÓN POR ESTADO DE HUMEDAD INICIAL

Por último, se corrigen los CN por el estado de humedad inicial del suelo, ya que cuando se producen aguaceros de elevado periodo de retorno, el suelo no suele estar seco, por lo que se reduce su capacidad de infiltración. Aplicando dicha corrección se tiene: Barranco de les Vinyes: SUBCUENCA CN FINAL

V0 79.38

V1 80.70

V2 78.67

V3 80.57

V4 72.51

V5 77.64

V6 77.18

V7 80.43

V8 92.12

V9 76.10

V10 89.99

V11 80.84

V12 98.84

V13 97.09

Camí de Monserrat: SUBCUENCA CN FINAL

M0 90.49 M1 93.79 M2 94.00 M3 99.17 M4 99.04 M5 91.74 M6 95.49 M0 90.49 M1 93.79

- 122 -

12.4 APÉNDICE 4. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN DE LAS CUENCAS PRINCIPALES


Para calcular el tiempo de concentración se han considerado cuatro opciones, con objeto de

tomar el más desfavorable.

A) Toda la cuenca de forma conjunta

La primera de ellas consistirá en tomar los desniveles de toda la cuenca, y la pendiente media

de la misma; es decir:

- Cota inicial : 397.2 m

- Cota final: 90.64 m

- Longitud del cauce principal: 5.485 km

- Pendiente media: 0.055886

Operando, se tiene: Tc (A) = 1.89 h

B) Calcular por separado V0+V1 del resto

En segundo lugar, se vuelve a repetir este cálculo, pero considerando por separado las primeras

cuencas (V0 y V1) del resto del sistema. El motivo es que como éstas tienen un mayor desnivel,

puede generar una distorsión importante en la pendiente media del sistema, dejando los

cálculos del lado de la inseguridad.

Para este segundo caso habrá que calcular por separado ambos subsistemas. En primer lugar se

obtiene el tiempo de concentración de la cuenca V0, que es más desfavorable que la V1:





Operando, se tiene: Tc (V0) = 0.423 h

Mientras que para el resto del sistema de Les Vinyes se tiene:




- 123 -


Operando, se tiene: Tc (Resto sistema) = 1.810 h

Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (B) = 0.423+1.810 = 2.233 h

C) Calcular por separado V0+V1+V2+V3 del resto

De nuevo se repite el proceso, pero considerando esta vez por separado las cuencas V0, V1, V2

y V3, del resto del sistema. Para esta nuevo hipótesis de nuevo habrá que calcular por separado

ambos subsistemas. En primer lugar se obtiene el tiempo de concentración del conjunto de

subcuencas V0+V2, que es la combinación más desfavorable de la unión de esas 4 subcuencas.





Operando, se tiene: Tc (V0+V2) = 0.717 h







Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (C) = 0.717+1.611 = 2.328 h

D) Calcular por separado V0+V1+V2+V3+V4 del resto

En este caso se separan las cuencas V0, V1, V2, V3 y V4, del resto del sistema. En primer lugar

se obtiene el tiempo de concentración del conjunto de subcuencas V0+V2+V4, que es la

combinación más desfavorable de la unión de esas 5 subcuencas.





- 124 -

Operando, se tiene: Tc (V0+V2+V4) = 0.996 h







Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (D) = 0.996+1.353 = 2.349 h

A partir de aquí, en las siguientes combinaciones el tiempo de concentración desciende, por lo

que la situación más desfavorable sería ésta última.

12.4.2 CAMÍ DE MONSERRAT

En el caso del barranco de Monserrat, el tiempo de concentración puede calcularse de forma

conjunta para toda la cuenca, ya que no existe un cambio fuerte de desnivel al inicio de la misma.

En este caso se tiene:





Calculando, se tiene que Tc = 1.423 h

- 125 -

12.5 APÉNDICE 5. SECCIONES TRANSVERSALES. MODELO GEOMÉTRICO

En el presente apéndice se presenta la ubicación de las secciones transversales utilizadas para

la elaboración del modelo hidráulico.


En primer lugar se exponen las secciones del Bco de Les Viñes, desde ag. abajo hacia ag.arriba.

- 126 -

12.5.2 RIU SEC

A continuación se exponen las secciones del Riu Sec, que ha sido también simulado para tener

una condición de contorno válida en el funcionamiento hidráulico del tramo final del Barranco

de Les Vinyes.

- 127 -

- 128 -

12.6 APÉNDICE 6. MODELACIÓN HIDROLÓGICA DEL BARRANCO DE LES VINYES

En este apéndice se expondrán los resultados de la modelación hidrológica mediante HecHMS

para el barranco de Les Vinyes. Los resultados se expondrán en los puntos de interés para cada

uno de los tres periodos de retorno analizados.

12.6.1 HIDROGRAMAS DE CRECIDA. T=25 AÑOS

En primer lugar se exponen los resultados en los nodos.

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

01Jan2000

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

Junction "P1" Results for Run "T25"

Run:T25 Element:P1 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V0 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V1 Result:Outflow

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

01Jan2000

Flo

w (

cms)

-1

0

1

2

3

4

5

6

7


Run:T25 Element:P2 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V3 Result:Outflow Run:T25 Element:Tramo1 Result:Outflow

Run:T25 Element:Subcuenca_V2 Result:Outflow

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8


Run:T25 Element:P3 Result:Outflow

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-2

0

2

4

6

8

10

12



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (c

ms)

-2

0

2

4

6

8

10

12



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (c

ms)

-2

0

2

4

6

8

10

12



- 129 -

A continuación se muestran los hidrogramas generados en las subcuencas.

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (c

ms)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16



De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

Subbasin "Subcuenca_V0" Results f or Run "T25"

Run:T25 Element:Subcuenca_V0 Result:Precipitation

- 130 -

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9


Run:T 25 Element:Subcuenca_V1 Result:Precipitation

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7



De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

-0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0



- 131 -

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2


Run:T25 Element:Subcuenca_V4 Result:Precipi tation

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5



Depth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (cm

s)

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8



- 132 -

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

Subbasin "Subcuenca_V7" Results for Run "T25"


De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8



De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (cm

s)

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25



- 133 -

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

Subbasin "Subcuenca_V10" Resul ts for Run "T25"


De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

Subbasin "Subcuenca_V11" Resul ts for Run "T25"

Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation Loss Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Outflow

Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Baseflow

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2



- 134 -


Para este periodo de retorno de 100 años, se exponen en primer lugar los resultados en los

nodos.

De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (c

ms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (c

ms)

-2

0

2

4

6

8

10

12



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

5

10

15

20



- 135 -


00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

5

10

15

20



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

5

10

15

20



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

5

10

15

20

25


Run:T100 Element:P7 Result:Outflow Run:T100 Element:Tramo6 Result:Outflow Run:T100 Element:Tramo9 Result:Outflow

Run:T100 Element:Subcuenca_V12 Result:Outflow

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-0,5

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

0

5

10

15

20

25

30



- 136 -

De

pth

(m

m)

0123456789

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0



De

pth

(m

m)

0123456789

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4



De

pth

(m

m)

0

1

2

34

56

7

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2



- 137 -

De

pth

(m

m)

0123456789

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0

1

2

3

4

5



De

pth

(m

m)

01

23

4

56

789

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5



De

pth

(m

m)

0

1

2

34

56

7

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0



- 138 -

De

pth

(m

m)

0

1

23

4

5

6

7

8

910

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4



De

pth

(m

m)

0123456789

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40



De

pth

(m

m)

012

34

567

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5



- 139 -

De

pth

(m

m)

01

23

45

67

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4



De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

910

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6



De

pth

(m

m)

012

34

567

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9



- 140 -


En primer lugar se exponen los resultados en los nodos.

De

pth

(m

m)

012

34

567

89

10

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6



De

pth

(m

m)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

910

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

1

2

3

4

5

6

7



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18



- 141 -

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0

5

10

15

20



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

0

5

10

15

20

25

30

35



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

0

5

10

15

20

25

30

35



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

0

5

10

15

20

25

30

35



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0



- 142 -


00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-1

0

1

2

3

4

5

6

7



00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0

Flo

w (

cms)

-5

-0

5

10

15

20

25

30

35

40

45



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0



- 143 -

De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0

1

2

3

4

5

6

7

8



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0



- 144 -

De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0

1

2

3

4

5

6

7



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6



- 145 -

De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0



- 146 -

De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,5

1,0

1,5

2,0



De

pth

(m

m)

0

2

4

6

8

10

12

14

00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00

Flo

w (

cms)

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4



- 147 -

12.7 APÉNDICE 8. MODELACIÓN HIDRÁULICA DEL BARRANCO DE LES VINYES

En este apéndice se expondrán los resultados obtenidos del cálculo hidráulico del barranco de

Les Vinyes, para cada uno de los tres periodos de retorno analizados.

12.7.1 RESULTADOS NUMÉRICOS DE LA SIMULACIÓN. T = 25 AÑOS.

En primer lugar se muestran los resultados en el cauce principal del barranco de Les Vinyes, para

el periodo de retorno de 25 años. Entre la sección 1251 y la 1261 se ubica la embocadura del

cauce enterrado, mientras que a partir de la sección 880 se encuentra la rejilla donde una parte

del flujo se incopora al colector enterrado.

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

2359 7.4 148.6 148.91 148.91 149.05 0.007886 1.68 4.41 1 2173 7.4 141.75 142.2 142.41 142.87 0.030737 3.62 2.04 2 2032 10.8 139.36 139.85 139.9 140.15 0.009882 2.43 4.45 1.18 1816 10.8 131.15 131.69 131.99 132.7 0.033598 4.46 2.42 2.15 1685 10.8 128.06 129 129.24 129.76 0.021328 3.86 2.8 1.74 1608 10.8 126.64 127.02 127.17 127.53 0.023396 3.17 3.4 1.75 1595 11.3 126.05 126.98 127.03 127.25 0.011635 2.29 4.93 1.24 1551 11.3 124.79 125.45 125.63 126.04 0.036058 3.41 3.32 2.1 1526 11.3 123.39 123.86 124.1 124.78 0.06318 4.25 2.66 2.75 1485 11.3 122.17 122.94 123.15 123.62 0.02184 3.65 3.1 1.75 1463 11.3 120.28 121.33 121.71 122.72 0.051982 5.21 2.17 2.57 1318 11.3 117.14 117.95 117.69 118.05 0.001682 1.37 8.28 0.52 1261 11.3 115.84 117.98 117.98 0.000018 0.27 42.21 0.06 1251 0.01 118.49 118.5 118.5 118.5 0.005363 0.12 0.09 0.44 1168 0.01 115.27 115.28 115.29 115.29 0.107192 0.34 0.03 1.79

967 0.01 111.65 111.67 111.67 111.67 0.017946 0.3 0.03 0.88 880 0.01 109.76 109.79 109.79 109.79 0.020137 0.34 0.03 0.95 816 0.01 108.68 108.69 108.69 108.69 0.010498 0.14 0.07 0.6 763 0.01 105.83 105.85 105.85 105.85 0.000049 0.02 0.56 0.05 712 0.01 104.62 104.63 104.63 104.64 0.009731 0.22 0.05 0.65 686 0.01 103.91 103.68 103.63 103.68 0.000044 0.34 0 668 0.01 103.39 103.41 103.41 103.41 0.016546 0.25 0.04 0.82 612 0.01 101.87 101.9 101.9 101.92 0.040497 0.55 0.02 1.38 585 0.01 101.09 101.11 101.11 101.11 0.034528 0.4 0.02 1.22 541 0.01 99.92 99.94 99.94 99.95 0.061467 0.55 0.02 1.63 460 0.01 97.92 97.93 97.94 97.94 0.026697 0.33 0.03 1.06 416 0.01 96.91 96.94 96.94 96.95 0.020033 0.41 0.02 1

- 148 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

359 0.01 95.96 95.97 95.97 95.97 0.013479 0.21 0.05 0.72 315 0.01 94.92 94.93 94.93 94.93 0.000171 0.04 0.28 0.09 223 0.01 93.3 93.33 93.33 93.33 0.013637 0.23 0.04 0.74 173 0.01 92.3 92.32 92.32 92.33 0.026659 0.4 0.03 1.1 130 0.01 91.06 91.07 91.07 91.07 0.000643 0.07 0.15 0.17 105 0.01 90.81 90.83 90.83 90.83 0.003011 0.16 0.06 0.39 73 0.01 90.67 90.69 90.69 90.69 0.001664 0.12 0.08 0.29 52 0.01 89.31 89.37 89.39 89.42 0.051547 0.94 0.01 1.69 43 15.1 87.01 87.55 87.89 88.83 0.050678 5.02 3.01 2.62 21 15.1 86.83 88.07 88.19 0.001743 1.54 9.79 0.55 20 15.1 86.83 88.06 88.19 0.001754 1.55 9.77 0.55

0 15.1 86.41 88.14 88.14 0.000038 0.3 49.86 0.09

A continuación se exponen los resultados en los resultados en los puntos principales del tramo

de colector enterrado.

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

1258 11.3 115.84 117.98 117.98 0.000007 0.27 42.21 0.06 1250 11.3 115.75 117.94 116.54 117.98 0.000128 0.9 12.54 0.21 1200 Culvert 1165 11.3 114.1 115.7 115.78 0.000342 1.28 8.84 0.34

1164.9 11.3 114.1 115.7 114.89 115.78 0.000342 1.28 8.84 0.34 1150 Culvert 1143 11.3 111.56 111.86 112.35 114.7 0.072306 7.47 1.51 4.42

1142.9 11.3 111.56 111.86 112.35 114.7 0.072306 7.47 1.51 4.42 1100 Culvert 1047 11.3 110.19 111.79 111.87 0.000342 1.28 8.84 0.34

1046.9 11.3 110.19 111.79 110.98 111.87 0.000342 1.28 8.84 0.34 1030 Culvert 1020 11.3 107.7 108.01 108.49 110.66 0.0646 7.21 1.57 4.19

1019.9 11.3 107.7 108.01 108.49 110.66 0.0646 7.21 1.57 4.19 1000 Culvert

928 11.3 104.58 106.23 106.3 0.000312 1.24 9.13 0.32 927.9 11.7 104.58 106.22 105.39 106.3 0.000339 1.29 9.09 0.34

900 Culvert 876 11.7 103.15 104.79 104.87 0.000341 1.29 9.07 0.34

875.9 11.7 103.15 104.79 103.96 104.87 0.000341 1.29 9.07 0.34 800 Culvert 766 11.7 100.93 102.57 102.65 0.00034 1.29 9.08 0.34

765.9 14.8 100.93 102.5 101.87 102.65 0.000625 1.71 8.64 0.46

- 149 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

500 Bridge 290 14.8 90.27 91.84 91.99 0.000624 1.71 8.65 0.46

289.9 14.8 90.27 91.84 91.21 91.99 0.000625 1.71 8.65 0.46 200 Bridge 140 14.8 87.8 88.26 88.74 90.24 0.029886 6.23 2.37 2.97 44 14.8 87.01 87.43 87.88 89.99 0.058753 7.09 2.09 4.17

Por último se exponen los resultados del cálculo hidráulico en el Riu Sec.

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

1564 184 89.56 91.35 91.26 91.81 0.003447 3.02 61 0.9 1368 184 88.49 89.94 90.12 90.72 0.007656 3.91 47.1 1.3 1202 184 87.39 88.72 88.96 89.58 0.009536 4.11 44.8 1.44 1087 184 86.57 87.85 88.11 88.78 0.010394 4.28 43.01 1.5 1007 184 86.01 88.1 87.47 88.31 0.001018 2.03 90.75 0.52 1000 Bridge

944 184 85.79 87.99 88.21 0.000916 2.1 87.71 0.5 906 184 85.66 87.94 88.15 0.00097 2.01 91.7 0.51 873 199.1 85.61 87.96 87.27 88.12 0.000775 1.8 110.62 0.45 800 Bridge 797 199.1 85.03 87.15 87.15 87.75 0.004199 3.44 57.95 1.01 681 199.1 84.87 86.46 86.47 87.07 0.004248 3.46 57.56 1.01 516 199.1 83.87 85.21 85.41 85.98 0.008361 3.88 51.28 1.35 406 199.1 82.71 84.66 84.41 84.89 0.001903 2.12 93.97 0.66 350 Bridge 311 199.1 80.35 82.88 82.88 83.48 0.004149 3.43 58.07 1

1 199.1 74.77 76.62 77.08 78.14 0.01866 5.47 36.41 1.97


A continuación se exponen los resultados en el barranco de Les Vinyes para el periodo de

retorno de 100 años.

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

2359 12.7 148.6 149.03 149.03 149.24 0.007328 2.01 6.32 1.01

- 150 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

2173 12.7 141.75 142.35 142.62 143.25 0.030075 4.21 3.01 2.05 2032 18.5 139.36 140.11 140.11 140.43 0.006424 2.52 7.34 1.01 1816 18.5 131.15 131.88 132.3 133.27 0.032658 5.21 3.55 2.2 1685 18.5 128.06 129.22 129.55 130.27 0.021237 4.53 4.08 1.8 1608 18.5 126.64 127.14 127.38 127.94 0.026192 3.98 4.65 1.93 1595 19.2 126.05 127.04 127.2 127.61 0.020938 3.35 5.74 1.69 1551 19.2 124.79 125.56 125.79 126.31 0.040995 3.84 5 2.27 1526 19.2 123.39 123.98 124.3 125.14 0.052432 4.77 4.03 2.63 1485 19.2 122.17 123.14 123.42 124 0.020715 4.11 4.68 1.77 1463 19.2 120.28 121.55 122.01 123.18 0.042184 5.66 3.39 2.43 1318 19.2 117.14 118.81 118.86 0.000371 0.97 19.72 0.27 1261 19.2 115.84 118.82 118.83 0.000018 0.32 62.02 0.06 1251 0.01 118.49 118.5 118.5 118.5 0.005363 0.12 0.09 0.44 1168 0.01 115.27 115.28 115.29 115.29 0.107192 0.34 0.03 1.79

967 0.01 111.65 111.67 111.67 111.67 0.017946 0.3 0.03 0.88 880 0.6 109.76 109.89 109.89 109.91 0.007604 0.75 1 0.81 816 0.6 108.68 108.72 108.73 108.74 0.027387 0.65 0.95 1.26 763 0.6 105.83 105.86 105.86 105.88 0.036812 0.65 0.94 1.4 712 0.6 104.62 104.71 104.72 104.76 0.018975 1 0.6 1.22 686 0.6 103.91 103.9 103.72 103.9 0.000425 2.1 0 668 0.6 103.39 103.55 103.5 103.58 0.003082 0.65 0.92 0.55 612 0.6 101.87 102.25 102.03 102.25 0.0002 0.25 2.96 0.14 585 0.6 101.09 101.19 101.25 101.43 0.126037 2.15 0.28 2.99 541 0.6 99.92 100.07 100.09 100.13 0.023088 1.14 0.53 1.35 460 0.6 97.92 98.02 98.04 98.08 0.024348 1.04 0.58 1.35 416 0.6 96.91 97.05 97.05 97.09 0.024344 0.94 0.64 1.32 359 0.6 95.96 96.02 96.05 96.07 0.029918 0.97 0.62 1.43 315 0.6 94.92 94.96 94.97 94.98 0.021941 0.68 0.89 1.17 223 0.6 93.3 93.42 93.4 93.43 0.006188 0.6 1 0.7 173 0.6 92.3 92.4 92.43 92.5 0.059744 1.39 0.43 2.04 130 0.6 91.06 91.14 91.12 91.16 0.007044 0.59 1.02 0.74 105 0.6 90.81 91.02 91.03 0.001536 0.5 1.19 0.4 73 0.6 90.67 91 91 0.000223 0.27 2.26 0.17 52 0.6 89.31 91 91 0.000001 0.05 17.52 0.01 43 25.4 87.01 90.99 91 0.000027 0.39 74.21 0.08 21 25.4 86.83 91 91 0.000009 0.26 135.76 0.05 20 25.4 86.83 91 91 0.000009 0.26 135.76 0.05

0 25.4 86.41 91 91 0.000001 0.12 239.9 0.02



- 151 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

1258 19.2 115.84 118.82 118.83 0.000007 0.32 62.02 0.06 1250 19.2 115.75 118.77 116.86 118.82 0.000135 1.06 18.24 0.21 1200 Culvert 1165 19.2 114.1 116.39 116.5 0.000322 1.46 13.19 0.33

1164.9 19.2 114.1 116.39 115.21 116.5 0.000322 1.46 13.19 0.33 1150 Culvert 1143 19.2 111.56 113.85 113.96 0.000322 1.46 13.19 0.33

1142.9 19.2 111.56 113.85 112.67 113.96 0.000322 1.46 13.19 0.33 1100 Culvert 1047 19.2 110.19 112.48 112.59 0.000322 1.46 13.19 0.33

1046.9 19.2 110.19 112.48 111.3 112.59 0.000322 1.46 13.19 0.33 1030 Culvert 1020 19.2 107.7 110.01 110.12 0.000313 1.44 13.32 0.32

1019.9 19.2 107.7 110.01 108.81 110.12 0.000313 1.44 13.32 0.32 1000 Culvert

928 19.2 104.58 106.9 107 0.00031 1.44 13.38 0.32 927.9 19.5 104.58 106.89 105.7 107 0.000321 1.46 13.35 0.33

900 Culvert 876 19.5 103.15 105.47 105.57 0.000321 1.46 13.35 0.33

875.9 19.5 103.15 105.47 104.28 105.57 0.000321 1.46 13.35 0.33 800 Culvert 766 19.5 100.93 103.19 103.31 0.000347 1.5 12.98 0.34

765.9 23.9 100.93 103.11 102.22 103.3 0.000583 1.92 12.47 0.44 500 Bridge 290 23.9 90.27 90.68 91.55 97.34 0.116326 11.44 2.09 5.8

289.9 23.9 90.27 90.68 91.56 97.33 0.116035 11.43 2.09 5.79 200 Bridge 140 23.9 87.8 88.44 89.08 91.07 0.027486 7.19 3.33 2.93 44 23.9 87.01 89.2 88.13 89.25 0.000157 1.03 23.28 0.27


River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) 1564 969 89.56 93.34 93.34 94.62 0.003342 5.01 193.4 1.01 1368 969 88.49 91.92 92.27 93.71 0.004745 5.93 163.36 1.21 1202 969 87.39 90.29 90.98 92.61 0.007648 6.75 143.57 1.49 1087 969 86.57 89.57 90.22 91.83 0.00704 6.67 145.33 1.44 1007 969 86.01 90.92 89.61 91.51 0.000923 3.39 290.87 0.56 1000 Bridge

- 152 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

944 969 85.79 89.26 89.65 91.21 0.004799 6.18 156.86 1.22 906 969 85.66 90.21 89.49 90.98 0.001514 3.9 248.76 0.7 873 994.4 85.61 90.3 89.13 90.93 0.001021 3.52 282.42 0.59 800 Bridge 797 994.4 85.03 89.41 89.41 90.74 0.002611 5.2 207.83 0.93 681 994.4 84.87 88.54 88.89 90.06 0.003854 5.46 186.87 1.09 516 994.4 83.87 86.51 87.26 88.78 0.009957 6.68 148.91 1.64 406 994.4 82.71 86.97 85.95 87.37 0.00081 2.85 378.59 0.52 350 Bridge 311 994.4 80.35 84.69 84.84 85.87 0.003441 4.93 222.73 1.02 1 994.4 74.77 78.1 79.39 82.26 0.014036 9.03 110.07 2


Para finalizar se muestran los resultados en el cauce principal del barranco de Les Vinyes, para

el periodo de retorno más alto, de 500 años. De nuevo cabe recordar que entre la sección 1251

y la 1261 se ubica la embocadura del cauce enterrado.

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

2359 20.2 148.6 149.19 149.19 149.46 0.006592 2.31 8.75 1.01 2173 20.2 141.75 142.5 142.86 143.68 0.029523 4.81 4.2 2.1 2032 29.8 139.36 140.37 140.37 140.78 0.005841 2.81 10.6 1 1816 29.8 131.15 132.1 132.64 133.91 0.032062 5.95 5.01 2.24 1685 29.8 128.06 129.47 129.9 130.84 0.021014 5.18 5.76 1.84 1608 29.8 126.64 127.28 127.63 128.46 0.028448 4.81 6.19 2.09 1595 31 126.05 127.14 127.42 128.08 0.026647 4.29 7.23 1.97 1551 31 124.79 125.69 125.95 126.59 0.034143 4.21 7.37 2.17 1526 31 123.39 124.13 124.53 125.53 0.042455 5.23 5.93 2.49 1485 31 122.17 123.37 123.71 124.44 0.019636 4.58 6.77 1.78 1463 31 120.28 121.8 122.37 123.71 0.03501 6.11 5.07 2.3 1318 31 117.14 119.06 119.15 0.000595 1.32 23.5 0.35 1261 31 115.84 119.08 119.09 0.000033 0.46 74.33 0.09 1251 5.74 118.49 118.61 118.61 118.66 0.010612 1 5.74 0.98 1168 5.74 115.27 115.44 115.51 115.68 0.032973 2.13 2.69 1.81

967 5.74 111.65 112.13 112.14 112.3 0.008233 1.83 3.14 1.03 880 6.74 109.76 109.98 110.02 110.13 0.030556 2.13 4.37 1.76 816 6.74 108.68 108.82 108.82 108.86 0.013388 1 6.97 1.07 763 6.74 105.83 105.91 105.97 106.08 0.056599 1.87 3.72 2.15 712 6.74 104.62 105.01 105.01 105.17 0.007763 1.77 3.81 1.01

- 153 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

686 6.74 103.91 104.4 104.06 104.43 0.000766 0.65 9.44 0.32 668 6.74 103.39 103.96 103.83 104.01 0.003285 0.94 7.21 0.61 612 6.74 101.87 102.62 102.3 102.63 0.000666 0.38 13.34 0.27 585 6.74 101.09 101.4 101.57 102.01 0.046116 3.45 1.95 2.27 541 6.74 99.92 100.27 100.41 100.73 0.029263 3.01 2.24 1.87 460 6.74 97.92 98.24 98.3 98.45 0.029464 2.01 3.35 1.69 416 6.74 96.91 97.4 97.26 97.45 0.001878 0.95 7.07 0.5 359 6.74 95.96 96.18 96.23 96.34 0.030483 1.76 3.83 1.67 315 8.61 94.92 95.08 95.12 95.24 0.027628 1.81 4.75 1.63 223 8.61 93.3 94.06 94.06 0.000156 0.33 25.78 0.15 173 8.61 92.3 94.05 94.05 0.000004 0.1 107.33 0.03 130 8.61 91.06 94.05 94.05 0 0.04 256.62 0.01 105 8.61 90.81 94.05 94.05 0 0.03 362.57 0.01 73 8.61 90.67 94.05 94.05 0 0.03 364.41 0.01 52 8.61 89.31 94.05 94.05 0 0.03 400.42 0.01 43 40.03 87.01 94.05 94.05 0.000001 0.12 523.31 0.02 21 40.03 86.83 94.05 94.05 0 0.09 641.57 0.01 20 40.03 86.83 94.05 94.05 0 0.09 641.57 0.01

0 40.03 86.41 94.05 94.05 0 0.07 793.01 0.01



River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

1258 25.26 115.84 119.08 119.09 0.000009 0.37 74.38 0.07 1250 25.26 115.75 119 117.08 119.08 0.00017 1.26 21.76 0.24 1200 Culvert 1165 25.26 114.1 116.86 116.98 0.000312 1.55 16.31 0.32

1164.9 25.26 114.1 116.86 115.43 116.98 0.000312 1.55 16.31 0.32 1150 Culvert 1143 25.26 111.56 114.25 114.38 0.000335 1.59 15.88 0.33

1142.9 25.26 111.56 114.25 112.89 114.38 0.000335 1.59 15.88 0.33 1100 Culvert 1047 25.26 110.19 112.95 113.07 0.000312 1.55 16.31 0.32

1046.9 25.26 110.19 112.95 111.52 113.07 0.000312 1.55 16.31 0.32 1030 Culvert 1020 25.26 107.7 110.48 110.6 0.000305 1.54 16.45 0.32

1019.9 25.26 107.7 110.48 109.03 110.6 0.000305 1.54 16.45 0.32 1000 Culvert

928 25.26 104.58 107.37 107.49 0.0003 1.53 16.54 0.31

- 154 -

River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

927.9 25.66 104.58 107.37 105.92 107.49 0.000311 1.55 16.51 0.32 900 Culvert 876 25.66 103.15 105.94 106.06 0.000311 1.55 16.51 0.32

875.9 25.66 103.15 105.94 104.5 106.06 0.000311 1.55 16.51 0.32 800 Culvert 766 25.66 100.93 103.55 103.69 0.000377 1.67 15.38 0.35

765.9 30.01 100.93 103.48 102.42 103.69 0.000563 2.01 14.9 0.43


River

Sta

Q Total Min Ch

El

W.S.

Elev

Crit

W.S.

E.G.

Elev

E.G.

Slope

Vel

Chnl

Flow

Area

Froude

# Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)

1564 2339 89.56 95.45 95.45 97.52 0.00284 6.38 366.71 1.01 1368 2339 88.49 93.88 94.52 96.6 0.004986 7.31 320.06 1.29 1202 2339 87.39 92.13 93.19 95.58 0.005926 8.23 284.1 1.42 1087 2339 86.57 93.66 92.42 94.76 0.001166 4.67 529.03 0.67 1007 2339 86.01 94.39 92.46 94.62 0.000229 2.61 1441.18 0.31 1000 Bridge

944 2339 85.79 91.53 92.48 94.27 0.004008 7.37 337.18 1.19 906 2339 85.66 93.08 93.97 0.000858 4.36 652.93 0.59 873 2379.03 85.61 92.97 91.41 93.95 0.00085 4.51 601.05 0.59 800 Bridge 797 2379.03 85.03 90.77 91.56 93.59 0.00377 7.92 375.44 1.19 681 2379.03 84.87 89.61 90.7 92.91 0.006024 8.38 345.73 1.44 516 2379.03 83.87 87.66 88.97 91.6 0.009248 8.98 302.65 1.72 406 2379.03 82.71 89.23 87.75 89.58 0.00043 3 1203.69 0.42 350 Bridge 311 2379.03 80.35 85.42 86.65 88.8 0.007159 8.51 324.26 1.54

1 2379.03 74.77 79.98 82.05 85.82 0.010734 10.73 225.51 1.89 12.7.4 SECCIONES TRANSVERSALES

A continuación se exponen las secciones transversales de este sistema, en el que se reproducen

simultáneamente los tres periodos de retorno.

0 50 100 150 200145

150

155

160

165

170

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 2359

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250140

142

144

146

148

150

152

154


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200138

140

142

144

146

148

150


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200130

132

134

136

138

140

142

144


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200128

130

132

134

136

138

140


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250126

127

128

129

130

131

132


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250126

128

130

132

134

136

138


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250124

126

128

130

132

134


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250123

124

125

126

127

128

129


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250122

123

124

125

126

127


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250120

122

124

126

128

130

132

134

136


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250 300117

118

119

120

121

122


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

- 155 -

0 50 100 150 200 250115

116

117

118

119

120

121


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250118.4

118.6

118.8

119.0

119.2

119.4

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 1251

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Levee

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250115.2

115.4

115.6

115.8

116.0

116.2

116.4


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Levee

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250111.5

112.0

112.5

113.0

113.5

114.0

114.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Levee

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250 300109.5

110.0

110.5

111.0

111.5

112.0

112.5

113.0


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Levee

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250 300108

109

110

111

112

113

114

115

116


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Levee

Bank Sta

.028

.023 .028

0 50 100 150 200 250 300 350104

106

108

110

112

114

116

118

120


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250 300104

106

108

110

112

114

116

118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250102

104

106

108

110

112

114

116

118


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 50 100 150 200 250102

104

106

108

110

112

114

116

118

120


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.023 .028

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180100

102

104

106

108

110

112

114

116


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200100

102

104

106

108

110

112


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028

.023 .028

- 156 -

0 50 100 150 20098

100

102

104

106

108

110

112

114

116


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 20 40 60 80 100 120 14096

98

100

102

104

106

108

110

112


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028

.023 .028

0 20 40 60 80 100 12096

98

100

102

104

106

108

110

112

114


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028

.023 .028

0 20 40 60 80 100 12094

96

98

100

102

104

106

108

110


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028

.023 .028

0 20 40 60 80 100 12094

96

98

100

102

104

106

108

110


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.023 .028

0 50 100 150 20092

94

96

98

100

102

104

106

108


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028

.023 .028

0 50 100 150 200 25092

94

96

98

100

102

104


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 25091

92

93

94

95

96

97

98


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 20 40 60 80 100 120 140 16090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 20 40 60 80 100 120 140 16090.5

91.0

91.5

92.0

92.5

93.0

93.5

94.0

94.5


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 20 40 60 80 100 120 140 16089

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023

.028

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18087

88

89

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

- 157 -

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18086

87

88

89

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 20 40 60 80 100 120 140 160 18086

87

88

89

90

91

92

93

94

95


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 25086

88

90

92

94

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .023 .028

0 50 100 150 200 250 300 35088

90

92

94

96

98

100

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1564

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 50088

90

92

94

96

98

100


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 50 100 150 200 250 300 35086

88

90

92

94

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 50 100 150 200 250 30086

88

90

92

94

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

-100 0 100 200 300 40086

88

90

92

94

96


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

-100 0 100 200 300 40086

88

90

92

94

96

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1000 BR

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

50 100 150 200 250 30084

86

88

90

92

94

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1000 BR

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

50 100 150 200 250 30085

86

87

88

89

90

91

92

93

94


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 50 100 150 200 250 30085

86

87

88

89

90

91

92

93

94


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

- 158 -

50 100 150 200 250 30085

86

87

88

89

90

91

92

93

94

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 873

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

50 100 150 200 250 30085

86

87

88

89

90

91

92

93

94

LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 800 BR

Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

50 100 150 200 250 30084

86

88

90

92

94


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

50 100 150 200 250 30084

86

88

90

92

94


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 50 100 150 200 250 300 35084

85

86

87

88

89

90

91

92

93


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 50083

84

85

86

87

88

89

90

91


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 500 60082

83

84

85

86

87

88

89

90


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 500 60082

83

84

85

86

87

88

89

90


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 500 60080

82

84

86

88


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 100 200 300 400 500 60080

82

84

86

88


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

0 50 100 150 200 250 300 35074

76

78

80

82

84

86


Station (m)

Ele

vatio

n (m

)

Legend

WS T_500

WS T_100

WS T_25

Ground

Bank Sta

.028 .021 .028

- 159 -

indice de apÉndices · 12.2.2 distribuciÓn sqrt‐et mÁx esta función de distribución...

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